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M á s t e r U n i v e r s i t a r i o e n E s t r u c t u r a s d e l a E d i f i c a c i ó n
M E M O R I A D E C Á L C U L O
Sede imprenta regional Murcia
- Carbonel, Enrique –
Julio 2016
T O M O 2
ESTRUCTURA DE ACERO
- A N E J O S -
A u t o r : J a b e r Á v i l a , H a n i
T u t o r : B e r n a b e u , A l e j a n d r o
M.E.E. P.F.M. Sede de la Imprenta de Murcia. Tomo 2. Acero. Anejos
INDICE
15. ANEJO 1. ACCIÓN DEL VIENTO ...............................................................................................1
15.1 Cálculo de la presión dinámica del viento (qb) .............................................................1
15.2 Cálculo del coeficiente de exposición (ce) ....................................................................1
15.3 Cálculo del coeficiente de presión (cp) ..........................................................................2
15.4 Cálculo de la acción del viento (qe) ................................................................................2
16. ANEJO 2. SISMO .........................................................................................................................3
16.1 Masa sísmica movilizada .....................................................................................................3
16.2 Estimación del periodo fundamental ...............................................................................3
16.3 Grado de ductilidad ............................................................................................................4
16.4 Amortiguamiento ..................................................................................................................4
16.5 Resultados del análisis sísmico ............................................................................................4
16.6 Fuerzas equivalentes ............................................................................................................4
16.7 Reparto de las fuerzas equivalentes con sismo en eje x ..............................................5
16.7.1 Cota + 12.00. Cubierta ..................................................................................................5
16.7.2 Cota +10.00. ....................................................................................................................6
16.7.3 Cota +4.50. ......................................................................................................................6
16.8 Reparto de las fuerzas equivalentes con sismo en el eje y ..........................................7
16.8.1 Cota + 12.00. Cubierta ..................................................................................................7
16.8.2 Cota +10.00. ....................................................................................................................7
16.8.3 Cota +4.50. ......................................................................................................................8
17. ANEJO 3. DIM. Y CÁLCULO DE LA CUBIERTA METÁLICA NO TRANSITABLE. .....................9
17.1 Correas ....................................................................................................................................9
17.1.1 Correa A-B .................................................................................................................... 10
17.1.2 Correa F-H..................................................................................................................... 12
17.1.2 Correa C-D ................................................................................................................... 13
17.1.4 Montante B-E ............................................................................................................... 15
17.1.5 Montante A-D .............................................................................................................. 16
17.2 Cercha horizontal .............................................................................................................. 17
17.3 Cercha vertical................................................................................................................... 19
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17.3.1 Cordón superior ........................................................................................................... 22
17.3.2 Cordón inferior ............................................................................................................. 24
17.3.3 Diagonal ....................................................................................................................... 25
18. ANEJO 4. FORJADO SANITARIO. .......................................................................................... 26
18.1 Dimensionado del forjado en ELS ................................................................................... 27
18.2 Dimensionado ELU ............................................................................................................. 28
18.3 Dimensionado a cortante ................................................................................................ 29
18.4 Armadura de enlace forjado/muro ............................................................................... 29
19. ANEJO 5. SOPORTES ............................................................................................................... 30
19.1 Soporte 1. ............................................................................................................................. 30
19.2 Soporte 2. Tramo superior. ................................................................................................ 33
19.3 Soporte 2. Tramo inferior. .................................................................................................. 36
19.3 Soporte 3. ............................................................................................................................. 39
19.4 Soporte 4. Fachada ........................................................................................................... 41
20. ANEJO 6. ARRIOSTRAMIENTOS. ............................................................................................. 44
20.1. Arriostramiento cubierta. ................................................................................................. 44
20.2. Arriostramiento fachada. ................................................................................................ 46
21. ANEJO 7. CÁLCULO CIMENTACIÓN .................................................................................... 46
21.1 Soportes de hormigón ....................................................................................................... 47
21.2 Zapatas aisladas ................................................................................................................ 48
21.3 Viga de atado .................................................................................................................... 51
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15. ANEJO 1. ACCION DEL VIENTO
De acuerdo con el artículo 3.3.2 del CTE DB SE-AE, la acción del viento puede suponerse
como una fuerza perpendicular a la superficie de cada punto expuesto calculada a
partir de un valor de presión estática (qe) igual a:
qe = qb · ce · cp
15 .1 Cá lcu lo de la p re s ión d iná mica de l v iento (q b )
Alternativamente a considerar un valor de 0,5 N/mm2, puede calcularse un valor de
presión dinámica más ajustado a la situación geográfica del edificio según lo indicado
en el anejo D del CTE DB SE-AE.
qb = 0,5 · δ · Vb2
δ: Densidad del aire que, aunque varía en función de la altitud, temperatura y humedad puede
considerarse con un valor de 1,25 kg/m3.
Vb: Velocidad básica del viento en la localidad estudiada, definida en la figura D.1 del CTE DB SE-AE.
Para Murcia la situación pertenece a ZONA B.
Vb = 27 m/s
qb = 0,5 · 1,25 kg/m3 · 272 m2·s2 =0, 45 kN/m2
15 .2 Cá lcu lo de l co ef ic ie nte de expo s ic ió n ( c e )
Como alternativa a un valor de 2 para edificios de menos de 8 plantas, puede deducirse
el valor de ce mediante lo indicado en el artículo 3.3.3 del CTE DB SE-AE para edificios
de menos de 30 m. de altura, en función de la situación y su altura, según la tabla 3.4
de valores de los coeficientes de exposición ce.
Grados de aspereza III por las condiciones de contorno.
Tabla 1 Coeficientes de exposición a viento
Cotas
Grado de aspereza +8.00 + 4.50 + 1.00
III 2,2 1,7 1,0
IV 1,6 1,3 1,0
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15 .3 Cá lcu lo de l co ef ic ie nte de p re s ión (c p )
Ilustración 1 Análisis Coeficiente de presión y succión de la nave
15 .4 Cá lcu lo de la ac c ió n de l v ie nto (q e )
Presión qe = qb · ce · cp = 0,45 kN/m2 · 2,2 · cp = 0,6 kN/m2.
Succión qe = qb · ce · cs = 0,45 kN/m2 · 2,2 · cp = - 0,4 kN/m2.
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16. ANEJO 2. SISMO
16 .1 Ma sa s í smica mov i l i zada
Tabla 2 Masa sísmica movilizada
Forjado Sol+tab Cerra Pilar G (kN) Ψ2·Q (kN)
CUBIERTA cota 12 Dimensión 567 0 20 0,00
511,50 0
Carga 283 0 228 0,00 0
CUBIERTA cota 10 Dimensión 693 0 20 0,00
574,50 0
Carga 346 0 228 0,00 0
CUB. TRANSITABLE Dimensión 240,00 240 0 0,00
1080,00 240
Carga 480 600 0 0,00 432
FORJADO +1.00 Dimensión 1500,00 1500,00 0 1,86
6145,67 1500
Carga 3000 3000 0 145,67 6750
Tabla 3 Masa sísmica movilizada
G (kN) Ψ2·Q (kN) G+Ψ2·Q %
CUBIERTA cota 12 511,50 0,00 511,50 3,30
CUBIERTA cota 10 574,50 0,00 574,50 3,71
CUB. TRANSITABLE 1080,00 432,00 1512,00 9,76
FORJADO +1.00 6145,67 6750,00 12895,67 83,23
8311,67 7182,00 15493,67 100,00
16 .2 E s t imac ión de l pe r iodo f undamenta l
El edificio está situado en Granada. Aplicando la NSCE-02, tenemos que:
Aceleración sísmica básica ab = 0,15 g (Murcia capital)
Factor de riesgo 𝜌 = 1 (Normal)
Coef. de terreno C = 1,15 (Terreno entre tipo I y II)
Coef. de amplificación S = 0,93
Aceleración de cálculo ac = 0,14 g 𝑎𝑐 = 𝑆 · 𝜌 · 𝑎𝑏
Periodos característicos TA = 0,12
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TB = 0,46
16 .3 Grado de duct i l idad
El grado de ductilidad de las estructuras de acero es elevado y en este caso se ha
tomado igual a 3.
16 .4 Amo r t ig ua mie nto
Se toma el 5%, con lo que el coeficiente de amortiguamiento resulta 1.
16 .5 Re su l tado s de l aná l i s i s s í sm ico
Según la norma sísmica:
Tf = 0,09 n = 0,18 s
Lo cual nos lleva a la meseta del espectro elástico.
α = 2’50.
16 .6 Fue rzas equ iva lente s
Obtenemos los coeficientes de participación de cada planta, considerando un único
modo de vibración(i=1).
𝜂𝑖𝑘 = 𝜙𝑖𝑘 ·𝛴𝑚𝑘 · 𝜙𝑖𝑘
𝛴𝑚𝑘 · 𝜙𝑖𝑘2 ; 𝜙𝑖𝑘 = 𝑠𝑒𝑛
(2𝑖 − 1)𝜋 · ℎ𝑘
2𝐻
Tabla 4 Coeficientes de participación
Altura Masa sísmica
hk mk Φk1 mk· Φk1 mk· Φk12 ηi
m % % %
+ 12,00 3,30 1,00 3,30 3,30 2,06
+ 10,00 3,71 0,97 3,58 3,46 1,21
+ 4,60 9,76 0,57 5,53 3,13 1,17
+ 1,00 83,23 0,13 10,86 1,42 0,27
Con los resultados del análisis sísmico que hemos llevado a cabo con anterioridad
elaboramos la tabla de fuerzas de sismo por planta y cortantes basales:
𝐹𝑖𝑘 = 𝑆𝑖𝑘 · 𝑃𝑘 ; 𝑆𝑖𝑘 =𝑎𝑐
𝑔· 𝛼𝑖 · 𝛽 · 𝜂𝑖𝑘; 𝛽 =
𝜈
𝜇
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Tabla 5 Cortante de Basal
Cota S1k F1k Cortante
kN kN
+ 12,00 0.72/ 𝜇 368 / 𝜇 368/ 𝝁
+ 10,00 0.42/ 𝜇 243 / 𝜇 612 / 𝝁
+ 4,60 0.41/ 𝜇 616 / 𝜇 985 / 𝝁
+ 1,00 0.09/ 𝜇 1212 / 𝜇 2197 / 𝝁
16 .7 Repa r to de la s f ue rza s equ iva le nte s co n s i smo en e je x
En este caso se presenta una estructura bastante simétrica que no provoca torsiones en
el conjunto del edificio.
1 6 . 7 . 1 C o t a + 1 2 . 0 0 . C u b i e r t a
Pórticos en el eje x
Ductilidad 𝝁 3
Cortante de Basal (VBASAL) 132,63 kN
Longitud Lado (L) 60 m
Excentricidad (e) = (L/20) 3 m
Momento (MSISMO X) 397,9 mkN
F = MSISMO X / Σ (ni · ei)
Pórtico e (m) n23 Momento
P1 30 2 60
P2 24 2 48
P3 18 2 36
P4 12 2 24
P5 6 2 12
P6 0 2 0
P7 6 2 12
P8 12 2 24
P9 18 2 36
P10 24 2 48
P11 30 2 60
Momento en el Soporte 9 metros M sismo 1 = 32,10 mkN
Momento Soporte eje central M sismo 2 = 15,69 mkN
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1 6 . 7 . 2 C o t a + 1 0 . 0 0 .
Pórticos en el eje x
Ductilidad 𝝁 3
Cortante de Basal (VBASAL) 220,35 kN
Longitud Lado (L) 60 m
Excentricidad (e) = (L/20) 3 m
Momento (MSISMO X) 661,06 mkN
F = MSISMO X / Σ (ni · ei)
Pórtico e (m) n23 Momento
P1 30 2 60
P2 24 2 48
P3 18 2 36
P4 12 2 24
P5 6 2 12
P6 0 2 0
P7 6 2 12
P8 12 2 24
P9 18 2 36
P10 24 2 48
P11 30 2 60
Momento en el Soporte 9 metros M sismo 1 = 53,34 mkN
Momento Soporte eje central M sismo 2 = 26,08 mkN
1 6 . 7 . 3 C o t a + 4 . 5 0 .
Pórticos en el eje x
Ductilidad 𝝁 3
Cortante de Basal (VBASAL) 354,69 kN
Longitud Lado (L) 60 m
Excentricidad (e) = (L/20) 3 m
Momento (MSISMO X) 1064,08 mkN
F = MSISMO X / Σ (ni · ei)
Pórtico e (m) n23 Momento
P1 30 2 60
P2 24 2 48
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P3 18 2 36
P4 12 2 24
P5 6 2 12
P6 0 2 0
P7 6 2 12
P8 12 2 24
P9 18 2 36
P10 24 2 48
P11 30 2 60
Momento en el Soporte 9 metros M sismo 1 = 46,75 mkN
Momento Soporte eje central M sismo 2 = 46,75 mkN
16 .8 Repa r to de la s f ue rza s equ iva le nte s co n s i smo en e l e je y
1 6 . 8 . 1 C o t a + 1 2 . 0 0 . C u b i e r t a
Pórticos en el eje y
Ductilidad 𝝁 3
Cortante de Basal (VBASAL) 132,63 kN
Longitud Lado (L) 21 m
Excentricidad (e) = (L/20) 1,05 m
Momento (MSISMO X) 139,26 mkN
F = MSISMO Y / Σ (ni · ei)
Pórtico e (m) n23 F · n (kN)
P1 10,5 10 105
P2 10,5 10 105
Momento en el Soporte 9 metros M sismo 1 = 6,57 mkN
Momento Soporte eje central M sismo 2 = 6,57 mkN
1 6 . 8 . 2 C o t a + 1 0 . 0 0 .
Pórticos en el eje y
Ductilidad 𝝁 3
Cortante de Basal (VBASAL) 220,35 kN
M.E.E. P.F.M. Sede de la Imprenta de Murcia. Tomo 2. Acero. Anejos
Pág. 8 Julio- 2016
Longitud Lado (L) 21 m
Excentricidad (e) = (L/20) 1,05 m
Momento (MSISMO X) 231,37 mkN
F = MSISMO Y / Σ (ni · ei)
Pórtico e (m) n23 F · n (kN)
P1 10,5 10 105
P2 10,5 10 105
Momento en el Soporte 9 metros M sismo 1 = 11,58 mkN
Momento Soporte eje central M sismo 2 = 23,16 mkN
1 6 . 8 . 3 C o t a + 4 . 5 0 .
Pórticos en el eje y
Ductilidad 𝝁 3
Cortante de Basal (VBASAL) 354,69 kN
Longitud Lado (L) 4 m
Excentricidad (e) = (L/20) 0,2 m
Momento (MSISMO X) 70,94 mkN
F = MSISMO Y / Σ (ni · ei)
Pórtico e (m) n23 F · n (kN)
P1 2 10 20
P2 2 10 20
Momento en el Soporte 9 metros M sismo 1 = 18,97 mkN
Momento Soporte eje central M sismo 2 = 37,95 mkN
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Pág. 9 Julio- 2016
17. ANEJO 3. DIM. Y CÁLCULO DE LA CUBIERTA METÁLICA NO
TRANSITABLE.
Se detalla en este apartado el proceso seguido paso a paso para el cálculo de la
estructura de la cubierta.
El método seguido es un comprobar cada una de las sección en ELU y ELS en las
diferentes hipótesis y contemplar su índice de eficiencia.
Observando cuales de ellas están condicionadas por su resistencia, deformación o
método y geometría de unión.
Ilustración 2 Esquema correas y montantes
17 .1 Co r rea s
GEOMETRÍA GENERALl
Número de correas nc 11
Luz Cajas lc 3 m
Luz entre cerchas am 6 m
Ancho tributario sc 2,10 m
Alto cercha h3 2 m
Inclinación faldon 5,00%
Altura Cumbrera h8 0,53 m
Ángulo faldón a 2,86 º
Seno del ángulo del
faldón sen 0,05
Coseno del ángulo del faldón cos 1,00
SOLICITACIONES
Carga Repartida q Hip. 1 4,57 kN/m
Hip. 2 2,95 kN/m
Hip. 3 4,16 kN/m
Hip. 4 2,31 kN/m
Hip. 5 3,15 kN/m
Carga Puntual P Hip. 1 2,84 kN
Hip. 2 1,49 kN
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Hip. 3 2,03 kN
Hip. 4 2,10 kN
Hip. 5 2,10 kN
Empuje Horiz. Cabezas Fh1 Hip. 1 0,00 kN
Hip. 2 1,89 kN
Hip. 3 1,13 kN
Hip. 4 0,74 kN
Hip. 5 0,00 kN
Empuje Horiz. Fachada Fh2 Hip. 1 0,00 kN
Hip. 2 9,45 kN
Hip. 3 5,67 kN
*El empuje quizás una viga arriba uniendo
los pilares Hip. 4 1,46
kN
Hip. 5 0,00 kN
1 7 . 1 . 1 C o r r e a A - B
RESULTANTES
Rv A RvB RhA Rhb V Momento + Momento - dx Mmax
Hip. 1 6,85 6,85 0,00 0,00 6,85 5,14 0,00 1,50
Hip. 2 4,43 4,43 0,95 0,95 4,43 2,37 -0,95 1,50
Hip. 3 6,25 6,25 0,57 0,57 6,25 3,74 -0,57 1,50
Hip. 4 3,47 3,47 0,37 0,37 3,47 2,03 -0,37 1,43
Hip. 5 4,73 4,73 0,00 0,00 4,73 3,49 0,00 1,32
PREDIMENSIONADO
Acero S275
Resistencia ELU 26,19 kN/cm2
Resistencia SISMO 27,5 kN/cm2
Módulo de Young 210000000,00 kN/m2
Perfil 100x60x5
Alto 10,00 cm
Canto 6,00 cm
Espesor 0,50 cm
Área 14,40 cm2
Inercia x 181,00 cm4
Inercia y 80,80 cm4
Inercia equivalente 184,81 cm4
Módulo plástico x 45,60 cm3
Módulo plástico y 31,90 cm3
Módulo plástico equivaletne 47,14 cm3
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Pág. 11 Julio- 2016
DIMENSIONADO A DEFORMACIÓN ELS
Limitación a flecha. L/ 300
* No existe tabiquería debajo.
Flecha máxima 0,01 m
Inercia mínima necesaria 158,20 cm4
índice de eficiencia a deformación i 0,86 <1
DIMENSIONADO A FLEXIÓN ELU
Hip 1 Hip 2 Hip 3 Hip 4
Momento de cálculo 5,14 2,37 3,74 2,03 mkN
Tens adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 kN/cm2
Mod. Plástico de cálculo 19,62 9,07 14,28 7,37 cm3
Indice de eficiencia a flexión 0,42 0,19 0,30 0,16
DIMENSIONADO A FLEXO COMPRESIÓN (*Esfuerzos de cercha horizontal)
Compresión 0,00 8,51 5,10 3,31 0
Tensión de compresión 0,00 0,59 0,19 0,13 kN/cm2
Tensión adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 kN/cm2
Indice de eficiencia a flexión con compresión 0,00 0,42 0,66 0,34 < 1
Indice de eficiencia a compresión 0,00 0,03 0,01 0,01 < 1
Indice de eficiencia a flexocompresión 0,00 0,45 0,67 0,35 < 1
* El índice de compresión se analiza en la de cercha horizontal
Se ha dimensionado teniendo en cuenta el pandeo a partir de la carga crítica de Euler.
DIMENSIONADO A CORTANTE
Hip 1 Hip 2 Hip 3 Hip 4
Cortante 6,85 4,43 6,25 3,47 kN
Tensión de cálculo a cortante 0,48 0,31 0,43 0,24 kN/cm2
Tensión admisible a cortante 15,12 15,12 15,12 15,88 kN/cm2
Indice de eficiencia a cortante 0,03 0,02 0,03 0,02 < 1
* Iteracción con el Momento 0,03 0,02 0,03 0,02 < 0,5
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1 7 . 1 . 2 C o r r e a F - H
RESULTANTES
Rv A RvB RhA Rhb V Momento + Momento -
Hip. 1 8,27 15,12 0,00 0,00 15,12 25,89 0,00
Hip. 2 5,17 9,60 5,67 5,67 9,60 25,91 -9,45
Hip. 3 7,26 13,51 3,40 3,40 13,51 28,85 -5,67
Hip. 4 4,52 7,98 1,65 1,65 7,98 16,45 -2,68
Hip. 5 5,78 10,50 0,00 0,00 10,50 18,30 0,00
PREDIMENSIONADO
Acero S275
Resistencia ELU 26,19 kN/cm2
Resistencia SISMO 27,5 kN/cm2
Módulo de Young 210000000,00 kN/m2
Perfil 180x100x5
Alto 18,00 cm
Canto 10,00 cm
Espesor 0,50 cm
Área 26,40 cm2
Inercia x 1124,00 cm4
Inercia y 452,00 cm4
Inercia equivalente 1145,17 cm4
Módulo plástico x 154,00 cm3
Módulo plástico y 103,00 cm3
Módulo plástico equivaletne 158,95 cm3
*Se tiene en cuenta la inclinación dela cubierta
DIMENSIONADO A DEFORMACIÓN ELS
Limitación a flecha. L/ 300
* No existe tabiquería debajo.
Flecha máxima 0,02 m
Inercia x Flecha Carga Puntual I·F (P) 731,25 cm5
Inercia x Flecha Carga Repartida I·F (q) 1211,91 cm5
Inercia x Flecha Mom, en extremos I·F (M) 0 cm5
Inercia mínima necesaria I 971,58 cm4
Indice de eficiencia a deformación i 0,86 <1
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Pág. 13 Julio- 2016
DIMENSIONADO A FLEXIÓN ELU
Hip 1 Hip 2 Hip 3 Hip 4
Momento de cálculo 25,89 25,91 28,85 16,45 mkN
Tens adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 kN/cm2
Mod. Plástico de cálculo 98,87 98,94 110,16 59,83 cm3
Indice de eficiencia a flexión 0,62 0,62 0,69 0,38 < 1
DIMENSIONADO A FLEXO COMPRESIÓN
Compresión 0,00 11,34 6,80 3,31 kN
Tensión de compresión 0,00 0,43 0,26 0,13 kN/cm2
Tensión adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 kN/cm2
Indice de eficiencia a flexión con compresión 0,81 0,81 0,91 0,49 < 1
Indice de eficiencia a compresión 0,00 0,02 0,01 0,01 < 1
Indice de eficiencia a flexocompresión 0,81 0,83 0,92 0,50 < 1
Se ha dimensionado teniendo en cuenta el pandeo a partir de la carga crítica de Euler.
DIMENSIONADO A CORTANTE
Hip 1 Hip 2 Hip 3 Hip 4
Cortante 15,12 9,60 13,51 7,98 kN
Tensión de cálculo a cortante 0,57 0,36 0,51 0,30 kN/cm2
Tensión admisible a cortante 15,12 15,12 15,12 15,88 kN/cm2
Indice de eficiencia a cortante 0,04 0,02 0,03 0,02 < 1
* Iteracción con el Momento 0,04 0,02 0,03 0,02 < 0,5
1 7 . 1 . 2 C o r r e a C - D
RESULTANTES
Rv H Rv F Rh D Rh F Cortante Momento + Momento -
Hip. 1 13,70 13,70 0,00 0,00 13,70 20,55 0,00
Hip. 2 6,02 11,69 4,73 4,73 8,85 4,77 -8,51
Hip. 3 10,79 14,19 2,84 2,84 12,49 13,64 -5,10
Hip. 4 6,16 7,70 1,29 1,29 6,93 8,08 -2,32
Hip. 5 9,45 9,45 0,00 0,00 9,45 14,18 0,00
PRE-DIMENSIONADO
Acero S275
Resistencia ELU 26,19 kN/cm2
Resistencia SISMO 27,50 kN/cm2
Módulo de Young 210000000,00 kN/m2
Perfil 180x100x5
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Alto 18,00 cm
Canto 10,00 cm
Espesor 0,50 cm
Área 26,40 cm2
Inercia x 1124,00 cm4
Inercia y 452,00 cm4
Inercia equivalente 1145,17 cm4
Módulo plástico x 154,00 cm3
Módulo plástico y 103,00 cm3
Módulo plástico equivaletne 158,95 cm3
DIMENSIONADO A DEFORMACIÓN ELS
Limitación a flecha. L/ 300
* No existe tabiquería debajo.
Flecha máxima 0,02 m
Inercia x Flecha Carga Puntual I·F (P) cm5
Inercia x Flecha Carga Repartida I·F (q) 1050,81 cm5
Inercia x Flecha Mom, en extremos I·F (M) 0 cm5
Inercia mínima necesaria I 525,41 cm4
Indice de eficiencia a deformación i 0,46 <1
DIMENSIONADO A FLEXIÓN ELU
Hip 1 Hip 2 Hip 3 Hip 4
Momento de cálculo 20,55 8,51 13,64 14,18 mkN
Tens adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 kN/cm2
Mod. Plástico de cálculo 78,48 32,47 52,07 51,55 cm3
Indice de eficiencia a flexión 0,49 0,20 0,33 0,32
DIMENSIONADO A FLEXO COMPRESIÓN
Compresión 0,00 9,45 5,67 2,57 0,00
Tensión de compresión 0,00 0,36 0,21 0,10 0
Tensión adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 0
Indice de eficiencia a flexión con compresión 0,82 0,34 0,55 0,54 < 1
Indice de eficiencia a compresión 0,00 0,01 0,01 0,00 < 1
Indice de eficiencia a flexocompresión 0,82 0,36 0,56 0,55 < 1
Se ha dimensionado teniendo en cuenta el pandeo a partir de la carga crítica de Euler.
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DIMENSIONADO A CORTANTE
0 0 0 0
Cortante 13,70 8,85 12,49 6,93 kN
Tensión de cálculo a cortante 0,52 0,34 0,47 0,26 kN/cm2
Tensión admisible a cortante 15,12 15,12 15,12 15,88 kN/cm2
Indice de eficiencia a cortante 0,03 0,02 0,03 0,02 < 1
* Iteracción con el Momento 0,03 0,02 0,03 0,02 < 0,5
1 7 . 1 . 4 M o n t a n t e B - E
RESULTANTES EN EL SUPUESTO DE EMPOTRAMIENTO
Rv H Rv F Rh D Rh F Cortante Momento + Momento -
Hip. 1 6,85 6,85 0,00 0,00 0,00 20,55 0,00
Hip. 2 4,43 4,43 0,95 0,95 0,95 13,28 0,00
Hip. 3 6,25 6,25 0,57 0,57 0,57 18,74 0,00
Hip. 4 3,47 3,47 0,37 0,37 0,37 10,40 0,00
Hip. 5 4,73 4,73 0,00 0,00 0,00 14,18 0,00
DATOS
Acero S275
Resistencia ELU 26,19 kN/cm2
Resistencia SISMO 27,50 kN/cm2
Módulo de Young 210000000,00 kN/m2
Perfil 60x40x5
Alto 6,00 cm
Canto 4,00 cm
Espesor 0,50 cm
Área 8,36 cm2
Inercia x 35,30 cm4
Inercia y 18,40 cm4
Inercia equivalente cm4
Módulo plástico x 15,40 cm3
Módulo plástico y 11,50 cm3
Módulo plástico equivaletne cm3
DIMENSIONADO A FLEXIÓN ELU
Hip 1 Hip 2 Hip 3 Hip 4
Momento de cálculo 0,95 0,57 0,37 0,00 mkN
Tens adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 kN/cm2
Mod. Plástico de cálculo 3,61 2,16 1,40 0,00 cm3
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Indice de eficiencia a flexión 0,23 0,14 0,09 0,00 < 1
DIMENSIONADO A FLEXO COMPRESIÓN
Compresión 6,85 4,43 6,25 3,47 0,00
Tensión de compresión 0,82 0,53 0,75 0,41 0,00
Tensión adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 0,00
Indice de eficiencia a flexión con compresión 0,58 0,35 0,23 0,00 < 1
Indice de eficiencia a compresión 0,03 0,02 0,03 0,02 < 1
Indice de eficiencia a flexocompresión 0,61 0,37 0,25 0,02 < 1
Se ha dimensionado teniendo en cuenta el pandeo a partir de la carga crítica de Euler.
1 7 . 1 . 5 M o n t a n t e A - D
RESULTANTES EN EL SUPUESTO DE EMPOTRAMIENTO
RvB RvE RhB RhE Cortante Momento + Momento -
Hip. 1 6,85 6,85 0,00 0,00 0,00 20,55 0,00
Hip. 2 4,43 4,43 0,95 0,95 0,95 13,28 0,00
Hip. 3 6,25 6,25 0,57 0,57 0,57 18,74 0,00
Hip. 4 3,47 3,47 0,37 0,37 0,37 10,40 0,00
Hip. 5 4,73 4,73 0,00 0,00 0,00 14,18 0,00
DATOS
Acero S275
Resistencia ELU 26,19 kN/cm2
Resistencia SISMO 27,50 kN/cm2
Módulo de Young 210000000,00 kN/m2
Perfil 80X40X5
Alto 8,00 cm
Canto 4,00 cm
Espesor 0,50 cm
Área 10,40 cm2
Inercia x 75,10 cm4
Inercia y 24,60 cm4
Módulo plástico x 24,70 cm3
Módulo plástico y 15,00 cm3
DIMENSIONADO A FLEXIÓN ELU
Hip 1 Hip 2 Hip 3 Hip 4
Momento de cálculo 0,95 0,57 0,37 0,00 mkN
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Tens adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 kN/cm2
Mod. Plástico de cálculo 3,61 2,16 1,40 0,00 cm3
Indice de eficiencia a flexión 0,15 0,09 0,06 0,00 < 1
DIMENSIONADO A FLEXO COMPRESIÓN
Compresión 136,08 105,84 123,69 75,60 0,00
Tensión de compresión 13,08 10,18 11,89 7,27 0,00
Tensión adm. 26,19 26,19 26,19 27,50 0,00
Indice de eficiencia a flexión con compresión 0,28 0,17 0,11 0,00 < 1
Indice de eficiencia a compresión 0,50 0,39 0,45 0,26 < 1
Indice de eficiencia a flexocompresión 0,78 0,56 0,56 0,26 < 1
Se ha dimensionado teniendo en cuenta el pandeo a partir de la carga crítica de Euler.
17 .2 Ce rc ha ho r i zo nta l
Las cajas de luz de la cubierta se arriostran con tensores que absorben el empuje del
viento y el sismo. El cálculo de plantear situaciones de equilibrio haciendo cortes a la
cercha.
Ilustración 3 Análsis cercha horizontal
Ilustración 4 Planta Cercha horizontal
GEOMETRÍA
Luz L1 21 m
Alto lc 3 m
Divisiones nc 11
Modelo Cercha
Long Diagonales Ld 3,66 m
Longitud Correas Lc 2,10 m
Longitud Montantes Lm 3 m
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Alto cercha h3 2 m
Ángulo diagonal ángulo 56,31 º
Ángulo faldón a 0,00 º
SOLICITACIONES
Carga Viento
Empuje Horizontal qw
P.P. + S.U. Hip. 1 0 kN/m2 0 kN/m
P. P. + S. U. + W Hip. 2 0,9 kN/m2 0,9 kN/m
P. P. + S. U. + W. + N. Hip. 3 0,54 kN/m2 0,54 kN/m
P.P. + A.+ SU Hip. 4 0,35 kN/m2 0,35 kN/m
ELS Hip. 5 0 kN/m2 0 kN/m
Hipótesis 2
CORTE L (m) M (mkN) V Nmsup Nminf Ndiagonal Montante
0 0 0,00 8,51
1 2,1 17,86 6,62 1,54 -4,41 10,22 8,51 kN
2 4,2 31,75 4,73 7,43 2,80 7,95 6,62 kN
3 6,3 41,67 2,84 12,00 8,69 5,68 4,73 kN
4 8,4 47,63 0,95 15,25 13,26 3,41 2,84 kN
5 10,5 49,61 -0,95 16,54 15,88 1,14 0,95 kN
Hipótesis 3
CORTE L (m) M (mkN) V Nmsup Nminf Ndiagonal Montante
0 0 0,00 5,10
1 2,1 10,72 3,97 0,93 -2,65 6,13 5,10 kN
2 4,2 19,05 2,84 4,46 1,68 4,77 3,97 kN
3 6,3 25,00 1,70 7,20 5,22 3,41 2,84 kN
4 8,4 28,58 0,57 9,15 7,96 2,04 1,70 kN
5 10,5 29,77 -0,57 9,92 9,53 0,68 0,57 kN
Hipótesis 4
CORTE L (m) M (mkN) V Nmsup Nminf Ndiagonal Montante
0 0 0,00 3,31
1 2,1 6,95 2,57 0,60 -1,72 3,98 3,31
2 4,2 12,35 1,84 2,89 1,09 3,09 2,57
3 6,3 16,21 1,10 4,67 3,38 2,21 1,84
4 8,4 18,52 0,37 5,93 5,16 1,33 1,10
5 10,5 19,29 -0,37 6,43 6,17 0,44 0,37
Diagonal , Cable de acero
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6 x 19
Diámetro 4,76 mm
Resistencia efectiva 14 kN
Resistencia de cálculo 12,73 kN
0,80313655
CORDÓN SUPERIOR O INFERIOR
Acero S275
Resistencia ELU 26,1904762 kN/cm2
Resistencia SISMO 27,5 kN/cm2
Módulo de Young 210000000 kN/m2
Perfil 80x40x5
Alto 10,00 cm
Canto 6,00 cm
Espesor 0,60 cm
Área 14,40 cm2
Inercia x 181,00 cm4
Inercia y 80,80 cm4
Inercia equivalente 184,81 cm4
Módulo plástico x 45,60 cm3
Módulo plástico y 31,90 cm3
Módulo plástico equivaletne 47,14 cm3
* Esta barra horizontal sólo forma parte de la cercha horizontal, y su dimensión viene
determinada en parte por la construcción, optándose por un perfil tubular de canto 10
17 .3 Ce rc ha ve r t ica l
Se analiza la cercha con el empuje de viento y sismo en el eje de la cercha en ambos
sentidos, dado que sus efectos sobre la misma son diferentes.
El método de cálculo queda descrito en el apartado 8 de este tomo, a través de cortes
y equilibrio.
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Ilustración 5 Cercha vertical
GEOMETRÍA
Luz L1 21 m
Altura Cercha h3 2 m
Número de correas nc 11
Modelo Cercha
Long Diagonales Ld 2,97 m
Longitud Correas Lc 2,10 m
Longitud Montantes Lm 2 m
Alto cercha h3 2 m
Ángulo diagonal ángulo 45,00 º
Ángulo faldón a 2,86 º
Altura Soportes 1 h6 9 m
Altura Soportes 2 h7 3,6 m
Distancia entre ejes módulo am 6 m
Carga Vertical
P.P. + S.U. Hip. 1 30,24 kN
P. P. + S. U. + W Hip. 2 19,19 kN
P. P. + S. U. + W. + N. Hip. 3 27,01 kN
P.P. + A.+ SU Hip. 4 15,96 kN
ELS Hip. 5 21,00 kN
Empuje Horizontal
Hip 2
Fuerza F 0,9 kN/m2
Momento en el Soporte 9 metros M1 -54,675 mkN
Momento Soporte eje central M2 -19,683 mkN
Hip 3
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Fuerza F 0,54 kN/m2
Momento en el Soporte 9 metros M1 -32,805 mkN
Momento Soporte eje central M2 -11,8098 mkN
Hip 4
Momento en el Soporte 9 metros M1 -53,31 mkN
Momento Soporte eje central M2 -26,06 mkN
Hip 5
Fuerza F 0 kN/m2
Momento en el Soporte 9 metros M1 0 mkN
Momento Soporte eje central M2 0 mkN
Hipótesis 1
CORTE L (m) M (mkN) V Nmsup Nminf Ndiagonal Montante
0 0 0,00
1 2,1 285,77 136,08 142,88 0,00 192,45 136,08 kN
2 4,2 508,03 105,84 254,02 142,88 149,68 105,84 kN
3 6,3 666,79 75,60 333,40 254,02 106,91 75,60 kN
4 8,4 762,05 45,36 381,02 333,40 64,15 45,36 kN
5 10,5 793,80 15,12 396,90 381,02 21,38 15,12 kN
6 12,6 762,05 -15,12 396,90 381,02 21,38 15,12 kN
7 14,7 666,79 -45,36 335,66 333,40 64,15 45,36 kN
8 16,8 508,03 -75,60 257,80 254,02 106,91 75,60 kN
9 18,9 285,77 -105,84 148,18 142,88 149,68 105,84 kN
10 21 0,00 -136,08 6,80 0,00 192,45 136,08 kN
Hipótesis 2
CORTE L (m) M (mkN) V Nmsup Nminf Ndiagonal Montante
0 0 54,68
1 2,1 228,62 82,83 114,31 27,34 117,14 82,83 kN
2 4,2 362,26 63,64 181,13 114,31 90,00 63,64 kN
3 6,3 455,60 44,44 227,80 181,13 62,85 44,44 kN
4 8,4 508,62 25,25 254,31 227,80 35,71 25,25 kN
5 10,5 521,34 6,06 260,67 254,31 8,56 6,06 kN
6 12,6 493,75 -13,14 260,67 246,87 18,58 13,14 kN
7 14,7 425,85 -32,33 246,87 212,93 45,72 32,33 kN
8 16,8 317,65 -51,53 212,93 158,82 72,87 51,53 kN
9 18,9 169,14 -70,72 158,82 84,57 100,01 70,72 kN
10 21 -19,68 -89,91 84,57 -9,84 127,16 89,91 kN
Hipótesis 3
CORTE L (m) M (mkN) V Nmsup Nminf Ndiagonal Montante
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Pág. 22 Julio- 2016
0 0 32,81
1 2,1 283,63 119,44 141,81 16,40 168,91 119,44 kN
2 4,2 477,72 92,43 238,86 141,81 130,71 92,43 kN
3 6,3 615,09 65,41 307,54 238,86 92,51 65,41 kN
4 8,4 695,72 38,40 347,86 307,54 54,30 38,40 kN
5 10,5 719,63 11,38 359,81 347,86 16,10 11,38 kN
6 12,6 686,80 -15,63 359,81 343,40 22,11 15,63 kN
7 14,7 597,24 -42,65 343,40 298,62 60,31 42,65 kN
8 16,8 450,96 -69,66 298,62 225,48 98,51 69,66 kN
9 18,9 247,94 -96,67 225,48 123,97 136,72 96,67 kN
10 21 -11,81 -123,69 123,97 -5,90 174,92 123,69 kN
Hipótesis 4
CORTE L (m) M (mkN) V Nmsup Nminf Ndiagonal Montante
0 0 53,31
1 2,1 196,20 68,04 98,10 26,66 96,22 68,04 kN
2 4,2 305,56 52,08 152,78 98,10 73,65 52,08 kN
3 6,3 381,42 36,12 190,71 152,78 51,08 36,12 kN
4 8,4 423,75 20,16 211,88 190,71 28,51 20,16 kN
5 10,5 432,57 4,20 216,29 211,88 5,94 4,20 kN
6 12,6 407,88 -11,76 216,29 203,94 16,63 11,76 kN
7 14,7 349,67 -27,72 203,94 174,83 39,20 27,72 kN
8 16,8 257,94 -43,68 174,83 128,97 61,77 43,68 kN
9 18,9 132,70 -59,64 128,97 66,35 84,34 59,64 kN
10 21 -26,06 -75,60 66,35 -13,03 106,91 75,60 kN
Hipótesis 5
CORTE L (m) M (mkN) V Nmsup Nminf Ndiagonal Montante
0 0 0,00
1 2,1 198,45 94,50 99,23 0,00 133,64 94,50 kN
2 4,2 352,80 73,50 176,40 99,23 103,94 73,50 kN
3 6,3 463,05 52,50 231,53 176,40 74,25 52,50 kN
4 8,4 529,20 31,50 264,60 231,53 44,55 31,50 kN
5 10,5 551,25 10,50 275,63 264,60 14,85 10,50 kN
6 12,6 529,20 -10,50 275,63 264,60 14,85 10,50 kN
7 14,7 463,05 -31,50 264,60 231,53 44,55 31,50 kN
8 16,8 352,80 -52,50 231,53 176,40 74,25 52,50 kN
9 18,9 198,45 -73,50 176,40 99,22 103,94 73,50 kN
10 21 0,00 -94,50 99,22 0,00 133,64 94,50 kN
1 7 . 3 . 1 C o r d ó n s u p e r i o r
VALOR DE CÁLCULO A COMPRESIÓN 396,90 kN
VALOR DE CÁLCULO A TRACCIÓN 22,88 kN
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PREDIMENSIONADO
Acero S275
Resistencia ELU 26,1904762 kN/cm2
Resistencia SISMO 27,5 kN/cm2
Módulo de Young 210000000 kN/m2
Perfil 160X80X5
Alto 16,00 cm
Canto 8,00 cm
Espesor 0,60 cm
Área 22,40 cm2
Inercia x 722,00 cm4
Inercia y 244,00 cm4
Módulo plástico x 113,00 cm3
Módulo plástico y 69,70 cm3
PANDEO EN ACERO
Luz de pandeo Lp = 2,1 m
inercia perfil I = 244,00 cm4
área perfil A = 22,4 cm²
módulo de Young E = 21.000 Kn/cm²
Coef. De pandeo 1
carga crítica (Euler)
Nc = m²EI/Lp² = 1143,8943 Kn
radio de giro i = e(I/A) = 3,30 cm
esbeltez mecanica l = Lp/i = 64 debe ser <200, mejor <125
l /me(E/fe) = 0,73 0,8500
factor de pandeo w = 1,28 (Dutheil)
1 + (l/100)³ = 1,28
límite elástico fe = 27,50 Kn/cm²
tensión segura f = 26 Kn/cm²
carga resistida
N = A f / w = 459 Kn
a tracción serían 587
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1 7 . 3 . 2 C o r d ó n i n f e r i o r
VALOR DE CÁLCULO A COMPRESIÓN 27,34 kN
VALOR DE CÁLCULO A TRACCIÓN 426 kN
DATOS
Acero S275 0
Resistencia ELU 26,1904762 kN/cm2
Resistencia SISMO 27,5 kN/cm2
Módulo de Young 210000000 kN/m2
Perfil 100x80x5 0
Alto 10,00 cm
Canto 8,00 cm
Espesor 0,50 cm
Área 16,40 cm2
Inercia x 226,00 cm4
Inercia y 160,00 cm4
Módulo plástico x 55,10 cm3
Módulo plástico y 47,20 cm3
PANDEO EN ACERO
Luz de pandeo Lp = 2,1 m
inercia perfil I = 160,00 cm4
área perfil A = 16,4 cm²
módulo de Young E = 21.000 Kn/cm²
Coef. De pandeo 1
carga crítica (Euler)
Nc = m²EI/Lp² = 750,0946 Kn
radio de giro i = e(I/A) = 3,12 cm
esbeltez mecanica l = Lp/i = 67 debe ser <200, mejor <125
l /me(E/fe) = 0,78 0,8908
factor de pandeo w = 1,33 (Dutheil)
1 + (l/100)³ = 1,33
límite elástico fe = 27,50 Kn/cm²
tensión segura f = 26 Kn/cm²
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carga resistida
N = A f / w = 323 Kn
a tracción serían 430
1 7 . 3 . 3 D i a g o n a l
VALOR DE CÁLCULO A COMPRESIÓN 0,00 kN
VALOR DE CÁLCULO A TRACCIÓN 192,42 kN
DATOS
Resistencia ELU 26,1904762 kN/cm2
Resistencia SISMO 27,5 kN/cm2
Módulo de Young 210000000 kN/m2
Perfil 80X40X5
Alto 8,00 cm
Canto 4,00 cm
Espesor 0,50 cm
Área 10,40 cm2
Inercia x 75,10 cm4
Inercia y 24,60 cm4
Módulo plástico x 24,70 cm3
Módulo plástico y 15,00 cm3
PANDEO EN ACERO
Luz de pandeo Lp = 3,0 m
inercia perfil I = 24,60 cm4
área perfil A = 10,4 cm²
módulo de Young E = 21.000 Kn/cm²
Coef. De pandeo 1
carga crítica (Euler)
Nc = m²EI/Lp² = 57,6702 Kn
radio de giro i = e(I/A) = 1,54 cm
esbeltez mecanica l = Lp/i = 193 debe ser <200, mejor <125
l /me(E/fe) = 2,23 3,7235
factor de pandeo w = 6,71 (Dutheil)
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1 + (l/100)³ = 8,86
límite elástico fe = 27,50 Kn/cm²
tensión segura f = 26 Kn/cm²
carga resistida
N = A f / w = 41 Kn
a tracción serían 272
Deformada
Módulo de Young 21.000 Kn/cm²
Altura Cercha h3 200 cm
Inercia Cordón superior 722,00 cm4
Área Cordón superior 22,40 cm2
Inercia Cordón inferior 226,00 cm4
Área Cordón inferior 16,40 cm2
Área total 38,80 cm2
Altura de la fibra neutra 115,463918 cm
Inercia Cercha 379669,649 cm4
Luz L1 2100 cm
Carga Puntual 21,00 kN
Restricción flecha 1/ 300
Flecha máxima 7 cm
Inercia necesaria 170887,5 cm4
Número de correas nc 11
Número de divisiones 10
18. ANEJO 4. FORJADO SANITARIO.
El forjado sanitario se propone realizar con viguetas pretensadas doble T-18 con
bovedilla cerámica que no requieren de encofrado, y así poder ejecutarlo. La clase de
exposición del forjado sanitario es tipo II , así se dimensionarán las viguetas de manera
que resistan el momento flector de la descompresión de la sección (Mo,2) y el momento
flector de descompresión a nivel de las armaduras activas (M’0) [EHE Tabla 5.1.1.2], bajo
las acciones frecuentes y cuasi frecuentes respectivamente.
Para el dimensionado se parte del catálogo de Prefabricados de Hormigón PREFORSA,
S.L.
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Las condiciones estructurales para el cálculo, son disponer las viguetas en continuidad
en el eje más corto, apoyando éstas sobre muros de ladrillo de 30 cm de espesor
separados por vanos constantes de 4 metros de centro a centro.
Se parte de un canto total de 25 cm (20+5/70), dado que las luces son pequeñas y las
cargas podríamos definirlas como normales.
A través del análisis y dimensionado del tramo más largo de la continuidad, se pueden
extrapolar los valores al resto de situaciones de la planta dado que las condiciones son
muy similares. Existe una zona con una sobrecarga de uso mayor destinada al
almacenaje, el fallo en este caso como se verá, se producirá por cortante, se propone
duplicar las viguetas en esta zona.
Se utilizará para las viguetas HP-40/P/12/IIa y para el vertido HA25/B/20/IIa in-situ con
armaduras de acero B500SD.
18 .1 D imens ionado d e l f o r jado e n ELS
Se supone que los momentos máximos debidos al peso de la vigueta aislada y los
debidos al resto de las cargas en el forjado continuo se producen en las secciones de
máximo momento del forjado continuo.
Acciones ELS
Cargas características Frecuente Cuasi
Gk
kN/m2
𝛄
Gd
kN/m2
𝛄
Gd
kN/m2
𝛄
Gd
kN/m2
Forjado 3 1 3 1 3 1 3
Solado + Tab 1 1 1 1 1 1 1
Sobrecarga 5 1 5 0,7 3,5 0,3 1,6
Viento EO 1 0,6 0,6 0,5 0,5 0 0
Fv 9 7,5 5,5
Fh 0,6 0,5 0
Peso de la vigueta de HP (ELS): 0,41 kN/m2
Módulos resistentes de la fibra inferior del forjado.
Módulo Resistente Inferior de la vigueta: 505 cm3/vigueta
Módulo Resistente Inferior del forjado: 1965 cm3/m
Relación α = WFORJADO / WVIGUETA
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Momentos en estado límite de servicio (ELS)
Momento A-B
mkN
B-C
mkN
C-D
mkN
Situación frecuente 5,46 1,60 2,48
Situación cuasi frecuente 3,54 5,37 2,48
Peso Propio vigueta 0,87 0,87 0,87
M0,2 fisura 2mm 6,41 2,8 3,6
M'o 4,5 1,9 3,6
Tipo Vigueta para ELS T18-2 T18-1 T18-1
M0,2 20,5 15,8 15,8
M'o 14,5 9,4 9,4
18 .2 D imens ionado ELU
Análisis plástico para ELU según EHE-08, Anejo 12. Se valoran las hipótesis de situación
permanente y situación sísmica.
Momentos en estado límite último (ELU)
Momento
A
mkN
A-B
mkN
A-B
mkN
B-C
mkN
A-B
mkN
C-D
mkN
5,84 19,50 19,50 14,22 14,22 14,22
Tipo Vigueta para ELS T18-2 T18-1 T18-1
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MU 23,4 15,80 15,80
Armadura Superior (B500SD) 1 Ø 8 2 Ø 12 2 Ø 12
M- 5,84 24,45 24,45
18 .3 D imens ionado a co r tante
A
B
C
V por nervio a eje kN/m 15 23 19
Espesor muro m 0,3 0,3 0,3
V a cada de muro kN/m 13,6 21,5 18,5
Espesor macizado m 0,05 0,20 0,2
V en zona macizado kN/m 13,6 18,8 16,6
A Izq-B B-der Izq-C C-der Izq-D
Comprobación del horm. armado a la resistencia a esfuerzo cortante
Vrd kN/m 10,95 20,7 20,7 20,7 20,7 20,7
Vu2 kN/m 19,5 19,5 19,5 19,5 19,5 19,5
Comprobación del horm. pretensado a la resistencia a esfuerzo cortante
Vpc kN/m 16,5 21,7 17,7 17,7 17,7 17,7
Vpu2 kN/m 17,9 21,9 17,9 17,9 17,9 17,9
18 .4 A rmadura de e n la ce fo r jad o/muro
A Izq-B B-der Izq-C C-der Izq-D
M a cara de muro 1,39 2,37 2,13 1,63 1,88 1,88 mkN
Área necesaria 0,17 0,29 0,26 0,20 0,23 0,23 cm2
Armadura 1Ø6 1Ø6 1Ø6 1Ø6 1Ø6 1Ø6
Área 0,28 0,28 0,28 0,28 0,28 0,28 cm2
Long de anclaje 27 27 27 27 27 27 cm
Long de solapo 10 10 10 10 10 10 cm
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19. ANEJO 5. SOPORTES
Podemos reducir la estructura vertical a 4 tipos de soportes según el esquema.
Ilustración 6 Tipos soportes
1. Soporte cercha 9 metros.
2. Soporte cercha y forjado mixto 9 metros.
3. Soporte forjado mixto 3,6 metros.
4. Soporte fachada 9 metros.
19 .1 Sopo r te 1 .
DATOS
Altura Soportes 1 h6 9 m
Distancia entre correas fachada scf 9,00 m
MATERIALES
Perfil HEB180
Área A 65,3 cm2
Inercia y Iy 3831 cm4
Wy 426 cm3
iy 7,66 cm
Iz 1363 cm4
Wz 151 cm3
iz 4,57 cm
tw 1,4 cm
tf 0,85 cm
18 cm
Av 14,9 cm2
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CARGAS
Hip. 1 Hip. 2 Hip. 3 Hip. 4 Hip. 5
Axil 151,20 99,51 137,20 83,58 105,00 kN
M w y 0,00 54,68 32,81 53,31 0,00 mkN
M w z 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 mkN
M. Iso 0,00 67,50 40,50 0,00 26,25 mkN
M. Iso z 0,00 95,68 57,41 0,00 37,21 mkN
Cortante Y 0,00 30,00 18,00 0,00 11,67 kN
Cortante Z 0,00 42,53 25,52 0,00 16,54 kN
PARÁMETROS A PANDEO
Longitud en y 9,00 m
Longitud en z 9,00 m
Coeficiente de pandeo en y 0,70
Coeficiente de pandeo en z 1,00
Longitud de pandeo en y 6,30 m
Longitud de pandeo en z 9,00 m
Inercia en y 3831,00 cm4
Inercia en z 1363,00 cm4
Área 65,30 cm2
Radio de giro en y 7,66 cm
Radio de giro en z 4,57 cm
Esbeltez mecánica y 82,25
Esbeltez mecánica z 196,94
Esbeltez de Euler a flexión 86,80
Esbeltez de Euller a compresión 86,81
Esbeltez reducida en y 0,95
Esbeltez reducida en z 2,27
Coeficiente de imperfección en y b
Coeficiente de imperfección en z c
Coeficiente de imperfección en y 0,34
Coeficiente de imperfección en z 0,49
Factor imperfección y 1,08
Factor imperfección z 3,58
N crit y 2000,55 kN
N crit z 348,76 kN
Coeficiente de pandeo y 0,63
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Coeficiente de pandeo z 0,16
COEFICIENTES DE INTERACCIÓN A PANDEO POR FLEXOCOMPRESIÓN
Cmy 0 1 1 0,4 0
Cmz 0,00 0 0 0 0
kyy 0,00 1,05 1,07 0,42 0,00
kyz 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
kzy 0,00 0,63 0,64 0,25 0,00
kzz 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Indice a cortante
Hip. 1 Hip. 2 Hip. 3 Hip. 4 Hip. 5
Cortante Y 0,00 30,00 18,00 0,00 11,67 kN
Índice a cortante 0,00 0,13 0,08 0,00 0,05 <0,5
Comprobación a Compresión en eje y
Axil 151,20 99,51 137,20 83,58 105,00 kN
Nd/Ndr 0,14 0,09 0,13 0,08 0,10 <1
Comprobación a Flexocompresión en eje y
M w y 0,00 67,50 40,50 53,31 26,25 mkN
Md/Mrd 0,00 0,63 0,39 0,20 0,00
Nd/Ndr 0,14 0,09 0,13 0,08 0,10
Indice 0,14 0,73 0,51 0,28 0,10 <1
Comprobación a Compresión en eje z
Axil 151,20 99,51 137,20 83,58 105,00 kN
Nd/Ndr 0,56 0,37 0,51 0,31 0,39 <1
Comprobación a Flexocompresión en eje z
M w z 0,00 95,68 57,41 0,00 37,21 mkN
Md/Mdr 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Nd/Ndr 0,56 0,37 0,51 0,31 0,39
Indice 0,56 0,37 0,51 0,31 0,39 <1
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Desplome
Desplome máximo 250 3,6 cm
Altura Soportes 1 h6 900 cm
Inercia Iy 3831 cm4
módulo de Young E 21.000 Kn/cm²
Fuerza horizontal en ELS q 3,78 kN/m
2,2834769 cm
Id 2430 cm4
Índice de eficiencia a desplome 0,6342991 <1
19 .2 Sopo r te 2 . T ra mo sup er io r .
DATOS
Diferencia entr cubiertas h6-h7 5,4 m
Distancia entre correas fachada scf 1,80 m
Altura Soportes 1 h6 9 m
Altura Soportes 2 h7 3,6 m
MATERIALES
Perfil HEB140
Área A 43
Inercia y Iy 1509
Wy 216
iy 5,93
Iz 550
Wz 79
iz 5,07
tw 1,2
tf 0,7
14
Av 9,4
CARGAS
Hip. 1 Hip. 2 Hip. 3 Hip. 4 Hip. 5
Axil 151,20 99,51 137,20 83,58 105,00 kN
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M w y 0,00 19,68 11,81 26,06 0,00 mkN
M w z 0,00 19,14 11,48 23,15 0,00 mkN
M. Iso 0,00 19,68 11,81 0,00 7,65 mkN
M. Iso z 0,00 3,83 2,30 0,00 1,49 mkN
Cortante Y 0,00 14,58 8,75 0,00 5,67 kN
Cortante Z 0,00 8,51 5,10 0,00 3,31 kN
PARÁMETROS A PANDEO
Longitud en y 5,40 m
Longitud en z 1,80 m
Coeficiente de pandeo en y 0,70
Coeficiente de pandeo en z 1,00
Longitud de pandeo en y 3,78 m
Longitud de pandeo en z 1,80 m
Inercia en y 1509,00 cm4
Inercia en z 550,00 cm4
Área 43,00 cm2
Radio de giro en y 5,93 cm
Radio de giro en z 5,07 cm
Esbeltez mecánica y 63,74
Esbeltez mecánica z 35,50
Esbeltez de Euler a flexión 86,80
Esbeltez de Euller a compresión 86,81
Esbeltez reducida en y 0,73
Esbeltez reducida en z 0,41
Coeficiente de imperfección en y b
Coeficiente de imperfección en z c
Coeficiente de imperfección en y 0,34
Coeficiente de imperfección en z 0,49
Factor imperfección y 0,86
Factor imperfección z 0,63
N crit y 2188,89 kN
N crit z 3518,33 kN
Coeficiente de pandeo y 0,76
Coeficiente de pandeo z 0,89
COEFICIENTES DE INTERACCIÓN A PANDEO POR FLEXOCOMPRESIÓN
Cmy 0 1 1 0,4
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Cmz 0,00 0,4 0,4 0,4
kyy 0,00 1,06 1,09 0,42
kyz 0,00 0,25 0,25 0,24
kzy 0,00 0,64 0,65 0,25
kzz 0,00 0,41 0,41 0,41
Indice a cortante
Hip. 1 Hip. 2 Hip. 3 Hip. 4 Hip. 5
Cortante Y 0,00 14,58 8,75 0,00 5,67 kN
Índice a cortante 0,00 0,04 0,03 0,00 0,02 <0,5
Comprobación a Compresión en eje y
Axil 151,20 99,51 137,20 83,58 105,00 kN
Nd/Ndr 0,18 0,12 0,16 0,10 0,12 <1
Comprobación a Flexocompresión en eje y
M w y 0,00 19,68 11,81 26,06 7,65 mkN
Md/Mrd 0,00 0,37 0,23 0,19 0,00
Nd/Ndr 0,18 0,12 0,16 0,10 0,12
Indice 0,18 0,49 0,39 0,29 0,12 <1
Comprobación a Compresión en eje z
Axil 151,20 99,51 137,20 83,58 105,00 kN
Nd/Ndr 0,15 0,10 0,14 0,08 0,10 <1
Comprobación a Flexocompresión en eje z
M w z 0,00 19,14 11,48 23,15 1,49 mkN
Md/Mdr 0,00 0,38 0,23 0,46 0,00
Nd/Ndr 0,15 0,10 0,14 0,08 0,10
Indice 0,15 0,48 0,37 0,54 0,10 <1
Desplome
Desplome máximo 250 2,16 cm
Altura Soportes 1 h6 540 cm
M.E.E. P.F.M. Sede de la Imprenta de Murcia. Tomo 2. Acero. Anejos
Pág. 36 Julio- 2016
Inercia Iy 1509 cm4
módulo de Young E 21.000 Kn/cm²
Fuerza horizontal en ELS q 3,78 kN/m
0,7513193 cm
Id 524,88 cm4
Índice de eficiencia a desplome 0,347833 <1
19 .3 Sopo r te 2 . T ra mo in fe r io r .
DATOS
Diferencia entr cubiertas h7 9 m
Distancia entre correas fachada scf 9,00 m
Altura Soportes 1 h6 9 m
Altura Soportes 2 h7 9 m
MATERIALES
Perfil HEB180
Área A 65,3 cm2
Inercia y Iy 3831 cm4
Wy 426 cm3
iy 7,66 cm
Iz 1363 cm4
Wz 151 cm3
iz 4,57 cm
tw 1,4 cm
tf 0,85 cm
18 cm
Av 14,9 cm2
CARGAS
Hip. 1 Hip. 2 Hip. 3 Hip. 4 Hip. 5
Axil 220,50 177,56 211,75 176,04 174,30 kN
M w y 0,00 17,50 10,50 46,32 0,00 mkN
M w z 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 mkN
M. Iso 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 mkN
M. Iso z 0,00 95,68 57,41 0,00 37,21 mkN
Cortante Y 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 kN
Cortante Z 0,00 42,53 25,52 0,00 16,54 kN
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PARÁMETROS A PANDEO
Longitud en y 9,00 m
Longitud en z 9,00 m
Coeficiente de pandeo en y 0,70
Coeficiente de pandeo en z 1,00
Longitud de pandeo en y 6,30 m
Longitud de pandeo en z 9,00 m
Inercia en y 3831,00 cm4
Inercia en z 1363,00 cm4
Área 65,30 cm2
Radio de giro en y 7,66 cm
Radio de giro en z 4,57 cm
Esbeltez mecánica y 82,25
Esbeltez mecánica z 196,94
Esbeltez de Euler a flexión 86,80
Esbeltez de Euller a compresión 86,81
Esbeltez reducida en y 0,95
Esbeltez reducida en z 2,27
Coeficiente de imperfección en y b
Coeficiente de imperfección en z c
Coeficiente de imperfección en y 0,34
Coeficiente de imperfección en z 0,49
Factor imperfección y 1,08
Factor imperfección z 3,58
N crit y 2000,55 kN
N crit z 348,76 kN
Coeficiente de pandeo y 0,63
Coeficiente de pandeo z 0,16
COEFICIENTES DE INTERACCIÓN A PANDEO POR FLEXOCOMPRESIÓN
Cmy 0 0,4 0,4 0,4 0
Cmz 0,00 0 0 0 0
kyy 0,00 0,44 0,44 0,43 0,00
kyz 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
kzy 0,00 0,26 0,27 0,26 0,00
kzz 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
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Indice a cortante
Hip. 1 Hip. 2 Hip. 3 Hip. 4 Hip. 5
Cortante Y 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 kN
Índice a cortante 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 <0,5
Comprobación a Compresión en eje y
Axil 220,50 177,56 211,75 176,04 174,30 kN
Nd/Ndr 0,20 0,16 0,20 0,16 0,16 <1
Comprobación a Flexocompresión en eje y
M w y 0,00 17,50 10,50 46,32 0,00 mkN
Md/Mrd 0,00 0,07 0,04 0,18 0,00
Nd/Ndr 0,20 0,16 0,20 0,16 0,16
Indice 0,20 0,23 0,24 0,34 0,16 <1
Comprobación a Compresión en eje z
Axil 220,50 177,56 211,75 176,04 174,30 kN
Nd/Ndr 0,82 0,66 0,79 0,65 0,65 <1
Comprobación a Flexocompresión en eje z
M w z 0,00 95,68 57,41 0,00 37,21 mkN
Md/Mdr 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Nd/Ndr 0,82 0,66 0,79 0,65 0,65
Indice 0,82 0,66 0,79 0,65 0,65 <1
Desplome
Desplome máximo 250 3,6 cm
Altura Soportes 1 h6 900 cm
Inercia Iy 3831 cm4
módulo de Young E 21.000 Kn/cm²
Fuerza horizontal en ELS q 3,78 kN/m
2,2834769 cm
Id 2430 cm4
Índice de eficiencia a desplome 0,6342991 <1
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19 .3 Sopo r te 3 .
DATOS
Diferencia entr cubiertas h7 3,6 m
Distancia entre correas fachada scf 1,80 m
Altura Soportes 1 h6 9 m
Altura Soportes 2 h7 3,6 m
MATERIALES
Perfil HEB140
Área A 43 cm2
Inercia y Iy 1509 cm4
Wy 216 cm3
iy 5,93 cm
Iz 550 cm4
Wz 79 cm3
iz 5,07 cm
tw 1,2 cm
tf 0,7 cm
14 cm
Av 9,4 cm2
CARGAS
Hip. 1 Hip. 2 Hip. 3 Hip. 4 Hip. 5
Axil 69,30 78,05 74,55 92,46 69,30 kN
M w y 0,00 17,50 10,50 46,32 0,00 mkN
M w z 0,00 7,65 11,48 37,95 0,00 mkN
M. Iso 0,00 8,75 5,25 0,00 3,40 mkN
M. Iso z 0,00 3,83 2,30 0,00 1,49 mkN
Cortante Y 0,00 9,72 5,83 0,00 3,78 kN
Cortante Z 0,00 8,51 5,10 0,00 3,31 kN
PARÁMETROS A PANDEO
Longitud en y 3,60 m
Longitud en z 1,80 m
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Coeficiente de pandeo en y 0,70
Coeficiente de pandeo en z 1,00
Longitud de pandeo en y 2,52 m
Longitud de pandeo en z 1,80 m
Inercia en y 1509,00 cm4
Inercia en z 550,00 cm4
Área 43,00 cm2
Radio de giro en y 5,93 cm
Radio de giro en z 5,07 cm
Esbeltez mecánica y 42,50
Esbeltez mecánica z 35,50
Esbeltez de Euler a flexión 86,80
Esbeltez de Euller a compresión 86,81
Esbeltez reducida en y 0,49
Esbeltez reducida en z 0,41
Coeficiente de imperfección en y b
Coeficiente de imperfección en z c
Coeficiente de imperfección en y 0,34
Coeficiente de imperfección en z 0,49
Factor imperfección y 0,67
Factor imperfección z 0,63
N crit y 4925,01 kN
N crit z 3518,33 kN
Coeficiente de pandeo y 0,89
Coeficiente de pandeo z 0,89
COEFICIENTES DE INTERACCIÓN A PANDEO POR FLEXOCOMPRESIÓN
Cmy 0 0,6 0,6 0,4 0
Cmz 0,00 0,6 0,4 0,4 0
kyy 0,00 0,61 0,61 0,41 0,00
kyz 0,00 0,37 0,24 0,24 0,00
kzy 0,00 0,37 0,37 0,25 0,00
kzz 0,00 0,61 0,41 0,41 0,00
Indice a cortante
Hip. 1 Hip. 2 Hip. 3 Hip. 4 Hip. 5
Cortante Y 0,00 9,72 5,83 0,00 3,78 kN
Índice a cortante 0,00 0,03 0,02 0,00 0,01 <0,5
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Comprobación a Compresión en eje y
Axil 69,30 78,05 74,55 92,46 69,30 kN
Nd/Ndr 0,07 0,08 0,07 0,09 0,07 <1
Comprobación a Flexocompresión en eje y
M w y 0,00 17,50 10,50 46,32 3,40 mkN
Md/Mrd 0,00 0,19 0,11 0,34 0,00
Nd/Ndr 0,07 0,08 0,07 0,09 0,07
Indice 0,07 0,27 0,19 0,43 0,07 <1
Comprobación a Compresión en eje z
Axil 69,30 78,05 74,55 92,46 69,30 kN
Nd/Ndr 0,07 0,08 0,07 0,09 0,07 <1
Comprobación a Flexocompresión en eje z
M w z 0,00 7,65 11,48 37,95 1,49 mkN
Md/Mdr 0,00 0,23 0,23 0,75 0,00
Nd/Ndr 0,07 0,08 0,07 0,09 0,07
Indice 0,07 0,30 0,30 0,84 0,07 <1
Desplome
Desplome máximo 250 1,44 cm
Altura Soportes 1 h6 360 cm
Inercia Iy 1509 cm4
módulo de Young E 21.000 Kn/cm²
Fuerza horizontal en ELS q 3,78 kN/m
0,1484087 cm
Id 155,52 cm4
Índice de eficiencia a desplome 0,1030616 <1
19 .4 Sopo r te 4 . Fac hada
DATOS
Altura Soportes 1 h6 1,8 m
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Distancia entre correas fachada scf 9,00 m
MATERIALES
Perfil HEB100
Área A 26 cm2
Inercia y Iy 450 cm4
Wy 90 cm3
iy 4,16 cm
Iz 167 cm4
Wz 33 cm3
iz 2,53 cm
CARGAS
Hip. 1 Hip. 2 Hip. 3 Hip. 4 Hip. 5
Axil 20,16 13,44 18,91 11,17 14,70 kN
M w y 0,00 13,23 17,15 10,66 17,15 mkN
M w z 0,00 15,95 9,57 7,72 0,00 mkN
M. Iso 0,00 6,75 4,05 0,00 2,63 mkN
M. Iso z 0,00 15,95 9,57 0,00 0,00 mkN
Cortante Y 0,00 15,00 9,00 0,00 5,83 kN
Cortante Z 0,00 7,09 4,25 0,00 0,00 kN
PARÁMETROS A PANDEO
Longitud en y 1,80 m
Longitud en z 9,00 m
Coeficiente de pandeo en y 1,00
Coeficiente de pandeo en z 0,70
Longitud de pandeo en y 1,80 m
Longitud de pandeo en z 6,30 m
Inercia en y 167,00 cm4
Inercia en z 450,00 cm4
Área 26,00 cm2
Radio de giro en y 4,16 cm
Radio de giro en z 2,53 cm
Esbeltez mecánica y 43,27
Esbeltez mecánica z 249,01
Esbeltez de Euler a flexión 86,80
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Esbeltez de Euller a compresión 86,81
Esbeltez reducida en y 0,50
Esbeltez reducida en z 2,87
Coeficiente de imperfección en y b
Coeficiente de imperfección en z c
Coeficiente de imperfección en y 0,34
Coeficiente de imperfección en z 0,49
Factor imperfección y 0,67
Factor imperfección z 5,27
N crit y 1068,29 kN
N crit z 234,99 kN
Coeficiente de pandeo y 0,88
Coeficiente de pandeo z 0,10
COEFICIENTES DE INTERACCIÓN A PANDEO POR FLEXOCOMPRESIÓN
Cmy 0 0,6081633 0,4 0,4 0,4
Cmz 0,00 1 1 0,4 0
kyy 0,00 0,61 0,40 0,40 0,40
kyz 0,00 0,69 0,73 0,27 0,00
kzy 0,00 0,37 0,24 0,24 0,24
kzz 0,00 1,15 1,22 0,45 0,00
Comprobación a Compresión en eje y
Axil 20,16 13,44 18,91 11,17 14,70 kN
Nd/Ndr 0,03 0,02 0,03 0,02 0,02 <1
Comprobación a Flexocompresión en eje y
M w y 0,00 13,23 17,15 10,66 17,15 mkN
Md/Mrd 0,00 0,94 0,80 0,50 0,80
Nd/Ndr 0,03 0,02 0,03 0,02 0,02
Indice 0,03 0,96 0,83 0,51 0,82 <1
Comprobación a Compresión en eje z
Axil 20,16 13,44 18,91 11,17 14,70 kN
Nd/Ndr 0,29 0,19 0,27 0,16 0,21 <1
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Comprobación a Flexocompresión en eje z
M w z 0,00 15,95 9,57 7,72 0,00 mkN
Md/Mdr 0,00 0,78 0,49 0,15 0,00
Nd/Ndr 0,29 0,19 0,27 0,16 0,21
Indice 0,29 0,97 0,76 0,31 0,21 <1
20. ANEJO 6. ARRIOSTRAMIENTOS.
20 .1 . A r r ios t ra mient o c ub ie r ta .
GEOMETRÍA
Luz L1 21 m
Altura Cercha h3 6 m
Número de correas nc 10
Modelo Cercha
Long Diagonales Ld 6,36 m
Longitud Correas Lc 2,10 m
Longitud Montantes Lm 6 m
Alto cercha h3 2 m
Ángulo diagonal ángulo 71,57 º
Ángulo faldón a 0,00 º
Altura Soportes 1 h6 9 m
Altura Soportes 2 h7 3,6 m
Distancia entre ejes módulo am 6 m
Carga Vertical
P.P. + S.U. Hip. 1 30,24 kN
P. P. + S. U. + W Hip. 2 19,19 kN
P. P. + S. U. + W. + N. Hip. 3 27,01 kN
P.P. + A.+ SU Hip. 4 15,96 kN
ELS Hip. 5 21,00 kN
Empuje Horizontal
Hip 2
Fuerza F 0,9 kN/m2
Momento en el Soporte 9
metros M1 -54,675 mkN
Momento Soporte eje central M2 -19,683 mkN
Hip 3
Fuerza F 0,54 kN/m2
Momento en el Soporte 9
metros M1 -32,805 mkN
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Momento Soporte eje central M2 -11,8098 mkN
Hip 4
Momento en el Soporte 9
metros M1 -53,31 mkN
Momento Soporte eje central M2 -26,06 mkN
Hip 5
Fuerza F 0 kN/m2
Momento en el Soporte 9
metros M1 0 mkN
Momento Soporte eje central M2 0 mkN
Hipótesis 2
CORTE L (m) M (mkN) V Nmsup Nminf Ndiagonal Montante
0 0 0,00
1 2,1 35,72 17,01 5,95 0,00 17,93 17,01 kN
2 4,2 71,44 17,01 11,91 5,95 17,93 17,01 kN
3 6,3 89,30 8,51 14,88 11,91 8,97 8,51 kN
4 8,4 107,16 8,51 17,86 14,88 8,97 8,51 kN
5 10,5 107,16 0,00 17,86 17,86 0,00 0,00 kN
6 12,6 107,16 0,00 17,86 17,86 0,00 0,00 kN
7 14,7 89,30 8,51 14,88 17,86 8,97 8,51 kN
8 16,8 71,44 8,51 11,91 14,88 8,97 8,51 kN
9 18,9 35,72 17,01 5,95 11,91 17,93 17,01 kN
10 21 0,00 17,01 0,00 5,95 17,93 17,01 kN
Hipótesis 4
CORTE L (m) M (mkN) V Nmsup Nminf Ndiagonal Montante
0 0 0,00
1 2,1 104,07 49,56 17,35 0,00 52,24 49,56 kN
2 4,2 185,02 38,54 30,84 17,35 40,63 38,54 kN
3 6,3 242,83 27,53 40,47 30,84 29,02 27,53 kN
4 8,4 277,52 16,52 46,25 40,47 17,41 16,52 kN
5 10,5 289,09 5,51 48,18 46,25 5,80 5,51 kN
6 12,6 277,52 5,51 46,25 48,18 5,80 5,51 kN
7 14,7 242,83 16,52 40,47 46,25 17,41 16,52 kN
8 16,8 185,02 27,53 30,84 40,47 29,02 27,53 kN
9 18,9 104,07 38,54 17,35 30,84 40,63 38,54 kN
10 21 0,00 49,56 0,00 17,35 52,24 49,56 kN
Diagonal , Cable de acero
6 x 19
Diámetro 11,11 mm
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Resistencia efectiva 75 kN
Resistencia de cálculo 68,18 kN
0,7661647
20 .2 . A r r ios t ra mient o fac hada.
GEOMETRÍA
Luz L1 21 m
Altura Cercha h3 6 m
Número de correas nc 6
Modelo Cercha
Long Diagonales Ld 6,95 m
Longitud Correas Lc 3,50 m
Longitud Montantes Lm 6 m
Alto cercha h3 2 m
Ángulo diagonal ángulo 71,57 º
Ángulo faldón a 0,00 º
Altura Soportes 1 h6 9 m
Altura Soportes 2 h7 3,6 m
Distancia entre ejes módulo am 6 m
Distancia entre correas fachada scf 1,80 m
Altura Cercha h3 6,00 m
Diagonal d 6,26 m
CORTE L (m) M (mkN) V Nmsup Nminf Ndiagonal Montante
0 0 0,00
1 1,80 99,12 55,06 16,52 0,00 99,27 55,06 kN
2 3,6 198,23 55,06 33,04 16,52 99,27 55,06 kN
3 5,4 297,35 55,06 49,56 33,04 99,27 55,06 kN
Diagonal , Cable de acero
6 x 19
Diámetro 14,3 mm
Resistencia efectiva 122 kN
Resistencia de cálculo 110,91 kN
0,8950432
21. ANEJO 7. CÁLCULO CIMENTACIÓN
El suelo sobre el que se asienta el edificio, según el informe geotécnico, es de arcillas
con una tensión admisible de 150 kN/m2, presentando el firme a 20 metros de
profundidad y el módulo elástico del suelo es de 75000 kN/m2. (Coeficiente de Poisson
v = 0,3)
M.E.E. P.F.M. Sede de la Imprenta de Murcia. Tomo 2. Acero. Anejos
Pág. 47 Julio- 2016
Se propone una cimentación que los pilares metálicos apoyen sobre unos soportes de
hormigón que enlazan con zapatas aisladas.
Se coloca a su vez un muro continuo de ladrillo con los soportes embebidos para evitar
los problemas de rigidez de los enanos.
Para realizar el análisis se hace en régimen elástico, y por tanto se eliminan para el
cálculo los coeficientes de ductilidad, y aumentando por tanto el valor de los momentos
debidos al sismo.
21 .1 Sopo r te s d e ho rmigón
Lados a 0,25 m
b 0,45 m
Área 1125 cm2
Recubrimiento r 0,03 m
SOPORTE 1
Hip 1 Hip 2 Hip 3 Hip 4 Hip 5
Nd 115,14 109,51 147,20 93,58 115,00
Mdy 0,00 54,68 32,81 50,86 0,00
Mdx 0,00 0,00 0,00 32,87 0,00
Nrd 0,06 0,06 0,08 0,05 0,06
Área comp 0,03 0,03 0,04 0,02 0,03
Z 0,21 0,21 0,20 0,21 0,21
Mrd 23,74 22,65 29,78 19,54 23,71
Md 0,00 32,02 3,02 31,32 0,00
a' 0,00 0,02 0,00 0,02 0,00
Nsd 115,14 283,17 162,00 262,79 115,00
Asd 4,40 10,81 6,19 10,03 4,39
Diámetro 20,00 20,00 20,00 20,00 20,00
N red por cara 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00
As 12,57 12,57 12,57 12,57 12,57
Indice eficacia 0,35 0,86 0,49 0,80 0,35
SOPORTE 2
Hip 1 Hip 2 Hip 3 Hip 4 Hip 5
Nd 230,50 187,56 221,75 186,04 184,30
Mdy 10,00 27,50 20,50 50,86 10,00
Mdx 10,00 10,00 10,00 32,87 10,00
Nrd 0,12 0,10 0,12 0,10 0,10
M.E.E. P.F.M. Sede de la Imprenta de Murcia. Tomo 2. Acero. Anejos
Pág. 48 Julio- 2016
Área comp 0,06 0,05 0,05 0,04 0,04
Z 0,19 0,20 0,19 0,20 0,20
Mrd 44,33 37,04 42,88 36,78 36,47
Md 0,00 0,00 0,00 14,08 0,00
a' 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00
Nsd 230,50 187,56 221,75 257,74 184,30
Asd 8,80 7,16 8,47 9,84 7,04
Diámetro 20,00 20,00 20,00 20,00 20,00
N red por cara 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00
As 12,57 12,57 12,57 12,57 12,57
Indice eficacia 0,70 0,57 0,67 0,78 0,56
SOPORTE 3
Hip 1 Hip 2 Hip 3 Hip 4 Hip 5
Nd 79,30 88,05 84,55 102,46 79,30
Mdy 10,00 27,50 20,50 50,86 10,00
Mdx 10,00 17,65 21,48 32,87 10,00
Nrd 0,04 0,05 0,05 0,05 0,04
Área comp 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02
Z 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21
Mrd 16,69 18,44 17,74 21,28 16,69
Md 0,00 9,06 2,75 29,58 0,00
a' 0,00 0,01 0,00 0,02 0,00
Nsd 79,30 133,25 98,02 261,28 79,30
Asd 3,03 5,09 3,74 9,98 3,03
Diámetro 20,00 20,00 20,00 20,00 20,00
N red por cara 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00
As 12,57 12,57 12,57 12,57 12,57
Indice eficacia 0,24 0,40 0,30 0,79 0,24
21 .2 Zapata s a i s lada s
ZAPATA 1
Acciones Hip 1 Hip 2 Hip 3 Hip 4 Hip 5
Nd 144,34 140,32 167,24 155,68 177,10
Mdy 0,00 39,05 23,43 50,86 0,00
Mdx 0,00 0,00 0,00 32,87 0,00
9,29 25,63 5,56 42,78
33,89 40,40 11,14 42,78
Lado x 1,80 1,80 1,80 1,80 1,80
Lado y 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30
Canto 0,6 0,60 0,60 0,60 0,60
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Pág. 49 Julio- 2016
Ad 0,96 0,94 1,11 1,04 1,18
ay 0,53 0,52 0,62 0,58 0,66
ax 0,42 0,41 0,48 0,45 0,51
zdy 0,00 0,28 0,14 0,33 0,00
zdx 0,00 0,00 0,00 0,21 0,00
Ly/2 0,27 0,54 0,45 0,61 0,33
Lx/2 0,21 0,20 0,24 0,44 0,26
Lyd 0,53 1,08 0,90 1,23 0,66
Lxd 0,42 0,41 0,48 0,87 0,51
Índice de eficacia general 0,23 0,35 0,33 0,51 0,29
Indice de eficacia y 0,23 0,47 0,39 0,53 0,29
Indice de eficacia x 0,23 0,23 0,27 0,49 0,29
Armadura
z 0,48 0,48 0,48 0,48 0,48
Mrdy 0,00 21,51 2,53 31,40 0,00
Asd 0,00 1,71 0,20 2,50 0,00
Sep 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
Asd 0,00 0,43 0,05 0,62 0,00
Cuantía mínima y 3,105 3,105 3,105 3,105 3,105
Cuantía mínima x 2,43 2,43 2,43 2,43 2,43
Max Asd 3,11 3,11 3,11 3,11 3,11
Diámetro 20 20 20 20 20
Ad 3,14 3,14 3,14 3,14 3,14
Índice de eficacia 0,99 0,99 0,99 0,99 0,99
ZAPATA 2
Hip 1 Hip 2 Hip 3 Hip 4 Hip 5
Nd 212,64 181,97 206,39 234,04 232,30
Mdy 0,00 19,64 14,64 50,86 10,00
Mdx 0,00 7,14 7,14 32,87 10,00
66,45 38,45 50,77 25,46 63,22
66,45 48,50 56,13 34,62 60,88
Lado x 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60
Lado y 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00
Canto 0,6 0,60 0,60 0,60 0,60
Ad 1,42 1,21 1,38 1,56 1,55
ay 0,89 0,76 0,86 0,98 0,97
ax 0,71 0,61 0,69 0,78 0,77
zdy 0,00 0,11 0,07 0,22 0,04
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Pág. 50 Julio- 2016
zdx 0,00 0,04 0,03 0,14 0,04
Ly/2 0,44 0,49 0,50 0,70 0,53
Lx/2 0,35 0,34 0,38 0,53 0,43
Lyd 0,89 0,97 1,00 1,41 1,05
Lxd 0,71 0,69 0,76 1,06 0,86
Índice de eficacia general 0,44 0,46 0,49 0,68 0,53
Indice de eficacia y 0,44 0,49 0,50 0,70 0,53
Indice de eficacia x 0,44 0,43 0,47 0,66 0,54
Armadura
z 0,48 0,48 0,48 0,48 0,48
Mrdy 0,00 0,00 0,00 21,61 0,00
Asd 0,00 0,00 0,00 1,72 0,00
Sep 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
Asd 0,00 0,00 0,00 0,43 0,00
Cuantía mínima y 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7
Cuantía mínima x 2,16 2,16 2,16 2,16 2,16
Max Asd 2,70 2,70 2,70 2,70 2,70
Diámetro 20 20 20 20 20
Ad 3,14 3,14 3,14 3,14 3,14
Índice de eficacia 0,86 0,86 0,86 0,86 0,86
ZAPATA 3
Hip 1 Hip 2 Hip 3 Hip 4 Hip 5
Nd 104,64 110,89 108,39 150,46 127,30
Mdy 0,00 19,64 14,64 50,86 10,00
Mdx 0,00 12,61 15,34 32,87 10,00
32,70 16,24 20,15 -0,66 30,41
32,70 19,88 15,89 8,50 28,06
Lado x 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60
Lado y 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00
Canto 0,6 0,60 0,60 0,60 0,60
Ad 0,70 0,74 0,72 1,00 0,85
ay 0,44 0,46 0,45 0,63 0,53
ax 0,35 0,37 0,36 0,50 0,42
zdy 0,00 0,18 0,14 0,34 0,08
zdx 0,00 0,11 0,14 0,22 0,08
Ly/2 0,22 0,41 0,36 0,65 0,34
Lx/2 0,17 0,30 0,32 0,47 0,29
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Pág. 51 Julio- 2016
Lyd 0,44 0,82 0,72 1,30 0,69
Lxd 0,35 0,60 0,64 0,94 0,58
Índice de eficacia general 0,22 0,39 0,38 0,62 0,35
Indice de eficacia y 0,22 0,41 0,36 0,65 0,34
Indice de eficacia x 0,22 0,37 0,40 0,59 0,36
Armadura
z 0,48 0,48 0,48 0,48 0,48
Mrdy 0,00 5,78 1,09 32,05 0,00
Asd 0,00 0,46 0,09 2,55 0,00
Sep 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
Asd 0,00 0,11 0,02 0,64 0,00
Cuantía mínima y 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7
Cuantía mínima x 2,16 2,16 2,16 2,16 2,16
Max Asd 2,70 2,70 2,70 2,70 2,70
Diámetro 20 20 20 20 20
Ad 3,14 3,14 3,14 3,14 3,14
Índice de eficacia 0,86 0,86 0,86 0,86 0,86
21 .3 V iga de a tado
VA 1
Hip 1 Hip 2 Hip 3 Hip 4 Hip 5
Nd 82,24 78,22 105,14 93,58 115,00
Tracción / Compresión 112,84 107,32 144,25 128,39 157,78
As tracción 4,31 4,10 5,51 4,90 6,02
Diámetro 16 16 16 16 16
4 4 4 4 4
8,04 8,04 8,04 8,04 8,04
Índice de eficacia 0,54 0,51 0,68 0,61 0,75
Alto Sección 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
Ancho Sección 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
Luz 4,20 4,20 4,20 4,20 4,20
VA 2
Hip 1 Hip 2 Hip 3 Hip 4 Hip 5
Nd 164,64 133,97 158,39 186,04 184,30
Tracción / Compresión 225,89 183,81 217,31 255,25 252,86
As tracción 8,62 7,02 8,30 9,75 9,65
Diámetro 16 16 16 16 16
0 5 5 5 5 5
0 10,05 10,05 10,05 10,05 10,05
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Pág. 52 Julio- 2016
Índice de eficacia 0,86 0,70 0,83 0,97 0,96
Alto Sección 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
Ancho Sección 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
Luz 4,40 4,40 4,40 4,40 4,40
VA 3
Hip 1 Hip 2 Hip 3 Hip 4 Hip 5
Nd 56,64 62,89 60,39 102,46 79,30
Tracción / Compresión 77,71 86,29 82,86 140,57 108,80
As tracción 2,97 3,29 3,16 5,37 4,15
Diámetro 16 16 16 16 16
0 4 4 4 4 4
0 8,04 8,04 8,04 8,04 8,04
Índice de eficacia 0,37 0,41 0,39 0,67 0,52
Alto Sección 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
Ancho Sección 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
Luz 4,40 4,40 4,40 4,40 4,40