2014

HUGO RIFFO INGENIERO CIVIL EN OBRAS CIVILES MEMCAL03/Rev 00 20/11/2014

[MEMORIA DE CLCULO IN-FRAESTRUCTURA CASA LA-GOMAIHUE] El clculo estructural aqu presentado determina las condiciones mnimas de diseo de la es-tructura propuesta, de acuerdo a los antecedentes entregados por anlisis visual de suelos y planos de arquitectura. La reproduccin o plagio de ste documento ser sancionada.

INTRODUCCIN

La estructura sobre la cual se basa esta memoria de clculo, est compuesta,

bsicamente por la infraestructura que acompaar al proyecto Casa Maihue, de uso

particular, localizado a orillas del lago Maihue, en la Regin de los Ros.

La infraestructura estar compuesta por un conjunto de pilares de distinta altu-

ra, debido al nivel de accidentabilidad del terreno, los cuales se encuentra unidos entre

s, por un emparrillado elaborado en base a vigas principales de acero de doble canal,

cuya interaccin entre s, estar a cargo vigas de madera a una distancia promedio de

60 cm.

1. OBJETIVOS

Los objetivos de sta memoria se centran en determinar.

a) Solicitaciones y caractersticas del uso.

b) Caractersticas geomtricas para el diseo de los elementos.

c) Dimensionar los elementos bajo los criterios de diseo empleados en

sta memoria.

2. METODOLOGA

La metodologa se basa primeramente en la revisin de la bibliografa adecua-

da para la determinacin de las condiciones de diseo, para as, de sta forma, con-

textualizar la estructura dentro de un marco terico

. Luego de haber determinado las condiciones basadas en las normativas, se

procede a determinar la geometra de la estructura, para luego determinar una meto-

dologa de modelacin adecuada, la cual permitir obtener los esfuerzos de diseo

aptos para calcular cada elemento.

Habiendo determinado los esfuerzos, se procede a calcular cada elemento y

conexin bajo un criterio precautorio, teniendo siempre en el foco, el nivel de esfuerzos

que solicitan la estructura al igual que el nivel de tensiones que desarrollan los ele-

mentos durante su funcionamiento, de tal manera de generar una estructura segura,

logrando de sta manera, un buen comportamiento estructural.

La ltima etapa, la del dibujo, permitir plasmar grficamente el resultado del

diseo, con el objetivo de generar un esquema claro sobre su colocacin y armado en

terreno.

3. NORMATIVA Y BIBLIOGRAFA EMPLEADA.

Para la determinacin de las condiciones de diseo, materiales, y otros requisi-

tos, fue revisada la siguiente normativa.

Normativa de Cargas o Sobrecargas NCh 1537

Normativa Ssmica NCh 433

DS 60, 61

Normativa de diseo de estructuras de acero NCh 427

Normativa de diseo de elementos de hormign armado ACI 318-08

Normativa de ejecucin de estructuras de acero

Hormign, requisitos generales

Diseo Estructural Disposiciones Generales y Combinaciones de Car-

ga, NCh 3171 Of 2010

Seismic Provisions for Structural Steel Buildings, Cdigo AISC 2010

NCh 1198-2006 Madera - Construccin en Madera Calculo.

Entre otras normas. Adems de la normativa consultada, se revisaron criterios

de diseo provistos por el libro Diseo Estructural de los autores Radael Ridell y Pe-

dro Hidalgo (2010), al igual que la documentacin entregada por el ingeniero revisor

de suelos mediante el informe Informe Mecnica de Suelos cuyo autor es el Ingenie-

ro Civil, Hugo Riffo J.

4. MATERIALES

Acero Estructural:

Perfiles: calidad A240ES

Pernos de anclaje: Calidad ASTM A36 o superior.

Planchas e insertos:

Para e

Soldaduras hechas en terreno:

o Se harn usando proceso arco manual, electrodo E6011 o superior.

Cabe mencionar que para el diseo, se consideraron calidades menores de los

materiales, de tal forma de considerar condiciones extremas de construccin. Para el

acero tanto estructural como de soldadura, se emple Fy=2800 kgf/cm2, y para el

hormign, se emplear calidad MNIMA H20.

5. GEOMETRA, MODELACIN Y DESCRIPCIN DE LA ESTRUCTURA.

La geometra viene dada por el juego de planos entregados por el diseo arqui-

tectnico propuesto por la Empresa Contratista, los cuales son post-procesados para

discriminar aquellos elementos importantes en el diseo de la estructura soportante,

de tal manera de optimizar la geometra y elementos a modelar.

Cabe mencionar, que de forma previa, la estructura fue sometida a un anlisis

de cotas topogrficas, debido a la gran accidentabilidad que posee el terreno. De

acuerdo a ello, se determin la cota que servir de apoyo para la casa, obtenindola

bajo un estricto anlisis, cuyo valor discriminatorio fue la cantidad de metros cuadra-

dos y consecuentemente, de metros cbicos, de roca a demoler, una vez se logre el

correcto emplazamiento y localizacin topogrfica de la obra.

Luego del ltimo anlisis, se procede a introducir el modelo geomtrico a un

programa de procesamiento de la informacin y modelacin, denominado Etabs, cuya

sencilles permite obtener esfuerzos de diseo y caractersticas de inters matemtico

al momento de disear la estructura, tales como deformaciones de elementos, tanto

horizontales como verticales, probabilidades de pandeo local de estructuras, entre

otras caractersticas.

5.1. Geometra de los Perfiles a Emplear.

Para la modelacin de los elementos principales de la estructura, se consider

los siguientes perfiles.

1) Perfil 1, Seccin doble T para vigas principales, compuestos por dos

perfiles C 200x50x4.

2) Perfil 2, Seccin de hormign Rectangular, de 30x30, con una armadura

de dimetro 15 mm en cada esquina y zona intermedia

3) Perfil 3, Seccin de madera, de dos pulgadas de base, por 8 pulgadas

de alto, la cual amarrar a las vigas de acero dispuestas en el modelo.

A continuacin se presenta un esquema de la planta en donde se fundar la casa a

proyectar. El color negro simboliza todo el sector que quedar en sectores de corte, en

el lugar de emplazamiento escogido bajo la cota 105,874.

Una vez establecida la geometra del marco de fundacin de la estructura, este

se procede a modelar, considerando los elementos antes mencionados.

6. SOLICITACIONES DE CARGA.

Se emplearon las siguientes solicitaciones de carga (carga muerta presume

ser siempre aplicada)

1. Viento, NCh 432-2010: Al no contemplar la superestructura (casa), se

introdujo la accin del viento al peso propio de la casa, considerando

con ello una presin de compresin sobre ella, de 70 kg/m2 aproxima-

damente.

2. Sobrecargas NCh 1537 of 2009: Se considera una carga de uso Extre-

ma, de 500 kg/m2 sobre la superficie de la casa, considerando estas

cargas para las vigas principales de acero. Bajo el mismo concepto, se

estima que, en conjunto con las cargas de viento, la casa tendr un pe-

so equivalente a 150 kg/m2, superando ampliamente el peso real de la

misma, determinando y forzando con ello una modelacin bajo la consi-

deracin de los casos ms desfavorable para el diseo. Por otro lado,

se consider para el envigado de madera, una carga de 200 kg/m2 de

acuerdo a la normativa de sobrecargas, y una carga de 100 kg/m2 para

los elementos muertos.

3. Accin ssmica NCh 433, DS 60, DS 61: La carga ssmica es conside-

rada sobre todo para el diseo de las columnas, las cuales debern so-

portar el esfuerzo de corte de la misma solicitacin. Para ello se model

la estructura bajo la consideracin de la normativa, incluyendo con ello

un anlisis modal espectral, el cual ser detallado como sigue:

Figura 1 Espectro de diseo obtenido de NCh 433, DS 60, DS 61, Informe

de Mecnica de Suelos.

Calculo Espectro respuesta es-tructura

Parmetros

S 1,3

Ao 0,2g

R 7

R* 1,2

To 1,2

Ro 11

P 1

N 1,8

T 1,35

Tabla 1 Parmetros empleados para la obtencin de espectro de diseo.

Es importante hacer notar, que la estructura de la casa, en s, es liviana, lle-

gando a pesar a penas 8 toneladas en sus 180 m2 de desarrollo, debido fundamen-

talmente a que est compuesta por paneles SIP, con poliuretano de alta densidad y

paneles OSB.

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0 1 2 3 4 5 6 7

Sa/g

Frecuencia

Espectro de Diseo Normalizado

7. COMBINACIONES DE CARGA.

Se eligi, por su simpleza, la aplicacin de un diseo mediante el mtodo els-

tico, el cual contempla las siguientes combinaciones de carga, como mnimo.

Combinaciones de cargas considerados

Muerta Viva Sismo

Comb1X 0,9 1,4

comb2Y 0,9 1,4

comb3 1,4 1,7

comb4 1 1

comb5X 1 1

comb6Y 1 1

comb7 1,4

comb8 1,2 1,6

comb9X 1,3 1 1

comb10Y 1,3 1 1

comb11X 1,3 1

comb12Y 1,3 1

comb13X 0,8 1

comb14Y 0,8 1

8. RESULTADOS DE LOS ANLISIS Y DISEO

Los anlisis de carga que se aplicaron a la estructura arrojaron como resultado

principal que, para aquellos elementos sometidos a flexin, compresin o flexo-

compresin, la combinacin de carga comb3 fue la predominante. Para efectos del

corte basal, compresin y traccin sobre elementos verticales, la accin ssmica fue

predominante, como era

Los elementos principales se dimensionarn bajo la consideracin de las si-

guientes acciones de carga

Vigas Estado de Carga Columnas Estado de Car-

ga

M2 tm - 2,3851 1,4D+1,7L

M3 tm -1,54 1,4D+1,7L -2,3074 1,4D+1,7L

V2 t 1,98 1,4D+1,7L 5,2073 1,4D+1,7L

V3 t 0,49 0,9D+1,4Sx Max -5,4445 1,4D+1,7L

P t -1,93 0,9D+1,4Sy Max -17,7276 1,4D+1,7L

T -1,18 1,4D+1,7L -

8.1. Envigado de Acero

HIPTESIS DE CLCULO:

1. Se presume el acero, como un material Isotrpico y continuo.

2. El mdulo de Elasticidad y tensin de fluencia, permanece inva-

riable durante el desempeo de la estructura.

3. Se asumen las vigas sin una condicin de empotramiento en sus

apoyos.

4. El material sigue la ley de Hook.

5. Las soldaduras son ejecutadas sin errores, sobre todo si es un

perfil compuesto por elementos adosados entre s, como es el

caso.

6. El comportamiento tensional, dentro del material, se lineal y no

presenta variaciones abruptas.

7. La seccin transversal de anlisis se mantendr plana a lo largo

de todo el anlisis tensional de la viga.

La viga fue diseada bajo la accin comb3, en donde se observ la accin de

los momentos mximos en la viga, cortantes y esfuerzos axiales, logrando con ello, el

siguiente desarrollo:

rea, cm2 23,36

AS2, cm2 15,298

AS3, cm2 7,964

I33, cm4 1240,28587

I22, cm4 67,48587

W33Pos, cm3 124,0286

W33Neg, cm3 124,0286

R33, cm 7,29

R22, cm 1,7

Z33, cm3 152,128

Z22, cm3 23,072

J, cm4 37,7173

Esbeltez 247,058824

Tensin Adm kg/cm2

1440

Tensin sol kg/cm2 (OK)

1219

En donde Wii es el modulo resistente de la viga en la direccin i, Rii es el radio

de giro de la viga en la direccin ii, Iii es la Inercia en la direccin i de la viga. La direc-

cin 3 es la direccin principal de la viga, equivalente a la direccin del eje X de la

misma, y la direccin 2 es la perpendicular a esta, segn el siguiente esquema

De acuerdo a la ltima tabla, las tensiones admisibles son siempre mayores

que las solicitantes para el caso del envigado principal de acero, por lo que bajo ese

aspecto tensional, se estara en condicin de aprobar la postura de la viga analizada.

Por otro lado, la esbeltez del elemento bordea el valor de 240, considerado como lmi-

te, bajo la presuncin de una hipottica postura sin arriostramientos. En terreno, esto

ltimo no se cumplira, ya que el envigado de acero va arriostrado cada 60 cm por vi-

gas de madera, los cuales condicionan la inexistencia de pandeos locales, eliminndo-

los totalmente de las consideraciones. Cabe destacar que para ste diseo, se consi-

der la viga de acero de mayor longitud, equivalente a 4,2 m lineales, bajo la conside-

racin de carga descrita por comb3, y bajo la clasificacin de una seccin compacta.

La unin de los perfiles, en caso de no existir, deber ser mediante cordones

soldados de 15 cm de largo, cada 1 o 0,75 m de longitud de la viga. En el mejor caso,

si es posible, considerar soldadura continua de 3 mm de filete a lo largo del empalme

entre las dos secciones.

8.2. Envigado de Madera

La hiptesis de comportamiento y diseo, son similares a las de la viga de ace-

ro, con la adicin de:

Se presume que la distribucin de la fibra principal de la madera es lon-

gitudinal a lo largo de la pieza.

Los elementos de madera no tendrn nudos intermedios, y en lo posi-

ble, el contenido de albura nunca deber estar presente en la seccin a

traccin de la pieza de madera. Tampoco deber poseer cscaras y

otros defectos descritos en la normativa Chilena.

Para el clculo del envigado de madera, se considerarn otras condiciones de

carga, debido a que el envigado, a lo largo de su vida til, solo trabajar con cargas de

uso, y cargas muertas debido al peso del mismo piso, muebles, etc. Para ello, se con-

siderar una sobrecarga de uso de 250 kg/m2, la cual es mayor a la recomendada en

usos habitacionales (200 kg/m2), siendo sta ocupada para casos extremos como

balcones o terrazas. Adicionalmente a ello, se usar una carga muerta de 100 kg/m2,

generada por la presencia de elementos de madera como tabiquera, vigas, etc.

De acuerdo a ello, la carga q solicitante, sera

q=(1,4*D+1,7*L)*A=(1,4*100+1,7*200)*0,4=192 kg/m

Dicha carga solicita a la viga ms larga de madera, la cual corresponde a la viga de

longitud 3,15 m. Considerando una viga de 2X8 de viga de piso, se tiene que el mo-

dulo resistente es:

W=Ixx/(y/2)=349 cm4

La tensin solicitante es

S=(ql^2/8)/W=(192*(3,15^2)/8)*100/(349)=68,23 kg/cm2=7 Mpa

La determinacin de la tensin admisible, para el caso de la madera, es algo complejo,

y esta determinado por la norma NCh 1198-2006. Se considerarn dos Opciones:

Opcin 1: Pino Oregn

Para ello, se considerar una madera de grado estructural N1 y clase estructural F17,

parmetros que se ajustan de acuerdo a la clasificacin esturctural ES del pino oregn

seco (H=12%). Dichas exigencias debern ser inspeccionadas por la ITO, de manera

exaustiva, debido a que las tensiones admisibles dependen de ello.

De esta manera, se determina la tensin admisible, de acuerdo a la siguiente expre-

sin.

=

En donde Sadm=17 MPa para el caso del Pino Oregn.

Para el acondicionamiento del elemento de madera, de acuerdo a la norma, se presu-

me que la instalacin de la viga se hace en condicin seca, es decir H=12%, utilizando

pino oregn como madera para el envigado de piso.

Para el clculo de las deformaciones, se considera la deformacin terica

=54

384

En donde el valor del mdulo de elasticidad de la madera, E, ser modificado por los

factores de modificacin de Humedad (Kh) y por Altura (Kf). Con dichos parmetros, la

deformacin para la viga del caso ms desfavorable, es de 0,9 cm, deformacin que

no supera la deformacin lmite, que es de L/300=1,05 cm

De acuerdo a este diseo, se consider una distancia entre vigas, de 40 cm, a lo que

se recomienda, durante la construccin.

Opcin 2: Pino Radiata

El pino radiata posee una calidad estructural menor que el Pino Oregn. La tensin

Admisible de dicho elemento, es de aproximadamente 9,5 Mpa para el caso de la cla-

se estructural G1 y Mejor. Aplicando a la tensin nominal, los factores de modificacin

por condicin de la madera, dicha tensin queda en 6,86 Mpa. El modulo te elastici-

dad, para dicho elemento, es de aproximadamente 1000 Mpa, el cual, al ser modifica-

da quedara en 722,5. Con los parmetros modificados de dicha seccin, las tensiones

de trabajo en el elemento de madera tipo Pino Radiata, quedan en 6,67 Mpa, para el

caso de la flexin, y con una deformacin de 0,95 cm, parmetros que no superan las

tensiones ni deformaciones admisibles, por lo que tambin este elemento cumplira,

pero lo hace de forma ms estrecha y ms al lmite, por lo que se recomienda de todas

maneras considerar sta opcin en caso que no se pueda conseguir madera tipo Pinto

Oregn de las dimensiones especificadas en la planimetra.

8.3. Pilares de Hormign Armado

De acuerdo a la tabla de solicitaciones, presentada al inicio de este captulo, se

calcular la armadura necesaria para el pilar, usando bacos que representan diagra-

mas de interaccin Mu-Pu, para el pilar ms solicitado.

La geometra y el refuerzo propuesto, el cual se definir ms adelante, nos

otorga las siguientes propiedades

Area, mm2 90000

AS2, mm2 75000

AS3, mm2 75000

I33, mm4 675000000

I22, mm4 675000000

S33Pos, mm3 4500000

S33Neg, mm3 4500000

S22Pos, mm3 4500000

S22Neg, mm3 4500000

R33, mm 86,6

R22, mm 86,6

Z33, mm3 6750000

Z22, mm3 6750000

J, mm4 1140750000

De acuerdo a las dimensiones del pilar, se tiene que h=30 cm, e=3 cm (recu-

brimiento) g=0,8, y de acuerdo a las solicitaciones del pilar, se tiene

=

17,8 1000/0,9

150 30 30= 0,146~0,2

=

2,38 1000 100/0,9

150 30 30 30= 0,065

De acuerdo al grfico anterior, se recomienda una cuanta de 1% del rea. De acuerdo

a la normativa, la cuanta mnima para un pilar de hormign armado, es de 0,01, por lo

que se estara dentro del orden de magnitud recomendado. As, para el pilar, se de-

termina un rea de acero tal, equivalente a 9 cm2. Con ello se determina un armado

de 814@12.

Se comprueba adems, que para la seccin y altura mayor del pilar, la esbeltez equi-

vale a

Esbeltez de 46,18 (L/i; i=8,66, L=4,03)

No se considerarn efectos de segundo orden en el pilar de 4 m de longitud, ya que la

esbeltez es equivalente a 22,2, cuyo valor es cercano y semejante al lmite que esta-

blece la norma, el cual equivale a 22, como lmite mximo. (punto 10.10.1 ACI-318/08)

Respecto a la solicitacin cortante, se determina que la resistencia al cortante, del pi-

lar, queda determinado por

= 0.53(1 +

140)

De acuerdo a ello, Vc=6,746 toneladas. La solicitacin al cortante combinada, para

ambas componentes V2 y V3, para el pilar, equivale a 7,69 ton, la cual es mayor al

admisible del propio hormign de la columna, por lo que se proceder a determinar la

armadura al corte. Por lo tanto, se tiene:

= {3.5/

0.2/

De acuerdo a la expresin anterior, Av min es 0.56 cm2. Se elige armar los estribos

con armadura estriada de mnimo 0.8 cm de dimetro a 15 cm de separacin, la cual

absorber la tonelada restante, dedicada al acero, luego de que el hormign trabaje al

corte en su tensin admisible. En las zonas de confinamiento, es decir, en los ltimos

60 cm de cada trmino de pilar, distancia aplicable para pilares de altura mayor a 1,8

metros, los estribos se colocarn a d/4 como mximo de separacin, es decir, a 7,5 u

8 cm aproximadamente, de acuerdo a lo especificado en planimetra.

8.4. Fundaciones

Para el dimensionamiento, se considerarn las cargas solicitantes en la zona

basal de la estructura, para as determinar el deslizamiento, el vuelco y la presin de

contacto por peso propio en la base de la fundacin.

Para el dimensionamiento al vuelco se considera el modelo tpico de fundacin

cuadrada aislada. Para ste tipo, se desea un factor de seguridad al vuelco equivalen-

te a 3 o mayor y adems se desea que la resultante basal de las cargas solicitantes

est posicionada en el tercio central de la misma base de la fundacin. Finalmente, se

requiere que la tensin basal de la fundacin no alcance los 2 kgf/cm2 para cargas

estticas, y de 3 kg/cm2 para cargas dinmicas, recomendados por el ingeniero en-

cargado de hacer el estudio visual de los suelos, Para el dimensionamiento de la fun-

dacin, se tiene que

/6

En donde

= /

Despejando H desde las dos ecuaciones, se tiene que

= 6/

Considerando las siguientes solicitaciones, se procede a dimensionar la fundacin:

Solicitaciones de fundaciones

Fx (t) 5,58 0,9D+1,4Sy Min Dinmica

Fy (t) 5,67 0,9D+1,4Sy Max Dinmica

Fz (t) 17,12 1,4D+1,7L Esttica

Mx (t-m) 2,87 0,9D+1,4Sy Max Dinmica

My (t-m) 2,47 0,9D+1,4Sy Min Dinmica

Considerando la expresin

= 6/

Se tiene que H debe ser mayor que 96 cm, por lo que se eligen 105 cm de lado de la

fundacin.

Considerando una fundacin cuadrada de 105 cm de lado, se tiene que

=

= 1,772 /2

Para el caso de cargas estticas, y para el caso de cargas dinmicas, se tiene que la

tensin sobre la roca es :

=

(1 +

6

) = 3,07 /2

Con ello, las tensiones admisibles, de acuerdo al ing. Que inspeccion el terreno, no

son sobrepasadas por las tensiones solicitantes, eligindose con ello, la dimensin de

las fundaciones, de 105 cm de lado.

Para la comprobacin al deslizamiento, se emplear como hiptesis de clculo, que

los esfuerzos generados para dichos casos son soportados por los anclajes que esta-

rn sujetos a la fundacin. De acuerdo a ello se plantean 2 anclajes de 18 mm de es-

pesor por fundacin, lo que genera una resistencia al cortante equivalente a 4,3 ton

por perno de anclaje, incluyendo en ello un factor de minoracin de 0,7. De sta mane-

ra, las fuerzas Fx y Fy, en conjunto con su mdulo, equivalente a 7,95 ton, no sobre-

pasaran las tensiones en los anclajes, ya que estos puede soportar hasta 8,6 ton.

El clculo de la armadura de la seccin de hormign se har considerando la disposi-

cin de la normativa ACI 318-08, la cual estipula que la cuanta mnima para una sec-

cin en flexin es:

=0,25

En donde bw es la base de la seccin y d la altura, Fc=250 kgf/cm2 para un hormign

H30, y d la altura de la seccin, considerada como 30 cm.

Se tiene

=0,25150

2800105 30 = 3.44 2=0,00109bd

Sin embargo, la cuanta mnima para una seccin de viga sometida a flexin ser

Asmin=0,002bd

Para el clculo de la cantidad de acero necesaria a flexin, debido a que la presin de

contacto mxima es de 3 kg/cm2, los esfuerzos generados en el voladizo de la base

de la fundacin, se calcular el dado de fundacin considerando solo un armado sim-

ple en la seccin, ya que esta cantidad de acero, segn la siguiente tabla, es suficien-

te.

ey - 0,005

ec - 0,003

fy kg/cm2 2800

fc' kg/cm2 150

ro bal - 0,015

Ro min (SI) - 0,002

Ro min 2 (NO) - 0,0005

Ro prueba - 0,002

ro max - 0,011

ro max 2 - 0,025

Ro bal cm2 45,72

Mn Ton-m 5,17

Msol Ton-m 2,46

As cm2 6,3

Armadura mn (dimetro) Cm 1,63

5phi 14, o 2 phi 20

Cabe destacar que se aplica el criterio

MsolMu.

De acuerdo a la tabla anterior, se determina una distribucin de 316@30 cm con un

recubrimiento de 5 cm en todas las direcciones. sta armadura ser distribuida en

ambos sentidos de la fundacin.

Para la determinacin de la armadura de corte a utilizar, se tiene primero que la resis-

tencia al corte de la seccin pura de hormign, de acuerdo al cdigo ACI es

= 0,17

Por lo que la seccin resistir, como corte ltimo

Vc=6.56 ton

Y se tiene que la solicitacin de corte es de 10,5 t. por lo que se deber considerar

armadura al corte en dicha seccin. Dicha armadura ser considerada mediante a im-

plementacin de 5 elementos de 8 mm dispuestos en la parte superior de la seccin

de la fundacin.

8.1. Anclajes de Fundacin

Los anclajes de fundacin se posicionarn dentro del tercio central de la base

de la fundacin. Para ello se dispondrn 2 elementos de anclaje de dimetro 20 mm,

cuya penetracin en la roca ser de a lo menos 30 cm, considerando un grouting ce-

mntico marca Sika o equivalente, de tal manera de asegurar una resistencia al arran-

que adecuada. Dichos anclajes, en total resisten 10 toneladas, cantidad superior a las

8,76 toneladas, la cual conforma la solicitacin bajo la accin de carga ssmica, segn

lo calculado de acuerdo al espectro especificado en sta memoria. Como tensin ad-

misible del acero del anclaje, se considera un 60% de la tensin de fluencia del acero.

Dicho anclaje se deber anclar a lo largo de todo el espesor de la fundacin, incluyen-

do la cabeza apernada, la cual deber quedar a lo menos 10 cm anclado en la zona de

inicio de la columna, segn los especifiquen la planimetra.

9. CONCLUSIONES Y ALCANCES.

Los elementos que ac se disearon, fueron considerados bajo cargas mayo-

radas a un nivel extremo, de tal manera de asegurar un diseo confiable, sin perder en

cuenta, los alcances econmicos que algunas veces conlleva este tipo de diseos. El

nivel de ingeniera de detalle ser determinado por la planimetra adjunta a sta me-

moria.

Es fundamental, al momento de analizar la compra de la madera, que dichos

elementos sean de una calidad tal, que permita asegurar un grado de calidad estructu-

ral seguro. Para ello, se deber colocar especial atencin a la existencia de nudos,

acebollamiento de la fibra y nudos, torsin por secado, y fundamentalmente, colocar

especial atencin en el grado de secado de la madera. Para dicho efecto, considerar la

presencia de un higrmetro en la obra, de tal manera de poder medir la humedad de la

madera, con excepcin de aquellos casos en que la madera cuente con un certificado

de calidad emitido por el proveedor y visado por la ITO.

Las cotas de diseo de los pilares, podrn variar de acuerdo a las condiciones

de terreno, siempre y cuando su variacin no sea excesiva ni drstica. La variacin de

las cotas o alturas de pilares deber ser visada por la ITO, quien deber contactarse

con el Ing. Calculista y emisor de ste informe, de tal manera de determinar el nivel de

aceptabilidad de dicha variacin de cotas o niveles de pilares.

La condicin de la roca deber ser de mediana fragmentacin, ya que sta pre-

sentar endentados accidentales producto de la fractura de la misma al momento de

realizar las excavaciones. Dicha condicin final, para cada fundacin, deber ser visa-

da por la ITO, quien determinar la posicin de la colocacin del anclaje, bajo el alero

de la condicin dispuesta en esta memoria.

Por ltimo, cualquier modificacin al proyecto y que no est considerada en s-

ta memoria o en la planimetra adjunta a este documento, generar una prdida de

valides de esta memoria, por lo cual se debern exigir nuevas presentaciones. La con-

sulta al Ingeniero calculista, generada por las posibles modificaciones al proyecto, una

vez presentada esta memoria y en la planimetra, ser por cargo del contratista, una

vez acordados los mtodos pago y las modificaciones. Finalmente, las modificaciones

debern ser descritas y dispuestas en planimetra, de tal manera de agilizar el anlisis

y la rapidez de aprobacin.

Finalmente, la validez de este documento estar condicionada a la presenta-

cin de las firmas de ambas partes, al pie del documento, de tal manera de generar un

acuerdo formal en base a lo proyectado, las condiciones de este documento, y el pro-

yecto mismo.

Hugo Felipe Riffo Jimenez Ingeniero Civil en Obras Civiles

V B Empresa Contratista