Memoria Electrica de Carcamo de Bombeo de Agua potable

" P R O Y E C T O E J E C U T I V O D E C A P T A C I O N , E Q U I P A M I E N T O E L E C T R O M E C A N I C O , L I N E A D E C O N D U C C I O N Y T A N Q U E S D E R E G U L A R I Z A C I O N , E N L A C A B E C E R A M U N I C I P A L D E C H I C O N T E P E C D E T E J E D A , V E R ”

4.2 Memoria Técnica descriptiva para el suministro de energía

eléctrica al cárcamo de bombeo.

C O N T E N I D O

I.- DESCRIPCIÓN GENERAL Y OBJETIVO

I. a. Consideraciones Generales del ProyectoI. b. Estudios Generales1) Observa2) Localización

II.- CONSIDERACIONES GENERALES

II.a. Sistema a utilizarII.b. Cuantificación de la cargaII.c. Cuadro de cargasII.d. Balanceo de CargasII.e. Análisis de Corto CircuitoII.f. Selección de FusiblesII.g. Selección del alimentador principal en alta tensiónII.h. Cálculo de Perdidas por efecto Joule.

III.- CARACTERÍSTICAS DE LA SUBESTACIÓN

IV.- CÁLCULO DE REGULACIÓN DEL VOLTAJE DEL CONDUCTOR DE ALTA TENSIÓN

IV. a. Verificación del calibre por regulación de voltaje

V.- SISTEMA DE TIERRAS

V. a. Cálculo de la red de tierras de la subestaciónV. b. Observaciones

VI.- CONSIDERACIONES GENERALES EN BAJA TENSIÓN

VI. a. Sistema a utilizarVI. b. Selección de conductores, canalizaciones, y protecciones


I.- DESCRIPCIÓN GENERAL Y OBJETIVO

Esta memoria técnica descriptiva tiene como fin avalar los cálculos y

decisiones, así como mostrar que el proyecto cumple con las normas y

reglamentos de C.F.E. tales como: “LAS NORMAS DE DISTRIBUCIÓN

PARA CONSTRUCCIÓN DE LÍNEAS AÉREAS” última edición, además

de la "NORMA OFICIAL MEXICANA NOM-001-SEDE-2005

INSTALACIONES ELÉCTRICAS (UTILIZACIÓN)” de la Secretaría de

Energía.

El proyecto consiste en el diseño de las instalaciones para el suministro

de energía eléctrica para un predio en donde se localiza un cárcamo de

bombeo de agua potable, ubicado en la captación del sistema de

abastecimiento de agua potable de la cabecera municipal de Chicontepec

de Tejeda, Ver.

Como parte de la infraestructura se debe construir la interconexión con

la red existente de C.F.E., en donde el entronque se encuentra en forma

transversal a la ubicación del Cárcamo de Bombeo y en donde se tendrá

una capacidad total conectada de:

CARCAMO UBICACIÓN CAPACIDAD ( KVA)

Cárcamo de bombeo Captación 5Chicontepec De Tejeda, Ver.


I.a. Consideraciones Generales del Proyecto

Como parte integral del proyecto, esta proyectada la interconexión

conforme a las normas antes citadas, tal como se puede verificar en los

planos anexos.

Este proyecto se realiza en base a la necesidad fundamental de asegurar

con calidad, continuidad, y eficiencia, el suministro de energía eléctrica

al predio donde se ubican los dispositivos de bombeo de agua potable.

I. b. ESTUDIOS GENERALES

1) OBSERVACIONES

El proyecto comprende básicamente la interconexión con la red aérea

existente, así como la instalación de una subestación tipo poste, según se

muestra en planos.

La acometida en media tensión es existente y tan solo se deberá informar

a la CFE el aumento de carga, además se realizaran las recomendaciones

que indicase el departamento de medición de C.F.E. de la Zona Huejutla.

Este proyecto se realizara en una sola etapa de construcción.


2) Localización

A continuación se presentan un mapa de la localización geográfica del Mpio. de Chicontepec de Tejeda,, Ver.

Y la localización del cárcamo de bombeo dentro de la Captación:


II.a SISTEMA A UTILIZAR EN MEDIA TENSION

La interconexión con la red de distribución primaria es existente.

La medición del consumo de energía eléctrica será en Baja Tensión se

hará por medio de Transformadores de Corriente y Potencial (TC’s y

TP’s) alojados en un gabinete y conectados a una base de 13 terminales

con capacidad de 20 Amperes similar al Nº de catálogo MS02013J de la

marca Square D, construida de acuerdo a la especificación CFE GWH00-

11 así mismo se tomaran en cuenta las recomendaciones del

Departamento de Medición de la Comisión Federal de Electricidad Zona

de Distribución Huejutla.

El transformador tipo poste se colocará sobre una parrilla galvanizada de acuerdo a la norma CFE-BT3FRMTB4

II.b. CUANTIFICACIÓN DE LA CARGA

A continuación se presenta el estudio de cargas que serán alimentadas por el transformador:

CÁRCAMO DE BOMBEO DE AGUA POTABLE

TRANSFORMADOR N° 1CAPACIDAD DISPONIBLE 5.000 KVACARGA INSTALADA 166.417 KVA

DESGLOSE DE LA CAPACIDAD: EQUIPOS BOMBEOS (1 x 1.50 HP) = 2.08 KWDEMANDADA CONTACTOS MONOFASICOS: 0.200 KW

ALUMBRADO EXTERIOR 0.1875 KW ALUMBRADO CASETA 0.1875 KW TOTAL: 2.655 KW


KVA = KW/F.P. KVA = 2.66/0.90 KVA 2.96RESERVA DISPONIBLE: KVA 2.04FACTOR DE UTILIZACIÓN = 59%

II.c. CUADRO DE CARGAS

A continuación se presenta el cuadro de cargas.

CUADRO DE CARGAS

Transformador N° FasesA B C

Carga Instalada

( KW )

Factor dePotencia

Demanda Total (KVA) Capacidaden (KVA) del

Transformador

Factor deUtilización

1 * * * 2.96 0.90 2.96 5 59 %

OBSERVACIONES

Como puede observarse en el cuadro de cargas del transformador, el factor de utilización que tiene el transformador esta dentro del rango del 80 % que las normas requieren.

Toda la tornillería que se utilizara para conectar los transformadores a los circuitos primarios, secundarios y al sistema de tierras será de cobre ó bronce

II.d. BALANCEO DE LA CARGA

CUADRO DE CARGASALUMBRADO

INTERIORCASETA

CONTACTO 200 WALUMBRADO EXTERIOR BOMBA 1 KW x FASE

ACIRCUITO N° 1 1 0 1 0 0.1875CIRCUITO N° 2 0 1 0 0 0.20CIRCUITO N° 3 0 0 0 0 0.1875


CIRCUITO N° 4 0 0 0 1 2.08TOTALES 4 4 2 1 2.655

% DE DESBALANCEO ENTRE FASES = FASE MAYOR – FASE MENOR x 100FASE MAYOR

% DE DESBALANCEO = 2.655KW –2.655 KW = 0.0 % 2.655 KW

POR LO TANTO CUMPLE CON LOS REQUERIMIENTOS DE LA C.F.E. RESPECTO A QUE EL DESBALANCEO MAXIMO PERMITIDO ENTRE FASES NO DEBE SER MAYOR AL 5.00 %II.e- ANÁLISIS DE CORTO CIRCUITO

Método del Bus infinito

Requerimientos:

1) Diagrama Unifilar del sistema.

2) Las impedancias se refieren a valores base de potencia y tensión (Despreciando las impedancias de los conductores).

3) Se hace la reducción de impedancias por combinaciones serie paralelo y transformaciones delta estrella ó estrella delta (estas últimas de requerirse), hasta obtener una impedancia equivalente entre la fuente y el punto de falla seleccionado.

4) Las corrientes y potencia de corto circuito en el punto de falla se calculan como:

La corriente simétrica

I3cc = KVA base 3 x KVbase x Zeq (p.u.)

siendo I3cc = Corriente de Corto circuito en ampères o kiloampères.

KVA(base) = Base de potencia seleccionada para el estudio.

KV(base) = Base de tensión en el punto de falla.

Zeq (pu) = Impedancia equivalente entre las fuentes y el punto de la falla.


La corriente asimétrica

I1cc = K x I3cc

donde K es un factor de asimetría que en este caso valdrá 1.15

La potencia de Corto circuito

Pcc = KVA(base) Zeq (pu)

1.- DIAGRAMA UNIFILAR(Señalando únicamente los elementos que aportan al Corto circuito)

100 MVA (Potencia que contribuye CFE)

TR - 5 KVA13.2 / 0.44-0.254 KV

“OA”,% Z = 3.75

La reactancia del motor se toma como 0.25 p.u. de acuerdo a la tabla N° 1 de la publicación IEEE-std. 1-1 de 1976.

2.- REFIRIENDO LAS IMPEDANCIAS A LOS VALORES BASE DE POTENCIA Y VOLTAJE.

POTENCIA BASE = 1 MVA VOLTAJES BASE = 13.2 Y 0.440 KV

1.5

0 h

p =

2.6

6 K

VA


Cambio de Base Zpu(nuevos) = (KVA BASE (NUEVOS))(KVA BASE (VIEJOS))

Cambiando de base las impedancias de los motores, transformador y sistema (C.F.E.)

Xmotor1 (pu) = 0.25 x (1000 KVA) = 1.51 pu (165.78 KVA)

Xtrans (pu) = 0.0375 x (1000 KVA) = 0.1667 pu (225 KVA)

Nota: Para CFE se considera un valor de reactancia de 1.0 pu por lo que:

Xsistcfe (pu) = 1.0 x (1000 KVA) = 0.01 pu (100000 KVA)

3.- REDUCCIÓN DE IMPEDANCIAS HASTA ENCONTRAR LA EQUIVALENTE

DIAGRAMA DE IMPEDANCIAS

0.01 pu F1 0.1667 pu F2 1.51 pu

Para el punto de falla N° 1 tendremos:

0.01 F1 1.6767 Zeq = 0.009940712 p u

4.- CÁLCULO DE CORRIENTES DE CORTO CIRCUITO

I3cc = 1000 KVA I3cc = 4399.95 Ampères 3 x 13.2 x 0.009940712

C.F.E. TRANSFORMADOR MOTOR

C.F.E. TRANSFORMADOR Y MOTOR


P3cc = 1000 KVA P3cc = 100.60 MVA (0.009940712)

I1cc = 1.15 x (4399.95 Ampères) I1cc = 5059.94 Ampères

Por lo que las protecciones seleccionadas para el lado de alta tensión deberán soportar 5059.94 Ampères simétricos.

Para el punto de falla N° 2 tendremos:

0.1767 F2 1.51 Zeq = 0.1582 pu

I3cc = 1000 KVA I3cc = 8294.90 Ampères 3 x 0.44 x 0.1582

I1cc = 1.15 x (8294.90 Ampères) I1cc = 9539.13 Ampères

P3cc = 1000 KVA P3cc = 6.32 MVA (0.1582)

Por lo que las protecciones seleccionadas para el lado de baja tensión deberán soportar 9539.13 Ampères simétricos.

II.f. SELECCIÓN DE FUSIBLES EN MEDIA TENSIÓN.

En el entronque con la C.F.E

I = KVA I = 225 I = 9.84 Amp. 3 x KV 1.73 x 13.2

De acuerdo a la tabla 450-3 (a) (1) de la norma NOM-SEDE-001-2005 la capacidad máxima permitida para el fusible para protección de un transformador con primario de mas 600 es de 300 % de la corriente nominal

C.F.E. Y TRANSFORMADOR

MOTOR


I = 9.84 Amp. x 150% = 29.52 el valor del fusible comercial inmediato inferior es de 15 A.

En la Subestación tipo poste:

I = KVA I = 166.417 I = 7.29 Amp. 3 x V 1.73 x 13.2

De acuerdo a la tabla 450-3 (a) (1) de la norma NOM-SEDE-001-2005 la capacidad máxima permitida para el fusible para protección de un transformador con primario de más 600 Volts es de 300 % de la corriente nominal

I = 7.29 Amp. x 150% = 10.93 el valor del fusible comercial inmediato inferior es de 10.0 A.

II.h. CALCULO DE PERDIDAS EN LA LINEA POR EFECTO JOULE

Procederemos a continuación a determinar las perdidas de energía en la línea eléctrica de distribución, de acuerdo a las siguientes expresiones.

P = 3 x R x I2 DONDE: P = PERDIDAS POR EFECTO JOULE

3 = CONSTANTER = RESISTENCIA TOTAL DE LA LINEA I2 = CORRIENTE TOTAL EN LA LINEA

R = Rc x L DONDE: Rc = RESISTENCIA PROPIA DEL CONDUCTOR = 0.336 /Km

L = LONGITUD TOTAL DE LA LINEA = 0.106 KM

I = 1000 x KVA DONDE. 1000 = CONSTANTE 3 x V KVA = POTENCIA TOTAL EN LA LINEA

V = VOLTAJE DE DISTRIBUCION 3 = CONSTANTE

I = 1000 x KVA I = 166.417 I = 7.28 Amp. 3 x KV 1.73 x 13.2

R = Rc x Long. R = 0.336 /KM x 0.106 KM = 0.035616


P = 3 x R x I2 P = 3 x 0.035616 x (7.28)2 = 5.66 WATTS

III.- CARACTERÍSTICAS DE LA SUBESTACIÓN

La subestación que se pretende construir en este proyecto será del tipo poste, quedaran dentro de un predio propiedad del H. AYUNTAMIENTO por que se consideraran particulares y sus instalaciones tendrán las siguientes características:

Para el entronque en alta tensión se utilizaran conectores para línea viva tipo perico similares al N° de catálogo AH-7-GP de la marca ANDERSON, los cuales estarán sujetados a conectores estribos similares al N° de catálogo VCLS-9-022 de la marca ANDERSON conectados a compresión.

Los puentes de la línea existente y de proyecto a los equipos de protección (Cortacircuitos y Apartarrayos) serán de alambre de cobre desnudo semiduro calibre 4 AWG.

Para protección contra cortos circuitos se instalaran de Corta Circuitos de simple expulsión tipo "XS" en posición vertical con nivel de aislamiento de 27 KV., 100 Amp., 8000 A.C.I. de la marca S & C SELMEC o similar en los puntos de la derivaciones del circuito principal, así como en los ramales como equipo de desconexión, con listones fusibles de 15 ampères en los CCF’s del entroncamiento y de 10 ampères en los CCF’s de la Subestación poste.

Se instalaran apartarrayos tipo oxido de zinc 12 KV en la estructura de entroncamiento colocados en posición horizontal con el fin evitar la acumulación de contaminantes atmosféricos en su aislamiento, así como facilitar el retiro de dichos contaminantes (en caso de presentarse) con las precipitaciones pluviales, y en la sección del interruptor de Alta Tensión la subestaciones (uno por fase), como sistema de protección adicional contra sobretensiones o descargas atmosféricas.

Se propone la instalación del siguiente Transformador tipo subestación de las siguientes características:

CARCAMO DE BOMBEO DE AGUA POTABLE


Capacidad : 225 KVAFrecuencia : 60 Hz

Voltaje en A.T. : 13.2 KV (-/+ 2x2.5%)Voltaje en B.T. : 440/254

Conexión en A.T.: (Delta)Conexión en B.T.: Y (Estrella)

Tipo de Enfriamiento : OAElevación de temperatura: 65°CAltura de operación: 2,300 msnm

Especificación : NOM-J-116Tipo:Poste

Operando en forma radial con la red aérea, a través de una sola alimentación.

V.- CALCULO DE REGULACIÓN DEL VOLTAJE DEL CONDUCTOR DE ALTA TENSIÓN

En base al diagrama unifilar de la línea subterránea esquematizada, se presenta el cálculo de la regulación de del voltaje en alta tensión y selección del conductor, considerando la demanda de 166.417 KVA de carga.

CONSIDERACIONES GENERALES

Conductor tipo: ACSR calibre 3/0 AWG

Utilización: Línea de Alta Tensión

Voltaje de Operación: 13200 Volts

Frecuencia: 60 Hz.

Corriente en Alta Tensión: I= 7.28 Amp

Factor de Potencia: 0.90 (-)

Caida de Tensión por Km: 0.668 (Norma CFE 05 00 06)


FORMULA UTILIZADA :

% REGULACIÓN = VOLTAJE PERDIDO EN LA LÍNEA x 100 VOLTAJE NOMINAL

Vlínea= I x L x 0.668

Vlínea = 7.28 x 0.106 x 0.668Vlínea = 0.52 % REGULACIÓN = (0.52/ 13200) x 100 = 0.004%

Del resultado anterior se comprueba que el calibre del conductor utilizado se encuentra dentro de la norma establecida por C.F.E. para el % de regulación, el cual no debe exceder del 1 %.

V.- SISTEMA DE TIERRAS

Con el fin de obtener una tierra física que facilite a las protecciones seleccionadas eliminar las corrientes de falla a tierra, así como para minimizar las sobretensiones que pudieran presentarse en el sistema, se construirá una red de tierras de acuerdo con los resultados del siguiente análisis.

Se tendrán una fuentes de tierra para el aterrizamiento de la subestación tipo poste.

V.a. CALCULO DE LA RED DE TIERRAS DE LA SUBESTACION

A continuación procederemos a calcular el valor de tierras para la estructura de transición mencionada, que será de tres electrodos de tierra de varilla copperweld de 5/8" de diámetro y 3 m. de longitud, separadas dos metro entre sí y entre el poste .

La formula práctica utilizada en este caso para los electrodos será :

FORMULA DE LAURENT-NIEMANN

R = +


4r L

Donde : = Resistividad del terreno en ohms-m (arcilloso húmedo y orgánico = pantano)

L = Longitud del conductor enterrado en metrosr= Radio en metros de una placa circular equivalente, cuya área es la misma que la ocupada por la malla real de tierra

Para nuestro cálculo se tomará un valor de resistividad del terreno de 10 ohms-m, correspondiente a un material húmedo orgánico.

R = 10.0 + 10.0 = 5.03 OHMS 4 x (0.7425) 6

DISPOSICIÓN DEL SISTEMA

V3

2M 2M

V1 V2 2M

V.b OBSERVACIONES

El conductor de la bajada a tierra será ALAMBRE DE COBRE SEMIDURO CAL. 4 AWG., el cual ira por la parte interior del poste. Así mismo se conectara dicho cable a la varillas copperweld por medio de conectores soldables tipo CADWELD, con el fin de disminuir la resistencia a tierra.

La verificación de la resistencia a tierra se llevará a efecto cuando la obra sea entregada a C.F.E., y se comprobara que los valores de éstos sean de 10 ohms en época de estiaje y de 5 ohms para época de lluvias acuerdo a las normas de dicha dependencia

VI.- CONSIDERACIONES GENERALES EN BAJA TENSIÓN

VI.a SISTEMA A UTILIZAR

poste


El sistema a utilizar en baja tensión será a 3 fases 4 hilos para alimentar circuitos de fuerza y alumbrado, así como para conectar el neutro a tierra y evitar corrientes de desbalanceadas en el sistema.

VI.b SELECCIÓN DE CONDUCTORES, CANALIZACIONES Y PROTECCIONES

VI.b.1.a Selección del alimentador principal en baja tensión (por capacidad de conducción y caída de voltaje).

SELECCIÓN POR CAPACIDAD DE CONDUCCIÓNALIMENTADOR PRINCIPAL EN BAJA TENSIÓN

La corriente máxima en el lado de baja tensión que puede presentarse para este transformador será de:

I = 1000 x KVA I = 225 I = 295.24 Amp. 3 x KV 1.73 x 0.44

Considerando el Art. 430-24-a de la NOM-001-SEDE-2005 que nos indica que el alimentador deberá tener la capacidad de conducción del 100 % de la carga más el 25% de la corriente del motor de mayor tamaño.

Imot200HP = 225.0 amperes (datos del fabricante SIEMENS) x 25% =

Isob = 295.24 + 56.25 = 351.49 Ampères

Aplicando factores de corrección de la capacidad de corriente por temperatura ambiente y por agrupamiento indicados en la tabla 310-16 y sus notas de la citada norma tendremos:

Considerando una temperatura ambiente de 40°C y que los conductor se instalara un tubo de 100 (4”) mm de Ø.

Fcorrtem = 0.88 Fcorrgrp = 1.00

Icorr = 351.49 Icorr = 399.42 Amperes 0.88 x 1.00

Por lo que lo solucionaremos situación utilizando:


Un conductor del calibre N° 600 KCM AWG con aislamiento THW para 600 Volts con temperatura máxima de operación de 75°C para ambiente seco y húmedo por cada fase.

CONFIRMAREMOS ESTE CALIBRE POR CAIDA DE TENSION

SELECCIÓN POR CAÍDA DE VOLTAJE

Tomando en cuenta que la caída de tensión no debe de ser mayor del 3 % y que la longitud de las terminales de Baja Tensión del Transformador a la carga principal que es una Combinación Arrancador-Interruptor Termomagnético es de 30.0 metros determinaremos cual es el calibre más adecuado:

Fc = % v x 10 x V donde: %v = Caída de tensión en porcentaje

L x I L = Longitud del circuito en metros I = Corriente nominal del circuito V = Voltaje de alimentación del circuito Fc = Factor de caída unitaria (del conductor)

Fc = 3.0 x 10 x 440 Fc = 13200 Fc = 1.25

30.0 x 351.49 10544.7

Observando la tabla de factores de caída de tensión unitaria de los conductores de la marca CONDUMEX vemos que calibre 600 KCM AWG tiene una caída de tensión unitaria de 0.16 la cual es menor a los 1.25 requeridos.

Por lo que concluimos que el calibre 600 KCM AWG seleccionado es el correcto

VI.b.1.b Selección del diámetro de la canalización para el alimentador principal de acuerdo a la normatividad de la SEDE capitulo “10 TABLAS” tabla 3B “Número máximo de conductores en tubo conduit”.

La canalización seleccionada es tubería conduit metálica galvanizada pared gruesa con un = 100 mm = 4”.

VI.b.1.c Selección de la protección del secundario del transformador.


De acuerdo con el Art. 450 sección N° 3 Tabla 450.3(a)(1) de la NOM-001-SEDE-2005 como protección del lado de baja tensión de un transformador con un voltaje en el secundario menor de 600 Volts, se deberá instalar un dispositivo con un rango no mayor del 125 % de la corriente en lado de baja tensión

InomTr = 295.24 IprocTr = 1.25 x 295.24

IprocTr = 369.05 Amperes

Por lo que en base a la excepción N° 1 a dicha tabla, se opta por instalar un interruptor termomagnético con marco de operación de 400 amperes tipo LAL36350 con capacidad de 350 amperes continuos y 30,000 amperes RCM simétricos de la marca SQuare’D.

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA

De acuerdo a la tabla 250-95 NOM-001-SEDE-2005 para un dispositivo de protección de 350 amperes, el tamaño nominal mínimo es el calibre 2 AWG.

VI.b.2.a Selección del alimentador de los motores de 200 HP (por capacidad de conducción y caída de voltaje).

SELECCIÓN POR CAPACIDAD DE CONDUCCIÓNALIMENTADOR DEL MOTOR DE 200 HP

La corriente a plena carga para del motor será de:

Imot200HP = 225.0 amperes (datos del fabricante SIEMENS)

Considerando el Art. 430-22-a de la NOM-001-SEDE-2005 que nos indica que el alimentador deberá tener la capacidad del conducción 125% de la carga.

Isob = (225.0 x 1.25) Isob = 281.25 Ampères

Aplicando factores de corrección de la capacidad de corriente por temperatura ambiente y por agrupamiento indicados en la tabla 310-16 y sus notas de la citada norma tendremos:


Considerando una temperatura ambiente de 40°C y que el conductor se instalara en grupos de 3

Fcorrtem = 0.88 Fcorrgrp = 1.00

Icorr = 281.25 Icorr = 319.60 Ampères0.88 x 1.00

El conductor que posee esta capacidad de conducción lo seleccionamos de la tabla ya mencionada y es:

El calibre N° 400 KCM AWG; por lo que se opta por ampacidad instalar un conductor del calibre N° 400 KCM AWG con aislamiento THW (Vinanel 2000) Volts con temperatura máxima de operación de 75°C para ambiente seco y húmedo por cada fase.

CONFIRMAREMOS ESTE CALIBRE POR CAIDA DE TENSION

SELECCIÓN POR CAÍDA DE VOLTAJE

Tomando en cuenta que la caída de tensión no debe de ser mayor del 2 % y que la longitud de las terminales de Baja Tensión a la carga principal que es una bomba tipo turbina vertical para agua potable es de 35.0 metros determinaremos cual es el calibre más adecuado:

Fc = % v x 10 x V donde: %v = Caída de tensión en porcentaje

L x I L = Longitud del circuito en metros

I = Corriente nominal del circuito V = Voltaje de alimentación del circuito Fc = Factor de caída unitaria (del

conductor)

Fc = 2.0 x 10 x 440 Fc = 8800 Fc = 3.24

35.0 x 181.25 2718.75

Observando la tabla de factores de caída de tensión unitaria de los conductores de la marca CONDUMEX vemos que calibre 400 KCM AWG tiene una caída de tensión unitaria de 0.36 que es menor a los 3.24 requeridos.

Por lo que concluimos que el calibre 400 KCM AWG, seleccionado por caída de tensión es el adecuado

V.b.2.b Selección del diámetro de la canalización para el alimentador a la bomba tipo turbina vertical de acuerdo a la normatividad de la SEDE


capitulo “10 TABLAS” tabla 3B “Numero máximo de conductores en tubo conduit”.

La canalización seleccionada es tubería conduit metálica galvanizada pared gruesa con un = 75 mm = 3”.

V.b.2.c Selección de la protección del motor.

De acuerdo con el Art. 430 sección N° 3 Tabla 430-152 de la NOM-001-SEDE-2005 como protección del lado de baja tensión de un motor, se deberá instalar un dispositivo con un rango no mayor del 125 % de la corriente nominal.

InomMr = 225.0 IprocMr = 1.25 x 225.0 IprocMr = 281.25 Ampères

Por lo que en base a la excepción N° 1 a dicha tabla, se opta por instalar un interruptor termomagnético con marco de operación de 400 amperes tipo LAL36300 con capacidad de 300 amperes continuos y 30,000 amperes RCM simétricos de la marca SQuare’D.

SELECCIÓN DEL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA

De acuerdo a la tabla 250-95 NOM-001-SEDE-2005 para un dispositivo de protección de 300 amperes, el tamaño nominal mínimo es el calibre 4 AWG.

Documents

Memoria Electrica de Carcamo de Bombeo de Agua potable