Memoria Estructuras Estacion Servicios

MMEEMMOORRIIAA DDEE CCÁÁLLCCUULLOO EESSTTRRUUCCTTUURRAASS N° Página: Página 1 de 29

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RReessppoonnssaabbllee IInnssttaallaaddoorr IIGG33 PPrrooppiieettaarriioo

MMEEMMOORRIIAA DDEE CCÁÁCCUULLOO DDEE EESSTTRRUUCCTTUURRAASS

EESSTTAACCIIÓÓNN DDEE SSEERRVVIICCIIOO

PPRROOYYEECCTTOO::

EESSTTAACCIIÓÓNN DDEE SSEERRVVIICCIIOO


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1.0 ANTECEDENTES.

El objetivo de la presente memoria de cálculo consiste en dar a conocer los criterios utilizados para el

análisis y diseño de la ESTACIÓN DE SERVICIO teniendo en cuenta las características del compresor y la

batería de almacenamiento.

Para el cálculo de la edificación se considera:

Un compresor ASPRO de cuatro etapas, modelo IODM 115 – 4 ubicado en el segundo nivel. El

peso del compresor es de aproximadamente 4630 kg, ocupa un área aproximada de 2.8m X

2.10m=5.88m2.

Baterías de almacenamiento de GNV de 1250 litros con un peso de 2000 kg y ocupando un área

de 1.52m2.


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2.0 DESCRIPCION.

La presente memoria de cálculo tiene por finalidad dar a conocer los criterios utilizados para el análisis y

diseño estructural de la edificación que tendrá como destino de uso de una estación de servicio

El edificio consta de 2 niveles (dividido en dos bloques) en el techo del primer nivel se instalará un

compresor, rodeado de muros de concreto armado de 15 cm de espesor y una altura de 3.15 m. aprox.

(bunker).

La edificación está constituida por pórticos de concreto armado en ambas dirección X e Y, la losa de

entrepiso está constituida por una losa maciza de 20 cm de espesor.

Para el análisis estructural de la edificación se hizo uso del programa de cómputo ETABS 9.7.2.

3.0 NORMAS DE DISEÑO UTILIZADAS.

E 0.20 – Norma de Cargas.

E 0.30 – Norma Sismorresistente.

E 0.50 – Norma de Suelos y Cimentaciones.

E 0.60 – Norma de Concreto Armado (2009)

ACI 318 – 2008 (USA)

NTP 111.019 (2007)

4.0 PARÁMETROS SÍSMICOS

4.1 Zonificación (Z)

El territorio nacional se considera dividido en tres zonas, como se muestra en la Figura N° 01. La

zonificación propuesta se basa en la distribución espacial de la sismicidad observada, las

características generales de los movimientos sísmicos y la atenuación de éstos con la distancia

epicentral, así como en información neotectónica.

A cada zona se asigna un factor Z según se indica en la Tabla N° 01. Este factor se interpreta

como la aceleración máxima del terreno con una probabilidad de 10% de ser excedida en 50 años.

TTAABBLLAA NN°° 0011

FFAACCTTOORREESS DDEE ZZOONNAA

ZZOONNAA ZZ

3 0,4

2 0,3


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1 0,15

ZONAS SÍSMICAS

Figura 01. Mapa de Zonificación Sísmica.

Factor de Zona del Proyecto: 0.40 (ZONA 3)

4.2 Condiciones Locales. (Tp y S)

Según la Norma E.030, los perfiles de suelo se clasifican tomando en cuenta las propiedades

mecánicas del suelo, el espesor del estrato, el período fundamental de vibración y la velocidad de

propagación de las ondas de corte. Los tipos de perfiles de suelos son cuatro:


PPAARRAAMMEETTRROOSS DDEELL SSUUEELLOO

TTIIPPOO DDEESSCCRRIIPPCCIIOONN TTpp((ss)) SS

S1 Rocas o suelos muy rígidos 0,4 1,00

S2 Suelos intermedios 0,6 1,20

S3 Suelos flexibles o con estratos de gran espesor 0,9 1,40

S4 Condiciones excepcionales * *

Dónde:

Tp: Periodo que define la plataforma del espectro para cada tipo de suelo.

S: Factor de suelo


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Para nuestro caso los parámetros de suelo encontrados en sitio, según los estudios de suelos,

corresponden a suelos intermedios tipo S2, donde: Tp = 0.60 s y S = 1.20

4.3 Factor de Amplificación Sísmica (C).

De acuerdo a las características de sitio, se define el factor de amplificación sísmica (C) por la

siguiente expresión:

T es el periodo según se define en el Artículo 17 (17.2) ó en el Artículo 18 (18.2 a) de la norma

E0.30.

El periodo fundamental para cada dirección se estima con la siguiente expresión:

hn: Altura total de la edificación en metros.

CT: Coeficiente para determinar el periodo predominante de un edificio

Este coeficiente “c” se interpreta como el factor de amplificación de la respuesta estructural

respecto de la aceleración en el suelo.

Para nuestro caso c=2.5

4.4 Categoría de la Edificación (U).

Cada estructura debe ser clasificada de acuerdo con las categorías indicadas en la Tabla N° 03. El

coeficiente de uso e importancia (U), definido en la Tabla N° 03 se usará según la clasificación

que se haga.

Para nuestro caso la edificación destinada a prestar servicio de gas se considerará dentro de las

edificaciones catalogadas como Esenciales, por lo tanto su factor de uso (U) será 1.5.


CCAATTEEGGOORRÍÍAA DDEE LLAASS EEDDIIFFIICCAACCIIOONNEESS

CCAATTEEGGOORRÍÍAA DDEESSCCRRIIPPCCIIÓÓNN FFAACCTTOORR UU

AA

EEddiiffiiccaacciioonneess

EEsseenncciiaalleess

Edificaciones esenciales cuya función no debería interrumpirse inmediatamente después que ocurra un sismo, como hospitales, centrales de comunicaciones, cuarteles de bomberos y policía, subestaciones eléctricas, reservorios de agua. Centros educativos y edificaciones que puedan servir de refugio después de un desastre. También se incluyen edificaciones cuyo colapso puede representar un riesgo adicional, como grandes hornos, depósitos de materiales inflamables o tóxicos

11,,55

BB


IImmppoorrttaanntteess

Edificaciones donde se reúnen gran cantidad de personas como teatros, estadios, centros comerciales, establecimientos penitenciarios, o que guardan patrimonios valiosos como museos, bibliotecas y archivos especiales. También se considerarán depósitos de granos y otros almacenes importantes para el abastecimiento.

11,,33

CC Edificaciones comunes, cuya falla ocasionaría pérdidas de cuantía intermedia como viviendas, oficinas, hoteles, restaurantes, depósitos e instalaciones industriales cuya falla no acarree peligros adicionales de

11


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CCoommuunneess

incendios, fugas de contaminantes, etc.

DD


MMeennoorreess

Edificaciones cuyas fallas causan pérdidas de menor cuantía y normalmente la probabilidad de causar víctimas es baja, como cercos de menos de 1,50m de altura, depósitos temporales, pequeñas viviendas temporales y construcciones similares.

((**))

4.5 Sistemas Estructurales (R)

Los sistemas estructurales se clasificarán según los materiales usados y el sistema de

estructuración sismorresistente predominante en cada dirección tal como se indica en la Tabla

N°06. Según la clasificación que se haga de una edificación se usará un coeficiente de reducción

de fuerza sísmica (R). Para el diseño por resistencia última las fuerzas sísmicas internas deben

combinarse con factores de carga unitarios. En caso contrario podrá usarse como (R) los valores

establecidos en Tabla N°06 previa multiplicación por el factor de carga de sismo correspondiente.

En nuestro caso el sistema estructural es pórtico de concreto armado, de una estructura irregular.


SSIISSTTEEMMAASS EESSTTRRUUCCTTUURRAALLEESS

SSIISSTTEEMMAA EESSTTRRUUCCTTUURRAALL CCOOEEFFIICCIIEENNTTEE DDEE RREEDDUUCCCCIIÓÓNN,, RR

PPAARRAA EESSTTRRUUCCTTUURRAASS RREEGGUULLAARREESS ((**)) ((****))

Acero Pórticos dúctiles con uniones resistentes a momentos.

Otras estructuras de acero. Arriostres Excéntricos Arriostres en Cruz

9,5

6,5 6,0

Concreto Armado Pórticos (4.5.1). Dual (4.5.2). De muros estructurales (4.5.3). Muros de ductilidad limitada (4.5.4).

8 7 6 4

Albañilería Armada o Confinada (4.5.5). 3

Madera (Por esfuerzos admisibles) 7

4.5.1 Por lo menos el 80% del cortante en la base actúa sobre las columnas de los pórticos

que cumplan los requisitos de la NTE E.060 Concreto Armado. En caso se tengan

muros estructurales, éstos deberán diseñarse para resistir una fracción de la acción

sísmica total de acuerdo con su rigidez.

4.5.2 Las acciones sísmicas son resistidas por una combinación de pórticos y muros

estructurales. Los pórticos deberán ser diseñados para tomar por lo menos 25% del

cortante en la base. Los muros estructurales serán diseñados para las fuerzas

obtenidas del análisis según Artículo 16 (16.2) – Norma E.030


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4.5.3 Sistema en el que la resistencia sísmica está dada predominantemente por muros

estructurales sobre los que actúa por lo menos el 80% del cortante en la base.

4.5.4 Edificación de baja altura con alta densidad de muros de ductilidad limitada.

4.5.5 Para diseño por esfuerzos admisibles el valor de R será 6

(*) Estos coeficientes se aplicarán únicamente a estructuras en las que los

elementos verticales y horizontales permitan la disipación de la energía manteniendo

la estabilidad de la estructura. No se aplican a estructuras tipo péndulo invertido.

(**) Para estructuras irregulares, los valores de R deben ser tomados como ¾ de

los anotados en la Tabla.

Para construcciones de tierra referirse a la NTE E.080 Adobe. Este tipo de

construcciones no se recomienda en suelos S3, ni se permite en suelos S4.

5.0 DATOS DE EQUIPOS A INSTALAR.

5.1 Un compresor ASPRO de cuatro etapas, modelo IODM 115 – 4 ubicado en el segundo nivel. El

peso del compresor es de aproximadamente 4630 kg, ocupa un área aproximada de 5.88 m2.y

opera a 1000 rpm.

5.2 Baterías de almacenamiento de GNV de 1250 litros con un peso de 2000 kg y ocupando un área

de 1.52m2.Para el cálculo de la edificación se considera:


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ESPECTRO DE SISMO SEGÚN NORMA E-030

Categoria Edificio A U 1.5 Factor de uso e importancia

Zona Sísmica 3 Z 0.40 Factor de zona

Tipo de Suelo S2 Tp (s) 0.60 Periodo que define la plataforma del espectro para cada tipo de suelo

S 1.20 Factor de suelo

Sistema Estructural Concreto Armado. Porticos

Configuración Estructural Irregular

R 6.0 Coeficiente de reducción de solicitaciones sísmicas

Elementos Resistentes Porticos

CT 35.0 Coeficiente estimar el periodo predominante de un edificio

Altura Edificación (hn) 7.95

T 0.23 Periodo fundamental de la estructura para el análisis estático o

periodo de un modo en el análisis dinámico

T (s) C ZUSC/R 0.00 2.50 0.30000

0.05 2.50 0.30000 0.10 2.50 0.30000 0.15 2.50 0.30000 0.20 2.50 0.30000 0.25 2.50 0.30000

0.30 2.50 0.30000 0.35 2.50 0.30000 0.40 2.50 0.30000 0.45 2.50 0.30000 0.50 2.50 0.30000 0.55 2.50 0.30000 0.60 2.50 0.30000 0.65 2.31 0.27692 0.70 2.14 0.25714 0.75 2.00 0.24000 0.80 1.88 0.22500 0.85 1.76 0.21176 0.90 1.67 0.20000 0.95 1.58 0.18947 1.00 1.50 0.18000 1.05 1.43 0.17143 1.10 1.36 0.16364 1.15 1.30 0.15652 1.20 1.25 0.15000 1.25 1.20 0.14400 1.30 1.15 0.13846 1.35 1.11 0.13333 1.40 1.07 0.12857

T

n

p

a

C

hT

CT

TC

nEspectralAceleracióxgR

ZUSCS

5.2 ;5.2

)(


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ESPECTRO DE SISMO SEGÚN NORMA E-030

Categoria Edificio A U 1.5 Factor de uso e importancia

Zona Sísmica 3 Z 0.40 Factor de zona

Tipo de Suelo S2 Tp (s) 0.60 Periodo que define la plataforma del espectro para cada tipo de suelo

S 1.20 Factor de suelo

Sistema Estructural Concreto Armado. Porticos

Configuración Estructural Irregular

R 6.0 Coeficiente de reducción de solicitaciones sísmicas

Elementos Resistentes Porticos

CT 35.0 Coeficiente estimar el periodo predominante de un edificio

Altura Edificación (hn) 7.95

T 0.23

Periodo fundamental de la estructura para el análisis estático o periodo de un modo en el análisis dinámico

1.40 1.07 0.12857

1.45 1.03 0.12414 1.50 1.00 0.12000 1.55 0.97 0.11613

1.60 0.94 0.11250

1.65 0.91 0.10909 1.70 0.88 0.10588 1.75 0.86 0.10286 1.80 0.83 0.10000

1.85 0.81 0.09730

1.90 0.79 0.09474

1.95 0.77 0.09231

2.00 0.75 0.09000

2.50 0.60 0.07200

3.00 0.50 0.06000

3.50 0.43 0.05143

4.00 0.38 0.04500

4.50 0.33 0.04000

5.00 0.30 0.03600

5.50 0.27 0.03273

6.00 0.25 0.03000

6.50 0.23 0.02769

7.00 0.21 0.02571

7.50 0.20 0.02400

8.00 0.19 0.02250

8.50 0.18 0.02118

9.00 0.17 0.02000

9.50 0.16 0.01895

10.00 0.15 0.01800


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6.0 ANÁLISIS ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO

El análisis estructural del edificio será analizada con el programa ETABS 9.7.2, las vigas y columnas se

modelaron como elementos tipo línea (FRAME), mientras que para la losa de apoyo del compresor se

modelaron como elementos tipo Shell, esto se hizo para hacer un modelado más real al momento de

colocar las cargas debido a los muros del bunker y el peso del compresor.

ESTRUCTURACIÓN DEL BLOQUE A


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ESTRUCTURACIÓN DE COLUMNAS – BLOQUE A – PRIMERA PLANTA

ESTRUCTURACIÓN DE VIGAS – BLOQUE A – PRIMERA PLANTA


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6.1 MODOS DE VIBRACIÓN Y PARTICIPACIÓN DE MASA

6.1.1 Participación de masa BLOQUE A

Mode Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ

1 0.261165 86.0247 0.4084 0 86.0247 0.4084 0

2 0.201673 0.9872 98.4031 0 87.0119 98.8115 0

3 0.159416 12.9881 1.1885 0 100 100 0


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6.2 ANÁLISIS DE CARGAS Y SOBRECARGAS

6.2.1 Cargas Muertas

6.2.1.1 Peso Propio de la estructura: Es calculado automáticamente por el programa ETABS.

6.2.1.2 Sobre carga: 100 kg/m2

6.2.1.3 Peso del Bunker (Muros de Concreto Armado): wb = 2.4*0.15*3.15 = 1.13 T/m

6.2.2 Cargas Vivas

6.2.2.1 Sobrecarga en la losa: 200 kg/m2

6.2.2.2 Peso de la batería de almacenamiento: 2000 kg

Pba = 2.00 T/ (1.52m 2) = 1.32 T/m2

6.2.2.3 Peso del compresor: 4630 kg

Para el cálculo del peso del compresor hay que considerar los efectos que este produce a la

estructura aparte de su peso por gravedad, el cual vendría a ser las vibraciones que emite este

elemento a la estructura. Las cargas dinámicas producidas por el funcionamiento del

compresor se han considerado como cargas estáticas equivalentes, siendo éstos cargas

ficticias que actuando estáticamente producen el mismo efecto que las cargas verdaderas

actuando en forma dinámica. Las cargas estáticas equivalentes se obtuvieron multiplicando las

cargas verdaderas por un coeficiente de vibración (u = 1.33). Además debido a que los

esfuerzos producidos en las estructuras no son estáticas sino variable con el tiempo se ha

considerado un coeficiente de fatiga (Z=2.83) multiplicado al producto anterior.

El factor de fatiga es producido por los cambios cíclicos de compresión y tensión en las fibras

de la estructura, siendo estas cargas de naturaleza dinámica, considerándose para

simplificación de cálculos un factor estático (u = 1.33)


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El factor de carga viva es 1.70, considerando además que para estructuras de concreto

armado frente a cargas oscilatorias se recomienda diseñar al 60% de la ductilidad el coeficiente

de fatiga será:

Z = 1.70/0.60 = 2.83

Carga Estática Equivalente del compresor = Pcompresor*Z*u

Peso del compresor más base = 4630 kg.

u: coeficiente de vibración = 1.33

Z: coeficiente de fatiga = 2.83

Carga estática equivalente = 1.33*2.83*4630 = 17.43 T.

Sobrecarga en losa debido al compresor = 17426.86 kg / 5.88 m2 = 2.96 T/m2

Debido a que el programa multiplica internamente la carga viva por su respectivo factor de

amplificación, entonces la carga que se debe asignar a la losa debido al compresor sería:

Sobrecarga en losa debido al compresor (carga aplicada al programa) = 2.96/1.70 = 1.74 T/m2

CARGA DISTRIBUIDA APLICADA A LA ESTRUCTURA DEBIDO AL PESO DEL BUNKER 1.13 T/M –BLOQUE A


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CARGA APLICADA A LA LOSA EN LA ZONA DE ALMACENAMIENTO Y DEL COMPRESOR

ZONA DE ALMACENAMIENTO

W = 1.32 T/m2

ZONA DE COMPRESOR W = 1.74 T/m2


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6.2.3 Combinaciones de Carga

Según la Norma E0.60 (Norma de Concreto Armado), los requisitos generales de

resistencia que deben soportar los elementos de concreto armado, se basarán con

respecto a las siguientes combinaciones de carga:

Comb1 = 1.4 CM + 1.7 CV

Comb2 = 1.25 ( CM + CV ) ± SX

Comb3 = 1.25 ( CM + CV ) ± SY

Comb4 = 0.9 CM ± SX

Comb5 = 0.9 CM ± SY

E = Comb1 + Comb2 + Comb3 + Comb4 + Comb5 (Envolvente de esfuerzos)

Dónde:

CM: Carga Muerta.

CV: Carga Viva.

SX: Carga de sismo en la dirección X.

SY: Carga de sismo en la dirección Y.


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6.3 CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA EN SU TOTALIDAD.

6.3.1 Análisis estructural.

6.3.1.1 Diagrama de momentos, fuerzas cortantes y cargas axiales.

Diagrama de envolvente de momentos flectores (m3‐3) – unid: t‐m.

Bloque A


N° Revisión: 1


Diagrama de envolvente de fuerzas cortantes (s2-2) – unid: t‐m.

Bloque A

Diagrama de fuerzas axiales – unid: t‐m.

Bloque A


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6.3.2 Desplazamiento lateral permisible. El máximo desplazamiento relativo de entrepiso, calculado según el Artículo 16 (16.4) de la Norma Sismorresistente ( Norma E.030), no deberá exceder la fracción de la altura de entrepiso que se indica en la Tabla N° 08

Tabla N° 08 LÍMITES PARA DESPLAZAMIENYO LATERAL DE ENTREPISO

Estos límites no son aplicables a naves industriales

Material Predominante (Di / hei)

Concreto Armado 0,007

Acero 0,010

Albañilería 0,005

Madera 0,010

Di: Desplazamiento elástico lateral del nivel «i» relativo al suelo

hei: Altura del entrepiso «i» Artículo 16.4. Desplazamientos Laterales

Los desplazamientos laterales se calcularan multiplicando por 0,75R los resultados obtenidos del análisis lineal y elástico con las solicitaciones sísmicas reducidas. Para cálculo de los desplazamientos laterales no se considerarán los valores mínimos de C/R indicados en el Artículo 17 (17.3) ni el cortante mínimo en la base especificado en al Articulo 18 (18.2 d). R: Coeficiente de reducción de solicitaciones sísmicas. BLOQUE A

STORY ITEM LOAD POINT DRIFTX DRIFTY

STORY1 MAX DRIFT X COMB26 6 0.001273 STORY1 MAX DRIFT Y COMB26 34

0.000805


N° Revisión: 1


7.0 DISEÑO DE ELEMENOS ESTRUCTURALES

Eje 1: C-1 (.30x.55); V101 (.30x.55)

Eje 2: C-1 (.30x.55); V101 (.30x.55)


N° Revisión: 1


Eje 3: C-1 (.30x.55); V101 (.30x.55)

Eje 4: C-1 (.30x.55); V101 (.30x.55)


N° Revisión: 1


Eje 5: C-1 (.30x.55); V101 (.30x.55)

Eje 6: C-1 (.30x.55); V101 (.30x.55)


N° Revisión: 1


DISEÑO DE LA COLUMNA


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8.0 MATERIALES.

Concreto:

f´c = 210 Kg/cm² Columnas, vigas, zapatas.

γc = 2.40 t/m3

Ec = 217000 kg/cm2

Acero de refuerzo:

Fy = 4200 kg/cm2

Ea = 2000000 kg/cm2

9.0 ESTUDIO DE SUELOS.

De acuerdo al estudio de suelos realizado para dicho proyecto, se tienen las siguientes condiciones de

cimentación:

CONDICIONES DE CIMENTACIÓN:

1. Tipo de cimentación. Zapatas aisladas.

2. Estrato de apoyo de cimentación : GP-GM (Grava pobremente gradada en matriz areno limosa)

3. Profundidad mínima de cimentación Df = 1.50mt. (Desde el nivel de la superficie, sobre el suelo limoso).

4. Ancho mínimo de zaparta cuadrada B = 1.20 m.

5. Presión admisible del terreno Qa = 3.75 kg/cm2

6. Factor de seguridad de corte 3,00

7. Asentamiento máximo permisible 2,54 cm

8. Fabricación de concreto con cemento Portland tipo I

9. Factor de Suelo: Suelo tipo S2


N° Revisión: 1


10.0 ANÁLISIS DE RUIDOS Y VIBRACIONES.

10.1 ANÁLISIS DE RUIDOS.

Los ruidos que producen el funcionamiento del compresor son sonidos intermitentes cuyo valor

son de 80 a 100 dba a 1.00 (dato del fabricante del compresor); se considera revestimiento

acústico, en todos los muros del recinto de almacenamiento y compresión, cuya absorción es

hasta en un 72% del nivel máximo de ruido.

El DECRETO SUPREMO No 085-2003-PCM: Calidad Ambiental para Ruido, establece los niveles

de ruido para cada zona.

Valores expresados en LAeqT (dba)

ZONAS DE APLICACIÓN HORARIO DIURNO HORARIO NOCTURNO

Zona de Protección Especial 50 40

Zona Residencial 60 50

Zona Comercial 70 60

Zona Industrial 80 70

El establecimiento en mención se encuentra ubicado en el distrito de Chincha Baja, el cual se

encuentra en la zona de usos compatibles de zona industrial, por lo tanto el efecto del ruido debido

al funcionamiento del compresor hacia los límites del gasocentro sería insignificante.


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10.2 ANÁLISIS DE VIBRACIONES.

CUADRO DE VERIFICACIÓN DE VIBRACIONES – COMPARANDO LAS FRECUENCIAS NATURALES DE

LA ESTRUCTURA VS LA FRECUENCIA DEL EQUIPO COMPRESOR.

Mode Periodo Frecuencia RPM() (RPM) / FAD

1 0.26117 3.83 506.29 1000 2.01 0.342200

2 0.20167 4.96 390.785 1000 2.56 0.180100

3 0.15942 6.27 309.594 1000 3.23 0.106000


N° Revisión: 1


Del gráfico notamos que los valores obtenidos del FAD se encuentran lejos de la resonancia.

Además como el periodo de vibración del edificio es diferente al del equipo (compresor), en más del 20%

(Ω/ω=2.01) se concluye que no habrá problemas de resonancia.

11.0 CONCLUSIONES.

11.1 La estructura es la suficientemente rígida para controlar los desplazamientos debidos al sismo,

obteniéndose desplazamientos inferiores a los máximos permitidos por la norma E0.30.

DIRECCIÓN X Factor de Reducción R= 6

NIVEL H Dentrepiso Dreal Distorsión CONDICIÓN

1 4.8 0.001273 0.0057285 0.001193438 Menor que 0.007,¡CUMPLE!

H total 4.8

DIRECCIÓN Y Factor de Reducción R= 6

NIVEL H Dentrepiso Dreal Distorsión CONDICIÓN

1 4.8 0.000805 0.0036225 0.000754688 Menor que 0.007,¡CUMPLE!

H total 4.8

11.2 De los cálculos se concluye que la estructura no tendrá problemas de resonancia debido a que los

FAD están lejos de la resonancia, cabe precisar que el amortiguamiento utilizado para la

verificación de la resonancia es del 5%.

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