Memoria Estructuras Laboratorio_ Parcona

8/13/2019 Memoria Estructuras Laboratorio_ Parcona

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MsCº Ing. Ricardo Oviedo SarmientoIngeniería Estructural

Elaboración,Evaluación,Ejecución ySupervisión

AV. PA U L L I N D E R N ° 1 0 0 , D P T O 3 0 1 - S A N B O R J A • T E L : 2 2 4 7 8 2 5 , C E L : 9 9 9 0 1 4 2 5 2 , N E X : 8 3 7 * 3 2 6 5 , R P M : * 3 5 6 1 6 8E - M A I L : o v i e d o s @ c i p l i m a . o r g . p e • PA G I N A W E B : h t t p : / / o v i e d o s . t r i p o d . c o m / o v i e d o . h t m

MEMORIA DESCRIPTIVAESPECIALIDAD DE ESTRUCTURAS

PROYECTO: “CONSTRUCCION Y EQUIPAMIENTO DEL CENTRO DE SALUD(LABORATORIOS) DE PARCONA AFECTADO POR EL TERREMOTO DEL 15DE AGOSTO DEL 2007". UBICADO EN LA AV. JOHN F. KENNEDY. REGION:ICA, PROVINCIA: ICA, DISTRITO: PARCONA.

ELABORADO POR:

MSCº ING. RICARDO OVIEDO SARMIENTO

Junio 2010

Lima – Perú





AV. PA U L L I N D E R N ° 1 0 0 , D P T O 3 0 1 - S A N B O R J A • T E L : 2 2 4 7 8 2 5 , C E L : 9 9 9 0 1 4 2 5 2 , N E X : 8 3 7 * 3 2 6 5 , R P M : * 3 5 6 1 6 8

E - M A I L : o v i e d o s @ c i p l i m a . o r g . p e • PA G I N A W E B : h t t p : / / o v i e d o s . t r i p o d . c o m / o v i e d o . h t m

ÍNDICE

1. DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO2. OBJETIVO3. CRITERIO DE DISEÑO ESTRUCTURAL

4. NORMAS Y REGLAMENTOS5. CARGAS Y COMBINACIONES6. ANÁLISIS ESTRUCTURAL

6.1 Propiedades de los Materiales6.2 Carga Sísmica

7. MODELO ESTRUCTURAL DE LA EDIFICACIÓN7.1 Modelo Estructural de la Edificación7.2 Estimación de Masas

7.3 Modos de Vibración7.4 Desplazamientos y Distorsiones de Entrepiso

8. DISEÑO ESTRUCTURAL8.1 Diseño de vigas de confinamiento8.2 Diseño de columnas de confinamiento8.3 Diseño de muros confinados8.4 Diseño de cimentaciones8.5 Diseño de losas aligeradas

9. CONCLUSIONES10. RECOMENDACIONES11. REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS







MEMORIA DESCRIPTIVAESPECIALIDAD DE ESTRUCTURAS

PROYECTO: “CONSTRUCCION Y EQUIPAMIENTO DEL CENTRO DE SALUD(LABORATORIOS) DE PARCONA AFECTADO POR EL TERREMOTO DEL 15DE AGOSTO DEL 2007". UBICADO EN LA AV. JOHN F. KENNEDY. REGION:ICA, PROVINCIA: ICA, DISTRITO: PARCONA.

1. DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO

La presente Memoria Descriptiva corresponde al Proyecto “CONSTRUCCION YEQUIPAMIENTO DEL CENTRO DE SALUD (LABORATORIOS) DE PARCONAAFECTADO POR EL TERREMOTO DEL 15 DE AGOSTO DEL 2007". UBUCADOEN LA AV. JOHN F. KENNEDY. REGION: ICA, PROVINCIA: ICA, DISTRITO:PARCONA”.

El módulo considerado es el siguiente:

Primer Nivel:Laboratorio de inmunología, antecámara, laboratorio demicrobiología, laboratorio de sangre, circulación, laboratorio debioquímica, sala de transfusiones, laboratorio de hematología,toma de muestra, hall, SSHH, dos almacenes, sala de espera,recepción, clasificación y control y jefatura.

Altura: 3.40 m.

El análisis estructural de la infraestructura principal ha sido efectuado por elsuscrito, como parte de los proyectos estructurales.

El Estudio de Mecánica de Suelos ha sido elaborado por la empresa INGLUIS ALBERTO ORDOÑEZ FUENTES.

El suelo del área en estudio está constituido por materiales arenas finas ygruesas con incrustaciones de gravas, con bolonerías de hasta Ø=6”, consuelos Tipo SP-SM y SP.

No se encontró el nivel freático hasta la profundidad de la calicata estudiada.Cota de fundación recomendada es de 1.50 m. de profundidad a más.

La capacidad de carga admisible del suelo para el tipo y profundidad decimentación recomendada después de realizar el EMS es: qa = 2.15 Kg/cm2







En el lugar de Estudio la existencia de la napa freática se encuentra a unagran profundidad, por lo que no existe probabilidad de ocurrencia de licuaciónde suelos.

2. OBJETIVO

El objetivo del presente proyecto es analizar y diseñar las estructuras, deacuerdo a las Normas y criterios Sismorresistentes locales (NTE-030) (NormaPeruana de Estructuras), Normas internacionales vigentes, Norma deConstrucciones en Concreto Estructural ACI 318-05 (NTE-060), etc.

Conocer su capacidad Sismorresistente y su comportamiento ante un eventosísmico durante su vida útil bajo los requerimientos de la Norma TécnicaPeruana de Edificaciones E-030 de Diseño Sismorresistente vigente (2006).

3. CRITERIO DE DISEÑO ESTRUCTURAL

Las edificaciones han sido estructuradas y diseñadas de manera tal de lograrun buen comportamiento frente a los eventos sísmicos, siguiendo loslineamientos establecidos en las Normas Técnicas de Edificación delReglamento Nacional de Edificaciones vigente: E.030, E.070 y E.060,

La cimentación de las edificaciones es de tipo superficial con cimiento corridocon sobrecimientos armados, sobre las cuales se proyectan los muros dealbañilería confinada.

Para la estructuración en el sentido longitudinal del módulo principal se hanutilizado muros de albañilería confinada con columnas de confinamiento yvigas de confinamiento de concreto armado, adicionándole un peralteadecuado a las columnas de concreto armado y algunos muros de albañileríaconfinada con la rigidez y resistencia apropiada para controlar losdesplazamientos laterales de entrepiso y en el sentido transversal se han

utilizado los muros de albañilería confinada, estos muros están confinados porcolumnas de confinamiento de concreto armado con la rigidez y resistenciaapropiada para controlar los desplazamientos laterales de entrepiso.

Además de las cargas de sismo se han considerado las cargas por gravedadteniendo en cuenta la Norma Técnica de Edificación E.020 referente a cargas.Los techos son de tipo convencional con losas aligeradas de concreto armadode 0.20m de espesor con viguetas en forma de “T”.







4. NORMAS Y REGLAMENTOS

Reglamento Nacional de Construcciones. Norma Técnica de EdificaciónE-020 "Cargas".

Reglamento Nacional de Construcciones. Norma Técnica de EdificaciónE-030 "Diseño Sismorresistente".

Reglamento Nacional de Construcciones. Norma Técnica de EdificaciónE-050 "Suelos y Cimentaciones".

Reglamento Nacional de Construcciones. Norma Técnica de EdificaciónE-060 "Concreto Armado".

Reglamento Nacional de Construcciones. Norma Técnica de EdificaciónE-070 “Albañilería”.

5. CARGAS Y COMBINACIONES

Las cargas usadas son las siguientes:

Sobrecarga para dormitorios = 200 Kg/m2 Sobrecarga para corredores = 400 Kg/m2 Sala de operación y laboratorio = 300 Kg/m2 Sobrecarga en azotea = 100 Kg/m2 Acabado típico = 100 Kg/m2 Aligerado (e =0.20m) = 300 Kg/m2

Tabla N°1. Combinaciones de carga para diseño.

COMBINACIONES CM CV SISMOCOMB1 1.40 1.70 -COMB2 1.25 1.25 1.00COMB3 1.25 1.25 -1.00COMB4 0.90 - 1.00COMB5 0.90 - -1.00SERVICIO 1.00 1.00 -







Donde:

CM : Cargas Muertas

CV : Cargas Vivas

SISMO : Efectos Sísmicos en ambas direcciones principales

6. ANÁLISIS ESTRUCTURAL

La edificación fue analizada con el programa de computo ETABS (ExtendedThree Dimensional Analysis of Building Systems) versión nolineal 9.5.0 (CSI,2010), mediante un modelo tridimensional, suponiendo diafragma rígido frentea acciones en su plano.

En el análisis se adoptó un comportamiento lineal y elástico. Los elementosde concreto armado se representaron con elementos lineales tipo Frame y losmuros de albañilería confinada y placas de concreto armado se representaroncon elementos lineales tipo Shell.

6.1 Propiedades de los Materiales

Concreto armado f’c = 210 kg/cm2

Acero fy = 4,200 kg/cm2

Albañilería Ladrillo: CLASE IVf’b = 130 kg/cm2 Alabeo Máximo: 4 mm.f’m = 65 kg/cm2

v’m = 8.1 kg/cm2

Mortero: 1:1/2:4 cemento: cal: arena.Salvo indicación contraria en planos.

Capacidad Portante Asumida: De acuerdo a los estudios de suelo, y alEnsayo Triaxial, hecho en el laboratorio lacapacidad portante del suelo es de:

Q Adm. = 2.15 kg/cm2.







6.2 Carga Sísmica

El análisis sísmico se realizó según la norma vigente, NTE E-030 (2006),con el procedimiento de superposición modal espectral. Considerandolas condiciones de suelo, las características de la estructura y lascondiciones de uso, se utilizaron los parámetros sísmicos que se listanen la tabla siguiente.

Tabla N°2. Parámetros para el Análisis Sísmico.

PARÁMETROS PARA EL ANÁLISIS SÍSMICO

Factor de zona (Zona 2) Z = 0.4

Factor de uso e importancia (categoría A) U = 1.5

Factor de suelo (S2) S = 1.2

Período para definir espectro de seudoaceleración Tp = 0.6 s

Reducción de la respuesta:Muros estructurales de albañilería confinada.Dirección longitudinal

Muros estructurales de albañilería confinada.Dirección transversal

R = 3.0

R = 3.0

Donde:

Z: Parámetro de sitio.U: Categoría de la edificación.S: Factor de amplificación del suelo.R: Coeficiente de reducción de solicitaciones sísmicasC: Factor de amplificación sísmicag: Aceleración de la gravedad = 9.81 m/s2







Para el cálculo del factor de amplificación sísmica se ha consideradocomo valor que define la plataforma del espectro para este tipo de suelo:Tp = 0.60s

C = 2.5.(Tp/T) C <= 2.5

Donde T es el período fundamental de la estructura.

La fuerza cortante total en la base de las estructuras en cada direcciónha sido calculada con la expresión:

ZUSCV = --------------- P

R

Siendo P el peso total de la edificación.

Figura N°1. Espectro inelástico de la edificación en el eje transversal.







Tabla N°3. Valores numéricos del Espectro Inelástico.

C Sa X Periodo Sa Y Sa ZC <= 2.5 (g) (segundos) (g) (g)

5.8860 0.00 5.8860 3.924015.00 5.8860 0.10 5.8860 3.92407.50 5.8860 0.20 5.8860 3.92405.00 5.8860 0.30 5.8860 3.92403.75 5.8860 0.40 5.8860 3.92403.00 5.8860 0.50 5.8860 3.92402.50 5.8860 0.60 5.8860 3.92402.14 5.0451 0.70 5.0451 3.36341.88 4.4145 0.80 4.4145 2.94301.67 3.9240 0.90 3.9240 2.61601.50 3.5316 1.00 3.5316 2.35441.36 3.2105 1.10 3.2105 2.14041.25 2.9430 1.20 2.9430 1.96201.15 2.7166 1.30 2.7166 1.81111.07 2.5226 1.40 2.5226 1.68171.00 2.3544 1.50 2.3544 1.56960.94 2.2073 1.60 2.2073 1.47150.88 2.0774 1.70 2.0774 1.38490.83 1.9620 1.80 1.9620 1.30800.79 1.8587 1.90 1.8587 1.23920.75 1.7658 2.00 1.7658 1.17720.71 1.6817 2.10 1.6817 1.12110.68 1.6053 2.20 1.6053 1.07020.65 1.5355 2.30 1.5355 1.02370.63 1.4715 2.40 1.4715 0.98100.60 1.4126 2.50 1.4126 0.94180.58 1.3583 2.60 1.3583 0.90550.56 1.3080 2.70 1.3080 0.87200.54 1.2613 2.80 1.2613 0.8409

0.52 1.2178 2.90 1.2178 0.81190.50 1.1772 3.00 1.1772 0.78480.48 1.1392 3.10 1.1392 0.75950.47 1.1036 3.20 1.1036 0.73580.45 1.0702 3.30 1.0702 0.71350.44 1.0387 3.40 1.0387 0.69250.43 1.0090 3.50 1.0090 0.6727







7. MODELO ESTRUCTURAL DE LA EDIFICACIÓN

7.1 Modelo Estructural de la Edificación

Está constituido por una edificación con tres niveles, con sistema de losaaligerada de 0.20 cm de espesor con viguetas en forma de T. Estaedificación presenta irregularidades en planta y elevación según semuestran en los planos y en las figuras mostradas.

De otro lado las estructuras están conformadas por una estructuraciónde tipo albañilería confinada, es decir muros de albañilería confinada enel sentido longitudinal con columnas rectangulares de 0.25 x 0.25 y 0.25x 0.50 y 15 x 65 y 25 x 70 y con una base de 0.25 y 0.15 m., con vigasperaltadas de 0.25 x 0.50, de 0.25 x 0.20, 15 x 20, 15 x 50 y con unabase de 0.25 y 0.15 m., con muros de albañilería confinada de 0.15 m y0.25 m de espesor y tabiquería de albañilería de 0.15 m de espesor. Enel sentido transversal presentan columnas rectangulares de 0.25 x 0.25,con vigas peraltadas de 0.25 x 0.50, con muros de albañilería confinadade 0.25 m y 0.15 m de espesor y tabiquería de albañilería 0.15 m deespesor. Adecuadamente distribuidos en ambas direcciones con elobjetivo de garantizar una adecuada contribución de rigidez en ambossentidos.

Figura N°2. Modelo 3D adoptado para el Análisis Estructural







Figura N°3. Vista longitudinal del Modelo 3D adoptado para el AnálisisEstructural.

Figura N°4. Vista en planta del Modelo 3D adoptado para el AnálisisEstructural.









Figura N°6. Primer modo de vibración.

Figura N°7. Segundo modo de vibración.







Figura N°8. Tercer modo de vibración.

7.4 Desplazamientos y Distorsiones de Entrepiso

A continuación se indican las máximas distorsiones y desplazamientos.Éstos se obtuvieron multiplicando el desplazamiento hallado en elanálisis dinámico por 0.75*R, según la dirección; obteniéndose así losdesplazamientos y distorsiones.

Tabla N°5. Desplazamientos y distorsiones en el eje X

Eje Nivel Desplazamiento(cm)

Distorsión(cm/cm)

X-X Primer 0.60 0.0016

Tabla N°6. Desplazamientos y distorsiones en el eje Y

Eje Nivel Desplazamiento(cm)

Distorsión(cm/cm)

Y-Y Primer 0.80 0.0021







Figura N°9. Desplazamiento longitudinal

Se observa que las distorsiones máximas en la estructura son de 0.0016en la dirección X-X son menores a las permitidas en la Norma E-030(0.0050), y las distorsiones en la estructura son de 0.0021 en lasdistorsiones en la dirección Y-Y que es de 0.0050. Lo que indica que seestá cumpliendo la Norma y no requiere una rigidización adicional de laestructura.

Figura N°10. Desplazamiento transversal.









La solera se diseñará a tracción pura para soportar una fuerza igual aT s:

El área de la sección transversal de la solera ( A cs) será suficiente paraalojar el refuerzo longitudinal ( A s), pudiéndose emplear vigas chatas conun peralte igual al espesor de la losa del techo. En la solera se colocaráestribos mínimos: [] 6mm, 1 @ 5, 4@ 10, r @ 25 cm.

8.2 Diseño de Columnas de Confinamiento

El diseño se hará para la combinación de fuerzas gravitacionales y lasfuerzas debidas al “sismo moderado”, utilizando los factores deamplificación de carga y de reducción de resistencia (φ ) especificadosen la NTE E.060 Concreto Armado.

Las fuerzas internas en las columnas se obtendrán aplicando lasexpresiones de la Tabla 7.

Figura N°12. Detalle de una columna de confinamiento.







Tabla N°7. Columnas de confinamiento.

El área de la sección de concreto se calculará asumiendo que lacolumna está arriostrada en su longitud por el panel de albañilería al queconfina y por los muros transversales de ser el caso. El área del núcleo(A n) bordeado por los estribos se obtendrá mediante la expresión:

La sección transversal ( Acf ) de las columnas de confinamiento sediseñará para soportar la acción de corte fricción, con la expresiónsiguiente:

El refuerzo vertical a colocar en las columnas de confinamiento serácapaz de soportar la acción combinada de corte-fricción y tracción;adicionalmente, desarrollará por lo menos una tracción igual a lacapacidad resistente a tracción del concreto y como mínimo secolocarán 4 varillas para formar un núcleo confinado. El refuerzo vertical( As) será la suma del refuerzo requerido por corte-fricción( A sf ) y elrefuerzo requerido por tracción (A st ):







Los estribos de las columnas de confinamiento podrán ser ya seaestribos cerrados con gancho a 135o, estribos de 1 ¾ de vuelta ozunchos con ganchos a 180º. En los extremos de las columnas, en unaaltura no menor de 45 cm o 1,5 d (por debajo o encima de la solera,dintel o sobrecimiento), deberá colocarse el menor de los siguientesespaciamientos (s) entre estribos:

8.3 Diseño de Muros Confinados

Las construcciones de albañilería serán diseñadas por métodosracionales basados en los principios establecidos por la mecánica y laresistencia de materiales. Al determinarse los esfuerzos en la albañileríase tendrá en cuenta los efectos producidos por las cargas muertas,cargas vivas, sismos, vientos, excentricidades de las cargas, torsiones,cambios de temperatura, asentamientos diferenciales, etc. El análisissísmico contemplará lo estipulado en la Norma Técnica de EdificaciónE.030 Diseño Sismorresistente, así como las especificaciones de laNorma E.070 de Albañilería.

Esfuerzo Axial Máximo. El esfuerzo axial máximo (σ m ) producido por lacarga de gravedad máxima de servicio (P m ), incluyendo el 100% desobrecarga, será inferior a:







El límite máximo de la distorsión angular ante la acción del “sismosevero” se fija en 1/200, para permitir que el muro sea reparable pasadoel evento sísmico.

Para el diseño de los muros confinados ante acciones coplanares, podrásuponerse que los muros son de sección rectangular (t . L ). Cuando sepresenten muros que se intercepten perpendicularmente, se tomarácomo elemento de refuerzo vertical común a ambos muros (seccióntransversal de columnas, refuerzos verticales, etc.) en el punto deintersección, al mayor elemento de refuerzo proveniente del diseñoindependiente de ambos muros.

Para todos los muros de albañilería deberá verificarse que en cadaentrepiso se satisfaga la siguiente expresión que controla la ocurrenciade fisuras por corte:

Ve ≤ 0.55 Vm = Fuerza Cortante Admisible.

La resistencia al corte (V m) de los muros de albañilería se calculará encada entrepiso mediante las siguientes expresiones:

Vm = 0.5 v´m . α . t . L + 0.23 Pg

Figura N°13. Fuerza cortante en muros confinados.









Figura N°14. Detalle de cimentaciones.

8.5 Diseño de Losas Aligeradas

La revisión de las dimensiones y del refuerzo de las losas se hizo deacuerdo a las disposiciones de los capítulos 9 (Requisitos Generalespara el Análisis y Diseño), 10 (Requisitos Generales de Resistencia y deServicio), 11 (Flexión) y 13 (Resistencia al Corte) de la norma E-060.

Según la Norma Técnica de Edificación E-060, "el análisis de una losaarmada en dos direcciones se podrá realizar mediante cualquierprocedimiento que satisfaga las condiciones de equilibrio ycompatibilidad, si se demuestra que cumple con los requisitos deresistencia y las condiciones de servicio relativas a deflexiones yagrietamiento".

Figura N°15. Diseño de vigas T.







En el análisis para cargas permanentes se supuso cada paño comoempotrado en los bordes en los que la losa es continua. En los bordesexteriores o correspondientes a la caja de ascensores o a los vanos deescaleras, en los que la losa se apoya sobre una viga pero no hay

continuidad de la losa, se supuso articulación.Para los efectos de sobrecarga, se tuvo en cuenta la posibilidad decargas alternadas en los distintos paños. Para la estimación de losmomentos máximos negativos se supusieron las mismas condiciones deborde que para las cargas permanentes. En cambio, para estimar losmáximos momentos positivos se supusieron también como articuladosalgunos de los bordes continuos. El tratamiento de las condiciones deborde en cada caso se detalla más adelante.







9. CONCLUSIONES• Las características subsuelo detectado, así como el Estudio de Mecánica

de Suelos ha sido elaborado por la empresa ING LUIS ALBERTOORDOÑEZ FUENTES. El suelo del área en estudio está constituido pormateriales arenas finas y gruesas con incrustaciones de gravas, conbolonerías de hasta Ø=6”, con suelos Tipo SP-SM y SP. Se recomiendauna profundidad mínima de cimentación de 1.50 m. La capacidad de cargaadmisible recomendada después de realizar el EMS es: qa = 2.15 Kg/cm2.El correspondiente perfil es el tipo S2. En relación a los parámetros localesde sitio, con un periodo Tp=0.6 s y un factor de suelo S=1.2. De acuerdo ala Zonificación Sísmica del Perú, el departamento de Lima está ubicado enla Zona 3 de sismicidad alta con un factor de Z=0.4.

• Los elementos que aportan rigidez lateral están dispuestos simétricamentey la torsión es despreciable.

• De la Evaluación, se observa que las distorsiones en las estructuras en eleje X-X (0.0016) y en el eje Y-Y (0.0021) son menores a las permitidas enla Norma Peruana E-030 (0.0050 y 0.0050) lo que indica que se estácumpliendo la Norma y no requiere una rigidización adicional de laestructura.

• Se ha logrado una adecuada rigidez de la estructura en ambos sentidos, lo

cual se refleja en los resultados de las distorsiones angulares en distintosnudos, de la planta superior del modelo, las cuáles no superan los rangosdistorsión permisibles de 0.0050 (0,5 %), permitidas en la Norma PeruanaE-030 de Diseño Sismorresistente.

• El modelo no presenta irregularidades importantes, las cuales han sidocontroladas con la ubicación de los muros de albañilería confinada.

• Los resultados de los radios entre la demanda y la capacidad resistente delos elementos analizados nos garantizan que los pórticos no seansometidos a un exceso de esfuerzos, que superen su capacidad.

10. RECOMENDACIONES

• Se recomienda controlar las sales y las filtraciones de agua producto de lanapa freática, pues mantener la humedad en el ambiente daña el acero envarias zonas de la edificación.

• Asimismo, se indica que es indispensable la supervisión permanente de unIngeniero Civil con experiencia en Control de Obras y Estructuras.





11. REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS

• American Concrete Institute (ACI). Building Code Requirements forReinforced Concrete, ACI 318-95. Detroit, 1995.

• ACI, (2005). “Norma de Construcciones en Concreto Estructural”. ACI 318-05. American Concrete Institute.

• Computers and Structures Inc. ETABS Three Dimensional Analysis ofBuilding Systems. User's Manual. Berkeley, 2010.

• Morales R. (2006). “Diseño en Concreto Armado”. Edición 2006, ACI 318-05. Instituto de la Construcción y Gerencia.

• Oviedo y Villarreal (2009). “Edificaciones con Disipadores de Energía”.ISBN:978-612-4011-09-2. Asamblea Nacional de Rectores del Peru (ANR).

• Paulay, T and Priestley, M.J.N. (1992). “Seismic Design of ReinforcedConcrete and Masonry Buildings”. John Wiley & Sons.

• Reglamento Nacional de Edificaciones. Norma Técnica de EdificaciónNTE-020 Cargas.

• Reglamento Nacional de Edificaciones. Norma Técnica de EdificaciónNTE-060 Concreto Armado.

• Reglamento Nacional de Edificaciones. Norma Técnica de EdificaciónNTE-070 Albañilería

• Reglamento Nacional de Edificaciones. Norma Técnica de EdificaciónNTE-090 Estructuras Metálicas.

• SENCICO (1997). Reglamento Nacional de Construcciones. NormaTécnica de Edificación E-050 Suelos y Cimentaciones.

• SENCICO (2006). Reglamento Nacional de Construcciones. NormaTécnica de Edificación NTE-030 Diseño Sismorresistente.

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