MEMORIA ESTRUCTURAS SAN MIGUEL.doc

MOSCOSO BIEBERACHINGENIERÍA Y PROYECTOS S.A.C

MOSCOSO BIEBERACH INGENIERÍA Y PROYECTOS SAC

MEMORIA DESCRIPTIVAMEMORIA DE CÁLCULOEDIFICIO MULTIFAMILIAR

Cl. Demetrio Ruiz 188 Urb. Los Laureles – Chorrillos Teléfonos: (511) 655-6139

MEMORIA DESCRIPTIVA

CALCULO DE ESTRUCTURAS


MEMORIA DESCRIPTIVA

PROYECTO : EDIFICIO MULTIFAMILIAR

UBICACIÓN : AV. UNIVERSITARIA MZ. Z2 LOTE 1 Y 2, PANDO 7ETAPA

PROPIETARIO : CONSTRUCTORA SCANDINAVIA SAC


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I DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO

Esta Memoria Descriptiva corresponde al Proyecto de Estructuras “EDIFICIO MULTIFAMILIAR”, ubicado en la AV. UNIVERSITARIA MZ. Z2 LOTE 1 Y 2, PANDO 7ETAPA, Distrito San Miguel, Provincia de Lima, Departamento de Lima, conforme con los planos del Proyecto.

La edificación considerada lo siguiente:

Edificio de 15 niveles, y 02 sótanos.

La edificación ha sido estructurada y diseñada de manera tal de lograr un buen comportamiento frente a los sismos, siguiendo los lineamientos establecidos en las Normas Técnicas de Edificación del Reglamento Nacional de Edificaciones vigente: E.030 y E.060.

La cimentación de las edificaciones es de tipo superficial con zapatas conectadas con vigas de cimentación, además de tener muros de contención anclados y cimientos corridos.

Para la estructuración del módulo a analizar se ha utilizado pórticos, con columnas y vigas de concreto armado además de muros estructurales del mismo material, con la rigidez apropiada para controlar los desplazamientos laterales de entrepiso en ambas direcciones.

Además de las cargas de sismo se han considerado las cargas por gravedad teniendo en cuenta la Norma Técnica de Edificación E.020 referente a cargas. Los techos son de tipo convencional con losas aligeradas y macizas de 0.20 m de espesor.

II PARÁMETROS DE DISEÑO ADOPTADOS

Concreto:

Zapatas : Concreto f’c = 210 kg/cm2

Vigas de Cimentación : Concreto f’c = 210 kg/cm2

Estructuras en Cisterna : Concreto f´c = 280 kg/cm2

Muros Pantalla de Contención : Concreto f´c = 280 kg/cm2

Cimiento en albañilería : C. ciclópeo = C.H. 1/10+30% P.G.

Sobre cimiento : C. ciclópeo = C.H. 1/8+25% P.M.

Cimiento en Muros de C.A : Concreto f’c = 210 kg/cm2

Elementos Estructurales : Concreto f’c = 210, 280, 350 kg/cm2 Cemento : Cemento Tipo I (Toda la Estructura)

Acero:Corrugado : fy = 4200 kg/cm2


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Tabiquería:

Unidades de Albañilería : Bloques Tipo P de Concreto

Mortero : 1:5 (cemento:arena)

Juntas : 1.00 a1.50 cm.

Cargas:

Concreto armado : 2,400 kg/m3

Concreto Ciclópeo : 2,300 kg/m3

Acabados piso y techo : 120 kg/m2

Albañilería : 1,800 kg/m3

Losa Aligerada : 300 kg/m2

Sobrecarga : Indicadas

Parámetros de Cimentación:

Muros de contención, calzaduras, vigas de cimentación, cimientos corridos y zapatas.

Estrato de apoyo de la cimentación: Grava Pobremente Gradada (GP)

Profundidad de Cimentación : 1.50 m.

Presión admisible : 5.0 Kg/cm2

Factor de seguridad por corte : 3

Asentamiento diferencial : 7mm.

Agresividad del suelo a la ciment. : No Detectada

III ANÁLISIS SÍSMICO

La residencial se encuentra en la denominada Zona 3 del mapa de Zonificación Sísmica del Perú, siendo los parámetros de diseño sismo resistente los siguientes:

Factor de zona Z = 0.40

Factor de uso e importancia U = 1.00 (Edificación común)

Factor de suelo S = 1.00

Periodo del suelo Tp = 0,4

Periodo Fundamental T = hn/Ct

Donde: hn= 46.00m

Ct = 45.00

T= 1.02


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Factor de amplificación sísmica:

Para el cálculo del factor de amplificación sísmica se ha considerado como valor que define la plataforma del espectro para este tipo de suelo: Tp = 0.40 seg., siendo:

C = 2.5(Tp/T) C <= 2.5

Donde T es el período fundamental de la estructura.

C = 2.50(Tp/T) = 2.5 ≤ 2.5

Factor de reducción

Para el factor de reducción, se verificará el aporte a la cortante basal de cada muro, estos se realizarán asumiendo un factor de reducción en cada dirección hasta converger a valores coherentes con los resultados:

ESFUERZO CORTANTE DE MUROS ESTRUCTURALES

Dirección X-X:

Story Pier Load Loc P V2 V3 T M2 M31PISO P1X SISMOX Bottom 47.39 92.72 1.71 4.563 3.958 1371.9091PISO P2X SISMOX Bottom 93.63 21.34 0.18 0.084 0.403 54.1551PISO P3X SISMOX Bottom 32.03 23.29 0.12 0.088 0.432 54.0541PISO P4X SISMOX Bottom 44.81 23.65 0.22 0.116 0.624 57.1541PISO P5X SISMOX Bottom 94.45 27.65 0.41 0.097 1.11 84.8521PISO P1XY SISMOX Bottom 29.86 12.78 15 16.929 200.994 145.502

∑Vcortante en Muros Estructurales X-X = 201.43 ton

VX-X =227.46 ton

% ∑Vcortante Muros Estruct. X-X = 92.50 %

% ∑Vcortante Columnas. X-X = 7.50%

Debido a que los elementos resistentes son Sistema de Muros Estructurales en la dirección X, según cap. 21 de la Norma E.060, resulta:

RX-X = 6


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ESFUERZO CORTANTE DE MUROS ESTRUCTURALES

Dirección Y-Y:

Story Pier Load Loc P V2 V3 T M2 M31PISO P1Y SISMOY Bottom 102.24 95.2 5.18 31.734 24.581 1828.3541PISO P2Y SISMOY Bottom 45.41 31.03 0.41 0.281 0.963 136.4951PISO P1XY SISMOY Bottom 14.51 15.44 5.32 9.857 82.125 140.154

∑Vcortante en Muros Estructurales Y-Y = 141.67 ton

VY-Y =147.17 ton

% ∑Vcortante Muros Estruct. Y-Y = 96.26 %

∑Vcortante Columnas. Y-Y = 3.74%

Debido a que los elementos resistentes son Sistema de Muros Estructurales en la dirección Y según cap. 21 de la Norma E.060, resulta:

RY-Y = 6

De acuerdo al artículo 11 del capítulo 3 de la Norma 0.30 de diseño sismorresistente, se definen como estructuras irregulares aquellas que presentan una o más de las características indicadas:

Irregularidades de Rigidez – Piso blando Irregularidad de Masa Irregularidad Geométrica Vertical Discontinuidad en los Sistemas Resistentes. Irregularidad Torsional Esquinas Entrantes Discontinuidad del Diafragma

Irregularidad Torsional:

En cualquiera de las direcciones de análisis, el desplazamiento relativo máximo entre dos pisos consecutivos, en un extremo del edificio, es mayor que 1,3 veces el promedio de este desplazamiento relativo máximo con el desplazamiento relativo que simultáneamente se obtiene en el extremo opuesto.

Para la edificación ante un sismo en la dirección X:


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Fig. N° 01. Desplazamiento en X del punto 11. Piso 15

Fig. N° 02. Desplazamiento en X del punto 11. Piso 14

Dezplazamiento en el piso 15= 0.02286 mDezplazamiento en el piso 14= 0.02174 m

Desplazamiento relativo máximo entre el 14 y 15 piso = 0.00112 m


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Fig. N° 03. Desplazamiento en X del punto 13 piso 15

Fig. N° 04. Desplazamiento en X del punto 13 piso 14

Dezplazamiento en el piso 15 = 0.03122 mDezplazamiento en el piso 14 = 0.02892 m


De la Norma:

(Drmax punto 13 = 0.0023 m) > (1.3*Promedio Drmax = 0.00171 m)

Por lo tanto se la edificación es una estructura irregular, los valores de R deberán ser afectados por 0.75 a los anteriormente considerados. Por lo tanto:

RX-X = 0.75xR = 4.50Para la edificación ante un sismo en la dirección Y:


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Fig. N° 01. Desplazamiento en Y del punto 8. Piso 15

Fig. N° 03. Desplazamiento en Y del punto 8 piso 14

Dezplazamiento en el piso 15= 0.0099 mDezplazamiento en el piso 14= 0.0096 m



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Dezplazamiento en el piso 15 = 0.0308 mDezplazamiento en el piso 14 = 0.0289 m


De la Norma:

(Drmax punto 6 = 0.0019 m) > (1.3*Promedio Drmax = 0.00143 m)

Por lo tanto se la edificación es una estructura irregular, los valores de R deberán ser afectados por 0.75 a los anteriormente considerados. Por lo tanto:

RY-Y = 0.75xR = 4.50

La fuerza cortante total en la base de las estructuras en cada dirección ha sido calculada con la expresión:


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ZUSC

V = ------------- P C/R >= 0.1

R

Siendo P el peso total de la edificación.

ESPECTRO DE ACELERACIONES:

Se ha considerado para el espectro de diseño los parámetros que conducen a un espectro inelástico de pseudo-aceleraciones (Sa) definido por:

ZUSCSa = ------------- g R

El comportamiento dinámico de las estructuras se determina mediante la generación de modelos matemáticos que consideran la contribución de los elementos estructurales tales como, vigas, columnas, placas en la determinación de la rigidez lateral de cada nivel de la estructura. Las fuerzas de los sismos son del tipo inercial y proporcional a su peso, por lo que es necesario precisar la cantidad y distribución de la masa en los pisos.

Se ha comprobado en diversos estudios que el comportamiento dinámico de las estructuras en el rango elástico se ve influenciado por la presencia de la tabiquería de albañilería y se debería considerar la contribución de estos elementos en la rigidez lateral de las estructuras.

La edificación ha sido analizada como muros estructurales y sistema de pórticos tridimensionales dependiendo de la configuración de las edificaciones, con losas supuestas como diafragmas infinitamente rígidos frente acciones en su plano.


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MEMORIA CÁLCULO

PROYECTO : EDIFICIO MULTIFAMILIAR

UBICACIÓN : AV. UNIVERSITARIA MZ. Z2 LOTE 1 Y 2, PANDO 7ETAPA

PROPIETARIO : CONSTRUCTORA SCANDINAVIA SAC


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1. INTRODUCCIÓN


La edificación considerada lo siguiente:

Edificio de 15 niveles, y 02 sótanos.

2. CARACTERÍSTICA DE LA ESTRUCTURA

Edificación de 02 sótanos y 15 niveles de concreto armado. Las losas son aligeradas y macizas de 20cm. y 25cm. de espesor. Los elementos resistentes son pórticos conformado por columnas y vigas de concreto armado y muros estructurales también del mismo material.

BASES PARA EL DISEÑO

Normas Aplicables

Reglamento Nacional de Edificaciones. Norma Técnica de Edificación E-020 "Cargas"

Reglamento Nacional de Edificaciones. Norma Técnica de Edificación E-030 "Diseño Sismo Resistente".

Reglamento Nacional de Edificaciones. Norma Técnica de Edificación E-050 "Suelos y Cimentaciones". Reglamento Nacional de Edificaciones. Norma Técnica de Edificación E-060 “Concreto Armado”. Reglamento Nacional de Edificaciones. Norma Técnica de Edificación E-070 “Albañilería”

Estudio de Suelos con Fines de Cimentación

Las condiciones generales de cimentación son las siguientes:

Tipo de cimentación:

Muros de contención, cimientos corridos y zapatas

Aisladas.

Estrato de apoyo de la cimentación: Grava Pobremente Gradada (GP)

Profundidad de Cimentación : 1.50 m.

Presión admisible : 5.0 Kg/cm2

Factor de seguridad por corte : 3

Asentamiento diferencial : 7 mm.

Agresividad del suelo a la ciment. : No Detectada


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3. HIPÓTESIS DE ANÁLISIS

El análisis del edificio se hizo con el programa ETABS (versión 9.7.4). El módulo fue analizado con modelos tridimensionales, suponiendo losas infinitamente rígidas frente a acciones en su plano. En el análisis se supuso comportamiento lineal y elástico. Los elementos de concreto armado se representaron con elementos lineales. Los modelos se analizaron considerando solo los elementos estructurales, sin embargo los elementos no estructurales han sido ingresados en el modelo como solicitaciones de carga, debido a que ellos no son importantes en la contribución de la rigidez y resistencia de la edificación.

Propiedades de los MaterialesPara los análisis y diseños de la estructura, se han adoptado los valores de f’c = 210 kg/cm2, 280 kg/cm2, 350 kg/cm2 y E = 217,000 kg/cm2, E=250,000 kg/cm2, E=280,000 kg/cm2.

Para la albañilería se supuso unidades Clase IV, con f’m = 74 kg/cm2 y E = 20,000 kg/cm2.

Cargas VerticalesLas cargas verticales se evaluaron conforme a la norma de Cargas, E-020. Para las losas aligeradas, armadas en una dirección, se supuso un peso de 300 kg/m2. Los pesos de las vigas, columnas se estimaron a partir de sus dimensiones reales, considerando un peso específico de 2400 kg/m3. Para la albañilería se supuso un peso específico igual a 1800 kg/m3. Se incluyó igualmente el peso de acabados de piso y de techo, estimado en 120 kg/m2.

La carga viva para uso estacionamientos de los Sótanos de oficinas adoptada fue de 250 kg/m2, y en uso de viviendas del 1er al 15to Piso de 200 kg/m2, y para los techos de la azotea de 100 kg/m2.

Acciones de SismoEl análisis sísmico se realizó según la norma vigente, NTE E-030 (2003), con el procedimiento de superposición modal espectral. Se trabajó con la combinación cuadrática completa (CQC). Considerando las condiciones de suelo, las características de la estructura y las condiciones de uso, se utilizaron los parámetros sísmicos que se listan en la tabla siguiente.

Parámetros para el Análisis Sísmico

Factor de zona (zona 3) Z = 0.4

Factor de uso e importancia (categoría C) U = 1.0

Factor de suelo (S1) S = 1.0

Período para definir espectro de seudo aceleración Tp = 0.4 s

Reducción de la respuesta: Sistema Muros Estructurales

Sistema Muros Estructurales

Irregularidad en Planta R=0.75xRx-x = 0.75xRy-y = 4.5

RX-X= 6

Ry-y=6


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Fig. N° 05. Espectro de Respuesta en dirección Longitudinal y Transversal

En la norma vigente se ha incorporado un factor 0.75 en el cómputo de desplazamientos laterales y distorsiones. En consecuencia, en este aspecto resulta menos exigente, aun cuando los límites para las distorsiones son los mismos: 0.7% para estructuras de concreto.

Combinaciones de Carga

Las combinaciones de carga para la evaluación son las estipuladas en el reglamento Nacional de Edificación:

1) 1.4D+1.7L2) 1.25D+1.25L±1.00Sx3) 1.25D+1.25L±1.00Sy4) 0.9D ± 1.00Sx5) 0.9D ± 1.00Sy

Donde:D : Carga muertaL : Carga vivaSx,Sy : Sismo en las direcciones X e Y respectivamente.

La resistencia nominal del concreto considerada para el análisis ha sido de 210kg/cm2 para las vigas, losas macizas, losas aligeradas, de 280 kg/cm2 para placas, muros de contención y columnas.


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4. RESULTADOS DEL ANÁLISIS

MODELO MATEMÁTICO

Fig. N° 06. Modelo 3D para el análisis del Edificio


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MODE PERIOD FREQUENCY FREQUENCY EIGENVALUE(TIME) (CYC/TIME) (RAD/TIME) (RAD/TIME)**2

1.0000 1.1409 0.8765 5.5070 30.3268 2.0000 0.9350 1.0695 6.7199 45.1575 3.0000 0.4677 2.1383 13.4352 180.5058 4.0000 0.2891 3.4594 21.7359 472.4487 5.0000 0.2362 4.2344 26.6058 707.8668 6.0000 0.1401 7.1383 44.8515 2,011.6600 7.0000 0.1165 8.5825 53.9255 2,907.9610 8.0000 0.1083 9.2337 58.0173 3,366.0090 9.0000 0.0876 11.4182 71.7425 5,146.9800

10.0000 0.0661 15.1185 94.9921 9,023.5020 11.0000 0.0627 15.9390 100.1478 10,029.5800 12.0000 0.0538 18.5725 116.6945 13,617.6160 13.0000 0.0471 21.2207 133.3333 17,777.7640 14.0000 0.0465 21.4965 135.0666 18,242.9810 15.0000 0.0383 15 0.038268 26.131611 164.189755 26958.276164.1898 26,958.2760

Story Diaphragm MassX MassY XCM YCM XCR YCRSOT2 DSOT2 31.8762 31.8762 9.486 7.977 9.389 7.959SOT1 DSOT1 24.1706 24.1706 9.543 8.609 9.779 9.4831PISO D1 21.5016 21.5016 9.086 8.403 4.796 7.6432PISO D2 21.5016 21.5016 9.086 8.403 2.858 7.2143PISO D3 21.5016 21.5016 9.086 8.403 2.2 7.5924PISO D4 21.5016 21.5016 9.086 8.403 1.943 8.1615PISO D5 21.5016 21.5016 9.086 8.403 1.851 8.7546PISO D6 21.5016 21.5016 9.086 8.403 1.839 9.3227PISO D7 21.5016 21.5016 9.086 8.403 1.871 9.8478PISO D8 21.5016 21.5016 9.086 8.403 1.929 10.3299PISO D9 21.5016 21.5016 9.086 8.403 2.003 10.77210PISO D10 21.5016 21.5016 9.086 8.403 2.086 11.18111PISO D11 21.5016 21.5016 9.086 8.403 2.173 11.56212PISO D12 21.5016 21.5016 9.086 8.403 2.258 11.91713PISO D13 21.5016 21.5016 9.086 8.403 2.335 12.24714PISO D14 21.5016 21.5016 9.086 8.403 2.4 12.54515PISO D15 17.4395 17.4395 9.243 8.377 2.441 12.782


Estimación de MasasLas masas se evaluaron según lo especificado en la norma de Diseño Sismo Resistente E-030 y en la norma de Cargas E-020. Se incluyeron las masas de las losas, vigas, columnas, placas, tabiquería, acabados de piso y techo y 25% de la sobrecarga máxima. En la tabla siguiente se indican las masas en cada nivel, la posición del centro de masas y del centro de rigidez (basándose en la distribución de fuerzas en altura resultante del análisis modal).

Modos de vibraciónEl programa de computo utilizado (ETABS) determina las rigideces y calcula las frecuencias naturales y los modos de vibración de las estructuras.

La Norma E-030 señala que se deberá considerar aquellos modos de vibración cuya suma de masas efectivas sea por lo menos el 90% de la masa de la estructura.

Modos de Vibración:


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Mode Period UX UY SumUX SumUY1 1.140949 7.8141 39.4684 7.8141 39.46842 0.935007 50.9732 12.0941 58.7874 51.56253 0.467664 4.4164 8.9733 63.2038 60.53584 0.28907 0.3537 11.9387 63.5574 72.47455 0.236159 13.5154 0.3492 77.0728 72.82366 0.140089 0.1354 2.6329 77.2082 75.45657 0.116516 0.5268 7.6134 77.735 83.06998 0.108298 5.3707 0.0762 83.1057 83.14619 0.08758 0.1511 1.1306 83.2568 84.2767

10 0.066144 3.8568 0.5881 87.1136 84.864811 0.062739 0.2051 2.7297 87.3187 87.594612 0.053843 0.1368 2.7514 87.4555 90.34613 0.047124 1.9846 0.0642 89.4402 90.410214 0.046519 1.4649 1.3795 90.9051 91.789715 0.038268 0.7504 2.2033 91.6554 93.99316 0.036341 2.4593 1.1151 94.1147 95.108117 0.034737 0.3193 1.0341 94.434 96.142218 0.031134 0.6816 0.3437 95.1157 96.4859


Participación de Masa:

Fig. N° 07. Deformada del primer Modo. T1 = 1.14 s (Desplazamiento Transversal).


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Fig. N° 8. Deformada del segundo Modo. T2 = 0.935 s (Desplazamiento Longitudinal).

Fig. N° 9. Deformada del tercer Modo. T3= 0.467 s (Desplazamiento Rotacional).

Fuerzas Globales:


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Story Load Loc VX VY T MX MY15PISO SISMOY Bottom 11 21.57 298.152 64.699 33.01114PISO SISMOY Bottom 20.2 41.75 566.303 189.626 93.03813PISO SISMOY Bottom 27.23 56.45 758.506 357.491 171.7912PISO SISMOY Bottom 34.61 66.89 903.685 554.378 269.07711PISO SISMOY Bottom 42.31 74.11 1005.593 769.492 387.8810PISO SISMOY Bottom 49.12 79.46 1068.036 995.137 528.3389PISO SISMOY Bottom 54.84 84.36 1116.401 1227.229 687.6688PISO SISMOY Bottom 59.96 89.57 1171.243 1464.716 862.8697PISO SISMOY Bottom 64.51 95.53 1234.717 1708.495 1051.6116PISO SISMOY Bottom 68.29 102.87 1310.736 1961.33 1251.6785PISO SISMOY Bottom 71.36 111.52 1402.436 2227.715 1460.8244PISO SISMOY Bottom 73.89 120.43 1497.731 2512.247 1677.0763PISO SISMOY Bottom 75.93 128.73 1581.977 2817.916 1898.8082PISO SISMOY Bottom 77.4 136.01 1647.759 3145.694 2124.5731PISO SISMOY Bottom 78.22 141.4 1685.937 3494.413 2352.999SOT1 SISMOY Bottom 78.54 144.75 1697.878 3861.108 2583.032SOT2 SISMOY Bottom 78.77 147.17 1707.617 4372.737 2891.586


A continuación se lista la contribución de cada modo a las fuerzas cortantes en la base y momentos de volteo (Análisis Dinámico).

Dirección X-X:

Story Load Loc VX VY T MX MY15PISO SISMOX Bottom 35.52 15.05 307.323 45.151 106.54614PISO SISMOX Bottom 69.2 28.37 644.514 129.603 313.76513PISO SISMOX Bottom 93.55 38.82 937.226 243.207 592.33212PISO SISMOX Bottom 110.83 48.78 1182.814 383.493 918.32911PISO SISMOX Bottom 123.78 58.45 1382.803 551.08 1275.37910PISO SISMOX Bottom 134.27 67 1546.897 744.884 1653.6139PISO SISMOX Bottom 143.31 74.28 1688.248 961.802 2047.3388PISO SISMOX Bottom 151.97 80.7 1816.106 1198.549 2453.8277PISO SISMOX Bottom 161.55 86.33 1937.513 1452.316 2873.6016PISO SISMOX Bottom 172.57 91.06 2058.86 1720.409 3310.2545PISO SISMOX Bottom 184.29 94.94 2179.402 2000.154 3768.6414PISO SISMOX Bottom 195.81 98.16 2290.724 2289.153 4252.7873PISO SISMOX Bottom 206.72 100.79 2385.826 2585.361 4765.1162PISO SISMOX Bottom 216.24 102.74 2459.905 2886.948 5306.2161PISO SISMOX Bottom 222.63 103.96 2504.486 3192.201 5873.854SOT1 SISMOX Bottom 225.67 104.63 2522.228 3499.86 6463.244SOT2 SISMOX Bottom 227.46 105.04 2532.453 3912.562 7275.343

Dirección Y-Y:

Del análisis dinámico en la Dirección X-X, y en la Dirección Y-Y, se obtienen los cortantes en la base:

Vx-x = 227.46 TnVy-y = 147.17 Tn

Desplazamientos y Distorsiones.


MEMORIA DESCRIPTIVA


Story Diaphragm Load UX UY15PISO D15 SISMOX 0.0260 0.0139 14PISO D14 SISMOX 0.0244 0.0130 13PISO D13 SISMOX 0.0226 0.0122 12PISO D12 SISMOX 0.0209 0.0113 11PISO D11 SISMOX 0.0190 0.0104 10PISO D10 SISMOX 0.0171 0.0094 9PISO D9 SISMOX 0.0152 0.0084 8PISO D8 SISMOX 0.0133 0.0074 7PISO D7 SISMOX 0.0113 0.0063 6PISO D6 SISMOX 0.0094 0.0053 5PISO D5 SISMOX 0.0075 0.0042 4PISO D4 SISMOX 0.0057 0.0032 3PISO D3 SISMOX 0.0040 0.0023 2PISO D2 SISMOX 0.0025 0.0014 1PISO D1 SISMOX 0.0012 0.0007 SOT1 DSOT1 SISMOX 0.0004 0.0002 SOT2 DSOT2 SISMOX 0.0001 0.0001

Story Diaphragm Load UX UY15PISO D15 SISMOY 0.01110 0.01930 14PISO D14 SISMOY 0.01030 0.01790 13PISO D13 SISMOY 0.00950 0.01660 12PISO D12 SISMOY 0.00870 0.01530 11PISO D11 SISMOY 0.00790 0.01390 10PISO D10 SISMOY 0.00710 0.01260 9PISO D9 SISMOY 0.00620 0.01120 8PISO D8 SISMOY 0.00540 0.00970 7PISO D7 SISMOY 0.00450 0.00830 6PISO D6 SISMOY 0.00370 0.00690 5PISO D5 SISMOY 0.00290 0.00550 4PISO D4 SISMOY 0.00220 0.00410 3PISO D3 SISMOY 0.00150 0.00280 2PISO D2 SISMOY 0.00090 0.00170 1PISO D1 SISMOY 0.00040 0.00080 SOT1 DSOT1 SISMOY 0.00010 0.00020 SOT2 DSOT2 SISMOY - 0.00010


La Norma de Diseño Sismo resistente NTE.030 establece que para sistemas estructurales en donde la fuerza sísmica es resistida básicamente por pórticos y muros estructurales de concreto armado la distorsión máxima permitida es del orden de 7/1000.

Máximos Desplazamientos

Sismo X-X

Sismo Y-Y

Máximas Distorsiones:


MEMORIA DESCRIPTIVA



Sismo X-X

Story Item Load DriftX DriftY15PISO Max Drift X SISMOX 0.00079515PISO Max Drift Y SISMOX 0.00038814PISO Max Drift X SISMOX 0.0008114PISO Max Drift Y SISMOX 0.00039413PISO Max Drift X SISMOX 0.00082113PISO Max Drift Y SISMOX 0.00041112PISO Max Drift X SISMOX 0.00082712PISO Max Drift Y SISMOX 0.00042911PISO Max Drift X SISMOX 0.00082711PISO Max Drift Y SISMOX 0.00044810PISO Max Drift X SISMOX 0.00082510PISO Max Drift Y SISMOX 0.0004659PISO Max Drift X SISMOX 0.0008149PISO Max Drift Y SISMOX 0.0004778PISO Max Drift X SISMOX 0.0007968PISO Max Drift Y SISMOX 0.0004857PISO Max Drift X SISMOX 0.0007687PISO Max Drift Y SISMOX 0.0004866PISO Max Drift X SISMOX 0.0007286PISO Max Drift Y SISMOX 0.0004835PISO Max Drift X SISMOX 0.0006775PISO Max Drift Y SISMOX 0.0004744PISO Max Drift X SISMOX 0.000614PISO Max Drift Y SISMOX 0.0004543PISO Max Drift X SISMOX 0.0005353PISO Max Drift Y SISMOX 0.0004192PISO Max Drift X SISMOX 0.0004622PISO Max Drift Y SISMOX 0.0003561PISO Max Drift X SISMOX 0.0003031PISO Max Drift Y SISMOX 0.000226SOT1 Max Drift X SISMOX 0.000095SOT1 Max Drift Y SISMOX 0.000062SOT2 Max Drift X SISMOX 0.000032SOT2 Max Drift Y SISMOX 0.000023

Sismo Y-Y


MEMORIA DESCRIPTIVA



Story Item Load DriftX DriftY15PISO Max Drift X SISMOY 0.00049915PISO Max Drift Y SISMOY 0.00070114PISO Max Drift X SISMOY 0.00051214PISO Max Drift Y SISMOY 0.00072913PISO Max Drift X SISMOY 0.00052413PISO Max Drift Y SISMOY 0.00076212PISO Max Drift X SISMOY 0.00053412PISO Max Drift Y SISMOY 0.00078811PISO Max Drift X SISMOY 0.0005411PISO Max Drift Y SISMOY 0.00080510PISO Max Drift X SISMOY 0.00054210PISO Max Drift Y SISMOY 0.0008139PISO Max Drift X SISMOY 0.000549PISO Max Drift Y SISMOY 0.0008158PISO Max Drift X SISMOY 0.0005338PISO Max Drift Y SISMOY 0.0008137PISO Max Drift X SISMOY 0.0005197PISO Max Drift Y SISMOY 0.0008046PISO Max Drift X SISMOY 0.0004966PISO Max Drift Y SISMOY 0.0007865PISO Max Drift X SISMOY 0.0004645PISO Max Drift Y SISMOY 0.0007574PISO Max Drift X SISMOY 0.0004194PISO Max Drift Y SISMOY 0.0007123PISO Max Drift X SISMOY 0.0003583PISO Max Drift Y SISMOY 0.0006392PISO Max Drift X SISMOY 0.0002792PISO Max Drift Y SISMOY 0.0005251PISO Max Drift X SISMOY 0.0001781PISO Max Drift Y SISMOY 0.000325SOT1 Max Drift X SISMOY 0.000036SOT1 Max Drift Y SISMOY 0.000041SOT2 Max Drift X SISMOY 0.000013SOT2 Max Drift Y SISMOY 0.000024


MEMORIA DESCRIPTIVA


Story Diaphragm Load 0.75xRxUX 0.75xRxUY15PISO D15 SISMOY 0.0375 0.0521 14PISO D14 SISMOY 0.0348 0.0483 13PISO D13 SISMOY 0.0321 0.0448 12PISO D12 SISMOY 0.0294 0.0413 11PISO D11 SISMOY 0.0267 0.0375 10PISO D10 SISMOY 0.0240 0.0340 9PISO D9 SISMOY 0.0209 0.0302 8PISO D8 SISMOY 0.0182 0.0262 7PISO D7 SISMOY 0.0152 0.0224 6PISO D6 SISMOY 0.0125 0.0186 5PISO D5 SISMOY 0.0098 0.0149 4PISO D4 SISMOY 0.0074 0.0111 3PISO D3 SISMOY 0.0051 0.0076 2PISO D2 SISMOY 0.0030 0.0046 1PISO D1 SISMOY 0.0014 0.0022 SOT1 DSOT1 SISMOY 0.0003 0.0005 SOT2 DSOT2 SISMOY - 0.0003


En las tablas siguientes se indica los desplazamientos y distorsiones de cada nivel. Estos valores fueron determinados multiplicando los resultados obtenidos en el programa de análisis por 0.75 R, conforme se especifica en la norma vigente E030.

Máximos Desplazamientos N030:

Sismo X-X

Story Diaphragm Load 0.75xRxUX 0.75xRxUY15PISO D15 SISMOX 0.0878 0.0375 14PISO D14 SISMOX 0.0824 0.0351 13PISO D13 SISMOX 0.0763 0.0329 12PISO D12 SISMOX 0.0705 0.0305 11PISO D11 SISMOX 0.0641 0.0281 10PISO D10 SISMOX 0.0577 0.0254 9PISO D9 SISMOX 0.0513 0.0227 8PISO D8 SISMOX 0.0449 0.0200 7PISO D7 SISMOX 0.0381 0.0170 6PISO D6 SISMOX 0.0317 0.0143 5PISO D5 SISMOX 0.0253 0.0113 4PISO D4 SISMOX 0.0192 0.0086 3PISO D3 SISMOX 0.0135 0.0062 2PISO D2 SISMOX 0.0084 0.0038 1PISO D1 SISMOX 0.0041 0.0019 SOT1 DSOT1 SISMOX 0.0014 0.0005 SOT2 DSOT2 SISMOX 0.0003 0.0003

Sismo Y-Y

Máximas Distorsiones Norma E030


MEMORIA DESCRIPTIVA


Story Item Load 0.75xRxDriftX 0.75xRxDriftY15PISO Max Drift X SISMOX 0.00268 - 15PISO Max Drift Y SISMOX - 0.00175 14PISO Max Drift X SISMOX 0.00273 - 14PISO Max Drift Y SISMOX - 0.00177 13PISO Max Drift X SISMOX 0.00277 - 13PISO Max Drift Y SISMOX - 0.00185 12PISO Max Drift X SISMOX 0.00279 - 12PISO Max Drift Y SISMOX - 0.00193 11PISO Max Drift X SISMOX 0.00279 - 11PISO Max Drift Y SISMOX - 0.00202 10PISO Max Drift X SISMOX 0.00278 - 10PISO Max Drift Y SISMOX - 0.00209 9PISO Max Drift X SISMOX 0.00275 - 9PISO Max Drift Y SISMOX - 0.00215 8PISO Max Drift X SISMOX 0.00269 - 8PISO Max Drift Y SISMOX - 0.00218 7PISO Max Drift X SISMOX 0.00259 - 7PISO Max Drift Y SISMOX - 0.00219 6PISO Max Drift X SISMOX 0.00246 - 6PISO Max Drift Y SISMOX - 0.00217 5PISO Max Drift X SISMOX 0.00228 - 5PISO Max Drift Y SISMOX - 0.00213 4PISO Max Drift X SISMOX 0.00206 - 4PISO Max Drift Y SISMOX - 0.00204 3PISO Max Drift X SISMOX 0.00181 - 3PISO Max Drift Y SISMOX - 0.00189 2PISO Max Drift X SISMOX 0.00156 - 2PISO Max Drift Y SISMOX - 0.00160 1PISO Max Drift X SISMOX 0.00102 - 1PISO Max Drift Y SISMOX - 0.00102 SOT1 Max Drift X SISMOX 0.00032 - SOT1 Max Drift Y SISMOX - 0.00028 SOT2 Max Drift X SISMOX 0.00011 - SOT2 Max Drift Y SISMOX - 0.00010

Story Item Load 0.75xRxDriftX 0.75xRxDriftY15PISO Max Drift X SISMOY 0.00168 - 15PISO Max Drift Y SISMOY - 0.00315 14PISO Max Drift X SISMOY 0.00173 - 14PISO Max Drift Y SISMOY - 0.00328 13PISO Max Drift X SISMOY 0.00177 - 13PISO Max Drift Y SISMOY - 0.00343 12PISO Max Drift X SISMOY 0.00180 - 12PISO Max Drift Y SISMOY - 0.00355 11PISO Max Drift X SISMOY 0.00182 - 11PISO Max Drift Y SISMOY - 0.00362 10PISO Max Drift X SISMOY 0.00183 - 10PISO Max Drift Y SISMOY - 0.00366 9PISO Max Drift X SISMOY 0.00182 - 9PISO Max Drift Y SISMOY - 0.00367 8PISO Max Drift X SISMOY 0.00180 - 8PISO Max Drift Y SISMOY - 0.00366 7PISO Max Drift X SISMOY 0.00175 - 7PISO Max Drift Y SISMOY - 0.00362 6PISO Max Drift X SISMOY 0.00167 - 6PISO Max Drift Y SISMOY - 0.00354 5PISO Max Drift X SISMOY 0.00157 - 5PISO Max Drift Y SISMOY - 0.00341 4PISO Max Drift X SISMOY 0.00141 - 4PISO Max Drift Y SISMOY - 0.00320 3PISO Max Drift X SISMOY 0.00121 - 3PISO Max Drift Y SISMOY - 0.00288 2PISO Max Drift X SISMOY 0.00094 - 2PISO Max Drift Y SISMOY - 0.00236 1PISO Max Drift X SISMOY 0.00060 - 1PISO Max Drift Y SISMOY - 0.00146 SOT1 Max Drift X SISMOY 0.00012 - SOT1 Max Drift Y SISMOY - 0.00018 SOT2 Max Drift X SISMOY 0.00004 - SOT2 Max Drift Y SISMOY - 0.00011


Sismo X-X

Sismo Y-Y


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Donde se obtiene:

Máxima Distorsión Dir. X-X = 0.00279Máxima Distorsión Dir. Y-Y = 0.00367

Se observa que la edificación cumple con la máxima deriva 0.007 en ambas direcciones para Sistema de Pórticos de Concreto Armado exigida por la Norma E – 030.JUNTAS DE SEPARACION SISMICA


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La distancia mínima no será menor que los 2/3 de la suma de los desplazamientos máximos calculado ni menor que:

S = 3 + 0.004 (4600 – 500) = 19.40 cm. Donde: h = 4600 cm.S >3 cm.

Calculado por análisis sísmico para junta entre terceros:

Sx-x = 2/3 (10.53+19.40) = 19.95 cm. Sy-y = 2/3 (13.86+19.40) = 22.17 cm.

Separación de dos edificaciones adyacente:

Sx-x = 19.95 cm Sy-y = 22.17 cm

Junta de Separación Sísmica desde el límite de propiedad:

Por Norma:

Jx-x = Sx-x/2 = 19.95/2 = 9.975 cm.Jy-y = Sy-y/2 = 22.17/2 = 11.05 cm.

Por Diseño de la edificación: Junta Sísmica x-x = 10.0 cm

Junta Sísmica y-y = 10.0 cm Junta Sísmica (diseño) > Junta Sísmica (Norma E030)

PEDRO KARLO MOSCOSO BIEBERACH

INGENIERO CIVIL

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DISEÑO ESTRUCTURAL


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CRITERIOS GENERALES DE DISEÑO

La edificación fue analizada y calculada estructuralmente de acuerdo a los siguientes criterios generales:

La resistencia nominal del concreto f¨c se consideró igual a 350kg/cm2, 280kg/cm2 y 210 kg/cm². Para el acero se supuso un esfuerzo de fluencia de 4200 kg/cm² con un módulo de elasticidad igual a 2.0E+06 Kg/cm².

Las vigas así como las columnas y placas, han sido diseñadas para soportarlas cargas de gravedad que le sean transmitidas por las losas de techo así como las cargas sísmicas que eventualmente se les impongan.

La estimación de cargas verticales se evaluó conforme a la norma de Cargas,E-020 que forma parte del Reglamento Nacional de Edificaciones.

Para las losas aligeradas, armadas en una dirección, se consideraron diferentes alturas dependiendo de la luz y las sobrecargas. Los pesos de vigas, columnas y escaleras se estimaron a partir de sus dimensiones reales, considerando un peso específico de 2400 kg/m3. Para la tabiquería fijase consideró el peso de la albañilería de 1900 kg/m3. Se incluyó igualmente el peso de acabados de piso y de techo, así como el de tabiquería, estimado en 100 kg/m2.

Las sobrecargas de diseño fueron las recomendadas por la norma, para las viviendas fue de 200 kg/m2 . No se hicieron reducciones de carga viva.

El programa de cómputo empleado permite la consideración de diversos sistemas decargas verticales independientes. En este caso las cargas permanentes se asignaron al sistema de cargas muertas, mientras que los sistemas de sobrecargas correspondieron a "dameros" complementarios de cargas vivas.

Los referidos dameros de cargas vivas, permiten estimar adecuadamente los máximos momentos positivos en las vigas. Para obtener los máximos momentos negativos se consideró la suma de ambos sistemas de carga, lo que significa aplicar la carga viva simultáneamente en todos los tramos.

Para el análisis, el edificio fue modelado como un ensamble de pórticos planos. Se supuso un comportamiento lineal elástico. Se trataron diversos sistemas de cargas: permanentes, sobrecargas en paños alternados; y sismo, considerando que los desplazamientos laterales de entrepiso no excedan el máximo permisible por el reglamento, el cual es de 0.007.

El diseño para los elementos de concreto armado se efectuó empleando criterios de diseño a la rotura según las indicaciones de la Norma Peruana de Concreto Armado E-060. Atendiendo las indicaciones de esta Norma las combinaciones de carga empleadas fueron:

1) 1.4D+1.7L2) 1.25D+1.25L+1S3) 1.25D+1.25L-1S


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4) 0.9D+1S5) 0.9D-1S

El diseño por flexo-compresión y cortante se efectuó con las siguientes expresiones:

Donde Mu y Vu representan el momento flector y la fuerza cortante última, obtenidos de las combinaciones de carga indicadas, los valores ΦMn y ΦVn corresponden a la capacidad en flexión y corte de la sección.

Para el caso de flexo-compresión se construyó el diagrama de interacción ΦPnvs. ΦMn correspondiente a la sección y el refuerzo indicados en el proyecto. La verificación se efectuó considerando la ubicación de los pares (Pu, Mu)respecto al diagrama de interacción.

La verificación por fuerza cortante se hizo calculando la capacidad nominal pormedio de las siguientes expresiones:

El diseño de la cimentación se realizó de manera de no exceder el esfuerzo admisible para el suelo como se indica en el estudio de mecánica de suelos. Se calculó la presión considerando cargas de gravedad y sismo.


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DIMENSIONAMIENTO DE SISTEMA DE SOSTENIMIENTO TEMPORAL


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El arriostramiento provisional del muro anclado se realiza mediante anclajes temporales al terreno.

ANCLAJES AL TERRENO:

a) Características de los cables:

Los anclajes de cables están formados por cables de acero normalizado y certificado, de alto límite elástico.

Cada cable está compuesto por 7 alambres trenzados que forman un conjunto de 15.2 mm. (0.6” – Pulgadas) de diámetro nominal.

El área neta nominal del cable es de 139 mm2, siendo su carga de rotura superior a 25.4 t y su carga mínima garantizada al 0.2 % de alargamiento, superior a 22.8 t.

Así el límite de rotura se sitúa en 183 Kp/mm2 y el límite elástico garantizado en 164 Kp/mm2

b) Mayoración de las Acciones:

Para la comprobación de los anclajes se considera la carga nominal mayorada según la siguiente expresión:

Pnd = F1 x Pn

Siendo: F1 = Coeficiente de mayoración (1.20 para anclajes provisionales)

c) Tensión admisibles de los cables:

Se deben cumplir simultáneamente las siguientes condiciones:

Anclajes temporales Pnd / At < = fpk / 1.25 Pnd / At < = fyk / 1.10

At : Sección del tirante (139 mm2) fpk : Límite de rotura del acero del tirante (183 Kp / mm2) fyk : Límite elástico del acero del tirante (164 Kp / mm2)

Así la carga admisible del cable será:

Ta = (183 x 139 ) / ( 1.25x1.2) = 16.958 Kp = 16 .96 Tn Ta = (164 x 139 ) / ( 1.10x1.2) = 17.270 Kp = 17.27 Tn

Adoptamos 16.96 t por cable para anclajes temporales.


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Dependiendo del número de cables, la carga admisible del anclaje será:

3 cables ø 0.6” Ta = 16.96 * 3 = 50.9 T 4 cables ø 0.6” Ta = 16.96 * 4 = 67.8 T 5 cables ø 0.6” Ta = 16.96 * 5 = 84.8 T 6 cables ø 0.6” Ta = 16.96 * 6 = 101.8 T

d) Longitud de bulbo:

La longitud del bulbo se calcula con la expresión:

Siendo: Pnd = Carga nominal mayorada. Dn = Diámetro nominal del bulbo.Lb = Longitud del bulbo. Aadm = Adherencia admisible frente al arrancamiento del terreno que rodea el bulbo.

La adherencia admisible se estima, basada en la propia experiencia o bien mediante ábacos o tablas que relacionen los parámetros más representativos del terreno con aquella, en función del tipo de inyección realizada.

En este caso a la adherencia límite obtenido se la aplicará un coeficiente reductor de valor:

Anclajes Provisionales F = 1.45

Siendo por tanto Aadm = Alim / F

e) Longitud Libre:

Para garantizar la estabilidad general de la estructura, es necesario situar el bulbo del anclaje a una distancia suficiente que garantice un coeficiente de seguridad adecuado con respecto a la superficie última de rotura.

Estas superficies pueden ser planas o curvas, admitiéndose en el caso de considerarse como plana que forma un ángulo con la horizontal entre ¶ / 4 y ¶ / 4 + ø / 2 desde el punto de cortante nulo.

En nuestro caso, adoptaremos el esquema que se incluye a continuación, siendo “H” la profundidad a la que se encuentra el punto de cortante nulo y “H1” la


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profundidad a la que se encuentra el estrato de resistencia suficiente para situar el bulbo.

A continuación se presenta un esquema tipo de anclaje donde se aprecia cómo se obtiene los valores de longitud libre de la sección.


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MEMORIA DESCRIPTIVA DE SOSTENIMIENTO DE EXCAVACIONES


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GENERALIDADES


El proyecto consta de una Edificación, de 15 niveles, y 02 sótanos, destinados para estacionamientos, cisterna y cto de máquinas; y el resto de niveles destinados para viviendas con acceso directo a través de escalera y ascensor.

El proyecto estructural del Edificio se basa, en un Sistema Mixto de Pórticos y Placas de concreto armado; cuenta además con muros de contención del tipo “Muro Pantalla o Muros Anclados” perimétricos de concreto armado a NIVEL DE SOTANOS, a fin de soportar cargas de edificaciones vecinas.

DESCRIPCION DE LAS EDIFICACIONES VECINAS

El inmueble, motivo de este proyecto, cuenta con 2 propiedades vecinas colindantes con los ejes 1 y D (Ver plano E-01) y fotos correspondientes.

Propiedad Vecina colindante Eje 1.


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Se trata de una vivienda de 3 pisos, cuyas características constructivas son: Estructura Mixta, conformada por muros de albañilería confinada y sistema de pórticos con columnas, vigas de concreto armado y losas aligeradas. Se estima que dicha edificación debe haberse ejecutado en la década del 90.

Propiedad vecina colindante Eje D


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Se trata de una edificación de un solo nivel, cuyas características constructivas son: Estructura metálicas sistema de celosías metálicas del tipo tijeral. Colindan con e predio un muro de albañilería confinada de un solo nivel, no se observa losas de techo del tipo aligerado. Esta edificación es usada como taller mecánico automotriz. Esta edificación debe haberse ejecutado en la década del 90.

Pasaje colindante Eje A


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Pasaje de uso peatonal de 1.80 de ancho, conformado por vereda de concreto simple.

DISEÑO DE MUROS ANCLADOS

Con el propósito de proteger las propiedades vecinas y las vías públicas durante el proceso de excavación, se ha procedido a diseñar un sistema de sostenimiento de excavaciones mediante Muros Anclados (ver documento adjunto “Memoria Descriptiva Muros Anclados”), en las propiedades vecinas cuyas cimentación es superficial. (ver Laminas E-04 y E-05).


INGENIERO CIVIL

CIP 66700

MOSCOSO BIEBERACH INGENIERÍA Y PROYECTOS SAC


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MEMORIA DESCRIPTIVASOSTENIMIENTO DE EXCAVACIONESEDIFICIO VIVIENDA MULTIFAMILIAR

MEMORIA DESCRIPTIVA MURO ANCLADO

ANALISIS ESTRUCTURAL


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Se ha considerado para el sistema de entibación de la excavación a realizar mediante anclajes postensados temporales para la edificación de 02 Sótano, y 15 niveles.

La entibación se realizará utilizando el sistema de MURO ANCLADO en todo el perímetro de la excavación desde el nivel N+-0.00 hasta el nivel N-6.00

En general, el sistema de entibación consiste en anclar los paneles que se van ejecutando por bataches en una secuencia alternada hasta completar el perímetro y poder proceder a realizar lo mismo en el nivel de paneles inferiores hasta completar la totalidad de la excavación.

En cualquiera de los casos, en los niveles a anclar, se consideran paneles de aprox. 5.00 de ancho y 3.00m de altura. Los anclajes tendrán por lo general la misma separación.

Los muros de concreto armado soportan lateralmente la excavación. Trabajan principalmente a flexión. Los elementos de arriostre lateral deberán soportar las cargas de diseño indicadas con un adecuado coeficiente de seguridad.

Una vez construidos los muros y losas de los sótanos hasta el nivel inmediato inferior a la cota del arriostre, se destensarán los cables de los anclajes.

Parámetros geotécnicos

Para evaluar los empujes de tierras se consideró los siguientes parámetros:

Peso Volumétrico () 2.10 Tn/m3

Angulo de fricción interna promedio ( ) 35º

Cohesión (C) 0.00 Tn/m2

Coeficiente de empuje de tierras activo (Ka) 0.270

Coeficiente de empuje de tierras pasivo (Kp) 3.69

Coeficiente Sísmico

El coeficiente sísmico horizontal:

Para estado de uso temporal:

kh = 0,12g para la zona calles y deslindes eriazos. (Desplazamiento residual

Sísmico moderado)

kh = 0,15g para la zona de edificios vecinos. (Desplazamiento residual

Sísmico restringido)

Valores tomados en base al estudio de peligro sísmico de la ciudad de Lima y corresponden a ½ de la máxima aceleración registrada, aplicando el método probabilístico para un periodo de retorno de 100 años, lo que equivale a una vida útil de 11 años con una probabilidad de excedencia de10%.


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Posición adoptada en el cálculo de la napa freática

Dado que la napa freática está por debajo del sello de fundación de los muros, su posición no afecta los cálculos realizados.

Cargas de edificios vecinos y sobrecargas.

Para las sobrecargas se considera una mínima de 10 kN/m2 en los sectores contiguos a la excavación. En sectores con estructuras presentes, la sobrecarga mínima aumenta proporcionalmente con el número de pisos de dicha construcción.

En el caso de sismo, se adiciona el efecto del corte basal multiplicando a las cargas distribuidas por el respectivo coeficiente sísmico. Así se tienen entonces no sólo cargas verticales distribuidas sino horizontales distribuidas, que reflejan el efecto del corte basal producto de la acción sísmica sobre el edificio.

Criterios adoptados para el diseño

Las Fuerzas de anclajes y solicitaciones en el muro se han determinado mediante el método de estados límites con el programa GGU RETAIN. Los procedimientos de diseño que usa el programa están basados en las normas alemanas DIN, EAB y EAU.

Metodología constructiva de los Muros Anclados

La construcción procede simultáneamente con el progreso de la excavación y el muro anclado que se va construyendo desde arriba hacia abajo.

La secuencia constructiva por bataches es la siguiente:- En primera instancia se excavará para dejar una plataforma para la ejecución

de los anclajes de la primera línea.- Ejecución e instalación de los anclajes temporales según secuencia de

panelado.- Ejecución del panel de muro de hormigón armado en forma tradicional

considerando el uso de encofrado industrializado. Se incluyen las armaduras de empalme para las losas, vigas y entre tramos de muro.

- Tensado de los anclajes de los paneles ejecutados.- Construcción del panel contiguo.- Tensado del anclaje de los paneles contiguos.- Una vez completado el tensado de los anclajes correspondientes a la línea

ejecutada se procederá a excavar para conformar una nueva plataforma de trabajo para la ejecución de los anclajes de la línea inferior, se repiten los procedimientos indicados anteriormente hasta la cota de sello de fundación


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Tolerancias y recomendaciones para obras de muros anclados realizados por bataches:

- Los anclajes deben quedar como mínimo a 70cm del borde de un panel de muro.

- La posición de los anclajes puede variar +/-50cm en cualquier dirección, siempre que se respete la distancia mínima al borde de los paneles.

- La posición del anclaje debe ser reforzada contra el punzonamiento.- El ángulo de los anclajes puede variar +/-5º tanto de forma horizontal como

vertical.- Todos los anclajes deben ser sometidos a una prueba de aptitud y tensados a

la carga de bloqueo estimada en el proyecto.- La longitud del bulbo puede variar +/-10cm.- La longitud libre puede variar +/-10cm.


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Especificaciones Generales

1. El concreto de los muros anclados tendrá una resistencia mínima f'c=280 kg/cm2, durante el vaciado se deberá vibrar la mezcla con vibradores mecánicos, para lograr un llenado de la zona excavada sin dejar espacios vacíos.

2. Sólo cuando el concreto haya alcanzado una resistencia mínima de 210 kg/cm2 se podrá aplicar la fuerza de anclaje.

3. La ejecución de los Muros anclados son parte del proceso constructivo de la edificación y por tanto, responsabilidad del constructor (NTE E.050 suelos y cimentaciones), en consecuencia:

El constructor deberá establecer la secuencia global de excavaciones, la ubicación y forma de la rampa de acceso.

El constructor deberá efectuar un control permanente y minucioso de la superficie del muro anclado (verticalidad, continuidad horizontal, etc).

El constructor deberá tomar las medidas de seguridad necesarias de acuerdo a las condiciones particulares de la obra (humedad por lluvias y/o filtraciones, cargas inusualmente altas, etc.), debiendo por ejemplo disponer el apuntalamiento necesario.

El constructor deberá evitar la humedad en la excavación, tomar las precauciones como por ejemplo el tratado de las instalaciones sanitarias de las edificaciones adyacentes.


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