Memoria Mastil de 9m Hgto1003 Candidato b

7/21/2019 Memoria Mastil de 9m Hgto1003 Candidato b

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DISEÑO DE MASTIL AUTOSOPORTADO

DE 9 M.

SITIO: HGTO1003_CANDIDATO B

MEMORIA DE CÁLCULO


SITIO: Callejón de Gallitos No. 7, Barrio de Mexiamora;Guanajuato, Guanajuato.




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO

INDICE

REVISIÓN DE MASTIL AUTOSOPORTADO DE 9m

1.1 ANTECEDENTES1.2 ALCANCE1.3 DATOS DE PROYECTO1.4 DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA1.5 MATERIALES.1.6 NORMATIVIDAD EMPLEADA.1.7 CARGA DE EQUIPOS1.8 BASES DE LA REVISIÓN ESTRUCTURAL

a) CARGA MUERTAb) CARGA VIVAc) COMBINACION DE CARGAS

1.9 ANALISIS DINAMICO DE VIENTO1.10 OBTENCIÓN DE CARGAS POR VIENTO DE DISEÑO1.11 OBTENCION DE CARGAS POR VIENTO DE OPERACION1.12 ANALISIS SISMICO1.13 CORRIDA DEL STAAD PRO1.14 REACCIONES1.15 REVISIÓN DE DESPLAZAMIENTOS1.16 CONCLUSIONES

1.1 ANTECEDENTES




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO

La empresa TORRECOM pretende colocar nuevos equipos como parte de la

ampliación de su infraestructura de torres de telecomunicaciones, para lo cualrequiere el diseño y análisis de una estructura tipo mástil autosoportado de 9.00m dealtura para evaluar la factibilidad de colocar la carga expuesta más adelante.Este diseño es para un Mástil Autosoportado de 9m de altura.

1.2 ALCANCE

El Alcance de esta revisión estructural es la de determinar si el Mástil cumple con lasNormas y Especificaciones aplicables en México, principalmente tomando en cuentael Diseño por Viento y Sismo.Para esto se toma en cuenta la carga propuesta que se instalará en dicho mástil y afuturo del Mástil, y los parámetros de diseño mencionados en las Normas

correspondientes. La presente revisión es considerando un Mástil autosoportado consu carga de diseño.

1.3 DATOS DEL PROYECTO

SITIO: HGTO1003 CANDIDATO BUBICACIÓN: Callejón de Gallitos No. 7, Barrio de Mexiamora;

Guanajuato, Guanajuato.VELOCIDAD REGIONAL: 148 Km/hr.VELOCIDAD DE DESPLAZAMIENTOS: 100 KM/HR.CATEGORIA DE TERRENO: 3

FACTOR DE TOPOGRAFIA: 1.2ASNM: 2,334m.COORDENADAS GEOGRAFICAS:LATITUD: 21º00’57.06”NLONGITUD: 101º15’03.86”W

1.4 DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA.

El sitio HGTO1003 CANDIDATO B contará (de acuerdo a proyecto) con 3 mástiles de9.0m de altura c/u, de sección Circular, cuenta con 3 tramos de 3.00m de altura cadauno, los dos primeros tramos serán de sección igual de 6” de (168 mm) CED 40. El

tercer tramo será de sección circular de 4” de (114mm) CED 40.La estructura sedesplantar sobre un dado de concreto de 62 x 62 cm x 100 cm de altura.




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO

Planta de conjunto




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO

ALZADO




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO

1.5 MATERIALES

El acero estructural CONSIDERADO para la revisión estructural corresponde a lassiguientes características mecánicas, de acuerdo a las Especificaciones de la ASTMA-36 ( NOM-8254-1987 ):

-Límite elástico a tensión (FTY) …........ .. ...... ... ... .. ... ... ........ .... .. .. ... 2,530 kg/cm2 248 MPa- Límite elástico a compresión {Fcv) ... ........ ........... ........ ……… ...... ..... 2,530 kg/cm2 248 Mpa-Tensión admisible ................... ..... .. .... ...... .. ..... ... .. ......... ... ...... ...... 1 ,518 kg/cm 2 170 Mpa-Módulo elástico a tensión (ET) .... .. ... .... .............. .... ... ......... ... 2, 1x106 kg/cm2 200,000 MPa-Módulo elástico a compresión {Ec) ............ .. .. ...... ............. ...... 2, 1x1 0 6 kg/cm2 200,000 MPa- Coeficiente de Poisson {O) .... .. ... .. ..... ... ... ..... ...... .... ..... ................. ... .. 0,3 0,3-Densidad (peso específico) .. .... .. ............... ...... ..... .. ........ ... 7,800x10-6 kg/cm3 76,518 kg/m3

-Módulo de elasticidad transversal G=E/2(1+0 ) ........................ ... 0,787x106 kg/cm2 77,204 Mpa

A- 53 ( NOM-8177-1989 ): TUBOS- Límite elástico a tensión (FTY) ... ....... ..... ........ ... ... ……..... .. ...... ...... 2,460 kg/cm2 248 MPa- Límite elástico a compresión {Fcv) ..... ... .... .... .... ...... ...... ……..... ... .. 2,460 kg/cm2 248 Mpa- Tensión admisible ................. . . .... ...... ..... ..... .. .. .. ... ..... ..... ... .. ..... 1 ,476 kg/cm2 170 Mpa-Módulo elástico a tensión (ET) .. .. ... .... .. ..... ..... ....... ... ... .. ...... 2,1x106 kg/cm2 200,000 MPa-Módulo elástico a compresión (Ec) .. .. ... ... .... . ... .. ... .... ... ...... 2, 1x106 kg/cm2 200,000 MPa-Coeficiente de Poisson {O) ..... ..... .. ........ .... ... .......... .. ... ................... .... .. 0,3 0,3-Densidad (peso específico) ..... ... .... ... .. ... .. ........ .. .. .. ... ..... 7,800x10-6 kg/cm3 76,518 kg/m3

-Módulo de elasticidad transversal G=E/2(1+0 ) .. ..... ......... .. .. ... 0,787x106 kg/cm2 77,204 Mpa

La tornillería considerada es de acero galvanizado de calidad A 325 según normativaA.S.T.M. A 325, que estará marcada en la cabeza de la misma. Las dimensiones delos tornillos y tuercas corresponderán con las definidas en dicha normativa A. S. T. M.

Las propiedades mecánicas para el acero A 325 indicado, son:- Límite elástico .... .. ... ........... .......... ..... .... ...... .. …...... ... ........ ....... .. 5,415 kg/cm2 531- Resistencia última ... ... ........ .... .. .. ....... .. ...... ... ..... ..... ......... ........... 7,385 kg/cm2 724




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1.6 NORMATIVIDAD EMPLEADA.

• Reglamento de Construcción para el Distrito Federal. 2004.• Manual de Diseño de Obras Civiles. DISEÑO POR VIENTO. Comisión FederaldeElectricidad, Instituto de Investigaciones Eléctricas 1993. México.• Manual de Diseño de Obras Civiles. DISEÑO POR SISMO. Comisión Federal deElectricidad, Instituto de Investigaciones Eléctricas 1993. México.• TIA-222-G (Telecommunications lndustry Association) Janury 2006.• Manual IMCA (Instituto Mexicano de la Construcción del Acero).• AISC (American lnstitute of Steel Construction) Novena Edición.• Normas Técnicas Complementarios del Distrito Federal 2004

o Diseño por Sismo.o Diseño y Construcción de Cimentaciones.o Diseño y Construcción de Estructuras Metálicas.o Diseño y Construcción de Estructuras de Concreto.o Diseño y Construcción de Estructuras de Mampostería.

1.7 CARGA DE ANTENAS A CONSIDERAR

De acuerdo al proyecto proporcionado por el cliente se considera la instalación de3 mástiles de 9.00m de altura, así como de 3 mástiles de 6.00m de altura. En estamemoria se abarca solo lo relacionado con el mástil de 9.00m de altura.Para este caso solo se considera una sola antena de Radio Frecuencia (RF) másel peso propio de la estructura a considerar.

1.8 BASES DE LA REVISIÓN ESTRUCTURAL

La compañía TORRECOM, encomendó a la empresa CYCOM el desarrollo deldictamen de seguridad estructural, de la radiobase denominada “HGTO1003CANDIDATO B” la cual está compuesta de acuerdo al proyecto por 3 mástiles de6.00m de altura y 3 mástiles de 9.00m de altura, todos autosoportados.




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El Mástil autosoportado se revisó bajo las siguientes consideraciones:a) CARGAS MUERTAS

Las cargas muertas o cargas permanentes como lo define el reglamento deldistrito federal, se consideran como el peso propio de la estructura, instalaciones ytodos los equipos que ocupan una posición permanente y tiene un peso que nocambia sustancialmente con el Tiempo.Para la evaluación de las cargas se emplearon las dimensiones especificada delos elementos constructivos y los pesos unitarios de los materiales utilizandovalores máximos probables1.- Peso propio de la estructura2.- Peso de los brazos bandera con sector andador3.-Peso de las antenas microondas instaladas o a instalar4.-Peso de las antenas celulares instaladas o a instalar5.-Peso de feeders6.-Peso de Escalera de ascenso7.-Peso de cama guía de ondas vertical CGOVSon las cargas que no se deben al funcionamiento normal de la edificación y quepueden alcanzar intensidades significativas solo durante lapsos breves.Pertenecen a esta categoría las fuerzas de viento y sismo.

b) CARGAS VIVASLas cargas vivas o variables se consideran como el peso que se produce por eluso y ocupación de las estructuras y que no tiene carácter permanente.Estas cargas no incluyen el peso de los equipos u objetos de gran peso que nohayan sido tomados en cuenta en esta revisión.Para este caso en particular y por el tipo de estructura que se trata solo seconsidera el peso de dos personas de 100 kgs. Cada una de ellas sobre lacúspide de torre, esto previniendo el proceso de instalación, mantenimientodurante el proceso de instalación de nuevos equipos.

c) COMBINACIÓN DE CARGAS

Se verifica la seguridad de la estructura para el efecto combinado de las accionesque tienen la probabilidad de ocurrir simultáneamente de las cuales se observados más importantes, Acciones permanentes y variables, se consideran la sumade los efectos debido a las cargas muertas + cargas vivas máximas sobre laestructura.




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1.9 DESCRIPCIÓN DEL ANÁLISIS DINÁMICO DE VIENTO.Para calcular las fuerzas provocadas por la acción del viento se utilizó el métododel Análisis Dinámico, en donde se afirma que la estructura es sensible a losefectos dinámicos del viento cuando se presentan fuerzas importantesprovenientes de la interacción dinámica entre el viento y la estructura.El procedimiento descrito a continuación permite evaluar los empujes ocasionadospor las presiones actuantes sobre estructuras prismáticas sensibles a efectosdinámicos producidos por la turbulencia del viento.Como primer paso para encontrar las fuerzas de viento se debe de calcular lavelocidad de diseño tomando en cuenta los factores de exposición y topografía así

como la velocidad regional del viento, implícitamente se asocian a estos factoresel tamaño, rugosidad y altura lo que hace que la velocidad de diseño sea unafunción dependiente de la elevación a la que se calcule.A continuación se calcula la presión dinámica de base que depende de lavelocidad de diseño y a su vez también es una función dependiente de laelevación, en la determinación de la presión dinámica de base se toma en cuentala variación de la densidad del aire mediante la introducción de las variables depresión barométrica y temperatura media del sitio.Posteriormente se calcula la presión en la dirección del viento dependiendo de losfactores de respuesta a ráfagas y de arrastre.El factor de respuesta a ráfagas se determina mediante un procedimiento de

probabilística en el que se idealiza la estructura como un sistema de masas yresortes con amortiguamiento que deberá ser resuelto en el dominio del tiempo,aunque para su solución se plantea en el dominio de las frecuencias con objetode establecer las relaciones existentes entre los espectros de velocidad, depresión, de fuerza y de desplazamiento que permitan estimar la respuesta máximadel sistema, esta se define mediante el producto de la respuesta media y el factorde respuesta dinámica; este factor se define como la relación entre el efectomáximo y la respuesta de una variable aleatoria asociada con el valor pico de unaráfaga y el efecto medio de la misma.Para conocer completamente las características dinámicas del sistema de masasy resortes se deberá calcular los periodos de vibración naturales aunque para elcálculo de las fuerzas de viento solo se toma en cuenta el primer modo devibración.El valor pico de ráfaga se obtiene de la distribución de probabilidad de lavelocidad, esto permite establecer el número de desviaciones estándar por las queel valor pico excede el valor medio.Los parámetros en cuestión se relacionan con un tiempo de premediaciónpreestablecido y son una medida de la amplitud de las fluctuaciones de la variableconsiderada en un sitio dado, cabe señalar que el factor de ráfaga varía con laaltura de manera análoga con la velocidad.




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO

El factor de arrastre para este tipo de estructuras varía según el régimen de flujo

en el que se encuentre, este puede ser crítico o subcrítico, lo cualrepresenta indirectamente la dependencia del número de Reynolds en losvalores de dicho coeficiente, esta dependencia se debe al cambio en la forma dela estela del flujo que se presenta detrás del cuerpo y mientras es mayor elnúmero de Reynolds menor es el coeficiente de arrastre.La solidez de la cara frontal se define como el cociente entre la proyección sobreel plano normal al flujo del viento, de la suma de las áreas expuestas detodos los miembros estructurales que sean visibles perpendicularmente al planode la cara de barlovento, y el área de la envolvente de dicha proyección.El área proyectada se refiere únicamente al área de la cara o caras de barlovento.En el análisis dinámico de viento se consideraron los efectos dinámicos

causados por la turbulencia del viento mediante el empleo del factor de respuestadinámica debido a ráfagas.Las presiones y fuerzas de diseño que aparecen cuando el viento actúa en unadirección dada se determinan separadamente para dos direcciones ortogonales,una de ellas será aquella en la que el viento actúa y la otra transversal a laanterior.A fin de calcular las fuerzas de diseño en la dirección del viento, seconsideran dos componentes: uno definido por el valor medio, debido a laacción media del viento asociado a un colapso de promedio de tres segundos yotro dinámico caracterizado por el valor pico de la acción del viento. Estosdos componentes se toman en cuenta implícitamente en el factor de

respuesta dinámica debida a ráfagas.Finalmente se calcula la fuerza de viento sobre la estructura multiplicando lapresión por el área expuesta, es importante señalar que la presión de viento esuna función directa de la altura y que las fuerzas de viento para elementos cuyaproyección de área o áreas expuestas sea igual pero se localice a diferenteelevación no es similar ya que su condición de exposición no es la misma.La fuerza total sobre la estructura debida al flujo de viento resultara de sumar lacontribución de cada una de las fuerzas que actúan sobre el área expuesta o partede ella.



1.10 ANALISIS POR VIENTO VELOCIDAD REGIONAL

IENTO DE VELOCIDAD REGIONAL 148 KM/H PARA MASTIL 9 METROS, SITIO HGTO1003 CANDIDATO B

1.1- CARACTERISTICAS DE LA ESTRUCTURA

MASTIL ARRIOSTRADO 9M

ALTURA TOTAL (H) : 9.00 m

ANCHO DE BASE: 0.114 m

ANCHO SUPERIOR: 0.114 m

ANCHO PROMEDIO (b): 0.114 m

1.2- PARAMETROS DE DISEÑO (S-4.6)

ESTRUCTURA GRUPO= A

2

ESTRUCTURA CLASE= A

FACTOR DE TAMAÑO= 1.00

GUANAJUATO, GUANAJUATO.

148 (km/h) (PARA UN PERIODO DE RETORNO DE 200 AÑOS)

ALTURA SOBRE EL NIVEL DEL MAR= 2037 (m)

TEMPERATURA MEDIA ANUAL ( ) = 17.9 (°C)

3

FACTOR DE TOPOFRAFIA (FT)= 1.2

PRESION BAROMÉTRICA ( ) 597 (mm de Hg)

CORRECCION POR TEMPERATURA ( G ) = 0.805

MEMORIA DE CALCULODISEÑO DE MASTIL AUTOSOPORTADO DE 9.00M

SITIO: HGTO1003 CANDIDATO B

CATEGORIA DE TERRENO=

MANUAL DE DISEÑO POR VIENTO DE LA COMISION FEDERAL DE ELECTRICIDAD 1993

TORRE TIPO :

ESTRUCTURA TIPO=

UBICACIÓN:

VELOCIDAD REGIONAL =






SITIOS

Normal

Terreno prácticamente plano, campo abierto, ause

topográficos importantes, con pendientes menores

Cimas de promontorios, colinas o montañas, terre

mayores que 10%, cañadas cerradas y valles que

cañón, islas.

Terrenos inclinados con pendiente entre 5 Y 10%,

litorales planos

Las obstrucciones tienen alturas de 3 a 5 m.

La longitud mínima de este tipo de terreno en

la dirección del viento debe ser de 500 m o 10

veces la altura de la construcción, la que sea

mayor.

Por lo menos el 50% de los edificios tiene

una altura mayor que 20 m. las obstrucciones

de 10 a 30 m de altura. la longitud mínima de

este tipo de terreno en la dirección del viento

debe ser la mayor entre 400 m y 10 veces la

altura de la construcción. Expuesto

ProtegidoLas obstrucciones tienen alturas de 1.5 a 10

m, en una longitud mínima de 1500 m.

4

Terreno con numerosas

obstrucciones largas, altas y

estrechamente espaciadas.

Centros de grandes ciudades y complejos

industriales bien desarrollados.

2

Terreno plano u ondulado con

pocas obstrucciones.

Campos de cultivo o granjas con pocas

obstrucciones tales como setos o bardas

al rededor, árboles y construcciones

dispersas.

Areas urbanas, suburbanas y de

bosques, o cualquier terreno con

numerosas obstrucciones estrechamente

espaciadas. el tamaño de construcciones

corresponde al de las casas y viviendas

Valles cerrados

3

Terreno cubierto por

numerosas obstrucciones

estrechamente espaciadas

TOPOGRAFÍA

1

Terreno abierto, prácticamente

plano y sin obstrucciones

Franjas costeras planas, zonas de

pantanos, campos aéreos, pastizales y

tierras de cultivo sin setos o bardas al

rededor. superficies nevadas planas.

La longitud mínima de este tipo de terreno en

la dirección del viento debe ser de 2000 m o

10 veces la altura de la construcción por

diseñar, la que sea mayor.

Base de promontorios y faldas de cerranías del lad

CATEGORIA DESCRIPCIÓN EJEMPLOS LIMITACIONES






1.3- PARAMETROS PARA ANALISIS DINAMICO (S-4.9.3.3)

FACTOR DE EXCITACION DE FONDO B) = 1.700 Fig. I.20 pg.1.4.75

FACTOR DE AMORTIGUAMIENTO CRITICO ( ) = 0.010 Pg. 1.4.72

FRECUENCIA NATURAL ( n 0 ) = 0.796 (HZ) Calculo STAAD

PERIODO FUNDAMENTAL DE LA ESTRUCTURA (T )= 1.256

b/H : 0.013Tabla I.29 Tabla I.29 Pg. 1.4.72

' = 1.369 -0.096 kr = 0.100 ' = 0.245 Pg. 1.4.73

0.156 Tabla I.4 390 (m) Tabla I.29

gH = 1.966

A B C (m) VH = 175.6 (km/h) Þ0.099 0.101 0.105 245

0.128 0.131 0.138 315 V'H = 89.3 (km/h)0.156 0.160 0.171 390 S = 0.5200.170 0.177 0.193 455 E = 0.073

C' = 0.828

0.662 (HZ)

FACTOR DE RESPUESTA MAXIMA (gp) = 4.100 Fig. I.20 pg.1.4.75

0.815

EL FACTOR DE RAFAGA SE OBTIENE DE:

EN DONDE : CATEGORIA

'

1

2

3

4

CATEGORIA CLASE DE ESTRUCTURA

Z 10

Z 10

)/(11

2 ug

gFg p

10'k g

zk g '

Z 10

Z 10

)/(11

2 ug

gFg p

10'k g

zk g '

Z 10

Z 10

)/(11

2 ug

gFg p

10'k g

zk g '

Z 10

Z 10

)/(11

2 ug

gFg p

10'k g

zk g '

Z 10

Z 10

)/(11

2 ug

gFg p

10'k g

zk g '

Z 10

Z 10

)/(11

2 ug

gFg p

10'k g

zk g '

Z 10

Z 10

)/(11

2 ug

gFg p

10'k g

zk g '






1.4- OBTENCION DE FUERZAS DE VIENTO

1.4.1- CUERPO PRINCIPAL MASTIL 9m

11.00 m ALTURA DE LA BASE= 1.00 m

ALTURA TOTAL (H) : 9.00 m VELOCIDAD REGIONAL : 148 (km/h) CT: 3 F.T. 1.2

TRAMO ALTURA (m) Fa Vdiseñ. qz Frz g Fg A mastis. Asolida Atotal H b Relacion Ca mastil. Ca Prom. Pz proPROMEDIO [km/hr] [kg/m²] [m²] [m²] [m²] altura diametro H/b [kg

1 13.50 1.214 163.94 103.86 0.92 1.89 1.21 0.340 0.340 0.533 0.89 3.000 0.114 26.316 1.200 1.200 152 16.50 1.262 169.16 110.57 0.95 1.85 1.26 0.340 0.340 0.533 0.89 3.000 0.114 26.316 1.200 1.200 1673 19.50 1.303 173.62 116.48 0.98 1.83 1.30 0.340 0.340 0.469 1.01 3.000 0.114 26.316 1.200 1.200 182

TRAMO ALTURA (m) Fa Vdiseñ. qz Frz g Fg A mastil Asolida Atotal H b Relacion Ca mastil. Ca Prom. Pz proPROMEDIO [km/hr] [kg/m²] [m²] [m²] [m²] altura diametro H/b [kg

1 13.50 1.214 163.94 103.86 0.92 1.89 1.21 0.340 0.340 0.533 0.89 3.000 0.114 26.316 1.440 1.440 182 16.50 1.262 169.16 110.57 0.95 1.85 1.26 0.340 0.340 0.533 0.89 3.000 0.114 26.316 1.440 1.440 2003 19.50 1.303 173.62 116.48 0.98 1.83 1.30 0.340 0.340 0.469 0.00 3.000 0.114 26.316 1.440 1.440 218

1.4.2- ACCESORIOS1.4.2.1 ARRIOSTRES N/A

ALTURA (m) Fa Vdiseñ. qz Frz g Fg Apier. Atotal H b Relacion Ca pier. Pz promedio Fz total Num

PROMEDIO [km/hr] [kg/m²] [m²] [m²] altura diametro H/b [kg] de n

ARRIOSTRE 0.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 - - -

ARRIOSTRE 0.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 - - -

ALTURA (m) Fa Vdiseñ. qz Frz g Fg Apier. Atotal H b Relacion Ca pier. Pz promedio Fz total Num

PROMEDIO [km/hr] [kg/m²] [m²] [m²] altura diametro H/b [kg] de n

ARRIOSTRE 0.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 - - -

ARRIOSTRE 0.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 - - -

ALTURA DEL INMUEBLE=

VIENTO FRONTAL

VIENTO A 45°

VIENTO FRONTAL

VIENTO A 45°






1.4.2.2-ANTENAS CELULARES VALORES TOMADOS DE CATALOGOS, (GSM)

UBICACIÓN EN Cantidad ALTURA (m) Tipo Vdiseñ. V.catalogo Fuerza Fuerza total Numero F/nudo NumeroLA TORRE PROMEDIO Antena [km/hr] Catalogo Del Equipo (kg) de nodos [kg] de nodos

.(kg)

MASTIL 1 20.00 RF 174.31 200 81.75 2 31.05

- - - - - - - - -

- - - - - - - - -

1.4.2.3-ANTENAS PARABOLICAS VALORES TOMADOS DEL MANUAL ANDREW

Cantidad ALTURA (m) Diametro Vdiseñ. Vcat. Fuerza Numero F/nudo NumeroPROMEDIO [m] [km/hr] [km/hr] Cat.(kg) de nodos [kg] de nodos

- - - - - - - - -

antenasFuerza

[kg]

31.05

VIENTO A 45 GRADOS

F/nudo

-

2

P/Equipo (kg)Fuerza

-

[kg]

62.10

- -

FRONTAL VIENTO A 45 GRADOS

F/nudo

-

FRONTAL

-

-

- -

62.10

-



1.11 ANALISIS POR VIENTO VELOCIDAD DE DESPLAZAMIENTOS

VIENTO DE VELOCIDAD DE DESPLAZAMIENTOS 100 KM/H PARA MASTIL 9 METROS, SITIO HGTO1003 CANDIDATO B

1.1- CARACTERISTICAS DE LA ESTRUCTURA

MASTIL ARRIOSTRADO 9M

ALTURA TOTAL (H) : 9.00 m

ANCHO DE BASE: 0.114 m

ANCHO SUPERIOR: 0.114 m

ANCHO PROMEDIO (b): 0.114 m

1.2- PARAMETROS DE DISEÑO (S-4.6)

ESTRUCTURA GRUPO= A

2

ESTRUCTURA CLASE= A

FACTOR DE TAMAÑO= 1.00

GUANAJUATO, GUANAJUATO.

100 (km/h) (PARA UN PERIODO DE RETORNO DE 200 AÑOS)

ALTURA SOBRE EL NIVEL DEL MAR= 2037 (m)

TEMPERATURA MEDIA ANUAL ( ) = 17.9 (°C)

3

FACTOR DE TOPOFRAFIA (FT)= 1.2

PRESION BAROMÉTRICA ( ) 597 (mm de Hg)

CORRECCION POR TEMPERATURA ( G ) = 0.805



CATEGORIA DE TERRENO=

MANUAL DE DISEÑO POR VIENTO DE LA COMISION FEDERAL DE ELECTRICIDAD 1993

TORRE TIPO :

ESTRUCTURA TIPO=

UBICACIÓN:

VELOCIDAD REGIONAL =






SITIOS

Normal

Terreno prácticamente plano, campo abierto, ausencia topográficos importantes, con pendientes menores que

Cimas de promontorios, colinas o montañas, terrenos cmayores que 10%, cañadas cerradas y valles que formecañón, islas.

Terrenos inclinados con pendiente entre 5 Y 10%, valleslitorales planos

Las obstrucciones tienen alturas de 3 a 5 m.La longitud mínima de este tipo de terreno enla dirección del viento debe ser de 500 m o10 veces la altura de la construcción, la quesea mayor.

Por lo menos el 50% de los edificios tieneuna altura mayor que 20 m. lasobstrucciones de 10 a 30 m de altura. lalongitud mínima de este tipo de terreno en ladirección del viento debe ser la mayor entre400 m y 10 veces la altura de laconstrucción.

Expuesto

ProtegidoLas obstrucciones tienen alturas de 1.5 a 10m, en una longitud mínima de 1500 m.

4

Terreno con numerosasobstrucciones largas, altas yestrechamente espaciadas.

Centros de grandes ciudades y complejosindustriales bien desarrollados.

2

Terreno plano u ondulado conpocas obstrucciones.

Campos de cultivo o granjas con pocasobstrucciones tales como setos o bardas

al rededor, árboles y construccionesdispersas.

Areas urbanas, suburbanas y debosques, o cualquier terreno con

numerosas obstrucciones estrechamenteespaciadas. el tamaño de construccionescorresponde al de las casas y viviendas

Valles cerrados

3

Terreno cubierto pornumerosas obstruccionesestrechamente espaciadas

TOPOGRAFÍA

1

Terreno abierto,prácticamente plano y sin

obstrucciones

Franjas costeras planas, zonas depantanos, campos aéreos, pastizales y

tierras de cultivo sin setos o bardas alrededor. superficies nevadas planas.

La longitud mínima de este tipo de terreno enla dirección del viento debe ser de 2000 m o

10 veces la altura de la construcción pordiseñar, la que sea mayor.

Base de promontorios y faldas de cerranías del lado de CATEGORIA DESCRIPCIÓN EJEMPLOS LIMITACIONES






1.3- PARAMETROS PARA ANALISIS DINAMICO (S-4.9.3.3)

FACTOR DE EXCITACION DE FONDO B) = 1.700 Fig. I.20 pg.1.4.75

FACTOR DE AMORTIGUAMIENTO CRITICO ( ) = 0.010 Pg. 1.4.72

FRECUENCIA NATURAL ( n 0 ) = 0.796 (HZ) Calculo STAAD

PERIODO FUNDAMENTAL DE LA ESTRUCTURA (T )= 1.256

b/H : 0.013Tabla I.29 Tabla I.29 Pg. 1.4.72

' = 1.369 -0.096 kr = 0.100 ' = 0.245 Pg. 1.4.73

0.156 Tabla I.4 390 (m) Tabla I.29

gH = 1.966

A B C (m) VH = 118.7 (km/h) Þ0.099 0.101 0.105 245

0.128 0.131 0.138 315 V'H = 60.4 (km/h)0.156 0.160 0.171 390 S = 0.4500.170 0.177 0.193 455 E = 0.060

C' = 0.828

0.624 (HZ)

FACTOR DE RESPUESTA MAXIMA (gp) = 4.100 Fig. I.20 pg.1.4.75

0.729

EL FACTOR DE RAFAGA SE OBTIENE DE:

EN DONDE :1.2

-0.0

2

CATEGORIA

'

1

2

3

4

CATEGORIA CLASE DE ESTRUCTURA

Z 10

Z 10

)/(11

2 ug

gFg p

10

'k g

zk g '

Z 10

Z 10

)/(11

2 ug

gFg p

10

'k g

zk g '

Z 10

Z 10

)/(11

2 ug

gFg p

10

'k g

zk g '

Z 10

Z 10

)/(11

2 ug

gFg p

10

'k g

zk g '

Z 10

Z 10

)/(11

2 ug

gFg p

10

'k g

zk g '

Z 10

Z 10

)/(11

2 ug

gFg p

10

'k g

zk g '

Z 10

Z 10

)/(11

2 ug

gFg p

10

'k g

zk g '






1.4- OBTENCION DE FUERZAS DE VIENTO

1.4.1- CUERPO PRINCIPAL MASTIL 9m

11.00 m ALTURA DE LA BASE= 1.00 m

ALTURA TOTAL (H) : 9.00 m VELOCIDAD REGIONAL : 100 (km/h) CT: 3 F.T. 1.2 ALT

TRAMO ALTURA (m) Fa Vdiseñ. qz Frz g Fg A mastis. Asolida Atotal H b Relacion Ca mastil. Ca Prom. Pz promedPROMEDIO [km/hr] [kg/m²] [m²] [m²] [m²] altura diametro H/b [kg/m²]

1 13.50 1.116 110.77 47.42 0.92 1.89 1.12 0.340 0.340 0.533 0.89 3.000 0.114 26.316 1.200 1.200 63.502 16.50 1.160 114.30 50.48 0.95 1.85 1.16 0.340 0.340 0.533 0.89 3.000 0.114 26.316 1.200 1.200 70.263 19.50 1.198 117.31 53.18 0.98 1.83 1.20 0.340 0.340 0.469 1.01 3.000 0.114 26.316 1.200 1.200 76.43

TRAMO ALTURA (m) Fa Vdiseñ. qz Frz g Fg A mastil Asolida Atotal H b Relacion Ca mastil. Ca Prom. Pz promedPROMEDIO [km/hr] [kg/m²] [m²] [m²] [m²] altura diametro H/b [kg/m²]

1 13.50 1.116 110.77 47.42 0.92 1.89 1.12 0.340 0.340 0.533 0.89 3.000 0.114 26.316 1.440 1.440 76.202 16.50 1.160 114.30 50.48 0.95 1.85 1.16 0.340 0.340 0.533 0.89 3.000 0.114 26.316 1.440 1.440 84.313 19.50 1.198 117.31 53.18 0.98 1.83 1.20 0.340 0.340 0.469 0.00 3.000 0.114 26.316 1.440 1.440 91.71

1.4.2- ACCESORIOS1.4.2.1 ARRIOSTRES N/A

ALTURA (m) Fa Vdiseñ. qz Frz g Fg Apier. Atotal H b Relacion Ca pier. Pz promedio Fz total Numero

PROMEDIO [km/hr] [kg/m²] [m²] [m²] altura diametro H/b [kg] de nodos

ARRIOSTRE 0.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 - - - 0

ARRIOSTRE 0.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 - - - 0

ALTURA (m) Fa Vdiseñ. qz Frz g Fg Apier. Atotal H b Relacion Ca pier. Pz promedio Fz total NumeroPROMEDIO [km/hr] [kg/m²] [m²] [m²] altura diametro H/b [kg] de nodos

ARRIOSTRE 0.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 - - - 0

ARRIOSTRE 0.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 - - - 0

ALTURA DEL INMUEBLE=

VIENTO FRONTAL

VIENTO A 45°

VIENTO FRONTAL

VIENTO A 45°






1.4.2.2-ANTENAS CELULARES VALORES TOMADOS DE CATALOGOS, (GSM)UBICACIÓN EN Cantidad ALTURA (m) Tipo Vdiseñ. V.catalogo Fuerza Fuerza total Numero F/nudo Numero

LA TORRE PROMEDIO Antena [km/hr] Catalogo Del Equipo (kg) de nodos [kg] de nodos

.(kg)

MASTIL 1 20.00 RF 117.78 200 81.75 2 14.18

- - - - - - - - -

- - - - - - - - -

1.4.2.3-ANTENAS PARABOLICAS VALORES TOMADOS DEL MANUAL ANDREW

Cantidad ALTURA (m) Diametro Vdiseñ. Vcat. Fuerza Numero F/nudo NumeroPROMEDIO [m] [km/hr] [km/hr] Cat.(kg) de nodos [kg] de nodos

- - - - - - - - -

antenasfuerFuerza

[kg]

114.18

VIENTO A 45 GRADOS

F/nudo

-

2

P/Equipo (kg) gradFuerza

-

[kg]fuer

28.35

- -

FRONTAL VIENTO A 45 GRADOS

F/nudograd

-

FRONTAL

-

-

- -

28.35

-




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO

1.12 ANALISIS SISMICO DE ACUERDO AL MANUAL DE C.F.E.

Mástil Autosoportado de 9.00m de altura

1) Clasificación de la estructura según su destino

Las estructuras de transmisión son consideradas por el manual de diseño deobras civiles en su sección 3.2.2 como pertenecientes al Grupo “ A “.

2) Zona Sísmica

En base a la localización del sitio y ubicándolo respecto a la regionalización

sísmica de la república mexicana, en la tabla 3.1 del Manual de Obras Civiles deDiseño por Sismo corresponde a la zona “ B “.

3) Coeficiente Sísmico

Determinando un suelo tipo II, para la Zona B, y basandose en la tabla 3.1 delManual de Obras Civiles de Diseño por Sismo de la Comisión Federal deElectricidad se tiene Cs = 0.30, para estructuras del Grupo A, por lo cual estecoeficiente tiene que ser afectado por 1.5 para obtener el “Cs = 0.45, para el grupoA.

4) Factor de Comportamiento Sísmico

En base al cap. 3.2.4 del Manual de Obras Civiles de Diseño por Sismo de laComisión Federal de Electricidad cuando la resistencia a la fuerza lateral essuministrada por marcos de acero, Arriostrado o no y que no cumplen loespecificado para los casos Q = 4.0 y Q= 3.0, se usará un factor de ductilidad Q = 2.

Se realizará un análisis sísmico dinámico tomando en cuenta estos factores loscuales son apreciados en la siguiente tabla, aplicando el 100 % del sismo en unadirección y el 30% en el sentido transversal al análisis.

La fuerza sísmica aplicada a través del peso propio, peso de antenas, cama guía,escalera, feeders etc. Aplicada en la dirección que corresponda al diseñosísmico (X, Y o Z), multiplicando la carga por el factor Cs/Q.



ANALISIS SISMICO

Número

de

5

A 0.3

B 1.5

II 2/3

0.3 0.3

2 0.08

1.5

si T < Ta

si Ta < T < Tb

si T > Tb

T a

0.00 0.06

0.05 0.09

0.10 0.12

0.15 0.14

0.20 0.17

0.25 0.20

0.30 0.23

0.35 0.23

0.40 0.23

0.45 0.23

0.50 0.230.55 0.23

0.60 0.23

0.70 0.23

0.80 0.23

0.90 0.23

1.00 0.23

1.10 0.23

1.20 0.23

1.30 0.23

1.40 0.23

1.50 0.23

1.60 0.22

1.70 0.21

1.80 0.201.90 0.19

2.00 0.19

2.10 0.18

2.20 0.17

2.30 0.17

2.40 0.16 Nota : Únicamente en estructuras del grupo A, se multiplicaran

2.50 0.16 las ordenadas espectrales por 1,5

Coeficiente sísmico coeficiente c=

MEMORIA DE CALCULODISEÑO DE MASTIL DE 9M


Región (Zona Sísmica) Período característico B Tb =

Terreno (Tipo de suelo) Exponente Ord. espectral r =

REVISIÓN

DE

LA

ESTRUCTURA

POR

SISMO

CRITERIOS PARA ANALISIS POR SISMO

CLASIFICACIÓN DE LA ESTRUCTURA

ESPECTRO

DE

DISEÑO

Grupo Período característico A Ta =

a = c

a = c(Tb/T)r

Factor de comp. Sísmico Q = Coef. de aceleración del terreno:

Factor de amplificación Fa =

La ordenada del espectro de aceleraciones para diseño sísmico, a, está expresada como fracción de la aceleración de la gravedad

y se rige por una de estas ecuaciones:

a = a0 +

(c ‐

a0) T/Ta

0

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1

0.12

1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31

A C E L E R A C I Ó N

PERIODOS

ESPECTRO DE DISEÑO




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO

1.13 CORRIDA STAAD PROPAGE NO. 1

***************************************************** ** STAAD. Pr o ** Versi on 2007 Bui l d 04 ** Pr opr i et ar y Pr ogr am of ** Research Engi neers, I nt l . ** Dat e= J UN 13, 2013 ** Ti me= 15: 56: 0 ** ** USER I D: *****************************************************

1. STAAD SPACE MASTI L AUTOSOPORTADO DE 9. 00M HGTO1003 CANDI DATO BI NPUT FI LE: MASTI L 9M AUTO CYCOM. STD

2. ************** ***************** **************** **************3. *SI TI O : HGTO1003 CANDI DATO B *4. *TORRE : MASTI L 9M *5. *UBI CACI ON : GUANAJ UATO, GUANAJ UATO. *6. *REGI ON : 7 *7. *CATEGORI A DE TERRENO : 3 *8. *FACTOR TOPOGRAFI CO : 1. 1 *9. *VELOCI DAD REGI ONAL : 130 KM/ HR *

10. *ALTI TUD : 2334 MSNM *11. ************** ***************** **************** **************12. START J OB I NFORMATI ON13. ENGI NEER DATE 12- J UN- 1314. END J OB I NFORMATI ON15. I NPUT WI DTH 79

16. UNI T METER MTON17. J OI NT COORDI NATES18. 1 0 0 0; 2 0 3. 00001 0; 3 0 6. 00001 0; 4 0 9. 00002 0; 9 0 8. 80002 019. 10 0 7. 30001 0; 19 - 0. 173205 8. 80002 - 0. 1; 20 - 0. 173205 7. 30001 - 0. 120. 21 - 0. 173205 8. 95002 - 0. 1; 22 - 0. 173205 7. 15001 - 0. 121. MEMBER I NCI DENCES22. 1 1 2; 2 2 3; 3 3 10; 8 9 4; 9 10 9; 20 9 19; 21 10 20; 22 22 20; 23 20 1923. 24 19 2124. ********************** ***************** **********25. DEFI NE MATERI AL START26. I SOTROPI C STEEL27. E 2. 03889E+00728. POI SSON 0. 329. DENSI TY 7. 8333730. ALPHA 6. 5E- 00631. DAMP 0. 0332. END DEFI NE MATERI AL

33. CONSTANTS34. ******************** **************** ********35. MATERI AL STEEL ALL36. ********************** ***************** **********37. MEMBER PROPERTY AMERI CAN38. *TRAMO UNO OC DE 6" CED 4039. 1 TABLE ST PI PS6040. *TRAMO DOS OC DE 6" CED 40




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO

MASTI L AUTOSOPORTADO DE 9. 00M HGTO1003 CANDI DATO B - - PAGE NO. 2********************************************41. 2 TABLE ST PI PS6042. *TRAMO TRES OC DE 4" CED 40

43. 3 8 9 TABLE ST PI PS4044. *ARRI OSTRES OC DE 3" CED 4045. *SOPORTES DE RF46. 20 21 TABLE ST TUB2020347. 22 TO 24 TABLE ST PI PS2048. *********************** **************** **********49. SUPPORTS50. 1 FI XED51. *********************** **************** **********52. LOAD 1 ***CALCULO DE LA FRECUENCI A NATURAL DE LA ESTRUCTURA****53. *PESO PROPI O DE LA ESTRUCTURA54. SELFWEI GHT Z 155. *PESO DE MASTI L DE PARARAYOS=9KG. + LUCES=10KG + PARARAYOS=3KG56. J OI NT LOAD57. 4 FZ 0. 02258. MEMBER LOAD59. *PESO DE CAMAGUI A=2. 3KG- PZ ( 13PZAS) + PESO DE LI NEAS=7. 5KG/ ML60. 1 TO 3 UNI GZ 0. 0136861. *PESO DE ESCALERA DE ASCENSO 0. 8243 KG- PZ (43PZAS. )62. 1 TO 3 UNI GZ 0. 0058863. J OI NT LOAD64. *PESO DE EQUI PO65. *1 ANTENAS RF66. 21 22 FZ 0. 01067. *********************** **************** **********68. *PESO PROPI O DE LA ESTRUCTURA69. SELFWEI GHT X 170. *PESO DE MASTI L DE PARARAYOS=9KG. + LUCES=10KG + PARARAYOS=3KG71. J OI NT LOAD72. 4 FX 0. 02273. MEMBER LOAD74. *PESO DE CAMAGUI A=2. 3KG- PZ ( 13PZAS) + PESO DE LI NEAS=7. 5KG/ ML75. 1 TO 3 UNI GX 0. 0136876. *PESO DE ESCALERA DE ASCENSO 0. 8243 KG- PZ (43PZAS. )77. 1 TO 3 UNI GX 0. 0058878. J OI NT LOAD79. *PESO DE EQUI PO80. *1 ANTENAS RF81. 21 22 FX 0. 01082. *********************** **************** **********83. *PESO PROPI O DE LA ESTRUCTURA84. SELFWEI GHT Y 185. *PESO DE MASTI L DE PARARAYOS=9KG. + LUCES=10KG + PARARAYOS=3KG86. J OI NT LOAD87. 4 FY 0. 02288. MEMBER LOAD89. *PESO DE CAMAGUI A=2. 3KG- PZ ( 13PZAS) + PESO DE LI NEAS=7. 5KG/ ML90. 1 TO 3 UNI GY 0. 0136891. *PESO DE ESCALERA DE ASCENSO 0. 8243 KG- PZ (43PZAS. )92. 1 TO 3 UNI GY 0. 00588

93. J OI NT LOAD94. *PESO DE EQUI PO95. *1 ANTENAS RF96. 21 22 FY 0. 010




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO

MASTI L AUTOSOPORTADO DE 9. 00M HGTO1003 CANDI DATO B - - PAGE NO. 3********************************************97. CALCULATE RAYLEI GH FREQUENCY98. *********************** **************** **********

99. LOAD 2 ** *PESO PROPI O *** **100. *PESO PROPI O DE LA ESTRUCTURA101. SELFWEI GHT Y - 1102. *PESO DE MASTI L DE PARARAYOS=9KG. + LUCES=10KG + PARARAYOS=3KG103. J OI NT LOAD104. 4 FY - 0. 022105. * **************** **************** ****************106. LOAD 3 ***CARGA MUERTA****107. MEMBER LOAD108. *PESO DE CAMAGUI A=2. 3KG- PZ ( 13PZAS) + PESO DE LI NEAS=7. 5KG/ ML109. 1 TO 3 UNI GY - 0. 01368110. *PESO DE ESCALERA DE ASCENSO 0. 8243 KG- PZ (43PZAS. )111. 1 TO 3 UNI GY - 0. 00588112. J OI NT LOAD113. *PESO DE EQUI PO114. *1 ANTENAS RF115. 21 22 FY - 0. 010116. * **************** **************** ****************117. LOAD 4 ***PESO CARGA VI VA***118. J OI NT LOAD119. *3 PERSONAS + EQUI PO DE TRABAJ O120. 4 FY - 0. 3121. * **************** **************** ****************122. LOAD 5 ***VI ENTO FRONTAL VELOCI DAD REGI ONAL 148 KM/ H VTO Z123. J OI NT LOAD124. *VI ENTO EN MASTI L Y LI NEAS125. *TRAMO UNO126. 2 FZ 0. 051457127. *TRAMO DOS128. 3 FZ 0. 056933129. *TRAMO TRES130. 4 FZ 0. 061934131. *DE EQUI PO132. *1 ANTENAS RF133. J OI NT LOAD134. *FRONTAL135. 21 22 FZ 0. 03105136. ***************** **************** ***************** ***************137. LOAD 6 ***FUERZA DE VI ENTO A 45° ***138. J OI NT LOAD139. *VI ENTO EN MASTI L Y LI NEAS140. *TRAMO UNO141. 2 FZ 0. 043663142. 2 FX 0. 04366143. *TRAMO DOS144. 3 FZ 0. 04831145. 3 FX 0. 04831146. *TRAMO TRES147. 4 FZ 0. 052553148. 4 FX 0. 05255

149. *DE EQUI PO150. *1 ANTENAS RF151. J OI NT LOAD152. *FRONTAL




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO

MASTI L AUTOSOPORTADO DE 9. 00M HGTO1003 CANDI DATO B - - PAGE NO. 4********************************************

153. 21 22 FZ 0. 02196154. 21 22 FX 0. 02196

155. ***************** **************** ***************** ***************156. LOAD 7 ***VI ENTO FRONTAL VELOCI DAD DESPLAZAMI ENTO 100 KM/ H VTO Z157. J OI NT LOAD158. *VI ENTO EN MASTI L Y LI NEAS159. *TRAMO UNO160. 2 FZ 0. 021586161. *TRAMO DOS162. 3 FZ 0. 0238868163. *TRAMO TRES164. 4 FZ 0. 025985165. *DE EQUI PO166. *1 ANTENAS RF167. J OI NT LOAD168. *FRONTAL169. 21 22 FZ 0. 0141754170. ***************** **************** ***************** ***************171. LOAD 8 ***FUERZA DE VI ENTO A 45° ***172. J OI NT LOAD173. *VI ENTO EN MASTI L Y LI NEAS174. *TRAMO UNO175. 2 FZ 0. 01833189176. 2 FX 0. 01832177. *TRAMO DOS178. 3 FZ 0. 0202686179. 3 FX 0. 02027180. *TRAMO TRES181. 4 FZ 0. 022049182. 4 FX 0. 02205183. *DE EQUI PO184. *1 ANTENAS RF185. J OI NT LOAD186. *FRONTAL187. 21 22 FZ 0. 01002188. 21 22 FX 0. 010024189. * **************** **************** ****************190. LOAD 9 ** *SI SMO DI RECCI ON X***191. *PESO PROPI O DE LA ESTRUCTURA192. SELFWEI GHT X 1193. *PESO DE MASTI L DE PARARAYOS=9KG. + LUCES=10KG + PARARAYOS=3KG194. J OI NT LOAD195. 4 FX 0. 022196. MEMBER LOAD197. *PESO DE CAMAGUI A=2. 3KG- PZ ( 13PZAS) + PESO DE LI NEAS=7. 5KG/ ML198. 1 TO 3 UNI GX 0. 01368199. *PESO DE ESCALERA DE ASCENSO 0. 8243 KG- PZ (43PZAS. )200. 1 TO 3 UNI GX 0. 00588201. J OI NT LOAD202. *PESO DE EQUI PO203. *1 ANTENAS RF204. 21 22 FX 0. 010

205. ************** ***************206. *PESO PROPI O DE LA ESTRUCTURA207. SELFWEI GHT Y 1208. *PESO DE MASTI L DE PARARAYOS=9KG. + LUCES=10KG + PARARAYOS=3KG




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO


209. J OI NT LOAD210. 4 FY 0. 022

211. MEMBER LOAD212. *PESO DE CAMAGUI A=2. 3KG- PZ ( 13PZAS) + PESO DE LI NEAS=7. 5KG/ ML213. 1 TO 3 UNI GY 0. 01368214. *PESO DE ESCALERA DE ASCENSO 0. 8243 KG- PZ (43PZAS. )215. 1 TO 3 UNI GY 0. 00588216. J OI NT LOAD217. ************** ***************** *************218. *PESO DE EQUI PO219. *1 ANTENAS RF220. 21 22 FY 0. 010221. SPECTRUM SRSS X 1 ACC SCALE 9. 81222. * **************** **************** ****************223. * **************** **************** ****************224. 0 0. 06; 0. 05 0. 09; 0. 1 0. 12; 0. 15 0. 14; 0. 2 0. 17; 0. 25 0. 2; 0. 3 0. 23225. 0. 35 0. 23; 0. 4 0. 23; 0. 45 0. 23; 0. 5 0. 23; 0. 55 0. 23; 0. 6 0. 23; 0. 7 0. 23226. 0. 8 0. 23; 0. 9 0. 23; 1 0. 23; 1. 1 0. 23; 1. 2 0. 23; 1. 3 0. 23; 1. 4 0. 23; 1. 5 0. 23227. 1. 6 0. 22; 1. 7 0. 21; 1. 8 0. 2; 1. 9 0. 19; 2 0. 19; 2. 1 0. 18; 2. 2 0. 17; 2. 3 0. 17228. 2. 4 0. 16; 2. 5 0. 16229. LOAD 10 ***SI SMO DI RECCI ON Z***230. *PESO PROPI O DE LA ESTRUCTURA231. SELFWEI GHT Z 1232. *PESO DE MASTI L DE PARARAYOS=9KG. + LUCES=10KG + PARARAYOS=3KG233. J OI NT LOAD234. 4 FZ 0. 022235. MEMBER LOAD236. *PESO DE CAMAGUI A=2. 3KG- PZ ( 13PZAS) + PESO DE LI NEAS=7. 5KG/ ML237. 1 TO 3 UNI GZ 0. 01368238. *PESO DE ESCALERA DE ASCENSO 0. 8243 KG- PZ (43PZAS. )239. 1 TO 3 UNI GZ 0. 00588240. J OI NT LOAD241. *PESO DE EQUI PO242. *1 ANTENAS RF243. 21 22 FZ 0. 010244. ************** ***************245. *PESO PROPI O DE LA ESTRUCTURA246. SELFWEI GHT Y 1247. *PESO DE MASTI L DE PARARAYOS=9KG. + LUCES=10KG + PARARAYOS=3KG248. J OI NT LOAD249. 4 FY 0. 022250. MEMBER LOAD251. *PESO DE CAMAGUI A=2. 3KG- PZ ( 13PZAS) + PESO DE LI NEAS=7. 5KG/ ML252. 1 TO 3 UNI GY 0. 01368253. *PESO DE ESCALERA DE ASCENSO 0. 8243 KG- PZ (43PZAS. )254. 1 TO 3 UNI GY 0. 00588255. J OI NT LOAD256. *PESO DE EQUI PO257. *1 ANTENAS RF258. 21 22 FY 0. 010259. SPECTRUM SRSS Z 1 ACC SCALE 9. 81260. * **************** **************** ****************

261. * **************** **************** ****************262. 0 0. 06; 0. 05 0. 09; 0. 1 0. 12; 0. 15 0. 14; 0. 2 0. 17; 0. 25 0. 2; 0. 3 0. 23263. 0. 35 0. 23; 0. 4 0. 23; 0. 45 0. 23; 0. 5 0. 23; 0. 55 0. 23; 0. 6 0. 23; 0. 7 0. 23264. 0. 8 0. 23; 0. 9 0. 23; 1 0. 23; 1. 1 0. 23; 1. 2 0. 23; 1. 3 0. 23; 1. 4 0. 23; 1. 5 0. 23




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO


265. 1. 6 0. 22; 1. 7 0. 21; 1. 8 0. 2; 1. 9 0. 19; 2 0. 19; 2. 1 0. 18; 2. 2 0. 17; 2. 3 0. 17266. 2. 4 0. 16; 2. 5 0. 16

267. LOAD COMB 11 ( PP + CM + CV) 1. 0268. 2 1. 0 3 1. 0 4 1. 0269. LOAD COMB 12 PP + CM + CV + VI ENTO FRONTAL VEL REG 190 KM/ H270. 2 0. 75 3 0. 75 4 0. 75 5 0. 75271. LOAD COMB 13 PP + CM + CV + VI ENTO 45 GRADOS VEL REG 190 KM/ H272. 2 0. 75 3 0. 75 4 0. 75 6 0. 75273. LOAD COMB 14 PP + CM + CV + VI ENTO FRONTAL VEL DES 170 KM/ H274. 2 0. 75 3 0. 75 4 0. 75 7 0. 75275. LOAD COMB 15 PP + CM + CV + VI ENTO 45 GRADOS VEL DES 170 KM/ H276. 2 0. 75 3 0. 75 5 0. 75 8 0. 75277. LOAD COMB 16 ( PP + CM + CV + SI SX + 0. 30SI SZ) 0. 75278. 2 0. 75 3 0. 75 4 0. 75 9 0. 75 10 0. 225279. LOAD COMB 17 PP + CM + CV + 0. 30SI SX + SI SZ280. 2 0. 75 3 0. 75 4 0. 75 10 0. 225 10 0. 75281. ************ **************** **************** **************282. *DI SEÑO283. LOAD COMB 18 ( PP + CM + CV) 1. 0284. 2 1. 0 3 1. 0 4 1. 0285. LOAD COMB 19 ( PP + CM + CV + VI ENTO EN - Z) 1. 0286. 2 1. 0 3 1. 0 4 1. 0 5 1. 0287. LOAD COMB 20 ( PP + CM + CV + VI ENTO 45° ) 1. 0288. 2 1. 0 3 1. 0 4 1. 0 6 1. 0289. LOAD COMB 21 ( PP + CM + CV + SI SX + 0. 30SI SZ) 1. 0290. 2 1. 0 3 1. 0 4 1. 0 9 1. 0 10 0. 3291. LOAD COMB 22 ( PP + CM + CV + 0. 30SI SX + SI SZ) 1. 0292. 2 1. 0 3 1. 0 4 1. 0 9 0. 3 10 0. 0293. **** DESPLAZAMI ENTOS DE TORRE** *294. LOAD COMB 23 ( PP + CM + CV + VTO - Z 65%) 1. 0295. 2 1. 0 3 1. 0 4 1. 0 6 1. 0296. LOAD COMB 24 ( PP + CM + CV + VTO X 65%) 1. 0297. 2 1. 0 3 1. 0 4 1. 0 8 1. 0298. ****** ***************** **************** ***************299. ************** ***************** *************300. PERFORM ANALYSI S PRI NT STATI CS CHECK

P R O B L E M S T A T I S T I C S- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -

NUMBER OF J OI NTS/ MEMBER+ELEMENTS/ SUPPORTS = 10/ 10/ 1

SOLVER USED I S THE I N- CORE ADVANCED SOLVER

TOTAL PRI MARY LOAD CASES = 10, TOTAL DEGREES OF FREEDOM = 54




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO


NUMBER OF MODES REQUESTED = 6NUMBER OF EXI STI NG MASSES I N THE MODEL = 18

NUMBER OF MODES THAT WI LL BE USED = 6

*** EI GENSOLUTI ON : ADVANCED METHOD ***




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO


CALCULATED FREQUENCI ES FOR LOAD CASE 9

MODE FREQUENCY( CYCLES/ SEC) PERI OD( SEC)

1 1. 473 0. 678882 7. 350 0. 136053 16. 815 0. 059474 44. 289 0. 022585 89. 930 0. 01112

RESPONSE LOAD CASE 9

SRSS MODAL COMBI NATI ON METHOD USED.DYNAMI C WEI GHT X Y Z 3. 427111E- 01 3. 427111E- 01 0. 000000E+00 MTONMI SSI NG WEI GHT X Y Z - 6. 136278E- 07 - 1. 622437E- 01 0. 000000E+00 MTON

MODAL WEI GHT X Y Z 3. 427105E- 01 1. 804674E- 01 0. 000000E+00 MTON

MODE ACCELERATI ON- G DAMPI NG- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -

1 0. 23008 0. 050002 0. 13447 0. 050003 0. 09571 0. 050004 0. 07324 0. 050005 0. 06622 0. 05000

MODAL BASE ACTI ONS

MODAL BASE ACTI ONS FORCES I N MTON LENGTH I N METE- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -

MOMENTS ARE ABOUT THE ORI GI NMODE PERI OD FX FY FZ MX MY MZ

1 0. 679 0. 06 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 - 0. 382 0. 136 0. 01 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 - 0. 023 0. 059 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 - 0. 014 0. 023 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 005 0. 011 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO


PARTI CI PATI ON FACTORS

MASS PARTI CI PATI ON FACTORS I N PERCENT BASE SHEAR I N MTON- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -

MODE X Y Z SUMM- X SUMM- Y SUMM- Z X Y Z

1 70. 14 0. 00 0. 00 70. 140 0. 002 0. 000 0. 06 0. 00 0. 002 19. 03 0. 03 0. 00 89. 168 0. 032 0. 000 0. 01 0. 00 0. 003 10. 70 0. 02 0. 00 99. 865 0. 049 0. 000 0. 00 0. 00 0. 004 0. 13 0. 03 0. 00 100. 000 0. 081 0. 000 0. 00 0. 00 0. 005 0. 00 52. 58 0. 00 100. 000 52. 659 0. 000 0. 00 0. 00 0. 00

- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - TOTAL SRSS SHEAR 0. 06 0. 00 0. 00 TOTAL 10PCT SHEAR 0. 06 0. 00 0. 00 TOTAL ABS SHEAR 0. 07 0. 00 0. 00

RESPONSE LOAD CASE 10

SRSS MODAL COMBI NATI ON METHOD USED.DYNAMI C WEI GHT X Y Z 3. 427111E- 01 3. 427111E- 01 0. 000000E+00 MTONMI SSI NG WEI GHT X Y Z - 6. 136278E- 07 - 1. 622437E- 01 0. 000000E+00 MTON

MODAL WEI GHT X Y Z 3. 427105E- 01 1. 804674E- 01 0. 000000E+00 MTON

MODE ACCELERATI ON- G DAMPI NG- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -

1 0. 23008 0. 050002 0. 13447 0. 050003 0. 09571 0. 050004 0. 07324 0. 050005 0. 06622 0. 05000




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO


MODAL BASE ACTI ONS

MODAL BASE ACTI ONS FORCES I N MTON LENGTH I N METE- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -

MOMENTS ARE ABOUT THE ORI GI NMODE PERI OD FX FY FZ MX MY MZ

1 0. 679 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 002 0. 136 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 003 0. 059 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 004 0. 023 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 005 0. 011 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00

PARTI CI PATI ON FACTORS

MASS PARTI CI PATI ON FACTORS I N PERCENT BASE SHEAR I N MTON- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -

MODE X Y Z SUMM- X SUMM- Y SUMM- Z X Y Z

1 70. 14 0. 00 0. 00 70. 140 0. 002 0. 000 0. 00 0. 00 0. 002 19. 03 0. 03 0. 00 89. 168 0. 032 0. 000 0. 00 0. 00 0. 003 10. 70 0. 02 0. 00 99. 865 0. 049 0. 000 0. 00 0. 00 0. 004 0. 13 0. 03 0. 00 100. 000 0. 081 0. 000 0. 00 0. 00 0. 005 0. 00 52. 58 0. 00 100. 000 52. 659 0. 000 0. 00 0. 00 0. 00

- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - TOTAL SRSS SHEAR 0. 00 0. 00 0. 00 TOTAL 10PCT SHEAR 0. 00 0. 00 0. 00 TOTAL ABS SHEAR 0. 00 0. 00 0. 00

*********************************************************** ** RAYLEI GH FREQUENCY FOR LOADI NG 1 = 1. 48330 CPS ** MAX DEFLECTI ON = 16. 45339 CM GLO X, AT J OI NT 4 ** ***********************************************************

STATI C LOAD/ REACTI ON/ EQUI LI BRI UM SUMMARY FOR CASE NO. 1***CALCULO DE LA FRECUENCI A NATURAL DE LA ESTRUCTURA****




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO


CENTER OF FORCE BASED ON X FORCES ONLY ( METE) .

( FORCES I N NON- GLOBAL DI RECTI ONS WI LL I NVALI DATE RESULTS)

X = - 0. 129656832E- 01 Y = 0. 445821248E+01Z = - 0. 748574402E- 02

CENTER OF FORCE BASED ON Y FORCES ONLY ( METE) .( FORCES I N NON- GLOBAL DI RECTI ONS WI LL I NVALI DATE RESULTS)

X = - 0. 129656829E- 01 Y = 0. 445821245E+01Z = - 0. 748574388E- 02

CENTER OF FORCE BASED ON Z FORCES ONLY ( METE) .( FORCES I N NON- GLOBAL DI RECTI ONS WI LL I NVALI DATE RESULTS)

X = - 0. 129656831E- 01 Y = 0. 445821248E+01Z = - 0. 748574399E- 02

TOTAL APPLI ED LOAD 1

***TOTAL APPLI ED LOAD ( MTON METE ) SUMMARY ( LOADI NG 1 )SUMMATI ON FORCE- X = 0. 41SUMMATI ON FORCE- Y = 0. 41SUMMATI ON FORCE- Z = 0. 41

SUMMATI ON OF MOMENTS AROUND THE ORI GI N-MX= 1. 85 MY= 0. 00 MZ= - 1. 85

TOTAL REACTI ON LOAD 1

***TOTAL REACTI ON LOAD( MTON METE ) SUMMARY ( LOADI NG 1 )SUMMATI ON FORCE- X = - 0. 41SUMMATI ON FORCE- Y = - 0. 41SUMMATI ON FORCE- Z = - 0. 41

SUMMATI ON OF MOMENTS AROUND THE ORI GI N-MX= - 1. 85 MY= 0. 00 MZ= 1. 85

MAXI MUM DI SPLACEMENTS ( CM / RADI ANS) ( LOADI NG 1)MAXI MUMS AT NODE

X = 1. 64534E+01 4 Y = 7. 16139E- 01 21Z = 1. 64263E+01 4RX= 2. 63940E- 02 4RY= 1. 79666E- 04 21RZ= - 2. 63039E- 02 4

STATI C LOAD/ REACTI ON/ EQUI LI BRI UM SUMMARY FOR CASE NO. 2** *PESO PROPI O ** ** *




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO


CENTER OF FORCE BASED ON Y FORCES ONLY ( METE) .


X = - 0. 758556569E- 02 Y = 0. 463139531E+01Z = - 0. 437953036E- 02


***TOTAL APPLI ED LOAD ( MTON METE ) SUMMARY ( LOADI NG 2 )SUMMATI ON FORCE- X = 0. 00SUMMATI ON FORCE- Y = - 0. 25SUMMATI ON FORCE- Z = 0. 00

SUMMATI ON OF MOMENTS AROUND THE ORI GI N-MX= - 1. 1017289E- 03 MY= 0. 0000000E+00 MZ= 1. 9082496E- 03


***TOTAL REACTI ON LOAD( MTON METE ) SUMMARY ( LOADI NG 2 )SUMMATI ON FORCE- X = 0. 00SUMMATI ON FORCE- Y = 0. 25SUMMATI ON FORCE- Z = 0. 00

SUMMATI ON OF MOMENTS AROUND THE ORI GI N-MX= 1. 1017289E- 03 MY= - 3. 4891546E- 16 MZ= - 1. 9082495E- 03


X = - 3. 93201E- 02 4 Y = - 4. 02734E- 03 21Z = - 2. 27015E- 02 4RX= - 6. 15618E- 05 22RY= 3. 29519E- 17 21RZ= 1. 06628E- 04 22

STATI C LOAD/ REACTI ON/ EQUI LI BRI UM SUMMARY FOR CASE NO. 3***CARGA MUERTA****


X = - 0. 212797988E- 01 Y = 0. 419058606E+01Z = - 0. 122859031E- 01

TOTAL APPLI ED L OAD 3

***TOTAL APPLI ED LOAD ( MTON METE ) SUMMARY ( LOADI NG 3 )SUMMATI ON FORCE- X = 0. 00

SUMMATI ON FORCE- Y = - 0. 16SUMMATI ON FORCE- Z = 0. 00

SUMMATI ON OF MOMENTS AROUND THE ORI GI N-MX= - 1. 9999999E- 03 MY= 0. 0000000E+00 MZ= 3. 4640999E- 03




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO




SUMMATI ON OF MOMENTS AROUND THE ORI GI N-MX= 1. 9999998E- 03 MY= - 6. 3642191E- 16 MZ= - 3. 4640998E- 03


X = - 7. 18648E- 02 4 Y = - 5. 32614E- 03 21Z = - 4. 14912E- 02 4RX= - 1. 10534E- 04 20RY= 6. 01091E- 17 21RZ= 1. 91450E- 04 20

STATI C LOAD/ REACTI ON/ EQUI LI BRI UM SUMMARY FOR CASE NO. 4***PESO CARGA VI VA***


X = 0. 000000000E+00 Y = 0. 900002031E+01Z = 0. 000000000E+00


***TOTAL APPLI ED LOAD ( MTON METE ) SUMMARY ( LOADI NG 4 )SUMMATI ON FORCE- X = 0. 00SUMMATI ON FORCE- Y = - 0. 30SUMMATI ON FORCE- Z = 0. 00

SUMMATI ON OF MOMENTS AROUND THE ORI GI N-MX= 0. 0000000E+00 MY= 0. 0000000E+00 MZ= 0. 0000000E+00



SUMMATI ON OF MOMENTS AROUND THE ORI GI N-MX= - 3. 7124002E- 16 MY= 1. 1503869E- 17 MZ= - 2. 6663947E- 15




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO


MAXI MUM DI SPLACEMENTS ( CM / RADI ANS) ( LOADI NG 4)

MAXI MUMS AT NODEX = 2. 15533E- 03 21

Y = - 4. 58844E- 03 4Z = 1. 24438E- 03 21RX= 1. 96774E- 05 21RY= - 1. 20661E- 18 21RZ= - 3. 40822E- 05 21

STATI C LOAD/ REACTI ON/ EQUI LI BRI UM SUMMARY FOR CASE NO. 5***VI ENTO FRONTAL VELOCI DAD REGI ONAL 148 KM/ H VTO Z


X = - 0. 462776239E- 01 Y = 0. 668297294E+01Z = - 0. 267184106E- 01



SUMMATI ON OF MOMENTS AROUND THE ORI GI N-MX= 1. 55 MY= 0. 01 MZ= 0. 00


***TOTAL REACTI ON LOAD( MTON METE ) SUMMARY ( LOADI NG 5 )SUMMATI ON FORCE- X = 0. 00SUMMATI ON FORCE- Y = 0. 00SUMMATI ON FORCE- Z = - 0. 23

SUMMATI ON OF MOMENTS AROUND THE ORI GI N-MX= - 1. 55 MY= - 0. 01 MZ= 0. 00


X = - 4. 63664E- 02 21 Y = 2. 80685E- 01 21Z = 1. 64779E+01 4RX= 2. 91922E- 02 4RY= 8. 56229E- 04 21RZ= 6. 01397E- 04 21

STATI C LOAD/ REACTI ON/ EQUI LI BRI UM SUMMARY FOR CASE NO. 6***FUERZA DE VI ENTO A 45° ***




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO


CENTER OF FORCE BASED ON X FORCES ONLY ( METE) .


X = - 0. 403691546E- 01 Y = 0. 661934115E+01Z = - 0. 233071527E- 01


X = - 0. 403678688E- 01 Y = 0. 661932153E+01Z = - 0. 233064104E- 01





***TOTAL REACTI ON LOAD( MTON METE ) SUMMARY ( LOADI NG 6 )SUMMATI ON FORCE- X = - 0. 19SUMMATI ON FORCE- Y = 0. 00SUMMATI ON FORCE- Z = - 0. 19




STATI C LOAD/ REACTI ON/ EQUI LI BRI UM SUMMARY FOR CASE NO. 7***VI ENTO FRONTAL VELOCI DAD DESPLAZAMI ENTO 100 KM/ H VTO Z


X = - 0. 491991691E- 01 Y = 0. 671454315E+01Z = - 0. 284051663E- 01




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO



***TOTAL APPLI ED LOAD ( MTON METE ) SUMMARY ( LOADI NG 7 )SUMMATI ON FORCE- X = 0. 0000000E+00SUMMATI ON FORCE- Y = 0. 0000000E+00SUMMATI ON FORCE- Z = 9. 9808598E- 02

SUMMATI ON OF MOMENTS AROUND THE ORI GI N-MX= 0. 67 MY= 0. 00 MZ= 0. 00


***TOTAL REACTI ON LOAD( MTON METE ) SUMMARY ( LOADI NG 7 )SUMMATI ON FORCE- X = 8. 7518003E- 14SUMMATI ON FORCE- Y = - 1. 8764808E- 14SUMMATI ON FORCE- Z = - 9. 9808598E- 02



X = - 2. 02754E- 02 21 Y = 1. 21429E- 01 21Z = 7. 12499E+00 4RX= 1. 26273E- 02 4RY= 3. 91542E- 04 19RZ= 2. 60886E- 04 19

STATI C LOAD/ REACTI ON/ EQUI LI BRI UM SUMMARY FOR CASE NO. 8***FUERZA DE VI ENTO A 45° ***

CENTER OF FORCE BASED ON X FORCES ONLY ( METE) .( FORCES I N NON- GLOBAL DI RECTI ONS WI LL I NVALI DATE RESULTS)

X = - 0. 430350712E- 01 Y = 0. 664804605E+01Z = - 0. 248463211E- 01


X = - 0. 430171044E- 01 Y = 0. 664735155E+01Z = - 0. 248359479E- 01


***TOTAL APPLI ED LOAD ( MTON METE ) SUMMARY ( LOADI NG 8 )SUMMATI ON FORCE- X = 8. 0687999E- 02

SUMMATI ON FORCE- Y = 0. 0000000E+00SUMMATI ON FORCE- Z = 8. 0689491E- 02





DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO



***TOTAL REACTI ON LOAD( MTON METE ) SUMMARY ( LOADI NG 8 )SUMMATI ON FORCE- X = - 8. 0687999E- 02SUMMATI ON FORCE- Y = - 3. 2153319E- 14SUMMATI ON FORCE- Z = - 8. 0689491E- 02




** ** ** ** ** ** END OF DATA FROM I NTERNAL STORAGE *** ** ** ** ** *

301. LOAD LI ST 18 TO 22302. PRI NT SUPPORT REACTI ON

SUPPORT REACTI ON




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO


SUPPORT REACTI ONS - UNI T MTON METE STRUCTURE TYPE = SPACE- - - - - - - - - - - - - - - - -

J OI NT LOAD FORCE- X FORCE- Y FORCE- Z MOM- X MOM- Y MOM Z

1 18 0. 00 0. 71 0. 00 0. 00 0. 00 - 0. 01

19 0. 00 0. 71 - 0. 23 - 1. 55 - 0. 01 - 0. 0120 - 0. 19 0. 71 - 0. 19 - 1. 24 0. 00 1. 2421 0. 06 0. 71 0. 00 0. 00 0. 00 0. 3722 0. 02 0. 71 0. 00 0. 00 0. 00 0. 11

**** ** ** **** ** END OF LATEST ANALYSI S RESULT ** ** **** ** ****

303. PRI NT MAXFORCE ENVELOPE LI ST 1 TO 3 MAXFORCE ENVELOPE LI ST 1




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO


MEMBER FORCE ENVELOPE- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -

ALL UNI TS ARE MTON METE

MAX AND MI N FORCE VALUES AMONGST ALL SECTI ON LOCATI ONS

MEMB FY/ DI ST LD MZ/ DI ST LDFZ DI ST LD MY DI ST LD FX DI ST LD

1 MAX 0. 19 0. 00 20 1. 24 0. 00 200. 00 0. 00 18 1. 55 0. 00 19 0. 71 C 0. 00 21

MI N - 0. 06 3. 00 21 - 0. 22 3. 00 21- 0. 23 3. 00 19 0. 00 3. 00 21 0. 57 C 3. 00 21

2 MAX 0. 14 0. 00 20 0. 68 0. 00 200. 00 0. 00 18 0. 85 0. 00 19 0. 57 C 0. 00 21

MI N - 0. 05 3. 00 21 - 0. 08 3. 00 21- 0. 18 3. 00 19 0. 00 3. 00 21 0. 43 C 3. 00 21

3 MAX 0. 10 0. 00 20 0. 24 0. 00 200. 00 0. 00 18 0. 31 0. 00 19 0. 43 C 0. 00 21

MI N - 0. 03 1. 30 21 - 0. 04 1. 30 21- 0. 12 1. 30 19 0. 00 1. 30 21 0. 38 C 1. 30 21

** *** *** ** END OF FORCE ENVELOPE FROM I NTERNAL STORAGE *** ** ** ***

304. LOAD LI ST 11 21 TO 24305. PRI NT J OI NT DI SPLACEMENTS LI ST 4

J OI NT DI SPLACE LI ST 4




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO


J OI NT DI SPLACEMENT ( CM RADI ANS) STRUCTURE TYPE = SPACE- - - - - - - - - - - - - - - - - -

J OI NT LOAD X- TRANS Y- TRANS Z-TRANS X- ROTAN Y- ROTAN Z-ROTAN

4 11 - 0. 1091 - 0. 0073 - 0. 0630 - 0. 0001 0. 0000 0. 0003

21 3. 8589 - 0. 0072 - 0. 0570 - 0. 0001 0. 0001 0. 007022 1. 0813 - 0. 0073 - 0. 0612 - 0. 0001 0. 0000 0. 002323 13. 0010 - 0. 0081 13. 0813 0. 0229 0. 0002 - 0. 022424 5. 5403 - 0. 0077 5. 6003 0. 0098 0. 0001 - 0. 0095

**** ** ** **** ** END OF LATEST ANALYSI S RESULT ** ** **** ** ****

306. PARAMETER 1307. CODE AI SC308. RATI O 1 ALL309. BEAM 1 ALL310. MAI N 0 ALL311. LOAD LI ST 11 19 TO 24312. CHECK CODE ALL

STEEL DESI GN




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO


STAAD. Pr o CODE CHECKI NG - ( AI SC 9TH EDI TI ON)***********************

ALL UNI TS ARE - MTON METE ( UNLESS OTHERWI SE NOTED)

MEMBER TABLE RESULT/ CRI TI CAL COND/ RATI O/ LOADI NG/FX MY MZ LOCATI ON

=======================================================================

1 ST PI PS60 ( AI SC SECTI ONS)PASS AI SC- H1- 3 0. 773 20

0. 71 C 1. 24 1. 24 0. 002 ST PI PS60 ( AI SC SECTI ONS)

PASS AI SC- H1- 3 0. 425 200. 57 C 0. 68 0. 68 0. 00


0. 43 C 0. 24 0. 24 0. 008 ST PI PS40 ( AI SC SECTI ONS)

PASS AI SC- H1- 3 0. 027 200. 33 C 0. 01 0. 01 0. 00


0. 46 C 0. 14 - 0. 02 0. 0020 ST TUB20203 ( AI SC SECTI ONS)

PASS AI SC- H1- 3 0. 208 200. 02 C 0. 00 0. 04 0. 00

21 ST TUB20203 ( AI SC SECTI ONS)PASS AI SC- H1- 3 0. 227 20

0. 04 C 0. 00 - 0. 04 0. 0022 ST PI PS20 ( AI SC SECTI ONS)

PASS AI SC- H2- 1 0. 031 190. 01 T 0. 00 0. 00 0. 15


0. 09 T 0. 01 0. 00 0. 0024 ST PI PS20 ( AI SC SECTI ONS)

PASS AI SC- H1- 3 0. 031 190. 01 C 0. 00 0. 00 0. 00

313. STEEL TAKE OFF ALL




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO


STEEL TAKE OFF

STEEL TAKE- OFF- - - - - - - - - - - - - -

PROFI LE LENGTH( METE) WEI GHT( MTON)

ST PI PS60 6. 00 0. 169ST PI PS40 3. 00 0. 048ST TUB20203 0. 40 0. 003ST PI PS20 1. 80 0. 010

- - - - - - - - - - - - - - - - TOTAL = 0. 230

** ** ** ** ** ** END OF DATA FROM I NTERNAL STORAGE *** ** ** ** ** *

314. FI NI SH

** ** ** ** ** * END OF THE STAAD. Pr o RUN ** ** ** ** ** *

** ** DATE= J UN 13, 2013 TI ME= 15: 56: 1 ****




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO


************************************************************* For quest i ons on STAAD. Pro, pl ease cont act *

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DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO

1.14 REACCIONES.


SUPPORT REACTI ONS - UNI T MTON METE STRUCTURE TYPE = SPACE- - - - - - - - - - - - - - - - -

J OI NT LOAD FORCE- X FORCE- Y FORCE- Z MOM- X MOM- Y MOM Z

1 18 0. 00 0. 71 0. 00 0. 00 0. 00 - 0. 01

19 0. 00 0. 71 - 0. 23 - 1. 55 - 0. 01 - 0. 0120 - 0. 19 0. 71 - 0. 19 - 1. 24 0. 00 1. 2421 0. 06 0. 71 0. 00 0. 00 0. 00 0. 3722 0. 02 0. 71 0. 00 0. 00 0. 00 0. 11

** ** ** ** ** ** ** END OF LATEST ANALYSI S RESULT *** ** ** ** ** ** *




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO

1.15 DESPLAZAMIENTOS.


J OI NT DI SPLACEMENT ( CM RADI ANS) STRUCTURE TYPE = SPACE- - - - - - - - - - - - - - - - - -

J OI NT LOAD X- TRANS Y- TRANS Z- TRANS X-ROTAN Y- ROTAN Z- ROTAN

4 11 - 0. 1091 - 0. 0073 - 0. 0630 - 0. 0001 0. 0000 0. 0003

21 3. 8589 - 0. 0072 - 0. 0570 - 0. 0001 0. 0001 0. 007022 1. 0813 - 0. 0073 - 0. 0612 - 0. 0001 0. 0000 0. 002323 13. 0010 - 0. 0081 13. 0813 0. 0229 0. 0002 - 0. 022424 5. 5403 - 0. 0077 5. 6003 0. 0098 0. 0001 - 0. 0095

** ** ** ** ** ** ** END OF LATEST ANALYSI S RESULT *** ** ** ** ** ** *

Desplazamiento máximo por viento = 13 cm

DESPLAZAMIENTO MAXIMO PERMITIDO = tan 1° DE H = 15.71 cm

Como 13.00 cm < 15.71 cm, el mástil se comporta dentro de los parámetros permisibles.




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO

EFICIENTEMENTE, DENTRO DEL RANGO DE 0% A 100%

CON SOBRE ESFUERZO, DENTRO DEL RANGO DE 100% A 105%

SOBRE ESFUERZO SUPERANDO EL 105%

Se anexan las gráficas con el diagrama de falla de la estructura. El color verde indicaque el elemento está debajo del 100% en cuanto a capacidad de carga. El rojo y azules el caso contrario.




DE 9 M.


MEMORIA DE CÁLCULO

1.16 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

El resultado de la revisión es el siguiente:

Considerando una velocidad regional de 148 km/hr, se tiene que la estructura encuestión, Mástil autosoportado de 9.00m, presenta esfuerzos favorables por debajo delos permitidos cuando la estructura se encuentre trabajando en condiciones críticas y

sometida a ráfagas de 3 segundos como lo indican los estudios realizados por la CFEen su Manual de Obras Civiles Diseño por Viento 1993, por lo se considera que esuna estructura segura, los desplazamientos se encuentran dentro de los parámetrospermisibles lo cual no representa riesgo alguno, por lo que se concluye que es unaestructura funcional trabajando en condiciones óptimas con la carga considerada.

Esta revisión se realiza con las cargas de los equipos aquí descritos, en caso de quese instalen diferentes equipos se deberá realizar una nueva revisión que losconsidere.

Documents

Memoria Mastil de 9m Hgto1003 Candidato b