MEMORIA NARCEA [NARCEA] - euskadi.eus€¦ · Redacción del proyecto constructivo de ampliación de la EDAR de ... 5.9.9 Puesta a tierra ... unidades de proceso: Pozo de bombeo de

Redacción del proyecto constructivo de ampliación de la EDAR de Oyón-Oion, ejecución de las obras de ampliación, pruebas de puesta en marcha y puesta en marcha y funcionamiento.

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ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN ........................................................................................................................... 5

2. ANTECEDENTES Y OBJETO DEL PROYECTO ......................................................................... 6

2.1 ANTECEDENTES ADMINISTRATIVOS ................................................................................. 6

2.2 OBJETO Y ALCANCE DEL PROYECTO ............................................................................... 6

2.3 CARÁCTER OBRA COMPLETA ............................................................................................ 7

3. DESCRIPCIÓN DE INSTALACIONES ACTUALES ..................................................................... 8

3.1 COLECTORES ........................................................................................................................ 8

3.2 EDAR ....................................................................................................................................... 8

3.3 AMPLIACIÓN DE LAS INSTALACIONES ............................................................................. 9

4. BASES DE DISEÑO DE LOS PROCESOS ................................................................................ 11

4.1 LÍNEA DE AGUA ................................................................................................................... 11

4.1.1 Caudales de entrada a la planta ............................................................................. 11

4.1.2 Caudales de entrada a cada tratamiento ................................................................ 12

4.1.3 Cargas contaminantes de entrada a planta ............................................................ 15

4.1.4 Temperaturas de agua residual .............................................................................. 15

4.1.5 Calidad del vertido ................................................................................................... 16

4.2 LÍNEA DE LODOS ................................................................................................................. 16

4.2.1 Caudales de tratamiento en cada proceso ............................................................. 16

4.2.2 Calidad del fango exigida ........................................................................................ 17

4.3 TRATAMIENTO DE OLORES ............................................................................................... 17

5. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS ................................................................................................ 18

5.1 PROCESO GENERAL........................................................................................................... 18

5.1.1 EDAR existente ....................................................................................................... 18

5.1.2 Actuaciones a realizar ............................................................................................. 18

5.1.3 Descripción general de proceso .............................................................................. 21

5.2 PROCEDIMIENTOS DE CONSTRUCCIÓN .......................................................................... 26

5.2.1 Descripción general de la ejecución de la obra ...................................................... 26

5.2.2 Implantación general ............................................................................................... 32

5.2.3 Características geotécnicas de los terrenos ocupados ........................................... 33


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5.2.4 Movimiento de tierras .............................................................................................. 34

5.2.5 Justificación de las cimentaciones adoptadas ........................................................ 35

5.2.6 Colectores de llegada .............................................................................................. 37

5.2.7 Salida de agua tratada, alivios, by-pass y puntos de vertido .................................. 39

5.2.8 Línea piezométrica .................................................................................................. 41

5.2.9 Materiales utilizados para la ejecución de la obra civil y principales características

de las estructuras proyectadas ............................................................................................. 45

5.2.10 Principales procesos constructivos ..................................................................... 46

5.3 LÍNEA DE AGUA ................................................................................................................... 47

5.3.1 Tanque de tormentas .............................................................................................. 47

5.3.2 Llegada de colectores y desbaste de gruesos ........................................................ 52

5.3.3 Pozo de bombeo de Bodegas Faustino .................................................................. 54

5.3.4 Pozo de bombeo de agua bruta .............................................................................. 55

5.3.5 Pretratamiento nuevo .............................................................................................. 57

5.3.6 Pretratamiento actual .............................................................................................. 58

5.3.7 Decantación primaria ............................................................................................... 59

5.3.8 Tratamiento biológico .............................................................................................. 61

5.3.9 Decantación secundaria .......................................................................................... 65

5.3.10 Arqueta de salida ................................................................................................. 66

5.4 LÍNEA DE FANGOS .............................................................................................................. 67

5.4.1 Arqueta de recepción de fosas sépticas ................................................................. 67

5.4.2 Espesador de fangos............................................................................................... 68

5.4.3 Deshidratación de fangos ........................................................................................ 68

5.5 SISTEMA DE DESODORIZACIÓN ....................................................................................... 69

5.6 VENTILACIÓN ....................................................................................................................... 72

5.7 SERVICIOS AUXILIARES ..................................................................................................... 72

5.7.1 Grupo de agua de servicios .................................................................................... 72

5.7.2 Grupo contra incendios ........................................................................................... 73

5.7.3 Aire de servicios ...................................................................................................... 73

5.7.4 Red de sobrenadantes ............................................................................................ 73

5.8 REDES DE TUBERÍAS ......................................................................................................... 73

5.8.1 Red de agua ............................................................................................................ 73


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5.8.2 Red de fangos ......................................................................................................... 73

5.8.3 Red de sobrenadantes ............................................................................................ 73

5.8.4 Red de vaciados ...................................................................................................... 73

5.8.5 Red de pluviales ...................................................................................................... 74

5.8.6 Red de aire .............................................................................................................. 74

5.8.7 Red de reactivos ...................................................................................................... 74

5.8.8 Red de agua de servicios ........................................................................................ 74

5.8.9 Red de desodorización ............................................................................................ 74

5.9 ELECTRICIDAD, AUTOMATISMOS, CONTROL E INSTRUMENTACIÓN ......................... 74

5.9.1 Resumen de actuaciones eléctricas y automatización e instrumentación a realizar

74

5.9.2 Acometida eléctrica ................................................................................................. 75

5.9.3 Centro transformación ............................................................................................. 75

5.9.4 Distribución baja tensión ......................................................................................... 75

5.9.5 Cortacircuitos ........................................................................................................... 76

5.9.6 Cableado ................................................................................................................. 76

5.9.7 Centro de Control de Motores ................................................................................. 76

5.9.8 Equipo corrector del factor de potencia................................................................... 78

5.9.9 Puesta a tierra ......................................................................................................... 78

5.9.10 Pararrayos ........................................................................................................... 78

5.9.11 Alumbrado interior y exterior ............................................................................... 78

5.9.12 Grupo electrógeno ............................................................................................... 79

5.9.13 Control e instrumentación ................................................................................... 80

5.10 CRITERIOS DE CALIDAD DE LOS MATERIALES EN EQUIPOS MECÁNICOS............... 82

5.11 URBANIZACIÓN Y ARQUITECTURA .................................................................................. 86

5.11.1 Urbanización ........................................................................................................ 86

5.11.2 Descripción de las obras de edificación .............................................................. 89

5.12 DEMOLICIONES ................................................................................................................... 90

5.13 MEDIDAS DE RECUPERACIÓN AMBIENTAL Y REVEGETACIÓN .................................. 91

6. PLAN DE OBRA .......................................................................................................................... 91

7. BIENES, DERECHOS Y SERVICIOS AFECTADOS .................................................................. 92

8. REPOSICIÓN DE SERVICIOS AFECTADOS ............................................................................ 93


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8.1 INSTALACIONES DE LA PLANTA ACTUAL ...................................................................... 93

8.2 REDES ELÉCTRICAS DE LA PLANTA ACTUAL ............................................................... 94

8.3 CARRETERAS ...................................................................................................................... 94

8.4 CONDUCCIONES DE LA EDAR ACTUAL .......................................................................... 95

9. PRESUPUESTOS DE EJECUCIÓN POR CONTRATA ............................................................. 97

10. DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL PROYECTO ................................................................... 98

11. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA .................................................................................... 102

12. FÓRMULA DE REVISIÓN DE PRECIOS .................................................................................. 103


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1. INTRODUCCIÓN

El presente Proyecto tiene como objeto la ejecución de la ampliación de la EDAR de Oyón-Oion. La Memoria que se divide en los siguientes capítulos:

Antecedentes y objeto del proyecto: donde se resumen tanto los antecedentes administrativos, así como el objeto y alcance del presente expediente de contratación.

Bases de diseño de los procesos: donde se describen tanto los criterios básicos como los parámetros de diseño que se han tenido en cuenta a la hora de realizar el dimensionamiento de los procesos de depuración para la Ejecución de la ampliación de la EDAR de Oyón-Oion.

Descripción de las obras: En este apartado se profundiza sobre la construcción de la EDAR, con respecto a la descripción general de la ejecución de la obra, así como la descripción de todos los procesos unitarios de la planta en cuanto a línea de agua, línea de lodos, control y tratamiento de olores, servicios auxiliares, electricidad, automatismos control e instrumentación, así como la parte correspondiente a urbanización y arquitectura.

Plan de Obra: resumen de los capítulos más importantes con sus respectivos plazos parciales de ejecución

Servicios afectados y su reposición: se detallan todos los servicios afectados durante la ejecución de las obras así como su reposición.

Presupuesto de ejecución por contrata

Documentos que integran el proyecto donde se incluye un índice completo del proyecto de Construcción. Clasificación del contratista y fórmula de revisión de precios.

Por lo tanto, este documento pretende dar a conocer una visión global y completa del presente Proyecto de Construcción, presentado por la UTE AQUAMBIENTE-ALTUNA Y URIA.


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2. ANTECEDENTES Y OBJETO DEL PROYECTO

2.1 ANTECEDENTES ADMINISTRATIVOS

La Agencia Vasca del Agua (URA) encargó a la empresa Ingeniería XXI en el año 2006 la redacción del proyecto de Saneamiento y Depuración del Entorno de Oyón-Oion (Álava-Araba), Construcción de la EDAR. Tras el análisis del proyecto realizado por URA, se llegaron a las conclusiones de que el caudal y las cargas de entrada eran extremadamente altas, el vertido de la EDAR Vitivinícola se estimó debido a que ésta estaba en fase de construcción y los costes de inversión y explotación eran extremadamente elevados. A causas de la invalidez del proyecto redactado por Ingeniería XXI, en diciembre de 2013 URA redactó el Estudio de la EDAR de Oyón-Oion (ESTUDIO) que integra los siguientes documentes:

Estudio geotécnico

Resumen ejecutivo

Estudio de la instalación eléctrica

Estudio de vertidos

Estudio de alternativas

Estudio básico de implantación o Resumen Presupuesto General BAS o Resumen Presupuesto General MBBR o Resumen Presupuesto General IFAS

En dicho ESTUDIO se incluyen los datos de partida y las tres alternativas a considerar en la redacción del Proyecto de Licitación: fangos activados en la modalidad de aireación prolongada, lecho móvil aireado (MBBR) y proceso híbrido fangos activados con lecho móvil (IFAS). El 4 de marzo de 2015, URA publicó el Anuncio de la RESOLUCIÓN por la que se hace pública la licitación del contrato de “Redacción del proyecto constructivo de ampliación de la EDAR de Oyón-Oion, ejecución de las obras de ampliación, pruebas de puesta en marcha y puesta en marcha y funcionamiento” EXPTE. C01/005/2014. El 7 de Octubre de 2015 se publica la apertura de sobres. El 11 de Noviembre de 2015, URA publica la resolución de la adjudicación del contrato mixto: “Redacción del proyecto constructivo de ampliación de la EDAR de Oyón-Oion, ejecución de las obras de ampliación, pruebas de puesta en marcha y puesta en marcha y funcionamiento” EXPTE. C01/005/2014, en la variante 2 “Procesos híbridos fango activado lecho móvil (IFAS)” a la UTE AQUAMBIENTE –ALTUNA Y URIA.

2.2 OBJETO Y ALCANCE DEL PROYECTO

El presente Proyecto de Construcción tiene como objeto la realización de todas las actividades necesarias para llegar al resultado final de entregar a URA la infraestructura hidráulica de la EDAR de Oyón-Oion en condiciones técnicas, legales y administrativas adecuadas para proceder a su normal explotación, incluyendo las pruebas de funcionamiento y la explotación durante un periodo de doce (12) meses.


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2.3 CARÁCTER OBRA COMPLETA

El cumplimiento del último párrafo del artículo 64 del Reglamento General de Contratación se manifiesta que el presente Proyecto comprende una obra completa en el sentido exigido en el Artículo 58 del citado Reglamento, ya que comprende todos y cada uno de los elementos que son precisos para la utilización de las obras, siendo susceptible de ser entregadas al uso público.


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3. DESCRIPCIÓN DE INSTALACIONES ACTUALES

3.1 COLECTORES

COLECTOR ESTE

Dicho colector es de tipo unitario y recoge, principalmente, todo el núcleo urbano, transportando las aguas pluviales y residuales de la zona. Siendo este únicamente uno de los tres colectores que acometen a la futura EDAR. El Colector Este llega al pozo de bombeo a la cota 403,95 m.

COLECTOR BODEGAS FAUSTINO

El colector procedente de las Bodegas Faustino, llega a la misma cámara de bombeo

que el colector Este, descrito anteriormente. Dicho colector es de tipo separativo y por tanto, recoge únicamente caudales de aguas residuales. Este colector llega al pozo de bombeo de agua bruta (cámara este) a la cota 402.20 msnm. En el pozo de registro situado inmediatamente antes de la entrada de este colector al bombeo, se incorpora a esta tubería los caudales de salida de la EDAR Vitivinicola

(cota 406.75 msnm) COLECTOR OESTE

El colector procedente del Oeste del municipio, llega a la cámara oeste de la estación de bombeo de agua bruta, previo paso por una reja automática de desbaste actual. Dicho colector recoge las aguas fecales de la margen derecha del río. Es relativamente nuevo y con secciones y pendientes suficientes. Este colector llega al pozo de bombeo de agua bruta (cámara oeste) a la cota 406.15 msnm.

3.2 EDAR

Las instalaciones actuales de la EDAR de Oyón-Oion constan de las siguientes unidades de proceso:

Pozo de bombeo de agua bruta formado por dos (2) compartimentos:

o Al primer compartimento, que tiene la solera en la cota 399,70 m, llegan el Colector Este y el Colector de Bodegas Faustino. En este compartimento se alojan dos (1+1) bombas sumergibles que bombea el agua residual de entrada al segundo compartimento del pozo de bombeo o directamente al pretratamiento existente mediante un juego de válvulas.

o Al segundo compartimento, que tiene la solera en la cota 401,55 m, llega el Colector Oeste (previamente desbastado por una (1) reja automática) y el bombeo del primer compartimento. En este pozo de


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bombeo se alojan tres (2+1) bombas sumergibles que impulsan el agua residual al pretratamiento existente.

El pretratamiento actual está formado por las siguientes unidades:

o Dos (2) canales de desbaste de sólidos de 0,50 m de ancho. Un (1) canal by-pass equipado con una (1) reja manual y un (1) canal con un (1) tamiz automático.

o A continuación de los canales de desbaste, el agua residual entra en un (1) desareandor-desengrasador tipo cuadrado de 3,90x3,90 m de sección. La aireación del desarenado-desengrasado se realiza mediante un (1) aireador sumergible de 2,20 kW de potencia. Para la extracción de arenas, existe una (1) bomba centrífuga vertical Vortex de 2,00 m3/h de caudal, 3,00 mca y 0,75 kW de potencia, que las envían al lavador-clasificador de arenas.

El agua pretratada se conduce a un (1) decantador primario con un diámetro de 14,00 m, altura recta útil de 3,00m, altura cónica de 0,50 m y un volumen unitario de 456,68 m3. Para la extracción de fangos se dispone de dos (1+1) bombas centrífugas sumergibles de 3,00 kW de potencia unitaria. Los fangos extraídos se bombean al espesador. Para la evacuación de flotantes

se dispone de dos (1+1) bombas sumergibles existentes de 1,80kW de potencia que enviarán los flotantes al nuevo concentrador de grasas de 6,00 m3/h de capacidad.

Los fangos son espesados en un (1) espesador estático. Una vez espesados, los fangos son alimentados a una (1) centrífuga alojada

en el interior del edificio existente mediante dos (1+1) bombas de tornillo. Los fangos deshidratados se almacenan en una (1) tolva.

3.3 AMPLIACIÓN DE LAS INSTALACIONES

El presente Proyecto de Construcción contempla fundamentalmente las siguientes actuaciones para la ampliación de la EDAR de Oyón-Oion:

Adecuación y/o remodelación de las siguientes instalaciones existentes a las nuevas bases de partida:

o Pozo de bombeo de agua bruta o Pretratamiento existente o Decantación primaria o Edificio de control o Viales y urbanización actual o Redes de tuberías o Instalaciones eléctricas

Ejecución de nuevas instalaciones: o Tanque de tormentas o Bombeo colector Bodegas Faustino o Nuevo pretratamiento o Obra de alimentación y alivio del decantador primario o Obra de reparto y alivio del tratamiento biológico o Reactor biológico IFAS o Decantación secundaria o Arqueta de fangos o Obra de vertido final o Caseta de grupos de presión


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o Nueva línea de fangos constituida por espesador de gravedad y filtro prensa

o Edificio de pretratamiento o Arqueta de sobrenadantes o Edificio de soplantes o Edificio de deshidratación o Sistema de automatización y control o Viales y urbanización actual o Redes de tuberías o Instalaciones eléctricas


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4. BASES DE DISEÑO DE LOS PROCESOS

De acuerdo a lo indicado en el PPTP, en el Apartado 3 “Criterios y parámetros básicos de diseño”, de la Parte IV de “Las Condiciones Técnicas del Proyecto de Licitación”, se ha respetado en su totalidad la información incluida en estos apartados, atendiendo al funcionamiento a caudal medio, caudal punta y caudal máximo, para la situación actual y futura. También se han utilizado las concentraciones de entrada indicadas en el PPTP y en base a estas se ha dimensionado la EDAR. A continuación se incluyen las bases de diseño consideradas para el diseño de la EDAR de Oyón-Oion:

4.1 LÍNEA DE AGUA

4.1.1 Caudales de entrada a la planta

Los caudales y las cargas de diseño de estas instalaciones tienen dos horizontes temporales: la situación actual y futura. De la misma forma, los caudales están divididos atendiendo al funcionamiento de la planta en a caudal medio, caudal máximo en pretratamiento, caudal máximo en tratamiento primario y caudal punta a tratamiento biológico. El coeficiente de caudal máximo en pretratamiento es 7,00 en ambos escenarios. El coeficiente de caudal máximo en tratamiento primario es 5,00 en ambos escenarios. El coeficiente de caudal máximo en tratamiento biológico es 3,50 en ambos escenarios. Los valores de los caudales indicados en la tabla siguiente incluyen los correspondientes a los retornos:

ACTUAL FUTURO

SITUACIÓN DE DISEÑO-CAUDAL I II Uds

POBLACIÓN DE DISEÑO

Habitantes equivalentes de diseño: 8.517,00 10.667,00 hab-eq

CAUDALES DE ENTRADA A LA E.D.A.R.

Caudal medio diario 1.298,00 1.617,00 m3/día

54,08 67,38 m3/h

0,015 0,019 m3/s

Caudal máximo pretratamiento: 9.088,00 11.322,00 m3/día

378,67 471,75 m3/h

0,11 0,13 m3/s

Caudal máximo tratamiento primario 6.492,00 8.097,00 m3/día

270,50 337,38 m3/h


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ACTUAL FUTURO


0,08 0,09 m3/s

Caudal máximo tratamiento biológico 4.544,00 5.661,00 m3/día

189,33 235,88 m3/h

0,05 0,07 m3/s

Coeficiente pretratamiento: 7,00 7,00

Coeficiente primario 5,00 5,01

Coeficiente biológico 3,50 3,50

CAUDAL DE SOBRENADANTES

Caudal sobrenadantes procedente

espesador 94,43 114,29 m3/d

Caudal sobrenadantes procedente

deshidratación 38,10 46,80 m3/d

Caudal total de sobrenadantes 132,53 161,09 m3/d

CAUDALES (CONSIDERANDO

SOBRENADANTES)

Caudal medio diario 1.430,53 1.778,09 m3/día

59,61 74,09 m3/h

0,017 0,021 m3/s

Caudal máximo pretratamiento: 9.088,00 11.322,00 m3/día

378,67 471,75 m3/h

0,11 0,13 m3/s

Caudal máximo tratamiento primario 6.492,00 8.097,00 m3/día

270,50 337,38 m3/h

0,08 0,09 m3/s

Caudal máximo tratamiento biológico 4.544,00 5.661,00 m3/día

189,33 235,88 m3/h

0,05 0,07 m3/s

Coeficiente pretratamiento: 6,35 6,37

Coeficiente primario 4,54 4,55

Coeficiente biológico 3,18 3,18

4.1.2 Caudales de entrada a cada tratamiento

Tanque de tormentas


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CAUDALES DE DISEÑO

COLECTOR ESTE Diámetro colector existente

600,00 mm

Material

PVC-U Pendiente colector

0,12 %

Caudal máximo teórico (en régimen libre)

0,260 m3/s

935,35 m3/h Caudal máximo teórico (en carga)

0,618 m3/s

2.226,08 m3/h COLECTOR OESTE

Diámetro colector existente

315,00 mm Material

PVC-U

Pendiente colector

2,75 % Caudal máximo teórico (en régimen libre)

0,179 m3/s

643,97 m3/h COLECTOR BODEGAS FAUSTINO (INDEPENDIENTE, NO INFLUYE EN TANQUE

TORMENTAS) Diámetro colector existente

400,00 mm

Material

HORMIGÓN Pendiente colector

0,50 %

Caudal máximo teórico (en régimen libre)

0,143 m3/s

514,33 m3/h CAUDAL MÁXIMO TOTAL (ESTE + OESTE)

Caudal máximo teórico

0,666 m3/s

2.398,30 m3/h BOMBEO DE AGUA BRUTA

Caudal máximo previsto

-0,131 m3/s

-471,75 m3/h

CÁLCULO VOLUMEN TANQUE TORMENTAS

Caudal

2.870,05 m3/h

Pozo de bombeo de agua bruta

El pozo de bombeo de agua bruta se ha diseñado con el fin de que pueda elevar el caudal máximo total de pretratamiento. Desde el pozo de bombeo se elevará el agua bruta de llegada a la EDAR y se realizará una distribución de caudales hacia la línea actual de pretratamiento que se mantiene y hacia la nueva línea a ejecutar.

Pozo de bombeo de agua bruta ACTUAL FUTURO


Caudal medio diario de tratamiento: 1.298,00 1.617,00 m3/día 54,08 67,38 m3/h 0,02 0,02 m3/s Caudal máximo biológico: 189,33 235,88 m3/h 0,05 0,07 m3/s Caudal máximo tratamiento primario 270,50 337,38 m3/h 0,08 0,09 m3/s


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Pozo de bombeo de agua bruta ACTUAL FUTURO


Caudal máximo de entrada pretratamiento 378,67 471,75 m3/h 0,11 0,13 m3/s

Caudales máximo a bombear a pretratamiento existente: 111,60 111,60 m3/h Caudales máximo a bombear a pretratamiento nuevo: 360,00 360,00 m3/h

Pretratamiento compacto nuevo

El pretratamiento nuevo compacto se ha diseñado para un caudal máximo de tratamiento de 360,00 m3/h.

Pretratamiento compacto nuevo ACTUAL FUTURO


Caudal medio diario de tratamiento: 1.298,00 1.617,00 m3/día 54,08 67,38 m3/h 0,02 0,02 m3/s Caudal máximo biológico : 189,33 235,88 m3/h 0,05 0,07 m3/s Caudal máximo de entrada pretratamiento 360,00 360,00 m3/h 0,10 0,10 m3/s

Pretratamiento existente

Se ha comprobado el correcto funcionamiento del pretratamiento existente tanto a caudal medio, en caso de fallo del pretratamiento compacto nuevo, como al caudal a tratar en caso de superar los 360,00 m3/h que tiene el nuevo pretratamiento de capacidad.

Pretratamiento existente ACTUAL FUTURO

SITUACIÓN DE DISEÑO-CAUDAL I II

Caudal medio diario de tratamiento: 1.298,00 1.617,00 m3/d 54,08 67,38 m3/h 0,02 0,02 m3/s Caudal máximo de entrada pretratamiento existente 115,00 115,00 m3/h 0,03 0,03 m3/s

Decantación primaria existente

Se ha comprobado la validez del decantador primario existente para los caudales máximos a tratar. Se considera en este punto el retorno de los sobrenadantes.

Decantación primaria existente ACTUAL FUTURO



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Caudal medio diario de tratamiento (considerando sobrenadantes):

1.430,53 1.778,09 m3/día

Caudal medio: 59,61 74,09 m3/h 0,017 0,021 m3/s Caudal máximo tratamiento primario 270,50 337,38 m3/h

Tratamiento biológico

El tratamiento biológico se ha diseñado para el caudal máximo de 235,88 m3/h (3,50 Qm).

Tratamiento biológico ACTUAL FUTURO


Caudal máximo biológico 189,33 235,88 m3/h 52,59 65,52 l/s Caudal medio 59,61 74,09 m3/h 16,04 19,98 l/s

4.1.3 Cargas contaminantes de entrada a planta

A continuación se muestran las cargas contaminantes de entrada a la planta que se han tenido en cuenta en el diseño de las unidades de proceso (indicadas en el PPTP donde se incluye el vertido de la EDAR Vitivinícola):

ACTUAL FUTURO

CONTAMINACIÓN DE LAS AGUAS DE ENTRADA A LA E.D.A.R.

I II Uds

DBO5 medio: 393,68 395,79 mg/l

Carga de DBO5 medio de entrada: 511,00 640,00 kg/d

DQO medio: 822,03 819,42 mg/l Carga de DQO medio de entrada: 1.067,00 1.325,00 kg/d

SST medio: 597,84 585,65 mg/l Carga de SST medio de entrada: 776,00 947,00 kg/d

NTK medio: 57,01 55,66 mg/l Carga de N-NTK medio de entrada: 74,00 90,00 kg/d

P total medio: 15,41 15,46 mg/l Carga de P total medio de entrada: 20,00 25,00 kg/d

4.1.4 Temperaturas de agua residual

La temperatura media diaria que se ha tenido en cuenta a la hora del diseño del tratamiento biológico y bajo la cual se garantizan los resultados de calidad en el


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efluente, tanto para la eliminación de nitrógeno y fósforo, como para la eliminación de materia orgánica, es la siguiente:

Temperatura mínima: 10ºC

Temperatura máxima: 24ºC

4.1.5 Calidad del vertido

Tal y como se exige en el Pliego de Bases Técnicas del Concurso, la calidad del vertido será la correspondiente a poblaciones inferiores a 100.000 habitantes, en la Directiva 91/271/CEE, de 21 de mayo, transpuesta mediante Real Decreto-ley

11/1995, de 28 de diciembre. La instalación deberá obtener las concentraciones máximas que se indican a continuación, obtenidas como muestras diarias compuestas, siempre considerando las concentraciones de entrada definidas en el PPTP (mostradas en el punto 3.1.3. Cargas contaminantes de entrada a la planta):

Parámetro Concentración máxima

DBO5 salida tratamiento biológico: < 25,00 mg/l

DQO salida tratamiento biológico: < 125,00 mg/l

S total salida tratamiento biológico: < 35,00 mg/l

N total salida tratamiento biológico: < 15,00 mg/l

P total salida tratamiento biológico: < 2,00 mg/l

Los valores instantáneos, tomados sobre muestras puntuales, no podrán superar en más del treinta por ciento (30%) de los indicados en la tabla anterior.

4.2 LÍNEA DE LODOS

4.2.1 Caudales de tratamiento en cada proceso

Espesador de fangos

ACTUAL FUTURO

SITUACIÓN DE DISEÑO I II Uds

Fangos primarios

Fangos primarios 515,76 629,80 kg/día

Concentración de la purga 15,00 15,00 g/l

Volumen de fangos primarios 34,38 41,99 m3/d

Fangos biológicos+ químicos

Fangos biológicos+ químicos 408,47 523,40 kg/día


Volumen de fangos biológicos 58,35 74,77 m3/d


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Fangos fosas sépticas

Fangos fosas sépticas 80,00 80,00 kg/día

Concentración 4,00 4,00 g/l

Volumen de fangos fosas sépticas 20,00 20,00 m3/d

Fangos totales 1.004,23 1.233,19 kg/día


Volumen de fangos total 112,74 136,76 m3/d

FANGOS TOTALES PRODUCIDOS DE

DISEÑO 1.004,23 1.233,19 kg/día

Concentración: 0,89% 0,90%

8,91 9,02 kg/m3

Caudal de purga: 112,74 136,76 m3/d

Deshidratación de fangos

ACTUAL FUTURO

SITUACIÓN DE DISEÑO I II Uds

Fangos espesados a deshidratación:

Peso diario de fangos espesados: 954,02 1.171,53 kg/día

Caudal de fangos espesados: 19,08 23,43 m3/día

Concentración de fangos espesados: 50,00 50,00 kg/m3

4.2.2 Calidad del fango exigida

La sequedad mínima exigida al lodo deshidratado, expresado en porcentaje de Materia Seca, es la siguiente:

Materia seca de fangos: >32%

4.3 TRATAMIENTO DE OLORES

Según especifica el PPTP, el valor de la afección odorífera media en la línea de cerramiento exterior de la parcela de la EDAR no supere 5ouE/m3 durante el 98% del tiempo correspondiente a un año medio, asegurando que las condiciones de

trabajo no resulten dañinas para los trabajadores de la planta


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5. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS

5.1 PROCESO GENERAL

5.1.1 EDAR existente

Las instalaciones actuales de la EDAR de Oyón-Oion constan de las siguientes unidades de proceso:

Pozo de bombeo de agua bruta formado por dos (2) compartimentos:

El Pretratamiento actual está formado por dos (2) líneas de desbaste y un (1)

desarenado-desengrasado de tipo cuadrado.

Un (1) decantador primario con un diámetro de 14,00 m,. Los fangos son espesados en un (1) espesador estático. Una vez espesados, los fangos son alimentados a una (1) centrífuga alojada

en el interior del edificio existente mediante dos (1+1) bombas de tornillo. Los fangos deshidratados se almacenan en una (1) tolva.

5.1.2 Actuaciones a realizar

Las principales actuaciones a realizar en la ampliación de la EDAR de Oyón-Oion son las siguientes:

Adecuación y/o remodelación de las siguientes instalaciones existentes a las nuevas bases de partida:

o Pozo de bombeo de agua bruta, donde se incluye un nuevo bombeo para la distribución de caudales

o Pretratamiento existente remodelado. o Decantación primaria adecuada para los nuevos caudales de diseño o Edificio de control remodelado.

Ejecución de nuevas instalaciones: o Tanque de tormentas o Bombeo colector Bodegas Faustino o Nuevo pretratamiento o Reactor biológico IFAS o Nueva línea de fangos constituida por espesador de gravedad y filtro prensa

Ejecución de nuevos edificios: o Edificio de pretratamiento o Edificio de soplantes o Edificio de deshidratación


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IMPLANTACIÓN ACTUAL


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IMPLANTACIÓN PROYECTADA


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5.1.3 Descripción general de proceso

Se ha adoptado la mejor solución técnica para el tratamiento de las aguas residuales de la EDAR de Oyón así como la retención, para posterior tratamiento, de las aguas pluviales que llegan a la EDAR a través del Colector Emisario Este. Se ha proyectado la construcción de un (1) tanque de tormentas interceptando el

Colector Emisario Este, permitiendo la gestión de las aguas de tormentas. La función de tanque de tormentas es la de almacenar, al menos, los primeros 20 minutos de lluvia (que son los que más carga contaminante aportan) y laminarlos posteriormente hacia la entrada de la EDAR para que puedan ser tratados, evitando así vertidos de alta contaminación al medio receptor. Se realizarán las siguientes actuaciones en el pozo de bombeo actual de la EDAR

para permitir la llegada de los colectores: Colector Emisario Oeste, Colector Emisario Este y la posibilidad de llegada del colector de salida de la EDAR Vitivinícola al pozo de bombeo principal actual:

Se eliminarán las bombas existentes del Colector Emisario Este.

Se elevará la cota de la solera del pozo de bombeo del Colector Este con hormigón de relleno.

Se reconducirá la entrada del Colector Emisario Oeste a la parte opuesta donde acomete actualmente, la reconducción se realizará mediante una tubería de 400 mm PVC. El objetivo de este cambio es el de homogeneizar la zona de llegada de todos los colectores de entrada en el pozo de bombeo en una única arqueta, disponiendo así de un sistema de desbaste en funcionamiento 1+1 así como la centralización de la producción de los residuos de desbaste.

Se desmontará el desbaste de gruesos existente del Colector Emisario Oeste ya que no será necesario su utilización debido a la instalación de un (1) tamiz vertical y una (1) reja manual de by-pass en caso de fallo del tamiz automático, para el desbaste de gruesos de todos los colectores de entrada al pozo de bombeo. El tamiz vertical y la reja manual se instalarán en los huecos de paso de la arqueta de llegada al pozo de bombeo.

Se conservará el bombeo actual al pretratamiento existente y se instalarán tres (2+1) bombas sumergibles para elevar el agua residual hasta el nuevo pretratamiento.

El agua residual procedente de Bodegas Faustino se bombeará a la línea de

pretratamiento compacto nueva proyectada mediante dos (1+1) bombas sumergibles. La tubería de impulsión de Bodegas Faustino conectará con la tubería de impulsión de agua bruta de la EDAR a pretratamiento compacto. Se instalarán dos (2) plantas compactas de pretratamiento (desbaste, desarenado-

desengrasado) con capacidad para tratar 5,34 Qm. En condiciones normales, el nuevo pretratamiento compacto será el que se encuentre en funcionamiento, a partir de 5,34 Qm, entrará en funcionamiento el pretratamiento actual que se conserva. El agua de salida del pretratamiento se conduce a la decantación primaria. Antes de

llegar a ésta, se instalará una arqueta de alimentación donde hay un alivio y una compuerta que regulará el caudal de entrada al tratamiento primario y dotará a la planta de la posibilidad de by-passear la decantación primaria. Posteriormente, el agua residual pasaría al tratamiento biológico, como mejor

alternativa para la eliminación de materia orgánica, nitrógeno y fósforo se ha


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proyectado un reactor IFAS, en el que se combina procesos de biomasa en suspensión con procesos de biomasa adherida a soporte móvil. El objetivo es crear una biopelícula en el soporte, formada principalmente por bacterias nitrificantes y realizar la eliminación de materia orgánica tanto en condiciones óxicas como anóxicas (desnitrificación) por medio de biomasa en suspensión. El reactor biológico estará constituido por cuatro cámaras: una (1) cámara anaerobia para la eliminación de fósforo por vía biológica, una (1) cámara anóxica para la eliminación de nitrógeno y dos (2) cámaras aerobias con soporte móvil. Para mejorar la desnitrificación en la

zona anóxica se ha proyectado la instalación de una recirculación interna a esta cámara, mientras que a la cámara anaerobia llegará la recirculación externa. El agua de salida del reactor se alimenta a una línea de decantación secundaria,

donde se produce la sedimentación del fango en el fondo y agua tratada por la parte superior, que se envía a la arqueta de salida. Con respecto a la línea de fangos, son tratados en un (1) espesador de gravedad,

donde se aumenta la concentración del fangos. El fango espesado se alimenta a un (1) filtro prensa para la obtención de un fango

con una sequedad superior al 32%. Para el tratamiento de olores se instalará un (1) sistemas de desodorización por carbón activo que tratará todas las emisiones de contaminantes origen de olor

generadas en pretratamiento, decantación primaria y línea de fangos. Uno de los sistemas de la EDAR de Oyón-Oion que confieren flexibilidad a la planta, es la disponibilidad de by-pass y alivios en los procesos. Se han considerado los

siguientes:

Tanque de tormentas

Pozo de bombeo de agua bruta

Salida pretratamiento

Decantación primaria

Tratamiento biológico De modo resumido, la planta contará con las siguientes unidades: Línea de agua:

Tanque de tormentas de 1.005,00 m3 de capacidad equipado con un (1) tamiz en el vertedero de entrada, dos (2) limpiadores autobasculantes y dos (1+1) bombas de 70,00 m3/h para su vaciado.

Una (1) arqueta de recepción de fosas sépticas equipada con una reja manual de 40,00 mm de luz de paso.

Arqueta de entrada de agua bruta procedente del Colector Emisario Este y Colector Emisario Oeste.

Un (1) tamiz vertical de 30,00 mm de luz de paso y una (1) reja manual de 30,00 mm de luz de paso para el desbaste de gruesos del agua bruta procedente del Colector Emisario Este y Colector Emisario Oeste.

Bombeo del Colector Bodegas Faustino al nuevo pretratamiento compacto mediante dos (1+1) bombas de 50,00 m3/h de caudal unitario.


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Bombeo de elevación de agua bruta, equipado con dos tipos de bombas. Tres (2+1) bombas tipo 2 sumergibles nuevas de 180,00 m3/h de caudal, encargadas de la elevación de agua bruta a la nueva línea de pretratamiento. Tres (1+2) bombas tipo 1 sumergibles existentes de 290,00 m3/h de caudal, encargadas de la elevación de agua bruta a la actual línea de pretratamiento.

La línea de pretratamiento existente está formada por: o Dos (2) canales de desbaste de finos, uno equipado con una reja

manual y uno equipado con un tamiz automático, este tamiz se reemplazará por un tamiz automático nuevo de 3,00 mm de paso.

o Una (1) línea de desarenado desengrasado de tipo cuadrado aireado.

La línea de pretratamiento nueva está formada por dos (2) plantas compactas. Para el transporte de los residuos generados en las plantas compactas se instalarán dos (2) tornillo transportadores (uno (1) para las arenas y uno (1) para los sólidos) que recogerán los residuos de las plantas y los transportarán hasta los contenedores de recogida. Cada una de las plantas está formada por:

o Un (1) tamiz de 3,00 mm de luz de paso para el desbaste de sólidos finos.

o Un (1) sistema separador de arenas formado por un (1) tornillo horizontal y un (1) tornillo inclinado.

o Un (1) sistema separador de grasas tipo rasqueta. o Un (1) compresor para la inyección de aire de 37,00 Nm3/h de caudal. o Dos (2) líneas de desarenado desengrasado de tipo rectangular

aireado.

Una (1) línea de decantación primaria existente de 14,00 m de diámetro.

Una (1) línea de reactor biológico IFAS constituido por una (1) cámara anaerobia, una (1) cámara anóxica y dos (2) cámaras aerobias, con un volumen total de 933,80 m3. Cada una de las cámaras aerobias dispondrá de relleno soporte. El aporte del aire necesario en el reactor biológico se realizará mediante dos (1+1) soplantes de émbolos rotativos de 2.391,00 Nm3/h de caudal.

Una (1) línea de decantación secundaria de 14,50 m de diámetro

Arqueta de salida y medida de caudal de agua tratado. Línea de fangos:

Un (1) espesador de gravedad de fangos de 7,50 m de diámetro

Un (1) filtro prensa de 12,00 m3/h de capacidad para la deshidratación de fangos.

Un (1) contenedor de 20,00 m3 de capacidad para el almacenamiento de los fangos.

Servicios auxiliares

Un (1) sistema de desodorización por carbón activo para el tratamiento de olores de 11.000,00 m3/h de capacidad,

Grupo a presión de agua de servicios, compuesto por dos (1+1) bombas centrífugas horizontales de 20,00 m3/h de caudal unitario.

Grupo a presión contraincendios, compuesto por dos (1+1) bombas centrífugas horizontales de 20,00 m3/h de caudal unitario.

Un (1) compresor de aire de servicios de 225,00 l/min.

Ventilación


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Red de sobrenadantes equipada con dos (1+1) bombas sumergibles de 25,00 m3/h de caudal unitario.

Red de vaciados Red de tuberías

Red de agua

Red de fangos

Red de sobrenadantes equipada con dos (1+1) bombas sumergibles de 25,00 m3/h de caudal unitario.

Red de vaciados

Red de pluviales

Red de aire Edificios

Nuevo edificio de pretratamiento

Nuevo edificio de soplantes del reactor biológico

Nuevo edificio de deshidratación de fangos

Adecuación del edificio de control existente Urbanización

Viales de circulación de vehículos

Viales peatonales

Cerramiento de la parcela

Jardinería Electricidad y control

Instalación de un (1) nuevo transformador de 630 kVA, sustituyendo al actual de 250 kVA.

Reforma de celda de medida por aumento de potencia.

Equipo Corrector del Factor de potencia

Remodelación de CCM existente

Instalación de Cuadros eléctricos: o CGD/CCM2 Biológico y Deshidratación o CCM 1 Pretratamiento

Instalación de Cuadros auxiliares para alumbrado en: o Edificio pretratamiento o Edificio soplantes o Edificio deshidratación

Instalación de grupo electrógeno de 165 kVA

Instalación de instrumentación de la planta

Instalación de nuevo sistema de automatización y control de toda la planta

Instalación de Cuadro alumbrado exterior

Ampliación del alumbrado exterior

A continuación se muestran los diagramas de proceso de la EDAR de Oyón-Oion:


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DIAGRAMAS DE PROCESO


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5.2 PROCEDIMIENTOS DE CONSTRUCCIÓN

5.2.1 Descripción general de la ejecución de la obra

La totalidad de las actividades que conforman el Proyecto han sido analizadas para definir la sistemática de ejecución en cada caso y diseñar así los equipos base que deben acometer cada una, tanto desde el punto de vista material como humano. Por tanto, se llega por medio de una justificación analítica de las producciones de cada equipo en base a las operaciones simples, a unos rendimientos de ejecución. Se han estudiado TODAS las actividades que forman parte del presupuesto con excepción de aquellas que no es posible reflejar, por su escasa importancia o por imposibilidad de dar ubicación dada su naturaleza. Para la confección del programa de obra y partiendo de las mediciones se elabora una tabla global en la cual se incluye la totalidad de actuaciones a llevar a cabo siendo la base del Programa de Obras diseñado. Con esta tabla global se pretende llevar lo más lejos posible la racionalidad de los tiempos obtenidos intentando que sea lo más ajustada posible a la realidad. Así mismo se utilizan coeficientes climáticos, de calendario y propios de maniobrabilidad para conferir la máxima realidad posible a los rendimientos y tiempos obtenidos. Finalmente se comparan con los tiempos de referencia que la experiencia de la UTE AQUAMBIENTE – ALTUNA Y URIA posee de

obras similares. Tras la firma del contrato el pasado 17 de Diciembre, comenzó la FASE I (redacción del proyecto y plan integrado de gestión de obras). Y se comenzó a gestionar la campaña de investigación de servicios afectados, solicitudes y autorizaciones de permisos y licencias. La duración de esta actividad es incierta ya que se requiere recibir contestación de los diferentes organismos, por esto se iniciará lo antes posible. No obstante será un trabajo prioritario en las fases iniciales de la obra, para agilizar en todo lo posible el posterior desarrollo de toda la ejecución, al contar con todos los permisos y licencias preceptivos. Tras la aprobación del Proyecto Constructivo por parte de URA, se comenzará la elaboración de el acta de replanteo, en este momento comienza a contar el plazo de ejecución de la obras comenzado así los trabajos de construcción de la nueva EDAR. FASE II (ejecución de las obras): 16 meses, dentro de los cuales se incluyen dos meses para ejecutar las pruebas de funcionamiento. Como primer trabajo se realizará la delimitación de la zona de obras, y se señalizara convenientemente los lugares de cruce de camiones en las carreteras aledañas. Los trabajos de topografía y replanteo general comenzarán una vez definidos los equipos de trabajo y los puntos de inicio de las obras, conforme con el programa de obras. Se llevará a cabo la implantación en la zona de las instalaciones generales de obra. Por último, una vez finalizada la construcción de la ampliación de la EDAR actual, se procederá con la FASE III (puesta en marcha y funcionamiento de la estación depuradora): 12 meses a contar desde la finalización de las obras. A continuación, se describe de forma más detallada la ejecución de la futura planta de tratamiento de agua residual de Oyón. Enumerando cada una de las principales


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actuaciones en el orden cronológico previsto y describiendo el modo de ejecuciónpara cada actuación a realizar, así como los medios y trabajos auxiliares requeridos.

Instalaciones generales y trabajos preliminares

El área necesaria para la instalaciones generales, será aproximadamente de 915 m2 de superficie, divididos entre zona de acopio de materiales (560 m2) en la zona prevista para el tratamiento biológico futuro y zona de instalaciones provisionales de obra (355 m2) al sur de la zona de tratamiento de fangos. Pudiéndose ampliar la zona de acopios en caso de resultar necesario, ya que existe terreno suficiente al sur de la zona de acopios prevista, y al noeste de la zona de instalaciones provisionales. Zonas de acopios. Para realizar los acopios que resulten necesarios para ejecutar la obra en estudio, se contempla emplear tres zonas de acopios, la primera de ellas cubierta, que constituirá el almacén de obra, donde se acopio todos aquellos materiales, que no se puedan acopiar al aire libre, y otra zona al aire libre. La tercera se utilizará para el acopio de tierras. Además, se tramitarán las autorizaciones necesarias serán solicitadas nada más firmarse el Acta de Replanteo. Una vez conseguidas las autorizaciones pertinentes, se procederá al desvío de los servicios que afectan a la zona de obras. A la vez que se ejecuta las instalaciones, se comienzan los trabajos previos para el retranqueo y/o desmontaje de servicios de la planta actual que puedean ser afectados:

Demolición del cerramiento existente entre la EDAR Vitivinícola y el EDAR de Oyón.

Derivación de un tramo de la red de B.T. de la planta actual, ya que se verá afectada por la ejecución de la arqueta de alivios y entrada al tratamiento primario. Para su ejecución se prevé la instalación de 78 metros de cable y la ejecución de dos nuevas arquetas, que baipassearán el tramo afectado.

Ejecución de las instalaciones ubicadas fuera de la planta actual

Se ha previsto en primer lugar, ejecutar todas las nuevas instalaciones ubicadas fuera de la parcela actual, para así evitar interferencias con el tratamiento de caudales y explotación actual durante el mayor tiempo posible, reduciendo y concentrando temporadas de actuaciones en las instalaciones actuales en un único periodo de obra.

MOVIMIENTO DE TIERRAS La UTE considera adecuado además, la realización de viales provisionales alrededor de las nuevas instalaciones para crear un sentido de circulación de los camiones durante las obras (incluido en el plano anterios) que facilitara el tránsito y mejorará los rendimientos. También se utilizaran los caminos, que al terminar la actuación serán definitivos, según van avanzado las obras. Debido al poco espacio existente entre los colectores existentes y para evitar que un mal dimensionamiento de equipos provoque el retraso de los trabajos se realizaran las excavaciones en el siguiente orden:

Tanque de tormentas.


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Reactor biológico.

Decantador secundario y arqueta de bombeo de fangos. Durante la ejecución de los movimientos de tierras se prestara especial atención a las cotas necesarias así como a las dimensiones de las excavaciones para los elementos estructurares. Durante la ejecución de zanjas se estudiarán las partes que se deben entibar así como las medidas de seguridad necesarias tanto para la ejecución como para el tránsito de maquinaria pesada, ya que se trata de una zona de espacio reducido y con estructuras existentes.

ESTRUCTURAS: Según se van terminando los movimientos de tierra se procederá dotarlo estructuralmente. Para ello se seguirá el mismo orden que en el movimiento de tierras. No se dejarán las excavaciones abiertas, sino que según se van terminando inmediatamente entrarán los equipos de estructuras para asegurarlas y comenzar con su trabajo. Para garantizar la correcta ejecución de estas actividades, resulta fundamental la coordinación entre los diferentes grupos de trabajo, el equipo de hormigonado, colocación de acero y encofradores deben ponerse de acuerdo para que en el momento de comenzar con su trabajo tengan todo el material dispuesto para evitar retrasos.

TUBERÍAS DE INTERCONEXIÓN: Las tuberías de proceso proyectadas entra las nuevas instalaciones ejecutadas durante esta fase, se instalarán según se vayan terminando las estructuras proyectadas. Quedando pendientes de realizar las conexiones con la planta actual de tratamiento, que durante esta fase funcionará como lo viene haciendo hasta ahora sin ninguna interferencia. No obstante, las conexiones con las instalaciones de la planta actual se dejarán totalmente preparadas para ser realizadas en el momento requerido. A escepción de la tubería de alivios de tratamiento primario y biológico y la tubería de salida de agua tratada que se conectarán con el pozo previsto en la conducción de salida de alivios del colector este, ya que nos supondrá interferencia con el tratamiento.

EDIFICACIONES: En la planta que nos ocupa tenemos varios tipos de edificios. Los edificios de nueva ejecución previstos en la ejecución de esta fase de construcción de la depuradora son el Edificio de fangos y Edificio de aireación. Toda la edificación está destinada a usos industriales se resuelve mediante la utilización como material de los exteriores de las fachadas de bloque de hormigón acabadas exteriormente con un enfoscado y pintura. Las cubiertas se acabarán con teja sobre cubierta a dos aguas en el edificio de aireación y de panel sandwich en el resto.

EQUIPOS: La instalación de los equipos requiere personal muy especializado para que la colocación sea muy precisa y evitar así la avería


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de equipos por un mal montaje. La UTE cuenta con este personal especializado en su plantilla lo que garantiza la seguridad necesaria en esta parte tan importante en la construcción de la EDAR. Otra parte fundamental en cuanto a los equipos es la correcta gestión de los pedidos para asegurar el suministro en el momento adecuado de todos y cada uno de los equipos.

Durante todas las actuaciones descritas anteriormente, la planta funcionará con las instalaciones existentes, sin alterarse el tratamiento actual.

Derivación del colector este hasta nuevo tanque de tormentas

Una vez las nuevas instalaciones previstas para el alivio y retención de las pluviales que lleguen por el colector este (tanque de tormentas) se encuentren terminadas, se procederá a conectar el colector este con el nuevo depósito. Este colector se desviará desde el pozo de registro P 19-24 (Z=404.42 msnm), mediante tubería de PVC-U DN 600 mm con una pendiente del 0,10%. A lo largo del tanque de tormentas, se prevé un vertedero lateral que aliviará hacia el tanque de tormentas todos los caudales que excedan el caudal máximo de diseño para el bombeo de agua bruta 404.72 msnm. Las aguas residuales que no superen el caudal máximo de bombeo de agua bruta previsto, se reincorporarán colector ESTE en el pozo de registro P 19-25 (Z=404.37 msnm). El el alivio de emergencia con el colector de pluviales actual.

Construcción del nuevo bombeo en colector Bodegas Faustino.

El nuevo bombeo de Bodegas Faustino, se realizará en la zona sur de la parcela, aprovechando un espacio libre de conducciones y estructuras existente, y muy próximo al trazado del Colector de Bodegas Faustino actual. No suponiendo su construcción, ninguna interferencia con el tratamiento y red de saneamiento actual, así como afección alguna a infraestructuras actuales. Una vez se ejecute el foso de bombeo, se procederá a la instalación de los equipos de bombeo proyectados, y la conducción de impulsión actual. Dado que en esta fase, aun no se ha instalado el nuevo pretratamiento, la descarga de esta conducción se conectará de forma provisional con el pretratamiento actual, una vez se ejecute el nuevo pretratamiento, se realizará la conexión con este de forma definitiva. Por último, se procederá a realizar el desvió del Colector de Bodegas Faustino actual, hacia el pozo de bombeo ejecutado. Para evitar interferencias, se instalará un balón obturador y un bombeo provisional, procediendo tal y como se describe en el punto anterior.

Ejecución del nuevo pretratamiento y adecuación del bombeo de agua bruta actual

Una vez se vaya finalizando con la ejecución de las estructuras enumeradas anteriormente, se procederá a realizar:


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Las actuaciones de adecuación correspondientes al nuevo bombeo.

La instalación del nuevo pretratamiento mediante equipos compactos de tamizado y desarenado-desengrasado.

El sistema de tratamiento de fosas sépticas.

Y el nuevo edificio de pretratamiento. Todas estas actuaciones, se realizarán en periodos de tiempo seco, para evitar la llegada de grandes caudales debidos a lluvia.

En primer lugar, se ejecutará el desvío del Colector Oeste mediante tubería de PVC DN 400 mm protegida mediante dado de hormigón, para realizar esta actuación, se prevé la instalación de un balón obturador en la salida del último pozo de registro existente y un bombeo provisional que eleve loscaudales que lleguen por el colector actual, directamente al pretratamiento existente, permitiendo realizar las actuaciones proyectadas garantizando el tratamiento de los caudales de agua bruta de esta conducción. Una vez finalizada la nueva conducción, los caudales recogidos en el Colector Oeste, descargarán directamente al pozo de bombeo Este actual, quedando by-passeado el pozo de bombeo Oeste actual.

A continuación se ejecutan las cimentaciones del edificio. Para ello, previamente será necesario demoler la escalera de acceso al pretratamiento actual y el cerramiento actual de la parcela, por lo que previamente se ejecutará la nueva escalera metálica proyectada, así como la pasarela de tramex prevista en el lado opuesto de la pasarela actual. Simultaneamente, se procederá a realizar las actuaciones de modificación proyectadas en el bombeo oeste actual, ya fuera de servicio pues el Colector Oeste, se ha conectado previametne con el bombeo Este. Por lo que se procederá a realizar todas las modificaciones proyectada sin provocar ninguna afección al tratamiento actual, bombeando la totalidad de los caudales mediante las bombas existentes del Bombeo Este, e instalando una bomba provisional y se reducirán las alturas de funcionamiento de las bombas, en caso de ser necesario. Las actuaciones

previstas son fundamentalmente las siguientes:

Apertura de huecos en cubierta

Desinstalación de reja automática actual

Picado de pendiente en solera de bombeo

Instalación de nuevo bombeo de agua bruta

Apertura de ventanas de conexión entre ambas cámara. Estas ventanas se ubican por encima del nivel de funcionamiento del bombeo este actual

Instalación de reja vertical y reubicación de tornillo compactador de reja actual en descarga de nueva reja.

Cuando se ejecuten las actuaciones del bombeo oeste, se abrirá nuevamente el paso de caudales al bombeo desde el Colector Emisario Oeste y se instalará el bombeo auxiliar en el aliviadero existente junto a la entrada del colector este al bombeo. Para cortar la entrada de caudales al bombeo actual, se instalará un balón obturador en la tubería de salida del pozo aliviadero, los excesos se almacenarán en el tanque de tormentas ya en funcionamiento. Una vez instalados los balones obturadores y las bombas provisionales que alimenten directamente al pretratamiento, se procederá a modificar el bombeo actual, ya sin interferencias con las instalaciones de tratamiento. Una vez se realice: el recrecido del foso mediante hormigón de relleno, el nuevo canal de by-pass de la reja y la instalación de la reja manual y compuertas, se procederá a


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reabrir el paso en el Colector Este y la desinstalación del bombeo provisional. En este momento, se comenzará a funcionar con el bombeo según la nueva configuración proyectada, pero de momento, se seguirá alimentando únicamente al

pretratamiento actual, hasta que se ejecute la arqueta de alivio a la entrada del decantador primario. Una vez ejecutada la estructura metálica, se procederá a instalar los nuevos equipos de pretratamiento y de la estructura prefabricada proyectada para albergar las instalaciones de pretratamiento (nuevas y actuales). La estructura proyectada, se resuelve con pilares y vigas prefabricadas, con lo que reducimos plazos de construcción, al tiempo que nos permiten salvar grandes luces, permitiendo ejecutar la estructura sin necesidad de parar o afectar al tratamiento actual.

A continuación,. se continuará con las obras de recepción de caudales provenientes de fosas sépticas y la estructura prevista para elevar el futuro pretratamiento, cuyas excavaciones se han proyectado en los espacios libres de instalaciones y líneas actuales, por lo que no se prevé la afección o necesidad de retranqueo para esta tubería. Por último se ejecutarán los cerramientos y cubierta del nuevo edificio, a excepción del paramento a instalar en la salida del pretratamiento actual, que se ejecutará tras el desvío de la tubería existente.

Ejecución de la obra de by-pass y alimentación al decantador primario actual

Previamente a la ejecución de esta arqueta, será necesario realizar el retranqueo de un tramo de la red de B.T. de la planta actual, ya que se verá afectada por la ejecución de la arqueta de alivios y entrada al tratamiento primario. A continuación, se ejecutará la arqueta prevista para unión de salida de los pretratamientos (nuevo y actual) y alivio de excesos a la entrada del tratamiento primario. Una vez se ejecuten las conexiones descritas en la fase anterior, se pondrá en funcionamiento las nuevas instalaciones ejecutadas: Nuevo pretratamiento, Tratamiento biológico y Línea de fangos, instalaciones ejecutadas en las fases anteriores.

Durante la ejecución de esta obra, se tratarán los caudales de llegada a la planta, con las nuevas instalaciones proyectadas en la EDAR de Oyón - Oion. En este momento, se procederá a desmantelar la deshidratación de fangos actual, y la adecuación de esta sala como taller.

Instalaciones eléctricas y sistemas de control

En cuanto a la instalación eléctrica interior de la EDAR se realizará a lo largo de las actuaciones descritas anteriormente, cuando los trabajos de estructura estén terminados para evitar roturas en estos elementos tan delicados.


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Junto con las instalaciones eléctricas se dotara a los edificios del alumbrado interior marcado en el proyecto constructivo. Los sistemas de control y automatismos necesarios se colocarán también en esta fase. Para el caso de la automatización, debido a que actualmente no existen equipos en la planta que desempeñen tareas de control, y todos los equipos van a ser de nueva instalación, no va a interferir en el funcionamiento normal de la planta.

Adecuación del edificio de control actual y resto de actuaciones no citadas

Tanto la adecuación del actual edificio de control, como el resto de pequeñas actuaciones no mencionadas en el presente Anejo, se realizarán según necesidades de la obra, ya que no suponen interferencia con el tratamiento actual. Únicamente habrá que tener en cuenta que no se podrá desmantelar la sala de deshidratación actual hasta que las nuevas instalaciones de fangos no estén funcionando y en cuanto a la sala eléctrica del edificio, se actuará según lo descrito en el punto anterior.

Urbanización, alumbrado, integración paisajística, remates, etc…

Para finalizar se dotara a la planta de todos los servicios necesarios:

Red de Abastecimiento

Saneamiento

Red de Pluviales

Red de riego

Alumbrado Y por otra parte se ejecutaran las obras de urbanización:

Ejecución de viales

Ejecución de aceras Y para terminar se ejecutaran los trabajos de cerramiento y jardinería, así como las actuaciones medioambientales previstas:

Plantaciones

Sembrado de zonas verdes.

Ejecución de cerramiento de la parcela. Por último se ejecutarán los remates y acabados necesarios para la entrega de la planta por parte de la UTE a la propiedad.

Pruebas de funcionamiento y puesta en marcha de la edar

Dado que la obra actual, se realiza en una planta que actualmente se encuentra en funcionamiento, la puesta en marcha de las instalaciones, se realizará de forma parcial, según sea necesario para evitar cortes en el tratamiento de caudales, o vertidos con calidades inferiores a las logradas en la planta actual.

5.2.2 Implantación general


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Se prevé la implantación de las nuevas instalacones en la planta de tratamiento atual, en una parcela en el paraje denominado “El Rocín”, del término municipal de Oyón-Oion, al sur del polígono industrial. A la parcela situada en la parte sur de la Ciudad de Oyón se accede desde el camino viejo de Oyón, en las proximidades de su conexión con la carretera LR-252, aproximadamente a 500 metros de distancia, al oeste de este punto. La parcela prevista, se encuentra en una zona rural agrícola, en cuyas proximidades existen varias naves industriales (sobretodo bodegas). Las instalaciones existentes y las nuevas a costruir quedan reflejadas en el plano de implantación general incluido en el Documento nº 2.- Planos del presente Proyecto.

5.2.3 Características geotécnicas de los terrenos ocupados

A continuación se incluye un resumen de los datos más relevantes obtenidos en el estudio geotécnico realizado en Noviembre de 2.013.

Trabajos realizados

Tres (3) sondeos mecánicos a rotación con extracción de muestras y testigos se realiza por medio de tomamuestras de pared delgada. Tres (3) ensayos de penetración dinámica.

Nivel freático

Se ha tomado el valor de 3,00 m de profundidad (405.50 msnm) para elaborar los diferentes documentos, dado que es el valor mas restrictivo.

Expansividad y agresividad

Sólo la capa de sustrato terciario es agresiva al hormigón. No es preceptivo el empleo de cementos sulforresistentes en elementos estructurales que estén en contacto con ella aunque sí ajustar las dosificaciones de cementos y hormigones (categoría de ataque Qa).

Sismicidad

Según la NCSR-02 no es obligatoria la aplicación de medidas correctoras de las acciones sísmicas para la construcción que nos ocupa.

Parámetros geotécnicos

Litología Espesor

(m) Litología dominante

Capacidad portante (kp/cm²)

Densidad aparente (g/cm³)

Cohesión (kp/cm²)

Angulo de rozamiento

interno

Rellenos todo uno

0,50 - 1,90

Rellenos vertidos con restos de suelo vegetal

- 1,90 0,00 5º

Arcillas de fondo de

valle

0,50 - 1,40

Arcillas ocres con restos de gasterópodos

1,00 2,03 0,57 24,8º

Arcillas 0,40 - Arcillas plásticas de alteración 1,50 2,12 0,40 33,1º


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coluviales 1,50

Sustrato terciario

> 20,00 Nivel de 1.00-1.50 de arcillas

calcáreas y por debajo bancos de areniscas bien cementadas

3,00 / 6,20 2,07 - 2,25 0,17 - 0,38 27,4º

5.2.4 Movimiento de tierras

La UTE considera adecuado además, la realización de viales provisionales alrededor de las nuevas instalaciones para crear un sentido de circulación de los camiones durante las obras (incluido en el plano anterios) que facilitara el tránsito y mejorará los rendimientos. También se utilizaran los caminos, que al terminar la actuación serán definitivos, según van avanzado las obras. Una vez desbrozado el terreno, se procederá a la consecución de la cota definitiva de la EDAR. Posteriormente se procederá a la excavación de los principaes depósitos proyectados: tratamiento de tormentas, de los reactores biológicos y de los decantadores secundarios. Debido al poco espacio existente entre los colectores existentes y para evitar que un mal dimensionamiento de equipos provoque el retraso de los trabajos se realizaran las excavaciones en el siguiente orden:

Tanque de tormentas.

Reactor biológico.

Decantador secundario y arqueta de bombeo de fangos. Durante la excavación de estos elementos, se realizará la excavación requerida para la colocación de las tuberías de transporte de agua entre los elementos a ejecutar una vez s vayan finalizando las estructuras proyectadas. Seguidamente se realizara la excavación de los elementos de menor profundidad (a excepción del pretratamiento, tratamiento de fosas sépticas, alivio del tratamiento primario… Y resto de elementos ubicados dentro de la parcela actual):

Espesador de fangos y arqueta de sobrenadantes

Arqueta de alivio del tratamiento biológico

Arqueta de medida de caudal a tratamiento biológico

Cubero de reactivos

Bombeo Bodegas Faustino Para finalizar se realizara el movimiento de tierras correspondiente a la instalación de las losas de desodorización y de las edificicaciones proyectadas. Durante la ejecución de los movimientos de tierras se prestara especial atención a las cotas necesarias así como a las dimensiones de las excavaciones para los elementos estructurares. Durante la ejecución de zanjas se estudiarán las partes que se deben entibar así como las medidas de seguridad necesarias tanto para la ejecución como para el tránsito de maquinaria pesada, ya que se trata de una zona de espacio reducido y con estructuras existentes.


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Se ha contemplado relleno del trasdós de obras de fábrica con material adecuado,

y para los 50 cm perimetrales contiguos a las estructuras relleno con material filtrante (grava o gravilla). Respecto a la ejecución de las zanjas para conducciones, se ha previsto la

formacion de una cama de arena de 10 cm de espesor y el relleno hasta 10 cm por encima de la clave de la tuberia con material filtrante, en zonas de viales tal y como aparece reflejado en los planos correspondientes. Se tendra en cuenta el resto del relleno de la zanja mediante material adecuado. Se tendrá en cuenta la protección mediante una capa de paviento de hormigón de 20 cm sobre las zanjas de las conducciones mas superficiales que se encuentren en zonas pavimento. Los sobreanchos a emplear en las estructuras será de 50 cm en el tacón de las

cimentaciones (cuando se tenga, en caso de que no, desde el muro). Los taludes que se han tenido en cuenta se corresponden con:

Suelos fondo de valle y residuales: IE: <20: Muy fácil: Material excavable. 1H/1V Excavación de los 1,75 primeros metros

Margas-Argilitas: IE: <20: Muy fácil: Material excavable. 1H/2V. Excavación de

1,00 m de espesor a partir de los 1,75 primeros metros. Areniscas: IE: 50-60: Muy difícil: Material no excavable. 1H/3V. Excavaciones a

partir de los 2,75 m de profundidad.

5.2.5 Justificación de las cimentaciones adoptadas

Se ha realizado el cálculo de la carga transmitida al terreno por las estructuras, teniendo en cuenta los espesores de losas de cimentación y muros considerados en el presente proyecto, además de la carga trasmitida por la máxima columna del liquido. En las tablas incluidas a continuación se puede observar que ninguna estructura transmite una carga de más de 9,48 Tn/m², siendo la mínima tensión admisible por el terreno en la zona de cimentación de 10 Tn/m².

TANQUE DE TORMENTAS

REPARTO A DECANTACIÓN

PRIMARIA

REPARTO A BIOLÓGICO

Nivel de coronación (msnm) 407,90 411,21 409,77

Nivel del líquido (msnm) 406,70 410,69 409,28

Nivel de solera (msnm) 403,10 407,00 407,00

Espesor de cimentación (m) 0,50 0,30 0,30

Espesor de muros (m) 0,45 0,30 0,30

Carga de hormigón (muros) (Tn/m²) 5,18 3,03 1,99

Carga de hormigón (solera) (Tn/m²) 1,20 0,72 0,72

Carga columna de agua (Tn/m²) 1,98 2,58 1,60

Carga total (Tn/m²) 8,36 6,33 4,31

Carga total (kp/cm²) 0,84 0,63 0,43


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TRATAMIENTO

BIOLÓGICO DECANTADOR SECUNDARIO

ARQUETA VERTIDO FINAL









Carga total (Tn/m²) 8,32 6,35 4,55


ARQUETA

DE FANGOS ARQUETA DE

SOBRENADANTES ESPESADOR DE FANGOS









Carga total (Tn/m²) 9,48 4,38 6,47


Se ha empleado un valor de la capacidad portante máxima de 3,00 kp/cm2 en para el cálculo estructural de la cimentación superficial de todos los edificios de Pretratamiento y Deshidratación. En el caso del Edificio de Aireación, al ser de menor tamaño y por tanto transmitir unas cargas al terreno bastante inferiores, se ha considerado una capacidad portante máxima de 1,50 kp/cm2. Dado que las

cimentaciones de estos edificios son bastante superficiales, se ha previsto alcanzar el nivel del sustrato terciario mediante relleno de hormigón ciclópeo. Garantizando que las cargas de esta estructura, son transmitidas al sustrato que dispone de una mayor capacidad (hasta las Arcillas coluviales en el Edificio de Aireación, y hasta el Sustrato terciario en los otros dos casos). Respecto a la cimentación del espesador de gravedad, no sería necesario el relleno

bajo la losa de cimentación con hormigón ciclópeo, ya que dicha cimentación alcanzaría el nivel del sustrato terciario. Se tendrá en cuenta la ejecución de tacones en las soleras del tratamiento biológico y

decantación secundaria de 15 cm, para evitar que se solapen.


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Se ha previsto que todas las tuberías queden por lo menos 15 cm por encima de la solera de las diferentes arquetas para evitar interferencia a la hora de instalar la junta de PVC. Respecto a las juntas de estanqueidad adoptadas, se han considerado juntas de

PVC de 240 mm. En cuanto a la armadura superior de la losa de se ejecutará el siguiente armado de continuidad en junta, para evitar tracciones superiores inapropiadas.

5.2.6 Colectores de llegada

A la planta llegan aguas brutas desde tres líneas:

Colector ESTE; Caudal de agua residual + caudales de lluvia (red unitaria)

Colector BODEGAS FAUSTINO + salida de la EDAR Vitivinícola; Caudal de agua residual (red separativa)

Colector OESTE; Caudal de agua residual (red separativa) COLECTOR ESTE: Dicho colector es de tipo unitario y recoge, principalmente, todo el núcleo urbano, transportando las aguas pluviales y residuales de la zona. Siendo este únicamente uno de los tres colectores que acometen a la futura EDAR. Viendo los planos del Proyecto de saneamiento y la nueva campaña topográfica realizada, las pendientes previstas en esta conducción son de 0,50 % sólo los últimos 11 metros, disponiéndose pendientes aguas arriba de la derivación a la futura EDAR del 0,22 % y en la primera mitad de entre 0,20 % y 0,50%. Por lo que la capacidad máxima de este colector será unos 455 l/s para la pendiente media.


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Por otro lado, dado que esta tubería pertenece a una red unitaria y puede recoger importantes caudales de agua de lluvia. Se ha realizado el cálculo piezométrico considerando que la tubería trabaja en carga. De este cálculo se obtiene que el caudal máximo que puede transportar este colector, antes de que comience a aliviar levantando las tapas de los registros es 618 l/s. Este colector se desviará desde el pozo de registro P 19-24 (Z=404.42 msnm), mediante tubería de PVC-U DN 600 mm con una pendiente del 0,10%, para entrar en el tanque de tormentas previsto a la cota 404.39 msnm.

A lo largo del tanque de tormentas, se prevé un canal que mantendrá la sección y pendiente de la conducción de entrada y en cuyo lateral se prevé un vertedero situado a la cota necesaria para aliviar hacia el tanque de tormentas todos los caudales que excedan el caudal máximo de diseño para el bombeo de agua bruta 404.72 msnm. En este vertedero se instalará un tamiz de vertedero de 6 metro sde longitud que evite la entrada de sólidos al tanque de tormentas. Las aguas residuales que no superen el caudal máximo de bombeo de agua bruta previsto (7xQmedio), saldrán de tanque de tormentas y se reincorporarán colector ESTE en el pozo de registro P 19-25 (Z=404.37 msnm), mediante tubería de PVC-U DN 600 mm. Antes de conectar con el bombeo, el colector ESTE dispone de un aliviadero situado a la cota 405.92 msnm. Este aliviadero no se encontraba recogido en el Anteproyecto y por tanto no se tuvo en cuenta en el diseño de Licitación. Para el diseño proyectado en fase de Construcción, será necesario anular este aliviadero o bien recrecerlo hasta la cota 406.94 msnm (24 cms por encima del alivio del tanque de tormentas), para evitar el alivio de caudales de lluvia por debajo de los volúmenes previstos para el tanque de tormentas. Finalmente el colector llegará al actual pozo de bombeo de agua bruta (concretamente a la cámara situada al este) a la cota 403.95 msnm. COLECTOR BODEGAS FAUSTINO: El colector procedente de las Bodegas Faustino, llega a la misma cámara de bombeo que el colector Este, descrito anteriormente. Dicho colector es de tipo separativo y por tanto, recoge únicamente caudales de aguas residuales. Viendo los planos del Proyecto de saneamiento y teniendo en cuenta la nueva campaña topográfica realizada. Se han definido los caudales máximos admisibles en estas conducciones, según las pendientes y diámetro del colector existente, se ha obtenido el caudal máximo a sección llena, que en el caso de este colector es para tubería de H.A. DN 400 mm con una pendiente media de 0,50 %, un caudal de 143 l/s. Este colector llega al pozo de bombeo de agua bruta (cámara este) a la cota 402.20 msnm. En el pozo de registro situado inmediatamente antes de la entrada de este colector al bombeo, se incorpora a esta tubería los caudales de salida de la EDAR Vitivinicola (cota 406.75 msnm)


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Se ha previsto la construcció de un bombeo independiente para elevar los caudales que lleguen desde Bodegas Faustino, derivando el colector existente a su paso por la zona sur de la parcela. La tubería de efluentes de la EDAR Vitivinícola, se prolongará para que llegue de forma independiente hasta la futura obra de llegada. Además se prevé una segunda conexión de la obra de salida de esta planta con la arqueta de reparto a tratamiento biológico.

COLECTOR OESTE: El colector procedente del Oeste del municipio, llega a la cámara este de la estación de bombeo de agua bruta, previo paso por una reja automática de desbaste actual. Dicho colector recoge las aguas fecales de la margen derecha del río. Es relativamente nuevo y con secciones y pendientes suficientes. Viendo los planos del Proyecto de saneamiento y teniendo en cuenta la nueva campaña topográfica realizada. Se han definido los caudales máximos admisibles en estas conducciones, según las pendientes y diámetro del colector existente, se ha obtenido el caudal máximo a sección llena, que en el caso de este colector es para tubería de PVC. DN 315 mm con una pendiente media de 2,75 %, un caudal de 179 l/s. Este colector llega al pozo de bombeo de agua bruta (cámara oeste) a la cota 406.15 msnm. Se proyecta la derivación del Colector Emisario Oeste (DN 315 mm PVC), para que desemboque en el pozo de bombeo actual del Colector Este. Esta derivación se realizará mediante tubería de PVC DN 400 mm, que discurrirá bajo el edificio de pretratamiento (pegada al muro sur del bombeo de agua bruta). Esta conducción se instalará embebido en hormigón en masa HM-20, a lo largo de todo el tramo que discurre bajo el edificio de pretratamiento. El actual canal de entrada del colector oeste, quedará como by-pass de emergencia.

5.2.7 Salida de agua tratada, alivios, bypass y puntos de vertido

Los efluentes de la decantación secundaria se conectan al colector de alivios del colector este actual PVC DN 600 mm, mediante tubería de PVC corrugado DN 315 mm. Desde el depósito de almacenamiento y salida de agua tratada proyectado, hasta conectar con la tubbería de alivios del colector este (conducción actual), en el pozo de registro ubicado inmediatamente aguas abajo del pozo aliviadero actual. Además de la salida del agua tratada desde la decantación secundaria. La planta contará a lo largo del tratamiento proyectado, varios puntos en los que se ha previsto el alivio de excesos a la entrada de cada uno de los procesos de tratamiento proyectados en la línea de agua y/o el by-pass de ese proceso o bien del tratamiento al completo. Todos estos vertidos se conectan con la conducción de vertido de efluentes actual de la planta, prevista mediante tubería DN 800 mm de HA, unas directamente y otras conectando a la tubería de salida del alivio del colector ESTE actual (PVC DN 600 mm), la cual desemboca en la anterior conducción . A continuación se definen los elementos y conducciones previstas para cada uno de estos alivios y by-pass:


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ALIVIO DE EXCESOS AL TANQUE DE TORMENTAS: A lo largo del tanque de tormentas, se prevé un canal que mantendrá la sección y pendiente de la conducción de entrada (colector ESTE derivado) y en cuyo lateral se prevé un tamiz vertedero de 3 mm de paso, situado a la cota necesaria para aliviar hacia el tanque de tormentas todos los caudales que excedan el caudal máximo de diseño para el bombeo de agua bruta (7xQmedio), esta cota es la 406.00 msnm.

ALVIO DE SEGURIDAD EN TANQUE DE TORMENTAS: Cuando la llegada de caudales superiores a 7xQmedio se prolongue en el tiempo superando el volumen de almacenamiento del tanque (se ha diseñado para el caudal máximo de llegada a la planta desde los tres colectores existentes durante 20 minutos), se ha previsto un vertedero de alivio en el tanque de tormentas (cota 406.70 msnm). Los caudales aliviados conectarán mediante una tubería PVC DN 600 mm con el colector de pluviales actual, situado a la cota 406.25 msnm. Esta conducción se he diseñado con suficiente sección y pendiente para desalojar por este vertedero situado a la cota 406.70 msnm, los alivios de caudales de lluvia de toda la planta el cual se realizará desde el tanque de tormentas.

ALIVIADERO ACTUAL EN BOMBEO OESTE: Este bombeo cuenta con una tubería de alivio situada a la cota 407.70 msnm (esta tubería se mantendrá como aliviadero de seguridad). No obstante, no se prevé que funcione en situación normal, ya que el alivio de excesos se situará aguas arriba, en el tanque de tormentas 100 cm por debajo de este alivio (NV 406.70 msnm).

ALIVIADERO ACTUAL A LA ENTRADA AL BOMBEO DESDE DEL COLECTOR ESTE: Antes de conectar con el bombeo, el colector ESTE dispone de un aliviadero situado a la cota 405.92 msnm. Este aliviadero no se encontraba recogido en el Anteproyecto y por tanto no se tuvo en cuenta en el diseño de Licitación. Para el diseño proyectado en fase de Construcción, será necesario anular este aliviadero o bien recrecerlo hasta la cota 406.94 msnm (24 cms por encima del alivio del tanque de tormentas), para evitar el alivio de caudales de lluvia por debajo de los volúmenes previstos para el tanque de tormentas. La salida de esta obra de alivio actual, se realiza mediante tubería de PVC DN 600 mm, la cual conecta con el colector de de vertido de efluentes actual de la planta, prevista mediante tubería DN 800 mm de HA. A esta conducción conectarán todos los efluentes que se producen a lo largo del tratamiento.

A continuación se describen los alivios previstos a los largo del tratamiento y el vertido de agua tratada en la futura planta.

A la entrada del tratamiento primario, para evacuar los caudales de agua pretratada que superen la capacidad de tratamiento primario disponible. Este vertedero (410,69 msnm) además permitirá el bypass de la decantación primaria. Los caudales evacuados serán conducidos mediante tubería de PVC corrugados DN 400 mm, aguas abajo del alivio existente en el colector este. El bypass del decantador primario se realizará mediante tubería de FN DN 400 mm a la arqueta de alivio y reparto a tratamiento biológico. Estas dos conducciones, estarán reguladas mediante sendas compuertas manuales.

A la entrada del reactor biológico proyectado, se prevé la arqueta mencionada en el anterior párrafo. A esta arqueta entrará el bypass de la decantación primaria y la salida de efluentes del decantador primario actual. En esta arqueta se proyecta un vertedero de alivio (409.77 msnm), cuya cota se ha fijado para limitar el caudal de entrada al tratamiento biológico, además de una


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compuerta en la salida de la tubería de alimentación a tratamiento biológico que permitirá realizar el bypass. Los caudales evacuados mediante el vertedero, serán conducidos hasta el pozo de registro existente en la tubería de salida de alivios del colector este actual, mediante tubería de PVC corrugado DN 400 mm.

Los efluentes de la decantación secundaria se conectan al colector de alivios del colector este actual PVC DN 600 mm, mediante tubería de PVC corrugado DN 315 mm.

5.2.8 Línea piezométrica

En el Anejo correspondiente del presente proyecto, de establecen las pérdidas de carga hidráulica que se van a registrar a lo largo de los diferentes procesos que componen la Estación Depuradora de Aguas Residuales (E.D.A.R.) con el fin de lograr los siguientes objetivos:

Definir el desnivel piezométrico que debe de disponerse entre cada uno de los nuevos equipos y elementos por los que transcurren los caudales a tratar.

Definir los bombeos necesarios a lo largo del tratamiento.

Definir los diámetros, trazados y materiales idóneos, de las conducciones proyectadas.

Optimización del binomio técnica-economía de funcionamiento para las distintas situaciones de caudales esperadas.

Elección de la ubicación de los distintos elementos de manera lógica y racional, evitando bombeos innecesarios, en función de las disponibilidades de terreno y la topografía existente.

Dado que las actuaciones que se van a realizar son parte de una ampliación, el cálculo realizado se compone de las siguientes partes:

Comprobación del comportamiento de las instalaciones existentes con el caudal futuro

Validar las tuberías actuales a mantener en la futura EDAR. La línea piezométrica prevista, se ha proyectado teniendo en cuenta que en el diseño de tratamiento propuesto, los máximos caudales de diseño, así como todas las situaciones de emergencia posibles, así como los niveles límite fijados por la entrada y nivel de vertido, así como espacio disponible en la parcela, geotécnia y topografía de la zona y niveles de los elementos actuales a mantener. Por todo esto se considera comprobado que el diseño del perfil hidráulico proyectado es correcto, para todos los caudales y situaciones contempladas en el ESTUDIO de Concurso. A continuación se incluye una síntesis de las principales cotas y desniveles obtenidos en el cálculo realizado en el que se pueden observar los valores más representativos del perfil hidráulico, como demostración de la convergencia de los dos perfiles hidráulicos (pretratamiento actual y pretratamiento de ampliación) como confirmación del correcto funcionamiento del diseño incluido en el presente Proyecto:


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FUTURO

Δh a Qmax. Qmedio Qpunta Qmáximo

Nivel máximo agua en tanque de tormentas : 406,70 406,90 406,94

Cota máxima de líquido en el pozo de bombeo : 406,70 406,70 406,70 0,24

Cota mínima de líquido en el pozo de bombeo : 402,60 402,75 402,75 3,95

Nivel agua en entrada al pretratamiento compacto : 411,75 411,78 411,82 -9,07

Nivel agua en pretratamiento compacto : 411,43 411,47 411,50 0,32

Nivel en alimentación a decantación 1º : 410,13 410,41 410,69 0,81

Nivel agua en decantación primaria : 410,10 410,11 410,12 0,57

Nivel agua en inicio del canal de agua decantada : 409,83 409,95 410,01 0,10

Nivel agua en final del canal : 409,72 409,84 409,90 0,11

Nivel en arqueta de alivio del trat. biológico : 409,04 409,28 409,28 0,62

Nivel de agua en reparto a reactores: 409,01 409,07 409,07 0,22

Nivel de agua en zona óxica 1: 408,61 408,77 408,78 0,29

Nivel agua en decantación secundaria : 408,29 408,30 408,30 0,48

Nivel agua en inicio del canal de agua decantada : 408,04 408,16 408,16 0,14

Nivel agua en final del canal : 407,90 408,02 408,02 0,14

TOTAL 2,83 m

Cabe destacar, los siguientes aspectos del diseño hidráulico proyectado:

Debido al aumento de caudales y con los nuevos niveles medidos en el canal y vertedero de la decantación primaria, será necesario recrecer el vertedero del decantador primario 7 cms. (tal y como queda reflejado en el cálculo). Este recrecido del vertedero, se realizará mediante la nueva instalación de un vertedero mecánico en el decantador existente, a la cota requerida en el cálculo realzado.

Se proyecta la derivación del Colector Emisario Oeste (DN 315 mm PVC), para que desemboque en el pozo de bombeo actual del Colector Este. Esta derivación se realizará mediante tubería de PVC DN 400 mm, que discurrirá bajo el edificio de pretratamiento (pegada al muro sur del bombeo de agua bruta). Esta conducción se instalará embebido en hormigón en masa HM-20, a lo largo de todo el tramo que discurre bajo el edificio de pretratamiento. El actual canal de entrada del colector oeste, quedará como by-pass de emergencia.

Además, se recrecerá el nivel del vertedero existente previo a la entrada del colector este en el bombeo actual. Este vertedero se elevará de la cota 405.92 msnm a la cota 406.94 msnm, para que todos los alivios de la planta se realicen desde el vertedero de salida del tanque de tormentas proyectado.

Dado que la profundidad del foso ya no estará limitada por la cota de llegada del Colector de Bodegas Faustino (se bombeará de forma independiente). En la solución adoptada, se rellanará mediante hormigón en masa el segundo compartimento, para que quede 95 cms por debajo de la rasante del Colector ESTE (403.00 msnm), evitando así la acumulación de volúmenes importantes de agua antes del paso de la reja que pudieran suponer tiempos de retención importantes favoreciendo la sedimentación en este foso. Este nivel, quedará muy por debajo de todas las tuberías que acometen a este pozo, por lo que se garantiza que no se afectará a la descarga de las mismas.


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Esta cota (403,00 msnm) también será la cota mínima en el pozo de bombeo de agua bruta proyectado, nivel que permite que los vaciados de toda la planta se puedan realizar sin necesidad de bombeo, ya que la cota de salida de la arqueta de vaciados se ubica 45 cms por encima de este nivel, lo que reduce el consumo eléctrico de la instalación. Evitando aumentar la altura manométrica del bombeo de agua bruta contemplado en la oferta adjudicada. Se ha previsto además una válvula de clapeta en la descarga del colector de vaciados, para evitar el retroceso de caudales en situación de lluvia.

Los efluentes de la EDAR Vitivinícola, serán enviados mediante tubería de FD DN 150 mm al actual bombeo de agua bruta este, futura obra de entrada, para su tratamiento en las nevas instalaciones. Esta tubería descargará a una cota muy superior a la del líquido, incluso en situación de lluvia.También se mantiene la opción de incorporar estos caudales a la obra de entrada al tratamiento biológico.

Todos estos valores quedan representados en el planos correspondiente a la línea piezométrica del Documento nº 2.- planos del presente Proyecto.


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LÍNEA PIEZOMÉTRICA


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5.2.9 Materiales utilizados para la ejecución de la obra civil y principales características de las estructuras proyectadas

Materiales utilizados

o Hormigones En cuanto a los hormigones se ejecutarán según lo prescrito en

la Instrucción de Hormigón Estructural, (EHE-08). En base a esto se considera que los distintos elementos que se

encuentren en contacto con el agua se encuentran en la CLASE GENERAL DE EXPOSICIÓN IV, CLASE ESPECÍFICA DE EXPOSICIÓN Qc.

Por otra parte y a efectos de valores máximos de abertura de fisura, para elementos de hormigón armado con CLASE ESPECIFÍCA DE EXPOSICIÓN Qc se admitirá una máxima abertura de fisura de 0,1 mm.

o Armaduras pasivas Las armaduras pasivas para el hormigón serán de acero y

estarán constituidas por barras corrugadas o mallas electrosoldadas. La barra corrugada empleada en el presente proyecto es la B 500 S.

o Acero laminado En cuanto al acero laminado será del tipo S 275 JR, con límite

elástico: e = 2.600 Kg/cm2 o Para cumplir con las especificaciones del pliego, en el presente

apartado se incluyen los recubrimientos especiales adoptados en el presente proyecto:

Todos los muros en contacto con el terreno se impermeabilizaran con pintura asfáltica.

Se ha previsto la impermeabilización de los muros en contacto con líquido mediante pintura de cloro-caucho.

Principales características de las estrcucturas proyectadas

Todas las estructuras que se han proyectado en el presente Proyecto se han realizado teniendo en cuenta las indicaciones consideradas en el punto “6 Criterios de diseño de obra civil, edificación y urbanización” del Pliego de Prescripciones Técnicas Particulares del ESTUDIO en su página 35. Todas las estructuras proyectadas se han realizado de acuerdo a la Instrucción de hormigón estructural EHE-08. Por lo tanto, han de considerarse en esta fase las cuestiones relativas al diseño orientado al cumplimiento de los requisitos de seguridad y funcionalidad estructural, seguridad en caso de incendio e higiene, salud y protección del medio ambiente. De acuerdo a la citada normativa, ha de incluirse en el diseño las cuestiones relativas a la ejecución y mantenimiento que tengan incidencia en la concepción estructural. Con carácter general, la vida útil nominal de los elementos de la obra civil de la EDAR será de 50 años.


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Las coronaciones de los tanques sobresaldrán del suelo una altura mínima de 30 cm., para evitar la entrada de sólidos en estos. Se dispondrá de barandilla de seguridad y escaleras de acceso alrededor de los equipos cuya coronación esté a menos de 90 cms por encima de la cota de urbanización, así como en cualquier plataforma transitable con desniveles superiores a los 70 cms para evitar caídas. Se prevé la instalación de escalera de pates en los depósitos que alberguen en su interior equipos mecánicos y escaleras metálicas no verticales en las salas transitables para salvar los desniveles. La necesidad de que los elementos de hormigón armado sean totalmente estancos al agua, se obtiene con el adecuado diseño estructural, en el que se tienen en cuenta las juntas de estanqueidad, proyectadas mediante juntas de PVC de 24 cms. Además el hormigón cumple con las condiciones establecidas en el sello de calidad y se coloca adecuadamente.

5.2.10 Principales procesos constructivos

La selección de los procedimientos constructivos que se denominan como ‘críticos’ desde el punto de vista de la ejecución de las obras, se realiza en función de los siguientes criterios: la dificultad que entraña su ejecución; su volumen de medición; su localización; su tecnología. Los procesos constructivos principales seleccionados, que se pueden dividir en obra civil y equipos, aunque estén íntimamente relacionados en su ejecución, de acuerdo con los criterios anteriormente indicados, son los siguientes:

Permisos y autorizaciones

La solicitud de permisos y autorizaciones para la ejecución de las obras y las actuaciones que requieran de ellos (servicios afectados), tendrán prioridad absoluta desde el día de la firma del acta de replanteo.

Desvío de los colectores de entrada actuales al nuevo bombeo y conexiones de nuevas líneas con elementos existentes

Este procedimiento constructivo se considera ‘críticos’ desde el punto de vista de la ejecución de las obras. Debido a que estas actuciones impican la modificación de las instalaciones de la planta actual, siendo necesario mantener el tratamiento de caudales de agua residual que llegue a la planta, durante la ejecución de estos trabajos.

Movimiento de tierras

Esta unidad consta de dos partes por una parte la excavación y por otra el relleno. Aunque ninguna de la las dos supone un peso importante dentro del global de la obra, sí que las hemos considerado criticas ya que suponen el principio de las actuaciones en la parcela.


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Depósitos de hormigón armado y edificaciones. Encofrado, acero para

armar y hormigón en estructuras (hormigón estructural y edificación)

Esta unidad se ha considerado crítica ya que consiste en una de las unidades de mayor volumen de la obra y que se ejecuta en diferentes tajos. Se empleara personal con experiencia en estos trabajos ya que aunque a primera vista parecen unidades estructurales corrientes, en ellas hay que ajustar equipos de características muy específicas por lo que hay que ser muy escrupuloso con las formas, y medidas de los planos.

Equipos electromecánicos

La UTE cuenta con personal con gran experiencia en el montaje e instalación de estos equipos lo que minimiza los riesgos de retraso ya que la experiencia da al personal capacidad de prever los problemas incluso antes de que ocurran y en caso de que se presenten la capacidad de solución de una manera eficaz y rápida. Uno de los puntos críticos es el suministro de los equipos, sobre todo aquellos que por sus características y la tecnología empleada les haces especiales y cuya fabricación se realizará específica para la obra.

5.3 LÍNEA DE AGUA

5.3.1 Tanque de tormentas

A la planta llegan aguas brutas desde dos líneas:

Colector ESTE; Caudal de agua residual + caudales de lluvia (red unitaria)

Colector OESTE; Caudal de agua residual (red separativa) Por tanto, para el almacenamiento de los caudales de lluvia que superen el máximo de tratamiento previsto se ha proyectado la ejecución de un (1) tanque de tormentas conectado al COLECTOR ESTE. Este tanque de tormentas dispondrá de volumen

necesario para almacenar los caudales de lluvia durante, al menos, 20 minutos, tiempo suficiente para evitar el vertido sin tratamiento de la primera lluvia, que es donde se arrastran todos los residuos que el agua recoge de las calles durante una lluvia. Las dimensiones del tanque de tormentas proyectado son las siguientes: 25,00 metros de largo x 12,00 metros de ancho x 3,35 metros de altura útil, lo que se traduce en un volumen de almacenamiento de 1.005,00 m3. El tiempo de retención mínimo que

asegura el volumen adoptado es de 27,45 minutos. Se ha previsto la instalación de un aliviadero en el tanque de tormentas desde donde parte una tubería de 600 mm de diámetro en PVC que conecta con el colector de pluviales del colector este actual. Para el conocimiento del caudal aliviado se ha previsto la instalación de un caudalímetro ultrasónico en el vertedero de alivio del tanque de tormentas. Con el objetivo de minimizar la posible aparición de olores en el tanque de tormentas y aumentar la calidad del vertido en caso de que se alivie desde el tanque de tormentas a la red de pluviales, se ha previsto la instalación de un (1) tamiz autopropulsado de


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6,00 mm de luz de paso, 6,00 m de longitud por lo que no entrarán sólidos de gran

tamaño como ramas, trapos y basura en general. La instalación del tamiz a la entrada del tanque de tormentas se traduce en la utilización de menos medios en la limpieza del tanque, pudiéndose realizar con los volquetes proyectados y sin necesidad de cualquier otro medio auxiliar. El tanque de tormentas proyectado no presentará problemas de olores debido a los

siguientes puntos:

Al tanque de tormentas únicamente entrará en funcionamiento cuando el caudal de llegada a la EDAR sea superior a los 7Qm de diseño, por lo que el agua de entrada al tanque estará muy diluida, con muy poca carga

contaminante.

Además, con la instalación del tamiz de 6,00 mm a la entrada del tanque

se desbastará el agua previamente, reduciendo así los sólidos que puedan sedimentar en el tanque.

El bombeo de vaciado del tanque de tormentas se ha diseñado para una capacidad de vaciado inferior a 12,00 horas, la mitad del tiempo de

vaciado recomendado (24 horas). Para la elección del sistema de limpieza del tanque de tormentas, se ha seguido el “Manual de recomendaciones para el diseño de tanques de tormentas” del Ministerio de Agricultura, Alimentación y medio Ambiente, en el que indican que para el mantenimiento de tanques de tormenta de longitud inferior a 50 metros y altura máxima de 7 metros (el tanque de tormentas propuesto es de 25 metros de longitud y 3,35 metros de altura) es aconsejable la instalación de basculadores o eyectores, siendo ambas redundantes. Por ello, se ha optado por la instalación de basculadores, ya que apenas necesita labores de mantenimiento:

Se ha proyectado la instalación de dos (2) basculadores de 500 l/min de caudal y

4,90 metros de longitud. En cada uno de ellos se instalará un sensor para la actuación del basculador cuando se requiera.


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Una vez finalizado el episodio de lluvias, el agua bruta retenida en el tanque de tormentas se laminará el caudal que no se pueda desalojar por gravedad hacia el Colector Este para tratar el agua en la EDAR. Para realizar esta laminación, se ha proyectado la instalación de dos (1+1) bombas sumergibles de 70,00 m3/h de caudal

unitario y 3,50 mca, que permiten el vaciado en menos de 12 horas para minimizar la emisión de malos olores. Las bombas proyectadas son robustas ajustándose a las necesidades del servicio que prestan, aunque hay que tener en cuenta que al tanque de tormentas no entrarán sólidos superiores a 6,00 mm debido al tamizado realizado a la entrada del mismo.

Tanque de Tormentas

Descripción de las fases de funcionamiento del tanque de tormentas

El funcionamiento previsto para este tanque de tormentas será el siguiente:

1. En situación normal con caudales de llegada por el COLECTOR ESTE menores al caudal máximo de bombeo (7xQmedio): En este escenario, todos los caudales que lleguen por el colector serán enviados a la estación de bombeo, NO aliviándose nada al tanque de tormentas.


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2. Situación de lluvia (fase 1): cuando lleguen caudales superiores a 7xQmedio, el nivel en el pozo de bombeo aumentará entrando el Colector Este en carga hasta alcanzar la cota de alivio prevista (406.00 msnm). En este momento, el exceso es aliviado al tanque de tormentas, llegando a la estación de bombeo 7Qmedio.

3. Situación de lluvia (fase 2): cuando la llegada de caudales superiores a 7xQmedio se prolongue en el tiempo, el nivel en el tanque de tormentas se irá elevando y el colector aumentará su carga. Esta situación se mantendrá hasta que el nivel en el tanque de tormentas llegue a la cota del aliviadero de emergencia (406.70 msnm). Durante esta situación el colector ESTE funcionará en carga, con láminas de líquido muy próximas a los niveles de sus respectivas tapas, por lo que se ha previsto bajar la cota de este vertedero prevista en el Proyecto de Licitación, para aumentar el resguardo. No obstante, tampoco demasiado, ya que el alivio se debe conectar con el colector de pluviales actual, situado a la cota 406.25 msnm. Con estas premisas, se ha fijado la cota del vertedero de alivios de caudales de lluvia de toda la planta a la cota 406.70 msnm, el cual se realizará desde el tanque de tormentas.


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4. Vaciado (fase 1): Una vez cese el episodio lluvioso, el tanque se irá vaciando mediante las bombas de alimentación de agua bruta al Pretratamiento, situadas en la estación de bombeo. Este vaciado se realizará de este modo hasta bajar el nivel a la cota 406.00 msnm.

5. Vaciado (fase 2): Una vez se vacíe hasta el nivel del vertedero de entrada al tanque (cota 404.66 msnm), entrarán en funcionamiento las bombas de vaciado del tanque para el último 1,31 metros de agua acumulada en el interior del tanque. Estas bombas se ubican en una poceta situada en la zona baja del tanque y recircularán los caudales de vaciado directamente (en menos de 12 horas para evitar tiempos de retención elevados que pudieran producir malos olores), al colector este desde el canal de entrada del tanque de tormentas (aguas arriba del vertedero). A continuación se incluye el cálculo de las bombas previstas:

Cota máxima en tanque

406,70 m

Cota vaciado por gravedad

406,00 m

Cota solera tanque

403,35 m

Volumen que no se puede vaciar por gravedad

795,00 m3

Nº bombas instaladas

2,00 uds

Nº bombas funcionando

1,00 uds

Tiempo máximo de vaciado

12,00 h

Caudal unitario requerido

66,25 m3/h

Caudal unitario adoptado

70,00 m3/h

Altura manométrica

3,50 mca

Potencia

2,20 kW

Tiempo de vaciado real 11,36 h

6. Limpieza: Una vez vacío, el tanque se limpiará mediante el baldeo de agua limpia desde

los volquetes de limpieza previstos, creando una corriente que arrastre los sedimentos almacenados en el interior (no serán muchos, ya que se ha ubicado el tamiz antes de la entrada al tanque). Esta maniobra se repetirá las veces que sea necesaria para limpiar bien el fondo. El agua de limpieza será evacuado mediante las bombas de vaciado descritas anteriormente. A continuación se definen los volteadores proyectados.

Volumen específico de basculación 500,00 l/m

Nº tanques 1,00 uds

Nº volteadores a instalar 2,00 uds

Dimensiones volteador

Capacidad 2,45 m³

Longitud 4,90 ml


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5.3.2 Llegada de colectores y desbaste de gruesos

Colector Este y Colector B. Faustino

En la actualidad, el Colector Este y el Colector Bodegas Faustino llegan a un (1) pozo de bombeo adosado al pozo de bombeo principal actual de la EDAR. La cota de la solera de este pozo de bombeo es la 399,70 m, mientras que la cota de la solera del pozo de bombeo principal actual de la EDAR es la 401,55 m. En el pozo de bombeo del Colector Este y Colector Bodegas Faustino se alojan dos (1+1) bombas sumergibles que pueden bombear al pozo de bombeo principal o al pretratamiento existente mediante un juego de válvulas. El Colector Este llega a la cota 403,95 m, mientras que el Colector Bodegas Faustino llega a la cota 402,20 m.

Colector Oeste

La obra de llegada del colector Oeste actual consiste en un canal de 0,60 m de ancho y 2,70 m de largo donde hay instalado un tamiz automático de 0,75 kW de potencia para el desbaste de los sólidos gruesos. Los residuos desbastados en el tamiz son transportados y compactados por un (1) tornillo hasta un (1) contenedor de residuos de 1.100 l de capacidad. El colector Oeste llega a la cota 406,15 m

Solución proyectada

La solución proyectada consiste en:

o Desmontaje del bombeo alojado en el pozo de bombeo actual del

Colector Este y Colector B. Faustino. o Relleno con hormigón del pozo de bombeo actual del Colector Este y

Colector B. Faustino hasta la cota 403,00 m, así el pozo de bombeo del Colector Este y Colector B. Faustino será la nueva arqueta de llegada de estos colectores. Esta arqueta presenta unas dimensiones de 3,30 m x 2,00 m x 4,95 m de altura total.

o Realizar dos (2) pasos en el muro de división de ambos pozos de

dimensiones unitarias 0,60 m x 1,00 m. Uno de los pasos será el utilizado en condiciones normales, por lo que en este paso se instalará un (1) tamiz vertical automático de 30,00 mm de luz de paso y 0,75 kW de potencia. El tamiz retiene los sólidos con tamaños superiores a 30,00 mm, los transportará y compactará hasta un (1) tornillo transportador-compactador que descargará los residuos en un (1) contenedor de residuos de 1.100 litros situado en el interior del edificio de pretratamiento. Este tornillo transportador-compactador será el que está instalado en la actualidad en la reja de desbaste del Colector Oeste, una vez revisado y reparado. El otro paso se utilizará como bypass en caso de mantenimiento del tamiz o fallo del tamiz vertical de gruesos, por lo que se instalará una (1) reja manual de 30,00 mm de luz de paso. Con la configuración adoptada permite trabajar con dos (1+1) unidades de desbaste de gruesos.


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o El paso del agua de la arqueta de llegada al pozo de bombeo actual se controlará mediante dos (2) compuertas murales de accionamiento

eléctrico de 0,70 m x 1,00 m y 0,37 kW de potencia unitaria, instaladas en cada uno de los huecos.

Sección Arqueta entrada Colector Este y Colector Oeste.


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Planta Arqueta Arqueta entrada Colector Este y Colector Oeste

5.3.3 Pozo de bombeo de Bodegas Faustino

El vertido de Bodegas Faustino llega en la actualidad por gravedad a la estación de bombeo de agua bruta. Con el objetivo de evitar retrocesos de caudal por el colector se ha previsto la instalación de un (1) pozo de bombeo en la esquina suroeste de la planta, desde donde se bombean las aguas residuales hasta el pretratamiento nuevo a ejecutar, ya que es el que funcionará en condiciones normales de operación. El pozo de bombeo se equipará con dos (1+1) bombas centrífugas sumergibles de 50,00 m3/h, 10,00 mca y 3,00 kW de potencia. Para el mantenimiento de las bombas se ha previsto la instalación de un (1) polipasto manual de 500 kg. El pozo de bombeo tiene unas dimensiones de 2,30x2,30 m en sección. La tubería de impulsión se equipará con un (1) medidor de caudal electromagnético de 100mm de diámetro.


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5.3.4 Pozo de bombeo de agua bruta

En la actualidad, el pozo de bombeo de agua bruta principal está dotado por tres (2+1) bombas centrífugas sumergibles de 290,00 m3/h, 12,00 mca de altura y 6,00 kW de potencia unitaria. El pozo de bombeo presenta las siguientes dimensiones: 8,50 m x 6,90 m x 5,15 m de altura útil. Se ha previsto conservar el pozo de bombeo actual, ya que su importante volumen

ayuda a laminar y homogeneizar caudales de llegada a la EDAR. El modo de funcionamiento del pozo de bombeo será el siguiente:

Bombas tipo 2: Se instalarán tres (2+1) bombas nuevas centrífugas sumergibles de 180,00 m3/h de caudal, 10,00 mca y 7,50 kW de potencia

unitaria, todas ellas con variador de frecuencia. Estas bombas elevarán el agua bruta de llegada a la EDAR hacia el nuevo pretratamiento y tienen capacidad para bombear 5,34 veces el caudal medio, caudal para el cual se ha diseñado el nuevo pretratamiento. Cada bomba dispone de su correspondiente tubería de impulsión individual de diámetro 250 mm en AISI 316-L, una (1) válvula de retención y una (1) válvula de compuerta. Los colectores individuales se unen en un (1) colector general común de 300 mm de diámetro en AISI 316-L.

Bombas tipo 1: Se conservarán las tres (1+2) bombas actuales sumergibles de 290,00 m3/h, 12,00 mca de altura y 6,00 kW de potencia

unitaria. Estas bombas elevarán el agua bruta hasta el pretratamiento existente y entrarán en funcionamiento únicamente cuando se sobrepase el caudal máximo a tratar en el pretratamiento nuevo (bombearán de 5,34 veces el caudal medio hasta 7,00 veces el caudal medio (caudal máximo a tratar en pretratamiento)). Por lo que el caudal máximo a bombear es de 1,66 veces el caudal medio.

Debido a la gran pendiente que presenta la solera del pozo de bombeo, se ha previsto realizar los trabajos necesarios para rebajar esta pendiente y asegurar el correcto funcionamiento del bombeo previsto.


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Bombeo de agua bruta

El pozo de bombeo dispone de un aliviadero de seguridad. Para el control de caudales a bombear a cada pretratamiento (nuevo y existente) se ha previsto la instalación de los siguientes medidores de caudal:

Un (1) medidor de caudal electromagnético de 250,00 mm de diámetro en la tubería general de impulsión al nuevo pretratamiento.

Un (1) medidor de caudal tipo ultrasónico situado en el vertedero de salida del desarenado-desengrasado actual.


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Además, se ha proyectado la instalación de los siguientes analizadores para la caracterización del agua bruta de llegada a la EDAR:

Un (1) analizador de pH y temperatura

Un (1) analizador de conductividad.

5.3.5 Pretratamiento nuevo

En condiciones normales, el pretratamiento que estará en funcionamiento será el pretratamiento nuevo. Este pretratamiento consiste en dos (2) plantas compactas de 180,00 m3/h de capacidad unitaria para las operaciones de tamizado de finos, desarenado y desengrasado, lo que permite tratar todo el caudal bombeado por las bombas tipo 2. Una (1) planta compacta tiene la capacidad suficiente para tratar todo el caudal medio de llegada a la EDAR, por lo que en condiciones normales de funcionamiento el pretratamiento nuevo operará con una (1) línea en funcionamiento y una (1) línea en reserva. Las dimensiones unitarias totales de cada sistema compacto nuevo a instalar son: 7,09 m de longitud total y 2,15 m de ancho total. La separación de sólidos, flotantes, sedimentos y material en suspensión se producirá gracias a la inclinación del tamiz de 3,00 mm de luz y 1,50 KW instalado. Desbaste, transporte y prensado se realizan en el mismo equipo.

Se instalará un (1) tornillo transportador de 1,00 m3/h de capacidad, una longitud de 6,00 metros y 1,10 kW de potencia unitaria que recogerá los residuos de las dos (2) plantas compactas y los depositará en un (1) contenedor de 1.100 l. La separación de arenas se realizará mediante dos (2) tornillos. El primer tornillo será de tipo horizontal, sin eje de gran espesor y constará de una potencia de 0,55 kW. El segundo tornillo será de tipo inclinado sin eje, de gran espesor, el cual cuenta con una potencia de 1,10 kW. Se instalará un (1) tornillo transportador de 1,00 m3/h de capacidad, una longitud de 6,00 metros y 1,10 kW de potencia unitaria que recogerá las arenas retenidas en las dos (2) plantas compactas y las depositará en un (1) contenedor de 1.100 l

El desengrasado se realizará mediante un (1) sistema separador de grasas, formado por rasquetas automáticas. Mediante el empleo de dichas rasquetas, se arrastrarán las grasas y flotantes a un extremo del equipo, cayendo por gravedad hasta un (1) concentrador de grasas de 6,00 m3/h de capacidad y 0,55 kW de potencia, y finalmente las grasas se descargarán a un (1) contenedor de 1.100 l para su evacuación.

Al concentrador de grasas nuevo instalado llegarán las siguientes corrientes:

Grasas procedentes del pretratamiento compacto.

Grasas procedentes del pretratamiento actual.

Flotantes procedentes del decantador primario.

Flotantes procedentes del decantador secundario.


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Se realizará la aportación de aire con un sistema de inyección de aire para la separación de materia orgánica de la arena y favorecer la flotación de grasas y flotantes. Se ha previsto la instalación de dos (2) compresores de caudal unitario 37,00 m3/h, con motor unitario de 1,10 kW.

PLANTAS DE PRETRATAMIENTO COMPACTAS

Tanto el pretratamiento nuevo proyectado como el pretratamiento existente que se mantiene se albergarán en el interior del nuevo edificio de pretratamiento. Para el mantenimiento de todos los equipos situados en el edificio de pretratamiento se ha previsto la instalación de un (1) puente grúa de 3.200 kg de capacidad y una potencia de 4,29 kW. Las dos (2) salidas de las plantas compactas se unirán en un (1) colector de 400 mm FD que conducirá el agua pretratada en el nuevo pretratamiento hasta la arqueta de entrada a decantación primaria.

5.3.6 Pretratamiento actual

Como ya se ha mencionado, el pretratamiento actual entrará en funcionamiento cuando el caudal de llegada a la EDAR supere 5,34 veces el caudal medio.


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En el Anejo Nº 3. Justificación y cálculos de proceso se muestra la justificación del correcto funcionamiento del pretratamiento actual tanto para caudal medio como para 1,64 veces Qm, que será el máximo caudal que se tratará en este pretratamiento. El mantenimiento en funcionamiento de este pretratamiento dota a la planta de una gran flexibilidad y fiabilidad, ya que a caudales medios dispone de tres (1+2) sistemas donde pretratar el agua bruta (dos (2) unidades compactas y el pretratamiento actual). El pretratamiento actual está formado por las siguientes unidades:

Dos (2) canales de desbaste de sólidos de 0,50 m de ancho. Un (1) canal bypass equipado con una (1) reja manual y un (1) canal donde se sustituirá el tamiz existente por un (1) tamiz automático de 3,00 mm de luz de paso, con potencia de 0,25 kW. También se instalará un (1) nuevo tornillo transportador-compactador de los residuos del tamizado de 1,00 m3/h, longitud de 3,00 m y 1,10 kW de potencia, que recogerá los residuos del tamizado y los depositará en un (1) contenedor de 770 litros.

A continuación de los canales de desbaste, el agua residual entra en un (1) desarenado-desengrasador tipo cuadrado de 3,90x3,90 m de sección. La aireación del desarenado-desengrasado se realiza mediante un (1) aireador sumergible de 2,20 kW de potencia. Para la extracción de arenas, existe una (1) bomba centrífuga vertical Vortex de 2,00 m3/h de caudal, 3,00 mca y 0,75 kW de potencia, que las envían al lavador-clasificador de arenas existente (se mantiene), que descargará la arena en un (1) contenedor cerrado. El clasificador de arenas se trasladará a una nueva posición dentro del nuevo edificio de pretratamiento.

Las grasas y flotantes arrastradas por el puente descargarán en la arqueta de bombeo de grasas, que se equipa con dos (1+1) bombas nuevas centrífugas sumergibles de 4,00 m3/h de caudal unitario, 5,00 mca y 0,75 kW de potencia unitaria que envían las grasas al nuevo concentrador de grasas de 6,00 m3/h de capacidad. Para el mantenimiento de este bombeo, se ha previsto la instalación de un (1) polipasto manual de 500,00 kg de capacidad.

5.3.7 Decantación primaria

La tubería procedente del nuevo pretratamiento (DN 400 mm FD) y la tubería existente procedente del pretratamiento existente se conectarán con la arqueta de entrada a decantación primaria. En esta arqueta se aliviará el exceso de caudales pretratados hasta un caudal máximo de entrada a decantación primaria de 5 veces el caudal medio (mientras que en el pretratamiento es de 7 veces el caudal medio). Para dotar a la planta de una mayor flexibilidad en la operación, se ha previsto instalar en la arqueta una compuerta mural manual de dimensiones 0,50 m x 0,50 m que permite aislar la decantación primaria. Además, se ha previsto la instalación de una (1) compuerta manual de 500 mm x 500 mm que permitirá enviar el agua aliviada al emisario de alivios existente mediante una tubería de 400 mm en PVC. Si se desea bypassear el tratamiento primario para mantenimiento o en caso de necesitar más nutrientes o materia carbonosa en el reactor biológico, se ha previsto la instalación de una (1) compuerta manual de 500 mm x 500 mm que permitirá enviar el caudal bypasseado a la arqueta de alimentación al tratamiento biológico mediante una tubería de 400 mm FD.


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El retorno de los sobrenadantes se incluirá en la arqueta de entrada a decantación primaria. En la actualidad existe un (1) decantador primario, con un diámetro de 14,00 m,

altura recta útil de 3,00m, altura cónica de 0,50 m y un volumen unitario de 456,68 m3. Por ello, se ha comprobado que es válido para las nuevas condiciones de diseño fijadas en este Proyecto (la justificación se muestra en el Anejo 3. Justificación y cálculos de proceso). Los porcentajes de eliminación que se han considerado en el

decantador primario son los que normalmente se aplican para este tipo de equipos:

Contaminante Rendimiento de eliminación

DBO5 30%

DQO 30%

SST 60%

N-NTK 10%

P-Total 7%

Para la extracción de fangos se dispone de dos (1+1) bombas centrífugas sumergibles existentes de 3,00 kW de potencia unitaria. Los fangos se envían al

nuevo espesador de gravedad, por lo que se ejecutará una nueva tubería de 80 mm de diámetro en FD. Para conocer el caudal de fangos purgados se instala un nuevo medidor de caudal electromagnético de 50 mm de diámetro. Para la evacuación de flotantes se dispone de dos (1+1) bombas sumergibles

existentes de 1,80kW de potencia que enviarán los flotantes al nuevo concentrador de grasas de 6,00 m3/h de capacidad. En la actualidad, el decantador primario se encuentra tapado con una cubierta de PRFV, lo que permite la instalación de una extracción individual del aire viciado para realizar su desodorización. Para un mejor control del caudal tratado en el decantador primario, se ha previsto la instalación de un (1) caudalímetro electromagnético de 250 mm en la tubería de

salida del decantador. El caudalímetro se sitúa en la salida del decantador debido a que no hay espacio suficiente entre la arqueta de entrada y el decantador para instalar el caudalímetro. La salida del decantador primario se conduce hasta la arqueta de entrada al tratamiento biológico mediante una tubería de nueva ejecución de 400 mm de

diámetro en FD, donde se produce el alivio de caudal necesario, ya que el tratamiento biológico se diseña para 3,50Qm y el decantador primario para 5Qm. Para la medida del caudal total aliviado se ha previsto la instalación de un (1) medidor de caudal

ultrasónico instalado en el vertedero. Con el fin de dotar a la planta de una mayor flexibilidad, se ha previsto la instalación de una (1) compuerta mural manual de dimensiones 0,40 m x 0,40 m para aislar el tratamiento biológico.


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Desde la arqueta de entrada al tratamiento biológico parte una tubería de 350 mm de diámetro en FD en la que se instala un (1) caudalímetro electromagnético de 250

mm de diámetro para la medida de caudal tratado en el biológico.

5.3.8 Tratamiento biológico

Una vez sometida el agua bruta al pretratamiento y tratamiento primario, se inicia el tratamiento secundario. Se ha previsto la construcción del tratamiento biológico con la implantación de un (1) reactor biológico tipo IFAS. El proceso IFAS combina en una determinada fracción del reactor biológico, procesos de biomasa en suspensión y procesos de biomasa adherida a soporte móvil. El

objetivo de esta combinación es crear una biopelícula en el soporte, principalmente formada por bacterias nitrificantes y realizar la eliminación de materia orgánica tanto en condiciones óxicas como anóxicas por medio de la biomasa en suspensión. El hecho de que la nitrificación ocurra en biopelícula permite trabajar con edades del fango en suspensión menores que en un proceso de fangos activos, consiguiendo un sistema compacto y robusto, que garantiza la nitrificación a bajas temperaturas y que presenta fangos con buenas características de sedimentación. Las principales ventajas del IFAS frente a los procesos de fangos activos son las siguientes:

Reducción del volumen aerobio necesario

Mayor capacidad de nitrificación a bajas temperaturas

Estabilidaz y robustez de la nitrificación ante inhibiciones por tóxicos

Mejores características de sedimentación del fango A los efectos de prever las necesidades de espacio, la implantación general y las dimensiones de las conducciones, se ha diseñado, construido y equipado el proceso para la situación futura de caudales y cargas. Además, se ha previsto el espacio necesario para una segunda línea de tratamiento biológico.

El reactor biológico tipo IFAS proyectado presenta unas dimensiones totales de 17,60 m x 13,70 m x 4,00 m de altura útil (4,25 m en las cámaras anaerobia y anóxica), proporcionando un volumen total de 933,80 m3 y una carga másica de 0,134 kg/d/kg para la situación actual y 0,167 kg/d/kg para la situación futura. Se ha considerado compartimentar el reactor biológico en las siguientes cámaras:

Cámara anaerobia: se ha previsto la instalación de una (1) cámara anaerobia

de dimensiones 5,05 m x 6,80 m x 4,25 m, adoptando un volumen de 145,95 m3. Con la instalación de la zona anaerobia, se favorece la redisolución de fósforo para su toma posterior en los reactores aerobios, aumentando así su eliminación por vía biológica y reduciendo el consumo de cloruro férrico para la eliminación química, optimizando los costes de explotación. En esta cámara se instalarán dos (2) agitadores sumergibles de 0,55 kW de potencia unitaria.

Cámara anóxica: se ha previsto la instalación de una (1) cámara anóxica de

dimensiones 12,28 m x 6,80 m x 4,25 m, adoptando un volumen de 354,89 m3 para la eliminación de nitrógeno. En la zona anóxica se desnitrifican los nitratos recibidos a través de la recirculación interna procedente de la zona aerobia. En


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esta cámara se instalarán dos (2) agitadores sumergibles de 1,50 kW de potencia unitaria.

Cámaras aerobias: se ha previsto la instalación de dos (2) cámaras aerobias

de dimensiones 8,20 m x 6,60 m x 4,00 m, adoptando un volumen unitario de 216,48 m3, siendo el total de la zona aerobia de 432,96 m3. Se ha previsto introducir relleno en cada una de las cámaras con una superficie total que dependerá del suministrador seleccionado, como se especifica en el Anejo 3. Justificación y cálculos de proceso. En función de las necesidades del proceso, cada suministrador oferta el tipo de relleno que considera más adecuado para las características del agua a tratar. Cada uno de los suministradores propuestos ha desarrollado su propio proceso tecnológico mediante estudios, simulaciones y experiencia en otras plantas. Este proceso tecnológico consiste en los soportes patentados, sistema de aireación y agitación, compartimentación de cámaras del reactor biológico y definición de las necesidades de oxígeno y aire para lograr el rendimiento requerido cumpliendo con la calidad de salida exigida. La instalación de un soporte con mayor superficie específica en el reactor biológico se traduce en un menor volumen de los mismos y viceversa, ya que el parámetro relevante es la superficie total de soporte instalada, que es la superficie donde creceran las bacterias encargadas de la eliminación de nutrientes y materia carbonosa. El relleno consiste en unos soportes de material plastico de geometrias diferentes que garantizan altas superficies específicas para el crecimiento de biomasa adherida. En la superficie del relleno plástico crecen las bacterias nitrificantes encargadas de la nitrificación, además, se degrada la materia orgánica no eliminada en la zona anóxica mediante la biomasa en suspensión, combinando así el proceso de biopelícula y el de fangos activos en la misma cámara. En la solución proyectada se han adoptado soportes con superficie específica entre 500 m2/m3 y 650 m2/m3.


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Se contará con dos (1+1) soplantes de émbolos rotativos para el aporte del oxígeno

necesario para la degradación de la materia orgánica en el reactor biológico, la nitrificación, la limpieza del relleno y colectores de salida y asegurar una completa agitación del relleno plástico, de 2.391,00 Nm3/h, 5,00 m.c.a. y motor de 55,00 kW. Una de las soplantes contará con variador de frecuencia y la otra dispondrá de un conmutador. El sistema de aireación puede ser mediante difusores de burbuja fina o tuberías ranuradas. Las soplantes se alojan en un edificio independiente (edificio de soplantes) donde se instala un polipasto eléctrico de 1.600 kg de capacidad y 1,68 kW de potencia. En

este edificio se dejará el espacio necesario para la instalación de una tercera soplante previendo la futura ampliación de la línea de reactor biológico. Cada una de las cámaras aerobias del reactor biológico se equipará con un (1) medidor de oxígeno disuelto de tipo óptico. Durante la fase de aireación, el PLC

(controlador lógico programable) controla el nivel de oxígeno mediante unos niveles establecidos (puntos de consigna o setpoint), apagando o encendiendo las soplantes


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según el caso, o variando la velocidad cuando sea necesario para adecuarse a los diferentes ciclos de trabajo. Además, para un mejor control del proceso de nitrificación-desnitrificación se ha previsto la instalación de:

Un (1) medidor REDOX en la cámara anóxica, que nos permitirá verificar que

se dan las condiciones necesarias para desnitrificar y así ajustar el caudal de recirculación interna realmente necesario, optimizando el consumo energético de este bombeo

Un (1) medidor REDOX en la segunda cámara aerobia, que nos permitirá el

conocer la nitrificación que tenemos al final del biológico. Para la aportación de los nitratos necesarios para la desnitrificación, se ha previsto la instalación de una (1) bomba de recirculación interna que se encarga de recircular

el licor mezcla desde el canal de salida hasta la zona anóxica. Para ello, se instala una (1) bomba axial de 220,00 m3/h de caudal, 2,00 mca y 6,00 kW de potencia (con variador de frecuencia). Para un mejor control de la recirculación interna, se ha previsto la instalación de un (1) caudalímetro electromagnético de 200 mm de

diámetro en la tubería de impulsión. Para evitar la pérdida de relleno en la zona aerobia, se ha previsto el paso del agua residual de la zona anóxica a la zona aerobia mediante vertedero y en el paso de la zona aerobia 1 a la zona aerobia 2 y en la salida, la instalación de tuberías perforadas que retienen el relleno.

El tubo perforado colocado en la parte superior del muro de salida de agua tratada de la segunda cámara aerobia tiene una doble función:

Retención del relleno en caso de que aumente el nivel de líquido en el reactor por atascamiento.

Permitir la salida de agua en caso de que aumente el nivel de líquido en el reactor por atascamiento.

La velocidad de paso de diseño a través de los tubos perforados está entorno a 50 m3/m2/h para asegurar un correcto funcionamiento del sistema. Los caudales de diseño para el reactor biológico de la EDAR de Oyón son los siguientes:


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Caudal Valor Unidades

Caudal punta a biológico 235,88 m3/h

Recirculación interna 220,00 m3/h

Recirculación externa 75,00 m3/h

Caudal total 530,88 m3/h

La superficie de paso por cada tubo perforado es de 5,27 m2. Teniendo en cuenta que para el paso de la cámara aerobia 1 a la cámara aerobia 2 hay dos (2) tubos perforados instalados y en la salida de la cámara aerobia 2 hay otros dos (2) tubos perforados instalados, la velocidad de paso adoptada por cada uno de los tubos es de: (530,88 m3/h)/(5,27 m2 x 2 unidades)=50,4 m3/m2/h. La acumulación del relleno en los tubos perforados también se debe debe a una excesiva velocidad de aproximación del agua a éstos. Esta velocidad se calcula mediante la división del caudal total que circula por el reactor entre el área perpendicular a este caudal. Esta velocidad no debe ser superior a 35,00 m3/m2/h con el fin de permitir una correcta agitación del relleno por el aire suministrado desde los difusores propuestos. Para el caso del reactor biológico propuesto, la velocidad de aproximación es de (530,88 m3/h)/(6,60m x 4,00 m)=20,10 m3/m2/h. La eliminación completa del fósforo hasta los niveles exigidos en el efluente, se

realizará por “vía química” mediante la dosificación de cloruro férrico. La instalación se ha diseñado considerando que no hay eliminación de fósforo por vía biológica en el reactor con criterio conservador. El sistema de eliminación consta de dos (1+1) bombas dosificadoras de membrana de 2,00-20,00 l/h de capacidad, 5,00 bar y 0,09

kW de potencia, equipadas con variador de frecuencia, que tomarán el reactivo de un (1) depósito de 10.000 litros, con autonomía superior a treinta (30) días. Para el llenado del depósito, se ha previsto la instalación de una bomba de trasvase de 10,00 m3/h, 5,00 mca y 0,55 kW. La dosificación de cloruro férrico se realizará siempre a la salida del reactor biológico para evitar problemas de precipitación en el relleno.

5.3.9 Decantación secundaria

El decantador secundario está destinado a retener los sólidos del licor mixto antes del vertido final, obteniendo agua tratada clarificada y la sedimentación de fangos en el fondo del decantador, posibilitando su recirculación con objeto de mantener una concentración de sólidos constante en el reactor. Para mantener tales concentraciones, se necesita proceder a una recirculación de los fangos activados del decantador secundario. En el proceso de depuración, es fundamental que la población bacteriana sea lo suficientemente numerosa para transformar todos los elementos de contaminación contenidos en la aportación de aguas residuales. Para mantener una colonia importante de fangos activados, los fangos recogidos por el decantador secundario son devueltos al reactor biológico, mediante la recirculación.


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Se ha proyectado una (1) unidad de decantación de puente diametral circular de diámetro 14,50 m, 3,50 m de altura recta útil y 0,60 m de altura cónica.

Con las dimensiones adoptadas se obtendrá una carga superficial a caudal medio de 0,45 m³/m²/h y a caudal punta de 1,43 m³/m²/h en la situación futura. La carga de sólidos será de 1,35 kg/m²/h a caudal medio y de 4,29 kg/m²/h a caudal punta en la situación futura. El tiempo de retención será de 8,25 horas a caudal medio y 2,59 horas a caudal punta para la situación futura. Se ha diseñado el decantador secundario para un tiempo de retención típico de aireación prolongada (superior a 5 horas a caudal medio (10,25 horas para la situación actual y 8,25 horas para la situación futura). Los fangos procedentes del proceso IFAS presentan mejores características de sedimentación que los fangos obtenidos de un tratamiento por aireación prolongada. Por ello, las dimensiones adoptadas para esta unidad de proceso suponen un diseño conservador que asegura la correcta decantación del fango. El decantador llevará su propio sistema de extracción de espumas y flotantes, mediante una rasqueta superficial situada en el puente, la cual los enviará hacia una arqueta de flotantes, de la cual se bombearán hasta el nuevo concentrador de grasas instalado en el pretratamiento. Para la impulsión de los flotantes se emplearán dos (1+1) bombas centrífugas sumergibles de 5,00 m3/h a 6,00 m.c.a. y motor de 1,30

kW. Los fangos decantados se enviarán a la arqueta de recirculación y purga de fangos. Para el bombeo de fangos en exceso, se dispondrán de dos (1+1) bombas sumergibles de 15,00 m3/h, 6,00 m.c.a. y 1,50 kW de potencia unitaria, enviando los

fangos al espesador por gravedad. Estas bombas se equiparán con variador de frecuencia. Se instalará un (1) medidor de caudal electromagnético de 80 mm de diámetro para la medida de caudal de fangos purgados. Para la recirculación externa de fangos se emplearán dos (1+1) bombas sumergibles de 75,00 m3/h, 3,00 m.c.a. y motor de 1,10 kW. Estas bombas se

equiparán con variador de frecuencia. Para la medida de caudal de fangos recirculados se instalará un (1) medidor de caudal electromagnético de 100 mm de diámetro. Para el mantenimiento de las bombas de fangos en exceso, bombas de recirculación y bombas de flotantes del decantador secundario se instalará un (1) polipasto manual de 500 kg de capacidad.

5.3.10 Arqueta de salida

El efluente clarificado a la salida de la decantación secundaria entra en la arqueta de agua tratada adosada al decantador. En el vertedero de salida de la arqueta se instalará un (1) medidor de caudal ultrasónico visitable para el control del caudal tratado en la EDAR De esta arqueta aspiran el grupo de servicios y la red contra incendios de la planta.


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5.4 LÍNEA DE FANGOS

La línea de fangos se ha diseñado para el tratamiento de los siguientes fangos:

Fangos primarios

Fangos biológicos

Fangos procedentes de las fosas sépticas

5.4.1 Arqueta de recepción de fosas sépticas

Para la recepción de las fosas sépticas se ha proyectado la instalación de una (1) arqueta de descarga con las siguientes dimensiones:

Ancho: 0,30 metros

Longitud: 1,60 metros

Altura útil mínima: 0,70 metros Se dará una pendiente a la solera de la arqueta del 10% para favorecer el flujo de las fosas sépticas, evitando así acumulaciones y aparición de malos olores. Aun así, se ha previsto la instalación de una cubierta para realizar una extracción localizada de aire viciado. Se instalará una (1) reja manual de 40,00 mm de luz de paso en la arqueta de

recepción para retener los sólidos que se encuentren en las fosas sépticas. La arqueta de recepción de fosas sépticas se adosará a la arqueta de recepción del Colector Este y Colector Bodegas Faustino, por lo que una vez desbastadas, las fosas sépticas se incorporan al agua bruta de entrada a la EDAR.

Arqueta de recepción de fosas sépticas


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5.4.2 Espesador de fangos

Los fangos producidos (tanto primarios como biológicos) se envían a un (1) espesador de gravedad con 7,50 metros de diámetro, 3,50 metros de altura útil y

0,75 metros de altura cónica, que proporciona un volumen de 165,67 m3. El espesador adoptado garantiza un tiempo de retención de sólidos de 7,00 días, lo que dota al sistema de tratamiento de fangos de una gran fiabilidad ante condiciones anómalas (huelga de trabajadores, cortes en suministro eléctrico, fallo en el sistema de deshidratación, etc). El espesador dispondrá de una (1) tubería de rebose de sobrenadantes de 150,00 mm de diámetro y una (1) tubería de vaciado de 100 mm de diámetro. Los sobrenadantes se envían por gravedad a la arqueta de sobrenadantes. Se ha previsto la instalación de una cubierta de PRFV en el espesador para su desodorización. El bombeo de fangos espesados a deshidratación se realiza mediante dos (1+1) bombas de tornillo de desplazamiento positivo de 12,00 m3/h de caudal unitario,

60,00 mca y 5,50 kW de potencia, equipadas con variador de frecuencia. Para controlar la cantidad de fangos que se envían a deshidratar se ha previsto la instalación de un caudalímetro electromagnético de 80 mm de diámetro.

5.4.3 Deshidratación de fangos

Los fangos espesados se alimentarán a un (1) filtro prensa de 12,00 m3/h de

capacidad, lo que permite trabajar dos (2) días a la semana y 7 horas cada día. El funcionamiento de un filtro prensa se divide en ciclos de trabajo, cada ciclo consta de:

Llenado del filtro prensa, duración aproximada de 30 minutos

Filtrado de fangos: las placas se comprimen para deshidratar el fango. Duración aproximada de 1,50 horas

Descarga de fangos, una vez finalizado el filtrado, las placas se descomprimen para dejar caer el fangos deshidratado. Duración aproximada 0,5 horas.

Lavado del filtro prensa: se realiza para el mantenimiento del equipo. La frecuencia recomendada es una vez por semana.

Las instalaciones de secado de fangos proyectadas constan de los siguientes elementos:

Un (1) filtro prensa de 12,00 m3/h de capacidad equipado con 90 placas y una potencia de 6,05 kW.

Un sistema de lavado del filtro, compuesto por un (1) depósito de 2,00 m3 de volumen y una (1) bomba centrífuga horizontal de 170,00 l/min de caudal, 110 bar y 55,00 kW.

Un (1) sistema de dilución en continuo de polielectrolito, compuesto por una (1) cuba de 1,50 m3 de volumen unitario, dos (2) electroagitadores, un (1) dosificador volumétrico y un (1) cuadro de control y mando.


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Dos (1+1) bombas dosificadoras de tornillo para polielectrolito de caudal unitario 100,00-1.000,00 l/h a 60,00 m.c.a. y 0,55 KW, todas con variador de frecuencia.

Un (1) polipasto eléctrico para manutención de las máquinas de 1.600Kg de capacidad con motor de 2,38 kW.

El filtro prensa se instalará elevado en una plataforma en el interior del edificio de deshidratación. Una vez deshidratados los fangos, estos caerán por gravedad a un (1) contenedor de 20,00 m3 de capacidad. Una vez que el contenedor de fangos ha alcanzado su capacidad máxima, un camión retirará el contenedor y lo sustituirá por otro contenedor vacío de las mismas características.

Edificio de deshidratación

5.5 SISTEMA DE DESODORIZACIÓN

Se ha previsto la instalación de un (1) sistema de desodorización por carbón activo con un caudal de extracción de 11.000,00 m3/h y un rendimiento inicial de desodorización del 99% (garantizado por el suministrador). El sistema de tratamiento de olores desodorizará las siguientes unidades de proceso:

Unidad de proceso

Edificio Pretratamiento

Arqueta llegada Este y B. Faustino

Arqueta recepción fosas sépticas


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Unidad de proceso

Pozo bombeo agua bruta

Canal desbaste existente

Desarenado-desengrasado existente

Planta pretratamiento compacta

Decantador primario

Edificio de deshidratación

Arqueta unificada de fangos, flotantes y vaciados

Arqueta de sobrenadantes

Se ha propuesto un sistema de desodorización por carbón activo, teniendo en cuenta los siguientes parámetros de diseño:

Nº renovaciones mínimas

En contacto con el agua 6,00 renovaciones/h

Resto 3,00 renovaciones/h

Con el diseño propuesto se ha buscado la minimización de los puntos de generación de olores, mediante la cubrición arquetas, canales, espesador, etc… Además de las extracciones localizadas, los edificios de pretratamiento y deshidratación disponen de un sistema de tratamiento de olores general. A continuación se muestran los cálculos para la zona a desodorizar, donde se pueden observar los volúmenes que se han considerado, así como las concentraciones de diseño de los agentes que generan los olores (básicamente SH2 y NH3).

SISTEMA DE DESODORIZACIÓN

CAUDAL AIRE A DESODORIZAR LÍNEA FANGOS.

TOTAL REQUERIDO 2.946,49 m3/h TOTAL ADOPTADO 3.000,00 m3/h

CAUDAL AIRE A DESODORIZAR LÍNEA AGUA.

TOTAL REQUERIDO 7.546,46 m3/h


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SISTEMA DE DESODORIZACIÓN

TOTAL ADOPTADO 8.000,00 m3/h CAUDAL TOTAL DE AIRE A DESODORIZAR.

TOTAL REQUERIDO 10.494,96 m3/h TOTAL ADOPTADO 11.000,00 m3/h

El sistema de desodorización propuesto centraliza el tratamiento de todas las unidades de proceso en un (1) equipo.

Sistema de desodorización: Carbón activo

La instalación de desodorización consta de las siguientes unidades:

- Una (1) torre de contacto vertical de las siguientes características:

. Diámetro: 2.500,00 mm . Altura total: 2.500,00 mm . Cantidad de carbón activo: 2.500,00 kg Un (1) ventilador centrífugo para la línea de fangos de las siguientes características:

. Caudal 3.000,00 m3/h . Presión 190,00 mm.c.a. . Potencia 3,00 kW Un (1) ventilador centrífugo para la línea de fangos de las siguientes características:

. Caudal 8.000,00 m3/h . Presión 190,00 mm.c.a. . Potencia 11,00 kW

Control de la desodorización

Para garantizar que el sistema de desodorización trate el caudal necesario en cada servicio evitando así problemas de olores debido a la pérdida de eficiencia en la aspiración, se han incluido válvulas de mariposa de accionamiento manual en cada

uno de los ramales individuales de extracción de aire viciado. Estas válvulas nos permitirán controlar el caudal de aire a extraer de cada servicio, garantizando así la eficiencia del sistema.


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Además, se ha previsto la instalación de dos (2) ventiladores independientes, un (1)

ventilador de 8.000,00 m3/h de caudal para la zona de pretratamiento y un (1) ventilador de 3.000,00 m3/h para la zona de fangos.

5.6 VENTILACIÓN

En todos los edificios que integran la ampliación de la EDAR se ha optado por una solución similar de forma que se faciliten las operaciones de instalación y su posterior mantenimiento. Básicamente la extracción de aire será forzada mediante la utilización de ventiladores helicoidales de tipo mural. El número de equipos a colocar dependerá del volumen de la dependencia y de su distribución. En todos los casos las rejillas de admisión se han situado en la parte baja del edificio. En la fachada opuesta, en su parte superior y alejados de posibles accesos de personas o material a las salas y edificios, se situaran los extractores de tipo mural, de esta forma se garantizara la recirculación de aire viciado y un correcto barrido de toda la sala reduciéndose las posibilidades de embolsamiento de aire en los locales. Se han considerado ciclos de seis (6) renovaciones por hora para el edificio de pretratamiento y el edificio de deshidratación y de veinte (20) renovaciones para el edificio de soplantes de tratamiento biológico. . La velocidad en las rejillas de aspiración se ha limitado a un valor de 3,50 m/s para limitar la generación de ruido por las mismas. A continuación se incluye un listado con los ventiladores considerados en los diferentes edificios de la EDAR.

Nº de Unidades

Servicio Caudal (m3/h)

Potencia (kW)

1 Edificio pretratamiento. Sala cuadros 1.300 0,10

3 Edificio pretratamiento. Sala de

desarenado-desengrasado 3.650 0,18

2 Edificio de soplantes 3.650 0,18

2 Edificio de deshidratación 3.650 0,18

5.7 SERVICIOS AUXILIARES

5.7.1 Grupo de agua de servicios

Se ha previsto una instalación de un (1) grupo de agua a presión compuesto por dos (1+1) bombas de 20,00 m3/h cada una a 6,00 bar y un (1) filtro autolimpiable de 20,00 m3/h de capacidad con una luz de malla de 200 micras. El grupo aspirará de la arqueta de agua tratada y se localizará en el interior del edificio de la arqueta de vertido final.


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5.7.2 Grupo contra incendios

Se ha previsto una instalación de un (1) sistema contraincendios compuesto por dos (1+1) bombas de 20,00 m3/h cada una a 6,00 bar y 5,50 kW de potencia. El grupo aspirará de la arqueta de agua tratada y se localizará en el interior del edificio de la arqueta de vertido final. Para el mantenimiento del grupo de agua de servicios y el grupo contra incendios se ha previsto la instalación de un (1) polipasto manual de 500 kg de capacidad.

5.7.3 Aire de servicios

Constará de un (1) compresor de tipo pistón de caudal de aire efectivo de 225,00 l/min con una presión de trabajo de 8,00 bar y una potencia de 2,20 kW.

5.7.4 Red de sobrenadantes

Los sobrenadantes del espesador y del filtro banda se enviarán a la arqueta de sobrenadantes, donde se ha previsto la instalación de dos (1+1) bombas de 25,00 m3/h de caudal, 6,00 mca y 1,10 kW de potencia. Los sobrenadantes se envían a la arqueta de entrada a decantación primaria.

5.8 REDES DE TUBERÍAS

A continuación se definen los tipos de tubería considerados para cada red proyectada.

5.8.1 Red de agua

Las tuberías adoptadas son:

Tramos aéreos AISI 316-L

Tramos enterrados (a presión) Fundición dúctil

Tramos enterrados (por gravedad) PVC corrugado

5.8.2 Red de fangos



Tramos enterrados Fundición dúctil

5.8.3 Red de sobrenadantes



Tramos enterrados Fundición dúctil

5.8.4 Red de vaciados

Las tuberías adoptadas son de Fundición dúctil, excepto vaciado de nuevo pretratamiento que será de AISI 316-L.


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5.8.5 Red de pluviales

Las tuberías adoptadas son de PVC corrugado.

5.8.6 Red de aire

Las tuberías adoptadas son de AISI 316-L.

5.8.7 Red de reactivos


Cloruro férrico Polipropileno

Polielectrolito PVC

5.8.8 Red de agua de servicios



Tramos enterrados PEAD

5.8.9 Red de desodorización

Las tuberías adoptadas son de Polipropileno.

5.9 ELECTRICIDAD, AUTOMATISMOS, CONTROL E INSTRUMENTACIÓN

5.9.1 Resumen de actuaciones eléctricas y automatización e instrumentación a realizar

Las actuaciones a realizar relacionadas con la eléctricidad y la automatización e instrumentación a modo de resumen serán las siguientes:

1. Instalación de un (1) nuevo transformador de 630 kVA, sustituyendo al actual de 250 kVA.

2. Reforma de celda de medida por aumento de potencia. 3. Equipo Corrector del Factor de potencia 4. Remodelación de CCM existente 5. Instalación de Cuadros eléctricos:

o CGD/CCM2 Biológico y Deshidratación o CCM 1 Pretratamiento

6. Instalación de Cuadros auxiliares para alumbrado en: o Edificio pretratamiento o Edificio soplantes o Edificio deshidratación

7. Instalación de grupo electrógeno de 165 kVA 8. Instalación de instrumentación de la planta 9. Instalación de nuevo sistema de automatización y control de toda la planta 10. Instalación de Cuadro alumbrado exterior 11. Ampliación del alumbrado exterior


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5.9.2 Acometida eléctrica

El suministro de energía se realiza por la empresa IBERDROLA la tensión es 13,20 kV y la frecuencia 50 Hz. Por el límite de la parcela donde se ubica la E.D.A.R. transcurre una Línea Aérea en M.T. doble circuito, de la cual deriva la acometida de alimentación a la EDAR. Esta acometida se encuentra preparada para suministrar una potencia de 630 kVA, por lo tanto no se necesita ninguna actuación al respecto.

5.9.3 Centro transformación

El Centro de Transformación existente es un edificio monobloque tipo caseta, destinado exclusivamente a este fin. Por características constructivas, el Centro permite la instalación de un transformador de hasta 630 KVA, disponiendo de los accesos pertinentes tanto para personal como para sustitución y/o mantenimiento de equipos. En la actualidad tiene un transformador de 250 kVA que será sustituido por uno de 630 kVA. Además se realizarán las modificaciones que se indican a continuación:

Sustitución del transformador de 250 kVA por uno de 630 kVA en aceite de 13.2 / 0.4 kV.

Adecuación de celdas SF6 y elementos de conexión.

Reforma del cuadro de protección general existente, del cual se derivan dos (2) líneas de baja tensión. Una (1) de ellas al Cuadro General de Baja tensión de la planta, y la otra a la EDAR Vitivinícola.

Afección en la fase de obras sobre la línea de Baja Tensión que alimenta a la EDAR Vitivinícola.

Inspección y adecuación de instalaciones.

Nueva acometida desde el Centro de Transformación al CGD/ CCM 2 Biológico y Deshidratación situado en el edificio de control mediante cable de RZ1-K Cu de sección 1x240 mm2

5.9.4 Distribución baja tensión

La alimentación a la instalación de fuerza en Baja Tensión, se hará desde el secundario del transformador a los Centros de Control de Motores y desde aquí a los distintos receptores y equipos de mando. Se empleará conductor de tipo RZ1-K(AS) 0,6/1 KV, siendo las líneas de una sola pieza y dotadas de terminales y numeración. Las secciones mínimas vendrán fijadas por la instrucción ITC BT 19 del reglamento de Baja Tensión. No obstante se seguirá el siguiente criterio establecido en el Pliego de Especificaciones para instalaciones eléctricas, en cuanto a secciones mínimas :

Para fuerza: 2,50 mm2

Alumbrado: 2,50 mm2

Control: 1,5 mm2

Alumbrado exterior: 6 mm2


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Tomas de corriente: 2,5 mm2

El tendido de cables se realizará de forma subterránea o mediante bandeja y tubo. Los cables enterrados discurren bajo tubería de PE de diámetros adecuados, registrable por arquetas con tapa y fondo con drenaje, y a una profundidad igual o superior a 60 cm. según ITC BT 07. En el caso de que la instalación sea aérea, se utilizaran bandejas y tubos de PVC, en edificios. Los circuitos de fuerza a 400/230 V y los de mando y señalización 24 V se llevarán por canalizaciones diferentes.

5.9.5 Cortacircuitos

Para la protección contra faltas en las salidas a motores, se utilizarán interruptores automáticos con protección magnética y diferencial integrada con intensidad umbral regulable. Los cortacircuitos destinados a la protección de circuitos de mando, control y pilotos, serán de alta capacidad de ruptura y acción rápida.

5.9.6 Cableado

Las conexiones de los cuadros serán efectuadas con conductores de cable flexible o rígido del tipo RZ1-k, y tensión de servicio mínima 1000 V. Tensión de prueba 2.500 V. Los extremos de todos los conductores estarán marcados de acuerdo con el esquema de principio y provistos de terminales engastados y aislados. En caso de cables unipolares se respeta el código de colores normalizado. El cableado será alojado en canaletas de plástico, provistas de tapa con accesibilidad por la cara delantera, estando éstas ocupadas en un máximo del 70%. Se ha tenido en cuenta que éstas sean resistentes a los agentes ambientales.

5.9.7 Centro de Control de Motores

Se preve la instalación de nuevos dos (2) nuevos cuadros eléctricos y la remodelación del CCM existente (para mantener la alimentación a los equipos actuales que se mantienen). En cuanto a los cuadros de nueva instalación, son los siguientes:

CGD / CCM2 Biológico y deshidratación.

CCM1 Pretratamiento. Por otro lado, se prevé la instalación de cuadros auxiliares de alumbrado y tomas de fuerza:

Cuadro auxiliar en edificio de pretratamiento

Cuadro auxiliar en edifcio de soplantes


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Cuadro auxiliar en edificio de deshidratación

Cuadro de alumbrado exterior.

Estos nuevos armarios están formados por paneles de chapa de acero de 2,5 mm. de espesor, y serán de tipo fijo (forma 1, IP 54). El grado de protección del conjunto será IP42, según norma UNE 20324. En el armario se ha dejado un espacio vacio, en reserva para futuras ampliaciones, equivalente al 10 % del espacio total. Para el caso del CGD / CCM2, la primera columna está reservada para el interruptor de acometida desde el Centro de Transformación, que será manual y con señalización de las posiciones “abierto” o “cerrado” en el frente o desde el Cuadro General de Distribución dependiendo de los casos. A continuación del interruptor general se ha colocado un analizador de red. En el resto de columnas se distribuirán las diferentes salidas a motores, que estarán formadas por placa de montaje en fondo de armario, en donde se colocará el aparellaje de mando y protección de los motores. En la puerta del panel, se instalará el material de mando y señalización. A cada motor se acomete, desde el embarrado general, a través del aparellaje de mando y protección. Los contactores serán diseñados para servicio duro y capaz de abrir o cerrar hasta 8 veces la intensidad nominal a la tensión nominal y factor de potencia máxima de 0,6. Llevarán dos contactos normalmente cerrados y dos normalmente abiertos para futuros enclavamientos. La tensión de mando se obtendrá a partir de la tensión de alimentación en el Centro de Control de Motores, por medio de un transformador de mando 400/230 V de un solo arrollamiento secundario, evitándose de esta forma retornos, falsas averías y eventuales fallos provocados por caídas de tensión en los circuitos de control provocadas por el arranque de máquinas de elevada potencia.

Todos los aparatos de control (pulsadores, finales de carrera, presostatos, etc.) exteriores a los cuadros, que se refieren a un mismo circuito de mando, están imperativamente agrupados en el circuito sobre una sola y única fase o polaridad de la fuente de tensión de mando. El común de las bobinas estará sobre la fase o polaridad equipada con la barreta seccionable. El color de los pulsadores de mando se seleccionará teniendo en cuenta su misión.

El color rojo se utilizará para la función "parada". Los pulsadores y manetas para "parada de urgencia" y los pulsadores de parada, serán de color rojo.

El color verde se utilizará para los pulsadores de puesta en marcha.

El embarrado general está formado por pletina de cobre electrolítico, habiéndose calculado sus anclajes para poder soportar los efectos electrodinámicos que pueda producir la corriente de cortocircuito prevista en la instalación.


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5.9.8 Equipo corrector del factor de potencia

En la actualidad existe una batería de condensadores, que se desconoce su capacidad, pero debido al aumento de potencia tras la ampliación, se ha previsto la instalación de un equipo corrector del factor de potencia para compensar la energía reactiva producida en funcionamiento de los diferentes equipos. El equipo a seleccionado será una (1) batería regulable de capacidad 200 kVAr y su composición es 2x25+3x50 kVAr. Por otro lado, se considera la instalación de una batería fija para el nuevo transformador de 15 kVAr.

5.9.9 Puesta a tierra

Al tratarse de una ampliación de la EDAR, se ha previsto una red de tierras para los nuevos equipos de la ampliación (pretratamiento, tratamiento biológico, edificio de aireación, edificio deshidratación, etc) se realizará una red alrededor de cada uno de ellos con cable desnudo de 35 mm² de sección, que serán conectados entre ellos y a su vez con la red existente en la planta. También se instalarán las picas de acero cobrizado, de de 2 m de longitud y 14,3 mm de diámetro, necesarias según se indican en los planos de red de tierras.

5.9.10 Pararrayos

Se prevé la instalación de un pararrayos con un radio de protección de 160 m. Aunque este elemento no estaba contemplado en el pliego, y tampoco la ley obliga a su instalación, es conveniente tenerlo en cuenta por serguridad, ya que proporciona protección a la planta frente a cualquier descarga eléctrica que se produzca.

5.9.11 Alumbrado interior y exterior

La iluminación de los edificios industriales se hará a base de equipos fluorescentes con reactancia, cebador y condensador de 2x36 W (en salas de altura inferior a 6 m) y chimeneas industriales de 1x250 W VMCC (en salas de altura superior a 6 m). La instalación de alumbrado interior de las distintas dependencias de los edificios se realizará bajo tubo en superficie de PVC rígido y en el edificio de control se realizará bajo tubo empotrado tipo corrugado. El nivel de iluminación en la sala de proceso es de 200 lux. En el edificio de control se ha instalado alumbrado tipo LED en las siguientes dependencias que se reestructuran:

Sala de control

Nuevo taller almacén eléctrico

Nuevos aseos y vestuarios

Sala de cuadros eléctricos Este alumbrado permite una iluminación de las salas entre 300 – 500 lux y además una optimización energética del 40 %.


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Dado que se trata de una ampliación solamente se ha previsto la iluminación exterior de los nuevos viales y nuevos edificios. La iluminación prevista se ha realizado considerando la luminaria existente y por lo tanto se han previsto báculos de 4 m de altura equipados con lámpara de v.s.a.p. de 150 W y situadas a una interdistancia aproximada de 20 - 30 m. El cable utilizado para el alumbrado exterior será de aislamiento 1 KV, de n x 6 + T mm². de sección mínima. Estos cables discurrirán bajo tubería de PVC enterrada a 0,60 m. de profundidad. A todas las luminarias, se les dará tierra. Las colocadas en el interior de los edificios, a través de la red general de tierra por medio de conductor amarillo-verde de la misma sección de la fase, y para las exteriores, junto a cada columna, se clavará una pica de tierra de 2 m. Los niveles de iluminación mínimos, dependiendo de las zonas, son los siguientes:

Viales: 15 lux

Aparcamiento: 20 lux

Áreas trabajos exteriores: 50 lux Se preverán un número suficiente de tomas de fuerza II+T x 16 A y III+T x 32 A en las diferentes zonas de los edificios. Por su parte, la instalación de alumbrado de señalización y emergencia prevista, contempla que queden instalados un mínimo de 5 lúmenes por metro cuadrado en todas las zonas, mediante la utilización de aparatos autónomos de las siguientes características:

En las salas industriales, aparatos tipo led con grado de protección IP66 y flujo 100 ò 450 lúmenes, según los casos, con tecnología tipo LED.

En las zonas nobles del edificio de control, aparatos tipo led con grado de protección IP42 y flujo 100 ò 250 lúmenes, según los casos, con tecnología tipo LED.

5.9.12 Grupo electrógeno

Se ha previsto la instalación de un grupo electrógeno de 165 kVA para la alimentación de las siguientes operaciones:, eequipamiento de tanque de tormentas, estación de bombeo de agua bruta, pretratamiento, desarenado-desengrasado, tratamiento primario, mantenimiento en suspensión de los sólidos de los reactores biológicos y sistema de control y automatización. Con este grupo electrógeno se garantiza la fiabilidad para mantener el servicio de la planta durante un corte de suministro eléctrico de aproximadamente 14,2 horas, dado que el equipo está dotado de un depósito de capacidad de combustible de 350 l y el consumo al 75 % de carga es de 24,7 l/h.


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5.9.13 Control e instrumentación

Se ha diseñado un sistema de control completamente nuevo para la EDAR de Oyón-Oión dado que el sistema existente se considera obsoleto. El sistema de control propuesto realizará las siguientes funciones:

Adquisición de datos

Control analógico, lógico, secuencial y de protección

Supervisión y mando centralizado desde la sala de control

Integración de sistemas de control suministrados por otros El sistema pondrá a disposición del usuario las herramientas necesarias para el manejo, control y mantenimiento de la instalación.

Elaboración de informes y envío de datos a otros sistemas

Representación mediante gráficas y sinópticos

Gestión del disparo y reconocimiento de alarmas

Gestión del número de horas de funcionamiento de los equipos principales

Autodiagnóstico

El sistema de control estará integrado por diversos equipos electrónicos repartidos en tres niveles:

Nivel de Campo: Sensores, actuadores y módulos de entrada/salida para la recogida de datos y el envío de órdenes y consignas en forma de señales analógicas, digitales o enlaces de comunicación.

Nivel de Proceso: Controladores Lógicos Programables (PLC) para el procesamiento de señales y la realización de tareas de control.

Nivel de Información: puesto informático para el almacenamiento de los datos, su gestión y visualización.

Las señales de campo serán recogidas por PLC´s, directamente de los instrumentos o equipo mecánico tratadas por de acuerdo a una lógica programada. La información de los PLC´s es guardada en el puesto informático con alta capacidad de gestión informática y puesta a disposición de los puestos de mando y supervisión. El mando y supervisión de la planta se realizará desde el puesto informático de control que dispondrán del equipamiento necesario (teclado, monitor, ratón, periféricos, etc.) Además, desde una Estación de Ingeniería será posible diseñar, configurar, programar todos los elementos del sistema incluyendo su diagnóstico y mantenimiento una vez finalizadas las tareas de implantación, esta estación de ingeniería puede estar incluida en una estación de operación. Para el trasiego de la información entre los equipos y niveles se utilizarán redes de comunicaciones y buses de campo estándar, aprobados y utilizados a nivel internacional, en las variantes mas adecuadas tanto en lo que se refiere al medio físico (cable de Cobre, Fibra Óptica, Wireless) como al protocolo de comunicación (Ethernet, Profibus). La alimentación al sistema de control será desde la UPS general de la Planta.


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El sistema de control propuesto COMPACTLOGIX , es un sistema de supervisión, control y gestión de plantas industriales diseñado para abordar las mas exigentes aplicaciones de control de procesos. Resumen de características generales:

Es un sistema modular basado en componentes estándar. Su producción en grandes series asegura una gran disponibilidad y reduce los costes en términos de adquisición, formación, planificación y stock de repuestos.

Es un sistema basado en tecnologías estandarizadas, lo que le confiere un carácter abierto que permite su conexión fácil a sistemas de otros fabricantes.

El sistema es de aplicación universal para funciones de control discreto y continuo en la industria de procesos. Dispone asimismo de add-ons específicos para ciertos sectores industriales, satisfaciendo así sus requerimientos.

Posee altas prestaciones y un fácil manejo e incluye todas las funciones y componentes propias de un moderno sistema de control de proceso.

Es escalable y flexible, se adapta en grado óptimo a cada proceso y es susceptible de cualquier tipo de ampliación.

Su diseño y su arquitectura permiten explotar una planta a lo largo de todo su ciclo de vida, desde la fase de estudio previo, ingeniería, puesta en marcha y formación del personal hasta el mantenimiento, pasando por la explotación propiamente dicha. El sistema de control que se propone estará formado por los siguientes elementos:

Dos (2) PLC´s con el siguiente reparto: o PLC 1 Pretratamiento nuevo o PLC2 Tratamiento biológico, línea de fangos, tanque de tormentas y

equipos del pretratamiento actual.

Un sistema de control central formado por: o Dos (2) ordenadores, uno con sistema scada y otro para administración. o Impresora láser o Impresora inyección o Videowall pantalla led de 60”

Una red de comunicación que conectará los elementos de campo, PLC y sistema de control central.

Los instrumentos previstos en la estación depuradora, son los que se indican a continuación.

Un (1) medidor electromagnético de caudal de agua a pretratamiento nuevo (DN 250 mm)

Un (1) medidor de caudal electromagnético salida tratamiento primario (DN-250 mm)

Un (1) medidor de caudal electromagnético entrada a reactor biológico (DN-250 mm)

Un (1) medidor electromagnético de caudal de fangos primarios (DN 50 mm)

Un (1) medidor electromagnético de caudal en recirculación externa de fangos (DN 100 mm)


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Un (1) medidor electromagnético de caudal en purga de fangos biológicos en exceso (DN 80 mm)

Un (1) medidor de caudal electromagnético de fangos a filtro prensa (DN-80 mm)

Un (1) medidor electromagnético de caudal en recirculación interna de fangos (DN 200 mm)

Un (1) medidor electromagnético de caudal en bombeo de Bodegas Faustino (DN 100 mm)

Un (1) medidor de caudal ultrasónico en vertedero de salida del pretratamiento existente.

Un (1) medidor de caudal ultrasónico en vertedero de salida del tanque de tormentas.

Un (1) medidor ultrasónico de nivel en continuo. Tanque de tormentas. (incluido en suministro equipo)

Un (1) medidor de caudal ultrasónico en arqueta de salida

Un (1) medidor ultrasónico nivel en vertedero arqueta entrada reactor biológico

Un (1) caudalímetro másico de aire a reactor biológico

Un (1) interruptor de nivel tipo boya arqueta fangos primarios (existente)

Un (1) interruptor de nivel tipo boya arqueta flotantes primarios (existente)

Un (1) interruptor de nivel tipo boya en bombas agua

Un (1) interruptor de nivel tipo boya en arqueta bombeo recirculación y purga de fangos.

Un (1) interruptor de nivel tipo boya en bombeo de flotantes de decantación secundaria.

Un (1) interruptor alarma para nivel en arqueta sobrenadantes.

Un (1) interruptor de nivel tipo boya en arqueta de bombeo de grasas

Un (1) interruptor de nivel tipo boya en tanque de tormentas (incluido en suministro de equipo)

Un (1) interruptor de nivel tipo boya en canal de desbaste pretratamiento existente.

Un (1) medidor de pH-temperatura en pretratamiento

Un (1) medidor de conductividad en pretratamiento

Dos (2) medidores de oxígeno disuelto ópticos en tratamiento biológico

Tres (3) rotámetros DN-50mm

Un (1) rotámetro DN-40mm

Dos (2) rotámetros DN-20mm

Treinta y cuatro (34) manómetros

Dos (2) medidor REDOX en reactor biológico

Un (1) medidor de turbidez arqueta de salida agua tratada

Dos (2) detectores inductivos para detectar el volteo del limpiador ( incluido en el equipo)

5.10 CRITERIOS DE CALIDAD DE LOS MATERIALES EN EQUIPOS

MECÁNICOS

A continuación se indican las calidades de los materiales recogidos en el presente Proyecto:

Compuertas o Marco: Perfil laminado de acero inoxidable AISI- 316 L.


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o Puente: Perfil laminado de acero inoxidable AISI- 316 L. o Tablero: Acero inoxidable AISI-316 L. o Guías: Acero inoxidable AISI-316 L. o Husillos: Acero inoxidable AISI 316.

Tamiz aliviadero o Acero Inoxidable AISI-316 L.

Tamiz vertical o Material de construcción: AISI 304

Tamiz de finos o Armadura: Acero Inox 316 L. o Tapas y cubiertas: Acero Inox 316 L. o Elementos filtrantes: ABS. o Eje motriz: Acero Inox 316

Concentrador de grasas: o Depósito: AISI 316 L o Cadenas de transporte: Poliamida acetal o Coronas motrices: Poliamida acetal o Soporte rasquetas: AISI 316

Tornillo transportador compactador o Tornillo: acero inoxidable AISI 316 o Canal y tapas: acero inoxidable AISI 316 L o Zona de prensado y rejilla: acero inoxidable AISI 316 o Tolvas: acero inoxidable AISI 316 o Pista de deslizamiento:HDPE P-1000 10 mm

Tornillo transportador o Tornillo: acero inoxidable AISI 316 o Canal y tapas: acero inoxidable AISI 316 L o Zona de prensado y rejilla: acero inoxidable AISI 316 o Tolvas: acero inoxidable AISI 316 o Pista de deslizamiento:HDPE P-1000 10 mm

Planta compacta de pretratamiento Carcasa, soportes, tamiz y tubos en acero inoxidable AISI 304,

soldaduras limpias y decapadas. Hélices de los transportadores a sinfín de desbaste y

desarenado en acero FE 510 de alta resistencia a la erosión.

Mecanismos decantador gravedad o Puente:

Construcción: Viga cajón/celosia de perfiles laminados en acero galvanizado

o Piso del puente: Construcción: Tramex galvanizado 30x30/25x2

o Escalera de acceso: tipo barco, extraíble debajo de tramex o Puente de giro:

Construcción: Mecanosoldada. o Cilindro de alimentación:

Construcción: AISI 316 l L o Brazos de barrido de fondo:

Construcción: Acero AISI 316 L o Recogida de flotantes:

Construcción: Acero.Inoxidable AISI 316 L


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o Rueda: Construcción: Fundición. Bandas de rodadura: Caucho (recambiable).

o Vertedero: Construcción: Acero AISI 316 L

o Deflector: Construcción: Acero AISI 316 L

Mecanismo espesador de gravedad o Elementos metálicos sumergidos: AISI 316 L o Elementos metálicos no sumergidos: AISI 316 L o Bandas de rascado: EPDM o Cilindro de distribución: AISI 316 L

Volteador limpieza o Fabricado en acero inoxidable AISI 316, acabado final chorreado con

bolas de vidrio. Incluye soportes, rodamientos, juego de suspensión y demás piezas pequeñas. Tornillería y anclaje en A4.

Filtro prensa o Paquete filtrante:

Material de placas Polipropileno o Telas filtrantes.:.

Material: Polipropileno Tipo de hilo: Monofilamento Tratamiento: Calandrados

o Conjunto de accionamiento e hidráulico.: (Apertura y cierre) Material de vastago: F-114 cromado duro Material del pistón: Acero banda guía Material del cilindro: Acero ST 52,3

o Cuerpo (Bastidor) Construcción: Soldada Material: Acero ST 52,3 Material columnas: Acero F-114

Bomba centrífuga sumergibles. o Alojamiento del motor: GG-25 o Eje del rotor: acero inox AISI 420 o Impulsor: GG25 o Voluta: fundición GG25

Bomba tornillo helicoidal. Dosificación polielectrolito o Cuerpo: EN-GJL-NB195 o Rotor: acero inoxidable 4.140/CROMADO o Eje, accionamiento: acero inoxidable BS EN 10277 o Reductor: de ejes paralelos

Agitador sumergido. o Carcasa: AISI 316 L o Hélice: AISI 316 L o Tapa con guiadera: AISI 304 o Eje: AISI 420 o Anillos tóricos: NBR

Difusor de burbuja fina o Material: EPDM

Relleno tratamiento biológico


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o Material: Polietileno de alta densidad

Equipo preparador de polielectrolito o Depósito material AISI-304 o Dosificador: AISI 304 o Hélices: AISI 316

Depósito de almacenamiento de cloruro férrico o Barrera: Resina estervinilica con fibra de vidrio o Refuerzo mecánico: Resina ortoftálica con fibra de vidrio

Bomba trasvase de cloruro férrico o Partes en contacto con el fluido: polipropileno.

Bomba dosificadora de cloruro férrico o Cuerpo dosificador: Polipropileno o Caja de válvula: PVDF o Membrana: PTFE o Asiento válvulas: Polipropileno

Grupo de presión agua de servicios o Cuerpo de las bombas: Fundición gris GG-25 o Rodete de las bombas: GG 20 o Eje de las bombas: AISI 420 o Camisas, aros de cierre y tornillería: Acero inoxidable o Rodamientos de las bombas: A bolas de acero

Cubierta circular o PRFV

Cubierta planta antideslizante o PRFV

Grupo de presión contraincendios o Rodete de las bombas: GG 20 o Eje de las bombas: AISI 420 o Camisas, aros de cierre y tornillería: Acero inoxidable o Rodamientos de las bombas: A bolas de acero o Depósito: Galvanizado o Potencia:5,50 kW

Desodorización carbón activo o Torre de contacto: Polipropileno o Ventilador: Polipropileno o Conductos de aire: Polipropileno

Válvulas compuerta: o Cuerpo y tapa: FD GGG 50 o Cierre: FD GGG 50 + EPDM/NBR o Eje: Acero Inoxidable AISI 420 o Revistimiento: Epoxy 150 micras

Válvulas de mariposa: o Cuerpo GGG40, Eje AISI 420 o Mariposa AISI 316 L o Disco de cierre AISI 316L o Anillo EPDM o Cojinetes Bronce o Revestimiento epoxi anticorrosivo, cierre EPDM

Válvulas de bola: AISI 316, PP o PVC.

Tuberías


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o Pasamuros: AISI 316 L o Tuberias agua de proceso no enterradas: AISI 316L o PEAD (no en

intemperie). o Tuberias de agua de proceso enterradas: PEAD o Tuberias de lodos no enterradas: AISI 316L o Tuberias de lodos enterradas: PEAD o Tuberias de aire de proceso: AISI 316L. o Tuberias de agua de servicios: enterradas de PEAD y no enterradas de

AISI 316L. o Tuberias de reactivos: material plastico tipo PP o PVDF. o Tuberia polielectrolito: PVC o Tuberia de olores: PP homopolimero o Tornilleria: acero inoxidable A4. o Valonas: AISI 316. o Bridas: aluminio rilsanizado (para bridas aereas) o AISI 316L (para

bridas sumergidas).

5.11 URBANIZACIÓN Y ARQUITECTURA

5.11.1 Urbanización

Se ha previsto que la urbanización se ejecutará una vez todas las instalaciones y estructuras previstas para la EDAR se encuentren totalmente ejecutadas. Estas actuaciones tendrán un enfoque tanto funcional como ornamental y ambiental. Se hará mediante el vallado, puerta de acceso, viales, terraplenes y rellenos, drenajes del agua pluvial, iluminación y jardinería. Se han previsto los viales que funcionalmente permiten el acceso a todos los elementos de la EDAR, con una especial atención a los cruces y zonas de entrada de vehículos en los edificios. Los viales se han distribuido ordenados, preferentemente con cruces ortogonales, y/o siguiendo líneas paralelas a los límites de la parcela. Se ha dotado a la parcela del drenaje por medio de las cunetas de los viales y los sumideros necesarios. Se ha previsto la iluminación artificial de la parcela mediante farolas que consigan la intensidad de iluminación demandada en el Pliego, sin realizar contaminación lumínica. La jardinería proyectada permitirá dentro de las limitaciones de la parcela, conseguir algunas medidas de recuperación ambiental de la instalación. Además se ha previsto un muro verde mediante la plantación de arizónicas, alrededor del nuevo cerramiento previsto alrededor de los nuevos terrenos ocupados en la Ampliación, así como la reposición de la barrera vegetal existente que pueda ser afectada durante las obras. Dada la densidad edificada en la parcela, el conjunto arquitectónico de la instalación es del todo determinante en la configuración de la EDAR, tanto en extensión y superficie como en altura.


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Asumiendo que esta EDAR no puede ser un jardín, nos decantamos a que tenga la imagen de una instalación industrial de calidad (no de actividades primarias, sino de servicios). Este tratamiento en conjunto se logrará mediante la repetición del mismo lenguaje arquitectónico en cada uno de los edificios que compone la planta y también mediante la distribución ordenada y racional de los elementos y edificios que componen la EDAR. Este orden no solo ha de ser formal sino que también debe asumir connotaciones cromáticas y texturales.


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PLANTA DE URBANIZACIÓN


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5.11.2 Descripción de las obras de edificación

Los objetivos básicos con los que se ha pretendido resolver el diseño arquitectonico son:

Acercar el proyecto al territorio.

Servir de reflexión de la importancia de la integración de esta infraestructura en el entorno.

Establecer los criterios para la toma de decisiones en los diseños en el momento de proyectar el conjunto de edificios y su ámbito.

Plantear un enfoque conjunto de los elementos de la EDAR en el proceso de proyecto en este entorno particular.

La EDAR de Oyón - Oion se compone de una serie de edificios que responden cada uno de ellos a una actividad determinada dentro del proceso de depuración. Se puede hablar, entonces, de bloques principales que por su tamaño que configuran los volúmenes edificados y cumplen su programa funcional. Estos bloques se definen como contenedores de los diversos elementos y entre ellos consideramos los siguientes de nueva planta:

Edificio de control (existente).

Edificio de pretratamiento: edificio formado por dos naves unidas en forma de “L” (23,25 x 9,44 m2 + 8,40 x 10,40 m2 de dimensiones de fachada y una altura mínima libre de 7,69 metros)

Edificio de aireación; Edificio de planta rectangular (12,75 x 4,80 m2 de dimensiones de fachada y una altura libre de 4,50 metros).

Edificio de fangos; Edificio de planta rectangular (14,10 x 8,20 m2 de dimensiones de fachada y una altura mínima libre de 7,67 metros).

Las secuencias en los volúmenes de los edificios se desarrollan según el proceso, necesidades y recorridos propuestos para el tratamiento de depuración de las aguas, y cada edificio se estructura en función de las actividades a desarrollar en su interior. La agrupación de estos bloques viene condicionada por las necesidades de implantación y las zonificaciones de las actividades previstas en la planta. Respecto al edificio de control, se tendran en cuenta las siguientes modificaciones en

respecto a la edificacion existente, tal y como quedan reflejadas en la siguiente imagen y superficies indicadas en el cuadro:

Ampliación de la sala de cuadros eléctricos actual, para incluir en su interior los nuevos cuadros eléctricos.

Ampliación de la zona de aseos y vestuarios.

Nuevo taller/almacén separando las zonas eléctricas y mecánicas.

EXISTENTE PROYECTADO

Sala de control 26,6 m2 18,1 m2

Sala de cuadros eléctricos 20,2 m2 28,7 m2

Hall de entrada 9,0 m2 9,0 m2

Aseos y vestuarios 9,7 m2 19,3 m2

Taller y almacén 23,5 m2 48,0 m2

Taller y almacén eléctrico - 13,9 m2

Sala de deshidratación 48,0 m2 - TOTAL 137,0 m2 137,0 m2


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Ambos almacenes se equiparán con el mobiliario y los elementos necesarios para el desarrollo de los trabajos propios de estas áreas y que constará de los siguientes elementos:

Banco metálico de 5,00 x 5,00 m

Panel expositor 14 x 1850 x 800 mm

Estante clasificador 36 x 17 x 19 cm con 4 cajas

Estante clasificador 36 x 17 x 19 cm con 6 cajas Por último, cabe destacar que en el edificio de soplantes se ha tenido en cuenta un sistema de iluminación natural mediante ventanales fijos y vidrio laminado acustico.

5.12 DEMOLICIONES

En la obra se implantará un PLAN DE GESTIÓN DE RESIDUOS, el cual se engloba dentro de Plan de Gestión Ambiental de Obra y que particulariza las medidas a tomar en cuanto a la gestión de los residuos para cada obra. Este documento pretende establecer unas directrices básicas en materia de gestión de residuos en obra así como proponer una serie de actuaciones a acometer durante la ejecución de las obras, orientadas al cumplimiento del marco legal vigente. Se ha considerado la demolición de todas las infraestructuras existentes que no formen parte de las instalaciones definitivas. La demolición de las instalaciones de la EDAR existente incluye: el desmontaje de equipos, su traslado y gestión como residuo, en su caso; y el desmantelamiento de las instalaciones auxiliares.

Desmontaje de bombas sumergibles existentes


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Desmontaje de: tornillo transportador, tamiz, instalación de tubería inox. desde pozo bombeo este hacia canales, polipasto y estructura metálica, tuberías de salida pretratamiento para conectar nueva instalación.

Desmontaje, reparación, puesta a punto y montaje de clasificador de arena existente

Desmontaje y limpieza de espesador estático existente

Desmontaje de equipos de espesador de fangos.

Desmontaje de equipos de deshidratación de fangos existentes

Desmontaje de tolva de almacenamiento de fangos

Desmontaje de equipos de desodorización existentes La demolición se realizará aplicando los métodos más adecuados al tipo de estructura teniendo en cuenta los factores ambientales y los riesgos de accidentes; la separación y clasificación de los materiales, el reciclaje y su posterior reutilización y su tratamiento con un gestor autorizado.

5.13 MEDIDAS DE RECUPERACIÓN AMBIENTAL Y REVEGETACIÓN

No existe ninguna medida aplicada al respecto dado que en el estudio no se ha incluido ninguna tramitación ambiental. Para la integración ambiental una vez terminadas las obras se ha previsto plantación de 270 arbustos y 40 árboles. 6. PLAN DE OBRA

En el Anejo 19. Programa de trabajos se incluye un Plan de Obra que se corresponde con el plazo ofertado, que se presenta a continuación:

Ejecución de las obras: 16 meses (incluyendo 2 meses de pruebas de funcionamiento)

Explotación de la EDAR existente durante la ejecución de las obras: 16 meses

Explotación de la nueva EDAR: 12 meses.


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7. BIENES, DERECHOS Y SERVICIOS AFECTADOS

Dado que todas las obras contempladas en el presente Proyecto se construiran dentro de los límites indicados en el ESTUDIO, no es necesario incluir ningun tipo de información sobre nuevas parcelas o bienes afectados que no queden recogidos en el ESTUDIO. Únicamente se verán afectados aquellos servicios incluidos en los planos de emisarios y planta general del ESTUDIO, tal y como queda reflejado en el punto 4.10 del Pliego de Prescripciones Técnicas Particulares del propio ESTUDIO. La definición de las afecciones ocasionadas y las soluciones planteadas para las mismas, quedan recogidas en el Anejo nº 17. Estudio y justificación de los procesos constructivos del presente Proyecto.


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8. REPOSICIÓN DE SERVICIOS AFECTADOS

Dado que todas las actuaciones se realizan dentro de la parcela disponible para la ampliación prevista, todos los servicios suceptibles de poder ser afectados, son propiedad de la propia estación depuradora del Municipio, o bien de la EDAR Vitivinícola situada en la parcela anexa. Una vez recopilada la información, se procedió al análisis de la misma. La metodología utilizada trata, en primer lugar, de identificar las diferentes afecciones encontradas y agruparlas por elementos comunes:

Líneas de energía eléctrica (IBERDROLA)

Instalaciones de depuración (EDAR OYÓN)

Instalaciones de depuración (EDAR VITIVINÍCOLA)

Colector Emisario Este (EDAR OYÓN)

Colector Emisario Oeste (EDAR OYÓN)

Tuberías de proceso (EDAR OYÓN)

Tuberías de proceso (EDAR VITIVINÍCOLA)

Red de colectores (MUNICIPIO DE OYÓN)

Colector de agua bruta (BODEGAS FAUSTINO)

Colector de agua bruta (VITIVINÍCOLA)

Caminos de acceso a la planta actual (al norte de la parcela).

Calle Camino Viejo (al oeste de la parcela) Además de la necesidad de información de los servicios afectados citados, será necesaria toda la información de cualquier otro tipo de instalación o servicio que pudiese verse afectado por las obras y que no quede recogido en el presente documento.

8.1 INSTALACIONES DE LA PLANTA ACTUAL

Dado que todas las actuaciones se realizan dentro de la parcela disponible para la ampliación prevista, todos los servicios suceptibles de poder ser afectados, son propiedad de la propia estación depuradora del Municipio, o bien de la EDAR Vitivinícola situada en la parcela anexa. Una vez recopilada la información, se procedió al análisis de la misma. La metodología utilizada trata, en primer lugar, de identificar las diferentes afecciones encontradas y agruparlas por elementos comunes:

Líneas de energía eléctrica (IBERDROLA)

Instalaciones de depuración (EDAR OYÓN)

Instalaciones de depuración (EDAR VITIVINÍCOLA)

Colector Emisario Este (EDAR OYÓN)

Colector Emisario Oeste (EDAR OYÓN)

Tuberías de proceso (EDAR OYÓN)

Tuberías de proceso (EDAR VITIVINÍCOLA)

Red de colectores (MUNICIPIO DE OYÓN)

Colector de agua bruta (BODEGAS FAUSTINO)

Colector de agua bruta (VITIVINÍCOLA)

Caminos de acceso a la planta actual (al norte de la parcela).

Calle Camino Viejo (al oeste de la parcela)


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Además de la necesidad de información de los servicios afectados citados, será necesaria toda la información de cualquier otro tipo de instalación o servicio que pudiese verse afectado por las obras y que no quede recogido en el presente documento.

8.2 REDES ELÉCTRICAS DE LA PLANTA ACTUAL

Se ha previsto la derivación de un tramo de la red de B.T. de la planta actual, ya que se verá afectada por la ejecución de la arqueta de alivios y entrada al tratamiento primario. Para su ejecución se prevé la instalación de 78 metros de cable y la ejecución de dos nuevas arquetas, que baipassearán el tramo afectado. Además, se han localizado varios cruces de nuevas líneas con la red eléctrica de la planta actual. Esos cruces se realizarán ejecutando las nuevas líneas sin afectar las conducciones actuales según el siguiente croquis.

Por último, cabe desacar que se ha retranqueado 3 metros hacia el sur la isleta prevista para la ubicación del futuro tratamiento terciario, con el fin de no afectar a la línea eléctrica que discurre por esta zona actualmente.

8.3 CARRETERAS

El camino que actualmente sirve de acceso a la E.D.A.R. arranca de la Calle Camino Viejo y llega hasta el acceso de la planta actual, con una longitud de 60 metros y 6 metros de anchura media. Este vial está formado mediante pavimento granular. Dado que, será utilizado durante las obras, para el acceso de vehículos y maquinaria, por lo que al finalizar la obra,se prevé su rehabilitación. La rehabilitación prevista será mediante suelo-cemento en saneo de blandón de firme granular y profundidad variable, fabricado con material con IP=0, puesto en obra en capas de 25 cm., extendido y compactado, incluyendo excavación, preparación de la superficie de asiento y refino de la superficie acabada con transporte de los


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productos resultantes a vertedero. En cuanto a la carretecar que discurre por el límite oeste de la parcela, se encuentra fuera del radio de acción de las obra proyectadas y por tanto no se prevé que pueda resultar afectada. Por lo que no se proyecta ninguna acción en este vial. Se prevé además, la demolición de la totalidad del pavimento de los viales actuales de la planta. Para su posterior ejecución completamente nueva, junto con la ampliación de viales proyectada. Los viales de la EDAR Vitivinícola actual, quedan fuera del radio de acción de las obra proyectadas y por tanto no se prevé que pueda resultar afectada. Por lo que no se proyecta ninguna acción en este vial.

8.4 CONDUCCIONES DE LA EDAR ACTUAL

Se han localizado varios cruces de nuevas líneas con las tuberías de proceso de la planta actual. Esos cruces se realizarán ejecutando las nuevas líneas sin afectar las conducciones actuales según el siguiente croquis.

Respecto al detalle incluido anteriormente, cabe destacar, que en el caso del Colector Este y el Colector de Bodegas Faustino, no será necesario realizar ninguna protección ni prever obras o medios auxiliares. Esto se debe a que la profundidad de estas conducciones (4,50 metros y 6,25 metros respectivamente), es muy superior a la prevista en las nuevas líneas proyectadas sobre su trazado.Por el mismo motivo, tampoco se prevé ningún tipo de afección a los tramos de estos colectores que discurren bajo la superficie que ocupará el futuro edificio de pretratamiento. Tambien, se han previsto varias conexiones de nuevas tuberías con pozos o arquetas del sistema de saneamiento y depuración actual:

Desvio colector Este (dos conexiones): Se desviará el colector ESTE actual

desde el pozo de registro P 19-24 (Z=404.42 msnm), mediante tubería de PVC-U DN 600 mm con una pendiente del 0,10%. A lo largo del tanque de tormentas, se prevé un vertedero lateral que aliviará hacia el tanque de tormentas todos los caudales que excedan el caudal máximo de diseño para el bombeo de agua bruta. Las aguas residuales que no superen el caudal máximo


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de bombeo de agua bruta previsto, se reincorporarán colector ESTE en el pozo de registro P 19-25 (Z=404.37 msnm).

Desvio colector Oeste: Se desviará el colector OESTE actual desde la

entrada al canal de desbaste actual, hacia el actual bombeo del colector Este. Esta derivación se realizará mediante tubería de PVC-U DN 400 mm, embebida en dado de hormigón en masa.

Bombeo Bodegas Faustino: Se desviará el colector de Bodegas Faustino

actual desde el pozo de registro ubicado al sureste del reactor de la EDAR Vitivinícola, mediante tubería de PVC-U DN 400 mm con una pendiente del 1,00%. Esta conducción derivará los caudales hacia el nuevo bombeo que impulsará al nuevo pretratamiento, los caudales que lleguen desde Bodegas Faustino, anulándose el colecctor actual desde elste pozo de derivación.

Alivio decantador primario: La salida de agua tratada, se conectará aguas

abajo del aliviadero existente en el Colector Emisario Este actual, mediante tubería de PVC DN 400 mm.

Alivio tratamiento biológico : El excedente de caudal aliviado en la entrada al

tratamiento biológico, será conducido hasta el pozo de registro existente en la tubería de salida de alivios del colector este actual, mediante tubería de PVC corrugado DN 400 mm.

Agua tratada: La salida de agua tratada, se conectará al mismo pozo que los

alivios mediante tubería de PVC DN 315 mm. Salida primario: Se prevé instalar el arranque de la tubería de alimentación a

tratamiento biológico, en la arqueta de salida del decantador primario actual. Soterramiento salida del pretratamiento actual: Para ejecutar un vial que

permita el paso de vehículos entre el futuro edificio de pretratamiento y el tratamiento primario, se proyecta desviar la actual tubería de salida del pretratamiento (tramo aéreo), para soterrar este tramo. Lo que nos permitirá retranquear la fachada del edificio y dejar espacio para este vial. Por ello será necesario realizar un bypass al caudalimentro actualmente fuera de sevicio conectando aguas arriba y aguas debajo de este medidor. Se prevé un nuevo medidor ultrasónico en el vertedero de salida del desarenado actual, que sustituya al actual.

Intercepción entrada primario: Para conectar la salida del futuro

pretratamiento con la salida del pretratamiento actual para unir ambos efluentes y alimentar al decantador primario actual, se prevé ejecutar una arqueta que intercepte la tubería de alimentación al decantador actual.

Además, se prevén varias conexiones de las líneas de proceso actuales con las nuevas instalaciones como son por ejemplo, la conexión de la purga de fangos actual con el nuevo espesador o la conexión de los flotantes del tratamiento primario con el futuro concentrado de grasas.


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9. PRESUPUESTOS DE EJECUCIÓN POR CONTRATA

CAPÍTULO RESUMEN IMPORTE %

1 OBRA CIVIL 896.056,92 37,4

2 EQUIPOS MECÁNICOS 871.364,23 36,4

3 EQUIPOS ELÉCTRICOS 334.177,11 13,9

4 CONTROL DE CALIDAD 30.000,00 1,25

5 SEGURIDAD Y SALUD 45.000,00 1,88

6 EXPLOTACIÓN 217.000,00 9,07

PRESUPUESTO EJECUCIÓN MATERIAL 2.393.598,26

16% Gastos generales 382.975,72

6% Beneficio Industrial 143.615,90

PRESUPUESTO EJECUCIÓN CONTRATA SIN IVA 2.920.189,88

21% IVA 613.239,87

PRESUPUESTO EJECUCIÓN CONTRATA CON IVA 3.533.429,75

Asciende el presupuesto a la expresada cantidad de TRES MILLONES QUINIENTOS TREINTA Y TRES MIL CUATROCIENTOS VEINTINUEVE con SETENTA Y CINCO CÉNTIMOS


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10. DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL PROYECTO DOCUMENTO Nº 1. MEMORIA Y ANEJOS

Memoria Anejo 1. Resumen de las características de la obra Anejo 2. Datos de diseño para el dimensionamiento de los procesos de depuración Anejo 3. Justificación y cálculo de procesos Anejo 4. Estudio de sensibilidad sobre los datos de partida Anejo 5. Resumen, justificación y referencias de los equipos electromecánicos Anejo 6. Topografía Anejo 7. Diseño y cálculos hidráulicos Anejo 8. Diseño y cálculos estructurales Anejo 9. Estudio geotécnico y diseño de cimentaciones Anejo 10. Diseño y cálculos eléctricos Anejo 11. Automatismos y control de procesos Anejo 12. Estudio de generación y tratamiento de olores. (NOTA-1) Anejo 13. Estudio de generación y tratamiento de ruidos (NOTA-1) Anejo 14. Justificación de consumos energéticos y de medidas de ahorro Anejo 15. Reposición de servicios afectados Anejo 16. Justificación de las necesidades funcionales y medios auxiliares para el mantenimiento de las instalaciones Anejo 17. Estudio y justificación de los procesos constructivos Anejo 18. Plan de pruebas de funcionamiento Anejo 19. Programa de trabajo Anejo 20. Justificación de precios Anejo 21. Relación de bienes, derechos y servicios afectados Anejo 22. Gestión de los residuos de la construcción y demolición. Anejo 23. Estudio de Explotación

DOCUMENTO Nº 2. PLANOS

1. Situación y emplazamiento 2. Topografía. 3. Plantas generales.

3.1 Planta general de la E.D.A.R. (actual) 3.2 Planta general de la E.D.A.R. (actual y ampliación) 3.3 Planta general de tuberías de proceso (actual y ampliación)

3.3.1 Línea de agua 3.3.2 Línea de fangos y flotantes 3.3.3 Aire y reactivos 3.3.4 Línea de vaciados 3.3.5 Red de pluviales 3.3.6 Red de agua de servicios 3.3.7 Desodorización 3.3.8 Red de saneamiento

3.4 urbanización 3.4.1 Planta general de urbanización 3.4.2 Detalles de urbanización y cerrajería

3.5 Movimiento de tierras 4. Diagramas (actual y ampliación).

4.1 Diagramas de proceso 4.1.1 Simbología.


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4.1.2 Pretrtatamiento (actual) y tanque de tormentas. (actual y ampliación) 4.1.3 Pretratamiento (ampliación) y decantación primaria (actual) 4.1.4 Tratamiento biológico (ampliación) y decantación secundaria

(ampliación) 4.1.5 Espesamiento y deshidratación de fangos. (ampliación) 4.1.6 Desodorización. (ampliación)

4.2 Línea piezométrica (actual y ampliación) 5. Formas de obra civil y equipos mecánicos.

5.1 Arqueta de bombeo actual (actual y ampliación) 5.1.1 Formas de obra civil 5.1.2 Equipos mecánicos

5.2 Reactor biológico (ampliación). 5.2.1 Formas de obra civil 5.2.2 Equipos mecánicos 5.2.3 Armaduras

5.3 Decantación secundaria (ampliación). 5.3.1 Formas de obra civil 5.3.2 Equipos mecánicos 5.3.3 Armaduras

5.4 Arqueta de recirculación, purga de fangos, flotantes y vaciados (ampliación). 5.4.1 Formas de obra civil 5.4.2 Equipos mecánicos 5.4.3 Armaduras

5.5 Tanque de tormentas (ampliación) 5.5.1 Formas de obra civil. 5.5.2 Equipos mecánicos. 5.5.3 Armaduras

5.6 Espesador de fangos (ampliación). 5.6.1 Formas de obra civil 5.6.2 Equipos mecánicos. 5.6.3 Armaduras

5.7 Arqueta de bombeo de grasas de pretratamiento existente (ampliación). 5.7.1 Formas de obra civil 5.7.2 Equipos mecánicos. 5.7.3 Armaduras

5.8 arqueta de alimentación y alivio a decantación primaria (ampliación). 5.8.1 Formas de obra civil 5.8.2 Equipos mecánicos. 5.8.3 Armaduras

5.9 Arqueta de medida de caudal de agua de decantación primaria. (ampliación) 5.9.1 Formas de obra civil y equipos mecánicos 5.9.2 Armaduras

5.10 arqueta de reparto a tratamiento biológico (ampliación). 5.10.1 Formas de obra civil 5.10.2 Equipos mecánicos. 5.10.3 Armaduras

5.11 Arqueta de medida de caudal de agua a tratamiento biológico. (ampliación) 5.11.1 Formas de obra civil y equipos mecánicos 5.11.2 Armaduras

5.12 arqueta de sobrenadantes. (ampliación) 5.12.1 Formas de obra civil


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5.12.2 Equipos mecánicos 5.12.3 Armaduras

5.13 desodorización (ampliación) 5.13.1 Formas de obra civil y equipos mecánicos . 5.13.2 Armaduras

5.14 Almacenamiento de cloruro férrico (ampliación). 5.14.1 Formas de obra civil 5.14.2 Equipos mecánicos. 5.14.3 Armaduras

5.15 arqueta de bombeo de bodegas faustino (ampliación). 5.15.1 Formas de obra civil 5.15.2 Equipos mecánicos. 5.15.3 Armaduras

6. Edificios 6.1 Edificio de pretratamiento (ampliación).

6.1.1 Formas de obra civil 6.1.2 Equipos mecánicos 6.1.3 Armaduras 6.1.4 Iluminación interior 6.1.5 Ventilación 6.1.6 Tuberías de desodorizacion

6.2 Edificio de soplantes (ampliación). 6.2.1 Formas de obra civil. Planta y alzados 6.2.2 Equipos mecánicos 6.2.3 Armaduras 6.2.4 Iluminación interior 6.2.5 Ventilación

6.3 Edificio de deshidratación (ampliación). 6.3.1 Formas de obra civil. 6.3.2 Equipos mecánicos 6.3.3 Armaduras 6.3.4 Iluminación interior 6.3.5 Ventilación 6.3.6 Tuberías de desodorizacion

6.4 Edificio de control existente (remodelación). 6.4.1 Formas de obra civil. 6.4.2 Iluminación interior

6.5 Centro de transformación (remodelación). 6.5.1 Formas de obra civil.

6.6 Caseta para grupo de presión y grupo contra incendios (ampliación). 6.6.1 Formas de obra civil y equipos mecánicos 6.6.2 Armaduras

7. Electricidad y control (actual y ampliación) 7.1 Esquema del centro de transformación 7.2 Esquema del cgd/ccm 2 biológico-deshidratación 7.3 Esquema del ccm1 pretratamiento 7.4 Esquemas de cuadros auxiliares 7.5 Canalizaciones eléctricas 7.6 Red de alumbrado 7.7 Red de tierras 7.8 Arquitectura de control


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DOCUMENTO Nº 3. PRESUPUESTO

Mediciones Cuadro de precios nº 1 Cuadro de precios nº 1 Presupuestos parciales Presupuestos generales

DOCUMENTO Nº 4. PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TÉCNICAS PARTICULARES

CAPÍTULO Nº 1. Pliego prescripciones técnicas generales CAPÍTULO Nº 2.1. Pliego prescripciones técnicas particulares generales CAPÍTULO Nº 2.2. Pliego prescripciones técnicas particulares Equipos

Electromecánicos CAPÍTULO Nº 2.3. Pliego prescripciones técnicas particulares Equipos Eléctricos CAPÍTULO Nº 2.4. Pliego prescripciones técnicas particulares Instrumentación CAPÍTULO Nº 2.5. Pliego prescripciones técnicas particulares Automatismo y

Control CAPÍTULO Nº 2.6. Pliego prescripciones técnicas particulares Obra Civil

DOCUMENTO Nº 5. ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD


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11. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA

De acuerdo con la indicaciones del Pliego de Cláusulas Administrativas de Concurso, que aparecen en el Punto 29.1. Clasificación exigida de la Carátula, los licitadores deberán contar con la siguiente clasificación exigida:

Grupo K

Subgrupo 8.

Categoría e. La UTE AQUAMBIENTE-ALTUNA Y URIA dispone de estas clasificaciones.

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