MEMORIA TÉCNICA DE LA ESTRUCTURA

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MEMORIA TÉCNICA DE LA ESTRUCTURA

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INDICE

1 DESCRIPCIÓN Y JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ESTRUCTURAL ADOPTADA. ........................ 4

1.1 Cimentación. ............................................................................................................................................. 4

1.2 Soportes: pilares y pantallas. .................................................................................................................... 4

1.3 Forjados. ................................................................................................................................................... 5

1.4 Juntas de dilatación. ................................................................................................................................. 5

2 ACCIONES PREVISTAS EN EL CÁLCULO. ........................................................................................... 5

2.1 Acciones gravitatorias. .............................................................................................................................. 5

2.1.1 Pesos propios y cargas permanentes: ............................................................................................................. 6

2.1.2 Cargas lineales consideradas. ........................................................................................................................... 7

2.1.3 Cargas superficiales consideradas. .................................................................................................................. 7

2.2 Acciones del viento. .................................................................................................................................. 9

2.3 Acciones Sísmicas. ................................................................................................................................. 14

3 MATERIALES. ........................................................................................................................................ 44

3.1 Hormigón. ............................................................................................................................................... 44

3.1.1 Resistencia a compresión. ............................................................................................................................... 44

3.1.2 Docilidad. ............................................................................................................................................................ 44

3.1.3 Tamaño máximo del árido. ............................................................................................................................... 44

3.1.4 Contenido de cemento. ..................................................................................................................................... 45

3.1.5 Aspecto externo. ................................................................................................................................................ 47

3.1.6 Características mecánicas. Diagrama σ-_ de cálculo. ................................................................................. 47

3.1.7 Características mecánicas. Modelo de deformación longitudinal. ............................................................. 47

3.1.8 Características mecánicas. Retracción. ......................................................................................................... 47

3.1.9 Características Mecánicas. Fluencia. ............................................................................................................. 48

3.1.10 Coeficiente de Poisson. .................................................................................................................................... 48

3.1.11 Coeficiente de Dilatación Térmica. .................................................................................................................. 48

3.2 Acero Corrugado. .................................................................................................................................... 48

3.2.1 Límite elástico del Acero. .................................................................................................................................. 48

3.2.2 Diagrama σ- de cálculo. .................................................................................................................................. 48

3.2.3 Características del material y ensayos. .......................................................................................................... 49

3.3 Acero laminado ....................................................................................................................................... 49

3.3.1 Resistencia de cálculo del acero ..................................................................................................................... 49

3.3.2 Tipo de acero. ..................................................................................................................................................... 50

3.3.3 Constantes elásticas del acero. ....................................................................................................................... 50

3.3.4 Coeficiente de dilatación térmica..................................................................................................................... 50

3.3.5 Soldadura. ........................................................................................................................................................... 50

4 COEFICIENTES DE SEGURIDAD E HIPÓTESIS DE CÁLCULO. ........................................................ 50

4.1 Coeficientes de minoración de resistencias. ........................................................................................... 50

4.1.1 Hormigón armado. ............................................................................................................................................. 50

4.1.2 Acero laminado. ................................................................................................................................................. 51

4.2 Coeficientes de mayoración de acciones e hipótesis de cálculo. Estado Límite de Último. ................... 51

4.3 Coeficientes de mayoración de acciones e hipótesis de cálculo. Estado Límite de Servicio .................. 53

5 RESISTENCIA AL FUEGO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES ....................................................... 53

6 MÉTODOS DE CÁLCULO...................................................................................................................... 66

6.1 Estructuras de barras. ............................................................................................................................. 66

6.2 Losas continuas y edificios de pilares, muros y forjados bidireccionales.. .............................................. 66

6.3 Comprobación de perfilería metálica. ..................................................................................................... 67

6.4 Armado de secciones de hormigón armado. .......................................................................................... 67

6.5 Encepados. ............................................................................................................................................. 67

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7 CRITERIOS DE DIMENSIONAMIENTO. ................................................................................................ 67

7.1 Situaciones singulares. ........................................................................................................................... 68

8 PROCESO CONSTRUCTIVO................................................................................................................. 68

9 JUNTAS DE CONTRACCIÓN Y HORMIGONADO EN FORJADOS ..................................................... 69

10 MANTENIMIENTO DE LA ESTRUCTURA. ............................................................................................ 69

10.1 Vida útil de la estructura ..................................................................................................................... 69

10.2 Estructuras de acero........................................................................................................................... 69

10.3 Estructuras de hormigón. .................................................................................................................... 70

10.3.1 Descripción de la estructura y de las clases de exposición de sus elementos. ....................................... 71

10.3.2 Puntos críticos de la estructura a efectos de inspección y mantenimiento. ............................................. 71

10.3.3 Medios auxiliares para el acceso a las distintas zonas de la estructura. ................................................... 71

10.3.4 Periodicidad de las inspecciones. ................................................................................................................... 71

10.3.5 Técnicas y criterios de inspección. ................................................................................................................. 72

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1 DESCRIPCIÓN Y JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ESTRUCTURAL ADOPTADA. La memoria hace referencia a la ampliación del Hospital de Inca. La ampliación consta de diferentes tipos de ampliación tipológicamente. Se concretan en: Edificios A y B. Se disponen varias UTA en la cubierta. Para su protección se levanta una estructura aporticada metálica. Los nuevos pilares son prolongación de los de la planta inferior existentes. La cubrición es una simple chapa grecada. Pasos conectando los edificios A, B y C. Son estructuras metálicas con forjados mixtos de chapa grecada colaborante en el forjado inferior y de chapa sándwich en la cubierta. Las vigas se anclan a los pilares existentes, según detalles incluidos. Remonta en edificio L. Se amplían una o dos plantas, según la zona. La ampliación se hace con forjados mixtos de chapa grecada colaborante en el forjado inferior y de chapa sándwich en la cubierta. Las vigas se anclan a los pilares existentes, según detalles incluidos y, los pilares, arrancan de los existentes en la planta inferior. Bloque M. Es un bloque totalmente exento, unido al bloque L mediante una pasarela.

1.1 Cimentación.

Se ha comprobado la cimentación existente en los edificios que sufren un incremento de cargas. Se parte de la base de que los edificios A, B y C estaban preparados para recibir una planta más, en previsión de nuevas ampliaciones. El edificio M, se cimienta sobre micropilotes ϕ150mm. En el pilar M11, aparece un desdoblado de

encepados y micropilotes, para solventar un conducto existente de ϕ50cm.

1.2 Soportes: pilares y pantallas. Cubrición UTA. Los nuevos pilares son prolongación de los de la planta inferior existentes. En todos los casos son de acero. Puntualmente se refuerzan mediante platabandas laterales, los existentes, por recibir un incremento de carga. La chapa base de los pilares existentes, se comprobará en la obra y, si no es suficiente, se reforzará. Así se ha previsto en el proyecto.

Remonta en edificio L. Todos los pilares de la remonta son de acero, de las familias HEB y HEM. Bloque M.

Los pilares se resuelven con hormigón armado.

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1.3 Forjados. Pasos conectando los edificios A, B y C. Son estructuras metálicas con forjados mixtos de chapa grecada colaborante en el forjado inferior y de chapa sándwich en la cubierta. Las vigas se anclan a los pilares existentes, según detalles incluidos. Remonta en edificio L. Se amplían una o dos plantas, según la zona. La ampliación se hace con forjados mixtos de chapa grecada colaborante en el forjado inferior y de chapa sándwich en la cubierta. Las vigas se anclan a los pilares existentes, según detalles incluidos y, los pilares, arrancan de los existentes en la planta inferior. Bloque M. Son losas de hormigón armado de espesor 30cm.

1.4 Juntas de dilatación. Se respetan las juntas de dilatación existentes. Las conexiones entre los bloques A, B y C, se realizan, en uno de los lados, con agujeros rasgados.

2 ACCIONES PREVISTAS EN EL CÁLCULO. En la evaluación de acciones para determinar el comportamiento estructural del edificio que se presenta, se han tenido en cuenta la normativa CTE DB-SE, "Acciones en la edificación", así como la normativa NCSE-02, "Norma de Construcción Sismorresistente". En base a ellas, se han evaluado las acciones gravitatorias, las sobrecargas de uso, de nieve, así como las acciones derivadas del viento, del sismo, de la temperatura y de la inestabilidad de los materiales (acciones reológicas). Cada una de ellas se detalla a continuación.

2.1 Acciones gravitatorias. Son las producidas por el peso de los elementos constructivos, de los objetos que puedan actuar por razón de uso y de la nieve. Las primeras, a las que en lo sucesivo se denominará concargas, se han entendido disociadas en: a) Peso propio: como carga debida al peso del elemento resistente. b) Carga permanente: Como carga debida a los pesos de todos los elementos constructivos, instalaciones fijas, etc., que soporta el elemento. Las segundas están compuestas por tres tipologías distintas de acción, que obedecen siempre al peso de todos los objetos que pueden gravitar sobre un elemento: personas, muebles, instalaciones movibles, materias almacenadas, vehículos, etc. Estas tres tipologías obedecen a los criterios siguientes: a) Sobrecargas superficiales: Son acciones derivadas del uso, que actúan superficialmente sobre los elementos resistentes. En ellas se incluyen las de uso propiamente dicho, según tabla 3.1. de la

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norma CTE DB-SE y las que, a juicio del que suscribe, se estiman en cada caso mas adientes, dado el uso concreto de la zona sometida a carga. b) Sobrecargas lineales: Son las acciones derivadas del uso que actúan a lo largo de una línea. Al respecto, se tiene en consideración la sobrecarga en balcones volados, a que hace referencia el artículo 3.1.1.4 de la normativa y las que se deducen de la aplicación del artículo 3.2 de la misma norma. c) Sobrecargas aisladas: Son las acciones derivadas del uso, que actúan o pueden actuar en un punto de la estructura. La consideración de dichas sobrecargas se adecua al artículo 3.1.1.- del CTE DB-SE. La determinación final de las intensidades de acciones de cada una de las tipologías detalladas se obtiene tras considerar los artículos 3.1.1.8 y 4 del CTE DB-SE, referentes a las hipótesis de aplicación de sobrecargas y a las acciones dinámicas, respectivamente. Finalmente, las terceras, que tienen en cuenta la acción producida sobre los elementos resistentes por la acumulación de nieve, se evalúan en orden a la aplicación del artículo 3.5 del CTE DB-SE, referentes a los pesos específicos de la nieve, las sobrecargas a considerar sobre elementos horizontales, sobre los planos inclinados, las acciones debidas a la acumulación de la nieve y a la alternancia de cargas debido a dicha acumulación, respectivamente. Con relación a las consideraciones y definiciones establecidas, las acciones consideradas en el cálculo de la estructura del edificio que se presenta son las siguientes:

2.1.1 Pesos propios y cargas permanentes: Para la determinación de los pesos propios y cargas permanentes debidos a los materiales y sistemas constructivos empleados, se han tomado como referencia los que figuran en las tablas 2.1, 2.2, 2.3, 2.4 y 2.5 de la norma referida, de los que destacan:

Muros de fábrica de ladrillo

ladrillo macizo 18.00 KN/m3.

ladrillo perforado 15.00 KN/m3.

ladrillo hueco 12.00 KN/m3.

Muros de fábrica de bloque:

bloque hueco de mortero 16.00 KN/m3.

bloque hueco de yeso 10.00 KN/m3

Hormigón

Hormigón armado 25.00 KN/m3.

Hormigón en masa 23.00 KN/m3.

Hormigón de escoria (arlita) 16.00 KN/m3.

Pavimentos

Hidráulico o cerámico 0.5/1.1 KN/m2.

Terrazo 0.80 KN/m2.

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Parquet 0.40 KN/m2.

Materiales de cubierta

Plancha plegada metálica 0.15 KN/m2

Teja curva 0.60 KN/m2

Pizarra 0.30 KN/m2

Tablero de rasilla 1.00 KN/m2

Materiales de construcción

Arena 15.00 KN/m3

Cemento 16.00 KN/m3

Pizarra 17.00 KN/m3

Escoria Granulada 11.00 KN/m3

2.1.2 Cargas lineales consideradas.

Las intensidades consideradas de las acciones gravitatorias lineales se detallan en la siguiente relación:

Cerramientos cerámicos sin perforaciones, de altura hasta 3.00m.

10.00 KN/ml

Cerramientos cerámicos perforados, de altura hasta 3.00m.

5.50 KN/ml

Cerramientos ligeros, de altura hasta 3.00m. 3.00 KN/ml

Tabicones, de altura hasta 3.00 metros y espesor < 14cms. 5.00 Kg/ml

Hoja de albañilería exterior y tabique interior, grueso total < 25 cm 7.00 kN/ml

2.1.3 Cargas superficiales consideradas.

Las intensidades consideradas de las acciones gravitatorias de peso propio, cargas permanentes y sobrecargas de uso, se detallan a continuación:

Cubiertas UTA

Pasarelas

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Ampliación bloque L.

Edificio M

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2.2 Acciones del viento.

CTE DB SE-AE

Código Técnico de la Edificación.

Documento Básico Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación

Zona eólica: C

Grado de aspereza: III. Zona rural accidentada o llana con obstáculos

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La acción del viento se calcula a partir de la presión estática qe que actúa en la dirección perpendicular a la superficie expuesta. El programa obtiene

de forma automática dicha presión, conforme a los criterios del Código Técnico de la Edificación DB-SE AE, en función de la geometría del edificio, la

zona eólica y grado de aspereza seleccionados, y la altura sobre el terreno del punto considerado:

qe = qb · ce · cp

Donde:

qb Es la presión dinámica del viento conforme al mapa eólico del Anejo D.

ce Es el coeficiente de exposición, determinado conforme a las especificaciones del Anejo D.2, en función del grado de aspereza del entorno y la

altura sobre el terreno del punto considerado.

cp Es el coeficiente eólico o de presión, calculado según la tabla 3.5 del apartado 3.3.4, en función de la esbeltez del edificio en el plano paralelo

al viento.

BLOQUE L

Viento X Viento Y

qb

(kN/m²) esbeltez cp (presión) cp (succión) esbeltez cp (presión) cp (succión)

0.520 0.55 0.72 -0.40 0.43 0.70 -0.37

Presión estática

Planta Ce (Coef. exposición) Viento X

(kN/m²)

Viento Y

(kN/m²)

Forjado 3 2.52 1.466 1.403

TP Baja 2.28 1.328 1.271

TP Semisótano 1.92 1.117 1.069

Anchos de banda

Plantas Ancho de banda Y

(m)

Ancho de banda X

(m)

En todas las plantas 29.90 23.40

No se realiza análisis de los efectos de 2º orden

Coeficientes de Cargas

+X: 1.00 -X:1.00

+Y: 1.00 -Y:1.00

Cargas de viento

Planta Viento X

(kN)

Viento Y

(kN)

Forjado 3 87.680 65.683

TP Baja 158.799 118.961

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Cargas de viento

Planta Viento X

(kN)

Viento Y

(kN)

TP Semisótano 148.658 111.364

BLOQUE M

Viento X Viento Y

qb


0.520 0.59 0.74 -0.40 0.46 0.70 -0.38

Presión estática


(kN/m²)

Viento Y

(kN/m²)

TP Primera 2.51 1.482 1.411

TP Baja 2.34 1.383 1.317


Anchos de banda


(m)

Ancho de banda X

(m)

TP Primera 14.80 9.56

TP Semisótano y TP Baja 29.90 23.40



+X: 1.00 -X:1.00

+Y: 1.00 -Y:1.00

Cargas de viento

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Planta Viento X

(kN)

Viento Y

(kN)

TP Primera 31.796 19.564

TP Baja 161.282 120.232


UTA A

Viento X Viento Y

qb


0.520 0.21 0.70 -0.30 0.41 0.70 -0.37

Presión estática


(kN/m²)

Viento Y

(kN/m²)

Cubierta UTA Bloque A 2.32 1.207 1.286

Anchos de banda


(m)

Ancho de banda X

(m)




+X: 1.00 -X:1.00

+Y: 1.00 -Y:1.00

Cargas de viento

Planta Viento X

(kN)

Viento Y

(kN)

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Cargas de viento

Planta Viento X

(kN)

Viento Y

(kN)

Cubierta UTA Bloque A 12.249 25.922

UTA B

Viento X Viento Y

qb


0.520 0.21 0.70 -0.30 0.41 0.70 -0.37

Presión estática


(kN/m²)

Viento Y

(kN/m²)

Cubierta UTA Bloque A 2.32 1.207 1.286

Anchos de banda


(m)

Ancho de banda X

(m)




+X: 1.00 -X:1.00

+Y: 1.00 -Y:1.00

Cargas de viento

Planta Viento X

(kN)

Viento Y

(kN)

Cubierta UTA Bloque A 12.249 25.922

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2.3 Acciones Sísmicas. En la determinación de las acciones sísmicas se ha considerado la normativa NCSE-02, "Norma de Construcción Sismorresistente". Dicha norma establece una clasificación de los edificios según el destino de la obra, de acuerdo con el siguiente criterio: * Grupo 1º: obras de alcance económico limitado, sin probabilidad razonable que su destrucción pueda producir víctimas humanas, interrumpir un servicio primario, o daños económicos a terceros. * Grupo 2º: obras cuya destrucción pueda ocasionar víctimas humanas, interrumpir un servicio primario o producir importantes pérdidas económicas a terceros. * Grupo 3º: Obras cuya destrucción puede interrumpir un servicio imprescindible después de ocurrido un terremoto o dar lugar a efectos catastróficos. Según el artículo 1.2.3., la aplicación de la norma es obligatoria siempre excepto en los siguientes casos: En construcciones de importancia moderada. En las edificaciones de importancia normal o especial cuando la aceleración sísmica básica ag igual o mayor de 0.04g, siendo g la aceleración de la gravedad. En construcciones de importancia normal con pórticos bien arriostrados entre si en todas las direcciones cuando la aceleración sísmica ac (art. 2.1) sea inferior a 0.08g. No obstante, La Norma será de aplicación en los edificios de más de siete plantas si la aceleración sísmica de cálculo, ac, (Art. 2.2) es igual o mayor de 0.08g. En consecuencia en el caso que nos ocupa es preceptiva la contemplación de las acciones sísmicas sobre la estructura. BLOQUE L 1.1.- Datos generales de sismo

Caracterización del emplazamiento

ab: Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) a

b : 0.040 g

K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00

Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo II

Sistema estructural

Ductilidad (NCSE-02, Tabla 3.1): Ductilidad baja

W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 5.00 %

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Tipo de construcción (NCSE-02, 2.2): Construcciones de importancia especial

Parámetros de cálculo

Número de modos de vibración que intervienen en el análisis : 14

Fracción de sobrecarga de uso : 0.60

Fracción de sobrecarga de nieve : 0.50

Efectos de la componente sísmica vertical

No se consideran


Criterio de armado a aplicar por ductilidad: Ninguno

Direcciones de análisis Acción sísmica según X Acción sísmica según Y

Proyección en planta de la obra

1.2.- Espectro de cálculo 1.2.1.- Espectro elástico de aceleraciones

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Coef.Amplificación:

ae cS a (T)

Donde:

A

T(T) 1 (2,5 1)

T

AT T

(T) 2,5

A BT T T

K C(T)

T

BT T

es el espectro normalizado de respuesta elástica.

El valor máximo de las ordenadas espectrales es 0.135 g. NCSE-02 (2.2, 2.3 y 2.4)

Parámetros necesarios para la definición del espectro

ac: Aceleración sísmica de cálculo (NCSE-02, 2.2) ac : 0.054 g

c ba S a

ab: Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) ab : 0.040 g

r: Coeficiente adimensional de riesgo r : 1.30

Tipo de construcción: Construcciones de importancia especial

S: Coeficiente de amplificación del terreno (NCSE-02, 2.2) S : 1.04

b

CS a 0,1g

1,25

bb

aC CS 3,33 ( 0,1) (1 ) 0,1g a 0,4g

1,25 g 1,25

bS 1,0 0,4g a

C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.30




n: Coeficiente dependiente del amortiguamiento (NCSE-02, 2.5) n : 1.00

0,45


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TA: Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T

A : 0.13 s

A

K CT

10




TB: Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T

B : 0.52 s

B

K CT

2,5




1.2.2.- Espectro de diseño de aceleraciones

El espectro de diseño sísmico se obtiene reduciendo el espectro elástico por el coeficiente (m) correspondiente a cada dirección de análisis.

a c A

A

TS a 1 2,5 1 T T

T

a c A BS a 2,5 T T T

a c B

K CS a T T

T

b: Coeficiente de respuesta b : 0.50


0,45


m: Coeficiente de comportamiento por ductilidad (NCSE-02, 3.7.3.1) m : 2.00




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A : 0.13 s


B : 0.52 s

NCSE-02 (3.6.2.2)

1.3.- Coeficientes de participación

Modo T Lx Ly Lgz Mx My Hipótesis X(1) Hipótesis Y(1)

Modo 1 0.97

6

0.026

8

0.010

9

0.999

6 12.2 % 2.02 %

R = 2

A = 0.353 m/s²

D = 8.5325 mm

R = 2

A = 0.353 m/s²

D = 8.5325 mm

Modo 2 0.52

4 0.105

0.029

1

0.994

1

16.12

% 1.23 %

R = 2

A = 0.659 m/s²

D = 4.58204

mm

R = 2

A = 0.659 m/s²

D = 4.58204

mm

Modo 3 0.48

7

0.374

3

0.809

4

0.452

6 3.04 %

14.13

%

R = 2

A = 0.663 m/s²

D = 3.98682

mm

R = 2

A = 0.663 m/s²

D = 3.98682

mm

Modo 4 0.41

4

0.155

6 0.611

0.776

2 0.54 % 8.23 %

R = 2

A = 0.663 m/s²

D = 2.87853

mm

R = 2

A = 0.663 m/s²

D = 2.87853

mm

Modo 5 0.32

6

0.003

2

0.275

2

0.961

4 0 % 7.63 %

R = 2

A = 0.663 m/s²

D = 1.78774

mm

R = 2

A = 0.663 m/s²

D = 1.78774

mm

Modo 6 0.28

3 0.743

0.030

2

0.668

6 4.4 % 0.01 %

R = 2

A = 0.663 m/s²

D = 1.34466

mm

R = 2

A = 0.663 m/s²

D = 1.34466

mm

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Modo 7 0.08

5 0.009

0.043

3 0.999 0.01 % 0.13 %

R = 2

A = 0.618 m/s²

D = 0.11438

mm

R = 2

A = 0.618 m/s²

D = 0.11438

mm

Modo 8 0.05

7

0.171

8

0.081

5

0.981

8

22.94

% 5.13 %

R = 2

A = 0.589 m/s²

D = 0.04932

mm

R = 2

A = 0.589 m/s²

D = 0.04932

mm

Modo 9 0.03

4

0.030

7

0.018

5

0.999

4

25.27

% 9.09 %

R = 2

A = 0.565 m/s²

D = 0.01619

mm

R = 2

A = 0.565 m/s²

D = 0.01619

mm

Modo

10

0.02

6

0.006

8

0.062

9 0.998 0.06 % 5.4 %

R = 2

A = 0.557 m/s²

D = 0.00971

mm

R = 2

A = 0.557 m/s²

D = 0.00971

mm

Modo

11

0.02

5 0.003

0.074

3

0.997

2 0.04 % 23.9 %

R = 2

A = 0.556 m/s²

D = 0.00889

mm

R = 2

A = 0.556 m/s²

D = 0.00889

mm

Modo

12

0.01

6 0.021

0.013

1

0.999

7 3.82 % 1.48 %

R = 2

A = 0.547 m/s²

D = 0.00343

mm

R = 2

A = 0.547 m/s²

D = 0.00343

mm

Modo

13

0.90

7

0.033

2

0.092

3

0.995

2 2.3 %

17.65

%

R = 2

A = 0.381 m/s²

D = 7.92576

mm

R = 2

A = 0.381 m/s²

D = 7.92576

mm

Modo

14

0.01

2

0.023

5 0.013

0.999

6 0 % 0 %

R = 2

A = 0.542 m/s²

D = 0.00187

mm

R = 2

A = 0.542 m/s²

D = 0.00187

mm

Total 90.74

%

96.03

%

T: Periodo de vibración en segundos. Lx, Ly: Coeficientes de participación normalizados en cada dirección del análisis. Lgz: Coeficiente de participación normalizado correspondiente al grado de libertad rotacional. Mx, My: Porcentaje de masa desplazada por cada modo en cada dirección del análisis. R: Relación entre la aceleración de cálculo usando la ductilidad asignada a la estructura y la aceleración de cálculo obtenida sin ductilidad. A: Aceleración de cálculo, incluyendo la ductilidad. D: Coeficiente del modo. Equivale al desplazamiento máximo del grado de libertad dinámico. Representación de los periodos modales

Página 20

1.4.- Centro de masas, centro de rigidez y excentricidades de cada planta

Planta c.d.m. (m)

c.d.r. (m)

eX (m)

eY (m)

Forjado 3 (13.18, 19.54) (14.40, 21.58) -1.23 -2.03

TP Baja (14.11, 38.67) (14.80, 81.27) -0.69 -42.60

TP Semisótano (12.08, 46.29) (21.96, 75.15) -9.89 -28.86

c.d.m.: Coordenadas del centro de masas de la planta (X,Y)

c.d.r.: Coordenadas del centro de rigidez de la planta (X,Y)

eX: Excentricidad del centro de masas respecto al centro de rigidez (X)

eY: Excentricidad del centro de masas respecto al centro de rigidez (Y)

Representación gráfica del centro de masas y del centro de rigidez por planta

TP Semisótano

TP Baja

Forjado 3

Página 21

1.5.- Cortante sísmico combinado por planta El valor máximo del cortante por planta en una hipótesis sísmica dada se obtiene mediante la Combinación Cuadrática Completa (CQC) de los correspondientes cortantes modales. Si la obra tiene vigas con vinculación exterior o estructuras 3D integradas, los esfuerzos de dichos elementos no se muestran en el siguiente listado. 1.5.1.- Cortante sísmico combinado y fuerza sísmica equivalente por planta Los valores que se muestran en las siguientes tablas no están ajustados por el factor de modificación calculado en el apartado 'Corrección por cortante basal'. Hipótesis sísmica: Sismo X1

Planta QX (kN)

Feq,X (kN)

QY (kN)

Feq,Y (kN)

Forjado 3 149.873 149.873

93.451 93.451

TP Baja 669.371 579.288

360.386

268.555

TP Semisótano

1130.929

798.005

642.723

523.422

Hipótesis sísmica: Sismo Y1

Planta QX (kN)

Feq,X (kN)

QY (kN)

Feq,Y (kN)

Forjado 3 87.151 87.151 171.148 171.148

TP Baja 450.157

385.635

700.697 621.343

TP Semisótano

642.709

455.789

1113.784

835.392

Cortantes sísmicos máximos por planta

Hipótesis sísmica: Sismo X1

Qx

Qy

Cortante (kN)

Página 22


Qx

Qy

Cortante (kN)

Fuerzas sísmicas equivalentes por planta


Fx

Fy

Fuerza (kN)


Fx

Fy

Fuerza (kN)

1.5.2.- Porcentaje de cortante sísmico resistido por tipo de soporte y por planta El porcentaje de cortante sísmico de la columna 'Muros' incluye el cortante resistido por muros, pantallas y elementos de arriostramiento. Hipótesis sísmica: Sismo X1

Planta

%QX %QY

Pilares

Muros Pilares

Muros

Forjado 3 100.00

0.00 100.00

0.00

TP Baja 67.66 32.34 63.43 36.57

TP Semisótano

18.13 81.87 22.39 77.61


Planta

%QX %QY

Pilares

Muros Pilares

Muros

Página 23

Planta

%QX %QY

Pilares

Muros Pilares

Muros

Forjado 3 100.00

0.00 100.00

0.00

TP Baja 52.67 47.33 67.32 32.68

TP Semisótano

22.68 77.32 23.96 76.04

1.5.3.- Porcentaje de cortante sísmico resistido por tipo de soporte en arranques El porcentaje de cortante sísmico de la columna 'Muros' incluye el cortante resistido por muros, pantallas y elementos de arriostramiento.

Hipótesis sísmica

%QX %QY

Pilares

Muros Pilares

Muros

Sismo X1 18.13 81.87 22.39 77.61

Sismo Y1 22.68 77.32 23.96 76.04

BLOQUE M

Viento X Viento Y

qb (kN/m²)

esbeltez

cp (presión)

cp (succión)

esbeltez

cp (presión)

cp (succión)

0.520 0.59 0.74 -0.40 0.46 0.70 -0.38

Presión estática

Planta Ce (Coef. exposición) Viento X (kN/m²)

Viento Y (kN/m²)

TP Primera 2.51 1.482 1.411

TP Baja 2.34 1.383 1.317


Anchos de banda

Plantas Ancho de banda Y (m)

Ancho de banda X (m)

TP Primera 14.80 9.56

Página 24

Anchos de banda

Plantas Ancho de banda Y (m)

Ancho de banda X (m)

TP Semisótano y TP Baja 29.90 23.40

No se realiza análisis de los efectos de 2º orden Coeficientes de Cargas +X: 1.00 -X:1.00 +Y: 1.00 -Y:1.00

Cargas de viento

Planta Viento X (kN)

Viento Y (kN)

TP Primera 31.796 19.564

TP Baja 161.282 120.232


BLOQUE M 1.1.- Datos generales de sismo



b : 0.040 g



Sistema estructural



Tipo de construcción (NCSE-02, 2.2): Construcciones de importancia especial


Número de modos de vibración que intervienen en el análisis: Según norma



Página 25


No se consideran







ae cS a (T)

Donde:

A

T(T) 1 (2,5 1)

T

AT T

(T) 2,5

A BT T T

K C(T)

T

BT T




Página 26


c ba S a



Tipo de construcción: Construcciones de importancia especial


b

CS a 0,1g

1,25

bb

aC CS 3,33 ( 0,1) (1 ) 0,1g a 0,4g

1,25 g 1,25

bS 1,0 0,4g a






0,45



A : 0.13 s

A

K CT

10





B : 0.52 s

B

K CT

2,5




Página 27



a c A

A

TS a 1 2,5 1 T T

T


a c B

K CS a T T

T



0,45








A : 0.13 s


B : 0.52 s

NCSE-02 (3.6.2.2)

Página 28



Modo

1

1.03

1

0.077

6

0.320

3

0.944

1 2.81 %

47.93

%

R = 2

A = 0.366 m/s²

D = 9.85013

mm

R = 2

A = 0.366 m/s²

D = 9.85013

mm

Modo

2

1.02

4 0.131

0.280

1 0.951 5.81 %

26.56

%

R = 2

A = 0.369 m/s²

D = 9.79211

mm

R = 2

A = 0.369 m/s²

D = 9.79211

mm

Modo

3

1.01

7

0.716

6

0.246

2

0.652

6

75.42

% 8.9 %

R = 2

A = 0.371 m/s²

D = 9.72127

mm

R = 2

A = 0.371 m/s²

D = 9.72127

mm

Modo

4

0.86

0

0.010

4

0.013

2

0.999

9 1.48 % 2.37 %

R = 2

A = 0.439 m/s²

D = 8.23015

mm

R = 2

A = 0.439 m/s²

D = 8.23015

mm

Modo

5

0.49

8

0.013

4

0.350

6

0.936

4 0 % 1.63 %

R = 2

A = 0.725 m/s²

D = 4.55305

mm

R = 2

A = 0.725 m/s²

D = 4.55305

mm

Modo

6

0.44

8

0.037

7

0.048

4

0.998

1 2.81 % 4.63 %

R = 2

A = 0.725 m/s²

D = 3.69413

mm

R = 2

A = 0.725 m/s²

D = 3.69413

mm

Modo

7

0.41

1

0.771

7 0.482

0.414

9 9.94 % 3.88 %

R = 2

A = 0.725 m/s²

D = 3.10587

mm

R = 2

A = 0.725 m/s²

D = 3.10587

mm

Total 98.27

% 95.9 %

T: Periodo de vibración en segundos. Lx, Ly: Coeficientes de participación normalizados en cada dirección del análisis. Lgz: Coeficiente de participación normalizado correspondiente al grado de libertad rotacional. Mx, My: Porcentaje de masa desplazada por cada modo en cada dirección del análisis. R: Relación entre la aceleración de cálculo usando la ductilidad asignada a la estructura y la aceleración

Página 29

de cálculo obtenida sin ductilidad. A: Aceleración de cálculo, incluyendo la ductilidad. D: Coeficiente del modo. Equivale al desplazamiento máximo del grado de libertad dinámico. Representación de los periodos modales

Se representa el rango de periodos abarcado por los modos estudiados, con indicación de los modos en los que se desplaza más del 30% de la masa:

Hipótesis Sismo 1

Hipótesis modal

T (s)

A (g)

Modo 1 1.031 0.037

Modo 3 1.017 0.038


Planta c.d.m. (m)

c.d.r. (m)

eX (m)

eY (m)

TP Primera (10.22, 14.20) (10.70, 14.20) -0.48 0.00

TP Baja (10.97, 14.73) (10.74, 14.80) 0.23 -0.07

TP Semisótano (14.81, 11.91) (10.18, 31.46) 4.63 -19.55




Página 30



TP Semisótano

TP Baja

TP Primera


Planta QX (kN)

Feq,X (kN)

QY (kN)

Feq,Y (kN)

TP Primera 10.438 10.438 8.342 8.342

TP Baja 433.978

424.243

266.314

263.776

TP Semisótano

683.612

405.935

427.885

293.371


Planta QX (kN)

Feq,X (kN)

QY (kN)

Feq,Y (kN)

TP Primera 6.766 6.766 20.973 20.973

TP Baja 266.711

260.471

414.027

405.951

Página 31

Planta QX (kN)

Feq,X (kN)

QY (kN)

Feq,Y (kN)

TP Semisótano

411.102

275.898

677.027

343.109

Cortantes sísmicos máximos por planta


Qx

Qy

Cortante (kN)


Qx

Qy

Cortante (kN)

Fuerzas sísmicas equivalentes por planta


Fx

Fy

Fuerza (kN)


Fx

Fy

Fuerza (kN)

UTA A 1.1.- Datos generales de sismo

Página 32



b : 0.040 g



Sistema estructural

Ductilidad (NCSE-02, Tabla 3.1): Sin ductilidad


Tipo de construcción (NCSE-02, 2.2): Construcciones de importancia normal






No se consideran





Página 33



ae cS a (T)

Donde:

A

T(T) 1 (2,5 1)

T

AT T

(T) 2,5

A BT T T

K C(T)

T

BT T





c ba S a



Tipo de construcción: Construcciones de importancia normal


b

CS a 0,1g

1,25

bb

aC CS 3,33 ( 0,1) (1 ) 0,1g a 0,4g

1,25 g 1,25

bS 1,0 0,4g a






Página 34

0,45



A : 0.13 s

A

K CT

10





B : 0.52 s

B

K CT

2,5






a c A

A

TS a 1 2,5 1 T T

T


a c B

K CS a T T

T



0,45




Página 35





A : 0.13 s


B : 0.52 s

NCSE-02 (3.6.2.2)



Modo

1

0.41

2

0.998

4

0.000

2

0.056

2

99.99

% 0 %

R = 1

A = 1.115 m/s²

D = 4.80175

mm

R = 1

A = 1.115 m/s²

D = 4.80175

mm

Modo

2

0.40

0

0.000

2

0.999

9

0.014

6 0 %

100

%

R = 1

A = 1.115 m/s²

D = 4.53084

mm

R = 1

A = 1.115 m/s²

D = 4.53084

mm

Modo

3

0.32

8

0.014

6

0.030

4 1 0.01 % 0 %

R = 1

A = 1.115 m/s²

D = 3.04328

mm

R = 1

A = 1.115 m/s²

D = 3.04328

mm

Total 100 % 100

%

T: Periodo de vibración en segundos. Lx, Ly: Coeficientes de participación normalizados en cada dirección del análisis. Lgz: Coeficiente de participación normalizado correspondiente al grado de libertad rotacional.

Página 36

Mx, My: Porcentaje de masa desplazada por cada modo en cada dirección del análisis. R: Relación entre la aceleración de cálculo usando la ductilidad asignada a la estructura y la aceleración de cálculo obtenida sin ductilidad. A: Aceleración de cálculo, incluyendo la ductilidad. D: Coeficiente del modo. Equivale al desplazamiento máximo del grado de libertad dinámico. Representación de los periodos modales


Hipótesis Sismo 1

Hipótesis modal

T (s)

A (g)

Modo 1 0.412 0.114

Modo 2 0.400 0.114


Planta c.d.m. (m)

c.d.r. (m)

eX (m)

eY (m)

Cubierta UTA Bloque A

(11.49, 38.67)

(11.50, 38.70)

-0.01

-0.03




Página 37





Planta QX (kN)

Feq,X (kN)

QY (kN)

Feq,Y (kN)


8.870

8.870

0.004

0.004


Planta QX (kN)

Feq,X (kN)

QY (kN)

Feq,Y (kN)


0.016

0.016

8.876

8.876

UTA B 1.1.- Datos generales de sismo

Página 38



b : 0.040 g



Sistema estructural



Tipo de construcción (NCSE-02, 2.2): Construcciones de importancia normal






No se consideran





Página 39



ae cS a (T)

Donde:

A

T(T) 1 (2,5 1)

T

AT T

(T) 2,5

A BT T T

K C(T)

T

BT T





c ba S a



Tipo de construcción: Construcciones de importancia normal


b

CS a 0,1g

1,25

bb

aC CS 3,33 ( 0,1) (1 ) 0,1g a 0,4g

1,25 g 1,25

bS 1,0 0,4g a






0,45

Página 40



A : 0.13 s

A

K CT

10





B : 0.52 s

B

K CT

2,5






a c A

A

TS a 1 2,5 1 T T

T


a c B

K CS a T T

T



0,45





Página 41




A : 0.13 s


B : 0.52 s

NCSE-02 (3.6.2.2)



Modo

1

0.41

2

0.998

4

0.000

2

0.056

2

99.99

% 0 %

R = 1

A = 1.115 m/s²

D = 4.80175

mm

R = 1

A = 1.115 m/s²

D = 4.80175

mm

Modo

2

0.40

0

0.000

2

0.999

9

0.014

6 0 %

100

%

R = 1

A = 1.115 m/s²

D = 4.53084

mm

R = 1

A = 1.115 m/s²

D = 4.53084

mm

Modo

3

0.32

8

0.014

6

0.030

4 1 0.01 % 0 %

R = 1

A = 1.115 m/s²

D = 3.04328

mm

R = 1

A = 1.115 m/s²

D = 3.04328

mm

Total 100 % 100

%

T: Periodo de vibración en segundos. Lx, Ly: Coeficientes de participación normalizados en cada dirección del análisis. Lgz: Coeficiente de participación normalizado correspondiente al grado de libertad rotacional. Mx, My: Porcentaje de masa desplazada por cada modo en cada dirección del análisis. R: Relación entre la aceleración de cálculo usando la ductilidad asignada a la estructura y la aceleración

Página 42

de cálculo obtenida sin ductilidad. A: Aceleración de cálculo, incluyendo la ductilidad. D: Coeficiente del modo. Equivale al desplazamiento máximo del grado de libertad dinámico. Representación de los periodos modales


Hipótesis Sismo 1

Hipótesis modal

T (s)

A (g)

Modo 1 0.412 0.114

Modo 2 0.400 0.114


Planta c.d.m. (m)

c.d.r. (m)

eX (m)

eY (m)

Cubierta UTA Bloque B

(11.49, 38.67)

(11.50, 38.70)

-0.01

-0.03





Página 43


Cubierta UTA Bloque B


Planta QX (kN)

Feq,X (kN)

QY (kN)

Feq,Y (kN)


8.870

8.870

0.004

0.004


Planta QX (kN)

Feq,X (kN)

QY (kN)

Feq,Y (kN)


0.016

0.016

8.876

8.876

44 de 73

3 MATERIALES.

Los materiales empleados para la realización de los elementos estructurales del edificio que se detalla son los siguientes:

3.1 Hormigón. Se utiliza tanto para la realización de elementos resueltos con hormigón en masa como armado, y sus características más relevantes y, a la vez, consideradas para la realización de los cálculos que se adjuntan, son las siguientes:

3.1.1 Resistencia a compresión. La resistencia a compresión coincide con la resistencia característica, definida en la Instrucción EHE-08 en el artículo 39, cuyo valor se detalla particularmente en los planos de proyecto y en el Anexo 1, “Cuadro de características según la EHE”. Cabe resaltar que fuere cual fuere el valor de la resistencia, ésta deberá conseguirse al 28º día de su puesta en obra, de modo que al 7º día ya se haya alcanzado, al menos, el 75% de la resistencia que se solicite.

3.1.2 Docilidad.

La docilidad de los hormigones queda establecida en las fichas de características del hormigón que figuran en el Anexo 1 de la presente memoria y en los planos, correspondiendo cada consistencia la asiento en el cono de Abrams indicado en la siguiente tabla.

Consistencia definida por su tipo

Tipo de consistencia

Tolerancia en cm Intervalo resultante

Seca Plástica Blanda Fluida

0 ±1 ±1 ±2

0 - 2 2 - 6 5 - 10 8 - 17

3.1.3 Tamaño máximo del árido. El tamaño máximo del árido aceptado para la confección de los hormigones de la obra debe cumplir los requerimientos del artículo 28 de la EHE-08, no aceptándose valores del mismo superiores a los 30 mm. En la presente memoria y en lo planos quedan definidos específicamente los tamaños para cada elemento estructural.

45 de 73

3.1.4 Contenido de cemento. Podrán utilizarse aquellos cementos que cumplan la vigente Instrucción para la Recepción de Cementos, correspondan a la clase resistente 32,5 o superior y cumplan las limitaciones establecidas en la tabla 26.1. El cemento deberá ser capaz de proporcionar al hormigón las cualidades que al mismo se exigen en el Artículo 31º. Tabla 26.1

Tipo de hormigón Tipo de cemento

Hormigón en masa Cementos comunes Cementos para usos especiales

Hormigón armado Cementos comunes

Hormigón pretensado Cementos comunes de los tipos CEM I y CEM II/A-D

A nivel informativo se adjunta la tabla de coherencia de la del artículo 37.3.2 de la EHE que asocia una determinada relación agua/cemento con la resistencia.

46 de 73

Tabla 37.3.2.a Máxima relación agua/cemento y mínimo contenido de cemento

CLASE DE EXPOSICIÓN

Parámetro de

dosificación

Tipo de

hormigón

I

IIa

IIb

IIIa

IIIb

IIIc

IV

Qa

Qb

Qc

H

F

E

Máxima Masa 0,65 - - - - - - 0,50 0,50 0,45 0,55 0,50 0,50

Relación Armado 0,65 0,60 0,55 0,50 0,50 0,45 0,50 0,50 0,50 0,45 0,55 0,50 0,50

a/c Pretensado 0,60 0,60 0,55 0,50 0,45 0,45 0,45 0,50 0,45 0,45 0,55 0,50 0,50

Mínimo Masa 200 - - - - - - 275 300 325 275 300 275

contenido Armado 250 275 300 300 325 350 325 325 350 350 300 325 300

de cemento

(kg/m3)

Pretensado 275 300 300 300 325 350 325 325 350 350 300 325 300

Tabla 37.3.2.b Resistencias mínimas compatibles con los requisitos de durabilidad

CLASE DE EXPOSICIÓN

Parámetro de

dosificación

Tipo de

hormigón

I

IIa

IIb

IIIa

IIIb

IIIc

IV

Qa

Qb

Qc

H

F

E

Resistencia Masa 20 - - - - - - 30 30 35 30 30 30

Mínima Armado 25 25 30 30 30 35 30 30 30 35 30 30 30

(N/mm²) Pretensado 25 25 30 30 35 35 35 30 35 35 30 30 30

Página 47

3.1.5 Aspecto externo. El aspecto externo que deben presentar los hormigones puestos en obra se detallan explícitamente en el Pliego de Condiciones para la Puesta en Obra del hormigón armado, adjunto a la presente. A grandes rasgos, cabe detallar aquí que no se aceptarán hormigones fisurados, no homogéneos en color o textura o sucios, tanto de fluorescencias como de machas de óxido o grasa.

3.1.6 Características mecánicas. Diagrama σ-_ de cálculo. Para la determinación del comportamiento de las piezas de hormigón armado y para su comprobación ulterior se ha adoptado el diagrama parábola-rectángulo, preconicado por la Instrucción EHE en su artículo 39.5.

En ocasiones singulares se emplea un modelo más ajustado, que es uno de los preconizados por el Model Code.

3.1.7 Características mecánicas. Modelo de deformación longitudinal. Para cargas instantáneas o rápidamente variables, el módulo de deformación longitudinal inicial del hormigón (pendiente de la tangente en el origen de la curva real σ-ε) a la edad de j días, puede tomarse igual a:

3jcm,0j f 10.000 = E

En esta expresión fcm,j es la resistencia media a compresión del hormigón a j días de edad y debe expresarse en N/mm2 para obtener E0j en N/mm2. Como módulo instantáneo de deformación longitudinal secante Ej (pendiente de la secante), se adoptará:

3jcm,j f 8.500 =E

Dicha expresión es válida siempre que las tensiones, en condiciones de servicio, no sobrepasen el valor de 0,45 fcj, siendo fcj la resistencia característica a compresión del hormigón a j días de edad.

3.1.8 Características mecánicas. Retracción. Para la evaluación del valor de la retracción, han de tenerse en cuenta las diversas variables que influyen en el fenómeno, en especial: el grado de humedad ambiente, el espesor o menor dimensión de la pieza, la

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composición del hormigón y el tiempo transcurrido desde la ejecución, que marca la duración del fenómeno.

3.1.9 Características Mecánicas. Fluencia. La deformación dependiente de la tensión, en el instante t, para una tensión constante σ(t0), menor que 0,45fcm, aplicada en t0, puede estimarse de acuerdo con el criterio siguiente:

E

) t ,t ( +

E

1 ) t ( = ) t ,t (

0,28

0

t0,

00c

0

donde t0 y t se expresan en días. El primer sumando del paréntesis representa la deformación instantánea para una tensión unidad, y el segundo la de fluencia, siendo: E0,28 Módulo de deformación longitudinal inicial del hormigón a los 28 días de edad, definido en 39.6. E0,t0 Módulo de deformación longitudinal inicial del hormigón en el instante t0 de aplicación de la carga, definido en 39.6. (t,t0) Coeficiente de fluencia.

3.1.10 Coeficiente de Poisson.

Para el coeficiente de Poisson relativo a las deformaciones elásticas bajo tensiones normales de utilización, se tomará un valor medio igual a 0,20.

3.1.11 Coeficiente de Dilatación Térmica.

Se tiene en cuenta un valor igual a 10-5

3.2 Acero Corrugado. Se utiliza principalmente para la confección del hormigón armado, auque en determinadas ocasiones también se requiere su uso en elementos especiales (anclajes, tirantes, etc), lo cual figura explícitamente en los planos de proyecto. Sus características más relevantes son las que se detallan a continuación:

3.2.1 Límite elástico del Acero. El límite elástico del acero utilizado para la confección de las armaduras del hormigón se fija en las fichas del Anexo 1, “Cuadro de características según la EHE”, cuya definición y concreción se adecua a los criterios que fijan el artículo 31º y 38 de la EHE-08.

3.2.2 Diagrama σ- de cálculo. El diagrama tensión-deformación de cálculo del acero para armaduras pasivas (en tracción o en compresión) se deduce del diagrama característico mediante una afinidad oblicua, paralela a la recta de Hooke, de razón 1/γs.

Página 49

Excepto en situaciones singulares, el diagrama empleado es el simplificado aceptado por la EHE en su artículo 38.4, donde la rama plástica es horizontal..

Diagrama de cálculo para armaduras pasivas.

Diagrama de cálculo para armaduras activas.

3.2.3 Características del material y ensayos. Las características del material que se detalla, así como los ensayos a que deben someterse, quedan determinados en los Pliegos de condiciones adjuntos.

3.3 Acero laminado Se utiliza para la confección de elementos estructurales metálicos, tanto principales como secundarios. Sus características más relevantes son las que se detallan:

3.3.1 Resistencia de cálculo del acero Para los coeficientes parciales para la resistencia se adoptarán, normalmente, los siguientes valores: a) γM0 = 1,0 5 coeficiente parcial de seguridad relativo a la plastificación del material b) γM1 = 1,05 coeficiente parcial de seguridad relativo a los fenómenos de inestabilidad c) γM2 = 1,25 coeficiente parcial de seguridad relativo a la resistencia última del material o sección, y a la resistencia de los medios de unión d) γM3 = 1,1 coeficiente parcial para la resistencia al deslizamiento de uniones con tornillos pretensazos en Estado Límite de Servicio.

γM3 = 1,25 coeficiente parcial para la resistencia al deslizamiento de uniones con tornillos pretensados en Estado Límite de Último.

γM3 = 1,4 coeficiente parcial para la resistencia al deslizamiento de uniones con tornillos pretensazos y

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agujeros rasgados o con sobremedida.

3.3.2 Tipo de acero. El acero utilizado en los elementos estructurales que constituyen el proyecto que se adjunta es S275-JR.

3.3.3 Constantes elásticas del acero. Las constantes elásticas tomadas en consideración para el cálculo y comprobación de las secciones de acero laminado son las que se citan:

Módulo de elasticidad 2.100.000 Kg/cm2

Módulo de elasticidad transversal 810.000 kg/cm2

Coeficiente de Poisson v 0.3

3.3.4 Coeficiente de dilatación térmica.

Se tiene en cuenta el valor 1.2 10-5.

3.3.5 Soldadura. Todas las soldaduras serán a tope con penetración completa, preparando las aristas según las indicaciones del UNE-ENV-1090-1997 o norma que la sustituya. La soldadura serán: - En taller. Por arco con gas inerte (MIG) o por arco con electrodo de volgframio y gas inerte (TIG). - En obra. Soldeo por arco con electrodo revestido (soldeo por arco manual)

Desde el punto de vista constructivo, es técnicamente aceptable el uso de electrodos de rutilo, que presentan ventajas de rapidez y economía sobre los electrodos básicos, aunque estos últimos son aconsejables si se exige una buena tenacidad a las uniones soldadas, de acuerdo con la climatología del lugar de emplazamiento o las cargas dinámicas asociadas a la sustentación de la estructura

4 COEFICIENTES DE SEGURIDAD E HIPÓTESIS DE CÁLCULO.

Los coeficientes de seguridad adoptados afectan tanto a las características mecánicas de los materiales utilizados, como a las acciones que solicitan a la estructura. Ambos se detallan a continuación:

4.1 Coeficientes de minoración de resistencias. Los coeficientes de minoración de resistencia gravan de forma distinta a los elementos en función de diversos parámetros, de los cuales el más relevante es el tipo de material que les constituye. Para cada caso se tiene:

4.1.1 Hormigón armado. Para la determinación de los coeficientes de minoración de resistencia cabe distinguir los que se

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aplican directamente sobre el hormigón y los que lo hacen sobre el acero de armar. Dado que el nivel de control de los elementos de estructura de hormigón es estadístico para el hormigón y normal para el acero, el coeficiente a aplicar en cada caso es el indicado en la tabla 15.3 del Artículo 15º de la EHE-08. Coeficientes parciales de seguridad de los materiales para Estados Límite Últimos

Situación de proyecto Hormigón γc

Acero pasivo y activo γs

Persistente o transitoria

1,5 1,15

Accidental 1,3 1,0

Para el estudio de los Estados Límite de Servicio se adoptarán como coeficientes parciales de seguridad valores iguales a la unidad.

4.1.2 Acero laminado.

Para los coeficientes parciales para la resistencia se adoptarán, normalmente, los siguientes valores: a) γM0 = 1,0 5 coeficiente parcial de seguridad relativo a la plastificación del material b) γM1 = 1,05 coeficiente parcial de seguridad relativo a los fenómenos de inestabilidad c) γM2 = 1,25 coeficiente parcial de seguridad relativo a la resistencia última del material o sección, y a la resistencia de los medios de unión d) γM3 = 1,1 coeficiente parcial para la resistencia al deslizamiento de uniones con tornillos pretensazos en Estado Límite de Servicio.

γM3 = 1,25 coeficiente parcial para la resistencia al deslizamiento de uniones con tornillos pretensazos en Estado Límite de Último.

γM3 = 1,4 coeficiente parcial para la resistencia al deslizamiento de uniones con tornillos pretensazos y agujeros rasgados o con sobremedida.

4.2 Coeficientes de mayoración de acciones e hipótesis de cálculo. Estado Límite de Último. Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los siguientes criterios:

- Situaciones permanentes o transitorias:

- Situaciones accidentales:

- Situaciones sísmicas:

donde:

Q+Q+PG+G ik,i0,iQ,

1>i

k,1Q,1kP

*jk,j,G

1j

jk,jG,

1j

+*

Q+Q+A+P+G+G ik,i2,iQ,

1>i

k,11,1Q,1kAkP

*jk,jG

1j

jk,jG,

1j

*,

Q+A+P+G+G ik,i2,iQ,

1i

kE,AkP

*jk,j,G

1j

jk,jG,

1j

*

Página 52

Gk,j Valor característico de las acciones permanentes G*

k,j Valor característico de las acciones permanentes de valor no constante Pk Valor característico de la acción del pretensado Qk,1 Valor característico de la acción variable determinante ψo,i Qk,i Valor representativo de combinación de las acciones variables concomitantes ψ1,1 Qk,1 Valor representativo frecuente de la acción variable determinante ψ2,i Qk,i Valores representativos cuasipermanentes de las acciones variables con la acción determinante o

con la acción accidental Ak Valor característico de la acción accidental AE,k Valor característico de la acción sísmica Los coeficientes parciales de seguridad para las acciones, aplicables para la evaluación de los Estados Límite Últimos quedan reflejados en la tabla 12.1a de la EHE-08 que se detalla a continuación.

TIPO DE ACCIÓN Situación persistente o transitoria

Situación accidental

Efecto favorable

Efecto desfavorable

Efecto favorable

Efecto desfavorable

Permanente γG = 1,00 γG = 1,35 γG = 1,00 γG = 1,00

Pretensado γP = 1,00 γP = 1,00 γP = 1,00 γP = 1,00

Permanente de valor no constante

γG* = 1,00 γG* = 1,50 γG* = 1,00 γG* = 1,00

Variable γQ = 0,00 γQ = 1,50 γQ = 0,00 γQ = 1,00

Accidental - - γA = 1,00 γA = 1,00

Mientras que los coeficientes de simultaneidad (Ψ) se recogen en la tabla 4.2 del CTE en el DB-SE.

Página 53

4.3 Coeficientes de mayoración de acciones e hipótesis de cálculo. Estado Límite de Servicio

-Efectos debidos a acciones de corta duración que pueden resultar irreversibles:

-Efectos debidos a acciones de corta duración que pueden resultar reversibles:

-Efectos debidos a las acciones de larga duración:

Los coeficientes de simultaneidad (Ψ) son los mismos de la tabla 4.2 del CTE recogida anteriormente.

5 RESISTENCIA AL FUEGO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES BLOQUE L

2.1.- TP Semisótano

2.1.2.- Elementos metálicos

TP Semisótano - Pilares - R 90

Refs. Sección

Revestimiento

Proy. fibras min.(1) Estado

Espesor (mm)

Página 54


Refs. Sección

Revestimiento


Espesor (mm)

L-53 4xL 120 x 120 x 12([-]) 25 Cumple

L-54 4xL 120 x 120 x 12([-]) 25 Cumple

L-22 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple

L-26 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple

L-31 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple

L-36 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple

L-38 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple

L-40 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple

L-41 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple

L-42 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple

L-43 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple

Notas: (1) Proyectado de fibras minerales

2.2.- TP Baja


TP Baja - Pilares - R 90

Refs. Sección

Revestimiento


Espesor (mm)

L-52 HE 200 B 20 Cumple





L-22 4xL 120 x 120 x 12([-]) 25 Cumple


L-26 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple



L-31 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple



L-36 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple

L-38 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple



L-41 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple

L-42 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple

L-43 4xL 120 x 120 x 12([-]) 20 Cumple



L-49 HE 240 M 10 Cumple



L-25b HE 200 B 25 Cumple


Página 55


Refs. Sección

Revestimiento


Espesor (mm)

L-29a HE 280 B 20 Cumple


TP Baja - Vigas - R 90

Pórtico Tramo Perfil Temperatura

perfil (°C)

Aprov. Rev. mín. nec.

Proy. fibras min.(1) (mm)

Estado

1 B89-B90 HE 300 B 604.5 85.75% 15 Cumple

2 B19-B17 HE 260 B 628.5 57.37% 15 Cumple

3 B18-B16 HE 260 B 628.5 51.46% 15 Cumple

4 B91-B92 HE 300 B 604.5 75.55% 15 Cumple

5 B97-B98 IPE 200 575.0 69.53% 30 Cumple

8

L-21-B57 HE 240 B 633.5 65.51% 15 Cumple

B57-B52 HE 240 B 633.5 57.40% 15 Cumple

B52-B47 HE 240 B 633.5 45.76% 15 Cumple

B47-L-22 HE 240 B 633.5 21.52% 15 Cumple

10 L-30b-L-25b HE 300 B 604.5 57.43% 15 Cumple

11 B86-B85 HE 240 B 633.5 69.62% 15 Cumple

12 B88-B87 HE 240 B 633.5 69.19% 15 Cumple

13 B94-B93 IPE 200 654.0 0.54% 25 Cumple

14 B99-B100 HE 450 M 478.0 8.58% 10 Cumple

15 B102-B101 HE 450 M 478.0 8.65% 10 Cumple

16 B96-B95 IPE 200 654.0 30.69% 25 Cumple

18 L-28-L-29 HE 450 B 433.0 76.17% 20 Cumple

19 L-33-L-34 HE 450 B 433.0 78.37% 20 Cumple

21 L-41-L-42 HE 450 M 478.0 21.80% 10 Cumple

L-42-L-43 HE 450 M 478.0 7.38% 10 Cumple

22 L-45-L-46 HE 450 M 478.0 27.59% 10 Cumple

L-46-L-47 HE 450 M 478.0 10.35% 10 Cumple

30

L-52-L-53 HE 300 B 604.5 82.92% 15 Cumple

L-53-L-54 HE 300 B 498.5 59.28% 20 Cumple

L-54-L-55 HE 300 B 604.5 83.10% 15 Cumple

31

L-48-L-49 HE 280 M 577.5 29.34% 10 Cumple

L-49-L-50 HE 280 M 577.5 37.89% 10 Cumple

L-50-L-51 HE 280 M 577.5 27.32% 10 Cumple

32 L-53-L-49 HE 280 M 577.5 90.44% 10 Cumple

L-49-L-45 HE 280 M 577.5 93.67% 10 Cumple

33 L-54-L-50 HE 280 M 577.5 89.60% 10 Cumple

L-50-L-46 HE 280 M 577.5 97.01% 10 Cumple

34 L-55-L-51 HE 300 B 498.5 64.44% 20 Cumple

L-51-L-47 HE 300 B 498.5 66.67% 20 Cumple

36 L-38-L-39 HE 450 B 433.0 76.30% 20 Cumple

37 L-40-L-41 HE 240 B 526.5 72.03% 20 Cumple

38 L-35-L-36 HE 240 B 633.5 45.17% 15 Cumple

39 L-30b-L-30 HE 240 B 445.0 88.27% 25 Cumple

L-30-L-31 HE 280 B 513.0 83.12% 20 Cumple

40 L-25b-L-25 HE 240 B 445.0 89.21% 25 Cumple

L-25-L-26 HE 280 B 513.0 89.21% 20 Cumple

Página 56

TP Baja - Vigas - R 90


perfil (°C)



Estado

41 L-44-L-45 HE 240 B 526.5 79.46% 20 Cumple

42

L-52-L-48 HE 300 B 498.5 64.37% 20 Cumple

L-48-L-44 HE 300 B 498.5 70.52% 20 Cumple

L-44-L-40 HE 240 B 526.5 55.68% 20 Cumple

43

L-35-L-30 HE 300 B 604.5 18.72% 15 Cumple

L-30-L-25 HE 300 B 604.5 31.34% 15 Cumple

L-25-L-21 HE 240 B 633.5 34.56% 15 Cumple

44 L-39-L-34 HE 140 B 663.5 53.48% 10 Cumple

45 L-29-L-29a HE 140 B 663.5 49.03% 10 Cumple

46

B23-B21 HE 240 B 526.5 77.54% 20 Cumple

B21-B22 HE 300 B 604.5 77.03% 15 Cumple

B22-B20 HE 240 B 526.5 76.73% 20 Cumple

47

B25-B27 HE 240 B 526.5 80.18% 20 Cumple

B27-B26 HE 300 B 604.5 79.16% 15 Cumple

B26-B24 HE 240 B 526.5 79.82% 20 Cumple

48

B29-B31 HE 240 B 526.5 79.47% 20 Cumple

B31-B30 HE 300 B 604.5 78.39% 15 Cumple

B30-B28 HE 240 B 526.5 79.00% 20 Cumple

49 B34-B58 HE 240 B 633.5 80.97% 15 Cumple

50 B41-B53 HE 240 B 633.5 71.91% 15 Cumple

51 B46-B48 HE 240 B 633.5 73.06% 15 Cumple

52

B49-B50 HE 220 B 649.5 24.05% 15 Cumple

B50-B51 HE 240 B 633.5 31.52% 15 Cumple

B51-B47 HE 220 B 649.5 27.64% 15 Cumple

53

B54-B55 HE 220 B 649.5 40.52% 15 Cumple

B55-B56 HE 220 B 649.5 83.17% 15 Cumple

B56-B52 HE 220 B 649.5 56.90% 15 Cumple

54

B59-B60 HE 220 B 649.5 49.12% 15 Cumple

B60-B61 HE 220 B 649.5 95.44% 15 Cumple

B61-B57 HE 220 B 649.5 65.13% 15 Cumple

55

B64-B62 HE 220 B 541.5 49.34% 20 Cumple

B62-B63 HE 280 B 619.5 48.87% 15 Cumple

B63-B65 HE 220 B 649.5 70.84% 15 Cumple

56 L-24-L-29a HE 450 B 433.0 76.37% 20 Cumple

57 B67-B66 HE 140 B 663.5 93.32% 10 Cumple

58 B69-B68 HE 140 B 663.5 95.60% 10 Cumple

59 B71-B70 HE 140 B 663.5 95.68% 10 Cumple

60 B73-B72 HE 140 B 663.5 97.18% 10 Cumple

61 B75-B74 HE 140 B 663.5 81.94% 10 Cumple

62 B77-B76 HE 140 B 663.5 83.44% 10 Cumple

63 B79-B78 HE 140 B 663.5 83.49% 10 Cumple

64 B80-B81 HE 140 B 663.5 83.72% 10 Cumple


2.3.- Forjado 3

Página 57


Forjado 3 - Pilares - R 90

Refs. Sección

Revestimiento


Espesor (mm)






































L-29a HE 280 B 15 Cumple


Forjado 3 - Vigas - R 90


perfil (°C)



Estado

1

L-48-L-49 HE 240 B 639.0 68.47% 15 Cumple

L-49-L-50 HE 240 B 531.5 50.36% 20 Cumple

L-50-L-51 HE 240 B 639.0 59.80% 15 Cumple

Página 58



perfil (°C)



Estado

2 B116-B115 IPE 200 660.0 2.74% 25 Cumple

3

L-44-L-45 HE 240 B 639.0 67.62% 15 Cumple

L-45-L-46 HE 240 B 639.0 95.00% 15 Cumple

L-46-L-47 HE 240 B 639.0 66.35% 15 Cumple

4

L-40-L-41 HE 240 B 639.0 40.60% 15 Cumple

L-41-L-42 HE 240 B 639.0 56.27% 15 Cumple

L-42-L-43 HE 240 B 639.0 35.42% 15 Cumple

5

L-30b-L-30 HE 240 B 639.0 56.95% 15 Cumple

L-30-L-31 HE 240 B 639.0 43.97% 15 Cumple

L-31-L-32 HE 240 B 639.0 76.16% 15 Cumple

L-32-L-33 HE 240 B 639.0 47.41% 15 Cumple

6

L-25b-L-25 HE 240 B 639.0 57.34% 15 Cumple

L-25-L-26 HE 240 B 639.0 50.64% 15 Cumple

L-26-L-27 HE 240 B 639.0 73.32% 15 Cumple

L-27-L-28 HE 240 B 639.0 46.83% 15 Cumple

7 L-30b-L-25b HE 240 B 639.0 26.67% 15 Cumple

8 B40-B39 IPE 240 628.0 29.34% 25 Cumple

9 B42-B41 IPE 240 628.0 28.92% 25 Cumple

10

L-52-L-48 HE 240 B 639.0 46.39% 15 Cumple

L-48-L-44 HE 240 B 639.0 41.16% 15 Cumple

L-44-L-40 HE 240 B 639.0 40.26% 15 Cumple

11 L-35-L-30 HE 240 B 639.0 6.00% 15 Cumple

L-30-L-25 HE 240 B 639.0 20.47% 15 Cumple

12 L-25-L-21 HE 240 B 639.0 6.23% 15 Cumple

13

B46-B50 IPE 240 628.0 33.49% 25 Cumple

B50-B49 IPE 240 628.0 33.27% 25 Cumple

B49-B106 IPE 240 628.0 34.23% 25 Cumple

14

B99-B48 IPE 240 628.0 7.00% 25 Cumple

B48-B47 IPE 240 628.0 29.61% 25 Cumple

B47-B43 IPE 240 628.0 6.56% 25 Cumple

15

B54-B58 IPE 240 628.0 33.14% 25 Cumple

B58-B57 IPE 240 628.0 33.11% 25 Cumple

B57-B107 IPE 240 628.0 34.01% 25 Cumple

16

B100-B56 IPE 240 628.0 6.98% 25 Cumple

B56-B55 IPE 240 628.0 29.58% 25 Cumple

B55-B51 IPE 240 628.0 6.53% 25 Cumple

17

L-53-L-49 IPE 240 550.5 84.27% 30 Cumple

L-49-L-45 IPE 240 550.5 75.81% 30 Cumple

L-45-L-41 IPE 240 550.5 83.06% 30 Cumple

18

L-36-L-31 IPE 240 628.0 23.38% 25 Cumple

L-31-L-26 IPE 240 628.0 98.69% 25 Cumple

L-26-L-22 IPE 240 628.0 27.51% 25 Cumple

19

B62-B66 IPE 240 628.0 32.83% 25 Cumple

B66-B65 IPE 240 628.0 32.78% 25 Cumple

B65-B108 IPE 240 628.0 33.64% 25 Cumple

20

B101-B64 IPE 240 628.0 6.95% 25 Cumple

B64-B63 IPE 240 628.0 29.36% 25 Cumple

B63-B59 IPE 240 628.0 6.50% 25 Cumple

Página 59



perfil (°C)



Estado

21

B70-B74 IPE 240 628.0 33.75% 25 Cumple

B74-B73 IPE 240 628.0 33.60% 25 Cumple

B73-B109 IPE 240 628.0 34.66% 25 Cumple

22

B102-B72 IPE 240 628.0 6.94% 25 Cumple

B72-B71 IPE 240 628.0 29.94% 25 Cumple

B71-B67 IPE 240 628.0 6.49% 25 Cumple

23

B78-B82 IPE 240 628.0 32.84% 25 Cumple

B82-B81 IPE 240 628.0 32.78% 25 Cumple

B81-B110 IPE 240 628.0 33.64% 25 Cumple

24

B103-B80 IPE 240 628.0 6.95% 25 Cumple

B80-B79 IPE 240 628.0 29.30% 25 Cumple

B79-B75 IPE 240 628.0 6.50% 25 Cumple

25

L-54-L-50 IPE 240 550.5 85.14% 30 Cumple

L-50-L-46 IPE 240 550.5 69.59% 30 Cumple

L-46-L-42 IPE 240 550.5 82.29% 30 Cumple

26

L-37-L-32 HE 240 B 639.0 7.70% 15 Cumple

L-32-L-27 HE 240 B 639.0 18.23% 15 Cumple

L-27-L-23 HE 240 B 639.0 10.33% 15 Cumple

27

B86-B90 IPE 240 628.0 33.11% 25 Cumple

B90-B89 IPE 240 628.0 33.44% 25 Cumple

B89-B111 IPE 240 628.0 33.96% 25 Cumple

28

B104-B88 IPE 240 628.0 6.99% 25 Cumple

B88-B87 IPE 240 628.0 29.59% 25 Cumple

B87-B83 IPE 240 628.0 6.55% 25 Cumple

29 B117-B118 IPE 200 660.0 1.38% 25 Cumple

30

B94-B98 IPE 240 628.0 33.52% 25 Cumple

B98-B114 IPE 240 484.5 73.79% 35 Cumple

B114-B112 IPE 240 628.0 34.35% 25 Cumple

31

B105-B96 IPE 240 628.0 7.00% 25 Cumple

B96-B95 IPE 240 628.0 29.84% 25 Cumple

B95-B91 IPE 240 628.0 6.55% 25 Cumple

32

L-55-L-51 HE 240 B 639.0 41.83% 15 Cumple

L-51-L-47 HE 240 B 639.0 39.95% 15 Cumple

L-47-L-43 HE 240 B 639.0 44.46% 15 Cumple

33

L-38-L-33 HE 240 B 639.0 13.55% 15 Cumple

L-33-L-28 HE 240 B 639.0 26.24% 15 Cumple

L-28-L-24 HE 240 B 639.0 16.18% 15 Cumple

34

L-21-L-22 HE 240 B 639.0 42.92% 15 Cumple

L-22-L-23 HE 240 B 639.0 77.18% 15 Cumple

L-23-L-24 HE 240 B 639.0 47.13% 15 Cumple

35

L-52-L-53 HE 240 B 639.0 68.81% 15 Cumple

L-53-L-54 HE 240 B 639.0 95.11% 15 Cumple

L-54-L-55 HE 240 B 639.0 67.06% 15 Cumple

36 L-24-L-29a HE 300 B 608.5 60.56% 15 Cumple

37 L-28-L-29 HE 300 B 608.5 60.38% 15 Cumple

38 L-33-L-34 HE 300 B 608.5 60.70% 15 Cumple

39 L-35-L-36 HE 240 B 639.0 27.63% 15 Cumple

L-36-L-37 HE 240 B 639.0 38.21% 15 Cumple

Página 60



perfil (°C)



Estado

L-37-L-38 HE 240 B 639.0 34.90% 15 Cumple

L-38-L-39 HE 300 B 608.5 60.65% 15 Cumple

40 B35-B36 HE 120 B 637.5 12.80% 20 Cumple

41 B33-B34 HE 120 B 637.5 8.98% 20 Cumple

42 B20-B19 HE 120 B 637.5 14.80% 20 Cumple

43 B18-B17 HE 120 B 637.5 12.91% 20 Cumple

44 B24-B23 HE 120 B 637.5 16.38% 20 Cumple

45 B22-B21 HE 120 B 637.5 14.31% 20 Cumple

46 B28-B27 HE 120 B 637.5 16.37% 20 Cumple

47 B26-B25 HE 120 B 637.5 14.30% 20 Cumple

48 B32-B31 HE 120 B 637.5 16.46% 20 Cumple

49 B30-B29 HE 120 B 637.5 14.38% 20 Cumple

50 L-39-L-34 HE 120 B 637.5 40.63% 20 Cumple

51 L-29-L-29a HE 120 B 637.5 33.11% 20 Cumple

Notas: (1) Proyectado de fibras minerales BLOQUE M

Página 61

BLOQUE M 2.1.- TP Semisótano 2.1.1.- Elementos de hormigón armado


Refs. Sección Estado

M3 40x40 Cumple

M4 40x40 Cumple

M5 40x40 Cumple

M6 40x40 Cumple

M7 40x40 Cumple

M8 40x40 Cumple

M9 40x40 Cumple

M10 40x40 Cumple

M11 40x40 Cumple

M12 40x40 Cumple

M13 40x40 Cumple

M14 40x40 Cumple

M15 40x40 Cumple

M16 40x40 Cumple

M17 40x40 Cumple

M18 40x40 Cumple

M21 40x40 Cumple

M22 40x40 Cumple

M23 40x40 Cumple

M24 40x40 Cumple

M20 Diámetro 35 Cumple

M26 40x40 Cumple

M27 40x40 Cumple

M29 40x40 Cumple

M19 40x40 Cumple

M25 45x35 Cumple

M28 40x40 Cumple

M1 30x30 Cumple

Página 62



M2 30x30 Cumple

TP Semisótano - Vigas - R 90

Pórtico Tramo Dimensiones (mm)

am (mm)

amín (mm)

Estado

1 B4-M2 150x300 52 25 Cumple

M2-B3 150x300 0 25 No cumple

TP Semisótano - Losas macizas - R 90

Paño Canto (mm)

am (mm)

amín (mm)

Estado

L1 300 30 25 Cumple

Notas: En el paño L1 es necesario, por estar sobre apoyos puntuales, que la armadura en el tramo sea al menos el 20% de la armadura sobre pilares, por lo que puede resultar conveniente disponer un armado base que cubra ese 20% (Articulo C.2.3.3-3 CTE DB SI).

2.2.- TP Baja 2.2.1.- Elementos de hormigón armado



M3 40x40 Cumple

M4 40x40 Cumple

M5 40x40 Cumple

M6 40x40 Cumple

M7 40x40 Cumple

M8 40x40 Cumple

M9 40x40 Cumple

M10 40x40 Cumple

M11 40x40 Cumple

M12 40x40 Cumple

Página 63



M13 40x40 Cumple

M14 40x40 Cumple

M15 40x40 Cumple

M16 40x40 Cumple

M17 40x40 Cumple

M18 40x40 Cumple

M21 40x40 Cumple

M22 40x40 Cumple

M23 40x40 Cumple

M24 40x40 Cumple

M1 30x30 Cumple

M2 30x30 Cumple

TP Baja - Losas macizas - R 90

Paño Canto (mm)

am (mm)

amín (mm)

Estado

L1 300 30 25 Cumple

Notas: En el paño L1 es necesario, por estar sobre apoyos puntuales, que la armadura en el tramo sea al menos el 20% de la armadura sobre pilares, por lo que puede resultar conveniente disponer un armado base que cubra ese 20% (Articulo C.2.3.3-3 CTE DB SI).

2.3.- TP Primera 2.3.1.- Elementos metálicos

TP Primera - Pilares - R 30

Refs. Sección

Revestimiento Pint. intumescente(1) Estado

Espesor (mm)

M8a HE 120 B

0.6 Cumple

M9a HE 120 B

0.6 Cumple

M12a

HE 120 B

0.6 Cumple

Página 64

TP Primera - Pilares - R 30

Refs. Sección

Revestimiento Pint. intumescente(1) Estado

Espesor (mm)

M13a

HE 120 B

0.6 Cumple

M16a

HE 120 B

0.6 Cumple

M17a

HE 120 B

0.6 Cumple

Notas: (1) Pintura intumescente

TP Primera - Vigas - R 30

Pórtico Tramo Perfil Temperatura perfil (°C)

Aprov. Rev. mín. nec. M. verm. y yeso(1) (mm)

Estado

1

B10-M8a IPE 300 450.5 5.17% 10 Cumple

M8a-M9a IPE 300 450.5 31.79% 10 Cumple

M9a-B13 IPE 300 450.5 0.84% 10 Cumple

2

B5-M12a IPE 300 450.5 12.39% 10 Cumple

M12a-M13a IPE 300 450.5 53.33% 10 Cumple

M13a-B34 IPE 300 450.5 0.86% 10 Cumple

3

B6-M16a IPE 300 450.5 5.20% 10 Cumple

M16a-M17a IPE 300 450.5 31.85% 10 Cumple

M17a-B9 IPE 300 450.5 0.85% 10 Cumple

4

B7-M16a IPE 220 487.5 1.27% 10 Cumple

M16a-M12a IPE 220 487.5 53.87% 10 Cumple

M12a-M8a IPE 220 487.5 54.07% 10 Cumple

M8a-B11 IPE 220 487.5 1.27% 10 Cumple

5

B8-M17a IPE 220 487.5 1.61% 10 Cumple

M17a-M13a IPE 220 487.5 43.16% 10 Cumple

M13a-M9a IPE 220 487.5 43.34% 10 Cumple

M9a-B12 IPE 220 487.5 1.64% 10 Cumple

6 B1-B3 IPE 220 487.5 36.32% 10 Cumple

7 B2-B1 IPE 220 487.5 68.71% 10 Cumple

8 B4-B3 IPE 220 487.5 35.28% 10 Cumple

9 B2-B4 IPE 220 487.5 36.22% 10 Cumple

10 B18-B16 IPE 220 487.5 1.25% 10 Cumple

Página 65

TP Primera - Vigas - R 30

Pórtico Tramo Perfil Temperatura perfil (°C)

Aprov. Rev. mín. nec. M. verm. y yeso(1) (mm)

Estado

B16-B15 IPE 220 487.5 9.48% 10 Cumple

B15-B14 IPE 220 487.5 9.49% 10 Cumple

B14-B17 IPE 220 487.5 1.24% 10 Cumple

11

B23-B21 IPE 220 487.5 0.68% 10 Cumple

B21-B20 IPE 220 487.5 10.71% 10 Cumple

B20-B19 IPE 220 487.5 10.71% 10 Cumple

B19-B22 IPE 220 487.5 0.68% 10 Cumple

12

B28-B26 IPE 220 487.5 0.73% 10 Cumple

B26-B25 IPE 220 487.5 10.76% 10 Cumple

B25-B24 IPE 220 487.5 10.76% 10 Cumple

B24-B27 IPE 220 487.5 0.73% 10 Cumple

13

B33-B31 IPE 220 487.5 1.15% 10 Cumple

B31-B30 IPE 220 487.5 9.51% 10 Cumple

B30-B29 IPE 220 487.5 9.52% 10 Cumple

B29-B32 IPE 220 487.5 1.15% 10 Cumple

Notas: (1) Mortero de vermiculita-perlita con yeso

2.4.- Estructuras 3D integradas Referencias: N: Esfuerzo axil (kN) Vy: Esfuerzo cortante según el eje local Y de la barra. (kN) Vz: Esfuerzo cortante según el eje local Z de la barra. (kN) Mt: Momento torsor (kN·m) My: Momento flector en el plano 'XZ' (giro de la sección respecto al eje local 'Y' de la barra). (kN·m) Mz: Momento flector en el plano 'XY' (giro de la sección respecto al eje local 'Z' de la barra). (kN·m) Los esfuerzos indicados son los correspondientes a la combinación pésima, es decir, aquella que demanda la máxima resistencia de la sección. Origen de los esfuerzos pésimos:

G: Sólo gravitatorias GV: Gravitatorias + viento GS: Gravitatorias + sismo GVS: Gravitatorias + viento + sismo

h: Aprovechamiento de la resistencia. La barra cumple con las condiciones de resistencia de la norma

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si se cumple que h £ 100 %. 6 MÉTODOS DE CÁLCULO.

Para la determinación de esfuerzos en los distintos elementos estructurales se utilizan los postulados básicos de la elasticidad y la resistencia de materiales, aplicándolos de forma diversa y a través de distintas metodologías, en función del elemento o elementos a analizar. Por otro lado, para la comprobación de secciones de hormigón, se utilizan las bases del cálculo en rotura, considerando el trabajo en régimen anelástico del material, contemplando de este modo la fisuración por tracción y la elasto-plasticidad en compresión. Para la comprobación de las secciones de acero, se utilizan generalmente las bases de cálculo elástico, aunque en ocasiones, se contemplan puntualmente las consideraciones del cálculo elástico no lineal y el cálculo elasto-plástico. La especificación de las metodologías utilizadas para el análisis de los diversos tipos estructurales se detalla a continuación.

6.1 Estructuras de barras. Su análisis se lleva a cabo mediante el cálculo matricial de estructuras, aplicado tanto a estructuras planas como espaciales. Para la determinación de las matrices de rigidez de cada una de las barras de la estructura se parte de los dos teoremas de Mohr, relacionando todos los movimientos posibles de extremos con los esfuerzos acontecidos. En aquellos casos en los que la esbeltez de la estructura es determinante, se utiliza también el cálculo matricial, aunque basado en la formulación de la ecuación de equilibrio de la estructura bajo las consideraciones de la teoría en 2º orden, deduciendo, pues, las matrices de rigidez de las barras y los vectores de acciones en función del esfuerzo axial.

6.2 Losas continuas y edificios de pilares, muros y forjados bidireccionales..

Su análisis se lleva a cabo mediante el cálculo matricial de estructuras, aplicado tanto a estructuras planas como espaciales.

Para la determinación de las matrices de rigidez de cada una de las barras de la estructura se parte de los dos teoremas de Mohr, relacionando todos los movimientos posibles de extremos con los esfuerzos acontecidos. Las losas macizas o aligeradas se discretizan en una malla virtual de 25x25cm, distinguiendo entre las zonas macizas y aligeradas con sus correspondientes áreas e inercias, según corresponda. Los pilares se plantean como una barra y los muros y las pantallas se analizan por el Método de

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los Elementos Finitos. Todo ello, evaluado conjuntamente, permite la determinación precisa de los esfuerzos en todos y cada uno de los elementos de la estructura.

6.3 Comprobación de perfilería metálica. La comprobación de perfilería metálica se realiza en base a las consideraciones de la normativa CTE DB SE-A, según métodos elásticos y anelásticos.

6.4 Armado de secciones de hormigón armado. El armado de secciones de hormigón se realiza en rotura, considerando el diagrama σ-ε que se detalla en la presente memoria. Mediante esta metodología se analizan casos de flexión simple recta y esviada, flexo-compresión recta y esviada, compresión compuesta recta y esviada y tracción compuesta recta o esviada, a través de la determinación del plano de deformaciones y planteamiento de las ecuaciones de equilibrio interno. Para la comprobación a esfuerzos rasantes, tipo cortante o momento torsor, se utilizan las consideraciones de la Normativa EHE-02.

6.5 Encepados. En consistencia con la EHE y CTE DB SE-C, se distingue entre encepados rígidos y flexibles que, según el artículo 59.2 son: Rígidas: los encepados cuyo vuelo v en la dirección principal de mayor vuelo es menor que 2h. Por motivos evidentes en este caso no es necesaria la comprobación a punzonamiento. El armado se calcula por el método de las bielas y tirantes. Flexibles: los encepados cuyo vuelo v en la dirección principal de mayor vuelo es mayor que 2h. En este caso se comprueba el E.L. de Punzonamiento. El armado se calcula como en cualquier otro caso de región C.

7 CRITERIOS DE DIMENSIONAMIENTO.

Los criterios utilizados para el dimensionado de todos y cada uno de los elementos que configuran la estructura del edificio se han basado en observar el cumplimiento de dos requisitos básicos, a saber, el que se refiere a los estados límite últimos por un lado y el de satisfacer los estados límite últimos de utilización por el otro.

Con respecto a la satisfacción del primer requisito cabe señalar que en ningún caso se rebasan las tensiones admisibles de los materiales, contemplando para asentar esta afirmación los fenómenos de inestabilidad global y particular de los elementos.

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Con respecto a la satisfacción del segundo, se ha incidido sistemáticamente en el control de las deformaciones de todos los elementos resistentes. El cálculo de las deformaciones verticales (flechas) de los elementos sometidos a flexión, se ha realizado aplicando los criterios expuestos en 4.3.3.1. del CTE DB-SE. En el cuadro siguiente se indican los límites de flecha establecidos para asegurar la compatibilidad de deformaciones de los distintos elementos estructurales y constructivos:

TIPO DE ELEMENTO FLECTADO FLECHA RELATIVA

Pisos con tabiques frágiles o pavimentos rígidos sin juntas L / 500

Pisos con tabiques ordinarios o pavimentos rígidos con juntas L / 400

Resto de los casos L / 300

En cualquier caso no será necesaria la comprobación de flechas en vigas, losas de edificación y forjados de viguetas cuando el canto de dichos elementos sea superior al establecido en el artículo 50.2.2.1 de la EHE-08.

7.1 Situaciones singulares. Pueden superarse localmente las flechas máximas siempre y cuando se cumpla el estado límite de vibraciones y se garantice que los elementos no estructurales no se dañarán. Consecuentemente se tendrán en consideración los siguientes puntos: Una vez levantada la estructura, el orden de carga será de la planta superior a la inferior. Se dejará una separación entre los cerramientos y los forjado de un tamaño de 25mm, que es superior a la flecha activa máxima calculada. Se ha dimensionado para que no se superen las frecuencias indicadas en el CTE DB-SE 4.3.4.

8 PROCESO CONSTRUCTIVO. En el edificio M, el proceso constructivo a observar en la ejecución del proyecto que se presenta corresponde al lógico de la ejecución del capítulo de Movimiento de Tierras, posteriormente el de cimentación y finalmente el de la estructura, esta última realizada nivel a nivel, desde el más inferior al superior. De él cabe destacar aquí que todo elemento estructural deberá mantenerse apuntalado hasta que haya tomado la resistencia prevista en proyecto, y que nunca se solicitarán los elementos a situaciones de carga más desfavorables que las previstas en el proyecto, tal y como fijan los Pliegos de Condiciones adjuntos.

En las UTA, se realizará la conexión entre los nuevos pilares de la remonta y los existentes, colocando posteriormente las vigas y correas. En la remonta del bloque L, se realizará la conexión entre los nuevos pilares de la remonta y los existentes, colocando posteriormente las vigas, correas y chapa grercada, acción que se repetirá planta a planta, en orden ascendente. Previamente se reforzarán los pilares indicados.

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En las pasarelas, se conectarán las vigas a los pilares existentes, y se forjará. Previamente se reforzarán los pilares existentes.

9 JUNTAS DE CONTRACCIÓN Y HORMIGONADO EN FORJADOS

Deberán disponerse juntas de contracción haciéndolas coincidir con juntas de hormigonado.

Se colocarán a una distancia menor o igual a 20 metros en cada una de las direcciones ortogonales. Dichas juntas tendrán una inclinación de 45º y se dispondrán ortogonalmente a la red de isostáticas de compresión tal y como se indica en la siguiente figura.

De esta forma, con los despieces actuales de ferralla, la armadura está interrumpida en la

zona no hormigonada de los solapes del pilar, permitiendo su corrimiento de acuerdo con el acortamiento de las dos zonas hormigonadas.

El segundo hormigonado se realizará como mínimo pasados 2 días del primer hormigonado en invierno y 3 días en verano. Previamente se realizará la limpieza del hormigón existente en la superficie de la junta y se humedecerá hasta la saturación. El ámbito de forjado que recoge 2L/3 ó 3L/4 siempre será el último en hormigonarse. Al efecto de conseguir una rugosidad que permita la adherencia entre el primer y el segundo hormigonado la opción más recomendable consiste colocar en la junta una malla o metal tupido cuyo galvanizado deberá garantizar una protección de 100 años y con las perforaciones necesarias para permitir el paso de la armadura. Opcionalmente también se podrá dejar la superficie natural de la junta pero se tendrá especial cuidado en no dejar una lechada de cemento en la superficie. En caso de forjados reticulares, las juntas no coincidirán con nervios paralelos a las mismas. La disposición de las juntas será tal que cumpla las condiciones aquí indicadas y se adecúe al programa de hormigonado establecido en obra.

10 MANTENIMIENTO DE LA ESTRUCTURA.

10.1 Vida útil de la estructura La vida útil considerada es de 100 años.

10.2 Estructuras de acero. Las estructuras de acero tradicionalmente son las que revisten mayor repercusión en cuanto a las tareas de mantenimiento se refiere, dada la mayor inestabilidad de su estructura molecular.

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Básicamente, el mantenimiento deberá hacer frente a la oxidación y a la corrosión. Para ello, cabe proteger la estructura de la intemperie. Así pues, debe aplicarse en todas las superficies expuestas una imprimación de pintura o producto antioxidante. Dicha imprimación será objeto de un control periódico, a fin de detectar posibles indicios de oxidación. A tal efecto es preceptivo el cumplimiento del siguiente programa de actividades de mantenimiento: a) La estructura metálica es interior o no expuesta a agentes ambientales nocivos: deberá realizarse una revisión de la estructura cada 4 años, detectando puntos de inicio de la oxidación, en los que deberá levantarse el material degradado y proteger la zona deteriorada, mediante la imprimación local de pintura antioxidante. Cada 10 años deberá procederse a un levantado de la imprimación existente para un posterior pintado total de la estructura. b) La estructura metálica es exterior o en un ambiente de agresividad moderada: deberá realizarse una revisión de la estructura cada 2 años, detectando puntos de inicio de la oxidación, en los que deberá levantarse el material degradado y proteger la zona deteriorada mediante la imprimación local de pintura antioxidante. Cada 5 años deberá procederse a un levantado de la imprimación existente para un posterior pintado total de la estructura. c) La estructura metálica es exterior o expuesta a un ambiente de agresividad elevada: deberá realizarse una revisión de la estructura cada año, detectando puntos de inicio de la oxidación, en los que deberá levantarse el material degradado y proteger la zona deteriorada mediante la imprimación local de pintura antioxidante. Cada 3 años deberá procederse a un levantado de la imprimación existente, para un posterior pintado total de la estructura.

Todos los valores de frecuencia de revisión deberán ser cotejados con los indicados por los fabricantes de pinturas anti corrosión y de los materiales de protección contra el fuego. En el caso de que el fabricante exija una mayor frecuencia en la inspección, revisión o tratamiento se atenderá a sus necesidades.

Por otro lado se cumplirá lo establecido en el CTE-SE-A apartado 12 “inspección y

mantenimiento”.

10.3 Estructuras de hormigón. Las partes de la estructura constituidas por hormigón armado deberán someterse también a un programa de mantenimiento según se indica en el anejo 19 de la EHE-08,

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10.3.1 Descripción de la estructura y de las clases de exposición de sus elementos. La descripción de los elementos se detalla en el punto 1 de la presente memoria. Las clases de exposición se concretan en:

ELEMENTO CLASE DE EXPOSICIÓN

Cimentación y contención

IIa

Pilares

IIa

Forjados y jácenas

IIa

Escaleras

IIa

10.3.2 Puntos críticos de la estructura a efectos de inspección y mantenimiento. Los puntos críticos son:

Bases de pilares en contacto con el terreno y las soleras. Cantos de forjados vistos y exteriores. Elementos situados en zonas húmedas (baños y cocinas). Sumideros, desagües y canalones en zonas exteriores.

10.3.3 Medios auxiliares para el acceso a las distintas zonas de la estructura. En función de los elementos a revisar los medios auxiliares son:

Cantos de forjados vistos y exteriores. Andamios o plataformas ascendentes-descendentes o sistemas de trabajos verticales.

Elementos situados en zonas húmedas (baños y cocinas). Escalera de mano.

10.3.4 Periodicidad de las inspecciones.

a) La estructura está en un ambiente I: deberá realizarse una revisión de la estructura cada 10 años, detectando puntos de inicio de la fisuración excesiva u oxidación de las armaduras, en los que deberá levantarse el material degradado y proteger la zona deteriorada, mediante la imprimación local con epoxi y restitución con mortero de alta resistencia sin retracción. Una vez reparado deberá seguir con la frecuencia de inspecciones establecida.

b) La estructura está en un ambiente IIa, IIb o con ataques al acero del tipo Qa o Qb: deberá

realizarse una revisión de la estructura cada 5 años, detectando puntos de inicio de la fisuración excesiva u oxidación de las armaduras, en los que deberá levantarse el material

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degradado y proteger la zona deteriorada, mediante la imprimación local con epoxi y restitución con mortero de alta resistencia sin retracción. Una vez reparado deberá seguir con la frecuencia de inspecciones establecida.

c) La estructura está en un ambiente IIIa, IIIb, IIIc, IV o con ataques al acero del tipo Qc:

deberá realizarse una revisión de la estructura cada 5 años, detectando puntos de inicio de la fisuración excesiva u oxidación de las armaduras, en los que deberá levantarse el material degradado y proteger la zona deteriorada, mediante la imprimación local con epoxi y restitución con mortero de alta resistencia sin retracción. Una vez reparado deberá seguir con la frecuencia de inspecciones establecida.

d) Los puntos críticos de la estructura a efectos de inspección y mantenimiento deberán

revisarse cada 2 años.

10.3.5 Técnicas y criterios de inspección.

Inspecciones visuales periódicas. Se localizaran fisuras, se determinará su profundidad si se considera necesario y siempre se establecerá la causa de las mismas.

Cuando los procesos de degradación sean extensos o el Técnico encargado de las revisiones lo considere oportuno se determinará la profundidad de carbonatación por un Laboratorio homologado.

Cuando el Técnico encargado de las revisiones lo considere oportuno, si considera necesario conocer la resistencia del hormigón se extraerán probetas testigo para su rotura. De la misma forma se realizarán pruebas esclerométricas y ultrasónicas para poder correlacionar los valores con los resultados de las probetas.

En los procesos de oxidación se realizarán medidas de la pérdida de acero una vez eliminado el óxido mediante chorreado o cepillado. En el caso de que la pérdida no sea aceptable, se procederá al refuerzo previa redacción de un proyecto por un Técnico competente.

Palma, a Julio de 2019 Los arquitectos: D. Carlos Sobrini Marín D. Jordi Herrero Campo

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ANEXO 1 CUADRO DE CARACTERISTICAS SEGUN EHE

ELEMENTO LOCALIZACION TIPIFICACIÓN Y NIVEL DE COEFICIENTE DE

DENOMINACIÓN CONTROL SEGURIDAD

HORMIGÓN Cimentación y muros de

contención

HA-25/B/20/IIa Estadístico

c

:

1.5

Pilares HA-25/P/20/IIa Estadístico

c

:

1.5

Forjados y jácenas HA-25/B/20/IIa Estadístico

c

:

1.5

Escaleras HA-25/P/12/IIa Estadístico

c

:

1.5

c

:

c

:

ACERO EN BARRAS B-500S/510MPa Normal

s

:

1.15

ARMADURAS ALAMBRES DE MALLAS B-500T/510MPa Normal

s

:

1.15

EJECUCIÓN Toda la obra Normal Q: 1.35

G: 1.50

G

:

Q

:

CARACTERÍSTICAS ADICIONALES DE LOS CEMENTOS:

NOTAS: En las zonas exteriores en contacto con la intemperie aplicará un producto que aísle de la carbonatación.

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MEMORIA TÉCNICA DE LA ESTRUCTURA