Memorias Aconsa

CD. VILLA FRANCA 6609 HACIENDA SANTA CLARA

M O N T E R R E Y, N. L. TEL/FAX: 3 10 81 51 SECRETEL: 3 18 05 28

RFC: GMA-800318UQ9

Aconsa

Aconsa Memorias Recopilación de memorias de cálculos 1998-2009 Se presentan las memorias de cálculos de los diseños estructurales de varios edificios realizados por el autor para Aconsa, Dirección de Obra, entre los años de 1998 a 2009: Edificio de Oficinas Raufar, Torre Mirador, Automotriz Contry Irapuato, Torre San Angel, Torre Las Terrazas, Club Canpestre 1 y 2, Aulas de Humanidades UR, UR Rayón.

2009

Francisco Fortunato Garza Mercadfo IC MIE

01/01/2009

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3

Indice

Prólogo………………………………………………….... 5

Centro de Distribución Benavides Guadalajara……......….1

Benavides Gómez Morín…………..……………..……….18

Raufar……………………………….……………………. 7

Torre Mirador………………………..…………………….33

Atomotriz Contry Irapuato……………………………….65

Torre San Angel……………………………….…………..87

Torre Las Terrazaz (ingeniería de valor)…….……….…121

Salón de Eventos Club Campetre 1…….…….…………155

Salón de Eventos Club Campetre 2…………….……….215

Aulas Humanidades UR……………….…….…………..241

Edificio administrativo UR Rayón……….……………..287

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5

Prologo

Mis relaciones con Aconsa datan de hace unos 15 años, cuando el Ing. Jesús Salas Berlanga la formó. Estuve con Aconsa

desde su creación, alrededor de 1995, hasta la fecha. Pero Jesús Salas y yo nos conocimos mucho tiermpo antes, cuando él,

después de estar un tiempo en el Gupo Alfa, pasó a CRISA, del Grupo Vitro, como director de obra de una planta industrial

de esta empresa en Toluca, Edo. De México.

Por mi parte, yo había a comenzar a trabajar con Vitro desde 1965, con la ingeniería estructural de las planta X3 de Vidrio

Plano de México en el estado de México, para una compañía de arquitectura e ingeniería muy importante en esa época, y,

después, con la revisión ya directamente por mi de la ingeniería hecha por otros de la planta VF1 de Vitrofñotado en García,

N.L., cercana a Monterrey, y, mas adelante, con el diseño estructural de las Planta VF2 y VFC1, del mismo grupo.

Fue en es época cuando el Ing. Jesús Salas me llamó para hacerles la ingeniería estructural de CRISA Toluca, y algunas

otras obras relacionadas con la Empresa.

Tiempo después se independizó, trabajando como director de obra para el Auditorio del Colegio Irlandés de Monterrey, en

el cual también lo ayudé presentando una alternativa económica.

Ya para Aconsa, trabajé con ellos algunas veces como asesor de obras en proyecto, y otras peoporcionando la ingeniería

estructural de muchas obras, entre las que recordamos y conservamos electrónicamente las que integran esta recopilación:

tales como: Centro de distribución Benavides Guadalajara, Farrmacia Benevides Gómez Morín; Raufar edificiode oficinas

del Sr. RaúlFarías; Torre mirador, otro edificio de 5 pisos y estacionamiento; Automotríz contry Irapuato, una planta de

distribición, talleres y oficinas de esta empresa,Torre San Ángel, de 6 pisos,en lasierra de Chipinque, en San Pedro Garza

García, N.L., Ingenierís de valor para la torre Las Terrazas, en elparteaguas de laLoma larga que limita Monterrey y

SanPedro; dosproyectos para el nuevosalón de eventos del Club Campestre de Monterry, y la ingeniería para dos edificios

de laUniversidad de Monterrey, UR: Aulas de Humanidades, nuevo, y readaptación del viejo Edificio de lacalle Rayón.

Deboaclarar que antes el año 2000, larazón social Graza Mercado y Asociados,S.A, se cambió a Graza Mercado Ingeniería,

de ahí los distintos membretes mostrados en esta presentación.

Monterrey, N.L., Abrilde 2009.

Ing.FranciscoGarza Mercado

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7

GARZA MERCADO Y ASOCIADOS, S.A. CD. VILLAFRANCA 6609 HDA. DE SANTA CLARA

MONTERREY, N.L., 64346 TEL. (8) 310 8151

ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V.

CENTRO DE DISTRIBUCIÓN BENAVIDES GUADALAJARA, JAL.

PROYECTO MODIFICADO. ABRIL'95

DISEÑO ESTRUCTURAL

MEMORIAS DE CÁLCULOS

MONTERREY, N.L. ABRIL, 1995.

ACONSA Memorias Centro de distribución Benavides Guadalajara

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RFC: GMA-800318UQ9

CENTRO DE DISTRIBUCIÓN BENAVIDES. GUADALAJARA, JAL.

PROYECTO MODIFICADO. ABRIL´95 DISEÑO ESTRUCTURAL. MEMORIAS DE CÁLCULOS MONTERREY, N.L. ABRIL, 1995

Ontenido

1.0 Antecedentes, 2.0 Descripción, 3.9 Especificaciones y materiales.

4.0 Cargas básicas, 5.0 Nave principal, 6.0 Comedor y vestidores, 7.0 Caseta

de control. 8.0 Taller mecánico

1.0. ANTECEDENTES.

TRATARA LA PRESENTE MEMORIA DEL DISEÑO ESTRUCTURAL PARA LOS EDIFICIOS DEL CENTRO DE

DISTRIBUCIÓN BENAVIDES QUE SE CONSTRUIRÁ EN LA CIUDAD DE GUADALAJARA, JAL, EN EL LOTE No. 32B

DEL FRACCIONAMIENTO PARQUE INDUSTRIAL GUADALAJARA. ESTA VERSIÓN CORRESPONDE AL PROYECTO

MODIFICADO POR EL CLIENTE EN ABRIL DE 1995. SOLO SE EDITAN LAS PARTES MODIFICADAS.

EL DIRECTOR DEL PROYECTO SERÁ ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V., SIENDO EL PROYECTO

ARQUITECTÓNICO DEL MISMO GRUPO.

EL ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS, ELABORADO POR EL ING. CARLOS XANTINA S. DE LA CIUDAD

DE GUADALAJARA, JAL. BAJO SU PROPIA DIRECCIÓN. RECOMIENDA CIMENTACIÓN A BASE DE ZAPATAS AISLADAS DESPLANTADAS A 2.50 M. DE PROFUNDIDAD CON UNA CAPACIDAD DE CARGA DE 1.5 KG/CM2. SIN

EMBARGO, AL HACERSE LAS EXCAVACIONES ACONSA ENCONTRÓ UNA CAPA DURA ROCOSA CON CAP. DE 2.5

KG/CM2. A 2.00 M. DE PROFUNDIDAD BAJO EL NIVEL DEL FIRME.

POR REQUERIMIENTOS DE CONSTRUCCIÓN DE ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V., EL DISEÑO SE

ELABORARA EMPEZANDO POR LA CIMENTACIÓN, QUE ES LO CONTRARIO A LO QUE NORMALMENTE SE HACE,

POR LO QUE EN EL ESTIMADO DE CARGAS SE ACTUARA CONSERVADORAMENTE.

2.0. DESCRIPCION.

EL PROYECTO CONTEMPLA LA CONSTRUCCIÓN DE VARIOS EDIFICIOS:

1.- EDIFICIO DE LA NAVE PRINCIPAL: SE TRATA DE UN EDIFICIO QUE TENDRÁ 182.00 M. DE LARGO POR 56.00

M. DE ANCHO, PARA UN ÁREA TOTAL DE 10192 M2, DIVIDIDOS EN RECUADROS DE 14.00 X 28.00 M.. EL

EDIFICIO TENDRÁ UNA CUBIERTA A UNA SOLA AGUA, CON UNA PENDIENTE DEL 3% CAYENDO HACIA EL

NORTE DEL EDIFICIO.

TENDRÁ UNA ALTURA MÍNIMA DE 10.20 M. A LA CUERDA INFERIOR DE LAS ARMADURAS EN EL EJE J. TODO EL

EDIFICIO SE ESTRUCTURARÁ A BASE DE ARMADURAS Y JOIST STD., PARA SOPORTAR UNA CUBIERTA DE

LAMINA ENGARGOLADA, SIN AISLAMIENTO. LAS COLUMNAS INTERIORES SERÁN METALICAS DISEÑADAS SÓLO

PARA CARGA AXIAL. TODAS LAS COLUMNAS PERIMETRALES, ESTO ES, LAS COLUMNAS EN EL EJE A, J, 1 Y 14,

SE DISEÑARÁN PARA RESISTIR LOS EMPUJES DE VIENTO Y SERÁN DE CONCRETO REFORZADO. EN ESTOS EJES, ADEMÁS SE PONDRÁN COLUMNAS INTERMEDIAS AL CENTRO DEL CLARO EN LOS EJES A Y J Y EN LOS

CD. VILLA FRANCA 6609

HACIENDA SANTA CLARA M O N T E R R E Y, N. L. TEL/FAX: 3 10 81 51

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ACONSA Memorias Centro de distribición Benavides Guadalajara

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CUARTOS DEL CLARO EN LOS EJES 1 Y 14. EN EL INTERIOR DEL EDIFICIO SOBRE EL EJE J, ENTRE EL EJE 10 Y EL EJE 11, SE UBICARA UN EDIFICIO DE OFICINAS Y SERVICIOS SANITARIOS, EN DOS PLANTAS. EN EJES 1 Y 11

SE PROPONE ALTERNATIVA CON COLUMNAS AUTOPORTANTES, APOYADAS DE PISO A TECHO.

PARA DIMENSIONES Y ALTURAS VER PLANO DE DIMENSIONES GENERALES Y CORTES

ESTRUCTURALES BG.B.EG.01.

2.- EDIFICIO DE COMEDOR Y BAÑOS Y VESTIDORES: SERA DE DOS PLANTAS. EN LA PLANTA BAJA SE UBICARÁ

EL COMEDOR Y EN LA PLANTA ALTA LOS BAÑOS Y VESTIDORES. SE ESTRUCTURARÁ A BASE DE MUROS

CARGADORES Y LOSAS DE CONCRETO ARMADO ALIGERADAS CON CASETONES DE POLIESTIRENO. SUS

DIMENSIONES SERÁN DE 13.5 M DE LARGO Y 9.0 M DE ANCHO PARA UNA SUPERFICIE TOTAL CONSTRUIDA DE

243 M2. SE REMATA EN UN EXTREMO POR LA CASETA DE CONTROL, UN EDIFICIO TRIANGULAR DE 4.50 M.

POR LADO Y PRETIL DE 4.00M.

3.- TALLER MECÁNICO. SERÁ UN EDIFICIO DE 6.0 MX10.50M CON PENDIENTE A UNA SOLA AGUA DEL 3%, CON

UNA ALTURA MÍNIMADE 3.89 M. A LA CUERDA INFERIOR DE LA ARMADURA.

3.0. ESPECIFICACIONES Y MATERIALES.

3.1. ESPECIFICACIONES DE DISEÑO:

SE UTILIZARAN LAS SIGUIENTES:

CARGAS: REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES DEL D.D.F.

CONCRETO: ACI-318-89. OPCION ESFUERZOS DE TRABAJO

ACERO ESTRUCTURAL: AISC. 1985

JOIST: STEEL JOIST INSTITUTE SPEC. 1985

ESF. EN TERRENO: 4.0 KG/CM2 A 2.00 M PROF. BAJO NSF.

3.2. ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCIÓN:

CONCRETO: ACI-301-72

ACERO ESTRUCTURAL: AISC, 1985

JOIST: SJI SPEC., 1985

3.3. MATERIALES:

CONCRETO: fć = 200 Kg/CM2

ACERO DE REFUERZO: Fy = 4200 Kg/CM2

MALLA ELECTROSOLDADA: Fy = 5000 Kg/CM2

CONCRETO CICLÓPEO: fć = 100 Kg/CM2 CON 40% BOLEO

PLANTILLAS: CONC. fć = 100 Kg/CM2 DE 5 CM. ESP.

ACERO ESTRUCTURAL: ASTM-A-36.

ANCLAS: ASTM-A-307

JOIST: CUERDAS: AH-50 (FY = 3520 Kg/CM2)

CELOSÍA: ASTM- A-36 (FY = 2530 Kg/CM2)

ARMADURAS: P.E.R.: HYLSA H-50 O SIMILAR

LAMINA ESTRUCTURAL: Fy=2600 Kg/CM2

4.0. CARGAS BÁSICAS.

4.1. EDIFICIO DE NAVE Y TALLER


3

4.1.1 CUBIERTAS:

CARGA MUERTA

P.P. LAMINA 10 Kg/M2

P.P. POLINES (JOIST) 10 Kg/M2

INST. COLGADAS (POR CLIENTE) 25 Kg/M2

TOTAL CARGA MUERTA 45 Kg/M2

CARGA VIVA 60 Kg/M2

CARGA TOTAL 105 Kg/M2

CARGA ARMADURAS 5 Kg/M2

4.1.2. CARGAS EN PISO:

CARGA DE ALMACENAMIENTO DE 6000 Kg/M2 ESPECIFICADA

POR EL CLIENTE.

4.1.3. CARGAS DE VIENTO:

DEL MANUAL DE C.F.E.:

ZONA EÓLICA = No. 3 VELOCIDAD REGIONAL VR = 115 Km/Hr

FACTOR DE TOPOGRAFÍA ( SUBURBANO) = 0.80

FACTOR DE RÁFAGA FR = 1.0

ALTITUD SOBRE EL NIVEL DEL MAR h = 1.54 Km

FACTOR DE GRAVEDAD G = (8+1.54)/(8+2*1.54) = 0.86

VELOCIDAD BÁSICA VB = K*VR = 0.80*115 = 92 Km/Hr

Z = ALTURA DEL EDIFICIO

Vz = VB SI Z < ó = 10.0 M

Vz = VB*(Z/10)^

= 0.22 (TERRENO SUBURBANO) Vz = 92*(Z/10)^0.22

VELOCIDAD DE DISEÑO VD = FR*VZ

VD = 1.0*92*(Z/10)^0.22

P = 0.0048*G*C*VD^2

P = 0.0048*0.86*(92*(Z/10)^0.22))^2*C P = 35*(Z/10)^0.44*C

PARA Z < ó = 10.0 M; P = 35*C

PRESIÓN EN MURO DE BARLOVENTO

C = 0.75 ; P = 35*0.75 = 26 Kg/M2

SUCCIÓN EN MURO DE SOTAVENTO

C = -0.68 ; S = 35*(-0.68) = -24 Kg/M2

PRESIÓN + SUCCIÓN EN MUROS, PRETILES Y FALDONES:

P + S = 35*(0.75+0.68) = 50 Kg/M2

SUCCIÓN EN LA CUBIERTA:

C1 = -1.75 ; EN H/3 ; W1 = (-1.75)*35 = -61 Kg/M2

C2 = -1.00 ; EN H ; W2 = (-1.0)*35 = -35 Kg/M2 C3 = -0.40 ; EN RESTO ; W3 = (-0.40)*35 = -14 Kg/M2

4.2. OFICINAS INT. Y S.S.

4.2.1. AZOTEA

CARGAS MUERTAS:

P.P. LOSA ( ESTIMADO) 350 Kg/M2

INSTALACIONES 20 Kg/M2


CARGA VIVA * 70 100 Kg/M2

CARGA TOTAL * 440 470 Kg/M2


4

2.2. ENTREPISO.

CARGAS MUERTAS:


ACABADO DE PISO 120 Kg/M2


PLANO 50 Kg/M2

MUROS DE DIV. (T.R.) 80 Kg/M2




4.3. EDIFICIO DE VESTIDORES Y C. CONTROL.

4.3.1. AZOTEA

CARGAS MUERTAS:


RELLENO E IMPERM. 120 Kg/M2





4.3.2. ENTREPISO.

CARGAS MUERTAS:


ACABADO DE PISO 120 Kg/M2


PLANO 50 Kg/M2

MUROS DE DIV. (BLOC) 80 Kg/M2


CARGA VIVA *180 250 Kg/M2

CARGA TOTAL *800 870 Kg/M2

* CARGA VIVA PARA COMB. DE C. MUERTA MAS VIENTO Ó SISMO

5.0. NAVE PRINCIPAL

5.1 COLUMNAS, P.B., PED. Y ZAPATAS. (VER DIBUJO Nº BG.B.EC.01Y 02)

5.1.1. COLUMNAS AXIALES.

EN EJES E DE EJE 2 A EJE 13:

P = 0.110*14.0*28.0+1.0 (PESO PROPIO) = 44 TON

h MAX. = 10.2+28.0*0.03 = 11.04 M

SUPONIENDO COL. TUBO 10" CED. 30. CON r = 9.4 CM ; A = 65.0 CM2

KL/r = 1*1104/9.4 = 117; FA = 752 Kg/CM2

P ADM = 0.752*65.0 = 49.5 TON > 44 TON OK

CM-1.- COLUMNA DE TUBO DE 10" CED. 30 - 50.9 Kg/M CON

ARRIOSTRAMIENTO EN LA CUERDA INFERIOR DE LA ARMADURA.


5

PLACA BASE.-

CON PLACA BASE DE 35 X 35 CM. A = 35^2 = 1225 CM2

P = 44 TON

fp = 44000/1225 = 36 Kg/CM2 < 60 Kg/CM2

a = (35-26.7*0.707)/2 = 8.1 CM

t = a*SQR(3*fp/FB) = 8.1*(3*36/1900)^0.5 = 1.9 CM

PB-1.- PLACA BASE DE 35 X 35 X 1.9 CM CON 4 ANCLAS 3/4" x

58 CM. DE LONG.

5.1.2 COLUMNAS DE VIENTO.

A).- COLUMNAS EN EJE A CON EJES 1 A 14 E INTERMEDIAS, EXCEPTO

EN EJES 3, 6, 9 Y 12:

W VTO 1 = 50 Kg/M2

WVTO 2 = 35*(13.88/10)^0.44*1.43 = 58 Kg/M2

S = 14.0/2 = 7.00 M

w1 = 50*7 = 350 Kg/M w2 = 58*7 = 410 Kg/M

h = 10.2+2.00+(28.0*0.03*2) = 13.88 M.

MVTO = 410*3.88*(3.88/2+10)+350*10^2/2 = 36500 Kg-M

CON b = 0.50 M Y 20% DE REF. DE COMPRESIÓN

d = 0.26*(36500*0.75*0.80/0.5)^0.5 = 54 < 55+5 = 60 CM

AS = 36500*0.75/(1700*0.89*0.55) = 33 CM2

USAR 7# 8 EN CADA LADO + 2 # 3 ADICIONALES PARA ARMADO Y

ESTRIBOS # 3 @ 40 CM.

CC-1. SECCIÓN 50 X 60 CM CON 14 # 8 + 2 # 3 Y EST. # 3 @ 40 CM.

B).- COLUMNAS EN EJE 1 Y 14 CON EJES DE A A J E INTERMEDIAS:

w1 = 350 Kg/M w2 = 410 Kg/M2

h = 10.2+2.00+(28.0*0.03*2) = 13.88 M

MVTO = 36500 Kg-M; RESULTA IGUAL A CC-1

PERO VÉASE NOTA EN HOJA SIGUIENTE

ESTAS COLUMNAS PUEDEN SER APOYADAS DE PISO A TECHO, EN

CUYO CASO PUEDEN SER METÁLICAS PARA EL M=36500/4= 9200 KG-M

APROX.

S= 9200*.75/15.2= 454 CM3. =

USAR IPR-12"x6 1/2"-38.55 KG/M. CON

PL. DE APOYO DE 350X350X1.6 CM - 4 ANCLAS DE 19 MM.

OBVIAMENTE ESTAS COLUMNAS SOLO PUEDEN SER MONTADAS AL

ESTAR LA CUBIERTA TERMINADA.

C).- COLUMNAS EN EJE J CON EJES 1 A 14 E INTERMEDIAS, EXCEPTO

EN EJES 3, 6, 9, Y 12:

w1 = 350 Kg/M

w2 = 35*(12.20/10)^0.44*1.43*7 = 380 Kg/M

h = 10.2+2.00 = 12.20 M

MATO = 380*2.20*(2.20/2+10)+350*10^2/2 = 26800 Kg-M

CON b = 0.50 M d = 0.26*(26800*0.75/0.5)^0.5 = 52 < 55+5 = 60 CM

AS = 26800*0.75/(1700*0.89*0.55) = 25 CM2

USAR 5# 8 EN CADA LADO + 2 # 3 ADICIONALES PARA ARMADO Y


CC-2. SECCIÓN 50 X 60 CM CON 10 # 8 + 2 # 3 Y EST. # 3 @ 40 CM.


6

D).- COLUMNAS EN EJE A CON EJES 3, 6, 9 Y 12

SERÁN DE JUNTA DE CONSTRUCCIÓN Y TENDRÁN LA MITAD DE LA CARGA DE VIENTO, POR LO QUE SERÁN DE LA MITAD DE LA SECCIÓN

CON LA MITAD DEL REFUERZO:

CC-3. SECCIÓN 30 X 60 CM CON 8 # 8 + 2# 3 Y EST. # 3 @ 30 CM.

E).- COLUMNAS EN EJE J CON EJES 3, 6, 9 Y 12:

SERÁN DE JUNTA DE CONSTRUCCIÓN Y TENDRÁN LA MITAD DE LA

CARGA DE VIENTO, POR LO QUE SERÁN DE LA MITAD DE LA SECCIÓN

CON LA MITAD DEL REFUERZO:

CC-4. SECCIÓN 30 X 60 CM CON 6 # 8 + 2# 3 Y EST. # 3 @ 30 CM.

5.2. PEDESTALES. 5.2.1. COLUMNAS AXIALES EN EJES E DE EJE 2 A EJE 13:

POR REQUERIMIENTOS DE ANCLAS, SERÁN:

P-1 SECCIÓN DE 55 X 55 CM. CON 8 # 6 Y ESTRIBOS # 3 @ 30 CM

+ 3 ESTRIBOS # 3 @ 5 CM EN LA CORONA DEL PEDESTAL.

5.2.2. COLUMNAS DE VIENTO.

A).- EN EJE A CON EJES 1 A 14 E INTERMEDIAS, EXCEPTO EN EJES 3, 6,

9 Y 12:

w1 = 350 Kg/M

w2 = 380 Kg/M

h = 10.2+2.00+28*0.03*2 = 13.88M

MATO = 410*3.88*(3.88/2+10+1.25)+350*10*(10/2+1.25) =

M VTO =42900 Kg-M

CON b = 0.55 M Y 25% DE REF. COMPRESIÓN:

d = 0.26*(42900*0.75*0.75/0.55)^0.5= 55 < 57+8 = 65 CM

AS = 42900*0.75/(1700*0.89*0.57) = 37 CM2

USAR 8 # 8 EN CADA LADO + 2 # 3 ADICIONALES PARA ARMADO Y


NOTA: COMO EN LA BASE DEL PEDESTAL SE TIENE UN PERALTE

DISPONIBLE DE 215 CM., SE CONSERVARÁ EL MISMO REFUERZO DE LA

COLUMNA:

P-2. SECCIÓN VARIABLE DE 55 X 65 CM EN LA CORONA A 55X225 CM

EN LA BASE CON 14 # 8 + 2 # 3 + 4 # 5 EN LA CARA DIAGONAL Y EST.

# 3 @ 40 CM.

B).- EN EJES 1 Y 14 CON EJES DE A A J E INTERMEDIAS:

w1 = 350 Kg/M w2 = 410 Kg/M

h = 13.88 M

M VTO = 42900 Kg-M

RESULTA IGUAL A P2, PERO DE SECCIÓN CONSTANTE

P-3. SECCIÓN 55 X 65 CM CON 16 # 8 + 2 # 3 Y EST. # 3 @ 40 CM.

NOTA: SI SE USA COLUMNA METÁLICA , USAR PEDESTAL P1

C).- EN EJE J CON EJES 1 A 14 E INTERMEDIAS, EXCEPTO EN EJES 3, 6,

9 Y 12:

w1 = 350 Kg/M

w2 = 380 Kg/M h = 10.2+2.0 = 12.2 M


7

MATO = 380*2.20*(2.20/2+10+1.25)+350*10*(10/2+1.25) =

M VTO = 32200 Kg-M CON b = 0.55 M

d = 0.26*(32200*0.75/0.55)^0.5= 55 < 57+8 = 65 CM

AS = 32200*0.75/(1700*0.89*0.57) = 28 CM2

USAR 6 # 8 EN CADA LADO + 2 # 3 ADICIONALES PARA ARMADO Y


P-4. SECCIÓN 55 X 65 CM CON 12 # 8 + 2 # 3 Y EST. # 3 @ 40 CM.

D).- EN EJE A CON EJES 3, 6, 9 Y 12:

SERÁN DE JUNTA DE CONSTRUCCIÓN Y ALOJARÁ LAS DOS COLUMNAS

DE LA JUNTA DE CONSTRUCCIÓN:

ANCHO = 0.30*2+0.05+0.025*2 = 0.70 CM.

P-5. SECCIÓN VARIABLE DE 70 X 65 CM EN LA CORONA A 70X225

CM. EN LA BASE CON 16 # 8 + 2# 3 + 4 # 5 EN LA CARA INCLINADA Y

EST. # 3 @ 40 CM.

E).- EN EJE J CON EJES 3, 6, 9 Y 12:

SERÁN DE JUNTA DE CONSTRUCCIÓN Y ALOJARÁ LAS DOS COLUMNAS

DE LA JUNTA DE CONSTRUCCIÓN:

Ancho = 0.30*2+0.05+0.025*2 = 0.70 CM.

P-6. SECCIÓN 70 X 65 CM CON 12# 8 + 2# 3 Y EST. # 3 @ 40 CM.

5.3. ZAPATAS. (VER DIBUJO Nº BG.B.EC01)

5.3.1. COLUMNAS AXIALES.

EN EJES A DE EJE 2 A EJE 13:

SUPONIENDO ZAPATA DE 140X140X30 CM.

CARGAS GRAVITACIONALES:

P. CUB. = 28.0*14.0*0.110+1.0 = 44.1 TON.

P.PED = 0.50^2*1.65*2.4 = 1.0 TON

P.ZAP. = 1.4^2*0.35*2.4 = 1.6 TON

P. TOTAL = 44.1+1.0+1.6 = 46.7 TON

f= 46.7/1.40^2= 23.9 TON/CM2 < 25 OK DEL MANUAL CRSI 63:

Z-1 ZAPATA DE 140 X 140 X 35 CM. CON 7 # 5 C/D.

5.3.2. COLUMNAS DE VIENTO.

A).- EN EJE A CON EJES 1 A 14 E INTERMEDIAS:

A.1).- COLUMNAS INTERMEDIAS SIN ARMADURAS:

SUPONIENDO ZAPATA DE 2.40*4.20*0.75 M

CARGAS VERTICALES:

P.P. COLUMNA = (0.5*0.6*13.88)*2.4 = 10.0TON

P.P. PEDESTAL = 1.45*0.65*1.25*2.4 = 2.8

P. ZAPATA = 2.40*4.20*0.75*2.4 = 18.1TON

P. TIERRA = (2.40*4.20-1.45*0.65)*1.25*1.6 = 18.3TON

P. TOTAL =10.0+2.8+18.1+18.3 = 49.2 TON w1 = 350 Kg/M

w2 =410 Kg/M

h = 13.88 M

MATO = 410*3.88*(3.88/2+12.0)+350*10.0*(10.0/2+2.00) =

MATO = 46700 Kg-M

MR = 10.0*0.325+(49.2-10.0)*4.20/2 = 85.6 T-M

F.S.V. = 85.6/46.7= 1.83 > 1.8

X = (85.6-46.7)/49.2 = 0.79 M < b/3


8

b´= 0.79*3 = 2.37M

fN = 0.75*((2*49.2/(2.4*2.37))-1.25*1.6) = 11.5 T/M2 OK. RIGE FACTOR DE SEGURIDAD CONTRA VOLTEO

DEL CRSI 63:

Z-2 ZAPATA DE 240x420x75 CM. CON 11 # 8 LARGAS Y 20 # 6 CORTAS

A.2).- COLUMNAS PRINCIPALES CON ARMADURAS:

SUPONIENDO ZAPATA DE 2.20*4.20*0.75 M

CARGAS VERTICALES:

P.COLUMNA = 31.6 TON

P.P. PED. = 1.45*0.65*1.25*2.4 = 2.8 TON.

P. ZAPATA =2.2*4.2*.75*2.4 =16.6TON

P. TIERRA =(2.2*4.20-1.45*.65)*1.25*1.6 =16.6TON

P. TOTAL = 31.6+2.8+16.6+16.6= 67.6TON MATO = 46700Kg-M

MR = 31.6*0.65/2+(67.6-31.6)*4.2/2= 85.9 T-M

F.S.V. =85.9/46.7 = 1.84> 1.8

X = (85.9-46.7)/67.6 = 0.58 M

b´= 3*0.58 = 1.74M

fN =0.75*(2*67.6/(2.2*1.74)-1.6*1.25) =25.0T/M2 OK

DEL CRSI 63:

Z-3 ZAPATA DE220x420x75 CM. CON 13 # 8 LARGAS Y 20#6 CORTAS

B).- EN EJE J CON EJES 1 A 14 E INTERMEDIAS:

B.1).- COLUMNAS INTERMEDIAS SIN ARMADURAS: SUPONIENDO ZAPATA DE 1.75x3.80x0.70 M

CARGAS VERTICALES:

P.P. COLUMNA = (0.5*0.6*12.2+0.55*0.65*1.30)*2.4 =9.9 TON

P. ZAPATA = 1.75*3.8*0.7*2.4 = 11.2 TON

P. TIERRA = (1.75*3.80-0.55*0.65)*1.30*1.6 = 13.1TON

P. TOTAL = 9.9+11.2+13.1= 34.2TON

h = 10.2+2.0+2.0 = 14.2 M

MATO = 380*2.2*(2.2/2+10+2.0)+350*10*(10/2+2.0) =

MATO =35500 Kg-M

MR = 34.2*3.80/2 = 65.0T-M

F.S.V. =65.0/35.5= 1.83 > 1.8

X = (65.0-35.5)/34.2 = 0.86 M < b/3 b´= 3*0.86 = 2.58 M

fN = 0.75*(2*34.2/(1.75*2.58)-1.3*1.6) = 9.8 T/M2

RIGE FACTOR DE SEGURIDAD CONTRA VOLTEO

DEL CRSI 63:

Z-4 ZAPATA DE 175x380x70 CM. CON 7 # 8 LARGAS Y 17 # 6 CORTAS

B.2).- COLUMNAS PRINCIPALES CON ARMADURAS:

SUPONIENDO ZAPATA DE 1.50x2.80x0.60 M

CARGAS VERTICALES:

P.P. COLUMNA = (0.5*0.6*12.20+0.55*0.65*1.4)*2.4+ 21.5 =

P.P. COLUMNA = 31.5TON P. ZAPATA =1.50*2.80*0.6*2.4 = 6.1TON

P. TIERRA = (1.50*2.80-0.55*0.65)*1.4*1.6 = 8.6 TON.

P. TOTAL = 31.5+6.1+8.6 = 46.2 TON

MATO = 35500 Kg-M

MR =46.2*2.80/2 = 64.7T-M

F.S.V. = 64.7/35.5 = 1.82 > 1.8

X = (64.7-35.5)/46.2 =0.63 M > b/3

b´= 3*0.63 = 1.89 M

fN = 0.75*(2*46.2/(1.5*1.89)-1.4*1.6) = 22.7T/M2

RIGE FACTOR DE SEGURIDAD CONTRA VOLTEO DEL CRSI 63:

Z5 ZAPATA DE 140x280x65 CM. CON 5#8 LARGAS Y 11#6CORTAS


9

C).- EN EJES 1 Y 14 CON EJES DE A A J E INTERMEDIAS: SE UTILIZARÁN ZAPATAS Z-3 EN SOLUCIÓN CON COLUMNAS

AUTOPORTANTES DE CONCRETO O Z6 MÍNIMAS DE 100x100x30 CM.

CON 5#5C/D EN COLUMNAS METÁLICAS APOYADAS DE PISO A TECHO.

5.4. CUBIERTA.

5.4.1. LAMINA.

CARGAS:

CARGA MUERTA 15 Kg/M2

CARGA VIVA 60 Kg/M2


L = 28/16 = 1.75 M.

MMA. = 0.107*15*1.75^2+0.121*60*1.75^2 = 27.2 Kg-M.

REFLEXIÓN:

MAX. = 0.0099W*L^4/EI

= 0.0099*0.6*175^4/(2100000*I) = 2.65/I

ESFUERZO:

fs = 100*M/S = 100*27.2/S = 2720/S<ó=1408 Kg/CM2.

PROPIEDADES DE LA LAMINA KR-18 CAL. 24: I = 18.9 CM4/M.; S = 3.37 CM3/M.

ADM. = L/240 = 175/240 = 0.73 CM.

MAX. = 2.65/18.9 = 0.14 CM. < 0.73 CM.

fs = 2720/3.37 = 807 Kg/Cm2 <1408 Kg/Cm2

REVISIÓN POR SUCCIÓN DE VIENTO:

W1 = - 68 Kg/M2

M = 0.75*68*1.75^2/10 = 15.6 Kg-M.< 27.2 Kg-M.

REVISIÓN POR ENCHARCAMIENTO:

d REQ. = L/30 * (fs/fsad) = 1750/30*(807/1408) = 33.4 MM.

LA LÁMINA SSR-4 TIENE PERALTE = 66.6 MM. EN LA COSTILLA

SE ACEPTA LAMINA KR-18 CAL. 24 O SIMILAR APOYADA @ 1.75 M..

CONTINUA EN TRES CLAROS COMO MÍNIMO.

5.4.2. JOIST.

A).- POLINES.

w = 105*1.75 = 180 Kg/M M = w*L^2/8 = 180*14.0^2/8 = 4410 Kg-M

V = w*L/2 = 180*14.0/2 = 1260 Kg

USAR J-01 JOIST STD 26-H-E DE 11.55 Kg/M CON:

MR = 4590 Kg-M ; VR = 1260 Kg ; I = 8497 CM4 CON:

C. SUP = CAL 11 ; C. INF. = CAL 12 ; EXTREMOS = 2 5/8"

CELOSÍA = 5/8" + 5 REF. B).- STRUTS.

USAR ST-01 JOIST STD 2X26-H-E DE 20.90 Kg/M CON:

MR = 6740 Kg-M ; VR = 1850 Kg ; I = 13136 CM4 CON:

C. SUP = CAL 13 ; C. INF = CAL 13 ; EXTREMOS = 2 5/8" ;

CELOSÍA = 5/8"


10

5.4.3. ARMADURAS.

P/2 P P P P P P P P

RLC

SIM.

A

1

2 3

4

5 6

7

8 9

10

11 12

13

C D E F G H I J

B

8 ESP. @ 1750 = 14000

420

2000

ARMADURA AR-01

L = 28.0 M. B = 14.0 M

WM = 50 Kg/M2

WV = 60 Kg/M2

N = 16DIAGONALES

D = 2.0 M, SP = 1.75 M, SN = 1.75 M

P = 110*1.75*14.0 = 2700 Kg

P/2 = 2700/2 = 1350 Kg

R = 8*2700 = 21600 Kg

VN = 21600-1350 = 20250 Kg

MCA. FZA. CóT LX LY RX RY LX/RX LY/RY FA A SECCIÓN Kg/M PESO

(I-11) 74400 C 175 700 3.4 9.5 51 74 1430 52.0 4-PER 89X89X4.8 E=76 48.40 1355

(A-10) 75600 T 2096 36.1 2-PER 89X89X6.4 E=76 31.20 874

(B-1) 21600 C 200 200 2.9 2.9 69 69 1493 14.5 2-PER 76X76X3.2 14.24 59

(1-2) 26900 T 266 266 2.9 2.9 2096 12.8 1-PER 76X76X4.8 10.20 56

(2-3) 2700 C 200 200 2.9 2.9 69 69 1493 1.8 1-PER 76X76X3.2 7.12 30

(3-4) 23300 C 266 266 2.9 2.9 92 92 1179 19.8 2-PER 76X76X4.0 17.24 94

(4-5) 19700 T 266 266 2.9 2.9 2096 9.4 1-PER 76X76X4.0 8.62 47

(5-6) 2700 C 200 200 2.9 2.9 69 69 1493 1.8 1-PER76X76X3.2 7.12 30

(6-7) 16100 C 266 266 2.9 2.9 92 92 1179 13.7 1-PER 76X76X4.8 10.20 56

(7-8) 12600 T 266 266 2.9 2.9 2096 6.0 1-PER76X76X3.2 7.12 39

(8-9) 2700 C 200 200 2.9 2.9 69 69 1493 1.8 1-PER76X76X3.2 7.12 30

(9-10) 9000 C 266 266 2.9 2.9 92 92 1179 7.6 1-PER76X76X3.2 7.12 39

(10-11) 5800 T 266 266 2.9 2.9 2096 2.8 1-PER76X76X3.2 7.12 39

(11-12) 2700 C 200 200 2.9 2.9 69 69 1493 1.8 1-PER76X76X3.2 7.12 30

(12-13) 3100 C 266 266 2.9 2.9 92 92 1179 2.6 1-PER76X76X3.2 7.12 39

TOTAL 2815

WUNIT 101

ARMADURA AR-02

TENDRÁN LA MITAD DEL ANCHO TRIBUTARIO, POR LO TANTO

LOS ESFUERZOS SERÁN LA MITAD DE LA ARMADURA AR-01.


11

MCA. FZA. CóT LX LY RX RY LX/RX LY/RY FA A SECCIÓN Kg/M PESO

(I-11) 37200 C 175 700 3.4 7.8 51 90 1208 30.8 2-PER 89X89X4.8 E=64 24.20 678

(A-10) 37800 T 2096 18.0 2-PER 64X64X4.8 E=64 16.64 466

(B-1) 10800 C 200 200 2.4 2.4 83 83 1308 8.3 1-PER 64X64X3.6 6.47 27

(1-2) 13500 T 266 266 2.4 2.4 2096 6.4 1-PER 64X64X3.2 5.84 32

(2-3) 1400 C 200 200 2.4 2.4 83 83 1308 1.1 1-PER 64X64X3.2 5.84 24

(3-4) 11700 C 266 266 2.4 2.4 111 111 878 13.3 2-PER 64X64X3.2 11.68 64

(4-5) 9900 T 266 266 2.4 2.4 2096 4.7 1-PER 64X64X3.2 5.84 32

(5-6) 1400 C 200 200 2.4 2.4 83 83 1308 1.1 1-PER 64X64X3.2 5.84 24

(6-7) 8100 C 266 266 2.4 2.4 111 111 878 9.2 1-PER 64X64X4.8 8.32 45

(7-8) 6300 T 266 266 2.4 2.4 2096 3.0 1-PER 64X64X3.2 5.84 32

(8-9) 1400 C 200 200 2.4 2.4 83 83 1308 1.1 1-PER 64X64X3.2 5.84 24

(9-10) 4500 C 266 266 2.4 2.4 111 111 878 5.1 1-PER 64X64X3.2 5.84 32

(10-11) 2900 T 266 266 2.4 2.4 2096 1.4 1-PER 64X64X3.2 5.84 32

(11-12) 1400 C 200 200 2.4 2.4 83 83 1308 1.1 1-PER 64X64X3.2 5.84 24

(12-13) 1600 C 266 266 2.4 2.4 111 111 878 1.8 1-PER 64X64X3.2 5.84 32

TOTAL 1569

WUNIT 56

5.5. MUROS DE CONTENCIÓN.

DE ACUERDO A LOS DATOS PROPORCIONADOS POR ACONSA MONTERREY, LOS MUROS DE CONTENCIÓN DE TODO EL

EDIFICIO TENDRÁN UNA ALTURA DE 1.15 M., POR LO QUE TODOS LOS MUROS PARA EL EDIFICIO, SE HARÁN CON

CIMIENTO CORRIDO DE CONCRETO CICLÓPEO Ó MAMPOSTERÍA Y BLOC DE CONCRETO DE 20 X 20 X 40 CM. RELLENO

DE CONCRETO fć = 200 Kg/CM2, CON VARILLAS # 4 @ 40, AHOGADAS EN EL BLOC.

LOS MUROS DE CONTENCIÓN CARGARÁN LOS MUROS DE UNA ALTURA HASTA DE 3.0 M. EN LOS EJES J, 1 Y 14 Y 6,0 M.

EN EL EJE A, POR LO QUE LA CIMENTACIÓN SE CALCULARA PARA ELLOS. EXISTIRÁ UN PASILLO DE 3.0 M. DE ANCHO ENTRE LOS MUROS EXTERIORES Y LA PRIMERA ESTIBA DE ALMACENAMIENTO, POR LO QUE LA CARGA DE

ALMACENAMIENTO NO AFECTARÁ A LOS MUROS DE CONTENCIÓN.

CARGAS:

P MUROS = 350*3.0 = 1050 Kg./M

P. P. CIMIENTO = 0.40*1.4*2400 = 1340 Kg./M

W = 1.5+1.34 = 2.84 T/M

SUPONIENDO UN ESFUERZO ADMISIBLE DEL SUELO DE 1.5

Kg./CM2.( 15.0 T/M2), TENEMOS:

b = 2.84/15 = 0.19 M

USAR CIMIENTO CORRIDO DE CONCRETO CICLÓPEO fć =

100 Kg./CM2, CON 40% DE PIEDRA BOLA, DE 40 CM. DE

ANCHO Y 140CM. DE PROFUNDIDAD MÍNIMA. SOBRE EL CIMIENTO CORRIDO SE COLOCARÁ UNA DALA DE

DESPLANTE DE 20 X 20 CM. ARMADA CON 4 # 4 Y ESTRIBOS #

2 @ 20 CM. COMO YA SE MENCIONO, LOS CASTILLOS IRÁN AHOGADOS

EN EL BLOC ARMADOS CON 1 # 5 @ 40 CM. ANCLADOS EN EL

CIMIENTO CORRIDO POR LO MENOS 80 CM.

EN LA CORONA DE LOS MUROS SE REMATARA CON UNA DALA

CUYA SECCIÓN SERÁ IGUAL A LA DE LA DALA DE DESPLANTE

Y CON EL MISMO ARMADO.

AL FINALIZAR EL RELLENO LOS MUROS SE AMARRARÁN AL FIRME, TRANSFORMÁNDOSE PARA LAS CARGAS POSTERIORES

EN APOYADOS DE CIMIENTO A FIRME.

EXISTE UN CORREDOR DE 3.00 M EN EL PERÍMETRO INTERIOR

DEL EDIFICIO, POR LO QUE LOS MUROS DE CONTENCIÓN NO

TIENEN SOBRECARGA DE ALMACENAMIENTO.


12

5.6. FIRMES. TODOS LOS FIRMES SERÁN DE CONCRETO REFORZADO fć = 200

Kg/CM2 CON MALLA ELECTROSOLDADA

Fy = 5000 Kg/CM2.

EN NUESTRO CASO TODOS LOS FIRMES SE DESPLANTARAN SOBRE

UN RELLENO DE TEPETATE DE 1.2 M DE ESPESOR, COMPACTADAS

AL 95% PROCTOR, EN CAPAS DE 20 CM. COMO MÁXIMO, POR LO

QUE LOS FIRMES SE COMPORTARAN COMO SIMPLES ACABADOS DE

PISO, PARA UNA CARGA DE 6000 Kg/M2, SEGÚN EL CRSI 63:

FIRME DE CONCRETO fć = 200 Kg/CM2 DE 15 CM. DE ESPESOR

CON MALLA ELECTROSOLDADA 66/66 EN LECHO SUPERIOR.

5.7. ESTRUCTURACIÓN DE MUROS. LOS MUROS EXTERIORES SERÁN DE 3.00 M. DE ALTURA, EN LOS EJES

J, 1 Y 14 Y DE 6,0 M. EN EL EJE A, CONSTRUIDOS EN BLOC DE CONC.

DE 20X 20X40 CM, ESTRUCTURADOS CON DALAS A NO MÁS DE 2.40 M

Y CASTILLOS A NO MÁS DE 7.00/3 = 2.33 M.

A).- MUROS EN EJE J, 1 Y 14:

DALAS.-

SE APOYARÁN EN LOS CASTILLOS QUE IRÁN @ 2.33 M. SERÁN UNA EN

EL DESPLANTE Y UNA EN LA CORONA DEL MURO. wv = 50*1.5 = 75 Kg/M; L = 2.33 M

M(+) = 75*2.33^2/14 = 29 Kg-M

M(-) = 75*2.33^2/10 = 40 Kg-M

CON b = 20 CM

d = 0.26*(40*0.75/0.20)^0.5 = 3.2 CM < 16+4 = 20 CM

AS(+) = 0.75*29/(1900*0.89*0.16) = 0.08 CM2 MÍNIMO

AS(-) = 0.75*40/(2700*0.89*0.16) = 0.08 CM2 MÍNIMO

DALA DE 20 X 20 CM. CON 4 # 3 Y EST. # 2 @ 20 CM.

CASTILLOS.-

wv = 50*2.33 = 120 Kg/M, h = 3.0 M

M = 120*3.0^2/2 = 540 Kg-M CON b = 20 CM:

d = 0.26*(540*0.75/0.20)^0.5 = 11.7 < 16+4 = 20 CM

As = 540*0.75/(1700*0.89*0.16) = 1.70 CM2 +ó- 2 # 4

CASTILLO DE 20 X 20 CM. CON 4 # 4 Y EST. # 2 @ 20 CM.

B).- MUROS DE 6.0 M. DE ALTURA

DALAS.-

w = 50*3.0 = 150 Kg/M, L = 7.0 M

M(-) = 150*7^2/10 = 735 Kg-M

CON b 0 20CM d = 0.26*(735*0.75/0.20)^0.5 = 13.7 CM < 26+4 = 30 CM.

As(-) = 735*0.75/(1700*0.89*0.26) = 1.40 CM2

DALAS DE 20 X 30 CM. CON 4 # 4 Y EST. # 2 @ 20 CM.

CASTILLOS.-

wv = 50*2.33 = 120 Kg/M, L = 3.0 M

M = 120*3.0^2/8 = 135 Kg-M

CON b = 20 CM:

d = 0.26*(135*0.75/0.20)^0.5 = 5.9 < 16+4 = 20 CM

AS = 135*0.75/(1700*0.89*0.16) = 0.4 CM2

CASTILLO DE 20 X 20 CM. CON 4 # 3 Y EST. # 2 @ 20 CM.


13

5.8. ESTRUCTURACIÓN DE FACHADAS.

PARA CARGA DE VIENTO:

ww = 50*2.0 = 100 Kg/M CON POLINES @ 2.00 M

L = 14/2 = 28/4 = 7.00 M

M = 100*7.0^2/8 = 610 Kg-M

S REQ = 0.75*610/21 = 22 CM3

USAR 8TENS HYL-14 - 5.7 Kg/M

CON Sx = 43 CM3 > 22 CM3 HORIZONTAL.

PARA CARGA GRAVITACIONAL: w = 20*12.88 = 260 Kg/M

L = 7.0 M

M = 260*7.0^2/8 = 1590 Kg-M

S REQ = 1590/21 = 76 CM3

USAR 8 TENS HYL -10-9.8 Kg/M VERTICAL + 8 TENSHYL -14 - 5.7 Kg/M

HORIZONTAL.

EL LARGUERO INFERIOR DE FACHADA, SERÁ FORMADO CON: 2 - 8

TENS HYL - 14 - 11.23 Kg/M HORIZONTALES.

LAS FACHADAS EN EJE A Y S SE ESTRUCTURARÁN DE LA MISMA

FORMA.

NOTA IMPORTANTE.- AL REALIZARSE LA AMPLIACIÓN DEL EDIFICIO,

NO SE DEBERÁN RETIRAR LAS COLUMNAS INTERMEDIAS,

STRUTS Y CONTRAVIENTOS DE LAS FACHADAS, SIN CONSULTAR

CON LOS DISEÑADORES.

5.9. EDIFICIOS INTERIORES.

5.9.1. AZOTEA.

A).- SERVICIOS SANITARIOS EMPLEADOS.

L = 2.75 M., w = 470 Kg/M

M(-) = 480*2.75^2/10 = 360 Kg-M

M(+) = 480*2.75^2/14 = 260 Kg-M

d = 0.26*(360)^0.5 = 4.9 CM < 7+3 = 10 CM

As(-) = 360/(1700*0.89*0.07) = 3.4 CM2/M # 3 @ 20 CM LAS.

As(+) = 260/(1700*0.89*0.07) = 2.5 CM2/M # 3 @ 30 CM. L.I. Ast = 0.0018*12.5*100 = 2.3 CM2/M # 3 @ 30 CM L.S.

USAR LOSA DE CONCRETO fć = 200 Kg/CM2 DE 10 CM CON

BASTONES # 3 @ 20 CM EN L.S., # 3 @ 20 CM. LARGAS EN L.I. Y # 3 @

30 CM DE TEMP.


14

B).- OFICINA DE RECEPCIÓN.

L = 4.0 M, w = 470*0.704 = 330 Kg/M

M =330*4^2/8 = 660 Kg-M d = 0.26*(660/0.70)^0.5 = 8.0 CM < 11+3 = 14 CM

As(+) = 660/(1700*0.89*0.12) = 3.6 CM2= 2# 5 L.I.

As(-) = MÍNIMO 1 # 3 L.S.

V = 330*4/2 = 660 Kg

Vc = 660-330*(0.12+0.15) = 570 Kg

vc = 570/(10.4*70) = NO REQUIERE ESTRIBOS.

USAR LOSA DE CONCRETO fć = 200 Kg/CM2 DE 14 CM. DE

ESPESOR ALIGERADA CON CASETONES DE POLIESTIRENO

O SIMILAR DE 60 X 10 CM.

TRABES DE APOYO: w = 470*2.75/2 = 650 Kg/M

USAR DALAS DE 15 X 20 CM. CON 4 # 4 Y EST. # 2 @ 20 CM.


15

C).- OFICINAS DE EMBARQUES.

NERVADURAS:

W = 470 Kg/M2; L = 5.0 M w = 470*0.74 = 350 Kg/M

M = 350*5^2/8 = 1100 Kg-M

CON b = 74 CM Y b´ = 13.6 CM

d = 0.26*(1100/0.74)^0.5 = 10 CM < 16+ 3 = 19 CM

As(+) = 1100/(1700*0.89*0.16) = 4.5 CM2 = 1# 6 + 1# 5 L.I.

LOSA DE CONCRETO fć = 200 Kg/CM2 DE 20 CM. DE

ESPESOR ALIGERADA CON CASETONES DE POLIESTIRENO

O SIMILAR DE 60 X 15 CM

5.9.2. ENTREPISO.

OFICINAS DE EMBARQUES. (VER CROQUIS ARRIBA)

NERVADURAS DE CARGA: W = 870 Kg/M2; L = 5.0 M

w = 870*0.74 = 640 Kg/M

M = 640*5^2/8 = 2000 Kg-M

VIGA "T" CON b = 74 CM; b´= 13.6 CM; h = 20 CM

d = 0.26*(2000/.74)^0.5 = 13.5 < 16 + 3 = 19 CM

As(+) = 2000/(1700*0.89*0.16) = 8.3 CM2 3 # 6 L.I.

V= 640*5/2 = 1600 Kg; AMPLIAR EXTREMOS EN 60 CM.

Vc = 1600-640*0.84 = 1060 Kg

v = 1060/(16*14) = 4.7 Kg/CM2 OK

TRABES DE CARGA.

W = 870 Kg/M2 ; B = 2.50 M w = 870*2.5 = 2180 Kg/M

L = 1.50 M

M = 2180*1.5^2/10 = 490 Kg-M

CON b = 20 CM

d = 0.26*(490/0.20)^0.5 = 13 CM < 17+3 = 20 CM

As = 490/(1700*0.89*0.17) = 1.9 CM2 = 2# 4

USAR SECCIÓN 20 X 20 CM CON 2 # 4 EN L.I. Y 2 # 4 EN L.S.

EST # 2 @ 20 CM.


16

5.9.3 CIMENTACIÓN.

SE CALCULARÁ LA CIMENTACIÓN PARA EL MÁS CRITICO DE

LOS EDIFICIOS INTERIORES Y SE ADECUARÁ A CADA UNO DE LOS OTROS:

CARGA AZOTEA = 470*2.5 = 1180 Kg/M

CARGA ENTREPISO = 870*2.5 = 2180 Kg/M

PESO DE MUROS = 350*3 = 1050 Kg

PESO PROPIO = 0.40*0.800*2400 = 1120 Kg/M

TOTAL = 1180+2180+1120+1050 = 5530 M Kg/M

b = 5.53/15 = 0.37 CM

USAR CIMIENTO CORRIDO DE 40 X VAR. DE CONCRETO

CICLÓPEO fć = 100 Kg/CM2 CON 40% DE BOLEO.

6.0. EDIFICIO COMEDOR Y VESTIDORES.

6.1. LOSA DE AZOTEA.

S

E CALCULARA COMO UNA LOSA NERVADA EN UNA

DIRECCIÓN. SE CONSIDERARÁ UNA LOSA DE COMPRESIÓN DE

4.0 CM.:

A).- NERVADURAS INTERMEDIAS (NA-01).

W = 590 Kg/M2

w = 590*0.76 = 450 Kg/M, L = 9.0 M

M = 450*9^2/8 = 4560 Kg-M

h = L/30 = 30 CM > ó = 34 CM.

COMO VIGA "T", CON b = 78 CM ; b´= 16 CM:

d = 0.26*(4560/0.78)^0.5 = 20 < 31+3 = 34 CM.

As(+) = 4560/(1700*0.89*0.31) = 9.4CM = 2#8

V = 450*9/2 = 2030 Kg

Vc = 2030-450*1.02 = 1570 Kg

vc = 1570/(31*15.8) = 3.2 Kg/CM2 < ADM. NO REQ. EST.

USAR NA-01 SECCIÓN DE 15.8 X 34 CM. (INCLUYENDO LOSA)

CON 2#8 EN L.I.

B).- NERVADURAS DE BORDE LATERALES (NA-02):


17

TENDRÁN LA MITAD DE LA CARGA, POR LO TANTO LA MITAD

DEL REFUERZO: USAR N2 SECCIÓN DE 20 X 34 CM. CON 2 # 6 L.I., 2 # 4L.S. Y

EST. # 2 @ 16.

C).- NERVADURAS DE APOYO (NA-03):

LA LOSA SE APOYA EN MUROS CARGADORES, CON VANOS

MÁXIMOS DE 1.50 M:

w = 590*4.50 = 2660 Kg/M

L = 1.50 M

M(+/-) = 2660*1.50^2/10 = 600 Kg-M

CON b = 20 CM

d = 0.26*(600/0.20) ^0.5 = 14 CM < 31+3 = 34 CM As(+/-) = 600/(1700*0.89*0.31) = 1.3 CM2= 2 # 4 A/L

USAR NA-03 SECCIÓN DE 20 X 34 CM. (INCLUIDA LA LOSA)

CON 2 # 4 L.I., 2 # 4 L.S. Y EST. # 2 @ 20 CM

6.2. LOSA ENTREPISO.

SE CALCULARA COMO UNA LOSA NERVADA EN UNA

DIRECCIÓN. SE CONSIDERARÁ UNA LOSA DE COMPRESIÓN DE

5.0 CM.: LA PLANTA ES IGUAL A LA DE LA LOSA DE AZOTEA

SEGÚN CROQUIS EN HOJA ANTERIOR

A).- NERVADURAS NE-01

W = 940 Kg/M2 w = 940*0.76 = 720 Kg/M

L = 9.0 M

M = 720*9^2/8 = 7290 Kg-M

h = L/30 > ó = 35 CM

COMO VIGA "T" CON b = 76 CM; b´= 16 CM:

d = 0.26*(7290/0.76)^0.5 = 26 CM APROX. = 32+3 = 35

As(+) = 7290/(1700*0.89*0.32) = 15 CM2 = 3 # 8 LI.

V = 720*9.00/2 = 3240 Kg

Vc = 3240-720*1.02 = 2500 Kg

vc = 2500/(16*32)= 4.9 Kg/CM2 EST. MIN # 2 @ 16 EN EXTREMOS

USAR NE-01 SECCIÓN DE 15.8 X 35 CM. (INCLUYENDO LOSA)

CON 3# 8 L.I. EST. # 2 @ 16 CM EN 120 CM EN C/LADO.

B).- NERVADURAS DE BORDE LATERALES NE-02:

TENDRÁN LA MITAD DE LA CARGA Y LA MISMA SECCIÓN `POR

LO QUE TENDRÁN LA MITAD DEL REFUERZO:

USAR N2 SECCIÓN DE 15.8 X 35 CM. CON 3 # 6 EN L.I.. 2 # 5

EN L.S. Y EST. # 2 @ 16.

C).- NERVADURAS DE APOYO:

w = 940*4.50+1050 = 5300 Kg/M

L = 1.50 M M(+/-) = 5300*1.50^2/10 = 1200 Kg-M

CON b = 20 CM

d = 0.26*(1200/0.20) ^0.5 = 20 < 32+3 = 35 CM

As(+/-) = 1200/(1700*0.89*0.32) = 2.5 CM2 = 2#4

USAR NE-02 SECCIÓN DE 20 X 35 CM. CON 2#4 L.I., 2# 4 L.S.

Y EST. # 2 @ 20 CM


18

D).- CASTILLOS:

LOS CASTILLOS SERÁN DE 20 X 20 CM. CON 4 # 4 Y EST. # 2 @

20 CM.

6.3. CIMENTACIÓN.

A).- CARGAS:

L. AZOTEA = 590*4.50 = 2660 Kg/M

MURO P. ALTA = 350*3.0 = 1050 Kg/M

L. ENTREPISO = 940*4.50 = 4230 Kg/M

MURO P. BAJA = 350*3.30 = 1160 Kg/M

P. PROPIO = 0.6*0.8*2400 = 1150 Kg/M

CARGA TOTAL = 10250 Kg/M

B).- DISEÑO:

CON ESFUERZO DE TERRENO DE 25 T/M2:

b = 10.25/25 = 0.41 M < 0.50

UTILIZAR CIMIENTO CORRIDO DE CONCRETO CICLÓPEO fć

= 100 Kg/CM2 CON 40% DE BOLEO DE50X VARIABLE EN CM Ó

MAMPOSTERIA DE LAS MISMAS DIMENSIONES.

7.0. CASETA DE CONTROL.

7.1. LOSA DE AZOTEA.

A).- LOSA.-

SE CALCULARÁ COMO UNA LOSA APOYADA EN DOS DIRECCIONES.

POR SIMETRÍA:

Wx = Wy = W/2 = 590/2 = 300 Kg/M2

SE CONSIDERARÁN 3 FRANJAS:

A.1).- FRANJA 1: L = 4.50 M

M = 300*4.50^2/8 = 760 Kg-M

d = 0.26*(760)^0.5 = 7.2 CM < 10+3 = 13 CM

As = 760/(1700*0.89*0.10) = 5.0 CM2/M = # 4@ 25 CM.

At = 0.0018*12*100 = 2.2 CM2/M = # 3@ 30 CM.

A.2).- FRANJA 2 : L = 3.50 M

As = 5.0 *(3.5/4.5)^.2 = 3.0 CM2/M = #4@30

A.3).- FRANJA 3 : L = 2.50 M

As = 5.0 *(2.5/4.5)^2 = 1.5CM2/M < #3@30

A.4).- LOSA EN VOLADIZO.

EN LA FRANJA F1 SE TIENE UN VOLADIZO CON CARGA DE PRETIL EN

LA PUNTA.

W= 350*4.4+ 300 PP. = 1800 KG/M.

w = 1800+590 KG/M2.= 2400 KG/M2.

L = .73 M.

M = 1800*.73+2400*.73^2/2= 2000 KG-M.

D = .26*2000^.5 = 12>10 CM. . PERO TIENE REF. DE COMP.

As = 2000/(1700*.89*.10) = 13.2 CM2/M = #4@10 CM.


19

B).- CERRAMIENTOS D2: B.1).- LATERALES EN EJE G:

L1 = 3.00 M

w = 300*2.25/2+350*4.40+0.2*0.4*2400 = 2100 Kg/M

M = 2100*3.0^2/= 1900 Kg-M CON b = 20CM

d = 0.26*(1900/0.30)^0.5 =21<35 + 5 = 40 CM.

As = 1900/(1700*0.89*0.55) = 2.3 CM2= 2# 4 V = 2100*3.0/2= 3200 kg.

Vc = 3200-2100*.45= 2300 KG.

v = 2300 /(20*35) = 3.3 Kg/CM2 < ADM.

NO SE NECESITAN ESTRIBOS CALCULADOS.

SECCIÓN DE 20 X 40 CM. CON 2#4 EN A/L. Y EST. # 2 @ 15 CM.

EN LOS OTROS EJES LAS CARGAS SON SIMILARES Y LOS CLAROS

MENORES Y USAREMOS EL MISMO CERRAMIENTO.

7.2. FIRME.

SERÁ DE CONCRETO fć = 200 Kg/CM2 DE 10 CM. DE ESPESOR CON

MALLA 66/1010.

7.3. CIMENTACIÓN.

SERÁ IGUAL A LA DEL EDIFICIO DE COMEDOR.

7.4. ESTRUCTURACIÓN DE MUROS.

SE HARÁ CON CASTILLOS DE 15 X 20 CM. CON 4 # 3 Y EST. # 2

@ 15 CM.. EN LOS CAMBIOS DE DIRECCIÓN, EN LOS CRUCES

DE MUROS Y EN LOS HUECOS DE VENTANAS Y PUERTAS.

EN EL EJE 2 SE PONDRÁ UNA COLUMNA 20 X 50 CM PARA

SOPORTAR LAS CARGAS DE VIENTO.

wv = 50*4.50 = 230 Kg/M

Mv = 230*4.40^2/2 = 2230 Kg-M

As = 2230/(1700*0.89*0.45) = 3.3 CM2 2 # 5 USAR SECCIÓN 20 X 50 CM CON 4 # 5 Y ESTRIBOS # 2 @ 20

CM.

EN EL PRETIL SE PONDRÁN CASTILLOS DE LA MISMA SECCIÓN

@ 2.40 M COMO MÁXIMO,

EN EL REMATE DEL PRETIL SE TENDRÁ UNA TRABE

HORIZONTAL PARA RESISTIR LOS EMPUJES DE VIENTO.

wv = 50*4.40/2 = 110 Kg/M

M = 110*4.50^2/8 = 280 Kg-M

CON b = 20 CM

d = 0.26*(280*.75/0.20)^0.5 = 8.5 CM < 25+5 = 30 CM

As = 280*.75/(1700*0.89*0.25) = 0.6CM2 MÍNIMO

UTILIZAR SECCIÓN DE 20 X 30 CM CON 2# 3 EN CADA LADO

Y ESTRIBOS # 2 @ 20 CM.

TRABE VERTICAL.

w = 350*4.40+0.20*0.40*2400 = 1730 Kg/M

M = 1730*4.50^2/8 = 4380 Kg-M

CON b = 20 CM Y 20% DE REF. DE COMP.

d = 0.26*(4380*0.8/0.2)^0.5 = 34.4 CM < 35+5 = 40 CM

As = 4380/(1700*0.89*0.35) = 8.3 CM2 = 3#6 EN L.I.

As(+) = 2 # 4 EN L.S.


20

8.0. TALLER MECÁNICO. 8.1. CUBIERTA.

8.1.1. LÁMINA.

SERÁ IGUAL A LA DE LA CUBIERTA DE LA NAVE PRINCIPAL.

8.1.2. POLINES.

A).- POLINES.

W = 100*1.5 = 150 Kg/M

M = w*L^2/8 = 150*10.50^2/8 = 2100 Kg-M

V = w*L/2 = 150*10.50/2 = 790 Kg

USAR J-01 JOIST STD 18H13 DE 9.2 KG/M

C. SUP = CAL 13 ; C. INF. = CAL 13 ; EXTREMOS = 2 5/8"

CELOSÍA = 5/8"

B).- STRUTS. USAR ST-01 JOIST STD 2X18H13-E DE 20.2 Kg/M CON:

C. SUP = CAL 13 ; C. INF = CAL 13 ; EXTREMOS = 2 5/8" ;

CELOSÍA = 5/8" LOS POLINES Y STRUTS, SE APOYARÁN EN LOS MUROS

EXTERIORES DE BLOC.

8.2. COLUMNAS.

A).- CENTRAL EJES 18.A Y A, EXTREMAS EJES A.1 CON 18 Y 20:

Wv = 50 Kg/M2

s =5.25 M

wv = 50*5.25 = 260 Kg/M

Mw = 260*4.5^2/2 = 2630 Kg-M

CON b = 30 CM Y 50% DE REF. DE COMP.

d = 0.26*(2630*0.50*.75/0.30)^0.5 =17.3 < 27+3 = 30 CM

As = 2630*.75/(1700*0.89*0.27) =4.9 CM2=2#6 USAR SECCIÓN DE 30 X 30 CM. CON 2#6 EN CADA LADO Y


B).- EN EJES A CON 18 Y 20:

POR ESTAR ARRIOSTRADA POR LOS MUROS, SERÁ UNA

COLUMNA DE SECCIÓN DE 30 X 30 CM CON 4 # 5 Y ESTRIBOS

# 3 @ 25 CM.

8.3. PEDESTALES.

LOS PEDESTALES SE CONSIDERARÁN ARRIOSTRADOS POR EL

FIRME Y POR LO TANTO SOLO LLEVARÁN CARGA GRAVITACIO

NAL Y LA SECCIÓN DE TODOS ELLOS SERÁ DE: 35 X 35 CM CON

4#6 EN CADA LADO Y ESTRIBOS # 3 @ 30 CM EN EL EJE 19 CON

A Y 4 # 5 Y ESTRIBOS # 3 @ 25 CM EN EL RESTO.

8.4. ZAPATAS. POR LA CONSIDERACIÓN ANTERIOR, TODAS LAS ZAPATAS

LLEVARÁN SOLO CARGA AXIAL POR LO QUE TODAS SERÁN

MÍNIMAS DE: 100x100x 30 CM CON 4#4 EN CADA DIRECCIÓN.

8.5. FIRMES. SERAN DE CONCRETO fć = 200 Kg/CM2 DE 15 CM DE

ESPESOR CON DOBLE MALLA 66/66, UNA EN CADA LECHO.

MONTERREY, N.L, ABRIL DE 1995.

ING. FRANCISCO GARZA MERCADO


21

NOTA: LA PRESENTE COPIA FUE RESCATADA DE UN DISQUETE DE COMPUTADORA GRABADA EN ABRIL DE 1995. NO ESTAMOS SEGUROS NI PODEMOS GARANTIZAR QUE SEA LA ULTIMA VERSIÓN NI QUE ESTE

DEBIDAMENTE REVISADA Y APROBADA. LA COPIA ORIGINAL DEBE SER BUSCADA EN ACONSA MONTERREY,

S.A. DE C.V.

MONTERREY, N.L. MARZO DE 1995

ING. F. GARZA MERCADO


22



RFC: GMA-800318UQ9


BENAVIDES DE MONTERREY, S.A DE

C.V. MONTERREY, N.L.

SUCURSAL GOMEZ MORIN

DISEÑO ESTRUCTURAL

MEMORIAS DE CALCULOS

MONTERREY,N.L. ENERO 25 DE 1996.

ACONSA Memorias Benavides Gómez Morín

i


BENAVIDES DE MONTERREY, S.A. DE C.V.

SUCURSAL GOMEZ MORIN. DISEÑO ESTRUCTURAL. MEMORIA

INDICE:

1.0. ANTECEDENTES. ............................................................. 1

2.0. DESCRIPCION. ................................................................. 1

3.0. ESPECIFICACIONES Y MATERIALES. ........................... 2

3.1. ESPECIFICACIONES DE DISEÑO: ........................... 2

3.2. ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCION: ............ 2

3.3. MATERIALES: ........................................................... 2

4.0. CARGAS BASICAS. .......................................................... 2

4.1. CUBIERTAS ............................................................... 2 4.2 ENTREPISO BODEGA ................................................ 2

4.3 CARGAS EN PISO: ...................................................... 3

4.4 CARGAS DE VIENTO: ................................................ 3

5.0. CIMENTACIONES Y COLUMNAS .................................. 3

5.1 COLUMNAS .................................................................. 3

5.2 PEDESTALES. ............................................................... 3

5.3. ZAPATAS. .................................................................... 3

6.0 TRABES DE CIMENTACION * ......................................... 4

7.0 CUBIERTAS METALICAS ................................................ 5

7.1 LAMINAS. ................................................................... 5

7.2 PASAPOLINES: ........................................................... 5 7.3 JOIST. .......................................................................... 6

7.4 ARMADURA: .............................................................. 7

8.0 FIRMES. ............................................................................. 8

9.0 ESTRUCTURACION DE MUROS. ..................................... 8

10.0 MODIFICACIONES AL PROYECTO ............................... 10

¡Error! Marcador no definido.

MONTERREY,N.L. FEBRERO 12 DE 1996.



RFC: GMA-800318UQ9

BENAVIDES DE MONTERREY, S.A. DE C.V. MONTERREY, N.L.

S U C U R S A L G O M E Z M O R I N DISEÑO ESTRUCTURAL. MEMORIAS DECALCULOS M O N T E R R E Y, N. L. E N E R O D E 1 9 9 6

1.0. ANTECEDENTES.

SE REFERIRA LA PRESENTE MEMORIA AL DISEÑO ESTRUCTURAL DE LA SUCURSAL GOMEZ

MORIN, EN LA COL DEL VALLE, SAN PEDRO GARZA GARCIA, N.L. DE BENAVIDES DE MONTERREY, S.A.

DE C.V. LA DIRECCION DEL PROYECTO ES POR ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V., SIENDO EL

PROYECTO ARQUITECTONI CO DEL MISMO GRUPO.

POR ACUERDO CON ACONSA, SE USARA CIMENTACION A BASE DE ZAPATAS AISLADAS

DESPLANTADAS A 3.00 M. DE PROFUNDIDAD CON UNA CAPACIDAD DE CARGA DE 2.5 KG/CM2. LA

PROFUNDIDAD DE DESPLANTE ES LA RECOMENDADA EN LOS ESTUDIOS DE SUELOS Y DEBERÁ

VERIFICARSE EN EL LUGAR HASTA ENCONTRAR LA RESISTENCIA INDICADA.

POR REQUERIMIENTOS DE CONSTRUCCION DE ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V., EL DISEÑO SE

ELABORARA EMPEZANDO POR LA CIMENTACION, COSA CONTRARIA A LO QUE NORMALMENTE SE

HACE, POR LO QUE EN EL ESTIMADO DE CARGAS POR ESTE CONCEPTO SE ACTUARA

CONSERVADORAMENTE.

2.0. DESCRIPCION.

SE TRATA DE UN EDIFICIO PARA VENTAS 17.24 M. DE ANCHO POR 22.00 M. DE LARGO* , PARA UN

ÁREA TOTAL DE 380 M2, APROXIMADAMENTE, SIN COLUMNAS INTERIORES. LAS COLUMNAS

EXTERIORES, EN EL PERIMETRO DEL EDIFICIO, SE COLOCARAN EN LOS TERCIOS DE SUS LADOS. LAS

COLUMNAS SERÁN DE CONCRETO REFORZADO , CON PEDESTALES Y ZAPATAS Y TRABES DE

CIMENTACION DEL MISMO MATERIAL. COMO LA PROFUNDIDAD DE DESPLANTE ES GRANDE NO SE UTILIZARAN CIMIENTOS CORRIDOS.

LA ZONA DEL FONDO, LOCALIZADA EN TODA LA LONGITUD Y UN TERCIO DEL ANCHO DEL

EDIFICIO, TENDRÁ UNA PLANTA ALTA PARA BODEGA LIGERA., SERVICIOS SANITARIOS Y

TRANSFORMADOR. PARA EVITAR COLUMNAS INTERIORES, LA PLANTA ALTA SE SOPORTARA POR MEDIO

DE UNA ARMADURA DE 22.00 M. DE CLARO, CON PERALTE TOTAL DE 3.60 M., DE PISO A PISO, EN EL EJE 4.

LA PLANTA BAJA TENDRÁN UNA ALTURA MÍNIMA DE 3.30 M. Y LA ALTA DE 3.00 M A LA CUERDA

INFERIOR DE LAS ARMADURAS, AUMENTANDO SEGÚN LA PENDIENTE DE SU RESPECTIVA CUBIERTA. SE

ESTRUCTURARÁ A BASE JOIST STD., PARA SOPORTAR UNA CUBIERTA DE LAMINA ENGARGOLADA; TODA

LA PLANTA BAJA SERÁ ESPREADA CON POLIURETANO POR SU LADO INFERIOR Y TENDRÁ UN PLAFÓN LIGERO.

LOS FIRMES DE LA NAVE DE VENTAS ASI COMO LOS DE LOS ESTACIONAMIENTOS EXTERIORES SE

ESPECIFICARON POR EL CLIENTE DE CONCRETO REFORZADO.

* VER CAPITULO FINAL DE MODIFICACIONES AL PROYECTO


2

PARA DIMENSIONES Y ALTURAS VER PLANOS ARQUITECTONICOS Y LOS DETALLES

ESTRUCTURALES EN LOS PLANOS BGMEC01 Y BGMEM01

3.0. ESPECIFICACIONES Y MATERIALES.

3.1. ESPECIFICACIONES DE DISEÑO:

SE UTILIZARAN LAS SIGUIENTES:

CARGAS: REGLAMENTO DE CONSTRUC. DEL D.D.F.

CONCRETO: ACI-318-89. OPCION ESF. DE TRABAJO

ACERO ESTRUCTURAL: AISC. 1985

JOIST: STEEL JOIST INSTITUTE SPEC. 1985

ESF. EN TERRENO: 2.5 KG/CM2 A 3.00 M PROF.

3.2. ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCION:

CONCRETO: ACI-301-72 ACERO ESTRUCTURAL: AISC, 1985

JOIST: SJI SPEC., 1985

3.3. MATERIALES:

CONCRETO: fć = 200 Kg/CM2

ACERO DE REFUERZO: Fy = 4200 Kg/CM2

MALLA ELECTROSOLDAD: Fy = 5000 Kg/CM2

PLANTILLAS: CONC. fć 100 Kg/CM2 DE 5 CM. ESP.

ACERO ESTRUCTURAL: ASTM-A-36.

ANCLAS: ASTM-A-307

JOIST:

CUERDAS: AH-50 (FY = 3520 Kg/CM2)

CELOSIA: ASTM A-36 (FY = 2530 Kg/CM2)

ARMADURAS: P.E.R.: HYLSA H-50 O SIMILAR LAMINA ESTRUCTURAL: Fy=2600 Kg/CM2

4.0. CARGAS BASICAS.

4.1. CUBIERTAS

CARGA MUERTA

P.P. LAMINA 10 Kg/M2

P.P. POLINES (JOIST) 10 Kg/M2

INST. COLGADAS (POR CLIENTE) 20 Kg/M2


CARGA VIVA 60 Kg/M2


4.2 ENTREPISO BODEGA

CARGAS MUERTAS:



3

INSTALACIONES COLGADAS 20 Kg/M2

PISO DE MOSAICO O

SIMILAR

100 Kg/m2


CARGA VIVA POR CLIENTE 600 Kg/M2


4.3 CARGAS EN PISO:

CARGA DE ALMACENAMIENTO DE 2000 Kg/M2, EN PISO DE

VENTAS, Y DE ESTACIONAMIENTO DE AUTOMO VILES

ABIERTO, ESPECIFICADAS POR EL CLIENTE.

4.4 CARGAS DE VIENTO:

DEL MANUAL DE C.F.E.:

ZONA EOLICA = No. 3: VEL.REGIONAL VR = 115 Km/Hr

FACTOR DE TOPOGRAFIA ( SUBURBANO) = 0.80

FACTOR DE RAFAGA FR = 1.0

FACTOR DE GRAVEDAD (MTY.) G =0.94

VELOCIDAD BASICA VB = K*VR = 0.80*115 = 92 Km/Hr

P = 0.0048*G*C*VD^2 = 0.0048*0.94*92^2*C= 38 C

5.0. CIMENTACIONES Y COLUMNAS (VER DIBUJO Nº BGMEC01)

5.1 COLUMNAS

LAS CARGAS EN LAS COLUMNAS SON MUY CHICAS, (VER CARGAS EN ZAPATAS MAS ADELANTE) SIENDO

LAS MAXIMAS DE 54.7 TON, POR LO CUAL SE PEDIRAN COLUMNAS MINIMAS C1 , EXCEPTO EN APOYOS DE

ARMADURAS QUE SE ESPECIFICARAN C2.

As= 4#5 = 8.0 CM2.

COMO As< .01 Ag ENTONCES Ag=100*As= 800 CM2

CAP= 0.272 f'c (Ag-As)+1334 As

= 0.272*.200*792+1.334*8.0 = 53.8 TON 54.7, OK

COL.C1 TIPO: 30x30 -4#5- ESTR.#3@ 25 CM.

COL.C2 TIPO: 30x30 -4#6- ESTR.#3@ 30 CM.

5.2 PEDESTALES.

SOLO PARA CUMPLIR CON ESPECIFICACIONES DE RECUBRIMIENTO SE PEDIRÁN PEDESTALES MINIMOS DE

35x35 CM, CON EL MISMO REFUERZO DE LAS COLUMNAS. EN LIMITES DE PROPIEDAD SE USARÁN

PEDESTALES ANCHOS EN LA BASE, CON 2#5 DIAGONALES ADICIONALES, SEGUN DIBUJO INDICADO.

5.3. ZAPATAS.

(VER DIBUJO Nº BGBEC01)

CARGAS

BODEGA w1=0 .84+.10 = 0.94 TON/M2

CUBIERTA w2=0.10 TON/M2.

FACHADA LIGERA w3=0.50 TON/ML. EJE 4, PA.

MUROS:


4

PRIMER PISO = .300*3.90+.36 TC =1.53 TON/ML

SEGUNDO PISO = .300*4.00+.36 TC = 1.56 TON/M.

= 3.09 TON/M ZAPATA Z5. EJE 4E, L. DE P.

P =(0.94*2.87+0.1*5.7+.50 )*22.00/2

+ 1.53*5.74+1.56*2.87=54.7 TON + 4.6 PP.= 59.3 TON

AZ= 59.3/ 25= 2.37 M2 = 1.10 x 2.20 M2.

DEL MANUAL CRSI-63:

Z5 = 110 x 220 x 55- 8#6 LARGAS+11#5 CORTAS

ZAPATA Z4 EJES 5C Y 5D* , L. DE P.

P = (0.94*2.87+1.53+1.56+.36)*7.34=45.1 TON+4.0 PP

= 49.1 TON

AZ= 49.1 / 25= 1.96 M2 = 1.00 x 2.00 M.

DEL MANUAL CRSI-63:

Z4 = 100x200 x50- 6#6 LARGAS+9#5 CORTAS

ZAPATA Z3. EJE 4B. AXIAL

LA CARGA Y AREA ES LA MISMA DE Z5

Az=2.37 M2 = 1.54x 1.54 M.

Z3 = 160x160 x 40- 8#6 CADA DIRECCION

ZAPATA Z2. EJES 5B* Y 5E, L. DE P.

P=(.94*2.87+0.36)*7.34/2+3.09*6.54 = 31.4 TON+4.0 PP=

= 35.5TON.

Az= 35.5 / 25 = 1.42 M2 = 1.20x1.20 M.

Z2 = 120x120x30- 6#5 CADA DIRECCION

ZAPATA Z1. TODAS, EXCEPTO ANTERIORES

Pmax= (.100*5.76+1.3)*7.34 = 13.8 + 2.2 PP = 16.0 TON

USAR ZAPATA MINIMA

Z1 = 100x100x30- 5#4 CADA DIRECCION

6.0 TRABES DE CIMENTACION *

CARGAN LOS MUROS DE LA PLANTA BAJA, PUES LOS DE LA PLANTA ALTA SE TOMARAN EN VIGAS DE

PISO. POR SU CLARO SOLO HAY DOS TIPOS, PERO AMBAS CON LA MISMA CARGA Y SECCION.

TRABES TC2:

w = .300*3.9+.36 PP= 1.53 TON/M.

L = 7.34 M.

-M = w*L2/10 = 8.24 TON-M.

+M= w*L2/14 =5.89 TON-M.

Vmax= 1.15*w*L/2 = 6.45 TON.

Vcrit = 6.45-1.53*0.725 = 5.35 TON b = 25 CM.

d = .26*(8240/.25)^.5 = 47.2 CM. < 55+5 REC = 60 CM.

-As= 8.24/(1.7*.89*.55) = 9.9 CM2 = 4#6

+As=5.89/( IDEM ) = 7.1 CM2 = 3#6

v = 5350 / ( 25*55) = 3.9 KG/CM2 < 4.2 :. E#3@30 CM.

TC2= 25x60 CM.4#6 LS+3#6 LI; ESTR.#3 @ 30 CM.

* VER CAPITULO FINAL DE MODIFICACIONES AL PROYECTO


5

TRABES TC1:

L=5.76 M.

POR PROPORCIONES

-As = 9.9*5.76^2/7.34^2 = 6.1 CM2 = 4#5

+As= = 4.8 CM2= 3#5

TC1= 25x60 CM.4#5 LS+3#5 LI; ESTR.#3 @ 30 CM.

7.0 CUBIERTAS METALICAS

7.1 LAMINAS.

A) CUBIERTA AREA DE VENTAS Y BODEGA

CARGAS:

CARGA MUERTA 15 Kg/M2

CARGA VIVA 60 Kg/M2


LA LAMINA SE APOYA EN PEQUEÑOS LARGUEROS DE PER O

SIMILAR EN MODULOS DE 3x61 = 183 CM.

L = 1.83 M.

MMA. = (0.107*15+0.121*60)*1.83^2 = 29.7 Kg-M.

MAX. = 0.0099w*L4/EI

= 0.0099*0.6*183^4/(2100000*I) = 3.17/I

fs = 100*M/S = 100*29.7/S = 2970/S<1408 Kg/CM2.

PROPIEDADES DE LA LAMINA KR-18 CAL. 24:

I = 18.9 CM4/M.; S = 3.37 CM3/M.

ADM. = L/240 = 183/240 = 0.76 CM.

MAX. =3.17/18.9 = 0.17 CM. < 0.76 CM.

fs = 2970/3.37 = 881 Kg/Cm2 <1408 Kg/Cm2

REVISION POR SUCCION DE VIENTO:

w1 = 38*(-1.75)= - 67 Kg/M2

M = 0.75*67*1.83^2/10 = 16.8 Kg-M.< 29.7 Kg-M.

REVISIÓN POR ENCHARCAMIENTO:

d REQ. = L/30 * (fs/fsad) = 1810/30*(881/1408) =38 MM.

LA LÁMINA SSR-4 TIENE PERALTE DE 66.6 MM.> 38 MM. EN LA

COSTILLA

SE ACEPTA LAMINA KR-18 CAL.# 24 O SIMILAR APOYADA @

181 CM. EN TRES CLAROS O MAS

EN LAS LAMINAS SIMILARES, EL PERALTE NO DEBE SER MENOR DE 38 MM.

B) PISO DE BODEGA

SOBRECARGA APLICADA

ws = 720 KG/M2; L = 1.47 M

SE NECESITA LOSACERO IMSA SEC. 3 CAL.# 24 O SIMILAR,

CON A= 5CM DE CONC. f'c 200 KG/CM2

CARGA ADM. = 914*1.6^2/1.47^2=1082 KG/M2 > 720. 0K

7.2 PASAPOLINES:

HACEN LAS VECES DE APOYOS PRIMARIOS DE LA LAMINA

EN CLAROS DE 1.47 M, Y ESPACIAMIENTO 1.83 M.

w= 75 * 1.83+4= 141 KG/M; L= 1.47 M

M= 141*1.47^2/8=38.1 KG-M


6

Sr= 3810/2100 = 1.82 CM3

SUPONIENDO PER 38x38x2.8 MM - 2.95 KG/M.

S=3.96 CM3 e I= 7.56 CM4

adm= 147/240= 0.61 CM.

= 0.013*1.41*147^4/(2039000*7.56) = .56 < .61 CM. OK

USAR PASAPOLINES PER 38x38x2.8 MM- 2.95 KG/M.

7.3 JOIST.

ESPACIAMIENTO TIPO = 7.34/5= 1.47 M.

A) AREA DE VENTAS.

JOIST

L= 5.76+5.74= 11.50 M.

wt = 100*1.47 = 147 Kg/M

wv = 60*1.47 = 88 KG/M

DEL CATALOGO DE VIGAJOIST S.A. DE C.V.

J-01 JOIST STD 20-VJ1 DE 9.86 Kg/M , CON:

wm = 155*(11.3/11.5)^2= 150 KG/M > 147

wv = 100*(11.3/11.5)^3= 95 KG/M > 88

STRUTS

ST-01 JOIST STD 2-20VJ1 DE 19.72 Kg/M

B) PISO BODEGA:

POLINES (JOIST)

L= 5.74 M

wt=840*1.47 = 1230 KG/M.

wv= 600*1.47 = 880 KG/M

M= wL2/8 = 1230*5.74^2/8= 5100 KG-M

V= wL/2 = 1230*5.74/2 = 3500 KG.

POR DETALLE SE NECESITA JOIST DE 20" SIMILAR AL DE LA

CUBIERTA DE VENTAS.

DEL CATALOGO DE VIGAJOIST:

J-02: JOIST STD 20VJ8 DE 16.55 KG/M

CON:

MR= 5689 KG-M > 5100. OK

VR = 3030 KG.< 3500 . REFORZAR PARA V= 3500 KG.

wt = 711* 8.00^2/5.74^2= 1400 KG/M > 1230. OK

wv= 628* 8.00^3/5.74^3= 1700 KG/M > 880 NO RIGE

STRUTS

ST-02 JOIST STD 2-20VJ2DE 20.76 Kg/M

C) CUBIERTA BODEGA

LAS CARGAS SON LAS MISMAS DE LA CUBIERTA DEL AREA DE

VENTAS PERO EL CLARO ES LA MITAD, NECESITANDOSE LO

SIGUIENTE, DEL CATALOGO DE VIGAJOIST:

J-03 JOIST STD 12VJ1 DE 8.73 KG/M

ST-03 JOIST STD 2-12VJ1 DE 17.46 Kg/M


7

7.4 ARMADURA:

.DE CUERDAS PARALELAS CON PERALTE TOTAL DE 3.60 M DE

PISO A PISO Y CONSTITUIDA POR 6 TABLEROS DE 22/6 = 3.67 M.

COMO SE MUESTRA EN EL CROQUIS SIGUIENTE:

CARGAS Y REACCIONES

P1 = .100*2.87*3.67 = 1.0 TON.

P2 = (.100*5.75+.82*2.87)*3.67 = 10.7 TON

P1+P2 = 11.7 TON.

Rt = 3.0*(P1+P2) = 3.0*11.7= 35.1 TON.

Rn = 2.5*(P1+P2)= 2.5*11.7= 29.3 TON.

Ld = SQR (367^2+360^2) = 514 CM.

k = 514/360 = 1.43

ESFUERZOS EN MIEMBROS: D4 = E5 = (29.3* 7.33-11.7*3.66) / 3.60 = --47.8 TON

A6 = A6'= (29.3*11.0-23.4*5.50) / 3.60 = +53.8TON

D12= 29.3* 1.43 = -41.9TON. D34= 17.6*1.43 = +25.2 TON

D56= 5.9*1.4 = - 8.4 TON

MB1= P1/2 = - 0.5 TON.

M23= M66=P2 = + 10.7 TON

M45= P1 = - 1.0 TON

CUERDA SUPERIOR

P= 47.8 TON, w= 0.1*2.87= 0.29 TON/M, L= 3.67 M.

M= wL2/10 = .39 TON-M.

SUPONEMOS 4 PER 89x89x3.2 MM

As=42.4CM2,Sx=154CM3, rx=(3.47^2+4.5^2)^.5=5.68 CM. DEL PROGRAMA DE COMPUTADORA:

fa= P/As= 1127 KG/CM2; fb=100M/Sx= 253 KG/CM2

KL/rx = 367/5.68 = 64; Fa= 1534 KG/CM2.

fb= 2100 KG/CM2

fa/Fa = 0.73 > 0.15 ----> F'e = 2510 KG/CM2.

fa/Fa+C*fb/Fb = .73+.19= 0.92 < 1.00 OK.

NO SE PUEDE USAR UNA SECCION MENOR.

C.SUP. DE 4 PER-89x89x3.2 MM-33.6 KG/M.

CUERDA INFERIOR:

T= 53.8 TON, w=.82*2.87+.1*5.75 = 2.93 TON/M.

1/2 ELEVACION ARMADURA AR-1


8

SE USARAN MIEMBROS ADICIONALES, NO MOSTRA- DOS EN EL

CROQUIS, PARA REDUCIR LA LONGITUD DE FLEXION A LA

MITAD:

Lf = L/2 = 1.84 M.

M= 2.93* 1.84^2/10 = 0.99 TON-M.

SUPONEMOS 4 PER 89x89x3.2 MM, IGUAL A CS. fa= T/As = 1269 KG/CM2

fb= M/AS= 643 KG/CM2

fs= fa+fb = 1912KG/CM2 < 2100 OK.

C.INF. DE 4 PER-89x89x3.2 MM-33.6 KG/M.

DIAGONAL D12

P = 41.9 TON. L= 5.14 M.

SUPONIENDO 2 PER 152x76x4.8 MM,

As= 40.52 CM2. rx= 5.41

fa = P/As = 1034 KG/CM2.

KL/r= 514/ 5.41 = 95 -----> Fa= 1108 KG/CM2> 1034, OK.

D12. DE 2 PER-152x76x4.8 MM-31.84 KG/M.

DIAGONAL D56

P = 8.4 TON. L= 5.14 M.

SUPONIENDO 1 PER 152x76x3.2MM,

As= 13.87 CM2. rx= 5.51

fa = P/As =605 KG/CM2.

KL/r= 514/ 5.51 = 95 -----> Fa= 1108 KG/CM2>605, OK.

D56. DE 1 PER-152x76x3.2 MM-10.88 KG/M.

DIAGONAL D34

T = 25.2 TON., As= 25200/2100 = 12.0 CM2< 13.87 CM2

D34. DE 1 PER-152x76x3.2 MM-10.88 KG/M.

MONTANTES

Pmax= 10.7 TON, L= 360 CM.

POR DETALLE SE NECESITA

MONT. DE 1 PER-152x76x3.2 MM-10.88 KG/M.

8.0 FIRMES.

TODOS LOS FIRMES SERÁN DE CONCRETO REFORZADO fć = 200 Kg/CM2 CON MALLA ELECTROSOLDADA

Fy = 5000 Kg/CM2. EN NUESTRO CASO HAY DOS TIPOS, UNO INTERIOR PARA EL AREA DE VENTAS, CON

CARGA NO MAYOR DE 2000 KG/M2, Y OTRO EXTERIOR DE ESTACIONAMIENTO ABIERTO. SEGUN EL

MANUAL CRSI-63:

FIRME DE CONCRETO fć = 200 Kg/CM2 DE 15 CM. DE

ESPESOR EN ESTACIONAMIENTO Y DE 10 CM. DE

ESPESOR EN AREA DE VENTAS, AMBOS CON MALLA

ELECTROSOLDADA 66/66 EN LECHO SUPERIOR.

9.0 ESTRUCTURACION DE MUROS.


9

LOS MUROS EXTERIORES SERÁN DE 3.60 M. DE ALTURA MAXIMA EN PLANTA BAJA Y ALTA, CONSTRUIDOS CON

BLOCK DE CONC. DE 15x20x40 CM., ESTRUCTURADOS CON DALAS A 2.40 M DE ALTURA Y CASTILLOS A NO MÁS

DE 5.74/2 = 2.87 M O 7.34/3 = 2.45 M.

A) DALAS.-

SE APOYARÁN EN LOS CASTILLOS QUE IRÁN @ 2.87 M. SERÁN UNA EN EL DESPLANTE Y OTRA A 2.40 M. DE ALTURA

wv = 38*1.43= 54 KG/M * 2.40 = 130 Kg/M; L = 2.87 M

M = 130*2.87^2/10 = 107 Kg-M CON b = 15 CM

d = 0.26*(107*0.75/0.15)^0.5 = 6.1 CM < 11+4 = 15 CM

AS = 0.75*107/(1700*0.89*0.11) = 0.48 CM2 < 1.42

DALA DE 15 X 15 CM. CON 4 # 3 Y EST. # 2 @ 20 CM.

B) CASTILLOS.-

wv = 54*2.87 = 155 Kg/M

h = 3.6 M

M = 155*3.6^2/8 = 251 Kg-M

CON b = 15CM:

d = 0.26*(251*0.75/0.15)^0.5 = 9.2 < 11+4 =15 CM

As= 251*0.75/(1700*0.89*0.16) = 1.13 CM2 = 2#3

CASTILLO DE 15 X 15 CM.- 4 # 3 Y EST. # 2 @ 20 CM.

C) TRABES DE ENTREPISO

CARGAN LOSA Y MUROS DE LA PLANTA ALTA EN EJE 4,

Y SOLO LOS MUROS EN EJES B Y E

VC1

L1= 7.34 M. ( 3 CLAROS CONTINUOS )

w = 840*2.87+1560+100*2.87= 4300 KG/M

-M= wL2/10 = 23200 KG-M

+M=wL2/14 =16600 KG-M

Vmax.= 1.15*wL/2= 18100 KG.

Vcrit = 18100-4300*.90 = 14300 KG.Q b = 30 CM.

d = .26*(23200/.30)^.5 = 72 < 75+ 5 = 80 CM,

- As= 23200 / (1700*.89*.75)=20.5 CM2 = 4#8

+As= 16600 / (1700*.89*.85)=12.9 CM2 =3#8

v =14200 / (30*75)=6.3KG/CM2.= ESTR.#3@ 30 CM

VC3

L2= 5.74 M. ( UN SOLO CLARO )

w = 840*1.47/2+ 1560+100*1.47/2= 2300 KG/M.

M=wL2/8 = 9500 KG-M

V= wL/2 = 6600 KG. Vcrit.= 6600-2300*.70 =5000 KG.

b= 30 CM.

d= .26*(9500/.30)^.5=46 CM < 55+5 = 60 CM.

As= 9500 / (1700*.89*.55) =12.9 CM2 = 5#5

v = 5000/( 30*55 )=3.1 KG/CM2 = ESTR.#3 @30 CM.

D) TRABES DE AZOTEA

SOLO HAY TRABE CARGADORA EN EJE 2.

VC2

L = 7.34 M.


10

w = 100*11.5/2 + 430 PP. =1000 KG/M.

-M= wL2/10 =5400 KG-M < 9500

+M=wL2/14=3800 KG-M

Vmax.= 1.15*wL/2= 4200 KG. < 6100

SECCION 30x60 CM.

- As= 5400 / (1700*.89*.55)= 6.5 CM2 = 4#5 +As= 3800 / (1700*.89*.55)= 4.6 CM2 =3#5

ESTR.#3@ 30 CM.

EN EL RESTO USAR DALA DE REMATE D1 TIPO

10.0 MODIFICACIONES AL PROYECTO DESPUES DE TERMINADO EL PROYECTO ANTERIOR, SE AGREGO EN EL EXTREMO NOR-OESTE UN NUEVO

CUERPO DE 4.95x7.18 M. DE DOS PISOS.

EN PLANTA BAJA SE LOCALIZA EL CUARTO DE ACCESO A LA ZONA DE SERVICIOS, CON UNA ESCALERA

A LA PLANTA ALTA, QUE SUBSTITUYE LA ESCALERA INTERIOR ANTERIOR . VER DIBUJOS

ARQUITECTONICOS Y ESTRUCTURALES, RECUADREO AB4'5. EN PLANTA ALTA SE LOCALIZA EL CUARTO

DE COMPRESORES USANDOSE UNA LOSA DE AZOTEA CON CAPACIDAD DE DOS TANQUES DE AGUA DE

1500 LTS. C/U.

TODOS LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES SON PEQUEÑOS Y SE RESUELVEN DIRECTAMENTE SOBRE LOS

PLANOS CORRESPONDIENTES.


11


EDIFICIO PROPIEDAD

LIC. RAÚL FARÍAS ARIZPE

DISEÑO ESTRUCTURAL

MEMORIA DE CÁLCULOS.

ENERO 22 DE 1998 Revisado Junio 24‘98

ACONSA Memorias Edificio Raul Farías

12


13

ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V. Río Amazonas # 240, Desp. 8, Colonia del Valle, Garza García, N.L. P r e s e n t e. Atn. Ing. Mario Cavazos Garza Enero 22 de 1998.

EDIFICIO PROPIEDAD DEL SR. LIC. RAÚL FARÍAS ARIZPE.

DISEÑO ESTRUCTURAL. MEMORIA

Contenido: 1 antecedentes. 2.Descripción, 3. Materiales y especificaciones. 4.Cargas básicas, 5.Columnas y Ciment. 6.Muro de Contención. 7.Firmes en sótanos. 8.Losas sótanos. 9.Losa Archivo Muerto,

10.Losa Rampas 11.Losa Planta Baja, 12.Losas Nivel 1 y 2, 13. Losa de Azotea, 14. Escaleras y Detalles. 15.Modificaciones al Proyecto. 16.Dibujos.

1. ANTECEDENTES: Se referirá la presente memoria al diseño estructural del edificio propiedad del SR. LIC. RAÚL FARÍAS ARIZPE, obra a cargo de Aconsa Monterrey, S.A. de C.V., que se construirá en la Col. Del Valle, San. Pedro Garza García, N.L. El trabajo se hará de acuerdo al proyecto arquitectónico de ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V.

2. DESCRIPCIÓN: El EDIFICIO es de tres niveles para oficinas, colocados sobre un sótano de tres niveles para estacionamiento de automóviles con medios niveles escalonado. Las plantas, ocupan un terreno rectangular de 30x38 m. Ver dibujo OCV.EC.01. Las losas serán de concreto reforzado de 40, 37 y 35 cm de espesor, aligeradas con casetones desmontables de fibra de vidrio de 63.5x63.5 cm. Muros de contención, columnas y firmes serán de concreto reforzado. Ver dibujos OCV.EC.01 A 09, anexos.

3. MATERIALES Y ESPECIFICACIONES En general utilizaremos los siguientes materiales:

Concreto f’c 100 kg/cm2 en plantillas.

Concreto f’c 200 kg/cm2 tipo, excepto indicados.

Concreto f’c 250 kg/cm2 losas y columnas.

Malla electrosoldada fy 5000 kg/cm2

Esf. Admisible en suelo bajo sótanos: 3.20 kg/cm2.

Las cargas vivas serán de acuerdo al Reglamento del D.F. 1985. Para el diseño estructural de concreto reforzado se seguirá al Manual ACI-318-89. Para la construcción utilizaremos las normas ACI--301-72.


14

4. CARGAS BÁSICAS Las cargas principales serán las siguientes, aparte de pesos de vigas, columnas y muros cargadores o de contención:

LOSA AZOTEA Carga Muerta Peso propio losa =2400*0.40*0.67 640 kg/m2 Impermeabilización y acabados 120 kg/m2

Total carga muerta wm = 760 kg/m2 Carga viva Azotea (Eq. AA) wv = 200 kg/m2

wt = wm + wv = 960 kg/m2 wu = 1.4*wm+1.7*wv = 1400 kg/m2

ENTREPISOS SUPERIORES Carga Muerta Peso propio losa = 0.40*0.67*2400 = 640 kg/m2 Piso y Acabados 120 kg/m2 Muros Interiores 120 kg/m2

Total carga muerta wm = 880 kg/m2 Carga viva Oficinas wv = 250 kg/m2

wt = wm + wv 1130 kg/m2 wu = 1.4*wm + 1.7*wv = 1660 kg/m2

ENTREPISO PLANTA BAJA Carga Muerta

Peso propio losa = 2400*0.35*0.67 = 560 kg/m2

Piso y Acabados 100 kg/m2

Total carga muerta wm = 660 kg/m2

Carga viva Público wv = 300 kg/m2

wt = wm + wv = 960 kg/m2

wu = 1.4*wm + 1.7*wv = 1430 kg/m2

ENTREPISO SOTANOS Carga Muerta Peso propio losa = 2400*0.37*0.67 = 590 kg/m2 Sobrepiso opcional 60 kg/m2

Total carga muerta wm = 650 kg/m2 Carga viva Estacionamiento wv = 250 kg/m2

wt = wm + wv = 900 kg/m2 wu = 1.4*wm + 1.7*wv = 1340 kg/m2

ENTREPISO ARCHIVO MUERTO Carga Muerta

Peso propio losa = 2400*0.35*0.67 = 560 kg/m2

Piso y Acabados 100 kg/m2

Total carga muerta wm = 660 kg/m2

Carga Archivos muertos wv = 500 kg/m2

wt = wm + wv = 1160 kg/m2

5. COLUMNAS Y CIMENTACIONES Debido al programa de obras, desarrollaremos la memoria de abajo a arriba, empezando por cimentaciones y columnas. Todas las columnas son de concreto reforzado de diferentes secciones. Ver dibujo OCV.EC.02.


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Cargas: Según las plantas tenemos las cargas en columnas siguientes. Para tomar en cuenta pesos propios de columnas aumentaremos las cargas de losas en 50 kg/m2. ( wu= 1.4*50= 70 Kg/M² )

EJE EJE AREA NIV. Wu Pu Pu Total

B 1a,3a 17.09 S2 1410 24 24

17.09 S1 1410 24 48

B 2,3 34.00 S2 1410 48 48

34.00 S1 1410 48 96

C 1a,3a 30.40 AZ 1470 45 45

30.40 N2 1730 53 97

30.40 N1 1730 53 150

30.40 PB 1500 46 195

16.33 AM 1840 30 226

30.40 S2 1410 43 268

30.40 S1 1410 43 311

C 2,3 60.00 AZ 1410 88 88

60.00 N2 1730 104 192

60.00 N1 1730 104 296

60.00 PB 1500 90 386

32.50 AM 1840 60 446

60.00 S2 1410 85 531


16

60.00

S1

1410

85

616

D 1a,3a 30.00 AZ 1470 44 44

30.00 N2 1730 52 96

30.00 N1 1730 52 148

30.00 PB 1500 45 193

16.25 AM 1840 30 223

30.00 S2 1410 42 265

30.00 S1 1410 42 307

D 2,3 60.00 PB 1500 90 90

32.50 AM 1840 60 150

60.00 S2 1410 85 235

60.00 S1 1410 83 320

F 1a,3a 32.66 AZ 1470 48 48

32.66 N2 1730 57 105

32.66 N1 1730 57 161

32.66 PB 1500 49 210

32.66 S2 1410 46 256

32.66 S1 1410 46 302

F 2,3 97.50 AZ 1470 143 143

97.50 N2 1730 169 312

97.50 N1 1730 169 481

64.90 PB 1500 97 578

64.90 S2 1410 92 670

64.90 S1 1410 92 762

L 1a,3a 35.18 AZ 1470 52 52

35.18 N2 1730 61 113

35.18 N1 1730 61 173

35.18 PB 1500 53 226

35.18 S2 1410 50 276

35.18 S1 1410 50 325

L 2,3 97.50 AZ 1470 143 143

97.50 N2 1730 169 312

97.50 N1 1730 169 481

64.90 PB 1500 97 578

64.90 S2 1410 92 670

64.90 S1 1410 92 762

N 1a,3a 30.15 AZ 1470 44 44

30.15 N2 1730 52 96

30.15 N1 1730 52 149

30.15 PB 1500 45 194

30.15 S2 1410 43 236

30.15 S1 1410 43 279

N 2,3 60.00 PB 1500 90 90

60.00 S2 1410 85 175

60.00 S1 1410 85 259

O 1a,3a 13.82 AZ 1470 20 20

13.82 N2 1730 24 44

13.82 N1 1730 24 68

13.82 PB 1500 21 89

13.82 S2 1410 19 108

13.82 S1 1410 19 128

O 2,3 60.00 AZ 1470 88 88

60.00 N2 1730 104 192


17

60.00

N1

1730

104

296

27.50 PB 1500 41 337

27.50 S2 1410 39 376

27.50 S1 1410 39 415

No incluimos el peso de muros de contención porque éstos tendrán su propia cimentación. Ver cálculo mas adelante.

MUROS DE CONT. = 1.4*0.2*11.4*2.4 7.66 T/M

Zapatas interiores Mediante cálculos preliminares determinamos los cuatro tipos de zapatas siguientes: Los espesores y refuerzos

se obtienen por interpolación del manual CRSI-1992 para esfuerzo factorizado de 32*1.53 = 49.6 ton/m2 10,000 psf. La carga resistente se calcula como sigue:

qu = 49.6 Ton/m2 Az = Area de la zapata en m2. t = espesor de la zapata en metros Pu = Az*(qu-1.4*2.4*t)

TABLA DE DISEÑO DE ZAPATAS MARCA DIMENSIONES REFUERZO Pu TON

Z1 140x140x40 8#4 C/D 95

Z2 260x260x70 7#8 C/D 319

Z3 300x300x75 9#8 C/D 423

Z4 400x400x95 16#8 C/D 742

CARGAS Y DISEÑO DE ZAPATAS En la tabla de cargas se indican el nivel de sótano 1 (S1), las que inciden sobre las zapatas, en las cuales se determinan los

tipos siguientes: Se aceptan diferencias de 3%. EJE L EJE N Pu Total ZAP. MCA.

B 2,3 96 Z1

C 2,3 616 Z4

D 2,3 320 Z2

F 2,3 762 Z4

L 2,3 762 Z4

N 2,3 259 Z2

O 2,3 415 Z3

Zapata corrida exterior: Carga máxima col exterior Pue = 325 Ton. Carga uniforme equiv: wue = 325/11.4 = 28.5 Ton/m Peso de muros de contención = 7.7 Ton/m Carga uniforme total: wu = 36.2 Ton/m Ancho req. de zapata: 36.2/49.6 = 0.73 m = 75 cm min. Pediremos zapata corrida de 75 cm de ancho y 30 cm de espesor con refuerzo mínimo. Ver dibujo OCV.EC.03.

Columnas interiores en sótanos: En los sótanos se tendrán columnas de concreto reforzado. Mediante cálculos preliminares determinamos 12 tipos de columnas. Para concreto f’c 250 kg/cm

2 y acero de refuerzo fy 4200 kg/cm2, la resistencia de las

columnas es de:

Pn = 0.70*0.80*(.85*300*(Ag-As)+4200*AS) = 119*(Ag-As)+2352*As ( Kg ) = 0.119(Ag-As)+2.352*As ( Ton )

Sí Ag. > 100*As; Ag. = 100*As


18

MCA

A Cm

B Cm

Ag Cm2

REF.

As Cm2

Pn TON

C1 30 30 796 4#5 7.96 113 C2 40 40 796 4#5 7.96 113 C3 50 50 1592 8#5 15.92 227 C4 50 50 2296 8#6 22.96 327 C5 50 50 2500 8#8 40.56 393 C6 50 50 2500 12#8 60.84 441 C7 50 50 2500 20#8 101.40 536 C8 50 --- 1194 6#5 11.94 170

C9 50 --- 1722 6#6 17.22 245

C10 50 --- 1964 8#8 40.56 329

C11 50 --- 1964 24#8 121.68 520

C12 50 90 4232 24#8 121.68 790

Las cargas máximas en cada caso son: EJE EJE NIV. Pu Total Sec. Col.

B 1a,3a S2 24 C1

S1 48 C1

B 2,3 S2 48 C1

S1 96 C1

C 1a,3a AZ 45 C1

N2 97 C2

N1 150 C3

PB 195 C3

AM 226 C3

S2 268 C4

S1 311 C4

C 2,3 AZ 88 C2

N2 192 C3

N1 296 C4

PB 386 C11

AM 446 C11

S2 531 C12*

S1 616 C12

D 1a,3a AZ 44 C1

N2 96 C2

N1 148 C3

PB 193 C3

AM 223 C3

S2 265 C4

S1 307 C4

*por.arq.

D 2,3 PB 90 C8

AM 150 C8

S2 235 C9

S1 320 C10

F 1a,3a AZ 48 C1

N2 105 C2

N1 161 C3

PB 210 C3

S2 256 C4

S1 302 C4


19

F

2,3

AZ

143

C3

N2 312 C4

N1 481 C7

PB 578 C12*

S2 670 C12

S1 762 C12

L 1a,3a AZ 52 C1

N2 113 C2

N1 173 C3

PB 226 C3

S1 276 C4

S1 325 C4

L 2,3 AZ 143 C3

N2 312 C4

N1 481 C7

PB 578 C12

S2 670 C12

S1 762 C12

N 1a,3a AZ 44 C1

N2 96 C2

N1 149 C3

PB 194 C3

S2 236 C3

S1 279 C4

N 2,3 PB 90 C8

S2 175 C8

S1 259 C10

O 1a,3a AZ 20 C1

N2 44 C1

N1 68 C1

PB 89 C2

S2 108 C2

S1 128 C3

O 2,3 AZ 88 C1

N2 192 C3

N1 296 C4

PB 337 C5

S2 376 C6

S1 415 C6

*por.arq.


20

6. MUROS DE CONTENCIÓN Los tipos principales de muros se detallan en el dibujo OCV.EC.03.

Muro MC1: Se localizan en el lado Sur, en el límite de propiedad del terreno, desde eje 1 a eje 4 y en el lado Poniente, en el eje 1 de eje A a eje C. Es un muro de sótano de tres pisos de altura, apoyado de piso a techo en los dos primeros tramos y en voladizo en el último:


21

Alturas entre losas: hl = 1.50 m, h1 = 4.13 m, h2 = 3.00 m, h3 = 3.00 m Alturas a LC de claro: hm1 = 4.13 m, hm2 = 4.13+3.00/2 = 5.63 m; hm3 = 4.13+3.00+3.0/2 = 8.63 m Cargas de trabajo a media altura:

= 1600 kg/m3, = 32.5 º, kr = 0.300; w = 1600*0.30 = 480 kg/m

3

wu1 = 480*4.13 = 1980 kg/m2

wu2 = 480*5.63 = 2700 kg/m2

wu3 = 480*8.63 = 4140 kg/m2

wup1 = (1980+2700)/2 = 2340 kg/m2

wup2 = (2700+4140)/2 = 3420 kg/m2

Momentos máximos de trabajo: -M1 = 1980*4.13^2/6 = -5630 kg-m +M1 = 2340*3.00^2/14 = 1500^kg-m -M2 = 2700*((3.00+3.00)/2)^2/10 = -2430 kg-m +M2 = 3420*3.00^2/14 = 2200 kg-m -M3 = 4140*3.00/2^2/10 = -310 kg-m Peralte y refuerzo, opción por esf. de trabajo: d = 0.26*(5630)^0.5 = 19.5 cm < 26+4 = 30 cm As = M/(1700*0.89*0.16) = M*0.00413 - As1 = 5630*0.00413 = 24 cm

2 = #6@12.

+ As1 = 1500*0.00413 = 6.2 cm2 = #4@20.

- As2 = 2430*0.00413 = 10.0 cm2 = #5@20.

+ As2 = 2200*0.00413 = 9.1 cm2 = #5@20.

- As3 = 310*0.00413 = 1.21 cm2 = Ac. Temp.

Refuerzo de temperatura: Ast v = 0.0015*30*100= 4.5 cm

2/m = Var.#4 @ 28 cm

Ast h = 0.0025*30*100= 7.5 cm2/m = Var.#4 @ 17 cm.

Muro MC2 Es un muro de sótano de tres pisos de altura localizados en el lado Norte del edificio, en el eje H, entre los ejes 2 y 4, y en el eje 1a, entre los ejes F y H: Alturas entre losas: hl = 1.50 m, h1 = 4.08 m, h2 = 3.00 m, h3 = 3.00 m Alturas a LC de claro: hm1 = 4.08/2-1.5 = 0.54 m, hm2 = 4.08-1.5+3.00/2 = 4.08 m, hm3 = 4.08-1.50+3.00+3.00/2 hm3= 7.08 m Cargas de trabajo a media altura:

= 1600 kg/m3, = 32.5 º, kr = 0.300; w = 1600*.30 = 480 kg/m

3

wu1 = 480*0.54 = 260 kg/m2

wu2 = 480*4.08 = 1960 kg/m2

wu3 = 480*7.08 = 3400 kg/m2

wup1 = (260+1960)/2 = 1110 kg/m2

wup2 = (1960+3400)/2 = 2680 kg/m2

Momentos máximos de trabajo: -M1 = 260*4.08^2/20 = -220 kg-m +M1 = 260*4.08^2/14 = +310 kg-m -M2 = 1110*((4.08+3.00)/2)^2/10 = -1390 kg-m +M2 = 1960*3.00^2/14 = +1260 kg-m -M3 = 2680*3.0^2/10 = -2410 kg-m +M3 = 3400*3.00^2/14 = +2190 kg-m -M4 = 3400*3.00^2/20 = -1530 kg-m


22

Peralte y refuerzo, opción por esf. de trabajo: d = .26*(2410)^.5 = 12.7 < 16+4 = 20 cm As = M/(1700*0.89*0.16) = M*0.00413 - As1 = 220*0.00413 = min = Ref. Temp. + As1 = 310*0.00413 = min = Ref. Temp. - As2 = 1390*0.00413 = 5.7 cm

2 = #5@35

+ As2 = 1260*0.00413= 5.2 cm2 = #4@40 + #4@40

- As3 = 2410*0.00413 = 10.0 cm2 = #5@20

+ As3 = 2190*0.00413 = 9.0 cm2 = #4@40 + #6@40

- As4 = 1530*0.00413 = 6.3 cm2 = #5@30

Refuerzo de temperatura Astv = 0.0015*20*100 = 3.0 cm

2/m = Var.#4 @40 cm

Asth = 0.0025*20*100 = 5.0 cm2/m = Var.#4 @25 cm.

Muros MC3 Es un pequeño muro en voladizo de 1.50 m de altura, que se especifica con espesor y refuerzo mínimo, empotrado en un cimiento corrido, localizado en el eje E, entre los ejes 1.b y 3.b. Muro MC4 Es un muro apoyado de piso a techo con altura total de 2.25 m, localizado en el eje E.1, entre los ejes 1.b y 3.b. w = 480*2.25/2 = 540 kg/m2 a media altura M = 540*2.25^2/8 = + 340 kg-m << 1290. Rige espesor mínimo y refuerzo de temperatura Muro espesor 20 cm. con parrilla #4@25 cm del lado libre. Muro MC5 Es un muro de sótano de tres pisos de altura, localizado en el lado Poniente del Edificio, en el eje 1, del eje C al H: Alturas entre losas: hl = 1.50 m, h1 = 5.58 m, h2 = 3.00 m, h3 = 3.00 m Alturas a LC de claro: hm1 = 5.58/2-1.50 = 1.29 m, hm2 = 5.58-1.5+3.00/2 = 5.58 m, hm3 = 5.58-1.50+3.0+3.0/2 hm3 = 8.58 m, Cargas de trabajo a media altura: w = 1600*.30 = 480 kg/m

3

wu1 = 480*1.29 = 620 kg/m2

wu2 = 480*5.58 = 2680 kg/m2

wu3 = 480*8.58 = 4120 kg/m2

wup1 = (620+2680)/2 = 1650 kg/m2

wup2 = (2680+4120)/2 = 3400 kg/m2 Momentos máximos de trabajo: -M1 = 620*4.95^2/20 = -760 kg-m +M1 = 620*4.95^2/14 = +1090 kg-m -M2 = 1650*((4.95+3.30)/2)^2/10 = -2810 kg-m +M2 = 2680*3.00^2/14 = +1720 kg-m -M3 = 3450*3.0^2/10 = -3100 kg-m +M3 = 4220*3.00^2/14 = +2710 kg-m -M4 = 4220*3.00^2/20 = -1900 kg-m Peralte y refuerzo, opción por esf. de trabajo: d = .26*(3100)^.5 = 14.4 < 16+4 = 20 cm As = M/(1700*0.89*0.16) = 0.00413*M - As1 = 760*0.00413 = 3.1 cm

2 = #4@40.


23

+ As1 = 1090*0.00413 = 4.5 cm

2 = #4@40 + #3@40.

- As2 = 2810*0.00413 = 11.6 cm2 = #6@25

+ As2 = 1720*0.00413 = 7.1 = #4@40 + #5@40 - As3 = 3100*0.00413 = 12.8 cm

2 = #6@20

+ As3 = 2710*0.00413 = 11.2 cm2 = #4@40 + #6@40

- As4 = 1900*0.00413 = 7.8 cm2 = #5@25

Refuerzo de temperatura Astv = 0.0015*20*100 = 3.0 cm

2/m = Var.#4 @40 cm

Asth = 0.0025*20*100 = 5.0 cm2/m = Var.#4 @25 cm.

Muro MC6 Es un muro apoyado de piso a techo con altura total de 3.30 m, localizado en el eje 4, entre los ejes A y H. w = 1600*.30 = 480 kg/m

3

Por la carga del edificio contiguo: h = 32000/1600 = 20 m w = 480*(20+(3.0-0.9)/2) = 10100 kg/m2 a media altura M = 10100*3.00^2/8 = + 11400 kg-m. Peralte y refuerzo, opción por esf. de trabajo: d = 0.26*(11400)^0.5 = 27.7 < 31+4 = 35 cm + As = 11400/(1700*0.89*0.31) = 24.2 = #8@20 Refuerzo de temperatura Asth = 0.0025*35*100 = 8.8 cm

2/m = Var.#5 @20 cm.

Los muros de contención actúan como vigas aperaltadas, de 3.00 m o más de peralte total y claros de 9.50 o 10.50 m, en el caso crítico se tiene:

wu = 28.5 Ton/m. (hoja 5) L prom = (9.50+10.50)/2 = 10.00 m Mu = 28.5*10.0^2/10 = 285 Ton-m con el programa de diseño por última resistencia: Mu = 285000 kg-m. ; b = bw = 20 cm; rec = 5 cm Se obtiene d = 156 cm. < 295+5 = 300 cm. H = 300; As = 26.8 cm2 < 6#8 Usar 6#8 en cada patín.

7. FIRMES DE SÓTANOS En ambos casos se trata de firmes para estacionamiento de automóviles. De acuerdo a las especificaciones del manual CRSI-63, se necesita espesor 15 cm. con malle 66/66 de lecho superior, de acuerdo a los detalles mostrados en el dibujo OCV.EC.02

8. LOSAS DE SÓTANOS En el dibujo OCV.EC.04 anexo, se detalla la planta de montaje de bloques y nervaduras de las losas, sus refuerzos de capiteles y patín de compresión, y el refuerzo de cada una de las distintas nervaduras. Enseguida analizaremos el recuadro crítico con ancho tributario de 10.50 m x 6.50 m y los factores de reducción para otros anchos o claros distintos

Patín de compresión wu = 1340 kg/m

2 (Hoja 2)

Pu = 1500*1.7 = 2550 kg (reglamento del D.F.) Lx = Ly = 0.60 m Muw = 1180*0.60^2/20 = 21 kg-m/m. No rige


24

Mup = 2550*.60/10 = 153 kg-m Usamos un programa de computadora de bolsillo con los datos siguientes: f’c=250 kg./cm

2, fy=5000 kg/cm2 (Malla de alambre),

C1 = 0.75, Ct = .0033 Zona sísmica = No Mu = 153 kg-m, b =100 cm, bw = 60 cm, Rec=3.5 cm. Resultando: d = 2.0 cm. < 3.5 cm. OK

H=7 cm; de = 3.5 cm. por ser estacionamiento As = 1.02 cm

2 /m = malla 66/66.

Losa de f’c 250 kg/cm2 de 7 cm de espesor reforzada con malla electrosoldada 66/66 a medio peralte.

Nervaduras: Factor De Reducción (Westgaard)

Col. 50 cm c equiv. = .89*50 = 44.5 cm. L max. = 1050 cm. F = 1.15 - c/L = 1.11 M0 = .10WLF(1-2c/3L)

2 = 0.105WL < 0.125 WL

R = 0.105/0.125 = 0.84 Formulas: Donde: wut = wu*B wut = Carga uniforme en Kg/m wu = Carga uniforme en Kg/m2 B = Ancho Tributario --MuE = R*wut *L1^2/20 en kg-m. +Mu12 = R*wut *L1^2/14 en kg-m. --Mu2 = R*wut *L’1^2/10 en kg-m. Donde: L1 = Claro entre 1 y 2 en m L’1 = (l1+l2)/2 en m.. Cargas y Momentos Totales: Para claro Máximo L = 10.50 m L’ = (9.475+10.5)/2 = 9.9875 m y Ancho Tributario máximo B = (7.5+6.5)/2 = 7.00 m wut = 1340*7.0 = 9380 Kg/m --Mut = 0.84*9380*9.99^2/10 = - 78600 kg-m +Mut = 0.84*9380* 10.50^2/14 = +62000 kg-m Momentos en nervaduras: Nervaduras de capitel exterior -Mu = 0.42*(-Mut)/n en kg-m. ( .42=.70*.60 ) +Mu =0.60*(+Mut)/n en kg-m. Nervaduras de faja media -Mu = 0.30*(-Mut)/n en kg-m. +Mu =0.40*(+Mut)/n en kg-m. Nervaduras de capitel interior M total en capitel: -Mu = 0.70*(-Mut)/n en kg-m. M nerv fuera de cap.: -Mu = 0.42*(-Mu)/n en kg-m. +Mu =0.60*(+Mut)/n en kg-m.


25

Revisión del capitel a flexión Utilizando el programa antes mencionado tenemos: Mu = 0.70*78600 = 55000 kg-m b = bw = 2*63.5+3*35.5 = 233.5 cm. Rec. = 3 cm. d = 20 cm. < 34+3 = 37 cm. OK. H = 37 cm. ; As = 45.4 cm2 = 16#6 Ver dibujo OCV.EC.04 Refuerzo de Nervaduras: Usaremos anchos de 35 cm aprox. para las de capitel interior y exterior y de 12 cm en las de faja media. El peralte total es de 37 cm. En la tabla siguiente indicamos los refuerzos. Ver tabla completa de calculo de refuerzos al final.

MCA +As12 -As2 +As23 -As3 +As34 -As4 +As45 -As5 +As56 -As6 +As67 N1 3.6 - 2#4 4.1 - 2#5 4.1 - 2#5 2.1 - 1#5 2.1 - 1#5 4.1 - 2#5 2.1 - 1#5 3.9 - 2#5 N2 1.1 – 1#4 1.3 – 1#4 1.3 – 1#4 0.6 – 1#4 0.7 - 1#4 1.3 – 1#4 1.3 – 1#4 1.1 – 1#4 N3 1.1 - 1#4 1.3 – 1#4 1.3 – 1#4 1.3 – 1#4 1.1 – 1#4 1.3 – 1#4 1.6 - #4 1.5 – 2#4 1.3 – 1#4 1.3 – 1#4 1.1 – 1#4 N4 4.1 - 3#5 4.4 - 3#5 5.5 - 3#5 4.6 – 3#5 3.9 - 2#5 5.4 – 3#5 7.5 -4#5 6.3 - 4#5 5.5 - 3#5 4.6 - 3#5 3.9 - 2#5 N5 0.7 - 1#3 2.0 - 2#4 1.3 – 1#4 2.1 - 2#4 1.1 – 1#4 2.5 - 2#4 1.5 - 2#4 2.9 - 3#4 1.3 – 1#4 2.1 - 2#4 1.1 – 1#4 N6 0.7 - 1#3 2.0 - 2#4 1.3 – 1#4 2.1 - 2#4 1.1 – 1#4 2.5 - 2#4 2.9 - 3#4 1.3 – 1#4 2.1 - 2#4 1.1 – 1#4 N7 4.1 - 3#5 4.4 - 3#5 5.5 - 3#5 4.6 – 3#5 3.9 - 2#5 5.4 – 3#5 6.3 - 3#5 5.5 - 3#5 4.6 - 3#5 3.9 - 2#5 N8 1.1 - 1#4 1.3 – 1#4 1.3 – 1#4 1.3 – 1#4 1.5 – 2#4 1.3 – 1#4 1.3 – 1#4 1.1 – 1#4 N9 2.0 - 2#4 4.1 - 3#5 4.1 - 3#5 4.1 - 3#5 4.7 - 3#5 5.5 - 3#5 4.6 - 3#5 3.9 - 2#5

E1 3.8 - 2#6 4.1 - 2#6 4.7 - 2#6 4.1 – 3#6 3.8 - 2#6 2.4 – 2#4 E2 6.3 - 2#6 10.8 - 4#6 12.5 –4#6 10.8 - 4#6 6.3 - 3#6 6.3 - 3#6 E3 7.2 - 3#6 7.9 - 3#6 8.7 – 3#6 7.9 – 3#6 7.2 - 3#6 3.4 - 2#6 E4 5.8 - 2#6 6.4 - 3#6 7.2 - 3#6 6.4 - 3#6 5.8 - 2#6 2.6. - 1#6 E5 5.3 – 2#6 5.8 - 2#6 6.4 - 3#6 5.8 - 2#6 5.3 – 2#6 3.3 - 2#6 E6 11.5 - 4#6 12.7 - 4#6 14.2 - 4#6 12.7 - 4#6 11.5 - 4#6 5.3 - 2#6 E7 9.5 - 4#6 9.5 - 4#6 10.9 - 4#6 9.5 - 4#6 9.5 - 4#6 4.8 - 2#6 E8 5.1 - 3#5 5.6 - 3#5 6.1 –3#5 5.6 - 3#5 5.1 - 3#5 3.2 – 256 E9 5.0 - 3#5 5.5 - 3#5 6.1 –3#5 5.5 - 3#5 5.0 - 3#5 2.3 - 2#5 E10 5.0 - 3#5 5.5 - 3#5 6.1 –3#5 5.5 - 3#5 5.0 - 3#5 2.3 - 2#5 E11 8.5 - 3#6 9.3 – 4#6 10.2 - 4#6 9.3 – 6#6 8.5 - 3#6 4.0 - 2#6 E12 4.9 - 3#5 5.3 - 3#5 6.0 - 3#5 5.3 - 3#5 4.9 - 3#4 3.1 - 2#5

Revisión a cortante

Vc = *vc*bo*d

Perimetral en columna El cortante máximo sucede en el eje 2L Vu = 1340*9.99*7.00*1.1. /1000 = 103 Ton. bo = 4*(50+34) = 336 cm, d= 34 cm.

Vc = 0.85*1.1*SQR(250)*bo*d

Vc = 0.85*1.1*SQR(250)*336*34/1000 = 169 Ton>103 OK De viga, fuera del capitel Ancho promedio de nerv. = 32.3 cm. X = 2*63.5+3*32.3+2*34 = 292 cm = 2.92 m. Vu = 103 - 1.340*2.92^2 = 91.6 Ton. bo = 4*(3*32.3) = 388 cm.

Vc1 = 0.85*0.53*SQR(250)*bo*d

Vc1 = 0.85*0.53*SQR(250)*388*34/1000 = 94 Ton > 91.6 No necesita ampliaciones de nervaduras de capitel


26

9. LOSAS DE ARCHIVO MUERTO (SE ELIMINÓ POR CLIENTE)


2 (Hoja 2); Lx = Ly = 0.60 m

Muw = 1770*0.60^2/20 = 32 kg-m/m. Usamos un programa de computadora de bolsillo con: f’c=250 kg./cm

2, fy=5000 kg/cm2 (Malla de alambre),

C1 = 0.75, Ct = .0033; Zona sísmica = No Mu = 32 kg-m, b =100 cm, bw = 60 cm, Rec=2.5 cm. Resultando: d = 1.0 cm. < 2.5+2.5 = 5.0 cm. OK H = 5.0 cm; de = + 2.5 cm. As = 0.39 cm

2 /m = malla 66/1010.

Losa de f’c 250 kg/cm2 de 5 cm de espesor reforzada con malla electrosoldada 66/1010 a medio peralte. Nervaduras: Cargas y Momentos Totales: Para claro Máximo L = 10.50 m y Ancho Tributario máximo B = (6.5)/2 = 3.25 m L1 = (9.475+10.50)/2 = 9.9875 m wut = 1770*3.25 = 5700 Kg/m -Mut = 0.84*5700*9.99^2/10 = - 47800 kg-m +Mut = 0.84*5700* 10.50^2/14 = +37700 kg-m Revisión del capitel a flexión Utilizando el programa antes mencionado tenemos: Mu = 0.70*47800 = 33500 kg-m b = bw = 63.5+2*35.5 = 134.5 cm. Rec. = 3 cm. d = 21 cm. < 32+3 = 35 cm. OK. H = 35 cm. ; As = 29.7 cm2 = 16 #6. Ver dibujo OCV.EC.05 Refuerzo de Nervaduras: Según el dibujo usaremos anchos de 35.5 cm para las de capitel interior y exterior y de 12 cm en las de faja media. El peralte total es típico de 30 cm.

MCA. -As2 +As23 -As3 +As34 N1 ---- - 2#6 ---- - 2#6 2.3 - 2#6 10.8 – 4#6 N2 2.3 - 2#6 10.8 – 4#6 N3 1.3 - 1#4 3.1 – 2#5 N4 3.4 -2#6 15.0 – 5#6 N5 ---- - 2#6 ---- - 2#6 3.4 -2#6 15.0 – 5#6 N6 1.3 - 1#4 3.0 – 2#5 E1 4.2 - 2#6 9.1 - 3#6 10.0 - 4#6 11.3 – 4#6 E2 2.5 - 1#6 5.1 - 2#6 6.1 - 2#6 6.5 – 2#6

Revisión a cortante (Ver capítulo anterior)

Perimetral en columna El cortante máximo sucede en el ejes 2C y 2D Vu = 1.77*9.99*3.38*1.1 /1000 = 66 Ton. bo = 2*(50+17)+50+34 = 218 cm, d= 32 cm.

Vc = 0.85*1.1*SQR(250)*218*32/1000 = 103 Ton>66 OK


27

De viga, fuera del capitel Ancho promedio de nerv. = 32.3 cm. X = 63.5+2*32.3+34 = 162 cm = 1.62 m. Y = 2*63.5+3*32.3+2*34 = 292 cm = 2.92 m. Vu = 66 - 1.77*2.92*1.62 = 58 Ton. bo = 3*(3*32.3) = 291 cm.

Vc1 = 0.85*0.53*SQR(250)*291*32/1000 = 66.3 Ton > 66 No necesita ampliaciones de nervaduras de capitel

10. LOSAS DE RAMPAS Las Rampas se localizarán entre los ejes D y L y los ejes 1a - 2 y 3 - 3a, para conectar los sótanos Se calcularán para las siguientes cargas:

Wm = 0.2*2400 = 480 Kg/m2 Wv = 250 Kg/m2 ( Carga uniformemente distribuida ) P = 1500 Kg Wut = 480*1.4+250*1.7 = 1100 Kg/m2 Pu = 1500*1.7 = 2550 Kg

Ancho efectivo E L/4 6.10/4=1.52 +M = 1100*6.1^2/8+2550*6.1/(4*1.52) = 7700 Kg-m -M = 7700*8/20=3100 Kg-m Con el programa de computadora: d = 11.0 cm < 17+3 = 20 cm H = 20 cm; As = 13 cm2/m #6@20 cm. At = 0018*20*100=3.6 cm2/m - #3@20 cm. -As = 5.6cm2/m - #4@20 cm Losa de f’c 250 kg/cm2 de 20 cm de espesor reforzada con #6@20 cm en lecho inferior, bastones de #4@20 cm y #3@20 cm como refuerzo de temperatura.

11. LOSAS DE PLANTA BAJA


2 (Hoja 2)

Losa de f’c 250 kg/cm2 de 5 cm de espesor reforzada con malla electrosoldada 66/66 a medio peralte.

Nervaduras: Cargas y Momentos Totales: Para claro Máximo L = 10.50 m y L'=9.99 m. Ancho Tributario máximo B = (7.5+6.5)/2 = 7.00 m wut = 1430*7.0 = 10000 Kg/m --Mut = 0.84*10000*9.99^2/10 = - 83800 kg-m +Mut = 0.84*10000* 10.50^2/14 = +66200 kg-m Refuerzos en Nervaduras: La distribución de nervaduras y casetones es igual a la de las losas del sótano previamente estudiadas, solo que la carga es mayor. Factor de carga = 1430/1340kg = 1.07 Factor de peralte = 32/34 = 0.94 Factor de refuerzo = 1.07/.94 = 1.14 En consecuencia sólo debemos verificar, por simple inspección, que los refuerzos de estas nervaduras sean un 14% mayores que los de las correspondientes de sótanos (Ver tabla completa en hoja 21).


28

Refuerzo de capitel As = 45.4*1.14 = 51.7 cm2 = 18 #6. Ver dibujo OCV.EC.06 Revisión a cortante En capitel : Vu = 103*1.07 = 110 Ton.

Vc = 169*0.94 = 159 Ton. > 110 Ton. OK Fuera de capitel : Vu = 91.6*1.07 = 98 Ton.

Vc =94*0.94 = 88 Ton. < 98 Ton. OK Necesita ampliaciones de nervaduras de capitel. Se pondrán medios casetones sólo en el perímetro de los capiteles críticos.

12. LOSAS DE ENTREPISO N-1 Y N-2. La distribución de nervaduras y casetones (ver plano OCV.EC.06) es igual a la de las losas de la Planta Baja, previamente estudiadas, con claros mayores, ya que se eliminan las columnas de los ejes D y G con ejes 2 y 3.

Patín de compresión Resulta igual al de la losa de P.B. Losa de f’c 250 kg/cm2 de 5 cm de espesor reforzada con malla electrosoldada 66/66 a medio peralte. Nervaduras: Cargas y Momentos Totales: Para claro Máximo L = 12.00 m y Ancho Tributario máximo B = (10.50+9.475)/2 = 9.99 m L1 = (12.0+7.50)/2 = 9.75 m wut = 1660*9.99 = 16600 Kg/m --Mut = 0.84*16600*9.75^2/10 = - 133000 kg-m +Mut = 0.84*16600* 12.0^2/14 = +143000 kg-m Refuerzos en Nervaduras: Según el dibujo usaremos anchos de 35.5 cm para las de capitel interior y exterior y de 12 cm en las de faja media. El peralte total es típico de 40 cm.

MCA. +As12 -As2 +As23 -As3 +As34 -As3 +As45 -As5 +As56

N1 4.7 - 2#5 4.4 - 2#5 4.4 - 2#5 4.6 - 2#5 6.3 - 3#5 5.4 - 3#5 4.7 - 2#5 4.4 - 2#5 4.4 - 2#5

N2 5.2 - 3#5 3.4 - 2#5 1.9 - 1#5 3.4 - 2#5 5.2 - 3#5

N3 25.5 -5#8 14.6 - 3#8 8.6 -2#8 14.6 - 3#8 25.5 - 5#8

N4 25.5 -5#8 14.6 - 3#8 8.6 -2#8 14.6 - 3#8 25.5 - 5#8

N5 4.8 - 2#5 3.2 - 2#5 1.8 - 1#5 3.2 - 2#5 4.8 - 2#5

N6 4.8 - 2#5 3.2 - 2#5 1.8 - 1#5 3.2 - 2#5 4.8 - 2#5

E1 12.9 - 3#8 14.2 -3#8 16.4 -3#8 14.2 -3#8 12.9 - 3#8

E2 2.7 - 2#5 3.2 - 2#5 3.4 - 2#5 3.2 - 2#5 2.7 - 2#5

E3 14.5 - 3#8 16.1 - 3#8 18.7 - 4#8 16.1 - 3#8 14.5 - 3#8

E4 3.0 - 2#5 3.5 - 2#5 3.7 - 2#5 3.5 - 2#5 3.0 - 2#5

E5 14.3 - 3#8 15.8 - 3#8 18.3 - 4#8 15.8 - 3#8 14.3 - 3#8

E6 5.6 - 3#5 3.5- 2#5 3.5 - 2#5 5.6 -3#5


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Revisión del capitel a flexión Utilizando el programa antes mencionado tenemos: Mu = 0.70*133000 = 93100 kg-m b = bw = 2*63.5+3*35.5 = 233.5 cm. Rec. = 3 cm. d = 25 cm. < 37+3 = 40 cm. OK. H = 40 cm. ; As = 72.6 cm2 = 15 #8. Ver dibujo OCV.EC.06 Revisión a cortante Perimetral en columna Pumax. = 1660*9.75*9.99*1.1/1000 = 178 Ton. bo = (50+37)*4 =348 cm. , d = 37 cm.

Vc = 0.85*1.1*SQR(250)*348*37/1000 = 190 Ton >178 OK De viga, fuera del capitel X = 2.58 m., bo = 402 cm. Vu = 178 – 1.66*2.58^2 = 167 Ton.

Vc = 0.85*.53*SQR(250)*402*37/1000 = 106 Ton <178 OK Ampliaremos el ancho de las nervaduras utilizando medios casetones, de 38.1, cm en el perímetro de los capiteles bo 402+8*31.8 = 656 cm

Vc = .85*.53*250^.5*656*37/1000 = 173 Ton. > 167 OK En la siguiente línea de casetones el cortante es menor y el ancho mayor, por lo cual ya no rige. En resumen se pondrán medios casetones solo en el perímetro de los capiteles críticos.

13. LOSA DE AZOTEA La distribución de nervaduras y casetones (ver plano OCV.EC.07) es igual a la de las losas de los niveles 1 y 2, previamente estudiadas, pero con una carga menor con un factor f = 1400/1660 = 0.84. por lo que se calcularán los refuerzos mediante este factor.

Patín de compresión Resulta igual al de la losa anterior. Losa de f’c 250 kg/cm2 de 5 cm de espesor reforzada con malla electrosoldada 66/1010.

Refuerzo en nervaduras: Utilizando el factor de carga, indicamos enseguida los refuerzos

MCA. +As12 -As2 +As23 -As3 +As34 -As4

N1 4.4 - 2#5 4.4 - 2#5 3.7 - 2#5 4.4 - 2#5 5.3 - 3#5 4.5 - 2#5

N2 4.3 -2#5 2.9 - 2#5 1.6 - 1#5 2.9 - 2#5 4.3 - 2#5 2.1 - 1#5

N3 20.5 -4#8 12.3 - 3#8 7.1 -2#8 12.3 - 3#8 20.5 -4#8 9.1 - 2#8

N4 20.5 -4#8 12.3 - 3#8 7.1 -2#8 12.3 - 3#8 20.5 -4#8 9.1 - 2#8

N5 4.0 - 2#5 2.7 - 2#5 1.5 - 1#5 2.7 - 2#5 4.0 - 2#5 2.0 - 1#5

N6 4.0 - 2#5 2.7 - 2#5 1.5 - 1#5 2.7 - 2#5 4.0 - 2#5 2.0 - 1#5

E1 10.6 - 2#8 11.7 -2#8 13.4 -3#8 11.7 -2#8 10.6 - 2#8 5.0 - 1#8

E2 2.3- 2#4 2.7 - 3#4 2.8 - 3#4 2.7 - 3#4 2.3- 2#4 1.5 - 1#4

E3 11.9 - 2#8 13.1 - 3#8 15.2 - 3#8 13.1 - 3#8 11.9 - 2#8 5.4 - 1#8

E4 2.4 - 2#4 2.9 - 3#4 3.1 - 3#4 2.9 - 3#4 2.4 - 2#4 1.5 - 1#4

E5 11.9 - 2#8 13.1 - 3#8 15.2 - 3#8 13.1 - 3#8 11.9 - 2#8 5.4 -1#8

E6 4.6 - 2#5 1.5 - 1#5 1.5 - 1#5 4.6 - 2#5 1.5 - 1#5


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Revisión del capitel a flexión Utilizando el factor anterior, tenemos: As = 0.84*72.6 = 61.0 cm2 = 13 #8 Ver dibujo OCV.EC.07 Revisión a cortante Los cortantes son el 84% de los de la lasa anterior. Por ins-pección se deduce que aun así se necesita aumentar los anchos utilizando medios casetones solo en el perímetro de los capiteles críticos.

14. ESCALERAS Y DETALLES Se muestran en el plano OCV.EC.09 Las losas de las rampas son de claro muy chico, resultando mínimas, espesor 10 cm, con parrilla #3@ 30 de lecho inferior. Los escalones tienen un refuerzo estándar. Los muros de apoyo de escaleras y elevadores se resolverán con concreto reforzado de 20 cm. en los 3 pisos inferiores y con blok de concreto de 20 cm. reforzados con castillos y dalas tal y como se indican en el plano. El foso del elevador tiene una profundidad que será determinada por los proveedores del equipo, una losa inferior de 30 cm de espesor con doble parrilla #5@20 cm.

Monterrey, N.L., Febrero 13 de 1998 Ing. Francisco Garza Mercado

15. MODIFICACIONES AL PROYECTO

De acuerdo a la última junta en Aconsa, el proyecto del Edificio de Oficinas En La Colonia Del Valle, propiedad del Lic. Raúl Farías, se modificará para cumplir requisitos oficiales en la forma siguiente:

1. Se eliminan en el sótano 1 los mezanines de Archivo Muerto. Esto es favorable, pues disminuye las cargas en

las columnas, pedestales y zapatas correspondientes, que no se modificarán. 2. La losa de planta baja cambia de uso, de oficinas a estacionamiento de automóviles. De nuevo el cambio es

favorable, pues la carga reglamentaria especificada para oficinas, incluyendo viva, pisos, muros interiores y acabados, es mayor que la de estacionamiento. Pero el peralte será de 37 cm.

3. Los muros exteriores de planta baja, y plantas superiores se remeten aproximadamente 1.50 m. de sus límites Oriente y Poniente, substituyendo las áreas de losas por pérgolas, generadas por la eliminación de la losa superior de los casetones en dichas zonas. Se ganan dos cosas: permite poner ventanas para iluminación y ventilación natural en estos lados del edificio y se reducen un poco las cargas sobre columnas y cimentaciones.

4. La losa de azotea, que actualmente solo cubre parcialmente la planta del tercer nivel, se hará completa. Esto no modifica las estructuras, dado que en el proyecto original esta parte se contemplaba como futura ampliación.

5. La zona de elevadores y escaleras, se modifican completamente, dándole vuelta de campana, con respecto a la línea de centro del edificio.

6. Los muros de contención del eje 1 y 4 y del eje A, se modifican quedando con dos tramos apoyados de piso a techo y un tramo en voladizo.

Los cálculos no necesitan modificarse, y quedan un poco del lado de la seguridad. Los planos solo se ajustan, marcando, por ejemplo, los huecos para pérgolas en las losas de los pisos superiores, y extendiendo a losa de azotea a todo su tamaño.

16. DIBUJOS

Se Anexan al final de la memoria copias al tamaño doble carta de los Planos estructurales.

Monterrey, N.L., Junio 24 de 1998

Ing. Francisco Garza Mercado


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PROGRAMA DE CALCULOS DE NERVADURAS

LOSAS DE SOTANOS 1Y 2

MCA. Wu B n (nerv) L1 (M) L'1 (M) L2 (M) L'2 (M) L3 (M) L'3 (M) L4 (M) L'4 (M) L5 (M) L'5 (M) L6 (M) FW

N1 1340 5.01 2.0 5.30 5.90 6.50 6.00 5.50 6.50 7.50 7.00 6.50 6.00 5.50 O.84

N2 1340 5.01 4.5 5.30 5.90 6.50 6.00 5.50 6.50 7.50 7.00 6.50 6.00 5.50 O.84

N3 1340 5.01 4.5 5.30 5.90 6.50 6.00 5.50 6.50 7.50 7.00 6.50 6.00 5.50 O.84

N4 1340 9.99 3.0 5.30 5.90 6.50 6.00 5.50 6.50 7.50 7.00 6.50 6.00 5.50 O.84

N5 1340 9.99 9.5 5.30 5.90 6.50 6.00 5.50 6.50 7.50 7.00 6.50 6.00 5.50 O.84

N6 1340 9.99 9.5 5.30 5.90 6.50 6.00 5.50 6.50 7.50 7.00 6.50 6.00 5.50 O.84

N7 1340 9.99 3.0 5.30 5.90 6.50 6.00 5.50 6.50 7.50 7.00 6.50 6.00 5.50 O.84

N8 1340 5.01 4.5 5.30 5.90 6.50 6.00 5.50 6.50 7.50 7.00 6.50 6.00 5.50 O.84

N9 1340 5.01 2.0 5.30 5.90 6.50 6.00 5.50 6.50 7.50 7.00 6.50 6.00 5.50 O.84

E1 1340 3.25 3.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 ------ ------ ------ ------ ------ ------ O.84

E2 1340 3.25 1.5 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 ------ ------ ------ ------ ------ ------ O.84

E3 1340 5.90 3.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 ------ ------ ------ ------ ------ ------ O.84

E4 1340 6.00 4.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 ------ ------ ------ ------ ------ ------ O.84

E5 1340 7.00 3.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 ------ ------ ------ ------ ------ ------ O.84

E6 1340 6.00 3.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 ------ ------ ------ ------ ------ ------ O.84

E7 1340 6.00 4.5 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 ------ ------ ------ ------ ------ ------ O.84

E8 1340 6.50 3.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 ------ ------ ------ ------ ------ ------ O.84

E9 1340 6.50 5.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 ------ ------ ------ ------ ------ ------ O.84

E10 1340 6.50 5.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 ------ ------ ------ ------ ------ ------ O.84

E11 1340 7.00 3.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 ------ ------ ------ ------ ------ ------ O.84

E12 1340 2.75 2.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 ------ ------ ------ ------ ------ ------ O.84

MCA. b (cm) bw (cm) -M1 +M12 -M2 +M23 -M3 +M34 -M4 +M45 -M5 +M56 -M6 +M67 -M7

N1 36.4 36.4 1660 3400 4120 5110 2130 --------- --------- --------- 2900 5110 4270 3660 1790

N2 12.0 12.0 530 1010 1310 1510 680 --------- --------- --------- 920 1510 1350 1080 570

N3 12.0 12.0 530 1010 1310 1510 1350 1080 1590 2020 1840 1510 1350 1080 570

N4 34.8 34.8 2210 4510 5480 6790 5670 4860 6650 9030 7710 6790 5670 4860 2380

N5 12.0 12.0 500 950 1240 1430 1280 1020 1500 1900 1740 1430 1280 1020 540

N6 12.0 12.0 500 950 1240 1430 1280 1020 1500 1900 1740 1430 1280 1020 540

N7 34.8 34.8 2210 4510 5480 6790 5670 4860 6650 9030 7710 6790 5670 4860 2380

N8 12.0 12.0 530 1010 1310 1510 1350 1080 1590 2020 1840 1510 1350 1080 570

N9 36.4 36.4 1660 3400 4120 5110 4270 3660 5010 6800 5810 5110 4270 3660 1790

E1 32.3 32.3 2300 4690 5110 5760 5110 4690 2300 ------ ------ ------ ------ ------ ------

E2 12.0 56.0 3280 6260 7300 7680 7300 6260 3280 ------ ------ ------ ------ ------ ------

E3 27.3 27.3 4170 8520 9270 10460 9270 8520 4170 ------ ------ ------ ------ ------ ------

E4 12.0 12.0 2270 4330 5050 5320 5050 4330 2270 ------ ------ ------ ------ ------ ------

E5 29.8 29.8 3710 7580 8250 9310 8250 7580 3710 ------ ------ ------ ------ ------ ------

E6 27.3 27.3 4240 8660 9430 10640 9430 8660 4240 ------ ------ ------ ------ ------ ------

E7 12.0 12.0 3030 5770 6740 7090 6740 5770 3030 ------ ------ ------ ------ ------ ------

E8 35.5 35.5 3070 6260 6810 7680 6810 6260 3070 ------ ------ ------ ------ ------ ------

E9 12.0 12.0 1970 3750 4380 4610 4380 3750 1970 ------ ------ ------ ------ ------ ------

E10 12.0 12.0 1970 3750 4380 4610 4380 3750 1970 ------ ------ ------ ------ ------ ------

E11 35.5 35.5 4950 10110 11000 12410 11000 10110 4950 ------ ------ ------ ------ ------ ------

E12 29.8 29.8 2920 5950 6480 7310 6480 5950 2920 ------ ------ ------ ------ ------ ------

MCA. d (Cm) H (Cm) -As1 +As12 -As2 +As23 -As3 +As34 -As4 +As45 -As5 +As56 -As6 +As67 -As7

N1 18 37.0 1.7 - 1#5 3.6 - 2#5 4.1 - 2#5 4.1 - 2#5 2.1 - 1#5 --------- --------- --------- 2.1 - 1#5 4.1 - 2#5 2.1 - 1#5 3.9 - 2#5 1.0 - 1#5

N2 17 37.0 0.6 - 1#4 1.1 - 1#4 1.3 - 1#4 1.3 -1#4 0.6 - 1#4 --------- --------- --------- 0.7 - 1#4 1.3 - 1#4 1.3 - 1#4 1.1 - 1#4 0.6 - 1#4

N3 17 37.0 0.6 - 1#4 1.1 - 1#4 1.3 - 1#4 1.3 -1#4 1.3 - 1#4 1.1 - 1#4 1.3 - 1#4 1.6 - 2#4 1.5 - 2#4 1.3 - 1#4 1.3 - 1#4 1.1 - 1#4 0.6 - 1#4

N4 21 37.0 2.3 - 1#5 3.9 - 2#5 4.4 - 3#5 5.5 - 3#5 4.6 - 3#5 3.9 - 2#5 5.4 - 3#5 7.5 -4#5 6.3 - 4#5 5.5 - 3#5 4.6 - 3#5 3.9 - 2#5 2.5 - 2#5

N5 22 37.0 1.1 - 1#4 1.0 - 1#4 2.0 - 2#4 1.3 - 1#4 2.1 - 2#4 1.1 - 1#4 2.5 - 2#4 1.5 - 2#4 2.9 - 3#4 1.3 - 1#4 2.1 - 2#4 1.1 - 1#4 1.1 - 1#4

N6 22 37.0 1.1 - 1#4 1.0 - 1#4 2.0 - 2#4 1.3 - 1#4 2.1 - 2#4 1.1 - 1#4 2.5 - 2#4 1.5 - 2#4 2.9 - 3#4 1.3 - 1#4 2.1 - 2#4 1.1 - 1#4 1.1 - 1#4

N7 21 37.0 2.3 - 1#5 3.9 - 2#5 4.4 - 3#5 5.5 - 3#5 4.6 - 3#5 3.9 - 2#5 5.4 - 3#5 7.5 -4#5 6.3 - 3#5 5.5 - 3#5 4.6 - 3#5 3.9 - 2#5 2.5 - 2#5

N8 17 37.0 0.6 - 1#4 1.1 - 1#4 1.3 - 1#4 1.3 -1#4 1.3 - 1#4 1.1 - 1#4 1.3 - 1#4 1.6 - 2#4 1.5 - 2#4 1.3 - 1#4 1.3 - 1#4 1.1 - 1#4 0.6 - 1#4

N9 13 37.0 1.7 - 1#5 3.6 - 2#5 4.1 - 3#5 4.1 - 3#5 4.1 - 3#5 3.9 - 2#5 4.1 - 3#5 5.5 - 3#5 4.7 - 3#5 5.5 - 3#5 4.6 - 3#5 3.9 - 2#5 1.9 - 1#5

E1 17 37.0 2.4 - 1#6 3.8 - 2#6 4.1 - 2#6 4.7 - 2#6 4.1 - 2#6 3.8 - 2#6 2.4 - 2#4 --------- --------- --------- --------- --------- ---------

E2 34 37.0 6.3 - 2#6 6.3 - 2#6 10.8 - 4#6 12.5 - 4#6 10.8 - 4#6 6.3 - 3#6 6.3 - 3#6 --------- --------- --------- --------- --------- ---------

E3 25 37.0 3.4 - 2#6 7.2 - 3#6 7.9 - 3#6 8.7 - 3#6 7.9 - 3#6 7.2 - 3#6 3.4 - 2#6 --------- --------- --------- --------- --------- ---------

E4 33 37.0 2.6 - 1#6 5.8 - 2#6 6.4 - 3#6 7.2 - 3#6 6.4 - 3#6 5.8 - 2#6 2.6 - 1#6 --------- --------- --------- --------- --------- ---------

E5 21 37.0 3.3 - 2#6 5.3 - 2#6 5.8 - 2#6 6.4 - 3#6 5.8 - 2#6 5.3 - 2#6 3.3 - 2#6 --------- --------- --------- --------- --------- ---------

E6 31 37.0 5.3 - 2#6 11.5 - 4#6 12.7 - 4#6 14.2 - 4#6 12.7 - 4#6 11.5 - 4#6 5.3 - 2#6 --------- --------- --------- --------- --------- ---------

E7 34 37.0 4.8 - 2#6 9.5 - 4#6 9.5 - 4#6 10.9 -4#6 9.5 - 4#6 9.5 - 4#6 4.8 - 2#6 --------- --------- --------- --------- --------- ---------

E8 19 37.0 3.2 - 2#5 5.1 - 3#5 5.6 - 3#5 6.1 - 3#5 5.6 - 3#5 5.1 - 3#5 3.2 - 2#5 --------- --------- --------- --------- --------- ---------

E9 30 37.0 2.3 - 2#5 5.0 - 3#5 5.5 - 3#5 6.1 - 3#5 5.5 - 3#5 5.0 - 3#5 2.3 - 2#5 --------- --------- --------- --------- --------- ---------

E10 30 37.0 2.3 - 2#5 5.0 - 3#5 5.5 - 3#5 6.1 - 3#5 5.5 - 3#5 5.0 - 3#5 2.3 - 2#5 --------- --------- --------- --------- --------- ---------

E11 24 37.0 4.0 - 2#6 8.5 - 3#6 9.3 - 4#6 10.2 - 4#6 9.3 - 4#6 8.5 - 3#6 4.0 - 2#6 --------- --------- --------- --------- --------- ---------

E12 21 37.0 3.1 - 2#5 4.9 - 3#5 5.3 - 3#5 6.0 - 3#5 5.3 - 3#5 4.9 - 3#5 3.1 - 2#5 --------- --------- --------- --------- --------- ---------


32


LOSAS DE ARCHIVO MUERTO


N1 1770 5.01 2.0 ------ ------ 6.50 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N2 1770 5.01 2.0 ------ ------ 6.50 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N3 1770 5.01 4.5 ------ ------ 6.50 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N4 1770 9.99 3.0 ------ ------ 6.50 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N5 1770 9.99 3.0 ------ ------ 6.50 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N6 1770 9.99 9.5 ------ ------ 6.50 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N7 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N8 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N9 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E1 1770 3.50 2.0 9.48 9.99 10.50 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E2 1770 3.50 2.5 9.48 9.99 10.50 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E3 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E4 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E5 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E6 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E7 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E8 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E9 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E10 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E11 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E12 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------


N1 36.4 36.4 ------ ------ 3310 11810 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N2 36.4 36.4 ------ ------ 3310 11810 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N3 12.0 12.0 ------ ------ 1050 3500 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N4 34.8 34.8 ------ ------ 4390 15680 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N5 34.8 34.8 ------ ------ 4390 15680 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N6 12.0 12.0 ------ ------ 990 3300 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N7 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N8 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N9 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E1 32.3 32.3 4910 10010 10900 12290 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E2 12.0 12.0 2800 5340 6230 6560 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E3 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E4 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E5 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E6 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E7 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E8 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E9 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E10 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E11 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E12 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------


N1 24 35.0 0.0 - 2#6 0.0 - 2#6 2.8 - 2#6 10.8 - 4#6 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N2 24 35.0 ------ ------ 2.8 - 2#6 10.8 - 4#6 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N3 22 35.0 ------ ------ 1.3 - 1#4 3.1 - 2#5 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N4 28 35.0 ------ ------ 3.4 - 2#6 15.0 - 5#6 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N5 28 35.0 0.0 - 2#6 0.0 - 2#6 3.4 - 2#6 15.0 - 5#6 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N6 22 35.0 ------ ------ 1.3 - 1#4 3.0 - 2#5 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N7 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N8 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

N9 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E1 26 35.0 4.2 - 2#6 9.1 - 3#6 10.0 - 4#6 11.4 - 4#6 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E2 31 35.0 2.5 - 1#6 5.1 - 2#6 6.1 - 2#6 6.5 - 2#6 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E3 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E4 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E5 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E6 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E7 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E8 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E9 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E10 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E11 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------

E12 ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------ ------


33

GRAMA DE CALCULOS DE NERVADURAS

LOSAS DE PLANTA BAJA


N1 1430 5.01 2.0 5.30 5.90 6.50 6.00 5.50 6.50 7.50 7.00 6.50 6.00 5.50 0.84

N2 1430 5.01 2.0 6.50 6.00 5.50 6.50 7.50 7.00 6.50 6.00 5.50 0.84

N3 1430 5.01 4.5 6.50 6.00 5.50 6.50 7.50 7.00 6.50 6.00 5.50 0.84

N4 1430 9.99 3.0 6.50 6.00 5.50 6.50 7.50 7.00 6.50 6.00 5.50 0.84

N5 1430 9.99 3.0 5.30 5.90 6.50 6.00 5.50 6.50 7.50 7.00 6.50 6.00 5.50 0.84

N6 1430 9.99 3.0 6.50 6.00 5.50 6.50 7.50 7.00 6.50 6.00 5.50 0.84

N7 1430 9.99 9.5 6.50 6.00 5.50 6.50 7.50 7.00 6.50 6.00 5.50 0.84

N8 1430 9.99 9.5 6.50 6.00 5.50 6.50 7.50 7.00 6.50 6.00 5.50 0.84

N9

E1 1430 3.50 2.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 0.84

E2 1430 3.50 2.5 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 0.84

E3 1430 6.00 3.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 0.84

E4 1430 6.00 4.5 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 0.84

E5 1430 7.00 3.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 0.84

E6 1430 7.00 5.5 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 0.84

E7

E8

E9

E10

E11

E12


N1 36.4 36.4 ----- ----- 2670 5450 4550 3900 5340 7260 6200 5450 4550 3900 1910

N2 36.4 36.4 2670 5450 4550 3900 5340 7260 6200 5450 4550 3900 1910

N3 12.0 12.0 850 1620 1450 1160 1700 2150 1970 1620 1450 1160 610

N4 34.8 34.8 3550 7240 6050 5180 7100 9640 8230 7240 6050 5180 2540

N5 34.8 34.8 ----- ----- 3550 7240 6050 5180 7100 9640 8230 7240 6050 5180 2540

N6 34.8 34.8 3550 7240 6050 5180 7100 9640 8230 7240 6050 5180 2540

N7 12.0 12.0 800 1520 1360 1090 1600 2030 1860 1520 1360 1090 570

N8 12.0 12.0 800 1520 1360 1090 1600 2030 1860 1520 1360 1090 570

N9

E1 32.3 32.3 3960 8090 8810 9930 8810 8090 3960

E2 12.0 12.0 2260 4310 5030 5300 5030 4310 2260

E3 27.3 27.3 4530 9240 10060 11350 10060 9240 4530

E4 12.0 12.0 2160 4110 4790 5050 4790 4110 2160

E5 29.8 29.8 5280 10780 11740 13240 11740 10780 5280

E6 12.0 12.0 2060 3920 4570 4820 4570 3920 2060

E7

E8

E9

E10

E11

E12


N1 19 35.0 0.0 - 2#5 0.0 - 2#5 3.0 - 2#5 4.7 - 2#5 3.9 - 2#5 3.8 - 2#5 4.6 - 2#5 6.3 - 3#5 5.4 - 3#5 4.7 - 2#5 3.9 - 2#5 3.8 - 2#5 2.1 – 2#5

N2 19 35.0 3.0 - 2#5 4.7 - 2#5 3.9 - 2#5 3.8 - 2#5 4.6 - 2#5 6.3 - 3#5 5.4 - 3#5 4.7 - 2#5 3.9 - 2#5 3.8 - 2#5 1.5 - 2#5

N3 18 35.0 1.0 - 1#4 1.4 -2#4 1.3 - 2#4 1.3 - 1#4 1.5 - 2#4 1.9 - 2#4 1.7 - 2#4 1.4 - 2#4 1.3 - 2#4 1.3 - 1#4 0.7 - 1#4

N4 22 35.0 3.7 - 2#5 6.3 - 3#5 5.3 - 3#5 4.5 - 3#5 6.2 - 3#5 8.6 -4#5 7.3 - 4#5 6.3 - 3#5 5.3 - 3#5 4.5 - 3#5 2.9 - 2#5

N5 22 35.0 0.0 - 2#5 0.0 - 2#5 3.7 - 2#5 6.3 - 3#5 5.3 - 3#5 4.5 - 3#5 6.2 - 3#5 8.6 -4#5 7.3 - 4#5 6.3 - 3#5 5.3 - 3#5 4.5 - 3#5 2.9 - 2#5

N6 22 35.0 3.7 - 2#5 6.3 - 3#5 5.3 - 3#5 4.5 - 3#5 6.2 - 3#5 8.6 -4#5 7.3 - 4#5 6.3 - 3#5 5.3 - 3#5 4.5 - 3#5 2.9 - 2#5

N7 17 35.0 1.0 - 1#4 1.3 - 1#4 1.3 - 1#4 1.2 - 1#4 1.4 - 1#4 1.8 -2#4 1.6 - 2#4 1.3 - 1#4 1.3 - 1#4 1.2 - 1#4 0.6 - 1#4

N8 17 35.0 1.0 - 1#4 1.3 -1#4 1.3 - 1#4 1.2 - 1#4 1.4 - 1#4 1.8 - 2#4 1.5 - 2#4 1.3 - 1#4 1.3 - 1#4 1.2 - 1#4 0.6 - 1#4

N9

E1 23 35.0 3.4 - 2#6 7.2 - 3#6 7.9 - 3#6 9.0 - 3#6 7.9 - 3#6 7.2 - 3#6 3.4 - 2#6

E2 28 35.0 2.0 - 1#6 4.0 - 2#6 4.7 - 2#6 5.0 - 2#6 4.7 - 2#6 4.0 - 2#6 2.0 -1#6

E3 27 35.0 3.9 - 2#6 8.5 - 3#6 9.3 - 3#6 10.7 - 4#6 9.3 - 3#6 8.5 - 3#6 3.9 - 2#6

E4 27 35.0 1.9 - 1#6 3.8 - 2#6 4.5 - 2#6 4.8 - 2#6 4.5 - 2#6 3.8 - 2#6 1.9 - 1#6

E5 28 35.0 4.6 - 2#6 9.9 - 4#6 11.0 - 4#6 12.6 - 4#6 11.0 - 4#6 9.9 - 4#6 4.6 - 2#6

E6 26 35.0 1.8 - 1#6 3.6 - 2#6 4.2 - 2#6 4.5 - 2#6 4.2 - 2#6 3.6 -2#6 1.8 - 1#6

E7

E8

E9

E10

E11

E12


34


LOSAS DE NIVELES 1 Y 2


N1 1660 5.01 2.0 6.50 6.00 5.50 6.50 7.50 7.00 6.50 6.00 5.50 0.84

N2 1660 5.01 4.5 12.00 9.75 7.50 9.75 12.00 0.84

N3 1660 9.99 3.0 12.00 9.75 7.50 9.75 12.00 0.84

N4 1660 9.99 3.0 12.00 9.75 7.50 9.75 12.00 0.84

N5 1660 9.99 9.5 12.00 9.75 7.50 9.75 12.00 0.84

N6 1660 9.99 9.5 12.00 9.75 7.50 9.75 12.00 0.84

N7

N8

N9

E1 1660 6.00 2.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 0.84

E2 1660 6.00 6.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 0.84

E3 1660 9.75 3.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 0.84

E4 1660 9.75 9.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 0.84

E5 1660 9.75 3.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 0.84

E6 1660 9.75 9.0 9.48 4.74 4.74 9.48 0.84

E7

E8

E9

E10

E11

E12


N1 36.4 36.4 3100 6330 5280 4530 6200 8420 7190 6330 5280 4530 2220

N2 12.0 12.0 3350 6390 4430 2500 4430 6390 3350

N3 34.8 34.8 14040 28650 18530 11190 18530 28650 14040

N4 34.8 34.8 14040 28650 18530 11190 18530 28650 14040

N5 12.0 12.0 3170 6030 4180 2360 4180 6030 3170

N6 12.0 12.0 3170 6030 4180 2360 4180 6030 3170

N7

N8

N9

E1 32.3 32.3 7890 16090 17530 19770 17530 16090 7890

E2 12.0 12.0 1880 3580 4170 4390 4170 3580 1880

E3 27.3 27.3 8540 17440 18990 21410 18990 17440 8540

E4 12.0 12.0 2030 3870 4520 4760 4520 3870 2030

E5 29.8 29.8 8540 17440 18990 21410 18990 17440 8540

E6 12.0 12.0 2030 6780 1020 1020 6780 2030

E7

E8

E9

E10

E11

E12


N1 20 40.0 3.0 - 2#5 4.7 - 2#5 4.4 - 2#5 4.4 - 2#5 4.6 - 2#5 6.3 - 3#5 5.4 - 3#5 4.7 - 2#5 4.4 - 2#5 4.4 - 2#5 2.1 - 1#5

N2 30 40.0 2.5 - 2#5 5.2 - 3#5 3.4 - 2#5 1.9 - 1#5 3.4 - 2#5 5.2 - 3#5 2.5 - 2#5

N3 38 40.0 10.9 - 2#8 25.5 -5#8 14.6 - 3#8 8.6 -2#8 14.6 - 3#8 25.5 - 5#8 10.9 - 2#8

N4 38 40.0 10.9 - 2#8 25.5 -5#8 14.6 - 3#8 8.6 -2#8 14.6 - 3#8 25.5 - 5#8 10.9 - 2#8

N5 29 40.0 2.4 - 1#5 4.8 - 2#5 3.2 - 2#5 1.8 - 1#5 3.2 - 2#5 4.8 - 2#5 2.4 - 1#5

N6 29 40.0 2.4 - 1#5 4.8 - 2#5 3.2 - 2#5 1.8 - 1#5 3.2 - 2#5 4.8 - 2#5 2.4 - 1#5

N7

N8

N9

E1 32 40.0 5.9 - 1#8 12.9 - 3#8 14.2 -3#8 16.4 -3#8 14.2 -3#8 12.9 - 3#8 5.9 - 1#8

E2 25 40.0 1.5 - 1#5 2.7 - 2#5 3.2 - 2#5 3.4 - 2#5 3.2 - 2#5 2.7 - 2#5 1.5 - 1#5

E3 37 40.0 6.5 - 2#8 14.5 - 3#8 16.1 - 3#8 18.7 - 4#8 16.1 - 3#8 14.5 - 3#8 6.5 - 2#8

E4 26 40.0 1.5 - 1#5 3.0 - 2#5 3.5 - 2#5 3.7 - 2#5 3.5 - 2#5 3.0 - 2#5 1.5 - 1#5

E5 35 40.0 6.5 - 2#8 14.3 - 3#8 15.8 - 3#8 18.3 - 4#8 15.8 - 3#8 14.3 - 3#8 6.5 - 2#8

E6 31 40.0 1.5 - 1#5 5.6 - 3#5 3.5- 2#5 3.5 - 2#5 5.6 -3#5 1.5 - 1#5

E7

E8

E9

E10

E11

E12


35


LOSAS DE AZOTEA


N1 1400 5.01 2.0 6.50 6.00 5.50 6.50 7.50 7.00 6.50 6.00 5.50 0.84

N2 1400 5.01 4.5 12.00 9.75 7.50 9.75 12.00 0.84

N3 1400 9.99 3.0 12.00 9.75 7.50 9.75 12.00 0.84

N4 1400 9.99 3.0 12.00 9.75 7.50 9.75 12.00 0.84

N5 1400 9.99 9.5 12.00 9.75 7.50 9.75 12.00 0.84

N6 1400 9.99 9.5 12.00 9.75 7.50 9.75 12.00 0.84

N7

N8

N9

E1 1400 6.00 2.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 0.84

E2 1400 6.00 6.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 0.84

E3 1400 9.75 3.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 0.84

E4 1400 9.75 9.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 0.84

E5 1400 9.75 3.0 9.48 9.99 10.50 9.99 9.48 0.84

E6 1400 9.75 9.0 9.48 4.74 4.74 9.48 0.84

E7

E8

E9

E10

E11

E12


N1 36.4 36.4 2620 5340 4460 3820 5230 7110 6070 5340 4460 3820 1870

N2 12.0 12.0 2830 5390 3740 2110 3740 5390 2830

N3 34.8 34.8 11840 24160 15630 9440 15630 24160 11840

N4 34.8 34.8 11840 24160 15630 9440 15630 24160 11840

N5 12.0 12.0 2670 5090 3530 1990 3530 5090 2670

N6 12.0 12.0 2670 8900 3530 1990 3530 5090 2670

N7

N8

N9

E1 32.3 32.3 6650 13570 14780 16670 14780 13570 6650

E2 12.0 12.0 1580 3020 3520 3700 3520 3020 1580

E3 27.3 27.3 7210 14710 16010 18060 16010 14710 7210

E4 12.0 12.0 1720 3270 3810 4010 3810 3270 1720

E5 29.8 29.8 7210 14710 16010 18060 16010 14710 7210

E6 12.0 12.0 1720 5720 860 860 5720 1720

E7

E8

E9

E10

E11

E12


N1 18 40.0 2.5 - 2#5 4.4 - 2#5 4.4 - 2#5 3.7 - 2#5 4.4 - 2#5 5.3 - 3#5 4.5 - 2#5 4.4 - 2#5 4.3 - 2#5 3.7 - 2#5 1.8 - 1#5

N2 28 40.0 2.1 - 1#5 4.3 -2#5 2.9 - 2#5 1.6 - 1#5 2.9 - 2#5 4.3 - 2#5 2.1 - 1#5

N3 35 40.0 9.1 - 2#8 20.5 -4#8 12.3 - 3#8 7.1 -2#8 12.3 - 3#8 20.5 -4#8 9.1 - 2#8

N4 35 40.0 9.1 - 2#8 20.5 -4#8 12.3 - 3#8 7.1 -2#8 12.3 - 3#8 20.5 -4#8 9.1 - 2#8

N5 27 40.0 2.0 - 1#5 4.0 - 2#5 2.7 - 2#5 1.5 - 1#5 2.7 - 2#5 4.0 - 2#5 2.0 - 1#5

N6 29 40.0 2.0 - 1#5 4.0 - 2#5 2.7 - 2#5 1.5 - 1#5 2.7 - 2#5 4.0 - 2#5 2.0 - 1#5

N7

N8

N9

E1 30 40.0 5.0 - 1#8 10.6 - 2#8 11.7 -2#8 13.4 -3#8 11.7 -2#8 10.6 - 2#8 5.0 - 1#8

E2 23 40.0 1.5 - 1#4 2.3- 2#4 2.7 - 3#4 2.8 - 3#4 2.7 - 3#4 2.3- 2#4 1.5 - 1#4

E3 34 40.0 5.4 - 1#8 11.9 - 2#8 13.1 - 3#8 15.2 - 3#8 13.1 - 3#8 11.9 - 2#8 5.4 - 1#8

E4 24 40.0 1.5 - 1#4 2.4 - 2#4 2.9 - 3#4 3.1 - 3#4 2.9 - 3#4 2.4 - 2#4 1.5 - 1#4

E5 34 40.0 5.4 - 1#8 11.9 - 2#8 13.1 - 3#8 15.2 - 3#8 13.1 - 3#8 11.9 - 2#8 5.4 -1#8

E6 29 40.0 1.5 - 1#5 4.6 - 2#5 1.5 - 1#5 1.5 - 1#5 4.6 - 2#5 1.5 - 1#5

E7

E8

E9

E10

E11

E12


36



RFC: GMA-800318UQ9

37

ACONSA

MONTERREY, S.A. DE C.V.

T O R R E M I R A D O R DISEÑO ESTRUCTURAL


AGOSTO-OCTUBRE, 1998

ACONSA Memorias Edificio Torre Mirador

38


39

CONSA MONTERREY, S.A. DE C.V. Belisario Domínguez # 2551 Pte.,

Colonia Obispado,

Monterrey, N.L.

P r e s e n t e.

Atn. Arq. Alberto Guerra Octubre 29 de 1998.

EDIFICIO TORRE MIRADOR


Contenido:

1.Antecedentes, 2.Descripción, 3.Especificaciones y Materiales,

4.Cargas básicas, 5.Análisis de viento y sismo, 6.Columnas y

Cimentación, 7.Muro de Contención, 8.Firmes, 9.Losas

estacionamiento, 10.Losas Entrepiso, 11. Losa Azotea, 12.

Cisterna, 13. Escaleras y Detalles, 14.Dibujos.

1. ANTECEDENTES:

Se referirá la presente memoria al diseño estructural del edificio Torre Mirador, un proyecto de Delphi, obra a cargo de

Aconsa Monterrey, S.A. de C.V. bajo la dirección del Arq. Alberto Guerra, que se construirá en la Ave. Lázaro Cárdenas

en Monterrey, N.L. El trabajo se hará de acuerdo al proyecto arquitectónico del Arq. Homero Fuentes.. El estudio de

Mecánica de Suelos fue elaborado por Perforaciones y Estudios de Suelos, S.A., bajo la dirección del Ing. Arturo J. Jiménez

R.

2. DESCRIPCIÓN:

El Edificio es de seis niveles para oficinas, y cuatro niveles y medio para estacionamiento de automóviles con medios niveles

escalonados. Las plantas ocupan un terreno irregular de 36x63 m aproximadamente. Ver dibujo TM.EC.01.

Las losas, en los entrepisos de oficinas, serán de concreto reforzado de 25 cm de espesor, aligeradas con barro bloc de 60x60

cm., y en las de entrepisos de estacionamientos, a base de joist-losa sobre trabes metálicas de alma abierta. Muros de

contención, columnas y firmes serán de concreto reforzado. Ver dibujos TM.EC.01 A 09, anexos.

3. ESPECIFICACIONES Y MATERIALES

ESPECIFICACIONES DE DISEÑO. Concreto: ACI-318-89.

Acero Estructural: AISC 1985.

Cargas: Reglamento de Construcciones del D.D.F.

Sismo y Viento: Manual de Obras civiles de la CFE-1993.

Esfuerzo en el Terreno: 6.0 Kg/cm2 a varias profundidades.


40

ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCION.

Concreto: ACI-301-72

Acero Estructural: AISC 1985

MATERIALES. En general utilizaremos los siguientes::

Concreto: f’c =100 kg/cm2 en plantillas.

Concreto: f’c = 200 kg/cm2 tipo, excepto indicados.

Concreto: f’c = 250 kg/cm2 en columnas.

Malla electrosoldada Fy = 5000 kg/cm2 Acero de Refuerzo: Fy = 4200 Kg/cm2

Acero estructural: ASTM-A-36

Anclas: ASTM-307

Armaduras: PER Hylsa Fy = 3520 Kg/cm2

Joist:

Cuerdas: HS-50

Celosía: ASTM-A-36

Esf. Admisible en suelo bajo terreno natural:

fn = 6.0 Kg/cm2 a varias profundidades.

4. CARGAS BÁSICAS

Las principales serán las siguientes, aparte de pesos de vigas, columnas y muros cargadores o de contención:

LOSA AZOTEA

Carga Muerta

Peso propio losa = 0.25*2400*.60 = 360 Kg/m2

Impermebilización y Acabados 120 Kg/m2

Total carga muerta wm = 480 Kg/m2

Carga viva Eq. A.A. wv = 200 Kg/m2 70 *

wt = wm + wv = 680 Kg/m2 550 *

wu = 1.4*wm + 1.7*wv = 1000 Kg/m2 790 *

Fr = 0.79 *

ENTREPISO OFICINAS

Carga Muerta


Piso y Acabados 120 Kg/m2

Muros Interiores 120 Kg/m2


Carga viva Oficinas wv = 250 Kg/m2 180 *

wt = wm + wv = 850 Kg/m2 780 *

wu = 1.4*wm + 1.7*wv = 1270 Kg/m2 1150 *

Fr = 0.91 *

* Carga viva reducida para usarse con viento y sismo

Fr = Factor de reducción = wur/wu: Fr (prom) = 0.89


41

ENTREPISO ESTACIONAMIENTO

Peso propio losa = 2400*0.08 = 190 Kg/m2

Peso propio joist 20 Kg/m2

P. sobrepiso (opcional) (0.025*2400) 60 Kg/m2


Carga viva Estacionamiento wv = 250 Kg/m2

wt = wm + wv = 520 Kg/m2

wu = 1.4*wm + 1.7*wv = 800 Kg/m2

Carga Concentrada P = 1500 Kg

Pu = 1.7*P = 2550 Kg

Cargas de Viento.

Del Manual C.F.E., 1993

Zona eólica: Monterrey, N.L. Grupo B, Tipo 1, Categoría 3, Clase B, L>20 m.

Velocidad regional: Vr = 143 Km/hr

Factor de tamaño: Fc = 0.95

= 0.16, = 390, Frz = 1.56*(10/) Frz = 0.868 (H<10 m)

Frz = 1.56*(H/) Frz = 0.985 (H = 22 m)

F = Fc*Frz = 0.95*0.868 F = 0.825 (H <10 m)

= 0.95*0.985 F = 0.935 (H = 22 m) Fact. topografía, Normal Ft = 1.0

Vel. de diseño:

Vd = Ft*F*Vr = 1.0*0.935*143 = Vd = 134 km/hr

Altura s/niv. del mar H = 560m: = 695 mm Hg

Temp. ambiente = 22º

G = 0.392*/(273+) G 0.924 p = 0.0048*G*Vd^2*C

p = 0.0048*0.924*134^2 p = 80*C

C = 0.80+0.50 = 1.30, q = 1.30*80 q = 104 Kg/m2

Factor de red. por tamaño (A>100 m2) Ka = 0.8

Factor por Presión local (Estr. Ppal.) Kl = 1.0

q = 0.80*104 q1 = 83 Kg/m2

Formula con altura h > 10 m

qh =85.2*1.56^2*(h/390)^0.32=206*(h/39)^0.32

qh =30.9*h^0.32

Cargas de Sismo

Zona Sísmica A, Suelo tipo 1

Factor sísmico c = 0.08, Ductilidad Q = 4

Coef. sísmico reducido c/Q = 0.02

Las cargas de viento y sismo son principalmente para llenar el

expediente. Veremos enseguida que su efecto en la estructura es

escaso y se puede tomar en cuenta con mucha facilidad y sin

necesidad de mayores cálculos.


42

5. ANALISIS DE VIENTO Y SISMO. Areas y Cargas Verticales

Nivel Área Wr P (Ton)

Azotea 354 550 195

Nivel 6 270 780 211

Nivel 6 311 550 171

Nivel 5 581 780 453

Nivel 4 581 780 453

Nivel 3 581 780 453

Nivel 3 90 550 50

Nivel 2 708 780 552

Total 3476 2538

Las Cargas Wr, son las vivas reducidas, para utilizarse con viento o sismo; en el promedio son el 89% de las totales

Viento (Dirección Norte Sur).

Ancho del edificio = 37.735 m, excepto en el piso 6 y azotea,

que tendrá un ancho de 18.0 m.

Pw = Ww*A

A = 37.735*hn ó A = 18.0*hw

Nivel h Ww A P (Ton)

Azotea 18.70 78 37 3

Nivel 6 15.55 74 153 11

Nivel 5 12.40 69 119 8

Nivel 4 9.25 64 119 8

Nivel 3 6.10 64 119 8

Nivel 2 2.26 64 145 9

Total Vi = 47 V/Col = 47 Ton M/Col = 47*4.525/2 = 106Ton-m

e = M/P = 106*100/2538 = 4.16 cm

Usando Columnas de 40x40 cm:

k = d/6 = 40/6 = 6.7 cm > e

Las formulas de columnas permiten

una excentricidad accidental de .10 b, que utilizaremos en las

fórmulas siguientes. En esta se utilizará el factor de 0.75 que

permiten las especificaciones para combinaciones con viento y

sismo y el factor de 0.89 que corresponde a cargas reducidas.

Fe = 0.75*.89*(1+6e/d-0.1) = 0.668*(1+6*4.16/40-0.1) = 1.01

Sismo Vs = 2538*0.02 = 51 Ton

M/Col = 51*4.525/2 = 115 Ton-m

e = M/P = 115*100/2538 = 4.52 cm

Fe = 0.75*.89*(1+6e/d-0.1) = 0.668*(1+6*4.52/40-0.1) = 1.05


43

Conclusión.

Como se puede observar, los efectos del viento y del sismo son muy chicos y prácticamente iguales, y bastará, en la selección de las columnas, con aumentar las cargas gravitacionales por un

factor de 1.05 para estar del lado seguro en el diseño del edificio por estos conceptos. En los pisos superiores y en el edificio de

estacionamiento la altura es de 3.25 y 3.05 m. < 4.25 m, reduciéndose los factores a menos de la unidad, por lo cual los efectos

de viento y sismo no rigen y no necesitan ser considerados específicamente.

6. COLUMNAS Y CIMENTACIONES

Debido al programa de obras, desarrollaremos la memoria de abajo a arriba, empezando por cimentaciones y columnas. Todas las

columnas son de concreto reforzado de diferentes secciones. Ver dibujo TM.EC.02.

Cargas:

PLANTA EJES DE COLUMNAS

Al evaluar las cargas en las columnas de la zona de Oficinas, consideramos prudente prever una posible

ampliación del nivel 6, por lo que se considerará el nivel de azotea en toda el área.

En el apéndice de la memoria se muestran las tablas de cálculo, en Microsoft Excel, de cargas en todos los ejes y niveles del edificio, cuyos resultados utilizaremos para la selección de pilas y columnas en los capítulos siguientes.

Pilas.

El laboratorio de suelos sugiere el uso de pilas coladas en sitio, para cimentar el edificio, debido, principalmente, a que se tiene un

suelo poco resistente en las capas superiores. Las pilas se desplantarán en el estrato duro que se encuentra entre 6 y 9 m de

profundidad, de acuerdo con el Estudio de Mecánica de Suelos. En él se muestra que se necesitaron más de 60 golpes, en la prueba de

penetración estándar en dichos estratos, por lo que se considerará, según el texto de Cimentación de Estructuras, de Dunham, un

esfuerzo admisible en el terreno de 6.0 Kg/cm2 (60 Ton/m2), el cual es un poco menor que el recomendado por el laboratorio.

Enseguida se calcularán las pilas necesarias para el edificio, con los siguiente materiales:

Concreto: f’c = 200 Kg/cm2 Acero de Refuerzo: Fy = 4200 Kg/cm2


44

La carga máxima última se localiza en los ejes E4 y D4, y es de 282 Ton.

La sección máxima, estrictamente necesaria de con-creto, será:

Pn = 0.70*0.80*(0.85*200*(Ag-As)+4200*As)

Si As = 0.01*Ag, se tendrá:

Pn = 0.70*0.80*(0.85*200*(1-0.01+4200*0.01)*Ag /1000

Pn = 0.118*Ag (Ton)

Ag = 282/0.118= 2390 cm2 : de donde d= 55 cm

La sección estrictamente necesaria es de 55 cm, y como todas las secciones a usarse serán mayores, regirá el refuerzo mínimo del 0.5%

de la sección total.

Secciones propuestas y capacidades de carga.

Fustes:

Se proponen fustes de 60, 80 y 100 cm con refuerzo mínimo del 0.5% de la sección total. Los fustes, confinados lateralmen-te en el

terreno, trabajarán como columnas cortas con las cargas resistentes

siguientes:

Pn = 0.70*0.80*(0.85*200*(Ag-As)+4200*As)

60 : Ag = 0.785*60^2 = 2826 cm2; As = 14.13 cm2

80 : Ag = 0.785*80^2 = 5024 cm2 ; As = 25.12 cm2

100: Ag = 0.785*100^2 = 7850 cm2; As = 39.25 cm2

60: As = 14.13 cm2 = 8#5 = 15.92 cm2

80: As = 25.12 cm2 = 10#6 = 28.70 cm2

100: As = 39.25 cm2 =14#6 = 40.18 cm2

Los diámetros de las campanas serán:

Para Fuste de 60: 60 a 120 cm.



Propiedades de las pilas.

d = diámetro de Fuste (m)

D = diámetro de Campana (m)

h = Altura total de pila (m)

b = Altura de Fuste

c = Altura de Campana = D-d (m) L = Altura lateral del cono de campana (m)

h = 6.0 m para edificio de estacionamiento (sondeo 2)

h = 9.0 m para edificio de Oficinas (sondeo 1)

b = 6.0-(D-d)-0.2 = 5.80-c para estacionamiento

b = 9.0-(D-d)-0.2 = 8.80-c para oficinas

Area de Fuste (m2): Af = d^2/4

Area Lat. Fuste (m2): Alf = db Vol. Fuste (m3): Vf = Afb

Perímetro Fuste (m): Pf = d

Perímetro Campana (m): Pc = D

Área de Campana (m2): Ac = D^2/4 Área Lat. Campana (m2).: Alc = .20Pc+*L(Pc+Pf)/2

Vol. Campana (m3):

Vc =.2Ac+(Ac+Af+(AcAf)^0.5)*c/3

Wf = Vf*2.4 (Ton)

Wc = Vc*2.4 (ton)

Wp = Wf+Wc (Ton)

Peso de pila Factorizado:

Wpu = 1.4*Wp (Ton)


45

Capacidad de Carga de las pilas:

adm en suelo = 60 T/m2 Del CRSI 1992:

Capacidad a carga últimau = 60*19200/12000 = 96 T/m2 Actuando de punta:

Puc = Acu (Ton) Fricción en el fuste:

Pf = (Kr**b/2)**Alf

Kr = 0.3, = 1.8 Ton/m3, = 0.5 Pf = (0.3*1.8*b/2)*0.5*Alf = 0.135*b*Alf (Ton)

Pfu = 0.9*0.135*b*Alf = 0.122*b*Alf (Ton)

Carga última Adm. Neta

= 1

Pn = Puc + Pfu - Wu p (Ton)

Edificio de Estacionamiento:

Pilas PE1 PE2 PE3 PE4 PE5

d (m) 0.60 0.60 0.60 0.80 0.80

D (m) 0.90 1.05 1.20 1.50 1.65

c (m) 0.30 0.45 0.60 0.70 0.85

h (m) 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

b (m) 5.50 5.35 5.20 5.10 4.95

L (m) 0.34 0.50 0.67 0.78 0.95

Pf (m) 1.88 1.88 1.88 2.51 2.51

Af (m2) 0.28 0.28 0.28 0.50 0.50

Alf (m2) 10.37 10.08 9.80 12.82 12.44

Vf (m3) 1.56 1.51 1.47 2.56 2.49

Pc (m) 2.83 3.30 3.77 4.71 5.18

Ac (m2) 0.64 0.87 1.13 1.77 2.14

Vc (m3) 0.26 0.42 0.62 1.10 1.47

Wpu (ton) 2 2 2 4 4

P'u (ton) 61 83 109 170 205

Pfu (ton) 7 7 6 8 8

Pn(Ton) 66 88 112 174 208

Edificio de Oficinas:


46

Pilas PO1 PO2 PO3 PO4 PO5 PO6 PO7 PO8 PO9

d (m) 0.60 0.60 0.60 0.80 0.80 0.80 1.00 1.00 1.00

D (m) 0.75 0.90 1.20 1.35 1.50 1.65 1.80 1.95 2.10

c (m) 0.15 0.30 0.60 0.55 0.70 0.85 0.80 0.95 1.10

h (m) 9.00 9.00 9.00 9.00 9.00 9.00 9.00 9.00 9.00

b (m) 8.65 8.50 8.20 8.25 8.10 7.95 8.00 7.85 7.70

L (m) 0.17 0.34 0.67 0.61 0.78 0.95 0.89 1.06 1.23

Pf (m) 1.88 1.88 1.88 2.51 2.51 2.51 3.14 3.14 3.14

Af (m2) 0.28 0.28 0.28 0.50 0.50 0.50 0.79 0.79 0.79

Alf (m2) 16.30 16.02 15.46 20.73 20.36 19.98 25.13 24.66 24.19

Vf (m3) 2.45 2.40 2.32 4.15 4.07 4.00 6.28 6.17 6.05

Pc (m) 2.36 2.83 3.77 4.24 4.71 5.18 5.65 6.13 6.60

Ac (m2) 0.44 0.64 1.13 1.43 1.77 2.14 2.54 2.99 3.46

Vc (m3) 0.21 0.35 0.75 0.98 1.32 1.71 2.09 2.63 3.25

Wpu (ton) 3 3 3 6 6 6 9 10 10

P'u (ton) 42 61 109 137 170 205 244 287 333

Pfu (ton) 17 17 15 21 20 19 25 24 23

Pn (ton) 57 75 121 153 184 218 259 300 345

Selección de Pilas.- Para las cargas evaluadas para cada una de las columnas, se

requerirán las siguientes pilas:

Ejes Put (ton) Pila Tipo Ejes Put (ton) Pila Tipo

C1-F1 25 PO1 J6-P6 99 PE3

D1-E1 47 PO1 J7-J8-J9 82 PE2

A3-H3 66 PO2 J10 45 PE1

B3-G3 134 PO4 K7-K8-K9 190 PE5

C3 - F3 242 PO7 K10-L10 99 PE3

D3 - E3 256 PO7 L6-N6 136 PE4

J4 190 P06 L7-L8-L9 190 PE5

B4-G4 230 PO7 M6-P8-P9 82 PE2

C4 - F4 256 PO7 M7-M8-M9 138 PE4

D4 - E4 282 PO8 M10-P7 73 PE2

H4 116 PO3 N7 190 PE5

J5 96 PO3 N8-N9-O8-O9 142 PE4

A5 158 PO5 N10-O10 74 PE2

B5-G5 194 PO6 O7 167 PE4

C5 - F5 214 PO6 P10 99 PE3

D5 - E5 235 PO7

H5 96 PO3

Secciones de Columnas y Capacidad de Carga. Como se puede apreciar en la tabla anterior, la carga máxima ocurre en las columnas

ejes D4 y E4, por lo que analizaremos las dimensiones de las columnas para ella,

sabiendo que no pueden ser mayores de:

b = 100/((2)^0.5) = 70.7 cm > 40 cm.

Pn = 0.70*0.80*(0.85*200*(Ag-As)+4200*As)


47

Marca a (cm) b (cm) Ag (cm2) Refuerzo As (cm2) Pn (ton)

C1 30 30 796 4#5 7.96 90

C2 30 30 900 4#6 11.48 110

C3 30 30 900 8#6 22.96 140

C4 40 40 1592 8#5 15.92 190

C5 40 40 1600 8#6 22.96 200

C6 40 40 1600 12#6 34.44 230

C7 40 40 1600 8#8 40.56 240

C8 40 40 1600 12#8 60.84 290

C9 30 60 1592 8#5 15.92 190


48

Selección de Columnas.

C1 11 Azotea C1 B4 31 Azotea C1 D5 - E5 32 Azotea C1 M6 21 Nivel 5 C1

25 Nivel 2 C1 71 Nivel 6 C1 72 Nivel 6 C1 41 Nivel 4 C1

D1 20 Azotea C1 110 Nivel 5 C4 113 Nivel 5 C4 62 Nivel 3 C1


E1 20 Azotea C1 189 Nivel 3 C6 193 Nivel 3 C7 M7-M8-M9 21 Nivel 5 C1


F1 11 Azotea C1 C4 - F4 35 Azotea C1 G-5 26 Azotea C1 99 Nivel 3 C3


A3 9 Azotea C1 123 Nivel 5 C4 93 Nivel 5 C3 M10 11 Nivel 5 C1




55 Nivel 3 C1 D4 - E4 39 Azotea C1 H5 13 Azotea C1 N6 34 Nivel 5 C1


B3 18 Azotea C1 135 Nivel 5 C4 46 Nivel 5 C1 102 Nivel 3 C3


64 Nivel 5 C1 231 Nivel 3 C8 79 Nivel 3 C2 N7 47 Nivel 5 C9


110 Nivel 3 C3 G-4 31 Azotea C1 J6 25 Nivel 5 C1 142 Nivel 3 C9


C3 - F3 32 Azotea C1 110 Nivel 5 C4 74 Nivel 3 C2 N8-N9 47 Nivel 4 C9


111 Nivel 5 C4 189 Nivel 3 C6 J7-J8-J9 21 Nivel 5 C1 142 Nivel 2 C9

151 Nivel 4 C4 230 Nivel 2 C6 41 Nivel 4 C1 N10 25 Nivel 4 C1

191 Nivel 3 C8 H4 16 Azotea C1 62 Nivel 3 C1 50 Nivel 3 C1


D3 - E3 36 Azotea C1 55 Nivel 5 C1 J10 11 Nivel 5 C1 O7 25 Nivel 5 C9




210 Nivel 3 C8 J5 13 Azotea C1 K7-K8-K9 47 Nivel 5 C9 O8-O9 47 Nivel 4 C9


G-3 18 Azotea C1 46 Nivel 5 C1 142 Nivel 3 C9 142 Nivel 2 C9

41 Nivel 6 C1 64 Nivel 4 C1 190 Nivel 2 C9 O10 25 Nivel 4 C1

64 Nivel 5 C1 79 Nivel 3 C2 K10 25 Nivel 5 C1 50 Nivel 3 C1


110 Nivel 3 C3 A5 22 Azotea C1 74 Nivel 3 C2 P6 25 Nivel 5 C1


H3 9 Azotea C1 78 Nivel 5 C2 L6 34 Nivel 5 C1 74 Nivel 3 C2


32 Nivel 5 C1 130 Nivel 3 C4 102 Nivel 3 C3 P7 11 Nivel 5 C1


58 Nivel 3 C1 C5 - F5 29 Azotea C1 L7-L8-L9 47 Nivel 5 C9 52 Nivel 3 C1


J4 26 Azotea C1 102 Nivel 5 C3 142 Nivel 3 C9 P8-P9 21 Nivel 5 C1


91 Nivel 5 C3 175 Nivel 3 C6 L10 25 Nivel 5 C1 62 Nivel 3 C1


156 Nivel 3 C4 74 Nivel 3 C2 P10 25 Nivel 5 C1

190 Nivel 2 C4 99 Nivel 2 C2 50 Nivel 4 C1

74 Nivel 3 C2

99 Nivel 2 C2


49

7. MUROS DE CONTENCIÓN

Los tipos principales de muros se detallan en el dibujo TM.EC.02.

Muro MC1:

Se localizan en el lado Norte, en el límite de propiedad del eje J al

eje P, en los lados Oriente y Poniente en el límite de propiedad del

terreno, desde eje 7 al eje 10.

Alturas de muros: h = 0.90 m. máximo

Usar Muros de Block de concreto de 20x20x40 cm. rellenos de

concreto f’c=100 Kg/cm2, armado con varilla #4@40 cm,

cimentado en cimiento corrido de 60 cm de ancho con 80 cm de

peralte de concreto ciclopeo de concreto f’c = 100 Kg/cm2 con

40% de boleo.

8. FIRMES

De acuerdo a las especificaciones del manual CRSI-63, en el Edificio de Oficinas, se necesita espesor 10 cm. con malla

66/1010 en lecho superior y, en el Edificio de Estacionamiento, espesor 15 cm. con malla electrosoldada 6x6/66, en ambos

casos de acuerdo a los detalles mostrados en el dibujo TM.EC.02

9. LOSAS DE ESTACIONAMIENTO.

Serán losas de concreto reforzado apoyadas en joist-losa y

trabes metálicas de alma abierta. Se calcularán por el método de

Esfuerzos de Trabajo.

Losa

L = 1.25 m

w = 520 Kg/m

S = 1.25 m = 4.1’

P = 1500 Kg

Ancho de distribución de la carga concentrada:

Transito Normal al Refuerzo:

E = 8*S/(S+2) = 8*4.1/(4.1+2) = 5.4’ = 1.64 m

Transito Paralelo al refuerzo: E = 0.06*S+4’ = 0.06*4.1+4 = 4.3’ = 1.31 m

P’ = P/E = 1500/1.31 = 1150 Kg/m

M = 520*1.25^2/10+1150*1.25/5 = 370 Kg-m

d = 0.26*(370)^0.5 = 5.0 cm < 5.5+2.5 = 8.0 cm

As = 370/(2100*0.89*0.055) = 3.6 cm2/m

Ast = 0.0018*8*100*4200/5000 = 1.21 cm2/m

Losa de f’c 200 kg/cm2 de 8 cm de espesor reforzada con dos

mallas electrosoldadas 6x6/33.

Joist:

l = 8.25 m

w = 520*1.25 = 650 Kg/m M = 650*8.25^2/8+1500*8.25/4 = 8620 Kg-m

V = 650*8.25/2+1500 = 4180 Kg

d = 825/20 = 41 cm

Usar Joist-Losa 48H13/7 - 16.4 Kg/m con: Mr = 8820 Kg-m; Vr =

4130 Kg; Ic = 18429 cm4; C.S. = Cal 13; C.I. = Cal 7; Celosia

7/8”+1 refuerzo de APS1”x1”x1/8”; Extremos 2 3/4”.


50

Trabes

T1

Serán trabes de alma abierta.

l = 5.15 m

b = 8.25 m

w = 520*8.25 = 4290 Kg/m

P = 4290*1.25 = 5360 Kg

P1 = 4290*(1.25+0.70)/2 = 4180 Kg

P2 = 4290*(0.70)/2 = 1500 Kg

R = (2*5360+2*4180+2*1500)/2 = 11040 Kg

Vn = 11040-1500 = 9540 Kg

MCA. FZA. CóT LX LY RX RY LX/RX LY/RY FA A SECCION Kg/M PESO

(E-6) 21200 C 125 125 2.4 6.2 52 20 1692 12.5 2-PER 64x64x3.2 E=51 11.68 60

(A-7) 21100 T 2096 10.1 2-PER 64x64x3.2 E=51 11.68 60

(B-1) 11000 C 63 63 1.9 1.9 33 33 1879 5.9 1-PER 51x51x4.0 5.45 8

(1-2) 14300 T 94 94 1.9 1.9 2096 6.8 1-PER 51x51x4.0 5.45 11

(2-3) 4200 C 63 63 1.9 1.9 33 33 1879 2.2 1-PER 51x51x2.8 4.00 6

(3-4) 7500 C 88 88 1.9 1.9 46 46 1755 4.3 1-PER 51x51x2.8 4.00 8

(4-5) 7500 T 88 88 1.9 1.9 2096 3.6 1-PER 51x51x2.8 4.00 8

(5-6) 5400 C 63 63 1.9 1.9 33 33 1879 2.9 1-PER 51x51x2.8 4.00 6

(6-7) 0 C 88 88 1.9 1.9 46 46 1755 0.0 1-PER 51x51x2.8 4.00 8

SUB-TOTAL 174

Desperdicio (10%) 17

TOTAL 191

WUNIT 37

T2

l = 5.15 m

b = 8.25/2 = 4.125 m

Como tienen la mitad del ancho tributario, serán iguales que las T1,

multiplicados por un factor de 0.5.


51


(E-6) 10600 C 125 125 1.9 4.8 66 26 1531 6.9 2-PER 51x51x2.8 E=38 8.00 41

(A-4) 10600 T 2096 5.1 2-PER 51x51x2.8 E=38 8.00 41

(B-1) 5500 C 63 63 1.4 1.4 45 45 1766 3.1 1-PER 38x38x2.8 2.95 4

(1-2) 7100 T 94 94 1.4 1.4 2096 3.4 1-PER 38x38x2.8 2.95 6

(2-3) 2100 C 63 63 1.4 1.4 45 45 1766 1.2 1-PER 38x38x2.8 2.95 4

(3-4) 3700 C 88 88 1.4 1.4 63 63 1567 2.4 1-PER 38x38x2.8 2.95 6

(4-5) 3700 T 88 88 1.4 1.4 2096 1.8 1-PER 38x38x2.8 2.95 6

(5-6) 2700 C 63 63 1.4 1.4 45 45 1766 1.5 1-PER 38x38x2.8 2.95 4

(6-7) 0 C 88 88 1.4 1.4 63 63 1567 0.0 1-PER 38x38x2.8 2.95 6

SUB-TOTAL 117


TOTAL 129

WUNIT 25

T3

l = 7.50 m; b = 8.25 m; w = 520*8.25 = 4290 Kg/m

P = 4290*1.25 = 5360 Kg; R = (5360*6)/2 = 16080 Kg Vn = 16080-5360/2 = 13400 Kg


(E-8) 43000 C 125 125 2.9 7.6 43 17 1786 24.1 2-PER 76x76x4.8 E=64 20.40 153

(A-10) 48400 T 2096 23.1 2-PER 76x76x4.8 E=64 20.40 153

(B-1) 16100 C 62.5 62.5 2.4 2.4 26 26 1938 8.3 1-PER 64x64x3.6 6.47 9

(1-2) 18900 T 88 88 2.4 2.4 2096 9.0 1-PER 64x64x4.8 8.32 16

(2-3) 0 C 63 63 2.4 2.4 26 26 1938 0.0 1-PER 64x64x3.2 5.84 8

(3-4) 18900 C 88 88 2.4 2.4 37 37 1843 10.3 1-PER 64x64x4.8 8.32 16

(4-5) 11300 T 88 88 2.4 2.4 2096 5.4 1-PER 64x64x3.2 5.84 12

(5-6) 0 C 63 63 2.4 2.4 26 26 1938 0.0 1-PER 64x64x3.2 5.84 8

(6-7) 11300 C 88 88 2.4 2.4 37 37 1843 6.1 1-PER 64x64x3.2 5.84 12

(7-8) 3800 T 88 88 2.4 2.4 2096 1.8 1-PER 64x64x3.2 5.84 12

(8-9) 0 C 63 63 2.4 2.4 26 26 1938 0.0 1-PER 64x64x3.2 5.84 8

(9-10) 3800 C 88 88 2.4 2.4 37 37 1843 2.1 1-PER 64x64x3.2 5.84 12

SUB-TOTAL 419


TOTAL 460

WUNIT 61


52

T4

l = 7.50 m b = 8.25/2 = 4.125 m

Como tienen la mitad del ancho tributario, serán iguales que las

T3, multiplicados por un factor de 0.5.


(E-8) 21300 C 125 125 2.4 6.2 52 20 1692 12.6 2-PER 64x64x3.2 E=51 11.68 88

(A-10) 23900 T 2096 11.4 2-PER 64x64x3.2 E=51 11.68 88

(B-1) 8000 C 63 63 1.9 1.9 33 33 1879 4.3 1-PER 51x51x2.8 4.00 6

(1-2) 9400 T 88 88 1.9 1.9 2096 4.5 1-PER 51x51x2.8 4.00 8

(2-3) 0 C 63 63 1.9 1.9 33 33 1879 0.0 1-PER 51x51x2.8 4.00 6

(3-4) 9400 C 88 88 1.9 1.9 46 46 1755 5.4 1-PER 51x51x3.2 4.54 9

(4-5) 5600 T 88 88 1.9 1.9 2096 2.7 1-PER 51x51x2.8 4.00 8

(5-6) 0 C 63 63 1.9 1.9 33 33 1879 0.0 1-PER 51x51x2.8 4.00 6

(6-7) 5600 C 88 88 1.9 1.9 46 46 1755 3.2 1-PER 51x51x2.8 4.00 8

(7-8) 1800 T 88 88 1.9 1.9 2096 0.9 1-PER 51x51x2.8 4.00 8

(8-9) 0 C 63 63 1.9 1.9 33 33 1879 0.0 1-PER 51x51x2.8 4.00 6

(9-10) 1800 C 88 88 1.9 1.9 46 46 1755 1.0 1-PER 51x51x2.8 4.00 8

SUB-TOTAL 245


TOTAL 269

WUNIT 36

T5

Para dar altura suficiente de paso a los automóviles y personas, se

utilizará una viga metálica de tres placas con un peralte de 61 cm.

L = 12.65 m

b = 8.25/2 = 4.125 m

w = 520*4.125+100 = 2250 Kg/m

M = 2250*12.65^2/8 = 45000 Kg-m

V = 2250*12.65/2 = 14230 Kg

Sreq = 45000/15.2 = 2963 cm3

Usar IPC-24”x12”-112 Kg/m

con: Sx = 3223 cm3 > Sreq, Rc=39.9 Ton > V

c = 1.59 cm ; t = 0.79 cm

veles superiores ( Trabe anulada ):

L= 12.65 m; b = 8.25/2 = 4.125 m; w = 520*4.125 = 2150 Kg/m

P = 2150*1.25 = 2690 Kg; P1 = 2150*(0.70+1.25)/2 = 2100 Kg;

P2 = 2150*0.70/2 = 750 Kg;

R = (2690*8+2*2100+2*750)/2 = 13610 Kg

Vn = 13610-750 = 12860 Kg


53


(H-15) 42600 C 125 125 2.9 7.6 43 16 1786 23.9 2-PER 76x76x4.8 E=64 20.40 258

(A-16) 42600 T 2096 20.3 2-PER 76x76x4.0 E=64 17.24 218

(B-1) 13600 C 100 100 2.4 2.4 42 42 1795 7.6 1-PER 64x64x3.6 6.47 14

(1-2) 15700 T 122 122 2.4 2.4 2096 7.5 1-PER 64x64x3.6 6.47 17

(2-3) 2100 C 100 100 2.4 2.4 42 42 1795 1.2 1-PER 64x64x3.2 5.84 13

(3-4) 12700 C 118 118 2.4 2.4 49 49 1724 7.4 1-PER 64x64x3.2 5.84 15

(4-5) 12700 T 118 118 2.4 2.4 2096 6.1 1-PER 64x64x3.2 5.84 15

(5-6) 2700 C 100 100 2.4 2.4 42 42 1795 1.5 1-PER 64x64x3.2 5.84 13

(6-7) 9500 C 118 118 2.4 2.4 49 49 1724 5.5 1-PER 64x64x3.2 5.84 15

(7-8) 9500 T 118 118 2.4 2.4 2096 4.5 1-PER 64x64x3.2 5.84 15

(8-9) 2700 C 100 100 2.4 2.4 42 42 1795 1.5 1-PER 64x64x3.2 5.84 13

(9-10) 6300 C 118 118 2.4 2.4 49 49 1724 3.7 1-PER 64x64x3.2 5.84 15

(10-11) 6300 T 118 118 2.4 2.4 2096 3.0 1-PER 64x64x3.2 5.84 15

(11-12) 2700 C 100 100 2.4 2.4 42 42 1795 1.5 1-PER 64x64x3.2 5.84 13

(12-13) 3200 C 118 118 2.4 2.4 49 49 1724 1.9 1-PER 64x64x3.2 5.84 15

(13-14) 3200 T 118 118 2.4 2.4 2096 1.5 1-PER 64x64x3.2 5.84 15

(14-15) 2700 C 100 100 2.4 2.4 42 42 1795 1.5 1-PER 64x64x3.2 5.84 13

(15-16) 0 C 118 118 2.4 2.4 49 49 1724 0.0 1-PER 64x64x3.2 5.84 15

SUB-TOTAL 621


TOTAL 683

WUNIT 54

10. LOSAS DE ENTREPISO

Patín de compresión

Wu = 1270 Kg/m2

L = 0.72 m

M = 1270*0.72^2/10 = 66 Kg-m

Con el programa de calculadora programable y los siguientes

datos:

f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 4200 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct = 0.0033;

zona sísmica = No; Mu = 66 Kg-m; b = 100 cm; bw = 100 cm; rec = 2.5 cm; dr = 1 cm < 2.5+2.5 = 5 cm O.K.

H = 5.0 cm; As = .82 cm2/m.

Losa de f’c 200 kg/cm2 de 5 cm de espesor reforzada con

malla electrosoldada 6x6/66 a medio peralte.

Nervaduras:

Cargas y Claros:

Wu = 1270 Kg/m2

Claros longitudinales (niveles 2 a 5):

l1 = 4.90 m (4 claros)

l2 = 6.00 m (3 claros) Claros longitudinales (nivel 6):

l1 = 6.00 m (3 claros)

Claros transversales (Niveles 2 y 3):

l1 = 4.90 m (1 claro)

l2 = 6.00 m (2 claros)

l3 = 2.00 m (volado)

Claros transversales (Niveles 4 a 6):

l1 = 1.00 m (volado)


54

l2 = 6.00 m (2 claros)

l3 = 2.00 m (volado) Ancho Tributario máximo para dirección longitudinal:

B s = (6.00+6.00)/2 = 6.00 m

Ancho Tributario máximo para dirección transversal:

B l = (6.00+6.00)/2 = 6.00 m

Momentos Totales máximo:

ws = 1270*6.0 = 7620 Kg/m

-Mu1 = 7620*4.90^2/24 = 7620 Kg-m = 7.62 T-m

+Mu1 = 7620*4.90^2/14 = 13070 Kg-m = 13.1 T-m

-Mu2 = 7620*6.00^2/10 = 27430 Kg-m = 27.4 T-m

+Mu2 = 7620*6.00^2/14 = 19590 Kg-m = 19.6 T-m

Momentos por Nervadura:

Se tendrá la siguiente distribución de Momentos:

-Mu 65% N. Capitel

-Mu 35% N. Losa

+Mu 55% N. Capitel

+Mu 45% N. Losa

Según el plano TM.EC.04, anexo, usaremos 3 nervaduras de capitel de 20 cm.

de ancho y 5 nervaduras de losa de 12 cm. de ancho. El peralte total será de

25 cm. tipo.

Nervaduras de Capitel.- -Mu1 = 7.62*0.65/3 = 1.65 T-m

+Mu1 = 13.1*0.55/3 = 2.40 T-m

-Mu2 = 27.4*0.65/3 = 5.94 T-m

+Mu2 = 19.6*0.55/3 = 3.59 T-m

MuTotal en capitel = 27.4*0.65 = 17.8 T-m

Mu fuera de capitel = 5.94*0.5 = 2.97 T-m

(Gráfica de Winter and Wilson 50% de M nerv max.)

Nervaduras de Losa:

-Mu1 = 7.62*0.35/5 = 0.53 T-m

+Mu1 = 13.1*0.45/5 = 1.18 T-m

-Mu2 = 27.4*0.35/5 = 1.92 T-m

+Mu2 = 19.6*0.45/5 = 1.76 T-m

Reducción de Momentos:

Mo = 0.09*F*(1-2*c/3*l)^2*W*l

F = 1.15-c/l > 1

c min = 30 cm; l max = 6.00 cm

F = 1.15-30/600 = 1.10

Mo = 0.09*1.10*(1-2*30/(3*600))^2*W*L

Mo = 0.093*W*L

r = 0.093/0.125 = 0.74

Refuerzo negativo en capitel

Mu Total = 17.8*0.74 = 13.2 T-m Ancho de capitel = 2*60+3*20 = 180 cm

Con el programa anterior:

b = 180 cm; bw = 180 cm; rec = 3 cm

dr = 13 cm < 22+3 = 25 cm O.K.

As = 16.8 cm2 =13#4 (total)

Refuerzo negativo fuera de capitel

Mu = 2.97*0.74 = 2.20 T-m


55

Utilizando el programa antes mencionado tenemos:

b = 20 cm; bw = 20 cm; rec = 3 cm dr = 15 cm < 22+3 = 25 cm O.K.

As = 2.87 cm2 = 2#5

Refuerzo positivo nervs. de Capitel

Mu = 3.6*0.74 = 2.7 T-m

Estas nervaduras trabajan como vigas “T” con un ancho efectivo de 80 cm y

espesor de patín de 5 cm.

dr = 9 cm. < 22+3 = 25 cm.

As = 3.30 cm2 = 3#4, ( 2#4 en L= 4.9 m.y nerv. ext ),


A) En Capiteles a ½ peralte de paños de Columnas.

Vumax. = (1270*6.00*6.00-1270*0.62*0.62)/1000 = 45.2 Ton.

bo = (40+22)*4 = 248 cm. , d = 22 cm.

vu = 45200/(248*22) = 8.28 cm2

vc = .85*1.1*200^.5 = 13.2 kg/cm2. > vu. No necesita estribos calculados.

B) Fuera del capitel a un peralte del capitel

X = (2*60+3*20)+22*2 = 224 cm., bo = 12*20 = 240 cm. Vu = 45.2-1.27*2.24*2.24 = 38.8 Ton.

Av = 20.0 cm2/12 nerv = 1.67 cm2= E # 2 @ 11 cm

C) Fuera del primer casetón

X = (4*60+3*20+2*12+2*22) = 368 cm.,

Vu = 45.2-1.27*3.68*3.68 = 28.0 Ton.

bo = 12*20+8*12 = 336 cm. No necesita estribos.

Niveles 4, 5 y 6. Ver dibujo TM.EC.04.

Previendo una futura ampliación, y como

las terrazas en el nivel 6, tienen una carga similar a la de entrepiso, se

diseñará igual a los de entrepiso .

Nerv. de capitel exterior N1 wu = 1270*2.45 = 3110 Kg/m, en 2 nervaduras

-M1 = 0.74*0.65*(3110*6.00^2/24)/2 = 1120*.5 = 560** Kg-m

+M1 = 0.74*0.55*(3110*6.00^2/14)/2 = 1630** Kg-m

-M2 = 0.74*0.65*(3110*6.00^2/10)/2 = 2690*.5 = 1350** Kg-m

+M2 = 0.74*0.55*(3110*6.o0^2/14)/2 = 1630** Kg-m

-M3 = 0.74*0.65*(3110*2.00^2/2) /2= 1495*.5 = 750** Kg-m

** Momentos fuera del capitel, tipo.

b+ = 80 cm; b = bw = 17.3 cm; h = 25 cm; r = 3cm; dr = 13 cm

-As1 = 0.91 cm2 = 1#4 +As1= 2.00 cm2 = 1#5

-As2 = 1.73 cm2= 2#4

+As2= 2.0 cm2 = 1#5

-As3 = 1.23 cm2 = 1#4. Sección 17.3x25 cm.

Nerv. de capitel interior N3

wu = 1270*4.90 = 6220 Kg/m, en 3 nervaduras

-M1 = 0.74*0.65*(6220*6.00^2/24)/3 = 1500*.5 = 750**Kg-m

+M1= 0.74*0.55*(6220*6.00^2/14)/3 = 2170 Kg-m

-M2 = 0.74*0.65*(6220*6.00^2/10)/3 = 3590*.5 = 1800**Kg-m

+M2= 0.74*0.55*(6220*6.00^2/14)/3 = 2170 Kg-m

-M3= 0.74*0.65*(6220*2.00^2 /2)/3 = 1990*.5 = 1000**Kg-m b+ = 80 cm ; b- = bw = 17.3 cm; h = 25 cm; r = 3cm; dr = 15 cm


56


-As1 = 1.24 cm = 1#4

+As1= 2.67 cm2= 2#4

-As2 = 2.34 cm2= 2#4

+As = 2.67 cm2= 2#4

-As3 = 1.26 cm2= 1#4. Sección 17.3x25

Nerv. de losa exterior N2

wu = 1270*2.45 = 3110 Kg/m, en 2 nervaduras

-M1 = 0.74*0.35*(3110*1.00^2/2)/2 = 200Kg-m

+M1= 0.74*0.45*(3110*6.0^2/14)/2 = 1330 Kg-m

-M2 = 0.74*0.35*(3110*6^2/10)/2 = 1500 Kg-m

+M2= 0.74*0.45*(3110*6.0^2/14)/2 = 1330 Kg-m

-M3= 0.74*0.35*(3110*2.00^2/2)/2 = 810 Kg-m b+= 80 cm.; b -= bw = 12 cm; h = 25 cm; r = 3cm; d r = 16 cm

-As1 = 0.33 cm2 = 1#4

+As1 =1.62 cm2 = 2#4

-As2 = 2.00 cm2 = 2#4

+As2 =1.62 cm2 = 2#4

-As3 = 1.03 cm2 = 1#4. Sección 12x25 cm.


wu = 1270*(6.0+6.0)/2 = 7620 Kg/m, en 3 nervaduras

-M1 = 0.74*0.65*(7620*1.00^2/2) /3 = 610*.5= 300**Kg-m

+M1= 0.74*0.55*(7620*6.00^2/14)/3 = 2660 Kg-m -M2 = 0.74*0.65*(7620*6.00^2/10)/3 = 4400*.50= 2200**Kg-m

+M2= 0.74*0.55*(7620*6.00^2/14)/3 = 2660 Kg-m

-M3 = 0.74*0.65*(7620*2.00^2/2) /3 = 2440*.50= 1220**Kg-m


b+=80 cm.:b- =bw = 20 cm; h = 25 cm; r = 3cm; dr= 15 cm

-As1 = 0.48 cm2 = 1#4

+As1= 3.28 cm2 = 3#4

-As2 = 2.87 cm2 = 2#4 (compensada en +As1 y +As2 )

+As2 = 3.28 cm2 = 3#4

-As3 = 1.53 cm2 = 2#4. Sección 20x25

Nervadura de losa N4 w = 7620 Kg/m, en 5 nerv.

-M1 = 0.74*0.35*(7620*1.00^2/2)/5 = 200 Kg-m

+M1= 0.74*0.45*(7620*6.00^2/14)/5 = 1300 Kg-m

-M2 = 0.74*0.35*(7620*6.00^2/10)/5 = 1420 Kg-m

+M2= 0.74*0.45*(7620*6.00^2/14)/5 = 1300 Kg-m

-M3 = 0.74*0.35*(7620*2.00^2/2) /5 = 790 Kg-m

b+ = 80 cm; b -= bw = 12 cm; h = 25 cm; r = 3cm; dr = 16 cm

-As1 = 0.33 cm2= 1#4

+As1=1.58 cm2 = 1#5

-As2= 1.88 cm2 = 2#4

+As1=1.58 cm2 = 1#5 -As3 = 0.99 cm2= 1#4. Sección 12x25

Nerv. de capitel exterior E1

wu= 1270*3.0 = 3810 Kg/m, en 2 Nerv.

L1 = 4.90 m, L2 = 6.00 m, L’1 = (4.9+6.0)/2 = 5.45 m

-M1 = 0.74*0.65*(3810*4.90^2/24)/2 = 920*.5 = 460**kg-m

+M1= 0.74*0.55*(3810*4.90^2/14)/2 = 1330 Kg-m

-M2 = 0.74*0.65*(3810*4.90^2/10)/2 = 2200*.5 =1100**Kg-m

+M2 = 0.74*0.55*(3810*4.90^2/14)/2 = 1330 Kg-m


57

-M3 = 0.74*0.65*(3810*5.45^2/10)/2 = 2720*.5 =1360**Kg-m

+M3 = 0.74*0.55*(3810*6.00^2/14)/2 = 1990 Kg-m -M4 = 0.74*0.65*(3810*6.00^2/10)/2 = 3300*.5 =1650**Kg-m

**

Momentos fuera del capitel, tipo.

b += 80 cm; b -=bw = 20 cm; h = 25 cm; r = 3cm; dr = 13 cm

-As1 = 0.74 cm2 = 1#4

+As1 = 1.63 cm2 = 2#4

-As2 = 1.45 cm2 = 2#4

+As2 = 1.63 cm2 = 2#4

-As3 = 1.72 cm2 = 2#4

+As3 = 2.43 cm2 = 2#4

-As4 = 2.11 cm2 = 2#4. Sección 20x25 cm.

Nerv. de capitel interior E3

wu = 1270*6.0 = 7620 Kg/m, en 3 Nerv.

L1 = 4.90 m; L2 = 6.0 m; L’1 = (4.9+6.0)/2 = 5.45 m

-M1 = 0.74*0.65*(7620*4.90^2/24)/3 = 1220*.5 = 610**Kg-m

+M1= 0.74*0.55*(7620*4.90^2/14)/3 = 1770 Kg-m

-M2 = 0.74*0.65*(7620*4.90^2/10)/3 = 2930*.5 = 1470**Kg-m

+M2= 0.74*0.55*(7620*4.90^2/14)/3 = 1770 Kg-m

-M3 = 0.74*0.65*(7620*5.45^2/10)/3 = 3630*.5 =1820**Kg-m

+M3= 0.74*0.55*(7620*6.00^2/14)/3 = 2660 Kg-m

-M4 = 0.74*0.65*(7620*6.00^2/10)/3 = 4400*.5 = 2200**Kg-m ** Momentos fuera del capitel, tipo.

b+=80 cm. b- = bw = 20 cm; h = 25 cm; r = 3cm; dr = 15 cm

-As1 = 0.99 cm2 = 1#4

+As1 = 2.16 cm2 = 2#4

-As2 = 1.86 cm2 = 2#4

+As2 = 2.16 cm2 = 2#4

-As3 = 2.34 cm2 = 2#4

+As3 = 3.27 cm2= 3#4

-As4 = 2.88 cm2= 3#4. Sección 20x25 cm.

Nerv. de Losa interior E2

-M1 = 0.74*0.35*(7620*4.90^2/24)/5 = 400 Kg-m +M1 = 0.74*0.45*(7620*4.90^2/14)/5 = 870 Kg-m

-M2 = 0.74*0.35*(7620*4.90^2/10)/5 = 950 Kg-m

+M2 = 0.74*0.45*(7620*4.90^2/14)/5 = 870 Kg-m

-M3 = 0.74*0.35*(7620*5.45^2/10)/5 = 1170 Kg-m

+M3 = 0.74*0.45*(7620*6.00^2/14)/5 = 1300 Kg-m

-M4 = 0.74*0.35*(7620*6.00^2/10)/5 = 1420 Kg-m

b+= 80 cm, b-= bw = 12 cm; h = 25 cm; r = 3cm; dr = 16 cm

-As1 = 0.65 cm2 = 1#4

+As1 = 1.41 cm2 = 2#4

-As2 = 1.21 cm2 = 1#4

+As2 = 1.41 cm2 = 2#4

-As3 = 1.51 cm2 = 2#4

+As3 = 1.58 cm2= 2#4

-As4 = 1.88 cm2 = 2#4. Sección 12x25 cm.

Nerv. de capitel exterior E3 (No Rige)

wu = 1270*(6.0/2+2.0) = 6350 Kg/m, en 3 Nerv.

L1= 4.90 m; L2= 6.0 m; L’1 = (4.9+6.0)/2 = 5.45 m

-M1 = 0.74*0.65*(6350*4.90^2/24)/3 = 1020*.5 = 510**Kg-m

+M1= 0.74*0.55*(6350*4.90^2/14)/3 = 1480 Kg-m

-M2 = 0.74*0.65*(6350*4.90^2/10)/3 = 2440*.5 = 1220**Kg-m

+M2 = 0.74*0.55*(6350*4.90^2/14)/3 = 1480 Kg-m


58

-M3 = 0.74*0.65*(6350*5.45^2/10)/3 = 3030*.5 = 1520**Kg-m

+M3 = 0.74*0.55*(6350*6.00^2/14)/3 = 2220 Kg-m -M4 = 0.74*0.65*(6350*6.00^2/10)/3 = 3670*.5 = 1840**Kg-m


b+ = 80 cm; b-=bw = 20 cm; h = 25 cm; r = 3cm; dr = 14 cm

-As1 = 0.83 cm2 = 1#4

+As1 = 1.81 cm2 = 2#4

-As2 = 1.54 cm2 = 2#4

+As2 = 1.81 cm2 = 2#4

-As3 = 1.93 cm2 = 2#4

+As3 = 2.72 cm2 = 2#4 (Compensada en -As3 y -As4)

-As4 = 2.36 cm2 = 2#4. Sección 20x25 cm.

Niveles 2 y 3.

Ver dibujo TM.EC.04. Las nervaduras serán iguales a las

homólogas de los niveles 4 a 6; Los dos tipos de plantas se

presentan en el mismo dibujo, por lo cual las diferencias en las

nervaduras se deciden por simple inspección.

11.0 LOSA DE AZOTEA.

Ver dibujo TM.EC.05. Esta losa será igual al área central de la losa

de los niveles 4 a 6, solo con menor carga. por lo que solo se le

aplicará un factor y se agregarán las nervaduras de las zonas de los

baños. El factor para reducir el refuerzo será:

f = 1000/1270 = 0.79

Nerv. de capitel exterior N1 -As1 = 0.91*.79 = 0.71 cm2 = 1#4

+As1= 2.00*.79 = 1.58 cm2 = 1#5

-As2 = 1.73*.79 = 1.37 cm2 = 1#4

+As2= 2.00*.79 = 1.58 cm2 = 1#5

-As3 = 1.23*.79 = 0.97 cm2 = 1#4; Sección 17.3x25 cm.


-As1 = 1.24*.79 = 0.98 cm = 1#4

+As1= 2.67*.79 = 2.11 cm2= 2#4 -As2 = 2.34*.79 = 1.85 cm2= 2#4

+As = 2.67*.79 = 2.11 cm2= 2#4

-As3 = 1.26*.79 = 1.00 cm2= 1#4; Sección 20x25 cm

Nerv. de losa exterior N2

-As1 = 0.33*.79 = 0.26 cm2 = 1#4

+As1 =1.62*.79 = 1.28 cm2 = 1#4

-As2 = 2.00*.79 = 1.58 cm2 = 2#4

+As2 =1.62*.79 = 1.28 cm2 = 1#4

-As3 = 1.03*.79 = 0.81 cm2 = 1#4;

Sección12x25 cm

Nerv. de capitel exterior E1

-As1 = 0.74*.79 = 0.58 cm2 = 1#4

+As3 = 2.43*.79 = 1.92 cm2 = 2#4

-As4 = 2.11*.79 = 1.67cm2 = 2#4; Sección 20 x25 cm

Nerv. de capitel interior E3

-As1 = 0.99*.79 = 0.78 cm2 = 1#4


59

+As3 = 3.27*.79 = 2.58 cm2= 2#4

-As4 = 2.88*.79 = 2.28 cm2= 2#4. Sección 20x25 cm.

Nerv. de Losa interior E2

-As1 = 0.65*.79 = 0.51cm2 = 1#4

+As3 = 1.58*.79 = 1.25 cm2 = 1#4

-As4 = 1.88*.79 = 1.49 cm2 = 2#4. Sección 12x25 cm.

2. CISTERNA

Segun dibujo TM.EC.03, se trata de un cisterna de 8.25x12.65 m,

con un cuarto de máquinas adosado de 8.25x5.15 m. La altura libre varía entre 2.50 y 3.00 m. aproximadamente.

LOSA TAPA : Para mejorar el libraje, se propuso losa llena de

concreto reforzado de 20 cm. de espesor. Claros de 5.15 y 8.13

m.

Cargas :

Peso propio losa = 0.20 *2400 = 480 Kg/m2

Sobrepiso opcional = 0.025*2400 = 60 kg/m2

Carga muerta total = 540

kg/m2 Carga viva estacionamiento = 250 Kg/m2

wt = wm + wv 790 kg/m2

wu = 1.4*wm+1.7*wv 1180 kg/m2

Carga concentrada = 1500 kg.

Pu = 1.7*1500 2550 kg

Losa

Suponemos la carga concentrada repartida en un ancho de L/2

L = 5.15 m, E = 5.15/2 = 2.575

Mu = 1180* 5.15^2/8+2550*5.15/(4*2.575) = 5200 kg-m

b = 100 cm. bw =100 cm., rec.= 3 cm.; dr = 11 < 17+3 = 20 cm. As = 8.64 cm2= #5@20 cm.

Ast= .0018*2000= 3.6 cm2/m =#3@20 cm.

Losa espesor 20 cm, reforzada con Var.#5@20 cm L.I. cortas y

#3@20 cm. largas

L = 4.125 m, ( dos claros ) E = 4.125/2 = 2.063

-Mu = 1180* 4.125^2/10+2550*4.125/(5*2.063) = 3030 kg-m

+Mu = 1180* 4.125^2/14+2550*4.125/(6*2.063) = 2280 kg-m

b = 100 cm. bw =100 cm., rec.= 3 cm.; dr = 11 < 17+3 = 20 cm.

-As = 5.61 cm2= #4@20 cm.

+As = 4.85 cm2= #4@25 cm. Ast= .0018*2000= 3.6 cm2/m =#3@20 cm.

Losa espesor 20 cm, reforzada con Var.#4@20 cm L.S.+ #4@25

cm. LI, cortas y #3@20 cm. largas

Muros de contención.

son de 3 tipos: MC1 para contener tierra a cisterna vacía, MC3

para contener agua interior, MC2 para agua por ambos lados y,

MC4 para tierra en zona de rampa, este último de altura variable

entre el piso y la rampa, para dejar una ventana sobre la rampa.

Por tratarse de una cisterna, y a fin de minimizar el

agrietamiento, utili


60

zaremos las especificaciones para estructuras sanitarias, diseño

elástico con esfuerzos reducidos.

MC1:

= 1800 kg/m3, Kr = .287, h = 3.00 m. M = .287*1800*3.00^3/16 = 870 kg-m/m

d = .36*870^.5 = 10.6 < 14+6 = 20 cm.

Asv = 870/(1100*.89*.16) = 5.5 cm2/m #4@20 cm. L.Int.

Asth = .0025*2000/2 = 2.5 cm2 , c/cara #3@25 cm. A/L

Astv = .0015*2000/2 = 1.5 cm2, #3@40 cm. L.Ext

MC3:

M = 1000*3.00^3/16 = 1680 kg-m

d = .36*1680^.5 = 15< 16+4 = 20 cm.

Asv = 1680/(1400*.89*.16) = 8.43 cm2/m = #4@15 cm. L.Ext.

Asth = 2.5 cm2/m = #3@25 cm.

A/L

Astv = 1.5 cm2/m = #3@40 cm. L.Ext

MC2: Es igual al anterior pero con refuerzo vertical #4@15 cm.en

ambos lados.

MC4:

Altura de relleno exterior variable entre 1.43 y 1.89 m. sobre el

firme exterior. El diseño se obtiene directamente del manual

CRS1-1992 para la altura máxima de 1.89 m. 6’. MC4= Esp. 20 cm, ref.vert. #@45 cm. Ref. Htal #4@ 25 cm.

Losa de Fondo.

Por especificaciones se necesita losa espesor 10 cm, con refuerzo

de malla electrosoldada 66/66 LS.

Viga V1

wu = (1180+800)*8.25/2+1.4*.3*.6*2400 = 8770 kg/m

L = 5.15 m., b = L/4 = 1.28 m

Mu = 8770*5.15^2/8+2550*5.15/4= 32400 kg-m

Vu = 8770*5.15/2+2550 = 25100 kg.

b = 128, bw = 30 cm., rec= 5 cm; dr = 23 < 55+5 = 60 cm.

As = 16.1 cm2= 4#8

Estribos #3@25 cm

V1= 30x60 inc. losa- 4#8 LI- 2#5 ls-Estr.#3@25 cm.


61

13. ESCALERAS Y ELEVADORES (Ver Plano TM.EC.09)

Losa de Azotea

Cargas:

Po. Po. = 0.15*2400 = 360 Kg/m2

Impermeabilización = 100 Kg/m2

Total Carga Muerta = 460 Kg/m2

Viva Azotea = 100 Kg/m2

wu = 1.4*360+100*1.7 = 670 Kg/m2

Carga Concentrada = 1500 Kg., Pu = 1500*1.7 = 2550 Kg

L = 3.75 m, E = .5L = 3.75/2 = 1.88 m.

Diseño: Mu = 670*3.75^2/8+2550*3.75/(4*1.88) = 2450 Kg-m

Con el programa de computadora:

b = 100 cm ; bw = 100 cm ; r = 3 cm

d = 7 cm = 12+3 = 15 cm

As = 5.74 cm2/m = #4@ 20 cm.

Ast = .0018*1500= 2.7 cm2/m = #3@ 25 cm Losa espesor 15 cm.-#4@20 cm LI+#3@25 cm. temp.

Losa de Maquinas Elevadores

Cargas:

Zona de Máquinas:

Po. Po. = 0.20*2400 = 480 Kg/m2

Viva Equipo = 2000 Kg/m2

Carga Total = 480+2000 = 2480 Kg/m2

Wu = 1.4*480+1.7*2000 = 4070 Kg/m2

L = 2.05 m

Ampliación:

Po. Po. = 0.20*2400 = 480 Kg/m2 Viva Equipo = 500 Kg/m2

Carga Total = 480+500 = 980 Kg/m2

wu = 1.4*480+1.7*500 = 1520 Kg/m2

L = 1.70 m

Diseño:

Zona de Máquinas:

Mu = 4070*2.05^2/8 = 2140 Kg-m

b = 100 cm ; bw = 100 cm ; r = 3 cm

d = 7 cm = 17+3 = 20 cm

As = 4.55 cm2/m = #4@25@20 cm Por huecos, poner este ref. en ambas direcciones.

Losa espesor 20 cm.-Parrilla #4@20 cm LI.

Ampliación: Mu = 1520*1.70^2/8 = 550 Kg-m

Con el mismo programa y datos

d = 3 cm < 17+3 = 20 cm

Ast =.0018*2000 = 3.6 cm2/m = #3@20 cm

As = 1.14 cm2/m < Ast =3.60 cm2/m = #3@20 cm.

Losa espesor 20 cm.- Parr.#3@20 LI.


62

Vigas de apoyo:

VM-1: wu=1520*0.85+1.4*(0.3*0.50*2400+350*2.2)+670*3.75/2

wu=4100 Kg/m; L = 4.70 m

Mu =4100*4.70^2/8 = 11300 Kg-m

Vu =4100*4.70/2 = 9640 Kg

b = 30 cm ; bw = 30 cm ; r = 5 cm

d = 28 cm < 45+5 = 50 cm

As = 7.11 cm2/m = 3#6

Asv = Mínimo = Estribos # 3@22 cm.

VM1 = Secc. 30x50 cm -3#6 LI+2#4 LS- Estribos #3@22 cm.

VM-2: wu = 1.4*(0.3*0.50*2400+350*2.2) = 1600 Kg/m

P = 9640 Kg: L = 2.05 m

L1 = 1.70 m (En Voladizo)

Ru1 = (1600*2.05^2/2-1600*1.7^2/2-9640*1.7)/2.05 = -7500 Kg

Ru2 = 1600*3.75+9640-(-7500) = 23100 Kg.

-Mu = 1600*1.70^2/2+9640*1.7 = 18700 Kg-m

Vu = 1600*1.70+9640= 12400 kg.

b = 30 cm ; bw = 30 cm ; r = 5 cm

d = 37 cm < 45+5 = 50cm

-As = 12.4 cm2/m = 3#8

Asv = Estribos mínimos #3@22 cm. VM2= Sec. 30x50 cm-3#8 LS+2#5 LI- Estr. #3@22 cm.

VM-3. wu = 4070*1.025+1520*0.85+1.4*(0.3*0.50*2400) = 6000

Kg/m

L = 4.70 m

Mu = 6000*4.70^2/8 = 16600 Kg-m

Vu = 6000*4.7/2 = 14100 Kg

b = 30 cm ; bw = 30 cm ; r = 5 cm

d = 34 cm < 45+5 = 50 cm

As = 10.6 cm2/m = 2#8

Asv = Mínimo = Estribos #3@21 cm. VM3= Sección 30x50 cm-2#8 LI+2#5 LS- Estr. #3@ 22 cm.

Losas Niveles 2 a 6

Cargas:

Po. Po. Losa = 0.25*0.60*2400 = 360 Kg/m2

Piso y Acabados = 120 Kg/m2 Total Carga Muerta = 360+120 = 480 Kg/m2

Carga Viva = 350 Kg/m2

wu = 1.4*480+1.7*350 = 1270 Kg/m2

Patín de Compresión:

Es igual al de las losas tipo de oficinas.

Losa espesor 5.0 cm de con malla 6x6/66 a medio peralte.

Nervaduras: L = 7.015 m

s = 4.85 m wus = 1270*7.02^4/(7.02^4+4.85^4) = 1030 Kg/m2

wul = 1270*4.85^4/(7.02^4+4.85^4) = 240 Kg/m2


63

N1 Longitudinales:

s = 4.85/6 = 0.81 m. wu = 240*0.81 = 195 Kg/m

-Mu = 195*7.015^2/24 = 400 Kg-m

+Mu = 195*7.015^2/8 = 1200 Kg-m

Vu = 195*7.015/2 = 680 Kg

b = 81 cm; bw = 12 cm; r = 3.0 cm, Viga T

d = 6 cm < 22+3 = 25 cm; H = 25 cm

-As = 0.64 cm2 = 1#3

+As = 1.46 cm2 = 1#5, Sección 12x25 cm

E1 Transversales:

s = 0.72 m.

wu = 1030*0.72 = 740 Kg/m -Mu = 740*4.85^2/24 = 730 Kg-m

+Mu = 740*4.85^2/8 = 2200 Kg-m

Vu = 740*4.85/2 = 1800 Kg

Vuc= 1800-740*.37 = 1530

b = 72 cm; bw = 12 cm; r = 3.0 cm, Viga T

d = 8 cm < 22+3 = 25 cm; H = 25 cm

-As = 0.9 cm2 = 1#3

+As = 2.7 cm2 = 2#5 ; ección 12x25 cm

Vigas.

V-1. Longitudinales: B = 4.85/2 = 2.43 m

wu = 240*2.45+1.4*(0.3*0.50*2400) = 1100 Kg/m

L = 7.015 m

-Mu = 1100*7.015^2/24 = 2300 Kg-m

+Mu = 1100*7.015^2/8 = 6800 Kg-m

Vu = 1100*7.015/2 = 3900 Kg

b = 30 cm; bw = 30 cm; r = 5.0 cm

d = 22 cm < 45+5 = 50 cm; H = 50 cm

-As = 1.7 = 2#4

+As = 4.5 cm2 = 4#4

Av = 2.5 cm2 = E#3@ 21 cm, ; Sección 30x50 cm

V-2.

Longitudinales en eje E:

B = 4.85/2 = 2.43 m

wu1 = 240*2.43+1.4*(0.3*0.50*2400) = 1100 Kg/m en L1

wu2 = 1040+1.4*(2.70*350) = 2400 Kg/m en resto

L1 = 2.10 m

L2 = 2.70 m, L’ 1= (2.70+2.10)/2 = 2.40 m.

L3 = 2.60 m, L´1= (2.70+2.60/2) = 2.65

-Mu1 = 1100*2.10^2/24 = 200 Kg-m

+Mu1 = 1100*2.10^2/14 = 350 Kg-m

-Mu2 = 2440*2.40^2/10 = 1400 Kg-m +Mu2 = 2440*2.7^2/14 = 1300 Kg-m

-Mu3 = 2440*2.65^2/10 = 1700 Kg-m

+Mu3 = 2440*2.6^2/14 = 1200 Kg-m

-Mu4 = 2440*2.6^2/24 = 700 Kg-m

b = 20 cm; bw = 20 cm; r = 5.0 cm

d = 14 cm < 45+5 = 50 cm; H = 50 cm

-As1 = 0.15 cm2 = 2#3

+As1= 0.27 cm2 = 2#3

-As2 = 1.10 cm2 = 2#3

+As2 = 1.03 cm2 = 2#3


64

-As3 = 1.35 cm2 = 2#3

+As3 = 0.95 cm2 = 2#3 -As4 = 0.55 cm2 = 2#3

Av = 1.6 cm2 = E#2@22 cm, Sección 20x45 cm

V-3. Eje 5 entre ejes D y E:

B = 7.015/2 = 3.51 m

wu = 1030*3.51+1.4*(0.3*0.5*2400) = 4100 Kg/m en 4.85 m.

y 450 Kg/m en el resto.

Pu = 3900 Kg. a 4.85 m de eje E.

L = 6.0 m

Ru1=(4100*4.85*(4.85/2+1.15)+450*1.15^2/2+3900*1.15)/6.0

Ru1 = 12600 Kg Ru2 = 4100*4.85+450*1.15+3900-12600 = 11700 Kg

x = 12600/4100 = 3.07 m

+Mu = 4100*3.07^2/2 = 19300 Kg-m

b = 30 cm; bw = 30 cm; r = 3.0 cm

d = 38 cm < 45+5 = 50 cm; H = 50 cm

+As = 13.3 cm2 = 3#8

Av = 2.5 cm2 = E#3@22 cm, Sección 30x50 cm

V-4. En cubo de elevadores:

B = 7.015/2 = 3.51 m wu1= 1030*3.51+1.4*(0.3*0.5*2400) = 4100 Kg/m

en 4.85 m desde el extremo en voladizo

wu2 = 1.4*(350*2.7+0.3*0.50*2400) = 1830 Kg/m en el resto.

Pu = 3900 Kg en extremo en voladizo

L1 = 2.05 m

L2 = 3.21 m

L’1 = (2.05+3.21)/2 = 2.63 m

L3 = 1.64 m

-Mu1 = 1830*2.05^2/24 = 320 Kg-m

+Mu1 = 1830*2.05^2/14 = 550 Kg-m

-Mu2 = 4100*2.63^2/10 = 2800 Kg-m

+Mu2 = 4100*3.21^2/14 = 3100 Kg-m -Mu3 = 4100*1.64^2/2+3900*1.64 = 11900 Kg-m

b = 30 cm; bw = 30 cm; r = 5.0 cm

d = 29 cm < 45+5 = 50 cm; H = 50 cm

-As1 = 0.2 cm2 = 1#3

+As1= 0.4 cm2 = 1#3

-As2 = 2.2 cm2 = 2#4

+As2= 2.5 cm2 = 2#4

-As3 = 7.5 cm2 = 4#5,

Estr. #3@22 cm. Sección 30x45 cm

Columnas (Ver plano TM.EC.09 y TM.EC.02). Estarán alojadas en las esquinas del cubo de elevadores y en el

muro central y en el muro soporte de las escaleras. Las columnas

de las esquinas del cubo de elevadores, serán de una sección en

forma de escuadra de 50 cm. de ala y un ancho de 20 cm. La del

muro central tendrá forma de “T” de 50 cm de patín y 50 cm de

alma, con 20 cm de ancho. La del muro soporte de las escaleras

será de 30 cm de peralte y 30 cm de ancho.


65

Sección Columnas (Ver plano TM.EC.02)

Marca a (cm) b (cm) c (cm) d (cm) Ag (cm2) Refuerzo As (cm2) Pn (ton)

CE1 50 20 30 20 1194 6#5 11.94 140

CE2 50 20 30 20 1194 6#5 11.94 140

CE3 30 ----- 30 ----- 900 8#5 15.92 120

Cargas en Columnas.

Ejes Area Wu (Kg/m2) Pu (Ton) Pt (Ton) Tipo Ejes Area Wu (Kg/m2) Pu (Ton) Pt (Ton) Tipo

Esq. Ext. 1.20 740 1 1 Azotea Cent. Ext. 2.36 740 2 2 Azotea

4.84 560 3 4 Muros 7.54 560 4 6 Muros

1.20 4140 5 9 L. Maq. 2.36 4140 10 16 L. Maq.

8.14 560 5 13 Muros 12.30 560 7 23 Muros

5.94 560 3 16 Muros 8.98 560 5 28 Muros

5.94 560 3 20 Muros 8.98 560 5 33 Muros

5.94 560 3 23 Muros 8.98 560 5 38 Muros

5.94 560 4 28 Muros 8.98 560 5 45 Muros

Esq. Int. 3.29 740 2 2 Azotea Cent. Int. 4.44 740 3 3 Azotea

11.28 560 6 9 Muros 12.93 560 7 11 Muros

3.29 4140 14 22 L. Maq. 4.44 4140 18 29 L. Maq.

5.55 1340 7 30 Nivel 6 6.24 1340 8 37 Nivel 6

8.14 560 5 27 Muros 12.30 560 7 44 Muros

5.55 1340 7 34 Nivel 5 6.24 1340 8 53 Nivel 5

5.94 560 3 38 Muros 8.98 560 5 58 Muros

5.55 1340 7 45 Nivel 4 6.24 1340 8 66 Nivel 4

5.94 560 3 48 Muros 8.98 560 5 71 Muros

5.55 1340 7 56 Nivel 3 6.24 1340 8 79 Nivel 3

5.94 560 3 59 Muros 8.98 560 5 84 Muros

5.55 1340 7 67 Nivel 2 6.24 1340 8 93 Nivel 2

5.94 560 4 74 Muros 8.98 560 5 104 Muros

Ejes Area Wu (Kg/m2) Pu (Ton) Pt (Ton) Tipo

Escalera 6.61 1070 7 7 Azotea

6.61 1340 9 16 Nivel 6

6.61 1340 9 25 Nivel 5

6.61 1340 9 34 Nivel 4

6.61 1340 9 43 Nivel 3

6.61 1340 9 54 Nivel 2


Todas las columnas esquineras serán sección CE-1, las columnas

centrales serán CE-2 y la de escalera será CE-3.

Selección de Pilas.

Las pilas de escalera serán PO-1, las del cubo de elevadores serán

PO-4, por necesidades de sección.

Losa Azotea de Escaleras.

Po. Po. = 0.1*2400 = 240 Kg/m2 Impermeabilización = 120 Kg/m2



Carga Total = 460 Kg/m2

wu = 1.4*360+1.7*100 = 680 Kg/m2

L = 1.75 m


66

Mu = 680*1.75^2/2 = 1040 Kg-m

b = 100 cm; bw = 100 cm; r = 2.5 cm, d = 5 cm; H = 10 cm

As = 3.94 cm2/m = #4@30 cm

Ast = .0018*1000= 1.8 cm2/m = #3@30 cm

Losa espesor 10 cm con #4@30 cm LS+#3@30cm temp..

Escalón Tipo.

Po. Po. = 0.18*0.30*2400 = 130 Kg/m

Acabado de piso = 120*0.47 = 60 Kg/m

Total Carga Muerta = 190 Kg/m

Carga Viva = 500*0.3 = 150 Kg/m

Carga Total = 190+150 = 340 Kg/m

wu = 1.4*190+1.7*150 = 520 Kg/m P = 300*1.2*0.3 = 110 Kg (barandal de concreto)

Pu = 1.4*110 = 150 Kg

Diseño

L = 1.75 m

Mu = 520*1.75^2/2+150*1.75 = 1100 Kg-m

Vu = 520*1.75+150 = 1100 Kg

b = 10 cm; bw = 10 cm; r = 3 cm,

d = 15 cm; H = 27.5 cm

-As = 1.4 cm2 =1#4

+As = 0.8 cm2 = ref. de rampa = #3@30 cm.

Losa Descanso

Po. Po. = 0.15*2400 = 360 Kg/m2

Acabado de piso = 120 Kg/m2



Carga Total = 980 Kg/m2

wu = 1.4*480+1.7*500 = 1520 Kg/m2

P = 300*1.2 = 360 Kg (barandal de concreto)

Pu = 1.4*360 = 500 Kg

L = 1.75 m

M = 1520*1.75^2/2+500*1.75 = 3200 Kg-m

b = 100 cm; bw = 100 cm; r = 3 cm, d = 8 cm; H = 15 cm

-As = 7.7 cm2/m = #4@15 cm

Ast = .0018*1500 = 2.7 cm2/m = #3@25 cm

Losa espesor 15- #4@15 cm. LS+#3@25 cm. Temp

Viga descanso:

Po. Po. = (0.1*3.50+.2*.3)*2400 = 1000 Kg/m

Acabado de piso = 120*3.50 = 420 Kg/m

Total Carga Muerta = 1420 Kg/m

Carga Viva = 500*3.5 = 1750 Kg/m

Carga Total = 1420+1750 = 3200 Kg/m wu = 1.4*1420+1.7*1750 = 5000 Kg/m

P = 300*1.2*3.5 = 1300 Kg (barandal de concreto)

Pu = 1.4*1300 = 1800 Kg

Diseño:

L = 1.75 m

Mu = 5000*1.75^2/2+1800*1.75 = 10800 Kg-m

Vu = 5200*1.75+1800 = 10900 Kg

b = 20 cm; bw = 20 cm; r =5 cm,

d = 34 cm; H = 40 cm


67

-As = 9.9 cm2 = 4#6

+As = 2#4

Estr.#2@15 cm. Sección 20x40 cm

Muro.

Se utilizará muro espesor total 30 cm, con los refuerzos mínimos

siguientes de temperatura:

Asv .0015*30*100*/2 = 2.25 cm2/m = #4@40 cm A/L Ash = .0025*30*100*/2 = 3.75 cm2/m = #4@30 cm A/L

b=100 cm, bw=100 cm., rec = 3 cm. tipo, H=30 cm. tipo

Nivel 5-1/2:

M1 = 1040 Kg-m/m (de losa de azotea)

Asv = 1.4 cm2/m < = 2.25 cm2/m = #4@40 cm A/L

Nivel 5: M2 = 1040+940/.30 = 4200 Kg-m/m

Asv = 5.6 cm2/m = #4@20 cm

Nivel 4 -1/2

M3 = 4200+260*1.75^2/2/.30= 4200+1300= 5500 Kg-m/m

Asv = 7.4 cm2/m = #5@20 cm

Nivel 3 -1/2

M4 = 5500+1300 = 6800 Kg-m/m

Asv= 8.9 cm2/m = #5@20 cm

Nivel 2 -1/2

M5 = 6800+1300 = 8100 Kg-m/m

Asv = 8.9 cm2/m = #5@20 cm

En la base M6 = 8100+1300 = 9400 Kg-m/m

Asv = 9.8 cm2/m = #5@20 cm

Pilas.

Cargas:

Barandal = 11*1.2*300*6/1000 = 23.8 Ton

Descanso = 1350*5.67*6/1000 = 45.9 Ton

Escaleras = 12*1470*1.9*2.7/1000 = 90.5 Ton

Total = 23.8+45.9+90.5 = 160.2 Ton

Carga Por Pila = 160.2/2 = 80.1 Ton

Pilas PO-3 con capacidad de 121 Ton por pila.

14. DIBUJOS

Se anexan enseguida copias a tamaño doble carta de los siguiente

planos:

TM.EC.01: DIMENSIONES GENERALES

TM.EC.02: CIMENTACIONES, FIRMES Y COLUMNAS

TM.EC.03: CISTERNA

TM.EC.04: LOSAS ENTREPISO OFICINAS, NIVELES 2 A 6

TM.EC.05: LOSA AZOTEA OFICINAS Y DETALLES

TM.EC.06: LOSAS ESTACIONAMIENTO NIVEL 2

TM.EC.07: LOSAS ESTACIONAMIENTO NIVELES 3 Y 4

TM.EC.08: LOSAS ESTACIONAMIENTO NIVEL 5

TM.EC.09: ESCALERA Y ELEVADORES

Monterrey, N.L., Octubre 23 de 1998

Ing. Francisco Garza Mercado.


68



RFC: GMA-800318UQ9

69

|

G.A. DISEÑO Y DIRECCION, S.C. MONTERREY, N.L.

AUTOMOTRIZ CONTRY DE IRAPUATO.

DISEÑO ESTRUCTURAL


MARZO, 1999

ACONSA Memorias Automotriz Contry Irapuato

70


71

G.A. DISEÑO Y DIRECCIÓN, S.C. Belisario Dominguez # 2551 Pte.,

Colonia Obispado,

Monterrey, N.L.

P r e s e n t e.

Atn. Arq. Alberto Guerra Abril 7 de 1999.

AUTOMOTRIZ CONTRY DE IRAPUATO.


Contenido:

1. Antecedentes, 2. Descripción, 3. Especificaciones y

Materiales, 4. Cargas básicas, 5.Taller, 6. Oficinas, 7.

Pasos a Cubierto y Acceso., 8. Cisterna, 9. Escaleras y

Detalles, 10. Dibujos.

1. ANTECEDENTES:

Se referirá la presente memoria al diseño estructural del edificio Automotriz Contry de Irapuato, obra a cargo

de G. A. Diseño y Dirección, S.C.. bajo la dirección del Arq. Alberto Guerra, que se construirá en la ciudad de

Irapuato, Gto. El trabajo se hará de acuerdo al proyecto arquitectónico del Arq. Alberto Guerra y los planos

ejecutivos de Taller de Diseño, bajo la dirección del Arq. Homero Fuentes.. El estudio de Mecánica de Suelos

fue elaborado por Perforaciones y Estudios de Suelos, S.A., bajo la dirección del Ing. Rafael Salazar.

2. DESCRIPCIÓN: El Edificio de Taller es de 47.15x21.16 m con una cubierta metálica a dos aguas con pendiente del 5%. El Edificio

de Oficinas es de 12.51x26.50 m en dos niveles. Se tendrán Pasos a Cubierto que se ubicarán al frente de las

Oficinas y una pirámide de Acceso, serán techados con Galvateja.

Las losas, en los entrepisos de oficinas, serán de concreto reforzado de 25 cm de espesor, aligeradas con barro bloc

de 60x60 cm., Muros de contención, columnas y firmes serán de concreto reforzado.

3. ESPECIFICACIONES Y MATERIALES

ESPECIFICACIONES DE DISEÑO. Concreto: ACI-318-89.

Acero Estructural: AISC 1985.

Cargas: Reglamento de Construcciones del D.D.F.

Sismo y Viento: Manual de Obras civiles de la CFE-1993. Esfuerzo en el Terreno: 1.2 Kg/cm2 a 2.0 m de profundidad.

ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCION. Concreto: ACI-301-72


MATERIALES.


72

En general utilizaremos los siguientes::

Concreto: f’c =100 kg/cm2 en plantillas.


Malla electrosoldada Fy = 5000 kg/cm2 Acero de Refuerzo: Fy = 4200 Kg/cm2


Anclas: ASTM-307

Armaduras: PER Hylsa Fy = 3520 Kg/cm2

Joist:

Cuerdas: HS-50

Celosia: ASTM-A-36


fn = 1.2 Kg/cm2 a 2.0 m de profundidad.

4. CARGAS BÁSICAS

Las principales serán las siguientes, aparte de pesos de

vigas, columnas y muros cargadores o de contención:

CUBIERTA TALLER

CARGA MUERTA

P.P. Lamina 7 Kg/m2

P.P. Polines 20 Kg/m2

Instalaciones 13 Kg/m2

Total Carga Muerta wm = 40 Kg/m2

Carga Viva wv = 60 Kg/m2 30 *

wt = wv + wm = 100 Kg/m2 70 *

wu = 1.4xwm+1.7xwv 158 Kg/m2 110 *

LOSA AZOTEA

Carga Muerta




Carga viva Eq. A.A. wv = 200 Kg/m2 70 *

wt = wm + wv = 680 Kg/m2 550 *

wu = 1.4*wm + 1.7*wv = 1000 Kg/m2 790 *

* Cargas reducidas para usarse con viento y Sismo.

ENTREPISO OFICINAS

Carga Muerta





Carga viva Oficinas wv = 250 Kg/m2 180 *

wt = wm + wv = 850 Kg/m2 780 *

wu = 1.4*wm + 1.7*wv = 1270 Kg/m2 1150 *

Cargas de Viento.

Del Manual C.F.E., 1993

Zona eólica: Irapuato, Gto.


73

Grupo B, Tipo 1, Categoria 3, Clase B, L>20 m.

Velocidad regional: Vr = 140

Km/hr


= 0.16, = 390, Frz = 1.56*(10/) Frz = 0.868

F = Fc*Frz = 0.95*0.868 F = 0.825 Fact. topografía, Normal Ft =

1.0

Vel. de diseño:

Vd = Ft*F*Vr = 1.0*0.825*140 = Vd = 116 km/hr

Altura s/niv. del mar H = 1900m: = 607 mm Hg

Temp. ambiente = 14.2º

G = 0.392*/(273+) G 0.828

p = 0.0048*G*Vd^2*C

p = 0.0048*0.828*116^2*C p = 53*C

Factor de red. por tamaño (A>100 m2) Ka = 0.8

Factor por Presión local (Estr. Ppal.) Kl = 1.0

C = 0.8, qp = 0.8*0.8*1.0*53 qp = 34 Kg/m2

C = 0.5, qs = 0.5*0.8*1.0*53 qs = 21 Kg/m2 C = 0.80+0.50 = 1.30, q = 1.30*0.8*53 qt = 55

Kg/m2

Cargas de Sismo

Zona Sísmica B, Suelo tipo 1

Factor sísmico c = 0.16, Dutilidad Q = 4


Análisis de Viento y Sismo.

Oficinas:

Areas:

Nivel Area (m2) h (m) pretil (m)

Az. 475 3.50 0.50

Ent. 475 3.50 ---

Total 950

Viento

Ancho del edificio = 33.9 m, Pw = Ww*A

A = 33.9*h

wwu = 55*1.7 = 94 kg/m2.

Nivel h wwu A Pu (Ton)

Azotea 7.00 94 76 7

Ent. 3.50 94 119 11

Total Viu = 18

Gravitacional:

Nivel Area (m2) wur (Kg/m2) Pu (ton)

Az. 475 790 375

Ent. 475 1150 546

Total 950 922


74

Vucol = 18 Ton Mucol = 18*3.5/2 = 32 Ton-m

e = Mu/Pu = 32*100/922 = 3.5 cm Usando Columnas de 30x30m:

k = d/6 = 30/6 = 5 cm > e

Las formulas de columnas permiten una

excentricidad accidental de 0.10 de b, que utilizaremos

en las fórmulas siguientes. En esta se utilizará el factor

de 0.75 que permiten las especificaciones para

combinaciones con viento y sismo. Como las cargas en

columna se utilizarán las cargas totales, sin reducir, se

incorporará un factor de:

f = wur/wu = ((790/1000)+(1150/1270))/2 = 0.85

Fe = 9.975

Sismo

Vus = 922*0.04 = 37 Ton

MuCol = 37*3.50/2 = 65 Ton-m

e = Mu/Pu = 65*100/922 = 7.0 cm

Fe= 0.75*0.85*(1+6e/d-0.1) = 0.75*0.85*(1+6*7.0/30-

0.1) = 1.47

Las aceleraciones sísmicas son proporcionales a la

altura, pudiendo demostrarse que, para la planta alta, el

factor sismico resulta de: c2 = 2*c*(w2+w1)/(2w2+w1) =

c2 = 2*.04*(790+1150)/(2*790+1150) = 0.057

e2 = 0.057*350/2 = 10 cm.

Fe= 0.75*0.85*(1+6e/d-0.1) = 0.75*0.85*(1+6*10/30-

0.1) = 1.85

Taller.

Viento

A = 21.17*47.15 = 998 m2.

h max. = 6.76 m. h min. = 5.50 m., h prom. = 6.13 m.

Ancho del edificio = 47.15 m,

Puw = wwu*A = 94*47.15*6.13/1000 = 27 Ton.

Sismo

Cubta : Pu = 998*110/1000

= 110 Ton.

Muros : Pu = 1.4*300*6.13*(47.15+21.16)*2/1000

= 352 Ton

Total

Pus = 462

Vus = 462*0.04/2 muros = 9.0 Ton/muro < 26 Ton; rige viento.

Conclusion.

Como se puede observar, en el edificio de

oficinas los efectos del sismo rigen el diseño, por lo que

utilizaremos un factores de 1.85 y 1.47 en las cargas

gravitacionales al seleccionar las columnas. En el

edificio de taller rigen los efectos de viento.


75

5. Taller. Lámina. Cargas:

C. Muerta = 7 Kg/m2

C. Viva = 60 Kg/m2

C. Total = 67 Kg/m2

L= 1.44 m

El arquitecto especificó Galvak GW cal. 24 por razones

de impermebilización para la pendiente del 5%. Según

el manual Galvak, la sección GW cal. 24 está muy sobrada.

Se acepta: Lámina Galvak GW Cal. 24 o similar

apoyada @ 144 cm en tres claros o mas.

Polines.

w = 100*1.44 = 144 Kg/m

wv = 60*1.44 = 86 Kg/m

L1 = 21.16 m

M = 144*21.16^2/8 = 8100 Kg-m

V = 144*21.16/2 = 1520 Kg

adm = 2116/240 = 8.8 cm Ireq = 5*0.86*2116^4/(384*2100000*8.8) = 12150 cm4

J-1 Joist std. 26-VJ-11 - 18.35 Kg/m con: Mr = 8235 Kg-m ; Vr = 3658 Kg ; I = 14884 cm4

L2 = 7.94 m

M = 144*7.94^2/8 = 1130 Kg-m

V = 144*7.94/2 = 570 Kg

adm = 794/240 = 3.3 cm Ireq = 5*0.86*794^4/(384*2100000*3.3) = 642 cm4

J-2 Joist std. 12-VJ-3 - 9.66 Kg/m con: Mr = 1679 Kg-m ;Vr = 1340 Kg ; I = 1638 cm4

Struts Taller. Para J-1:

Cuerda cal 7: r = 3.21 cm; L/r = 120; L = 120*3.21 =

3.85 m L = 21.16/6 = 3.53 m < 3.85 m

PER 38x38x2.8 - 2.95 Kg/m r = 1.42 cm; L = 140 cm;

L/r = 99

Para J-2:

Cuerda cal 13: r = 2.73 cm; L/r = 120; L = 120*2.73 =

3.28 m

L =7.94/3 = 2.65 m < 3.28 m

PER 38x38x2.8 - 2.95 Kg/m r = 1.42 cm; L = 142 cm;

L/r = 100

Se formarán uniendo los polines de dos en dos con PER 38x38x2.8 - 2.95 Kg/m y en cda. sup. e inferior y cruces

de contraventeo de Fo. Rdo. 5/8”

Columnas.

wwu =94 Kg/m2

bmax = 1.44 m

wwu = 94*1.44 = 135 Kg/m


76

hmax = 6.76 m

Mu = 0.75*130*6.76^2/2 = 2230 Kg-m

Con programa de Calculadora:

f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 4200 Kg/cm2; C1 = 0.75; CT=0.0033; zona sísmica = si

b=bw= 20 cm; r = 5.0 cm; dr = 15.0 cm.; h = 40 m

As = + 1.75 cm2 ===> + 2#4

C-1 Sección block de concreto de 20X40 cm relleno

de concreto f’c = 200 Kg/cm2 con 4 # 4 .

bmax = 2.88 m

wwu = 94*2.88 = 270 Kg/m

hmax = 6.76 m

Mu = 0.75*270*6.76^2/2 = 4600 Kg-m

Con el mismo programa: b=bw= 20 cm; r = 5.0 cm; dr = 22.0; h = 40 m

As = + 3.72 cm2 ===> + 2#5

C-2 Sección block de concreto de 20X40 cm relleno

de concreto f’c = 200 Kg/cm2 con 4 # 5 .

Columnas Interiores (Refacciones).

Cargas en columnas.

Ejes Area Wu (Kg/m2) Pu (Ton) Ptu (T) F.S. Ptu (T) Tipo

I,7 2.28 158 0.4 0.4 1.85 0.7 Cubierta

13.93 1000 13.9 14.3 1.85 26.4 Azotea

13.93 1270 18.8 33.0 1.47 48.6 Entrepiso

I,8 12.80 158 2.0 2.0 1.85 3.7 Cubierta

10.48 1070 11.2 13.2 1.85 24.5 Azotea

10.48 1340 14.9 28.1 1.47 41.3 Entrepiso

I,9 I,10 21.04 158 3.3 3.3 1.85 6.1 Cubierta

17.23 1070 18.4 21.8 1.85 40.3 Azotea

17.23 1340 23.1 44.8 1.47 65.9 Entrepiso

I,11 10.52 158 1.7 1.7 1.85 3.1 Cubierta

32.08 1070 34.3 36.0 1.85 66.6 Azotea

32.08 1340 43.0 79.0 1.47 116.1 Entrepiso

Sección Columnas.

Pn = 0.70*0.80*(0.85*f’c*(Ag-As)+As*Fy) si Ag < 100*As --> Ag = 100*As

Pn = .56*(.85*200(Ag-As)+4200*As) = 95.2*(Ag-As)+25352*As

TABLA DE COLUMNAS Y PEDESTALES REFACCIONES


77

MCA a (cm) b (cm) Ag (cm2) Refzo As (cm2) Pn (ton)

C3 30 30 796 4#5 7.96 94

C4 30 30 900 8#5 15.92 122

P1 35 35 796 4#5 7.96 94

P2 35 35 1225 8#5 15.92 153

Todas las columnas son marca C1, y los pedestales P1,

excepto la I-11 que es C2, P2.

Dalas. s = 2.40 m

wwu = 94*2.40 = 230 Kg/m

L1 = 2.88 m Mu = 220*2.88^2/10 = 180 Kg-m

Vu = 220*2.88/2 = 317 Kg

D-1 Sección 20x20 cm con 4 # 3 y est # 2 @ 20 cm.

L2 = 1.44 m

Mu = 220*1.44^2/10 = 45 Kg-m

Vu = 220*1.44/2 = 158 Kg

D-2 Sección 20x20 cm con 4 # 3 y est # 2 @ 20 cm.

Cimentación. h max = 6.76 m.

fn = 1.2 Kg/cm2 = 12.0T/m2

w

=100*21.16/2+300*6.76+0.6*2.0*2400=6000Kg/m=6.0

Ton/m

b = 6.0/12.0 = 0.50 m = 50 cm 60 cm.

CC-1 Cimiento corrido de concreto ciclopeo f’c =

100 Kg/cm2 con 40% de boleo, de 60 cm de ancho

por 160 cm de profundidad.

Revisión por Volteo.

ww = 55 Kg/m2 ht = 6.76 m

Mw = 55*6.76^2/2 = 1260 Kg- Kg-m/mm

Vw = 55*6.76 = 370 Kg

Momento Volteante a una prof. de desplante h:

Mv = 1260+370*h

Momento Resistente.

Resistencia del suelo a empuje lateral:

Krp = 1/Kra = 1/0.3 = 3.0; = 1700 Kg/m3

Mr = Krp* *h^3/6 = 3.0*1700*h^3 /6 = 850*h^3 Factor de seguridad contra volteo:

FSV = Mr/Mv > 1.8

Por tanteos suscesivos obtenemos h=1.58 m. mínimo

Mv = 1260+370*1.58 = 1840 kg-m

Mr = 850*1.580^3 = 3350 Kg-m/m

FSV = 3350/1840 = 1.82 > 1.8 O.K. Se acepta h min. = 160 cm.

Zapatas


78

Esfuerzo admisible de terreno factorizado = 1.6*12 =

19.2 T/m2

P1 = 33 Ton; Fe = 0.75*0.85*(1+6*7.0/130) = 0.84 <

1.0 Az = 33.0/19.2 = 1.72 m2 ===> 1.30x1.30 m. ===> Z-1

P2 = 28Ton; Fe = 0.75*0.85*(1+6*7.0/130) = 0.84 <

1.0

Az = 28.0/19.2 = 1.46 m2 ===> 1.20x1.20 m ===> Z-1

P3 = 45 Ton; Fe = 0.75*0.85*(1+6*7.0/150) = 0.82 <

1.0

Az = 45/19.2 = 2.34 m2 ===> 1.50x1.50 m ===> Z-2

P4 = 79 Ton; Fe = 0.75*0.85*(1+6*7.0/200) = 0.77 <

1.0

Az = 79/19.2 = 4.11 m2 ===> 2.0x2.0 m. ===> Z-3

Notese que el factor de excentricidad Fe es menor que

la unidad, lo que significa que en las zapatas el sismo no

rige.

Del manual CRSI-1992

Z-1 Zapata 130x130x30 cm con 6 # 4 en cada

dirección.


dirección.


dirección.

Firmes. De acuerdo al CRSI-63 será: Firmes de con. f’c=200

Kg/cm2 de 15 cm. de espesor con malla 6x6/66 Lecho

sup.

6. Oficinas.


79

Columnas. Cargas:

G,7 8.24 1000 8.2 8.2 1.85 15.2 Azotea K. 2 ,5 36.00 158 5.7 5.7 1.85 10.5 Cubierta

8.24 1270 10.5 18.7 1.47 27.5 Entrepiso 5.57 1000 5.6 11.3 1.85 20.8 Azotea

G,6 19.45 1000 19.5 19.5 1.85 36.0 Azotea 5.57 1270 7.1 18.3 1.47 26.9 Entrepiso

19.45 1270 24.7 44.2 1.47 64.9 Entrepiso K. 1 ,5 36.00 158 5.7 5.7 1.85 10.5 Cubierta

G,5 10.52 1000 10.5 10.5 1.85 19.5 Azotea 5.57 1000 5.6 11.3 1.85 20.8 Azotea

10.52 1270 13.4 23.9 1.47 35.1 Entrepiso 5.57 1270 7.1 18.3 1.47 26.9 Entrepiso

H. 1 ,13.a 8.65 1000 8.7 8.7 1.85 16.0 Azotea M,15 17.85 158 2.8 2.8 1.85 5.2 Cubierta

H. 1 ,12 12.96 1000 13.0 13.0 1.85 24.0 Azotea M,13.a 25.23 158 4.0 4.0 1.85 7.4 Cubierta


I,12 10.77 1000 10.8 10.8 1.85 19.9 Azotea M,12 14.25 158 2.3 2.3 1.85 4.2 Cubierta


I,6 30.65 1000 30.7 30.7 1.85 56.7 Azotea 13.07 1270 16.6 31.9 1.47 46.9 Entrepiso

30.65 1270 38.9 69.6 1.47 102.3 Entrepiso M,11 17.27 158 2.7 2.7 1.85 1.9 Cubierta

I,5 16.58 1000 16.6 16.6 1.85 30.7 Azotea 3.92 1000 3.9 6.6 1.85 3.7 Azotea


I. 1 ,13.a 7.08 1000 7.1 7.1 1.85 13.1 Azotea M,10 20.81 158 3.3 3.3 1.85 6.1 Cubierta


J,11 18.22 1000 18.2 18.2 1.85 33.7 Azotea 9.08 1270 11.5 23.9 1.47 35.1 Entrepiso

18.22 1270 23.1 41.4 1.47 60.8 Entrepiso M,9 20.81 158 3.3 3.3 1.85 6.1 Cubierta

J,10 26.30 1000 26.3 26.3 1.85 48.7 Azotea 13.43 1000 13.4 16.7 1.85 30.9 Azotea


J,9 30.66 1000 30.7 30.7 1.85 56.7 Azotea M,8 20.81 158 3.3 3.3 1.85 6.1 Cubierta

3 30.66 1270 38.9 69.6 1.47 102.3 Entrepiso 17.78 1000 17.8 21.1 1.85 39.0 Azotea

J,8 35.01 1000 35.0 35.0 1.85 64.8 Azotea 17.78 1270 22.6 43.6 1.47 64.2 Entrepiso

3 35.01 1270 44.5 79.5 1.47 116.8 Entrepiso M,6 10.40 158 1.6 1.6 1.85 3.0 Cubierta

J,6 28.89 1000 28.9 28.9 1.85 53.4 Azotea 6.03 1000 6.0 7.7 1.85 14.2 Azotea

3 39.38 1270 50.0 78.9 1.47 116.0 Entrepiso 6.03 1270 7.7 15.3 1.47 22.5 Entrepiso

J,5 14.44 1000 14.4 14.4 1.85 26.7 Azotea M,5.a 22.50 158 3.6 3.6 1.85 6.6 Cubierta


K,6 22.13 1000 22.1 22.1 1.85 40.9 Azotea 5.57 1270 7.1 16.2 1.47 23.8 Entrepiso

22.13 1270 28.1 50.2 1.47 73.8 Entrepiso N,15 17.85 158 2.8 2.8 1.85 5.2 Cubierta

K,5 7.95 1000 8.0 8.0 1.85 14.7 Azotea N,13. b 36.15 158 5.7 5.7 1.85 10.6 Cubierta

7.95 1270 10.1 18.0 1.47 26.5 Entrepiso N,10. a 36.60 158 5.8 5.8 1.85 10.7 Cubierta

N,8. a 36.60 158 5.8 5.8 1.85 10.7 Cubierta

N,6. a 54.30 158 8.6 8.6 1.85 15.9 Cubierta

Las columnas serán de la siguientes secciones:

De concreto reforzado

Mca. a (cm) b (cm) Ag (cm2) Refzo As (cm2) Pn (ton)

C1 30 30 796 4#5 7.96 94

C2 30 30 900 8#5 15.92 122

C3 50 50 1194 6#5 11.94 141

Metálicas

Mca Sec. Peso A rx ry hm h/r Fa Padm

C-4 2CPS-152 38.7 49.42 5 4 3.50 80 ### 53

Pn= 1.6*53 = 84.8 Ton



80

Ejes PtuF (T) Col. Tipo Ejes PtuF (T) Col. Tipo Ejes PtuF (T) Col. Tipo

G,7 15.2 C1 J,8 64.8 C1 M,10 3.0 C4

27.5 C1 116.8 C2 11.4 C4

G,6 36.0 C1 J,6 53.4 C1 21.9 C4

64.9 C1 116.0 C2 M,9 3.0 C4

G,5 19.5 C1 J,5 26.7 C1 15.4 C4

35.1 C1 48.2 C1 31.0 C4

H. 1 ,13.a 16.0 C4 K,6 40.9 C4 M,8 3.0 C4

H. 1 ,12 24.0 C4 73.8 C4 19.4 C4

43.2 C4 K,5 14.7 C1 40.1 C4

I,12 19.9 C4 26.5 C1 M,6 1.5 C4

35.9 C4 K. 2 ,5 10.5 C4 7.1 C4

I,6 56.7 C1 20.8 C4 14.1 C4

102.3 C2 26.9 C4 M,5.a 3.3 C4

I,5 30.7 C1 M,15 5.2 C3 8.4 C4

55.3 C1 M,13.a 7.4 C3 14.9 C4

I. 1 ,13.a 13.1 C4 20.7 C3 N,15 4.1 C3

23.6 C4 M,12 4.2 C4 N,13. b 8.4 C3

J,11 33.7 C1 28.3 C4 N,10. a 8.5 C3

60.8 C1 46.9 C4 N,8. a 8.5 C3

J,10 48.7 C1 M,11 1.9 C4 N,6. a 7.9 C4

87.8 C1 3.7 C4

J,9 56.7 C1 5.2 C4

102.3 C2

Placa Base

Como se trabaja con esfuerzos admisibles, las cargas en la correspondiente columna se dividen 1ntre 1.6

Ejes Pf (Kg) B (cm) C (cm) A (cm2) b (cm) d (cm) a Fp t (cm) Sección Marca

H. 1 ,13.a 10000 23.8 28.0 666 11.0 15.2 6.4 15 0.99 24x28x1.6 Pb-1

H. 1 ,12 27000 23.8 28.0 666 11.0 15.2 6.4 41 1.62 24x28x1.6 Pb-1

I,12 22400 23.8 28.0 666 11.0 15.2 6.4 34 1.47 24x28x1.6 Pb-1

I. 1 ,13. a 14800 23.8 28.0 666 11.0 15.2 6.4 22 1.20 24x28x1.6 Pb-1

K,6 46100 26.2 30.4 796 11.0 15.2 7.6 58 2.30 26x30x2.5 Pb-3

K. 2 ,5 16800 23.8 28.0 666 11.0 15.2 6.4 25 1.28 24x28x1.6 Pb-1

M,15 3300 23.8 28.0 666 11.0 15.2 6.4 5 0.57 24x28x1.6 Pb-1

M,13.a 12900 23.8 28.0 666 11.0 15.2 6.4 19 1.12 24x28x1.6 Pb-1

M,12 29300 23.8 28.0 666 11.0 15.2 6.4 44 1.69 24x28x1.9 Pb-2

M,11 2800 23.8 28.0 666 11.0 15.2 6.4 4 0.52 24x28x1.6 Pb-1

M,10 21900 23.8 28.0 666 11.0 15.2 6.4 33 1.46 24x28x1.6 Pb-1

M,9 31000 23.8 28.0 666 11.0 15.2 6.4 47 1.73 24x28x1.9 Pb-2

M,8 40100 23.8 28.0 666 11.0 15.2 6.4 60 1.97 24x28x1.9 Pb-2

M,6 14100 23.8 28.0 666 11.0 15.2 6.4 21 1.17 24x28x1.6 Pb-1

M,5.a 14900 23.8 28.0 666 11.0 15.2 6.4 22 1.20 24x28x1.6 Pb-1

N,6.a 9900 23.8 28.0 666 11.0 15.2 6.4 15 0.98 24x28x1.6 Pb-1

Pedestales:


81

Col. Pb Apb Bpb Ap Bp As Cant. Var # Est. Sección Marca

C1 --- 30 30 35 35 6.13 4 5 #3@25 35X35 P1

C2 --- 30 30 35 35 6.13 8 5 #3@25 35x35 P2

C3 --- 50 50 55 55 15.13 --- 6#5+4#5 #3@25 55x55 P3

C4 Pb1 17 22 43 47 11.15 4 6 #3@30 45x50 P4

C4 Pb2 17 22 43 47 11.15 4 6 #3@30 45x50 P4

C4 Pb3 19 23 44 48 10.56 4 6 #3@30 45x50 P5

Zapatas:

Ya vimos que el factor de excentricidad para las zapatas es menor

que la unidad, por lo cual el sisimo no rige el dieño y las cargas

últimas son las totales para Fe= 1. Ver hoja 8

Ejes Ptu (T) Az (m2) A (m) Tipo Dimens. Ref.

G,7 19 0.99 0.99 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D

G,6 44 2.29 1.51 Z-3 150x150x30 7 # 4 C/D

G,5 24 1.25 1.12 Z-2 130x130x30 6 # 4 C/D

H. 1 ,13.a 9 0.47 0.69 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D

H. 1 ,12 29 1.51 1.23 Z-2 130x130x30 6 # 4 C/D

I,12 24 1.25 1.12 Z-2 130x130x30 6 # 4 C/D

I,6 70 3.65 1.91 Z-4 200x200x35 7 # 5 C/D

I,5 38 1.98 1.41 Z-3 150x150x30 7 # 4 C/D

I. 1 ,13. a 16 0.83 0.91 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D

J,11 41 2.14 1.46 Z-3 150x150x30 7 # 4 C/D

J,10 60 3.13 1.77 Z-4 200x200x35 7 # 5 C/D

J,9 70 3.65 1.91 Z-4 200x200x35 7 # 5 C/D

J,8 80 4.17 2.04 Z-4 200x200x35 7 # 5 C/D

J,6 79 4.11 2.03 Z-4 200x200x35 7 # 5 C/D

J,5 33 1.72 1.31 Z-2 130x130x30 6 # 4 C/D

K,6 50 2.60 1.61 Z-4 200x200x35 7 # 5 C/D

K,5 18 0.94 0.97 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D

K. 2 ,5 18 0.94 0.97 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D

K. 1 ,5 18 0.94 0.97 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D

M,15 3 0.16 0.40 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D

M,13.a 14 0.73 0.85 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D

M,12 32 1.67 1.29 Z-2 130x130x30 6 # 4 C/D

M,11 12 0.63 0.79 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D

M,10 24 1.25 1.12 Z-2 130x130x30 6 # 4 C/D

M,9 34 1.77 1.33 Z-3 150x150x30 6 # 6 C/D

M,8 44 2.29 1.51 Z-3 150x150x30 6 # 6 C/D

M,6 15 0.78 0.88 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D

M,5. a 16 0.83 0.91 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D

N,15 3 0.16 0.40 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D

N,13 b 6 0.31 0.56 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D

N,10 . a 6 0.31 0.56 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D

N,8. a 6 0.31 0.56 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D

N,6. a 9 0.47 0.69 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D

Firmes. De acuerdo al CRSI-63 será Firmes de conc. f’c=200 Kg/cm2 de

10 cm. de espesor con malla 6x6/1010.


82

Losa Entrepiso


Wu = 1270 Kg/m2 L = 0.72 m

M = 1270*0.72^2/10 = 66 Kg-m

Con el programa de calculadora programable y los siguientes

datos:

f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 5000 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct =

0.0033; zona sísmica = Si; b = 100 cm; bw = 100 cm;

rec = 2.5 cm; dr = 1.2 cm < 2.5+2.5 = 5 cm O.K.

H = 5.0 cm; As = .82 cm2/m.

Losa de f’c 200 kg/cm2 de 5 cm de espesor reforzada con

malla electrosoldada 6x6/66 a medio peralte.

Nervaduras:

Cargas y Claros:

Wu = 1270 Kg/m2

Claros longitudinales:

L1 = 5.30 m (5 claros)

L2 = 3.50 m (1 claro)

L3 = 3.759 m (1 claro)

Claros transversales

L1 = 1.93 m (1 claro)

L2 = 6.01 m (1 claro)

L3 = 6.50 m (1 claro)

L4 = 4.40 m (1 claro) L5 = 3.95 m (1 claro)


B s = (5.30+5.30)/2 = 5.30 m

Ancho Tributario máximo para dirección longitudinal:

B l = (6.50+6.01)/2 = 6.26 m

Momentos Totales:

wl = 1270*5.30 = 6700 Kg/m

-MuF = 6700*1.93^2/24 = 1000 Kg-m = 1.1 T-m

+MuF = 6700*1.93^2/14 = 1800 Kg-m = 1.8 T-m

-MuG = 6700*((1.93+6.01)/2)^2/10 = 10600 Kg-m = 10.6 T-m

+MuG = 6700*6.01^2/14 = 17300 Kg-m = 17.3 T-m

-MuI = 6700*((6.01+6.50)/2)^2/10 = 26200 Kg-m = 26.2 T-

m

+MuI = 6700*6.50^2/14 = 20200 Kg-m = 20.2 T-m

-MuJ = 6700*((6.50+4.40)/2)^2/10 = 19900 Kg-m = 19.9 T-

m

+MuJ = 6700*4.40^2/14 = 9300 Kg-m = 9.3 T-m

-MuK’ = 6700*4.40^2/24 = 5400 Kg-m = 5.4 T-m

ws = 1270*6.26 = 8000 Kg/m

-Mu5 = 8000*5.30^2/24 = 9400 Kg-m = 9.4 T-m

+Mu5 = 8000*5.30^2/14 = 16100 Kg-m = 16.1 T-m -Mu6 = 8000*5.30^2/10 = 22500 Kg-m = 22.5 T-m

+Mu6 = +M8 = +M9 = +M10 = 16100 Kg-m = 16.1 T-m

-Mu11 = 8000*((5.30+3.50)/2)^2/10 = 15500 Kg-m = 15.5

T-m

+Mu11 = 8000*3.50^2/14 = 7000 Kg-m = 7.0 T-m

-Mu12 = 8000*((3.50+3.759)/2)^2/10 = 10500 Kg-m = 10.5

T-m

+Mu12 = 8000*3.759^2/14 = 8100 Kg-m = 8.1 T-m

-Mu13’ = 8000*3.759^2/24 = 4700 Kg-m = 4.7 T-m


83

Momentos por Nervadura:


-Mu 65% N. Capiltel

-Mu 35% N. Losa +Mu 55% N. Capiltel

+Mu 45% N. Losa

Según el plano AC.EC.04, anexo, usaremos 3 nervaduras

de capitel de 20.7 cm. de ancho y 4 nervaduras de losa de

12 cm. de ancho. El peralte total será de 25 cm. tipo.

Nervaduras de Capitel.-

-Mu5= 9.4*0.65/3 = 2.0 T-m

+Mu5= 16.1*0.55/3 = 3.0 T-m

-Mu6 = -M8 = -M9 = -M10 = 22.5*0.65/3 = 4.9 T-m

+Mu6 = +M8 = +M9 = +M10 = 16.1*0.55/3 = 3.0 T-m -Mu11 = 15.5*0.65/3 = 3.4T-m

+Mu11 = 7.0*0.55/3 = 1.3T-m

-Mu12 = 10.5*0.65/3 = 2.3 T-m

+Mu12 = 8.1*0.55/3 = 1.5 T-m

-Mu13 = 4.7*0.65/3 = 1.0 T-m


El momento en el extremo del capitel, de acuerdo a la

gráfica de Momentos, será de aproximadamente 36% de

los momentos de capitel:


Nervaduras de Losa: -Mu5= 9.4*0.35/4 = 0.8 T-m

+Mu5= 16.1*0.45/4 = 1.8 T-m

-Mu6 = -M8 = -M9 = -M10 = 22.5*0.35/4 = 2.0 T-m

+Mu6 = +M8 = +M9 = +M10 = 16.1*0.45/4 = 1.8 T-m

-Mu11 = 15.5*0.35/4 = 1.4 T-m

+Mu11 = 7.0*0.45/4 = 0.8 T-m

-Mu12 = 10.5*0.35/4 = 0.9 T-m

+Mu12 = 8.1*0.45/4 = 0.9 T-m

-Mu13 = 4.7*0.35/4 = 0.4 T-m

Reducción de Momentos: Mo = 0.09*F*(1-2*c/3*L)^2*W*L

F = 1.15-c/L > 1

c min = 30 cm; L max = 8.60 cm

F = 1.15-30/600 = 1.10

Mo = 0.09*1.10*(1-2*30/(3*860))^2*W*L

Mo = 0.090*W*L

r = 0.090/0.125 = 0.72


Mu Total = 14.6*0.72 = 10.5 T-m

Ancho de capitel = 2*60+3*20.7 = 182 cm

Con el propgrama anterior: b = bw = 182 cm; rec = 3 cm

dr = 11.1 cm < 22+3; H = 25 cm O.K.

As = 13.2 cm2 = 7#5 (total)


Mu = 5.3*0.72/3 = 1.3 T-m

Utilizando el programa antes mencionado tenemos:

b = bw = 20.7 cm; rec = 3 cm

dr = 11.6 cm < 22+3 = 25 cm O.K.


84

As = 1.64 cm2 = 1#5


Estas nervaduras trabajan como vigas “T” con un ancho

efectivo de 80.7 cm y espesor de patín de 5 cm. Mu = 3.0*.72 = 2.1 T-m

dr = 7.0 cm. < 22+3 = 25 cm.

As = 2.58 cm2 = 2#5

Refuerzo negativo nervs. de Faja media

Mu = 2.0 *.72 = 1.44 T-m

b=bw= 12.0 cm.; rec= 3 cm.

dr = 16 cm. < 22+3 = 25 cm.

As = 1.91 cm2 = 1#5 o 2#4

Refuerzo positivo nervs. de Faja media

Estas nervaduras trabajan como vigas “T” con un ancho

efectivo de 72.0 cm y espesor de patín de 5 cm. Mu = 16.1*0.45*0.72/4 = 1.3 T-m

dr = 6.0 cm. < 22+3 = 25 cm.

As = 1.59 cm2 = 1#5 o 2#4

Refuerzo mínimo en nervaduras:

Por especificaciones en zonan sísmicas el refuerzo

mínimo en cualquier lecho sera de:

As min = .0033*b*d

Nerv. de Capitel : As min = 0.0033*20.7*22

= 1.50 cm2. = 1#5

Nerv. Faja Med. : As min = 0.0033*12.0*22

= 0.87 cm2 = 1#4

En las tabla de la hojas siguiente se muetran los

Momentos y e

de refuerzos en las nervaduras, obtenidos con las

siguientes fórmulas:

-As cap = 1.297 Mu 1.50 cm2.

+As cap = 1.234 Mu 1.50 cm2

-As f.m. = 1.367 Mu 0.87 cm2

+As f.m. = 1.230 Mu 0.87 cm2 Notese que en general los refuerzos típicos son de 1#5

corrida en ambos lechos de las nervaduras de capitel y

1#4 corrida en las nervaduras de faja media, con solo

pocas excepciones en donde se utilizarán bastones

adicionales de 1#5 y 1#4, respectivamente.


A) En Capiteles a ½ peralte de paños de Columnas.

Vumax. = (1.27*5.30*(6.01+6.5)/2-1.27*0.62*0.62) =

41.6 Ton.

bo = (40+22)*4 = 248 cm. , d = 22 cm.

vu = 41600/(248*22) = 7.62 Kg/cm2

vc = .85*1.1*200^.5 = 13.2 Kg/cm2. > vu. No necesita estribos calculados.

B) Fuera del capitel a un peralte del capitel

X = (2*60+3*20.7)+22*2 = 226 cm., bo = 12*20.7 = 248 cm.

Vu = 41.6-1.27*2.26*2.26 = 35.1 Ton.

vu = 35100/(248*22) = 6.43 Kg/cm2

vc = .85*0.53*1.1*200^.5 = 7.01 Kg/cm2. > vu. No necesita estribos calculados.


85

TABLA DE MOMENTOS Y REFUERZOS

Marca E1 E2 E3 E4 E5 E6 E7 E8 E9 E10 Marca N1 N2 N3 N4 N5 N6 N7 N8 N9 N10

Ne 1.0 2.0 3.0 2.0 3.0 4.0 3.0 3.0 4.0 2.0 Nn 3.0 5.0 1.0 2.0 6.0 3.0 3.0 3.0 2.0 1.0

Be 1.88 1.88 3.63 3.50 5.30 5.30 4.73 4.15 5.30 2.65 Bn 3.96 6.01 3.01 3.25 6.50 5.45 4.40 3.00 1.60 3.20

Wue 2.39 2.39 4.61 4.45 6.73 6.73 6.00 5.27 6.73 3.37 Wun 5.02 7.63 3.82 4.13 8.26 6.92 5.59 3.81 2.03 4.06

Le1 1.71 1.30 3.20 3.20 6.50 6.50 1.93 1.93 1.93 1.93 Ln1 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 3.50 3.50

Le'1 --- --- 4.85 4.85 6.61 6.61 3.97 3.97 3.97 3.97 Ln'1 4.73 4.73 4.73 4.73 4.73 4.73 4.73 4.73 3.63 3.63

Le2 2.06 6.00 6.50 6.50 6.71 6.71 6.01 6.01 6.01 6.01 Ln2 4.15 4.15 4.15 4.15 4.15 4.15 4.15 4.15 3.76 3.76

Le'2 --- --- 4.14 3.90 --- --- 6.26 6.26 6.26 6.26 Ln'2 --- --- --- 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 --- ---

Le3 1.71 1.30 1.78 1.30 --- --- 6.50 6.50 6.50 6.50 Ln3 --- --- --- 1.15 1.15 1.15 1.15 1.15 --- ---

Le'3 --- --- --- --- --- --- 5.45 5.45 5.45 5.45 Ln'3 --- --- --- 3.23 3.23 3.23 3.23 3.23 --- ---

Le4 --- --- --- --- --- --- 4.40 4.40 4.40 4.40 Ln4 --- --- --- 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 --- ---

Le'4 --- --- --- --- --- --- 4.18 4.18 --- 3.00 Ln'4 --- --- --- 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 --- ---

Le5 --- --- --- --- --- --- 3.95 3.95 --- 1.60 Ln5 --- --- --- 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 --- ---

Le'5 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2.10 Ln'5 --- --- --- 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 --- ---

Le6 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2.60 Ln6 --- --- --- 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 --- ---

Le'6 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- Ln'6 --- --- --- 4.40 4.40 4.40 4.40 4.40 --- ---

Le7 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- Ln7 --- --- --- 3.50 3.50 3.50 3.50 3.50 --- ---

Le'7 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- Ln'7 --- --- --- 3.63 3.63 3.63 3.63 3.63 --- ---

Le8 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- Ln8 --- --- --- 3.76 3.76 3.76 3.76 3.76 --- ---

-Me1 0.59 0.25 0.13 0.29 0.80 0.90 0.06 0.08 0.08 0.05 -Mn1 0.40 0.54 0.90 0.49 0.49 0.55 0.66 0.30 0.10 0.63

As 1.50 0.87 1.50 0.87 1.50 1.15 1.50 0.87 0.87 1.50 As 1.50 0.87 1.50 1.50 1.50 0.87 1.50 0.87 1.50 0.87

1#5 1#4 1#5 1#4 1#5 1#4 1#5 1#4 1#4 1#5 1#5 1#4 1#5 1#5 1#5 1#4 1#5 1#4 1#5 1#4

+Me1 0.29 0.99 0.45 0.53 2.68 1.65 0.21 0.15 0.15 0.18 +Mn1 1.33 0.99 3.03 1.64 0.89 1.83 1.21 1.01 0.35 1.15

As 1.50 1.22 1.50 0.87 3.31 2.02 1.50 0.87 0.87 1.50 As 1.64 1.22 3.74 2.02 1.50 2.25 1.50 1.24 1.50 1.42

1#5 1#4 1#5 1#4 2#5 2#4 1#5 1#4 1#4 1#5 1#5 1#4 2#5 1#5 1#5 2#4 1#5 1#4 1#5 2#4

-Me2 0.59 0.25 0.61 1.32 1.65 1.85 0.27 0.70 0.67 0.45 -Mn2 0.63 0.86 1.44 0.78 0.77 0.87 1.05 1.33 0.23 1.35

As 1.50 0.87 1.50 1.68 2.25 2.37 1.50 0.89 0.87 1.50 As 1.50 1.10 1.96 1.50 1.50 1.11 1.50 1.70 1.50 1.73

1#5 1#4 1#5 1#4 2#5 2#4 1#5 1#4 1#4 1#5 1#5 1#4 1#5 1#5 1#5 1#4 1#5 1#4 1#5 1#4

+Me2 --- --- 1.84 2.17 2.86 1.75 2.04 1.47 1.41 1.72 +Mn2 0.82 0.61 1.86 1.01 0.55 1.12 0.74 0.62 0.41 1.33

As --- --- 2.27 2.67 3.53 2.16 2.52 1.81 1.73 2.12 As 1.50 0.87 2.29 1.50 1.50 1.38 1.50 0.87 1.50 1.63

--- --- 2#5 2#4 2#5 2#4 2#5 1#4 1#4 1#5 1#5 1#4 2#5 1#5 1#5 2#4 1#5 1#4 1#5 2#4

-Me3 --- --- 0.44 0.85 0.85 0.95 1.32 1.73 1.66 1.11 -Mn3 0.24 0.33 0.55 0.24 0.24 0.27 0.33 0.42 0.12 0.72

As --- --- 1.50 1.09 1.50 1.22 1.80 2.22 2.12 1.52 As 1.50 0.87 1.50 1.50 1.50 0.87 1.50 0.87 1.50 0.93

--- --- 1#5 1#4 1#5 1#4 1#5 2#4 2#4 1#5 1#5 1#4 1#5 1#5 1#5 1#4 1#5 1#4 1#5 1#4

+Me3 --- --- 0.14 0.09 --- --- 2.39 1.72 1.65 2.01 +Mn3 --- --- --- 0.08 0.04 0.09 0.06 0.05 --- ---

As --- --- 1.50 0.87 --- --- 2.95 2.11 2.02 2.48 As --- --- --- 1.50 1.50 0.87 1.50 0.87 --- ---

--- --- 1#5 1#4 --- --- 2#5 2#4 2#4 2#5 --- --- --- 1#5 1#5 2#4 1#5 1#4 --- ---

-Me4 --- --- 0.04 0.05 --- --- 1.00 1.31 1.26 0.42 -Mn4 --- --- --- 0.36 0.36 0.40 0.49 0.62 --- ---

As --- --- --- --- 1.50 1.68 1.61 1.50 As --- --- --- 1.50 1.50 0.87 1.50 0.87 --- ---

--- --- --- --- 1#5 2#4 2#4 1#5 --- --- --- 1#5 1#5 1#4 1#5 1#4 --- ---

+Me4 --- --- --- --- --- --- 1.10 0.79 0.75 0.92 +Mn4 --- --- --- 1.64 0.89 1.83 1.21 1.01 --- ---

As --- --- --- --- --- --- 1.50 0.97 0.93 1.50 As --- --- --- 2.02 1.50 2.25 1.50 1.24 --- ---

--- --- --- --- --- --- 1#5 1#4 1#4 1#5 --- --- --- 1#5 1#5 2#4 1#5 1#4 --- ---

-Me5 --- --- --- --- --- --- 0.33 0.43 0.41 0.26 -Mn5 --- --- --- 0.98 0.97 1.09 1.32 0.60 --- ---

As --- --- --- --- --- --- 1.50 0.87 0.87 1.50 As --- --- --- 1.50 1.50 1.40 1.80 0.87 --- ---

--- --- --- --- --- --- 1#5 1#4 1#4 1#5 --- --- --- 1#5 1#5 1#4 1#5 1#4 --- ---

+Me5 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0.12 +Mn5 --- --- --- 1.64 0.89 1.83 1.21 1.01 --- ---

As --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1.50 As --- --- --- 2.02 1.50 2.25 1.50 1.24 --- ---

--- --- --- --- --- --- --- --- --- 1#5 --- --- --- 1#5 1#5 2#4 1#5 1#4 --- ---

-Me6 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0.13 -Mn6 --- --- --- 0.98 0.97 1.09 1.32 0.60 --- ---

As --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1.50 As --- --- --- 1.50 1.50 1.40 1.80 0.87 --- ---

--- --- --- --- --- --- --- --- --- 1#5 --- --- --- 1#5 1#5 1#4 1#5 1#4 --- ---

+Me6 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0.32 +Mn6 --- --- --- 1.64 0.89 1.83 1.21 1.01 --- ---

As --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1.50 As --- --- --- 2.02 1.50 2.25 1.50 1.24 --- ---

--- --- --- --- --- --- --- --- --- 1#5 --- --- --- 1#5 1#5 2#4 1#5 1#4 --- ---

-Me7 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0.10 -Mn7 --- --- --- 0.67 0.67 0.75 0.91 0.41 --- ---

As --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1.50 As --- --- --- 1.50 1.50 0.96 1.50 0.87 --- ---

--- --- --- --- --- --- --- --- --- 1#5 --- --- --- 1#5 1#5 1#4 1#5 1#4 --- ---

+Me7 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- +Mn7 --- --- --- 0.72 0.39 0.80 0.53 0.44 --- ---

As --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- As --- --- --- 1.50 1.50 0.98 1.50 0.87 --- ---

--- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1#5 1#5 1#4 1#5 1#4 --- ---

-Me8 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- -Mn8 --- --- --- 0.46 0.46 0.51 0.62 0.28 --- ---

As --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- As --- --- --- 1.50 1.50 0.87 1.50 0.87 --- ---

--- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1#5 1#5 1#4 1#5 1#4 --- ---

+Me8 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- +Mn8 --- --- --- 0.83 0.45 0.92 0.61 0.51 --- ---


86

Viga V1

L = 6.40 m

b = 5.0/2+1.5 = 4.0 m wu = 1270*4.0 = 5080 Kg/m

M = 5080*6.4^2/8 = 26000 Kg-m

V = 5080*6.40/2 = 16300 Kg

Con programa de Calculadora Programable:

f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 4200 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct =

0.0033; sismo sí; b = bw = 30 cm; r = 5 cm; dr = 43 cm;

h = 50 cm

As = 18.4 cm2 ===> 4 # 8

Av = 2.50 cm2 ===> E # 3 @ 24 cm.

V1 sección 30x50 cm con 3#8 LI + 2#6 LS y E # 3 @

24 cm.

Losa Azotea.


Será igual al de la losa de Entrepiso.

Losa de f’c 200 kg/cm2 de 5 cm de espesor reforzada

con malla electrosoldada 6x6/66 a medio peralte.

Nervaduras:

Como la carga es menor que en la losa de entrepiso en

una relacion de r = 1000/1270 = 0.79, todos los calculos hechos para aquella, se multiplicarán, para esta, por este

factor, pero el área no debe ser menor que las mínimas

por especificaciones..


As = 13.2*0.79 cm2 = 10.4 cm2 = 6#5 (total)


As = 1.647*0.79 = 1.30 cm2 = 1#5


As = 2.58*0.79 = 2.04 cm2 = 1#5

Refuerzo negativo nervs. de faja media As = 1.91*.79 = 1.51 cm2 = 1#5 o 2#4

Refuerzo positivo nervs. de Faja media

As = 1.59*0.79 = 1.26 cm2 = 1#5 o 1#4

Es notable que los refuerzos son practicamente los

mismos, excepto que se eliminan algunos bastones.

Para los cortantes, al ser menores la cargas, esta losa

estará en mejores condiciones que la de entrepiso, por lo

que ya no necesita revisarse.

3. Pasos a Cubierto.

Lámina.

Lámina Galvak Galvateja Cal. 24 o similar apoyada

@ 95 cm en tres claros como mínimo.

Joist. w = 100 Kg/m2 b = 13.257/12 = 0.95 m

w = 100*0.95 + 5 pp = 100 Kg/m


87

Tabla de Joist.

Mca L b w M V J Std Kg/m Mr Vr I

J-01 9.76 1.00 100 1190 490 16VJ2 8.91 1999 1333 2433

J-02 10.00 1.00 100 1250 500 16VJ2 8.91 1999 1333 2433

J-03 10.30 1.00 100 1330 520 16VJ2 8.91 1999 1333 2433

J-04 10.60 1.00 100 1400 530 16VJ2 8.91 1999 1333 2433

J-05 11.20 1.00 100 1570 560 16VJ2 8.91 1999 1333 2433

J-06 11.50 1.00 100 1650 580 16VJ2 8.91 1999 1333 2433

J-07 11.80 1.00 100 1740 590 16VJ2 8.91 1999 1333 2433

J-08 9.40 1.00 100 1100 470 16VJ2 8.91 1999 1333 2433

J-09 5.80 1.00 100 420 290 16VJ2 8.91 1999 1333 2433

J-10 6.10 1.00 100 470 310 16VJ2 8.91 1999 1333 2433

J-11 6.40 1.00 100 510 320 16VJ2 8.91 1999 1333 2433

J-12 7.00 1.00 100 610 350 16VJ2 8.91 1999 1333 2433

J-13 7.30 1.00 100 670 370 16VJ2 8.91 1999 1333 2433

J-14 7.60 1.00 100 720 380 16VJ2 8.91 1999 1333 2433

J-15 9.42 1.00 100 1110 470 16VJ2 8.91 1999 1333 2433

J-16 5.71 1.00 100 410 290 16VJ2 8.91 1999 1333 2433

Trabes.

T-1 b = (9.761+9.761)/2 = 9.76 m

w = (100+50)*9.76 = 1460 Kg/m

wv = 60*9.76 = 590 Kg/m

L = 7.50 m

M = 1460*7.50^2/8 = 10300 Kg-m

V = 1460*7.50/2 = 5500 Kg

Sreq = 10300/15.2 = 678 cm3 T-2 IPR - 14”x6 3/4” - 44.64 Kg/m con: Sx = 688 cm3

> Sreq;

T-2. b = ((11.31+9.761/2)/2 = 5.02 m

w = (100+50)*5.02 = 750 Kg/m

wv = 60*5.02 = 300 Kg/m

L = 5.50 m

M = 750*5.50^2/8 = 2800 Kg-m

V = 750*5.50/2 = 2100 Kg

Sreq = 2800/15.2 = 184 cm3 T-2 IPR - 14”x6 3/4” - 44.64 Kg/m con: Sx = 688 cm3

> Sreq;

T-3. L = ((6.71-5.068)^2+5.3^2)^0.5 = 5.55 m

P = 5500 Kg

a = 3.0 m; b = 2.55 m

M = 5500*3.0*2.55/5.55 = 7600 Kg-m

R1 = 5500*2.55/5.55 = 2500 Kg

R2 = 5500*3.0/5.55 = 3000 Kg

Sreq = 7600/15.2 = 500 cm3

T-3 IPR - 14”x6 3/4” - 44.64 Kg/m con: Sx = 688 cm3 > Sreq;

T-4.


88

L = 5.55 m

P = 5500 Kg

a = 1.70 m; b = 3.85 m M = 5500*1.70*3.85/5.55 = 6500 Kg-m

R1 = 5500*3.85/5.55 = 3800 Kg

R2 = 5500*1.70/5.55 = 1700 Kg

Sreq = 6500/15.2 = 428 cm3

T-4 IPR - 14”x6 3/4” - 44.64 Kg/m con: Sx = 688 cm3

> Sreq;

T-5. L = 3.90 m

P = 5500 Kg

a = 2.0 m; b = 1.90 m M = 5500*2.00*1.90/3.90 = 5400 Kg-m

R1 = 5500*1.90/3.90 = 2700 Kg

R2 = 5500*2.00/3.90 = 2800 Kg

Sreq = 5400/15.2 = 355 cm3


> Sreq;

T-6 L = 9.80 m

P = 740 Kg

a = 4.80 m; b = 5.00 m

M = 740*4.80*5.00/9.80 = 1800 Kg-m R1 = 740*5.0/9.8 = 400 Kg

R2 = 740*4.8/9.8 = 400 Kg

Sreq = 1800/15.2 = 118 cm3


> Sreq;

T-7

Tiene aproximadamente el mismo claro de T-6 pero

menos de la itas de la carga. Se hará igial al la anterior:

T-7 IPR - 14”x6 3/4” - 44.64 Kg/m

Acceso. Será una piramide cuadrangular, de 12.0 m de lado con

una altura de 2.65 m.

Marcos diagonales

Son marcos de dos aguas con carga triangular:

L = 6.00*2^.5 = 8.485 m.

Lt = 2*8.485 = 16.97 m.

f = 2.65 m.

q = (8.485^2+2.65^2)^.5 = 8.89 m.

w max= (100+5)*12.00 *8.89/8.485= 1320 Kg/m

M = .0583*1320*8.485^2 = 5500 Kg-m V1= 1320*8.485/2 = 5600 kg.

P = 5500*8.89/2.65 = 18500 kg.

H = 5500*8.485/2.65= 17600 Kg.

Se propone IPR 12”x6-1/2”-38.69 kg/m con:

As = 49.35 kg cm2, Sx = 547 cm3

fa = P/A = 18500/49.35 = 375 kg/cm2

fb = M/Sx = 5600*100/547 = 1023 kg/cm2

Fa = Fb = 1520 kg/cm2

Las trabes están atiesadas en toda su longitud


89

fa+fb = 375+1023 = 1398 < 1520, ok.

TP2 IPR 12”x6-1/2”-38.69 Kg/m

Trabes Hozizontales.

Es un bastidor horizontal para transmitir la carga a los

muros cargadores.

L = 12.0 m

w = (100+5)*12.00 *8.89/8.485/4= 330 Kg/m

M = 330*12.0^2/8 = 5900 Kg-m

T = 18500*.707 = 13100 kg.

Se propone IPR-12”x6-1/2-38.69 Kg/m.

fs = 13100/49.35+5900*100/547 = 1344 < 1520 kg/cm2

TP1 IPR- 12”x 6-1/2”- 38.69 Kg/m

Polines. Lmax = 12.0 m

b = 6.0/5 = 1.20 m

w = 100*1.2 = 120 Kg/m

M = 120*12^2/8 = 2200 Kg-m

V = 120*12/2 = 700 Kg

Sreq = 2200/21 = 105 cm3

P-1 12TH12 -10.99 Kg/m con:

Sx = 118 cm3 > Sreq.

Struts

ST-3 2-12TH12 - 21.79 Kg/m

Contravientos.

Fo. Rdo. 3/4”

Pasapolines.

PER 25x25x2.4 - 1.62 Kg/m


90


91

A C O N S A MONTERREY, S.A. DE C.V.

TORRE SAN ÁNGEL DISEÑO ESTRUCTURAL


MARZO-JULIO DEL 2000.

ACONSA Memorias Edificio Torre San Angel

92


93

ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V. Belisario Domínguez # 2551 Pte.,

Colonia Obispado,

Monterrey, N.L.

P r e s e n t e. Atn. Ing. Jesús Salas Berlanga. Julio 5 del 2000.

EDIF IC IO TORRE SA N ANGE L


Contenido:

1.Antecedentes, 2.Descripción, 3.Especificaciones y Materiales, 4.Cargas

básicas, 5.Análisis de viento y sismo, 6.Azotea Torre Alta, 7.Entrepiso Torre Alta, 8.Estacionamiento Azotea Torre Baja, 9.Entrepiso Torre Baja, 10.Columnas, 11.Cimentación, 12.Escaleras y Detalles, 13.Puente Acceso,

14.Firmes, 15.Muro de contención, 16.Dibujos.

1. Antecedentes.

Se referirá la presente memoria al diseño estructural del edificio Torre San Ángel, propiedad de Eduardo A. Manautou y

Gerardo J. Aguilar. La obra estará a cargo de Aconsa Monterrey, S.A. de C.V. bajo la dirección del Ing. Jesús Salas

Berlanga. Se construirá en la Ave. Uxmal, Frac. Valle de San Ángel, en Garza García, N.L. El trabajo se hará de acuerdo

al proyecto arquitectónico de Vidal Arquitectos, del Arq. Alberto Vidal Z.. El estudio de Mecánica de Suelos fue

elaborado por Servicios de Control de Calidad, S.A. de C.V., bajo la dirección del Ing. Luis A. Jiménez Mújica.

2. Descripción.

El Edificio consta de dos torres, una de seis niveles y la otra de tres niveles, cuya azotea de esta última servirá de

estacionamiento para las dos torres. Las plantas ocupan un terreno en forma de paralelogramo de 54.40x43.37 m

aproximadamente. Ver dibujo TSA.ES.01 y arquitectónicos.

Las losas de entrepiso de la torre baja, serán de concreto reforzado de 24 cm de espesor, la losa de estacionamiento en torre

baja será de 27 cm de espesor y las losas de la torre alta serán de 34 cm de espesor, todas aligeradas con barro-bloques de

60x60 cm. Las plantas arquitectónicas muestran claramente muros de cortante que actúan como contrafuertes para resistir

los efectos de las cargas de viento y sismo. Muros de contención, columnas y firmes serán de concreto reforzado, excepto las intermedias de la torre baja así como las que soportan los voladizos de la losa de azotea que serán metálica. Ver dibujos

TSA.ES.01 A 04, anexos.

3. Especificaciones y Materiales.

Especificaciones de Diseño. Concreto: ACI-318-95. Acero Estructural: AISC 1985.

Cargas: Reglamento de Construcciones del DDF.

Sismo y Viento: Manual de Obras civiles de la CFE-1993.

Esf. supuesto en el Terreno: 2.0 Kg/cm2 a 5.50 m de prof.


94

Especificaciones de Construcción.

Concreto: ACI-301-72


Materiales En general utilizaremos los siguientes:: Concreto: f’c =100 kg/cm2 en plantillas.


Malla electrosoldada Fy = 5000 kg/cm2

Acero de Refuerzo: Fy = 4200 Kg/cm2


Anclas: ASTM-307


fn = 2.0 Kg/cm2 a 5.50 m de profundidad,

sujeto a comprobación según estudios definitivos de suelos

4. Cargas Básicas

Las principales serán las siguientes, aparte de pesos de vigas,

columnas y muros cargadores o de contención:

Azotea Torre Alta

Carga Muerta

Peso propio losa = 0.34*0.56*2400 = 460 Kg/m2



Carga viva (Eq. A.A.) wv = 200 Kg/m2 70 *

Carga Total = wm + wv = 780 Kg/m2 650 *

wu = 1.4*wm + 1.7*wv = 1150 Kg/m2 930 *

Fr = 0.81

Entrepiso Torre Alta.

Carga Muerta



Muros Interiores (Hebel o sim.) 320 Kg/m2


Carga viva (Departamentos) wv = 170 Kg/m2 90 *


wu = 1.4*wm + 1.7*wv = 1550 Kg/m2 1410 *

Fr= 0.91

* Carga viva reducida para usarse con viento y sismo

Fr = Factor de reducción = wur/wu: Fr (Prom.) = 0.89


95

Estacionamiento Azotea Torre Baja.

Carga Muerta


Peso Acabado Piso = 0.05*2400 = 120 Kg/m2


Carga viva Estacionamiento wv = 250 Kg/m2 100 *


wu = 1.4*wm + 1.7*wv = 1040 Kg/m2 790 *

Carga Concentrada P = 1500 Kg

Pu = 1.7*P = 2550 Kg

Fr = 0.76

Entrepiso Torre Baja.

Carga Muerta



Muros Interiores (Hebel o sim.) 390 Kg/m2


Carga viva (Departamentos) wv = 170 Kg/m2 90 *


wu = 1.4*wm + 1.7*wv = 1510 Kg/m2 1370 *

Fr= 0.91

Entrepiso Pasillo.

Carga Muerta




Carga viva (Pasillo) wv = 350 Kg/m2 150


wu = 1.4*wm + 1.7*wv = 1380 Kg/m2 1040 *

Fr= 0.75 ** Ver nota en hoja anterior

Fr = Factor de reducción = wur/wu: Fr (Prom.) = 0.87

Cargas de Viento.

Del Manual CFE., 1993

Zona eólica: Monterrey, N.L.

Grupo B, Tipo 1, Categoría 3, Clase B, L>20 m.

Velocidad regional: Vr = 143 Km/hr


= 0.16, = 390, Frz = 1.56*(10/)a Frz = 0.868 (H<10 m)

Frz = 1.56*(H/) Frz =1.043 (H=31.50 m)

F = Fc*Frz = 0.95*0.868 F = 0.825 (H <10 m)

= 0.95*1.043 F = 0.991 (H=31.50 m) Fact. topografía, Expuesto P>10% Ft = 1.2


96

Vel. de diseño:

Vd = Ft*F*Vr = 1.2*0.991*143 = Vd = 170 Km/hr

Altura s/niv. del mar H ˜ 1000 m: = 675 mm Hg


G = 0.392*/(273+) G 0.91 p = 0.0048*G*Vd^2*C

p = 0.0048*0.91*170^2*C p = 126*C

C = 0.80+0.50 = 1.30, q = 1.30*126 q = 164 Kg/m2

Factor de red. x tamaño (A>100 m2) Ka = 0.8

Factor por Presión local (E. Ppal.) Kl = 1.0

q = 0.80*164 q1 = 131 Kg/m2

Formula con altura h > 10 m

qh = 131*1.56^2*(h/390)^0.32=319*(h/390)^0.32 qh = 47.3*h

0.32

q max = 47.3*35^0.32 = 148 150 kg/m2

Cargas de Sismo

Zona Sísmica A, Suelo tipo 1 Factor sísmico c = 0.08, Ductilidad Q = 4


Las cargas de viento y sismo son principalmente para llenar el expediente. Su efecto en la estructura es escaso y se

puede despreciar según se muestra enseguida.

5. Análisis de Viento y Sismo.

Para resistir los efectos de viento y sismo se cuentan, en la dirección Norte-Sur, con muros de cortante: 2 de 15.70

m y 4 de 11.20 m y en la dirección Oriente Poniente, tres cubos de muros de 11.20x2.00 m, que actúan como contrafuertes,

logrando un edificio sumamente rígido con efectos sísmicos y de viento despreciables, por lo que el diseño se hará para los

efectos de las cargas muerta mas viva, solamente.

Solo como demostración de lo anterior, hicimos el siguiente cálculo que, aunque aproximado, ejemplifica los bajos

esfuerzos en los muros de cortante. Suponemos carga máxima de viento de 150 kg/cm2. Las áreas de aplicación del viento,

de 863 y 543 m2, se obtienen de los dibujos de elevaciones arquitectónicas.

Carga total de viento

EW: Fwu = 1.7*863*150 = 220,000 kg.

NS: Fwu = 1.7*543*150 = 138,000 Kg.

Carga total de sismo C/D: Fsu = 1.10*(194*10450+521*5570)*.02*.87= 95,000 Kg.

Esfuerzos en muros:

Dirección EW:

Lm = 2*15.70+4*11.20 = 76.20 m.

fmu = 0.75*220000/(7620*20) = 1.08 Kg/cm2

Dirección NS: Lm = 6.00*3 = 18 m.

fmu = 0.75*138000/(1800*20) = 2.88 kg/cm2.

Ambos últimos y menores que los admisibles


97

6. Azotea Torre Alta

PLANTA AZOTEA Y ENTREPISO TORRE ALTA

Patín de compresión. Se diseñará como una losa plana apoyada en dos direcciones. wu = 1150/2 = 575 Kg/m2; L = 0.60 m

Mu = 575*0.6^2/10 = 21 Kg-m Usaremos una calculadora programable y los siguientes datos:

f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 5000 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct = 0.0033; zona

sísmica = No; Mu = 21 Kg-m; b = 100 cm; bw = 100 cm;

rec = 2.0 cm; dr = 0.7 cm < 2.0+2.0 = 4 cm O.K.

H = 4.0 cm; As = 0.32 cm2/m. Losa de 4 cm con malla electrosoldada 6x6/1010 LS


98

Nervaduras.

Cargas y Claros: wu = 1150 Kg/m2, wm = 810 Kg/m2 (solo carga muerta) Claros longitudinales

L1 = 5.20 m (2 claros), Vol = 4.35 m (2 claros)


L1 = 10.15 m (1 claro)

Anchos Tributario máximos:

Long. B S = 10.15/2 = 5.075 m (En medio ancho total)

Transv. B L= (5.20+5.20)/2= 5.20 m, Bv = 5.20/2+4.35= 6.95 m

Dirección Longitudinal.


ws = 1150*5.075 = 5840 Kg/m = 5.84 Ton/m

wmin =810*5.075 =4110 Kg/m = 4.11 Ton/m

Max -MC= -MG = 5.840*4.35^2/2 = 55.3 T-m

Min -MC= -MG = 55.25*810/1150 = 38.9 T-m

Max -ME = -5.840*5.20^2/8+55.25/2 = 7.89 T-m

Min -ME= -4.110*5.20^2/8+38.92/2 = 5.57 T-m

+MCE = +MGE = 5.84*5.20^2/8-38.9/2+7.89/2 = 4.23 T-m

Momentos por Nervadura: En esta dirección usaremos 2 nervaduras de capitel de 26 cm. de

ancho y 4 nervaduras de losa de 13 cm. de ancho. El peralte total será de 34 cm. tipo


-Mu ==>65% N. Capitel, -Mu ==>35% N. Losa

+Mu ==>55% N. Capitel, +Mu ==>45% N. Losa

Nervaduras de Capitel -MuC = -MuG = 55.3*0.65/2 = 18.0 T-m

+Muce = 4.22*0.55/2 = 1.16 T-m

-ME = 7.89*0.65/2 = 2.56 T-m


Factor = (4.35-1.98/2)^2/4.35^2 = 0.6 (en volado)

Mu fuera de capitel = 17.96*0.6 = 10-8 T-m (en volado)

De la gráfica de momentos, factor = 0.17 Mu fuera del capitel = 2.56*0.17 = 0.44 T-m (en capitel interior)

Nervaduras de Losa

-MuC = -MuG = 55.3*0.35/4 = 4.83 T-m

+Muce = 4.22*0.45/4 = 0.47 T-m

-ME = 7.89*0.35/4 = 0.69 T-m


Mo = 0.09*F*(1-2*c/3*L)^2*W*L

F = 1.15-c/L > 1 c min = 30 cm; L max = 10.15 cm

F = 1.15-30/1015 = 1.12

Mo = 0.09*1.12*(1-2*30/(3*1015))^2*W*L; Mo = 0.1*W*L

r = 0.1/0.125 = 0.80


99

Nervaduras de capitel N1

Refuerzo negativo en capitel Mu Total = 35.91*0.80 = 28.7 T-m (en capitel exterior)

Ancho de capitel = 1*60+1*26+1*28 = 114 cm

Con el programa anterior


sísmica = No ; b = bw = 114 cm; rec = 3 cm

dr = 23.2 cm < 31+3 = 34 cm O.K.

As = 27.1 cm2 = 10#6 (total) (en capitel exterior)

Mu Total = 7.89*0.80 = 6.31 T-m (en capitel interior) dr = 10.9 cm < 31+3 = 34 cm O.K.

As = 7.3 cm2 = 3#6 (total) (en capitel interior)

Refuerzo negativo fuera de capitel -MuC = -MuG = Mu = 10.78*0.8 = 8.62 T-m (en capitel exterior)

b = bw = 26 cm; rec = 3 cm

dr = 26.7 cm < 31+3 = 34 cm O.K.

-AsC = -AsG = 8.45 cm2 = 3#6

-MuE = Mu = 2.56*0.8 = 2.05 T-m (en capitel interior)

-AsE = 1.80 cm2 = 1#6

Refuerzo positivo Estas nervaduras trabajan como vigas “T” con un ancho efectivo de 86

cm y espesor de patín de 4 cm.

+MuCE = +MuEG = Mu = 1.16*0.80 = 0.93 T-m (Capitel interior)

dr = 4.8 cm. < 31+3 = 34 cm.

As = 1.06 cm2 = 1#4

Sección 26x34 cm.

Nervaduras de Losa N2:

-MuC = MuH = 4.83*0.8 = 3.86 T-m +MuCE = 0.47*0.8 = 0.38 T-m

-MuE = 0.69*0.8= 0.55 T-m

b+= 73 cm; b-= bw =13 cm; h = 34 cm; r = 3 cm; dr = 25.2 cm

-AsC = -AsG = 3.72 cm2 = 2#5

+AsCE = +AsGE = 0.38 cm2 = 1#5

-AsE = 0.43 cm2 = 1#3

Sección 13x34 cm.


wu = 1150*(8+2.15)/2 = 5840 Kg/m, en 1 nervaduras

-MuC= 0.8*0.65*(5840*1.85^2/2)/1=5200*0.60=3120**Kg-m

b = bw = 20 cm; h = 34 cm; r =3 cm; dr = 15.0 cm -AsC = 2.04 cm2 = 1#5

Sección 20x34 cm.


wu = 1150*(2.15)/2 = 1240 Kg/m, en 1 nervaduras

-MuC= 0.8*0.65*(1240*1.85^2/2)/1=1100*0.38=420**Kg-m

b = bw = 20 cm; h = 34 cm; r =3 cm; dr = 7.5 cm

-AsC = 0.48 cm2 = 1#5

Sección 20x34 cm.

** Momentos fuera del capitel, tipo

Nervadura de Capitel N5

Será similar a N1, desde D hasta el volado.


100


En Capiteles a ½ peralte de paños de Columnas. Vumax =1150*6.95*5.075/1000 = 40.56 T.

Vc = Vumax-1.15*0.71*0.55 = 40.11 T. bo = 71+55*2 = 181 cm. , d = 31 cm.

vu = 40110/(181*31) = 7.15 Kg/cm2

vc = .85*1.1*200^.5 = 13.2 kg/cm2. > vu.

Fuera del capitel a un peralte del capitel X = 2*60+3*26+2*31 = 260 cm.,

Y = 1*60+1*26+2*31 = 148 cm,

bo = 5*26 + 2*31 = 192 cm.

Vu = 40.56-1.15*2.60*1.48 = 36.13 Ton.

vu = 36130/(192*31) = 6.07 Kg/cm2

vc = .85*1.1*0.55*200^.5 = 7.3 kg/cm2. > vu.

No necesita estribos

Dirección Transversal.

Momentos totales

wv = 1150*6.95 = 7990 Kg/m

wL = 1150*5.20 = 5980 Kg/m

-MV1 = -MV3 = 7990*10.15^2/24 = 34300 Kg-m = 34.3 T-m

+MV13 = 7990*10.15^2/8 = 102890 Kg-m = 103 T-m

-ML1 = -ML3 = 5980*10.15^2/24 = 25670 Kg-m = 25.7 T-m

+ML13 = 5980*10.15^2/8 = 77010 Kg-m = 77.0 T-m

Momentos por Nervadura

En esta dirección, usaremos 3 nervaduras de capitel de 26 cm. de

ancho y 4 o 6 nervaduras de losa de 13 cm. de ancho

de Capitel.

-MuV1 = -MuV3 = 34.3*0.65/3 = 7.43 T-m

+MuV13 = 102.9*0.55/3 = 18.9 T-m

-MuL1 = -MuL3 = 25.7*0.65/3 = 5.6 T-m +MuL13 = 77.0*0.55/3 = 14.1 T-m



De la gráfica de momentos, factor de reducción = 0.38



de Losa:

-Mu1 = Mu3 = 34.3*0.35/6 = 2.00 T-m

+Mu13 = 102.9*0.45/6 = 7.72 T-m

-Mu1 = Mu3 = 25.7*0.35/6 = 1.50 T-m

+Mu13 = 77.0*0.45/6 = 5.78 T-m

Nervaduras de capitel E2 y E4

Refuerzo negativo en capitel Mu Total = 22.3*0.80 = 17.8 T-m

Ancho de capitel = 2*60+3*26 = 198 cm


b = bw = 198 cm; rec = 3 cm

dr = 14.0 cm < 31+3 = 34 cm O.K.

As = 20.3 cm2 = 10#5 (total)

Mu Total = 16.6*0.80 = 13.3 T-m


101



b = bw = 198 cm; rec = 3 cm; dr = 12.0 cm < 31+3 = 34 cm As = 15.5 cm2 = 6#6 (total)


-Mu1 = -Mu3 = Mu = 2.82*0.8 = 2.26 T-m

b = bw = 26 cm; rec = 3 cm; dr = 14.0 cm < 31+3 = 34 cm

As = 1.99 cm2 = 1#5 (E2)

-Mu1 = -Mu3 = Mu = 2.11*0.8 = 1.69 T-m

As = 1.48 cm2 = 1#5 (E4)

Refuerzo positivo +M13 = Mu = 18.9*0.80 = 15.1 T-m

nervaduras “T” con un ancho de 86 cm y patín de 4 cm.

dr = 19.4 cm. < 31+3 = 34 cm.

As = 13.5 cm2 = 5#6 (E2)

+M13 = Mu = 14.1*0.80 = 11.3 T-m

Son nervaduras “T” con un ancho de 86 cm y patín de 4 cm.

dr = 16.8 cm. < 31+3 = 34 cm.

As = 10.1 cm2 = 5#5 (E4)

Sección 26x34 cm

Nervaduras de losa E1 y E3

-Mu1 = Mu3 = 2.0*0.8 = 1.6 T-m

+Mu13 = 7.72*.8 = 6.2 T-m

-Mu1 = Mu3 = 1.5*.8 = 1.20 T-m

+Mu13 = 5.78*.8 = 4.62 T-m

b+=73 cm. b- = bw = 13 cm; h = 34 cm; r =3 cm; dr = 18.7 cm

-As1 = -As3 = 1.81 cm2 = 1#5 (E1)

+As13= 6.79 cm2 = 4#5

-As1 = -As3 = 1.34 cm2 = 1#5 (E3)

+As13 = 5.04 cm2 = 3#5

Sección 13x34 cm.

7.Entrepiso Torre Alta

Excepto por la carga, de 1550 > 1150 Kg/m2, la distribución y el

croquis son exactamente los mismos de la losa de azotea (ver página

5). El factor de carga será: F = 1550/1150 = 1.35

Patín de compresión. As = 0.32*1.35 = 0.43 cm2/m.

Losa de 4 cm con malla electrosoldada 6x6/1010 LS

Dirección longitudinal


En columnas: vu = 7.14*1.35 = 9.64 < 13.2 Kg/cm2

Fuera del capitel: vu = 6.28*1.35 = 8.5 Kg/cm2> 7.3

necesita estribos mínimos o ampliación del ancho solo en el primer casetón


102

Nervaduras de Capitel N1

Refuerzo negativo en capitel Ext.: -AsC = -AsG = 27.1*1.35 = 36.5 cm2 = 14#6 (total)

Int.: -AsE = 7.3*1.35 = 9.86 cm2 =4#6 (total)

Refuerzo negativo fuera del capitel

-AsC = -AsG = 8.45*1.35 = 11.41 cm2 = 4#6

-AsE = 1.80*1.35 = 2.43 cm2 = 1#6

Refuerzo positivo

+As = 1.06*1.35 = 1.43 cm2 = 1#5

Sección 26x34 cm.

Nervaduras de Losa N2:

-AsC = -AsG = 3.72*1.35 = 5.02 cm2 = 2#6

+AsCE = +AsGE = 0.38*1.35 = 0.51 cm2 = 1#6

-AsE = 0.48*1.35 = 0.65 cm2 = 1#4

Sección 13x34 cm.


-AsC = 2.04*1.35 = 2.75 cm2 = 2#5

Sección 20x34 cm.


-AsC = 0.48*1.35 = 0.65 cm2 = 1#5

Sección 20x34 cm.

Nervadura de Capitel N5

Será igual a N1, desde D hasta el volado.

Sección 20x34

Dirección transversal

Nervaduras de capitel E2 y E4

Refuerzo negativo en capitel As = 20.3*1.35 = 27.4 cm2 = 10#6 (total)

As = 15.5*1.35 = 20.9 cm2 = 8#6 (total)

Refuerzo negativo fuera de capitel As = 1.99*1.35 = 2.68 cm2 = 1#6(E2)

As = 1.48*1.35 = 2.00 cm2 = 1#6 (E4)

Refuerzo Positivo As = 13.5*1.35 = 18.3 cm2 = 7#6

As = 10.1*1.35 = 13.6 cm2 = 5#6

Sección 26x34 cm.

Nervaduras de Losa E1 y E3

-As1 = -As3 = 1.74*1.35 = 2.35 cm2 = 2#5 (E1)

+As13= 6.79*1.35 = 9.17 cm2 = 5#5

-As1 = -As3 = 2.04*1.35 = 2.75 cm2 = 1#5 (E3)

+As13= 7.72*1.35 = 10.42 cm2 = 5#5

Sección 13x34 cm.


103

8. Estacionamiento Torre Baja.

PLANTA ESTACIONAMIENTO AZOTEA TORRE ALTA

Patín de compresión.

Se diseñará como una losa plana apoyada en dos direcciones.

wu = 1040/2 = 520 Kg/m2 , Pu = 2550 Kg, L = 0.60 m

Mu = 600*0.6^2/10+2550*0.6/6 = 280 Kg-m Con el programa:


sísmica = No; Mu = 280 Kg-m; b = 100 cm; bw = 100 cm;

rec = 3 cm; dr = 2.5 cm < 3.0+4.0 = 7 cm O.K.

H = 7.0 cm; As = 1.59 cm2/m.

Losa de 7 cm con malla electrosoldada 6x6/44 en LS.

Nervaduras.

Cargas y Claros:

Wu = 1040 Kg/m2 ; Pu = 2550 Kg

Claros longitudinales

L1 = 6.88 m (4 claro) L2 = 2.00 m (2 claros)

Vol = 3.50 m (1 claro)


L1 = 5.20 m (2 claros)

Vol = 3.35 m (2 claros)


BS = (5.20/2+3.35) = 5.95 m (E2)

Bs = (5.20+5.20)/2 = 5.20 m

Factor = 5.20/5.95 = 0.87 (E4)


104


B L1 = (6.88+6.88)/2 = 6.88 m (N3)

B L2 = (6.88+2.00) = 8.88 m

B L3 = (6.88/2+3.50+2.00) = 8.94 m

B L4 = 6.88/2 = 3.44 m

Factor F1 = 8.88/6.88 = 1.29 (N4)

Factor F2 = 8.94/6.88 = 1.30 (N5)

Factor F3 = 3.44/6.88 = 0.50 (N1)

Dirección transversal (Eje 5 y 8):

Momentos totales máximos

wsu = 1040*6.88 = 7160 Kg/m = 7.16 Ton/m ; Pu = 2.55 Ton

wmu = 620*6.88 = 4270 Kg-m = 4.27 Ton/m Max-MC = -MG =7.160*3.35̂ 2/2 +2.55*3.35 = 48.7 T-m

Min-MC =-MG = 4.27*3.35̂ 2/2 = 24.0 T-m

Max-ME =7.16*5.20̂ 2/8 + 2.55*5.2/6 -24.0/2 = 14.4 T-m

Min-ME = 7.16*5.20̂ 2/8 + 2.55*5.2/6 -48.7/2 = 2.1 T-m

+MCE = +MGE =7.16*5.20̂ 2/8 -24.0/2 -2.1/2 = 11.2 T-m

Momentos por Nervadura

son 3 nervaduras de capitel de 26 cm. de ancho y 6 de losa de 13 cm.

de ancho. Peralte total de 27 cm

de Capitel

-MuC = -MuG = 48.7*0.65/3 = 10.6 T-m

+Muce = 11.2*0.55/3 = 2.05 T-m


-MuE =14.4*0.65/3 = 3.12 T-m

Factor = (3.35-1.98/2)^2/3.35^2 = 0.5 (en volado)

Mu fuera de capitel = 10.6*0.5 = 5.30 T-m (en volado)

De la gráfica de momentos el factor claros interiores es - 0.21

Mu fuera del capitel = 3.12*-0.21 = 0.66 T-m (en capitel interior)

de Losa:

-MuC = MuG = 48.7*0.35/6 = 2.84 T-m

+MuCE = 11.2*0.45/6 = 0.84 T-m

-MuE = 14.4*0.35/6 = 0.84 T-m


r = 0.1/0.125 = 0.80


En Capitel a ½ peralte de paño de Columna.

Vucrit = (1040*5.95*6.88-1040*0.71*0.71+2550)/1000 = 44.6 T

bo = (40+31)*4 = 284 cm

vu = 44600/(284*24) = 6.55 Kg/cm2 < 13.2

Fuera del capitel a un peralte del capitel x = 2*60+3*26+24*2 =246 cm., y = 2*60+3*33+2*24 = 267 cm bo =

6*26+6*33 = 354 cm.

Vu = 44.6 -1.04*2.46*2.67 = 37.8 Ton.

vu = 37800/(354*24) = 4.5 Kg/cm2 < 7.3; No necesita estribos


105


Refuerzo negativo en capitel Mu Total = 31.7*0.80 = 25.4 T-m (en capitel exterior)

Ancho de capitel = 2*60+3*26= 198 cm b = bw = 198 cm; rec = 3 cm, dr = 17.1 cm < 24+3 = 27 cm

As = 30.4 cm2 = 11#6 (total) (en capitel voladizo) Mu Total = 1.80*0.80 = 1.44 T-m (en capitel interior)

As = 2.12 cm2 = 2#5 (total) (en capitel interior)

Refuerzo negativo fuera de capitel -MuC = -MuG = Mu = 5.30*0.8 = 4.24 T-m (en capitel exterior)


AsC = AsG = 5. 1 cm2 = 2#6

-MuE = 3.12*0.8 = 2.50 T-m (en capitel interior)

AsE = 2.89 cm2 2#6

Refuerzo positivo Mu = 2.05*0.80 = 1.64 T-m

Son nervaduras “T” con ancho de 93 cm y patín de 4 cm.

dr = 6.1 cm. < 24+3 = 27cm.

+AsCE = +AsGE = 1.82 cm2 = 1#5

Sección 33x27 cm.


En capitel AsC = AsG = 30.4*0.5 = 15.2 cm2 = 6#6

AsE = 2.12*0.5 = 1.1 cm2 = 1#4

Fuera del capitel AsC = AsG = 5.1*0.5*3/2 = 3.8 cm2 = 2#5

AsE = 2.89*0.5*3/2 = 2.16 cm2 = 1#5

Refuerzo positivo

+AsCE = +AsGE = 1.82*0.5*3/2 = 1.37 cm2 = 1#5

Sección 33x27 cm.

Nervaduras de Losa N2 -MuC = MuG = 2.84*0.8 = 2.3 T-m +MuCE = 0.84*0.8 = 0.67 T-m

-MuE = 0.84*0.8 = 0.67 T-m

+b = 73 cm; -b = bw = 13 cm; rec = 3 cm;

dr = 19.4 cm < 24+3 = 27 cm O.K.

AsC = AsG = 2.86 cm2 = 2#5

AsE = 1.0 cm2 = 1#4

+AsCE = +AsGE = 1.0 cm2 = 1#4

Sección 13x27 cm.

Nervaduras de Capitel N5 En el ancho de 7.88 m caben 2 capiteles en lugar de 1 (factor = 0.5) y 5 nervaduras de capitel en lugar de 3 (Factor = 0.6). El factor respecto de N3 es 1.30

En capitel AsC = AsG = 30.4*1.30*0.5 = 19.6 cm2 = 7#6

AsE = 2.12*1.30*0.5 = 1.4 cm2 = 1#5

Fuera del capitel AsC = AsG = 5.1*1.30*0.6 = 4.0 cm2 = 2#5

AsE = 2.89*1.30*0.6 = 2.3 cm2 = 1#5


106

Refuerzo positivo

+AsCE = +AsGE = 1.82*1.30*.6 = 1.4 cm2 = 1#5

Sección 33x27 cm.


El factor es de 1.29 en lugar de 1.30, o sea que el refuerzo requerido es el 99% del anterior, resultando iguales. La marca N5 = N4 desaparece

Dirección Longitudinal, eje E


wL = 1040*5.95 = 6190 Kg/m = 6.19 Ton/m ; Pu = 2550 Kg = 2.55 Ton

-Mu4= 6.19*6.88̂ 2/24+2.55*6.88/14 = 13.5 T-m

+Mu45 =+Mu56=+Mu68=+Mu89= 6.19*6.88̂ 2/14+2.55*6.88/7 = 23.4 T-m

-Mu5= -Mu6 =-Mu8= 6.19*6.88̂ 2/10+2.55*6.88/6 = 32.3 T-m

-Mu9 = 6.19*3.5̂ 2/2+2.55*3.5 = 46.8 T-m

Momentos por nervadura

Se tendrán 3 nervaduras de capitel de 26 cm y 4 nervaduras de losa de 13 cm. de Capitel:

-Mu4= 13.5*0.65/3 = 2.93 T-m

+Mu45 = +Mu56 = +Mu68 = +Mu89 = 23.4*0.55/3 = 4.3 T-m

-Mu5 =-Mu6 = -Mu8 = 32.3*0.65/3 = 7.0 T-m

-Mu9 = 46.8*0.65/3 = 10.1 T-m


Según el diagrama de momentos, el factor de reducción en el volado

es de 0.55, en los ejes 6 y 8 de 0.49 y en el 5 de 0.12




de Losa

-Mu4 = 13.5*0.35/4 = 1.18 T-m

+Mu45 = +Mu56 = +Mu68 = +Mu89 = 23.4*0.45/4 = 2.63 T-m

-Mu5 = -Mu6 = -Mu8 = 32.3*0.35/4 = 2.83 T-m

-Mu9 = 46.8*0.35/4 = 4.10 T-m

Nervaduras de capitel E4


Mu Total = 30.4*0.80 = 24.3 T-m


Con el programa anterior: b = bw = 219 cm; rec = 3 cm

dr = 15 cm < 24+3 = 27 cm O.K.

As = 28.7 cm2 =10#6 (total)


-Mu4= 2.93*0.8 = 2.34 T-m

-Mu5 = 3.43*0.8 = 2.74 T-m

-Mu6 = -Mu8 = 3.43*0.8 = 2.74 T-m

-Mu9 = 5.56 *0.8 = 4.45 T-m

b = bw = 26 cm; rec = 3 cm

dr = 19.2 cm < 24+3 = 27 cm


107

-As9 = 5.5 cm2 = 3#5

-As6 = - As8 = 3.2 cm2 = 2#5

-As5 = 3.2 cm2 = 2#5

-As4 = 2.7 cm2 = 2#5

Refuerzo positivo +Mu45 = +Mu56 = +Mu68 = +Mu89 =2.63*0.8 = 2.1 T-m

Nervaduras “T” con un ancho de 86 cm y patín de 4 cm.

dr = 7.2 cm. < 24+3 = 27 cm.

+As45 = +As56 = +As68 = +As89 = 2.35 cm2 = 2#4

Sección 26x27 cm

Nervaduras de Capitel E2:

-As9 = 5.5*0.87 = 4.80 cm2 = 3#5

-As6 = - As8 = 3.20*0.87 = 2.78 cm2 = 2#5

-As5 = 3.20*0.87 = 2.78 cm2 = 2#5

-As4 = 2.7*0.87 = 3.58 cm2 = 2#5

+As56 = +As68 = +As89 = 2.35*0.87 = 2.04 cm2 = 2#4

+As45 = 2.35*0.87 = 2.04 cm2 = 2#4

Nervaduras de Losa E1 y E3:

-Mu4 = 1.18*0.8 = 0.94 T-m

+Mu45 = +Mu56 = +Mu68 = +Mu89 = 2.63*0.8 = 2.10 T-m

-Mu5 = -Mu6 = -Mu8 = 2.83*0.8 = 2.26 T-m

-Mu9 = 4.10*0.8 = 3.28 T-m

Con el programa:

b+ = 73 cm; b- = bw = 13 cm; rec = 3 cm

dr = 23.3 cm > 24+3 = 27 cm

-As9 = 4.37 cm2 = 2#5

-As5 = -As6 = -As8 = 2.8 cm2 = 2#5

+As45 = +As56 = +As68 = +As89 = 2.4 cm2 = 2#4

-As4 = 1.1 cm2 = 1#5; Sección 13x27 cm. 9. Entrepiso de Torre Baja.

PLANTA ENTREPISO TIPO TORRE BAJA


108

Pattín de compresión. La carga en esta losa es ligeramente menor que la del entrepiso de la

torre alta, resultando igual

Losa de 4 cm con malla electrosoldada 6x6/1010 LS.

Nervaduras.

Cargas y Claros:

Wu = 1510 Kg/m2

Claros longitudinales

L1 = 6.88 m (4 claros)

L2 = 2.00 m (2 claros)



L1 = 5.20 m (2 claros)

Vol = 2.10 m (1 claro) Vol = 2.30 m (1 claro)





BS1 = (5.20/2+3.20) = 5.80 m (E2)

BS2 = (5.20/2+2.30) = 4.90 m

BS3 = (5.20/2+2.10) = 4.70 m

BS4 = (5.20/2+1.10) = 3.70 m

BS5 = (5.20/2+2.00) = 4.60 m

Bs6= (5.20+5.20)/2 = 5.2 m (E4)

Factor = 5.20/5.80 = 0.9 (E4) Ancho Tributario máximo para dirección transversal:

B L1 = (6.88+6.88)/2 = 6.88 m (N3)

B L2 = 6.88+2.0 = 8.88 m

B L3 = 6.88/2+3.50+2.0 = 8.94 m

B L4 = 6.88/2 = 3.44 m

Factor F1 = 8.88/6.88 = 1.29 (N5)

Factor F2 = 8.94/6.88 = 1.30 (N4)

Factor F3 = 3.44/6.88 = 0.50 (N1)

Dirección transversal Ejes 5 y 8


wsu = 1.510*6.88 = 10.39 Ton/m;

wmu = 1.220*6.88 = 8.39 Ton/m

Max -MC = 10.39*2.1^2/2 = 22.9 T-m

Min -MC = 8.39*2.1^2/2 = 18.5 T-m

Max-MG=10.39*3.20^2/2 = 53.20 T-m

Min -MG = 8.39*3.20^2/2 = 43.0 T-m

Max-ME=10390*5.20^2/8-43000/2-18500/2=4400Kg-m=4.4T-m

Min-ME=10390*5.20^2/8-53200/2-22910/2=2940Kg-m=2.94T-m

VCA= 10390*2.1 = 21800 Kg = 21.8 T

VCE = 10390*5.2/2+(22900/5.2-4400/5.2) = 30600 Kg = 30.6 T

VEC = 10390*5.2/2-(22900/5.2-4400/5.2) = 23500 Kg = 23.5 T VGE= 10390*5.2/2+(53200/5.2-4400/5.2) = 36400 Kg = 36.4 T

VEG = 10390*5.2/2-(53200/5.2-4400/5.2) = 17600 Kg = 17.60 T

VGH = 10390*3.2 = 33200 Kg = 33.2 T

xc = 30.6/10.39 = 2.95 m

xe = 17.6/10.39 = 1.69 m


109

+MCE = 29610*2.95/2-22900 = 20800 Kg-m = 20.8T-m

+MEG = 17600*1.69/2-4400 = 11300 Kg-m = 11.3 T-m

Momentos por nervaduras

de capitel.

Usaremos 3 nervaduras de capitel de 33 cm. de ancho y 6 nervaduras de losa de 13 cm. Peralte total será de 24 cm. -MuC = 22.9*0.65/3 = 4.96 T-m

-MuG = 53.2*0.65/3 = 11.5 T-m

+Muce = 20.8*0.55/3 = 3.81 T-m


-MuE =4.4*0.65/3 = 0.95 T-m

+Muge = 11.3*0.55/3 = 2.07 T-m

Factor = (3.35-1.98/2)^2/3.35^2 = 0.5 (en volado)

Mu fuera de capitel = 11.5*0.5 = 5.75 T-m (en volado) De la gráfica de momentos, el factor será 0.21

Mu fuera del capitel = 4.96*0.21 = 1.04 T-m (en capitel interior)

de Losa:

-MuC = 22.9*0.35/6 = 1.34 T-m

-MuG = 53.2*0.35/6 = 3.1 T-m

+MuCE = 20.8*0.45/6 = 1.56 T-m

-MuE = 4.4*0.35/6 = 0.26 T-m

+MuGE = 11.3*0.45/6 = 0.85 T-m


r = 0.1/0.125 = 0.80


En Capiteles a ½ peralte de paños de Columnas.

bo = (40+21)*4 = 244 cm

Vucrit = (1040*5.8*6.88/2-1040*0.61*0.61)/1000 = 41.1 T

vu = 41100/(244*21) = 8.02 Kg/cm2 < 13.2 Kg/cm2

Fuera del capitel a un peralte del capitel x=(2*60+3*33)+21*2 = 261 cm., y = (2*60+3*26)+2*21 = 240 cm

bo = 6*26+6*33 = 354 cm.

Vu = 41.0-1.04*2.61*2.40 = 34.5 Ton.

vu = 34500/(354*21) = 4.64 Kg/cm2 < 7.3 Kg/cm2

No necesita estribos

Nervaduras N3 Refuerzo negativo en capitel

Mu Total = 34.6*0.80 = 27.7 T-m (en capitel exterior)


Con el programa:

b = bw = 219 cm; rec = 3 cm

dr = 16.5 cm < 21+3 = 24 cm O.K.

As = 39 cm2 =14#6 (total) (en capitel exterior)

Mu Total = 0.95*0.80 = 0.76 T-m (en capitel interior)

As = 1.28 cm2 =2#4 (total) (en capitel interior)


-MuC = 4.96*0.8 = 3.97 T-m -MuG = 5.75*0.8 = 4.6 T-m (en capitel exterior)


-AsG = 5.6 cm2 = 3#5

-AsC = 4.7 cm2 = 3#5

-MuE = 0.95*0.8 = 0.76 T-m (en capitel interior)


110

AsE = 1.13 cm2 = 1#5

Refuerzo positivo

MuCE = 3.81*0.80 = 3.05 T-m

MuGE = 2.07*0.80 = 1.66 T-m


+AsCE = 3.42 cm2 = 2#5

+AsGE = 2.46 cm2 = 2#5

Sección 33x24 cm.


-AsC = 4.7*0.5*3/2 = 3.53 cm2 = 2#5

-AsG = 5.6*0.5*3/2 = 4.2 cm2 = 3#5

-AsE = 1.13*0.5*3/2 = 0.85 cm2 = 1#5

+AsCE = 3.42*0.5*3/2 = 2.57 cm2 = 2#5

+AsGE = 2.46*0.5*3/2 = 1.85 cm2 = 1#5

Sección 33x24 cm.

Nervaduras de Losa N2, N6, N7 y N8:

-MuC = 1.34*0.8 = 1.07 T-m

+MuCE = 1.56*0.8 = 1.25 T-m

-MuE = 0.26*0.8 = 0.21 T-m

+MugE = 0.85*0.8 = 0.68 T-m

-MuG = 3.1*0.8 = 2.48 T-m

+b = 13 cm; -b = bw = 73 cm rec = 3 cm;

dr = 20.2 cm < 21+3 = 24 cm

-AsC = 1.44 cm2 = 1#5

+AsCE = 1.6 cm2 = 1#5

-AsE = 0.36 cm2 = 1#5

+AsGE = 0.9 cm2 = 1#5

-AsG = 3.8 cm2 = 2#5

Sección 13x24 cm.


-AsC = 4.7*1.30*3/5 = 3.67 cm2 = 2#5

+AsCE = 3.42*1.30*3/5 = 2.67 cm2 = 2#5

-AsE = 1.13*1.30*3/5 = 0.88 cm2 = 1#5

+AsGE = 2.46*1.30*3/5 = 1.92 cm2 = 1#5

-AsG = 5.6*1.30*3/5 = 4.37 cm2 = 3#5

Sección 33x24 cm.


Son iguales a las N4, ya que el factor es prácticamente igual. Se anula

la marca N5=N4

Dirección longitudinal


wL = 1040*5.95 = 6190 Kg/m;

-Mu4 = 6190*6.88^2/24 = 12200 Kg-m = 12.2 T-m +Mu45 = +Mu56 = +Mu68 = +Mu89 = 6190*6.88̂ 2/14 = 20900 Kg-m= 20.9 T-m -Mu5= -Mu6 = -Mu8 = 6190*6.88^2/10 = 29300 Kg-m = 29.3 T-m

-Mu9 = 6190*3.5^2/2 = 37900 Kg-m = 37.9 T-m

Momentos por nervaduras

3 nervaduras de capitel de 26 cm. y 3 de losa de 13 cm. de ancho. Peralte total de 24 cm.


111

e Capitel:

-Mu4= 12.2*0.65/3 = 2.64 T-m

+Mu45 = +Mu56 = +Mu68 = +Mu89 = 20.9*0.55/3 = 3.83 T-m

-Mu5 =-Mu6 = -Mu8 = 29.3*0.65/3 = 6.35T-m -Mu9 = 37.9*0.65/3 = 8.22 T-m


De acuerdo con el diagrama de momentos, factor de reducción en

volado = 0.55, en ejes 6 y 8 = 0.49 y en eje 5 = 0.12




De Losa

-Mu4= 12.2*0.35/3 = 1.42 T-m

+Mu45 = +Mu56 = +Mu68 = +Mu89 = 20.9*0.45/3 = 3.14 T-m

-Mu5 =-Mu6 = -Mu8 = 29.3*0.35/3 = 3.42T-m -Mu9 = 37.9*0.65/3 = 8.22 T-m

Nervaduras de capitel E2

Refuerzo negativo en capitel Mu Total = 24.6*0.80 = 19.7 T-m


Con el programa:

b = bw = 198 cm; rec = 3 cm

dr = 14.6 cm < 21+3 = 24 cm

As = 27 cm2 =10#6 (total) Refuerzo negativo fuera de capitel

-Mu4= 2.64*0.8 = 2.11 T-m

-Mu5 = 0.76*0.8 = 0.61 T-m

-Mu6 = -Mu8 = 3.11*0.8 = 2.49 T-m

-Mu9 = 4.5 *0.8 = 3.6 T-m

Con el programa:

b = bw = 26 cm; rec = 3 cm

dr = 17.2 cm >21+3 = 24 cm

-As9 = 6.4 cm2 = 4#5

-As6 = - As8 = 3.4 cm2 = 2#5

-As5 = 1.1 cm2 = 1#5

-As4 = 2.8 cm2 = 2#5

Refuerzo positivo

+Mu45 = +Mu56 = +Mu68 = +Mu89 = 3.83*0.8 = 3.06 T-m


dr = 8.7 cm. < 21+3 = 24 cm. +As45 = +As56 = +As68 = +As89 = 4 cm2 = 2#5

Sección 26x24 cm.

Nervaduras de Capitel E4:

-As9 = 3.6*0.9 = 3.2 cm2 = 2#5

-As6 = - As8 = 3.11*0.9 = 2.8 cm2 = 2#5

-As5 = 0.61*0.9 = 0.55 cm2 = 1#5

-As4 = 2.11*0.9 = 1.9 cm2 = 1#5

+As56 = +As68 = +As89 = 13.10*0.87 = 11.4 cm2 = 6#5

+As45 = 5.76*0.87 = 5.01 cm2 = 3#5

Nervaduras de Losa E1 y E3:

-Mu4 = 12.2*0.35/4*0.8 = 0.85 T-m

+Mu45 = +Mu56 = +Mu68 = +Mu89 = 20.9*0.45/4*0.8 = 1.88 T-m


112

-Mu5 = -Mu6 = -Mu8 = 29.3*0.35/4*0.8 = 2.05 T-m

-Mu9 = 37.9*0.35/4*0.8 = 2.65 T-m

b+= 73 cm; b-= 13 cm; bw = 13 cm; rec = 3 cm

dr = 23.3 cm > 21+3 = 24 cm

-As9 = 4.1 cm2 = 2#5

-As5 = -As6 = -As8 = 3.0 cm2 = 2#5

+As45 = +As56 = +As68 = +As89 = 2.4 cm2 = 2#5

-As4 = 1.2 cm2 = 1#5

Sección 13x24 cm.

10. Columnas.

PLANTA DE COLUMNAS

Las cargas se incrementarán en 25 Kg/m2, para incluir el peso propio

de las columnas.

Las Columnas en los ejes A y H con los ejes 5 y 8, se diseñarán solo

por relación de esbeltez, ya que no soportarán carga de las losas. Po.Po.uCol = 25*1.4 = 40 Kg/m2

Se utilizarán las siguientes secciones de columnas:

Pc = .70*.80*(.85fć(Ag-As)+Asfy) = 95.2 Ag+2257 As

Tabla de Columnas

Col. Tipo a (cm) b (cm) Ag (cm2) Refuerzo As (cm2) Pn (ton)

I 30 40 1148 4#6 11.48 135

II 30 40 1200 8#6 22.96 166

III 30 40 1200 8#8 40.56 206

IV 30 40 1200 12#8 60.84 252

V 40 50 2000 12#8 60.84 328

VI 30 - 707 8#5 15.92 103

VII 40 - 1256 8#6 22.96 171

VIII 50 - 1963 8#6 22.96 239

IX 60 - 2826 12#6 34.44 347

X 70 - 3444 12#6 34.44 406

XI 80 - 5024 12#8 60.84 616


113

Tabla de cargas en columnas

(m2) (Kg/m2) (Kg/m2) (Kg/m2) (Ton) (Ton)

Ejes A wud wul wu Pu Pu Carga Tipo Col. Tipo

1,C 1,H 35.27 0.847 0.340 1.187 46 46 Azotea VI

1,C 1,H 35.27 1.295 0.289 1.584 65 111 Depto. N6 VII

1,C 1,H 35.27 1.295 0.289 1.584 65 176 Depto. N5 VIII

1,C 1,H 35.27 1.295 0.289 1.584 65 241 Depto. N4 VIII

1,C 1,H 35.27 1.295 0.289 1.584 65 306 Depto. N3 IX

1,C 1,H 35.27 1.295 0.289 1.584 65 371 Depto. N2 X

1,C 1,H 35.27 1.295 0.289 1.584 65 436 Depto. N1 XI

1,E 26.39 0.847 0.340 1.187 35 35 Azotea VI

1,E 26.39 1.295 0.289 1.584 51 86 Depto. N6 VI

1,E 26.39 1.295 0.289 1.584 51 137 Depto. N5 VII

1,E 26.39 1.295 0.289 1.584 51 188 Depto. N4 VIII

1,E 26.39 1.295 0.289 1.584 51 239 Depto. N3 VIII

1,E 26.39 1.295 0.289 1.584 51 290 Depto. N2 IX

1,E 26.39 1.295 0.289 1.584 51 341 Depto. N1 IX

2,B 2,D 19.64 0.847 0.340 1.187 27 27 Azotea Muro

2,B 2,D 19.64 1.295 0.289 1.584 35 62 Depto. N6 Muro

2,B 2,D 19.64 1.295 0.289 1.584 35 97 Depto. N5 Muro

2,B 2,D 19.64 1.295 0.289 1.584 35 132 Depto. N4 Muro

2,B 2,D 19.64 1.295 0.289 1.584 35 167 Depto. N3 Muro

2,B 2,D 19.64 1.295 0.289 1.584 35 202 Depto. N2 Muro

2,B 2,D 19.64 1.295 0.289 1.584 35 237 Depto. N1 Muro

3,A 4.64 0.847 0.340 1.187 6 6 Azotea I

3,A 4.39 1.295 0.289 1.584 9 15 Depto. N6 I

3,A 0.25 0.819 0.595 1.414 2 17 Pasillo N6 I

3,A 4.39 1.295 0.289 1.584 9 26 Depto. N5 I

3,A 0.25 0.819 0.595 1.414 2 28 Pasillo N5 I

3,A 4.39 1.295 0.289 1.584 9 37 Depto. N4 I

3,A 0.25 0.819 0.595 1.414 2 39 Pasillo N4 I

3,A 4.39 1.295 0.289 1.584 9 48 Depto. N3 I

3,A 0.25 0.819 0.595 1.414 2 50 Pasillo N3 I

3,A 4.39 1.295 0.289 1.584 9 59 Depto. N2 I

3,A 0.25 0.819 0.595 1.414 2 61 Pasillo N2 I

3,A 4.39 1.295 0.289 1.584 9 70 Depto. N1 I

3,A 0.25 0.819 0.595 1.414 2 72 Pasillo N1 I


114

Continúa Tabla de cargas en columnas



3,B 2.03 0.847 0.340 1.187 6 6 Azotea Muros

3,B 0.19 1.295 0.289 1.584 4 10 Depto. N6 Muros

3,B 1.84 0.819 0.595 1.584 7 17 Pasillo N6 Muros

3,B 0.19 1.295 0.289 1.584 4 21 Depto. N5 Muros

3,B 1.84 0.819 0.595 1.584 6 27 Pasillo N5 Muros

3,B 0.19 1.295 0.289 1.584 4 31 Depto. N4 Muros

3,B 1.84 0.819 0.595 1.584 7 38 Pasillo N4 Muros

3,B 0.19 1.295 0.289 1.187 4 42 Depto. N3 Muros

3,B 1.84 0.819 0.595 1.584 7 49 Pasillo N3 Muros

3,B 0.19 1.295 0.289 1.584 4 53 Depto. N2 Muros

3,B 1.84 0.819 0.595 1.584 7 60 Pasillo N2 Muros

3,B 0.19 1.295 0.289 1.584 4 64 Depto. N1 Muros

3,B 1.84 0.819 0.595 1.584 7 71 Pasillo N1 Muros

3,D 6.32 0.847 0.340 1.584 14 14 Azotea Muros

3,D 2.20 1.295 0.289 1.187 7 21 Depto. N6 Muros

3,D 4.34 0.819 0.595 1.584 11 32 Pasillo N6 Muros

3,D 2.20 1.295 0.289 1.584 8 40 Depto. N5 Muros

3,D 4.34 0.819 0.595 1.584 11 51 Pasillo N5 Muros

3,D 2.20 1.295 0.289 1.584 8 59 Depto. N4 Muros

3,D 4.34 0.819 0.595 1.584 11 70 Pasillo N4 Muros

3,D 2.20 1.295 0.289 1.584 8 78 Depto. N3 Muros

3,D 4.34 0.819 0.595 1.187 9 87 Pasillo N3 Muros

3,D 2.20 1.295 0.289 1.584 8 95 Depto. N2 Muros

3,D 4.34 0.819 0.595 1.414 10 105 Pasillo N2 Muros

3,D 2.20 1.295 0.289 1.584 8 113 Depto. N1 Muros

3,D 4.34 0.819 0.595 1.414 10 123 Pasillo N1 Muros

3,E 22.83 0.847 0.340 1.187 32 32 Azotea I

3,E 18.32 1.295 0.289 1.584 34 66 Depto. N6 I

3,E 4.51 0.819 0.595 1.414 10 76 Pasillo N6 I

3,E 18.32 1.295 0.289 1.584 34 110 Depto. N5 I

3,E 4.51 0.819 0.595 1.414 10 120 Pasillo N5 I

3,E 18.32 1.295 0.289 1.584 34 154 Depto. N4 II

3,E 4.51 0.819 0.595 1.414 10 164 Pasillo N4 II

3,E 18.32 1.295 0.289 1.584 34 198 Depto. N3 III

3,E 4.51 0.819 0.595 1.414 10 208 Pasillo N3 III

3,E 18.32 1.295 0.289 1.584 34 242 Depto. N2 IV

3,E 4.51 0.819 0.595 1.414 10 252 Pasillo N2 IV

3,E 18.32 1.295 0.289 1.584 34 286 Depto. N1 V

3,E 4.51 0.819 0.595 1.414 10 296 Pasillo N1 V


115




3,G 24.35 0.847 0.340 1.187 31 31 Azotea I

3,G 19.54 1.295 0.289 1.584 31 62 Depto. N6 I

3,G 4.81 0.819 0.595 1.414 14 76 Pasillo N6 I

3,G 19.54 1.295 0.289 1.584 31 107 Depto. N5 I

3,G 4.81 0.819 0.595 1.414 14 121 Pasillo N5 II

3,G 19.54 1.295 0.289 1.584 31 152 Depto. N4 II

3,G 4.81 0.819 0.595 1.414 14 166 Pasillo N4 II

3,G 19.54 1.295 0.289 1.584 31 197 Depto. N3 III

3,G 4.81 0.819 0.595 1.414 14 211 Pasillo N3 III

3,G 19.54 1.295 0.289 1.584 31 242 Depto. N2 IV

3,G 4.81 0.819 0.595 1.414 14 256 Pasillo N2 V

3,G 19.54 1.295 0.289 1.584 31 287 Depto. N1 V

3,G 4.81 0.819 0.595 1.414 14 301 Pasillo N1 V

3,H 29.98 0.847 0.340 1.187 37 37 Azotea I

3,H 28.42 1.295 0.289 1.584 45 82 Depto. N6 I

3,H 1.56 0.819 0.595 1.414 4 86 Pasillo N6 I

3,H 28.42 1.295 0.289 1.584 45 131 Depto. N5 II

3,H 1.56 0.819 0.595 1.414 4 135 Pasillo N5 II

3,H 28.42 1.295 0.289 1.584 45 180 Depto. N4 III

3,H 1.56 0.819 0.595 1.414 4 184 Pasillo N4 III

3,H 28.42 1.295 0.289 1.584 45 229 Depto. N3 IV

3,H 1.56 0.819 0.595 1.414 4 233 Pasillo N3 IV

3,H 28.42 1.295 0.289 1.584 45 278 Depto. N2 V

3,H 1.56 0.819 0.595 1.414 4 282 Pasillo N2 V

3,H 28.42 1.295 0.289 1.584 45 327 Depto. N1 V

3,H 1.56 0.819 0.595 1.414 4 331 Pasillo N1 V

4,A 4,H 1.56 0.847 0.340 1.187 3 3 Azotea I

4,A 4,H 1.56 0.819 0.595 1.414 6 9 Pasillo N6 I

4,A 4,H 1.56 0.819 0.595 1.414 10 22 Pasillo N5 I

4,A 4,H 1.56 0.819 0.595 1.414 6 31 Pasillo N4 I

4,A 4,H 7.22 0.651 0.425 1.076 12 34 Estac. N4 I

4,A 4,H 1.56 0.819 0.595 1.414 6 43 Pasillo N3 I

4,A 4,H 7.22 1.295 0.289 1.584 11 42 Depto. N3 I

4,A 4,H 1.56 0.819 0.595 1.414 6 51 Pasillo N2 I

4,A 4,H 7.22 1.295 0.289 1.584 11 54 Depto. N2 I

4,A 4,H 1.56 0.819 0.595 1.414 6 63 Pasillo N1 I

4,A 4,H 7.22 1.295 0.289 1.584 11 62 Depto. N1 I


116




4,C 4,G 4.81 0.847 0.340 1.187 6 7 Azotea I

4,C 4,G 4.81 0.819 0.595 1.414 12 22 Pasillo N6 I

4,C 4,G 4.81 0.819 0.595 1.414 12 37 Pasillo N5 I

4,C 4,G 4.81 0.819 0.595 1.414 12 52 Pasillo N4 I

4,C 4,G 13.24 0.651 0.425 1.076 18 55 Estac. N4 I

4,C 4,G 4.81 0.819 0.595 1.414 12 70 Pasillo N3 I

4,C 4,G 13.24 1.295 0.289 1.584 21 73 Depto. N3 I

4,C 4,G 4.81 0.819 0.595 1.414 12 88 Pasillo N2 I

4,C 4,G 13.24 1.295 0.289 1.584 21 91 Depto. N2 I

4,C 4,G 4.81 0.819 0.595 1.414 12 106 Pasillo N1 I

4,C 4,G 13.24 1.295 0.289 1.584 21 109 Depto. N1 I

4,E 6.50 0.847 0.340 1.187 9 9 Azotea I

4,E 6.50 0.819 0.595 1.414 16 25 Pasillo N6 I

4,E 6.50 0.819 0.595 1.414 16 44 Pasillo N5 I

4,E 6.50 0.819 0.595 1.414 16 63 Pasillo N4 I

4,E 17.89 0.651 0.425 1.076 23 67 Estac. N4 I

4,E 6.50 0.819 0.595 1.414 16 86 Pasillo N3 I

4,E 17.89 1.295 0.289 1.584 28 91 Depto. N3 I

4,E 6.50 0.819 0.595 1.414 16 110 Pasillo N2 I

4,E 17.89 1.295 0.289 1.584 28 114 Depto. N2 I

4,E 6.50 0.819 0.595 1.414 16 133 Pasillo N1 I

4,E 17.89 1.295 0.289 1.584 28 138 Depto. N1 I

5,C 8,C 40.94 0.651 0.425 1.076 48 48 Estac. N4 I

5,C 8,C 32.34 1.295 0.289 1.584 51 99 Depto. N3 I

5,C 8,C 32.34 1.295 0.289 1.584 51 150 Depto. N2 II

5,C 8,C 32.34 1.295 0.289 1.584 51 201 Depto. N1 III

5,E 8,E 35.78 0.651 0.425 1.076 43 43 Estac. N4 I

5,E 8,E 35.78 1.295 0.289 1.584 57 100 Depto. N3 I

5,E 8,E 35.78 1.295 0.289 1.584 57 157 Depto. N2 II

5,E 8,E 35.78 1.295 0.289 1.584 57 214 Depto. N1 III

5,G 40.94 0.651 0.425 1.076 48 48 Estac. N4 I

5,G 36.81 1.295 0.289 1.584 58 106 Depto. N3 I

5,G 36.81 1.295 0.289 1.584 58 164 Depto. N2 II

5,G 36.81 1.295 0.289 1.584 58 222 Depto. N1 IV

6,C 7,C 9,C 26.42 0.651 0.425 1.076 33 33 Estac. N4 I

6,C 7,C 9,C 20.87 1.295 0.289 1.584 33 66 Depto. N3 I

6,C 7,C 9,C 20.87 1.295 0.289 1.584 33 99 Depto. N2 I

6,C 7,C 9,C 20.87 1.295 0.289 1.584 33 132 Depto. N1 I


117




6,E 7,E 9,E 23.09 0.651 0.425 1.076 29 29 Estac. N4 I

6,E 7,E 9,E 23.09 1.295 0.289 1.584 37 66 Depto. N3 I

6,E 7,E 9,E 23.09 1.295 0.289 1.584 37 103 Depto. N2 I

6,E 7,E 9,E 23.09 1.295 0.289 1.584 37 140 Depto. N1 I

6,G 26.42 0.651 0.425 1.076 33 33 Estac. N4 I

6,G 22.55 1.295 0.289 1.584 36 69 Depto. N3 I

6,G 22.55 1.295 0.289 1.584 36 105 Depto. N2 I

6,G 22.55 1.295 0.289 1.584 36 141 Depto. N1 I

7,G 26.42 0.651 0.425 1.076 33 33 Estac. N4 I

7,G 15.33 1.295 0.289 1.584 24 57 Depto. N3 I

7,G 15.33 1.295 0.289 1.584 24 81 Depto. N2 I

7,G 15.33 1.295 0.289 1.584 24 105 Depto. N1 I

8,G 26.42 0.651 0.425 1.076 33 33 Estac. N4 I

8,G 17.33 1.295 0.289 1.584 27 60 Depto. N3 I

8,G 17.33 1.295 0.289 1.584 27 87 Depto. N2 I

8,G 17.33 1.295 0.289 1.584 27 114 Depto. N1 I

9,G 40.94 0.651 0.425 1.076 48 48 Estac. N4 I

9,G 28.55 1.295 0.289 1.584 45 93 Depto. N3 I

9,G 28.55 1.295 0.289 1.584 45 138 Depto. N2 I

9,G 28.55 1.295 0.289 1.584 45 183 Depto. N1 III

10,C 26.78 0.651 0.425 1.076 33 33 Estac. N4 I

10,C 21.15 1.295 0.289 1.584 34 67 Depto. N3 I

10,C 21.15 1.295 0.289 1.584 34 101 Depto. N2 I

10,C 21.15 1.295 0.289 1.584 34 135 Depto. N1 II

10,E 23.40 0.651 0.425 1.076 29 29 Estac. N4 I

10,E 23.40 1.295 0.289 1.584 37 66 Depto. N3 I

10,E 23.40 1.295 0.289 1.584 37 103 Depto. N2 I

10,E 23.40 1.295 0.289 1.584 37 140 Depto. N1 I

10,G 26.78 0.651 0.425 1.076 33 33 Estac. N4 I

10,G 20.70 1.295 0.289 1.584 33 66 Depto. N3 I

10,G 20.70 1.295 0.289 1.584 33 99 Depto. N2 I

10,G 20.70 1.295 0.289 1.584 33 132 Depto. N1 I

Las columnas en los ejes C y H con los ejes 5 y 8 serán metálicas,

diseñadas solo por esbeltez:

h = 100.80-89.50 = 11.30 m h/r = 120 ; r = 1130/120 = 9.42 cm

Tubo de 12” ced. 40 - 79.65 Kg/m Fa = 723 Kg/cm2 ; A = 101.5 cm2

Padm = 73 Ton. ; r = 11.1 cm


118

11. Cimentación.

Pedestales.

Serán 5 cm. mas grandes que las columnas, con el mismo armado,

excepto en las columnas circulares, que serán cuadrados de 5 cm mas grande que el diámetro de la columna, por lado , con 4 # 6 adicionales

en las esquinas del pedestal.

Zapatas.

Se diseñarán con un esfuerzo admisible de terreno estimado de 2.0

Kg/cm2 a 4.0 m de profundidad, para que las zapatas no queden en el

aire. Este dato deberá ser confirmado en la obra, haciéndose las

correcciones necesarias.

Ejes Pu T fs fsu Az A R B R Marca A B C Ref. Corto Ref. Largo

1,C 1,H 436 20 32 14.99 3.87 3.87 Z7 4.00 4.00 0.90 14#8 14#8

1,E 341 20 32 11.72 3.42 3.42 Z6 3.50 3.50 0.75 11#8 11#8

3,A 72 20 32 2.48 1.57 1.57 Z2 2.00 2.00 0.45 6#6 6#6

3,E 296 20 32 10.18 3.19 3.19 Z6 3.50 3.50 0.75 11#8 11#8

3,G 301 20 32 10.35 3.22 3.22 Z8 3.50 6.20 1.20 17#8 20#8

3,H 331 20 32 11.38 3.37 3.37 Z8 3.50 6.20 1.20 17#8 20#8

4,A 4,H 61 20 32 2.10 1.45 1.45 Z1 1.40 1.50 0.35 5#5 5#5

4,C 4,G 109 20 32 3.75 1.94 1.94 Z2 2.00 2.00 0.45 6#6 6#6

4,E 138 20 32 4.74 2.18 2.18 Z3 1.95 2.35 0.55 7#6 8#6

5,C 8,C 201 20 32 6.91 2.63 2.63 Z5 2.80 2.80 0.65 11#6 11#6

5,E 8,E 214 20 32 7.36 2.71 2.71 Z5 2.80 2.80 0.65 11#6 11#6

5,G 222 20 32 7.63 2.76 2.76 Z5 2.80 2.80 0.65 11#6 11#6

6,C 7,C 9,C 132 20 32 4.54 2.13 2.13 Z3 1.95 2.35 0.55 7#6 8#6

6,E 7,E 9,E 140 20 32 4.81 2.19 2.19 Z3 1.95 2.35 0.55 7#6 8#6

6,G 141 20 32 4.85 2.20 2.20 Z3 1.95 2.35 0.55 7#6 8#6

7,G 105 20 32 3.61 1.90 1.90 Z2 2.00 2.00 0.45 6#6 6#6

8,G 114 20 32 3.92 1.98 1.98 Z2 2.00 2.00 0.45 6#6 6#6

9,G 183 20 32 6.29 2.51 2.51 Z4 1.95 3.25 0.70 5#8 10#6

10,C 135 20 32 4.64 2.15 2.15 Z3 1.95 2.35 0.55 7#6 8#6

10,E 140 20 32 4.81 2.19 2.19 Z3 1.95 2.35 0.55 7#6 8#6

10,G 132 20 32 4.54 2.13 2.13 Z3 1.95 2.35 0.55 7#6 8#6

Muros de Cubo de elevadores. En ejes 2,B, 2,D, 3,B y 3,D, se cimentarán en zapatas corridas.

wu = 237/(2.54+1.93)/2 = 27.37 T/m

fsu = 36 T/m2

b = 27.37/32 = 0.86 m

Zapata corrida de 90x30 cm con 6#4 longitudinales y #4@15 cm.


119

12. Pasillo y Escaleras.

Losa de Entrepiso.

La carga en esta losa es el 89% de la de entrepiso torre alta y resultará igual: Losa de 4 cm con malla electrosoldada 6x6/1010.

Nervaduras.

En la dirección corta los claros son de 2.50 m, resultando con

esfuerzos y refuerzos mínimos. Se reforzarán simplemente con la prolongación de los correspondientes refuerzos de las losas

adyacentes.

En la dirección larga los claros son los mismos de las losas adyacentes y su carga un poco menor. También aquí se armarán con refuerzos similares a los homólogos de las losas adyacentes

El espesor de la losa será de 37 cm, el mismo de la torre alta.

PLANTA AZOTEA Y ENTREPISO Losa de Azotea.

Las cargas son iguales a las de azotea torre alta. El patín de

compresión y las nervaduras se reforzarán con la prolongación de las

de esta losa.

Escaleras.

Ver detalle en dibujo TSA.ES.05

Po. Po. de Losa (estimado) = 0.13*2400 = 310 Kg/m2

Po. Po. esc. = 0.175/2*2400 = 210 Kg/m2 Acabados = (0.175+0.30)/.30*120 = 190 Kg/m2

Total Carga Muerta = 310+210+190 = 710 Kg/m2


Carga Total = 710+350 = 1060 Kg/m2

wu=1.4*wd+1.7*wl=1.4*710+1.7*350=1590 Kg/m2

L = 2.70+1.66 = 4.36 m Ldiag = (2.7^2+1.75^2)^0.5 = 3.22 m

Factor = 3.22/2.7 = 1.19;

wue = 1590*1.19 = 1890 kg/m2

-M = 1890*4.36^2/24 = 1500 Kg-m

+M = 1890*4.36^2/8 = 4490 Kg-m

Utilizando el programa antes mencionado tenemos: Mu = 4.49 T-m; b = bw = 100 cm; rec = 2.5 cm; H = 12 cm

dr = 9.8 cm > 2.5+10.5 = 13 cm

+As = 13.4 cm2/m = #5@15 cm

-As = 3.97 cm2/m = #4@30 cm

Ast = 2.34 cm2/m = #3@30 cm

Losa de 13 cm con #5@15 cm LI, bastones #4@30 y #3@30 LI de

Temp.


120

13. Puente de Acceso

Servirá acceder a la azotea de estacionamiento entrando por la calle alta de Uxmal, ascendiendo desde al terraplén de acceso hasta la azotea del edificio con pendiente de 5°. Son dos claros, de 11.37 y 9.31 m. Ver detalle en dibujo TSA.ES.06 anexo.

Losa superior:

Es igual a la de la azotea de de la torre baja.

Losa espesor 7 cm. con malla 66/44 LS

Nervaduras:

Cargas:

Peso propio losa estimado = .42*2400*.6 = 600 kg/m2.

Piso y acabado 120

kg/m2. Total C.M. 720

kg/m2

Carga viva (rige carga de peatones) = 350 kg/m2

Carga total de trabajo 1070

kg/m2

wu = 720*1.4+350*1.7 = 1600 kg/m2.

Momentos

L1 = 11.37 m.;

L2 = 9.31 m.

L´= (L1+L2)/2 = 10.34 m.

s = 0.80 m.; wun = 1600*0.80 = 1280 Kg/m2

Momento As

Refzo.

- M1 = 1280*11.37^2/24 = 6900 Kg-m; 5.4 = 2#6

+ M1 = 1280*11.37^2/14 = 11800 kg-m; 8.8 = 3#6

- M = 1280*10.34^2/ 9 = 15200 kg-m; 14.0 = 5#6

+ M2 =1280* 9.31^2/|14 = 7900 kg-m: 5.8 = 2#6

Nervadura Long.

Con el programa Excel:

Mu max. = 15200 kg-m; Refzo. Comp.= 16% Mc = 15200*.84 = 12700 Kg-m.

B+ = 0.80 m. b- = bw = 20 cm, r = 5 cm.

dr = 36.9 cm < 37 + 5 = 42 cm. OK.

As = 11.2 /.84 = 13.3 cm2 = 5#6

A´s = 13.3*.16 = 2.1 cm2 < 2#8

Resto según tabla arriba.

Vu = 1280*11.37/2+15200/11.37 = 8600 Kg.

Av = 3.0 cm2/m = Estr.#2@20 cm.

Las nervaduras exteriores tienen la mitad de la carga, pero se

añade el parapeto, por lo cual se harán iguales.

Nervaduras Transv.

Son solo de liga y de Temperatura, se harán mínimas de 10x42

cm. con 2#3 y Ganchos #2@30 corridos


121

Viga de apoyo en losa de azotea.

Suponemos que el puente se apoya una viga aperaltada en el

eje B, entre los ejes 4 y 6 de la losa de azotea, según se muestra en planos TSA.ES.03 y 06.

wu = 1600*11.37/2-15200*(1.4*720)/(1600)/11.37

= 9900 Kg/m

Momentos

Claro 4-5

a = 3.94 m; L = 6.88 m.; = a/l = .573 m Wu = 9900*3.94 = 39000 kg. = 39 Ton

-M4u = (^2/12)*(4-3)* Wu*L = (.573^2/12)*(4-3*.573)* 39*6.88 = 16.7 Ton-m

+M45u = (/8)*Wu*L = (.573/8)*39*6.88 = 19.2 Ton-m

- M5u = (/12)*(6-8+3^2)*Wu*L = (.573/12)*(6-8*.573+3*.573^2)*39*6.88 = 30.8 Ton-m

Claro 5-6

a = 2.94 m; L = 6.88 m.; = a/l = .427m Wu = 9900*2.94 = 29100 kg = 29 Ton.

-M5u =(/12)*(6-8+3^2)*Wu*L = (.427/12)*(6-8*.427+3*.427^2)*29*6.88 = 22.3 Ton-m

+M56u = (/8)*Wu*L = (.427/8)*29*6.88 = 10.73 Ton-m

-M6u = (^2/12)*(4-3)* Wu*L = (.427^2/12)*(4-3*.427)* 29*6.88 = 8.2 Ton-m


Mu max. = 30800 kg-m. b = bw = 30 cm, r = 6 cm dr = 47 < 54+6 = 60: Sección 30x60 cm.

As = 17.4 cm2 = 4#8

Vu max. = 39000*(1-.573/2)+ 30800/6.88 = 32300 kg.

Estribos #3@18 cm, resto @ 25 cm.

-As4 = - 8.8 cm2 = 3#6

+AS45 =+10.2 cm2 = 4#6

-As5 =- 17.4 cm2 = 6#6

+As56 =+ 7.4 cm2 = 3#6

-As 6 =- 5.6 cm2 = 2#6

Viga de apoyo central:

Las columnas están separadas 2.20 m. dejando voladizos de 1.60 m. a cada lado.

wu = 1600*11.37/2+15200/11.37

+ 1600* 9.31/2+15200/ 9.31 = 19500 kg/m

-Mu voladizos = 19500*1.60^2/2 = 25000 kg-m

+Mu claro = 19500*2.2^2/8 - 25000*1.4*720/1600 > 0


Mu max. = 25000 kg-m; b = bw = 50 cm., r = 6 cm.

dr = 32.8 < 36+6 = 42 cm.;

As = 21.5 cm2 = 5 #8

Vu = 19500*1.60 = 31200 kg.

Vu crit = 31200-19500*.57 = 20100 kg Estr. #3@ 18 cm.

Columnas

Pu = 19500*5.40/2 = 53000 kg.

h = 9.00 m. max.

con columnas de 50 cm. Dia.


122

r = 0.3*50 = 15 cm.

L/r = 900/16 = 60

Cap. como columna corta:

Pc = 95.2 Ag +2257 As Ag = .785 *50^2 = 1960 cm2 As = .01 *1960 = 19.6 cm2 = 8#6 = 22.72 cm2

Pc = 95.2*1960+2257*22.72 = 237000 kg.>> 53000 Kg. La columna no conviene hacerla menor por razones de esbeltez

Usar columnas 50 cm, con 8#6 y Estr.3@30 cm.

Pedestal:

Se hará de 55x55 cm, con 8#6 +4#5 y Estr. #3@ 30 cm.

Zapata:

Pu = 55000+5000 pp = 60 Ton.

fsu = 2.0*1.6 = 3.2 kg/cm2.= 32 Ton/m2

Az = 60/(32-.4*1.4*2.4) = 1.96 m2 = 1.4*1.40 m.

Del Manual CRSI

Zapata de 140x140x30cm con 5#6 c/dirección

14. Firmes

En el edificio y bajo el mismo no existen firmes, pues se dejará el terreno natural aparente. Existen firmes en el estacionamiento, los cuales, según el manual CRSI-63 serán de 15 cm de espesor, reforzados con malla 66-66 L.Sup. con las juntas de construcción estándar.

15. Muro de contención

El estacionamiento se construirá con pendiente siguiendo el nivel con la calle inclinada. Las curvas de nivel son aproximadamente paralelas, por lo que dejan un escalón prácticamente uniforme de 3.00 m. de altura. Sin embargo, como se reportaron rellenos sueltos tirados a volteo de 2.00 m de espesor, con resistencia despreciable, los muros tendrán que desplazarse hasta 5.00 m. de profundidad. El detalle del muro tipo se muestra en el dibujo TSA.ES.06, obtenido del Manual CRSI-92, para relleno tipo B a nivel.

Altura total de muro = 5.00 m. Espesor de zapata = 0.40 m. Altura neta del muro = 4.60 m. = 15’ Aprox.

Ancho total de base = 2.54 m 2.50 m. Ancho de talón = 1.55 m. Ancho de muro = 0.40 m. Ancho de punta = 0.55 m. Esfuerzo máximo en el suelo = 1.75 kg/cm2. Refuerzo: Varillas O = #6@ 18 cm., a = 75; h = 260 cm Varillas D = #4@ 22 cm. Varillas Lb = 6#6 Varilla P = #6@ 18 cm. Varillas M = #5@ 18 cm., alternadas con varillas O Varillas Lw = #6@ 28 cm., Ref. de Temp.. Htal.


123

16.Dibujos

Se anexan copias doble carta de los siguientes planos:

TSA.ES.01 Cimentaciones y Columnas

TSA.ES.02 Losas de Azotea, entrepiso y pasillos Torre Alta

TSA.ES.03 Losas de Azotea Estacionamiento Torre Baja

TSA.ES.04 Losas entrepiso torre baja

TSA.ES.05 Escalera y estructura metálica

TSA.ES.06 Puente y Muro de contención


124

Ave. Pedro Infante No. 5648, Col. Mirador de las Mitras, Mty, N.L. Méx. Tels.: 8310-8151 y 8310-8689 125

ACONSA

MONTERREY, S.A. DE C.V.

EDIFICIO TORRE LAS TERRAZAS

ESTUDIO COMPARATIVO DE LOSAS MEMORIA DE CÁLCULOS.

Diciembre de 2001.

ACONSA Memorias Ingeniería de Valor Edificio Torre Las Terrazas

126


127

ACONSA Monterrey, S.A. Belisario Domínguez # 2551 Pte.,

Colonia Obispado,

Monterrey, N.L.

P r e s e n t e.

Atn. Ing. Jesús Salas Berlanga. Enero 4, 2002.

EDIFICIO TORRE LAS TERRAZAS ESTUDIO COMPARATIVO DE LOSAS.

MEMORIA DE CALCULOS.

Contenido:

1.Antecedentes, 2.Descripción, 3.Especificaciones y Materiales, 4.Losas Azotea, 5.Losas Entrepiso, 6.Losas Estacionamiento,

7.Columnas, 8.Cimentación, 9.Volúmenes de Obra, 10.Costos, 11.Índices, 12.Ventajas y Desventajas.

1. Antecedentes.

Tratará la presente memoria de cálculos del estudio comparativo de losas para el Edificio Torre Las Terrazas. Se

hará éste solo hasta obtener cantidades de materiales y costos comparativos para diferentes tipos de estructuras, con el fin

de integrar una tabla comparativa de índices de costos, que se complementará con la descripción de ventajas y desventajas

de cada uno de los tipos.

2. Descripción.

El recuadro tipo de las losas de entrepiso, azotea y estacionamiento, serán de 8.70x8.70 m. Se estudiarán los

siguientes tipos de losas:

1. Con casetones con fibra de vidrio.

2. Con casetones de poliestireno.

3. Con casetones de concreto.

4. Con casetones de barrobloc.

5. Losas y vigas de concreto.

6. Losacero y estructura metálica.

7. Losa sólida sobre estructura metálica.

8. Joist estándar sobre vigas de concreto con:

a. Cimbra perdida de lámina Cal. 24

b. Cimbra común de madera.

9. Joist estándar sobre vigas metálica con:

a. Cimbra perdida de lámina Cal. 24

b. Cimbra común de madera.

10. Joist-losa sobre vigas de concreto.

11. Joist-losa sobre vigas metálicas.

12. Losas Hebel

a. Sobre vigas de concreto.

b. Sobre vigas metálicas

13. Losas pretensadas Preten o similar.


128


Especificaciones de Diseño.

Cargas: Reglamento del DDF. Viento: Manual de Diseño de la CFE 1993. Concreto: ACI 318-95 Acero Estructural: AISC 1985

Especificaciones de Construcción Concreto: ACI 318-95 Acero Estructural: AISC 1985 Armaduras y Joist: Steel Joist Institute

Materiales

Concreto: f’c = 200 Kg/cm2 tipo, excepto indicados. Acero estructural: ASTM-A36 Polines: Tens-Hyl de Hylsa o similar Cubierta: Lámina Galvak Fy = 2800 Kg/cm2 o similar Losas: Losa según lista en capítulo anterior

4. Losas Azotea. 4.1 Sistema casetones Fibra de Vidrio.

Verificación del Peso Propio: Volumen de Conc. Vt = 8.70^2*0.35 = 26.49 m3 Menos Volumen de casetones = 14.15 m3 Volumen Neto Vn = 12.34 m3 Relación Vn/Vt = 12.34/26.49 = 0. 47 Po.Po. = 0.47*0.35*2400 = 390 Kg/m2 Distribución de Nervaduras Se supone losa de 34 cm de peralte aligerada con casetones de 63.5x63.5x30 cm. En cada dirección se tendrá: 11 casetones de 63.5 (11*63.5) = 698.5 cm 3 Nervaduras N1 de 25.2 (3*25.2) = 75.5 cm 8 Nervaduras N2 de 12 (8*12) = 96.0 cm Ancho Total = 870.0 cm


129

Cargas

S = L = 8.70 m Cargas Totales wu = 930*8.70 = 8090 Kg/m Momentos Totales. -Mu = 8090*8.70^2/10 = 61200 Kg-m +Mu = 8090*8.70^2/14 = 43700 Kg-m Momentos por Nervadura Se utilizarán la siguiente distribución de Momentos: -Mu 65% N. Capitel, -Mu 35% N. Losa +Mu 55% N. Capitel, +Mu 45% N. Losa 3 nervaduras de capitel N1 8 nervaduras de faja media N2 Nervadura N1 -Mu = 0.65*61200/3 = 13300 Kg-m +Mu = 0.55*43700/3 = 8010 Kg-m Nervadura N2 -Mu = 0.35*61200/8 = 2700 Kg-m +Mu = 0.45*43700/8 = 2460 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*61200 = 39800 Kg-m Momento fuera de capitel de la gráfica de momentos: Mufc = 0.35 Muc. Reducción de Momentos:

MO = 0.09*F*(1-2*c/3*L)^2*W*L, F = 1.15-c/L 1 Cmin = 30 cm; L = 870 cm

F = 1.15-30/870 = 1.12

MO = 0.09*1.12*(1-2*30/(3*870))^2*W*L

MO = 0.10*W*L

r = 0.10/0.125 = 0.8

Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 39800*0.8 = 31800 Kg-m Ancho de capital = 2*63.5+3*25.2 = 203 cm Utilizaremos un programa de Excel, desarrollado por GMI, para diseño por última resistencia: f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 4200 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct = 0.0033; zona sísmica = No; Mu = 31800 Kg-m; b = bw = 203 cm; rec = 3 cm; H = 34 cm; dr = 18.3 cm < 31+3 = 34 cm; O.K. As = 28.76 cm2 12#6 (Total) Refuerzo Negativo fuera de capitel (N1) MuTotal = 31800*0.35/3 = 3700 kg-m Con el mismo programa: b = bw = 25.2 cm; rec = 3 cm; H = 34 cm dr = 17.8 cm < 31+3 = 34 cm O.K. As = 3.33 cm2 2#6

Carga Muerta

Peso propio losa 390 Kg/m2

Instalaciones y Plafón 50 Kg/m2

Relleno e impermeabilización 120 Kg/m2

Total Carga Muerta (wm) 560 Kg/m2

Carga Viva (wv) 100 Kg/m2

Carga Total w = (wm+wv) 660 Kg/m2

wu = 1.4*wm+1.7*wv 950 Kg/m2


130

Refuerzo positivo N1 Mu = 8010*0.8 = 6400 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 88.7 cm y patín de 4 cm de espesor: dr = 12.4 cm < 31+3 = 34 cm O.K., As = 5.6 cm2 2#6 Nervaduras de faja media N2 -Mu = 2160 kg-m, b = bw = 12 cm. As = 1.97 cm2 2#4 +Mu = 1960 kg-m, As = 1.78 cm2 2#4 Revisión de Cortante A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 930*8.70*8.70 = 70400 Kg bo = (30+31)*4 = 244 cm; d = 31 cm vu = 70400/(244*31) = 9.3 Kg/cm2

vc =0.85*1.1*200^0.5 = 13.2 Kg/cm2 > vu, No nec. estribos B) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = (2*63.5+3*25.2)+31*2 = 265 cm; bo = 12*25.2 = 302 cm Vu = 930*(8.70*8.70-2.65*2.65) = 63900 Kg vu = 63900/(302*31) = 6.8 Kg/cm2

vc = 0.85*0.55*200^0.5*1.10 = 7.3 Kg/cm2 > vu, OK No necesita estribos

Resumen:

Losa espesor de 35 cm aligerada con casetones de fibra de vidrio de 63.5x63.5x30 cm, formada por 3 nervaduras de capital de 25.2 cm de ancho y 8 nervaduras de losa de 12 cm de ancho. Refuerzo de capitel con 3#6 en cada línea de casetones en cada dirección. Refuerzo de nervaduras de capital 2#6 negativo y 2#6 positivo. Refuerzo de nervaduras de losa 2#4 negativo y 2#4 positivo, estribos por armado #2@20 en zonas de doble refuerzo. Refuerzo de temperatura en losa 2#3 en cada línea de casetones, en cada dirección.

4.2 Losa con casetones de poliestireno.

Verificación del Peso Propio: Volumen de Concreto Vt = 8.70^2*0.34 =25.73 m3 Menos Volumen de casetones = 13.85 m3 Volumen Neto Vn = 11.88 m3 Relación Vn/Vt = 11.88/25.73 = 0.46 Po.Po. = 0.46*0.34*2400 = 380 Kg/m2 Distribución de Nervaduras


131

Se supone losa de 34 cm de peralte aligerada con casetones de 60x60x30 cm, en cada dirección se tendrán: 11.5 casetones de 60 (11.5*60) = 690.0 cm 3 Nervaduras N1 de 24 (3*24) = 72.0 cm 9 Nervaduras N2 de 12 (9*12) = 108.0 cm Ancho Total = 870.0 cm Cargas

Cargas Totales L = 8.70 m; wu = 940*8.70 = 8180 Kg/m Momentos Totales. -Mu = 8180*8.70^2/10 = 61900 Kg-m +Mu = 8180*8.70^2/14 = 44200 Kg-m Momentos por Nervadura Se utilizarán la siguiente distribución de Momentos: 3 nervaduras de capitel N1 9 nervaduras de faja media N2 Nervadura N1 -Mu = 0.65*61900/3 = 13400 Kg-m +Mu = 0.55*44200/3 = 8100 Kg-m Nervadura N2 -Mu = 0.35*61900/9 = 2400 Kg-m +Mu = 0.45*44200/9 = 2210 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*61900 = 40200 Kg-m Momento fuera de capitel Mu = 0.35*13400 = 4700 kg-m Reducción de Momentos: r = 0.10/0.125 = 0.8

Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 40200*0.8 = 32200 Kg-m Ancho de capital = 2*60+3*24 = 192 cm Con el mismo programa Excel / GMI: Mu = 32200 Kg-m; b = bw = 192 cm; rec = 3 cm; H = 34 cm; dr = 19.0 cm < 31+3 = 34 cm As = 29.3 cm2 12#6 Refuerzo Negativo fuera de capitel MuTotal = 13400*0.8*0.35 = 3800 kg-m Con el mismo programa: b = bw = 24 cm; rec = 3 cm; H = 34 cm dr = 18.4 cm < 31+3 = 34 cm. As = 3.4 cm2 2#6 Refuerzo positivo nervaduras N1 Mu = 8100*0.8 = 6480 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 84 cm y patín de 4 cm de espesor: dr = 12.9 cm < 31+3 = 34 cm O.K. As = 5.7 cm2 2#6

Carga Muerta

Po. Po. Losa 380 Kg/m2






wu = 1.4*wm+1.7*wv 940 Kg/m2


132

Nervaduras de faja media N2 Mu = 1920 kg-m, b = bw = 12 cm. As = 1.78 cm2 2#4 +Mu =1770 kg-m, As =1.59 cm2 2#4 Revisión de Cortante A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 940*8.70*8.70 = 71200 Kg bo = (30+31)*4 = 244 cm; d = 31 cm vu = 71200/(244*31) = 9.4 Kg/cm2 <13.2 No necesita estribos B) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = (2*60+3*24)+31*2 = 254 cm; bo = 12*24 = 288 cm Vu = 940*(8.70*8.70-2.54*2.54) = 65100 Kg vu = 65100/(288*31) = 7.3 Kg/cm2 = 7.3 Kg/cm2, OK No necesita estribos

Resumen:

Losa espesor de 34 cm aligerada con casetones de poliestireno de 60x60x30 cm, formada por 3 nervaduras de

capital de 24 cm de ancho y 9 nervaduras de losa de 12 cm de ancho. Refuerzo de capitel con 3#6 en cada línea de

casetones en cada dirección. Refuerzo de nervaduras de capital 2#6 negativo y 2#6 positivo. Refuerzo de nervaduras de

losa 2#4 negativo y 2#4 positivo, estribos por armado #2@20 en zonas de doble refuerzo. Refuerzo de temperatura en losa

2#3 en cada línea de casetones, en cada dirección.

4.3 Losa aligerada con Barro bloc La distribución de aligerantes en la losa es exactamente igual a la de casetones de poliestireno. Verificación del Peso Propio: Volumen de Concreto Vt = 8.70^2*0.34 =25.73 m3 Menos Volumen de casetones = 13.85 m3 Volumen Neto Vn = 11.88 m3 Peso Concreto = 11.88*2400 = 28500 Kg Volumen por bloc = 0.3*0.3*0.15 = 0.0135 m3/pza Peso Bloc = 6.56 Kg/Pza. Cant de Piezas = 13.85/0.0135 = 1026 pzas. Peso bloc = 1026*6.56 = 6730 Kg Peso Total = 28500+6730 = 35230 Kg Relación Vn/Vt = 35230/61750 = 0.57 Po.Po. = 0.57*0.34*2400 = 470 Kg/m2 Cargas

Cargas Totales wu = 1070*8.70 = 9300 Kg/m Momentos Totales. -Mu = 9300*8.70^2/10 = 70400 Kg-m +Mu = 9300*8.70^2/14 = 50300 Kg-m

Carga Muerta







wu = 1.4*wm+1.7*wv 1070 Kg/m2


133

Momentos por Nervadura 3 nervaduras de capitel N1 9 nervaduras de faja media N2 Nervadura N1 -Mu = 0.65*70400/3 = 15300 Kg-m +Mu =0.55*50300/3 = 9200 Kg-m Nervadura N2 -Mu = 0.35*70400/9 = 2740 Kg-m +Mu = 0.45*50300/9 = 2520 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*70400 = 45800 Kg-m Momento fuera de capitel Mufc = 0.35*15300 = 5400 kg-m Reducción de Momentos: r = 0.1/0.125 = 0.8

Refuerzo negativo en capitel MuTotal = 45800*0.8 = 36600 Kg-m Ancho de capital = 2*60+3*24 = 192 cm Programa de Excel: Mu = 36600 Kg-m; b = bw = 192 cm; rec = 3 cm; H = 34 cm; dr = 20.2 cm < 31+3 = 34 cm; O.K. As = 33.6 cm2 12#6 (Total) Refuerzo Negativo fuera de capitel N1 MuTotal = 5400*0.8 = 4300 Kg-m Con el mismo programa: b = bw = 24 cm; rec = 3 cm; H = 34 cm dr = 19.6 cm < 31+3 = 34 cm As = 3.9 cm2 2#6 Refuerzo positivo nervaduras N1 Mu = 9200*0.8 = 7400 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 84 cm y patín de 4 cm de espesor: dr = 13.8 cm < 31+3 = 34 cm O.K.

As = 6.5 cm2 2#6 Nervaduras de losa N2 -Mu = 2192 kg-m; b=bw=24 cm. As = 2#4 +Mu = 1768 kg-m 2#4 Revisión de Cortante A) En capiteles a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 1070*8.70*8.70 = 81000 Kg bo = (30+31)*4 = 244 cm; d = 31 cm vu = 81000/(244*31) = 10.7 Kg/cm2 < 13.2, No nec. estribos B) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = (2*60+3*24)+31*2 = 254 cm; bo = 12*24 = 288 cm Vu = 1070*(8.70*8.70-2.54*2.54) = 74000 Kg vu = 74000/(288*31) = 8.3 Kg/cm2 > 7.3 Kg/cm2 > vu, Necesita estribos mínimos solo en primer casetón, N1

Resumen:

Losa espesor 34 cm aligerada con casetones de barrobloc de 60x60x30 cm, formada por 3 nervaduras de capital de

24 cm de ancho y 9 nervaduras de losa de 12 cm de ancho. Refuerzo de capitel con 3#6 en cada línea de casetones en cada

dirección. Refuerzo de nervaduras de capital 2#6 negativo y 2#6 positivo. Refuerzo de nervaduras de losa 2#4 negativo y

2#4 positivo, estribos por armado #2@20 en zonas de doble refuerzo. Refuerzo de temperatura en losa 2#3 en cada línea de

casetones, en cada dirección.


134

4.4 Losa aligerada con bloques de concreto. Se trata de casetones de bloc de concreto de 85x85x30

Distribución de Nervaduras 8.5 casetones de 85 (8.5*85) = 722.5 cm 3 Nervaduras N1 de 29 (3*29.2) = 87.5 cm 6 Nervaduras N2 de 10 (6*10) = 60.0 cm Ancho Total = 870.0 cm Verificación del Peso Propio: Volumen de Concreto Vt = 8.70^2*0.34 = 25.73 m3 Menos huecos (68.25*0.79^2*0.25) = 10.65 m3 Volumen Neto Vn = = 15.08 m3 Peso Concreto = 15.08*2400 = 36192 Kg Relación Vv/Vt = 15.08/25.73 = 0.59 Po.Po. = 0.59*0.34*2400 = 480 Kg/m2 Cargas

Cargas Totales wu = 1080*8.70 = 9400 Kg/m Momentos Totales. -Mu = 9400*8.70^2/10 = 71100 Kg-m +Mu = 9400*8.70^2/14 = 50800 Kg-m Momentos por Nervadura 3 nervaduras de capitel N1 6 nervaduras de faja media N2 Nervadura N1 -Mu = 0.65*71100/3 = 15400 Kg-m +Mu = 0.55*50800/3 = 9300 Kg-m

Carga Muerta







wu = 1.4*wm+1.7*wv 1080 Kg/m2


135

Nervadura N2 -Mu = 0.35*71100/6 = 4150 Kg-m +Mu = 0.45*50800/6 = 3810 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*71100 = 46200 Kg-m Momento fuera de capitel Mu = 0.35*15400 = 5400 kg-m Reducción de Momentos: r = 0.1/0.125 = 0.8

Refuerzo negativo en capitel MuTotal = 46200*0.8 = 37000 Kg-m Ancho de capital = 2*85+3*29.2 = 258 cm Con el programa de Excel: b = bw = 258 cm; rec = 3 cm; H = 34 cm; dr = 17.6 cm < 31+3 = 34 cm; O.K. As = 33.3 cm2 12#6 (Total) Refuerzo Negativo fuera de capitel MuTotal = 5400*0.8 = 4300 kg-m Con el mismo programa: b = bw = 29.2 cm; rec = 3 cm; H = 34 cm dr = 17.0 cm < 31+3 = 34 cm As = 3.9 cm2 2#6 Refuerzo positivo nervaduras de capitel Mu = 9300*0.8 = 7440 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 109 cm y patín de 4 cm de espesor: dr = 12.3 cm < 31+3 = 34 cm O.K. As = 6.7 cm2 3#6 Nervaduras de losa N2 -Mu = 3320 kg-m; b =bw =10 cm. As = 3.26 3#4 +Mu = 3050 kg-m 2#4 Revisión de Cortante A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 1080*8.70*8.70 = 81700 Kg bo = (30+31)*4 = 244 cm; d = 31 cm vu = 81700/(244*31)=10.8 Kg/cm2<13.2. No necesita estribos B) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = (2*85+3*29.2)+31*2 = 320 cm; bo = 12*29.2 = 350 cm Vu = 1080*(8.70*8.70-3.20*3.20) = 70800 Kg vu = 70800/( 350*31) = 6.5 Kg/cm2 < 7.3 Kg/cm2 No necesita estribos

Resumen:

Losa espesor 34 cm aligerada con casetones de concreto de 85x85x30 cm, formada por 3 nervaduras de capital de

29.2 cm de ancho y 6 nervaduras de losa de 10 cm de ancho. Refuerzo de capitel 3#6 en cada línea de casetones en cada dirección. Refuerzo de nervaduras de capital 2#6 negativo y 3#6 positivo. Refuerzo de nervaduras de losa 3#4 negativo y

2#4 positivo, estribos por armado #2@20 en zonas de doble refuerzo. Refuerzo de temperatura en losa 2#3 en cada línea de

casetones, en cada dirección.


136

4.5 Losas y Vigas de Concreto Reforzado Se calcula una losa con recuadros de 4.35x4.35 m sobre vigas secundarias y principales.

Cargas Se diseñará apoyada en dos direcciones. Losa wu = 740/2 = 370 Kg/m2 -Mu = 370*4.35^2/10 = 700 Kg-m +Mu = 370*4.35^2/14 = 500 Kg-m Con el mismo programa de Excel: b = bw = 100 cm; rec = 2.5 cm; H = 10 cm; dr = 3.9 cm < 7.5+2.5 = 10 cm; O.K. -As = 2.58 cm2/m #3@25 cm +As = 2.42 cm2/m #3@25 cm Ast = 1.35 cm2/m #3@30 cm Vigas V1 wu = 370*4.35+1.4*0.60*0.25*2400 = 2100 Kg/m L = 8.70 m -Mu = 2100*8.70^2/10 = 15900 Kg-m +Mu = 2100*8.70^2/14 = 11400 Kg-m Vu = 2100*8.70/2 = 9200 Kg Con el mismo programa: b = bw = 25 cm; rec = 5.0 cm; dr = 36.9 cm H = 60 cm; -As = 8.26 cm2 3#6; +As = 5.78 cm2 2#6; Estribos #3@29; Sección 25x60 cm

Carga Muerta

Po. Po. Losa (0.10*2400) 240 Kg/m2






wu = 1.4*wm+1.7*wv 740 Kg/m2


137

V2 wu = 370*4.35+1.4*0.60*0.3*2400 = 2210 Kg/m; L = 8.70 m; wusec = 2210 Kg/m wut = 2210+2210 = 4420 Kg/m -Mu = 4420*8.70^2/10 = 33400 Kg-m +Mu = 4420*8.70^2/14 = 24000 Kg-m Vu = 4440*8.70/2 = 19300 Kg Con el mismo programa: Mu = 33400 Kg-m, b =bw =30 cm, r = 5 cm dr = 48.9 cm, H = 60 cm; -As = 18.7 cm2 4#8; +As = 12.8 cm2 3#8 Estribos #3@29; Sección 30x60 cm

Resumen.

Losa espesor de 10 cm reforzada con parrilla #3 @ 25 cm en ambos lechos, sobre vigas secundarias de 25x60 cm

con refuerzo negativo 3#6, refuerzo positivo 2#6 y estribos #3 @ 29 cm, y vigas principales de 30x60 cm con refuerzo

negativo 4#8, refuerzo positivo 3#8 y estribo #3 @ 29 cm. Losa apoyada en dos direcciones.

4.6 Losa de concreto sobre vigas metálicas. Esta solución es igual a la anterior, excepto que las vigas principales y secundarias serán secciones metálicas. Losa Es igual a la losa anterior. Vigas V1 w = 510/2*4.35+50 = 1160 Kg/m wl = 100*4.35 = 435 Kg/m L = 8.70 m -M = 1160*8.70^2/10 = 8800 Kg-m +M = 1160*8.70^2/14 = 6300 Kg-m V = 1160*8.70/2 = 5100 Kg Sreq = 8800/15.2 = 578 cm3

adm = L/360 = 870/360 = 2.42 cm Ireq = 5*4.35*870^4/(384*2100000*2.42) = 6385 cm4 V1 IAT 18”x8” – 43 Kg/m con c = 0.64 cm t = 0.64 cm Sx = 777 cm3 > Sreq V2 w = 1160+1160 = 2320 Kg/m; L = 8.70 m; -M = 2320*8.70^2/10 = 17600 Kg-m +M = 2320 *8.70^2/14 = 12500 Kg-m V = 2320 *8.70/2 = 10100 Kg Sreq = 17600/15.2 = 1157 cm3 V2 IAT 18”x8” – 68 Kg/m con c = 1.27 cm t = 0.79 cm Sx = 1348 cm3 > Sreq.

Resumen.

Losa espesor de 10 cm reforzada con parrilla #3 @ 25 cm en ambos lechos, sobre vigas secundarias IAT 16”x8” –

43 Kg/m y vigas principales IAT 18”x8” – 68 Kg/m. Losa apoyada en dos direcciones.


138

4.7 Losacero sobre vigas metálicas en petatillo.

Cargas

Claros admisibles: Suponemos lámina Galvadeck 15 cal.# 24. Por flexión con Fs = 1400 Kg/cm2 S = 8.75 cm3/m; Mr = 1400*8.75/100 = 123 Kg-m/m L = (10*Mr/w)^0.5 = (10*123/430)^0.5 = 1.70 m Por deflexión:

= 0.0096*w*L^4/EI = L/360 L^3 = EI/(0.0096*360*w) = EI/(3.456*w) L = (EI/(3.456*w)^(1/3) L = (2100000*19.32/(3.456*4.3))^(1/3) = 140 cm = 1.40 m Por modulación: L = 870/7 = 124 cm = 1.24 m Rige. Se colocarán largueros @ 1.24 m Largueros. w = 430*1.24 = 530 Kg/m L = 4.35 m M = 530*4.35^2/8 = 1250 Kg-m Sreq = 1250/21 = 60 cm3

adm = 435/360 = 1.21 cm Ireq = 5*5.3*435^4/(384*2100000*1.21) = 972 cm4 L1 10 TENS HYL 12 – 9.5 Kg/m con: Sx = 91 cm3 > Sreq; Ix = 1181 cm4 > Ireq rige deflexión

Carga Muerta

Po. Po. Losa incluyendo Lámina 150 Kg/m2

Po. Po. Largueros 10 Kg/m2







139

Vigas V1 w = 430*4.35+100 = 1970 Kg/m: L = 8.70 m M = 1970*8.70^2/10 = 14900 Kg-m V = 1970*8.70/2 = 8600 Kg Sreq = 14900/15.2 = 980 cm3 V1 IAT 18”x8” – 52 Kg/m con c = 1.27 cm; t = 0.64 cm Sx = 1043 cm3 > Sreq; Ix = 30826 cm4 V2 w = 430*4.35/2+100 = 1040 Kg/m; P = 10500 Kg; L = 8.70 m -M = 1040*8.70^2/10 = 7870 Kg-m +M = 1040*8.70/14+10500*8.70/5 = 18900 Kg V = 1040*8.70/2+10500/2 = 9780 Kg Sreq = 18900/15.2 = 1243 cm3 V2 IAT 18”x8” – 68 Kg/m con c = 1.27 cm; t = 0.79 cm Sx = 1348 cm3 > Sreq

Resumen.

Losa de concreto de 5 cm de espesor sobre la cresta de lámina Galvadeck 15 cal 24 reforzada con malla

electrosoldada 6x6/1010, sobre largueros 10 TENS HYL 12 – 9.5 Kg/m, con vigas secundarias IAT 18”x8” – 52

Kg/m y Vigas principales IAT 18”x8” - 68 Kg/m. losa apoyada en una sola dirección

4.8a Losa de concreto en petatillo sobre joist estándar y vigas de concreto.

Cargas

Carga Muerta

Po. Po. Losa (0.065*2400) 160 Kg/m2







wu = 1.4*wm+1.7*wv 650 Kg/m2


140

Losa wu = 650 Kg/m2 L = 1.24 m

Mu = 650*1.24^2/10 = 100 Kg-m Con el programa de Excel: Fy = 5000 Kg/cm2; b = bw = 100 cm; rec = 2.5 cm; H = 6.5 cm; dr = 1.5 cm < 4.0+2.5 = 6.5 cm; O.K.

As = 0.75 cm2/m malla 6x6/88 Losa espesor 6.5 cm con malla electrosoldada 6X6/88. Joist w = 440*1.24 = 550 Kg/m L = 8.70 m M = 550*8.70^2/8 = 5200 Kg-m V = 550*8.70/2 = 2390 Kg J1 Viga Joist 22-VJ-9/10 – 14.90 Kg/m con: Mr = 5450 Kg-m > M; Vr = 2390 Kg = V Vigas V1 wu = 650*(8.7+1.24)/2+1.4*0.30*0.60*2400 = 3840 Kg/m L = 8.70 m -Mu = 3840*8.70^2/10 = 29100 Kg-m +Mu = 3840*8.70^2/14 = 20800 Kg-m Vu = 3840*8.70/2 = 16700 Kg Con el programa de Excel: b = bw = 30 cm; H = 60 cm rec = 5 cm; dr = 45.6 cm < 57+3 = 60 cm -As = 15.9 cm2 6#6 +As = 10.89 cm2 4#6 Estribos #3 @ 28 cm Sección 30x60 cm

Resumen.

Losa espesor 6.5 cm reforzada con malla 6x6/88 sobre joist estándar 22-VJ-9/10-14.90 Kg/m y vigas principales

de 30x60 cm con 6#6 en lecho superior y 4#6 en lecho inferior y estribos #3 @ 28 cm.

4.8b Losa de concreto sobre lámina G-74 cal. 24 (cimbra perdida) sobre joist estándar y vigas de concreto. Losa Para lámina G-74 cal. 24, para una carga de 440 Kg/m2, el espaciamiento máximo es de 1.0875 m Joist w = 440*1.0875 = 480 Kg/m; L = 8.70 m M = 480*8.70^2/8 = 4540 Kg-m V = 480*8.70/2 = 2090 Kg J1 Viga Joist 20-VJ-9/10 – 13.38 Kg/m con: Mr = 4910 Kg-m > M; Vr = 2160 Kg > V Vigas V1 Iguales a las anteriores.

Resumen.

Losa espesor 6.5 cm reforzada con malla 6x6/1010 sobre lámina G-74 cal. 24 (como cimbra perdida), sobre joist

estándar 20-VJ-9/10 - 13.38 Kg/m y vigas principales de 30x60 cm con 6#6 en lecho superior y 4#6 en lecho inferior y estribos #3 @ 28 cm.


141

4.9a Losa de concreto sobre joist estándar y vigas metálicas. Losa Será igual a la de 4.7a. Joist Serán iguales a los de 4.7a. Vigas V1 w = 440*(8.7+1.24)+100 = 4470 Kg/m; L = 8.70 m M = 4470*8.70^2/10 = 33800 Kg-m V = 4470*8.70/2 = 19400 Kg Sreq = 33800/15.2 = 2220 cm3 V1 IAT 18”x12” – 98 Kg/m con c = 1.59 cm; t = 0.64 cm Sx = 2240 cm3 > Sreq, Rc = 26.2 Ton > V

Resumen.

Losa espesor 6.5 cm reforzada con malla 6x6/1010 sobre joist estándar 22-VJ-9/10- 14.90 Kg/m y vigas

principales IAT 18”x12” - 98 Kg/m.

4.9b Losa de concreto sobre lámina G-74 cal. 24 (cimbra perdida) sobre joist estándar y vigas metálicas. Losa Iguales a la de 4.7b Joist Iguales a los de 4.7b V1 Iguales a las anteriores

Resumen.

Losa espesor 6.5 cm reforzada con malla 6x6/1010 sobre lámina G-74 cal. 24 (como cimbra perdida), sobre joist

estándar 20-VJ-9/10 - 13.38 Kg/m y vigas principales IAT 18”x12” - 98 Kg/m.

4.10 Joist-losa y vigas de concreto.


142

Cargas

Losa w = 650 Kg/m2; L = 1.25 m M = 650*1.25^2/9 = 113 Kg-m Con programa Excel: Fy = 5000 Kg/cm2; b = bw = 100 cm; rec = 2.5 cm H = 6.5 cm; dr = 1.6 cm < 4.0+2.5 = 6.5 cm; O.K. +As = 0.86 cm2/m malla 6x6/66 Losa de concreto de 6.5 cm de espesor con malla 6x6/66 en forma de catenaria. Joist-losa w = 440*1.25 = 550 Kg/m; L = 8.70 m M = 550*8.70^2/8 = 5200 Kg-m V = 550*8.70/2 = 2390 Kg J1 joist losa 48-VJ-11/10-12.87 Kg/m con: Mr = 5590 Kg-m > M; Vr = 2450 Kg > V. Vigas V1 wu = 650*(8.7+1.24/2)/2+1.4*0.30*0.60*2400 = 3600 Kg/m L = 8.70 m -Mu = 3600*8.70^2/10 = 27300 Kg-m +Mu = 3600*8.70^2/14 = 19500 Kg-m V = 3600*8.70/2 = 15700 Kg Con el programa de Excel: b = bw = 30 cm; rec = 5 cm; H = 60 cm; dr = 44.2 cm < 57+3 = 60 cm; O.K. -As = 14.76 cm2 5#6 +As = 10.15 cm2 4#6 Estribos #3 @ 28 cm Sección 30x60 cm

Resumen.

Losa espesor 6.5 cm reforzada con malla 6x6/1010 sobre joist-losa 48-VJ-11/10-12.87 Kg/m y vigas principales

de 30x60 cm con 5#6 en lecho superior y 4#6 en lecho inferior y estribos #3 @ 28 cm.

4.11 Joist-losa y vigas metálicas. Losa Será igual a la anterior. Joist Serán Iguales a los anteriores. Vigas V1 w = 440*(8.7+1.225)/2+100 = 2290 Kg/m; L = 8.70 m M = 2290*8.70^2/10 = 17300 Kg-m V = 2290*8.70/2 = 10000 Kg

Carga Muerta

Po. Po. Losa (0.065*2400) 160 Kg/m2







wu = 1.4*wm+1.7*wv 650 Kg/m2


143

Sreq = 17300/15.2 = 1138 cm3 V1 IAT 18”x8” – 68 Kg/m con c = 1.27 cm; t = 0.79 cm Sx = 1348 cm3 > Sreq

Resumen.

Losa espesor 6.5 cm reforzada con malla 6x6/1010 sobre joist-losa 48-VJ-11/10-12.87 Kg/m y vigas principales

IAT 20”x8” - 61 Kg/m.

4.12a Losas Hebel sobre vigas de concreto.

Cargas

Losa De acuerdo al Manual Técnico de Contec Sistemas Constructivos, para losas Hebel, en la Sección 10 pagina 207, se tiene que para: L = 2.20 m en panel de 10 cm de espesor, soporta una sobre carga de 420 Kg/m2 > 350 Kg/m2. Vigas Secundarias V1 wu = 520*2.175+1.4*0.25*0.6*2400 = 1640 Kg/m; L = 8.70 m M = 1640*8.70^2/8 = 15500 Kg-m V = 1640*8.70/2 = 7100 Kg Con el programa de Excel: b = bw = 25 cm; rec = 5 cm; H = 60 cm; dr = 36.5 cm < 57+3 = 60 cm +As = 8.04 cm2 3#6 -As = 2.57 cm2 2#4 Estribos #3 @ 28cm Sección 25x60 cm

Carga Muerta

Po. Po. Losa Hebel GB4.4 10 cm 84 Kg/m2






wu = 1.4*wm+1.7*wv 520 Kg/m2


144

V2 wu = 520*8.70/2+1.4*0.30*0.60*2400 = 2900 Kg/m; L = 8.70 m -M = 2900*8.70^2/10 = 21900 Kg-m +M = 2900*8.70^2/14 = 15700 Kg-m V = 2900*8.70/2 = 12600 Kg Con el mismo programa: b = bw = 25 cm; rec = 3 cm; H = 60 cm; dr = 43.8 cm < 57+3 = 60 cm -As = 11.78 cm2 5#6 +As = 8.15 cm2 3#6 Estribos #3 @ 28 cm Sección 25x60 cm

Resumen.

Losa Hebel GB4.4 E100-290 de 10 cm de espesor con patín de compresión de 3.0 cm con malla 6x6/1010 sobre

vigas secundarias 25x60 cm con 2#4 negativas, 3#6 positivas y estribos #3 @28 cm, y vigas principales de 25x60 cm con

5#6 negativas, 3#6 positivas y estribos #3 @ 28 cm.

4.12b Losas Hebel sobre vigas metálicas. Losa Será igual a la anterior. Vigas V1 w = 350*2.175+100 = 770 Kg/m; L = 8.70 m M = 770*8.70^2/8 = 7300 Kg-m V = 770*8.70/2 = 3400 Kg Sreq = 7300/15.2 = 480 cm3 V1 IAT 18x8 – 43 Kg/m con c = t = 0.64 cm Sx = 670 cm3 > Sreq V2 w = 350*8.70+100 = 3200 Kg/m; L = 8.70 m M = 3200*8.70^2/10 = 24200 Kg-m V = 3200*8.70/2 = 13900 Kg Sreq = 24200/15.2 = 1592 cm3 V2 IAT 18x8 – 77 Kg/m con c = 1.59 cm y t = 0.64 cm Sx = 1598 cm3 > Sreq, Rc = 26.2 > V

Resumen.

Losa Hebel GB4.4 10 cm de espesor con patín de compresión de 3.0 cm con malla 6x6/1010 sobre vigas

secundarias IAT 18x8 – 43 Kg/m y vigas principales IAT 18x12 de 118 Kg/m.

4.13 Losas Postensadas No se cuenta con la información necesaria para llevar a cabo un análisis de ellas, por lo que el proveedor de las mismas lo deberá llevar a cabo, tomando en cuenta que tendrá que evaluarlas sobre vigas de concreto, vigas metálicas y vigas planas.

5. Losas Entrepiso. En todos los casos la distribución de elementos es igual a la correspondiente en las losas de azotea, por lo tanto la cantidad de concreto, cimbra y casetones no variará y solo se calcularán los refuerzos en losas, momentos y cortantes para los joist estándar y joist


145

losa y los módulos de sección y momentos de inercia (cuando se requiera) para las vigas y polines tipo Hylten.

En las siguientes tablas se muestran los factores de relaciones de cargas, tanto muerta más viva como factorizada

para todos los tipos de losa que se establecieron en las losas de azotea y los cambios que se producen al aplicarlos en los

diferentes elementos.

En la tabla anterior se tiene la siguiente nomenclatura:

VL = Numero de varillas en losa; NVL = Cantidad de varillas losa; VC = Número de varillas en capitel; NVC = Cantidad

de varillas en capitel; VN1N = número de varillas negativas en nervaduras N1; NCN1N = Cantidad de varillas negativas en

nervaduras N1; VN1P = número de varillas positivas en nervadura N1; NVN1P = Cantidad de varillas positivas en

nervaduras N1; VN2N = número de varillas negativas en nervaduras N2; NVN2N = Cantidad de varillas negativas en

nervaduras N2; VN2P = número de varillas positivas en nervaduras N2; NVN2P = cantidad de varillas positivas en

nervaduras N2; SRP = Módulo de sección requerido para polines; IRP = momento de inercia requerido para polines; MJ =

Momento actuante en joist; VJ = cortante actuante en joist; SR1 = Módulo de sección de vigas V1; IR1 = momento de

inercia en viga V1; SR2 = módulo de sección de vigas V2.

Losa L wma wva wta wuta wme wve wte wute fae fuae

1 8.70 540 100 640 930 690 250 940 1390 1.47 1.49

2 8.70 550 100 650 940 700 250 950 1410 1.46 1.50

3 8.70 640 100 740 1070 790 250 1040 1530 1.41 1.43

4 8.70 650 100 750 1080 800 250 1050 1550 1.40 1.44

5 8.70 410 100 510 740 560 250 810 1210 1.59 1.64

6 8.70 410 100 510 740 480 250 730 1100 1.43 1.49

7 8.70 330 100 430 530 480 250 730 1100 1.70 2.08

8a 8.70 340 100 440 540 530 250 780 1170 1.77 2.17

8b 8.70 330 100 430 530 540 250 790 1180 1.84 2.23

9a 8.70 340 100 440 540 530 250 780 1170 1.77 2.17

9b 8.70 330 100 430 530 540 250 790 1180 1.84 2.23

10 8.70 340 100 440 530 530 250 780 1170 1.77 2.21

11 8.70 340 100 440 530 530 250 780 1170 1.77 2.21

12a 8.70 320 100 420 620 490 250 740 1110 1.76 1.79

12b 8.70 320 100 420 620 490 250 740 1110 1.76 1.79

Losa VL NVL VC NVC VN1N NVN1N VN1P NVN1P VN2N NVN2N VN2P NVN2P SRP IRP MJ VJ SR1 SR2

1 3 2 6 16 6 2 6 3 4 3 4 2

2 3 2 6 16 6 2 6 3 4 3 4 2

3 3 2 6 17 6 2 6 4 4 3 4 2

4 4 2 6 17 6 2 6 4 5 3 5 2

5 3 17 8 3 6 4 6 3 8 5

6 3 19 827 1656

7 102 1650 1664 2110

8a 2 19 10 5 10 3 9220 4240

8b 10 5 10 4 8340 3840

9a 2 19 9220 4240 3935

9b 8340 3840 4079

10 2 17 10 5 8 5 9220 4240

11 2 17 9220 4240 2017

12a 5 3 8 3 8 5 6 6

12b 846 2805


146

6. Losas Estacionamiento

En las siguientes tablas se muestran los factores de relación de cargas entre las de estacionamiento y las de azotea.

Las cargas concentradas de 1500 Kg que solicitan las especificaciones, se transformaron en una carga uniforme

equivalente. En la primera tabla se muestran los factores para la losa, en la segunda para nervaduras, vigas secundarias y

vigas principales respectivamente. En la tercera tabla se muestran los cambios que se requieren:

La nomenclatura en esta última tabla será igual a la de las losas de entrepiso. Como puede observarse en la tabla

anterior, las losas Hebel, no son apropiadas para utilizarse en estacionamiento, por lo que al cuantificar los materiales, no

tomaremos en cuenta dichos niveles.

Losa L wma wva wta wuta wmes wves P Pu Spar Sper E weql wueql wtles wutles fales fuales

1 8.70 540 100 640 930 450 250 1500 2550 0.76 8.70 1.26 40 70 740 1130 1.16 1.22

2 8.70 550 100 650 940 460 250 1500 2550 0.72 8.70 1.26 40 70 750 1140 1.15 1.21

3 8.70 640 100 740 1070 550 250 1500 2550 0.72 8.70 1.26 40 70 840 1270 1.14 1.19

4 8.70 650 100 750 1080 560 250 1500 2550 0.95 8.70 1.28 40 70 850 1280 1.13 1.19

5 8.70 410 100 510 740 320 250 1500 2550 4.35 4.35 1.48 160 270 730 1140 1.43 1.54

6 8.70 410 100 510 740 250 250 1500 2550 4.35 4.35 1.48 160 270 660 1050 1.29 1.42

7 8.70 330 100 430 630 290 250 1500 2550 1.24 4.35 1.29 530 900 1070 1730 2.49 2.75

8a 8.70 340 100 440 650 290 250 1500 2550 1.25 8.70 1.29 270 460 810 1290 1.84 1.98

8b 8.70 330 100 430 630 300 250 1500 2550 1.25 8.70 1.29 270 460 820 1310 1.91 2.08

9a 8.70 340 100 440 650 290 250 1500 2550 1.25 8.70 1.29 270 460 810 1290 1.84 1.98

9b 8.70 330 100 430 630 300 250 1500 2550 1.25 8.70 1.29 270 460 820 1310 1.91 2.08

10 8.70 340 100 440 650 290 250 1500 2550 1.25 8.70 1.29 270 460 810 1290 1.84 1.98

11 8.70 340 100 440 650 290 250 1500 2550 1.25 8.70 1.29 270 460 810 1290 1.84 1.98

12a 8.70 320 100 420 620 260 250 1500 2550 0.63 2.20 1.26 2180 3710 2690 4500 6.40 7.26

12b 8.70 320 100 420 620 260 250 1500 2550 0.63 2.20 1.26 2180 3710 2690 4500 6.40 7.26

Losa L weqn wueqn wtnes wutnes fanes fuanes weqv wueqv wtves wutves faves fuaves

1 8.70 40 70 740 1130 1.16 1.22 40 70 740 1130 1.16 1.22

2 8.70 40 70 750 1140 1.15 1.21 40 70 750 1140 1.15 1.21

3 8.70 40 70 840 1270 1.14 1.19 40 70 840 1270 1.14 1.19

4 8.70 40 70 850 1280 1.13 1.19 40 70 850 1280 1.13 1.19

5 8.70 160 270 730 1140 1.43 1.54 160 270 730 1140 1.43 1.54

6 8.70 160 270 660 1050 1.29 1.42 160 270 660 1050 1.29 1.42

7 8.70 560 950 1100 1780 2.56 2.83 160 270 700 1100 1.63 1.75

8a 8.70 280 480 820 1310 1.86 2.02 40 70 580 900 1.32 1.38

8b 8.70 280 480 830 1330 1.93 2.11 40 70 590 920 1.37 1.46

9a 8.70 280 480 820 1310 1.86 2.02 40 70 580 900 1.32 1.38

9b 8.70 280 480 830 1330 1.93 2.11 40 70 590 920 1.37 1.46

10 8.70 280 480 820 1310 1.86 2.02 40 70 580 900 1.32 1.38

11 8.70 280 480 820 1310 1.86 2.02 40 70 580 900 1.32 1.38

12a 8.70 1090 1850 1600 2640 3.81 4.26 1090 1850 1600 2640 3.81 4.26

12b 8.70 1090 1850 1600 2640 3.81 4.26 1090 1850 1600 2640 3.81 4.26

Losa VL NVL VC NVC VN1N NVN1N VN1P NVN1P VN2N NVN2N VN2P NVN2P SRP IRP MJ VJ SR1 SR2

1 3 2 6 13 6 2 6 3 4 2 4 2

2 3 2 6 13 6 2 6 3 4 2 4 2

3 3 2 6 12 6 2 6 3 4 2 4 2

4 4 1 6 12 6 2 6 3 4 2 4 2

5 3 63 6 2 8 2 5 2 5 2

6 3 69 748 1497

7 153 2487 2507 2023

8a 2 22 6 2 6 3 9690 4450

8b 6 2 6 3 10040 4610

9a 2 22 9690 4450 1826

9b 10040 4610 1892

10 2 22 6 2 6 3 9690 4450

11 2 22 9690 4450 1826

12a 8 3 10 4 6 3 6 3

12b 3733 4735


147

7. Columnas. Ya que el mayor costo en la estructura del edificio está representado por las losas, y que cualquier variación que pudiera haber en las columnas, no repercutirá significativamente en el costo total del edificio, se analizará una sola columna, para una sola opción de losas, y el resto se resolverá, al igual que en las losas, por factores.

Como se puede observar en las tablas anteriores, la losa más pesada es la del tipo 4, losa aligerada con bloques de

concreto. Se considerará una columna interior de la planta tipo de departamentos, como por ejemplo la localizada en los ejes 3 con B.

De acuerdo con los planos arquitectónicos, la sección de columnas será de 0.30x1.20 m en azotea a 0.50x1.20 m en estacionamiento. Por esto, no importa que las cargas en los diferentes tipos de losas sean menores o mayores, ya que la diferencia en costo, por el concepto de columnas será despreciable. Así que solo se diseñará la correspondiente a la losa de mayor peso. Las capacidades de carga se muestran en la siguiente tabla:

En la siguiente tabla se muestran las cargas en cada una de los niveles y el tipo de columna para ellos:


C1 120 30 3184 16#5 31.84 375

C2 120 40 4592 16#6 45.92 541

C3 120 50 6000 16#8 81.12 754

C4 120 50 6000 32#8 162.24 937

C5 120 50 6000 48#8 243.36 1120

C6 120 50 6000 48#10 381.12 1431

C7 120 50 6000 64#10 508.16 1718

Nivel A wut Pu Put Col. Tipo

Azotea 61 1080 66 66 C1

N14 61 1380 85 151 C1

N13 61 1380 85 236 C1

N12 61 1380 85 320 C1

N11 61 1380 85 405 C2

N10 61 1380 85 489 C2

N9 61 1380 85 574 C3

N8 61 1380 85 659 C3

N7 61 1380 85 743 C3

N6 61 1380 85 828 C4

N5 61 1380 85 913 C4

N4 61 1380 85 997 C5

N3 61 1380 85 1082 C5

N2 61 1380 85 1167 C6

N1 61 1380 85 1251 C6

PB 77 1380 106 1357 C6

S1 77 1500 115 1473 C7

S2 77 1500 115 1588 C7


148

8. Cimentación. Pedestales. Tendrán una sección 5 cm mayores que la columna y con el mismo refuerzo. Zapatas. En la cimentación se tiene el mismo caso que en las columnas, por lo que solo se calcula la correspondiente a la losa de mayor carga. Suponemos un esfuerzo en el terreno de 4.0 Kg/cm2. fnu = 1.6*4.0*10 = 64 Ton /m2 Azu = 1588*1.05/64 = 26 m2 5.01≈ 5.0 x 5.0 m Zapata de 1.40x5.00x5.00 m 23 # 10 en cada dirección.

9. Cantidades de Materiales.

Se utilizarán las cantidades de materiales necesarios promedio

ponderados.

9.1 Losa aligerada con casetones de Fibra de Vidrio.

9.2 Losa aligerada con casetones de poliestireno.

9.3 Losa aligerada con casetones de barro-bloc.

Descripción Unidad Cantidad

Concreto f'c = 200 Kg/cm2 m3/m2 0.15

Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2

#3 Kg/m2 2.78

#4 Kg/m2 7.44

#6 Kg/m2 4.10

Cimbra Común m2/m2 1.00

Casetón 30x63.5x63.5 cm Pza./m2 1.56




#3 Kg/m2 3.04

#4 Kg/m2 9.95

#6 Kg/m2 4.89


Casetón 30x60x60 cm Pza./m2 1.69




#3 Kg/m2 3.04

#4 Kg/m2 9.85

#6 Kg/m2 5.69


Barro-bloc 15x30x30 cm Pza./m2 13.56


149

9.4 Losa aligerada con bloques de concreto.

9.5 Losas y vigas de concreto reforzado.

9.6 Losa de concreto sobre vigas metálicas

9.7 Losa de concreto sobre polines secundarios y vigas metálicas

principales.




#3 Kg/m2 0.13

#4 Kg/m2 4.00

#5 Kg/m2 9.09

#6 Kg/m2 5.74


Casetones de 30x85x85 cm Pza./m2 0.90




#3 Kg/m2 2.67

#5 Kg/m2 0.16

#6 Kg/m2 3.33

#8 Kg/m2 0.47

Cimbra aparente m2/m2 2.02




#3 Kg/m2 1.09

Vigas Metálicas IAT 18"x8" Kg/m2 11.61





Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2

6x6/1010 m2/m2 1.00

Galvadeck 15 cal. 24 m2/m2 1.00

Polines TENS HYL Kg/m2 7.43


Vigas Metálicas IAT 18x8 Kg/m2 21.37


Vigas Metálicas IAT 24x8 Kg/m2 2.48



150

9.8a Losa de concreto sobre joist estándar y vigas de concreto.

9.8b Losa de concreto sobre lámina (cimbra perdida), joist

estándar y vigas de concreto.

9.9a Losa de concreto sobre joist estándar y vigas metálicas.

9.9b Losa de concreto sobre lámina (cimbra perdida), joist

estándar y vigas metálicas.




6x6/88 Kg/m2 1.00

Joist std. XX-VJ-X/X Kg/m2 17.33


#3 Kg/m2 0.80

#6 Kg/m2 0.33

#10 Kg/m2 9.54





6x6/1010 Kg/m2 1.00



#3 Kg/m2 1.14

#6 Kg/m2 0.13

#10 Kg/m2 0.29

Lamina G-74 cal. 24 m2/m2 1.00





6x6/88 Kg/m2 1.00








6x6/1010 Kg/m2 1.00




Lamina G-74 cal. 24 m2/m2 1.00


151

9.10 Losa de concreto sobre joist-losa y vigas de concreto.

9.11 Losa de concreto sobre joist-losa y vigas metálicas.

9.12a Losa Hebel sobre vigas de concreto.

(No se incluyen las losas de estacionamiento)




6x6/66 Kg/m2 1.00



#3 Kg/m2 0.80

#6 Kg/m2 0.33

#8 Kg/m2 4.09

#10 Kg/m2 5.96





6x6/66 Kg/m2 1.00

Joist-losa XX-VJ-X/X Kg/m2 10.35







P. Hebel GB4.4 E100-290 10 cm m2/m2 0.06

P. Hebel GB4.4 E100-290 12.5 cm m2/m2 0.83


#3 Kg/m2 1.72

#5 Kg/m2 1.34

#6 Kg/m2 2.95

#8 Kg/m2 7.23



152

9.12b Losa Hebel sobre vigas metálicas.

(No se incluyen las losas de estacionamiento)

9.13 Losa postensada sobre vigas de concreto.

Por el proveedor.

9.14 Losa postensada sobre vigas metálicas.

Por el proveedor

9.15 Losa postensada sobre vigas planas.

Por el proveedor

9.16 Columnas

9.17 Cimentación.




6x6/1010 Kg/m2 1.00

P. Hebel GB4.4 E100-290 10 cm m2/m2 0.06

P. Hebel GB4.4 E100-290 12.5 cm m2/m2 0.94






#3 Kg/m2 0.28

#5 Kg/m2 0.26

#6 Kg/m2 0.19

#8 Kg/m2 2.18

#10 Kg/m2 5.02



153

10. Precios Unitarios

Descripción Unidad PU

Plantilla de Concreto f'c=100 Kg/cm2 5 cm esp. m2 59.38 PU1

Concreto f'c=200 Kg/cm2 en cimentación m3 1367.46 PU2

Concreto f'c=200 Kg/cm2 en losas m3 1502.03 PU3

Panel Hebel GB4.4 E100-290 10 cm s/carga 270 Kg/m2 m2 400.00 PU4

Panel Hebel GB4.4 E100-290 12.5 cm s/carga 420 Kg/m2 m2 400.00 PU5

Panel Hebel GB4.4 E100-290 12.5 cm s/carga 650 Kg/m2 m2 400.00 PU6

Losa postensada con sobre carga 270 Kg/m2 m2 900.00 PU7



Acero de Refuerzo Fy = 4200 Kg/cm2 en cimentación

#3 Kg 7.70 PU10

#8 Kg 7.12 PU11

#10 Kg 7.12 PU12

Acero de Refuerzo Fy = 4200 Kg/cm2 en losas

#3 Kg 7.86 PU13

#4 Kg 7.86 PU14

#5 Kg 7.75 PU15

#6 Kg 7.75 PU16

#8 Kg 7.24 PU17

#10 Kg 7.24 PU18

Malla Electrosoldad Fy = 5000 Kg/cm2

6x6/1010 m2 5.19 PU19

6x6/88 m2 7.50 PU20

6x6/66 m2 10.53 PU21

Galvadeck 15 cal. 24 m2 132.70 PU22

Lámina G-74 cal.24 m2 105.70 PU23

Cimbra común en cimentación m2 95.14 PU24

Cimbra común en losas m2 121.51 PU25

Cimbra aparente en columnas y vigas m2 121.51 PU26

Cimbra aparente en losas m2 142.94 PU27

Triplay 5/8" para joist losa m2 95.14 PU28

Casetones de fibra de vidrio 30x63.5x63.5 cm pza. 41.80 PU29

Casetones de poliestireno 30x60x60 cm pza. 36.84 PU30

Casetones de barro-bloc 15x30x30 cm pza. 16.32 PU31

Casetones de bloc de concreto 30x85x85 pza. 187.48 PU32

Joist estándar AT serie VJ Kg 10.12 PU33

Joist-losa AT serie VJ Kg 10.54 PU34

Vigas metálicas IAT 18"x8" Kg 10.89 PU35



Polines TENS HYL Kg 10.58 PU38

Todos los precios incluyen suministro de material,

mano de obra y herramientas.

Todos los precios son costos directos, no incluyen

indirectos. Tomados de Guia de Costos en Construcción

Cotiza Estructural de Octubre de 2001.

Los precios de Joist estándar, Joist-losa y vigas IAT

fueron proporcionados por Acero Tecnología, S.A.,

vigentes en diciembre de 2001.

El precio de joist-losa incluye la renta de barras de atie-

zamiento, para la cimbra.

El precio de las láminas G-74 y Galvadeck 15 cal. 24,

proporcionados por Galvak.


154

11. Importes.

Losa Descripción Uni Cant PU Total

Aligerada con casetones de fibra de vidrio Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas m3/m2 0.15 1502.03 225.30

Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 en losas

#3 Kg/m2 2.78 7.86 21.85

#4 Kg/m2 7.44 7.86 58.48

#6 Kg/m2 4.10 7.75 31.78

Cimbra Común en losas m2/m2 1.00 95.14 95.14

Casetón 30x63.5x63.5 cm Pza./m2 1.56 41.80 65.21

Total m2 losa 497.76

Aligerada con casetones de poliestireno Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas m3/m2 0.16 1502.03 240.32


#3 Kg/m2 3.04 7.86 23.89

#4 Kg/m2 9.95 7.86 78.21

#6 Kg/m2 4.89 7.75 37.90


Casetón 30x60x60 cm Pza./m2 1.69 36.84 62.26


Aligerada con casetones de barro-bloc Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas m3/m2 0.16 1502.03 240.32


#3 Kg/m2 3.04 7.86 23.89

#4 Kg/m2 9.85 7.86 77.42

#6 Kg/m2 5.69 7.75 44.10


Barro-bloc 15x30x30 cm Pza./m2 13.56 16.32 221.30


Aligerada con casetones de bloc de conc. Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas m3/m2 0.14 1502.03 210.28


#3 Kg/m2 0.13 7.86 1.02

#4 Kg/m2 4.00 7.86 31.44

#5 Kg/m2 9.09 7.75 70.45

#6 Kg/m2 5.74 7.75 44.49


Casetones de 30x85x85 cm Pza./m2 0.90 187.48 168.73


Y vigas de concreto Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas m3/m2 0.18 1502.03 270.37


#3 Kg/m2 2.67 7.86 20.99

#6 Kg/m2 0.16 7.75 1.24

#8 Kg/m2 3.33 7.24 24.11

Cimbra aparente en losas y vigas m2/m2 2.02 132.23 267.09


Sobre vigas metálicas Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas m3/m2 0.10 1502.03 150.20


#3 Kg/m2 1.09 7.86 8.57

Vigas Metálicas IAT 18"x8" Kg/m2 11.61 10.89 126.43


Cimbra aparente en losas m2/m2 1.00 142.94 142.94


Losacero sobre polines y vigas metálicas Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas m3/m2 0.07 1502.03 105.14


6x6/1010 m2/m2 1.00 5.19 5.19

Galvadeck 15 cal. 24 m2/m2 1.00 10.53 10.53

Polines TENS HYL Kg/m2 7.43 10.89 80.91







155


Sobre joist std. y vigas de concreto con Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas m3/m2 0.11 1502.03 165.22

cimbra aparente. Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2

6x6/88 Kg/m2 1.00 7.50 7.50

Joist std. XX-VJ-X/X Kg/m2 17.33 10.12 175.38


#3 Kg/m2 0.80 7.86 6.29

#6 Kg/m2 0.33 7.75 2.56

#10 Kg/m2 9.54 7.24 69.07



Sobre joist std. y vigas de concreto con Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas m3/m2 0.11 1502.03 165.22

cimbra perdida de lámina de acero. Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2

6x6/1010 Kg/m2 1.00 5.19 5.19



#3 Kg/m2 1.14 7.86 8.96

#6 Kg/m2 0.13 7.75 1.01

#10 Kg/m2 0.29 7.24 2.10

Lamina G-74 cal. 24 m2/m2 1.00 105.70 105.70

Cimbra aparente en vigas m2/m2 0.34 121.51 41.31


Sobre joist std. y vigas metálicas con Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas m3/m2 0.07 1502.03 105.14

cimbra aparente. Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2

6x6/88 Kg/m2 1.00 7.50 7.50




Cimbra aparente en losas m2/m2 1.00 121.51 121.51


Sobre joist std. y vigas metálicas con Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas m3/m2 0.07 1502.03 105.14

cimbra perdidad de lámina de acero. Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2

6x6/1010 Kg/m2 1.00 5.19 5.19




Lamina G-74 cal. 24 m2/m2 1.00 105.70 105.70


Sobre joist-losa y vigas de concreto Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas m3/m2 0.12 1502.03 180.24


6x6/66 Kg/m2 1.00 10.53 10.53

Joist-losa XX-VJ-X/X Kg/m2 10.35 10.54 109.09


#3 Kg/m2 0.80 7.86 6.29

#6 Kg/m2 0.33 7.75 2.56

#8 Kg/m2 4.09 7.24 29.61

#10 Kg/m2 5.96 7.24 43.15

Triplay 5/8" en losas m2/m2 1.00 95.14 95.14



Sobre joist-losa y vigas metálicas Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas m3/m2 0.08 1502.03 120.16


6x6/66 Kg/m2 1.00 10.53 10.53

Joist-losa XX-VJ-X/X Kg/m2 10.35 10.54 109.09




Triplay 5/8" en losas m2/m2 1.00 95.14 95.14



156

11.1 Resumen de Importes.

En la siguiente gráfica se puede observar la diferencia de precios entre los diferentes tipos de losas, se hace la aclaración que las losas Hebel y las losas postensadas, no tienen los precios reales y solo se puso un precio para que la tabla quedara completa, Aconsa Monterrey, deberá revisar los precios que se establecieron y proporcionar los que faltan. (ver notas al pie de la tabla de precios unitarios).


Hebel sobre vigas de concreto Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas m3/m2 0.10 1502.03 150.20

P. Hebel GB4.4 E100-290 10 cm m2/m2 0.06 3514.40 210.86

P. Hebel GB4.4 E100-290 12.5 cm m2/m2 0.83 439.25 364.58


#3 Kg/m2 1.72 7.86 13.52

#5 Kg/m2 1.34 7.75 10.39

#6 Kg/m2 2.95 7.75 22.86

#8 Kg/m2 7.23 7.24 52.35



Hebel sobre vigas metálicas Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas m3/m2 0.03 1502.03 45.06


6x6/1010 Kg/m2 1.00 5.19 5.19

P. Hebel GB4.4 E100-290 10 cm m2/m2 0.06 3514.40 210.86

P. Hebel GB4.4 E100-290 12.5 cm m2/m2 0.94 439.25 412.90




Postensadas Losas postensadas sobre vigas planas m2/m2 1.00 1080.00 1080.00

Columnas Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en columnas m3/m2 0.02 1502.03 30.04

Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 en cols.

#3 Kg/m2 0.28 7.86 2.20

#5 Kg/m2 0.26 7.75 2.02

#6 Kg/m2 0.19 7.75 1.47

#8 Kg/m2 2.18 7.24 15.78

#10 Kg/m2 5.02 7.24 36.34

Cimbra aparente en columnas m2/m2 0.18 121.51 21.87


Cimentación Plantilla concreto f'c = 100 Kg/cm2 5 cm m2/m2 0.02 59.38 1.19

Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en cim. m3/m2 0.020 1367.46 27.35

Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 en cim.

#3 Kg/m2 0.01 7.70 0.08

#10 Kg/m2 2.01 7.12 14.31

Cimbra común en cimentación m2/m2 0.03 105.70 3.17

Total m2 losa 46.10

Losas Importe Unidad

Aligerada con casetones de fibra de vidrio $653.58 m2

Losa de conc. sobre lámina, joist std. y vigas conc. $654.22 m2

Losa de concreto sobre joist-losa y vigas concreto $673.75 m2

Losa de concreto sobre joist-losa y vigas metálicas $687.86 m2

Aligerada con casetones de poliestireno $693.55 m2

Losacero sobre vigas metálicas $723.83 m2

Losas y vigas de concreto $739.62 m2

Losa de concreto sobre joist std. y vigas conc. $759.02 m2

Aligerada con casetones de bloc de concreto $777.38 m2

Losa de concreto sobre vigas metálicas $793.82 m2

Aligerada con casetones de barro-bloc $858.00 m2

Losa de conc. sobre lámina, joist std. y vigas met. $888.68 m2

Losas Hebel sobre vigas de concerto $1,070.50 m2

Losas postensadas con vigas planas $1,235.82 m2

Losas Hebel sobre vigas metálicas $1,452.85 m2

TABLA COMPARATIVA DE LOSAS

$0 $500 $1,000 $1,500 $2,000

TIP

OS

DE

LO

SA

S

IMPORTE

Losas Hebel sobre vigas metálicas

Losas postensadas con vigas planas

Losas Hebel sobre vigas de concerto

Losa de conc. sobre lámina, joist std. y vigas met.

Aligerada con casetones de barro-bloc

Losa de concreto sobre vigas metálicas

Aligerada con casetones de bloc de concreto

Losa de concreto sobre joist std. y vigas conc.

Losas y vigas de concreto

Losacero sobre vigas metálicas

Aligerada con casetones de poliestireno

Losa de concreto sobre joist-losa y vigas metálicas

Losa de concreto sobre joist-losa y vigas concreto

Losa de conc. sobre lámina, joist std. y vigas conc.

Aligerada con casetones de fibra de vidrio


157

$0 $200 $400 $600 $800 $1,000 $1,200 $1,400 $1,600

IMPORTE

TIP

OS

DE

LO

SA

S

TABLA COMPARATIVA DE LOSAS

Losas Hebel sobre vigas metálicas

Losas postensadas con vigas planas

Losas Hebel sobre vigas de concerto

Losa de conc. sobre lámina, joist std. y vigas met.

Aligerada con casetones de barro-bloc

Losa de concreto sobre vigas metálicas

Aligerada con casetones de bloc de concreto

Losa de concreto sobre joist std. y vigas conc.

Losas y vigas de concreto

Losacero sobre vigas metálicas

Aligerada con casetones de poliestireno

Losa de concreto sobre joist-losa y vigas metálicas

Losa de concreto sobre joist-losa y vigas concreto

Losa de conc. sobre lámina, joist std. y vigas conc.

Aligerada con casetones de fibra de vidrio


158

159

Ave. Pedro Infante No. 5648, Col. Mirador de las Mitras, Mty, N.L. Méx. Tels.: 8310-8151 y 8310-8689

ACONSA

MONTERREY, S.A. DE C. V.

SALON DE EVENTOS CLUB CAMPESTRE MONTERREY.

DISEÑO ESTRUCTURAL MEMORIA DE CÁLCULOS.

Enero de 2003.

ACONSA Memorias Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1

160

ACONSA Monterrey, S.A. Belisario Domínguez # 2551 Pte,

Colonia Obispado,

Monterrey, N. L.

P r e s e n t e.

Atn. Ing. Jesús Salas Berlanga. Febrero 20 de 2003.

SALON DE EVENTOS CLUB CAMPESTRE MONTERREY. DISEÑO ESTRUCTURAL. MEMORIA DE CALCULOS.

Contenido:

1.Antecedentes, 2.Descripción, 3.Especificaciones y Materiales, 4.Cargas Básicas, 5.Análisis de Viento y Sismo, 6.Cubierta Salón de Eventos, 7.Losa Salón de Eventos, 8.Losa Estacionamiento,

9. Losa Primer Nivel zona de servicios, 10.Losa Segundo Nivel zona de servicios, 11.Losas Azotea, 12.Losas Planta Baja, 13.Firmes, 14.Muros de Contención, 15.Columnas,

16.Cimentación, 17.Lista de planos

1. Antecedentes.

Tratará la presente memoria de cálculos del diseño estructural del nuevo Salón de Eventos Club Campestre

Monterrey. Se basará en los planos arquitectónicos de Arquiplán, bajo la dirección del Arq. Bernardo Hinojosa. La

dirección de proyecto es de ACONSA Monterrey, S.A. de C. V. encabezada por Ing. Jesús Salas. El Estudio de Mecánica de Suelos fue realizado por Perforaciones y Estudios de Suelos, S.A. de Ing. Arturo J. Jiménez Rodríguez.

2. Descripción.

Se trata de un edificio en que se distinguen claramente dos zonas:

La primera, el Salón de Eventos propiamente dicho, en un área de 28.05x70.0 m que consta de: una planta de salón localizado en el Nivel 1 y dos niveles de estacionamiento ubicados en Planta Baja y Sótano. El Salón tendrá una altura máxima de 9.0 m y los estacionamientos serán de 4.50 m de piso a piso. El salón de Eventos tendrá una cubierta metálica con pendiente del 5% en la dirección corta del edificio, en recuadros de 20.0x23.4 m. Los estacionamientos y la planta Nivel 1 están en recuadros de 10.0x11.70 m y se estructurarán con losas reticulares de concreto aligeradas con casetones de fibra de vidrio, apoyadas solo en las columnas

La segunda, de Servicios y Salas de Eventos especiales, en la que estarán localizados: cocina, capilla, salas de eventos especiales y el vestíbulo del edificio, ubicados en Planta Baja, Nivel 1 y Nivel 2, con altura de piso a piso de 4.50 m y en recuadros de 10.0x17.50 m y otros menores. Bajo la planta baja del edificio se localizan un pequeño túnel que proporciona acceso a la zona de estacionamiento, cisterna y dos sótanos de servicios. Las losas serán de concreto reforzado aligeradas con casetones de fibra de vidrio, apoyada en dos direcciones, donde sea posible, y con casetones de poliestireno apoyadas en una dirección sobre trabes de concreto reforzado, donde no lo sea.

Para mayor información ver planos arquitectónicos SEC-AR-02 A 14, inclusive, de Arquiplán


161


Especificaciones de Diseño. Cargas: Reglamento del DDF-1991. Viento: Manual de Diseño de la CFE 1993. Concreto: ACI 318-95 Acero Estructural: AISC 1985

Especificaciones de Construc. Concreto: ACI 301 Ultima edición Acero Estructural: AISC 1985 Armaduras y Joist: Steel Joist Institute

Materiales Concreto: f’c = 200 Kg/cm2 tipo, excepto indicados. Concreto: f’c = 300 Kg/cm2 en columnas Acero estructural: ASTM-A36 Polines: Tens-Hyl de Hylsa o similar Cubierta: Lámina Galvak Fy = 2800 Kg/cm2 o similar Losas: Losa según lista en capítulo anterior. Esfzo. admisible en el terreno = 1.55 Kg/cm2 a 3.0 m de prof

4. Cargas Básicas. Cubierta Salón de Eventos.

Nota: Véanse cargas especiales en capítulo de armaduras Losa Salón de Eventos

Losa Estacionamiento

* Ver nota en hoja siguiente Losa Azotea

Po. Po. Cubierta 10 Kg/m2

Polines 10 Kg/m2



Carga Viva (pendiente > 5%) wv = 60 Kg/m2 20 *

Carga Total (wm+wv) 140 Kg/m2 100 *

Po. Po. Losa (0.45*2400*0.46) 500 Kg/m2

Acabado de Piso 120 Kg/m2



Carga Viva (wv) 350 Kg/m2 250 *

Carga Total w = (wm+wv) 980 Kg/m2 880 *

wu = 1.4*wm+1.7*wv 1480 Kg/m2 1310 *

Po. Po. Losa (0.47*2400*0.46) 520 Kg/m2

Superficie de rodamiento 72 Kg/m2





wu = 1.4*wm+1.7*wv 1270 Kg/m2 1010 *

P Concentrada 1500 Kg

Pu Concentrada 2550 Kg


162

Nota: Ver cargas especiales en capítulo de losas de azotea Losa Entrepiso zona de servicios

Nota: se agregarán 50 Kg/m2 para cargas especiales en cocina * Cargas para trabajarse con viento o sismo. Viento Del Manual CFE., 1993 Zona eólica: Monterrey, N. L.


Velocidad regional: Vr = 143 Kph


= 0.16, = 390, Frz = 1.56*(10/)a Frz = 0.868 (H<10 m)

Frz = 1.56*(H/) Frz =0.911 (H =13.5 m)

F = Fc*Frz = 0.95*0.868 F = 0.825 (H <10.0 m)

= 0.95*0.911 F = 0.865 (H =13.5 m)

Fact. topografía, expuesto P>10% Ft = 1.2 Vel. de diseño:

Vd = Ft*F*Vr = 1.2*0.825*143 = Vd = 142 Kph (H<10.0 m)

Vd = Ft*F*Vr = 1.2*0.865*143 = Vd = 148 Kph (H =13.5 m)

Altura s/niv. del mar H 1000 m: = 675 mm Hg.


G = 0.392*/(273+) G 0.91

p = 0.0048*G*Vd^2*C p = 0.0048*0.91*142^2*C p = 88*C (H < 10.0 m)

p = 0.0048*0.91*148^2*C p = 96*C (H = 13.5 m)

Cp = 0.80 qp = 0.8*88 qp = 70 Kg/m2 (H<10.0 m)

Cp = 0.80 qp = 0.8*96 qp = 77 Kg/m2 (H=13.5 m)

Cs = 0.50 qs = 0.50*88 qs = 44 Kg/m2 (H<10.0m)

Cs = 0.50 qs = 0.50*96 qs = 48 Kg/m2 (H=13.5m)



qp1 = 0.80*70 qp1=56 Kg/m2 (H<10.0 m)

qp2 = 0.80*44 qp2=35 Kg/m2 (H<10.0 m)

qp1 = 0.80*77 qp1=62 Kg/m2 (H=13.5m) qp2 = 0.80*48 qp2=38Kg/m2 (H=13.5m)

Cargas de Sismo


Coeficiente sísmico reducido c/Q = 0.02

Po. Po. (0.45*2400*0.46) 500 Kg/m2

Relleno e impermebilización 120 Kg/m2



Carga Viva (wv) (Aire Acond.) 200 Kg/m2 70 *


wu = 1.4*wm+1.7*wv 1280 Kg/m2 1060 *

Po. Po. (0.45*2400*0.46) 500 Kg/m2







wu = 1.4*wm+1.7*wv 1430 Kg/m2 1310 *


163

5. Análisis de Viento y Sismo. Salón de Eventos: Áreas:

Viento: Largo del edificio = 70.0 m, Ancho del edificio = 28.05 m Pwu = wwu*A AE = 70.0*hz; AN = 28.05*hz Debido a que los edificios están separados por juntas de construcción, actúa en ellos presión o succión, pero no su suma

Gravitacional Reducida:

Dirección Este-Oeste: VuCol = 100 Ton MuCol = 100*4.5/2 = 225 Ton-m e = Mu/Pu = 225*100/4900 = 4.59 cm Usando columnas mínimas de 40x40 cm: k = d/6 = 40/6 = 6.7 cm > e; no hay tensiones

Las formulas de columnas permiten una excentricidad accidental de 0.10 de b, que utilizaremos en las fórmulas

siguientes. En esta se utilizará el factor de 0.75 que permiten las especificaciones para combinaciones con viento y sismo.

Como en las cargas en columna se utilizarán las cargas totales, sin reducir, se incorporará un factor de:

f = wur/wu = (150/210+1310/1480+1010/1270)/3 = 0.8 Fe = 0.75*0.8*(1+6e/d-0.1) FeE-O = 0.75*0.8*(1+6*4.59/40-0.1) = 0.95 < 1.00, no rige Sismo Vus = 4900*0.02 = 98 Ton < 100 Ton, tampoco rige Zona de Servicios. Áreas:

Nivel A

N. Cubierta 1964 m2

N. S. Ev. 1964 m2

N. P.B. E. 1964 m2

Total 5891 m2

Nivel A

N. Azotea 2286 m2

N. Mezzanine 1134 m2

N. 1 2055 m2

N. P.B. 2374 m2

Total 7848 m2

Nivel A wur Pur

N. Cubierta 1964 150 290

N. S. Ev. 1964 1340 2630

N. P.B. E. 1964 1010 1980

Total 5891 4900

Nivel Z wuz hz Wu TN Vuw N Wu TE Vuw E

N. Cubierta 13.50 105 5.50 16 16 40 40

N. S. Eventos 4.50 95 6.75 18 34 45 85

N. P. Baja 0.00 95 2.25 6 40 15 100

V 0 w N = 40 V 0 wE = 100


164

Viento Largo del Edificio = 70.0 m; Ancho del edificio = 25.90 m, PwN = Ww*AN

AN = 25.90*h; AE = 70.0*h

Gravitacional

Gravitacional Reducida: VuCol = 84 Ton MuCol = 84*4.5/2 = 189 Ton-m e = Mu/Pu = 189*100/7340 = 2.6 cm Usando columnas mínimas de 40x40 cm: k = d/6 = 40/6 = 6.7 cm > e; no hay tensiones f = wur/wu = (1060/1280+1310/1430+1310/1430)/3 = 0.87 Fe = 0.75*0.87*(1 + 6e/d-0.1) Fe = 0.75*0.87*(1+6*2.6/40-0.1) = 0.84 < 1.00 No rige Sismo Vus = 7340*0.02 = 147 Ton. MuCol = 147*4.5/2 = 330 Ton-m e = Mu/Pu = 330*100/7340 = 4.5 cm Fe = 1.1*0.75*0.87*(1 + 6e/d-0.1) Fe = 1.1*0.75*0.87*(1+6*4.5/40-0.1) = 1.13

Conclusión. Como se puede observar, en el edificio de servicios los efectos del sismo teóricamente rigen el diseño, por lo

que utilizaremos un factor de 1.13 en las cargas gravitacionales al calcular las columnas, para estar del lado seguro en el

diseño del edificio por estos conceptos. En el edificio del Salón de Eventos los efectos de viento y sismo no rigen.

Nivel Z wuz hz Wu TN Vuw N Wu TE Vuw E

N. Azotea 13.50 105 3.25 9 9 24 24

N. Mezzanine 9.00 95 4.50 11 20 30 54

N. P. Alta 4.50 95 4.50 11 31 30 84

N. P. Baja 0.00 0 2.25 0 31 0 84

V 0 w N = 31 V 0 wE = 84

Nivel A wu Pu

N. Azotea 2286 1280 2930

N. Mezzanine 1134 1430 1620

N. 1 2055 1430 2940

N. P.B. 2374 930 2210

Total 7848 9700

Nivel A wur Pur

N. Azotea 2286 1060 2420

N. Mezzanine 1134 1310 1490

N. 1 2055 1310 2690

N. P.B. 2374 310 740

Total 7848 7340


165

6. Cubierta Salón de Eventos.

Lámina De acuerdo con el catálogo de Galvak, la lámina GW cal. 24, en claros de 2.0 m continua en tres claros como mínimo, soporta una carga uniforme: w = 264 Kg/m2 > 150 Kg/m2 O.K. Lámina Galvak GW cal. 24 apoyada @ 1.95 m continua en tres claros como mínimo, aislada con Aislakor de 1” de espesor e impermeabilizada con lámina Galvak SSR KR-18 cal. 26. Polines w = 140*1.95 = 270 Kg/m L1 = 10.0 m M1 = 270*10^2/8 = 3400 Kg-m V1 = 270*10/2 = 1350 Kg d = 1000/25 = 40 cm < 45.7 cm (18”) P1 Vigajoist 18VJ5 – 11.28 Kg/m con: Mr = 3400 Kg-m; Vr = 2090 Kg. L2 = 7.34 m M2 = 270*7.34^2/8 = 1820 Kg-m V2 = 270*7.34/2 = 990 Kg P2 Vigajoist 18VJ1- 9.37 Kg/m con: Mr = 2285 Kg-m; Vr = 1406 Kg L3 = 5.0 m M3 = 270*5.0^2/8 = 840 Kg-m V3 = 270*5.0/2 = 680 Kg P3 Vigajoist 18VJ1- 9.37 Kg/m con: Mr = 2285 Kg-m; Vr = 1406 Kg L4 = 13.86 m w = 140*1.51 = 210 Kg/m M4 = 210*13.86^2/8 = 5040 Kg-m V4 = 210*13.86/2 = 1460 Kg P4 Vigajoist 18VJ8- 17.51 Kg/m con: Mr = 5495 Kg-m; Vr = 3380 Kg


166

Strut ST1 Vigajoist 2*18VJ1–18.74 Kg/m con: Mr = 4570 Kg-m; Vr = 2820 Kg Armaduras. Armadura AR2

P = (140+10)*1.95*10.0 = 2900 Kg P/2 = 2900/2 = 1450 Kg R = 2900*12/2 = 17400 Kg VN = 17400-1450 = 15950 Kg

TABLA ARMADURA AR2

Armadura AR5 Son armaduras iguales a la AR2, solo que llevarán, adicionalmente, la carga de los muros plegadizos de 47 Kg/m2, de una altura de 4.50 m. P = (140+10)*1.95*10.0+47*4.50*1.95 = 3340 Kg P/2 = 3340/2 = 1670 Kg R = 3340*12/2 = 20040 Kg VN = 20040-1670 = 18370 Kg

Marca Fza. CóT Lx Ly rx ry Lx/rx Ly/ry Fa A Sección Kg/m Peso

G-8 52000 C 195 585 3.40 9.55 57 61 1591 32.7 2-PER 89x89x6.4 e = 89 31.20 730

A-10 54000 T 2096 25.8 2-PER 89x89x4.0 e = 89 20.40 477

B-1 17400 C 190 190 3.40 3.40 56 56 1648 10.6 1-PER 89x89x3.2 8.39 33

1-2 22900 T 272 272 3.40 3.40 2096 10.9 1-PER 89x89x3.2 8.39 48

2-3 2900 C 190 190 3.40 3.40 56 56 1648 1.8 1-PER 89x89x3.2 8.39 33

3-4 18700 C 272 272 3.40 3.40 80 80 1350 13.9 1-PER 89x89x4.8 12.10 69

4-5 14500 T 272 272 3.40 3.40 2096 6.9 1-PER 89x89x3.2 8.39 48

5-6 2900 C 190 190 3.40 3.40 56 56 1648 1.8 1-PER 89x89x3.2 8.39 33

6-7 10400 C 272 272 3.40 3.40 80 80 1350 7.7 1-PER 89x89x3.2 8.39 48

7-8 6000 T 272 272 3.40 3.40 2096 2.9 1-PER 89x89x3.2 8.39 48

8-9 2900 C 190 190 3.40 3.40 56 56 1648 1.8 1-PER 89x89x3.2 8.39 33

9-10 2000 C 272 272 3.40 3.40 80 80 1350 1.5 1-PER 89x89x3.2 8.39 48

SUB-TOTAL 1649


TOTAL 1814

Wunit 77.5


167

TABLA ARMADURA AR5

Armadura AR1 Tiene la misma geometría que la AR2,pero el ancho tributario es el 25% de aquella más el peso de la carga de los precolados de 15 cm de espesor y el peralte es de 3.91 m w = 150 Kg/m Peso Precolados = (0.25+5.30+0.75)*0.15*2400 = 2270 Kg/m P = 150*1.95*5.0/2+2270*1.95 = 5200 Kg P/2 = 5200/2 = 2600 Kg P1 = 150*(1.95+1.55)/2*5.0/2+2270*(1.95+1.55)/2 = 4630 Kg P2 = 150*1.55*5.0/2+2270*1.55 = 4100 Kg P2/2+VAR8 = 4100/2+380 = 2430 Kg R1 = (2420*23.4^2/2-2420*4.65^2/2-380*4.65)/23.4 = 27100 Kg R2 = 2420*(23.4+4.65)+380-27100 = 41100 Kg x = 27100/2420 = 11.20 m +M = 2420*11.20^2/2 = 152000 Kg-m -M = 2420*4.65^2/2+380*4.65 = 27900 Kg H-9 = 152000/4.5 = 33800 Kg S-20 = 27900/4.5 = 6200 Kg Por tener cuerdas intermedias, consideraremos la longitud de diagonales de la mitad de su longitud total.


G-8 59000 C 195 585 3.40 9.55 57 61 1591 37.1 2-PER 89x89x6.4 e = 89 31.20 730

A-10 61000 T 2096 29.1 2-PER 89x89x4.8 e = 89 24.20 566

B-1 19800 C 190 190 3.40 3.40 56 56 1648 12.0 1-PER 89x89x4.0 10.20 42

1-2 26000 T 272 272 3.40 3.40 2096 12.4 1-PER 89x89x4.0 10.20 61

2-3 3300 C 190 190 3.40 3.40 56 56 1648 2.0 1-PER 89x89x3.2 8.39 35

3-4 21300 C 272 272 3.40 3.40 80 80 1350 15.8 1-PER 89x89x6.4 15.60 93

4-5 16600 T 272 272 3.40 3.40 2096 7.9 1-PER 89x89x3.2 8.39 50

5-6 3300 C 190 190 3.40 3.40 56 56 1648 2.0 1-PER 89x89x3.2 8.39 35

6-7 11800 C 272 272 3.40 3.40 80 80 1350 8.7 1-PER 89x89x3.2 8.39 50

7-8 7000 T 272 272 3.40 3.40 2096 3.3 1-PER 89x89x3.2 8.39 50

8-9 3300 C 190 190 3.40 3.40 56 56 1648 2.0 1-PER 89x89x3.2 8.39 35

9-10 2000 C 272 272 3.40 3.40 80 80 1350 1.5 1-PER 89x89x3.2 8.39 50

SUB-TOTAL 1797


TOTAL 1977

Wunit 84


168

TABLA ARMADURA AR1

Armadura AR7 Tendrá geometría similar a la AR2, pero con peralte, de 3.91 m. P = (140+10)*1.95*10.0 = 2900 Kg P/2 = 2900/2 = 1450 Kg R = 2900*12/2 = 17400 Kg VN = 17400-1450 = 15950 Kg

TABLA ARMADURA AR7 Armadura AR3 Tendrá una carga concentrada de 17400 Kg al centro del claro debida a las armaduras AR2, mas la carga de la cubierta. w = 140*1.95+10 = 280 Kg/m; P = 17400 Kg M = 280*20^2/8+17400*20/4 = 101000 Kg-m V = 280*20/2+17400/2 = 11500 Kg


H-9 34000 C 195 585 3.40 9.53 57 61 1591 21.4 2-PER 89x89x4.0 e = 89 20.40 477

A-10 30000 T 2096 14.3 2-PER 89x89x3.2 e = 89 16.78 393

S-20 5400 C 155 465 3.40 9.53 46 49 1724 3.1 2-PER 89x89x3.2 e = 89 16.78 78

O-21 5400 T 2096 2.6 2-PER 89x89x3.2 e = 89 16.78 78

C.S.I. -- 2-PER 89x89x3.2 e = 89 16.78 471

C.I.I. -- 2-PER 89x89x3.2 e = 89 16.78 471

B-1 27100 C 225 225 3.40 3.40 66 66 1531 17.7 1-PER 89x89x6.4 15.60 143

1-2, 18-19 32400 T 298 298 3.40 3.40 2096 15.5 1-PER 89x89x6.4 15.60 189

2-3, 17-18 5200 C 225 225 3.40 3.40 66 66 1531 3.4 1-PER 89x89x3.2 8.39 77

3-4, 16-17 25500 C 298 298 3.40 3.40 88 88 1237 20.6 2-PER 89x89x3.2 16.78 204

4-5, 15-16 18700 T 298 298 3.40 3.40 2096 8.9 1-PER 89x89x3.2 8.39 102

5-6, 14-15 5200 C 225 225 3.40 3.40 66 66 1531 3.4 1-PER 89x89x3.2 8.39 77

6-7, 13-14 11800 C 298 298 3.40 3.40 88 88 1237 9.5 1-PER 89x89x3.2 8.39 102

7-8, 12-13 5000 T 298 298 3.40 3.40 2096 2.4 1-PER 89x89x3.2 8.39 102

8-9, 11-12 5200 C 225 225 3.40 3.40 66 66 1531 3.4 1-PER 89x89x3.2 8.39 77

9-10, 10-11 -2000 C 298 298 3.40 3.40 88 88 1237 -1.6 1-PER 89x89x3.2 8.39 102

19-20 41200 C 225 225 3.40 3.40 66 66 2096 19.7 1-PER 89x89x6.4 15.60 73

20-21 44400 C 273 273 3.40 3.40 80 80 1350 32.9 2-PER 89x89x6.4 31.20 177

21-22 4100 C 225 225 3.40 3.40 66 66 1531 2.7 1-PER 89x89x3.2 8.39 39

22-23 39400 T 273 273 3.40 3.40 2096 18.8 1-PER 89x89x6.4 15.60 89

23-24 34500 C 273 273 3.40 3.40 80 80 1350 25.6 2-PER 89x89x4.0 20.40 116

24-R 2400 C 225 225 3.40 3.40 66 66 1531 1.6 1-PER 89x89x3.2 8.39 39

SUB-TOTAL 3142


TOTAL 3457

Wunit 123


169

C = T = 101000/1.9 = 53200 Kg 53000 Kg. TABLA ARMADURA AR3

Armadura AR6

Marca Fza. CóT Lx Ly rx ry Lx/rx Ly/ry Fa A Sección W Peso

G-10 53000 C 200 1000 3.40 8.96 59 112 862 61.5 4-PER 89x89x4.8 e = 76 48.40 968

A-11 53000 T 2096 25.3 2-PER 89x89x4.0 e = 76 20.40 408

B-1 11500 C 190 190 2.90 2.90 66 66 1531 7.5 1-PER 76x76x3.2 7.12 28

1-2 16300 T 276 276 2.90 2.90 2096 7.8 1-PER 76x76x3.2 7.12 41

2-3 10900 C 190 190 2.90 2.90 66 66 1531 7.1 1-PER 76x76x3.2 7.12 28

3-4 14600 C 276 276 2.90 2.90 95 95 1134 12.9 1-PER 76x76x4.8 10.20 59

4-5 13800 T 276 276 2.90 2.90 2096 6.6 1-PER 76x76x3.2 7.12 41

5-6 10900 C 190 190 2.90 2.90 66 66 1531 7.1 1-PER 76x76x3.2 7.12 28

6-7 12600 C 276 276 2.90 2.90 95 95 1134 11.1 1-PER 76x76x4.8 10.20 59

7-8 11800 T 276 276 2.90 2.90 2096 5.6 1-PER 76x76x3.2 7.12 41

8-9 10900 C 190 190 2.90 2.90 66 66 1531 7.1 1-PER 76x76x3.2 7.12 28

9-10 10900 C 276 276 2.90 2.90 95 95 1134 9.6 1-PER 76x76x4.0 8.62 50

SUB-TOTAL 1730


TOTAL 1904

Wunit 95


G-8 25000 C 195 585 3.40 9.73 57 60 1602 15.6 2-PER 89x89x3.2 e = 89 16.78 393

A-10 26000 T 2096 12.4 2-PER 89x89x3.2 e = 89 16.78 393

C.S.I. -- 2-PER 89x89x3.2 e = 89 16.78 393

C.S.I. -- 2-PER 89x89x3.2 e = 89 16.78 393

B-1 17400 C 196 196 4.00 4.00 49 49 1724 10.1 1-PER 89x89x3.2 8.39 67

1-2 22500 T 276 276 4.00 4.00 2096 10.7 1-PER 89x89x4.0 10.20 115

2-3 2900 C 196 196 4.00 4.00 49 49 1724 1.7 1-PER 89x89x3.2 8.39 67

3-4 18400 C 276 276 4.00 4.00 69 69 1493 12.3 1-PER 89x89x4.0 10.20 115

4-5 14300 T 276 276 4.00 4.00 2096 6.8 1-PER 89x89x3.2 8.39 95

5-6 2900 C 196 196 4.00 4.00 49 49 1724 1.7 1-PER 89x89x3.2 8.39 67

6-7 10200 C 276 276 4.00 4.00 69 69 1493 6.8 1-PER 89x89x3.2 8.39 95

7-8 6000 T 276 276 4.00 4.00 2096 2.9 1-PER 89x89x3.2 8.39 95

8-9 2900 C 196 196 4.00 4.00 49 49 1724 1.7 1-PER 89x89x3.2 8.39 67

9-10 2000 C 276 276 4.00 4.00 69 69 1493 1.3 1-PER 89x89x3.2 8.39 95

SUB-TOTAL 2449


TOTAL 2694

Wunit 115


170

Tiene la mitad de la carga de AR3, pero tendrá la carga adicional de los precolados que se colgarán de ella. w = 140*1.95/2+10 = 150 Kg/m; P = 17400 Kg Peso precolado wp = 0.15*(0.25+4.30+0.4)*2400 = 1780 Kg/m M = (150+1780)*20.0^2/8+17400*20.0/4 = 184000 Kg-m V = (150+1780)*20/2+17400/2 = 28000 Kg d = 1.90+1.76 = 3.66 m T = C = 184000/3.66 = 50300 Kg ≈ 50000Kg

TABLA ARMADURA AR6

Armadura AR4 L = (4.65^2+20.0^2)^0.5 = 20.53 m; w = 210*20/4 = 1050 Kg/m Peso precolado: wp = (0.4+4.30+0.25)*0.15*2400 = 1780 Kg/m P = (1050+1780)*1.71 = 4900 Kg P/2 = 4900/2 = 2500 Kg M = (1780+1050)*20.53^2/8 = 149000 Kg-m V = (1780+1050)*20.53/2 = 29000 Kg d = 4.50 m T = C = 149000/4.5 = 33100 Kg ≈ 33000 Kg La celosia, tendrá una longitud libre de aproximadamente la mitad de la total.


G-10 50000 C 167 1000 3.40 9.10 49 110 894 55.9 4-PER 89x89x4.8 e = 89 48.40 968

C. I. - 2-PER 89x89x3.2 e = 89 16.78 336

A-11 50000 T 2096 23.9 2-PER 89x89x4.0 e = 89 20.40 408

B-1 28000 C 366 366 3.40 3.40 108 108 927 30.2 2-PER 89x89x4.8 24.20 181

1-2 27100 T 375 375 3.40 3.40 2096 12.9 1-PER 89x89x4.0 10.20 78

2-3 3200 C 366 366 3.40 3.40 108 108 927 3.5 1-PER 89x89x3.2 8.39 63

3-4 20500 C 375 375 3.40 3.40 110 110 894 22.9 2-PER 89x89x4.0 20.40 157

4-5 20500 T 375 375 3.40 3.40 2096 9.8 1-PER 89x89x3.2 8.39 65

5-6 3200 C 366 366 3.40 3.40 108 108 927 3.5 1-PER 89x89x3.2 8.39 63

6-7 13900 C 375 375 3.40 3.40 110 110 894 15.5 1-PER 89x89x6.4 15.60 120

7-8 13900 T 375 375 3.40 3.40 2096 6.6 1-PER 89x89x3.2 8.39 65

8-9 3200 C 366 366 3.40 3.40 108 108 927 3.5 1-PER 89x89x3.2 8.39 63

9-10 7300 C 375 375 3.40 3.40 110 110 894 8.2 1-PER 89x89x3.2 8.39 65

SUB-TOTAL 2631


TOTAL 2894

Wunit 145


171

TABLA ARMADURA AR4

AR8 w = 140*1.95/2+10 = 150 Kg/m L = 5.0 m M = 150*5.0^2/8 = 470 Kg-m V = 150*5.0/2 = 380 Kg T = C = 470/3.91 = 120 Kg Todos los miembros serán mínimos de PER 89x89x3.2-8.39 Kg/m, con un peso de 108 Kg/m AR9 Se colocará en lugar de uno de los polines y tendrá un peralte de 1.90 m y su geometría será igual a las AR3, pero no tendrá la carga de la armadura AR2, por lo que se proveerán perfiles mínimos de PER 89x89x3.2-8.39 Kg/m en todos los miembros. Armaduras Horizontales Se localizarán en los ejes E y R y en el eje 14. Armadura en ejes E y R ww = 62 Kg/m2 ww = 62*(5.3+4.50) = 610 Kg/m L1 = 5.0 m d = 4.65 m M = 610*5.0^2/8 = 1900 Kg-m T = C = 1900/4.65 = 410 Kg Asreq = mínima, solo por relación de esbeltez L/r = 120; r = L/120 = 500/120 = 4.17 cm < 8.96 cm Las cuerdas de la Armadura vertical es suficiente. Diagonales Ld = (5.0^2+4.65^2)^0.5/2 = 3.41 m 341/120 = 2.84 cm Usar PER 89x89x3.2 mm con r = 3.47 cm > 2.84 cm


E-6 66000 C 171 684 3.40 9.10 50 75 1416 46.6 4-PER 89x89x4.0 e = 89 20.40 419

C.S.I. - - 2-PER 89x89x3.2 e = 89 16.78 345

C.I.I. - - 2-PER 89x89x3.2 e = 89 16.78 345

A-7 66000 T 2096 31.5 2-PER 89x89x6.4 e = 89 31.20 641

B-1 29000 C 225 225 3.40 3.40 66 66 1531 18.9 1-PER 89x89x6.4 15.60 73

1-2 33400 T 283 283 3.40 3.40 2096 15.9 1-PER 89x89x6.4 15.60 92

2-3 4900 C 225 225 3.40 3.40 66 66 1531 3.2 1-PER 89x89x3.2 8.39 39

3-4 27200 C 283 283 3.40 3.40 2096 13.0 1-PER 89x89x4.0 10.20 60

4-5 27200 T 283 283 3.40 3.40 83 83 1308 20.8 2-PER 89x89x3.2 16.78 99

5-6 4900 C 225 225 3.40 3.40 2096 2.3 1-PER 89x89x3.2 8.39 39

6-7 21000 C 283 283 3.40 3.40 83 83 1308 16.1 1-PER 89x89x6.4 15.60 92

7-8 21000 C 283 283 3.40 3.40 2096 10.0 1-PER 89x89x3.2 8.39 49

8-9 4900 C 225 225 3.40 3.40 66 66 1531 3.2 1-PER 89x89x3.2 8.39 39

9-10 14900 C 283 283 3.40 3.40 83 83 1308 11.4 1-PER 89x89x4.0 10.20 60

SUB-TOTAL 2242


TOTAL 2466

Wunit 120


172

L2 = 23.40 m d = 5.0 m ww = 600 Kg/m M = 600*23.4^2/8 = 41100 Kg-m V = 600*23.4/2 = 7000 Kg T = C = 41100/5 = 8220 Kg Las cuerdas de la armadura vertical son suficientes Se proveerá una cuerda intermedia para arriostrar la celosia y reducir su longitud a la mitad Diagonales Ld = (5.0^2+1.95^2)^0.5/2 = 2.68 m L/r = 120; r =268/120 = 2.23 cm Por relación de esbeltez se requiere sección PER 76x76 Como las cargas son muy pequeñas se usará la sección de PER 76X76X3.2 – 7.12 Kg/m con r = 2.9 cm > 2.2 cm El peso aproximado de la armadura será de 44 Kg/m

L3 = 20.53 m ww = 600 Kg/m P = 600*1.71*2 = 2050 Kg P1 = 600*1.71/2 = 510 Kg P2 = 600*(1.71+1.71*2)/2 = 1540 Kg R = (4*2050/2+2*1540+2*510)/2 = 4100 Kg


173

L4 = 20.0 m ww = 600 Kg/m d = 1.95 m M = 600*20.0^2/8 = 30000 Kg-m V = 600*20.0/2 = 6000 Kg T = C = 30000/1.95 = 15400 Kg La cuerda superior será la inferior de la armadura AR6 La cuerda inferior será de sección mínima 2-PER 89x89x3.2 – 16.78 Kg/m Diagonales Serán secciones mínimas PER 76x76x3.2 – 7.12 Kg/m Peso = 40 Kg/m Pasapolines Se arriostrarán las dos cuerdas de los polines con PER 25x25x2.4 mm – 1.62 Kg/m. @ 2.00 m Contravientos. Se contraventearán las cuerdas superiores de las armaduras

con varilla 25 mm – 3.975 Kg/m en cruz, de strut a strut.


H-12 10400 C 684 171 9.10 3.40 75 50 1416 7.3 2-PER 89x89x3.2 e = 89 16.78 AR4

A-12 18100 C 684 171 9.10 3.40 75 50 1416 12.8 2-PER 89x89x3.2 e = 89 16.78 345

B-1 4100 C 456 456 3.40 3.40 134 134 602 6.8 1-PER 89x89x3.2 8.39 78

1-2 5030 C 459 459 3.40 3.40 135 135 593 8.5 1-PER 89x89x3.2 8.39 79

2-3 5030 C 459 459 3.40 3.40 135 135 593 8.5 1-PER 89x89x3.2 8.39 79

3-4 3260 C 389 389 3.40 3.40 114 114 832 3.9 1-PER 89x89x3.2 8.39 67

4-5 3260 C 389 389 3.40 3.40 114 114 832 3.9 1-PER 89x89x3.2 8.39 67

5-6 570 C 321 321 3.40 3.40 94 94 1149 0.5 1-PER 89x89x3.2 8.39 55

6-7 570 C 321 321 3.40 3.40 94 94 1149 0.5 1-PER 89x89x3.2 8.39 55

7-8 1820 C 258 258 3.40 3.40 76 76 1403 1.3 1-PER 89x89x3.2 8.39 44

8-9 1820 C 258 258 3.40 3.40 76 76 1403 1.3 1-PER 89x89x3.2 8.39 44

9-10 4120 C 207 207 3.40 3.40 61 61 1591 2.6 1-PER 89x89x3.2 8.39 35

10-11 4190 C 207 207 3.40 3.40 61 61 1591 2.6 1-PER 89x89x3.2 8.39 35

11-12 8200 C 175 175 3.40 3.40 51 51 1703 4.8 1-PER 89x89x3.2 8.39 30

SUB-TOTAL 1012


TOTAL 1113

Wunit 54


174

7. Losa Salón Eventos

PLANTA LOSA SALÓN DE EVENTOS Patín de compresión. wu = ((0.05*2400+120+10)*1.4+350*1.7)/2 = 470 Kg/m2 c/d L = 0.635+0.12 = 0.755

Mu = 470*0.755^2/10 = 27 Kg-m Con un programa de Excel, original de GMI para diseño por última resistencia: f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 5000 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct = 0.0033; zona sísmica = No; b = bw = 100 cm; rec = 2.5 cm; H = 5 cm; dr = 0.8 cm < 2.5+2.5 = 5 cm; O.K.

As = 0.32 0.0015*5*100 = 0.75 cm2/m Malla 6x6/88 Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte. Cargas Totales wu = 1480 Kg/m2 Claros dirección Norte-Sur: 2 claros exteriores de 5.0 m y 6 intermedios de 10.0 m Claros dirección Este-Oeste: 2 claros de 11.70 m y 1 claro de 4.65 m Ancho tributario dirección Norte Sur: B1 = 11.70/2 = 5.85 m; B2 = (11.70+11.70)/2 = 11.70 m; B3 = (11.70+4.65)/2 = 8.18 m; B4 = 4.65/2 = 2.33 m Ancho Tributario dirección Este-Oeste: B1 = 5.0/2 = 2.50 m; B2 = (5+10)/2 = 7.50 m; wuN = 1480*11.7 = 17300 Kg/m2 wuE = 1480*10.0 = 14800 Kg/m2 Dirección Norte-Sur Momentos Totales. -MuN = 17300*10^2/10 = 173000 Kg-m +MuN = 17300*10^2/14 = 124000 Kg-m Momentos por Nervadura Se utilizarán la siguiente distribución de Momentos: -Mu 65% N. Capitel, -Mu 35% N. Losa +Mu 55% N. Capitel, +Mu 45% N. Losa


175

3 nervaduras de capitel N3+12 nervaduras de faja media N4 Nervadura N3 -Mu = 0.65*173000/3 = 37500 Kg-m +Mu = 0.55*124000/3 = 22700 Kg-m Nervadura N4 -Mu = 0.35*173000/12 = 5050 Kg-m +Mu = 0.45*124000/12 = 4650 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*173000 = 113000 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 37.5 Ton-m; +Mu =22.7 Ton-m; Mut = 60.2 Ton-m L/2 = 10/2 = 5.00 m; Medio ancho de capital C = 63.5+1.5*24.5 = 100 cm L/2-C = 5.00-1.00 = 4.00 m. MuFC = 60.2*4.00^2/5.0^2-22.7 = 15.8 T-m; Factor = 15.8/37.5 = 0.42; Mufc = 0.42*Muc. Reducción de Momentos:

MO = 0.09*F*(1-2*c/3*L)^2*W*L, F = 1.15-c/L 1

Ceqmin = 44 cm; L = 1000 cm F = 1.15-44/1000 = 1.11

MO = 0.09*1.11*(1-2*44/(3*1000))^2*W*L

MO = 0.094*W*L; r = 0.094/0.125 = 0.75

Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 113000*0.75 = 85000 Kg-m Ancho de capital = 2*63.5+3*24.5 = 201 cm f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 201 cm; rec = 3 cm; H = 45 cm; dr = 30.1 cm < 42+3 = 45 cm; O.K. As= 58.6 cm212#8(Total)- 6#8 en 3 N3.=6#8(neto)=3#8 C/D Refuerzo Negativo fuera de capitel N3 MuTotal = 85000*0.42/3 = 11900 kg-m b = bw = 24.5 cm; rec = 3 cm; H = 45 cm

dr = 32.3 cm 42+3 = 45 cm O.K. As = 8.3 cm2 2#8 Refuerzo positivo N3 Mu = 22700*0.75 = 17000 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 88 cm y patín de 5 cm de espesor: As = 11.1 cm2 3#8 Nervaduras de faja media N2 -Mu = 5050 kg-m; b = bw = 12 cm; As = 3.5 cm2 2#5 +Mu = 4650 kg-m; As = 3.0 cm2 2#5 El resto de las nervaduras se evaluarán por inspección directamente en el plano. Dirección Este-Oeste Momentos totales -Mu = 14800*11.7^2/10 = 203000 Kg-m +Mu = 14800*11.7^2/14 = 145000 Kg-m


176

Momentos por Nervadura 3 nervaduras de capitel E5 + 10 nervaduras de faja media E4 Nervadura E5 -Mu = 0.65*203000/3 = 44000 Kg-m +Mu = 0.55*145000/3 = 26600 Kg-m Nervadura E4 -Mu = 0.35*203000/10 = 7110 Kg-m +Mu = 0.45*145000/10 = 6530 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*203000 = 132000 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 44.0 Ton-m; +Mu = 26.6 Ton-m; Mut = 44.0+26.6 = 70.6 Ton-m; L/2 = 11.7/2 = 5.85 m; Medio ancho de capital C = 63.5+1.5*28.8 = 107 cm L/2-C = 5.85-1.07 = 4.78 m. MuFC = 70.6*4.78^2/5.85^2-26.6 = 20.5 T-m Factor = 20.5/44.0 = 0.47; Mufc = 0.47 Muc. Reducción de Momentos:

MO = 0.09*F*(1-2*c/3*L)^2*W*L, F = 1.15-c/L 1 Ceqmin = 44 cm; L = 1170 cm; F = 1.15-44/1170 = 1.11

MO = 0.09*1.11*(1-2*44/(3*1170))^2*W*L

MO = 0.095*W*L; r = 0.095/0.125 = 0.76

Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 132000*0.76 = 100000 Kg-m Ancho de capital = 2*63.5+3*28.8 = 213 cm b = bw = 213 cm; rec = 3 cm; H = 45 cm; dr = 31.7 cm < 42+3 = 45 cm As = 69.7 cm2 14#8 (Total)- 6#8 = 8#8 (neto) = 4#8 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel E5 MuTotal = 100000*0.47/3 = 15700 kg-m b = bw = 28.8 cm; rec = 3 cm; H = 45 cm dr = 34.2 cm ≈ 42+3 = 45 cm O.K. As = 11.2 cm2 2#8, La diferencia se compensa con +As Refuerzo positivo E5 Mu = 26600*0.76 = 20200 Kg-m Son vigas "T" con un ancho efectivo de 92.3 cm As = 13.3 cm2 3#8 Nervaduras de faja media E2 Y E4 -Mu = 7110 kg-m, b = bw = 12 cm. A s = 5.1 cm2 2#6 +Mu = 6530 kg-m, As = 4.2 cm2 2#5 Como en las de dirección Norte-Sur, el resto de las nervaduras se diseñarán por inspección, directamente sobre el plano. Revisión de Cortante A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 1480*10*11.7 = 173000 Kg bo = (44+42)*4 = 344 cm; d = 42 cm vu = 173000/(344*42) = 12.0 Kg/cm2

vc =0.85*1.1*200^0.5 = 13.2 Kg/cm2 > vu; no estribos B) Fuera del capitel a un peralte del capitel


177

x = (2*63.5+3*28.8)+42*2 = 297 cm = 2.97 m bo = 6*28.8+6*24.5 = 320 cm Vu = 173000-1480*2.97^2 = 160000 Kg vu = 160000/(320*42) = 11.9 Kg/cm2

vc = 0.85*0.55*200^0.5*1.10 = 7.3 Kg/cm2 < vu, Usar medios casetones adyacentes a capitel.

Losa Estacionamiento.

En el nivel de la Planta Baja, se encuentran el estacionamiento y la terraza del edificio.

PLANTA LOSA ESTACIONAMIENTO Estacionamiento. Distribución de Nervaduras d = 1170/30 = 39 cm < 40+7 = 47 cm En cada dirección se tendrá: 15 casetones de 63.5 = 952.5 cm 12 Nervaduras de 12 = 144.0 cm 3 Nervaduras de 24.5 = 73.5 cm Ancho Total = 1170.0 cm 12.5 casetones de 63.5 = 793.7 cm 10 Nervaduras de 12 = 120.0 cm 2 Nervaduras de 28.8 = 57.6 cm 1 Nervaduras de 28.7 = 28.7 cm Ancho Total = 1000.0 cm 6 casetones de 63.5 = 381.0 cm 3 Nervaduras de 12 = 36.0 cm 2 Nervaduras de 28.0 = 56.0 cm 1 Nervadura de 27.0 = 27.0 cm Ancho Total = 500.0 cm


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5.5 casetones de 63.5 = 349.25 cm 3 Nervaduras de 12 = 36.0 cm 2 Nervaduras de 27 = 54.0 cm 1 Nervaduras de 25.75 = 25.75 cm Ancho Total = 465.0 cm Verificación del Peso Propio: Volumen de Conc. Vt = 11.7*10*0.47 = 54.99 m3 Menos Volumen de casetones = 29.60 m3 Volumen Neto Vn = 25.39 m3 Relación Vn/Vt = 25.39/54.99 = 0.46 Po.Po. = 0.46*2400*0.47 = 520 Kg/m2 OK

Patín de compresión. Es una losa plana apoyada en dos direcciones.

L = 0.635+0.12 = 0.755 m

wu = ((0.07*2400+72+8)*1.4+250*1.7)/2+2550/(0.755^2*2)

wu = 2620 Kg/m2

Mu = 2620*0.755^2/10 = 149 Kg-m Con el mismo programa:

Fy = 5000 Kg/cm2;

Mu = 149 Kg-m; b = 100 cm; bw = 100 cm;rec = 3.5 cm;

dr = 1.8 cm < 3.5+3.5 = 7.0 cm, O.K.H = 7.0 cm;

As = 1.16 cm2/m .0015*7*100 = 1.05 cm2/m

Losa de 7 cm con malla 6x6/66 a medio peralte.

Nervaduras.

Cargas y Claros:

wu = 1270 Kg/m2

Pu = 2550 Kg (en el punto más critico).

wue = 2*2550/(10.0*11.7) 40 kg/m2 wues = 1270+40 = 1310 kg/m2

La losa de Estacionamiento tiene los mismos claros que la del Salón de Eventos, y solo difieren en las cargas, Factor = 1310/1480 = 0.89 Dirección Norte-Sur Refuerzo negativo total en capitel As = 58.6*0.89 = 52.2 cm212#8(Total)-6#8 en 3 N3. = 6#8 (neto) = 3#8 C/D Refuerzo Negativo fuera de capitel N3 As = 8.3*0.89 = 7.4 cm2 2#8 o 3#6 Refuerzo positivo N3 As = 11.1*0.89 = 9.9 cm2 2#8 Nervaduras de faja media N4 -As = 3.5*0.89 = 3.1 cm2 2#5 +As = 3.0*0.89 = 2.7 cm2 2#5 o 1#6 Dirección Este-Oeste.. Refuerzo negativo total en capitel As = 69.7*0.89 = 62.0 cm2 14#8 (Total)- 6#8 = 8#8 (neto) = 4#8 C/L


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Refuerzo Negativo fuera de capitel E5 As = 11.2*0.89 = 9.8 cm2 2#8 Refuerzo positivo E5 As = 13.3*0.89 = 11.8 cm2 3#8 Nervaduras de faja media E2 y E4 -As = 5.1*0.89 = 4.5 cm2 2#6 o 1#6+1#5 +As = 4.2*0.89 = 3.7 cm2 2#5 El resto de las nervaduras se evaluarán por inspección directamente sobre el plano. Como los factores son menores a la unidad, a cortante trabaja en mejores condiciones que la losa del Salón de Eventos. Terraza.

Está al mismo nivel quie la losa de estacionamiento (Planta Baja) y sus cargas son aproximadamente las mismas que la losa del Salón de Eventos. Como los claros son iguales en ambas direcciones, esta losa se reforzará igual a la losa del Salón de Eventos.


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8. Losa primer nivel zona de servicios.

PLANTA LOSA PRIMER NIVEL SERVICIOS Zona de Cocina Por los datos proporcionados por el cliente, la carga viva para esta zona será de 300 Kg/cm2, en lugar de los 250 Kg/m2 que se requieren para el resto del nivel.

wu = 1.7*50 = 90 Kg/m2; wu = 1430+90 = 1520 Kg/m2 En la zona de recuadros de 7.75x15.0 m, se tendrá: Patin de Compresión. wu = 1520 Kg/m2; L = 0.60+0.12 = 0.72 m Mu = 1520*0.72^2/10 = 77 Kg-m Con el programa de Excel: f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 5000 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct = 0.0033; zona sísmica = No; b = bw = 100 cm; rec = 2.5 cm; H = 5 cm; dr = 1.3 cm < 2.5+2.5 = 5 cm; O.K. As = 0.83 cm2/m Malla 6x6/88 Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte. Nervaduras E1 wu = 1520*0.72 = 1090 Kg/m; L = 7.75 m -Mu = 1090*7.75^2/10 = 6550 Kg-m +Mu = 1090*7.75^2/14 = 4670 Kg-m Vu = 1.15*1090*7.75/2 = 4860 Kg Fy = 4200 Kg/cm2; +b = 72 cm; -b = bw = 12 cm; rec = 3 cm; H = 40 cm; dr = 34.2 cm < 37+3 = 40 cm; O.K. -As = 5.6 cm2 = 2#6 +As = 3.7 cm2 = 2#5 Usar medios casetones en 90 cm Sección 12x40 cm Vigas V1 Muro exterior: w = 360 prec. +250 muro de bloc = 610 Kg/m wu =1520*7.75/2+0.4*1.50*2400*1.4+610*4.0*1.4= 11300 Kg/m


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L = 15.0 m +Mu = 11300*15.0^2/8 = 318000 Kg-m Vu = 11300*15.0/2 = 84800 Kg Fy = 4200 Kg/cm2; b = 85 cm, bw = 40 cm; rec = 7 cm; H = 150 cm; dr = 89.6 cm < 143+7 = 150 cm; O.K. +As = 62.8 cm2 = 12#8 Estribos #3 @ 20 Sección 40x150 cm Vigas V2 wu = 1520*7.75+0.4*1.50*2400*1.4 = 13800 Kg/m; L = 15.0 m +Mu = 13800*15.0^2/8 = 388000 Kg-m Vu =13800*15.0/2=104000 Vuc =104000-13800*1.63 =81500 Kg. Fy = 4200 Kg/cm2; b= bw = 40 cm; rec = 7 cm;

H = 150 cm; dr = 144.3 cm 143+7 = 150 cm; O.K. +As = 89 cm2 = 12#10 Estribos #3@ 20 Sección 40x150 cm Vigas V3 wu = (610*4.1+240*1.7)*1.4+0.4*0.4*2400*1.4 = 4600 Kg/m L = 7.75 m +Mu = 4600*7.75^2/14 = 19700 Kg-m -Mu = 4600*7.75^2/10 = 27600 Kg-m Vu = 1.15* 4600*7.75/2 = 20500 Kg Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 40 cm; rec = 5 cm;

H = 40 cm; dr = 38.5 cm 35+5 = 40 cm; O.K. +As = 17.6 cm2 = 4#8 -As = 27.5 cm2 = 6#8 Estribos #3 @ 18 Sección 40x40 cm Vigas V4 wu = 1520*(15+5)/2+0.4*0.80*2400*1.4 = 16300 Kg/m L = 7.75 m -Mu = 16300*7.75^2/10 = 98000 Kg-m +Mu = 16300*7.75^2/14 = 70000 Kg-m Vu = 1.15*16300*7.75/2 = 72600 Kg Vuc = 72600-16300*0.93 = 57400 Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 40 cm; rec = 7 cm; H = 40 cm; dr = 72.5 cm < 73+7 = 80 cm; O.K. -As = 41.7 cm2 = 8#8 +As = 27.9 cm2 = 6#8 Estribos #4 @ 20 Sección 40x80cm Zona de losa reticular Patín de compresión. wu = 1520/2 = 760 Kg/m2 L = 0.755 m

Mu = 760*0.755^2/10 = 43 Kg-m Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte. Cargas Totales. wu = 1520 Kg/m2 Claros dirección Norte-Sur: 1 de 5.00 m, 2 de 10.0 m y uno de 9.55 m


182

Claros dirección Este-Oeste: 2 de 7.75 m, uno de 7.30 o uno de 9.50 m Anchos tributarios dirección Norte-Sur: B1 = 7.75/2 = 3.88 m; B2 = (7.75+7.75)/2 = 7.75 m; B3 = (7.75+7.30)/2 = 7.53 m o B4 = (7.75+9.50)/2 = 8.63 m; B5 = 7.30/2 = 3.65 m o B6 = 9.50/2 = 4.75 m Anchos tributarios dirección Este-Oeste: B1 = 9.55/2 = 4.78 m; B2 = (9.55+10.0)/2 = 9.78 m; B3 = (10.0+10.0)/2 = 10.0 m; B4 = (10.0+5.0)/2 = 7.50 m; B5 = 5.0/2 = 2.50 m wuN = 1520*8.63 = 13200 Kg/m wuE = 1520*10.0 = 15200 Kg/m Dirección Norte-Sur. Momentos Totales. -MuN = 13200*10^2/10 = 132000 Kg-m +MuN = 13200*10^2/14 = 94300 Kg-m Momentos por Nervadura. -Mu 65%, N. Capitel; -Mu 35%, N. Losa +Mu 55% N. Capitel; +Mu 45% N. Losa 3 nervaduras de capitel N3; 8 nervaduras de faja media N4 Nervaduras N3 -Mu = 0.65*132000/3 = 28600 Kg-m +Mu = 0.55* 94300/3 = 17300 Kg-m Nervaduras N4 -Mu = 0.35*132000/8 = 5800 Kg-m +Mu = 0.45* 94300/8 = 5300 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*132000 = 85800 Kg-m Momentos fuera de Capitel -Mu = 28.6 T-m; +Mu = 17.3 T-m; MuT = 45.9 T-m L/2 = 10/2 = 5.0 m; C = 106 cm; L/2-C = 5.0-1.06 = 3.94 m MuFC = 45.9*3.94^2/5.0^2-17.3 = 11.2 T-m Factor = 11.2/28.6 = 0.39; MuFC = 0.39*MuC Reducción de Momentos: M0 = 0.09*F*(1-2*C/3*L)^2*W*L, F = 1.15-C/L > 1 C = 40 cm; L = 1000 cm; F = 1.15-40/1000 = 1.11 M0 = 0.09*1.11*(1-2*40/(3*1000)^2) *W*L M0 = 0.095*W*L; r = 0.095/0.125 = 0.76 Refuerzo negativo Total en Capitel MuTotal = 85800*0.76 = 65200 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+1.5*29.3+1.5*26.6 = 211 cm Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 211 cm; rec = 3 cm; H = 45 cm; dr = 25.8 cm < 42+3 = 45 cm; O.K.

-As = 43.7 cm2 = 16#6 (Total)-6#6 en 3 nerv = 10#6 5#6 c/L Refuerzo Negativo fuera de capitel N3 MuTotal = 65200*0.39/3 = 8500 Kg-m b = bw = 26.6 cm; rec = 3 cm; H = 45 cm dr = 25.1 cm < 42+3 = 45 cm O.K. -As = 5.7 cm2 2#6


183

Refuerzo Positivo N3 +Mu = 17300*0.76 = 13100 Kg-m +b = 90.1 cm As = 8.5 cm2 3#6 Nervaduras faja media N4 -Mu = 5800 Kg-m; b = bw = 12 cm; As = 4.1 cm2 2#5 +Mu = 5300 Kg-m; As = 3.4 cm2 2#5 El resto de las nervaduras se evaluarán por inspección y se representarán en los planos. Dirección Este-Oeste Momentos Totales -Mu = 15200*9.50^2/10 = 137000 Kg-m +Mu = 15200*9.50^2/14 = 98000 Kg-m Momentos por Nervadura 3 nervaduras de Capitel E7 + 10 nervaduras de losa E6 Nervadura E7 -Mu = 0.65*137000/3 = 29700 Kg-m +Mu = 0.55* 98000/3 = 18000 Kg-m Nervadura E6 -Mu = 0.35*137000/10 = 4800 Kg-m +Mu = 0.45* 98000/10 = 4400 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*137000 = 89100 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 29.7 T-m; +Mu = 18.0 T-m; MuT = 29.7+18.0 = 47.7 T-m L/2 = 9.55/2 = 4.78 m; C = 107 m; L/2-C = 4.78-1.07 = 3.71 m MuFC = 47.7*3.71^2/4.78^2-18.0 = 10.7 T-m Factor = 10.7/29.7 = 0.36; MuFC = 0. 36*MuC Reducción de Momentos M0 = 0.09*F*(1-2*C/3*L)^2*W*L, F = 1.15-C/L > 1 C = 40 cm; L = 955 cm; F = 1.15-40/955 = 1.11 M0 = 0.09*1.11*(1-2*40/(3*955)^2) *W*L M0 = 0.099*W*L; r = 0.099/0.125 = 0.79 Refuerzo negativo Total en Capitel MuTotal = 89100*0.79 = 70300 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*28.7 = 213 cm Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 211 cm; rec = 3 cm; H = 45 cm; dr = 26.6 cm < 42+3 = 45 cm; O.K. -As = 47.4 cm2 = 17#6 (Total)-9#6 8#6 C/L (Neto)=4#6 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel E7 MuTotal = 70300*0.36/3 = 8400 Kg-m b = bw = 26.6 cm; rec = 3 cm; H = 45 cm dr = 26.0 cm < 42+3 = 45 cm O.K. -As = 5.6 cm2 3#6


184

Refuerzo positivo E7 +Mu = 18000*0.79 = 14200 Kg-m Viga T con un ancho efectivo de 90.1 cm +As = 9.2 cm2 3#6 Nervaduras de Losa E6 -Mu = 4800 Kg-m; b = bw = 12 cm; -As = 3.3 cm2 2#5 +Mu = 4400 Kg-m; +As = 2.8 cm2 2#5 Las demás nervaduras se resolverán por inspección directamente sobre los planos. Revisión de Cortante A) En capitel a ½ peralte de paños de columnas VuMAX = 1520*10*9.5 = 144000 Kg b0 = (40+42)*4 = 328 cm; d = 42 cm vu = 144000/(328*42) = 10.5 Kg/cm2

vc = 13.2 Kg/cm2 > vu. No requiere estribos. B) Fuera de Capitel a un peralte del capitel. x = (2*63.5+3*28.7)+42*2 = 297 cm = 2.97 m b0 = 6*28.7+6*26.6 = 332 cm Vu = 144000-1520*2.97^2 = 131000 Kg vu = 131000/(332*42) = 9.4 Kg/cm2

vc = 7.3 Kg/cm2 < vu Usar medios casetones adyacentes a capitel .


185

PLANTA LOSA PRIMER NIVEL (CAPILLA) Zona Entrepiso (Normal no cocina) Patín de Compresión Losa sobre vigas (Techo Capilla): wu = 1430 Kg/m2 Como la carga es muy similar a la de la losa de cocina, la losa será igual: Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte. Losa reticular: wu = 1430/2 = 720 Kg/m2 Será igual a su correspondiente de cocina: Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte. Losa sobre vigas. Vigas Por ser varias, se calcularán momentos y cortantes mediante una tabla y de ahí se diseñarán las vigas.

Nota: para tomar en cuenta la mayor concentración de muros mas la disminución de la carga viva a 150 kg/m2 en las zonas de baños, las sobrecargas últimas en el recuadro N-R-3-10 se incrementan un 7% neto, afectando las vigas V6 a V8 y nervaduras N3 a N6 y E5 a E10. Por facilidad, se revisarán losas y vigas para su carga última original de 1430 kg/m2, haciendo la corrección correspondiente al final, directamente sobre el plano.


186

Tabla de Momentos y Cortantes.

Tabla de Refuerzos.

Nervaduras. N5 y N6 wu = 1430*0.72 = 1030 Kg/m L1 = L2 = 4.775 m; L3 = L4 = L5 = 5.0 m -Mu1 = 1030*4.775^2/24 = 980 Kg-m +Mu1 = +Mu2 = 1030*4.775^2/14 = 1680 Kg-m -Mu2 = 1030*4.775^2/10 = 2350 Kg-m -Mu3 = 1030*((4.775+5.0)/2)^2/10 = 2460 Kg-m +Mu3 = +Mu4 = +Mu5 = 1030*5.0^2/14 = 1840 Kg-m -Mu4 = -Mu5 = 1030*5.0^2/10 = 2580 Kg-m -Mu6 = 1030*5.0^2/24 = 1070 Kg-m

Marca V 1 V 2 V 3 V 4 V 5 V 6 V 7 V 8

wu 1430 1430 1430 1430 1430 1430 1430 1430

Pu 0 51000 13300 12000 0 0 0 0

AT 4.75 4.75 7.75 1.48 0.00 2.39 4.78 2.50

b 0.60 0.40 0.40 0.40 0.40 0.40 0.40 0.40

d 1.50 1.00 1.00 1.00 0.40 1.00 1.00 1.60

wu T 9800 8100 12400 4700 2500 4800 8200 14100

L_1 20.00 9.55 9.55 9.55 8.20 2.95 2.95 2.95

L_2 0.00 10.00 10.00 10.00 7.75 12.55 12.55 12.55

L_3 0.00 5.00 5.00 5.00 0.00 0.00 0.00 0.00

-Mu 1_ 163000 71000 58000 27000 7000 1700 3000 5100

+Mu 1 490000 134000 102000 50000 12000 3000 5100 8800

-Mu 2_ 163000 155000 134000 62000 15900 76000 129000 222000

+Mu 2 0 143000 111000 54000 10700 54000 92000 159000

-Mu 3_ 0 166000 146000 67000 6300 32000 54000 93000

+Mu 3 0 99000 44000 28000 0 0 0 0

-Mu 4_ 0 8000 13000 5000 0 0 0 0

Vu 1 98000 64000 66000 28000 10300 7000 12000 21000

Vu 2 98000 68000 71800 30700 11300 7800 13300 22900

Vu 3 0 44600 68200 25900 9700 30000 51000 88000

Vu 4 0 20250 31000 11750 0 0 0 0

Marca V 1 V 2 V 3 V 4 V 5 V 6 V 7 V 8

r 10.0 10.0 10.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0

dr 127.6 94.4 88.5 60.0 29.2 63.9 83.2 109.2

-As 1 32.3 22.6 18.8 10.9 5.6 7.2 7.2 11.5

6 # 8 3 # 10 3 # 10 2 # 8 3 # 5 2 # 8 2 # 8 2 # 8

+As 1 111.0 47.0 33.9 15.5 9.9 7.2 7.2 11.5

14 # 10 6 # 10 4 # 10 3 # 8 2 # 8 2 # 8 2 # 8 2 # 8

-As 2 32.3 56.5 47.0 19.5 13.7 22.8 41.5 41.3

6#8 8 # 10 6 # 10 4 # 8 3 # 8 5 # 8 8 # 8 8 # 8

+As 2 0.0 50.9 37.4 16.9 8.8 15.9 28.2 28.8

6 # 10 5 # 10 4 # 8 2 # 8 4 # 8 6 # 8 6 # 8

-As 3 0.0 62.0 52.3 21.2 5.0 12.2 15.9 20.5

8 # 10 7# 10 5 # 8 3 # 5 3 # 8 4 # 8 4 # 8

+As 3 0.0 32.7 13.6 11.2 0.0 0.0 0.0 0.0

4 # 10 2 # 10 3 # 8 0.0 0.0 0.0 0.0

-As 4 0.0 3.2 5.2 2.0 0.0 0.0 0.0 0.0

2 # 10 2 # 10 2 # 8 0.0 0.0 0.0 0.0

Estribos #4 @ 40 # 4 @ 30 # 4 @ 30 # 3 @ 24 # 3 @ 18 # 3 @ 24 # 3 @ 24 # 3 @ 24


187

Vu12 = Vu32 = 1030*4.775/2 = 2460 Kg Vu21 = Vu23 = 1.1*2460 = 2710 Kg Vu34 = Vu43 = Vu45 = Vu65 = 1010*5.0/2 = 2530 Kg Vu54 = Vu56 = 1.1*2530 = 2780 Kg Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 12 cm; rec = 3 cm; H = 25 cm; dr = 21.5 cm < 22+3 = 25 cm; O.K. -As = 3.8 cm2 = 3#4 +As = 2.5 cm2 = 2#4 Usar medios casetones en 60 cm Sección 12x25 cm Losa reticular. Cargas Totales. wu = 1430 Kg/m2 Claros dirección Norte-Sur: 2 claros 7.40 m, 1 claro de 5.20 m, 1 claro de 9.55 m, 2 claros de 10.0 m y un voladizo de 2.40 m Claros dirección Este-Oeste: 1 claro de 9.50 m.; 1 de 9.50 y 1 de 7.55 Anchos tributarios dirección Norte-Sur: B1 = 9.5/2 = 4.75 m, B2 = (9.50+7.55)/2 = 8.53 m; B3 = 7.55/2 = 3.78 m. Anchos tributarios dirección Este-Oeste: B1 = 7.40/2 = 3.70 m; B2 = (7.40+5.2)/2 = 6.30 m; B3 = 9.55/2 = 4.775 m; B4 = (10.0+9.55)/2 = 9.78 m; B5 = 10.0/2+2.4 = 7.40 m wuNe = 1430*4.75 = 6800 Kg/m wuNv = 1430*4.75+350*4.2 = 8260 Kg/m wuNi = 1430*8.53 = 12200 Kg/m wuE = 1430*9.78 = 14000 Kg/m Dirección Norte-Sur. Nervaduras N3 y N4 Momentos Totales. -MuN = 6800*10^2/10 = 68000 Kg-m +MuN = 6800*10^2/14 = 48600 Kg-m -MuNv = 8260*2.4^2/2 = 23800 Kg-m Momentos por Nervadura. -Mu 65%, N. Capitel; -Mu 35%, N. Losa +Mu 55% N. Capitel; +Mu 45% N. Losa 2 nervaduras de capitel N3; 10 nervaduras de faja media N4 Nervaduras N3 -Mu = 0.65*68000/2 = 2380 Kg-m +Mu = 0.55*48600/2 = 13300 Kg-m Nervaduras N4 -Mu = 0.35*68000/5 = 4800 Kg-m +Mu = 0.45*48600/5 = 4400 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*68000 = 44300 Kg-m Momentos fuera de Capitel -Mu = 68 T-m; +Mu = 44.3 T-m; MuT = 68+44.3 = 112.3 T-m L/2 = 10/2 = 5.0 m; C = 63.5+1.5*26.6 = 103 cm;


188

L/2-C = 5.0-1.03 = 3.97 m MuFC = 112.4*3.97^2/5.0^2-44.3 = 26.6 T-m Factor = 26.6/68 = 0.39; MuFC = 0.39*MuC Reducción de Momentos: M0 = 0.09*F*(1-2*C/3*L)^2*W*L, F = 1.15-C/L > 1 C = 40 cm; L = 1000 cm; F = 1.15-40/1000 = 1.11 M0 = 0.09*1.11*(1-2*40/(3*1000)^2) *W*L M0 = 0.099*W*L; r = 0.099/0.125 = 0.79 Refuerzo negativo Total en Capitel MuTotal = 44300*0.79 = 35000 Kg-m Ancho de capitel = del dibujo = 124 cm Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 124 cm; rec = 3 cm; H = 40 cm; dr = 24.6 cm < 37+3 = 40 cm; O.K. -As = 27.0 cm2 = 10#6 (Total)-4#6 6#6 (Neto) Refuerzo Negativo fuera de capitel N3 MuTotal = 35000*0.37/2 = 6500 Kg-m b = bw = 26.6 cm; rec = 3 cm; H = 45 cm dr = 22.9 cm < 37+3 = 40 cm O.K. -As = 4.54 cm2 2#6 Refuerzo Positivo N3 +Mu = 13300*0.79 = 10500 Kg-m +b = 90.1cm As = 7.1 cm2 3#6 Nervaduras faja media N4 -Mu = 4800 Kg-m; b = bw = 12 cm; As = 3.5 cm2 2#5 +Mu = 4400 Kg-m; As = 3.0 cm2 2#5 El resto de las nervaduras se evaluarán por inspección directamente sobre el plano. Dirección Este-Oeste Momentos Totales -Mu = 14000*9.50^2/24 = 52600 Kg-m +Mu = 14000*9.50^2/8 = 158000 Kg-m Momentos por Nervadura 3 nervaduras de Capitel E7 + 10 nervaduras de losa E8 Nervadura E7 -Mu = 0.65*52600/3 = 11400 Kg-m +Mu = 0.55*158000/3 = 29000 Kg-m Nervadura E8 -Mu = 0.35*52600/10 = 1800 Kg-m +Mu = 0.45*158000/10 = 7100 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*52600 = 34200 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 11.4 T-m; +Mu = 29.0T-m; MuT = 11.4 +29.0 = 40.4 T-m L/2 = 9.5/2 = 4.75 m; C = del dibujo = 124 cm; L/2-C = 4.75-1.24 = 3.51 m


189

MuFC = 40.4*3.51^2/4.75^2-29.0 = -6.9 < 0 T-m Factor = 0 Reducción de Momentos M0 = 0.09*F*(1-2*C/3*L)^2*W*L, F = 1.15-C/L > 1 C = 40 cm; L = 1000 cm; F = 1.15-40/1000 = 1.11 M0 = 0.09*1.11*(1-2*40/(3*1000)^2)*W*L M0 = 0.099*W*L; r = 0.099/0.125 = 0.79 Refuerzo negativo Total en Capitel MuTotal = 34200*0.79 = 27000 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*28.7 = 213 cm Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 213 cm; rec = 3 cm; H = 40 cm; dr = 16.5.0cm < 37+3 = 40 cm; O.K. -As = 26.1 cm2 = 10#6 (Total)- 6#6 4#6 (Neto) = 2#6 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel E7 MuTotal = 0 Kg-m; As = min 2#6 Refuerzo positivo E7 +Mu = 29000*0.79 = 22900 Kg-m Viga T con un ancho efectivo de 92.2 cm +As = 16.0 cm2 4#8 Nervaduras de Losa E8 -Mu = 1800 Kg-m; b = bw = 12 cm; -As = 1.6 cm2 2#4 +Mu = 7100 Kg-m; +As = 5.5 cm2 2#6 Al igual que en la dirección Norte-Sur, las demás nervaduras se resolverán por inspección directamente sobre los planos. Nótese que todos los refuerzos quedaron un poco sobrados, en refuerzo o en peralte, por lo cual el aumento del 7% de que se habló antes, queda sin efecto Revisión de Cortante A) En capitel exterior a ½ peralte de paños de columnas VuMAX = 1430*10*9.5 /2= 68000 Kg b0 = 40*3+21*4 = 204 cm; d = 42 cm vu = 68000/(204*42) = 7.9 Kg/cm2

vc = 13.2 Kg/cm2 > vu. No requiere Estribos. B) Fuera de Capitel a un peralte del capitel. x = (2*63.5+3*28.7)+42*2 = 297 cm = 2.97 m; y = 124+42 = 166 cm = 1.66 m b0 = 6*28.7+124-63.5 = 232 cm Vu = 68000-1430*2.97*1.66 = 61000 Kg vu = 61000/(232*42) = 6.3 Kg/cm2

vc = 7.3 Kg/cm2 > vu. No necesita estribos ni medios casetones


190

9. Losa segundo nivel zona de servicios.

Será igual a la correspondiente del nivel 1.

10. Losas de azotea.

Azotea Nivel 2.


191

La geometría es igual a la de la losa del Nivel 2, por lo que se diseñará por el factor dado por el cociente de la carga F = 1280/1430 = 0.90 Todas las áreas de acero de la losa de nivel 2, se multiplicarán por este factor y se aplicarán directamente en el plano. En esta azotea se ubicarán equipos especiales del sistema de aire acondicionado, cuyas cargas se especificarán en las losas o vigas que las apoyen, en las páginas siguientes.

PLANTA LOSA AZOTEA NIV.1 Azotea Nivel 1 Igual que el anterior, solo se diferencia por las cargas de azotea en lugar de entrepiso, por lo que se diseñará con el mismo criterio. Aquí se diseñarán solo los elementos que no se tenían en la losa de entrepiso. Losa Azotea Lobby Cargas. PoPo = 0.12*2400 = 290 Kg/m2 Relleno e impermeabilización = 120 Kg/m2 Instalaciones = 20 Kg/m2 Total Carga Muerta = 430 Kg/m2 Carga Viva = 100 Kg/m2 Carga Total = 530 Kg/m2 wu = 430*1.4+100*1.7 = 770 Kg/m2 L = 2.50 m; +Mu = 770*2.5^2/8 = 600 Kg-m Con el programa de Excel: b = bw = 100 cm; rec = 3 cm; H = 12 cm; dr = 3.6 cm < 9.0 +3.0 = 12 cm; O.K. As = 2.41 cm2/m #3@30 cm Ast = 0.0018*15*100 = 2.7 cm2/m = #3@25 cm Losa de 12 cm con parr.#3@25. lecho inf.


192

Vigas. V9 wu = 770*3.475/2+0.4*0.6*2400*1.4 = 2140 Kg/m L1 = 7.40 m; L2 = 5.2 m -Mu = 2140*7.4^2/10 = 11700 Kg-m +Mu1 = 2140*7.4^2/14 = 8400 Kg-m +Mu2 = 2140*5.2^2/14 = 4100 Kg-m Vu = 1.15*2140*7.4/2 = 9100 Kg Con el programa: b = bw = 40 cm; rec = 5 cm; H = 60 cm; dr = 25.1 cm < 55+5 = 60 cm; O.K. -As = 7.3 cm2 4#5 +As1 = 5.5 cm2 3#5 +As2 = 2.7 cm2 2#5 Estribos # 3 @ 25 cm Sección 40x60 V10 wu = 770*(3.475+3.475)/2+0.4*1.65*2400*1.4 = 4800 Kg/m L1 = 20.0 m +Mu = 4800*20.0^2/8 = 240000 Kg-m Vu = 4800*20.0/2 = 48000 Kg Con el programa anterior: b = bw = 40 cm; rec = 7 cm; H = 165 cm; dr = 113.5 cm < 160+5 = 165 cm; O.K. +As = 45.0 cm2 6#10 -As = 18.1 cm2 4#8 Estribos # 3 @ 24 cm Sección 40x165 V11 wu = 770*2.5+0.30*0.40*2400*1.4 = 2330 Kg/m; L = 2.50 m +Mu = 2330*2.5^2/8 = 1820 Kg-m Vu = 2330*2.5/2 = 2900 Kg Con el programa de Excel: b = bw = 30 cm; rec = 5 cm; H = 30 cm; dr = 11.4 cm < 25+5 = 30 cm; O.K. +As = 1.9 cm2 2#4 - As = 1.1 cm2 2#3 Estribos # 3 @ 15 cm Sección 30x40 cm Losa Azotea con huecos para muros móviles. V12 wu = 1280*2.7/2+0.4*0.8*2400*1.4 = 2800 Kg/m L = 9.50 m +Mu = 2800*9.5^2/8 = 31600 Kg-m Vu = 2800*9.5/2 = 13300 Kg Con el mismo programa: b = bw = 40 cm; rec = 5 cm; H = 80 cm dr = 41.2 cm < 75+5 = 80 cm ok +As = 11.7 cm2 5#6 -As = 5.0 cm2 2#6 Estribos #3 @ 24 cm Sección 40x80 cm


193

V14 wu = 1280*(6.8+2.7)/2 +0.4*0.8*2400*1.4 = 7200 Kg/m wu1 = 1280*9.5/2+(250*3.2+0.4*0.8*2400)*1.4 = 8300 Kg/m L = 7.95 m; a =1.55 m -Mu = 8300*1.55^2/2 = 10000 Kg-m +Mu = 7200*7.95^2/8 = 57000 Kg-m Vu = 7200*7.95/2+10000/7.95 = 29800 Kg Con el programa de Excel: b = bw = 40 cm; rec = 5 cm; H = 80 cm dr = 55.3 cm < 75+5 = 80 cm ok +As = 22.1 cm2 5#8 -As = 5.0 cm2 2#6 Estribos #3 @ 24 cm Sección 40x80 cm V13 wu = 1280*(7.95/2+1.55)+0.5*1.0*2400*1.4 = 8750 Kg/m wu1 = 1280*(3.98+1.55)+(250*3.95+0.5*1.0*2400)*1.4 wu1 = 10140/m; P = 29800+8300*1.55 = 42700 Kg L = 9.55 m wueq = (8750*6.85+10140*2.70)/9.55 = 9140 Kg/m +Mu = 9140*9.55^2/8+42700*6.85*2.7/9.55 = 187000 Kg-m Vu = 8750*9.55/2+42700*6.85/9.55 = 72400 Kg Con el mismo programa: b = bw = 50 cm; rec = 10 cm; H = 100 cm dr = 89.6 cm < 93+7 = 100 cm ok +As = 67.51 cm2 10#10 -As = 10.1 cm2 2#8 Estribos #3 @ 18 cm Sección 50x100 cm V15 wu = 1280*(10+6.85)/2+0.5*1.0*2400*1.4 = 12500 Kg/m P = 42700 Kg L = 9.55 m +Mu = 12500*9.55^2/8+42700*7.95*1.55/9.50 = 198000 Kg-m Vu = 12500*9.55/2+42700*7.95/9.5 = 95400 Kg Con el mismo programa: b = bw = 50 cm; rec = 10 cm; H = 100 cm dr = 92.2 cm < 90+10 = 100 cm ok +As = 72.7 cm2 10#10 -As = 10.3 cm2 2#8 Estribos #4 @ 16 cm Sección 50x100 cm V16 wu = 1280*9.75/2+0.4*1.0*2400*1.4 = 7600 Kg/m P = 29800 Kg L = 9.55 m +Mu = 7600*9.55^2/8+29800*6.85*1.55/9.55 = 120000 Kg-m Vu = 7600*9.55/2+25400*6.85/9.55 = 54500 Kg b = bw = 40 cm; rec = 10 cm; H = 100 cm dr = 80.2 cm < 90+10 = 100 cm ok +As = 41.1 cm2 6#10 -As = 12.3 cm2 3#8 Estribos #3 @ 20 cm Sección 40x100 cm


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V5 wu = 0.4*1.65*2400*1.4 = 2220 Kg/m P = 48000 Kg L1 = 7.75 m; L2 = 7.50 m Se calcula el claro de 7.75 m. Y el otro se hará igual +Mu = 2220*7.75^2/8+48000*7.75/4 = 110000 Kg-m Vu = 2220*7.75/2+48000/2 = 32600 Kg b = bw = 40 cm; rec = 7 cm; H = 165 cm dr = 76.8 cm < 158+7 = 165 cm ok +As = 20.9 cm2 5#8 -As = 10.2 cm2 2#8 Estribos #3 @ 24 cm Sección 40x165 cm Azotea Motor Lobby

PLANTA AZOTEA MOTOR LOBBY Losa Cargas Po. Po. = 0.1*2400 = 240 Kg/m2 Relleno e impermeabilización = 120 Kg/m2 Plafón e instalaciones = 50 Kg/m2 Total Carga Muerta = 410 Kg/m2 Carga Viva = 100 Kg/m2 Carga Total = 410+100 = 510 Kg/m2 wu = 410*1.4+100*1.7 = 750 Kg/m2 -Mu = 750*2.70^2/10 = 550 Kg-m +Mu = 750*2.70^2/14 = 390 Kg-m


195

Con programa de Excel: Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 100 cm; H = 10 cm; R = 2.5 cm dr = 3.4 cm < 7.5+2.5 = 10 cm -As = 2.48 cm2/m #3 @28 cm +As = 1.87 cm2/m #3 @30 cm Ast = 0.0018*10*100/2 = 0.9 cm2/m #3 @30 cm Losa de 10 cm de espesor con refuerzo indicado. Trabes. V1 w = 510*2.70+100 Po.Po. = 1480 Kg/m L = 5.20 m a1 = 3.15 m a2 = 6.65 m -ML = 1480*5.2^2/10 = 4000 Kg-m +ML = 1480*5.2^2/14 = 2860 Kg-m -Ma1 = 1480*3.15^2/2 = 7340 Kg-m -Ma2 = 1480*6.65^2/2 = 32700 Kg-m Sreq = 32700/15.2 = 2151 cm3 Va2 = 1480*6.65 = 9850 Kg V1 IAT 24x12-83 Kg/m con: Sx = 2162 cm3 > Sreq; b = 30.48 cm; d = 60.1 cm; c = 0.95 cm; t = 0.79 cm; Rc = 40 Ton > Va2

V2 w = 510*(3.15+3.70/2)+250 = 2800 Kg/m L = 14.0 m +M = 2800*14.0^2/8 = 68600 Kg-m V = 2800*14.0/2 = 19600 Kg Sreq = 68600/15.2 = 4513 cm3 V2 IAT 24x12-157 Kg/m con: Sx = 4716 cm3 > Sreq; b = 30.48 cm; d = 60.1 cm; c = 2.54 cm; t = 0.79 cm; Rc = 40 Ton > Va2

V3 w = 510*(3.70+5.20)/2+150 = 2420 Kg/m Sreq = 4513*2420/2800 = 3900 cm3 V3 IAT 24x12-142 Kg/m con: Sx = 4227 cm3 > Sreq; b = 30.48 cm; d = 60.1 cm; c = 2.22 cm; t = 0.79 cm; Rc = 40 Ton > Va2

V4 w = 510*(6.65+3.70/2)+250 = 4590 Kg/m Sreq = 4513*4590/2800 = 7398 cm3 V4 IAT 24x12-252 Kg/m con: Sx = 7481 cm3 > Sreq; b = 30.48 cm; d = 60.1 cm; c = 4.45 cm; t = 0.95 cm; Rc = 50 Ton > Va2


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Dientes de Sierra.

Losa. Cargas Po.Po. = 0.10*2400 = 240 Kg/m2 Impermebilización = 30 Kg*m2 Instalaciones = 10 Kg/m2 Total Carga Muerta = 280 Kg/m2 Carga Viva = 40 Kg/m2 Carga Total = 320 Kg/m2 wu = 280*1.4+40*1.7 = 460 Kg/m2 L = 2.2*1.41 = 3.10 m +Mu = 460*3.1^2/8 = 550 Kg-m Vu = 460*3.1/2 = 710 Kg Con programa de Excel: Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 100 cm; H = 10 cm; R = 2.5 cm dr = 3.4 cm < 7.5+2.5 = 10 cm +As = 2.48 cm2/m #3 @28 cm Ast = 0.0018*10*100/2 = 0.9 cm2/m #3 @30 cm Losa de 10 cm de espesor con refuerzo indicado Vigas. V4 wu = 460*3.1/2+0.1*0.3*2400*1.4 = 810 Kg/m L = 3.20 m -Mu = 810*3.2^2/10 = 830 Kg-m +Mu = 810*3.2^2/14 = 590 Kg-m Vu = 810*3.2/2 = 1300 Kg Con el mismo programa: b = bw = 10 cm; H = 30 cm; R = 5 cm; dr = 13.3 cm < 25+5 = 30 cm


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-As = 0.92 cm2 1#4 +As = 0.83 cm2 1#4 Sección 10x30 cm V3 wu = 460*3.1+0.4*0.9*2400*1.4 = 2640 Kg/m L = 6.60 m +Mu = 2640*6.6^2/8 = 14400 Kg-m Vu = 2640*6.60/2 = 8700 Kg Con el mismo programa: b = bw = 40 cm; H = 90 cm; R = 5 cm; dr = 27.8 cm < 85+5 = 30 cm -As = 2.5 cm2 2#4 +As = 6.1 cm2 4#5 Estribos #3 @43 cm Sección 40x90 cm V1 wu = 460*3.30+0.4*1.25*2400*1.4 = 3200 Kg/m L = 15.0 m a = 5.20 m -Mua = 3200*5.20^2/2 = 43300 Kg-m -MuL = 3200*15.0^2/10 = 72000 Kg-m +MuL = 3200*15.0^2/14 = 51400 Kg-m Vua = 3200*5.20 = 16600 Kg VuL = 3200*15.0/2 = 24000 Kg R1 = 3200*(15.0-5.20)/15.0 = 2090 Kg R2 = 3200*20.2-20.90 = 64600 Kg Con el mismo programa: b = bw = 40 cm; H = 125 cm; R = 7 cm; dr = 48.2 cm < 118+7 = 125 cm -Asa = 13.3 cm2 3#8 +AsL = 6.9 cm2 3#6 -AsL = 9.7 cm2 2#8 Estribos #3 @43 cm Sección 40x125 cm V2 wu = 460*3.30+0.4*1.25*2400*1.4 = 3200 Kg/m P = 64600 Kg L = 7.75 m -Mu = 3200*7.75^2/10+64600*3.35*4.4*(7.75+3.35)/(4*7.75^2) -Mu = 63200 Kg-m +Mu1 = 3200*7.75^2/14+64600*3.35*4.4/7.75 = 137000 Kg-m +Mu2 = 3200*7.75^2/14+64600*2.4*5.35/7.75 = 121000 Kg-m Vu1 = 36000 Kg Vu2 = 12400+64600*2.4*(4*7.75^2-2.4*(7.75+2.4))/(4*7.75^3) Vu2 = 30400 Kg Con el mismo programa: b = bw = 40 cm; H = 125 cm; R = 7 cm; dr = 88.5 cm < 118+7 = 125 cm +As1 = 36.2 cm2 5#10 +As2 = 31.8 cm2 5#10 -As = 17.9 cm2 3#10 Estribos #3 @43 cm Sección 40x125 cm


198

V2A wu = 460*3.30/2+0.4*1.25*2400*1.4 = 2240 Kg/m P = 2090 Kg L = 7.75 m -Mu = 2240*7.75^2/10+2090*3.35*4.4*(7.75+3.35)/(4*7.75^2) -Mu = 14900 Kg-m +Mu1 = 2240*7.75^2/14+2090*3.35*4.4/7.75 = 13600 Kg-m +Mu2 = 2240*7.75^2/14+2090*2.4*5.35/7.75 = 13100 Kg-m Vu1 = 9480 Kg Vu2 = 8680 Kg Con el mismo programa: b = bw = 40 cm; H = 125 cm; R = 7 cm; dr = 42.3 cm < 118+7 = 125 cm +As1 = 8.1 cm2 2#8 +As2 = 8.0 cm2 2#8 -As = 10.2 cm2 2#8 Estribos #3 @43 cm Sección 40x125 cm Columnas C1 PER 76x76x3.2 mm – 7.12 Kg/m

Losas de Planta Baja.

Como puede observarse tiene claros semejantes a los de la losa del Nivel 1. Siendo la carga igual a la de este Nivel, se

resolverán directamente en el plano, por observación y factores.

Firmes. De acuerdo al Manual CRSI 63, el firme en la zona de estacionamiento será: Firme de 15 cm de espesor con malla 6x6/66 en cada lecho. En la zona de servicios será: Firme de 10 cm de espesor con malla 6x6/1010 en lecho superior. En cada uno de ellos se localizarán juntas de contracción y de colado de acuerdo a las normas internacionales.


199

11. Muros de contención, rampas y cisterna.

Los muros de contención estarán todos apoyados de piso a techo y con alturas de 4.20 m. Tendrán por lo tanto dimensiones y armados mínimos.

h = 4.2 m

= 1600 kg/m3, = 32.5 º, kr = 0.300; w = 1600*0.30 = 480 kg/m M = 480*4.2^3/16 = 2220 Kg-m Peralte y refuerzo, opción por esf. de trabajo: d = 0.26*(2220)^0.5 = 12.3 cm < 16+4 = 20 cm As = 2220/(1700*0.89*0.16) = 9.2 cm2/m # 5 @ 20 cm Astv = 0.0015*20*100 = 3 cm2/m # 4 @ 40 cm Asth = 0.0025*20*100 = 5 cm2/m # 4 @ 25 cm Muro espesor 20 cm. con #5@20 verticales y #4@25 cm horizontales en el lado libre con cimiento corrido de concreto ciclópeo de 40 cm de ancho.


200

Cisterna. Losa Superior

Será una losa apoyada en una sola dirección sobre los muros de contención, con carga de entrepiso, sin cocina. Patín de compresión. wu = 1280 Kg/m2 Como la carga es muy similar a la de la losa de cocina, la losa será igual: Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte. Nervaduras N1 wu = 1280*0.72 = 920 Kg/m L = 9.55 m Mu = 920*9.55^2/8 = 10500 Kg-m Vu = 920*9.55/2 = 4400 Kg Con el programa de Excel: As = 7.8 cm2 = 2#8 Ampliar nervaduras en 30 cm en apoyos en una longitud de 90 cm. Sección de 12x40 cm Muros de contención: Se diseñan simplemente apoyados de piso a techo, con altura de agua de h = 3.50 m y altura de muro de 4.20 m. Muros exteriores MC1: En estos muros, en contacto con el relleno, rige la condición de cisterna vacía, con empujes de suelo. En cuyo caso resultan, iguales al resto de los muros de contención: Muro espesor 20 cm. con #5@17 cm verticales y #4@25 cm horizontales en el lado interior.


201

Muro interior MC2 En los muros exteriores de la cisterna, que no están en contacto con el terreno, rige el empuje del agua. Por especificaciones de cisternas se diseñan por esfuerzos de trabajo reducidos como sigue: M = 1000*3.50^2*4.2/16 = 3220 kg-m d = 0.37*(3220*1)^0.5 = 21+4 = 25 cm. Asv = 3220/(1400*0.89*0.21) = 12.3 cm2 #5@16 cm. Ash = 0.0025*25*100 = 6.3 cm2 #4@20 cm. MC2 espesor 25 cm, con ref. htal #4 @ 20 cm y ref. vert. #5@22 cm ambos en el lado exterior de la cisterna. Cimentación: wumax.= 1280*4.78+1.4*(0.25*4.2*2400+1000) = 11100 Kg/m. fu = 1.55*1.6 = 2.48 kg/cm2. b = 11100/(2.48*100) = 45 cm < 50 cm. Se propone cimiento corrido de concreto ciclópeo de 50 cm de en todos los muros. Los muros tendrán en su parte inferior un dado de 20x25 cm, colado monolítico con el firme, protegido con candado y Junta de ojo PVC de 6”. Firmes: De acuerdo al manual CRSI se propone Firme de 10 cm en cisterna y de 15 cm en cuarto de máquinas, ambos con malla 66/66 en L. superior. Se pondrán juntas de construcción en firmes en centros de los claros, protegidos con banda PVC de 6”. Todo ello de acuerdo a detalles típicos de juntas de GMI, incluyendo registros, cárcamos y escaleras marinas. Rampas. Los muros serán de 0 a 4.20 m de altura. La losa será de 4.0 m de ancho, de concreto lleno. La carga viva se considerará de 1000 Kg/m2. Losa: d = 400/30 = 13.3 cm ≈ 12+3 = 15 cm Cargas: PoPo = 0.15*2400 = 360 Kg/m2 Sup. Rodamiento = 0.03*2400 = 72 Kg/m2 Total Carga Muerta = 360+70 = 430 Kg/m2 Carga Viva = 1000 Kg/m2 Carga Total = 430+1000 = 1430 Kg/m2 wu = 430*1.4+1000*1.7 = 2300 Kg/m2 -Mu = 2300*4.0^2/24 = 1530 Kg-m +Mu = 2300*4.0^2/8 = 4600 Kg-m


202

Con el programa de Excel: b = bw = 100 cm; rec = 3 cm; H = 5 cm; dr = 9.9 cm < 12+3 = 15 cm; O.K. -As = 4.0 cm2/m #4@ 30 +As = 11.5 cm2/m #6@ 25 Losa espesor 15 cm con refuerzo indicado. Muros: Serán muros cargadores de block de concreto con castillos y dalas de concreto reforzado, cimentados sobre un cimiento corrido de concreto ciclópeo: wu = 2300*2.0+4.20*250*1.4 = 6070 Kg/m fu = 1.55*1.6 = 2.5 kg/cm2. b = 6070/(2.5*100) = 25 cm < 40 cm.

Columnas.

Planta de columnas Zona de Salón de Eventos wu1 = 1480 Kg/m2 (Salón de eventos) wu2 = 1270 Kg/m2 (Estacionamiento) Pu = 2550 Kg (Estacionamiento) wu max. = 1480+1270 = 2750 Kg/m2 Amax = 10*11.70 = 117 m2 Pumax1 = (1480*117+0.4*0.4*2400*1.4*3.5)/1000 = 175 Ton Pumax2 = 175+(1270*117+2550+0.4*0.4*2400*1.4*3.5)/1000 Pumax2 = 328 Ton Se utilizarán las siguientes secciones (conc. f’c 300 Kg/cm2):


CE1 40 40 1148 4#6 11.48 189

CE2 40 40 1600 16#6 45.92 330

CE3 50 1963 8#6 22.96 331


203

Zona de Servicios wu1 = 1120 Kg/m2 (Losa Azotea) wu2 = 1280 Kg/m2 (Losa Nivel 2) wu3 = 1330 Kg/m2 (Losa nivel 1) wumax = 1120+1280+1330 = 3730 Kg/m2 Amax = (15.0+5.0)/2*(7.75+7.75)/2 = 77.5 m2 Pumax1 = (1120*77.5+0.4*0.4*2400*1.4*3.5)/1000 = 89 Ton Pumax2=89+(1280*77.5+0.4*0.4*2400*1.4*3.5)/1000 = 190 Ton Pumax3 = 190+(1330*77.5+0.4*0.4*2400*1.4*3.5)/1000 Pumax3 = 295 Ton Se utilizarán las siguientes secciones (Conc. f’c 300 kg/cm2):

En el apéndice se podrán apreciar las cargas por columnas.

Cimentación. Para las columnas analizadas y el esfuerzo admisible consignado por el laboratorio de suelos se tendrá: Esf. ult. admisible en el terreno fun = 1.55*1.6 = 2.48 Kg/cm2 Se utilizarán los siguientes tipos de zapatas de acuerdo al CRSI 93:


CS1 40 40 1592 8#5 15.92 263

CS2 40 40 1600 16#5 31.84 299

CS3 40 40 1600 16#6 45.92 330

CS4 40 40 1600 16#8 81.12 408

CS5 45 45 2025 16#8 81.12 468

CS6 40 1257 8#5 15.92 215

Marca A B C Refuerzo

Z1 100 100 30 5#4 C/D.

Z2 120 120 30 6#4 C/D.

Z3 150 150 30 7#4 C/D.

Z4 180 180 35 7#5 C/D.

Z5 200 200 40 6#6 C/D.

Z6 240 240 50 9#6 C/D

Z7 280 280 55 10#6 C/D

Z8 300 300 60 13#6 C/D

Z9 350 350 70 9#8 C/D

Z10 380 380 75 11#8 C/D

Z11 400 400 80 12#8 C/D

Z12 450 450 90 15#8 C/D

Z13 480 480 90 18#8 C/D


204

Tabla de zapatas área de servicios.

Tabla de zapatas salón de eventos

Ejes Pu Carga Tipo Marca Ejes Pu Carga Tipo Marca

1 J.1 33 120x120x30 Z2 6 G, 6 H 337 380x380x75 Z10

1 K 30 120x120x30 Z2 6 I 207 300x300x60 Z8

1 M 51 150x150x30 Z3 6 J , 6 N 70 180x180x35 Z4

1 M.1 93 200x200x40 Z5 7 A 299 350x350x70 Z9

1 N 23 100x100x30 Z1 7 B 329 380x380x75 Z10

2G, 3G 76 180x180x35 Z4 7 C 251 350x350x70 Z9

2H, 2P, 3H, 3P 50 150x150x30 Z3 7 G 509 450x450x90 Z12

2I, 2O, 3I, 3O 28 120x120x30 Z2 7 H 457 450x450x90 Z12

2 J, 2 N 16 100x100x30 Z1 7 I 186 280x280x55 Z7

2 J.1 45 150x150x30 Z3 7 J , 7 N 41 150x150x30 Z3

2 K 53 150x150x30 Z3 7 K , 7 M 59 180x180x35 Z4

2 M 75 180x180x35 Z4 7 O 61 180x180x35 Z4

2 M.1 116 240x240x50 Z7 7 O.1 79 180x180x35 Z4

2 Q, 3Q 40 150x150x30 Z3 7 P 240 350x350x70 Z9

2 R, 3R 18 100x100x30 Z1 7 Q 234 350x350x70 Z9

3J, 3N 51 150x150x30 Z3 7 R 313 380x380x75 Z10

4 A 211 300x300x60 Z8 9 A 202 300x300x60 Z8

4 B 248 350x350x70 Z9 9 B 228 300x300x60 Z8

4 C 181 280x280x55 Z7 9 E 260 350x350x70 Z9

4 G, 4 H 248 350x350x70 Z9 10 E 35 150x150x30 Z3

4 I 120 240x240x50 Z6 10 G 206 300x300x60 Z8

4 J , 4 N 38 150x150x30 Z3 10 H 220 300x300x60 Z8

4 O 27 100x100x30 Z1 10 I 114 240x240x50 Z6

4 O.1 48 150x150x30 Z3 10 J, 10 N 89 200x200x40 Z5

4 P, 4 Q 59 180x180x35 Z4 10 K, 10 M 151 280x280x55 Z7

4 R 35 120x120x30 Z2 10 O 94 200x200x40 Z5

5 O 125 240x240x50 Z6 10 P 187 280x280x55 Z7

5 P, 5 Q 183 280x280x55 Z7 10 Q 149 280x280x55 Z7

5 R 114 240x240x50 Z6 10 R 80 180x180x35 Z4

6 A 313 380x380x75 Z10 10 S, 10X 12 100x100x30 Z1

6 B 337 380x380x75 Z10 10 T 26 120x120x30 Z2

6 C 258 350x350x70 Z9 10 U, 10 V, 10 W 33 120x120x30 Z2

Ejes Pu T Dimensiones Marca Ejes Pu T Dimensiones Marca

11 E 134 240x240x50 Z6 13 H, L, P 286 350x350x70 Z9

11 G, Q 158 280x280x55 Z7 13 I, J, N, O, R 149 280x280x55 Z7

11 H, L, P 206 300x300x60 Z8 13 S 134 240x240x50 Z6

11 I, J, N, O, R 112 240x240x50 Z6 13 T 199 300x300x60 Z8

11 S 98 200x200x40 Z6 13 U, V, W 266 350x350x70 Z9

11 T 142 240x240x50 Z6 13 X 169 280x280x55 Z7

11 U, V, W 187 280x280x55 Z7 14 E 115 240x240x50 Z6

11 X 124 240x240x50 Z6 14 G, Q 133 240x240x50 Z6

12 E 265 350x350x70 Z9 14 H, L, P 173 280x280x55 Z7

12 G, Q, T 283 350x350x70 Z9 14 I, J, N, O 150 280x280x55 Z7

12 H, L, P, U, V, W 377 400x400x80 Z11 14 R 94 280x280x55 Z7

12 I, J, N, O, R, S 187 280x280x55 Z7 14 S 46 150x150x30 Z3

12 X 293 350x350x70 Z9 14 T 64 180x180x35 Z4

13 E 182 280x280x55 Z7 14 U, V, W 81 200x200x40 Z5

13 G, O, 215 300x300x60 Z8 14 X 46 150x150x30 Z3


205

12. Lista de planos.

Anexos se encontrarán los siguientes planos:

SEC.GE.01: Dimensiones generales, notas y especificaciones

SEC.EC.01: Cimentaciones. Planta y detalles.

SEC.EC.01A: Firmes y columnas. Planta y detalles

SEC.CE.02: Cisterna. Planta y detalles

SEC.CE.03: Muros de contención. Planta y detalles.

SEC.CE.04: Losa Planta Baja Estacionamiento

SEC.CE.05: Losa Terraza Planta Baja.

SEC.CE.06: Losa Salón de eventos.

SEC.CE.07: Cubierta Salón de eventos.

SEC.CE.08:

SEC.CE.09: Losa Planta alta N1. 1 de 2

SEC.CE.10: Losa Planta alta N1. 2 de 2.

SEC.CE.11: Losas Pasillo.

SEC.CE.12: Losa Planta alta Nivel 2.

SEC.CE.13:

SEC.CE.14: Losa Azotea N2.

SEC.CE.15: Losa Azotea N3.

SEC.CE.16: Losa Azotea Motor Lobby y Domos

SEC.CE.17: Torre escalera circular

SEC.CE.18: Escaleras interiores

SEC.CE.19: Escalinatas, muretes y detalles

SEC.CE.20: Palapa o similar


206


207

APÉNDICE 1

Tabla de carga en columnas


208

Tabla de carga en columnas

Ejes A wm wv wu Pu Pu Carga Tipo Col. Tipo Marca fun breq

1 J.1 35.00 0.470 0.100 0.828 29 29 Azotea ML CS6 CC1

Pedestal 0.30 6.480 0.000 9.072 3 32 55x55 PS6

Zapata 1.44 0.720 0.000 1.008 1 33 120x120x30 Z2 24.8 1.15

1 K 31.15 0.475 0.100 0.835 26 26 Azotea ML CS6 CC1

Pedestal 0.30 6.480 0.000 9.072 3 29 55x55 PS6

Zapata 1.44 0.720 0.000 1.008 1 30 120x120x30 Z2 Z2 24.8 1.10

1 M 31.15 0.475 0.100 0.835 26 26 Azotea ML CS6 CC2

12.95 0.672 0.250 1.366 20 46 Losa ML CS6

Pedestal 0.30 6.480 0.000 9.072 3 49 55x55 PS6

Zapata 2.25 0.720 0.000 1.008 2 51 150x150x30 Z3 24.8 1.43

1 M.1 59.50 0.453 0.100 0.804 48 48 Azotea ML CS6 CC1

25.90 0.636 0.250 1.315 37 85 Losa ML CS6

Pedestal 0.30 6.480 0.000 9.072 3 88 55x55 PS6

Zapata 4.00 0.960 0.000 1.344 5 93 200x200x40 Z5 24.8 1.94

1 N 12.95 0.652 0.250 1.338 20 20 Losa ML CS1 CC3

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 22 45x45 PS1

Zapata 1.00 0.720 0.000 1.008 1 23 100x100x30 Z1 24.8 0.96

2G, 3G 4.88 0.360 0.000 0.504 2 2 Pretil Conc.

6.68 0.342 0.000 0.479 3 5 Fach. Piedra

18.75 0.610 0.250 1.279 24 29 Desc. Esc.

25.50 0.250 0.000 0.350 9 38 Pretil

28.13 0.560 0.200 1.124 32 70 Azotea CS1 CC3

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 72 45x45 PS1

Zapata 3.24 0.840 0.000 1.176 4 76 180x180x35 Z4 24.8 1.75

2H, 2P, 3H, 3P 36.66 0.654 0.200 1.256 46 46 Azotea CS1 CC3

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 48 45x45 PS1

Zapata 2.25 0.720 0.000 1.008 2 50 150x150x30 Z3 24.8 1.42

2I, 2O, 3I, 3O 17.91 0.752 0.200 1.393 25 25 Azotea CS1 CC3

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 27 45x45 PS1

Zapata 1.44 0.720 0.000 1.008 1 28 120x120x30 Z2 24.8 1.06

2 J, 2 N 6.94 1.055 0.200 1.817 13 13 Azotea CS1 CC3

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 15 45x45 PS1

Zapata 1.00 0.720 0.000 1.008 1 16 100x100x30 Z1 24.8 0.80

2 J.1 6.94 1.055 0.200 1.817 13 13 Azotea CS6 CC2

35.00 0.430 0.100 0.772 27 40 Azotea ML CS6

Pedestal 0.30 6.480 0.000 9.072 3 43 55x55 PS6

Zapata 2.25 0.720 0.000 1.008 2 45 150x150x30 Z3 24.8 1.35

2 K 16.69 0.766 0.200 1.412 24 24 Azotea CS6 CC2

31.15 0.430 0.100 0.772 24 48 Azotea ML CS6

Pedestal 0.30 6.480 0.000 9.072 3 51 55x55 PS6

Zapata 2.25 0.720 0.000 1.008 2 53 150x150x30 Z3 24.8 1.47

2 M 16.69 0.766 0.200 1.412 24 24 Azotea CS6 CC4

31.15 0.430 0.100 0.772 24 48 Azotea ML CS6

12.95 0.672 0.250 1.366 20 68 Losa ML CS6

Pedestal 0.30 6.480 0.000 9.072 3 71 55x55 PS6

Zapata 3.24 0.840 0.000 1.176 4 75 180x180x35 Z4 24.8 1.74

2 M.1 13.88 0.807 0.200 1.470 20 20 Azotea CS6 CC4

59.50 0.430 0.100 0.772 46 66 Azotea ML CS6

25.90 0.636 0.250 1.315 37 103 Losa ML CS6

Pedestal 0.30 6.480 0.000 9.072 3 106 55x55 PS6

Zapata 5.76 1.200 0.000 1.680 10 116 240x240x50 Z7 24.8 2.16


209


2 Q, 3Q 28.13 0.682 0.200 1.295 36 36 Azotea CS1 CC3

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 38 45x45 PS1

Zapata 2.25 0.720 0.000 1.008 2 40 150x150x30 Z3 24.8 1.27

2 R, 3R 9.38 0.926 0.200 1.636 15 15 Azotea CS1 CC3

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 17 45x45 PS1

Zapata 1.00 0.960 0.000 1.344 1 18 100x100x30 Z1 24.8 0.86

3J, 3N 37.50 0.652 0.200 1.253 47 47 Azotea CS1 CC6

37.50 0.656 0.250 1.343 50 97 P, B, CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 99 45x45 PS1

Zapata 5.76 1.200 0.000 1.680 10 109 240x240x50 Z6 24.8 2.09

4 A 9.67 0.360 0.000 0.504 5 5 Pretil Conc.

9.67 0.360 0.000 0.504 5 10 Precolado

29.06 0.619 0.200 1.207 35 45 Azotea N3 CS1 CC5

50.62 0.250 0.000 0.350 18 63 Muro Bloc

50.62 0.360 0.000 0.504 26 89 Precolado

29.06 0.669 0.250 1.362 40 129 Entrepiso N2 CS1

15.93 0.360 0.000 0.504 8 137 Precolado

35.26 0.250 0.000 0.350 12 149 Muro Bloc

29.06 0.669 0.300 1.447 42 191 Entrepiso N1 Coc. CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 193 45x45 PS1

Zapata 9.00 1.440 0.000 2.016 18 211 300x300x60 Z8 24.8 2.92

8.50 0.360 0.000 0.504 4 4 Pretil Conc.

8.50 0.360 0.000 0.504 4 8 Precolado

4 B 38.75 0.604 0.200 1.186 46 54 Azotea N3 CS1 CC5

44.50 0.250 0.000 0.350 16 70 Muro Bloc

44.50 0.360 0.000 0.504 22 92 Precolado

38.75 0.655 0.250 1.342 52 144 Entrepiso N2 CS1

14.00 0.360 0.000 0.504 7 151 Precolado

31.00 0.250 0.000 0.350 11 162 Muro Bloc


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 219 45x45 PS1

Zapata 12.25 1.680 0.000 2.352 29 248 350x350x70 Z9 24.8 3.16

6.38 0.360 0.000 0.504 3 3 Pretil Conc.

6.38 0.360 0.000 0.504 3 6 Precolado

4 C 29.06 0.619 0.200 1.207 35 41 Azotea N3 CS1 CC5

33.38 0.250 0.000 0.350 12 53 Muro Bloc

33.38 0.360 0.000 0.504 17 70 Precolado

29.06 0.669 0.250 1.362 40 110 Entrepiso N2 CS1

10.50 0.360 0.000 0.504 5 115 Precolado

23.25 0.250 0.000 0.350 8 123 Muro Bloc


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 167 45x45 PS1

Zapata 7.84 1.320 0.000 1.848 14 181 280x280x55 Z7 24.8 2.71

4 G, 4 H 8.50 0.360 0.000 0.504 4 4 Pretil Conc.

8.50 0.360 0.000 0.504 4 8 Precolado

38.75 0.604 0.200 1.186 46 54 Azotea N3 CS1 CC5

44.50 0.250 0.000 0.350 16 70 Muro Bloc

44.50 0.360 0.000 0.504 22 92 Precolado

38.75 0.655 0.250 1.342 52 144 Entrepiso N2 CS1

14.00 0.360 0.000 0.504 7 151 Precolado

31.00 0.250 0.000 0.350 11 162 Muro Bloc


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 219 45x45 PS1

Zapata 12.25 1.680 0.000 2.352 29 248 350x350x70 Z9 24.8 3.16


210


4 I 4.06 0.360 0.000 0.504 2 2 Pretil Conc.

4.06 0.360 0.000 0.504 2 4 Precolado

18.50 0.652 0.200 1.253 23 27 Azotea N3 CS1 CC5

22.14 0.250 0.000 0.350 8 35 Muro Bloc

21.25 0.360 0.000 0.504 11 46 Precolado

18.50 0.703 0.250 1.409 26 72 Entrepiso N2 CS1

6.69 0.360 0.000 0.504 3 75 Precolado

14.80 0.250 0.000 0.350 5 80 Muro Bloc


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 110 45x45 PS1

Zapata 5.76 1.200 0.000 1.680 10 120 240x240x50 Z6 24.8 2.20

4 J , 4 N 38.75 0.501 0.100 0.871 34 34 Azotea Lobby CS1 CC3

38.75 0.655 0.250 1.342 52 86 P.B.

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 88 45x45 PS1

Zapata 4.00 0.960 0.000 1.344 5 93 200x200x40 Z3 24.8 1.94

4 O 10.97 0.360 0.000 0.504 6 6 Precolado

1.77 0.250 0.000 0.350 1 7 Muro bloc

3.02 1.125 0.200 1.915 6 13 Azotea CS1 CC6

2.87 0.360 0.000 0.504 1 14 Precolado

10.93 0.250 0.000 0.350 4 18 Muro bloc

3.02 1.181 0.250 2.078 6 24 Entrepiso CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 26 45x45 PS1

Zapata 1.00 0.720 0.000 1.008 1 27 100x100x30 Z1 24.8 1.04

4 P, 4 Q 41.33 0.360 0.000 0.504 21 21 Precolado

11.39 0.710 0.200 1.334 15 36 Azotea CS1 CC6

11.39 0.762 0.250 1.492 17 53 Entrepiso CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 55 45x45 PS1

Zapata 3.24 0.840 0.000 1.176 4 59 180x180x35 Z4 24.8 1.54

4 R 21.27 0.360 0.000 0.504 11 11 Precolado

3.69 1.023 0.200 1.772 7 18 Azotea CS1 CC6

5.57 0.360 0.000 0.504 3 21 Precolado

12.32 0.250 0.000 0.350 4 25 Muro bloc

3.69 1.079 0.250 1.936 7 32 Entrepiso CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 34 45x45 PS1

Zapata 1.44 0.720 0.000 1.008 1 35 120x120x30 Z2 24.8 1.19

5 O 31.39 0.250 0.000 0.350 11 11 Muro Bloc

37.01 0.606 0.200 1.188 44 55 Azotea CS1 CC6

24.03 0.250 0.000 0.350 8 63 Muro bloc

37.01 0.657 0.250 1.345 50 113 Entrepiso CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 115 45x45 PS1

Zapata 5.76 1.200 0.000 1.680 10 125 240x240x50 Z6 24.8 2.24

5 P, 5 Q 75.76 0.583 0.200 1.156 88 88 Azotea CS1 CC6

59.87 0.639 0.250 1.320 79 167 Entrepiso CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 169 45x45 PS1

Zapata 7.84 1.320 0.000 1.848 14 183 280x280x55 Z7 24.8 2.72

5 R 41.46 0.360 0.000 0.504 21 21 Precolado

19.38 0.648 0.200 1.247 24 45 Azotea CS1 CC6

34.88 0.360 0.000 0.504 18 63 Precolado

34.88 0.250 0.000 0.350 12 75 Muro bloc

19.38 0.699 0.250 1.404 27 102 Entrepiso CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 104 45x45 PS1

Zapata 5.76 1.200 0.000 1.680 10 114 240x240x50 Z6 24.8 2.14


211


6 A 6.59 0.360 0.000 0.504 3 3 Pretil Conc.

6.59 0.360 0.000 0.504 3 6 Precolado

58.13 0.589 0.200 1.165 68 74 Azotea N3 CS1 CC7

34.49 0.250 0.000 0.350 12 86 Muro Bloc

34.49 0.360 0.000 0.504 17 103 Precolado

58.13 0.640 0.250 1.321 77 180 Entrepiso N2 CS1

10.85 0.360 0.000 0.504 5 185 Precolado

24.03 0.250 0.000 0.350 8 193 Muro Bloc


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 277 45x45 PS2

Zapata 14.44 1.800 0.000 2.520 36 313 380x380x75 Z10 24.8 3.55

6 B 77.50 0.582 0.200 1.155 89 89 Azotea N3 CS1 CC7

77.50 0.632 0.250 1.310 102 191 Entrepiso N2 CS1


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 301 45x45 PS2

Zapata 14.44 1.800 0.000 2.520 36 337 380x380x75 Z10 24.8 3.69

6 C 58.13 0.589 0.200 1.165 68 68 Azotea N3 CS1

58.13 0.640 0.250 1.321 77 145 Entrepiso N2 CS1


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 229 45x45 PS1

Zapata 12.25 1.680 0.000 2.352 29 258 350x350x70 Z9 24.8 3.22

6 G, 6 H 77.50 0.582 0.200 1.155 89 89 Azotea N3 CS1 CC7

77.50 0.632 0.250 1.310 102 191 Entrepiso N2 CS1


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 301 45x45 PS2

Zapata 14.44 1.800 0.000 2.520 36 337 380x380x75 Z10 24.8 3.69

6 I 31.39 0.360 0.000 0.504 16 16 Muro Bloc

38.75 0.604 0.200 1.186 46 62 Azotea N3 CS1 CC5

34.49 0.250 0.000 0.350 12 74 Muro Bloc

38.75 0.655 0.250 1.342 52 126 Entrepiso N2 CS1

17.44 0.250 0.000 0.350 6 132 Muro Bloc


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 189 45x45 PS1

Zapata 9.00 1.440 0.000 2.016 18 207 300x300x60 Z8 24.8 2.89


77.50 0.632 0.250 1.310 102 166 P.B. CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 168 45x45 PS1

Zapata 7.84 1.320 0.000 1.848 14 182 280x280x55 Z7 24.8 2.71

7 A 6.40 0.360 0.000 0.504 3 3 Pretil Conc.

6.40 0.360 0.000 0.504 3 6 Precolado

56.44 0.590 0.200 1.166 66 72 Azotea N3 CS1 CC7

33.49 0.250 0.000 0.350 12 84 Muro Bloc

33.49 0.360 0.000 0.504 17 101 Precolado

56.44 0.641 0.250 1.322 75 176 Entrepiso N2 CS1

10.54 0.360 0.000 0.504 5 181 Precolado

23.33 0.250 0.000 0.350 8 189 Muro Bloc


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 270 45x45 PS2

Zapata 12.25 1.680 0.000 2.352 29 299 350x350x70 Z9 24.8 3.47

7 B 75.25 0.583 0.200 1.156 87 87 Azotea N3 CS1 CC7

75.25 0.633 0.250 1.311 99 186 Entrepiso N2 CS1


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 293 45x45 PS2

Zapata 14.44 1.800 0.000 2.520 36 329 380x380x75 Z10 24.8 3.64


212


7 C 56.44 0.590 0.200 1.166 66 66 Azotea N3 CS1 CC5

56.44 0.641 0.250 1.322 75 141 Entrepiso N2 CS1


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 222 45x45 PS1

Zapata 12.25 1.680 0.000 2.352 29 251 350x350x70 Z9 24.8 3.18

7 G 86.25 0.580 0.200 1.152 99 99 Azotea N3 CS1 CC8

86.25 0.630 0.250 1.307 113 212 Entrepiso N2 CS1


81.87 0.631 0.300 1.393 114 446 Entrepiso P. B. CS5

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 448 45x45 PS5

Zapata 20.25 2.160 0.000 3.024 61 509 450x450x90 Z12 24.8 4.53

7 H 86.25 0.580 0.200 1.152 99 99 Azotea N3 CS1 CC9

86.25 0.630 0.250 1.307 113 212 Entrepiso N2 CS1


43.50 0.650 0.300 1.420 62 394 Entrepiso P. B. CS4

0.20 6.480 0.000 9.072 2 396 45x45 PS4

Zapata 20.25 2.160 0.000 3.024 61 457 450x450x90 Z12 24.8 4.29

7 I 43.13 0.600 0.200 1.180 51 51 Azotea N3 CS1 CC5

43.13 0.650 0.250 1.335 58 109 Entrepiso N2 CS1


0.20 6.480 0.000 9.072 2 172 45x45 PS1

Zapata 7.84 1.320 0.000 1.848 14 186 280x280x55 Z7 24.8 2.74


17.58 0.657 0.200 1.260 22 37 Azotea N2 CS1

31.91 0.664 0.250 1.355 43 80 P.B. CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 82 45x45 PS1

Zapata 4.00 0.960 0.000 1.344 5 87 200x200x40 Z3 24.8 1.88

7 K , 7 M 24.41 0.542 0.100 0.929 23 23 Azotea Lobby CS1 CC6

24.41 0.630 0.200 1.222 30 53 Azotea N2 CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 55 45x45 PS1

Zapata 3.24 0.840 0.000 1.176 4 59 180x180x35 Z4 24.8 1.54

7 O 20.81 0.642 0.200 1.239 26 26 Azotea N2 CS1 CC6

20.81 0.693 0.250 1.395 29 55 Entrpiso N1 CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 57 45x45 PS1

Zapata 3.24 0.840 0.000 1.176 4 61 180x180x35 Z4 24.8 1.57

7 P 85.17 0.580 0.200 1.152 98 98 Azotea N2 CS1 CC6

85.17 0.630 0.250 1.307 111 209 Entepiso N1 CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 211 45x45 PS1

Zapata 12.25 1.680 0.000 2.352 29 240 350x350x70 Z9 24.8 3.11

7 Q 82.69 0.581 0.200 1.153 95 95 Azotea N2 CS1 CC6

82.69 0.631 0.250 1.308 108 203 Entrepiso N1 CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 205 45x45 PS1

Zapata 12.25 1.680 0.000 2.352 29 234 350x350x70 Z9 24.8 3.07

7 R 58.98 0.360 0.000 0.504 30 30 Precolado

82.69 0.581 0.200 1.153 95 125 Azotea N2 CS1 CC10

49.61 0.360 0.000 0.504 25 150 Precolado

49.61 0.250 0.000 0.350 17 167 Muro Bloc

82.69 0.631 0.250 1.308 108 275 Entrpiso N1 CS2

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 277 45x45 PS2

Zapata 14.44 1.800 0.000 2.520 36 313 380x380x75 Z10 24.8 3.55


213


9 A 9.48 0.360 0.000 0.504 5 5 Pretil Conc.

9.48 0.360 0.000 0.504 5 10 Precolado

27.38 0.622 0.200 1.211 33 43 Azotea N3 CS1 CC5

49.62 0.250 0.000 0.350 17 60 Muro Bloc

49.62 0.360 0.000 0.504 25 85 Precolado

27.38 0.673 0.250 1.367 37 122 Entrepiso N2 CS1

15.61 0.360 0.000 0.504 8 130 Precolado

34.57 0.250 0.000 0.350 12 142 Muro Bloc


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 184 45x45 PS1

Zapata 9.00 1.440 0.000 2.016 18 202 300x300x60 Z8 24.8 2.85

9 B 8.50 0.360 0.000 0.504 4 4 Pretil Conc.

8.50 0.360 0.000 0.504 4 8 Precolado

36.50 0.607 0.200 1.190 43 51 Azotea N3 CS1 CC5

44.50 0.250 0.000 0.350 16 67 Muro Bloc

44.50 0.360 0.000 0.504 22 89 Precolado

36.50 0.657 0.250 1.345 49 138 Entrepiso N2 CS1

14.00 0.360 0.000 0.504 7 145 Precolado

31.00 0.250 0.000 0.350 11 156 Muro Bloc


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 210 45x45 PS1

Zapata 9.00 1.440 0.000 2.016 18 228 300x300x60 Z8 24.8 3.03

9 E 5.19 0.360 0.000 0.504 3 3 Pretil Conc.

5.19 0.360 0.000 0.504 3 6 Precolado

35.63 0.608 0.200 1.191 42 48 Azotea N3 CS1 CC11

27.15 0.250 0.000 0.350 10 58 Muro Bloc

27.15 0.360 0.000 0.504 14 72 Precolado

35.63 0.658 0.250 1.346 48 120 Entrepiso N2 CS1

8.54 0.360 0.000 0.504 4 124 Precolado

18.91 0.250 0.000 0.350 7 131 Muro Bloc


27.45 0.250 0.000 0.350 10 192 Muro Bloc

27.31 0.673 0.250 1.367 37 229 Entrepiso P.B. CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 231 45x45 PS1

Zapata 12.25 1.680 0.000 2.352 29 260 350x350x70 Z9 24.8 3.24

0.94 0.360 0.000 0.504 0 0 Pretil Conc.

0.94 0.360 0.000 0.504 0 0 Precolado

10 E 2.75 1.181 0.200 1.993 5 5 Azotea N3 CS1 CC11

4.90 0.250 0.000 0.350 2 7 Muro Bloc

4.90 0.360 0.000 0.504 2 9 Precolado

2.75 1.238 0.250 2.158 6 15 Entrepiso N2 CS1

1.54 0.360 0.000 0.504 1 16 Precolado

3.43 0.250 0.000 0.350 1 17 Muro Bloc


4.95 0.250 0.000 0.350 2 25 Muro Bloc

2.75 1.238 0.250 2.158 6 31 Entrepiso P.B. CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 33 45x45 PS1

Zapata 2.25 0.720 0.000 1.008 2 35 150x150x30 Z3 24.8 1.19

10 G 35.63 0.608 0.200 1.191 42 42 Azotea N3 CS1 CC11

35.63 0.658 0.250 1.346 48 90 Entrepiso N2 CS1

35.63 0.658 0.250 1.346 48 138 Entrepiso N1 CS1

35.63 0.658 0.250 1.346 48 186 Entrepiso P.B. CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 188 45x45 PS1

Zapata 9.00 1.440 0.000 2.016 18 206 300x300x60 Z8 24.8 2.88


214


10 H 46.43 0.647 0.200 1.246 58 58 Azotea N2 CS1 CC11

51.81 0.250 0.000 0.350 18 76 Muro Bloc CS1

46.43 0.647 0.250 1.331 62 138 Entrepiso N1 CS1

46.43 0.647 0.250 1.331 62 200 Entrepiso P.B. CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 202 45x45 PS1

Zapata 9.00 1.440 0.000 2.016 18 220 300x300x60 Z8 24.8 2.98

10 I 22.68 0.686 0.250 1.385 31 31 Azotea N2 CS1 CC11

25.31 0.250 0.000 0.350 9 40 Muro Bloc CS1

22.68 0.686 0.250 1.385 31 71 Entrepiso N1 CS1

22.68 0.686 0.250 1.385 31 102 Entrepiso P.B. CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 104 45x45 PS1

Zapata 5.76 1.200 0.000 1.680 10 114 240x240x50 Z6 24.8 2.14

10 J, 10 N 17.58 0.708 0.250 1.416 25 25 Azotea N2 CS1 CC11

19.61 0.250 0.000 0.350 7 32 Muro Bloc CS1

17.58 0.708 0.250 1.416 25 57 Entrepiso N1 CS1

17.58 0.708 0.250 1.416 25 82 Entrepiso P.B. CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 84 45x45 PS1

Zapata 4.00 0.960 0.000 1.344 5 89 200x200x40 Z5 24.8 1.89

10 K, 10 M 29.93 0.668 0.250 1.360 41 41 Azotea N2 CS1 CC11

33.39 0.250 0.000 0.350 12 53 Muro Bloc CS1

29.93 0.668 0.250 1.360 41 94 Entrepiso N1 CS1

29.93 0.668 0.250 1.360 41 135 Entrepiso P.B. CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 137 45x45 PS1

Zapata 7.84 1.320 0.000 1.848 14 151 280x280x55 Z7 24.8 2.47

10 O 22.68 0.686 0.250 1.385 31 31 Azotea N2 CS1 CC11

25.31 0.250 0.000 0.350 9 40 Muro Bloc CS1

22.68 0.686 0.250 1.385 31 71 Entrepiso N1 CS1

10.27 0.778 0.250 1.514 16 87 Entrepiso P.B. CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 89 45x45 PS1

Zapata 4.00 0.960 0.000 1.344 5 94 200x200x40 Z5 24.8 1.95

10 P 46.43 0.647 0.250 1.331 62 62 Azotea N2 CS1 CC11

51.81 0.250 0.000 0.350 18 80 Muro Bloc CS1

46.43 0.647 0.250 1.331 62 142 Entrepiso N1 CS1

21.02 0.692 0.250 1.394 29 171 Entrepiso P.B. CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 173 45x45 PS1

Zapata 7.84 1.320 0.000 1.848 14 187 280x280x55 Z7 24.8 2.75

10 Q 35.63 0.658 0.250 1.346 48 48 Azotea N2 CS1 CC5

39.75 0.250 0.000 0.350 14 62 Muro Bloc

35.63 0.658 0.250 1.346 48 110 Entrepiso N1 CS1

16.13 0.717 0.250 1.429 23 133 Entrepiso P.B. CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 135 45x45 PS1

Zapata 7.84 1.320 0.000 1.848 14 149 280x280x55 Z7 24.8 2.46

13.25 0.250 0.000 0.350 5 5 Muro Bloc

25.18 0.360 0.000 0.504 13 18 Precolado

10 R 11.88 0.755 0.250 1.482 18 36 Azotea N2 CS1 CC5

21.38 0.360 0.000 0.504 11 47 Precolado

11.88 0.755 0.250 1.482 18 65 Entrepiso N1 CS1

5.38 0.931 0.250 1.728 9 74 Entrepiso P.B. CS1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 76 45x45 PS1

Zapata 3.24 0.840 0.000 1.176 4 80 180x180x35 Z4 24.8 1.80


215


10 S, 10X 5.38 0.931 0.250 1.728 9 9 Entrepiso P.B. CS1 CC3

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 11 45x45 PS1

Zapata 1.00 0.720 0.000 1.008 1 12 100x100x30 Z1 24.8 0.70

10 T 16.13 0.717 0.250 1.429 23 23 Entrepiso P.B. CS1 CC3

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 25 45x45 PS1

Zapata 1.44 0.720 0.000 1.008 1 26 120x120x30 Z2 24.8 1.02

10 U, 10 V, 10 W 21.50 0.690 0.250 1.391 30 30 Entrepiso P.B. CS1 CC3

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 32 45x45 PS1

Zapata 1.44 0.720 0.000 1.008 1 33 120x120x30 Z2 24.8 1.15


11 E 57.33 0.360 0.000 0.504 29 29 Precolado fach.

31.30 0.360 0.000 0.504 16 45 Precolado Int.

14.63 0.198 0.060 0.379 6 51 Cubierta Cse1

26.33 0.360 0.000 0.504 13 64 Precolado fach.

23.69 0.250 0.000 0.350 8 72 Muro

14.63 0.748 0.350 1.642 24 96 Salon Eventos Cse1

14.63 0.718 0.455 1.779 26 122 Estacionamiento Cse1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 124 45x45 Pse1

Zapata 5.76 1.200 0.000 1.680 10 134 240x240x50 Z6 CC12 24.8 2.32

11 G, Q 43.88 0.119 0.060 0.269 12 12 Cubierta Cse1



Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 144 45x45 Pse1

Zapata 7.84 1.320 0.000 1.848 14 158 280x280x55 Z7 CC12 24.8 2.52

11 H, L, P 58.50 0.110 0.060 0.255 15 15 Cubierta Cse1



Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 188 45x45 Pse1

Zapata 9.00 1.440 0.000 2.016 18 206 300x300x60 Z8 CC12 24.8 2.88

11 I, J, N, O, R 29.25 0.139 0.060 0.297 9 9 Cubierta Cse1

29.25 0.689 0.350 1.560 46 55 Salon Eventos Cse129.25 0.659 0.353 1.522 45 100 Estacionamiento Cse1

Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 102 45x45 Pse1

Zapata 5.76 1.200 0.000 1.680 10 112 240x240x50 Z6 CC12 24.8 2.13

11 S 29.25 0.689 0.350 1.560 46 46 Salon Eventos Cse1


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 93 45x45 Pse1

Zapata 4.00 0.960 0.000 1.344 5 98 200x200x40 Z6 CC13 24.8 1.99

11 T 43.88 0.669 0.350 1.532 67 67 Salon Eventos Cse1


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 132 45x45 Pse1

Zapata 5.76 1.200 0.000 1.680 10 142 240x240x50 Z6 CC13 24.8 2.39

11 U, V, W 58.50 0.660 0.350 1.518 89 89 Salon Eventos Cse1


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 173 45x45 Pse1

Zapata 7.84 1.320 0.000 1.848 14 187 280x280x55 Z7 CC13 24.8 2.75

11 X 26.33 0.360 0.000 0.504 13 13 Precolado fach.

23.69 0.250 0.000 0.350 8 21 Muro



Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 114 45x45 Pse1

Zapata 5.76 1.200 0.000 1.680 10 124 240x240x50 Z6 CC13 24.8 2.24


216


12 E 114.66 0.360 0.000 0.504 58 58 Precolado fach.

62.60 0.360 0.000 0.504 32 90 Precolado Int.

29.25 0.139 0.060 0.297 9 99 Cubierta Cse1

52.65 0.360 0.000 0.504 27 126 Precolado fach.

47.39 0.250 0.000 0.350 17 143 Muro



Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 236 45x45 Pse2

Zapata 12.25 1.680 0.000 2.352 29 265 350x350x70 Z9 CC14 24.8 3.27

12 G, Q, T 87.75 0.650 0.350 1.505 132 132 Salon Eventos Cse3


Pedestal 0.30 6.480 0.000 9.072 3 254 55x55 Pse3

Zapata 12.25 1.680 0.000 2.352 29 283 350x350x70 Z9 CC15 24.8 3.38

12 H, L, P, U, V, W 117.00 0.645 0.350 1.498 175 175 Salon Eventos Cse3


Pedestal 0.30 6.480 0.000 9.072 3 334 55x55 Pse3

Zapata 16.00 1.920 0.000 2.688 43 377 400x400x80 Z11 CC15 24.8 3.90

12 I, J, N, O, R, S 58.50 0.660 0.350 1.518 89 89 Salon Eventos Cse1


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 173 45x45 Pse1

Zapata 7.84 1.320 0.000 1.848 14 187 280x280x55 Z7 CC13 24.8 2.75

12 X 62.60 0.360 0.000 0.504 32 32 Precolado fach.

58.50 0.110 0.060 0.255 15 47 Cubierta Cse1

52.65 0.360 0.000 0.504 27 74 Precolado fach.

47.39 0.250 0.000 0.350 17 91 Muro



Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 264 45x45 Pse2

Zapata 12.25 1.680 0.000 2.352 29 293 350x350x70 Z9 CC14 24.8 3.44

13 E 80.12 0.360 0.000 0.504 40 40 Precolado fach.

43.74 0.360 0.000 0.504 22 62 Precolado Int.

20.44 0.165 0.060 0.332 7 69 Cubierta Cse1

36.79 0.360 0.000 0.504 19 88 Precolado fach.

33.11 0.250 0.000 0.350 12 100 Muro



Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 168 45x45 Pse1

Zapata 7.84 1.320 0.000 1.848 14 182 280x280x55 Z7 CC12 24.8 2.71

13 G, O, 61.31 0.108 0.060 0.253 16 16 Cubierta Cse3



Pedestal 0.30 6.480 0.000 9.072 3 197 55x55 Pse3

Zapata 9.00 1.440 0.000 2.016 18 215 300x300x60 Z8 CC16 24.8 2.94

13 H, L, P 81.75 0.101 0.060 0.244 20 20 Cubierta Cse3



Pedestal 0.30 6.480 0.000 9.072 3 257 55x55 Pse3

Zapata 12.25 1.680 0.000 2.352 29 286 350x350x70 Z9 CC16 24.8 3.40

13 I, J, N, O, R 40.88 0.122 0.060 0.273 11 11 Cubierta Cse1



Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 135 45x45 Pse1

Zapata 7.84 1.320 0.000 1.848 14 149 280x280x55 Z7 CC12 24.8 2.45


217


14 R 71.79 0.360 0.000 0.504 36 36 Precolado fach.

39.19 0.360 0.000 0.504 20 56 Precolado Int.

11.63 0.229 0.060 0.422 5 61 Cubierta Cse1



Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 80 45x45 Pse1

Zapata 4.00 0.960 0.000 1.344 5 85 200x200x40 Z5 CC12 24.8 1.85

14 S 11.63 0.779 0.350 1.685 20 20 Terraza Cse1


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 44 45x45 Pse1

Zapata 2.25 0.720 0.000 1.008 2 46 150x150x30 Z3 CC13 24.8 1.36

14 T 17.44 0.729 0.350 1.616 28 28 Salon Eventos Cse1


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 60 45x45 Pse1

Zapata 3.24 0.840 0.000 1.176 4 64 180x180x35 Z4 CC13 24.8 1.61

14 U, V, W 23.25 0.704 0.350 1.581 37 37 Terraza Cse1


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 76 45x45 Pse1

Zapata 3.24 0.840 0.000 1.176 4 80 180x180x35 Z4 CC13 24.8 1.80

14 X 11.63 0.779 0.350 1.685 20 20 Terraza Cse1


Pedestal 0.20 6.480 0.000 9.072 2 44 45x45 Pse1

Zapata 2.25 0.720 0.000 1.008 2 46 150x150x30 Z3 CC13 24.8 1.36


218


GRUPO ACONSA

NUEVO SALON DE EVENTOS CLUB CAMPESTRE MONTERREY.


Agosto de 2003.


220


221

Grupo ACONSA Belisario Domínguez # 2551 Pte.,

Colonia Obispado,

Monterrey, N.L.

P r e s e n t e.

Atn. Arq. Alfonso Garza. RE Octubre 31 de 2003.

NUEVO SALON DE EVENTOS CLUB CAMPESTRE MONTERREY. DISEÑO ESTRUCTURAL. MEMORIA DE CALCULOS.

Contenido:

1.Antecedentes, 2.Descripción, 3.Especificaciones y Materiales, 4.Cargas Básicas, 5.Análisis de Viento y Sismo, 6.Cubierta Salón de Eventos, 7.Losa Planta Baja Salón de Eventos, 8.Losa Planta baja Cocina y Servicios, 9.Losa Azotea, 10.Losas Lobby, 11.Motor Lobby, 12.Firmes, 13.Muros de Contención y Cisterna, 14.Columnas, 15.Cimentación, 16.Lista de planos

1. Antecedentes.

Tratará la presente memoria de cálculos del diseño estructural del proyecto número 2 del Nuevo Salón de Eventos

del Club Campestre Monterrey. Se basará en los planos arquitectónicos de Arquiplán, Encabezados por Arq. Bernardo

Hinojosa. La dirección del proyecto es de GRUPO ACONSA, dirigido por Ing. Jesús Salas Berlanga. El Estudio de

mecánica de suelos fue realizado por Perforaciones y Estudios de Suelos, S.A. de Ing. Arturo J. Jiménez Rodríguez.

Previamente se realizó un proyecto completo para este mismo edificio, al que llamamos Núm. 1, pero de mayores proporciones, que al final fue eliminado por exceder los recursos disponibles. También se hizo para el presente caso un estudio preliminar comparativo, que permitió decidir las estructuras a emplearse.

2. Descripción.

Se trata de un edificio en que se distinguen claramente dos cuerpos:

Cuerpo I: en un área de 57x59 m, donde se ubica el Salón de Eventos propiamente dicho, en un área de 57x24 m y los servicios del mismo, en una de 57x35 m. En la planta baja del edificio se localizan: al Oriente el Salón de Eventos y al Poniente los servicios necesarios para éste. En el sótano se encuentra, en toda el área, el estacionamiento. El Salón tendrá una altura máxima de 7.0 m y el estacionamiento será de 3.45 m de piso a piso. El salón de Eventos tendrá una cubierta metálica con pendiente del 2 % en la dirección corta, en recuadros de 19.0x24.0 m. El sótano, la planta baja y la azotea de la zona de servicios, están en recuadros de 8.75x9.50 m y se estructurarán con losas reticulares de concreto aligeradas con casetones de fibra de vidrio, apoyadas solo en las columnas.

Cuerpo II: en un área de 28.5x48.13 m, la zona de cuartos fríos, cocina, servicios para empleados, servicios y salón de eventos especiales, en la que estarán localizados en Planta Baja, con altura de piso a piso de 3.45 m y en recuadros de 8.75x9.50 m. En el sótano, también, se localiza el estacionamiento. Las losas serán de concreto reforzado aligeradas con casetones de fibra de vidrio, apoyada en dos direcciones. La Losa de azotea de ambos cuerpos, se utilizará para alojar los equipos de aire acondicionado, por lo que la carga viva para ella, será, tomando en cuenta los datos proporcionados por Clima Control, de 200 Kg/m2

Para mayor información ver planos arquitectónicos SEC-AR-03 al 05, y FC-03 al 05 inclusive


222


Especificaciones de Diseño. Cargas: Reglamento del DDF. Viento: Manual de Diseño de la CFE 1993. Concreto: ACI 318-95 Acero Estructural: AISC 1985

Especificaciones de Construcción. 4. Concreto: ACI 301 Ultima edición

Acero Estructural: AISC 1985 Armaduras y Joist: Steel Joist Institute

Materiales Concreto: f’c = 200 Kg/cm2 tipo, excepto indicados. f’c = 300 Kg/cm2 en columnas Acero estructural: ASTM-A36 Polines: Tens-Hyl de Hylsa o similar Cubierta: Lámina Galvak fy = 2800 Kg/cm2 o similar Losas: Losa según lista en capítulo anterior. Esfuerzo admisible en suelo = 1.55 Kg/cm2 a 3.0 m de prof

5. Cargas Básicas. Cubierta Salón de Eventos.

Nota: Véanse cargas especiales en capítulos de Cubierta Losa Salón de Eventos

Losa Azotea

Nota: Ver cargas especiales en cálculo de losas de azotea Losa Entrepiso zona de servicios

Po. Po. Cubierta 10 Kg/m2

Polines 10 Kg/m2



Carga Viva (pendiente > 5%) wv = 60 Kg/m2 20 *

Carga Total (wm+wv) 140 Kg/m2 100 *

Po. Po. Losa (0.35*2400*0.47) 390 Kg/m2






wu = 1.4*wm+1.7*wv 1320 Kg/m2 1150 *

Po. Po. (0.35*0.47*2400) 390 Kg/m2

Relleno e impermebilización 120 Kg/m2



Carga Viva (wv) (Aire Acond.) 200 Kg/m2 70 *


wu = 1.4*wm+1.7*wv 1120 Kg/m2 900 *


223

Nota: se agregarán 50 Kg/m2 para cargas especiales en cocina * Cargas para trabajarse con viento o sismo.(tipo)

Viento Del Manual CFE., 1993 Zona eólica: Monterrey, N.L.


Altura máxima del edificio H < 10 m. Velocidad regional: Vr = 143 Km/hr


= 0.16, = 390, Frz = 1.56*(10/)a Frz = 0.868

F = Fc*Frz = 0.95*0.868 F = 0.825 Fact. topografía, Expuesto P>10% Ft = 1.2

Vel. de diseño:

Vd = Ft*F*Vr = 1.2*0.825*143 = Vd =142 Km/hr

Altura s/niv. del mar H 1000 m: = 675 mm Hg


G = 0.392* /(273 +) G 0.91

p = 0.0048*G*Vd^2*C p = 0.0048*0.91*142^2*C p = 88*C

Cp = 0.80 qp = 0.8*88 qp = 70 Kg/m2

Cs = 0.50 qs = 0.50*88 qs = 44 Kg/m2



qp1 = 0.80*70 qp1= 56 Kg/m2

qp2 = 0.80*44 qp2= 35 Kg/m2

Cargas de Sismo



6. Análisis de Viento y Sismo. Cuerpo I: Áreas:

Viento: Largo del edificio = 57.0 m, Ancho del edificio = 59.0 m Pwu = wwu*A: AE = 57.0*hz; AN = 59.0*hz

Po. Po. (0.35*0.47*2400) 390 Kg/m2







wu = 1.4*wm+1.7*wv 1280 Kg/m2 1160 *

Nivel A

N. Cubierta 1368 m2

N. S. Ev. 1368 m2

N. Azotea Serv. 1995 m2

N. P. Baja Serv. 1995 m2

Total 6726 m2


224

Los edificios están separados por juntas de construcción; actúa en ellos presión o succión, pero no su suma Carga Gravitacional


Dirección Este-Oeste: VIento VuCol = 70.5 Ton MuCol = 0.75*70.5*3.5/2 = 93 Ton-m e = Mu/Pu = 93*100/1440 = 6.46 cm Usando columnas mínimas de 40x40 cm: k = d/6 = 40/6 = 6.7 cm > e; no hay tensiones

Las formulas de columnas permiten una excentricidad accidental de 0.10 de b, que utilizaremos en las fórmulas

siguientes. En esta se utilizará el factor de 0.75 que permiten las especificaciones para combinaciones con viento y sismo. Como en las cargas en columna se utilizarán las cargas totales, sin reducir, se incorporará un factor de:

f = wur/wu = (150/210+900/1320)/2 = 0.7 Fe = 0.75*0.7*(1+6e/d-0.1) FeE-O = 0.75*0.7*(1+6*6.46/40-0.1) = 0.98 < 1.00, no rige Sismo Vus = 1440*0.02 = 28.8 Ton < 70.5 Ton, tampoco rige Cuerpo II. Áreas:

Nivel A wu Pu

N. Cubierta 1368 210 290

N. P.B. S. E. 1368 1320 1810

Total S. E. 2736 2100

N. Azotea Serv. 1995 1120 2234

N. P. Baja Serv. 1995 1280 2554

Total Serv. 9462 4788

Nivel A wur Pur

N. Cubierta 1368 150 210

N. P.B. S. E. 1368 900 1230

Total S.E. 2736 1440

N. Azotea Serv. 1995 900 1796

N. P. Baja Serv. 1995 1160 2314

Total Serv. 3990 4110

Nivel Z wuzps wuzp hz Wu TN Vuw N Wu TE Vuw E

N. Cubierta 7.00 155 95 4.50 10 10 40 40

N. S. Eventos 0.00 155 95 3.50 8 18 31 71

Total S. Eventos V 0wN = 18.3 V 0wE = 70.5

N. Azotea Serv. 6.00 155 95 3.00 9 9 26 26

N. P. B. Serv. 0.00 155 95 3.00 9 17 26 53

Total Serv. V 0wN = 17.1 V 0wE = 52.9


225

Viento Largo del Edificio = 48.13 m; Ancho del edificio = 28.5 m, PwN = Ww*AN; AN = 48.13*h; AE = 28.5*h

Gravitacional


Viento VuCol = 27.5 Ton MuCol = 0.75*27.5*4.5/2 = 46.4 Ton-m e = Mu/Pu = 46.4*100/2220 = 2.09 cm Usando columnas mínimas de 40x40 cm: k = d/6 = 40/6 = 6.7 cm > e; no hay tensiones f = wur/wu = (900/1120+1160/1280)/2 = 0.85 Fe = 0.75*0.85*(1+6e/d-0.1) Fe = 0.75*0.85*(1+6*2.09/40-0.1) = 0.77 < 1.00 No rige

Sismo Vus = 2220*0.02 = 45 Ton. MuCol = 0.75*45*4.5/2 = 76 Ton-m e = Mu/Pu = 76*100/2220 = 3.42 cm Fe = 1.1*0.75*0.85*(1+6e/d-0.1) Fe = 1.1*0.75*0.85*(1+6*3.42/40-0.1) = 0.99 < 1.00 No rige

Conclusión. Como se puede observar, en ambos cuerpos del edificio, ni los efectos del sismo o viento, rigen el diseño, por lo que se diseñará solo para las cargas gravitacionales, con una excentricidad mínima de acuerdo a especificaciones, de

alrededor de 0.10 b

Nivel A

N. Azotea 1081 m2

N. P.B. 1081 m2

Total 2161 m2

Nivel Z wuz wuzp hz Wu TN Vuw N Wu TE Vuw E

N. Azotea 4.50 155 95 3.75 17 17 17 17

N. P. Baja 0.00 155 95 2.25 10 27 10 26

V 0wN = 27.5 V 0wE = 26.5

Nivel A wu Pu

N. Azotea 1081 1120 1210

N. P.B. 1081 1280 1380

Total 2161 2590

Nivel A wur Pur

N. Azotea 1081 900 970

N. P.B. 1081 1160 1250

Total 2161 2220


226

7. Cubierta de Salón de Eventos

PLANTA CUBIERTA SALON DE EVENTOS

Lámina De acuerdo con el catálogo de Galvak, la lámina GW cal. 24, en claros de 2.50 m continua en tres claros como mínimo, soporta una carga uniforme: w = 171 Kg/m2 > 150 Kg/m2 O.K. Lámina Galvak GW cal. 24 apoyada @ 2.375 m continua en tres claros como mínimo, aislada con Aislakor de 1” de espesor e impermeabilizada con lámina Galvak SSR KR-18 cal. 26. Polines w = 140*2.375 = 330 Kg/m L1 = 9.50 m M1 = 330*9.5^2/8 = 3720 Kg-m V1 = 330*9.5/2 = 1570 Kg d = 950/25 = 38 cm < 45.7 cm (18”) J1 Vigajoist 18VJ6 – 13.49 Kg/m con: Mr = 3889 Kg-m; Vr = 2390 Kg. L2 = 8.805 m M2 = 330*8.805^2/8 = 3200 Kg-m V2 = 330*8.805/2 = 1450 Kg J2 Vigajoist 18VJ5- 11.28 Kg/m con: Mr = 3397 Kg-m; Vr = 2090 Kg L3 = 8.33 m M3 = 330*8.33^2/8 = 2860 Kg-m V3 = 330*8.33/2 = 1370 Kg P3 Vigajoist 18VJ4- 11.02 Kg/m con: Mr = 3050 Kg-m; Vr = 1877 Kg


227

Strut ST1 Vigajoist 2*18VJ1–18.74 Kg/m con: Mr = 4570 Kg-m; Vr = 2820 Kg Pasapolines Se arriostrarán las dos cuerdas de los polines con PER 25x25x2.4 mm – 1.62 Kg/m. @ 2.00 m Contravientos. Se contraventearán las cuerdas superiores de las armaduras

con varilla 25 mm – 3.975 Kg/m en cruz, de strut a strut. Armaduras AR1

Llevarán, adicionalmente, la carga de los muros plegadizos de 47 Kg/m2, de una altura de 5.05 m. P = (140+10+47*5.05)*2.375*9.50 = 8740 Kg P/2 = 8740/2 = 4370 Kg R1 = 8*8740/2 = 34960 Kg VN = 34960-4370 = 30590 Kg


228

8. Losa Planta Baja Salón de Eventos

PLANTA NIVEL PLANTA BAJA Patín de compresión. wu = ((0.05*2400+120+10)*1.4+350*1.7)/2 = 470 Kg/m2 c/d L = 0.635+0.12 = 0.755

Mu = 470*0.755^2/10 = 27 Kg-m Con un programa de Excel, original de GMI para diseño UR: f’c = 200 Kg/cm2; fy = 5000 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct = 0.0033; zona sísmica = No; b = bw = 100 cm; rec = 2.5 cm; H = 5 cm; dr = 0.8 cm < 2.5+2.5 = 5 cm; O.K.

As = 0.32 0.0015*5*100 = 0.75 cm2/m Malla 6x6/88 Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte.


229

Cargas Totales wu = 1320 Kg/m2 Claros dirección Norte-Sur: 6 claros de 9.5 m Claros dirección Este-Oeste: 1 claro de 4.475 m, 5 de 8.75 m, 1 de 6.50 m o bien, voladizos variables de 4.55 m a 6.73 m Ancho tributario dirección Norte Sur: B1 = (4.475+8.75)/2 = 6.613 m; B2 = (8.75+8.75)/2 = 8.75 m; B3 = 8.75/2+4.55 = 8.93 m; B4 = 8.75/2+6.727 = 11.10 m Ancho Tributario dirección Este-Oeste: B1 = 9.50/2 = 4.75 m; B2 = (9.50+9.50)/2 = 9.50 m; wuN1 = 1320*8.75 = 11600 Kg/m wuN2 = 1320*11.1 = 14700 Kg/m wuE = 1320*9.50 = 12500 Kg/m Dirección Norte-Sur Recuadros interiores Momentos Totales. -MuN = 11600*9.50^2/10 = 105000 Kg-m +MuN = 11600*9.50^2/14 = 74800 Kg-m Momentos por Nervadura Se utilizarán la siguiente distribución de Momentos: -Mu 65% N. Capitel, -Mu 35% N. Losa +Mu 55% N. Capitel, +Mu 45% N. Losa 3 nervaduras de capitel N3 + 8 nervaduras de faja media N4 Nervadura N3 -Mu = 0.65*105000/3 = 22800 Kg-m +Mu = 0.55* 74800/3 = 13700 Kg-m Nervadura N4 -Mu = 0.35*105000/8 = 4590 Kg-m +Mu = 0.45* 74800/8 = 4210 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*105000 = 68300 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 22.8 Ton-m; +Mu = 13.7 Ton-m; Mut = 36.5 Ton-m L/2 = 9.5/2 = 4.75 m; Medio ancho de capital C = 63.5+1.5*26.5 = 103 cm L/2-C = 4.75 -1.03 = 3.72 m. MuFC = 36.5*3.72^2/4.75^2-13.7 = 8.6 T-m; Factor = 8.6/22.8 = 0.38; Mufc = 0.38*Muc. Reducción de Momentos:

MO = 0.09*F*(1-2*c/3*L)^2*W*L, F = 1.15-c/L 1 Ceqmin = 44 cm; L = 950 cm

F = 1.15-44/950 = 1.1 MO = 0.09*1.1*(1-2*44/(3*950))^2*W*L

MO = 0.093*W*L; r = 0.093/0.125 = 0.74

Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 68300*0.74 = 50500 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*26.5 = 206.5 cm f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 4200 Kg/cm2;


230

b = bw = 206.5 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 22.9 cm < 32+3 = 35 cm; O.K. As= 45.6 cm217#6(Total)-9#6 en 3 nerv.=8#6(neto)=4#6 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel N3 MuTotal = 50500*0.38/3 = 6400 kg-m b = bw = 26.5 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 22.8 cm < 32+3 = 35 cm O.K. As = 5.8 cm2 3#6 Refuerzo positivo N3 Mu = 13700*0.74 = 10100 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 90 cm y patín de 5 cm de espesor: As = 8.7 cm2 2#8 Nervaduras de faja media N4 b = bw = 12 cm -Mu = 4590*0.74 = 3400 kg-m; As = 3.1 cm2 2#5 +Mu = 4210*0.74 = 3120 kg-m; As = 2.6 cm2 2#5 Recuadro exterior (con voladizo) Momentos Totales. -MuN = 14700*9.50^2/10 = 133000 Kg-m +MuN = 14700*9.50^2/14 = 94800 Kg-m 3 nervaduras de capitel N5 + 8 nervaduras de faja media 4 N4 y 4 N6 Nervadura N5 -Mu = 0.65*133000/3 = 28800 Kg-m +Mu = 0.55* 94800/3 = 17400 Kg-m Nervadura N6 -Mu = 0.35*133000/8 = 5820 Kg-m +Mu = 0.45* 94800/8 = 5330 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*133000 = 86500 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 28.8 Ton-m; +Mu = 17.4 Ton-m; Mut = 46.2 Ton-m L/2 = 9.5/2 = 4.75 m; Medio ancho de capital C = 63.5+1.5*26.5 = 103 cm L/2-C = 4.75 -1.03 = 3.72 m. MuFC = 46.2*3.72^2/4.75^2-17.4 = 10.9 T-m; Factor = 10.9/28.8 = 0.38; Mufc = 0.38*Muc. Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 86500*0.74 = 64000 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*27.3 = 208.9 cm f’c = 200 Kg/cm2; fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 206.5 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 25.6 cm < 32+3 = 35 cm; O.K. As= 59.4 cm212#8(Total)-6#8 en 3 nerv.=6#8neto)=3#8 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel N5 MuTotal = 64000*0.38/3 = 8100 kg-m b = bw = 27.3 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm


231

dr = 25.2 cm < 32+3 = 35 cm O.K. As = 7.5 cm2 2#8 Refuerzo positivo N5 Mu = 17400*0.74 = 12900 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 90.8 cm y patín de 5 cm de espesor: As = 11.2 cm2 3#8 Nervaduras de faja media N6 b = bw = 12 cm -Mu = 5820*0.74 = 4310 kg-m; As = 4.1 cm2 2#5 +Mu = 5330*0.74 = 3940 kg-m; As = 3.3 cm2 2#5 El resto de las nervaduras se evaluarán por inspección y se representarán directamente en el plano. Dirección Este-Oeste. Momentos totales -Muv1 = 12500*6.73^2/2 = 283000 Kg-m -Muv2 = 12500*4.55^2/2 = 129000 Kg-m -Mu = 12500*8.75^2/10 = 95700 Kg-m +Mu = 12500*8.75^2/14 = 68400 Kg-m Momentos por Nervadura 3 nervaduras de capitel E3 + 9 nervaduras de faja media 4.5 E4 y 4.5 E6 Nervadura E3 -Muv2 = 0.65*129000/3 = 28000 Kg-m -Mu = 0.65* 95700/3 = 20700 Kg-m +Mu = 0.55* 68400/3 = 12500 Kg-m Nervadura E4 -Muv2 = 0.35*129000/9 = 5020 Kg-m -Mu = 0.35* 95700/9 = 3720 Kg-m +Mu = 0.45* 68400/9 = 3420 Kg-m Momento Total de Capitel (exterior) MuC = 0.65*129000 = 83900 Kg-m Momento Total de Capitel (interior) MuC = 0.65*95700 = 62200 Kg-m Momento fuera de capitel (interior) -Mu = 20.7 Ton-m; +Mu = 12.5 Ton-m Mut = 20.7+12.5 = 33.2 Ton-m; L/2 = 8.75/2 = 4.375 m; Medio ancho de capital C = 63.5+1.5*26.7 = 103.6 cm L/2-C = 4.375-1.036 = 3.339 m. MuFC = 33.2*3.339^2/4.375^2-12.5 = 6.84 T-m Factor = 6.84/20.7 = 0.33; Mufc = 0.33 Muc. Reducción de Momentos:


MO = 0.09*1.10*(1-2*44/(3*875))^2*W*L

MO = 0.09*W*L; r = 0.09/0.125 = 0.72


232

Refuerzo negativo total en capitel (exterior) MuTotal = 83900*0.72 = 60400 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*26.7 = 207.1 cm b = bw = 207.1 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 25 cm < 32+3 = 35 cm As = 55.7cm2 11#8 (Total)- 9#8 = 2#8 (neto) = 1#8 C/L Refuerzo negativo total en capitel (interior) MuTotal = 62200*0.72 = 44800 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*26.7 = 207.1 cm b = bw = 207.1 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 21.55 cm < 32+3 = 35 cm As = 40.0 cm2 8#8 (Total)- 6#8 = 2#8 (neto) = 1#8 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel E3 (exterior) MuTotal = 60400*0.33/3 = 6600 kg-m b = bw = 26.7 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 23.0 cm < 32+3 = 35 cm O.K. As = 6.0 cm2 2#8 Refuerzo Negativo fuera de capitel E3 (interior) MuTotal = 44800*0.33/3 = 4930 kg-m b = bw = 26.7 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 19.9 cm < 32+3 = 35 cm O.K. As = 4.35 cm2 2#6 Refuerzo positivo E3 Mu = 12500*0.72 = 9000 Kg-m Son vigas "T" con un ancho efectivo de 90.2 cm As = 7.7 cm2 3#6 Nervaduras de faja media E4 b = bw = 12 cm -Muv2 = 5020*0.72 = 3610 Kg-m; As = 3.3 cm2 3#4 -Mu = 3720*0.72 = 2680 kg-m, A s = 2.4 cm2 2#4 +Mu = 3420*0.72 = 2460 kg-m, As = 2.1 cm2 2#4 Nervadura de faja media E2 -Muv1 = 238000*0.35*0.72/9 = 6670 Kg-m Con 15% de refuerzo de compresión As = 5.8 /0.85 = 7.2 cm2 3#6 A’s = 1.1 cm2 1#4 El resto se reforzará igual a E4 Como en las de dirección Norte-Sur, el resto de las nervaduras se diseñarán por inspección, directamente sobre el plano. Revisión de Cortante A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 1320*(9.50*8.75) = 110000 Kg X = 0.44+0.32 = 0.76 Vucrit = 110000-1320*0.76^2 = 109000 Kg bo = (44+32)*4 = 304 cm; d = 32 cm vu = 109000/(304*32) = 11.2 Kg/cm2

vc =0.85*1.1*200^0.5 = 13.2 Kg/cm2 > vu; no nec. estribos B) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = (2*63.5+3*26.8)+32*2 = 271 cm = 2.71 m bo = 6*26.8+6*26.5 = 319.8 cm Vucrit = 110000-1320*2.71^2 = 100000 Kg


233

vu = 100000/(319.8*32) = 9.8 Kg/cm2


9. Losa Planta Baja Cocina y Servicios

PLANTA LOSA COCINA Y SERVICIOS

Patín de compresión. wu = ((0.05*2400+120+50+50)*1.4+300*1.7)/2 = 493 Kg/m2 c/d L = 0.635+0.12 = 0.755

Mu = 493*0.755^2/10 = 28 Kg-m Con un programa de Excel, original de GMI para diseño UR: f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 5000 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct = 0.0033; zona sísmica = No; b = bw = 100 cm; rec = 2.5 cm; H = 5 cm; dr = 0.8 cm < 2.5+2.5 = 5 cm; O.K.

As = 0.34 0.0015*5*100 = 0.75 cm2/m Malla 6x6/88


234

Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte. Cargas Totales wu = 1360 Kg/m2 (1280+50*1.7) Claros dirección Norte-Sur: 2 claros de 9.5 m y 1 claro de 9.05 m Claros dirección Este-Oeste: 1 claro de 4.375 m y 5 de 8.75 m Ancho tributario dirección Norte Sur: B1 = (4.375+8.75)/2 = 6.563 m; B2 = (8.75+8.75)/2 = 8.75 m; Ancho Tributario dirección Este-Oeste: B1 = 9.50/2 = 4.75 m; B2 = (9.50+9.50)/2 = 9.50 m; B3 = (9.50+9.05)/2 = 9.28 m; B4 = 9.05/2 = 4.525 m WuN = 1360*8.75 = 11900 Kg/m wuE = 1360*9.50 = 12900 Kg/m Dirección Norte-Sur Recuadros interiores Momentos Totales. -MuN = 11900*9.50^2/10 = 107000 Kg-m +MuN = 11900*9.50^2/14 = 76700 Kg-m Momentos por Nervadura Se utilizarán la siguiente distribución de Momentos: -Mu 65% N. Capitel, -Mu 35% N. Losa +Mu 55% N. Capitel, +Mu 45% N. Losa 3 nervaduras de capitel N5 + 8 nervaduras de faja media N6 Nervadura N5 -Mu = 0.65*107000/3 = 23200 Kg-m +Mu = 0.55* 76700/3 = 14100 Kg-m Nervadura N6 -Mu = 0.35*107000/8 = 4680 Kg-m +Mu = 0.45* 76700/8 = 4310 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*107000 = 69600 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 23.2 Ton-m; +Mu = 14.1 Ton-m; Mut = 37.3 Ton-m L/2 = 9.5/2 = 4.75 m; Medio ancho de capital C = 63.5+1.5*26.5 = 103 cm L/2-C = 4.75 -1.03 = 3.72 m. MuFC = 37.3*3.72^2/4.75^2-14.1 = 8.8 T-m; Factor = 8.8/23.2 = 0.38; Mufc = 0.38*Muc. Reducción de Momentos:


MO = 0.09*1.1*(1-2*44/(3*950))^2*W*L

MO = 0.093*W*L; r = 0.093/0.125 = 0.74

Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 69600*0.74 = 51500 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*26.5 = 206.5 cm f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 206.5 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 23.1 cm < 32+3 = 35 cm; O.K. As= 46.6 cm217#6(Total)-9#6 en 3 nerv.=8#6(neto)=4#6 C/L


235

Refuerzo Negativo fuera de capitel N5 MuTotal = 51500*0.38/3 = 6520 kg-m b = bw = 26.5 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 23.0 cm < 32+3 = 35 cm O.K. As = 5.9 cm2 3#6 Refuerzo positivo N5 Mu = 14100*0.74 = 10400 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 90 cm y patín de 5 cm de espesor: As = 8.9 cm2 2#8 Nervaduras de faja media N6 b = bw = 12 cm -Mu = 4680*0.74 =3460 kg-m; As = 3.2 cm2 2#5 +Mu = 4310*0.74 = 3190 kg-m; As = 2.7 cm2 2#5 Dirección Este-Oeste.. Momentos totales -Mu = 12900*8.75^2/10 = 98800 Kg-m +Mu = 12900*8.75^2/14 = 70500 Kg-m Momentos por Nervadura 3 nervaduras de capitel E3 + 9 nervaduras de faja media E4 Nervadura E3 -Mu = 0.65*98800/3 = 21400 Kg-m +Mu = 0.55*70500/3 = 12900 Kg-m Nervadura E4 -Mu = 0.35*98800/9 = 3840 Kg-m +Mu = 0.45*70500/9 = 3530 Kg-m Momento Total de Capitel (exterior) MuC = 0.65*98800 = 64200 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 21.4 Ton-m; +Mu = 12.9 Ton-m; Mut = 34.3 Ton-m; L/2 = 8.75/2 = 4.375 m; Medio ancho de capital C = 63.5+1.5*26.7 = 103.6 cm L/2-C = 4.375-1.036 = 3.339 m. MuFC = 34.3*3.339^2/4.375^2-12.9 = 7.07 T-m Factor = 7.07/21.4 = 0.33; Mufc = 0.33 Muc. Reducción de Momentos:


MO = 0.09*1.10*(1-2*44/(3*875))^2*W*L

MO = 0.09*W*L; r = 0.09/0.125 = 0.72

Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 64200*0.72 = 46200 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*26.7 = 207.1 cm b = bw = 207.1 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 21.9 cm < 32+3 = 35 cm As = 41.4 cm2 15#6 (Total)- 6#6 = 9#6 (neto) = 5#6 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel E3 MuTotal = 46200*0.33/3 = 5080 kg-m b = bw = 26.7 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 20.2 cm < 32+3 = 35 cm O.K. As = 4.5 cm2 2#6


236

Refuerzo positivo E3 Mu = 12900*0.72 = 9290 Kg-m Son vigas "T" con un ancho efectivo de 90.2 cm As = 8.0 cm2 3#6 Nervaduras de faja media E4 b = bw = 12 cm -Mu = 3840*0.72 = 2760 kg-m, A s = 2.5 cm2 2#4 +Mu = 3530*0.72 = 2540 kg-m, As = 2.2 cm2 2#4 Como en las de dirección Norte-Sur, el resto de las nervaduras se diseñarán por inspección, directamente sobre el plano. Revisión de Cortante A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 1360*9.50*8.75 = 113000 Kg bo = (44+32)*4 = 304 cm; d = 32 cm vu = 113000/(304*32) = 11.6 Kg/cm2

vc =0.85*1.1*200^0.5 = 13.2 Kg/cm2 > vu; no nec. estribos B) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = (2*63.5+3*26.8)+32*2 = 271 cm = 2.71 m bo = 6*26.8+6*26.5 = 319.8 cm Vu = 113000-1360*2.71^2 = 103000 Kg vu = 103000/(319.8*32) = 10.1 Kg/cm2


10. Losa de Azotea

PLANTA DE AZOTEA


237

Patín de compresión. wu = ((0.05*2400+120+50)*1.4+200*1.7)/2 = 373 Kg/m2 c/d L = 0.635+0.12 = 0.755

Mu = 373*0.755^2/10 = 21 Kg-m f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 5000 Kg/cm2; b = bw = 100 cm; rec = 2.5 cm; H = 5 cm; dr = 0.7 cm < 2.5+2.5 = 5 cm; O.K.

As = 0.25 0.0015*5*100 = 0.75 cm2/m Malla 6x6/88 Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte. Cargas Totales wu = 1120 Kg/m2 Claros dirección Norte-Sur: 6 claros de 9.5 m Claros dirección Este-Oeste: 4 de 8.75 m Ancho tributario dirección Norte Sur: B1 = 8.75/2 = 4.375 m; B2 = (8.75+8.75)/2 = 8.75 m; Ancho Tributario dirección Este-Oeste: B1 = 9.50/2 = 4.75 m; B2 = (9.50+9.50)/2 = 9.50 m; WuN = 1120*8.75 = 9800 Kg/m wuE = 1120*9.50 = 10600 Kg/m Dirección Norte-Sur Recuadros interiores Momentos Totales. -MuN = 9800*9.50^2/10 = 88400 Kg-m +MuN = 9800*9.50^2/14 = 63200 Kg-m Momentos por Nervadura Se utilizarán la siguiente distribución de Momentos: -Mu 65% N. Capitel, -Mu 35% N. Losa +Mu 55% N. Capitel, +Mu 45% N. Losa 3 nervaduras de capitel N3 + 8 nervaduras de faja media N4 Nervadura N5 -Mu = 0.65*88400/3 = 19200 Kg-m +Mu = 0.55* 63200/3 = 11600 Kg-m Nervadura N4 -Mu = 0.35*88400/8 = 3870 Kg-m +Mu = 0.45* 63200/8 = 3560 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*88400 = 57500 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 19.2 Ton-m; +Mu = 11.6 Ton-m; Mut = 30.8 Ton-m L/2 = 9.5/2 = 4.75 m; Medio ancho de capital C = 63.5+1.5*26.5 = 103 cm L/2-C = 4.75 -1.03 = 3.72 m. MuFC = 30.8*3.72^2/4.75^2-11.6 = 7.3 T-m; Factor = 7.3/19.2 = 0.38; Mufc = 0.38*Muc. Reducción de Momentos:

MO = 0.09*F*(1-2*c/3*L)^2*W*L, F = 1.15-c/L 1 Ceqmin = 44 cm; L = 950 cm

F = 1.15-44/950 = 1.1 MO = 0.09*1.1*(1-2*44/(3*950))^2*W*L

MO = 0.093*W*L; r = 0.093/0.125 = 0.74


238

Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 57500*0.74 = 42600 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*26.5 = 206.5 cm f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 206.5 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 21.0 cm < 32+3 = 35 cm; O.K. As= 37.9 cm214#6(Total)-6#6 en 3 nerv.=8#6(neto)=4#6 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel N3 MuTotal = 42600*0.38/3 = 5400 kg-m b = bw = 26.5 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 20.9 cm < 32+3 = 35 cm O.K. As = 4.8 cm2 2#6 Refuerzo positivo N3 Mu = 11600*0.74 = 8580 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 90 cm y patín de 5 cm de espesor: As = 7.3 cm2 3#6 Nervaduras de faja media N4 b = bw = 12 cm -Mu = 3870*0.74 = 2860 kg-m; As = 2.6 cm2 2#5 +Mu = 3560*0.74 = 2630 kg-m; As = 2.2 cm2 2#4 Dirección Este-Oeste. Momentos totales -Mu = 10600*8.75^2/10 = 81200 Kg-m +Mu = 10600*8.75^2/14 = 58000 Kg-m Momentos por Nervadura 3 nervaduras de capitel E3 + 9 nervaduras de faja media E4 Nervadura E3 -Mu = 0.65*81200/3 = 17600 Kg-m +Mu = 0.55*58000/3 = 10600 Kg-m Nervadura E4 -Mu = 0.35*81200/9 = 3160 Kg-m +Mu = 0.45*58000/9 = 2900 Kg-m Momento Total de Capitel (exterior) MuC = 0.65*81200 = 52800 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 17.6 Ton-m; +Mu = 10.6 Ton-m; Mut = 28.2 Ton-m; L/2 = 8.75/2 = 4.375 m; Medio ancho de capital C = 63.5+1.5*26.7 = 103.6 cm L/2-C = 4.375-1.036 = 3.339 m. MuFC = 28.2*3.339^2/4.375^2-10.6 = 5.83 T-m Factor = 5.83/17.6 = 0.33; Mufc = 0.33 Muc. Reducción de Momentos:


MO = 0.09*1.10*(1-2*44/(3*875))^2*W*L

MO = 0.09*W*L; r = 0.09/0.125 = 0.72


239

Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 52800*0.72 = 38000 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*26.7 = 207.1 cm b = bw = 207.1 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 19.8 cm < 32+3 = 35 cm As = 33.5 cm2 12#6 (Total)- 6#6 = 6#6 (neto) = 3#6 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel E3 MuTotal = 38000*0.33/3 = 4180 kg-m b = bw = 26.7 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 18.3 cm < 32+3 = 35 cm O.K. As = 3.7 cm2 2#6 Refuerzo positivo E3 Mu = 10600*0.72 = 7630 Kg-m Son vigas "T" con un ancho efectivo de 90.2 cm As = 6.6 cm2 3#6 Nervaduras de faja media E4 b = bw = 12 cm -Mu = 3160*0.72 = 2280 kg-m, A s = 2.0 cm2 2#4 +Mu = 2900*0.72 = 2090 kg-m, As = 1.7 cm2 2#4 Como en las de dirección Norte-Sur, el resto de las nervaduras se diseñarán por inspección, directamente sobre el plano. Revisión de Cortante A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 1120*9.50*8.75 = 93100 Kg bo = (44+32)*4 = 304 cm; d = 32 cm vu = 93100/(304*32) = 9.6 Kg/cm2

vc =0.85*1.1*200^0.5 = 13.2 Kg/cm2 > vu; no nec. estribos B) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = (2*63.5+3*26.8)+32*2 = 271 cm = 2.71 m bo = 6*26.8+6*26.5 = 319.8 cm Vu = 93100-1120*2.71^2 = 84900 Kg vu = 84900/(319.8*32) = 8.3 Kg/cm2



240

Zona de Servicios

PLANTA AZOTEA SERVICIOS Como la geometría es igual a la losa de Planta Baja y la carga es menor que en aquella, se diseñara con el factor: F = 1120/1360 = 0.82 Patín de compresión. Igual al anterior. Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte. Dirección Norte-Sur. Refuerzo negativo total en capitel As = 0.82*46.6 = 38.2 cm2 As 14#6(Total)-6#6 en 3 nerv.= 8#6 (neto )=4#6 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel N5 As = 0.82*5.9 = 4.8 cm2 2#6 Refuerzo positivo N5 As = 0.82*8.9 = 7.3 cm2 3#6


241

Nervaduras de faja media N6 - As = 0.82*3.2 = 2.6 cm2 2#5 +As = 0.82*2.7 = 2.2 cm2 2#5 Dirección Este-Oeste.. Refuerzo negativo total en capitel -As = 0.82*41.4 = 34.0 cm2 -As 12#6 (Total)- 6#6 = 6#6 (neto) = 3#6 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel E3 -As = 0.82*4.5 = 3.7 cm2 2#5 Refuerzo positivo E3 +As = 0.82*8.0 = 6.6 cm2 3#6 Nervaduras de faja media E4 - A s = 0.82*2.5 = 2.1 cm2 2#4 +As = 0.82*2.2 = 1.8 cm2 2#4 Como en las de dirección Norte-Sur, el resto de las nervaduras se diseñarán por inspección, directamente sobre el plano. Revisión de Cortante A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. vu = 0.82*11.6 = 9.5 Kg/cm2

vc =0.85*1.1*200^0.5 = 13.2 Kg/cm2 > vu; no nec. estribos B) Fuera del capitel a un peralte del capitel vu = 0.82*10.1 = 8.3 Kg/cm2


11. Losas Lobby

Motor Lobby

Firmes De acuerdo al Manual CRSI 63, el firme en la zona de estacionamiento será: Firme de 15 cm de espesor con malla 6x6/66 en cada lecho. En la zona de servicios será: Firme de 10 cm de espesor con malla 6x6/1010 en lecho superior. En cada uno de ellos se localizarán juntas de contracción y de colado de acuerdo a las normas internacionales.


242

12. Muros de contención y Cisterna

Los muros de contención estarán todos apoyados de piso a techo y con alturas de 3.45 m. Tendrán por lo tanto dimensiones y armados mínimos.

h = 3.45 m

= 1600 kg/m3, = 32.5 º, kr = 0.300; w = 1600*0.30 = 480 kg/m M = 480*3.45^3/16 = 1230 Kg-m Peralte y refuerzo, opción por esf. de trabajo: d = 0.26*1230^0.5 = 9.1 cm < 16+4 = 20 cm As = 1230/(1700*0.89*0.16) = 5.1 cm2/m # 4 @ 24 cm Astv = 0.0015*20*100 = 3 cm2/m # 4 @ 40 cm Asth = 0.0025*20*100 = 5 cm2/m # 4 @ 25 cm Muro espesor 20 cm. con #4@24 verticales y #4@25 cm horizontales en el lado libre con cimiento corrido de concreto ciclópeo de 40 cm de ancho. Cisterna.

Losa Superior Será una losa apoyada en una sola dirección sobre los muros de contención, con carga de entrepiso, con cocina. Patín de compresión. wu = 1360 Kg/m2 Como la carga es muy similar a la de la losa de cocina, la losa será igual: Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte.


243

Nervaduras N1 wu = 1360*0.72 = 980 Kg/m L = 4.275 m Mu = 980*4.275^2/8 = 2240 Kg-m Vu = 980*4.275/2 = 2100 Kg Con el programa de Excel: As = 3.6 cm2 = 2#5 Ampliar nervaduras en 30 cm en apoyos en una longitud de 60 cm. Sección de 12x20 cm Muros de contención: Se diseñan simplemente apoyados de piso a techo, con altura de agua de h = 3.15 m y altura de muro de 3.45 m. Muros exteriores MC1: En estos muros, en contacto con el relleno, rige la condición de cisterna vacía, con empujes de suelo. En cuyo caso resultan, iguales al resto de los muros de contención: Muro espesor 20 cm. con #4@24 cm verticales y #4@25 cm horizontales en el lado interior. Muro interior MC2 En los muros exteriores de la cisterna, que no están en contacto con el terreno, rige el empuje del agua. Por especificaciones de cisternas se diseñan por esfuerzos de trabajo reducidos como sigue: M = 1000*3.15^2*3.45/16 = 2140 kg-m d = 0.37*2140^0.5 = 17 CM < 21+4 = 25 cm. Asv = 2140/(1400*0.89*0.21) = 8.2 cm2 #5@24 cm. Ash = 0.0025*25*100 = 6.3 cm2 #4@20 cm. MC2 espesor 25 cm, con ref. htal #4 @ 20 cm y ref. vert. #5@24 cm ambos en el lado exterior de la cisterna. Cimentación: wumax.=1360*2.475+1.4*(0.25*3.45*2400+1000) = 7660 Kg/m. fu = 1.55*1.6 = 2.48 kg/cm2. b = 7660/(2.48*100) = 31 cm < 40 cm. Se propone cimiento corrido de concreto ciclópeo de 40 cm de en todos los muros. Los muros tendrán en su parte inferior un dado de 20x25 cm, colado monolítico con el firme, protegido con candado y Junta de ojo PVC de 6”. Firmes: De acuerdo al manual CRSI se propone Firme de 10 cm en cisterna. Se pondrán juntas de construcción en firmes en centros de los claros, protegidos con banda PVC de 6”.


244


GRUPO ACONSA

CASE

CONSULTORES ASOCIADOS EN EDIFICACIÓN

AULAS DE HUMANIDADES CAMPUS U.R.


Febrero de 2005.

ACONSA Memorias Aulas Humanidades Universidad Regiomontana

246


247

Prologo:

En esta memoria se va a utiliza, para el análisis de la estructura el “Método Santa Teresa”, así

denominado por haberse usado por primera vez, en 1980, en un edificio de unos 15 pisos en el

fraccionamiento del mismo nombre, al sur de la ciudad de México. Vale mencionar que ha resistido este

edificio, sin daños, temblores mucho muy importantes sin ningún problema.

Se basa el Santa Teresa en el muy conocido método del Portal, el cual supone la estructura dividida en

niveles y crujías, con las consideraciones siguientes:

1. Para efectos de empujes laterales de viento y sismo se contemplan puntos de inflexión a la mitad de

la altura de las columnas (hc/2) y al centro de los claros (L/2), condición ésta que está muy cercana a la

realidad. Así visto, el sistema es estáticamente determinado, aún sin conocer por adelantado las

secciones de los elementos.

2. Las cargas verticales en las columnas son proporcionales a los anchos tributarios. En una estructura

con claros iguales esto significa que las columnas exteriores, con la mitad del ancho tributario, tendrá la

mitad de las cargas de las columnas interiores, lo cual se reconoce intuitivamente.

3. Los empujes y cortantes horizontales por viento o sismo se distribuyen en la misma proporción,

tocando a las columnas exteriores, en el caso de claros iguales, la mitad de la carga de las interiores.

Esto es elemental en el método del Portal

4. Como el punto de inflexión tiene una altura constante en cada piso, resulta que tanto los momentos

por empujes horizontales, como las reacciones verticales, resultan proporcionales a las áreas tributarias.

En consecuencia la excentricidad, dada por la relación e = M/P, resulta constante para todas las

columnas en el piso, pues el valor de los anchos tributarios aparecen simultáneamente en el numerador

y el denominador de la fracción y se anulan. Dado que M = Vh * h /2, la excentricidad estará dada por e

= Vh * hc / 2P, constante

Lo mejor del método Santa Teresa, se deriva del hecho de que las áreas tributarias desaparecen en las

fórmulas, por lo cual puede trabajarse con cargas equivalentes para 1 m2 de edificio, un recuadro tipo,

una crujía, o hasta con el edificio completo. Esta última consideración es la que empleamos en esta

memoria, como vamos a ver más adelante, por su simplicidad.

En la etapa de análisis no nos importan los valores reales de las reacciones verticales ni horizontales, ni

los de los momentos en alguna columna en particular, ya que los datos requeridos serán las cargas

verticales y los empujes de viento o sismo correspondientes al edificio entero.

Será así muy fácil determinar, por ejemplo, cual de las cargas de viento o sismo, es la que rije, dejando

fuera de los cálculos la otra, que ya no nos interesa. Igualmente será relativamente fácil saber si rigen

cargas muertas y vivas o sus combinaciones con sismo o viento.

A sabiendas que las fórmulas de columnas consideran una excentricidad mínima (tradicionalmente

0.10b), podremos también determinar si las excentricidades rigen o no en el diseño de columnas y losas,

y, en el caso de que rijan, determinar los factores de aumento de la carga axial para producir el mismo

efecto de la carga excéntrica. Como se verá mas adelante, no es raro que el factor sea de la unidad, y que

las flexiones no necesiten considerarse.

Para combinaciones con viento o sismo las especificaciones permiten dos cosas: una, usar cargas vivas

reducidas (en nuestro caso la relación de cargas reducida a cargas totales es de alrededor de 0.8), y, otra,

utilizar un factor de 0.75 (Cm + Cv + Cws). El factor combinado resulta de alrededor de 0.8*0.75 =

0.60, por lo cual no debe extrañarnos el encontrar que las cargas de viento o sismo no rigen en una gran

parte de la estructura. Esto lo vamos a ver en el capitulo 5. Análisis general por viento y sismo.

En el caso de cargas muerta y vivas solamente, recordando la excentricidad mínima de las fórmulas,

será sencillo determinar que los momentos no necesitan ser considerados si la excentricidad es menor

que la mínima.

Una vez hecho este análisis, que es simple, y encontrados los factores de amplificación provocados por

las excentricidades de las reacciones verticales que rijan por cargas muertas y vivas y de sismo o viento,

la estructura podremos calcularla como si se tratara de solo carga axial.

GARZA MERCADO INGENIERIA

Ing. Francisco Garza Mercado

ACONSA Memorias Aulas Humanidades Universidad Regiomontanqa

248


249

GRUPO ACONSA

Consultores Asociados en Edificación, S.C. Priv. Corpus Christi No. 2321 Piso 1,

Col. Lomas de San Francisco

Monterrey, N.L., 64710

Atn. Ing. Jesús Salas Berlanga. R2a Octubre 19 de 2005.

P r e s e n t e.

AULAS HUMANIDADES CAMPUS U.R. DISEÑO ESTRUCTURAL. MEMORIA DE CALCULOS.

Contenido:

1.Antecedentes, 2.Descripción, 3.Especificaciones y Materiales, 4.Cargas Básicas, 5.Análisis de Viento y Sismo, 6.Losa Planta Baja, 7.Losa Nivel 2, 3 y 4, 8.Losa Azotea, 9.Firmes, 10.Muros de Contención, 11.Columnas, 12.Cimentación, 13.Escaleras y Gradas, 14.Cisterna, 15.Estructuración de Muros, 16.Parasoles, 17.Lista de planos

1. Antecedentes.

Tratará la presente memoria de cálculos del diseño estructural del Edificio para Aulas de Humanidades del

Campus U. R., localizado en la calle de Matamoros No. 428, en el centro del Municipio de Monterrey. Se basará en los

planos arquitectónicos de Arquiplán, bajo la dirección del Arq. Bernardo Hinojosa. La dirección de proyecto es de

Grupo ACONSA/CASE bajo la dirección del Ing. Jesús Salas Berlanga y la gerente de proyecto Arq. Filiberto

Ramírez Guillén. El Estudio de Mecánica de Suelos fue realizado por instalaciones y Construcciones VÉRTICE, S.A.

DE C. V. bajo la dirección del Ing. Lucio A. Luis Ruíz. Como el esfuerzo admisible en el suelo es sumamente variable en todo el predio, se tomará como de 2.5 kg/m2 y la supervisión de la obra en construcción, deberá buscarlo para desplantar la

cimentación. Se darán opciones de cimentación con pilas profunda, desplantadas en un estrato con capacidad de 5 Kg/cm2.

2. Descripción.

El edificio consta de un sótano de estacionamiento que va de la calle de Matamoros a la calle de Padre Mier, a todo lo ancho del predio. En el frente de la calle de Matamoros se levantará una torre de aulas de cuatro pisos que tendrá forma de “T” con el alma de 8.20x8.20 m, y el patín de 90.20 m x 20.50 m, y altura de 4.00 m de piso a piso.

Por razones arquitectónicas y económicas, las losas serán de los siguientes tipos:

Losa de Planta Baja (techo del sótano de estacionamiento): Reticular celulada de 35 cm de espesor.

Losa sobre área de Sombreado: Sólida apoyada en vigas a cada 2.05 m, en dirección oriente poniente.

En el claro de 4.20 m del pasillo central, no se pondrá ninguna viga. Losa sobre Lobby de Acceso: Sólida apoyada en vigas peraltadas solo en ejes de columnas

Losa sobre Administración: Reticular celulada de 35 cm de espesor

Losas de segundo, tercer, cuarto nivel (aulas) y azotea: Reticular celulada de 35 cm de espesor.

Losas de Lobby en segundo, tercer y cuarto nivel: Sólida, como la del Lobby de Acceso.

Baños en segundo, tercer, cuarto nivel (aulas) y azotea: Reticular celulada de 35 cm de espesor.

Para mayor información ver planos arquitectónicos URPM-AR-01 a 07 inclusive, URPM-EX03 y 04 y Fachadas

Actuales.


250


Especificaciones de Diseño. Cargas: Reglamento del DDF. Viento: Manual de Diseño de la CFE 1993. Concreto: ACI 318-95 Acero Estructural: AISC 1985

Especificaciones de Construc. Concreto: ACI 301 Ultima edición Acero Estructural: AISC 1985

Materiales Concreto: f’c = 200 Kg/cm2 tipo, excepto indicados. Acero estructural: ASTM-A36 Losas: Losa según lista en capítulo anterior. Esfuerzo admisible en el terreno = 2.5 Kg/cm2 para zapatas y 5.0

Kg/cm2 en pilas profundas

4. Cargas Básicas. Losa Azotea Aulas

Losa Azotea Pasillo

Losa Entrepiso Aulas

* Cargas vivas reducidas para usarse en combinación con sismo o viento En las losas llenas siguientes los pesos de las nervaduras y vigas se agregarán dentro de los cálculos de tales elementos estructurales.

Po. Po. Losa (0.35*2400*0.67) 560 Kg/m2

Relleno e Impermealizacion 120 Kg/m2



Carga Viva (wv) 100 15 * Kg/m2

Carga Total (wm+wv) 830 745 * Kg/m2

wu = 1.4*wm+1.7*wv 1190 1050 * Kg/m2

Po. Po. Losa (0.13*2400) 310 Kg/m2






wu = 1.4*wm+1.7*wv 840 700 * Kg/m2

Po. Po. Losa (0.35*2400*0.67) 560 Kg/m2

Acabados de piso 120 Kg/m2

Muros interiores ligeros 110 Kg/m2





wu = 1.4*wm+1.7*wv 1770 1240 * Kg/m2


251

Losa Entrepiso Pasillo

Losa Sombreado

Losa Planta Baja

Viento Del Manual CFE., 1993 Zona eólica: Monterrey, N.L.


Altura máxima del edificio H = 20.98 m. Velocidad regional: Vr = 143 Km/hr


= 0.16, = 390, Frz = 1.56*(10/)a Frz = 0.868 (H<10 m)

Frz = 1.56*(H/) Frz = 0.977(H=20.98m)

F = Fc*Frz = 0.95*0.868 F = 0.825 (H<10 m)

F = Fc*Frz = 0.95*0.977 F = 0.928 (H=20.98m) Fact. topografía, protegido Ft = 1.0

Vel. de diseño:

Vd = Ft*F*Vr = 1.0*0.825*143 = Vd = 118 Km/hr

Vd = Ft*F*Vr = 1.0*0.928*143 = Vd = 133 Km/hr

Altura s/niv. del mar H 1000 m: = 675 mm Hg


G = 0.392* /(273 +) G 0.91

p = 0.0048*G*Vd^2*C p = 0.0048*0.91*118^2*C p = 61*C

p = 0.0048*0.91*133^2*C p = 77*C

C = 0.80+0.50 = 1.30, q = 1.30*61 q = 79 Kg/m2

C = 0.80+0.50 = 1.30, q = 1.30*77 q = 100 Kg/m2

Po. Po. Losa (0.13*2400) 310 Kg/m2

Acabado de piso 120 Kg/m2





wu = 1.4*wm+1.7*wv 1270 740 * Kg/m2

Po. Po. Losa (0.35*2400*0.49) 410 Kg/m2







wu = 1.4*wm+1.7*wv 1560 1030 * Kg/m2

Po. Po. Losa (0.10*2400) 240 Kg/m2


Muros Interiores 110





wu = 1.4*wm+1.7*wv 1270 740 * Kg/m2


252



q = 0.80* 79 q2 = 63 Kg/m2

q = 0.80*100 q1 = 80 Kg/m2

Formula con altura h > 10 m qh = (80/20.98^0.32)*h

0.32 = 30.2*h

0.32

qmax = 30.2*20.98^0.32 = 80 Kg/m2 q1 en H=20.98 m OK

Formula con altura h <10 m q = 30.2*10^0.32 = 63 Kg/m2 q2 en H=10.00 m OK

Cargas de Sismo



5. Análisis de Viento y Sismo Áreas

Viento: Largo del edificio NS = 90.2 m, Ancho del edificio EW = 28.7 m Pwu = wwu*A: AEW = 28.7*hz; ANS = 90.2*hz Fórmulas de Carga Máxima. Az = Altura Tributaria B = Ancho del edificio (N-S) = 90.20 m B = Ancho del edificio (E-O) = 28.70 m Vi = Vi+wT

VuiT = Vull

Como era previsible, rige empuje en dirección N-S (V0wN) Carga de Sismo. El Municipio de Monterrey se encuentra en la zona sísmica “A”, que, de acuerdo al manual de la C.F.E., es asísmica, por lo que los cálculos que se presentan enseguida servirán, más que todo, para cubrir el requisito de reglamento, y serán de acuerdo al Método aproximado de la C.F.E., obviamente conservadores

Nivel A

Nivel Azotea 1782 m2

Nivel 4 1782 m2

Nivel 3 1782 m2

Nivel 2 1782 m2

Nivel Planta Baja 4271 m2

Total 11399 m2

(m) (Kg/m2) (m) (Ton) (Ton) (Ton) (Ton)

Nivel Z wz hz W TN Vw N W TE Vw E

N. Az. 20.98 80 3.00 22 22 7 7

N. 4 16.98 75 4.00 27 49 9 15

N. 3 12.98 69 4.00 25 74 8 23

N. 2 8.98 63 4.00 23 96 7 31

N. P.B. 4.98 63 4.49 26 122 8 39

N. Sótano 0.00 63 2.49 14 136 5 43

V 0 w N = 136.0 V 0 wE = 43.3


253

En la tabla siguiente, como todas las áreas son iguales, los empujes resultan proporcionales a la carga reducida wur

La planta baja no interviene en los empujes de sismo. Empuje total de sismo: Vou = 0.02*8499*1.10 = 187 Ton Fsu = 187*wur*h/Σwur*h = (187/70)* wur*h = 2.67* wur*h Como se puede observar, en teoría rigen los efectos de sismo sobre los de viento. Excentricidades por sismo y cargas reducidas

Todas abajo del nivel indicado. *Se consideran alturas netas hn = 4.0-0.35 = 3.65 m Cargas Muertas y Vivas Tabla de Cargas Muertas y Vivas Reducidas

Rmv = Relación de (carga en piso)/(carga acumulada)

Rmv = Wur/Wur

1. Columnas exteriores.

Ancho tributario = 8.20/2 = 4.10 m

Momentos y excentricidades (Ver nota en hoja siguiente)

Nivel Área wur Wur h wur*h Fsu Vsu

m2 Ton/m2 Ton m Ton-m Ton Ton

Niv. Az. 1782 1.050 1871 20.98 22 59 59

Niv. 4 1782 1.240 2210 16.98 21 56 115

Niv. 3 1782 1.240 2210 12.98 16 43 157

Niv. 2 1782 1.240 2210 8.98 11 30 187

N. P.B. 0 0.000 0 0.00 0 0 187

Total 7127 8499 70 187

Nivel Área wu Wur S Wur Rmv

m2 Ton/m2 Ton Ton

Niv. Az. 1782 1.050 1871 1871 1.00

Niv. 4 1782 1.240 2210 4080 0.54

Niv. 3 1782 1.240 2210 6290 0.35

Niv.2 1782 1.240 2210 8499 0.26

Niv. P.B. 4271 1.030 4400 12899 0.34

Total 11399 12899

Nivel Wur S Wur Vsu h* Mu ews

Ton Ton Ton m Ton-m m

Niv. Az. 1871 1871 59 3.65 107 0.057

Niv. 4 2210 4080 115 3.65 209 0.051

Niv. 3 2210 6290 157 3.65 287 0.046

Niv.2 2210 8499 187 3.65 341 0.040

N. P.B. 0 8499 187 0.00 341 0.040

Total 8499


254

A. Azotea Niv. 5 L = 8.20 m, h = 4.00 m Momentos de Inercia: Icol = 0.60^4/12 = 0.01 = 1

Ilosa = 0.67*8.40*0.35^3/12 = 0.02 = 2 Factores de rigidez:

Kv = 2/8.2 = 0.24, Kc = 1/4 = 0.25 Ke = 0.49 Fdc. = 0.25/0.49 = 0.51 Fdv. = 0.24/0.49 = 0.49 Me = wL

2/12

Mc = 0.51* wL2/12 = wL

2/24 Mv = wL

2/24

eo = (wL2/24)/(wL/2) = L/12*Rmv > L/40*Rm

e5 = 8.20/40 *1.00 = 0.21 m B. Entrepiso Niv. 2, 3 y 4 Factores de rigidez: son los mismos de azotea con 2 columnas Fdcs = 0.25/0.74 = 0.34; Ke 0.49+0.25= 0.74 Fdci = 0.25/0.74 = 0.34 Fdv = 0.24/0.74 = 0.32 Me = wL

2/12

Mc = 0.34*wL2/12 = wL^2/35 Mv = wL

2/18

eo = (wL2/35)/(wl/2) = L/18*Rvm > L/20*Rm

e4 = (8.2/40)* 0.54 = 0.11 m e3 = (8.2/40)* 0.35 = 0.07 m e2 = (8.2/40)* 0.26 = 0.05 m

Nota: Los momentos negativos exteriores en losas resultan de aproximadamente wL

2/24 para azoteas y wL

2/18

para el resto. Pero nosotros, de acuerdo a especificaciones ACI, podemos calcular esos momentos en losas y vigas para wL

2/20. Por esa misma razón los momentos en las columnas resultan de wL

2/40 en cada piso y las

excentricidades no necesariamente mayores de e0 = M/V = wL2/40/(wL/2) = L/20. Sin embargo, se pueden

considerar articulaciones plásticas en los extremos de las columnas, de modo que actúen como articulaciones verdaderas, al menos para efectos de cargas muertas y vivas. En este caso los momentos y excentricidades resultan nulos, pudiendo utilizarse un valor de la mitad del anterior, es decir L/40. En consecuencia el cálculo anterior de momentos en losas y vigas es redundante y se puede despreciar.

2. Columnas esquineras Estas columnas tienen la desventaja de tener excentricidades en ambas direcciones, resultando igual a la suma, en proporción con sus claros; esto es: eesq = eext * (8.2+8.2)/8.2 = 2 eex (solo para Cm+Cv)

3. Columnas interiores Como los claros y las cargas son básicamente los mismos, las excentricidades serán iguales a las de las columnas exteriores correspondientes, afectadas por los factores siguientes: R1 = ½ = 0.50 Porque el momento desbalanceado es el mismo (wL

2/12) pero

el área tributaria, y la carga vertical, es el doble. R2 = Σke/( Σke+Kv) Porque en el nudo interior converge una viga más, aumentando la suma de rigideces en el nudo Nivel 5: R2 = 0.49/(0.49+0.24) = 0.67 Nivel 4, 3, 2: R2 = 0.74/(0.74+0.25) = 0.70


255

R3 = wwv/wut Porque las cargas muertas están balanceadas a los lados del nudo, y el momento desbalanceado es solo por carga viva. Nivel 5: R3 = 100*1.7/1190 = 0.14 Nivel 4, 3,2: R3 = 350*1.7/1770 = 0.34 Efectos combinados y excentricidades: Rt = r1*r2*r3 Nivel 5 Az. Rt = 0.50*0.67*0.14 = 0.05*0.21 = 0.010 m Nivel 4 Rt = 0.50*0.76*0.34 = 0.13*0.11 = 0.014 m Nivel 3 Rt = 0.50*0.76*0.34 = 0.13*0.07 = 0.009 m Nivel 2 Rt = 0.50*0.76*0.34 = 0.13*0.05 = 0.007 m Estas excentricidades son muy chicas y prácticamente despreciables. Una exactitud mayor no es tampoco necesaria Factores de Carga equivalente Las fórmulas de resistencia de columnas tienen implícita una excentricidad mínima de b/10, estos es: emin = 0.1b resultando las fórmulas de cargas axiales equivalentes siguientes. Nótese que sustituyendo e = 0.1b, resulta Ru = Pu, o sea que la carga excéntrica produce los mismos efectos que la axial cunado la excentricidad es igual o menor que emin

Condición 1, Cargas muertas y vivas: Ru1 = Pu*(0.4+6e1/b) > Pu Condición 2, Cargas mtas y vivas reducidas + viento o sismo: Ru2 = 0.75*Pur*(0.4+6*e2/b) = 0.75*(Pur/Pu)*Pu *(0.4+6*e2/b) En nuestro caso Pur/Pu = 0.77, por lo cual Ru2 = 0.75*0.77*Pu*(0.4+6*e2/b) = 0.58*Pu*(0.4+6*e2/b)

Si Ru2 < Ru1, viento o sismo no rigen Si e1< 0.10 b el diseño por flexo-compresión no se necesita

Nótese que ambas fórmulas se refieren a la carga última Pu, sin reducir, por lo cual solo es necesario calcular sus factores, determinados eliminando Pu de las fórmulas, esto es:

F1 = (0.4+6e1/b) > 1.00 F2 = 0.58*(0.4+6*e2/b) > F1 Factores en columnas interiores

Nivel e1 ews e2 b F1 F2 Fci

(m) (m) (m) (m) -- -- --

N. Az. 0.010 0.057 0.067 0.60 0.50 0.62 1.00

N. 4 0.014 0.051 0.065 0.60 0.54 0.61 1.00

N. 3 0.009 0.046 0.055 0.60 0.49 0.55 1.00

N. 2 0.007 0.040 0.047 0.60 0.47 0.51 1.00

N.P.B. 0.006 0.040 0.046 0.60 0.46 0.50 1.00


256

Todos los factores resultan iguales a la unidad. Lo que significa que no rigen flexiones ni sismo o viento. Todas las columnas interiores pueden calcularse para carga axial. Factores en columnas laterales

Factores para columnas esquineras

En todos los casos rige la flexión en ambos ejes. Las cargas todas se deben multiplicar por el factor de la derecha. Sin embargo, como la carga en las columnas esquineras es la mitad de la de las laterales, las esquineras en general no resultarán mayores que las laterales. Solo 4 columnas resultan afectadas. Evidentemente, en sótanos el factor es 1.00

Nivel e1 ews e2 b F1 F2 Fcl

(m) (m) (m) (m) -- -- (Ton)

N. Az. 0.420 0.057 0.477 0.60 4.60 3.00 4.60

N. 4 0.220 0.051 0.271 0.60 2.60 1.81 2.60

N. 3 0.140 0.046 0.186 0.60 1.80 1.31 1.80

N. 2 0.100 0.040 0.140 0.60 1.40 1.04 1.40

N.P.B. 0.160 0.040 0.200 0.60 2.00 1.39 2.00

Nivel e1 ews e2 b F1 F2 Fce

(m) (m) (m) (m) -- -- --

N. Az. 0.210 0.057 0.267 0.60 2.50 1.78 2.50

N. 4 0.110 0.051 0.161 0.60 1.50 1.17 1.50

N. 3 0.070 0.046 0.116 0.60 1.10 0.90 1.10

N. 2 0.050 0.040 0.090 0.60 0.90 0.75 1.00

N.P.B. 0.040 0.040 0.080 0.60 0.80 0.70 1.00


257

6. Losa Planta Baja (primer Nivel)

Zona Norte (Matamoros). Patín de compresión. Carga neta: wnu = 1560-1.4*(410-0.05*2400) = 1150 Kg/m2 Lmax = 0.92 m +Mu = 1150*0.92^2/10 = 97 Kg-m Con programa de Excel para diseño por última resistencia de GMI, con los siguientes datos: f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 5000; b = bw = 100 cm; H = 5 cm r = 2.5 cm; dr = 1.5 cm < 2.5+2.5 = 5 cm +As = 1.21 cm2/m malla 6x6/66 AsT = 0.0018*5*100*4200/5000 = 0.76 cm2/m, no rije Losa espesor 5 cm con malla 6x6/66 al centro del peralte Nervaduras. Se trata de una losa reticular apoyada en dos direcciones con: En la dirección Norte Sur 4 claros de L1 = 8.20 m 1 claro de L2 = 4.10 m 1 claro de L3 = 11.20 m ; L’ = (11.20+8.20)/2 = 9.70 m. 1 claro de L4 = 7.20 m Ancho tributario = 8.20 m En la dirección Este Oeste 11 claros de L1 = 8.20 m 1 claro variable de L2 = 7.666 m a 7.938 m ≈ 7.80 m Anchos tributarios AT1 = 8.20 m AT2 = (8.2+4.1)/2 = 6.15 m AT3 = (8.20+11.20)/2 = 9.70 m


258

Dirección Norte Sur wu = 1560*8.20 = 12800 Kg/m, para ancho tributario de 8.20 m Momentos totales -Mu = 12800*9.70^2/10 = 120,000 Kg-m +Mu = 12800*11.2^2/8-120000/2 = 141,000 Kg-m Momentos por Nervadura Se utilizarán la siguiente distribución de Momentos: -Mu 65% N. Capitel, -Mu 35% N. Losa +Mu 55% N. Capitel, +Mu 45% N. Losa 3 nervaduras de capitel N3 + 7 nervaduras de faja media N4 Se analizará el recuadro exterior crítico, de 8.20x11.20 m, y en el resto se determinará su refuerzo por proporciones. Nervadura N3 -Mu = 0.65*120000/3 = 26000 Kg-m +Mu = 0.55*141000/3 = 25900 Kg-m Nervadura N4 -Mu = 0.35*120000/7 = 6000 Kg-m +Mu = 0.45*141000/7 = 9100 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*120000 = 78000 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 26.0Ton-m; +Mu =25.9 Ton-m; Mut = 51.9 Ton-m L/2 = 11.2/2 = 5.6 m; C = (2*63.5+3*29)/2 = 107 cm L/2-C = 5.60-1.07 = 4.53 m. MuFC = 51.9*4.53^2/5.6^2-25.9 = 8.1 T-m; Factor = 8.1/26 = 0.31; Mufc = 0.31*MuC


MO = 0.09*F*(1-2*c/3L)^2W*L, F = 1.15-c/L 1 Cmin = 50 cm; L = 1120 cm F = 1.15-50/1120 = 1.105 MO = 0.09*1.105*(1-2*50/(3*1120))^2*W*L MO = 0.094*W*L; r = 0.094/0.125 = 0.75 Revisión a cortante A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 1560*(8.2+8.2)/2*(11.2+8.2)/2/1000 = 124 T. bo = (50+32)*4 = 328 cm, d = 32 cm. vu = 124000/(328*32) = 11.8 Kg/cm2 < 13.2, BienB) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = (2*63.5+29*1.5+25.7*1.5)+32*2 = 273 cm; bo = 6*29+6*25.7 = 328 cm Vu = 124-1.56*2.73*2.73 = 112 Ton vu = 112000/(328*32) = 10.7 Kg/cm2 > 7.3 vu = 112/12 = 9.33 Ton /nerv. Necesita estribos #2 @ 16 cm Solo en primer casetón fuera del capitel Utilizando medios casetones bo = 328+31.8*8 = 582 cm vu = 112000/(582*32) = 6.0 Kg/cm2 < 7.3 OK Utilizar medios casetones adyacentes al capitel


259

Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 78000*0.75 = 58500 Kg-m Ancho de capital = 2*63.5+3*29 = 214 cm fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 214 cm rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 24.0 cm < 32+3 = 35 cm; O.K. As = 56.2 cm2 12#8 (Total) - 6#8 en 3 nerv.= 6#8 = 3#8 c/L Refuerzo Negativo fuera de capitel N3 MuTotal = 58500*0.31/3 = 6100 kg-m b = bw = 29 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 23.4 cm = 32+3 = 35 cm OK; As = 5.4 cm2 < 2#8 Refuerzo positivo N3 Mu = 25900*0.75 = 19400 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 92.5 cm y patín de 5 cm de espesor: As = 17.3 cm2 4#8 Nervaduras de faja media N4 -Mu = 0.75*6000 kg-m, b = bw = 14 cm. As= 4.2 cm2 2#6 +Mu= 0.75*9100 kg-m, b = 77.5 cm, As = 5.8 cm2 2#6 Dirección Este Oeste wumax = 1560*9.70 = 15100 Kg/m para ancho trib. de 9.70 m

Momentos Totales. -Mu = 15100*8.2^2/10 = 102,000 Kg-m +Mu = 15100*8.2^2/14 = 72,500 Kg-m Momentos por Nervadura Se utilizarán la misma distribución de momentos anterior: 3 nervaduras de capitel E11 + 9 nervaduras de faja media E10 Nervadura E11 -Mu = 0.65*102000/3 = 22100 Kg-m +Mu = 0.55*72500/3 = 13300 Kg-m Nervadura E10 -Mu = 0.35*102000/9 = 4000 Kg-m +Mu = 0.45*72500/9 = 3600 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*102000 = 66300 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 22.1 Ton-m; +Mu =13.3 Ton-m; Mut = 35.4 Ton-m L/2 = 8.2/2 = 4.1 m; C = (2*63.5+3*25.7)/2 = 102 cm L/2-C = 4.10-1.02 = 3.08 m. MuFC = 35.4*3.08^2/4.10^2-13.3 = 6.7 T-m; Factor = 6.7/22.1 = 0.30; Mufc = 0.30*MuC


MO = 0.09*F*(1-2*c/3L)^2W*L, F = 1.15-c/L 1 Cmin = 50 cm; L = 820 cm F = 1.15-50/820 = 1.09 MO = 0.09*1.09*(1-2*50/(3*820))^2*W*L MO = 0.090*W*L; r = 0.090/0.125 = 0.72


260

Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 66300*0.72 = 47700 Kg-m Ancho de capital = 2*63.5+3*25.7 = 204 cm fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 204 cm rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 22.2 cm < 32+3 = 35 cm; O.K. As = 45.1 cm2 9#8 (Total) - 6#6 en 3 nerv. = 4#8 ≈ 3#8 c/L Refuerzo Negativo fuera de capitel E11 MuTotal = 47700*0.3/3 = 4770 kg-m b = bw = 25.7 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 20.2 cm = 32+3 = 35 cm OK As = 4.42 cm2 2#6 Refuerzo positivo E11 Mu = 13300*0.72 = 9580 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 89.2 cm y patín de 5 cm de espesor: As = 8.21| cm2 3#6 Nervaduras de faja media E10 -Mu = 0.72*4000 kg-m, b = bw = 14 cm. As = 2.56 cm2 2#4 +Mu = 0.72*3600 kg-m, b = 77.5 cm, As = 2.17 cm2 2#4

Se determinaron refuerzos principales para el recuadro estudiado. En otros casos los refuerzos se determinaran directamente sobre el plano, proporcionales a los anchos tributarios, el cuadrado de los claros y la cantidad de nervaduras en dicho ancho. Ver refuerzos definitivos en planos HUR.EC.06 y 07

Zona Sur (Padre Mier)

Como la carga es la misma que en la zona norte (Matamoros), el refuerzo de todas las nervaduras se determinaran directamente sobre el plano, proporcionales a los anchos tributarios, el cuadrado de los claros y la cantidad de nervaduras en dicho ancho. Ver planos HUR.EC.08 y 09


261

7. Losas Niveles 2, 3 y 4 Losa Nivel 2 Reticular (Entre los ejes B, C, C’ y D de 1 a 5)

Patín de compresión. Carga neta: wnu = 1770-1.4*(560-0.05*2400) = 1150 Kg/m2 Igual al de la Planta Baja. Losa espesor 5 cm con malla 6x6/66 al centro del peralte Nervaduras. Se trata de una losa reticular apoyada en dos direcciones con: Dirección Norte Sur 2 claros separados de L = 8.20 m Ancho tributario = 8.20 m Dirección Este Oeste 4 claros de L = 8.20 m Anchos tributarios AT = 8.20 m Dirección Norte Sur wu = 1770*8.20 = 14500 Kg/2 L = 8.20 m Momentos totales -Mu = 14500*8.20^2/20 = 48,800 Kg-m +Mu = 14500*8.2^2/8 = 122,000 Kg-m Momentos por Nervadura Igual distribución que en anteriores: 3 nervaduras de capitel N3 + 7 nervaduras de faja media N4 Nervadura N3 -Mu = 0.65*48800/3 = 10600 Kg-m +Mu = 0.55*122000/3 = 22400 Kg-m Nervadura N4 -Mu = 0.35*48800/7 = 2440 Kg-m +Mu = 0.45*122000/7 = 7850 Kg-m Momento Total de Capitel


262

MuC = 0.65*48800 = 31700 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 10.6 Ton-m; +Mu =22.4 Ton-m; Mut = 33.0 Ton-m L/2 = 8.2/2 = 4.1 m; C = (2*63.5+3*29)/2 = 107 cm L/2-C = 4.10-1.07 = 3.03 m. MuFC = -33.0*3.03^2/4.1^2+22.4 = + 4.38 T-m (positivo) No hay momento negativo fuera del capitel Reducción de Momentos:

MO = 0.09*F*(1-2*c/3L)^2W*L, F = 1.15-c/L 1 C = 50 cm; L = 820 cm F = 1.15-50/820 = 1.09 MO = 0.09*1.09*(1-2*50/(3*820))^2*W*L MO = 0.090*W*L; r = 0.090/0.125 = 0.72 Revisión a cortante, capitel lateral A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 1770*(8.2+8.2)/2*8.2/2/1000 = 60 T. bo = 50*3+16*4 = 214 cm, d = 32 cm. vu = 60000/(214*32) = 8.9 Kg/cm2 < 13.2, AdmisibleB) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = 63.5*2+29*3+32*2= 278 cm; y = 63.5+29.5*1.5+32= 140 cm bo = 9*29 = 261 cm Vu = 60-1.77*2.78*1.40 = 53 Ton vu = 53000/(261*32) = 6.4 Kg/cm2 < 7.3 Kg/cm2 admisible No requiere estribos Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 31700*0.72 = 22800 kg-m b = bw = 214 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 15.0 cm = 32+3 = 35 cm OK; As = 24.7 cm2 = 5#8 - 2#8 en 2 nerv. N3 = 3#8 ≈2#8c/l

Refuerzo Negativo fuera de capitel N3 No requiere. Usar mínimo 1#8 Refuerzo positivo N3 Mu = 22400*0.72 = 16100 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 92.5 cm y patín de 5 cm de espesor: As = 14.2 cm2 3#8 Nervaduras de faja media N4 -Mu = 0.72*2440 kg-m, b = bw = 14 cm. As= 1.62 cm2 2#4 +Mu = 0.72*7850 kg-m, b = 77.5 cm, As = 4.79 cm2 2#6 Dirección Este Oeste wu = 1770*8.20/2+1270*4.10/2 = 9900 Kg/m en ½ ancho Momentos totales -Mu = 9900*8.20^2/10 = 66,600 Kg-m +Mu = 9900*8.2^2/14 = 47,500 Kg-m Momentos por Nervadura 2 nervaduras de capitel E3 + 3.5 nervaduras de faja media E2 Nervadura E3 -Mu = 0.65*66600/2 = 21700 Kg-m


263

+Mu = 0.55*47500/2 = 13100 Kg-m Nervadura E2 -Mu = 0.35*66600/3.5 = 6700 Kg-m +Mu = 0.45*47500/3.5 = 6100 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*66600 = 43300 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 21.7 Ton-m; +Mu = 13.1 Ton-m; Mut = 34.8 Ton-m L/2 = 8.2/2 = 4.1 m; C = (2*63.5+3*29)/2 = 107 cm L/2-C = 4.10-1.07 = 3.03 m. MuFC = 34.8*3.03^2/4.1^2-13.1 = 5.9 T-m; Factor = 5.9/21.7 = 0.27; Mufc = 0.27*MuC


MO = 0.09*F*(1-2*c/3L)^2W*L, F = 1.15-c/L 1 Cmin = 50 cm; L = 820 cm F = 1.15-50/820 = 1.09 MO = 0.09*1.09*(1-2*50/(3*820))^2*W*L MO = 0.090*W*L; r = 0.090/0.125 = 0.72 Revisión a cortante, capitel lateral pasillo A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 9900*8.20/1000 = 81 T. bo = (50+32)*2+40+32*2 = 268 cm, d = 32 cm. vu = 81000/(268*32) = 9.4 Kg/cm2 < 13.2, AdmisibleB) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = (2*63.5+29*3)*1 = 214 cm; bo = 7*29 = 203 cm Vu = 81.0-9.9*2.14 = 60 Ton vu = 60000/(203*32) = 9.2 Kg/cm2 >7.3 Solo en primer casetón fuera del capitel Utilizando medios casetones bo = 203+31.8*4 = 330 cm vu = 60000/(330*32) = 5.7 Kg/cm2 < 7.3 Aceptable Utilizar medios casetones adyacentes al capitel. Los capiteles exteriores no tienen carga de pasillos y quedan en mejores condiciones Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 43300*0.74 = 32000 Kg-m Ancho de capital = 63.5+2*25.7 = 115 cm fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 115 cm rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 24.3 cm < 32+3 = 35 cm; O.K. As = 30.8 cm2 6#8 (Total) - 2#8 en 2 nerv.= 4#8 Refuerzo Negativo fuera de capitel E3 MuTotal = 32000*0.27/2 = 4300 kg-m b = bw = 29 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 22.3 cm = 32+3 = 35 cm OK; As = 3.7 cm2 1#8 Refuerzo positivo E3 Mu = 13100*0.72 = 9400 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 89 cm y patín de 5 cm de espesor: As = 8.1 cm2 2#8 o 3#6 Nervaduras de faja media E2


264

-Mu = 0.72*6700 kg-m, b = bw = 14 cm. As= 4.2 cm2 2#5 +Mu = 0.72*6100 kg-m, b = 74 cm, As = 3.7 cm2 2#5 Losa Sombreado (Entre ejes B,C C’ y D de 8 a 12) Losa wu = 1270 Kg/m2; L = 2.05 m +Mu = 1270*2.05^2/10 = 530 Kg-m Con el mismo programa: Fy = 4200; b = bw = 100 cm; H = 10 cm r = 3 cm; dr = 3.4 cm < 7+3 = 10 cm +As = 2.8 cm2/m #3 @ 25 cm AsT = 0.0018*10*100 = 1.8 cm2/m #3 @ 30 cm Losa de 10 cm de espesor con parrilla #3 @ 30 cm en lecho inferior y bastones #3 @ 25 cm en lecho superior Losa de Pasillo (entre ejes C y C’ de 1 a 12) Losa wu = 1270 Kg/m L = 4.10 m +Mu = 1270*4.10^2/8 = 2670 Kg-m Fy = 4200; b = bw = 100 cm; H = 13 cm; r = 3 cm; dr = 7.5 cm < 10+3 = 13 cm +As = 8.2 cm2/m #5 @ 25 cm AsT = 0.0018*13*100 = 2.34 cm2/m #3 @30 cm Losa espesor 13 cm-#5@25 cortas y #3 @ 30 cm largas LI. Losa Acceso (Entre ejes A y C de 6 a 7) Losa Será de sólida concreto de 27 cm de espesor, apoyada en dos direcciones: wu = (1270+0.14*2400*1.4)/2 = 870 Kg/m2 L = 8.20 m -Mul = 870*8.20^2/10 = 5850 Kg-m +Mul = 870*8.20^2/14 = 4200 Kg-m +Mus= 870*8.20^2/8 = 7300 Kg-m b = bw = 100 cm; H = 5 cm; r = 3 cm; dr = 12.5 cm < 24+3 = 27 cm - Asl = 6.7 cm2/m #5 @ 30 cm +Asl = 6.3 cm2/m #5 @ 30 cm +Ass = 8.9 cm2/m #5 @ 20 cm AsT = 0.0018*27*100 = 4.9 cm2/m #4 @25 cm; no rije Losa de 27 cm de espesor refuerzo indicado Trabes. VS1 wu = 1270*2.05 +0.25*0.55*2400*1.4 = 3070 Kg/m L = 8.20 m -Mu = 3070*8.20^2/10 = 20600 Kg-m +Mu = 3070*8.20^2/14 = 14700 Kg-m Vu = 3070*8.20/2*1.1 = 13800 Kg b = -bw = 25 cm; +b = 104 cm; H = 55 cm; R = 5 cm; dr = 42.1 cm < 50+5 = 55 cm -As = 12.4 cm2 2#8+2#5 +As = 7.9 cm2 4#5 Estribos #3 @ 25 cm Sección 25x55 cm V1


265

wu = 3070/2.05 = 1500 Kg/m2 wu = 1500*8.20+0.4*0.55*2400*1.4 = 13000 Kg/m L = 8.20 m +Mu = 13000*8.20^2/8 = 109000 Kg-m Vu = 13000*8.20/2 = 55300 Kg Vuc = 55300*3/4 = 41500 Kg. Viga “T” con b = 16*10+40 = 200 cm, bw = 40 cm; H = 65 cm; R = 5 cm; dr = 34.4 cm < 60+5 = 65 cm +As = 51.2 cm2 10#8 -A’s = min 2#8 Estribos #3 @ 16 cm Sección 40x65 cm V2 wu = 870*8.20/2+(0.4*0.5*2400+250*4.0)*1.4 = 5600 Kg/m L = 8.20 m +Mu = 5600*8.20^2/8 = 47100 Kg-m Vu = 5600*8.20/2 = 23000 Kg b = bw = 40 cm; H = 60 cm; R = 5 cm; dr = 23.4 cm < 55+5 = 60 cm; -As = Mínimo 2#8 +As = 25.1 cm2 5#8 Estribos #3 @ 28 cm Sección 40x60 cm V3 wu = 870*8.20+0.4*0.7*2400*1.4 = 8100 Kg/m L = 8.20 m +Mu = 8100*8.20^2/8 = 68000 Kg-m Vu = 8100*8.20/2 = 33200 Kg b = bw = 40 cm; H = 80 cm; R = 5 cm; dr = 60.4 cm < 75+5 = 80 cm; -As = Mínimo 2#8 +As = 26.9 cm2 6#8 Estribos #3 @ 38 cm Sección 40x80 cm V4 wu = 1270*(4.1+2.05)/2+(250*4+0.4*0.65*2400)*1.4 wu = 6200 Kg/m L = 8.20 m -Mu = 6200*8.20^2/10 = 41700 Kg-m +Mu = 6200*8.20^2/14 = 29800 Kg-m Vu = 6200*8.20/2*1.1 = 28000 Kg b = bw = 40 cm; H = 75 cm; R = 5 cm; dr = 47.3 cm < 70+5 = 80 cm; -As = 17.0 cm2 4#8 +As = 11.9 cm2 3#8 Estribos #3 @ 35 cm Sección 40x75 cm V5 wu1 = 1270*2.05/2+(250*4+0.3*1.15*2400)*1.4 = 3800 Kg/m wu2 = 1270*4.10/2+(250*4+0.3*1.15*2400)*1.4 = 5100 Kg/m L = 8.20 m -Mu1 = 3800*8.20^2/10 = 25600 Kg-m


266

+Mu1 = 3800*8.20^2/14 = 18300 Kg-m Vu1 = 3800*8.20/2*1.1 = 17100 Kg -Mu2 = 5100*8.20^2/10 = 34300 Kg-m +Mu2 = 5100*8.20^2/14 = 24500 Kg-m Vu2 = 5100*8.20/2*1.10 = 23000 Kg b = bw = 30 cm; H = 125 cm; R = 5 cm; dr = 49.5 cm < 120+5 = 125 cm; -As1 = 7.7 cm2 2#8 +As1 = 5.4 cm2 2#6 -As2 = 10.3 cm2 2#8 +As2 = 7.6 cm2 3#6 Estribos #3 @ 30 cm Sección 30*125 cm V6 wu = 870*8.20/2+(250*4+0.4*0.65*2400)*1.4 = 5840 Kg/m L = 8.20 m -Mu = 5840*8.20^2/10 = 39300 Kg-m +Mu = 5840*8.20^2/14 = 28000 Kg-m Vu = 5840*8.20/2*1.1 = 26300 Kg b = bw = 40 cm; H = 75 cm; R = 5 cm; dr = 46.7 cm < 70+5 = 75 cm; -As = 16.0 cm2 4#8 +As = 11.1 cm2 3#8 Estribos #3 @ 35 cm Sección 40x75 cm

Losas Niveles 3 y 4

Estas losas serán iguales a la losa reticular (lado oriente) y de pasillo de la losa de nivel 2 por lo que los cálculos

realizados para aquella, servirán para estas.


267

8. Losa de azotea.

Como puede observarse, esta losa será igual a las losas anteriores, por lo que solo se adecuarán los refuerzos en base

a factores por la carga:

Factor: F = 1110/1770 = 0.63

9. Firmes De acuerdo al Manual CRSI 63, para estacionamientos se tendrán: Firmes de 15 cm es espesor con malla 6x6/66 en lecho superior.

10. Muros de Contención Los muros de contención MC1 estarán todos apoyados de piso a techo y con alturas de 4.00 m.

= 1600 kg/m3, = 33.7 º, kr = 0.287; w = 1600*0.287 = 460 kg/m M = 460*4.00^3/16 = 1840 Kg-m Mu = 1840*1.7 = 3200 kg-m b = bw = 100 cm, r = 4 cm. dr = 8.3 cm < 16+4 = 20 cm As = 6.6 cm2/m # 4 @ 20 cm Astv = 0.0015*20*100 = 3 cm2/m # 4 @ 40 cm Asth = 0.0025*20*100 = 5 cm2/m # 4 @ 25 cm Muro de concreto espesor 20 cm. con #4@23 cm verticales y #4@25 cm horizontales en el lado libre con cimiento corrido de concreto ciclópeo de 40 cm de ancho. Opcionalmente podrán usarse muros de bloc de concreto de 20 cm rellenos de concreto f’c 200 Kg/cm2, con refuerzo vertical 2#4@40 cm, y dalas de temperatura de 20x20 cm, con 4#4 y Estr.#2@20 cm, en remate y a media altura; cimiento corrido de concreto ciclópeo de 40 cm de ancho.


268

11. Columnas Zona Padre Mier En sótano zona de Padre Mier, por arquitectura, se piden columnas de 50x50 cm, sin embargo, por las cargas del Centro Estudiantil se requerirán las siguientes secciones:

PLANTA ZONA PADRE MIER

En esta zona, desde el eje I al eje N, desde el eje 5 al limite de propiedad, se construirá el Edificio del Centro Estudiantil. El proyecto que tenemos es Preliminar y no está aprobado, pero se prepararán cimentaciones y columnas de sótano para un edificio de cuatro niveles y azotea. Todos los niveles se considerarán en losa de concreto, independientemente que en el anteproyecto sea cubierta metálica, tratando de cubrir los posibles cambios que se pudiesen producir en el proyecto arquitectónico final. Las cargas que se considerarán serán las mismas de la zona Matamoros. Analizaremos tres opciones de columnas: esquineras, laterales y centrales. Solo en los ejes 7 y 9 con los ejes L y M, se diseñarán especialmente.


C1 50 50 2296 8#6 22.96 270 1.0

C2 60 60 3600 8#8 40.56 434 1.1

C3 60 60 3600 20#8 101.40 572 2.8


269

Esquineras Serán prácticamente iguales a las esquineras del edificio de humanidades, en ejes 1 con D y en 12 con D, esto es: Pu = 287 Ton C2* Z6

PL6 (opción con pilas, tipo, ver hoja 27)) Laterales Serán iguales a las laterales del edificio de humanidades, en ejes D de 2 a 4 y en D de 9a 11, Esto es: Pu = 394 Ton C2* Z7

PL7 Interiores PuAZ = (1190*8.2*8.5+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 85 Ton PuN4 = (1770*8.2*8.5+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 125 Ton PuN3 = PuN4 = 125 Ton PuN2 = (1770*8.2*8.5+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 126 Ton PuPB =(1560*8.2*8.5+0.55*0.55*3.65*2400*1.4)/1000= 112 Ton PuTotal = 85+125*2+126+112 = 573 Ton C3* Z8

PL8 Puente de acceso Área Tributaria = 8.2/2*8.5+8.5/2*16.4/2 = 69.7 m2 En columnas interiores = 8.2*8.5 = 69.7 m2 Serán iguales a las centrales anteriores, esto es: Pu = 573 Ton C3* Z8

PL8 Zona Matamoros En sótano de la zona de Matamoros, por arquitectura, se tendrán las siguientes secciones:

*Nota: Por requerimientos arquitectónicos, algunas columnas tendrán secciones mayores, que las indicadas aquí como necesarias. En el futuro, las columnas del Centro Estudiantil tendrán que ajustarse a las preparaciones existentes. En las tablas siguiente se calcularán las cargas acumulativas en columnas y zapata. Tenemos presente que todas las columnas interiores tienen factor de excentricidad de 1.00 y no necesitan factorizarse. En el caso de columnas laterales las cargas mostradas se multiplican por el factor correspondiente de 2.5, 1.5 y 1.19 para los tres pisos superiores, de arriba abajo, y las esquineras por los factores de 4.6, 2.6,1.8, 1.4 y 1.2 respectivamente Estas operaciones se hacen fuera e la memoria, solo para comprobar que la sección escogida es adecuada. Sin embargo, recordando que por arquitectura todas las columnas superiores son iguales a las inferiores y el factor es menor que el aumento de carga de los pisos inferiores, todas las columnas por arriba del nivel de plaza y muchas inferiores resultan sobradas.


C3A 60 60 2296 8#6 22.96 270 0.6

C4 60 60 3600 8#8 40.56 434 1.1

C5 60 60 3600 12#8 60.84 480 1.7

C6 50 60 3000 8#8 40.56 377 1.4


270

. PLANTA ZONA MATAMOROS Cargas en columnas ejes

Pu Marca G de 2 a 5 y de 7 a 12 Pu = (1560*8.2*11.20/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 76 Ton C3A* Z3 PL3 F de 2 a 5 y de 7 a 12 Pu = (1560*8.2*(11.2+8.2)/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 129 Ton C3A Z4 E de 2 a 5 y de 7 a 12 Pu = (1560*8.2*8.2+0.6*0.6*2400*1.4)/1000 = 106 Ton C3A Z4 B de 2 a 4 PuAZ = (1190*8.2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 42 42 Ton C6A PuN4 = (1770*8.2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 62 104 Ton C6A PuN3 = PuN4 = 62 166 Ton C6A PuN2 = (1770*8.2*8.2/2+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 63 229 Ton C6A PuPB = (1560*8.2*8.2/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 57 286 Ton C6A PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 345 Ton C6B Z6 PL6 B de 9 a 11 PuAZ = (1190*8.2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 42 42 Ton C6A PuN4 = (1770*8.2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 62 104 Ton C6A PuN3 = PuN4 = 62 Ton 166 Ton C6A PuN2 = (1200*8.2*8.2/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 45 211 Ton C6A PuPB = (1560*8.2*8.2/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 57 268 Ton CCA PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 327 Ton C6B Z6

PL6 * Nota: Por razones arquitectónicas muchas columnas tendrán una sección mayor, para contener, por


271

ejemplo, precolados o requisitos de fachadas uniforme, de sección constante en toda la altura.

C y C’ de 2 a 4 Pu PuAZ = (1190*33.6+840*16.8+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 56 56 Ton C4* PuN4 = (1770*33.6+1270*16.8+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 83 139 Ton C4 PuN3 = PuN4 = 83 222 Ton C4 PuN2 = (1770*33.6+1270*16.8+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 84 306 Ton C4 PuPB = (1560*8.2*(8.2+4.1)/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 83 389 Ton C4 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 448 Ton C5 Z7 PL7 C y C’ de 9 a 11 PuAZ = (1190*33.6+840*16.8+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 56 56 Ton C4 PuN4 = (1770*33.6+1270*16.8+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 83 139 Ton C4 PuN3 = PuN4 = 83 222 Ton C4 PuN2 = (1270*33.6+1270*16.8+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 67 289 Ton C4 PuPB = (1560*8.2*(8.2+4.1)/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 83 372 Ton C4 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 431 Ton C5 Z7 PL7 D de 2 a 4 PuAZ = (1190*8.2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 42 42 Ton C6A* PuN4 = (1770*8.2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 62 104 Ton C6A PuN3 = PuN2 = 62 166 Ton C6A PuN2 = (1770*8.2*8.2/2+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 63 229 Ton C6A PuPB = (1560*8.2*8.2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 109 338 Ton C5 Pumuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 397 Ton C5 Z7 PL7 D de 9 a 11 PuAZ = (1190*8.2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 42 42 Ton C6A PuN4 = (1770*8.2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 62 104 Ton C6A PuN3 = PuN4 = 62 166 Ton C6A PuN2 = (1270*8.2*8.2/2+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 46 212 Ton C6A PuPB = (1560*8.2*8.2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 106 318 Ton C5 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 377 Ton C5 Z7 PL7 B con 1 PuAZ = (1190*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 22 22 Ton C4 PuN4 = (1770*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 32 54 Ton C4 PuN3 = PuN4 = 32 86 Ton C4 PuN2 = (1770*4.1*4.1+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 33 119 Ton C4 PuPB = (1560*4.1*4.1+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 31 150 Ton C4 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 209 Ton C4 Z5 PL5 D con 1 PuAZ = (1190*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 22 22 Ton C4 PuN4 = (1770*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 32 54 Ton C4 PuN3 = PuN4 = 32 86 Ton C4 PuN2 = (1770*4.1*4.1+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 33 119 Ton C4 PuPB = (1560*8.2*4.1+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 57 176 Ton C4 Pumuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 235 Ton C4 25 PL5 B con 12 PuAZ = (1190*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 22 22 Ton C4 PuN4 = (1770*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 32 54 Ton C4 PuN3 = PuN4 = 32 86 Ton C4 PuN2 = (1770*4.1*4.1+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 33 119 Ton C4 PuPB = (1560*4.1*8.2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 57 176 Ton C4 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 235 Ton C4 Z5 PL5


272

* Ver nota al pié de hoja anterior

D con 12 Pu PuAZ = (1190*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 22 22 Ton C4* PuN4 = (1770*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 32 54 Ton C4 PuN3 = PuN4 = 32 86 Ton C4 PuN2 = (1770*4.1*4.1+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 33 119 Ton C4 PuPB = (1560*8.2*8.2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 109 228 Ton C4 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 287 Ton C4 Z6 PL6 C y C’ con 1 PuAZ = (1190*16.8+840*8.41+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 29 29 Ton C4 PuN4 = (1770*16.8+1270*8.41+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 43 72 Ton C4 PuN3 = PuN4 = 43 115 Ton C4 PuN2 = (1770*16.8+1270*8.41+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 44 159 Ton C4 PuPB = (1560*4.1*(8.2+4.1)/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 44 203 Ton C4 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 262Ton C4 Z6 PL6 C y C’ con 12 PuAZ = (1190*16.8+840*8.41+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 29 29 Ton C4 PuN4 = (1770*16.8+1270*8.41+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 43 72 Ton C4 PuN3 = PuN4 = 43 115 Ton C4 PuN2 = (1770*16.8+1270*8.41+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 44 159 Ton C4 PuPB = (1560*8.2*(8.2+4.1)/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 83 242 Ton C4 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 301Ton C4 Z6 PL6 B con 5 PuAZ = (1190*8.2/2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 22 22 Ton C4 PuN4 = (1770*8.2/2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 32 54 Ton C4 PuN3 = PuN4 = 32 86 Ton C4 PuN2 = (1770*8.2/2*8.2/2+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 33 119 Ton C4 PuPB = (1560*8.2*8.2/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 57 176 Ton C4 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 235 Ton C4 Z5 PL5 C y C’ con 5 PuAZ = (1190*16.8+840*8.41+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 29 29 Ton C4 PuN4 = (1770*16.8+1270*8.41+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 42 71 Ton C4 PuN4 = PuN3 = 42 113 Ton C4 PuN2 = (1770*16.8+1270*8.41+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 44 157 Ton C4 PuPB = (1560*8.2*(8.2+4.1)/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 83 240 Ton C4 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 299Ton C4 Z6 PL6 D con 5 PuAZ = (1190*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 22 22 Ton C4 PuN4 = (1770*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 32 54 Ton C4 PuN4 = PuN3 = 32 86 Ton C4 PuN2 = (1770*4.1*4.1+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 33 119 Ton C4 PuPB = (1560*8.2*8.2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 109 228 Ton C4 Pumuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 287Ton C4 Z6 PL6 C y C’ con 5’ PuAZ= (840*7.55/2+4.1/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 5 5 Ton C4 PuN4 = (1270*7.55/2*4.1/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 12 17 Ton C4 PuN4 = PuN3 = 12 29 Ton C4 PuN2 = (1270*7.55/2*4.1/2+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 13 42 Ton C4 PuPB = (1560*7.55/2*(8.2+4.1)/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 41 83 Ton C4 PuMuros = 7.55/2*3.65*350*1.4/1000*4 = 27 110Ton C4 Z4 PL4


273

* Ver nota al pie de hojas anteriores

A con 6 y 7 Pu PuAZ = (840*3.7*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 15 15 Ton C4 PuN4 = (1270*3.71*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 21 36 Ton C4 PuN4 = PuN3 = 21 57 Ton C4 PuN2 = (1270*3.7*4.1+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 22 79 Ton C4 PuPB = (1560*7.7*(8.2/2+4.9)+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 113 192 Ton C4 Pumuros = 7.7/2*3.65*350*1.4/1000*3 = 21 213 Ton C4 Z5 PL5 B con 6 y 7 PuAZ = (840*3.7*8.2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 27 27 Ton C4 PuN4 = (1270*3.7*8.2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 41 68 Ton C4 PuN4 = PuN3 = 41 109 Ton C4 PuN2 = (1270*3.7*8.2+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 42 151 Ton C4 PuPB = (1560*7.7*8.2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 103 254 Ton C4 Pumuros = 7.7*3.65*350*1.4/1000*3 = 42 296Ton C4 Z6 PL6 C y C’ con 6 y 7 PuAZ = (840*4.1*(8.2/2+4.1/2)+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 23 23 Ton C4 PuN4 = (1270*4.1*(8.2/2+4.1/2)+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 34 57 Ton C4 PuN4 = PuN3 = 34 91 Ton C4 PuN2 = (1270*4.1*(8.2/2+4.1/2)+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 35 126 Ton C4 PuPB = (1560*8.2*(8.2/2+4.1/2)+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 83 209 Ton C4 Pumuros = 8.2/2*3.65*350*1.4/1000*4 = 29 238Ton C4 Z5 PL5 D con 6 y 7 PuAZ = (1190*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 22 22 Ton C4 PuN4 = (1770*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/100 = 32 54 Ton C4 PuN4 = PuN3 = 32 86 Ton C4 PuN2 = (1770*4.1*4.1+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 33 119 Ton C4 PuPB = (1560*8.2*8.2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 109 228 Ton C4 Pumuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 287 Ton C4 Z6 PL6

12. Cimentación Opción Zapatas aisladas De acuerdo al Estudio de Mecánica de suelos podemos encontrar, relativamente superficial, un esfuerzo de 2.5 Kg/cm2, por lo cual se diseñará la cimentación para este esfuerzo, quedando bajo la responsabilidad del supervisor de la obra encontrarlo en el terreno. fn = 25*1.6 = 40 Ton/m2 Según manual CRSI-92, se tendrán los siguientes tipos de zapatas para las cargas estimadas en los edificios,

Marca A B C Ref. L. Ref. C. fn Puadm

Z1 100 100 30 7#4 7#4 40 39

Z2 120 120 30 8#4 8#4 40 56

Z3 150 150 35 6#5 6#5 40 87

Z4 200 200 50 10#6 10#6 40 153

Z5 250 250 60 6#8 6#8 40 237

Z6 300 300 75 9#8 9#8 40 337

Z7 350 350 85 12#8 12#8 40 455

Z8 400 400 95 16#8 16#8 40 589


274

Las cargas actuantes son las máximas en los diferentes puntos de los edificios según tablas y marcas en hojas anteriores. Opción Pilas El laboratorio de suelos sugiere como alternativa el uso de pilas coladas en el sitio, debido principalmente a que se tiene un suelo poco resistente en las capas superiores. Las pilas se desplantarán en el estrato duro que se encuentra entre 5 y 10 m de profundidad, de acuerdo con el estudio de Mecánica de Suelos, con capacidad de carga de 5.0 Kg/cm2. Como la fricción es teóricamente mayor siempre al peso propio de la pila (Ver revisión R1 de esta misma memoria), resulta seguro y sin error apreciable en los resultados, suponer que el peso propio se equilibra con la fricción y el peso del suelo desplazado por el concreto. En este caso, las áreas requeridas de las campanas serán iguales a 5/10 de las de las zapatas correspondientes, Z1 a Z8. Como el diámetro permitido máximo de la campana, por razones prácticas, es el doble del de el fuste correspondiente, resulta que, si en el suelo los esfuerzos son de 5 Kg/cm2, en el fuste estarán entre 5 y 20 Kg/cm2, muy chicos, y no rigen. En este caso los diámetros de los fustes serán no mayores que la mitad de los de las correspondientes campanas, resultando las secciones de concreto muy sobradas y rigiendo entonces refuerzos mínimos del 0.5% de la sección proporcionada. El tamaño mínimo del fuste será el que circunscriba la sección de

la columna, a saber: 70 cm, para columnas mínimas C1, de

50x50 cm, y cm para el resto, para columnas de 60x60 y 50x60 cm

Los diámetros de las campanas, no mayores que el doble del

diámetro de la pila, serán:




Para Fuste de 120: 210 a 240 cm

Para Fuste de 150: 250 a 300 cm Refuerzo de pilas. Para refuerzo mínimo del 0.5% de la sección total. Los fustes, tendrán los siguientes refuerzos:.

70 : Ag = 0.785* 70^2 = 3850 cm2; As = 19.2 cm2 = 8#6

85 : Ag = 0.785* 85^2 = 5670 cm2 ; As = 28.4 cm2 = 8#8

100: Ag = 0.785*100^2 = 7850 cm2; As = 39.25 cm2 = 8#8

120: Ag = 0.785*120^2 = 11300 cm2; As = 56.50 cm2 = 12#8

150: Ag = 0.785*150^2 = 17600 cm2; As = 88.00 cm2 = 18#8 Por especificaciones del CRSI, este refuerzo se necesita solo en la corona de las pilas, en una altura igual a 3 díametros de pila, pero no menos de 3.00 m. El resto de la altura, y la campana, trabajan como columnas cortas de concreto simple lateralmente soportadas por propio suelo.


275

Los fustes de 70 cm son solo para las columnas C1, de 50x50 cm. Los de 85 son para las columnas tipo de 60x60 y 50x60 cm., rigiendo para las mayores el diámetro igual a la mitad del de la campana. Se necesitarán

pilas especiales 150 o 180 para las columnas dobles o triples en las juntas de expansión,

Propiedades de las pilas.

d = diámetro de Fuste (m)

D = diámetro de Campana (m)

h = Altura total de pila (m)

b = Altura de Fuste

c = Altura de Campana = D-d (m)

L = Altura lateral del cono de campana (m)

h = 10.0 m para edificio de Padre Mier

(sondeo 1, 5 y 12)

h = 10.0 m para edificio Matamoros

(sondeo 10) b = 10.0-(D-d)-0.2 = 9.80-c

adm en suelo = 50 Ton/m2,

u = 50*1.6 = 80 Ton/m2

Para las zapatas el esfuerzo admisible en el suelo es de 2.5 Kg/cm2 (fsu = 40 ton/m2), mientras que para las pilas es de 5.0 Kg/cm2 (fsu = 80 Ton/m2), lo cual significa que, para que las sean equivalentes, su área de campana debe ser igual a 1/2

del área de la zapata, y el fuste 0.5 diámetro de la campana. TABLA DE PILAS, PARA ESF. ADM DE 5.0 KG/CM2 (h =10 m

Pila Zap A B Az Apl D d Ref

PL1 Z1 100 100 1.00 0.50 80 70 8#6

PL2 Z2 120 120 1.44 0.72 100 85 8#8

PL3 Z3 150 150 2.25 1.13 120 85 8#8

PL4 Z4 200 200 4.00 2.00 160 85 8#8

PL5 Z5 250 250 6.25 3.13 200 100 8#8

PL6 Z6 300 300 9.00 4.50 240 120 12#8

PL7 Z7 350 350 12.25 6.13 280 150 16#8

PL8 Z8 400 400 18.00 9.00 320 180 24#8


276

Como se puede observar, las pilas son equivalentes a las zapatas correspondiente. Esto es: Zapata Z1 = Pila PL1; Z2 = PL2... etc. En pilas PL9 y PL10 rige pila de 150 y 180 cm para libraje de columnas doble y triples Obviamente, para esfuerzos admisibles de suelos mayores, las campanas serán proporcionales, y los fustes no mayores que 1/2 diámetro de la campana ni menores que 70 y 85 cm requeridos para acomodo de las columnas. Esto, dado el caso, se puede determinar directamente dentro del plano.

TABLA PARA ESF. ADM. DE 7 Y 10 KG/CM

Según el estudio de suelos estos esfuerzos pueden obtenerse entre 10 y 15 m de profundidad, aunque algunos pueden encontrarse a profundidades menores. Para los requisitos arquitectónicos y de resistencia, el ideal es un esfuerzo admisible en el suelo de 18 Kg/cm2,

mínimo, en cuyo caso la campana máxima resulta de 170 cm y la pila de 85 cm típica..

ESF. 7.0 KG/CM2 10.0 KG/CM2

Pila D d Ref D d Ref

PL1 70 70 8#6 70 70 8#6

PL2 85 85 8#8 85 85 8#8

PL3 100 85 8#8 85 85 8#8

PL4 140 85 8#8 120 85 8#8

PL5 170 85 8#8 140 85 8#8

PL6 200 100 8#8 170 85 8#8

PL7 240 150 12#8 200 150 8#8

PL8 270 180 24#8 230 180 12#8


277

13. Escaleras y Gradas

13.1 Escaleras principales Escalón tipo: Los escalones tienen huella de 30 cm y peralte de aproximadamente 17.1 cm. sobre dos vigas de 25x50 cm Cargas muertas: Mosaico = 120*(30+17.1)/30 = 190 Kg/m2 Escalón = 0.171*2400*0.15/0.30 = 210 Kg/m2 Huella = 0.15*2400 = 360 Kg/m2 Total de carga muerta wm = 760 Kg/m2 Carga viva local wv = 500 Kg/m2 Carga de trabajo total wt = 1260 Kg/m2 wu = 1.4wm+1.7wv = 1910 Kg/m2 Parapeto supuesto = 0.1*2400*0.9*1.4 = 300 Kg/m Huella: Por arquitectura serán de 15 cm de espesor. +Mu = 1910*0.30^2/8 = 22 Kg-m Ast = 0.0018*100*15 = 2.7 cm2 #3@ 25 cm Escalón: a = 0.90 m wu = 1910 Kg/m -Mu = 1910*0.90^2/2+300*0.9 = 1040 Kg-m Con el programa de losas por resistencia última: f`c = 200 Kg/cm2, fy = 4200 Kg/cm2, b=bw= 15 cm., rec= 3 cm H = 32.1 cm; dr = 12.2 cm < 29.1+3 = 32.1 cm As = 1.29 cm2 1#5 L.S. Ast = .0018*15*100 = 2.7 cm2/m Estr. #3@25 cm.


278

Losas descansos: Es la misma rampa de la escalera, pero es horizontal y se apoya en la dirección larga en direcciones, en las alfardas V1: Cargas muertas: Acabado de piso = 120 Kg/m2 Po. Po. Losa = 0.15*2400 = 360 Kg/m2 Total de carga muerta wm = 480 Kg/m2 Carga viva local wv = 350 Kg/m2 Carga de trabajo total wt = 830 Kg/m2 wu = 1.4wm+1.7wv = 1270 Kg/m2 L1 = 4.44 m; L2 = 0.90 m; L’ = (4.44+0.9)/2 = 2.67 m +Mu = 1270*4.44^2/14 = 1800 Kg-m/m -Mu = 1270*2.67^2/10 = 960 Kg-m Con el mismo programa: b = bw = 100 cm, r = 3 cm dr = 6.2 cm < 12 +3 = 15 cm, OK +As = 5.0 cm2/m #4 @25 cm LI -As = 2.7 cm2/m #3 @25 cm LS Ast = 0.0018*15*100 = 2.7 cm2/m #3@25 cm Losa espesor 15 cm, con refuerzo indicado. Alfardas AL1 wu1 = 1910*1.35+0.2*0.5*2400*1.4 = 2910 Kg/m wu2 = 1270*(0.8+4.44)/2+0.25*0.5*2400*1.4 = 3750 Kg/m L1 = 2.14 m; L2 = 3.3 m; L3 = 0.66 m; LT = 6.1 m R1= (3750*2.14*5.03+2910*1.18*3.3*2.31+3750*0.66^2/2)/6.1 R1 = 11000 Kg R2 = 3750*2.14+2910*1.18*3.3+3750*0.66-11000 = 10800 Kg x = (11000-3750*2.14)/(2910*1.18)+2.14 = 3.01 m +Mu = 3750*2.14*1.94+2910*1.18*0.87^2/2 = 16900 Kg-m Con el mismo programa y b = bw = 25 cm; r = 5.0 cm; H = 50 cm; dr = 38.1 cm < 45+5 = 50 cm -As = 11.4 cm2 3#8 LI Estribos mínimos #2@23 cm V1: Sección 25x50 cm, 3#8 LI, 2#6 LS, E#2 @23 cm. Vigas V1 wu = 0.4*0.6*2400*1.4 = 810 Kg/m P = 11000 Kg L = 8.2 m Vu = 810*4.1+2*11000 = 25300 Kg +Mu = 25300*4.1-810*4.1^2/2-11000*(2.22+3.1) = 38400 Kg-m Con 10% de refuerzo de compresión y b = bw = 25 cm; r = 5.0 cm; H = 60 cm; dr = 54.5 cm < 55+5 = 60 cm +As = 23.4 cm2 5#8 A’s = 23.4*0.1= 2.34 cm2 2#6 E#3 @24 cm V1: Seccion 25x60 cm 5#8 LI, 2#6 LS, E#3 @24 cm 13.2 Muro del elevador Peso propio wu = 0.20*20*2400*1.4 = 13400 Kg/m fcu = 13400/(20*100) = 6.7 Kg/cm2 no rije Está muy sobrado, pero no conviene hacerlo menor Refuerzos mínimos: Asv = .0015*20*100/2 = 1.5 cm2/m = #3@45 cm a/L Ash = .0025*20*100/2 = 2.5 cm2/m ≈ #3@30 cm a/L Muro espesor 20 cm con refuerzo indicado


279

Zapata: La zapata servirá a la vez como losa del foso del elevador. Wu = 13400*(2.60+2.25)*2 /1000 = 130 Ton Az = 3.00*2.60 = 7.8 m2 Fsu= 130/7.8+1.4*2.4*0.20 = 17.3 Ton/m2 ≈ 1.7 Kg/cm2 OK Mu = 17*2.40^2/(8*2) = 6.2 Ton-m/m = 6200 Kg-m/m Con el programa de losas. b = bw = 100 cm, r = 4 cm; dr = 11.5 < 16+4 = 20 cm As = 11.2 cm2/m = #5@15 cm LS Ast = 0.0018*20*100 = 3.6 cm2/m = #4@30 cm LI Zapata de 300X260x20 cm, con parrilla #5@15 cm lecho superior mas #4@30 cm lecho inferior. 13.3 Escaleras de Emergencia

Ver dibujo HUR-EC-18 Al final las escaleras se modificaron. Ver plano HUR-EC-18: Cargas: Po. Po. de Losa (estimado) = 0.15*2400 = 360 Kg/m2 Po. Po. esc. = 0.175/2*2400 = 210 Kg/m2 Acabados = (0.175+0.30)/.30*120 = 190 Kg/m2 Total Carga Muerta = 360+210+190 = 760 Kg/m2 Carga Viva = 350 Kg/m2 Carga Total = 760+350 = 1110 Kg/m2 wu = 1.4*wd+1.7*wl =1.4*760+1.7*350 = 1660 Kg/m2


280

wum/wu = 1.4*760/1660 = 0.64 Escaleras Interiores: L = 0.3+3.3+0.3 = 3.9 m; a = 1.736 m Ldiag = (3.9^2+1.955^2)^0.5 = 4.36 m Factor = 4.36/3.9 = 1.12; wue = 1660*1.12 = 1860 kg/m2 -M = 1660*1.736^2/2 = 2500 Kg-m +M = 1860*3.9^2/8-2500*0.64/2 = 2740 Kg-m Utilizando el programa antes mencionado tenemos: b = bw = 100 cm; rec = 3 cm; H = 15 cm dr = 7.7 cm > 3+12 = 15 cm -As = 5.87 cm2/m = #5 @30 cm +As = 6.47 cm2/m = #5 @30 cm Ast = 0.0018*15*100 = 2.7 cm2/m = #3 @26 cm Losa de 15 cm con #5@30 cm LI, bastones #5 @30 y #3@25 LI de Temp. Escaleras Exteriores: Rampa Inferior Norte: Lmax = 0.311+0.585+2.745+1.20+0.254+0.15/2 = 5.17 m Ldiag = (3.641^2+2.1^2)^0.5 = 4.20 m Factor = 4.20/3.641 = 1.15 wue = 1660*1.15 = 1910 Kg/m2 Mu = ±1910*4.50^2/10 = ± 3870 Kg-m Utilizando el programa antes mencionado tenemos: b = bw = 100 cm; rec = 3 cm; H = 15 cm dr = 9.1 cm > 3+12 = 15 cm As =± 9.45 cm2/m = ±#6 @30 cm Ast = 0.0018*15*100 = 2.7 cm2/m = #3 @25 cm Losa de 15 cm con ± #6 @30 cm y #3 @25 LI de Temp. Rampa Superior Norte: Lmax = 2.67 m Ldiag = (2.67^2+1.75^2)^0.5 = 3.19 m Factor = 3.19/2.67 = 1.19 wue = 1660*1.19 = 1980 Kg/m Mu = ±1980*2.67^2/10 = 1410 Kg-m < 3870 Kg-m Losa de 15 cm con ± #6 @30 cm y #3 @25 LI de Temp. Mensulas: wu = 1660*4.1/2+1980*2..596/2 = 7360 Kg/m L = 1.35 m -Mu = 7360*1.35^2/2 = 6710 Kg-m Vu = 7360*1.35 = 9940 Kg Utilizando el programa antes mencionado tenemos: b = bw = 30 cm; rec = 5 cm; H = 45 cm dr = 21.9 cm > 5+40 = 45 cm -As = 4.66 cm2/m = 2#6 L.S. +As = Mínimo = 2#4 L.I. Estribos #3@25 cm Sección Variable de 30x45 cm a 30x30 cm. Vigas V1 wu = 1860*3.9/2+0.3*0.35*2400*1.4 = 3980 Kg/m L = 4.10 m Mu = 3980*4.1^2/8 = 8360 Kg-m Vu = 3980*4.1/2 = 8160 Kg-m


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Utilizando el programa antes mencionado tenemos: b = bw = 30 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 24.5 cm > 3+32 = 35 cm +As = 7.67 cm2 3#6 -As = Mínimo 2#4 Estribos #3 @16 cm Sección 30x35 cm V2 wu = 1860*3.9/2+1660*1.736+0.3*0.35*2400*1.4 = 6860 Kg/m L = 4.10 m Mu = 6860*4.1^2/8 = 14400 Kg-m Vu = 6860*4.1/2 = 14100 Kg Utilizando el programa antes mencionado tenemos: b = bw = 30 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 32.1 cm ≈ 3+32 = 35 cm +As = 14.67 cm2 3#8 -As = Mínimo 2#4 Estribos #3 @16 cm Sección 30x35 cm V3 wu = 1780*(4.5+2.60)/2+0.15*0.25*2400*1.4 = 6450 Kg/m L = 1.736 m Mu = 6450*1.736^2/8 = 2430 Kg-m Vu = 6450*1.736/2 = 5600 Kg Utilizando el programa antes mencionado tenemos: b = bw = 15 cm; rec = 3 cm; H = 25 cm dr = 18.6 cm > 3+22 = 25 cm +As = 3.24 cm2 2#5 -As = Mínimo 2#4 Estribos #2 @11 cm Sección 15x25 cm Castillo K1 Serán de 15x20 cm con 4#4 y estribos #2 @30 cm Las escaleras exteriores se desplantarán sobre la losa de planta baja. Los castillos K1 también se apoyarán en esta misma losa, que se reforzará en esos recuadros para soportar estas cargas. 13.4 Escalera de emergencia 2 Ver dibujo HUR-EC-15

Originalmente metálicas se cambiaron a concreto reforzado


282

Cargas: Po. Po. de Escalones = 0.10*2400 = 240 Kg/m2 Total Carga Muerta = 240+120 = 360 Kg/m2 Carga Viva = 350 Kg/m2 Carga Total = 360+350 = 710 Kg/m2 wu = 1.4*wd+1.7*wl = 1.4*360+1.7*350 = 1100 Kg/m2 Escalones: L = 2.25 m +M = 1100*2.25^2/8 = 700 Kg-m Vu = 1100*2.25/2 = 1240 Kg Utilizando el programa antes mencionado tenemos: Mu = 700 Kg-m; b = bw = 100 cm; rec = 3 cm; H = 10 cm dr = 3.9 cm > 2.5+7.5 = 10 cm +As = 3.3 cm2/m = #3 @20 cm Ast = 0.0018*10*100 = 1.8 cm2/m = #3 @30 cm Losa de 10 cm con #3 @22 cm LI y #3 @30 LI de Temp. Alfardas: Lmax = 4.80 m; wu=1.4*(240+.085*2400+120*47/30+140)+1.7*350 =1700 Kg/m +Mu = 1700*4.80^2/8 = 4900 Kg-m V = 1700*4.80/2 = 4100 Kg Con el programa resulta: Sec. 150x396 mm, As = 3.80 cm2 ≈ 3#5 LI, Est.2@180 mm; 13.5 Gradas Al final las gradas se simplificaron, constituyéndose como nervaduras escalonadas de la losa 13.6 Marcos de escaleras secundarias Losa superior de marco: wu = (0 .13*2400+120)*1.4+100*1.7 = 770 kg/m2 L = 2.90 m Mu = 770*2.9^2/8 = 810 Kg-m Con el programa de losas, se encuentra: Losa de 13 cm, con ref. ppal #3@20 cm y Temp.. #3@30 cm Vigas del marco wu = 770*3.00/2+1.4*0.20*0.32*2400 = 1400 Kg/m L = 9.43 m. a ejes Mu ≈ 1400*9.43^2/12 = ± 10400 Kg-m Vu = 1400*9.43/2 = 6600 Kg. maximo Con el programa Excel se obtiene: Sección 20x45 cm, Refuerzo ± 3#6, Estr. #3@20 cm. Vigas de apoyo VM1 Pu = 1400*(9.86/2+2.75) = 10700 Kg. wu =1.4*0.40*0.50*2400 = 670 Kg-m a = 1.95 m, b = 2.90 m, c = 3.35 m, L = 8.20 m Vu2 = 10700*2*(1.95+2.90/2)/8.20 +670*8.2/2 = 11600 Kg Mu = 11600*3.35-670*3.35^2/2 = 35100 Kg-m Vu = 10700*2*(3.35+2.90/2)/8.20 +670*8.2/2 = 15300 Kg Con el programa de vigas se obtiene: Asd = 24.9 + 2.84*3 = 33.4 cm2 = 7#8 incluyendo nerv.E11 VM1: 40x50 cm. 7#8 LI+2#6 LS y Estr.#3@20 corridos

mailto:#3@20

mailto:#3@30


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Vigas de apoyo VM2 Pu = 10700*2*6.7/8.20 = 17500 Kg. wu = igual a VM1 = 670 Kg-m a = 2.00 m, b = 9.20 m, L = 11.20 m Vu2 = 17500*9.20/11.2 + 670*11.2/2 = 18200 Kg Vu1 = 17500*2.00/11.2 +670*11.2/2 = 6880 Kg Mu = 6880*9.2-670*9.20^2/2 = 35000 Kg-m Resulta igual a VM1

14. Cisterna será una cisterna con capacidad de 192 m3, requiriendo una profundidad de 3.06 m, y un cuarto de máquinas anexo con altura de 3.56 m

PLANTA CISTERNA

Losa superior Estará apoyada en los muros de contención, en ambos sentidos, para la carga viva de estacionamiento, 250 Kg/m2, más una carga concentrada de 1500 Kg en el punto más desfavorable del elemento Carga de losa: Peso propio = 0.37*2400*0.474 = 420 Kg/m2 Superficie de rodamiento = 0.05*2400 = 120 Kg/m2 Instalaciones = 10 Kg/m2 Carga Muerta = 550 Kg/m2 Carga Viva (Estacionamiento) = 250 Kg/m2 P = 1500 Kg wu = 550*1.4+250*1.7 = 1200 Kg/m2 Pu = 1500*1.7 = 2550 Kg wue = 2550*2/(8.6*8.2) = 70 Kg/m2; wut = 1270 Kg/m2 Patín de Compresión Lmax = 0.635+0.183 = 0.818 m wuneta = 1200-1.4*(420-0.07*2400) = 850 Kg/m2 Mu = ± 850*0.818^2/10+2550*0.818/10 = ± 270 Kg-m f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 5000; b = bw = 100 cm; H = 7 cm r = 2 cm; dr = 2.5 cm < 5+2 = 7 cm +As = 1.25 cm2/m malla 6x6/66 ambos lechos AsT = 0.0018*7*100*4200/5000/2 = 0.53 cm2/m, no rige Losa de 7 cm de espesor con malla 6x66 ambos lechos


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Nervaduras N1 wu = 1270/2 = 640 Kg/m2 wu = 640*0.818 = 520 Kg/m; L = 8.60 m +Mu = 520*8.60^2/8 = 4810 Kg-m Vu = 520*8.60/2 = 2240 Kg Es una nervadura trabajando como viga T, con un patín de 7 cm y un ancho de 83.6 cm As = 3.8 cm2 2#5 No requiere estribos Sección 18.3x37 cm Nervaduras E1 wu = 640*0.777 = 500 Kg/m¸ L = 8.2 m +Mu = 500*8.2^2/8 = 4200 Kg-m Vu = 500*8.2/2 = 2050 Kg bw = 14.2; +b = 77.7 cm; rec = 3 cm; H = 37 cm dr = 27 cm < 34+3 = 37 cm OK; +As = 3.3 cm2 2#5 No requiere estribos Sección 14.2x37 cm Nota: Las nervaduras N2, N3, E2 y E3 se ajustarán directamente sobre el plano Muros de contención cisterna: Se diseñan apoyados de piso a techo, con altura de agua de 2.86 m y altura de muro de 3.06 m. Para efectos de pruebas hidrostáticas se diseñarán para el empuje del terreno con la cisterna vacía y para empuje del agua aun sin relleno exterior. Muros exteriores MC1: Por especificaciones de cisternas se diseñan por esfuerzos de trabajo reducidos, para h = 3.06 m Condición cisterna vacía;

= 1600 kg/m3, = 32.5 º, kr = 0.3; w = 1600*0.3 = 480 kg/m M = 480*3.06^3/16 = 860 Kg-m Peralte y refuerzo, opción por esfuerzo de trabajo: d = 0.37*√860 = 10.8 cm < 16+4 = 20 cm; fs = 1100 Kg/cm2 As = 860/(1100*0.89*0.16) = 5.5 cm2/m # 4 @ 20 cm Astv = 0.0015*20*100/2 = 1.5 cm2/m # 3 @ 25 cm Asth = 0.0025*20*100/2 = 2.5 cm2/m # 3 @ 25 cm Condición cisterna llena sin relleno exterior: M = 1000*2.86^2*3.06/16 = 1560 kg-m d = 0.37*1560^0.5 = 14.6 cm ≈ 14+6 = 20 cm. fs = 1400 Kg/cm2 Asv = 1560/(1400*0.89*0.14) = 8.9 cm2 #4 @14 cm. Ash = 0.0025*20*100 = 2.5 cm2 #3 @25 cm. Muro espesor 20 cm. con #4@20 cm verticales interiores + #4@14 cm verticales exteriores y #3 @25 cm horizontales en ambos lados del muro.


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Muro interior MC2 Es el muro entre la cisterna y el cuarto de máquinas Muro espesor 20 cm. con #4@14 cm verticales exteriores y #4 @25 cm horizontales exteriores. Los muros tendrán en su parte inferior un dado de 20x25 cm, colado monolítico con el firme, protegido con candado y Junta de ojo PVC de 6”. Muro exterior MC3 Es un muro autoportante con altura de 3.50 m aprox Se diseña de acuerdo a las tablas de muros del Manual CRS1. Ver sección y refuerzo en plano Cimentación: wumax.= 1200*8.6/2+1.4*(0.2*3.00*2400+1000) = 8600 Kg/m. fu = 1.55*1.6 = 2.48 kg/cm2. b = 8600/(2.48*100) = 35 cm < 40 cm. Se propone cimiento corrido de concreto ciclópeo de 40 cm de en todos los muros. Firmes: De acuerdo al manual CRSI se propone En cisterna: firme espesor 10 cm con malla 6x6/1010 LS. En cto. Máquinas: firme de 20 cm con malla 6x6/66 LS. Se pondrán juntas de construcción en firmes en centros de los claros, protegidos con banda PVC de 6”.

15. Estructuración de Muros Se estructurarán con castillos de 15x20 cm con 4#3 y E#2 @20 cm en cambios de dirección, huecos de puestas y ventanas a una distancia máxima de 3.0 m y dalas de 15x20 cm con 4#3 y E#2 @ 20 cm a una altura máxima de 2.40 m

Muro de entrada Será un muro de concreto armado que soportará la escalinata de acceso al edificio, estructurada con vigas metálicas empotradas en el muros sobre la que se apoyará una losa de concreto armado de 15 cm de espesor. Cargas Po.Po. Losa = 0.15*2400 = 360 Kg/m2 Acabado de Piso = 120 Kg/m2 Total Carga Muerta = 480 Kg/m2 Carga Viva = 350 Kg/m2 Carga Total = 830 Kg/m2


286

wu = 480*1.4+350*1.7 = 1270 Kg/m2 Barandal (estimado) wb = 40 Kg/m Barandal wbu = 40*1.4 = 56 Kg/m Losa wu = 1270 Kg/m2 L = 2.16 m +Mu = 1270*2.16^2/10 = 600 Kg-m f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 4200; b = bw = 100 cm; H = 7 cm r = 3 cm; dr = 3.7 cm < 12+3 = 15 cm +As = 1.78 cm2/m Var.#3@30 cm ambos lechos AsT = 0.0018*15*100*4200/5000/2 = 1.13 cm2/m, no rige Losa espesor 15 cm con par.#3@30 cm ambos lechos Vigas V1 w = 830*2.16+50 (Po.Po.) = 1840 Kg/m P = 40*2.16 = 90 Kg a = 2.95 m -M = 1840*2.95^2/2+90*2.95 = 8270 Kg-m V = 1840*2.95+90 = 5520 Kg Sx = 8270/15.2 = 544 cm3 V1: Viga de sección variable de 31.0 cm a 15.2 cm con patín de 16.5 cm, se partirá de una viga IPR 12x6 ½ - 38.7 Kg/m, con Sx = 547 cm3. V2 w = 830*(2.16+0.44)/2+50 = 1130 Kg/m P = 40*(2.16+0.44)/2 = 52 Kg a = 2.95+0.3+0.6 = 3.85 m -M = 1130*3.85^2/2+52*3.85 = 8570 Kg-m V = 1130*3.85+52 = 4400 Kg Sx = 8570/15.2 = 564 cm3 Utilizar la misma sección que V1 Muro Por arquitectura el muro será de 0.30 m de espesor y una altura libre de 6.0 m. Cargas w = 830*2.95/1000 = 2.45 T/m; wb = 40/1000= 0.04T/m watotal = 2.45+0.04 = 2.49 T/m (escalinata y barandal) wm = 0.3*(6+0.7)*2400/1000 = 4.82 T/m (muro) wz = 0.3*2.2*2400/1000 = 1.58 T/m (Zapata) wt = 0.7*1.90*1.6 = 2.13 T/m (Tierra) wmtotal = 4.82+1.58+2.13 = 8.53 T/m Vt = 2.49+8.53 =11.02 T Brazos de palanca Respecto del talón de la zapata xe = 2.95/2+0.30 = 1.78 m xb = 2.95+0.30 = 3.25 m xm = 0.3/2 = 0.15 m xz = 2.2/2 = 1.10 m xt = 1.90/2+0.30 = 1.25 m

mailto:Var.#3@30

mailto:par.#3@30


287

Momentos Mesc = 2.45*1.78 = 4.36 T-m Mbar = 0.04*3.25 = 0.13 T-m Mmuro = 4.82*0.15 = 0.72 T-m Mzapata = 1.58*1.10 = 1.74 T-m M tierra = 2.13*1.25 = 2.66 T-m Mtotal = 9.61 T-m Esfuerzos en suelo x = Mt/Vt = 9.61/11.02 = 0.87 m < 2.20/2 = 1.10 m e = 1.10-0.87 = 0.23 a la izq del centro de la zapata Me = Vt*e = 11.02*0.23 = 2.53 T-m P/A = Vt/B = 11.02/2.2 = 5.00 T/m2 M/S = 6*Me/(1*B^2) = 6*2.53/(1*2.2^2) = 3.13 T/m2 fmax = P/A+M/S = 5.00+3.13 = 8.13 T/m2 (lado del muro) fmin = P/A-M/S = 5.00-3.13 = 1.87 T/m2 (lado exterior) Esfuerzo al paño del muro fm = 1.87+(8.13-1.87)*1.90/2.20 =7.27 T/m2 fe = 7.27-1.87 = 5.40 T/m2 Momento en Zapata y muro Peso de zapata y tierra = 1.6*0.70+0.30*2.4 = 1.84 Mz = (1.87-1.84)*1.90^2/2+5.40*1.90^2/6 = 3.30 T-m Mm = 2.45*2.95/2+0.04*2.95 = 3.73 T-m ≈ 3.30 T-m OK El momento es uniforme en toda la altura del muro. La diferencia se debe a redondeos d = 0.26*(3730)^0.5 = 16 cm < 26+4 = 30 cm OK As = 3730/(1700*0.89*0.26) = 9.50 cm2/m #6 @ 30 cm Asstv = 0.0015*30*100 = 4.5 cm2/m #6 @ 60 no rige Asth = 0.0025*30*100 = 7.5 cm2/m #5 @ 25 cm Muro espesor 30 cm, ref. ppal #6@30 cm y temp #5@25 cm

16. Parasoles

Los arquitectos pidieron un sistema de armaduras sobre las ventanas en fachadas Norte y Sur, según croquis en hoja siguiente. Especificaron que los estudiantes podían, en casos especiales, brincar y pisar los parasoles, por lo cual se debe usar una carga viva correspondiente al caso. Para el efecto nosotros usaremos un peso propio estimado de 50 Kg/m2 y una carga viva de 200 Kg/m2. Estas estructuras se diseñaron originalmente para ser apoyadas en las columnas, independientes de las losas. Sin embargo, por interferencias con los precolados que recubren arquitectónicamente a las columnas, se decidió posteriormente apoyarlas en las losas, independientes y separadas de las columnas. El trazo general de las armaduras no se modificó, por ser todas secciones mínimas.

Vigas V1 Son viguitas en voladizo soportando los parasoles prefabricados, apoyadas en un par de armaduras de cuerdas paralelas. Se espacian a cada 1.24 m. y se soldarán a tope a los montantes de las armaduras. Estas viguitas se necesitan solo en los parasoles de la fachada del lado Sur. w = (50+200)*1.22 = 310 Kg/m; L = 0.76 m M = 310*0.76^2/2 = 90 Kg-m S = 90/21 = 4.3 cm3 H = L/10 = 76/10 = 7.6 cm ≈ 4” = 102 mm (por Arq.) V1 Sección IPR 102x52x3.2 mm- 7.07 Kg/m.


288


289

Armaduras AR1 Al apoyarse en las losas el efecto de armadura realmente desaparece. Por rigidez, usaremos secciones mínimas PER 51x51x2.8 mm Reacciones: En armadura interior: P = - 90/.23 = -390 kg (Compresión) En armadura exterior P = 390+310*0.76 = 625 Kg (Tensión) Rige armadura exterior. Ambas se harán iguales L = 6 esp. @ 1.233 = 7.40 m. (ver croquis) H = 0.84 m c.a.c. cuerdas Cuerdas Ahora son solo de liga CS1: PER 51x51x3.2 mm- 4.00 Kg/m CI1 : PER 51x51x2.8 mm- 4.00 Kg/m CI2 : PER 102x51x3.2 mm- 7.07 Kg/m (por aArq.) Diagonales: Ídem x = 1.23 m, h = 0.84 m, Ld = (1.23^2+.84^2)^.5 = 1.49 m D1: PER 51x51x2.8 mm- 4.00 Kg/m Montantes: T max. = 625 kg.; As = 625/2100 = 0.30 cm2 C max = 390 Kg. En ambos casos se requiere sección mínima. M1: PER 51x51x2.8+ 4.00 Kg/m Barrenanclas R = 625 Kg; As = 625/1400 = 0.45 cm2

Por detalle usar 1 barrenaclas 13 mm en cada montante

exterior y 1 barrenaclas 6 en cada montante interior

17. Lista de Planos HUR.EG.01 Dimensiones Generales

HUR.EC.01 Cimentación y Muros de Contención. Zona Matamoros

HUR.EC.02 Cimentación y Muros de Contención. Zona Padre Mier

HUR.EC.03 Firmes y Columnas. Zona de Matamoros

HUR.EC.04 Firmes y Columnas. Zona Padre Mier

HUR.EC.05 Cisterna

HUR.EC.06 Losa Planta Baja. Planta y detalles. Zona Matamoros

HUR.EC.07 Losa Planta Baja. Nervaduras y detalles. Zona Matamoros

HUR.EC.08 Losa Planta Baja. Planta y detalles. Zona Padre Mier HUR.EC.09 Losa Planta Baja. Nervaduras. Zona Padre Mier

HUR.EC.10 Losa Nivel 2



HUR.EC.13 Losa Azotea

HUR.EC.14 Detalles de losas

HUR.EC.15 Escaleras y Elevadores

HUR.EC.16 Estructuración de Muros

HUR.EC.17 Gradas

HUR.EC.18 Escaleras de emergencia

HUR.EC.19 Parasoles


290

291

GRUPO ACONSA

CASE CONSULTORES ASOCIADOS EN EDIFICACIÓN

REF. EDIF. EXISTENTE UR RAYON


Septiembre de 2005.

CD. VILLA FRANCA 6609

HACIENDA SANTA CLARA M O N T E R R E Y, N. L. TEL/FAX: 3 10 81 51

SECRETEL: 3 18 05 28 RFC: GMA-800318UQ9

ACONSA Memorias Refuerzo Edificio de Rayón Universidad Regiomontana

293

GRUPO ACONSA

Consultores Asociados en Edificación, S.C. Priv. Corpus Christi No. 2321 Piso 1,

Col. Lomas de San Francisco

Monterrey, N.L., 64710

Atn. Ing. Jesús Salas Berlanga. RE Diciembre 20 de 2005.

P r e s e n t e.

REF. EDIF. EXISTENTE UR RAYON DISEÑO ESTRUCTURAL. MEMORIA DE CALCULOS.

Contenido:

1.Antecedentes, 2.Descripción, 3.Especificaciones y Materiales, 4.Cargas Básicas, 5.Refuerzo de losas niveles 2 a 5, 6.Escalera de Emergencia, 7.Escalera Biblioteca, 8.Revisión y refuerzo de zapatas,

1. Antecedentes.

Se referirá la presente al diseño estructural del Refuerzo del Edificio Existente, Campus U. R. Rayón, localizado

en la calle de Rayón entre 5 y 15 de Mayo en el centro de la ciudad de Monterrey. Se basará en el levantamiento

topográfico del inmueble y los planos arquitectónicos de Arquiplán, del Arq. Bernardo Hinojosa. La dirección de proyecto es de Grupo ACONSA/CASE bajo la dirección del Ing. Jesús Salas Berlanga y la gerencia de proyecto Arq.

Filiberto Ramírez Guillén. Con anterioridad, el Instituto de Ingeniería Civil de la Facultad de Ingeniería Civil de la UANL realizó un estudio de

la resistencia del edificio, con base en las dimensiones estructurales existentes, declarándolo apto para el uso de oficinas.

En este caso, deberá consultarse el mencionado estudio.

Nosotros vamos a considerar aquí la opción de reforzar el edificio para el aumento de cargas, actuales o futuras, de

aulas, laboratorios y biblioteca.

2. Descripción.

El edificio existente es una torre de 5 pisos, de 12.80m de frente viendo a la calle Rayón, variando a 14.10 en la fachada opuesta, por 67.50 m. de fondo. El claro central transversal es de 5.50 m y los laterales simétricos, variando de 3.70 a 4.20 m. Los claros longitudinales son 15 de 4.50 m. El primer nivel (planta baja), es un firme de concreto reforzado. La losa del primer nivel es llena de concreto reforzado y el resto son losas aligeradas con barrobloc. Todas las losas se apoyan en vigas longitudinales de 30x70 cm. Excepto en fachadas, no existen vigas transversales. El refuerzo consistirá en vigas metálicas transversales apoyadas mediante placas y barrenanclas en las columnas existentes, y vigas longitudinales en los centros de los claros de las losa. Se exceptúan zonas del segundo nivel que serán destinadas a acervo bibliotecario, en donde se pondrán vigas en los tercios de los claros.

En principio, como los momentos son proporcionales al cuadrado de los claros, al reducir estos a la mitad, la

capacidad de carga se aumenta en 4 veces, o mas bien, 2.3 veces, en teoría, si se consideran los distintos coeficiente de momentos (1/14 en el los existente, contra 1/8 en los nuevos: 4*8/14 = 2.3), referidas a las cargas totales, muertas y vivas. Nosotros solo aumentaremos cargas vivas, por lo cual, con estos refuerzos, no tendremos que preocuparnos demasiado por la resistencias de las losas, pues son ahora excesivas. Véanse planta de losas en las páginas siguientes


294

ESC. 1:200

L O B B Y

ESTACIONAMIENTO

A C E R V O

ESTUDIO DE TV

CABINA DE CONTROL

VIDEO

VIDEOTECA

POST.

CTO. ELEC.

ESCENOGRAFIA

EQUIPO

CONTROL

CAMERINO

ILUMINACION

AUDIO

PROD.

POST.PROD.

POST.PROD.

PLANTA ARQUITECTONICA

1er. NIVEL

ESC. 1:200


2do. NIVEL

B

S ALA AUDIO-VISUALE QUIPO

A UDIO-V ISUAL

1 2 3 4 5

A R E A D E E S T U D I O

A C E R V O

BIBLIOTECA

S.S.

S.S.

S

ATENCION

CONSULTARESERVA

HEMEROTECA

BIBL.

DIGITAL

A R E A D E E S T U D I O

LECTURABIBLIOTECA

SSM

S.S.H.

1

2E STAR

SOMBREADO

LABORATORIOS Y TALLERES

SOMBREADO

LABORATORIOS Y TALLERES

S

S

B

S

S

POSIBLE COMODATO

B S

A C C E S O

8

9 15

7

14

13

12

1611

10

S

19

20

21 22

25

24 26

17

18

S

VIDEOTECA

CUARTO ELE CTRICO

ESTUDIO DE TV

CABINA DE CONTROL

VIDEO ILUMINACION

POST. PRODUCCION

ESCENOGRAFIA

EQUIPO

CONTROL

AUDIO

1817

AREA DE ESTUDIO

ATE NCION

RESERVA

HEMEROTECA

BIBLIOTE CA DIGITAL

LE CTURA

ACCESO1.-

2 .-

3 .-

4 .-

5 .-

6 .-

7 .-

9 .-

10.-

11.-

12.-

13.-

14.-

15.-

16.-

17.-

25.-

19.-

20.-

21.-

22.-

23.-

4

3

23

8.-

CONSULTA

24.-

10

10

CAMERINO

SSH

SSM

18.-

3

3

ELE VADORES

ESCALERA

ESTACIONAMIENTO

LOBBY

26.-

ACERVO

ESCALERA

ACCESO

BODEGA

CONTROL

SSH

SSM

7.-

1 .-

2 .-

3 .-

4 .-

5 .-

LABORATORIO REVELADO

6.-

8 .-

OF ICINA

LABORATORIO AMPLIACION9.-

S

M. F. M A R T I N E Z

C A L L E

1.-

3 .-

4 .-

5 .-

6 .-

7 .-

9 .-

10.-

11.-

12.-

13.-

14.-

15.-

16.-

17.-

27.-

21.-

22.-

23.-

24.-

25.-

8 .-

26.-

COORDINADOR DE PROMOCION

18.-

ACCESO

ELE VADORES

ESCALERA

2.-

ATE NCION

ESPERA

3

CAFE

BODEGA PROMOCION

ARCHIVO

AREA DE TRABAJO

JEF E DE ADMISIONES

COCINETA

PRUEBAS

CAPTURA

OF ICINA DE PROMOCION

CORDINADOR DE ASESOR

SECRETARIA

SSH

SSM

19.-

ARCHIVO DE SERVICIOS ESCOLARES20.-

EQUIPO AUDIO VISUAL

SALA AUDIO VISUAL

AREA DE ESTUDIO

ACERVO

TRABAJO EN GRUPO

ESTAR

TRABAJO EN EQUIPO

ESCALERA

ESTUDIO

DISEÑO PUBLICITARIO

CABINA

1.-

2 .-

3 .-

4 .-

5 .-

AULA

6.-

DISEÑO DE MERCADOTECNIA


295

AT`N

PUBLICO

LOBBY

S.S. S.S.

ESC. 1:200

SALA DEJUNTAS

MAESTROS DE PLANTA

MAESTROSDE CATEDRA

ESTARRECEPCION

EQUIPO

S.S.S.S.

JEFE DEO.V.

RECEPCION

ARCHIVO VIGENTE

EQUIPO

SALAJUNTAS

RECEPCION AT`N

PUBLICO

AT`N

PUBLICO

CAFE

S.S.

S.S.

CAFE

ESC. 1:200


3er. NIVEL


4o. NIVEL

TERCER NIVEL

LABORATORIOS Y TALLERESJEFES DE

AREA

EQUIPO

AREA

REV.ORIENTACION

EMPLEABILIDAD

B

S

B

B

1.-

3 .-

4 .-

5 .-

6 .-

7 .-

9 .-

10.-

11.-

12.-

13.-

14.-

15.-

16.-

17.-

31.-

25.-

26.-

27.-

28.-

29.-

8 .-

30.-

COCINETA

18.-

ACCESO

ELE VADORES

ESCALERA

2.-

ATE NCION

ESPERA

CAFE

RECEPCION

PROMOCION LOCAL Y FORANEA

PROYECTOS Y MEDIOS

EVENTOS Y EMPRESAS

JEF E DE SERVICIO BECARIO

ARCHIVO

JEF E DE AREA

EQUIPO

AREA DE TRABAJO

JEF E DEPARTAMENTO DE BECAS

SSH

SSM

19.-

AREA DE TRABAJO SERVICIOS ESCOLARES20.-

INGRESOS

AUX ILIARES

TE SORERO

EGRESOS

CONTRALOR

CAJAS

COCINETA COMEDOR

3

3

21.- EXPEDIENTES

22.-

JEF E DE AREA SERVICIOS ESCOLARES

BODEGA

23.-

JEF E DEPARTAMENTO SERVICIOS ESCOLARES24.-

32.-

33.-

34.-

35.-

36.-

SECRETARIA

SALA DE JUNTAS

CONTRALOR INTERNO

AUX ILIARES

INF ORMACION F INANCIERA

ESCALERA

ESTUDIO DOBLE ALTURA

AULA DE CONTROL

EQUIPO

1.-

2 .-

3 .-

4 .-

5 .-

AULA RADIO

6.-

CINTAS

POST. PRODUCCION7.-

B

1.-

3 .-

4 .-

5 .-

6 .-

7 .-

9 .-

10.-

11.-

12.-

13.-

14.-

15.-

16.-

17.-

8 .-

MAESTROS DE PLANTA

18.-

ACCESO

ELE VADORES

ESCALERA

2.-

RECEPCION

LOBBY

ATE NCION A ALUMNOS

JEF E DE ORIENTACION VOCACIONAL

JEF ES DE AREA

ARCHIVO VIGENTE

REVISION DE EXAMEN

EXAMEN

EQUIPO

MAESTROS DE CATEDRA

SALA DE JUNTAS

CAFE

ESTAR

SSH

SSM

19.-

EMPLE ABILIDAD20.-

21.- COORDINADOR DE AREA

22.-

INCUBADORAS DE TRABAJO

ATE NCION PUBLICO

23.-

3


296


Suponemos las siguiente, tanto para lo existente como para lo nuevo

Especificaciones de Diseño. Cargas: Reglamento del DDF. Concreto: ACI 318-95 Acero Estructural: AISC 1985

Especificaciones de Construcción Concreto: ACI 301 Ultima edición


Materiales Concreto: f’c = 200 Kg/cm2 tipo, excepto indicados. Acero estructural: ASTM-A36

4. Cargas Básicas. Losa Azotea

Losa Entrepiso Aulas y similares

Losa Entrepiso Acervo

* Cargas vivas reducidas para usarse en combinación con sismo o viento Viento: Se trató en el estudio de la UANL, resultando sin consecuencias.







wu = 1.4*wm+1.7*wv 860 710 * Kg/m2








wu = 1.4*wm+1.7*wv 1350 820 * Kg/m2








wu = 1.4*wm+1.7*wv 2000 880 * Kg/m2


297

Nota: para efectos de los refuerzos de las losas, solo se considerarán las cargas vivas, dado que las muertas, de peso propio y acabados, ya gravitan sobre las losas existentes con seguridad.

5. Refuerzo de losas Niveles 2 a 5

Según el capítulo 2 de esta memoria, al usar una viga de refuerzo al centro del claro de las losas, su capacidad de carga aumenta 2.3 veces, respecto de la carga total, muerta mas viva. Esto nos da una seguridad extraordinaria, pues en este caso se necesita aumentar solamente las cargas vivas, obviamente mucho menores que las totales, quedando ahora las losas muy sobradas.

Consideré además que las cargas muertas ya gravitan con seguridad sobre las losas y vigas existentes, por lo cual los refuerzos se calcularán solamente para las cargas vivas.

En lo que sigue, las vigas se denominan con el nivel donde se ubican y un número progresivo; por ejemplo, viga IPR-37 es la viga IPR consecutivo 7 del tercer nivel.

En general solo habrá dos tipos de cargas: uniformes y concentradas. La carga uniforme de diseño (wdis) es igual a la carga viva (wv) especificada para el uso, en Kg/m2, multiplicadas por el ancho tributario. Las cargas concentradas son las reacciones de las vigas secundarias sobre las vigas principales, en Kg.

Los momentos se consideran como Mw = wL2/8 para cargas uniformes, Mp = PL/4 para cargas en

centro del claro y Mp = PL/3, para dos cargas en los tercios del claro. El momento total es la suma de estos. Los cortantes y reacciones son iguales a: Vw = wL/2 para cargas uniformes, Vp = P/2 para carga

concentrada en centro del claro, y Vp = P en el de dos cargas concentradas en los tercios. El módulo de sección requerido en cualquier caso es Sx=100*M/1520 (M/15.2) kg/cmw, correspondiente

al esfuerzo admisible para acero A-36. Con este valor se escoge una sección IPR del Manual AHMSA. Los refuerzos son iguales para todos los niveles, incluyendo el de azoteas, en el que se deja la losa

preparada para cargas mayores de equipo, aulas futuras o cosa similar. Se exceptúa la zona de Acervo bibliotecario, que es especial, solo para el segundo nivel.

Cargas vivas: De aulas y salas de lectura, etc: 350 Kg/m2 De acervo bibliotecario 700 Kg/m2 Claros: Transversales: Central: L1 = 5.40 m Laterales: L2 = 4.20 m Max. Longitudinales L3 = 4.50m tipo

Losa segundo nivel De aulas, y similares, con zonas especiales para acervo de libros. Ver croquis abajo

PLANTA LOSA SEGUNDO NIVEL VIGAS INTERIORES Viga IPR-21 w = 350 Kg/m2; s = 5.40/2 = 2.70 m, wdis = 350*2.70+20pp = 965 Kg/m; L= 4.50 m. M = 965*4.5^2/8 = 2440 Kg-m


298

V = 965*4.5/2 = 2170 Kg Sx = 2440/15.2 = 160 cm3, h L/25 18 cm < 203 mm IPR-21= IPR-203*102 –19.34 Kg-m Viga IPR-28 Es proporcional a la anterior en claros V = 2170*4.2/5.40 = 1690 Kg. Sx = 160*4.2/5.40 = 124 cm3 IPR-28 = IPR-203x102-14.88 Kg-m Viga IPR-29 w = 700 Kg/m2; s = 4.20/3 = 1.40 m, wdis = 700*1.40+20pp = 1000 Kg/m; L= 4.50 m. resulta igual a la IPR-21 IPR-29= IPR-203*102-19.34 Kg-m Viga IPR-22 e IPR-24 P = reacciones de IPR-28 = 1690*2 = 3380 Kg. L= 4.20 m. M = 3380*4.20/4 = 3550 Kg-m Sx = 3550/15.2 = 233 cm3 IPR-22 y 24 = IPR-254*102-22.32 Kg-m Viga IPR-23 P = reacciones de IPR-21 = 2170*2 = 4340 Kg. L= 5.40 m. M = 4340*5.40/4 = 5860 Kg-m Sx = 5860/15.2 = 385 cm3 IPR-23 = IPR-254*146 –32.74 Kg-m Viga IPR-25 P = reacción de IPR-28 = 1690 Kg Losa nueva w = 360+120+50+50+350 = 930 Kg/m2 wdi = 930*2.25 =2100 Kg/m, L= 4.20 m. M = 2100*4.20^2/8+1690*4.20/4 = 6405 Kg-m Sx = 6405/15.2 = 421 cm3 Viga IPR-26 Losa nueva w = 930*4.50 = 4200 Kg/m, L= 4.20 m. M = 4200*4.20^2/8 = 9260 Kg-m Sx = 9260/15.2 = 609 cm3 IPR-26= IPR-305*165 –44.64 Kg-m Viga IPR-27 P = 700*1.40*4.50 = 4410 Kg. M = 4410*4.2/3 = 6170 Kg-m V= P = 4410 Kg. Sx = 6170/15.2 = 406 cm3 = IPR-25 IPR-25= IPR-254*146 –38.69 Kg-m VIGAS DE BORDE Viga CPS-21 y CPS-23 Tienen la mitad de las cargas de IPR-22 Sx = 233/2 = 117 cm3 CPS-203-17.11 Kg/m


299

Viga CPS-22 Tiene la mitad de las cargas de IPR-23; L = 5.40 m Sx = 385/2 = 193 cm3 CPS-254-22.77 Kg/m Losa tercer nivel Todas son de aulas, y similares, Ver croquis abajo

PLANTA LOSA TERCER NIVEL VIGAS INTERIORES y EXTERIORES Son todas respectivamente iguales a sus homólogas del piso anterior, excepto que ya no hay cargas de almacenamiento de libros y las losas nuevas cubren un área mayor. Vigas IPR-31 a 33 y 38 Son respectivamente iguales a IPR-21 a 24 y 38 Vigas IPR-34 Es igual a IPR-25 IPR-34 = IPR-254*146 –38.69 Kg-m Vigas IPR-36 Es igual a IPR-26 IPR-36= IPR-305*165 –44.64 Kg-m Vigas IPR-35 Es proporcional a IPR-25 Sx = 421*5.4^2/4.20 ^2 = 695 cm3 IPR-35 = IPR-305*165 –44.64 Kg-m Vigas IPR-37 Es proporcional a IPR-26 Sx = 609*5.4^2/4.20^2 = 1007 cm3 IPR-37= IPR-305*203 –74.40 Kg-m Vigas CPS-31 a 34 Iguales a CPS-21 a 23. La CPS-34 es mínima

Losa Cuarto y quinto nivel y Azotea,

Todas son de aulas, y similares. Todas las vigas interiores y exteriores son respectivamente iguales a las anteriores del tercer nivel. Se anula la CPS de la escalera de caracol. La azotea se deja preparada para cargas mayores de equipo o equivalentes de aulas. Ver croquis en hoja siguiente


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PLANTA LOSA CUARTO NIVEL

PLANTA LOSA QUINTO NIVEL

PLANTA LOSA NIVEL6, AZOTEA Losas Nuevas: Todas son para aulas o similares, con claros de 4.50 m y cargas totales de 930 Kg/m2 (ver viga IPR.25)

-M = 930*4.50^2/10 = 1880 Kg-m +M = 930*4.5^2/14 = 1350 Kg-m Diseño por esfuerzos de trabajo:

d = 0.26 *1880 = 11.3 cm < 12+3 = 15 cm -As = 1880/(2000*.89*.12) = 8.8 cm2/m ≈ 5@20 cm LS +As = 1350/(2000*.89*.12) = 6.3 cm2/m = 4@20 cm LI Ast = 0.0018*15*100 = 2.7 cm2/m = #3@25 cm Losa espesor 15 cm con refuerzo indicado


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6. Escalera de Emergencia

Loa arquitectos, por economía, adoptaron una escalera metálica, como se muestra en el dibujo siguiente.

Los escalones son canales horizontales de lámina doblada tipo 12Ht12 de Hylsa o similar, rellenos de concreto. Están muy sobrados en cuanto esfuerzo, pero se aceptan porque forman las huellas de los escalones, como se muestran en el corte longitudinal anterior.


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Igualmente, las alfardas y apoyos se escogieron arquitectónicamente para contener el ancho de 30 cm los escalones, especificándose para el efecto canales metálicas CPS de 254 mm (10”) de peralte. Enseguida se calculan todos los elementos. Por tratarse de estructura metálica, se usa diseño por esfuerzos admisibles de trabajo.

Escalones: w = .089*2400+350 = 570 Kg/m2 wt = 570*0.30 = 171 Kg/m., L = 1.50 m. M = 170*1.5^2/8 = 48 Kg-m/escalón Sy = 48*100/2100 = 2.3 cm3. Se especifica HT12 horizontal con Sy = 18 cm3 > 2.3, OK Alfardas: Se revisa la máxima (AL1) y las otras se hacen iguales: w = 570*1.50/2 + 23 = 450 Kg/m; Lmax. = 4.82 m M = 450*4.82^2/8 = 1310 Kg-m Sx = 1310/15.2 = 87 cm3. con Sx = 221 cm3 > 8, OK

Canal de apoyo en columnas: w = 570*4.05/2 = 1150 Kg/m.; L = 2.40 m M = 1150*2.4^2/8 = 830 Kg-m < 1310 Kg-m Por detalle de apoyo se especifica CPS-254-22.77 Kg/m Canal de apoyo en descanso Solo carga el descanso w = 0.102*2400+350 = 600 Kg/m2* 1.4/2+20 = 440 Kg/m L = 1.50 m, M =440*1.5^2/8 = 124 Kg-m Sx = 124/15.2 = 8.2 cm3 Por detalle se pedirá CPS-102- 8.04 Kg/m Con Sx ≈ 31.1 cm3 > 8.04, OK

7. Escalera de biblioteca Ver dibujos de escalera en hoja siguiente Rampa intermedia: Cargas de Servicio w1= 0.29*2400+120 = 820 Kg/m2 w2= 0.15*2400+.09*2400+120*48/30 = 770 Kg/m2 w3= 0.36*2400+120 = 980 Kg/m2 Carga viva wv = 350 Kg/m2 Cargas últimas wu1 = 1.4*820+1.7*350 = 1740 Kg/m2 wu2 = 1.4*770+1.7*350 = 1670 Kg/m2 wu2’ = 1670*3.54/3.00 = 1970 Kg/m2 wu3 = 1.4*980+1.7*350 = 1970 Kg/m2 Claros Long. Htal Total Lt = 6.76 m, a1 = a2 = 1.88/2 = 0.94 m L = 6.76-2*.94 = 4.88 m c.a.c. de rampas transv Momentos -Mu1 = 1740*0.94^2/2 = -770 Kg-m -Mu1m = 1.4*820*0.94^2/2 = -510 Kg-m min -Mu2 = 1970*0.94^2/2 = -870 Kg-m -Mu1m = 1.4*980*0.94^2/2 = -610 Kg-m min Reacciones R1 = 1740*1.88+ 1970*4.88/2 = 8100 Kg/m R2 = 1970*1.88+ 1970*4.88/2 = 8500 Kg/m


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Con el programa Excel mencionado antes: Losa espesor 15 cm. +As = 13.6 cm2 = #6@20 cm -As = 4.3 cm2 = #4@20 cm Ast = 2.7 cm2 = #3@25 cm Ver detalles en plano RUR-EC-04 o con zoom de 500% en eta figura

Rampa Inferior: wu1 = wu2 anterior = 1970 Kg/m wu2 = R2 anterior = 8500 Kg/m R1 = (8500*1.85^2/2+1970*2.10*2.90)/3.95 = 6700 Kg/m R2 = (8500*1.85*3.025+1970*2.10^2/2)/3.95 = 13100 Kg/m x = 13100/8500 = 1.54 m < 1.85 OK +Mu max = 8500*1.54^2/2 = 10100 Kg-m en descanso +Mu = 6700*2.10-1970*2.1^2/2 = 9700 Kg-m/m Con el programa: En rampa, con el 32% de refuerzo de compresión Muc = 9700*.68 = 6600 Kg/m/m Losa espesor 15 cm. As = 18.1/0.68 = 26.6 cm2/m = #6@10 cm A’s = 25.2 * 0.32 = 8.1 cm2/m = #5@20 cm Ast = 2,7 cm2 = #3@25 cm

Los peraltes dados en los descansos responden a razones arquitectónicas, para evitar los recortes triangulares que aparecen cuando la rampa y el descanso son del mismo espesor.


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