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modelado de conductores
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Curso de Capacitacion
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Cables de Potencia: Régimen
Permanente
1
ETAP®12.0
Modelado de Cables de Potencia:
Régimen Permanente
Curso de Capacitacion
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Cables de Potencia: Régimen
Permanente
2
Diego Moitre, M. Sc.
Ingeniero Mecánico Electricista
Matricula Profesional Nº 10.333 - CIEC
Senior Member, PES – IEEE
RAIEN ARGENTINA S.A. Congreso 2171 – 6º Piso
Código Postal: C1428 BVE
Ciudad Autónoma de Buenos Aires, ARGENTINA
Fijo: (54) 11 4701-9316
Móvil: (54) 358-156000104
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Temario
Cables de Potencia: introducción
Cables en ETAP®12.0 Transferencia de calor en sistemas de cables
Modelado térmico de cables
utilizando análogos de redes eléctricas
Cálculo del régimen permanente
Evaluación de parámetros Editor de cables de ETAP®12.0
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Bibliografía
George J. Anders Rating of Electric Power Cables: Ampacity Computations for Transmission, Distribution, and Industrial Applications. IEEE Press, 1997.
IEEE Red Book (IEEE Std 141TM – 1993: Recommended Practice for Electric Power Distribution for Industrial Plants).
IEEE Brown Book (IEEE Std 399TM – 1997: Recommended Practice for Industrial and Commercial Power Systems Analysis).
IEEE Buff Book (IEEE Std 242TM - 2001: Recommended Practice
for Protection and Coordination of Industrial and Commercial Power Systems).
IEEE Violet Book (IEEE Std 551TM - 2006: Recommended Practice for Calculating Short-Circuit Currents in Industrial and Commercial Power Systems).
IEEE Black Book (IEEE Std 835TM – 1994(R2006): Power Cable Ampacity Tables).
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Bibliografía
IEEE Std 848TM -1996 (IEEE Standard Procedure for the Determination of the Ampacity Derating of Fire-Protected Cables).
ANSI/IEEE Std 575TM -1988 (IEEE Guide for the Application of Sheath-Bonding Methods for Single-Conductor Cables and the Calculation of Induced Voltages and Currents in Cable Sheaths).
IEEE Std 576TM -2000 (IEEE Recommended Practice for
Installation, Termination, and Testing of Insulated Power Cable as Used in Industrial and Commercial Applications).
Neher, J. H. ―Procedures for Calculating the Temperature Rise of Pipe Cable and Buried Cables for Sinusoidal and Rectangular Loss Cycles‖ AIEE Trans., Vol. 72, part 3, pp. 541-545, June 1953.
Neher, J. H. ―A Simplified Mathematical Procedure for Determining
the Transient Temperature Rise of Cable Systems‖ AIEE Trans., Vol. 72, part 3, pp. 712-718, August 1953.
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Bibliografía
Neher, J. H. and McGrath, M. H. ―The calculation of the temperature rise and load capability of cable systems‖ AIEE Trans., Vol. 76, part 3, pp. 752-772, 1957.
Neher, J. H. ―The Transient Temperature Rise of Buried Cable Systems‖ IEEE Trans. Power Apparatus and Systems, Vol. PAS-83, pp. 102-114, February 1964.
IEC 60364-5-52 Ed. 3.0 2.009-10. Low-voltage electrical installations – Part 5-52: Selection and erection of electrical equipment. Wiring systems.
IEC 60287-1-1 Ed. 2.0 2.006-12. Electric Cables – Calculation of the current rating – Part 1-1: Current rating equations (100% load factor) and calculation of losses – General.
IEC 60287-1-2 Ed. 1.0 1.993-11. Electric Cables – Calculation of the current rating – Part 1: Current rating equations (100% load factor) and calculation of losses – Section 2: Sheath eddy current loss factors for two circuits in flat formation.
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Bibliografía
IEC 60287-1-3 Ed. 1.0 2.002-05. Electric Cables – Calculation of the current rating – Part 1-3: Current rating equations (100% load factor) and calculation of losses – Current sharing between parallel single-core cables and calculation of circulating current losses.
IEC 60287-2-1 Ed. 1.2 2.006-05. Electric Cables – Calculation of
the current rating – Part 2-1: Thermal resistance – Calculation of thermal resistance.
IEC 60287-2-2 Ed. 1.0 1.995-05. Electric Cables – Calculation of the current rating – Part 2: Thermal resistance – Section 2: A method for calculating reduction factors for groups of cables in free air, protected from solar radiation.
IEC 60287-3-1 Ed. 1.1 1.999-05. Electric Cables – Calculation of
the current rating – Part 3.1: Sections on operating conditions – Reference operating conditions and selection of cable type.
IEC 60287-3-2 Ed. 1.0 1.995-06. Electric Cables – Calculation of the current rating – Part 3: Sections on operating conditions – Section 2: Economic optimization of power cable size.
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Bibliografía
IEC 60287-3-3 Ed. 1.0 2.007-05. Electric Cables – Calculation of
the current rating – Part 3-3: Sections on operating conditions – Cables crossing external heat sources.
IEC 60853-1 Ed. 1.0 1.985-01. Calculation of the cyclic and emergency current rating of cables – Part 1: Cyclic rating factor for cables up to and including 18/30 (36) kV.
IEC 60853-2 Ed. 1.0 1.989-07. Calculation of the cyclic and
emergency current rating of cables – Part 2: Cyclic rating of cables greater than 18/30 (36) kV and emergency ratings for cables of all voltages .
IEC 60853-3 Ed. 1.0 2.002-02. Calculation of the cyclic and
emergency current rating of cables – Part 3: Cyclic rating factor for cables of all voltages, with partial drying of the soil.
IEC 60228 Ed. 3.0 2.004-11. Conductors of Insulated Cables
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Bibliografía
Sellers, S. and Black, W. ―Refinements to the Neher-McGrath Model for Calculating the Ampacity of Underground Cables‖ IEEE Trans. on Power Delivery, Vol. 11, N° 1, pp. 12-30, January 1996.
Anders, G. and El-Kady, M. ―Transient Ratings of Buried Power Cables. Part 1: Historical Perspective and Mathematical Model‖ IEEE Trans. on Power Delivery, Vol. 7, N° 4, pp. 1724-1734, October 1992.
Anders, G.; Moshref, A.; Roiz, J. ―Advanced Computer Programs for
Power Cable Ampacity Calculations‖ IEEE Computer Applications in Power, Vol. 3, N° 3, pp. 42-46, July 1990.
Anders, G.; El-Kady, M.; Ganton, R.; Horrocks, D. and Motlis, J. ―Calculations of Power Cable Load Capability on a Desktop Computer: A Review‖ IEE Proceedings, Vol. 133, Pt. C, N° 7, pp. 431-436, November 1986.
ETAP®12.0 User Guide.
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Cables de Potencia: Introducción
El objetivo de este tema es el cálculo de la corriente admisible nominal
o de régimen de los cables de potencia (current-carrying capacities en la
literatura técnica inglesa; en 1951 W. A. Del Mar, de Phelps Dodge Wire
& Cable Company acuñó el termino ―ampacity”). En la literatura técnica
en castellano se suele utilizar el anglicanismo ―ampacidad‖.
Los estudios de corriente admisible nominal de cables de potencia
usualmente involucran el cálculo de la corriente admisible para una
temperatura máxima de operación especificada del conductor.
Esta corriente causa un incremento de la temperatura del cable, y el
limite de su capacidad de carga está determinado por la temperatura del
conductor.
Ocasionalmente, el valor de corriente esta fijado y los estudios
involucran el calculo de la distribución de temperatura dentro del cable y
en el medio circundante.
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Cables de Potencia: Introducción
El cable debe transportar corriente sin sobrecalentamiento y debe
mantener un perfil de tensión aceptable. El calentamiento del cable es el
principal problema asociado a instalaciones subterráneas. Mientras que
es relativamente fácil disipar el calor generado por el flujo de corriente a
través de conductores desnudos en líneas de transmisión aéreas, el
calor generado por pérdidas en sistemas de cables subterráneos debe
pasar a través de la aislación eléctrica y el suelo circundante y ambos
representan un obstáculo para la disipación de calor.
Debido a que la máxima temperatura a la cual un cable puede operar
esta limitada por el sistema de aislacion eléctrica del mismo y como este
sistema no es buen conductor del calor, el resultado es que se necesita
un conductor mayor que el que correspondería a una línea aérea de
igual potencia nominal.
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Cables de Potencia: Introducción
Un sistema de cables se diseña para abastecer la demanda en
condiciones normales (en régimen permanente) y también para soportar
sobrecargas debido a fallas del equipamiento y otras condiciones
anormales por periodos de tiempo limitados.
La operación a temperaturas superiores se permite en estos periodos y
la respuesta del sistema de cables a estas sobrecargas se determina a
partir del análisis térmico en régimen transitorio.
La ampacidad del sistema de cables depende tanto de su forma
constructiva así como del tipo de instalación. Existe una gran variedad
de ambas en uso en el mundo actualmente.
La AEIC (Association of Edison Iluminating Companies, USA,
http://www.aeic.org/ ) elabora especificaciones y guías para distintas
formas constructivas e instalaciones de sistemas de cables.
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Cables de Potencia: Introducción
Conocidas la tensión de servicio, tipo de cable y la carga la selección se
hace en base a:
Máxima corriente admisible para la condición dada de instalación
(ampacidad).
Solicitaciones térmicas producidas por cortocircuitos.
Caída máxima de tensión:
A plena carga.
Al arranque de motores.
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Cables de Potencia: Introducción
Componentes de un cable
Todo cable de potencia esta compuesto por, al menos, dos componentes:
Un conductor eléctrico
Aislación del conductor para prevenir el contacto directo entre este y otros
objetos
La necesidad de proveer una adecuada aislación eléctrica que permita
que el calor sea conducido y disipado en sistemas de transmisión en alta
tensión plantea desafíos tecnológicos. El problema de la conducción del
calor se ve agravado por el hecho de que, en la gran mayoría de los
sistemas de cables de potencia, la aislación eléctrica primaria debe ser
protegida contra daño químico, electromecánico o mecánico. Esta
protección es provista por capas concéntricas adicionales sobre la
aislación eléctrica.
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Cables de Potencia: Introducción
Componentes de un cable
La forma mas común es una vaina o pantalla metálica la cual a su vez
esta cubierta por un material no conductor denominado cubierta externa.
Algunos cables no tienen pantalla metálica sino solo la cubierta externa.
Otros cables tienen alambres de neutro concéntricos en lugar de
pantallas metálicas. Estos alambres sirven principalmente como una
trayectoria de retorno a la corriente de neutro o de cortocircuito.
Los cables submarinos y de propósito especial usualmente tienen una
capa metálica adicional denominada armadura, que puede o no estar
protegida por un recubrimiento externo.
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Cables de Potencia: Introducción
Componentes de un cable
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Cables de Potencia: Introducción
Conductores
cobre
aluminio
Aislación
papel impregnado en aceite
sólido: polietilenos (XLPE)
gas comprimido (SF6)
Pantalla metálica /conductor neutro
concéntrico
Armadura
Recubrimientos semiconductores
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Cables de alta tensión (132 kV)
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Cables de Potencia: Introducción
Con vaina de plomo De conformación en
segmentos
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Cables de media tensión
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Cables de baja tensión
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Conductores
Materiales: • Cobre (buenas propiedades mecánicas).
• Aluminio (la mayor relación conductividad/peso entre los materiales conductores).
Conformado: Sólidos.
Stranded = Múltiples hilos trenzado (para mayor flexibilidad) (Stranded). • Bunched = trenzados en la misma dirección
• Concentric = capas trenzadas en distinta dirección.
• Rope lay-bunch stranded.
• Rope lay-concentric stranded.
• Compact round.
• Compressed round.
• Sector conductor.*
• Segmental conductor (cada sector levemente aislado del otro).*
• Annular conductor.*
• Filled Strand. * Actualmente de poco uso.
Recubrimiento: Estaño o aleaciones
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Cables de Potencia: Introducción
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Cables de Potencia: Introducción
En la práctica, los conductores no se fabrican con áreas especificadas,
más bien los fabricantes ajustan sus procesos para alcanzar un valor de
resistencia máxima especificada más que una sección transversal.
En general, mientras mayor sea la sección transversal del conductor,
mayor será la ampacidad del cable.
Para cables convencionales con enfriamiento natural, puede
afirmarse que, aproximadamente, para duplicar la ampacidad del
cable debe cuadruplicarse su sección transversal.
Por ejemplo, para incrementar de 300 MVA a 600 MVA en un circuito de
cables a 230 kV, se requiere cambiar la sección del conductor de 800
mm2 a 3.200 mm2 en cobre o 4.800 mm2 en aluminio.
Puesto que con la tecnología actual es prácticamente imposible fabricar
un cable con sección transversal mayor que 3.000 mm2, debe recurrirse
a sistemas de enfriamiento forzado, o varios cables por fase.
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Cables de Potencia: Introducción
Refrigeracion forzada de sistemas de cables
a) Refrigeración natural
b) Refrigeración forzada con
cañerías de agua externas
a los cables
c) Refrigeración forzada con
agua en cañerías
conteniendo a los cables
Efecto de la refrigeración forzada sobre la corriente
admisible de régimen permanente, Cu 2.500 mm2
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Cables de Potencia: Introducción
Resistencia del conductor del cable
IEC 60228
Edition 3.0 2004-11
INTERNATIONAL
STANDARD
NORME
INTERNATIONALE
Conductors of insulated cables
Ames des câbles isolés
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-3
322 104,254
kcmilAreammArea
Conductor Size
(AWG/kcmil)
Stranding
(No. of Wires)
Diameter Over (inch)
Concentric
Neutral Wires
(No. x AWG)
Nominal
Jacket
Thickness
(inch)
Jacket
Diameter
(inch)
Cable
Weight
(lb/kft) Conductor Insulation Insulation
Shield
2 7 0.283 0.785 0.865 10 x 14 0.050 1.11 555
1 19 0.322 0.820 0.900 13 x 14 0.050 1.14 625
1/0 19 0.362 0.860 0.940 16 x 14 0.050 1.18 700
2/0 19 0.405 0.905 0.985 13 x 12 0.050 1.26 835
3/0 19 0.456 0.955 1.035 16 x 12 0.050 1.31 950
4/0 19 0.512 1.010 1.090 13 x 10 0.050 1.41 1150
250 37 0.558 1.070 1.170 16 x 10 0.050 1.49 1340
300 37 0.611 1.120 1.220 18 x 10 0.050 1.54 1480
350 37 0.661 1.170 1.270 16 x 9 0.050 1.61 1650
American
Wire
Gauge
(AWG)
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Aislación y recubrimiento:
Requerimientos que determinan el material: • Espesor.
• Eléctricos (Capacitancia, resistencia, rigidez dieléctrica, etc).
• Físicos ( resistencia al corte y la abrasión, deformación).
• Resistencia a agentes químicos.
• Condiciones ambientales de instalación.
• Vida útil.
• Confiabilidad.
• Flexibilidad.
• Resistencia a la radiación.
• Generación de humos.
• Resistencia a la llama.
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Cables de Potencia: Introducción
Materiales:
Termoestables:
• Butilo.
• Estireno butadieno (SBR).
• Etileno-propileno (EPR, EPM, EPDM).
• Polietileno reticulado (XLP, XLPE, X-link PE).
• Polietileno clorado (CPE).
• Caucho siliconado.
• Caucho natural.
• Caucho poliisopreno.
• Poliuretano.
• Nitrilo-butadieno.
• Látex.
• Polietileno chlorosulfonated® (CP, CSM, CSPE).
• Policloropreno (Neopreno) (CR).
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Materiales:
Termoplásticos:
• Cloruro de polivinilo (PVC).
• Polietileno (PE).
• Polietileno cristalino/copolimero de estireno (Polietileno) (PP).
• Polietileno clorado.
• Polisulfona.
• Elastómero termoplástico.
• Poliuretano (PU).
• Poliimida (Kapton®).
• Poliamida (Nylon).
• Copolimero.
Cintas de papel laminado.
Cintas de tela barnizada.
Granos sólidos de materiales dieléctricos (Oxido de magnesio).
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Cables de Potencia: Introducción
Rangos de temperaturas nominales
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Cables de Potencia: Introducción
Propósitos: Armadura:
• Protección mecánica.
• Rigidez mecánica.
• Impermeabilización.
Pantallas: • Protección contra sobrevoltaje.
• Reducción efecto corona.
• Camino de retorno ante fallas.
Tipos y Materiales: Cables y cables trenzados. (Pantallas de Cobre. Armaduras de aluminio, bronce
o acero).
Cintas metálicas helicoidales (Pantallas de cobre o aluminio, Armaduras de
bronce).
Cintas laminadas metal-poliéster (Pantallas de aluminio o cobre).
Cintas longitudinales corrugadas (Pantallas de cobre o aluminio. Armaduras de
cobre-acero inoxidable-cobre o acero soldado).
Tiras longitudinales espaciadas( Pantallas de cobre. Armaduras de acero).
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Cables de Potencia: Introducción
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Cables de Potencia: Introducción
Esquemas de Instalación
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Cables de Potencia: Introducción
Esquemas de Instalación
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Cables de Potencia: Introducción
Esquemas de Instalación
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Cables de Potencia: Introducción
Esquemas de Instalación
Cables en ductos
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Esquemas de Instalación
Cables en banco de ductos
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Esquemas de Instalación
Cables en cañerías
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Cables de Potencia: Introducción
En los sistemas trifásicos, las pantallas o neutros concéntricos de los cables de potencia son fijados y puestos a tierra en al menos uno de los extremos del circuito. Si la pantalla tiene forma de tubo metálico, circularán por ella corrientes parásitas, produciendo calor adicional el que deberá disiparse por la superficie del cable. Si las pantallas son fijadas en dos o más puntos del circuito, circularán corrientes produciendo pérdidas adicionales y reduciendo la ampacidad del cable. Esta corriente se incrementa cuando aumenta la separación entre fases. Las pérdidas por estas corrientes circulantes son usualmente mucho mayores que las pérdidas inducidas por las corrientes parásitas. Por lo tanto, desde el punto de vista de la ampacidad, se prefieren las instalaciones de cables trifásicos fijas en un solo punto o aquellas que empleen un sistema de fijación especial (fijación transversal).
Uniones y puesta a tierra de pantallas metálicas
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Cables de Potencia: Introducción
En las instalaciones fijas en un solo punto, las pantallas del cable se fijan y se ponen a tierra en un extremo del circuito, con el otro extremo puesto a tierra a través de un dispositivo limitador de tensión. El circuito de cables debe ser diseñado para limitar el aumento de tensión en las pantallas a niveles localmente permitidos y estos valores determinan la longitud del cable. En los sistemas con fijación transversal el trayecto del cable es dividido en grupos, cada uno consistente de tres secciones o tramos aproximadamente de igual longitud. Las pantallas del cable se fijan trasnversalmente de forma tal que las tensiones inducidas se cancelan y son fijadas juntas al final de cada grupo de tres secciones. Adicionalmente, los cables se trasponen para mejorar la cancelación de las tensiones inducidas sobre las pantallas. Sin embargo, este es un procedimiento costoso y es por lo tanto aplicado principalmente en aquellas instalaciones en las que la sección del conductor es superior a los 500 mm2.
Uniones y puesta a tierra de pantallas metálicas
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Cables de Potencia: Introducción
Uniones y puesta a tierra de pantallas metálicas
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Cables de Potencia: Introducción
Uniones y puesta a tierra de pantallas metálicas
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Cables de Potencia: Introducción
Dependiendo del tipo de cable e instalación, existen fuentes de calor
dentro del mismo, las que se denominan pérdidas de calor.
pérdidas dependientes de la corriente
• pérdidas en el conductor
• pérdidas en vainas y pantallas metálicas
corrientes parásitas
corrientes circulantes
• pérdidas en armaduras y conductos
pérdidas dependientes de la tensión
• pérdidas en el dieléctrico
• pérdidas por corriente de carga
Fuentes de calor en cables de potencia
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Cables en ETAP®12
Representación de Cables en ETAP
ETAP permite colocar cables en un diagrama
unifilar para conectar dos elementos (dos
barras, un motor a una barra, o una carga
estática a una barra) y poner el mismo cable
en una canalización de cables. Por otra
parte, se pueden representar cables en el
diagrama unifilar sin que ellos estén en una
canalización de cables y recíprocamente,
agregar cables en una canalización sin que
estén representados en el diagrama unifilar.
Para ello, ETAP clasifica los cables en los
cuatro tipos siguientes:
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Cable unifilar:
Aparece como un elemento gráfico en el diagrama unifilar conectando
barras, pero NO ha sido previamente ruteado en ninguna canalización
de cables.
Cable de equipo:
Aparece vinculado a equipos (cargas estáticas o motores), NO como
un elemento gráfico del diagrama unifilar.
Cable de canalización subterránea:
Es usado SOLAMENTE dentro de canalizaciones subterráneas.
Cable compuesto:
Aparece tanto en canalizaciones subterráneas como en el diagrama
unifilar, ya sea como un cable unifilar o de equipo.
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Cables en ETAP®12
Cable unifilar
Curso de Capacitacion
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Cables en ETAP®12
Cable de equipo
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Cables en ETAP®12
Cable de canalización subterránea
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52
Transferencia de calor
Modos de transferencia de calor en sistemas de cables
Las dos cuestiones principales en los cálculos de ampacidad son la
determinación de la temperatura del conductor para una demanda
especificada, o recíprocamente, la determinación de la corriente de carga
admisible para una temperatura del conductor especificada.
Para ello, debe calcularse el calor generado dentro del cable y su tasa de
disipación para un material conductor dado y una demanda especificada.
La habilidad del medio circundante al cable para disipar calor juega un papel
preponderante y varia dependiendo de factores como la composición del
suelo, su porcentaje de humedad, la temperatura ambiente y las condiciones
de viento.
El calor se transfiere a través del cable y del medio circundante de los modos
siguientes:
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Transferencia de calor
Modos de transferencia de calor en sistemas de cables
Conducción (Ley de Fourier)
dx
dθ
ρ
1q
q: flujo de calor [W/m2] en la dirección x
θ (x): distribución de temperatura
ρ: resistividad térmica [K m/W]
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Transferencia de calor
Modos de transferencia de calor en sistemas de cables
Convección (Ley de Newton)
• forzada (25 [W/m2 K] < h < 250 [W/m2 K] )
• natural (2 [W/m2 K] < h < 25 [W/m2 K] )
ambshq
q: flujo de calor [W/m2]
θs : temperatura de superficie
θamb: temperatura ambiente
h: coeficiente de transferencia convectivo [W/m2 K]
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Transferencia de calor
Modos de transferencia de calor en sistemas de cables
Radiación (Ley de Stefan-Boltzmann)
4amb
4sBq
q: flujo de calor [W/m2]
θs : temperatura absoluta de superficie [K]
θamb: temperatura ambiente [K]
σB: constante de Stefan-Boltzmann 5,67 10-8 [W/m2 K4]
ε: emisividad (0 ≤ ε ≤ 1)
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Ecuación de balance energético
Ley de conservación de la energía
stoutintent WWWW
Went: tasa de transferencia de calor entrante [W/m]
Wint: tasa de transferencia de calor interna [W/m]
∆Wst: tasa de transferencia de energía almacenada dentro del cable
[W/m]
Wout: tasa de transferencia de energía disipada por conducción,
convección y radiación [W/m]
Curso de Capacitacion
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Permanente
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Ecuaciones de transferencia de calor
Cable subterráneo directamente enterrado
Consideremos un cable subterráneo en un medio homogéneo. El calor es disipado
por conducción a través de los componentes del cable y del suelo. Puesto que la
longitud del cable es mucho mayor que su diámetro, los efectos de los extremos se
desprecian y el problema se plantea en dos dimensiones
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
58
Ecuaciones de transferencia de calor
sB
tcW
y
1
yx
1
xint
Cable subterráneo directamente enterrado
Esta ecuación se resuelve fijando condiciones de frontera, que pueden expresarse
de dos formas:
c: capacidad térmica
volumétrica del material
0hqn
1amb
θB(s) temperatura en la frontera función de la longitud s
El calor es transferido a través de la frontera por
convección y/o por un flujo q
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
59
Ecuaciones de transferencia de calor
tcW
1
r
1
r
r
rr
1int2
Cable subterráneo directamente enterrado
Ocasionalmente, puede resultar ventajoso para aprovechar condiciones de simetría
expresar la ecuación de transferencia de calor en coordenadas cilíndricas. En este
caso obtenemos:
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
60
Ecuaciones de transferencia de calor
aislaisl
aisl
c
aislc
r
rln
r
rln
r
Cable subterráneo directamente enterrado
Ejemplo 1: Calculemos la distribución de temperatura dentro de la aislación de un
cable con núcleo único. Supongamos que la temperatura del conductor es θc, y que
la temperatura de la superficie externa de la aislación es θaisl. El cable tiene un radio
rc del conductor y un radio raisl de la aislación. Supondremos condiciones de
régimen permanente y resistividad térmica constante.
0r
r
rr
1
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
61
Ecuaciones de transferencia de calor
Cable en aire
radconvsolt WWWW
Wt: calor generado en el interior del cable [W/m]
Wsol: calor ganado por radiación solar [W/m]
Wconv: pérdida de calor por convección [W/m]
Wrad: pérdida de calor por radiación [W/m]
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
62
Ecuaciones de transferencia de calor
Cable en aire
0DhDHDW 4amb
4sBeambeeet
θe : temperatura de la superficie del cable [K]
σ: coeficiente de absorción solar
H: intensidad de radiación solar [W/m2]
θamb: temperatura ambiente [K]
σB: constante de Stefan-Boltzmann 5,67 10-8 [W/m2 K4]
ε: emisividad de la cubierta exterior del cable
De: diámetro exterior del cable [m]
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
63
Ecuaciones de transferencia de calor
Las ecuaciones de transferencia de calor pueden ser resueltas analíticamente (con
algunas hipótesis simplificativas) o bien numéricamente.
En la práctica, los métodos analíticos han hallado una aplicación más amplia
que los métodos numéricos.
Hay varias razones para esta situación. Probablemente la mas importante sea de
naturaleza histórica: los ingenieros han estado usando soluciones analíticas
basadas en el formalismo de Neher-McGrath (1957) o en la norma IEC 60287
(1982) durante largo tiempo.
Los enfoques numéricos, por otra parte, requieren de cálculos empleando matrices
de grandes dimensiones, y solo se ha tornado posible con el advenimiento de
computadoras digitales.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
64
Modelado térmico utilizando análogos
de redes eléctricas
Las soluciones analíticas de las ecuaciones de transferencia de calor están
disponibles solo para casos simples de sistemas de cables. Al intentar
resolver el problema de la disipación del calor en cables, los investigadores
observaron que existe una analogía entre el flujo de calor debido a una
diferencia de temperatura entre el conductor y su medio circundante, y el
flujo de una corriente eléctrica causado por una diferencia de potencial
(Pashkis, V. and Baker, H. ―A Method for determining the unsteady-state
heat transfer by means of an electrical analogy‖, ASME Trans., Vol 104, pp.
105-110, 1942 ).
El método consiste en dividir el objeto físico en un cierto numero de
volúmenes, cada uno de los cuales es representado por una resistencia
térmica y una capacitancia térmica.
La resistencia térmica se define como la habilidad del material para impedir
el flujo de calor.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
65
Modelado térmico utilizando análogos
de redes eléctricas
El circuito térmico se modela por su análogo eléctrico, en el cual las
tensiones son equivalentes a las temperaturas y las corrientes a los flujos
de calor.
En el circuito térmico las cargas corresponden al calor; así, la Ley de Ohm
es análoga a la Ley de Fourier.
Puesto que la representación de parámetros concentrados de una red
térmica ofrece un método simple para analizar sistemas de cables
complejos, ha sido ampliamente utilizada para tal fin.
Como una representación de esta naturaleza es bastante precisa para la
mayoría de las aplicaciones practicas, se adoptó como un estándar
internacional.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
66
Modelado térmico utilizando análogos
de redes eléctricas
extext
ext
int
extint
r
rln
r
rln
r
r
1
r
rln
dr
rd
ext
int
extint
Consideremos una capa cilíndrica de material no conductor con una resistividad
térmica constante ρth de radios internos y externos rint y rext, respectivamente. (La
aislación del cable es un buen ejemplo de esta capa). La distribución de
temperatura dentro de esta capa esta dada por (ver ejemplo 1):
Resistencia térmica
Ley de Fourier
extint
int
extth
ext
int
extint
ththr
r
rln
2
r
1
r
rln
r2
r
SW
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
67
Modelado térmico utilizando análogos
de redes eléctricas
int
extthcond
r
rln
2T
S
LT thcond
Definimos la resistencia térmica Tcond para conducción de una capa cilíndrica por
unidad de longitud:
Resistencia térmica
La resistencia térmica T para conducción de una placa rectangular por unidad de
longitud es:
TW
El equivalente térmico de la ley de Ohm es:
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
68
Modelado térmico utilizando análogos
de redes eléctricas
ambssconv AhW
Definimos la resistencia térmica Tconv por convección de una superficie por unidad de
longitud. De la Ley de Newton
Resistencia térmica
La resistencia térmica T por convección por unidad de longitud es:
sconv
ambsconv
Ah
1
WT
donde AS [m2] es el área de convección por unidad de longitud.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
69
Modelado térmico utilizando análogos
de redes eléctricas
Definimos la resistencia térmica Trad por radiación de una superficie por unidad de
longitud.
Resistencia térmica
srrrad
gass
radAh
1
WT
θs : temperatura absoluta de superficie del cable [K]
θgas: temperatura del aire circundante al cable [K]
hr: coeficiente de transferencia por radiación
Asr : área de radiación por unidad de longitud [m2].
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
70
Modelado térmico utilizando análogos
de redes eléctricas
gasssrr
2gas
2sgassgasssrB
4gas
4ssrBrad
Ah
A
AW
De la Ley de Stefan-Boltzmann, resulta:
Resistencia térmica
2gas
2sgassBrh
En consecuencia:
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
71
Modelado térmico utilizando análogos
de redes eléctricas
t
ambs
WT
ambstet hDW
tehD
1T
Resistencia térmica
Ejemplo 2: Calculemos la resistencia térmica externa para un cable en aire. El
diámetro externo del cable es De.
donde la perdida total de calor por unidad de longitud es
rconvt hhh
En consecuencia:
El coeficiente de transferencia de calor total es
☺
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
72
Modelado térmico utilizando análogos
de redes eléctricas
Resistencia térmica
Ejemplo 3: Calculemos el circuito
equivalente térmico para el cilindro
compuesto que se muestra en la figura:
La tasa de transferencia de calor puede
determinarse considerando separadamente
cada elemento en la red:
hr2
1
r
rln
2
r
rln
2
r
rln
2W
4
amb443
3
4C
32
2
3B
21
1
2A
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
73
Modelado térmico utilizando análogos
de redes eléctricas
tot
amb1
TW
Resistencia térmica
En términos de la diferencia de temperatura total θ1-θamb y de la resistencia térmica
total Ttot, la tasa de transferencia de calor puede expresarse como:
Debido a que las resistencias de conducción y convención están en serie, las
mismas se suman:
☺ hr2
1
r
rln
2r
rln
2r
rln
2T
43
4C
2
3B
1
2Atot
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
74
Cálculo del régimen permanente
La corriente admisible nominal o de régimen permanente de los cables de potencia
dependerá de varios factores. Los más importantes son:
numero y tipo de cables
construcción y materiales de los cables
medio en que los cables se instalan
localización de los cables entre si y con respecto a la superficie
tipo de uniones y puesta a tierra
para algunos tipos de cables la tensión de operación
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
75
Cálculo del régimen permanente
Cables enterrados (sin migración de humedad del suelo)
Los cálculos de capacidad nominal en régimen permanente involucran resolver las
ecuaciones resultantes de los análogos eléctricos sin considerar las capacitancias
térmicas, como se muestra en la figura:
cable monofásico
cable trifásico
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
76
Cálculo del régimen permanente
Cables enterrados (sin migración de humedad del suelo)
donde:
T1: resistencia térmica por unidad de longitud del cable entre conductor y
recubrimiento.
T2: resistencia térmica por unidad de longitud del cable entre
recubrimiento y armadura.
T3: resistencia térmica por unidad de longitud del cable del recubrimiento
externo.
T4: resistencia térmica por unidad de longitud del cable entre
recubrimiento externo y el medio circundante.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
77
Cálculo del régimen permanente
Cables enterrados (sin migración de humedad del suelo)
La incógnita es la corriente I del conductor o bien su temperatura de operación θc.
En el primer caso, la temperatura máxima de operación está fijada; en el segundo
caso es la corriente que transporta el conductor lo que está especificado.
Puesto que las pérdidas ocurren en distintas posiciones del sistema de cables
(para este modelo de parámetros concentrados) el flujo de calor en el circuito
térmico se incrementa por pasos:
21cascTotal 1WWWWW
Wc: tasa de transferencia de calor del cable [W/m]
Ws: tasa de transferencia de calor del recubrimiento W/m]
Wa: tasa de transferencia de calor de la armadura [W/m]
λ1: factor de perdidas del recubrimiento
λ2: factor de perdidas de armadura
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
78
Cálculo del régimen permanente
Cables enterrados (sin migración de humedad del suelo)
La diferencia de temperatura del conductor con respecto a la temperatura
ambiente será:
43d21c2d1c1dc TTnW1WnTW1WTW2
1W
Wd: tasa de transferencia de calor del dieléctrico
T1: resistencia térmica entre un conductor y recubrimiento interno
T2: resistencia térmica entre recubrimiento y armadura
T3: resistencia térmica del recubrimiento externo
T4: resistencia térmica entre superficie externa y el medio ambiente
n: número de conductores en el cable.
Curso de Capacitacion
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Cables de Potencia: Régimen
Permanente
79
Cálculo del régimen permanente
RIW 2c
Cables enterrados (sin migración de humedad del suelo)
Puesto que:
R: resistencia por unidad de longitud del conductor a la máxima
temperatura de operación
21
4321211
4321d
TT1nRT1RnTR
TTTnT5,0WI
La corriente admisible en el conductor será:
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
80
Cálculo del régimen permanente
32
1
d
32121
1
TTn2
TT
T1T1n
TT
Cables enterrados (sin migración de humedad del suelo)
En la ecuación de la diferencia de temperatura del conductor con respecto a la
temperatura ambiente a menudo se puede distinguir entre la transferencia de calor
interna y externa en el cable. Denotando:
dd4tc
TWTWTWn
La ecuación de la diferencia de temperatura del conductor con respecto a la
temperatura ambiente a menudo se reescribe:
Curso de Capacitacion
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Cables de Potencia: Régimen
Permanente
81
Cálculo del régimen permanente
Cables enterrados (sin migración de humedad del suelo)
Donde Wt representa las perdidas totales en el cable:
T es una resistencia térmica interna equivalente, la cual depende de la
construcción del cable.
La resistencia externa dependerá de las propiedades del medio circundante así
como del diámetro externo del cable.
d21cdIt
W1WWWW
Curso de Capacitacion
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Cables de Potencia: Régimen
Permanente
82
Cálculo del régimen permanente
Cables enterrados (con migración de humedad del suelo)
La ampacidad de los cables de potencia enterrados depende en gran
medida de la conductividad térmica del suelo circundante.
De hecho, los resultados informados (El-Kady, M. ―Calculation of the Sensitivity
of Power Cable Ampacity to Variations of Desing and Environmental
Parameters‖, IEEE Trans. Power App. Syst., Vol. PAS-103, N° 8, Aug. 1985,
pp.2043-2050) indican que la sensibilidad de la temperatura del cable a la
variación de la conductividad térmica del medio circundante es, al menos, un
orden de magnitud mayor que la sensibilidad a la variación de otros
parámetros tales como temperatura ambiente, coeficiente de convección, o la
corriente circulante por el cable.
La conductividad térmica del suelo no es constante sino que es altamente
dependiente del contenido de humedad (Mochlinsky, K. ―Assessment of the
influence of soil thermal resistivity on the ratings of distribution cables‖, Proc.
IEE, Vol. 123, N° 1, 1976, pp. 60-72).
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
83
Cálculo del régimen permanente
Cables enterrados (con migración de humedad del suelo)
Bajo condiciones desfavorables, el flujo de calor entre el cable y el suelo
circundante puede causar una significativa migración de la humedad en el
suelo alrededor del cable. Una zona seca puede desarrollarse alrededor del
cable, en la cual la conductividad térmica se reduce, con el consiguiente
aumento de temperatura en el sistema de cables, lo que puede originar daños
en la aislación.
Este problema ha sido estudiado y los modelos resultantes son muy
complicados (Arman, A. et. al. ―Influence of Soil Moisture Migration on Power
rating of Cables in H. V. Transmision‖, Proc. IEE, Vol 111, 1964, pp. 1000-
1016), (Black, W. et. al. ―Thermal Stability of Soils Adjacent to Underground
Transmission Power Cables‖, Final Report EPRI, Project 7883, Sept. 1982),
(Groeneveld, G. et. al. ―Improved Method to Calculate the Critical Conditions
for Drying out Sandy Soils around Power Cables‖, Proc. IEE, Vol 131, part C,
N° 2, Mar. 1984, pp. 42-53 ).
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
84
Cálculo del régimen permanente
Cables enterrados (con migración de humedad del suelo)
Sin embargo, la práctica de la ingeniería adoptada por la mayoría de las
empresas de distribución de energía eléctrica consiste en dimensionar los
sistemas de cables sobre la base (entre otras) de la conductividad térmica del
medio circundante a los mismos. Con el objeto de proveer de alguna
indicación sobre el efecto de la migración de humedad en el suelo sobre los
valores nominales del sistema de cables, CIGRE propuso en 1986 un modelo
simple de dos capas o zonas para el suelo circundante al sistema de cables
subterráneos (―Current Ratings of Cables Buried in Partially Dried Out Soil.
Part 1: Simplified Method that can be used with minimal Soil Information and
100% Load Factor‖, Electra, N° 104, 1986, pp. 11-22).
Subsecuentemente, este modelo fue adoptado por IEC en 1993 como un
estándar internacional. (―Amendment 3 to IEC Publication 287: Calculation of
the Continuous Current Rating of Cables 100% Load Factor‖)
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
85
Cálculo del régimen permanente
Cables enterrados (con migración de humedad del suelo)
El concepto sobre el cual se basa el método propuesto por CIGRE puede
resumirse en lo siguiente: se supone que el suelo húmedo tiene una
resistividad térmica uniforme pero si el calor disipado por el cable y su
temperatura superficial se incrementan por encima de ciertos limites críticos el
suelo se secará, produciendo una zona la que se supone con una resistividad
térmica uniforme mayor que la original. Las condiciones críticas dependen del
tipo de suelo, su contenido de humedad original y su temperatura.
Dadas las condiciones apropiadas, se supone que, cuando la superficie del
cable excede un incremento de temperatura crítico con respecto a la
temperatura ambiente, se forma una zona seca en torno al cable, delimitada
por una isoterma relacionada a un incremento particular de temperatura .
Curso de Capacitacion
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Permanente
86
Cálculo del régimen permanente
Cables enterrados (con migración de humedad del suelo)
Zona seca dentro de una isoterma en torno al cable
Curso de Capacitacion
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Cables de Potencia: Régimen
Permanente
87
Cálculo del régimen permanente
ambxx
21
4321211
x4321d
TT1nRT1RnTR
1TTTnT5,0WI
1
2
Cables enterrados (con migración de humedad del suelo)
Donde:
incremento de temperatura crítico de la frontera
entre la zona seca y la húmeda con respecto a
la temperatura ambiente
La determinación de ha sido investigada (Donnazi, F.;
Occhini, E. and Seppi, A. ―Soil thermal and hydrological
characteristics in designing underground cables‖ Proc. IEE, vol.
126, no. 6. 1979). En la práctica, se emplean valores entre 35°C
a 50°C para la temperatura de la isoterma critica.
x
Curso de Capacitacion
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Permanente
88
Cálculo del régimen permanente
21
*4321211
*4e
*4321d
TT1nRT1RnTR
THDTTTnT5,0WI
Cables en aire
donde
Cuando los cables se instalan al aire libre, la resistencia térmica externa debe
considerar las pérdidas de calor por radiación y convección. Para cables expuestos
a radiación solar, existe un incremento adicional de temperatura causado por el
calor absorbido por el cubrimiento externo del cable.
σ: coeficiente de absorción de radiación solar
H: intensidad de radiación solar (~ 1000 W/m2)
T4*: resistencia térmica externa ajustada para tener en cuenta la
radiación solar
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
89
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica
Consideraremos el cálculo de la resistencia térmica asociada con los componentes
y medio ambiente del sistema de cables de potencia. Sin pérdida de precisión,
consideraremos que estos parámetros son constantes e independientes de la
temperatura de los componentes. Cuando existan capas de vainas o pantallas,
también supondremos para los cálculos térmicos que las vainas metálicas son parte
del conductor, mientras que las capas semiconductoras son parte de la aislación.
Recordemos que la ampacidad de un cable de potencia es función de las
resistencias térmicas siguientes:
T1= resistencia térmica entre conductor y pantalla [K/W por metro].
T2= resistencia térmica entre pantalla y armadura [K/W por metro].
T3= resistencia térmica del recubrimiento externo [K/W por metro].
T4= resistencia térmica del medio ambiente externo al cable [K/W por metro].
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
90
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica
La resistencia térmica de la aislación y del medio ambiente externo de un cable
tienen gran influencia en su ampacidad.
De hecho, para la mayoría de los cables enterrados, la resistencia térmica externa
da cuenta de más del 70% del aumento de temperatura del conductor.
Para cables en aire, la resistencia térmica externa tiene un efecto mucho menor .
IEC 60287-2-1
Edition 1.2 2006-05
Electric cables – Calculation of the current rating –
Part 2-1: Thermal resistance – Calculation of
thermal resistance
Las unidades de la resistencia térmica
son K/W para un longitud especificada.
Puesto que la unidad de longitud
considerada es un metro, las unidades
serán K/W por metro, lo cual a menudo
se expresa como K.m/W.
Curso de Capacitacion
ETAP
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Permanente
91
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
92
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un conductor y pantalla T1
Cables unipolares
c
1
1
d
t21ln
2T
donde:
ρ = resistividad térmica de la aislación [K.m/W]
dc = diámetro del conductor [mm]
t1 = espesor de la aislación entre conductor y pantalla [mm]
T1 = resistencia térmica de la aislación [K.m/W]
Factor geométrico
Curso de Capacitacion
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Permanente
93
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un conductor y pantalla T1
Cables tripolares
G2
T1
El cálculo de T1 para un cable tripolar es más complicado que para el caso
unipolar. Aunque no se pueden determinar formulas exactas a partir de un enfoque
analítico, es factible ajustar vía regresión los datos experimentales. El método
general de calculo emplea el factor geométrico G:
Distintos métodos para calcular tales factores han sido desarrollados. El primer
artículo sobre el tema data de 1905 (Mie, G. ―Uber die Warmeleitung in Einem
Verseilten Kable‖, Electrotechnische Zeitschrift, pp. 137).
Curso de Capacitacion
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Cables de Potencia: Régimen
Permanente
94
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un conductor y pantalla T1
Cables tripolares
El trabajo posterior para determinar T1 para distintos tipos de cables tripolares fue
hecho por:
• Russel, A. ―Theory of Alternating Currents‖, Cambridge University Press, 1914.
•Simmons, D. ―Cable Geometry and the Calculation of current-carrying capacity ‖, Trans.
AIEE, Vol. 42, 1923, pp. 600-615.
•Atkinson, R. ―Dielectric Field in an Electric Power Cable‖, Trans. AIEE, Vol. 43, 1924, pp.
966-988.
•Simmons, D. ―Calculation of the Electrical Problems of Underground Cables ‖, Elec. J., Vol.
29, N° 9, 1932, pp. 395-426.
Los valores del factor geométrico publicados en IEC 287 estaban basados en
investigaciones empíricas desarrolladas por ERA Technology Ltd. (Electrical
Research Association), en Inglaterra durante 1930.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
95
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un conductor y pantalla T1
Cables tripolares
La dificultad para resolver analíticamente el problema de cables tripolares fue
superada vía métodos numéricos: ecuaciones integrales, simulación por filamentos
de fuentes de calor, elementos finitos.
• King, S. and Halfter, N. ―Underground Power Cables‖, Longman, 1982.
• Van Geertruyden, A. ―Internal Thermal Resistance of Extruded Cables‖, Laborelec Report N°
SMI-RD-94-002/AVG., 1994.
• Anders, G., Napieralsky, A., and Zamojski, W. ―Internal Thermal Resistance of 3-cores
Cables with Fillers‖, Elec. J., Vol., N° , 1997, pp. Xxx-xxx.
A continuación revisaremos los valores del factor geométrico para distintas
disposiciones de cables tripolares estandarizados en la IEC 287—2-1.
Curso de Capacitacion
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96
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un conductor y pantalla T1
Cables tripolares con pantalla y conductores circulares
Curso de Capacitacion
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Permanente
97
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un conductor y pantalla T1
Cables tripolares con pantalla y conductores circulares y ovales
Curso de Capacitacion
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Permanente
98
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un conductor y pantalla T1
Cables tripolares con pantalla y conductores circulares y ovales
King y Halfter (1982) desarrollaron las
siguientes formulas empiricas
resolviendo ecuaciones integrales:
Los cables con conductores ovales
son tratados como cables con un
conductor circulares equivalentes con
un diametro:
mmdddcmcMc
donde:
dcM= diametro mayor del conductor oval
dcm= diametro menor del conductor oval
Curso de Capacitacion
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Cables de Potencia: Régimen
Permanente
99
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un conductor y pantalla T1
Cables tripolares con conductores circulares y aislación extruída
Los estándares modernos están basados en el trabajo de Simmon (1932), y en:
•Whitehead, S. and Hutchings, E. ―Current Ratings of Cables for Transmission and
Distribution‖, J. IEE, Vol. 38, 1938, pp. 517-557.
Mas de setenta años han transcurrido desde que fueron desarrollados los métodos
de cálculo de T1 usados en los estándares modernos. Desde entonces, han
aparecido muchos nuevos materiales aislantes utilizados en la fabricación de cables
tripolares, en particular polietilenos (XLPE). Todos los cables trifásicos requieren de
material de relleno para rellenar el espacio entre los conductores aislados y la
pantalla o el recubrimiento externo. La resistividad térmica del relleno puede tener
una influencia significativa sobre el valor total de T1.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
100
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un conductor y pantalla T1
Cables tripolares con conductores circulares y aislación extruída
Del trabajo de Anders et. al. (1997):
c
1
if
ifiller
1
d
t67,0exp031,0G
2T
donde:
ρf= resistividad térmica del relleno
ρi= resistividad térmica de la aislación
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
101
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un conductor y pantalla T1
Cables con sección transversal del conductor conformada
El uso de conductores conformados reduce la
resistencia térmica del cable; el efecto preciso
depende de la configuración del conductor.
Los primeros resultados de pruebas
experimentales fueron publicados por
Atkinson (1924).
Pruebas posteriores fueron desarrolladas por
ERA. Los resultados son usados en los
estándares actuales.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
102
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un conductor y pantalla T1
Cables bipolares con vaina y sección transversal del conductor conformada
El factor geométrico está dado por:
1
a
F
xr2
dln
ttd2
t4,42G
1
donde:
da= diámetro externo de la vaina aislante [mm]
r1= radio de la circunferencia que circunscribe a los conductores [mm]
dx= diámetro de un conductor circular equivalente al conformado [mm]
t = espesor de la aislación entre conductores [mm]
Curso de Capacitacion
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Permanente
103
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un conductor y pantalla T1
Cables tripolares con vaina y sección transversal del conductor conformada
El factor geométrico está dado por:
1
a
F
xr2
dln
ttd2
t93G
1
King y Halfter (1982) desarrollaron las
ecuaciones para el factor geométrico
usando el método de simulación por
filamentos de fuentes de calor :
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
104
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un conductor y pantalla T1
Cables tripolares con pantallas metálicas alrededor de cada conductor circular u
oval
G2
KT1
Las pantallas reducen la resistencia térmica del cable
suministrando trayectorias adicionales para la
transferencia de calor a lo largo del material de las
pantallas, de elevada conductividad térmica, en
paralelo con la trayectoria a través del dieléctrico. La
resistencia térmica de la aislación se obtiene en dos
pasos. Primero, los cables de este tipo se consideran
como cables con vaina con t1/t=0,5. Luego el resultado
se multiplica por un ―factor de apantallamiento‖ K
Entonces:
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
105
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un conductor y pantalla T1
Cables tripolares con pantallas metálicas alrededor de cada conductor circular u
oval
El ―factor de apantallamiento‖ K fue obtenido experimentalmente por Whitehead &
Hutchings (1938). Los cables con conductores ovales
son tratados como cables con un
conductor circulares equivalentes con
un diametro:
mmdddcmcMc
donde:
dcM= diametro mayor del conductor oval
dcm= diametro menor del conductor oval
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
106
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un conductor y pantalla T1
Cables tripolares con pantallas metálicas alrededor de cada conductor conformado
Para estos cables, T1 se calcula de la misma
forma que para cables tripolares con vaina y
sección transversal del conductor conformada,
pero da se toma como el diámetro de una
circunferencia que circunscribe el conductor
conformado. El resultado se multiplica por el
―factor de apantallamiento‖ K.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
107
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un conductor y pantalla T1
Cables tripolares con pantallas metálicas alrededor de cada conductor conformado
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
108
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un conductor y pantalla T1
Cables tripolares con pantallas de papel metalizado alrededor de cada conductor
circular y conductos con aceite entre conductores
ic
i
1
t2d
t2358,0T
La resistencia térmica entre un conductor y pantalla ha sido obtenida
experimentalmente:
donde ti [mm] es el espesor de la aislación de un conductor. Se supone que el
espacio ocupado por el aceite y sus conductos metálicos poseen una muy alta
conductancia térmica comparada con la aislación.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
109
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un conductor y pantalla T1
Cables tripolares con pantallas metálicas alrededor de cada conductor circular y
conductos con aceite entre conductores
ic
i
1
t2d
t2923,035,0T
La resistencia térmica entre un conductor y pantalla
está dada por:
donde ti [mm] es el espesor de la aislación de
un conductor.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
110
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un pantalla y armadura T2
Cables monopolares, bipolares y tripolares con una pantalla metálica común
S
2
2
D
t21ln
2T
La resistencia térmica entre pantalla y armadura está dada por:
donde:
ρ = resistividad térmica del lecho de la armadura [K.m/W]
DS= diámetro externo de la pantalla [mm]
t2 = espesor del lecho de la armadura [mm]
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
111
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica entre un pantalla y armadura T2
Cables armados con cada conductor en una vaina de plomo separada (tipo SL)
G6
T2
La resistencia térmica está dada por:
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
112
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del recubrimiento externo T3
'
a
3
3
D
t21ln
2T
El recubrimiento externo generalmente tiene la forma de capas concéntricas, y la
resistencia térmica está dada por:
donde:
ρ = resistividad térmica del recubrimiento externo [K.m/W]
Da’ = diámetro externo de la armadura [mm]; para cables sin armadura es el del
componente inmediatamente debajo del recubrimiento (vaina, pantalla)
t3 = espesor del recubrimiento externo [mm]
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
113
Evaluación de Parámetros
Resistencias térmicas de cables en cañerias
C
1
1
d
t21ln
2T
Para cables tripolares se aplica el
procedimiento siguiente:
La resistencia térmica T1 de la aislación
de cada conductor entre conductor y
pantalla se calcula por:
La resistencia térmica T2 consta de dos
partes:
a) La resistencia térmica de cualquier
recubrimiento externo sobre la
pantalla o vaina de cada conductor
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
114
Evaluación de Parámetros
S
2
2
D
t21ln
2T
Resistencias térmicas de cables en cañerias
El valor de la resistencia térmica T2 por
conductor se calcula por:
b) La resistencia térmica del gas o liquido
entre la superficie de los conductores y
la cañería.
La resistencia térmica T3 de cualquier
cubrimiento externo sobre la cañería se
calcula por:
'
a
3
3
D
t21ln
2T
La resistencia térmica de la cañería
metálica en si misma es despreciable.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
115
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Consideremos un cable unipolar directamente enterrado en un suelo uniforme. Esto
significa que suponemos que la resistividad térmica del suelo es constante (no
depende de la temperatura). Bajo esta suposición, es aplicable el principio de
superposición, esto es, los cambios de temperatura en cualquier punto del campo
de calor se obtienen a partir de la suma de los cambios de temperatura producidos
en dicho punto por el resto del campo de calor. Si el diámetro del cable es pequeño
comparado con la profundidad del enterramiento, es razonable representar al cable
como un filamento de una fuente de calor en un medio infinito:
Cable unipolar enterrado
tcW
1
r
1
r
r
rr
1int2
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
116
Evaluación de Parámetros
0Wr2dr
dt
S
Resistencia térmica del medio ambiente externo
En condiciones de régimen permanente:
Cable unipolar enterrado
El cambio de temperatura en cualquier punto M a una distancia d del centro del
cable se obtiene integrando la ecuación anterior:
dlnW2
drWr2
t
S
d
t
S
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
117
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Para evitar la hipótesis de un medio
uniforme infinito, la reemplazamos
por la hipótesis de Kennelly, la que
supone que la superficie de la tierra
es una isoterma. Bajo esta hipótesis,
la variación de temperatura en
cualquier punto M del suelo es, en
todo instante, la suma de la variación
de temperatura causada por la fuente
de calor Wt y por su imagen ficticia
ubicada simétricamente con respecto
a la superficie de la tierra - Wt
Cable unipolar enterrado
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
118
Evaluación de Parámetros
d
dlnW
2dlnW
2dlnW
2
'
t
S'
t
S
t
S
Resistencia térmica del medio ambiente externo
En consecuencia:
Cable unipolar enterrado
e
t
S
D
L4lnW
2
Si el punto M se encuentra en la superficie del cable:
donde:
ρs= resistividad térmica del suelo [K.m/W]
De= diámetro externo del cable [mm]
L = profundidad de enterramiento del centro del cable [mm]
Wt = pérdidas totales dentro del cable [W/m]
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
119
Evaluación de Parámetros
1
D
L2
D
L2lnW
2
2
ee
t
S
Resistencia térmica del medio ambiente externo
En esta ecuación se supone que las líneas de flujo de calor emergen del centro
geométrico del cable. Hablando estrictamente, terminan a una distancia vertical
sobre el centro geométrico de la fuente de calor dada por:
Cable unipolar enterrado
En consecuencia:
1
D
L2
D
L2
2
De
2
ee
e
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
120
Evaluación de Parámetros
1
D
L2
D
L2ln
2T
2
ee
S
4
Resistencia térmica del medio ambiente externo
La resistencia térmica del medio ambiente externo está dada por:
Cable unipolar enterrado
Si la profundidad de enterramiento es mayor que el diámetro del cable:
e
S
4
D
L4ln
2T
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
121
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
• Cables desigualmente cargados
La variación de temperatura en la superficie del
cable p producido por la potencia Wk [W/unidad
de longitud] disipada en el cable k :
Grupos de cables enterrados (sin tocarse)
El caso de varios cables enterrados se trata como campos de calor superpuestos.
El principio de superposición es aplicable si suponemos que cada cable actúa como
un filamento de una fuente de calor y no distorsiona el campo de calor de los otros
cables. Por lo tanto, consideraremos primero el caso en que los cables están
suficientemente distanciados de manera que esta hipótesis sea válida.
pk
'
pk
k
S
kp
d
dlnW
2
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
122
Evaluación de Parámetros
q
pk1k
pk
'
pk
k
p
2
ee
Sp
4
d
dlnW
W
11
D
L2
D
L2ln
2T
Resistencia térmica del medio ambiente externo
La resistencia térmica del medio ambiente externo para el p-ésimo cable está dada
por:
La variación de temperatura ∆θp por encima de la temperatura ambiente en la
superficie del p-ésimo cable causada por la potencia disipada por los otros q-1
cables del grupo, está dada por:
qpkpp2p1p......
con el termino ∆θpp excluido de la suma.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
123
Evaluación de Parámetros
q
pk1k
pk
'
pk
2
ee
S
4
d
d1
D
L2
D
L2ln
2T
Resistencia térmica del medio ambiente externo
La resistencia térmica del medio ambiente externo está dada por:
Cuando se considera un grupo de cables idénticos igualmente cargados los
cálculos se simplifican. En este tipo de agrupamiento, la ampacidad del grupo es
determinada por la ampacidad del cable de mayor temperatura. Usualmente es
posible decidir de la configuración de la instalación que cable es el mas caliente.
• Cables idénticos igualmente cargados
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
124
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Grupos de cables enterrados (tocándose) igualmente cargados
Cuando los cables se tocan o están próximos, el campo de calor de un cable
distorsiona el campo de calor de los otros cables próximos. El principio de
superposición no es aplicable. Se ha demostrado que es aplicable si la separación
axial mínima entre cables es mayor a dos diámetros.
• Goldenberg, H. ―External Thermal Resistance of two buried cables. Restricted application of
superposition‖, Proc. IEE, Vol. 116, N° 5,1969, pp. 822-826.
•Goldenberg, H. ―External Thermal Resistance of three buried cables in trefoil touching
formation. Restricted application of superposition‖, Proc. IEE, Vol. 116, N° 11,1969, pp. 1885-
1890.
•Symm, G. ―External Thermal Resistance of buried cables and troughs‖, Proc. IEE, Vol. 166,
N° 10,1969, pp. 1696-1698.
•Van Geertruyden, A. ―External Thermal Resistance of three buried single-core cables in flat
and in trefoil formation‖, Laborelec Report N° DMO-RD-92-003/AVG., 1992.
•Van Geertruyden, A. ―External Thermal Resistance of two buried single-core cables in flat
formation‖, Laborelec Report N° DMO-RD-93-002/AVG., 1993.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
125
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
• Dos cables unipolares (tocándose) en formación plana
La resistencia térmica del medio ambiente externo está dada por (Goldenberg,
1969):
5D
L2si
L24
D
D
L8lnT
L8
DcothlnT
e
e
e
S
4
eS
4
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
126
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
• Dos cables unipolares (tocándose) en formación plana
Usando elementos finitos, Van Geertruyden desarrolló las formulas siguientes
para la resistencia térmica del medio ambiente externo:
295,0D
L4lnT
451,0D
L4lnT
e
S
4
e
S
4
Para cables con vaina metálica, con la
vaina con suficiente conductancia térmica
para que la superficie externa del cable
sea una isoterma
Para cables cuya superficie externa no
sea una isoterma
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
127
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
• Tres cables unipolares (tocándose) en formación plana
La resistencia térmica del medio ambiente externo está dada por (Symm, 1969):
5D
L2si346,0
D
L4ln475,0T
ee
S4
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
128
Evaluación de Parámetros
4D
L2si630,0
D
L4ln
5,1T
ee
S
4
Resistencia térmica del medio ambiente externo
• Tres cables unipolares (tocándose) en tresbolillo
La resistencia térmica del medio ambiente externo está dada por (Goldenberg,
1969), (Symm, 1969):
Esta fórmula es valida supuesto que la superficie
externa de los cables es una isoterma. En el caso no
isotérmico
ee
S
4
D
L2ln2
D
L4ln
2T
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
129
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Si despreciamos el efecto de conducción de calor en las capas metálicas de los
cables que se tocan, la resistencia térmica de la aislación y del recubrimiento
externo se incrementan debido a la obstrucción a la disipación de calor.
e
c
3
*
31
*
1
D2
darcsen
18066
fTfTTfT
fφ representa la fracción de la circunferencia del
cable obstruida por los otros cables. Para
dimensiones estándar de cables 1,27 ≤ fφ ≤ 1,42.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
130
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Cables en conductos y cañerías
Los cables en conductos completamente rellenos con un material (aire o líquido)
que tenga una resistividad térmica que no exceda la del suelo circundante, pueden
tratarse como cables directamente enterrados.
La resistencia térmica del medio ambiente externo de un cable en un conducto o
cañería se compone de tres partes:
• la resistencia térmica del aire o líquido entre la superficie del cable y la superficie
interna del conducto, T4’
•la resistencia térmica del conducto en si mismo, T4’’. La resistencia térmica de una
cañería de metal es despreciable.
•la resistencia térmica externa del conducto, T4’’’.
El valor de la resistencia térmica del medio ambiente externo surge de:
T4 = T4’ + T4
’’ + T4’’’
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
131
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Resistencia térmica entre la superficie del cable y la superficie interna del conducto
(o cañería), T4’
Supondremos que la superficie interna del conducto o cañería es isotérmica. Esta
hipótesis es usualmente valida para conductos metálicos. Para conductos de
materiales con malas propiedades de transferencia de calor, consideraremos una
temperatura promedio en el interior del conducto.
Considerando a la superficie externa de la cubierta exterior del cable en
condiciones de régimen permanente, la ecuación de balance de energía es:
ws,radconds,convtWWWW
donde:
Wt = energía total por unidad de longitud generada dentro del cable [W/m]
Wconv,s = tasa de transferencia de calor por convección natural entre la superficie
externa del cable y el medio circundante, por unidad de longitud [W/m]
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
132
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
swsss,conv
AhW
Wcond = tasa de transferencia de calor por conducción en el medio circundante [W/m]
Wrad,s-w = tasa de transferencia de calor por radiación entre la superficie
interna del conducto ( o cañería) y la superficie externa del cable, por
unidad de longitud [W/m]
La tasa de transferencia de calor por convección natural entre la superficie externa
del cable y el medio circundante, por unidad de longitud:
hs = coeficiente de convección natural en la superficie del cable [W / K m2]
θs = temperatura promedio de la superficie externa del cable [°C]
θw = temperatura de la superficie interna del conducto (cañería) [°C]
As = área efectiva para transferencia de calor convectiva por unidad de longitud del
cable [m2]
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
133
Evaluación de Parámetros
*
e
*
d
s
D
Dln
2A
Resistencia térmica del medio ambiente externo
El valor de As refleja la conexión en serie de dos resistencias térmicas
correspondientes a la superficie exterior del cable y a la superficie interna de la pared
del conducto:
El coeficiente hs representa en este caso la conductividad térmica efectiva del fluido.
La correlación empírica esta dada por:
41
41
sRa
Pr861,0
Pr1386,0h
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
134
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
p
2
ws
55
3*
e
53
*
d
4
*
e
*
d
a
cdg
DD
D
Dln
R
donde:
Ra = numero de Rayleigh
β = coeficiente de expansión térmica volumétrica [K-1]
cp = calor especifico a presión constante [J/kg.K]
d= densidad [kg/m3]
g = aceleración gravitatoria [mm/s2]
μ = viscosidad [kg/s.m]
ρ = resistividad térmica del fluido [K.m/W]
Pr = numero de Prandtl
Dd* = diámetro interno del conducto [m]
De* = diámetro externo del cable [m]
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
135
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Cuando esta fórmula es usada para un grupo de cables en un conducto, De* es un
diámetro equivalente del grupo:
dos cables: De* = 1,65 el diámetro exterior de un cable [m]
tres cables: De* = 2,15 el diámetro exterior de un cable [m]
cuatro cables: De* = 2,50 el diámetro exterior de un cable [m]
Esta ecuación puede usarse para 102 ≤ Ra ≤ 107. Para Ra < 100, hs=1/ρ.
efectivodiametroDDD
cdgD
Pr861,0
Pr386,02W
35
53
*
e
53
*
d
*
f
45
ws
41
3
p
2
43
*
f
41
s,conv
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
136
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Si el medio entre el cable y la pared del conducto es aire a presión atmosférica, lo
cual es usualmente el caso en conductos, las constantes físicas son:
Curso de Capacitacion
ETAP
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Permanente
137
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
La tasa de transferencia de calor por conducción en el medio circundante:
*
e
*
d
ws
cond
D
Dln
2W
Curso de Capacitacion
ETAP
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Permanente
138
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
donde:
σB = 5,67 10-8 [W/m2 K4] constante de Stefan-Boltzmann
Fs,w = factor de forma para radiación térmica
As,r = área efectiva de la superficie del cable para radiación térmica [m2], por unidad
de longitud del cable.
4*
w
4*
sBw,ssrws,radFAW
La tasa de transferencia de calor por radiación entre la superficie interna del
conducto ( o cañería) y la superficie externa del cable está dada por:
Esta ecuación es aplicable al caso de conductos ( o cañerías) con gas. El factor de
forma depende de la geometría del sistema.
Curso de Capacitacion
ETAP
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Permanente
139
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
La resistencia térmica entre la superficie del cable y la superficie interna del
conducto (o cañería), T4’ , se obtiene dividiendo la caída de temperatura a través
del conducto (cañería) por el calor total emanado desde la superficie del cable.
ws,radconds,conv
ws
t
ws'
4
WWWWT
Cuando se hicieron los primeros intentos para determinar la resistencia térmica
entre la superficie del cable y la superficie interna del conducto (o cañería), T4’ :
•Whitehead, S. and Hutchings, E. ―Current Ratings of Cables for Transmission and
Distribution‖, J. IEE, Vol. 38, 1938, pp. 517-557.
•Buller, F. and Neher, J. ―The thermal resistance between cables and a surrounding pipe or
duct wall‖, AIEE Trans., Vol. 69, part 1, 1950, pp. 342-349.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
140
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
la solución de esta ecuación aparecía como una tarea formidable. El valor de T4’
dependía de las temperaturas (no conocidas) de la superficie del cable y de la
pared interna del conducto; además los parámetros de los materiales dependían
de la temperatura promedio del medio. Se requería un proceso iterativo para
calcular T4’ . En ausencia de equipos de computación digital, era necesario hacer
simplificaciones. El enfoque propuesto por Buller y Neher (1950) proveyó de tales
simplificaciones.
La primera aproximación esta relacionada con la geometría del cable/conducto.
*
d
*
e
43
*
e43
*
f
D
D39,1
DD
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
141
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Se hicieron además las suposiciones siguientes:
1. En el caso de gas inerte, las propiedades físicas del medio se supusieron
sustancialmente independientes de la temperatura sobre el rango de trabajo,
pero se considero a la densidad como una función directa de la presión P [atm.]
wssw
41
sw
21
*
d
*
e
43
*
e
sw
s,conv P
D
D39,1
D744,4gas
W
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
142
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
2. En el caso de aceite mineral, las propiedades físicas del medio se supusieron
sustancialmente independientes de la presión sobre el rango de trabajo, con la
excepción de la viscosidad la cual, por el tipo de aceite comúnmente empleado,
puede considerarse que varía inversamente con el cubo de la temperatura.
wssw
41
sw
43
m
*
d
*
e
43
*
e
sw
s,conv
D
D39,1
D733,2aceite
W
donde θm es la temperatura media del aceite en °C.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
143
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
3. La componente de radiación con gas inerte como medio circundante a los
cables en el conducto (o cañería) está dada por:
ms
*
e
sw
ws,rad 0167,01D21,13gasW
donde εs es la emisividad de la superficie exterior del cable.
La componente de radiación con aceite mineral como medio circundante a los
cables en el conducto (o cañería) se desprecia.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
144
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
En consecuencia resulta:
radiacion
ms
*
e
conduccion
*
d
*
e
conveccion
41
sw
21
*
d
*
e
43
*
e
'
4
0167,01D21,13
D
Dln
5279,0P
D
D39,1
D744,4gas
T
1
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
145
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
y:
conduccion
*
d
*
e
conveccion
41
sw
43
m
*
d
*
e
43
*
e
'
4
D
Dln
8763,0
D
D39,1
D733,2aceite
T
1
Buller y Neher (1950) propusieron linealizar estas dos últimas ecuaciones. En
primer lugar, supusieron que el segundo término en ambas ecuaciones y el término
de radiación en la primera eran constantes.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
146
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
En esta ecuación, el término de conducción constituye aproximadamente el 14%
del total en el caso de un cable típico en un conducto y un 8% para cañería con gas
a 200 psi. Los valores correspondientes del término de radiación son 63% y 43%,
respectivamente.
radiacion
ms
*
e
conduccion
*
d
*
e
conveccion
41
sw
21
*
d
*
e
43
*
e
'
4
0167,01D21,13
D
Dln
5279,0P
D
D39,1
D744,4gas
T
1
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
147
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
La variación normal del cociente De/Dd puede producir una variación considerable
en el término de conducción, pero el efecto total es pequeño debido a que la
conducción es una pequeña parte del flujo total de calor. Adicionalmente, la
variación de este cociente tiene efectos opuestos sobre los términos de convección
y conducción. Buller y Neher concluyeron entonces que solo se incurre en un
pequeño error cuando el término de conducción es considerado constante si el
denominador del término de convección también es considerado constante.
La variación de θm puede afectar el termino de radiación, a lo sumo un 20% sobre
un rango de operación suficientemente amplio; sin embargo, cuando se calcula la
ampacidad con la temperatura fija en el orden de los 70°C a 80°C, el rango de
variación de esta variable es muy pequeño y debe esperarse un error en el rango
del 3% al 5%.
Curso de Capacitacion
ETAP
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Permanente
148
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
conduccion
*
d
*
e
conveccion
41
sw
43
m
*
d
*
e
43
*
e
'
4
D
Dln
8763,0
D
D39,1
D733,2aceite
T
1
En esta ecuación, el término de conducción constituye aproximadamente el 24%
del total en el caso de un cable típico en cañería. La variación de θm es mas
importante que en el caso de cables en cañerías con gas a presión, no obstante el
error se mantiene dentro de márgenes tolerables.
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Permanente
149
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
183,0D120,0
1aceiteT
cbD
PaD
1gasT
41
sw
3
m
3*
e
'
4
m
41
*
e
2
sw*
e
'
4
Bajo estas hipótesis, podemos escribir (Neher, J. H. and McGrath, M. H. ―The
calculation of the temperature rise and load capability of cable systems‖ AIEE
Trans., Vol. 76, part 3, pp. 752-772, 1957.)
Curso de Capacitacion
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Cables de Potencia: Régimen
Permanente
150
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Todas las constantes han sido establecidas empíricamente
•Buller, F. and Neher, J. ―The thermal resistance between cables and a surrounding pipe or duct
wall‖, AIEE Trans., Vol. 69, part 1, 1950, pp. 342-349.
•Greebler, P. and Barnett, G. ―Heat transfer study on power cable ducts and duct assemblies‖,
AIEE Trans., Vol. 69, part 1, 1950, pp. 357-367.
Curso de Capacitacion
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Cables de Potencia: Régimen
Permanente
151
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
em
'
4
DYV1,01
UT
Si se restringe ∆θsw = 20 °C para cables en conductos y ∆θsw = 10 °C para cables en
cañerías con gas inerte, y si se restringe el rango de De a 25-100 mm para cables
en conductos y a 75-125 mm para cables tripolares en cañerías, la primera
ecuación se reduce a:
En el caso de cables en cañerías con aceite, si se supone un valor promedio ∆θsw =
7 °C, y un rango para Deθm de 3.810-8.890 mm, la segunda ecuación también
reduce a esta.
Curso de Capacitacion
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Cables de Potencia: Régimen
Permanente
152
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Resistencia térmica del conducto (o cañería) en si mismo, T4’’
d
0"
4
D
Dln
2T
donde D0 [mm] es el diámetro exterior del conducto, y ρ es la resistividad térmica
del material.
Curso de Capacitacion
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153
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Resistencia térmica externa del conducto (o cañería), T4’’’
Para conductos no empotrados en hormigón, esta resistencia térmica se calcula de
la misma forma que las ya vistas para cables, usando las formulas apropiadas con
el radio externo del conducto o cañería incluyendo cualquier cubierta protectora, en
reemplazo del radio externo del cable.
La resistencia térmica externa de cañerías enterradas para cables en cañería se
calcula como en el caso de cables ordinarios:
Donde L se mide al centro de la cañería y De es el diámetro exterior de la cañería,
incluyendo el recubrimiento anticorrosión.
1
D
L2
D
L2ln
2T
2
ee
S"'
4
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
154
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Cables en relleno térmico y bancos de conductos
En las ciudades, los cables de media y
de baja tensión, a menudo se localizan
en bancos de conductos con el objeto de
permitir un gran numero de circuitos en
un mismo tendido. Los conductos se
instalan en capas con relleno térmico
compactado alrededor. El hormigón, es
el material mas usado. Los cables de alta
tensión a menudo son instalados en un
material conductor de calor para mejorar
su disipación.
Ambos métodos de instalación tienen en común la presencia de material con una
resistividad térmica diferente de la del suelo circundante.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
155
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Cables en relleno térmico y bancos de conductos
Los primeros intentos de modelar la presencia de bancos de conductos o de relleno
térmico fueron presentados por Neher y McGrath (1957), los que fueron adoptados
en el año 1982 por la IEC 287. En trabajos posteriores:
•El-Kady, M. and Horrocks, D. ―Extended values of geometric factor of external thermal
resistance of cables in duct banks‖, IEEE Trans. Power App. Syst., Vol. PAS-104, 1985, pp.
1958-1962.
•El-Kady, M.; Anders, G.; Horrocks, D. and Motlis, J. ―Modified values for geometric factor of
external thermal resistance of cables in ducts‖, IEEE Trans. Power Delivery, Vol. 3, N° 4, 1988,
pp. 1303-1309.
•Tarasiewicz, E.; El-Kady, M. and Anders, G. ―Generalized coefficients of external thermal
resistance for ampacity evaluation of underground multiple cable systems‖, IEEE Trans. Power
Delivery, Vol. PWRD-2, N° 1, 1987, pp. 15-20.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
156
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Cables en relleno térmico y bancos de conductos
•Sellers, S. and Black, W. ―Refinements to the Neher-McGrath model for calculating the
ampacity of underground cables‖, IEEE Trans. Power Delivery, Vol. 11, N° 1, January 1996,
pp. 12-30.
el método básico de Neher y McGrath se extendió para tener en cuenta bancos de
ductos de forma rectangular y para eliminar la hipótesis de que el perímetro externo
del rectángulo es una isoterma. En estos trabajos no se consideró el efecto de la
migración de la humedad en la vecindad de los bancos de ductos.
Curso de Capacitacion
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Permanente
157
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
El enfoque de Neher-McGrath
Cuando el sistema de cables está contenido dentro de una envolvente de
resistividad térmica ρc, el efecto de la diferente resistividad térmica del hormigón o
del relleno térmico en relación a la resistividad térmica ρe del suelo circundante se
considera a través de un factor de corrección algebraico.
1
r
L
r
Lln
2
NT
2
b
G
b
G
ce
corr
4
N = numero de cables (cargados) en la envolvente.
LG = profundidad al centro del banco de ductos o relleno térmico [mm].
rb = radio equivalente de la envolvente [mm].
Curso de Capacitacion
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158
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
El enfoque de Neher-McGrath
El radio equivalente de la envolvente térmica se obtiene de la forma siguiente:
considerando que la superficie del banco de ductos es un circunferencia isotérmica
de radio rb, la resistencia térmica entre el banco de ductos y la superficie de la tierra
será una función logarítmica de LG y de rb. Con el objeto de evaluar rb en términos
de las dimensiones x e y (x ≤ y) de una envolvente térmica rectangular,
consideramos dos circunferencias, una interior y una exterior a la envolvente de
radios r1 y r2, respectivamente dados por:
22
21yx
2
1r
2
xr
Curso de Capacitacion
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Permanente
159
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
El enfoque de Neher-McGrath
3x
ysi;
2
xln
x
y1ln
y
x4
y
x
2
1expr
r
rln
rr
xyr
r
rln
,bieno
r
rln
rr
rxy
r
rln
2
2
b
1
2
2
1
2
2
2
2
b
2
1
2
2
1
2
2
2
1
1
b
Suponemos que r1 < rb < r2, y que la magnitud de rb es tal que divide la resistencia
térmica entre r1 y r2 en la relación de las partes del campo de calor entre r1 y r2
ocupado o desocupado por la envolvente.
Así:
Curso de Capacitacion
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160
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Valores extendidos del factor geométrico
bG
G
b
b
G
b
e
L2r
r
L2lnG
La aproximación anterior es válida si 1/3 < y/x < 3. Para levantar esta restricción
El-Kady y Horrocks (1985) usaron el método de elementos finitos para calcular
factores del factor geométrico sobre un rango extendido. Los valores de Gb se
presentan en la tabla siguiente, en términos de las relaciones alto/ancho (h/w) y
profundidad/alto (LG/h).
El radio equivalente se calcula de:
Curso de Capacitacion
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Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Curso de Capacitacion
ETAP
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162
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Cables tendidos en materiales que tienen resistencias térmicas distintas
El enfoque para el cálculo de la resistencia térmica externa discutido hasta ahora
supone que la trayectoria para la disipación del calor entre el cable y la tierra
circundante esta compuesta por una región que tiene una resistividad térmica
uniforme. En la práctica, pueden presentarse diferentes capas con distintas
resistividades térmicas entre la superficie del cable y la interfase tierra/aire. Para
tratar este tema, el CIGRE WG 02 propuso un método basado en transformación
conforme en el plano complejo (CIGRE, 1985). Comenzamos explicitando la
variación de temperatura de un cable i en un grupo de N cables:
N
1ktkiki
WRWtk = potencia de pérdida total por unidad de longitud
del cable k [W/m]
Rii = resistencia térmica propia del cable i [K.m/W]
Rik = resistencia térmica mutua entre el cable i y el
cable k, [K.m/W] i≠k
Curso de Capacitacion
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163
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Cables tendidos en materiales que tienen resistencias térmicas distintas
Φ
1
1
yjz
yjzlnzw
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164
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Cables tendidos en materiales que tienen resistencias térmicas distintas
La ecuación de transferencia de calor es invariante bajo una transformación
conforme, de manera que las temperaturas en los planos z y w asociados por la
transformación son las mismas cuando las condiciones de frontera son las mismas.
La ventaja de trabajar en el plano transformado es que las isotermas son líneas
rectas paralelas a la línea que representa la isoterma de la superficie del suelo y las
líneas de flujo de calor son líneas rectas perpendiculares a las isotermas. La
resistencia térmica a lo largo de cualquier tubo de líneas de flujo es la misma en
ambos planos, pero es mas fácil calcularla en la geometría rectangular del plano w.
tcW
y
1
yx
1
xint
Curso de Capacitacion
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165
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Cables en aire
Consideraremos ahora cables que están instalados horizontalmente en bandejas,
ménsulas, soportes, o bien, sujetos a una pared vertical. El problema de
transferencia de calor es más complejo en este caso que para instalación
subterránea. La ecuación de balance de energía sobre la superficie de un cable es:
radconvsolt WWWW
Wt: calor generado en el interior del cable [W/m]
Wsol: calor ganado por radiación solar [W/m]
Wconv: pérdida de calor por convección [W/m]
Wrad: pérdida de calor por radiación [W/m]
Curso de Capacitacion
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166
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Cables en aire
La ecuación de balance de energía sobre la superficie de un cable con n
conductores es:
0DhDHDW1RIn4*
amb
4*
eBS
*
e
*
amb
*
econv
*
e
*
ed21
2
Θe* : temperatura de la superficie del cable [K]
σ: coeficiente de absorción solar
H: intensidad de radiación solar [W/m2]
θamb: temperatura ambiente [K]
σB: constante de Stefan-Boltzmann 5,67 10-8 [W/m2 K4]
εS : emisividad de la cubierta exterior del cable
De*: diámetro exterior del cable [m]
hconv : coeficiente de transferencia de calor por convección [W/m2. K-1 ]
Curso de Capacitacion
ETAP
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167
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Cables en aire
Hay dos variables desconocidas en la ecuación de balance de energía, la corriente
del conductor I y la temperatura de la superficie del cable Θe* . La segunda ecuación
que vincula estas dos variables es:
d
2*
e
*
cRTIn
Θc* : temperatura del conductor [K]
T: resistencia térmica interna del cable
Δθd: variación de temperatura causada por perdidas dieléctricas [K]
Curso de Capacitacion
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168
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Cables en aire
Para obtener una expresión para la resistencia térmica externa de un cable en aire:
s
*
amb
*
et
*
ethDW
ht: coeficiente de transferencia de calor total [K]
Wt : calor generado en el interior del cable más el calor ganado por radiación solar
[W/m]
Curso de Capacitacion
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Permanente
169
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Cables en aire
La resistencia térmica externa de un cable en aire está dada por:
t
*
et
s
4
hD
1
WT
Antes de calcular T4 es necesario determinar primero ht, el cual es una función no
lineal de la temperatura de la superficie del cable.
Para propósitos de estandarización, se requiere de un método más simple para
determinar T4.
Curso de Capacitacion
ETAP
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Permanente
170
Evaluación de Parámetros
45
s
*
ethDW
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Estándar IEC 287: Configuraciones simples
De un gran numero de ensayos experimentales de distintos cables en varias
configuraciones realizados en la década de 1930 en Inglaterra, Whitehead y
Hutchings (1938) concluyeron que la disipación térmica total de la superficie de un
cable en aire podía ser convenientemente expresada como:
donde h [W/m2 K5/4] es el coeficiente de transferencia de calor que incluye
convección, radiación, conducción y calentamiento mutuo. De aquí se obtiene:
41
s
*
et
s
4
hD
1
WT
Curso de Capacitacion
ETAP
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Permanente
171
Evaluación de Parámetros
41
sthh
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Estándar IEC 287: Configuraciones simples
Para un único cable:
Los valores del coeficiente de transferencia de calor h fueron obtenidos
experimentalmente y graficados como una función del diámetro del cable para
distintas configuraciones (Whitehead y Hutchings,1938; IEC 287-2-1, 1994). Las
curvas de Whitehead y Hutchings fueron posteriormente ajustadas por la siguiente
expresión analítica (IEC 287, 1982):
E
D
Zh
g*
e
con las constantes Z, E, g,
dadas en la Tabla siguiente:
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
172
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
173
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
174
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
175
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
176
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Estas constantes se aplican a cables de superficie negra (cables recubiertos o con
superficie no metálica). A los cables no recubiertos, de plomo o con armadura
metálica se le aplica el 88% del valor de h correspondiente a superficie negra.
Curso de Capacitacion
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Permanente
177
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
•Morgan, V. T. ―Effect of surface temperature rise on external thermal resistance of single-core
and multi-core bundled cables in air‖, Proc. IEE, Vol. 141, part C, N° 3,1994, pp. 215-218.
Este trabajo ha mostrado que el exponente ¼ y el coeficiente h varían con el
aumento de temperatura de la superficie del cable.
Curso de Capacitacion
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Permanente
178
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Como puede verse de esta Tabla, el valor del exponente en IEC q-1= ¼ (para n=1)
es aproximadamente correcto solo para el caso X (33°K < Δθs < 66°K) el cual es el
rango usual de operación de cables.
La resistencia térmica externa depende de la variación de la temperatura de la
superficie del cable Δθs, la cual es desconocida. Esta variación puede obtenerse
resolviendo iterativamente la ecuación del balance de energía para la superficie del
cable:
21
45
s
*
e'
dsambc
1
ThD
donde T es la resistencia térmica interna del cable y Δθd’ es la variación de
temperatura causada por las perdidas dieléctricas.
Curso de Capacitacion
ETAP
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Permanente
179
Evaluación de Parámetros
21
22
1
21
d
'
d
1
TnT
2
1
1
1W
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Esta última puede obtenerse resolviendo:
Denotando:
21
*
e
A
1
ThDK
Curso de Capacitacion
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Permanente
180
Evaluación de Parámetros
41
41
sA
'
d41
s
K1
Resistencia térmica del medio ambiente externo
La ecuación del balance de energía para la superficie del cable puede reescribirse
como:
donde Δθ= θc - θamb es el aumento de temperatura permisible del conductor con
respecto a la temperatura ambiente.
Curso de Capacitacion
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Permanente
181
Evaluación de Parámetros
41
41
nsA
'
d41
1ns
K1
Resistencia térmica del medio ambiente externo
La ecuación del balance de energía para la superficie del cable se resuelve
iterativamente:
Curso de Capacitacion
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182
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Si los cables están directamente expuestos a la radiación solar, el efecto del
calentamiento solar se considera en la ecuación de la forma siguiente:
41
41
nsA
A'
d
41
1ns
K1
h
KH
donde σ es el coeficiente de absorción para la superficie del cable y H es la
intensidad de la radiación solar.
Curso de Capacitacion
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183
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
El estándar IEC 287 recomienda valores de H para distintos países. Cuando el valor
de H es desconocido, se puede considerar 1000 W/m2 para casi todas las latitudes.
Curso de Capacitacion
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184
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Estándar IEC 287: Factores de reducción por tipo de agrupamiento para grupos de
cables
Cuando los cables se instalan en grupos, la ampacidad del cable ―más caliente‖ será
menor que en el caso en que el mismo cable se instale aislado. Esta reducción es
causada por calentamiento mutuo. Un método simple para tener en cuenta el efecto
del calentamiento mutuo es calcular la ampacidad de un cable aislado y luego
aplicar un factor de reducción.
1ggIFI
Ig : ampacidad del cable más caliente del grupo [A]
Fg : factor de reducción del grupo [A]
I1 : ampacidad del mismo cable o circuito aislado [A]
Curso de Capacitacion
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Permanente
185
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Estándar IEC 287: Factores de reducción por tipo de agrupamiento para grupos de
cables
La reducción de la ampacidad es consecuencia del incremento de la resistencia
térmica externa de un cable ―o circuito en un grupo cuando se compara al caso en
que el cable o circuito se instala aislado.
El criterio básico es que el aumento de temperatura por encima de la ambiente
del conductor sea el mismo en ambos casos ( en grupo y aislado).
Curso de Capacitacion
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Permanente
186
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Estándar IEC 287: Factores de reducción por tipo de agrupamiento para grupos de
cables
g4t
2
1
2
gI4t
2
1TRRTIFTRRTI
Si despreciamos las pérdidas dieléctricas, la ecuación de la diferencia de
temperatura del conductor con respecto a la temperatura ambiente resulta:
donde:
Rt =R (1+λ1+ λ2)
T4g : resistencia térmica externa del cable más caliente del grupo [K.m/W]
T4I : resistencia térmica externa de un cable aislado, usado para calcular la
ampacidad I [K.m/W]
Curso de Capacitacion
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Permanente
187
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Estándar IEC 287: Factores de reducción por tipo de agrupamiento para grupos de
cables
I4t
2
1
I4t
2
1
1
1
TRRTI
TRIk
conductoratemperaturaumento
cableerficiesupatemperaturaumentok
Si definimos k1 como el factor de aumento de temperatura de la superficie del
cable de un cable multipolar o un cable unipolar en tresbolillo supuesto aislado en
aire libre:
Curso de Capacitacion
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Permanente
188
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Estándar IEC 287: Factores de reducción por tipo de agrupamiento para grupos de
cables
I4
g4
11
g
1
1
I4t
I4
g4
I4t
1
g
T
Tkk1
1F
k
k1
TR
RTcomo;
T
T
TR
RTk
1F
Entonces resulta:
Curso de Capacitacion
ETAP
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Permanente
189
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Estándar IEC 287: Factores de reducción por tipo de agrupamiento para grupos de
cables
ambc
I4t
1
TWk
Puesto que el aumento de la temperatura de la superficie del cable es Wt T4I ,
tenemos:
donde Wt [W/m] es la pérdida de un cable multipolar o un cable unipolar en
tresbolillo supuesto aislado en aire libre, cuando transporta la corriente I1.
Curso de Capacitacion
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Permanente
190
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Estándar IEC 287: Factores de reducción por tipo de agrupamiento para grupos de
cables
41
1
I4
g4
1
g
I
41
g4t
2
1
2
g
I4t
2
1
g
I
41
sg
sI
g
I
I4
g4 k
TT
k1
h
h
TRIF
TRI
h
h
h
h
T
T
Para calcular el término T4g /T4I :
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
191
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Estándar IEC 287: Factores de reducción por tipo de agrupamiento para grupos de
cables
41
1
nI4
g4
1
g
I
1nI4
g4 k
TT
k1
h
h
T
T
Entonces el término T4g /T4I se calcula a partir de la relación hI /hg iterativamente:
comenzando con (T4g /T4I)1= (hI /hg). Esta ecuación converge rápidamente.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
192
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Estándar IEC 287: Factores de reducción por tipo de agrupamiento para grupos de
cables
Alternativamente, cuando la relación hI /hg < 1,4 es suficiente reemplazar en la
expresión del factor de reducción (T4g /T4I)1= (hI /hg).
g
I
11
g
h
hkk1
1F
Los valores de la relación hI /hg han sido obtenidos empíricamente.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
193
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
194
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
195
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
-0,128
-0,135
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
196
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
-0,078
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
197
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Si no puede garantizarse que la relación (e/De) cumpla los valores fijados en la
columna 2 de la Tabla a lo largo de todo su tendido, el factor de reducción se
determina del modo siguiente:
1. Para espaciamiento horizontal, suponemos que los cables se tocan. Los
valores apropiados están dados en la columna 4.
2. Para espaciamiento vertical, el coeficiente de reducción debido al
agrupamiento se determina a partir del valor estimado del espaciamiento.
a. Cuando el espaciamiento es menor que el valor dado en la columna 2
pero puede alcanzar un valor igual o mayor que el dado en columna 3,
el valor apropiado para la relación hI /hg se obtiene de la columna 4.
b. Cuando el espaciamiento es menor que el valor dado en la columna 3,
supondremos que los cables se tocan. El valor apropiado para la
relación hI /hg se obtiene de la columna 4.
Los valores en la columna 4 corresponden a cables con diámetros de 13 a 76 mm.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
198
Evaluación de Parámetros
I4
g4
11
g
T
Tkk1
1F
Resistencia térmica del medio ambiente externo
El factor de reducción dado por la ecuación:
se usa cuando la ampacidad de un único cable o circuito se conoce. Cuando debe
determinarse la ampacidad del cable mas caliente en un grupo inicialmente, una
forma alternativa de hacerlo es usar la ecuación:
41
s
*
e
4
hD
1T
para obtener la resistencia térmica externa con el coeficiente hg en lugar del h. Para
las configuraciones de la Tabla el coeficiente hg se calcula por:
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
199
Evaluación de Parámetros
E
D
Zh
g*
e
Resistencia térmica del medio ambiente externo
con el parámetro h dado por la ecuación:
para un cable multipolar o para cables unipolares en tresbolillo, supuesto aislado y la
relación hI /hg se obtiene de la Tabla.
Cuando los cables se instalan en más de un plano, los factores de reducción para el
cable más caliente en un grupo se evalúan usando los valores apropiados de la
relación hI /hg para el espaciamiento vertical y garantizando que el espaciamiento
horizontal entre cables no sea menor que el valor dado por la Tabla para despreciar el
efecto térmico debido a la proximidad.
g
I
g
hh
hh
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
200
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
La ecuación:
Los cables instalados en exteriores pueden estar expuestos al viento, produciéndose
un enfriamiento por convección forzada. Distintos trabajos:
•Morgan, V. T. ―The thermal rating of overhead-line conductors, Part I. The steady-state thermal
model‖, Elec. Power Syst. Res., Vol. 5, 1982, pp. 119-139.
•Morgan, V. T. ―External thermal resistance of aerial bundled cables‖, Proc. IEE, Vol. 140, part C,
N° 2,1993, pp. 55-62.
han presentado datos de transferencia de calor por convección forzada para cables
unipolares y para agrupamientos de dos, tres y cuatro cables unipolares.
41
s
*
e
4
hD
1T
ha sido desarrollada bajo la hipótesis
de que el cable está sujeto solo a
enfriamiento por convección natural y
que h es constante para el valor De*
fijado.
Efecto de la velocidad del viento y la convección mixta
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
201
Evaluación de Parámetros
radconvthhh
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Despreciando la transferencia de calor por conducción, que en el caso de cables
instalados en exteriores es muy pequeña, el coeficiente de transferencia de calor esta
dado por:
Con baja velocidad del viento, el enfriamiento por convección natural y por
convección forzada pueden ocurrir al mismo tiempo.
Efecto de la velocidad del viento y la convección mixta
El coeficiente de transferencia de calor por radiación, según:
•Black, Z. and Rehberg, R. ―Simplified model for steady state and real-time capacity of
overhead conductors‖, IEEE Trans. Power App. Syst., Vol. PAS-104, 1985, pp. 2942-2963.
puede aproximarse por:
amb
68
B
s
4
amb
4
eB
rad1039,11038,1
273273h
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
202
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Denotamos por ho,n el coeficiente de
transferencia de calor por convección natural:
Efecto de la velocidad del viento y la convección mixta
donde: Pr es el numero de Prandtl (una propiedad del aire)
*
e
n
air
n,o
D
PrGrckh
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
203
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Efecto de la velocidad del viento y la convección mixta
y Gr es el numero de Grashoff
2
s
3*
egD
Gr
donde:
β = coeficiente de expansión térmica volumétrica [K-1]
g = aceleración gravitatoria [mm/s2]
ν = viscosidad [kg/s.m]
De* = diámetro externo del cable [m]
Δθs= variación de la temperatura de la superficie del
cable con respecto a la temperatura ambiente
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
204
Evaluación de Parámetros
74
e
amb
10PrGr10
C100C10
C40C10
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Efecto de la velocidad del viento y la convección mixta
Para el rango
%423,1Prg
k48,04
1
2air
La siguiente aproximación puede hacerse (Morgan, 1993):
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
205
Evaluación de Parámetros
*
eDU
Re
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Efecto de la velocidad del viento y la convección mixta
En el caso de convección forzada el coeficiente de transferencia de calor
convectivo esta correlacionado con el numero de Reynolds, Re, el que se define
por:
donde U [m/s] es la velocidad del viento
Denotamos por ho,f el coeficiente de transferencia de calor por convección forzada.
Su valor se obtiene de la siguiente correlación (Morgan, 1982):
*
e
p
air
f,o
D
Rebkh
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
206
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Efecto de la velocidad del viento y la convección mixta
Como señaláramos, con baja velocidad del viento, el enfriamiento por convección
natural y por convección forzada pueden ocurrir al mismo tiempo. Para esta
convección mixta puede calcularse un numero de Reynolds equivalente:
•Morgan, V. T. ―Effect of mixed convection on the external resistance of single-core and
multicore bundled cables in air‖, Proc. IEE, Vol. 139, part C, N° 2,1992, pp. 109-116.
p1
n
eq
b
PrGrcRe
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
207
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Efecto de la velocidad del viento y la convección mixta
Ahora, suponiendo que los flujos natural y forzado son perpendiculares uno a otro,
calculamos el numero de Reynolds efectivo por:
21
2
eq
2
effReReRe
Denotamos por ho,m el coeficiente de transferencia de calor por convección mixta y
su valor se obtiene a partir de:
*
e
p
effair
m,o
D
Rebkh
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
208
Evaluación de Parámetros
0DhDHDW1RIn4*
amb
4*
eBS
*
e
*
amb
*
econv
*
e
*
ed21
2
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Efecto de la velocidad del viento y la convección mixta
Morgan (1992) demostró que para cables con un aumento de la temperatura de la
superficie externa del mismo por encima de la ambiente que no exceda los 20°K (lo
cual es a menudo el caso en instalaciones en exteriores), el enfriamiento por
convección natural puede despreciarse cuando la velocidad del viento excede 1
[m/s].
Sustituyendo hconv por ho,n o ho,f o ho,m según el caso, en las ecuaciones de balance
de energía:
d
2*
e
*
cRTIn
se calcula la ampacidad de cables en aire. Para grupos de cables se aplican
factores de reducción.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
209
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Efecto de la velocidad del viento y la convección mixta
La aproximación:
es muy imprecisa, excepto para los casos Δθs=0°K y Δθs=100°K (Morgan, 1993).
El enfoque propuesto por Neher y McGrath (Neher, J. H. and McGrath, M. H. ―The
calculation of the temperature rise and load capability of cable systems‖ AIEE Trans.,
Vol. 76, part 3, pp. 752-772, 1957.) está basado en el trabajo de Buller y Neher
(Buller, F. and Neher, J. ―The thermal resistance between cables and a surrounding
pipe or duct wall‖, AIEE Trans., Vol. 69, part 1, 1950, pp. 342-349.) e involucra una
aproximación de las perdidas de calor por convección y por radiación en función del
aumento de temperatura de la superficie del cable.
amb
68
Brad1039,11038,1h
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
210
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Efecto de la velocidad del viento y la convección mixta
La aproximación adoptada por Neher y McGrath para el coeficiente de transferencia
de calor por radiación consiste en seleccionar una temperatura θm entre la mínima y
la máxima temperatura esperada para la superficie del cable y usar ese valor en la
ecuación:
ms
*
e
s
rad 0167,01D2,4W
Reemplazando en la ecuación de la resistencia térmica externa de un cable en aire:
msconv
*
et
s
4
0167,012,4hD
1
WT
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
211
Evaluación de Parámetros
Resistencia térmica del medio ambiente externo
Efecto de la velocidad del viento y la convección mixta
Adicionalmente Neher y McGrath (1957) propusieron aproximaciones a partir de
datos experimentales para los coeficientes de transferencia de calor por convección
natural y por convección forzada:
*
e
f,o
41
*
e
n,o
D
U87,2h
D
05,1h
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
212
Editor de Cables de ETAP®12
Tipo de
cable Librería
de origen
Aislación
Instalación
Clase de
tensión de servicio
Tensión
nominal
# conductores
por cable
Material
conductor
Sección
Página de información
Curso de Capacitacion
ETAP
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Permanente
213
Página de información
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
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Cables de Potencia: Régimen
Permanente
214
Editor de Cables de ETAP®12
Elección
desde librería
Identificador
Conexiones Condición de
operación
Fases de
conexión Longitud y
tolerancia
# conductores
por fase
Equipo:
• Alimentador
• Nombre
• Descripción
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
215
Transferencia automática de parámetros al editor de cables.
Corrección automática de la reactancia a la frecuencia del sistema.
Posibilidad selección de secciones directamente desde el editor de cables.
Calcula con los datos de la
librería y no con los del editor de
cables
Librería
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
216
Editor de Cables de ETAP®12
Impedancia
Resistencia
reactancia y
susceptancia,
de secuencia
positiva y cero
por conductor
Unidades de
impedancia
Temperatura
base para la
resistencia
Limite máx. y
min. de la
temperatura de
operación.
Temperatura base para la resistencia= limite máx. y min. de la temperatura de
operación NO HAY CORRECCION POR TEMPERATURA
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
217
Editor de Cables de ETAP®12
A
LR CC
Resistencia
La resistencia de CC de un conductor es
donde:
ρ: resistividad [Ω m]
L: longitud del conductor [m]
A: sección transversal del conductor [m2]
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
218
Editor de Cables de ETAP®12
C1,228T0
C5,234T0
Resistencia
La resistividad varía con la temperatura
donde:
ρ1: resistividad [Ω m] a temperatura T1 [° C]
ρ2: resistividad [Ω m] a temperatura T2 [° C]
para Aluminio
para Cobre recocido de
100% de conductividad
m.TT
TT
01
0212
01
0212
TT
TTRR
Por lo tanto, la
resistencia varía
con la temperatura
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
219
Impedancias por conductores no por fase y a la frecuencia correspondiente al
sistema.
Resistencia a la temperatura base.
Corrección automática de la resistencias en diferentes estudios según la
temperatura limite de operación mas conservativa
Temp.
Estudio Tmin Tmax
Flujo de potencia X
Cortocircuito X
Arranque de motores X
Estabilidad transitoria X
Impedancia
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
220
Corrección según:
R’ = R ( 234.5 + Tc )/( 234.5 + Tb ) Conductores Cobre
R’ = R ( 228.1 + Tc )/( 228.1 + Tb ) Conductores Aluminio
donde:
R = resistencia a temperatura base Tb.
R’= resistencia a temperatura de operación Tc.
Tb = temperatura base de conductor en °C.
Tc = temperatura limites de operación del conductor en °C.
Susceptancia. Si:
Y > 0, tratado como equivalente pi (mitad de la susceptancia
de carga conectada a tierra en cada extremo).
Y = 0, tratado como una impedancia.
Editor de Cables de ETAP®12
Impedancia
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
221
Editor de Cables de ETAP®12
Características
físicas
Dimensiones
Características
constructivas
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
222
Datos necesarios para estudios de reducción de ampacidad de cables
(sistemas de canalización subterráneos):
Rdc = resistencia en DC del cable a 25 ºC.
Cable OD = diámetro exterior total del cable.
Conductor OD = diámetro exterior del conductor.
Insulator t = espesor del aislante.
Sheath t = espesor de la vaina o armadura.
Jacket t = espesor de la cubierta.
Weight = peso de cable por unidad de longitud.
Máx. Tensión = máx. tensión mecánica que el cable puede soportar.
Máx. SW = máx. presión en la pared lateral que el cable puede
soportar.
Dimensiones
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Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
223
Datos necesarios para estudios de reducción de ampacidad de cables
(sistemas de canalización subterráneos):
Conductor Construction = forma de construcción del conductor (Usado
para calcular la relación de resistencia ac y dc).
Shielding = blindaje si o no.
Sheath/Shield End Connection = abierto o conectado a tierra (para
conexión a tierra de la vaina y/o la armadura en mas de un lugar).
Sheath/Armor Type = tipo de vaina/armadura.
Jacket Types = tipo de cubierta.
Características constructivas
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Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
224
Características constructivas
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
225
Características constructivas
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
226
Características constructivas
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
227
Editor de Cables de ETAP®12
Carga
Corriente/carga
operativa
Corriente de
carga para
dimensionado
Perfil de carga
Factor de carga
Corriente de
vaina/armadura
Opciones de
optimización
Sistemas de
canalización
subterráneos
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
228
Corriente/carga
operativa
Factor de
crecimiento
Corriente/carga operativa, usada:
•Para el cálculo de la temperatura del cable en régimen permanente.
•Como valor inicial del perfil de carga para el cálculo de la temperatura
transitoria del cable.
Los valores de corrientes pueden ser actualizados con los resultados de
estudios de flujo de potencia, comprobando la opción actualizar carga de cables
en los estudios de flujo de potencia balanceado/desbalanceado.
El factor de crecimiento puede ser usado o no (según selección en los estudio
de reducción de ampacidad), para prever crecimientos/reducciones futuras de
carga.
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Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
229
Corriente operativa
Para el dimensionado de cables usa las corriente según la opción seleccionada:
Corriente operativa = usa la corriente/carga operativa.
Corriente a plena carga = usa la corriente plena carga de algún equipo.
Corriente definida por el usuario = usa un valor definido por el usuario.
Corriente plena carga
Corriente definida por
el usuario
Valores
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Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
230
Editor de Cables de ETAP®12
Armónicos de corriente
(% de la componente
fundamental de
corriente)
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
231
El factor de carga es la relación entre el valor de carga medio al valor pico en
por ciento:
Factor de carga = 100 ( kWi x Ti )/( kWp x Tt ) %
= 100 E/( kWi x Tt ) %
Donde:
i = Intervalo de tiempo i donde la carga no es nula.
kWi = Carga al intervalo i.
Ti = Cantidad de unidades de tiempo del intervalo i.
kWp = Pico de Carga.
Tt = Ton + Toff
Ton = Cantidad total de unidades de tiempo mientras la carga esta presente.
Toff = Cantidad total de unidades de tiempo mientras la carga esta ausente.
E = Energía consumida sobre todo el intervalo.
El método IEC 287 ignora el factor de carga. Este usa un factor de carga de
100% para el calculo de la temperatura del conductor.
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
232
Corriente de vaina/armadura. Esta puede ser especificado como un porcentaje
de la corriente total, indicando la cantidad de corriente de neutro que circula por
la vaina/armadura, considerada únicamente en el método Neher-McGrath.
Editor de Cables de ETAP®12
Perfil de carga
•Hasta 20 campos para ingresar tiempos y corrientes, para proveer el perfil de
carga del cable como función del tiempo.
•Posibilidad de selección de las unidades de tiempo para el perfil de carga.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
233
Editor de Cables de ETAP®12
Protección
Curva de
daño térmico
Corriente de
cortocircuito
KV de referencia
Dispositivo de
protección
Cálculos de arco
eléctrico
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
234
Curva de daño térmico:
•Está disponible solo para cables seleccionados en la librería (Editor de
cables - página de información).
•Depende de:
Temperatura del conductor.
Tipo de aislación (Máxima temperatura admisible).
Numero de conductores por fase.
•Es dibujada para tiempos entre 1 y 10 seg.
Temperatura del conductor (valor inicial antes de la condición de falla o
sobrecarga), valor disponible en la librería y en Editor de cables - página de
ampacidad:
•Temperatura de operación.
•Temperatura base del fabricante.
Grafica curva
de daño térmico
en Star View
Temperatura
del conductor
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
235
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
236
Editor de Cables de ETAP®12
Aquí se pueden especificar los valores máximos y mínimos de las corrientes de
cortocircuito en la barra terminal del cable, así como también la relación X/R:
•Calculados = ETAP actualiza estos valores cada vez que se corre ―Run/update short
circuit kA‖ en ―Star mode‖.
•Definidos por el usuario.
Corriente máxima = basada en esta corriente, calcula la impedancia de secuencia
positiva del sistema equivalente. Se supone que la impedancia de secuencia negativa
tiene el mismo valor.
Corriente mínima = basada en esta corriente, calcula la impedancia de secuencia cero
Disable Update: cuando está seleccionada la opción ―calculados‖, permite deshabilitar la
actualización automática de los valores de corrientes.
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
237
Editor de Cables de ETAP®12
Protección
por
sobrecarga
Protección por
temperatura, cálculos
riesgo de arco eléctrico y
tensión de contacto
Cálculos riesgo de arco
eléctrico
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
238
Editor de Cables de ETAP®12
Ampacidad
Tipo de
instalación
Temperatura y
resistividad
térmica
Ampacidad
Alarmas
Agrupamiento
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
239
Selección del estándar usado para el calculo de ampacidad, disponible en ETAP:
•IEEE 399.
•ICEA P-54-440
•NEC
Selección de tipo instalación, disponible en ETAP.
Estándar
Tipo
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
240
Métodos de cálculo
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
241
Métodos de cálculo
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
242
Métodos de cálculo
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
243
Métodos de cálculo
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
244
Métodos de cálculo
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
245
Métodos de cálculo
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
246
Métodos de cálculo
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
247
Métodos de cálculo
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
248
Métodos de cálculo
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
249
Métodos de cálculo
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
250
Métodos de cálculo
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
251
Métodos de cálculo
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
252
Datos para canalizaciones subterráneas.
•Valor base dado por el fabricante para especificar la ampacidad.
•Valor real de operación.
Donde:
•Ta = temperatura ambiente en ºC.
•Tc = temperatura del conductor ºC.
•Rho = resistividad térmica del suelo de la canalización subterránea
Base
Operación
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Curso de Capacitacion
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Cables de Potencia: Régimen
Permanente
253
Corriente
•Operating = valor medio de la corriente real de operación.
•Base = dada por el fabricante.
•Derated = corregida para las condiciones de operación reales.
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Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
254
Usada en el reporte de flujo de potencia para indicar el porcentaje de
sobrecarga.
Usada como base para restricciones de flujo en estudios de flujo optimo.
Opciones:
•Corregida para las condiciones de operación reales.
•Definida por el usuario.
•Calculada desde el modulo de canalizaciones subterráneas.
Corregida
Definida por el usuario
Modulo UGS
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Curso de Capacitacion
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Cables de Potencia: Régimen
Permanente
255
Editor de Cables de ETAP®12
Para métodos de calculo según estándar ICEA P-54-440 o NEC.
Opciones ICEA P-54-440.
•Tapa superior removible.
•Tapa inferior removible o sólida, de más de 6 ft.
•Efecto acumulado por múltiples barreras.
Opciones NEC
•Tap cover = tapa superior removible.
•Maintained spacing = cables espaciados en la bandeja.
Tapa superior
Tapa inferior
Efecto acumulado
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
256
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
257
Para métodos de calculo según estándar NEC.
NEC no considera efecto de agrupamiento. Si esta opción no esta
seleccionada será tenido en cuenta un factor de agrupamiento.
Factor de corrección por un nivel de 50 % de diversidad de carga.
Efecto del Agrupamiento
Diversidad de carga
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
258
Para métodos de calculo según estándar IEEE 399 y NEC.
Numero de columnas y filas de columnas de conductos en un banco de
conductos.
Numero de conductores por ubicación (Solo para NEC).
Filas
Columnas
Nº de conductores
por ubicación
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Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
259
Para métodos de calculo según ICEA P-54-440 para bandejas.
Alto, ancho y % ocupado de la bandeja.
Profundidad de conductor en la bandeja.
Donde:
l2
i i
i=1
n d
% ocupado=Ancho alto
Alto
Ancho
% Ocupado
Profundidad
l
2
i i
i=1
n d
Profundidad =Ancho
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
260
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
261
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Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
262
Editor de Cables de ETAP®12
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
263
Protección contra fuego
Para métodos de calculo según ICEA o NEC, instalaciones no subterráneas.
Cada sistema de protección tiene asociado un determinado factor de
corrección de ampacidad.
Sistemas de protección:
•Retardantes de fuego.
•Protección contra llamas.
•Barreras contra fuego.
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Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
264
Retardante de llama
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
265
Protección contra llama
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
266
Barreras contra fuegos
Curso de Capacitacion
ETAP
Cables de Potencia: Régimen
Permanente
267
Dimensionado
Editor de Cables de ETAP®12
Aplicación
Factor de
servicio del
motor y de
crecimiento de
la carga
Estándar
Librería de
cables
Resultados
Requerimientos
Curso de Capacitacion
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Cables de Potencia: Régimen
Permanente
268
Dimensionado
Editor de Cables de ETAP®12
Actualización
Estándar
Requerimientos
térmicos
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Permanente
269
Resultados
•Tamaño optimo y cantidad de conductores por fase según el tipo de cable
seleccionado en la librería que reúnen los requerimientos.
•Tamaño menor que el optimo.
•Vd = caída de tensión en % basada en la tensión nominal de la barra.
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Curso de Capacitacion
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Cables de Potencia: Régimen
Permanente
270
Corriente de carga
Caída de tensión
Cortocircuito
•Corriente de carga y condiciones de instalación especificadas en Editor de
cables - página de ampacidad.
•Caída de tensión Vd, en base a la tensión nominal de la barra a la que se
conecta el cable.
•Corriente de cortocircuito y tiempo de duración de la misma.
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Permanente
271
Modelo de carga usado para el cálculo:
Modelo
Tipo
Potencia
constante
Impedancia
constante
Corriente
constante
Motor X
Carga estática X
Barra X
Interruptor X
Fusible X
Transformador X
Generador X
MOV X
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Permanente
272
Requerimientos
Aplicación
Factor de
multiplicación
Multiplicación de la corriente de plena carga según el tipo de aplicación del
cable para calcular la ampacidad necesaria
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273
Trazado
Insertar
agregar o
cortar
canalizaciones
del trazado
Canalización
usada
Canalización
disponible
Editor de Cables de ETAP®12
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Permanente
274
Confiabilidad
Parámetros de
confiabilidad Librería
Reemplazo y
suministro
alternativo
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275
Parámetros de confiabilidad
Tasa activa y
pasiva de falla
Tasa de
reparación
Unidad de
longitud
Tiempo medio
para fallar
Tiempo medio
de reparación Tasa de salida
de servicio
forzada
1.0MTTF=
A P
A P
MTTRFOR =
8760MTTR+
λ +λ
8760μ=
MTTR
donde:
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276
Reemplazo y suministro alternativo
Disponibilidad de
reemplazo y tiempo
a la puesta en
servicio
Suministro
alternativo y tiempo
a la conexión
desde la falla del
equipo
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Permanente
277
Anotaciones
Datos extra
asociados con
el componente,
definidos por el
usuario en la
opción ‖settings‖
en el menú
―Projects‖
Dibujos o
diagramas
Fabricante
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Permanente
278
Comentarios
Datos
adicionales.
Este campo
puede tener un
tamaño de
hasta 64 Kb
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Ejemplos de aplicación utilizando
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