MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN (SENTIDO SUR A NORTE) …€¦ · ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR

ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN

P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)

1

PASO INFERIOR VEHICULAR

“PEMEX”, SAN LUIS POTOSÍ, S.L.P.

MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN

(SENTIDO SUR A NORTE)

ESTUDIO DE

MECÁNICA DE SUELOS Y

CIMENTACIONES



2

CONTENIDO:

1.- INTRODUCCIÓN 3

1.1 Objetivos y Alcances del Estudio 3

1.2 Fechas de Inicio y Terminación de los Trabajos de Campo 3

1.3 Antecedentes 3

2.- DATOS DEL SITIO Y DEL PROYECTO 4

2.1 Ubicación 4

2.2 Geología General y Sismicidad de la Zona 5

2.3 Características Topográficas 6

2.4 Riesgos por cruces de Ríos y Arroyos, Laderas Inestables, etc. 6

3.- TRABAJOS DE CAMPO Y LABORATORIO REALIZADOS 6

4.- ESTRATIGRAFÍA Y PROPIEDADES DEL SUELO 8

5.- ANÁLISIS DE CIMENTACIONES 9

6.- ESTABILIDAD DE TALUDES 23

7.- RECOMENDACIONES DE DISEÑO 23

8.- PROCEDIMIENTOS DE CONSTRUCCIÓN 26

9.- REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS 26

10.- ANEXOS: 27

I. REGISTROS DE CAMPO, GRÁFICAS

GRANULOMÉTRICAS Y RELACIÓN DE

HUMEDADES EN SONDEOS PROFUNDOS (SPT) 28

II. ESTRATIGRAFÍA DE SONDEOS 41

III. REPORTE FOTOGRÁFICO 43



3

1.- INTRODUCCIÓN

1.1 Objetivos y Alcances del Estudio

El objetivo del presente estudio consiste en conocer la composición estratigráfica y las

condiciones del subsuelo, así como la capacidad de carga en que se quieren desplantar las

estructuras para la modernización y ampliación del Paso Inferior Vehicular del Puente

Pemex – Boulevard Dr. Salvador Nava Martínez, en el sentido Sur-Norte, el cual se ubica

en el oriente de la capital del estado de San Luis Potosí, México.

1.2 Fechas de Inicio y Terminación de los Trabajos de Campo Los trabajos de campo en la zona del puente se llevaron a cabo los días 12 y 13 de febrero

de 2018.

1.3 Antecedentes El estado de San Luis Potosí se ubica en la altiplanicie central de la República Mexicana,

posee una provechosa ubicación en el terreno mexicano debido a que es un punto

intermedio entre la tres poblaciones mas importantes del país: la Ciudad de México,

Guadalajara y Monterrey, además entre grandes puertos marítimos: Altamira, Manzanillo,

Mazatlán y Tampico.

Las zonas industriales de San Luis Potosí en los últimos años ha crecido enormemente, y

creado parques industriales para alojar empresas manufactureras e industriales; tales como

el parque industrial Colinas de San Luis, el parque industrial Milenium y el parque

industrial Logistik. General Motors instalada en 2012, BMW que se construye desde 2015,

Continental inagurada en marzo de 2017 y la inconclusa Ford también en el 2017, son un

claro ejemplo del desarrollo de San Luis Potosí, en este caso para la industria automotriz.

Dado lo anterior y entre otras cosas, el incremento de tránsito vehicular en las vialidades

urbanas de la zona metropolitana de San Luis Potosí ha crecido considerablemente de

recientes años a la fecha, debido a esto, es necesario implementar soluciones que puedan

ayudar a un mejor servicio y funcionabilidad de las actuales vialidades de mayor demanda

vehicular para aportar en la calidad de vida de las personas que se pasan horas diariamente

en su vehículo, tener una ciudad más eficiente y productiva a través de la modernización

del sistema vial.

En este caso, el boulevard Dr. Salvador Nava Martínez, una de las vialidades mas

importantes y transitadas de la capital de San Luis Potosí, pasa por el puente conocido

como “Puente Pemex”, el cual se ubica al oriente de la ciudad. La circulación en este cruce

en el sentido de sur a norte en horas en las que se presenta mayor tránsito, éste se torna

ampliamente congestionado de vehículos formando lo que comúnmente se conoce como

“cuello de botella”, por tal motivo, se impide la fluidez continua de tránsito para la cual fue

diseñada esta vialidad inicialmente.

Debido a esto, el presente estudio definirá las condiciones en las que se puede utilizar el

suelo de la zona donde se pretende desplantar una estructura que permita añadir un claro al



4

N

puente existente, que a su vez, pueda aumentar el ancho a la vialidad y así se pueda

solventar el congestionamiento vial que se presenta en dicho punto.

2.- DATOS DEL SITIO Y DEL PROYECTO

2.1 Ubicación

La ubicación exacta del “Puente Pemex” sobre el boulevard Dr. Salvador Nava Martínez en

la capital de San Luis Potosí, se encuentra en las coordenadas UTM: X=298,194;

Y=2’449,266; tal como se muestra en la siguiente figura, dentro de éste se desplantarán las

diferentes estructuras para la modernización y ampliación del mismo.

Figura 1. Localización del “Puente Pemex”.

X=298,194;

Y=2’449,266



5

2.2 Geología General y Sismicidad de la Zona

Geología de la Zona

La región sur y oeste del municipio está ocupada por plegamientos cerriles como la sierra

de San Miguelito, configurada por zonas volcánicas, de las cuales, la más importante es la

riolita y en menor grado la roca ígnea extrusiva ácida.

Los suelos aluviales ausentes de roca circundan la capital del estado, todo el centro y

sureste del territorio, extendiéndose hacia el norte. Al oriente se encuentran riolitas

sedimentarias del tipo conglomerado macizo montañoso de la sierra de Álvarez, compuesto

por calizas lutitas y brecha. Hacia el norte, concentraciones de riolitas asociadas con

conglomerados y suelo aluvial ausente de roca. Su uso potencial es pecuario, pero también

se explota en la actividad agrícola.

Sismisidad

La República Mexicana se encuentra dividida en cuatro zonas sísmicas. Esto se realizó con

fines de diseño antisísmico. Para realizar esta división se utilizaron los catálogos de sismos

de la República Mexicana desde inicios del siglo pasado, grandes sismos que aparecen en

los registros históricos y los registros de aceleración del suelo de algunos de los grandes

temblores ocurridos en el siglo pasado y el presente. Estas zonas son un reflejo de que tan

frecuentes son los sismos en las diversas regiones y la máxima aceleración del suelo a

esperar durante un siglo. La zona A es una zona donde no se tienen registros históricos de

sismos, no se han reportado sismos en los últimos 80 años y no se esperan aceleraciones del

suelo mayores a un 10% de la aceleración de la gravedad a causa de temblores. La zona D

es una zona donde se han reportado grandes sismos históricos, donde la ocurrencia de

sismos es muy frecuente y las aceleraciones del suelo pueden sobrepasar el 70% de la

aceleración de la gravedad. Las otras dos zonas (B y C) son zonas intermedias, donde se

registran sismos no tan frecuentemente o son zonas afectadas por altas aceleraciones pero

que no sobrepasan el 70% de la aceleración del suelo. El mapa que aparece en la página

siguiente se tomó del Manual de diseño de Obras Civiles (Diseño por Sismo) de la

Comisión Federal de Electricidad. El municipio de San Luis Potosí, S.L.P. se encuentra en

la zona sísmica A, con un riesgo bajo.

Figura 2. Regionalización Sísmica de la República Mexicana.



6

2.3 Características Topográficas

Se localizan formaciones montañosas al norte del municipio, destacando por su altura los

cerros de: Cerro Gordo, El Panalillo, El Divisadero, El Cabo y El Coyote; al sur y oeste se

localiza la sierra de San Miguelito, destacando los cerros de: Las Peñas Blancas, El Picacho

del Fraile, Mesa Redonda, La Yerbabuena, Mesa Las Gallinas, Las Palomas, La Peña, La

Campana, El Mezapíl y El Borrego.

2.4 Riesgos por cruces de Ríos y Arroyos, Laderas Inestables, etc.

Hidrografía

Los ríos que cruzan esta zona son el Españita, Paisanos y el Santiago, éstos son formados

debido a los escurrimientos en temporadas de lluvia, en cuyo tiempo se abastecen las presas

de San José y El Peaje, así como de corrientes subterráneas importantes, que se localizan al

sur y sureste de la ciudad.

En este caso, para la zona de desarrollo del presente proyecto, no existen ríos, arroyos o

laderas inestables que representen algún riesgo que pueda perjudicar el funcionamiento

eficaz de dicho proyecto una vez realizada su construcción. En cambio existen

escurrimientos pluviales urbanos superficiales que actualmente son desalojados con un

sistema de drenaje pluvial cuyo destino final es el río Santiago.

3.- TRABAJOS DE CAMPO Y LABORATORIO REALIZADOS

Exploración y Muestreo

Para determinar las características mecánicas de los materiales que constituyen el suelo

dentro del terreno, obtener su calidad, su clasificación S.U.C.S. e inferir la capacidad de

carga de éste, se realizaron 2 sondeos de penetración mixta a 20.40 m de profundidad como

mínimo llamados SPT-1 y SPT-2; los cuales se hicieron en zonas próximas al desplante de

las estructuras a diseñar mediante la penetración estándar con avance a través del barril NQ

y la utilización del mismo para el muestreo, además del resumen de las propiedades

“Índice” de los materiales que componen las muestras analizadas. Así mismo, de los

sondeos anteriormente mencionados, se extrajeron muestras alteradas representativas de

cada uno de los estratos encontrados.

Las muestras representativas obtenidas de cada sondeo se sometieron a un análisis visual y

al tacto en campo. El registro de campo se presenta en el Anexo I.

Para realizar estos trabajos se utilizó una camioneta Dodge 4000 y montada sobre esta una

perforadora marca Longyear modelo 34 con bomba de lodos FMC 535 adaptada a la toma

de fuerza del wireline de la perforadora, tubería BW para penetrómetro (tubo partido) y

para barril NQ, martinete de 65 Kg, cable manila (henequén) de 1”, ademe NW, tripie

seccionado para elevar a 7 m de altura, cabeza golpeadora, tapón elevador, swivel y

herramienta diversa para manejo de tubería. Para llevar el agua se utilizó un tinaco de 1,100

Lt. montado sobre una camioneta Chevrolet 3500.



7

LAREDO

Y=2'449,231X=298,212SPT-1

Y=2'449,247X=298,222SPT-2

BO

ULE

VA

RD

DR

. S

ALV

AD

OR

NA

VA

MA

RT

ÍNE

Z

"PUENTE

PEM

EX"

MÉXIC

O

CA

RR

. A

QR

O.

CA

RR

. A

GD

L.

Trabajos de Laboratorio

Sobre las muestras de suelo extraídas de los sondeos realizados se practicaron ensayes de

tipo índice y mecánicos; así mismo se ejecutaron ensayes de calidad y resistencia.

Los ensayes índice fueron encaminados a la correcta clasificación de los materiales del

subsuelo, así como para conocer en forma cualitativa sus propiedades mecánicas.

Para las muestras alteradas las pruebas que se realizan son: Peso Volumétrico Seco Suelto,

Análisis Granulométrico, Humedad Natural y Límites de Plasticidad.

Los resultados de los ensayes índice se muestran en los perfiles estratigráficos reportados

en el Anexo II.

En la siguiente figura, se muestra la localización de los sondeos descritos anteriormente en

el lugar de los trabajos.

Figura 3. Localización de Sondeos Profundos SPT en el “Puente Pemex””.



8

4.- ESTRATIGRAFÍA Y PROPIEDADES DEL SUELO

Apoyados en el registro de campo para el número de golpes para los 30 cm intermedios y

con los resultados de las pruebas de laboratorio se elaboró el perfil estratigráfico de cada

sondeo, en el que se muestran los diferentes estratos, su variación de la resistencia a la

penetración estándar con la profundidad, la alternancia de la penetración estándar con el

avance mediante el barril NQ y la utilización del barril NQ y la utilización del mismo para

la obtención de muestras además del resumen de las propiedades “Índice” de los materiales

que componen las muestras analizadas.

En el sondeo SPT-1, con una profundidad de 20.4 m se encontró un estrato

superficial de 0.0 a 1.65 m de Arena Limosa seguido por un estrato de Grava de

1.65 a 3.0 m. Finalmente existe un estrato uniforme de 3.0 a 20.4 m de material

conocido en la región como “Tepetate” consolidado.

En el sondeo SPT-2, con una profundidad de 20.4 m se encontró un estrato

superficial de 0.0 a 2.05 m de material de Arena Limosa con Grava seguido por un

estrato de Grava de 2.05 a 3.6 m. A continuación se encuentra un tercer estrato de

material conocido en la región como “Tepetate” consolidado con Grava de 3.6 a 6.0

m. Finalmente existe un estrato uniforme de 6.0 a 20.4 m de material conocido en la

región como “Tepetate” consolidado.



9

MEMORIA DE CALCULO

CAPACIDAD DE CARGA

Proyecto: MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN P.I.V. "PUENTE PEMEX"

Ubicación: SONDEOS SPT-1 Y SPT-2

Localización: SAN LUIS POTOSÍ, S.L.P.

Desplante a 10.0 m aproximados del nivel de terreno natural

Teorìa de Meyerhof NOTA:

El valor del angulo de friccion interna fue obtenido en base

a su correlacion con las pruebas de penetracion estandar

qc = capacidad de carga y el tipo de suelo en estudio.

c = cohesion

N'c , N'q = factores de capacidad de carga

γ = peso volumetrico

D = profundidad del estrato resistente de apoyo

D' ,

B = 1.2 m

Ø = 39 º

γ = ton/m3

D' = m

D = m

N'q = de grafica

N'q = INTERPOLADO

Nq (max) =

Nq (min) =

D' =

Profundidad de penetracion

en el estrato =

CAPACIDAD DE CARGA INTERPOLANDO

qa = ton/m² X m² = ton

Pilotes colados en el lugar

N.T.N

APROX. = 10.0 M S.P.T. 1 y S.P.T. 2 pilote de 1.2 m de diametro.

1) CAPACIDADES DE CARGA EN CIMENTACIONES A BASE DE PILOTES COLADOS EN EL LUGAR

1.6

10.06

10

1591.77 1.131

300

298.456

300

55

10.06

10

1800

qNDcNcqc ''

)2

º45(4'

tgBD

5.- ANÁLISIS DE CIMENTACIONES

- Capacidad de carga en la punta del pilote.



10

MEMORIA DE CALCULO

CAPACIDAD DE CARGA









c = cohesion




D' ,

B = 1.2 m

Ø = 39 º

γ = ton/m3

D' = m

D = m

N'q = de grafica

N'q = INTERPOLADO

Nq (max) =

Nq (min) =

D' =


en el estrato =




N.T.N



1.6

10.06

11

1893.77 1.131

300

322.802

300

55

10.06

11

2142

qNDcNcqc ''

)2

º45(4'

tgBD



11

MEMORIA DE CALCULO

CAPACIDAD DE CARGA









c = cohesion




D' ,

B = 1.2 m

Ø = 39 º

γ = ton/m3

D' = m

D = m

N'q = de grafica

N'q = INTERPOLADO

Nq (max) =

Nq (min) =

D' =


en el estrato =




N.T.N


55

10.06

12

25132221.74 1.131

300

347.148

300


1.6

10.06

12

qNDcNcqc ''

)2

º45(4'

tgBD



12

MEMORIA DE CALCULO

CAPACIDAD DE CARGA









c = cohesion




D' ,

B = 1.2 m

Ø = 39 º

γ = ton/m3

D' = m

D = m

N'q = de grafica

N'q = INTERPOLADO

Nq (max) =

Nq (min) =

D' =


en el estrato =




N.T.N



1.6

10.06

13

2575.69 1.131

300

371.493

300

55

10.06

13

2913

qNDcNcqc ''

)2

º45(4'

tgBD



13

MEMORIA DE CALCULO

CAPACIDAD DE CARGA









c = cohesion




D' ,

B = 1.2 m

Ø = 39 º

γ = ton/m3

D' = m

D = m

N'q = de grafica

N'q = INTERPOLADO

Nq (max) =

Nq (min) =

D' =


en el estrato =




N.T.N


55

10.06

15

38023361.48 1.131

300

420.184

300


1.6

10.06

15

qNDcNcqc ''

)2

º45(4'

tgBD



14

MEMORIA DE CALCULO

CAPACIDAD DE CARGA









c = cohesion




D' ,

B = 1.2 m

Ø = 39 º

γ = ton/m3

D' = m

D = m

N'q = de grafica

N'q = INTERPOLADO

Nq (max) =

Nq (min) =

D' =


en el estrato =




N.T.N


55

10.06

17

48084251.14 1.131

300

468.876

300


1.6

10.06

17

qNDcNcqc ''

)2

º45(4'

tgBD



15



16

MEMORIA DE CALCULO

CAPACIDAD DE CARGA




Qs = S p DLf

Qs = resistencia por fricción superficial de un pilote

p = perímetro de la sección del pilote

D L = longitud incremental del pilote sobre la cual p y f se consideran constantes (ver figura 1a)

f = resistencia unitaria por fricción a cualquier profundidad z.

donde : f = K s0' tand

K = coeficiente de presión de tierra (ver tabla 1)

s0' = esfuerzo vertical efectivo a la profundidad bajo consideración (ver figura 1b)

d = ángulo de fricción suelo - pilote = 0.5 a 0.8

* 15D > L

s0' = L = peso volumétrico del suelo

L = longitud del pilote

DATOS:

NOTA:

L = m El valor del angulo de friccion interna fue obtenido en base

= ton/m3 a su correlacion con las pruebas de penetracion estandar

D = m y el tipo de suelo en estudio.

s0' = ton/m2 = 39 °

K =

d = (se toma valor 0.6)

f =

Resistencia total por fricción

Qs = p L f = ton

10.00

16

1.2

1.6

23.4

97

2) RESISTENCIA POR FRICCIÓN DE PILOTES EN ARENA

0.371

2.569

- Resistencia por fricción en pilotes



17

MEMORIA DE CALCULO

CAPACIDAD DE CARGA




Qs = S p DLf









* 15D > L



DATOS:

NOTA:




s0' = ton/m2 = 39 °

K =


f =


Qs = p L f = ton

11.00

17.6

1.2

1.6

23.4

117


0.371

2.826



18

MEMORIA DE CALCULO

CAPACIDAD DE CARGA




Qs = S p DLf









* 15D > L



DATOS:

NOTA:




s0' = ton/m2 = 39 °

K =


f =


Qs = p L f = ton

12.00

19.2

1.2

1.6

23.4

139


0.371

3.082



19

MEMORIA DE CALCULO

CAPACIDAD DE CARGA




Qs = S p DLf









* 15D > L



DATOS:

NOTA:




s0' = ton/m2 = 39 °

K =


f =


Qs = p L f = ton

13.00

20.8

1.2

1.6

23.4

164


0.371

3.339



20

MEMORIA DE CALCULO

CAPACIDAD DE CARGA




Qs = S p DLf









* 15D > L



DATOS:

NOTA:




s0' = ton/m2 = 39 °

K =


f =


Qs = p L f = ton

15.00

24

1.2

1.6

23.4

218


0.371

3.853



21

MEMORIA DE CALCULO

CAPACIDAD DE CARGA




Qs = S p DLf









* 15D > L



DATOS:

NOTA:




s0' = ton/m2 = 39 °

K =


f =


Qs = p L f = ton

17.00

27.2

1.2

1.6

23.4

280


0.371

4.367



22

MEMORIA DE CALCULO

CAPACIDAD DE CARGA




FIGURA 1.- RESISTENCIA UNITARIA DE FRICCIÓN PARA PILOTES EN ARENA.

TABLA 1.- VALORES DE K

Barrenado o perforado a chorro K =

Hincado de bajo desplazamiento K =

Hincado de alto desplazamiento K =

GRÁFICAS AUXILIARES

0.519

0.667

0.371



23

Punta Fricción

10 882 97

11 884 117

12 887 139

13 890 164

15 895 218

17 901 280 1181

Capacidad de Carga

Admisible por Pilote (ton)Profundidad de

Desplante (m)Diametro (m)

Capacidad de Carga

Total por Pilote (ton)

1054

1113

979

10261.2

1001

6.- ESTABILIDAD DE TALUDES

Las excavaciones podrán realizarse bajo el terreno natural con talud vertical siempre y

cuando sean temporales y de corta duración, además de que éstas no sean afectadas por

lluvias prolongadas. Deberán rellenarse inmediatamente después de construida la

cimentación.

7.- RECOMENDACIONES DE DISEÑO

Las cimentaciones pueden ser construidas en base a pilotes colados en el lugar,

trabajando por punta y fricción, con profundidad de desplante indicado a partir del

terreno natural, pueden ser diseñadas con las capacidades de carga siguientes:

En sondeos SPT-1 y SPT-2:

Cálculo de Asentamientos: Pilotes

El asentamiento elástico de un pilote bajo una carga vertical de trabajo Qw, se

determina por tres factores:

Se = Se1 + Se2 + Se3

Se = Asentamiento total del pilote (m)

Se1 = Asentamiento del fuste del pilote (m)

Se2 = Asentamiento del pilote causado por la carga en la punta del pilote (m)

Se3 = Asentamiento del pilote causado por la carga transmitida a lo largo del fuste

del pilote (m)

- Asentamiento del fuste del pilote:

Se1 = (Qwp+Qws)L

ApEp



24

Desplante (m) Q wp Q ws L A p E p Se1

10 785 0.5 97 10 1.131 3,000,000 0.002

11 767 0.5 117 11 1.131 3,000,000 0.003

12 748 0.5 139 12 1.131 3,000,000 0.003

13 726 0.5 164 13 1.131 3,000,000 0.003

15 677 0.5 218 15 1.131 3,000,000 0.003

17 621 0.5 280 17 1.131 3,000,000 0.004

Desplante (m) Q wp C p D q p Se2

10 785 0.09 1.8 1,800 0.022

11 767 0.09 1.8 2,142 0.018

12 748 0.09 1.8 2,513 0.015

13 726 0.09 1.8 2,913 0.012

15 677 0.09 1.8 3,802 0.009

17 621 0.09 1.8 4,808 0.006

Donde:

Qwp = Carga en la punta del pilote bajo condición de carga de trabajo (ton)

= Distribución de la fricción unitaria (superficial) a lo largo del fuste del pilote

Qws = Carga por la resistencia de fricción bajo condición de carga de trabajo (ton)

L = Longitud del pilote (m)

Ap = Área de la sección transversal del pilote (m2)

Ep = Módulo de elasticidad del material del pilote (ton/m2)

- Asentamiento del pilote causado por la carga en la punta del pilote (Fórmula de

Vesic):

Se2 = QwpCp Dqp

Donde:

Qwp = Carga en la punta del pilote bajo condición de carga de trabajo (ton)

Cp = Coeficiente empírico (para pilotes barrenados, arena densa a suelta 0.09 - 0.18)

D = Diámetro del pilote (m)

qp = Resistencia última de punta del pilote, Qwp - Qws (ton)

- Asentamiento del pilote causado por la carga transmitida a lo largo del fuste

del pilote:

Se3 = Qws D (1-ms²)Iws pL Es



25

Desplante (m) Qws p L D Es ms Iws Se3

10 97 3.770 10 1.2 4250 0.35 3.01 0.002

11 117 3.770 11 1.2 4250 0.35 3.06 0.002

12 139 3.770 12 1.2 4250 0.35 3.11 0.002

13 164 3.770 13 1.2 4250 0.35 3.15 0.003

15 218 3.770 15 1.2 4250 0.35 3.24 0.003

17 280 3.770 17 1.2 4250 0.35 3.32 0.004

Desplante (m) Se1 Se2 Se3 Se

10 0.002 0.022 0.002 0.026

11 0.003 0.018 0.002 0.023

12 0.003 0.015 0.002 0.020

13 0.003 0.012 0.003 0.018

15 0.003 0.009 0.003 0.015

17 0.004 0.006 0.004 0.014

Donde:

Qws = Carga por la resistencia de fricción bajo condición de carga de trabajo (ton)

p = Perímetro del pilote

L = Longitud del pilote (m)

D = Diámetro del pilote (m)

Es = Módulo de elasticidad del suelo (ton/m2)

ms = Coeficiente de poisson del suelo

Iws = Factor de influencia = 2 + 0.35 √

- Asentamiento total del pilote:

Los asentamientos analizados anteriormente según la Teoría de Elasticidad,

muestran que para los pilotes desplantados a las profundidades recomendadas

tomando en cuenta la capacidad de carga considerada, se tiene que:

a) A 10.0 m de desplante con una capacidad de carga total de 979 ton el

asentamiento es de 2.6 cm.

b) A 11.0 m de desplante con una capacidad de carga total de 1,001 ton el


c) A 12.0 m de desplante con una capacidad de carga total de 1,026 ton el


d) A 13.0 m de desplante con una capacidad de carga total de 1,054 ton el


e) A 15.0 m de desplante con una capacidad de carga total de 1,113 ton el


f) A 17.0 m de desplante con una capacidad de carga total de 1,181 ton el


La mayor parte de estos asentamientos se dará durante la construcción.



26

8.- PROCEDIMIENTOS DE CONSTRUCCIÓN

1. Una vez alcanzadas las profundidades de desplante, se deberá verificar que los

materiales encontrados en el fondo de las excavaciones sean los previstos; en caso

contrario se recomienda solicitar la visita de un especialista en la materia, con

objeto de determinar lo que procede en dicho caso.

2. El colado de pilotes deberá efectuarse con el sistema tremie el mismo día que se

termine la perforación.

3. Deberán respetarse los diámetros y alturas de pilotes marcados en proyecto o lo que

indique la contratante.

4. Deberán cumplirse los términos estipulados en la norma N-CTR-CAR-01-06-

003/01 de la S.C.T. para la construcción de pilotes colados en el lugar.

9.- REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS

1. PRINCIPIOS DE INGENIERÍA DE CIMENTACIONES

BRAJA M. DAS

EDITORIAL INTERNACIONAL THOMPSON

2. MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES

CARLOS CRESPO VILLALAZ

LIMUSA

3. MANUAL AASHTO 17ª EDICIÓN - 2002

4. MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES

COMISIÓN FEDERAL DE ELECTRICIDAD



27

11.- ANEXOS



28

Obra : Modernización y Ampliación P.I.V. "PEMEX"

Ubicación : X=298,212; Y= 2'449,231

Localización: San Luis Potosí, S.L.P.

Sondeo Nº : SPT-1

Penetración Estándar

lunes, 12 de febrero de 2018

Elev. Boca Son.: 1,866.91 m

Penetración Estándar Long.

Número de Golpes en Perf.

de a Avance Muestreo 15 cm 30 cm 15 cm cm cm %

1 0.00 0.60 SPT 4 20 12 60 21

2 0.60 1.20 SPT 5 16 7 60 25

3 1.20 1.65 SPT 10 15 REBOTE 45 21

1.65 1.80 NQ 15 S/R

4 1.80 2.40 NQ 60 8

5 2.40 3.00 NQ 60 9

6 3.00 3.60 NQ 60 22

7 3.60 4.20 NQ 60 26

8 4.20 4.80 NQ 60 20

9 4.80 5.40 NQ 60 13

10 5.40 6.00 NQ 60 16

11 6.00 6.60 NQ 60 14

6.60 7.20 NQ 60 S/R

12 7.20 7.80 NQ 60 13

13 7.80 8.40 NQ 60 11

14 8.40 9.00 NQ 60 42

15 9.00 9.60 NQ 60 20

16 9.60 10.20 NQ 60 22

17 10.20 10.80 NQ 60 26

18 10.80 11.40 NQ 60 22

19 11.40 12.00 NQ 60 26

20 12.00 12.60 NQ 60 22

21 12.60 13.20 NQ 60 21

22 13.20 13.80 NQ 60 16

23 13.80 14.40 NQ 60 19

24 14.40 15.00 NQ 60 22

25 15.00 15.60 NQ 60 19

26 15.60 16.20 NQ 60 21

Observaciones Generales Ademe 6.0 m

ABTR = AVANCE CON BROCA TRICONICA N.A.F. : m

SPT= PENETRACIÓN ESTÁNDAR Cement y Rep. - m

NQ = BARRIL NQ

S/R = SIN RECUPERACIÓN

REGISTRO DE

CAMPO Procedimiento : Fecha de ejecución : 10 Y 11-Feb-09

FOTOSMuestra

n°

Profundidades Tipo deRecuperación

m

TEPETATE CONSOLIDADO

herramienta CLASIFICACIÓN DE CAMPO

ARENA LIMOSA

ARENA LIMOSA

ARENA LIMOSA

GRAVA

GRAVA





















I. REGISTROS DE CAMPO, GRÁFICAS GRANULOMÉTRICAS Y

RELACIÓN DE HUMEDADES.



29


Ubicación : X=298,212; Y= 2'449,231


Sondeo Nº : SPT-1


lunes, 12 de febrero de 2018





27 16.20 16.80 NQ 19

28 16.80 17.40 NQ 60 16

29 17.40 18.00 NQ 60 17

30 18.00 18.60 NQ 60 16

31 18.60 19.20 NQ 60 15

32 19.20 19.80 NQ 60 26

33 19.80 20.40 NQ 60 27




NQ = BARRIL NQ


REGISTRO DE


FOTOSMuestra

n°


m herramienta CLASIFICACIÓN DE CAMPO










30

N° DE ENSAYE: OBRA :

M ATERIALES PARA : LOCALIZACIÓN :

M UESTRA TOM ADA DE : TRAM O :

SUBTRAM O :

ORÍGEN :

PRUEBA N° :

M UESTRA N° :

M ASAS : DE LA M UESTRA (Wm) g

DE LA FRACCIÓN RETENIDA EN LA M ALLA N° 4 (Wm1) : g

DE LA FRACCIÓN QUE PASA LA M ALLA N° 4 (Wm2) : g

RECIPIENTE N°

RECIPIENTE + M UESTRA HÚM EDA (W1) g 3"

RECIPIENTE + M UESTRA SECA (W2) g 81.0 2"

RECIPIENTE (Wr) g 1 + w2/100 1.076 1 1/2"

M ASA DEL AGUA (Ww = W1 - W2) g 1"

M ASA M UESTRA SECA (Ws = W2 - Wr) g P.V.S.S. Kg/m3 3/4"

CONTENIDO DE AGUA (w 2 = 100 x Ww / Ws) % 1/2"

3/8"

N° 4

FECHA: N° 10

OPERADOR: N° 20

CALCULISTA: N°40

REVISÓ: N° 60N° 100

N° 200

3"

2"

1 1/2"

1"

3/4"

1/2"

3/8"

N° 4

PASA

SUM A

46.0

% Q

UE

PA

SA

PARTE GRUESA

PARTE FINA

GRADUADO

L.L. =

D10 = RETENIDO EN M ALLA DE 3" = 0.0 %

G = 46.0 %

D30 = 0.17 S = 31.0 %

F = 23.0 %

D60 = 0.79 PASA LA M ALLA N° 40 = 41.0 %

CLASIFICACIÓN SCT Y DESCRIPCIÓN DEL M ATERIAL :

OBSERVACIONES : NOTA: DEBIDO A LA POCA RECUPERACION DEL MATERIAL NO ES POSIBLEDETERMINAR LOS LIMITES DE CONSISTENCIA

M odernización y Ampliación P.I.V. " PEM EX"

SAN LUIS POTOSI S.L.P.

100

%

1379

Modernización y Ampliación P.I.V. "PEMEX"

CORRECCIÓN DEL PESO TOTAL DE LA M UESTRA POR HUM EDAD

150.5

Wm2

69.5

N° 40

252

1

SPT-1

N° 200

62

62

62

N° 100

N° 60

239.2

M ATERIAL QUE PASA LA M ALLA N° 4

M ATERIAL

ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO

DE LA FRACCIÓN QUE PASA LA M ALLA N° 4

7.6

150.5

= 75.3Wd2 = =

81.0

11.5

227.7

CONTENIDO DE AGUA DE LA FRACCIÓN QUE

PASA LA M ALLA N° 4

PARCIAL QUE PASA

I.P . =

GRAVAS (G)31.0

=

54

23.0 ARENAS (S)

Wi (g) %

47N° 20

50

Cu = =

L.P . =

D60

FINOS (F)

=

M ASA DE :

RETENIDOM ALLA

62

Cc=

D10

(D30)2

D10 x D60

77.2

=

N° 10

SUM A

RETENIDO

PASA

30

23

M ASA

Wi (g) % %

M ALLA

M ATERIAL RETENIDO EN LA M ALLA N° 4

RETENIDA

M ATERIAL

QUE PASAPARCIAL

M ASA

41

36

RETENIDA

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.01 0.10 1.00 10.00 100.00

Tamaño de las partículas en mm.

100200

3"60MALLAS N 40 20 10 4 3/8 1/2 3/4 1 1 1/2 2

0.02 0.04 0.080.06 0.20 0.40 0.60 0.80 2.00 4.00 6.00 8.00 20.00 40.00 60.00 80.00

. . . . . . . . . . . . . . . .



31




SUBTRAM O :

ORÍGEN :

PRUEBA N° :

M UESTRA N° :




RECIPIENTE N°



RECIPIENTE (Wr) g 1 + w2/100 1.103 1 1/2"




3/8"

N° 4

FECHA: N° 10

OPERADOR: N° 20

CALCULISTA: N°40


N° 200

3"

2"

1 1/2"

1"

3/4"

1/2"

3/8"

N° 4

PASA

SUM A

28.0

% Q

UE

PA

SA

PARTE GRUESA

PARTE FINA

GRADUADO

L.L. =


G = 28.0 %

D30 = S = 38.0 %

F = 34.0 %

D60 = 0.53 PASA LA M ALLA N° 40 = 57.0 %


OBSERVACIONES :

M ASA

57

51

M ASA

Wi (g) % %

M ALLA


RETENIDA

M ATERIAL

QUE PASAPARCIAL

A R EN A M A L GR A D UA D A / A R EN A LIM OSA

N P

SUM A

RETENIDO

PASA

44

34

D10 x D60

76.3

24.0

=

N° 10

N P

=

M ASA DE :

RETENIDOM ALLA

79

Cc=

D10

(D30)2

Cu = =

L.P . =

D60

FINOS (F)

Wi (g) %

64N° 20

68

72

34.0 ARENAS (S)

I.P . =

GRAVAS (G)

SP / SM

38.0

=

134.6

52.4

583.9



PARCIAL QUE PASA

= 122.0Wd2 = =

RETENIDA

636.3


M ATERIAL



N° 200

90

90

100

N° 100

N° 60

10.3

253

2

SPT-1

507.6


184.9

Wm2

50.3

N° 40

%

1516




0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.01 0.10 1.00 10.00 100.00


100200

3"60MALLAS N 40 20 10 4 3/8 1/2 3/4 1 1 1/2 2

0.02 0.04 0.080.06 0.20 0.40 0.60 0.80 2.00 4.00 6.00 8.00 20.00 40.00 60.00 80.00

. . . . . . . . . . . . . . . .



32




SUBTRAM O :

ORÍGEN :

PRUEBA N° :

M UESTRA N° :




RECIPIENTE N°



RECIPIENTE (Wr) g 1 + w2/100 1.160 1 1/2"




3/8"

N° 4

FECHA: N° 10

OPERADOR: N° 20

CALCULISTA: N°40


N° 200

3"

2"

1 1/2"

1"

3/4"

1/2"

3/8"

N° 4

PASA

SUM A

16.0

% Q

UE

PA

SA

PARTE GRUESA

PARTE FINA

GRADUADO

L.L. =


G = 16.0 %

D30 = S = 41.0 %

F = 43.0 %

D60 = 0.27 PASA LA M ALLA N° 40 = 66.0 %


OBSERVACIONES :



143.1

Wm2

22.9

N° 40100

%

116916.1

254

3

SPT-1

N° 200

84

84

84

N° 100

N° 60

307.0

RETENIDA

432.2


M ATERIAL




= 103.6Wd2 = =

120.2

49.3

382.9



PARCIAL QUE PASA

I.P . =

GRAVAS (G)

C L

41.0

=

84

43.0 ARENAS (S)

Wi (g) %

75N° 20

80

=

L.P . =

D60

FINOS (F)

=

M ASA DE :

RETENIDOM ALLA

84

Cc=

D10

(D30)2

Cu =

D10 x D60

75.9

22.7

=

N° 10

6.7

A R C ILLA D E B A JA C OM P R ESIB ILID A D

16.0

SUM A

RETENIDO

PASA

52

Wi (g) % %

M ALLA


RETENIDA

M ATERIAL

QUE PASAPARCIAL


43

M ASA

66

59

M ASA

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.01 0.10 1.00 10.00 100.00


100200

3"60MALLAS N 40 20 10 4 3/8 1/2 3/4 1 1 1/2 2

0.02 0.04 0.080.06 0.20 0.40 0.60 0.80 2.00 4.00 6.00 8.00 20.00 40.00 60.00 80.00

. . . . . . . . . . . . . . . .



33

FORMA GENERAL DE REPORTE

OBRA ENSAYES No.

LOCALIZACIÓN FECHA DE RECIBO

FECHA DE INFORME

ENSAYE MUESTRA PESO HDO. PESO SECO DIFERENCIA % % RQD

255 4 93.0 86.5 6.5 7.5 N/A

256 5 143.7 135.5 8.2 6.1 N/A

257 6 293.6 254.5 39.1 15.4 N/A

258 7 405.9 366.5 39.4 10.8 N/A

259 8 518.0 449.0 69.0 15.4 N/A

260 9 243.7 214.7 29.0 13.5 N/A

261 10 300.8 265.8 35.0 13.2 N/A

262 11 237.1 215.5 21.6 10.0 N/A

263 12 195.5 173.2 22.3 12.9 N/A

264 13 205.8 182.0 23.8 13.1 N/A

265 14 523.0 459.5 63.5 13.8 N/A

266 15 460.5 388.0 72.5 18.7 N/A

267 16 448.5 385.0 63.5 16.5 N/A

268 17 357.0 313.0 44.0 14.1 N/A

269 18 414.3 356.0 58.3 16.4 N/A

270 19 480.0 413.5 66.5 16.1 N/A

271 20 372.0 312.2 59.8 19.2 N/A

272 21 340.0 285.0 55.0 19.3 N/A

273 22 255.0 202.8 52.2 25.7 N/A

274 23 464.5 387.8 76.7 19.8 N/A

275 24 392.7 321.9 70.8 22.0 N/A

276 25 543.2 467.5 75.7 16.2 N/A

277 26 558.5 491.6 66.9 13.6 N/A

278 27 339.6 296.3 43.3 14.6 N/A

279 28 294.5 254.3 40.2 15.8 N/A

280 29 323.9 273.5 50.4 18.4 N/A

281 30 316.3 277.0 39.3 14.2 N/A

282 31 285.1 247.5 37.6 15.2 N/A

283 32 398.0 323.7 74.3 23.0 N/A

284 33 337.2 279.0 58.2 20.9 N/A

OBSERVACIONES:

FMCG

Modernización y Ampliación P.I.V. "PEMEX" 255-284

San Luis Potosí, S.L.P.

SPT-1

CLASIFICACIÓN

GRAVA

GRAVA

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG.- MATERIAL CONSOLIDADO QUE AL SER EXTRAIDO MEDIANTE "RIPEO" PRESENTA LAS CARACTERISTICAS DE UN

MATERIAL CON CLASIFICACION FRAGMENTOS MEDIANOS MEZCLADOS CON FRAGMENTOS CHICOS Y GRANDES,

PREDOMINANDO LOS MEDIANOS SOBRE LOS CHICOS Y ÉSTOS SOBRE LOS GRANDES, CON MENOS DEL 10% DEL SUELO.

MUÑOZ No. 364-1 COL. TEQUISQUIAPAN

C.P. 78250 TELEFONOS 01 (444)813-42-92

813-84-14 817-01-37

FAX 817-50-45 SAN LUIS POTOSI, S.L.P.

e-mail: [email protected]



34


Ubicación : X= 298,222 Y= 2'449,247


Sondeo Nº : SPT-2


martes, 13 de febrero de 2018





1 0.00 0.60 SPT 4 7 5 60 19

2 0.60 1.20 SPT 3 7 3 60 23

3 1.20 1.80 SPT 6 12 7 60 28

4 1.80 2.05 SPT 15 50/10 25 18

2.05 2.40 NQ 34 S/R

2.40 2.50 SPT 50/10 10 S/R

5 2.50 3.00 NQ 50 12

6 3.00 3.60 NQ 60 13

7 3.60 4.20 NQ 60 15

8 4.20 4.80 NQ 60 14

9 4.80 5.40 NQ 60 13

5.40 6.00 NQ 60 S/R

10 6.00 6.60 NQ 60 14

11 6.60 7.20 NQ 60 16

12 7.20 7.80 NQ 60 12

13 7.80 8.40 NQ 60 31

14 8.40 9.00 NQ 60 43

15 9.00 9.60 NQ 60 31

16 9.60 10.20 NQ 60 32

17 10.20 10.80 NQ 60 27

18 10.80 11.40 NQ 60 25

19 11.40 12.00 NQ 60 20

20 12.00 12.60 NQ 60 22

21 12.60 13.20 NQ 60 27

22 13.20 13.80 NQ 60 25

23 13.80 14.40 NQ 60 30

24 14.40 15.00 NQ 60 32

25 15.00 15.60 NQ 60 28




NQ = BARRIL NQ









TEPETATE CON GRAVA










TEPETATE CON GRAVA


ARENA LIMOSA CON GRAVA




GRAVA

GRAVA

TEPETATE CON GRAVA

REGISTRO DE


FOTOSMuestra

n°


m



35


Ubicación : X= 298,222 Y= 2'449,247


Sondeo Nº : SPT-2


martes, 13 de febrero de 2018





27 16.20 16.80 NQ 19

28 16.80 17.40 NQ 60 16

29 17.40 18.00 NQ 60 17

30 18.00 18.60 NQ 60 16

31 18.60 19.20 NQ 60 15

32 19.20 19.80 NQ 60 26

33 19.80 20.40 NQ 60 27




NQ = BARRIL NQ










REGISTRO DE


FOTOSMuestra

n°


m



36




SUBTRAM O :

ORÍGEN :

PRUEBA N° :

M UESTRA N° :




RECIPIENTE N°



RECIPIENTE (Wr) g 1 + w2/100 1.053 1 1/2"




3/8"

N° 4

FECHA: N° 10

OPERADOR: N° 20

CALCULISTA: N°40


N° 200

3"

2"

1 1/2"

1"

3/4"

1/2"

3/8"

N° 4

PASA

SUM A

54.0

% Q

UE

PA

SA

PARTE GRUESA

PARTE FINA

GRADUADO

L.L. =


G = 54.0 %

D30 = 0.53 S = 31.0 %

F = 15.0 %

D60 = 10.10 PASA LA M ALLA N° 40 = 28.0 %




15

M ASA

28

24

M ASA

% %

M ALLA


RETENIDA

M ATERIAL

QUE PASAPARCIAL

SUM A

RETENIDO

PASA

20

D10 x D60

77.2

= =

M ASA DE :

RETENIDOM ALLA

58

Cc=

D10

(D30)2

Cu = =

L.P . =

D60

FINOS (F)

Wi (g) %

34N° 20

38N° 10

46

15.0 ARENAS (S)

I.P . =

GRAVAS (G)31.0

=

152.5

17.8

411.7



PARCIAL QUE PASA

= 144.8Wd2 = =

429.5


M ATERIAL



N° 200

75

65

80

N° 100

N° 60

285

1

SPT-2

N° 40100

%

16885.3

334.5

RETENIDA

Wi (g)



334.5

Wm2

182.0


0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.01 0.10 1.00 10.00 100.00


100200

3"60MALLAS N 40 20 10 4 3/8 1/2 3/4 1 1 1/2 2

0.02 0.04 0.080.06 0.20 0.40 0.60 0.80 2.00 4.00 6.00 8.00 20.00 40.00 60.00 80.00

. . . . . . . . . . . . . . . .



37




SUBTRAM O :

ORÍGEN :

PRUEBA N° :

M UESTRA N° :




RECIPIENTE N°



RECIPIENTE (Wr) g 1 + w2/100 1.076 1 1/2"




3/8"

N° 4

FECHA: N° 10

OPERADOR: N° 20

CALCULISTA: N°40


N° 200

3"

2"

1 1/2"

1"

3/4"

1/2"

3/8"

N° 4

PASA

SUM A

37.0

% Q

UE

PA

SA

PARTE GRUESA

PARTE FINA

GRADUADO

L.L. =


G = 37.0 %

D30 = 0.17 S = 41.0 %

F = 22.0 %

D60 = 3.50 PASA LA M ALLA N° 40 = 40.0 %



100

%

1390





349.0

Wm2

131.1

N° 40

286

2

SPT-2

N° 200

82

80

91

N° 100

N° 60

451.4


M ATERIAL



7.6

349.0

= 202.5Wd2 = =

217.9

26.6

424.8



PARCIAL QUE PASA

I.P . =

GRAVAS (G)41.0

=

63

22.0 ARENAS (S)

Wi (g) %

49N° 20

55

=

L.P . =

D60

FINOS (F)

N° 10

=

M ASA DE :

RETENIDOM ALLA

73

Cc=D10 x D60

75.8

=

D10

(D30)2

Cu =

SUM A

RETENIDO

PASA

28

22

M ASA

Wi (g) % %

M ALLA


RETENIDA

M ATERIAL

QUE PASAPARCIAL

M ASA

40

34

RETENIDA

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.01 0.10 1.00 10.00 100.00


100200

3"60MALLAS N 40 20 10 4 3/8 1/2 3/4 1 1 1/2 2

0.02 0.04 0.080.06 0.20 0.40 0.60 0.80 2.00 4.00 6.00 8.00 20.00 40.00 60.00 80.00

. . . . . . . . . . . . . . . .



38




SUBTRAM O :

ORÍGEN :

PRUEBA N° :

M UESTRA N° :




RECIPIENTE N°



RECIPIENTE (Wr) g 1 + w2/100 1.072 1 1/2"




3/8"

N° 4

FECHA: N° 10

OPERADOR: N° 20

CALCULISTA: N°40


N° 200

3"

2"

1 1/2"

1"

3/4"

1/2"

3/8"

N° 4

PASA

SUM A

33.0

% Q

UE

PA

SA

PARTE GRUESA

PARTE FINA

GRADUADO

L.L. =


G = 33.0 %

D30 = 0.17 S = 46.0 %

F = 21.0 %

D60 = 2.90 PASA LA M ALLA N° 40 = 40.0 %


OBSERVACIONES :

7.2

287

1421




485.0

RETENIDA

226.3

Wm2

77.4

N° 40100

%

87

N° 100

N° 60

3

SPT-2

N° 200

82

595.9


M ATERIAL




= 138.9Wd2 = =

148.9

34.8

561.1



PARCIAL QUE PASA

I.P . =

GRAVAS (G)

SP / SM

46.0

=

67

21.0 ARENAS (S)

77

Wi (g) %

48N° 20

55N° 10

Wi (g) %

=

L.P . =

D60

FINOS (F)

M ASA DE :

RETENIDOM ALLA

74

Cc=

D10

(D30)2

Cu =

D10 x D60

76.1

22.3

=

M ASA

=

N P

A R EN A M A L GR A D UA D A / A R EN A LIM OSA

N P

SUM A

RETENIDO

PASA

29

M ALLA


RETENIDA

M ATERIAL

QUE PASAPARCIAL

21

M ASA

40

34

%

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.01 0.10 1.00 10.00 100.00


100200

3"60MALLAS N 40 20 10 4 3/8 1/2 3/4 1 1 1/2 2

0.02 0.04 0.080.06 0.20 0.40 0.60 0.80 2.00 4.00 6.00 8.00 20.00 40.00 60.00 80.00

. . . . . . . . . . . . . . . .



39




SUBTRAM O :

ORÍGEN :

PRUEBA N° :

M UESTRA N° :




RECIPIENTE N°



RECIPIENTE (Wr) g 1 + w2/100 1.115 1 1/2"




3/8"

N° 4

FECHA: N° 10

OPERADOR: N° 20

CALCULISTA: N°40


N° 200

3"

2"

1 1/2"

1"

3/4"

1/2"

3/8"

N° 4

PASA

SUM A

48.0

% Q

UE

PA

SA

PARTE GRUESA

PARTE FINA

GRADUADO

L.L. =


G = 48.0 %

D30 = 0.17 S = 27.0 %

F = 25.0 %

D60 = 10.30 PASA LA M ALLA N° 40 = 41.0 %





100

%

1145



238.7

Wm2

115.0

N° 40

288

4

SPT-2

N° 200

82

61

82

N° 100

N° 60

343.6


M ATERIAL



11.5

238.7

= 110.9Wd2 = =

123.7

27.5

316.1



PARCIAL QUE PASA

I.P . =

GRAVAS (G)27.0

=

52

25.0 ARENAS (S)

Wi (g) %

46N° 20

49

Cu = =

L.P . =

D60

FINOS (F)

=

M ASA DE :

RETENIDOM ALLA

57

Cc=

D10

(D30)2

D10 x D60

77.4

=

N° 10

SUM A

RETENIDO

PASA

32

25

M ASA

Wi (g) % %

M ALLA


RETENIDA

M ATERIAL

QUE PASAPARCIAL

M ASA

41

37

RETENIDA

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.01 0.10 1.00 10.00 100.00


100200

3"60MALLAS N 40 20 10 4 3/8 1/2 3/4 1 1 1/2 2

0.02 0.04 0.080.06 0.20 0.40 0.60 0.80 2.00 4.00 6.00 8.00 20.00 40.00 60.00 80.00

. . . . . . . . . . . . . . . .



40

FORMA GENERAL DE REPORTE

OBRA ENSAYES No.

LOCALIZACIÓN FECHA DE RECIBO

FECHA DE INFORME

ENSAYE MUESTRA PESO HDO. PESO SECO DIFERENCIA % % RQD

289 5 156.5 151.8 4.7 3.1 N/A

290 6 148.5 140.0 8.5 6.1 N/A

291 7 296.6 269.0 27.6 10.3 N/A

292 8 216.5 189.0 27.5 14.6 N/A

293 9 210.0 194.6 15.4 7.9 N/A

294 10 216.6 192.5 24.1 12.5 N/A

295 11 207.2 179.0 28.2 15.8 N/A

296 12 200.0 174.0 26.0 14.9 N/A

297 13 444.5 395.6 48.9 12.4 N/A

298 14 499.4 438.9 60.5 13.8 N/A

299 15 285.0 249.0 36.0 14.5 N/A

300 16 323.6 293.4 30.2 10.3 N/A

301 17 448.2 386.6 61.6 15.9 N/A

302 18 408.0 346.5 61.5 17.7 N/A

303 19 461.8 405.2 56.6 14.0 N/A

304 20 316.5 261.8 54.7 20.9 N/A

305 21 441.8 361.9 79.9 22.1 N/A

306 22 309.5 259.2 50.3 19.4 N/A

307 23 526.0 451.5 74.5 16.5 N/A

308 24 400.8 343.4 57.4 16.7 N/A

309 25 418.0 358.5 59.5 16.6 N/A

310 26 342.1 300.5 41.6 13.8 N/A

311 27 406.0 345.7 60.3 17.4 N/A

312 28 335.3 291.5 43.8 15.0 N/A

313 29 310.0 270.5 39.5 14.6 N/A

314 30 219.5 197.4 22.1 11.2 N/A

315 31 216.2 183.9 32.3 17.6 N/A

316 32 323.3 282.5 40.8 14.4 N/A

317 33 275.5 241.3 34.2 14.2 N/A

OBSERVACIONES:

FMCG CON GRAVA

Modernización y Ampliación P.I.V. "PEMEX" 289-317

San Luis Potosí, S.L.P.

SPT-2

CLASIFICACIÓN

GRAVA

GRAVA

FMCG

FMCG CON GRAVA

FMCG CON GRAVA

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG

FMCG.- MATERIAL CONSOLIDADO QUE AL SER EXTRAIDO MEDIANTE "RIPEO" PRESENTA LAS CARACTERISTICAS DE UN

MATERIAL CON CLASIFICACION FRAGMENTOS MEDIANOS MEZCLADOS CON FRAGMENTOS CHICOS Y GRANDES,

PREDOMINANDO LOS MEDIANOS SOBRE LOS CHICOS Y ÉSTOS SOBRE LOS GRANDES, CON MENOS DEL 10% DEL SUELO.

MUÑOZ No. 364-1 COL. TEQUISQUIAPAN

C.P. 78250 TELEFONOS 01 (444)813-42-92

813-84-14 817-01-37

FAX 817-50-45 SAN LUIS POTOSI, S.L.P.

e-mail: [email protected]



41

II. ESTRATIGRAFÍA DE SONDEOS.



42



43

III. REPORTE FOTOGRÁFICO.

SONDEO SPT-1

Trabajos de perforación

Muestra 1. Arena limosa.



Muestra 4. Grava.

Muestra 5. Grava.



44

SONDEO SPT-1

Muestra 6. Tepetate consolidado.








45

SONDEO SPT-1









46

SONDEO SPT-1









47

SONDEO SPT-1









48

SONDEO SPT-1







49

SONDEO SPT-2

Trabajos de perforación.

Muestra 1. Arena limosa con grava.




Muestra 5. Grava.



50

SONDEO SPT-2

Muestra 6. Grava.

Muestra 7. Tepetate con grava.







51

SONDEO SPT-2









52

SONDEO SPT-2









53

SONDEO SPT-2









54

SONDEO SPT-2







55

El presente estudio se expide en San Luis Potosí, S.L.P., al 15 de Marzo de 2018.

ATENTAMENTE

_______________________________

CARLOS ESCUDERO ROBLES

INGENIERO CIVIL

CED. PROF. 708452

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MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN (SENTIDO SUR A NORTE) …€¦ · ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR