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NACIONES UNIDAS

CONSEJO ECONOMICO Y SOCIAL

GMSSAL E/CM. 12/CCE/15a/Add. 2 18 de mayo de 1959 OHIGIN/at ESPAftoL

MHtttilimiMMUtUlintll}! COMISION ECONOMICA PARA AMERICA U U H A CCMLTE DE COOPERACION ECONOMICA DEL ISBíD CENTROAMERICANO

NCSiMAS PARA lISMO IE PU EN CENTRQAMERICA Y PANAMA

Este documento es iin anexo del Inforae de la Primera Reunión del Subcomité de Transporte que tuvo lugar en i&jiagaa» Nica-ragua, del 22 al 29 de septiembre de 1958<

VCNÍ 12/CCE/158/Add. 2 Pág. i i i

INDICE

Página

Introducción v

I. Limitaciones gscmétricas (1-3) ^

II. Cargas (4-13) 2

m . Propiedades de los materiales, esfuezôs permisibles y coefi-cientes de seguridad (14-20) 5

IV. Diseño de sistemas de piso (21-^) 10

V, Detalles de diseño de acero estructm^ (24-48) 13

VI, Detalles de diseño de estructxaras de concreto (49-66) 29

V H , Dispositdón general (67) 1*2

Apéndice. Estructuras de concreto preesforzado (1-19) W

/INTRODUCCION

E/eH.12/CCBA5S/Add. 2 P á g . V

INTRODUCCION

Durante la Primera Reunión del Subcomité de Transporte del Programa de Integración Ecmómica Centroaniericana, celebrada en Managua, Nicaragua, en septiembre de 1958, fue preservado por la Delegación de Nicaragua un grupo de noimas para diseño de puentes en Centroamérica y Panamá. La presentación de este documento obedeció segfin quedó consignado en el informe de la Reunión, a los siguientes objetivost a) adaptar las especificaciones de la AASHO a las condiciones presentes de la región, y especialmente a sus recursos económicos; b) simplificar los métodos de cálctilo y disô, adaptándolos al mismo tiempo al sistema métrico; Y E ) aplicar los conocimientos más recientes sobre el CCOH

portamiento de nateriales y elementos estructurales. Las especificaciones se refieren al diseño de puentes corrientes de

concreto armado y de acero estructural, y no son aplicables a puentes de gran claro, de madera, ni a puentes con sistemas especiales de construcción. El texto comprende los siguientes aspectos» llmitacicnes ômétricas; cargas; propiedades de los materiales, esfuerzos peraisibles y coeficientes de seguri-dad; diseño de sistemas de piso; detalles de diseño de acero estructural; y detalles de diseño de estructTiras de concreto,

TaiA>ién se consideró en esa o|»rtunidad un trabajo sobre estructuras de concreto preesforzado. El Subcomité estiioó que dicho trabajo podía comple-mentar las rK>rmas a que se refieren los párrafos anteriores, y acordó que se publicara coim> apéndice de las mismas»

El Suboomité aprobó ambos documentos tal coa» aparecen a continuación. Res. 2 (SC,3).

^ i f /DISEÑO DE /•

/ < / ; /

E/CN.12/CCE/158/Add. 2 P á g . 1

DISESO DE PUENTES

(Limitación de estas nozmas! Estas nonsas serán aplicables al diseño de puentes y pasos superiores de caminos, de acero y concreto, con sistemas ordinarios de superestructuras y subestructuras. No son aplicables a puentes de gran claro, de madera, ni a puentes con sistonas especiales de construcción,)

I . LBUTACIQIJES GEOMETRICAS

1, Gálibos, Se determinarán de acuerdo con la importancia del cand no e intensidad de tránsito esperada, con las dimensiones mínimas indicadas en la figura 1,

Los anchos de calzada Ac serán los siguientes: a) Puentes con una sola banda de tránsito.

Mínimo . . « f . 3«6 m Si el tránsito futuro estimado excede de 1 000 vehículos dte

rios, no se proyectarán puentes de una sola banda, b) Puentes con dos bandas de tránsito

De longitud menor de 30 n , , . . 8,0 m De longitud entre 30 y 100 7,5» De longitud mayor de 100 m , , , 7.0 m Si el tránsito futuro estimado j^ra el camino excede

d© 2 500 vehículos diarios, y solamente cuando la velocidad de diseño de camino exceda de 100 Km/h, se aumentarán los anchos de calzada enO,5ia,

Si el tránsito futviro estimado no alcanza a 1 000 vehículos diarios, podrán disminuirse los anchos arriba indicados ai 0,5 m,

c) Pasos inferiores y túneles con dos bandas de tránsito Mínimo . , . , , . , , . « , , , , , , . 8.0 m

d) Plantes, pasos inferiores y túneles con cuatro bandas.en tránsito. De preferencia se construirán dos calzadas gemelas con ancho de 7,0m mínimo cada una, y guarnición cotral de por lo menc@ 0,5 m.

Cuando no sea posible se proyectará una sola calzada con an-cho Biínámo de 14, Oi a.

/e) Puentes en

4,75

corona del camino

Figura 1 Gálibos para puentes

túneles y pasos inferiores

Mln. ,85

B

Si M í n , " 9 0

Figura 2 Dimensiones de parapetos

E/CN.32/GCE/15S/Add. 2 Pág, 2

e) Puentes en cxacva o en tangentes de transición. El ancho de calzada será, como mínimo, igual al valor correspondiente según a), b), c) y d) más la ampliación que se dé al pavimento. La calzada del puente tendrá sobre-elevaciones iguales a las proyectadas para el pavimento, de acuerdo con el grado de la curva y la velocidad de proyecto del tramo de camino.

2. Ancho de banquetas. Se determinará de acuerdo con la inten-sidad esperada del tránsito de peatones, con un mínimo de 60 cm,

3. Parapetos. Se proyectarán de acuérdo con lo indicado en la figura 2.

II, CARGAS

4. Generalidades, Se distinguirán dos grupos de cargas: Grupo "A". Cargas que pueden presentarse simultáneamente

durante el funcionamiento normal del puente: a) Carga muerta, incluyendo el efecto de acortamiento en

arcos. b) Carga viva, de calzada y banqueta, incluyendo el efec

to de acortamiento en arcos, la fuerza centrífuga en puentes en curva y el empuje de tierras debido á sobrecarga,

c) Impacto d) Peso y empu.ie de tierras e) Esfuerzos debidos a variaciones de temperatura, inclu

yendo la fricción y resistencia al rodamiento desarrollado en los apoyos. f) Empuje dinámico del agua S) Subpresión (efecto de flotación), h) Esfuerzos debidos a la contracción y fluencia del

concreto Grupo "B", Cargas extraordinarias:

a) Empuje de viento (o sismos en casos especiales) b) Esfuerzos temporales durante la constmcción

5. Cargas en la calzada. De las cargas indicadas en la figura 3 se corBiderará la que resulte más desfavorable, ya sea un solo camión con semiremolque en el puente o la carga uniforme,

/La posición del

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La posición del camión en el puente será la que produzca los niá::d moa esfuerzos, pero dentro de los límites señalados en la figura 4» La carga vmiforme se colocará en todo el ancho de la calzada y en dos tramos de puentes simultáneamente, cano máximo.

El tipo de carga se seleccionará de acuerdo con la importancia e intensidad de tránsito esperada para el camino, pero generalnente se usarán las siguientes cargas de calzada:

Para p\;^tes de caminos troncales C 36 Para puentes de caminos secundarios . . . . . . . . « • G27 Para puentes provisionales o en caminos de 3®r. orden C 18

6. Cargas en banquetas. Para banquetas con un ancho útil igual o msnor a 60 cm no se considerarán cargas de peatones.

Para anchos mayores de 60 cm se considerará vina carga uniformemen 2 ""

te repartida en el ancho útil de la banqueta de 3OO Kg/m para calcular las lo-sas y los soportes inmediatos, y una carga uniforraamente distribuida dada por la fórmula: 200 - L (con un mínimo de 100 Kg/m ), siendo "L" la longitud carga da de banqueta, expresada en metros, para el cálculo de los demás elementos.

7. Cargas en guamicioiies y parapetos. Se considerarán las indica-das en la figura 5. Las cargas en el parapeto son aplicables tanto a los de calzada crano a los de banqueta. Estas cargas no deberán considerarse como si-multáneas.

Impacto» Se aplicará a todos los elementos de la superestructura, incluyendo columnas de acero y concreto reforzado, de acuerdo con la fórmula:

I 4 15 con un máximo de 30^ L ^40

en la cual I s Fracción en que debe incrementarse la carga de calzada para

considerar los efectos dinámicos y de vibración, L 5 Claro del tramo o elenento cargado, o distancia de la sección

estudiada a la concentración más alejada en wladizos» 9. Empu.1e de tierras. Las estructxiras deben proporcionarse para so

portar los empujes dados por la fórmula de Rankine, Cuando no se haga un estu dio especial del material que se usará en el terraplén, el empuje no será nenor

/que el correspondiente

Tipo de Concentración por eje en tons. Carga unifor -me en T/m2

c 3S 4 16 16 ¥ » 0,24 C 27 3 12 12 W = 0 ,18 G 18 2 8 8 ¥ = 0.12

w

iiiiniiiiiiininiiiiiiiiininiiiiniiiniiniiiiiimifUiiiiuiiniH

Figura 3 Cargas de calzada

J, 1 , / 1.80

g = «30 para G1 cálculo de losas y elementos del sistema do piso (Váansc esfuerzos permisibles en el artículo 3 , l . d , ) . g - ,90 para el cálculo de todos los demás elementos del puente, s i la calzada Ac ^ 7 . 2 0 m, g S ,25 Ac-,90 s i l a calzada es menor de 7.20 m.

Figura 4 Posiciones extremas del camión tipo

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que el correspondiente a un líquido con peso volumétrico de 0.45 T/a?, Cuando el empuje de tierras produzca un efecto favorable sobre algún ele-mento del puente, se tomará el 50^ del valor anterior para proporcionar ese elemento.

El efecto de la carga viva se tomará en cuenta por medio de una sobrecarga inversamente proporcional a la profundidad de la sección estudiada segón la siguiente expresión:

en la cual

«3

H^ « sobrecarga expresada en metros s Z « profundidad la sección estudiada

10, Fuerzas térmicas. Se considerarán en los cálcvilos los efec tos que producen los cambios de temperatura.

Las variaciones térmicas se tomarán en cuenta de acuerdo con los datos de la localidad. A falta de ésto se tomarán los siguientes valo res máximos;

a) Puentes de acero de paso a través ¿ 30®C ( -10»C a 50»C)

b) Puentes de acero de paso superior / 20«C

c) P\3sntes de concreto i

11, Empu.je dinámico del agua. Se considerará una presión, en 2

Kg/m de proyección sobre ion plano normal al sentido de la corriente, se-gún las fórmulas:

Para extremos rectangulares . , . , p « 70 v2 Para tajamares a 90® p a 40 v2 Para tajamares circvilares , . , . . p = 30 v2

en las cuales "v" es la velocidad media de la corriente en m/seg. y "p" es la presión uniforme sobre el área proyectada.

12, Sub presión. (Efecto de flotación) Se calculará segón el principio de Arquínssdes. /13. Empuje de viento.

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13. Empu.je de viento. (V) Se considerará en los cálculos la presión del viento deducida de los datos del estudio de campo.

Cuando no se disponga de datos precisos de intensidades de vien-to, se aplicarán las si@aientes realas generales:

a) Una presión horizontal normal del viento, aplicada como carga 2 estática, de 300 Kg/m sobre el área de la superestructtira vista en elevación, incluyendo el sistema de piso y el parapeto, en secciones abiertas; y de 150

2 Kg/m en secciones cerradas (Tijx) cajón),

b) Unicamente para analizar el volteamiento de superes truc ttiras con pisos ligeros y en casos especiales, (para lo cual deberá considerarse un coeficiente de segjiridad de 1,6) se agregará, a las fuerzas indicadas en (a), 2 una fuerza vertical de abajo hacia arriba igual a 60 Kg/m en el ancho de la superestructura y aplicada al cuarto de dicho ancho del lado que sopla el viento»-

c) Fuerzas tangenciales de viento, iguales a los siguientes por-centajes de los vientos normales:

Para superestructuras de armaduras . . . . . . . . 50^ Para superestructuras de trabes . . . . . . . . • 2 % Una fuerza normal

expuesta de los apoyos intermedios,

2 d) Una fuerza normal del viento de 100 Kg/m en el área normal

2 e) Una fuerza tangencial de viento de 100 Kg/m en el área tar>-

gencial de los apoyos intermedios, III. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES, ESFUERZOS PERMISIBLES Y

COEFICIENTE DE SEGURIDAD

14. Generalidades. Para la determinación de esfuerzos se analizarán las siguientes coBibinaciones de carga, aceptándose para ellas los porcentajes de los esfuerzos unitarios indicados,

a) Para el proporcionamiento de todos los elementos de superes-tructuras, incluyerxio los dispositivos de apoyo, y coliannas de acero o concre-to reforzado de la propia superestructura.

de la carga

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de la carga muerta / carga viva i impacto / otras cargas pertinentes del Grupo "A" (Artículo 4) 100^ Carga muerta / empuje de viento / otras cargas per-tinentes del grupo "A", excepto viva e impacto . , 125^

b) Para el proporcionamiento de subes truc turas: Carga muerta / carga viva / otras cargas pertinen-tes del Grupo "A", excepto impacto 100^ Carga muerta / empuje de viento / otras cargas per tinentes del Grupo "A",excepto viva 9 impacto , . 125^

c) Temporalmente durante la construcción en cualquier elemento de la estructura . . . . . . . . . . . . 125^

d) En puentes con anchos de calzada mayores de 7.2 m y cuando se considere que una rueda está situada a 0.3 m de la guarnición . 125^

15. Coeficientes de seguridad. En el análisis de volteamiento y deslizamiento se aceptarán los siguientes coeficientes de seguridad mínimos:

a) Para combinaciones de carga en las que se exigen es fuerzos normales de trabajo 2,0

b) Para combinaciones de carga en que se aceptan es-fuerzos noimales de trabajo incrementados en xm 2% 1.6

16, Propiedades fundamentales del acero Módulo de elasticidad . . . . . . . . . . . 2 100 000 Coeficiente de expansión 0,000 011/oC

Especif icacione s. Cuando no se indique otra cosa se enten-derá que los materiales indicados en estas especificaciones, están sujetos a la última edición de las siguientes especificaciones de fabricación:

Acero estructural al carbono . . ASTM - A 7 Remaches Rodillos y pasadores , Acero fundido . . . . Refuerzo para concreto

ASIM - A 141 ASTM - A 235 (Clase CL)

ASTM - A 27 (Grado 65-35) ASTM - A 15 (Grado estruc

tural) y "" ASTM - A 305

/17. Esfuerzos

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17. Esfuerzos xmitarios básicos para estructura de acero Tensión en secciones netas 1 250 Tensión en fiJbras extremas de secciones laminadas, tra bes y secciones compuestas sujetas a flexión, sección neta 1 250 Compresión axial en la sección bruta, miembros no afee tados por pandeo 1 250 Compresión por flexión, sección bruta, soporte lateral completo o . . . 1 250 Tensión o compresión en la fibra más alejada de pasa-dores 1 900 Esfuerzo cortante en sección bruta . 750 Tensión diagonal en secciones en las cuales existe si-multáneamente máxima fuerza cortante y máximo momento 1 250 Remaches de Taller: Esfuerzo cortante 950 Aplastamiento cuando existe fuerza cortante doble 2 500 Aplastamiento cuando existe fuerza cortante sencilla . 1 900 Tensión (en la sección del cuerpo) , 500 Remaches de campo: Esfuerzo cortante . . . . . . . . . . . * . 750 Aplastamiento cuando existe fuerza cortante doble 2 000 Aplastamiento cuando existe fuerza cortante sencilla . 1 500 Tensión (en la sección del cuerpo) , . , 400 Aplastamiento en superficies cepilladas en contacto , 1 900 Aplastamiento en pasadores no sujetos a rotación (ex-cepto las que ocasionan las deflexiones) 1 700 O ' Aplastamiento en pernos acabados 1 400 Aplastamiento en pasadores sujetos a rotación . , . . 85O

Tensión en pernos en la raíz de la cuerda . . . . . . 950 Acero fundido; Esfuerzos unitarios iguales que para acero estructural, excepto tensión que se tomará el de los valores dicados, "

/Soldaduras:


Soldaduras: Los esfuerzos imitarios indicados en la últinia edición de las Especificaciones para puentes soldados de la American Welding Society, Mi^nbros sujetos a esfuerzos combinados, pandeo, vigas sin soporte lateral en el patín de compresión, etc. Los esfuerzos imita-rios resultantes de aplicar las fórmulas de la Sección 5.

18, Propiedades fundamentales del concreto. En casos esj^cia-les se harán estudios de los materiales por usarse.

En los casos ordinarios se usarán los siguientes valores: a) Coeficiente de dilatación - 0.00CX311 /oC b) n = Es

Ec

Valores de "n" para el cálculo de:

Resistencia y de Defonaaciones deformación por por cargas per-cargas de horas manentes (meses Deformaciones por

f'c o días o años) - cargas momentáneas

140 15 30 12 210 10 20 8 280 8 16 6

Puede interpolarse para otros valores de f'c. Contracción. Se tendrá en cuenta en el cálcvilo de es-

tructuras estáticamente indeterminadas suponiendo una baja de temperatura equivalente y los valores de "n" correspondientes a los cálculos do resis-tencia.

En piezas con porcentaje de acero mayor de 0,5 * . . . 15®C En piezas con porcentaje de acero menor de 0.5 . . . • 20®C

Estos valores podrán reducirse de acuerdo con la secuela y duraci&i de las etapas de colado.

d) Fluencia bajo carcas permanentes. Este fenómeno se toma en cuenta al usar los valores de "n" indicados arriba para cargas per manentes.

A9» Esfuerzos

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19. Esfuerzos unitarios básicos para estructuras de concreto. Todos los valores están dados ccmo factores de la resistencia del concreto a la rup-tura a los 2S días de edad (f'c),

2 Son aplicables para f'c / 280 Kg/cm , a) Flexiái» Ccanpresión én la fibra más álejádá:

Secciones rectangulares . . . * . . . r . 0,4 Patines de vigas "T" 0.35 Tensión en la fibra más alejada i»ra miembros de concreto simple 0.03 Tensión en la fñbra más alejada en miembros de con?-creto reforzado . . . . . . O

b) Esfuerzo cortante. Vigas sin refuerzo del alma: Sin anclaje especial del refuerzo longitudinal . . 0.02 Con anclaje especial del refuerzo longitudinal . . 0.03 Vigas con refuerzo del alma: Sin anclaje especial del refuerzo longitudinal . , 0.05 Con anclaje especial del refuerzo longitudinal . . 0.075 Esfuerzo cortante horizontal en conexiones entre losas y nervaduras 0,10 Torsión sin refuerzo especial 0.03 Torsión con refuerzo especial . . . . 0.075

c) Compresión axial en columnas cortas no reforzadas . 0.25 d) Otros tipos de esfuerzos.

Se tomarán los esfuerzos unitarios resultantes de aplicar las fórmulas de la Sección 6.

20. Esfuerzos unitarios básicos para acero de refuerzo Tensión 1 250 Coiêsión en vigas . . . . . . . . . . . . . . . . . 1 100 Adherencia para barras que cumplen con la Especificación A 305. En vigas, losas y en cin^ntaciones con refuerzo princi pal en un sentido 0.10 f e En cimentaciones con refuerzo principal en dos sentidos 0.08 f'c En zonas donde existen simultáneamente máxima fuerza cortante y máximo momento flexionante 0.06 f'o

/Para barras

(a)

(b)

(c)

150 Kg./m.

/ /

450 Kg./m. (Si B ^ 6 0 , redúzcase a 255 Kg,/m.)

50 Mfnimo

B

750 Kg,/m,

25 Máximo

Figura 5 Cargas en guarniciones y parapetos

Figura 6 Claros de cálculo de losas

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Para barras corrugadas que no cumplan la Especificación A 305 se temarán valores iguales al 75^ de los anteriores. Para barras lisas, -wa lores iguales al 50^*

IV» DISíÔ DE SISTEMAS DE PISO 21» Generalidades. Las cargas de las ruedas se considerarán como

concentradas excepto que, para analizar los efectos de concentraciones loca les, (conexiones de los patines a las almas por cargas verticales, etc.), se distribuirán en cmdrado con lado igual a 36 cm para la carga C 36, 27 cm para la carga C 27 y 18 cm para la carga C 18, en la superficie de la calza-da, y en la masa del concreto se hará la distribución mediante líneas a 45* a partir del cuadrado arriba e3q>resado,

22, Diseño de largueros. La distribución de cargas en largueros se calculará teniendo en cuenta las propiedades de los diafragmas y su dis-tribución en el píente. Cuando no se haga el estudio anterior, se distri-N Ixiirán las cargas de calzada en los largueros segSn las siguientes reglas:

a) En largueros interiores con separación menor de 1,8 m se temarán una fracción de la carga de una rueda dada por

b

siendo "b" la separación c.a.c, de largueros expresada en metros. b) En largueros interiores con separación mayor de 1.8 m y

en largueros exteriores se calcviLará la reacción de la rueda considerando la losa como libranente apoyada en los largueros.

c) Las cargas muertas se distribuirán considerando la losa como continua sobre apoyos rígidos,

23, Diseño de losas de concreto a) Claros efectivos de cálculo. Se considerarán segón lo

indicado en la figura 6, b) Nomenclatura

S s Claro efectivo de cálculo en metros, E s Ancho en que se considerará que se distribuye el pe-

so de una rueda para aplicar las fórmulas usuales de flexión, expresado en metros (Ancho de distribución),

/A^ = Ancho de

Fág. 11

Ag T Ancho de calzada entre guarniciones en metros. P - Peso de una rueda, que se tomará como sigue;

6.0 Ton, para cargas C 36 y C 2? 4.0 Ton, para cargas C 18

X V Distancia del punto de aplicación de la carga a la sección critica {ara losas en voladizo,

c) Momentos flexionantes producidos por cargas concentradas de calzada, (sin incluir impacto)

i) Losas con refuerzo principal normal al tránsito Anchos de distribución: Claros de 0.6 a 3.3 m E ® 0.6 S / 1,0 Claros mayores de 3.3 E » 0.3 S / 2.0

Momentos flexionantes: Losas libremente apoyadas . , . . . . . M g 0.25 PS

E Losas continuas o losas simples parcial mente empotradas por la resistencia de los trabes a torsión . . . . . . . . . M a 0,2 FS

E

Losas en secciones celulares M • / 0.15 ^ E

Las fórmulas anteriores incluyen el efecto de todas las cargas que quepan en el tramo de la posición más desfavorable. Los extremos de losas de este tipo deberán atiesarse mediante diafragmas, o reforzarse adecuadam.ente de acuerdo con un estudio especial de los extremos discontinuos.

ii) Losas con refuerzo principal paralelo al tránsito Ancho de distribución:

E ^ 0,2S / 1.0 con máximo de 0.25 A^ y máximo de 2.2 m Momentos flexionantes: Los mmentos se calcularán con los

métodos usuales de resistencia de materiales, teniendo en consideración las c ^ gas que quepan en el puente en la posición más desfavorable de acuerdo con el Artículo 5», Las losas con refuerzo paralelo al tránsito no requieren vigas marginales longitudinales, bastando con la guarnición oirdinaria. 1/ Se emplea un valor común de la carga de rueda para los remolques de 36 y 2?

toneladas porque en el primer caso se han supiesto ejes tandem: en las fór^ muías de anchos de distribución se han despreciado, colocándose siempre del lado de la seguridad, las pequeñas diferencias de esfuerzo producidos por las ruedas tandem de 8 toneladas con respecto a las sencillas de 6,

/iii) Losas en


i i i ) Losjs en voladizo eon refuerzo normal a l tránsito Ancho de distribución:

E = 0 ,8 X- / 1 .2 Momento üexionante:

M sr ra E

iv) Losas en voladizo con refuerzo principal paralelo al tránsito Ancho de distribución:

E = 0.35 X / 1 .0 con máxiniD de 0.25 A„ y máximo de 2.2 m c Momento flexLonante:

M = PX r

v) Acero de distribución. Para los ciiatro casos anterio res se pondrá un porcentaje del acero principal calculado para el momento positivo, normalmente al acero principal y siempre en el lecho inferior, de acuerdo con la fórmula:

55 5C^ para losas entre apoyos, y

55 ^ 5C^ para losas en voladizo VX~ ~

vi) Losas perimetrales. Se calcularán mediante el método y los diafragmas de M. Pigeaud, considerando la losa como libremente apoya da, y la carga de un eje distribuido según se indica en la figura 7.

Los monentos encontrados se multiplicarán por los ooe ficientes siguientes:

/ 0 ,8 para deteminar los momentos en el apoyo y en el centro de losas continuas o parcialmente emr-potradas por la resistencia a torsión de las trabes.

/ 0 .6 para determinar los momentos en el centro y en los apoyos en secciones celulares.

Las losas con relación del lado menor de 0 .5 no se considerarán perimetrales, pero sobre los diafragmas o piezas de puentes intermedios se pondrá acero de refuerzo en el lecho superior para resist r un momento flexionante igual al calculado para el refuerzo principal.

/d) Momentos

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d) Momentos flexionantes producidos por cargas unifornes i ) Losas con refuerzo principal en un sentido

Se calcularán los momentos flexionantes correspondientes a vigas sobre apoyos rígidos. Cuando no se Justifique e l cálculo anter ior , podrá usarse un coeficiente de momento de 1 / 1 0

i i ) Losas perimetrales

Se calcularán los momentos flexionantes mediante los coe~ f ic ientes de Westergaard (Véanse Especificaciones de Joint Committee 1940) .

e) Distribución del acero de refuerzo Se colocará según se indica en l a figura 8 aim cuando e l c á l

culo de momento por carga viva no se haya hecho considerando losas perimetrales»

f ) Tensión diagonal y adherencia Las losas diseñadas de acuerdo con l a s reglas anteriores , son

s a t i s f a c t o r i a s para tensión diagonal y adherencia.

V. DETALLES DE DISEÑO DE ACERO ESTRUCTURAL

24. Esfuerzos alternados. Los miembros sujetos a esfuerzos a l t e r a a -dos de tensión y compresión debidos a combinaciones de cargas del Grupo "A", se proporcionarán para e l t ipo de esfuerzo que requiera l a sección máxima, au-mentando cada uno de los esfuerzos en 50^ del menor. Las conexiones de esos miembros se proporcionarán para l a suma aritmética de los esfuerzos alternados no incrementadoso

S i a l amentar la carga viva en un 50^ se presentan esfuerzos opuestos a los de carga muerta, se usarán miembros de conpresión o contradiago nales.

25. Capacidad de miembros a comp37esión a) Longitud-de pandeo. La longitud'de pandeo se deducirá de los

estudios de defomación del miembro. Cuando no se justifique un estudio espe-c i a l , l a longitud de pandeo "1" se tomará en función de l a longitud t o t a l del miembro "L" según l a siguiente tabla ;

/Condición de un

Dirección del t ránsi to

- 3 . 0

Figura 7 Distribución de l a carga

de un eje en losas perimetrales

(a)

50

100

50 %

S / 4

(b) o; iri O

J s / 4 Figura S

Distribución de acero de refuerzo en losas perimetrales

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Condición de vm extremo

Condición del ex-tremo opuesto

1_ L

Empotrado Empotrado Empotrado Articulado Ranachado o soldado ordinario

Libre Articulado Empxítrado • Articulado Remachado o soldado ordinario

2 0 . 7 0 . 5 1 6 0 .85

La longitud "L" de las columnas, se tomará como l a distancia entre las intersecciones de los ejes de los miembros.

b) Capacidad de columnas con carga a x i a l Caso 1 , Relación de esbeltez 100;

J L 1050 - 0 .03 q^ A

Caso 2 . Relación de esbeltez mayor que 100:

N 7 500 000

c ) Capacidad de columnas con carga exéntrica Caso 1 . Relación de esbeltez 100:

N A

/ 0 ,85 í k . •/ ü ^ 1050 - 0 .03 q X y

Caso 2 . Relación de esbeltez mayor que 100:

N / 0 ,85 5 s i 0 .85 ^y . - ^ 7 500 000

En l a s fórmulas anteriores , "q" es l a relación de esbeltez " 1 / r " y "M" es e l momento flexionante en e l centro de la columna.

Cuando e l momento flexionante en un extremo de l a coltamna sea mayor que en e l centro deberá v e r i f i c a r s e además que e l esfuerzo máxi mo en ese extremo, calculado por las fórmulas usuales, ( s i n tomar en cuen

2 t a los efectos del pandeo) no exceda de 1250 Kg/cm .

/d ) Relaciones

E/CN. 15/CCE/158/Add. 1 Pág. 13

é) Relaciones de esbeltez máximas permisibles. Considerando la longitud de pandeo "1" del inciso a) anter ior , se l imitará l a esbeltez máxima a lo siguiente:

Miembros principales 120

Miembros secundarios 170 e) Miembros a flexión» Cuando e l patín de compresión de \m miem

bro a f lexión no esté soportado en toda la longitud, se calculará e l esfuerzo permisible mediante l a fórmula:

f = 1 250 r 0 .35 ( )2 B

en l a cual "L" es l a longitud entre puntos de soporte l a t e r a l (o entre puntos inflexión) y »B" es e l ancho máximo del pat ín . E l esfuerzo para apl icar es ta especificación será e l que tenga e l miembro en e l punto medio entre los sopor-tes , pero en ningún caso el área requerida del patín será nenor que l a calcula da para soporte l a t e r a l conpLeto,

26» Limitaciones de miembros a conpresión por pandeo loca l

a) Rama saliente de ángulos, placas y atiesadoras. La relación entre l a dimensión de la rama sal iente "b" y e l espesor " t " estará gobernada por l a fórmula;

con xüo. máximo de 20 en l a cual "fg" es e l esfuerzo unitar io a l cual está some-tida la pieza,

b) Espesor de almas. E l espesor del alma de los segmentos e s -tará gobernado por l a fórmula:

J L . ijQítS con un máximo de 60. t —

» s

en l a cual "h" es la distancia l i b r e entre l a s l íneas de gramil o cordones de soldadura más próximos, o l o s extremos de los f i l e t e s de los patines en seccio nes laminadas, y l a s demás l e t r a s tienen los significados ya expresados,

/ c ) Espesor de


c ) Espesor de cubreplacag. Es tará gobernado por l a fórmulai

h ^ 1 300 " T " con «n máximo de 80 .

27 . Pro pore ionaalento de eolugaias c<Mipue3ta3 Placas interrunqaldaa extremas. Cuando se proyecten miem

bros con placas internnapidas o c e l o s í a , deberán proporcionarse placas int-terrumpidas e>±reKias localizadas lo más próxirao que sea posible de los ex-tremos del mienfcroj tendrán una longitud no menor de 1 , 5 veces l a distancia entre l a l ínea de remaches o cordones de soldadura más próximos que cor^c— ten esas placas, debiendo tenerse presente los requisi tos del Artículo 35 d.

Esbeltes l o c a l . La relación de esbeltez de los elementos que forman una columna compuesta no será mayor del de l a del mieEbro de que forman parte , n i mayor de 50.

Para e l cálculo de esbeltez l o c a l se considerará e l e l e -mento articulado en los puntos de sujeción,

c ) Elementos de sujeción. Las celosías o placas Interrumpí das se proporcionarán para una fttsrza cortante igual a 2 .5^ de l a carga del miembro. Los elementos que forman l a s celosías se considerarán columnas a r

o

ticuladas en sus conexiones sin exceder l a s re3.aciones de esbeltez espec i f i cadas en 25.

Las placas perforadas deberán CTimplir l o s requisitos seña lados en l a figura 9 . Sus conexiones deberán cumplir con los requisi tos de espaciamiento de remaches de costura de miembros sujetos a compresión,

2S, Casos part iculares de estabil idad. Los siguientes casos de estabilidad, que no están cubiertos por estas especificaciones, deben estü diarse por métodos reconocidos, exigiéndose l o s coeficientes de seguridad que se indicant

a ) Pandeo. Columnas con más de dos elemente»; columnas con soportes e l á s t i c o s (como en l a s armaduras sin contraventeo superior) ; arcos empotrados o con art iculaciones , columnas de marcos con nudos superiores des plazablesj columnas con sección variable .

E l c<»ficiente de seguridad será 2 . 2 ,

/b) Abonamiento.

E/CW.12/0CE/158/Add. 2 Pág. 17

b) Abonamiento. Elementos de coltinmas cuando se disponga de diafragmas de l i g a en vez de ce los ías o placasj almas de trabes cmndo no se justifique apegarse a l a s ireglas generales de estas especificaciones en cuanto a relaciones entre la a l tura y e l espesor del alma o e l nún»ro, separación y c a r a c t e r í s t i c a s de atiesadores; almas de arcos en todos los casos . E l coef i -ciente de seguridad s e r á ^ 1 . 5 .

29 . Espesores mínimos de material . Cuando los espesólas de mienbros de estructuras definit ivas no estrai gobernados por pandeo, deberán proporcio-narse de acuerdo con l o siguiente:

a ) Miembros alternativamente sumergid es y en seco . . . . 12 mm b) Miembros sumergidos 10 mm c) Miembros principales de estructuras no sujetos a con-

diciones especiales de corrosión, excepto almas de perf i les laminados « . . . . . 7 . 5 ™

d) Almas de p e r f i l e s laminados, mienJjros que intervengan por pares (con una sola cara e:!q>uesta) y mieirbros se-cundarios . . . . . . . , . . . . . . . . . . . . . ' . 6mm

e) Empaques, roldanas, e t c . No se l imita espesor mínimo. f ) Miembros ahogados en concreto. No se l imita espesor

mínimo 30 . Detalles de estiructuras remachadas

a) Dinasnsiones de remaches y p e r f i l e s . Los ronaches serán, de preferemia, de 19 mm ( 3 / 4 " ) o 22 mm ( 7 / 8 " ) de d i á i s t r o . Solamente podrán usarse remaches de 16 mm ( 5 / S " ) en perfi les que no admitan e l uso de remaches mayores. Las dimensiones míninias de los mieaájros serán t a l e s que pueda hacer-se el remachado en forma adecuada.

Para todos los cálculos y espaciamientos, se considerarán los diámetros nominales de los remaches.

/ b ) Distancias de


b) Distancias de remaches

Distanc ia

Caso de remachado Mínima Recomendable Min. 0 Máx. Máxina

Conexiones y empalmes 3 d 3 . 5 d 12t De costura, a compresión según l a dirección del esfuerzo —

I 6 t 20tcm

De costura, a compresión normalmente a l a dirección del esfuerzo

24t 30 cm

Al t r e s b o l i l l o , a compresión, a l o largo de cada l ínea de gramil . —

24t 30 cm

De costura en los casos no especi f i -cados 30 cm 60 cm

Al extremo según la dirección del esfuerzo

2 d c

3 d 6t

A una o r i l l a recortada, normalmente a la dirección del esfuerzo

1 . 8 d ?er Art . 26

A una o r i l l a laminada 0 cepillada, normalmente a l a dirección del es-fuerzo (en placas)

1 . 5 d Ver Art . 26

A una o r i l l a laminada, normalmente;-ai lardirección del esfuerzo (en per f i l e s

1 . 2 d ?er Art . 26

En la tabla anterior: d ~ diámetro nominal del remache t = espesor de la placa exterior más delgada g ® gramil

31, Seccaái nata de mjMaros Eemaxdiados o apernados sujetos a tensidn a) Diánetro de aga.leros. Para calcular las áreas netas de

mimbI^?s deberán deducirse los agujados considerando un diámetro 3 nsn mayor que el nominal del perno o remache,

b) Agu.leros al tresbolillo. Cuando en un miembro existan agujeros al tresbolillo, el ancho neto se obtendrá deduciendo del ancho bruto la suma de los diámetros de todos los agujeros de la cadena que se

/considere.

E/CM.12/CCE/15S/Add, 2 Pág. 19

considere, y agregando, por cada l ínea de gramil, e l valor:

2 en l a cual

s = Espaciamiento longitudinal (paso) entre dos agujeros consecutivos

g = Espaciamiento transversal (gramil) de los mismos agu-jeros .

Deberán estudiarse l a s diversas cadenas de agujeros posibles para obtener e l ancho neto mínimo.

Para aplicar l a fórmula anterior a agujeros en ramas diferentes de ángulos y canales, se considerará como gramil l a suma de los correspondien-t e s a cada agujero medido según l a espalda del ángialo o canal menos e l espesor mínimo del mismo,

32 , Area efectiva de ángulos y t r e s en tensión. Se calculará tenien do en cuenta las excentricidades de l a s conexiones. Cuando no se justifique e l cálculo anter ior podrá considerarse, en e l caso de un ángulo único, de un par de ángulos conectados del mismo lado de la placa de unión, o de una te co-lectada por e l patín, un área efect iva igual a la neta de l a rama o patín co-nectado, más la mitad del área neta de l a rama o alma no conectada.

33 . Casos especiales de remaches a) Bemaches con agarres largos . Cuando e l agarre exceda de 4 . 5

diámetros de remaches se tomarán los siguientes porcentajes de los esfuerzos unitarios permisibles indicados en el Artículo 1 7 .

Relación % del Esfuerzo Agarre indicado en e l

Diámetro Articulo 1?

^ 4o5 100 5 . 0 95 5 .5 90 6 . 0 85 6 . 5 80 7 . 0 75 7 . 5 70 8 . 0 65

Pueden interpolarse valores inr-termedios.

/Los remaches

E/CNa2/CCE/158/Ad(i, 2 Pág. 20

Los renaches con agarres mayores d© 6 diámetros, serán de d i

seño e s p e c i a l para garant izar que se l l e n e totalmente e l a g u j e r o .

b ) Renaches de cabeza embutida. E l área de aplastamiento se

tcsnará como e l diámetro nominal mult ipl icado por l a longitud de l a caña más

l a mitad de l a longitud de cada cabeza embutida.

No se permitirán remaches de cabeza enibutida s u j e t o s a

tensión, 34. Estructuras soldadas. Se sujetarán a la última edición de

las especificaciones para puentes soldados de la "American Welding Society" con las siguientes modificaciones.

a) Art ículo 210. De l o s datos de l a t a b l a 1 se iisarán los co

rrespondientes a l t i p o "B" s i e l esfuerzo máximo se produce por carga de

una rueda o un e j e , los del t ipo "C" s i se produce por carga de dos e j e s o

de un camión y los del t i p o "D" s i e l esfuerzo máximo se produce por carga

uniforme o por combinaciones de cargas con empuje de v iento ,

b ) Art iculo 218 . En conexiones no sometidas a esfuerzos

calculados se permit irá soldadura a tope s i n preparación o en "V" , por un

so lo lado, en par tes con espesor no mayor de 7 mmi.

En conexiones no sanetidas a es fuerzos calculados se per

m i t i r á soldadura a tope s in preparación, con mater ia l de respaldo, en p i e -

zas con espesor hasta de 14 mm»

En conexiones trabajando a 75^ o menos de su capacidad

se permit irá soldadura a tope, s i n . p r e p a r a d ó h , por ambos lados en piezas

con espesor máximo de 14 mm.

Art ículo 221. Las uniones soldadas con esfuerzos no. c a l

calados no neces i tan cumplir con es ta e s p e c i f i c a c i ó n .

35» Conexiones "

a ) General. Las conexiones denlos miembros se proporciona-

rán para l o s esfuerzos a l o s cuales queden sometidos, o b ien , cuando no

r e s u l t e oneroso, para l a capacidad de l miembro conectado»

b ) ' Conexión mínima^ En es t ructuras remachadas l o s miembros

se conectarán por t r e s ronaches como mínimo.

En estructuras soldadas l o s miembros se conectarán por

un sistema con capacidad mínima de 8 toneladas,

/c) Gonad ones

E/CN.12/CCE/15S/Add. 2 Pág, 21

c ) Conexiones a toT^, Solamente se aceptará que l o s esfuerzos de compresión se transmitan mediante conexiones a tope cuando l o s extremos de l o s mienÜDTOs sean cepillados y ajvustados en e l t a l l e r , AtSn para e s t e caso de-berá proyectarse una conexión adic iona l capaz de r e s i s t i r e l del esfuerzo máximo del miembro o

d) Extremos de mianbros compuestos. Los extremos de miembros compuestos cuyas conexiones no se hagan a todos l o s elementos componentes debe-rán l l e v a r , en una longitud no mayor de 2 veces e l ancho máximo del miembro, su f i c i en te número de ronaches o pernos, o cantidad de soldadura, para transmi-t i r l o s esfuerzos de dichos elementos a l o s otros elementos del miembro en l o s CTiales se hace l a conexión.

e ) Disposición de l a s conexiones. De preferencia deberán conec ta rse todos los elenteíitos que formen un miembro, agregando, en casos necesarios ángulos a u x i l i a r e s para t ransmit i r l o s esfxierzos de l a s porciones de l o s miei»-bros que no queden a le jadas en los planos de conexión.

Siempre que sea posible se proyectarán los miembros en t a l foraia que l o s extremos se reduzcan gradualmente a medida que transmitan su e s -fuerzo nediante l a conexión correspondiente, proc\xrando e v i t a r cambios bruscos de sección.

E l ancho e fec t ivo de l a s placas de nudo no excederá del 150^ del ancho del miembro conectado en e l plano de l a placa» Las placas de nudo cuyos bordes no cumplan l o s r e q u i s i t o s de l a r t í c u l o 26 deberán a t i e s a r s e ,

36 . Empalaos

a) Generalidades, Deberán a p l i c a r s e a l o s empalmes l a s mismas l imi tac ior^s que a l a s conexiones. De preferencia los enqjalmes se harán me-diante elementos de igual forma, igual área neta y local izados en l a misma po-s i c ión que l o s elementos que se empalmen,

b) Empalmes i n d i r e c t o s . Para e l proyecto de empalmes indirectos de berán preverse los esfuerzos de f l ex ión en l o s ranaches o cordones de soldadura. Cuando no se j u s t i f i q u e e l cá lculo a n t e r i o r , podrá proyectarse e l en^jalme i n -crementando l a capacidad en un 20^ (con respecto a l a de un empalme directo) por cada placa intermedia.

/ 3 7 . Empaques.

E/CM,12/GCE/15a/Add. 2 Pág, 22

3 7 . Empaques» Los ensaques deberán unirse a l miembro de que f o r

man parte mediante una conexión con r e s i s t e n c i a igual o mayor que e l e s -

fuerzo medio d e l miembro multiplicado por l a secc ión t r a n s v e r s a l del empa-

que, La conexidn del empaque puede hacerse mediante remaches ad hoc^ o

b ien , aumentando l a capacidad de l a conexión general de l miesnbax). (Para es

t ructuras soldadas véase e l a r t í c u l o 233 de l a s e s p e c i f i c a c i o n e s de l a

A.W.S),

33 , Esfuerzos secundarios. Cuando en e l diseño de una e s t r u c t u -

ra se prevean esfuerzos secvindarios importantes, deberá hacerse e l cá lculo

de és tos .

La suma de l o s es fuerzos pr inc ipa les con l o s esfuerzos secun

dar ios , no deberá exceder del 12C^ de l o s esfuerzos normales permis ib les ,

3 9 . Apoyos

a ) Esfuerzos permisibles en r o d i l l o s y mecedoras» Las caji-

gas permis ibles , en Kg/m. l i n e a l , serán l a s obtenidas por l a s s iguientes

f ó m u l a s !

Diámetro hasta 65 cm f ' s - 900 40 D 1 400

Diámetros mayores de 65 cm f ' s - 900 320 V D 1 400

en l a s c u a l e s : f ' s a Esfuerzo u n i t a r i o de f luenc ia de l acero .

ij D s Diáaetro d e l r o d i l l o o mecedora en cent ímetros .

Los esfuerzos uni tar ios obtenidos de l a s fórmulas ante -

r i o r e s podrán incrementarse en \m 25^ cuaraio se prote jan l o s apoyos con-

t r a l a oxidación y l a acumulación de mater ia les extraños,

b) Tipos de apoyos móviles. Las superestructuras simple-

mente apoyadas con c l a r o s de 15 m o menores, podrán tener apoyos de placas

del mismo m a t e r i a l . Las placas deberán r e b a j a r s e como mínimo 3 nm colocán

dose cuatrapeados l o s sentidos de r e b a j e de l a s placas a l sobreponerlas.

Las superestructuras s inples con c l a r o mayores de 15 m o l a s continuas,

tendrán apoyos e l á s t i c o s , de r o d i l l o s , necedoras, o placas des l izantes de

materiales e s p e c i a l e s , dispuestas en t a l forma que no se tengan concentra-

ciones excesivas en l o s bordes de l a s p lacas . /c) Apoyos f i j o s .


c) Apoyos f 1.1 os . Para c la ros hasta de 15 m no serán necesar ios

d ispos i t ive» espec ia les para e v i t a r concentraciones en l o s bordes. Los c la ros

mayores de 15 m estarán provistos de apoyos con placas curvas, ar t icxi lac iones

o pasadores para e v i t a r concentraciones en los bordes,

40 , Contraventeo

a ) Generalidades. Deberán proveerse contravientos t ransversa-

l e s y longi tudinales para t ransmit i r l a s fuerzas dó viento (o sismos en casos

espec ia les ) a los apoyos.

En trabes con c l a r o s nenores de 4 0 m no será necesar io con-

traventeo longi tudinal s i se dispone de una l o s a ininterrumpida de concreto de

bidamente anclada a l acero e s t r u c t u r a l . En t rabes con c laros entre 40 y 60 m

puede omitirse e l contraventeo l o n g i t u d i n a l d e f i n i t i v o s i se proyecta una l o s a

ininterrumpida de concreto debidamente anclada a l acero es truct t i ra l y se d i s j »

ne de un contraventeo provis ional durante l a construcción. En c l a r o s mayores

de 100 m se usará contraventeo longi tudina l en dos planos,

b) Sistemas de contraventeo. S i se usa un sistema s e n c i l l o de

t r iangulac ión , l a s partes componentes deberán cumplir l o s r e q u i s i t o s ds mient-

bros a compresión.

S i se usa un sistema doble de t r iangulac ión , podrá conside-

r a s e ( j ie l a s cargas se reparten entre l o s dos sistemas, siempre y cuando l o s

miembros cumplan simultáneamente l o s r e q u i s i t o s de miento ros a tensión y compre

s ión ,

c ) Aimaduras de paso a t r a v o s . Podrá omitirse e l contraventeo

en e l plano de l a cuerda super ior , siempre y cuando se diseñen l a s cuerdas como

soportadas en apoyos e l á s t i c o s .

Los por ta les intermedios y sus tornapuntas pueden omit i rse s i

se diseña adecuadamente e l contra venteo en e l plano de l a cuerda superior^ y

e l proporcionamiento de l o s p o r t a l e s extremos es s a t i s f a c t o r i o ,

41 , Proporcionamiento de b a r r a s para pasadores. La sección t ransver

s a l de l a barra en e l e j e del pasador, deberá ser igual o myor que e l 140^ deil

área calculada para l a secc ión t r a n s v e r s a l del miembro.

E l área de l a secc ión d e l miembro a t r á s del pasador deberá s e r

igua l o mayor que e l área ca lculada para l a secc ión t r a n s v e r s a l del niiembro,

/42, F lechas ,


4 2 . F lechas . Las f l e c h a s por carga viva de elenentos s u j e t o s a

f l e x i ó n , simples o continuos, no deberán exceder de 1/800 del c l a r o de c a l c u l a

Las de mionbros en voladizo no deberán exceder de 1/300 de l c l a r o . Las

c a r ^ s de banqueta no deberán t e n e r s e en cuenta a l c a l c u l a r l a s f l e c h a s .

E l cá lculo se hará considerando l a s e c c i ó n bruta de los miembros. Cuando

se usen placas perforadas e l área se determinará dividiendo e l volumen ne

t o del miembro entre su longitud,

43. Superestructuras con l o s a de conci^to. Cuando se proyecte una

l o s a de concreto en contacto con miembros de acero s t g e t o s a tens ión por

f l e x i ó n , e l proporcionamiento y l o s sistemas de construcción serán t a l e s

que l a tensión de l a l o s a producida por l a s deformaciones de carga muerta y

carga viva, no exceda del 2C^ de f'cm

44 . Previs ión para gateo. En e l proporcionamiento y diseño de

superestructuras, deberá preverse e l gateo de é s t a s dijrante e l montaje .

Cuando no r e s u l t e oneroso, deberá preverse e l gateo de l a superestructura

\ma vez que e l puente e s t é en operación.

45» Proporcionamiento general de t rabes de alma l l e n a .

a) Esfuerzos de f l e x i ó n . Todos l o s cá lc i i los se harán basa-

dos en l a sección bruta , incluyendo l a posición de l e j e neutro y e l momen-

t o de i n e r c i a , excepto que, para c a l c u l a r l o s esfuerzos netos en e l patín

de tensión, o en e l pat ín de compresión cviando e x i s t a n agujeros que no s e -

rán ocupados por remaches, se m u l t i p l i c a r á e l esfuerzo bruto obtenido según

se indicó a r r i b a por l a r e l a c i ó n entre e l área bruta del pat ín y e l área

neta calculada según e l A r t í c u l o 3 1 b .

Para l a ap l i cac ión de es ta e s p e c i f i c a c i ó n se considerará

como pat ín , en vigas laminadas y t rabes soldadas, e l pat ín propiamente d i -

cho incluyendo l o s f i l e t e s de unión a l almaj y en t rabes remachad8,3, l a s

cub replacas , los ángulos y l a parte del alma cubier ta por é s t o s ,

b) Esfuerzo c o r t a n t e . En l o s casos comunes se c a l c u l a r á

e l esfuerzo cor tante u n i t a r i o , dividiendo l a fuerza cortante t o t a l e n t i «

e l área bruta del alma. Para vigas laminadas se considerará como a l t u r a

d e l alma l a comprendida entre l o s extremos de los f i l e t e s de l o s pat ines)

para vigas soldadas, l a comprendida entre l o s cordones de unión a l o s

/pat ines , y


pat ines , y en t r a b e s remachadas l a placa d e l alma incluyendo aquel la parte cu-

b i e r t a por l a s ramas v e r t i c a l e s de l o s l a t i n e s ,

c ) Esfuerzos p r i n c i p a l e s . Cuando en una sección de una trabe

laminada o acidada ex is tan simultáneamente máxima fuerza cor tante y máximo mo-

mento f l e x i o n a n t e , e l esfuerzo p r i n c i p a l en l a unión de los pat ines y e l alma,

calculado mediante l a fórmula

deberá s e r igual o menor que 1 250 Kg/can2. En l a fórmula a n t e r i o r , " f " es e l

esfuerzo bruto de f l e x i ó n , y "v" e l esfuerzo cortante bruto para l a misma con-

dición de carga que l a empleada a l c a l c u l a r " f " .

Como s i m p l i f i c a c i ó n "v" podrá tomarse igual a i B5% de l e s -

fuerzo cortante medio calculado según e l i n c i s o b ) a n t e r i o r , y no será necesar io

hacer l a r e v i s i ó n del esfuerzo p r i n c i p a l s i e l esfuerzo cortante medio es me-2

ncr de 350 Kg/cm ,

4 6 , Deta l les de l o s pat ines de t r a b e s . En tramos simplemente apoya-

dos l a s cubreplacas deberán prolongarse por l o menos, 30 cm más a l i a de l o s

puntos t e ó r i c o s indicados por los c á l c u l o s . En t raaos continuos o ar t i cu lados

se prolongarán por l o menos 60 cm.

Siempre que sea pos ib le deberán r e c o r t a r s e l o s extremos de l a s

cubreplacas reduciendo gradualmente su secc ión .

En cualquier caso deberá proporcionarse s u f i c i e n t e número da r e -

maches o pernos, o cantidad de soldadura, para que cada cubreplaca pueda dos-

a r r o l l a r su capacidad t o t a l antes d e l conienzo de l a s iguiente cubreplaca o

de a lcanzar e l punto de momento f l e x i o n a n t e máximo.

Las secciones t ransversa les de l o s pat ines de tensión y compre-

sión podrán s e r d i f e r e n t e s para unifoimar l o s esfuerzos

En t rabes soldadas deberá p r e f e r i r s e e l uso de una s o l a placa

formando cada pat ín , que e l de var ias placas superpuestas. Para v a r i a r l a

sección de l a placa de p a t í n , podrá reduc i rse e l ancho de l a misma, o b i e n

soldar a tope var ias placas para proporcionar e l área requerida en cada punto,

/47. Proporc ionamiento

Extremo del iniembro

h ^ l 6 0 O f V f

r r

b^425 f — ^ V f

B

-P- 4-

4 ¿ 2 B ^ h ^ lo25 h

Figura 9 ' f'Eembros con placas perforadas

f(Compresi6n)

D

Trabes soldadas o laminadas

Trabes remachadas

Figura 10 Trabes con at iesadores t r a n s v e r s a l e s

I f (Conpresián)

0.20

0 ,g0

0 . 2£L

0.80

Trabes soldadas o laminadas

Trabes remachadas

Figura 11

Trabes con at iesadores t r a n s v e r s a l e s y uno longi tudinal

f(Conip,)

f (Gomp.)

E/CM.12/CCE/158/Acld. 2 Pág. 26

47» Proporcionaniiento del alma en trabes. a) Generalidades, La nomenclatura s e r á l a indicada en l a s

f iguras 10 y 11 para l a a p l i c a c i ó n de l a s fónmiLas de e s t e a r t í c u l o " f " se

rá e l esfüerzo bruto máximo a compresión del alna en e l p\into nedio del t a

b le ro , calculado según 45 a , 7 "v" e l esfuerzo cortante u n i t a r i o bruto

en e l p - t o medio del tab lero calculado según 45 b. Como s impl i f i cac ión

podrán considerarse los esfuerzos en e l extremo con mayor esfuerzo c o r t a n t e ,

b) Almas s in a t i e s a d o r e s . Excepto en l o s puntos bajo- cargas

concentradas, en los apoyos, o en l a s conexiones de marcos o v igas , no se re

quieren at iesadores t ransversa les s i se cumple e l s iguiente r e q u i s i t o :

V 0 , 2 f ^ 6 300 000 ( D ) 2

t

con l í m i t e de: D I 5 0 para t rabes soldadas , t "

D 170 para t rabes remachí^das t —

o) Espaciamiento de a t iesadores t r a n s v e r s a l e s . Cuando no se

proyecten a t iesadores long i tudina les , se c a l c u l a r á e l paso de l o s a t i esado-

res t ransversa les mediante l a s s iguientes fórmulas:

d « . 2 500 D V ' 0 , 2 f ) í D -j 2 - 4 700 000

^ t '

d - 2 500 D

\f ( V 0 . 2 f ) ( D ) 2 - 6 300 000

s i D

s i d D

con l í m i t e de: D 150 para t r a b e s soldadas t

D ^^¡^ 170 para t rabes remachadas t

/d) Espac iami^to

E/CW.12/0CE/158/Add. 2 Pág. 27

d) Espaciamiento de at iesadores t r a n s v e r s a l e s para almas a t i e -

sadas longitudinalmente, Ciaando en e l alma de una t rabe se proporcione d e b i -

damente un at iesador longit\;idinal situado a 0 . 2 D a p a r t i r del pa t ín más compri

mido, l a separación entre a t i esadores t ransversa les se c a l c u l a r á según l a s f ó r

mulasJ

J_500_D ^ ^ ^ para d ^ 0.8D

S ) 2 - 7 400 000

d = 2 200 D

con l í m i t e des

\ D t D t

( V J. O . l f ) ( D ) 2 - 10 000 000 para d 0.8D

240 para t rabes soldadas

270 para t rabes soldadas

e ) Proporcionamiento de a t i esadores t r a n s v e r s a l e s . Los a t i e s a -

dores t ransversa les podrán colocarse por pares, o b i e n , de un so lo lado del

alma. Cuando se usen a t iesadores de e s t e último t i p o , l a rama s a l i e n t e deberá

l i g a r s e a l patín de compresión.

Cuando no se hagan estudios p a r t i c u l a r e s de abonamiento, e l

momento de i n e r c i a de l o s a t iesadores t ransversa les será e l obtenido por l a

f6rmu2a:

I 1 ( ^ ) 1 ( 3

en l a cual 1 = Momento de i n e r c i a mínimo de l o s a t iesadores en l a sección con-

siderada.

Cuando se coloquen at iesadores en ambos lados del alma, e l

momento de i n e r c i a del par de a t iesadores se c a l c u l a r á con respec to a l e j e de

l a placa del alma. Cuando se coloquen at iesadores de un solo lado d e l alma e l

momento de i n e r c i a se c a l c u l a r á con respecto a l a s u p e r f i c i e de contacto entre

e l a t iesador y e l alma,

t = Espesor de l alma

D y d según l a s f iguras números 10 y 1 1 .

/ f ) Proporc ionamiento

E/CW.12/0CE/158/Add. 2 Pág. 28

f ) Proporcionamiento de a t iesadores l o n g i t u d i n a l e s . Los

at iesadores longi tudinales se colocarán a 0 , 2 D a p a r t i r d e l pat in de com-

presiiSn, Cuando no se j u s t i f i q u e n estudios e s p e c i a l e s , e l momento de iner

c i a de los a t iesadores longi tudinales se ca lculará mediante l a fórmula:

I « ( 4 d - 1) Dt^ D

en l a cual l a s l i t e r a l e s t iensn e l mismo s igni f icado que en e l i n c i s o ante

r i o r .

Los a t i esadores longi tudinales podrán interrumpirse en

l a s in tersecc iones con l o s a t i esadores t r a n s v e r s a l e s ,

48 , Refuerzo de almas de t rabes para cargas concentradas

a ) Trabes s i n re fuerzo . No será necesar io r e f o r z a r l a s a l -

DBs ba jo carga concentrada o en l o s apoyos de t rabes laminadas o soldadas

s i se cumplen los s iguientes r e q u i s i t o s :

P 1 500 Kg/cm^ t ( N -L 2k) •

P X 870 000 25t2 (D/t)2

en l a s cuales : P - Carga concentrada o reacción

t «= Espesor de l alma

N - Longitud de apoyo

K • Distancia e n t r e l a r a í z de l o s f i l e t e s y l a espalda del p a t í n ,

D = Altura l i b r e del alma

b ) Atiesadores en puntos de concentración de carga . En pun-

tos ba jo cargas concentradas y sobre los apoyos, deberá re forzarse e l alma

de l a s trabes remachadas, y l a de l a s vigas laminadas o soldadas cuando no

se ctmplan l o s r e q u i s i t o s del i n c i s o "a " a n t e r i o r .

De p r e f e r « i c i a , e l re fuerzo c o n s i s t i r á en par de a t i e -

sadores colocados unos a cada lado d e l sJma, que deberá quedar en contacto

directoccan e l pat ín que rec ibe l a carga y tener un área a l aplastamiento

calculada conforme a l o s esfuerzos vinitarios indicados en e l Ar t i cu lo 17 ;

se descontará de l a s s u p e r f i c i e s de contacto l a s correspondientes a l o s

/ f i l e t e s de l o s

E/CNa2/3CE/15S/Add. 2 Pág, 29

f i l e t e s de l o s ángulos o vigas laminadas, o l o s cordones de soldadura en vigas

soldadas. Los a t iesadores se v e r i f i c a r á n com> columnas s u j e t a s a l a s cargas

concentradas o reacc iones , considerando como longitud de pandeo de l a columna

e l de l a d is tanc ia entre l a s espaldas de l o s pat ines j tomando en cuenta

una longitud de alma no mayor de 25 veces e l espesor de é s t a . Es tos a t i e s a d o -

res no se doblarán, debiendo empacarse o r e c o r t a r s e para l i b r a r l a s ramas \'er-

t i c a l e s de l o s ángulos o l o s f U e t e s de soldadxira. Tendrán una conexión a l

alna capaz de t ransmit i r l a carga concentrada t o t a l o l a reacc ión .

En construcción remachada podrá considerarse ccano área de

contacto l a correspondiente a l o s empaques ba jo a t iesadores s i se sueldan o se

c e p i l l a n para tener contacto con l o s ángulos del p a t í n .

Vio DETAUES DE DISECO DE ESTRUCTURAS DE CONCHETO

49 . Datos geométricos genera les

a) Claros de c á l c u l o . En l o s a s de sistema de piso j en vigas

simplemente apoyadas, l o s c l a r o s de c á l c u l o serán l o s indicados en l a f igura

6 , Para e l a n á l i s i s de vigas continuas e l c laro de c á l c u l o será l a d i s t a n c i a

entre los c e n t r o s de los apoyos. En marcos r íg idos s e r á l a d i s t a n c i a entre

l a s in tersecc iones de los e j e s de l o s miembros.

b) Propiedades geométricas. Para e l a n á l i s i s de vigas continuas

y marcos r í g i d o s deberán considerarse l o s momentos de i n e r c i a de l a s secc iones

brutas , despreciando e l e f e c t o d e l acero de r e f u e r z o . E l momento de i n e r c i a ds

l a s superestructuras será e l correspondiente a l a sección t r a n s v e r s a l totaJ . ,

no temando en cuenta los parapetos, rá. l a s guarniciones o bsaiquetas ciiando no

se cuelen monolít ican»nte con l a superestructura antes de remover l a obra f a l -

s a , En miembros de secc ión t r a n s v e r s a l v a r i a b l e , e l pera l te en l a i n t e r s e c -

ción de dos o más miembros será e l obtenido prolongando l a s caras de l miembro»

50, Acero de refuerzo

a ) Espaciamiento mínimo. E l espaciamiento l ibre , mínimo, medido

entre l a s caras d© l a s v a r i l l a s ^ s e r á igual a l diámetro de v a r i l l a s , pero no

menor qui3 e l tamaño máximo del agregado grueso. Cuando se proyecten empalmes

mediante t r a s l a p e s , e l espaciamiento será t a l que se cumpla e l mínimo f i j a d o

aún en l a s secciones con empalmes,

/b) Espaciamiento

E/CN.12/CGE/158/Ad(i. 2 Pág. 30

b) Espacjamiento máximo. E l espaciamiento máximo centro a

centro de v a r i l l a s , en l o s a s , será de 2 . 5 veces e l p e r a l t e t o t a l ccn un

máximo de 45 cm.

c ) Recubrimiento. E l recubr ia iento l i b r e , medido a l a cara

de l a barra o e s t r i b o , será e l indicado en l a s iguiente t a b l a :

Recubidmiento l i b r e Caso en centrímetros

Superestructuras . S u p e r f i c i e s no expuestas a l t r á n s i t o d i rec to 2

Superestructuras. S u p e r f i c i e s e x -puestas a l t r á n s i t o d i rec to 3 P i l o t e s precolados 3 P i l o t e s precolados en contacto con aguas sa l inas 4 Subestructuras (excepto p i l o t e s ) 5 Subestructuras en contacto con aguas sa l inas (excepto p i l o t e s ) 7

Cuando se especi f ique concreto con inc lus ión de a i r e po-

drán reducirse l o s t r e s últimos valores de l a tabla anter ior en un

d) Empalmes. Podrán hacerse por n^dio de cualquiera de los

s iguientes procedimientos, enunciados en orden de pre ferenc ia :

i ) Soldadura a l arco , a tope, con los extremos de l a s

barras preparados por medios mecánicos, o con soplete y afinado con esme-

r i l ; de p r e f e r e n c i a e l refuerzo de l a soldadura deberá c e p i l l a r s e o esmeri

l a r s e , pero ea.ningún caso excederá de 3 nim; se aceptará como e f i c i e n c i a

dél..empalme e l 100^.

ü ) Templadores o manguitos, tomándose l a e f i c i e n c i a co-

rrespondis i te a l a cuerda y a l a longitud de r o s c a .

i ü ) En l o s a s y columnas, t ras lapes r e c t o s segün l o s datos

de l a tab la s i g u i e n t e :

/ f e en


t't en Longitud de traslapes en diámetro de varilla

Kg/cm^ Varillas lisas

Varillas corrugadas que Varillas corrugadas no cumplen la Es pee if i que cumplen la Espe-cación ASTM - A305 " cificación ASTM- A305

IkO 210 280

60 40 30

40 30 30 30 30 30

iv) En nervaduras, traslapes rectos segñn los datos de la ta-bla anterior incrementando la longitud de traslapes en un OjL, Cuando en una sección sea necesario aapalmar más de la tercera parte de las varillas, las longitudes mininas de traslapes fijadas en los incisos i ü ) y I v ) , se aumenta-rán en un 5035.

e) Areas máximas. £1 área máxlm de la sección transversal de cada varilla o atado de varillas, será la indicada en la siguiente tabla:

f'c 140 210 280 o (Kg/cn?) nayor A máx. B 16 26 (cm2 )

f) Detalles del armado. Los ganchos y dobleces se harán según los datos de la figura 12. El gancho tipo 2 solamente deberá usarse cuando no sea posible usar el gancho tipo 1, y siempre que el eje de la extensión de la barra diste de la cara exterior más próxima del concreto por los manos 3 diá-metros de varilla.

51. Extremos de varillas del refuerzo longitudinal a) Varillas dobladas o con gancho. El punto de comienzo del

gancho o doblez, deberá colocarse 15 di&aetros de varilla más alia de aquél en el que teóricamente no es necesaria si se trata de estructuras simplemente apo yadas, y 30 diámetros si se trata de estructuras articuladas o continuas.

/b) Varillas rectas.

Gancho t i p o 1 ( a )

Gancho t ipo 2 ( b )

Dobleces

( c ) Gancho y doblez

(Para tenninación de v a r i l l a s en zona de tensión mm)

(d)

f e R

f e Zona de tensión Zona de compresiór

140 4 ^ 210 60 4 ^

280 o may. 4 ^

Figura 12 Ganchos y dobleces tip«

E/CW.12/0CE/158/Add. 2 Pág. 32

b) V a r i l l a s r e c t a s . E l extremo de l a v a r i l l a deberá c o l o -

carse 40 diámetros más a l i a de l punto en que teóricamente no es necesar ia

s i se t r a t a de es tructuras simplemente apoyadas, y 60 diámetros s i se t r a -

ta de es tructuras ar t i cu ladas o contínuaso

c ) Refuerzo en l o s apoyos. Por l o menos l a cuarta parte d e l

acero de refuerzo requerido para e l máximo monento pos i t ivo de cada tramo

deberá prolongarse hasta l o s apoyos.

d) Recorte de v a r i l l a s . En una longitud de miembro igual a

40 diámetros de v a r i l l a , no deberá r e c o r t a r s e más del 25% de l a s barras que

forman e l refuerzo p r i n c i p a l de t-ensión, excepto en e l caso de empalmes me-

diante t r a s l a p e s en que se seguirán l a s indicaciones d e l A r t í c u l o 50 d.

52, Refuerzo de l alma

a) Ancla.je e s p e c i a l . Para considerar a n c l a j e e s p e c i a l l a s

v a r i l l a s deben anclarse en zona de compresión o de momento f lex ionante nulo,

o b ien , en e l lecho opuesto a l que pertenecen en zonas donde ocurre i n v e r -

s ión de momento.

E l a n c l a j e c o n s i s t i r á en una prolongación, a p a x t i r del

punto en que teóric,ámente no es n e c e s a r i a l a v a r i l l a , s u f i c i e n t e s para

d e s a r r o l l a r , con l o s es fuerzos de adherencia especi f icados en 20 , l a capaci

dad t o t a l de l a v a r i l l a . E s t a prolongación puede s u b s t i t u i r s e por un gancho

tipOj Para e l caso p a r t i c u l a r de v a r i l l a s dobladas, e l a n c l a j e se proporcio

nará segün se indica en l a f igura 1 4 .

b) Esfuerzo cor tante permis ib le . Dependerá d e l t i p o de an-

c l a j e del refuerzo longi tudina l . Cuando se prevea a n c l a j e e s p e c i a l de todas

l a s barras en zonas- en que e l esfuerzo cortante sea mayor del 3% de f e , e l

esfuerzo cortante u n i t a r i o máximo deberá s e r igual o menor que e l 7 .5^ de

f e ; se considerará que e l concreto r e s i s t e e l 3^ de f e , y e l re fuerzo del

alma l a d i f e r e n c i a .

Cuando no se prevea a n c l a j e e s p e c i a l del refuerzo longi tu

d i n a l , e l esfuerzo cortante u n i t a r i o máximo deberá s e r igual o menor que e l

% de f e , considerándose que e l concreto r e s i s t e e l 2$> de f e , y e l r e f u e r -

zo del alma, l a d i f e r e n c i a .

/c) D e t a l l e s de l


c ) Deta l les del armado. E l alma se re forzará por medio de e s -

t r i b o s v e r t i c a l e s o barras dobladas a 45®> no pennitiéndose l a s barras " f lotsm

t e s " .

La separación máxima entre e s t r i b o s , para considerarlos e f e c

t i vos, será e l d e l p e r a l t e e f e c t i v o ; l a de b a r r a s dobladas a 45» , medida

sobre e l s a a i p e r a l t e , s e r á e l pera l te e f e c t i v o . La primera barra doblada o e l

primer e s t r i b o , se co locará segíin l o s datos de l a figxira 13»

Los e s t r i b o s deberán anc larse l o más próximo que sea pos ib le

de l a cara que l i m i t a l a zona de compresión. En l a zona de tensión deberán do-

blarse alrededor de l refuerzo longi tudinal para formar e s t r i b o s cerrados o en

foma de " ü " , o b i e n , deberán soldarse a l refuerzo longitiodinal con una .

conexión con capacidad igual a l a del e s t r i b o .

Las barras dobladas se anclarán mediante ganchos o mediante

prolongaciones que d e s a r r o l l e n l a capacidad t o t a l de l a b a r r a por adherencia.

(Véase f i g u r a 1 4 ) .

53. Refuerzo a compresión en vigas . Deberá sostenerse para e v i t a r

e l pandeo, por medio de e s t r i b o s o barras e s p e c i a l e s , debidamente ancladas a

l a masa d e l concreto, y espaciadas a xana distancia no mayor de 16 veces e l diá

metro de l a v a r i l l a l o n g i t u d i n a l . E l esfuerzo u n i t a r i o será e l indicado en e l

Art iculo 20 .

54 . Refuerzo e s p e c i a l en vigas pera l tadas . Cuando e l p e r a l t e de

una trabe sea mayor de 1 . 5 m e l a i m deberá re forzarse con v a r i l l a s l o n g i t u d i -

nales con s u p e r f i c i e t o t a l no menor del de l a del acero p r i n c i p a l , y d i s t r i

buidas uniformemente entre e l semiperalte de l a viga y e l acero p r i n c i p a l de

tens ión,

55 . Refuerzo por temperatura, contracc ión y fraguado. Las caras de

miembros de concreto reforzado que no l levan acero de refuerzo por razones e s -

t r u c t u r a l e s , deberán re forzarse para prever l o s esfuerzos de temperatura, con-

tracc ión y fraguado. E l refuerzo requerido en cada sentido y en cada cara es

de 0 .0015 bd, con un máximo de 6 cm2/m, siendo "b" e l ancho de l a cara y "d"

e l espesor t o t a l del miembro normalmente a l a c a r a ,

/56. Acero de

Apoyos extremos Apoyos intermedios de vigas continuas V a r i l l a s dobladas

/

Q

>

d 4

Apoyos extremos

d U- ^ d 4 4

Apoyos intermedios de vigas continuas

Figura 13

D i s t a n c i a n&dnia del apoyo a l a primera v a r i l l a doblada o e s t r i b o

Longitud necesar ia para d e s a r r o l l a r por adherencia l a capacidad de l a v a r i l l a / Gancho t i p o 1

Recubrimiento o espaciamiento mínimo

Acero p r i n c i p a l •<i de tens ión

Recubrimiento o e s -paciamiento mínimo

Mediante prolongaciones

Figura 14

Ancla jes de v a r i l l a s dobladas

Mediante ganchos

E/CW.12/0CE/158/Add. 2 Pág. 34

56. Acero de refuerzo m coltamas a) Coliannas con estribos

' i) Refgerzo longitudinal. Estará fonoado por no menos de 4 barras con diámetro mlnin» de I6 nm (5/18")* El área de la sección transversal del reftjerzo no será menor del siguiente porcentaje del área de la sección transversal de la colvonna.

Esbeltez 1/d

5 ó loenor

6 7 8 9 10 ó mayor

Porcaitaje 0.5 0,56 0,62 0,68 0,74 0.8

Cuando por algún motivo se proporcionen colxamas con una sección transversal mayor que la necesaria para resistir los esfuerzos, po drá permitirse \in porcentaje del refuerzo longitudinal menor cpie el ante-rior; en ese caso la capacidad del miembro será la indicada por la siguien te fórmulas

N - p' N P

en la cual: N a Capacidad de una columna ccxi refuerzo longitudinal menor que el especificado en la tabla anterior, pero no menor que la de una columna de concreto simple de iguales di~ mimsiones.

p'a Porcentaje de refuerzo Iraigitudinal de esa columna, p » Porcentaje permisible según la tabla anterior. N a Capacidad de una columna de iguales dimensiones a la es

tudiada, pero con el refuerzo minia» permitido según la tabla anterior y colocado ^ la misma posición.

El área máxima del acero de refuerzo longitudinal será el si-guiente porcentaje del área de la sección transversal de la colurma:

fe en Kg/cwZ 140 210 280

Porcoitaje 4 5 6

/ii) Estribos.

E/CW.12/0CE/158/Add. 2 Pág. 35

i i ) E s t r i b o s , Los es t r ibos serán cerrados y deberán envolver a l refuerzo longitudinal en t a l forma que todas l a s barras ex ter iores queden en una esquina de los e s t r i b o s .

E l t ras lape de l o s es t r ibos se hará en l a s esquinas y ten drá una longitud no menor de 10 diámetros de v a r i l l a a l o largo de cada rama.

E l espa.ciamiento máxim.o entre e s t r i b o s , cuaraio se use un sólo juegOj será de 12 veces e l diámetro del refuerzo longi tudinal , pero no raa yor que e l lado menor de l a columna, Cvíando se usen varios juegos de e s t r i b o s , e l espaciamiaito máximo entre l o s es t r ibos de cada juego será e l indicado para e l caso de un sólo j u e g ) .

E l volumen neto de l o s e s t r i b o s (descontando t r a s l a p e s ) no será menor del 0 ,25^ de l volunsn de l a columna.

b) Columnas zunchadas, (con refuerzo h e l i c o i d a l ) i ) Refuerzo longi tudina l . Estará formado por no menos de 6

barras con diámetro mínimo de l 6 mm (5/8")* E l área de l a sección t ransversa l del refuerzo no será menor del 1%, n i mayor de l 6%, del área de l a sección transversal del núcleo,

i i ) Zuncho. (Refuerzo h e l i c o i d a l ) . E l área máxima "Ag" del zuncho, será e l t r i p l e del refuerzo longi tudinal . (Véase nomenclatura en e l Artículo 5 8 ) .

57. Acero de refuerzo en p i l o t e s . Para p i l o t e s que no se hincarán mediante martinete se apl icarán l a s mismas espec i f i cac iorKs que para columnas.

Para e l diseño de p i l o t e s hincados con martinete gobernarán l a s sigtxientes espec i f i cac iones ;

i ) Refuerzo longi tudinal . Estará formado por no menos de 8 barras con diámetro mínimo de 22 mm (7/8") excepto en e l extremo i n f e r i o r de pilotes, terminados en punto en que podrán permitirse 4 barras solamente.

E l área de l a sección transversal de l refuerzo (excepto en e l extremo i n f e r i o r de p i l o t e s terminados en punta), no será menor del n i mayor del 6%, del área de l a sección t ransversa l de él»

ü ) Refuerzo t r a n s v e r s a l . Consis t i rá en es t r ibos cerrados de acuerdo con l o s requis i tos del a r t í c u l o 56 a , , excepto que e l paso de cada jue go de e s t r i b o s no será mayor de 15 cm hasta 1 . 2 0 m de cada extremo, y 4 cm ha_s t a 25 om del extremo superior ,

/58. Capacidad

E/CN.12/CCE/15a/Add, 2 Pág» 36

58, Capacidad de miembros a ccmpresión

a) Nonenclatura

A = Area t o t a l de l a sección

An = Area del núcleo (contado hasta l a cara e x t e r i o r del zuncho)

" Aiâ del re fuerzo longitudinal 8

A » /I D az « área-nominal del zxincho a L _

az Sí Area de l a v a r i l l a usada como zuncho

D - Diámetro del núcleo (has ta l a cara e x t e r i o r del zuncho)

e - Excentr ic idad

f e - Esfuerzo de r o t u r a de l concreto a los 28 d ías en probetas c i l i n d r i c a s

f - Esfuerzo de f l u e n c i a del acero longi tudinal s f ' - Esfuerzo de f l u e n c i a de l zuncho z g - Relación entre l a d i s t a n c i a de l o s centros de

gravedad del acero de refuerzo a l lado de l a columna

L - Longitud l i b r e entre los elementos de s u j e c i ó n

I - Longitud de pandeo

N - Capacidad de carga

n B Relación de módulos de e l a s t i c i d a d segdn 1 8

p B Relac ión del área del refuerzo l o n g i t u d i n a l a l área de l a secc ión t r a n s v e r s a l de l a columna

P a Relac i&i de l volumen del zuncha a l volumen del núcleo de l a columna

q » Relación de esbe l tez » 1 r

r e Radio de giro

s A Paso del zuncho, COT» máximo de D/5 y máximo de 8 ran t « Lado de l a columna según e l sentido de l a e x c e n t r i -

cidad

/b) Constantes de

B/CN.i2/CCE/158/Add, 2 Pág. 37

b) Constantes de pandeo. La longitud de pandeo se deducirá de

l o s estudios de defoimación del miembro. Cuando no se j u s t i f i q u e un estudio

e s p e c i a l , s e usará l a longi tud de pandeo »1" de l a t a b l a s i g u i e n t e :

Condición de un Condición del Valor Caso e x t i ^ o extremo opuesto de " 1 "

I Articulado Art iculado L

I I Empotrado Empotrado L - 6 t

ni Empotrado Articulado L - 3 t IV Empotrado Libre 2L

E l radio de g i ro " r " será e l de l a secc ión bruta de concreto

para columnas con e s t r i b o s , y e l d e l núcleo para coltumas zunchadas, desprecism

do en ambos casos e l e f e c t o de l acero de re fuerzo .

Para l a ap l i cac ión de l a s r e l a c i o n e s y f6rm\ilas de l o s i n c i -

sos c ) , d ) , e ) y f ) se tomará e l radio de g i ro en e l centro de l a coliimna para

l o s casos I , I I y I I I , y e l del extremo empotrado para e l caso IV.

c) Relaciones de esbe l tez máximas permis ib les . La r e l a c i ó n de

e s b e l t e z "1/r" máxima permisible s e r á l a s i g u i e n t e :

i ) Goltmmas de concreto simple

Para elementos de secc ión alargada cuando l a r e l a c i ó n del lado mayor a l nffinor sea » 2 . . . , 70

Guando l a r e l a c i ó n sea menor de - • 2 , . 50

Secc iones c i r c u l a r e s 40

i i ) Columnas reforzadas

Elementos de secc ión alargada cuando

l a r e l a c i ó n del lado mayor a l menor sea = 2 , . , , 140

Elementos con r e l a c i ó n menor de 2 . ^ . . . . . , 100

Seccione c i r c u l a r e s 80

Coltimnas zunchadas 60

/d) Goliminas de


d) Golxannas de concreto simple ( F i l a s y E s t r i b o s ) . E l e s -

fuerzo de compresión a x i a l especif icado en 19 , se reducirá para e l caso de

miembros esbe l tos de acuerdo con l a fórmula:

fe « 0 . 2 5 f ' c 1 / 0 .0005 q2

e ) Columnas de concreto reforzado con carga a x i a l

i ) Columnas ccai e s t r i b o s

N - 0 .25 ( f ' o A / f ' s As) 1 A 0.00013 q2

i i ) Columnas z^chadas

N - 0 . 2 5 ( f ' c An / f s Ax / 2 . 5 f ' z Az) 1 / 0.00013 q2

f ) Columnas de concreto reforzado con carga excéntricao Se

calcularán l o s esfuerzos resul tantes por flexDcompresión con l a t e o r í a

usual debiendo cumplir los s iguientes r e q u i s i t o s :

i ) Columnas con e s t r i b o s

0 . 2 5 f ' c ( 1 / 6 e ) f e máx ^ ^

1 / 3 . 7 5 e t

N = 0 . 2 5 ( f e A / f ' s As) 1 J- 0»00013 q2

f crrT" 1 250 Kg/ciB2

y>

i i ) Columnas zvaichadas e f máx ^ ( 0 . 2 5 f ' c / 2 . 5 np,) 1 / 8 t y , c z

1 / 5 |

N = 0 .25 ( f ' c A / f ' s A i 2 . 5 f A ) 1 / 0.00013 q2

f_ ^ 1 250 Kg/cm2

/g) Miembros

B/CM.a2/CCEA5e/Add. 2 Pág. 39

g) Mlenfcros a flexión» Cuando la distancia entre apoyos de vi-gas simplemente apoyadas o entre puntos de inflexión de vigas continuas o arti culadas, exceda de 24 veces el del patín de coinpresión enoL punto de manto máximo, el esfuerzo permisible del patín será el obtenido por la fórmalas

fjj « 0.0167 f'c (43 - L/b) 59» Casos particulares de estabilidad. Estas especificaciones no

cubren los siguientes casos de estabilüad, los qiie deberán estudiarse por n ^ todos reconocidos adoptando los coeficientes de seguridad que se indican,

Columims de marcos con nudos desjrdazábles, caballetes con piezas transversales de liga cuando a éstas se les asigne la función de disminuir la longitud de pandeo: arcos, c(»i o sin colaboraci&i del sistema de piso, en las diferentes etapas de construcción y durante su funcioiamientoj cascaror^s y elementos con peligro de pandeo local y columnas de formas irregulaz*es«

Bn estos casos el coeficiente de seguridad se fi^rá de acuerdo con los precedentes conocidos y las investigaciones de laboratorio disponibles. En general, el coeficiente de seguridad será igual o mayor de 4, excepto en arcos con colaboración del sistema de piso bajío la condición de carga más des-favorable en cuyo caso será igual o sayor qu© 8.

60, AiiJAstamiento ba.lo placas de apoyo. Cuando las placas de apoyo no estén sujetas a concentracicês en sus aristas extremas debidas a defoimar-ción se permitirán los siguientes esfuerzos de contacto bajo las placas:

fadm a f„ \ 3 P \ A ^ 0 . 5 f e ^^^^^^

fp m 0,25 f'c en coronas de concreto simple

fp ss 0.33 f e en piezas d® concreto reforzado con varillas verticales y estribos proporcionados segfSn 17C^»

fp s 0.4 f e en piezas de conczvto reforzado con varillas verticales y refuerzo helicoidal jaroporcionado segán el artículo 170b,

A y A, segfin figura 15.

/6l, Ancho

A = Area de l a placa

A « Area del p ^ i e s t a l , columna o corona

Figura 15 Aplastaniiento bajo placas

IrtJ » I . . . . . .

^

i • ' Viga i

^ a i v o Í v ( a T t ¿ de ^ — 1 ( / moiiQntoá

/ 0 \ 1 i

Soccián considerada

b'

Losa nenmrada

b'

.Envolivoite de monfentos:

Sección considerada

\ y

A

kc

\ /

C •

k e cc

Viga I âivoÍv(aTt¿ de

^—1(/ moiiQntoá

/ O S I

Losa de cajtfn -Fig^rd 1 6

Anchos disponibles de losas

Sección considerada

VfllóTfis de X

Pág. 40

61, Ancho efectivo de losas (Ver figura 16) a) NogjBnclatura

c • Ancho disponible de losa a cada lado del nervio c' - Ancho disponible de losas m voladizos b » Ancho efectivo de losa para el cálculo de egflierzos b' « Ancho del nervio en él plano de contacto con la losa X Distancia entre la sección considerada y el punto

más próximo de momento nulo, excepto en el caso qvKa no hs ra losa en el punto de momento nulo en que se tonará la distancia al punto más próximo en que ccmienza la losa.

b) Ancho disponible. En ancho disponible "c" (para losas entre nervios) será la mitad de la distancia libre entre los mrvios en su psurte sv?>erior. El ancho disponible "c" (para losas en voladizo) será la longitud libre del voladizo descontando los parapetos, y las guarniciones y banquetas cuando no se cuelen monolíticamente con la losa de calzada an-tes de remover la obra falsa.

c) Ancho efectivo. El ancho efectivo de losa para cada ner vio será el obtenido de las siguientes fómtulas:

b » k (c/c')jí Wpara nervios exteriores, y b » 2kc / b') para nervios interiores

£1 valor de k se obtendrá de la siguiente tabla, inter-polándose para valores intermedios.

Relación c/ X Valor de K o c 7 X

0.4 ó menor 1,0 0.6 0.8 0.8 0.6 1.0 0,4 1.2 0.2 1.4 ó mayor O

/62. Apoyos

E/Cíí.l2/CCE/158/Add. 2 Pág. 41

62. Apoyos» En construcción monolítica deberán tomarse en cuenta las deforniaciones y esfuerzos producidos por la dilatación. Cuando se cons-truya separadamente la subestructura de la superestructura, deberán tomarse en cuenta, para el proyecto de la subestructura, los esfuerzos originados en los apoyos»

Excepto en el caso en que se hagan estudios especiales para los apoyos de aiperestmcturas de concreto, deberán seguirse las siguientes reâs gertórales para el proyecto de ellos:

a) Las superestructuras simplemente apoyadas con claros menores de 8 m podrán descansar directamente sobre las coronas o cabezales no siendo necesario prever los esfuerzos de dilatación.

b) Para estructuras simplemente apoyadas con claros de 8 a 12 m deberán preverse placas deslizantes, las que podrán ser del Hiismo material. Las placas deberán rebajarse, como mínimo, 1,5 mm en la cara de contacto, colo-cándose c\iatrapeados los sentidos de rebaje de las placas al sobreponerlas.

c) Para estruct\iras simjxLemente apoyadas con claros mayores de 12 m y menores de l6 m deberán preverle placas deslizantes de diferentes mate-riales, o dispositivos para evitar concentraciones en los bordes.

d) Las superestructuras continuas, o las libremente apoyadas con claros de 16 m o mayores, deberán proyectarse con apoyos elásticos, de ro-dillos, mecedoras, o placas deslizantes de materiales especiales dispuestas en tal foma que no se tengan concentraciones excesivas en los bordes.

63. Coronas y cabezales. Las coronas y cabezales que soporten supe-restructuras con claros mayores de 12 m simples o continuas, deberán reforzar-se transversal y longitudinalmente. El refuerzo mínimo será el especificado «n «1 Articulo 55»

La distancia de las placas de apoyo de la superestructura a la orilla más pr&daa de la corona o cabezal no será menor de 7 cm,

64. Secciónes de ca.l6n. Las superestructuras cc«i secciorffis comple-tas de cajón, podrán calcularse despreciando las excentricidades de carga viva cuando se cumjüjan los requisitos de proporcionamiento y espaciamiento de los diafragmas del Artículo 65. En ese caso se proyectarán con» una viga única con almas móltiples y carga centrada.

/65» Diafragnas.

E/CN,12/CCEA5fi/Ad<i. 2 Pág. 42

65» Diafragnas, Cuaraio no se hagan estudios especiales para el proporcionamiento de los diafragmas, el ntSmero y las ddLmensiones de éstos se fijarán de acuerdo con las siguientes reglas:

a) Las superestructuras de l o s a s nervuradas o de c a j ó n l l e -

varán un diafragma sobre cada apoyo y sóbi^ cada a r t i c u l a c i ó n .

b) Ciiando e l c l a r o sea mayor de 8 m l a s superestructuras de

l o s a s nervuradas o de cajón l l e v a r á n , adepás uno o más diafragmas interme-

d ios ,

c ) E l espaciandento máximo entre diafragmas será de 12 m

pero en l o s a s nervuradas no será mayor de 25 veces e l ancho de l a nervada

ra en su parte i n f e r i o r . Cuando se usen diafragmas p r i n c i p a l e s y secunda

r i o s , e l espaciamiento entape dos diafragmas p r i n c i p a l e s no excederá de 18

m pero deberá haber, por l o menos, un diafragna p r i n c i p a l en e l centro d e l

tramo, o dos colocados en l o s t e r c i o s .

d) E l pera l te de l o s diafragmas p r i n c i p a l e s será tan grande

como sea cong^tible con e l proyecto de l a e s t r u c t u r a ; de preferencia será

igual a l de l a s nervaduras,

e ) La r e s i s t e n c i a mínima de l o s diafragmas s e r á l a c o r r e s -

pondiente a considerar los cono v igas r ig idas sobre apoyos e l á s t i c o s y su

momento f l ex ionante podrá c a l c u l a r s e en forma i s o s t á t i c a despreciando l a

colaboración de l o s diafragmas vecinos (Ver ejemplo en e l Manual del Inge-

niero Constructor de Fa S c h l e i c h e r ) ,

66» Calidades mininas del concre to . La r e s i s t e n c i a mínima " f e " ,

para cualquier e s t r u c t u r a , s e r á dé 100 Kg/cm2, Para superestructuras será

de 140 Kg/cm2, y para p i l o t e s que se hincarán mediante martinete 210

Kg/om2, o , de preferencia 280 Kg/cm2.

Las estructx jras en contacto con aguas s a l i n a s tendrán, de

pre ferenc ia , concreto con a i r e inclviido,

m . DISPOSICION GENERAL

67. Las Espec i f i cac iones de l a AASHO deberán s e r consideradas co

mo cuerpo de normas conêmentarias para l o s casos no contemfxLaidos en l a s

e s p e c i f i c a c i o n e s a n t e r i o r e s .

/AfENDICE

E/CN.12/CCEA58/A<i<i, 2 Pág. 43

APEÍÍDICE

ESTRUCTURAS DE CONCRETO PREESPCEZADO

1 , D e f i n i c i ó n . Se d ice que una e s t r u c t u r a es preesforzada cuando

se somete antes de l a apl icac ión de l a s cargas e x t e r i o r e s , o a l mismo t i ^ p o

qiíB l a parte permanente de dichas cargas , a un sistema de esfuerzos permanen-

t e s creados a r t i f i c i a l m e n t e , de modo que l o s esfuerzos que r e s u l t e n del conjun

to de l a s fuerzas apl icadas , no produzcan esfuerzo alguno que l o s mater ia les

u t i l i z a d o s no puedan soportar indefinidamaite con toda seguridad.

Objeto . E s t a s normas se r e f i e r e n a l a s es t ructuras de concreto

preesforzado y l a s partes de concreto preesforzado, acero , mampostería, madera

y es t ruc tura compuestas, construidas de conformidad con l o s al ineamientos, r a -

santes , diseños y dimensiones que se muestran en l o s planos. Incluyen l a f a -

br i cac ión , t ransporte y almacenamiento de v igas , l o s a s , p i l o t e s y otros elemen

t o s es t ruct i i ra les de concreto preesforzado por c\xalquiera de l o s métodos de

pretensado o postensado. Incluye también l a i n s t a l a c i ó n de todos l o s miembros

prefabricados y preesforzados excepto l o s p i l o t e s que serán colocados de acuer

do con l a sección " P i l o t e s " ,

3 . Métodos de preesforzado. E l método de preesforzado a usarse

será opcional a l c o n t r a t i s t a , sujetándose a l o s r e q u i s i t o s de es tas normas.

Del proyecto e j e c u t i v a debe i n f e r i r s e todo l o que ocurre en l a obra sea con

respecto a l a e jecución o b ien a l prec iso conocimiento de l o s esfuerzos a que

e s t a r á sometida l a e s t r u c t u r a . La e jecuc ión en l a ctora debe ser d i r ig ida pre-

ferentemente por e l p r o y e c t i s t a , con l a aywia de un ingeniero especia l izado

en e s t e ramo.

E l preesforzado debe a p l i c a r s e solamente cuando sea pos ib le ga-

r a n t i z a r e l en5)leo de mater ia les de a l t a ca l idad siguiendo l a r igurosa obser -

vancia do l o s procedimientos y cont ro les a que e s t a s prescr ipciones se r e f i e -

r e n , Las cualidades y c a r a c t e r í s t i c a s de l o s mater ia les a emplearse en l a e j e

cución de l a obra deben ser comprobadas antes de i n i c i a r s e l a obra y durante

e l transcurso de l a misna, con c e r t i f i c a d o s de prueba ejecutados por l o s l a b o -

r a t o r i o s o f i c i a l e s ,

A * Supervisión

E/CN.12/3CEA5S/Add. 2 Pág. 44

4» Supervisión t é c n i c a , A menos que l a DGC ordene l o c o n t r a r i o ,

e l c o n t r a t i s t a deberá disponer de un ingeniero espec ia l izado en l o s n^todos

aprobados de preesforzado, con e l ob je to de p r e s t a r l e ayuda e ins t rucc ión en

e l uso d e l equipo e i n s t a l a c i ó n de mater ia les para asegurar l a obtención de

l o s resi i l tados requeridos.

5» Composición d e l concre to . Debe usarse concreto de a l t a c a l i -

dad de c a r a c t e r í s t i c a s nunca i n f e r i o r e s a l a s del t i p o "Clase A", La g r a -

nulcanetría de l o s mater ia les i n e r t e s , l a d o s i f i c a c i ó n d e l cenento y l a re ]^

ción agua-cemento, debe estxadiarse de t a l modo que se obtenga un concreto

de cal idad constante , de a l t a coapactación, teniendo en cuenta l a s dimensio

nes de cada pieza a c o n s t r u i r . Las c a r a c t e r í s t i c a s de l agregado i n e r t e de-

ben e s t a r continuamente controladas durante l a e j ecuc ión de l a obra® La

mezcla debe hacerse con medios mscánicos apropiados y l a d o s i f i c a c i ó n de

l o s componentes debe seguirse en t a l f o r m que garant ice l a s proporciones

p r e v i s t a s .

6 . Esfuerzos de t r a b a j o de l concre to . Las c a r a c t e r í s t i c a s de

r e s i s t e n c i a d e l concreto se determinarán según l a s nomas que regulan l a

construcción de concreto armado. Los esfuerzos u n i t a r i o s a compresión o a

tens ión en l o s bordes de l a secc ión en e l momento de l a precomprssión, no

deben superar a l 1 2% de l a correspondiente r e s i s t e n c i a del concreto a l o s

esfuerzos mencionados. Se prohibe e l empleo de ccncre to de r e s i s t e n c i a to

f e r i o r a 375 Kg/cm2 a 28 d í a s . Se t o l e r a un margen de Los esfuerzos

de t r a b a j o no deben superar a l a compresión de m 32^ de l a r e s i s t e n c i a a

l o s 28 días , y a l a t racc ión 8 Kg/cm25 s in embargo se permite una t racc ión

hasta de 30 Kg/cm2, a condición de que e l esfuerzo entero de t r a c c i ó n sea

absorbido por a imduras s u b s i d i a r i a s . E l esfuerzo tangenc ia l , calculado

teniendo en cuenta e l componente del esfuerzo de precompresión, debe encon-

t r a r s e entre l o s s iguientes l í m i t e s :

S i n armadura a propós i to , hasta e l valor de 8 Kg/cm2

Con l a adición de e s t r i b o s normales, su valor no debe s e r superior a 20 Kg/cm2.

/En l a zona de

E/CN.12/CGE/158/Ad(i. 2 Pág. 45

En l a zona de a n c l a j e de l a s armaduras, se puede t o l e r a r e s f u e r -

zos de ccmpresidn l o c a l e s : ~ (Tcr/l Ó ^ r ^^ carga de rup-

tura a l a compresión, con l a s s iguientes condiciones:

a ) Que e l plano de contacto del a n c l a j e no e s t é a l borde de l

concreto y conserve perijuetralmente una cara l i b r e cuya longitud sea igual a l

t e r c i o de l a dimensión más pequeña d e l plano de contacto mencionado,

b ) Que l a armadura de h ier ro dulce asegure l a r e s i s t e n c i a d e l

concreto en cada d i r e c c i ó n .

Para módulo de e l a s t i c i d a d en carencia de ejqserimentaciones

d i r e c t a s , se puede asumir un va lor E = 350 .000 Kg/cm2, Conociendo l a carga de

ruptura del concreto puede asumirse e l va lor Ec « 1 8 . 0 0 0 siendo

Ec y expresados en Kg/cm2,

La contracción f i n a l no debe asumirse i n f e r i o r a 0 .00025

salvo para evaluaciones experimentales . La defomación l e n t a b a j o cargo, siem

pre que l a tens ión previa tenga lugar a no menos de 41 días de haberse colado

e l concreto, debe valorarse a l menos en 1 , 5 veces l a deformación e l á s t i c a ,

7 , C a r a c t e r í s t i c a s necámcas de l acero

Diagrama esfuerzo-deformación d e l cual debe poder obtenerse':" Mó-

dulo e l á s t i c o en e l or igen, l í m i t e s convencionales a los 0 , 1 y 0 , 2 por c iento

de l a s deformaciones permanentes,

a ) Cargas y elongación de rüptura medidas ba jo l a base , expre-

sadas en mil ímetros de 50 -f 10 ^ es e l diámetro en mil ímetros) para s e c c i o -

nes c i r c u l a r e s . Cuando l a secc ión no e s c i r c u l a r , se a p l i c a l a fórmula 50 -f

11,3'\| S ( " S " es e l di&netro promedio),

b ) R e s i s t e n c i a a l doblamiento a l t e r n o en un pasador de diámetro

cuádruple del elemento examinado,

8 . Límites impuestos a los valores medios de l a s v a r i a s c a r a c t e r í s -

t i c a s mecánicas del acero

a) La r e l a c i ó n entre l a carga de ruptura y l o s l í m i t e s conven-

c ionales a l o s 0 ,2^ debe permanecer superior o por l o menos igual a 1 , 1

b ) Doblamientos a l t e r n o s . E l acero debe t o l e r a r s in rompimiento

alguno, a l menos c m t r o doblamientos. En l a prueba de ruptura de l a muestra,

debe obsejrvarse e l aspecto de l a f r a c t u r a ,

/9. Esfuerzos de

E/CW.12/0CE/158/Add. 2 Pág. 46

9 . Esfuerzos de traba.jo del acero. Se designa como "tensión f i nal de t r a b a j o " l a tens ión ex is tente en l a aimadura metál ica en una sección genérica después de deducirle todas l a s pérdidas de tensión debidas a l a re tracc ión del concreto , f luenc ia del acero, e t c . "Tensión i n i c i a l de t i r o " es l a tensión máxima e j e r c i d a sobre e l acero en e l acto del preesforzado.

En e l postensado:

90 Kg/mm^ / Kg/mm

\o.{

c l a j e .

( ñ ¿ -c T f r LO-85 (JfO.a

Se permite un exceso de tensión temporal del % antes del an-

En e l pretensado (a h i l o adherente):

_ / flOS Kg/iran ^ / Í l 3 0 Kg/mm ( T / ^ < , - í / ^ <

\0.62 . \ 0 . 9 5 ^ ^ ^ f r O í'0,2

10 . Acero de refuerzo para e l preesforzado E l acero de refuerzo para e l preesforzado será alambre t ren-

zado, cable , o v a r i l l a s de a leac ión , todos e l l o s de a l t a tens ión , que l l e -nen l o s r e q u i s i t o s de l a s espec i f i cac iones y d e t a l l e s como se prescribe en l o s lárrafos 7í S y 9 . E l acero que deba quedar adherido a l concreto no será galvanizado; s i e l acero debe quedar s in adherirse , se protegerá contra l a corrosión por galvanización. S i en opinión de l a DGC l a galvanización no es apropiada para e l caso, puede usarse otro método aprobado siempre que exis tan pruebas de laborator io que rausstr«i su u t i l i d a d .

S i va a usarse alambre o cab le , é s t e tendrá una elongación a l a ruptxjra no menor del en 0 , 3 0 m. S i se usan v a r i l l a s , deberá tener una elongación a l a rupt\ira no menor del IS en una d is tanc ia de 20 diáme-t r o s , Las dimensiones d e l alaidjre, de cxialquier diámetro, no deberán va-r i a r de 7.5/1» 000 cm de su diánetro nominal espec i f icado. La di ferencia entre los diámetros máximo y mínimo, medidos en cvialquier sección transver s a l del alambre, no deberá ser mayor de O,0075 cm. E l alambre e s t a r á l i -bre de defectos y deberá presentar una super f i c ie l i s a ,

/ H , Muestras


11, Muestras para ensayos» Todos l o s alambres, v a r i l l a s o cables

que hayan sido l levados a l lugar del t r a b a j o , deberán agruparse en l o t e s nume-

rados y marcados con o b j e t o de poder i d e n t i f i c a r l o s . Los a n c l a j e s también se

i d e n t i f i c a r á n de l a misma manera. Todas l a s muestras deberán s e r r e p r e s e n t a t i

vas de l o s l o t e s , Tcxios l o s mater ia les especi f icados para ensayos deberán ser

suministrados s in cos to adic iona l alguno y enviados a l a prueba con tiempo su-

f i c i e n t e antes de su empleo. E l vendedor suministrará l a s s iguientes muestras

para ensayos:

a) Método pretensado» Muestras de 2 m de largo por l o menos de

cada c l a s e de cable . Se temará una muestra de cada uno de l o s r o l l o s ;

b ) Método postensado. Deberá suministrarse para toda c l a s e de

c a b l e s , 1 , 5 m sacado del cable que vaya a u t i l i z a r s e .

12 , Equipo de preesforzado para l a construcción. Los gatos h i d r á u l i

eos estarán equipados con indicadores de presión s e n s i b l e s . E l c o n t r a t i s t a

puede e l e g i r entre d i f e r e n t e s t i p o s de gatos h i d r á u l i c o s . Todos l o a aparatos ,

deberán c a l i b r a r s e y , s i es n e c e s a r i o , reca lxbrarse con e l ob je to de permit i r

canprobaciones de l o s esfuerzos del acero en cualquier momento. Una curva de

c a l i b r a c i ó n acon5)afíará a cada aparato . E l c o n t r a t i s t a .tomará medidas de segu-

ridad para e v i t a r accidentes debidos a pos ib les rupturas del acero d e l prees-

forzado o accidentes s imi lares que se produzcan dxirante e l proceso d e l mismo.

13 , Lugares de p r e f a b r i c a c i ó n . Los llagares de pre fabr icac ión de l o s

miembros de concreto preesforzado pueden ser escogidos por e l c o n t r a t i s t a en

c m l q u i e r s i t i o , sienpre que se obtenga l a aprobación de l a DGC, E l c o n t r a t i s

t a r e m i t i r á a l a DGC, l o s planos de operación donde se muestre anticipadamente

cualquier a l t e r a c i ó n del área . Después de terminado e l t r a b a j o , esa área de-

berá quedar restaurada lo mejor posible en sus condiciones o r i g i n a l e s , a menos

que l a DGC permita l o c o n t r a r i o ,

1 4 , Conductos. Los conductos d e l preesforzado se colocarán cuidado-

samente en l o s lugares que muestran l o s planos o donde indique l a DGC, Todos

l o s conductos serán metál icos e impermeables a l mortero, ccai l a excepción de

que e l c o n t r a t i s t a , a su opción, pueda escoger conductos comjêstos de hule

u otro n a t e r i a l que puedan r e t i r a r s e antes de l a i n s t a l a c i ó n de l refuerzo d e l

preesforzado. Los conductos deberán ser l o sufic ientemente f u e r t e s para no

/deformarse

E/CN.12/CCE/15S/Add. 2 Pág, 909

deformarse b a j o l a s fuerzas que van a ac tuar sobre e l l o s . Teralrán 0 . 6 cm

(1/4") raás que e l diámetro in terno de l a v a r i l l a , cab le , o grupo de alam-

bres que e n c i e r r a . Cuando haya que inyec tar mortero, deberá disponerse de

l o s s u f i c i e n t e s aditamentos para garant izar una buena obra.

15 . Colocación del acero de re fuerzo . Todo e l acero será c o l o c a -

do cuidadosamente en l a posición que muestran l o s planos, y f imemente s o s -

tenido para asegurar su inmovilidad durante l a colocación de concreto„ Las

d i s tanc ias a l a formaleta se mantendr&i por medio de bloques, colgadores,

e t c . , u otros medios aprobados por l a DGC,

Los bloques serán prefabricados con mortero de l a misma r e s i ¿

t enc ia que e l concreto que vaya a u s a r s e . Los bloques de madera no se de ja

rán en e l concreto» Espaciadores e s p e c i a l e s mantendrán l o s alantores en su

verdadero lugar dentro de l o s conductos,

16 , Colocación del concreto . No se colocará e l concreto hasta

que l a DGG haya inspeccionado y dado su aprobación a l re fuerzo , a n c l a j e ^

conductos y acero de pretensado.

La colocación del concreto se hará de acuerdo con l a s indica»

cioiies de \m e s p e c i a l i s t a en e l ramo.

E l concreto se v ibrará interna o externamente, o de l a s dos

formas, segán disponga l a DOC, E l vibrado deberá e j e c u t a r s e cuidadosamente

en forma que evi te e l desplazamiento d e l refuerzo o alambres,

17 . Curado, Se permit irá curado a vapor en lugar de curado en

agua. S i e l c o n t r a t i s t a p r e f i r i e r a hacer e l curado a vapor o por otro mé-

todo e s p e c i a l , dicho método y sus d e t a l l e s deberán s e r aprobados por 3.a DGG,

18 , Pretensado. Los elementos pretensados serán cuidadosamente

mantenidos en p o s i c i c i ó n y tensados con gatos . Se l l e v a r á un r e g i s t r o de

l a fuerza empleada y de l a s elongaciones producidas. Se deberá d e j a r e l su

f i c i e n t e espacio entre l o s extremos de l a s unidades con e l ob jeto de permi-

t i r l i b r e acceso para c o r t a r l o s alambres, cuando e l concreto haya alcanzado

l a r e s i s t e n c i a requerida. No se t ransmi t i rá ningún esfuerzo adherente a l

concreto , hasta que és te haya alcanzado vina r e s i s t e n c i a a l a compresión no

menor de 246 Kg/cm2. Se cortarán o s o l t a r á n l o s elonentos en e l oróen apro

piado para que l a excentr ic idad l a t e r a l d e l pretensado sea mínima,

/I9 . Postensado.


19 . Postensado. Mo se conenzará e l tensado de l refuerzo del prees-

forzado, hasta que l a s pruebas r e a l i z a d a s en l o s c i l i n d r o s de muestran i n d i -

quen una r e s i s t e n c i a a l a compresión de l concreto no menor de 246 Kg/cin2, E s -

t o s c i l i n d r o s deberán ser hechos de l joaismo concreto de l a obra y curado b a j o

l a s mismas condiciones,

' Después de que e l concreto haya alcanzado l a r e s i s t e n c i a requeri

da, e l postensado se r e a l i z a r á por medio de gatos que transmitan a l o s a n c l a -

j e s l a s tens iones deseadas. E l proceso de tensado se conducirá en forma que

l a s tensiones apl icadas , l o mismo que l a s elongaciones de l o s elementos, pue-

dan medirse en cualquier momento.

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