P. Carrozable Tf

PUENTE CARROZABLEDISEÑO DE VIGAS

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DISEÑO PUENTE VIGA-LOSAPROYECTO :

Puente simplemente apoyado OFICINA : fidelomvLUZ DEL PUENTE L (m) = 18.50PERALTE VIGA H = L/15 (m) = 1.23 1.20ESPESOR LOSA E (m) = 0.200

AREA DE INFLUENCIA DE VIGA

Metrado de cargasAncho de via ( A ) = 3.60 3.60 mancho de vereda ( c ) = 0.60 0.60 mAncho de viga ( bw ) = 0.45 mseparacion ejes vigas ( S ) = 2.10 2.10 mespesor de losa ( E ) = 0.165 0.200 m

( g ) = 0.15 0.15 m( y ) = 0.25 0.25 m( f ) = 1.00 m

( D ) = 0.35 m( x ) = 0.75 m( a ) = 0.78 m

Aporte de losa viga principal, asfalto, aceraPeso losa = E * (a+b/2+S/2) * (2,4 T/m3) 0.984 T/mPeso viga = f * bw * (2.4 T/m3) 1.080 T/masfalto = 0.05 * A/2 * ( 2 T/m3) 0.180 T/macera = c * g * (2.4 T/m3) 0.216 T/motros = 0.290 T/m

2.750 T/m

Aporte de vigas diafragma N = 5

Espaciamiento vigas diaf. e = L / ( N - 1 ) 4.625Ancho viga diafragma bd = 0.250Peralte viga diaframa hd = ( f - y ) 0.750

PP Diafragma Pdf = hd.bd.(S/2-b/2).(2.4) = 0.473 T

1-MOMENTO POR PESO PROPIO

Aporte de losa viga principal, asfalto, acera Mpp = 117.648 T - m Aporte de vigas diafragma Mdf = 4.371 T - m

122.019 T - m

2-MOMENTO POR SOBRECARGA Sobrecarga Semitrailer AASHTO HS-20 Por viga (se divide entre 2 por que analizamos 1 sola viga)

P = 4000 kg 1/2 ( 2.25L - 10.675 ) P= 61.900 T - m ( 2S + 2x - 3.05 ) / S = 1.262

Mom. por sobrecarga M S/C = Ms/c . Ccc = 78.112 T - m

3-MOMENTO POR SOBRECARGA EQUIVALENTE Por viga (se divide entre 2 por que analizamos 1 sola viga)

1/2 (2,25 P (L/4) + 0,262 P(L/4) (L/2)) = 43.230 T - m

4-CARGAS POR EJE TANDEM Por viga (se divide entre 2 por que analizamos 1 sola viga)

1/2 ( 3P / 2 ( L - 1,20 ) Ccc ) = 65.493 T - m

Momento Total por Carga Movil ( ML) ML = 78.112 T - m

5-MOMENTO POR IMPACTO I = 15,24 / (L+38) = 0.27 < 0.300 OK!

Momento de impacto Mi= 21.069 T-m

Momento Total Por Impacto ( Mi) Mi = 21.069 T - m

B1- DISEÑO POR SERVICIO1 Verificacion del peralte

221.20 T-mfý = 4200fć= 210fc = 0,4 fć = 84fs = 0,4 fý = 1680 Determinacion de ancho colaboranter = fs / fc = 20 b = L/4 4.63

9.661 b = 16*E + bw 3.65k = n/(n+r) = 0.326 b = S 2.10j = 1 - k/3 = 0.8914 b = 2*a + bw 2.00H= 120.00 b = min valor = 2.00 m

d = = 95.23 cm

d servicio < d rotura = H - x OK !95.23 104.88

104.88 cm

A- PREDIMENSIONAMIENTO

B- DISEÑO DE VIGAS

WD =

Numero de vigas diafragma

( WD * L2 ) / 8 =

Momento Total Carga Muerta (MD) = MD =

Momento = Ms/c = Coef. concent. de carga Ccc =

Mom. por sobrecarga equiv. M eq=

Mom. por eje tandem Mtand =

ML . I

M = MD+ML+MI =

n = 2100000/(15000.fć1/2)

d =

L/2

4P4PP

L/2

4.27

LL

4.27

LL

Sobrecarga Crítica Semitrailer AASHTO HS-20Ms/c = (2,25 L -10,675) P

L/2

PM = 2,25P

L/2

Sobrecarga Equiv. Semitrailer AASHTO HS-20Meq = PM (L/4) + w (L/4)(L/2)

w = 0,262P

√ 2Mfckjb

A

E

Hf

g

a

bw

c

S

hd

bw

x x

y

D

L/2

3P3P

L/2

1.20

LL

Eje TandemMtand = 3P/2 ( L - 1.20 )

wD

LLL

PdfLL

PdfLL

PdfLL

PdfLL

PdfLL

Peso propio


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B2-DISEÑO POR ROTURA

373.95 T - m

Calculo del Area de acero a = 222.35b colab. (cm)= 200 b = -396,446.40

recub (cm)= 5 c = 37,394,756.02

d (cm) = H - x = 104.88 99.93Mu =

As = 99.92513 cm² 0.0048

Verificamos posición del eje neutro:

a = 11.76 cm a < = 20.00 OK ! : Diseño como viga rectangular

As + 1/3 As = 133.23 cm² 0.0064 (RNC 11,5,3)

50.66 cm²

Adoptamos: A s = 133.23 cm²

Area de barra de fierro = 5.10 diámetro = 1 "

Acero principal: número de barras = 27 1 "

As = 137.70 cm2= 0.0066

Verificamos la cuantía:

= x 6300 / (6300 + fy) = 0.022 = 0.85

= 0.0163

> = 0.0066 No requiere As a compresión

Para no verificar deflexiones:

= = 0.0090 > 0.0066 OK !

B3-VERIFICACION POR AGRIETAMIENTONº de columnas de acero: M = 3

Nº de filas de acero: N = 3 RNC 7.7.1 OK!, varillas si alcanzan N° de barras de acero por paquete: n = 4 (max. 4 barras por paquete)

2.54 cm EXPOSICION A AMBIENTE AGRESIVO

5.08 cm Z = 30000 kg/cm2 MODERADORecubrimiento: recub. = 5.00 cm Z = 26000 kg/cm2 SEVERO

6.27 cmx = recub. + ( 2.5 * (N - 1) + Deq*N ) * 0.5 15.12 cm

A = 2.X.bw / (# de barras) = 50.40 cm² Espaciamiento minimo entre paquetesZ = 26,000.00 kg/cm² 1.5*Diam.Equiv. = 7.62 cm

fs máx adm = = 3,817.16 kg/cm²

1718.20 kg/cm²

fs máx adm > 0.6 fy COMPARAR CON 0.6 fy3,817.16 2,520.00 kg/cm²

fs máx adm > fs máx actuante OK !2,520.00 1,718.20 kg/cm²

B4-VERIFICACION POR FATIGA EN SERVICIO

Ma = Mmax = 221.20 T - m

Mb = Mmin = 122.02 T - m

fs máx = 1,718.20 kg/cm² fs mín = = 947.79 kg/cm²

= 770.401 kg/cm²

= 1294.154 kg/cm²

>OK!.... Cumple: Rango real es menor que admisible

B5-VERIFICACION POR CORTE

Por peso propio : 27.800 T

Por sobrecarga HS 20 Ccc. P/2 . (9-25,62 / L ) = 19.219 T

Por impacto Vi = 5.184 T

Mu =1,3*( MD+1,67*(ML+MI) ) =

a As2 + b As + c = 0

As = [-b - (b2-4ac)^0,5]/(2a) =

r = As / (b . d) =

r = (As+1/3 As)/(b.d) =

As min = . b . d = = 0,7 fć / fy

f =

0.75 rb =

Diametro de barras de acero: f =Diam. Equiv. del paquete de acero: Deq = n1/2 . f =

dc = recub. + 0.5 . f =

fs actuante = Mu / (As . j . d) =

MD + ML + MI=

MD =

Rango real entre esfuerzos maximo y minimo :

Df =Rango admisible entre esfuerzos maximo y minimo :

ff =

ff Df

VD = wD . Le/2 + Pdf . N/2 =

VL=

VL . I =

Z3√dcA

0 .18f ' cfyρ max

0 .9 Asfy (d−fyAs

1 .7 f ' cb)

ρ min

ρ

0 .85 f ' cβ 1fyρ b

β 1

ρ max

ρ max ρ

MaAsjd

MbAsjd

1 ,635 .36−0 .36 fsmin

fsmax−fsmin wD

LLL

PdfLL

PdfLL

PdfLL

PdfLL

PdfLL

P4P4P4.27

LL

4.27

LL

VL

VD

bw

d

x

centroide del refuerzo

dc

Asfy0 .85 f ' cb

ρ min


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Vu = 1,3(VD+1,67*(VL+Vi)) = 89.12 T

= = 5.00 kg/cm²

= = 6.40 kg/cm²

Vu < Vc teóricamente no se requiere refuerzo en el alma, colocaremos acero mínimo con estribos de 3/8".

3/8 " área de acero por varilla= 0.71 cm²

Av = 1.42 cm²

s = = 94.362 cm

Debe cumpirse : s < 0.5 d = 52.440

s < 60 cm = 60.000

3/8 " con espaciamiento s = 52 cm

Acero lateral

10% As = 13.77 cm²

Debido a que h > 60 cm, el espaciamiento entre barras será:1 - No mayor de 30 cm. 30.02 - No mayor del ancho de bw = 45.0

Escogemos s maximo= 30.00 cm

h = 120.00 cmrecub = 5.00 cmLs = 30.48 cmt = 20.00 cmLr = h - (t + recub + Ls) = 64.52 cm

VALORES SUGERIDOS:# fierros por cara= 1.15 = 1

Cantidad total de fierro (ambas caras) : 2 Selección automática del diámetro = ACERO > 1 Area necesaria de cada varilla = 6.89 cm2

VALORES PARA DISEÑO:Escoger diametro de varilla a utilizar = 3/4 " Area de cada var 2.85 cm²

Cantidad de varillas a utilizar por cara = 3 Area total de acero lateral = 17.1 cm² OK, es mayor a 10% AsEspaciamiento s = Lr / (cantidad de varillas por cara + 1) 16.13 cm OK, s < s maximo

Así colocaremos 3 fierros de 3/4 " a ambos lados del nervio de laviga a 16.13 cm de espaciamiento.

C.1.- DISEÑO DE TRAMO INTERIOR.-

Momento por peso propio

SS = S - bw = 1.65 m

Metrado de cargas para un metro de ancho:

Peso propio: (1m)*(E)*(2,4 T/m3) = 0.48 T/mAsfalto: (1m)*(0,05m)*(2 T/m3) = 0.100 T/m

0.58 T/m

Suponemos un coeficiente de 1/10 para momentos negativos y positivos.

0.158 T - m

Momento por sobrecarga Para losas armadas perpendicularmente al sentido del trafico

( SS + 0,61 ) / 9,74 . 2P = 1.856 T - m 2P : peso de una rueda del eje mas pesado (medio o posterior : 4P)

1.485 T - m

1.671 T - m

Momento por impactoI = 15,24 / (SS+38) = 0.384 > 0.300I = 0.30

0.446 T - m

0.501 T - m

Diseño por rotura:

El esfuerzo cortante nominal en rotura es:

El esfuerzo cortante resistente del concreto:

f =

Colocar estribos de f =

C- DISEÑO DE LA LOSA

w PP:

MD = w PP . SS2 . ( 1/10 ) =

ML=

ML + = Momento positivo = 0.8 ML =

ML - = Momento negativo = 0.9 ML =

Mi + = Momento positivo = I ( ML+ ) =

Mi - = Momento negativo = I ( ML - ) =

Vuf bd

u u

A v f y(u u−u c)b

u c f [0 .5√ f ' c+175 ρV u d /M u ]

t

recub.

Lr

Ls

h Acero lateral

Acero principal

bw

E

w PP

SS = S - bw

SS


Página 4

Determinación de peralte

Hallando los momentos por servicio :

M + = 1.643 T - m

M - = 1.829 T - m

El peralte mínimo con el momento maximo en servicio es:Recub = 4 cm

7.34 cm dt < E - Recub = 16.00 cm fc . k . j . b OK !

Usamos E = 20.00 cm, por tanto 16.00 cm

Determinamos acero por rotura:

Hallando los momentos a la rotura :

4.396 T - m

4.920 T - m

Acero Positivo en tramo interior ( As+ )As (+) = 7.71 cm²

As(+) + 1/3As(+) = 10.27 cm² = 0.0064

0.0024

A s = 10.27 cm²

2.85 diámetro = 3/4 "

27.74 = 27 cmEl espaciamiento de las barras debera ser:

s < 3E = 60 cm s < 45 = 45 cm


Acero Negativo en tramo interior ( As- )As ( - ) = 8.69 cm²

As(-) + 1/3As(-) = 11.59 cm² = 0.0072

0.0024

A s = 11.59 cm²

2.85 diámetro = 3/4 "

24.59 = 24 cm

El espaciamiento de las barras será: s < 3E = 60 cm s < 45 = 45 cm


Acero de repartición

%Asr = = 28.13% < 67%

Por tanto usar %Asr = 28.13%

Asr = %Asr . As principal = 2.89 cm² por metro de ancho de losa

2.85 diámetro = 3/4 "


Acero de temperaturaAst = 0.0018bE

Ast = 3.60

2.85 diámetro = 3/4 "

79.17 = 79 cm

El espaciamiento de las barras será: s < 5t = 100 cm s < 45 = 45 cm

3/4 " con espaciamiento s = 45.00 cm

MD + ( ML + ) + ( Mi + ) =

MD + ( ML - ) + ( Mi - ) =

d t = 2 . M+ =

d t = E - Recub =

Mu + = 1.3 x [ MD+ 1.67 x ( (ML +) + (Mi +) ) ] =

Mu - = 1.3 x [ MD+ 1.67 x ( (ML -) + (Mi -) ) ] =

= 0,7 fć / fy =

Area de barra de fierro Af=

s = Af . B / As =

Luego : acero positivo de f =

= 0,7 fć / fy =


s = Af . B / As =

Luego : acero negativo de f =


Luego : acero de reparticion de f =

cm² por metro de ancho de losa


s = Af . B / Ast =

Luego : acero de temperatura de f =

ρ min

121

√L

ρ

ρ

ρ min


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C.2.-DISEÑO DE TRAMO EN VOLADIZO

Momento por peso propio

Metrado de cargas:

Sección Distancia ( m ) Momento ( T-m )

A = c * g 0.216 0.825 0.178

B = E * a 0.155 0.388 0.060

Asfalto=(x-bw/2)*0.05 0.053 0.263 0.014

Baranda 0.150 1.025 0.154

0.406La distancia es medida del centro de la sección a la cara de la viga.

Momento por sobrecarga

a - 0.305 = 0.47 m Para losas armadas perpendicularmente al sentido del trafico

1.519

2.48 T-m 2P : peso de una rueda del eje mas pesado (medio o posterior : 4P)

Momento por impactoI = 15,24 / (SS+38) = 0.384 > 0.30I = 0.30

Mi = 0.74 T-m

Determinamos acero por rotura:

Hallando los momentos a la rotura :

7.51 T - m

Acero Negativo de tramo en voladizo ( As - )As (+) = 13.83 cm²

As(+) + 1/3As(+) = 18.44 cm² = 0.0115

0.0024

A s = 18.44 cm²

2.85 diámetro = 3/4 "

15.46 = 15 cm


JAMO

Carga x 1 m de ancho ( T )

MD =

XL =

Ancho efectivo E= 0.8XL + 1.143 =

ML= 2P*XL / E =

I * ML =

Mu = 1.3 x [ MD+ 1.67 x ( ML + Mi ) ] =

= 0,7 fć / fy =


s = Af . B / As =

Luego : acero del tramo en volado de f =

x-w/2

E

g

a

bw

c

BB

AA

x

0.305

E

a

2P

XL

ρ min

ρ

bw

E

Acero de repartoAcero de reparto

Acero positivoAcero de reparto

Acero de temperaturaAcero de reparto

Acero negativo

Acero de reparto

Acero negativo

Acero de repartoen volado

Acero de reparto

en tramo interior

LUZ

VIGAS DIAFRAGMA ACERO PRINCIPAL VIGAS ESTRIBOS ACERO LATERAL LOSA: TRAMO INTERIOR LOSA: TRAMO EN VOLADIZO

CANTIDAD ESPACIAMIENTO NUMERO DE VARILLAS DIAMETRO DIAMETRO ESPACIAMIENTO DIAMETRO ESPACIAMIENTOPOSITIVO NEGATIVO REPARTICION TEMPERATURA NEGATIVO

DIAMETRO ESPACIAMIENTO DIAMETRO ESPACIAMIENTO DIAMETRO ESPACIAMIENTO DIAMETRO ESPACIAMIENTO DIAMETRO ESPACIAMIENTO

18.5 1.20 0.45 0.2 5 4.625 27 1 3 4 4 3/8 52 3/4 3 16.13 3/4 27 3/4 24 3/4 99 3/4 45.00 0.75 15

PERALTE VIGA

ANCHO VIGA (bw)

ESPESOR LOSA

NUMERO DE FILAS DE REFUERZO

NUMERO DE COLUMNAS DE

REFUERZO

NUMERO DE BARRAS POR PAQUETE

CANTIDAD EN CADA CARA

estribo derecho

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DISEÑO DE ESTRIBOS - DERECHO

DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 1.00TIPO DE TERRENO (Kg/m2) d = 1.20ANCHO DE PUENTE (m) A = 3.60LUZ DEL PUENTE (m) L = 18.50ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 5.10ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) =f 29.00

ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.60PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) 1.70PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) 2.30

M = 0.60N = 0.60E = 0.70G = 2.05a = 1.20b = 1.00c = 1.05B = 3.95

A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A

1-Empuje de terreno,h= 1.20h'= 0.60C= 0.35E= 0,5*W*h (h+2h")*C = 0.849 TN

0.2130.822

Punto de aplicación de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 0.50

Fuerzas verticales actuantes

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 2.760 0.5 1.380Ev 0.213 1.00 0.213Total 2.973 1.593

Xv=Mt/Pi 0.536 mZ=Eh*Dh/Pi 0.138 m Esfuerzo a compresión del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.103 m F`c= 700 Tn/m2

Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 4.80 < 700 Tn/m2 CONFORME

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 3.87 > 2 CONFORME

Chequeo al Deslizamiento

FSD=Pi*f/Eh 2.53 >2 CONFORME

g1 =g2 =

TAN 2 ( 45- f /2 ) =

Ev=E*Sen ( f / 2 )=Eh=E*Cos ( f / 2 )=

NIVEL DE AGUA

B

c

NEM

b

H h

h´

1

10 a 25 f / 2

G

a

d

estribo derecho

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B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B

1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 5.10h'= 0.60C= 0.35E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 9.476 TnEv=E*Sen (o/2)= 2.373 TnEh=E*Cos (o/2)= 9.174 Tn

Punto de aplicación de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 1.86 m


Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 11.730 2.25 26.393P2 9.418 1.225 11.538P3 3.139 0.47 1.465Ev 2.373 1.86 4.418Total 26.661 43.813

Xv=Mt/Pi 1.64 m Esfuerzo a compresión del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.64 F`c= 700 Tn/m2e=b/2-(Xv-Z) 0.37 m



Chequeo al volteo



FSD=Pi*f/Eh 2.03 > 2 CONFORME

2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio 42.8159375Reacción del puente debido a peso propio,R1= 11.89 tn/m P= 4.00 T

Rodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente, 0.327 Tn/M

Reaccion por sobrecargaR3= 16.97 Tn


Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 11.893 1.225 14.569R3 16.973 1.23 20.792P vertical tot, 26.661 1.64 43.813Total 55.527 79.174

Xv=Mt/Pi 1.426 m

FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS

Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 9.174 1.86 17.082R2 0.327 6.90 2.258Total 9.501 19.339

Yh=Mi/Pi 2.035Z= 0.348e= 0.297

estribo derecho

Página 9

VERIFICACIONES

1-Verificacion de compresion y tracción


Chequeo al volteo




C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C

1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B= 3.95H= 6.10h'= 0.60C= 0.35E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 13.133Ev=E*Sen (o/2)= 3.288Eh=E*Cos (o/2)= 12.715



Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 11.730 2.85 33.430P2 9.418 1.825 17.189P3 3.139 1.07 3.349P4 9.085 1.975 17.943P5 3.060 3.65 11.169Ev 3.288 3.95 12.989Total 39.721 96.069

Xv=Mt/Pi 2.419 mZ=Eh*Dh/Pi 0.704 me=b/2-(Xv-Z) 0.261 m >b/6 b/6= 0.658

e<b/6, CONFORMEVERIFICACIONES


P =Fv(1+6e/b)/(ab) 14.04 > d RECALCULAR

Chequeo al volteo




2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,



Xv=Mt/Pi 2.169 m

estribo derecho

Página 10



Yh=Mi/Pi 2.34Z= 0.45e= 0.25 <b/6 CONFORME

VERIFICACIONES


P =Fv(1+6e/b)/(ab) 24.01 > d RECALCULAR

Chequeo al volteo




JAMO

estribo izquierdo

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DISEÑO DE ESTRIBOS - DERECHO

DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 0.00TIPO DE TERRENO (Kg/m2) d = 3.62ANCHO DE PUENTE (m) A = 3.60LUZ DEL PUENTE (m) L = 18.50ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 2.70ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) =f 36.50

ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.60PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) 1.95PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) 2.30

M = 0.00N = 0.00E = 0.50G = 1.50a = 1.20b = 0.80c = 0.70B = 2.00

A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A

1-Empuje de terreno,h= 1.20h'= 0.60C= TAN 2(45-f/2) = 0.25E= 0,5*W*h (h+2h")*C = 0.713 TN

Ev=E*Sen (o/2)= 0.223Eh=E*Cos (o/2)= 0.678



Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 2.208 0.4 0.883Ev 0.223 0.80 0.179Total 2.431 1.062

Xv=Mt/Pi 0.437 mZ=Eh*Dh/Pi 0.139 m Esfuerzo a compresión del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.103 m F`c= 700 Tn/m2



Chequeo al volteo



FSD=Pi*f/Eh 2.51 >2 CONFORME

B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B

1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 2.70h'= 0.60C= 0.25E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 2.608 TnEv=E*Sen (o/2)= 0.817 TnEh=E*Cos (o/2)= 2.477 Tn

Punto de aplicación de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 1.04 m


Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)

g1 =g2 =

NIVEL DE AGUA

B

c

NEM

b

H h

h´

1

10 a 25 f / 2

G

a

d

estribo izquierdo

Página 12

P1 4.968 1.6 7.949P2 2.415 0.85 2.053P3 0.863 0.33 0.288Ev 0.817 1.04 0.848Total 9.062 11.137

Xv=Mt/Pi 1.23 m Esfuerzo a compresión del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.28 F`c= 700 Tn/m2e=b/2-(Xv-Z) 0.05 m



Chequeo al volteo




2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio 42.8159375Reacción del puente debido a peso propio,R1= 11.89 tn/m P= 4.00 T

Rodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente, 0.327 Tn/M

Reaccion por sobrecargaR3= 16.97 Tn



Xv=Mt/Pi 0.941 m



Yh=Mi/Pi 1.442Z= 0.107e= 0.166

VERIFICACIONES


P =Fv(1+6e/b)/(ab) 28.41 < d CONFORME

Chequeo al volteo




aletas1

Página 13

DISEÑO DE PUENTE CARROZABLE - ALETAS 1

fc' = 175 kg/cm²fc = 70 kg/cm²Altura total de aleta = 5.90 mf = 34 °

0.4h2 = 4.90 mh' = 0

= 1.86 T/m²Presion de trabajo (Pt) = 4.07 Kg/cm²

Predimensionamiento:

b1 = 2.36 = 2.50 mb2 = 1.96 = 2.00 mb3 = 1.51 = 1.65 m

Trabajamos sección por metro de ancho:

SECCIÓN A-A

h = 4.90 mb = 2.00 m

1.- Empuje .-c = 0.28271E = 6.33 T

Ev = 1.85 TEh = 6.05 T

Punto de aplicación de E : dh = 1.63 m

2.- Fuerzas verticales estabilizadoras .-

Pi ( T ) xi ( m ) M ( T - m )P1 18.60 1.18 21.85P2 1.97 0.23 0.46 xv = 1.16 mEv 1.85 2.00 3.70

22.42 26.01

Mv = 26.01 T - mMh = 9.88 T - m

x = 0.72 m

e = 0.28 m e < b/6 = 0.33 OK !

factor de acuerdo a f =

g

NIVEL DE AGUA

b1

b2

b3

A

B

aletas1

Página 14

Verificaciones

1.-Compresiones y tracciones

P = 2.06 kg/cm²

fc > P OK!

2.- Volteo

fs = 2.63 > 2 OK!

3.- Deslizamiento

factor = 0.70

fs = 2.59 > 2 OK!

SECCIÓN B-B

h = 5.90 mb = 2.50 m

h cim. = 1.00 mxc1 = 0.25 mxc2 = 0.25 m

1.- Empuje .-c = 0.28271E = 9.17 T

Ev = 2.68 TEh = 8.77 T



Pi ( T ) xi ( m ) M ( T - m )P1 18.60 1.43 26.50P2 1.97 0.48 0.95P3 5.75 1.25 7.19 xv = 1.49 mP4 2.28 2.38 5.42Ev 2.68 2.50 6.70

31.28 46.77

Mv = 46.77 T - mMh = 17.25 T - m

aletas1

Página 15

x = 0.94 m

e = 0.31 m e < b/6 = 0.42 OK !

Verificaciones


P = 2.17 kg/cm²Pt > P OK!

2.- Volteo

fs = 2.71 > 2 OK!

3.- Deslizamiento

factor = 0.60

fs = 2.14 > 2 OK!

aletas1

Página 16


NIVEL DE AGUA

B

A

aletas2

Página 17


fc' = 175 kg/cm²fc = 70 kg/cm²Altura total de aleta = 3.30 mf = 34 °

0.4h2 = 2.50 mh' = 0

= 1.86 T/m²Presion de trabajo (Pt) = 4.07 Kg/cm²

Predimensionamiento:

b1 = 1.32 = 1.60 mb2 = 1.00 = 1.00 mb3 = 0.75 = 0.50 m

Trabajamos sección por metro de ancho:

SECCIÓN A-A

h = 2.50 mb = 1.00 m

1.- Empuje .-c = 0.28271E = 1.65 T

Ev = 0.48 TEh = 1.57 T



Pi ( T ) xi ( m ) M ( T - m )P1 2.88 0.75 2.16P2 1.44 0.33 0.48 xv = 0.65 mEv 0.48 1.00 0.48

4.79 3.12

Mv = 3.12 T - mMh = 1.31 T - m

x = 0.38 m

e = 0.12 m e < b/6 = 0.17 OK !

Verificaciones

factor de acuerdo a f =

g

NIVEL DE AGUA

b1

b2

b3

A

B

aletas2

Página 18


P = 0.83 kg/cm²

fc > P OK!

2.- Volteo

fs = 2.37 > 2 OK!

3.- Deslizamiento

factor = 0.70

fs = 2.13 > 2 OK!

SECCIÓN B-B

h = 3.30 mb = 1.60 m

h cim. = 0.80 mxc1 = 0.30 mxc2 = 0.30 m

1.- Empuje .-c = 0.28271E = 2.87 T

Ev = 0.84 TEh = 2.74 T



Pi ( T ) xi ( m ) M ( T - m )P1 2.88 1.05 3.02P2 1.44 0.63 0.91P3 2.94 0.80 2.36 xv = 1.02 mP4 1.40 1.45 2.03Ev 0.84 1.60 1.34

9.49 9.65

Mv = 9.65 T - mMh = 3.02 T - m

x = 0.70 m

e = 0.10 m e < b/6 = 0.27 OK !

Verificaciones


aletas2

Página 19

P = 0.82 kg/cm²Pt > P OK!

2.- Volteofs = 3.20 > 2 OK!

3.- Deslizamiento

factor = 0.65

fs = 2.25 > 2 OK!

aletas2

Página 20

e < b/6 = OK !e > b/6 = VERIFICAR !

NIVEL DE AGUA

h2 ht

B

A

aletas2

Página 21

fc > P OK!fc < P VERIFICAR !

> 2 OK!< 2 MODIFICAR!

> 2 OK!

e < b/6 = OK !e > b/6 = VERIFICAR !

aletas2

Página 22

Pt > P OK!Pt < P VERIFICAR !



JUSTIFICACION DE METRADOSProyecto : CONSTRUCCION CARRETERA VECINAL PAVAYACU - NUEVA ASPUZANA

Propietario : INADE - PEAHUbicación : Dist. Jose Crespo y Castillo, Prov. Leoncio Prado, Dpto. Huanuco Consultor : Ing. Efrain Martinez Fabian

Fecha : 2/29/2008

FORMULA 03 : CONSTRUCCION DE 02 PONTON CARROZABLE L=8.00 M

PARTIDA DESCRIPCIÓN CANT. MEDIDAS

PARCIAL TOTAL UNID.LARGO ANCHO ALTURA AREA

01.00.00 TRABAJOS PRELIMINARES

01.01.00 Limpieza del terreno manual 200.00 m2

- Puente sector de estribos 2 10.00 10.00 200.00

01.02.00 Trazo, niveles y replanteo preliminar 325.00 m2

- Prog. 0+305 - 0+370 2 65.00 5.00 325.00

01.03.00 Trazo, niveles y replanteo durante el proceso 1.00 mes

- Tiempo de ejecucion de Obra 2 1.00

01.03.04 Falso Puente 57.60

Falso Puente de madera 2 8.00 3.60 57.60 m2

02.02.00 MOVIMIENTO DE TIERRAS

02.02.01 Acondicionamiento de cauce

2 30.00 60.00 60.00 m

02.02.02 Excavacion de zanjas en seco y en agua

02.02.03 - Estribo Derecho

en seco 2 8.60 4.00 1.30 89.44

en agua 2 8.60 4.00 1.60 110.08

en seco 178.88 m3

en agua 220.16 m3

- Estribo Izquierdo

en seco 2 8.60 4.00 1.30 89.44

en agua 2 8.60 4.00 1.60 110.08

02.03.00 Relleno compactado con mat. propio con maquinaria 184.38 m3

- Estribo Derecho 2 Volumen de corte 399.04 399.04

-2 Area concreto 6.26 8.60 -107.67

- Estribo Izquierdo

-2 Area concreto 6.22 8.60 -106.98

02.03.00 Eliminacion de Mat. Excedente a Orillas del Cauce 215.91 m3

- Volumen de excavacion proveniente de la excav. de estructuras 399.04

- Volumen de Relleno 184.38

214.66

+ 25% de esponjamiento 1.25

Vol. de Eliminacion total = 215.91

03.00.00 OBRAS DE CONCRETO SIMPLE

03.01.00 Solado en Zapata f'c=100 kg/cm2 E=4" 93.48 m2

- Area 1 4.00 23.37 93.48

03.02.00 Concreto Ciclopeo en zapatas f'c = 140kg/cm2 93.48 m3

+30%PM.

- Area 4.00 1.00 23.37 93.48

03.03.00 Encofrado y desencofrado de zapatas 85.52 m2

4 21.38 1.00 85.52

03.04.00 Concreto Ciclopeo en Estribos f'c = 140kg/cm2

+30%PM.

Concreto en pantalla y alas f'c=210 kg/cm2 147.31 m3

- Parapeto 4 0.550 3.22 7.08

- Cuerpo 4 4.65 5.35 99.51

- Alas 4 2.52 1.43 2.83 40.72

03.05.00 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE ESTRIBOS

Encofrado y desencofrado en pantalla y alas 310.99 m2

- Parapeto 4 4.65 0.550 10.23

4 4.25 0.550 9.35

8 1.15 0.550 5.06

8 0.50 0.550 2.20

8 0.20 0.550 0.88

- Cuerpo 4 4.65 2.95 54.87

4 4.65 3.26 60.64

- Alas 16 2.87 2.83 129.72

8 1.68 2.83 38.04

03.06.00 Cimiento de señalizacion 1:12 +30% PG

4.10 m3

8.00 0.80 0.80 0.80 4.10

04.00.00 OBRAS DE CONCRETO ARMADO04.01.00 VIGAS

04.01.01 Concreto en vigas f'c= 280 kg/cm2 7.20 m3

- Viga principal

4.00 8.00 0.30 0.75 7.20

04.01.02 Encofrado y desencofrado en vigas 41.60 m2

- Viga principal

8.00 8.00 0.75 48.00

4.00 8.00 0.30 9.60

Descuento

Lateral de Losa -4.00 8.00 0.50 -16.00

04.01.03 Acero en vigas 511.92 Kg

04.02.00 LOSA

04.02.01 Concreto en losas f'c= 210 kg/cm2 28.80 m3

Losa 2.00 8.00 3.60 0.50 28.80

04.02.02 Encofrado y desencofrado de losas 64.80 m2

Losa 2.00 8.00 3.60 57.60

4.00 3.60 0.50 7.20

04.02.03 Acero en losas f'y=4,200 kg/cm2 2063.42 Kg

04.03.00 COLUMNETA DE SEÑALIZACION

04.03.01 Concreto en columnetas de señalizacion f'c=140kg/cm2 1.54 m3

COLUMNETA 8.00 0.40 0.60 0.80 1.54

04.03.02 Encofrado y desencofrado de columnetas de señalizacion 17.92 m2

COLUMNETA 16.00 0.60 0.80 7.68

16.00 0.80 0.80 10.24

04.03.03 Acero en columnetas de señalizacion f'y=4,200 kg/cm2 48.16 Kg

05.00.00 VARIOS

05.01.00 Baranda de fierro galvanizado 16.00 m

05.02.00 Aparatos de apoyo 8.00 8.00 8.00 Und

05.03.00 Juntas de dilatación 14.40 m

4.00 3.60 14.40

05.04.00 Tubos de drenaje PVC SAP Ø 3" 8.00 M

- Lado derecho 4.00 4.00

- Lado izquierdo 4.00 4.00

05.05.00 Tubos de drenaje de pantalla PVC Ø 2" 6.80 m

- Long. 01 8.00 0.85 6.80

05.06.00 Señalización informativa I-1 2210x950mm 4.00 Und

- Antes del puente 2.00 2.00

- Despues del puente 2.00 2.00

05.07.00 Diseño de mezclas 2.00 Und

F'C=210Kg/cm2 2.00 2.00

05.08.00 Prueba de calidad de concreto (prueba a la compresión) 30.00 30.00 30.00 Und

JUSTIFICACION DE METRADOSProyecto : CONSTRUCCION CARRETERA VECINAL PAVAYACU - NUEVA ASPUZANA

Propietario : INADE - PEAHUbicación : Dist. Jose Crespo y Castillo, Prov. Leoncio Prado, Dpto. Huanuco Consultor : Ing. Efrain Martinez Fabian

Fecha : 2/29/2008

FORMULA 03 : CONSTRUCCION DE 02 PONTON CARROZABLE L=18.50 M

PARTIDA DESCRIPCIÓN CANT. MEDIDAS

PARCIAL TOTAL UNID.LARGO ANCHO ALTURA AREA

01.00.00 TRABAJOS PRELIMINARES

01.01.00 Limpieza del terreno manual 400.00 m2

- Puente sector de estribos 2 20.00 10.00 400.00

01.02.00 Trazo, niveles y replanteo preliminar 325.00 m2

- Prog. 0+305 - 0+370 2 65.00 5.00 325.00

01.03.00 Trazo, niveles y replanteo durante el proceso 1.00 mes

- Tiempo de ejecucion de Obra 2 1.00

01.03.04 Falso Puente 133.20

Falso Puente de madera 2 18.50 3.60 133.20 m2

02.02.00 MOVIMIENTO DE TIERRAS

02.02.01 Acondicionamiento de cauce

2 30.00 60.00 60.00 m

02.02.02 Excavacion de zanjas en seco y en agua

02.02.03 - Estribo Derecho

en seco 2 8.60 4.00 1.30 89.44

en agua 2 8.60 4.00 1.60 110.08

en seco 178.88 m3

en agua 220.16 m3

- Estribo Izquierdo

en seco 2 8.60 4.00 1.30 89.44

en agua 2 8.60 4.00 1.60 110.08

02.03.00 Relleno compactado con mat. propio con maquinaria 184.38 m3

- Estribo Derecho 2 Volumen de corte 399.04 399.04

-2 Area concreto 6.26 8.60 -107.67

- Estribo Izquierdo

-2 Area concreto 6.22 8.60 -106.98

02.03.00 Eliminacion de Mat. Excedente a Orillas del Cauce 215.91 m3

- Volumen de excavacion proveniente de la excav. de estructuras 399.04

- Volumen de Relleno 184.38

214.66

+ 25% de esponjamiento 1.25

Vol. de Eliminacion total = 215.91

03.00.00 OBRAS DE CONCRETO SIMPLE

03.01.00 Solado en Zapata f'c=100 kg/cm2 E=4" 93.48 m2

- Area 1 4.00 23.37 93.48

03.02.00 Concreto Ciclopeo en zapatas f'c = 140kg/cm2 93.48 m3

+30%PM.

- Area 4.00 1.00 23.37 93.48

03.03.00 Encofrado y desencofrado de zapatas 85.52 m2

4 21.38 1.00 85.52

03.04.00 Concreto Ciclopeo en Estribos f'c = 140kg/cm2

+30%PM.

Concreto en pantalla y alas f'c=210 kg/cm2 147.31 m3

- Parapeto 4 0.550 3.22 7.08

- Cuerpo 4 4.65 5.35 99.51

- Alas 4 2.52 1.43 2.83 40.72

03.05.00 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO DE ESTRIBOS

Encofrado y desencofrado en pantalla y alas 310.99 m2

- Parapeto 4 4.65 0.550 10.23

4 4.25 0.550 9.35

8 1.15 0.550 5.06

8 0.50 0.550 2.20

8 0.20 0.550 0.88

- Cuerpo 4 4.65 2.95 54.87

4 4.65 3.26 60.64

- Alas 16 2.87 2.83 129.72

8 1.68 2.83 38.04

03.06.00 Cimiento de señalizacion 1:12 +30% PG

4.10 m3

8.00 0.80 0.80 0.80 4.10

04.00.00 OBRAS DE CONCRETO ARMADO04.01.00 VIGAS

04.01.01 Concreto en vigas f'c= 280 kg/cm2 7.20 m3

- Viga principal

4.00 8.00 0.30 0.75 7.20

04.01.02 Encofrado y desencofrado en vigas 41.60 m2

- Viga principal

8.00 8.00 0.75 48.00

4.00 8.00 0.30 9.60

Descuento

Lateral de Losa -4.00 8.00 0.50 -16.00

04.01.03 Acero en vigas 511.92 Kg

04.02.00 LOSA

04.02.01 Concreto en losas f'c= 210 kg/cm2 28.80 m3

Losa 2.00 8.00 3.60 0.50 28.80

.80

.80

04.02.02 Encofrado y desencofrado de losas 64.80 m2

Losa 2.00 8.00 3.60 57.60

4.00 3.60 0.50 7.20

04.02.03 Acero en losas f'y=4,200 kg/cm2 2063.42 Kg

04.03.00 COLUMNETA DE SEÑALIZACION

04.03.01 Concreto en columnetas de señalizacion f'c=140kg/cm2 1.54 m3

COLUMNETA 8.00 0.40 0.60 0.80 1.54

04.03.02 Encofrado y desencofrado de columnetas de señalizacion 17.92 m2

COLUMNETA 16.00 0.60 0.80 7.68

16.00 0.80 0.80 10.24

04.03.03 Acero en columnetas de señalizacion f'y=4,200 kg/cm2 48.16 Kg

05.00.00 VARIOS

05.01.00 Baranda de fierro galvanizado 16.00 m

05.02.00 Aparatos de apoyo 8.00 8.00 8.00 Und

05.03.00 Juntas de dilatación 14.40 m

4.00 3.60 14.40

.80

.60

.60

.80.80

.80

1 PIEZA 1/2"x6"x3.60m.

L=1/4"x4"x4"x3.60m.

F°C°Ø1/2"

SOLDADURA 1/4"

F°C°Ø1/2"

.10

.30

.05

EJE

05.04.00 Tubos de drenaje PVC SAP Ø 3" 8.00 M

- Lado derecho 4.00 4.00

- Lado izquierdo 4.00 4.00

05.05.00 Tubos de drenaje de pantalla PVC Ø 2" 6.80 m

- Long. 01 8.00 0.85 6.80

05.06.00 Señalización informativa I-1 2210x950mm 4.00 Und

- Antes del puente 2.00 2.00

- Despues del puente 2.00 2.00

05.07.00 Diseño de mezclas 2.00 Und

F'C=210Kg/cm2 2.00 2.00

05.08.00 Prueba de calidad de concreto (prueba a la compresión) 30.00 30.00 30.00 Und

1 PIEZA 1/2"x6"x3.60m.

L=1/4"x4"x4"x3.60m.

F°C°Ø1/2"

SOLDADURA 1/4"

F°C°Ø1/2"

.10

.30

.05

EJE

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P. Carrozable Tf