Parque Fotovoltaico El Romero - sic.coordinador.cl file Este documento contiene 79 páginas y ha sido guardado por última vez el 06/04/2016 por Pablo Fernández, sus versiones y firmantes

ACCIONA Energía Chile

Parque Fotovoltaico El Romero Estudio de impacto sistémico - Análisis

dinámico

Proyecto EE-2015-175

Informe Técnico EE-ES-2016-0308

Revisión B

Power System Studies & Power Plant Field

Testing and Electrical Commissioning

ISO9001:2008 Certified

06/04/2016

www.estudios-electricos.com

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P:EE-2015-175/I:EE-ES-2016-0308/R:B No se autorizan copias del presente documento sin autorización previa por

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Este documento EE-ES-2016-0308-RB fue preparado para ACCIONA Energía por Estudios

Eléctricos. Para consultas técnicas respecto del contenido del presente comunicarse con:

Ing. Pablo Fernández

Departamento de Estudios

[email protected]

Ing. Alejandro Musto

Coordinador Dpto. Estudios

[email protected]


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Pablo Fernández, sus versiones y firmantes digitales se indican a continuación:

Rev Fecha Comentario Realizó Revisó Aprobó

A 21/03/2016 Informe final. PF AM FL

B 06/04/2016 Informe final. PF AM FL

http://www.estudios-electricos.com/

mailto:[email protected]

mailto:[email protected]



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Índice

1 RESUMEN EJECUTIVO ..................................................................................................................... 4

2 INTRODUCCIÓN ............................................................................................................................. 7

3 DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO ........................................................................................... 8

3.1 Zona de influencia ..................................................................................................................... 9

3.2 PF EL ROMERO ........................................................................................................................ 14

4 ACONDICIONAMIENTO DE LA BASE DE DATOS ................................................................................. 23

4.1 Generalidades ......................................................................................................................... 23

4.2 Proyección de la demanda ........................................................................................................ 24

4.3 Nuevos proyectos de generación y transmisión ............................................................................ 25

4.4 Escenarios de estudio ............................................................................................................... 28

5 ESTUDIO DE ESTABILIDAD TRANSITORIA ....................................................................................... 31

5.1 Criterios de evaluación del desempeño dinámico ......................................................................... 31

5.2 Análisis de contingencias .......................................................................................................... 32

6 CONCLUSIONES ........................................................................................................................... 78



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1 RESUMEN EJECUTIVO

En este informe se presentan los estudios dinámicos de impacto de la interconexión de la

obra Parque Fotovoltaico El Romero, en adelante PF EL ROMERO, al Sistema Interconectado Central

(SIC) de Chile. Este proyecto se encuentra en etapa de desarrollo por parte de ACCIONA Energía y

se prevé su puesta en servicio para septiembre de 2016.

El proyecto consta de la instalación de un total de 180 inversores de 1,09MW cada uno, por

lo que la capacidad total instalada en PF EL ROMERO corresponde a 196MW. La red interna del

parque cuenta con 2 barras de 33kV, a cada una de las cuales acometen 5 alimentadores que

transportan la potencia generada por los módulos fotovoltaicos. La totalidad de la producción de PF

EL ROMERO se evacúa mediante una nueva línea de 61m que se conecta transitoriamente al SIC

mediante una conexión en derivación en la LT Maitencillo – Punta Colorada 2x220kV Circuito 2, a

34km de la S/E Punta Colorada 220kV. Posteriormente, el parque inyectará directamente mediante

una nueva subestación seccionadora de ambos circuitos de la misma línea, a 31km de la S/E Punta

Colorada. Geográficamente, el proyecto se localiza en la Región de Coquimbo.

En este informe se documentan los estudios sistémicos de carácter dinámico que permiten

cuantificar el impacto de la conexión de la obra en estudio a la operación del SIC, especialmente

sobre aquellas instalaciones eléctricamente cercanas (SS/EE Cardones, Maitencillo, Punta Colorada,

Pan de Azúcar, entre otras), de modo que la incorporación del parque pueda integrarse al SIC

cumpliendo los requisitos y condiciones técnicas establecidas en la Norma Técnica de Seguridad y

Calidad de Servicio vigente (NTSyCS, enero 2016).

Para el desarrollo del estudio se emplea el software DIgSILENT PowerFactory v15.2.5,

incluyendo los módulos de:

→ Funciones de estabilidad.

La base de datos empleada corresponde a una versión acondicionada de la base de datos

oficial del CDEC-SIC publicada en el mes de enero de 2016, con actualizaciones e incorporaciones

de nuevos modelos matemáticos que favorecen la representación del sistema.

El análisis se realiza mediante estudios de estabilidad transitoria (simulaciones dinámicas de

transitorios electromecánicos), en los cuales se analiza la operación del sistema en condiciones

normales de operación y ante la ocurrencia de un conjunto de contingencias definidas por el CDEC-

SIC. En cada caso se evalúa el comportamiento del SIC, con especial atención a los efectos

producidos por la incorporación de PF EL ROMERO a la operación del sistema.

Se analiza el impacto del proyecto en escenarios de máxima exigencia para el sistema de

transporte, con niveles de demanda alta y baja, así como también con diferentes despachos de

unidades sincrónicas convencionales y fuentes ERNC.



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El desarrollo del estudio contempla la ejecución de las siguientes actividades:

Recopilación y consolidación de la información necesaria para representar la nueva obra, y

así poder realizar los análisis de comportamiento estático y dinámico.

Recopilación y consolidación de información disponible en proyección de obras de

generación, transmisión y consumo, con su respectiva proyección de demanda, para el

periodo de interés (septiembre del año 2016).

Actualización de la base de datos oficial del CDEC-SIC (enero de 2016) en base a la

información recopilada y que sea relevante a efectos de los objetivos de este estudio.

Modelado detallado de la obra PF EL ROMERO en la base de datos de DIgSILENT Power

Factory.

Definición de escenarios de estudio conforme a los requerimientos del CDEC-SIC, los cuales

corresponden a los escenarios desarrollados en el documento <<EE-ES-2016-0307-

RB_Informe Principal PF EL ROMERO – Análisis Estático>>.

Incorporación de la información técnica, escenarios y contingencias en el software de

desarrollos específicos DIgSILENT PF, versión 15.2.5, utilizando para ello las facilidades de

“variaciones topológicas” y “escenarios de operación” disponibles.

Simulaciones de transitorios electromecánicos. Evaluación de la estabilidad transitorio y del

desempeño dinámico del sistema de la nueva obra ante contingencias. Verificación del

cumplimiento de los estándares de desempeño.

Análisis de resultados y presentación de las conclusiones asociadas.

Se adjuntan a este informe los siguientes anexos:

EE-ES-2016-0308-RB_Anexo 1 – Simulaciones Dinámicas.pdf

EE-ES-2016-0308-RB_Anexo 2 – Base de Datos.pfd (DIgSILENT PF v15.2.5)



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El estudio se realiza considerando dos alternativas topológicas denominadas “CONEXIÓN A”

y “CONEXIÓN B”, las cuales se especifican a continuación:

CONEXIÓN A:

PF EL ROMERO: Se conecta al SIC mediante tap-off sobre LT Maitencillo – Punta Colorada

2x220kV Circuito 2, a 34km de S/E Punta Colorada 220kV.

PF Abasol: Se conecta al SIC mediante S/E Abasol seccionando ambos circuitos de LT

Maitencillo – Punta Colorada 2x220kV, a 40km de S/E Maitencillo 220kV.

CONEXIÓN B:

PF EL ROMERO: Se conecta al SIC mediante tap-off sobre LT Maitencillo – Punta Colorada

2x220kV Circuito 2, a 34km de S/E Punta Colorada 220kV.

PF Abasol: Se conecta al SIC mediante tap-off sobre LT Maitencillo – Punta Colorada

2x220kV Circuito 1, a 13km de S/E Maitencillo 220kV.

Los principales resultados y conclusiones del estudio se presentan en el Capítulo 6, y se

resumen a continuación:

Estudio de Transitorios Electromecánicos:

En todos los escenarios y ante todas las contingencias analizadas, el SIC responde

satisfactoriamente en términos dinámicos, es decir, mantiene estabilidad angular no oscilatoria,

estabilidad angular oscilatoria, estabilidad de frecuencia y estabilidad de tensión. Todas las

condiciones oscilatorias producidas tras la ocurrencia de las contingencias evaluadas resultan

atenuadas y las evoluciones temporales convergen y se estabilizan dentro de los respectivos

márgenes admisibles tanto en CONEXIÓN A como en CONEXIÓN B.

Por todo lo anterior, y dentro del alcance de los estudios eléctricos realizados, se

concluye que es técnicamente factible la incorporación al SIC de la obra Parque

Fotovoltaico El Romero y que cumple con las exigencias establecidas en la NTSyCS

vigente en términos estáticos <<EE-ES-2016-0307-RB>> y dinámicos <<EE-ES-2016-

0308-RB>>.



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2 INTRODUCCIÓN

En el marco de la integración al SIC de PF EL ROMERO, se solicita a Estudios Eléctricos la

realización de un Estudio de Impacto Sistémico (Análisis Dinámico) en función de los requerimientos

de la Norma Técnica de Seguridad y Calidad de Servicio vigente (NTSyCS, enero 2016) y conforme

a las exigencias establecidas por el CDEC-SIC específicamente para este proyecto en el Anexo Carta

D.O. N° 1151/2015 del 15 de septiembre de 2015.

El estudio de divide básicamente en las siguientes etapas:

MODELADO DE PF EL ROMERO.

Se presenta detalladamente el modelado en el software DIgSILENT PowerFactory v15.2 de

cada uno de los elementos que componen la red interna del parque y su conexión al SIC, acorde a

la información suministrada.

ESTUDIO DE ESTABILIDAD TRANSITORIA

Se analiza el comportamiento del todo el sistema considerando a PF EL ROMERO en servicio

cuando éste sea perturbado con eventos de gran señal. Dicho análisis se lleva a cabo mediante

simulaciones dinámicas de transitorios electromecánicos. Los escenarios utilizados para el

desarrollo de este estudio, corresponden a los elaborados en el Estudio de Impacto Sistémico de

PF EL ROMERO – Análisis Estáticos, documentado en <<EE-ES-2016-0307-RB>>.

Se destaca que los análisis se efectúan para 2 topologías, las cuales se han nombrado

“CONEXIÓN A” y “CONEXIÓN B”. Si bien ambas contemplan a PF EL ROMERO con la misma conexión

transitoria de tap-off en su interconexión al SIC, la primera considera a PF Abasol seccionando LT

Maitencillo – Punta Colorada 2x220kV en ambos circuitos a 40km de S/E Maitencillo 220kV,

mientras que la segunda considera a dicho parque conectado como tap-off sobre el Circuito 1 de

dicha LT a 13 km de la S/E Maitencillo 220kV (circuito contrario al que se conecta PF EL ROMERO).



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3 DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO

El PF EL ROMERO cuenta con una capacidad instalada de 196MW, la cual se alcanza por medio

de 180 inversores dispuestos en 60 Power Stations, cada uno de ellos con capacidad de 1,09MW.

La conexión del parque al SIC se efectúa por medio de una línea de 61m, la cual se conecta

transitoriamente a la LT Maitencillo – Punta Colorada 2x220kV Circuito 2 por medio de una

derivación (tap-off), a 34km de la S/E Punta Colorada 220kV. En la siguiente figura, se presenta

un esquema geográfico simplificado y aproximado de la zona en la cual se prevé la conexión:

Figura 3-1: Esquema geográfico aproximado - Zona de conexión del proyecto.

PF EL ROMERO

Tap-off



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3.1 Zona de influencia

En Figura 3-2 se presenta un esquema unilineal que representa la Zona de Influencia de la

obra PF EL ROMERO. En dicha imagen, se aprecian los principales elementos del sistema entre las

SS/EE Paposo 220kV y Nogales 220kV:

Figura 3-2: Zona de Influencia PF EL ROMERO – Conexión “A”.

PF EL ROMERO

Abasol

ABASOL

Los Loros

El Div isadero

PE San Juan

Car-

Dd

A 2

x2

20k

V C

1

Car-

Dd

A 2

x2

20k

V C

2

La Candelaria

Hacia I. CNN

y Totoralillo

Carrera Pinto

CT Taltal

U5U4U3U2U1

El Arrayán

El Amarillo

Salv ador RTS

Salv ador Jav iera

Diego de

Almagro Chañares

Hacia

S/E Quillota

Hacia

S/E Ventanas

Hacia

S/E Pan de Azúcar (Sur)

Hacia S/E Punta Colorada(Norte)

Acceso a 110kV

por Los Vilos

Acceso a 110kV

por P. Azúcar

Acceso a 110kV

por Maitencillo

Acceso a 110kV

por Cardones

Taltal

Lalackama

Pampa Solar Norte

Conej o

Luz Del NorteCarrera Pinto

San Andrés

Llano de Llampos

Punta Colorada

Talinay Poniente Talinay O.

Los Cururos

Monte Redondo

P. PalmerasTotoralCanela I y II

CT Doña

Carmén

Gu

aco

lda

San Andrés

Don Goyo

Talinay

La Cebada

Doña Carmen

Paposo

Diego De Almagro

Cardones

Maitencillo

Punta

Colorada

Pan De Azúcar

Las Palmas

Los Vilos

Nogales

MCA

G~

G~

G~

G~

G~

G~

G~

G~

SVSSVS

SVS

G~

SVS

DIg

SIL

EN

T



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A fin de identificar las principales restricciones a la transmisión en las redes de 220kV de la

zona de influencia, en Tabla 3-1 se presentan los máximos valores de corriente y potencia aparente

admisible por cada circuito en condiciones nominales.

Capacidades de las líneas de transmisión de la Zona de Influencia

Nombre Tipo I [kA] S [MVA]*

Paposo - Diego de Almagro C1 ACAR 1400MCM 0,748 285

Paposo - Diego de Almagro C2 ACAR 1400MCM 0,748 285

Diego de Almagro – Carrera Pinto 220kV AASC 740.8MCM 0,518 197,4

Carrera Pinto - San Andrés 220kV AASC 740.8MCM 0,518 197,4

San Andrés – Cardones 220kV AASC 740.8MCM 0,518 197,4

Cardones – Diego de Almagro 2x220kV MCM Greeley 0,823 313,6

Maitencillo - Cardones C1 AASC 740.8MCM 0,518 197,4

Maitencillo - Cardones C2 Gua FLINT 740.8MCM 0,762 290,4

Maitencillo - Cardones C3 Gua FLINT 740.8MCM 0,762 290,4

Maitencillo – Punta Colorada C1 AAAC FLINT 0,518 197,4

Maitencillo – Punta Colorada C2 AAAC FLINT 0,518 197,4

Punta Colorada – Pan de Azúcar C1 AAAC FLINT 0,518 197,4

Punta Colorada – Pan de Azúcar C2 AAAC FLINT 0,518 197,4

Pan de Azúcar – Las Palmas C1 AAAC FLINT 0,587 223,6

Pan de Azúcar – Las Palmas C2 AAAC FLINT 0,587 223,6

Las Palmas – Los Vilos C1 AAAC FLINT 0,587 223,6

Las Palmas – Los Vilos C2 AAAC FLINT 0,587 223,6

Los Vilos – Nogales C1 AAAC FLINT 0,587 223,6

Los Vilos – Nogales C2 AAAC FLINT 0,587 223,6

*: Capacidad calculada en base a condiciones nominales a 25° con sol, 220kV.

Tabla 3-1: Capacidades de las líneas de transmisión de 220kV de la Zona de Influencia.

Se destaca la existencia del ERAG/EDAG Maitencillo – Nogales, el cual permite operar el doble

circuito de 220kV comprendido entre dichas subestaciones con un Criterio N-1 ajustado. Para los

fines de este estudio, se ha considerado que cada circuito puede operar como máximo a un 90%

de su nivel de carga, reservando así un 10% como margen de seguridad para el sistema.

En la Figura 3-3 se presenta un esquema unilineal simplificado de la Zona de Influencia, a

partir del cual se identifican 6 zonas de interés en términos de generación, consumo, compensación

de reactivos y restricciones del sistema de transmisión. A continuación se presentan las principales

características de dichas áreas:



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Zona Diego de Almagro 110kV:

Generación: Tiene 6 parques fotovoltaicos que totalizan ~203MW de capacidad instalada.

Consumo: Entre 100MW y 110MW dependiendo del nivel de demanda.

Tramo Diego de Almagro – Paposo 2x220kV (ambas SS/EE inclusive):

Generación: Cuenta con 3 parques fotovoltaicos con un total de ~265MW de capacidad

instalada, además del parque eólico Taltal con 99MW. Por otra parte, se dispone de la CT

Taltal, la cual cuenta con 2 unidades de 120MW.

Compensación: Se cuenta con un SVC+ en S/E Diego de Almagro 220kV, el cual tiene un

rango de operación de +140/-100MVAr.

Consumos: No se presentan consumos en el tramo.

Tramo Cardones – Diego de Almagro:

Generación: Cuenta con 3 parques fotovoltaicos con un total de ~288MW de capacidad

instalada. Todos ellos acometen a la LT Cardones – Diego de Almagro 1x220kV de 197MVA,

la cual corresponde a la de menor capacidad de los 3 vínculos en 220kV entre ambas SS/EE.

Consumos: No se presentan consumos en el tramo.

Zona Cardones – Maitencillo (ambas SS/EE inclusive):

Generación: Tiene 1 parque fotovoltaico, el proyecto PF Los Loros, el cual dispone de 48MW

de capacidad instalada y se asocia a la red de 110kV. Por otra parte, CT Guacolda dispone de

5 unidades de 150MW cada una, las cuales evacúan su potencia directamente hacia S/E

Maitencillo 220kV.

Consumo: Aproximadamente 120MW de consumo minero asociado a S/E Cardones 220kV,

junto con acceso a red de 110kV por medio de 3 transformadores 220/110kV de 75MVA,

cuyos consumos varían dependiendo de las condiciones de demanda. Por otra parte, en S/E

Maitencillo 220kV también se presentan consumos significativos y un vínculo con la misma

red de 110kV a través de 2 transformadores 220/110kV de 90MVA cada uno.

Compensación: En S/E Cardones se cuenta con SVS 2x (+100/-60)MVAr y en S/E Maitencillo

se dispone de SVS (+22/-40)MVAr.

Zona Maitencillo – Pan de Azúcar (inclusive):

Generación: Cuenta con dos parques eólicos en S/E Punta Colorada (en total 205MW), así

como también dispone de generación fotovoltaica en el tramo Maitencillo – Punta Colorada

por medio de los proyectos PF EL ROMERO y PF Abasol (en total 257MW).

Consumos: Significativo consumo en S/E Pan de Azúcar, la cual dispone de transformadores



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220/110kV 1x90MVA y 2x75MVA y se enlaza con la misma red de 110kV que Cardones y

Maitencillo.

Compensación: En S/E Pan de Azúcar 220kV opera un SVS de 2x(+22/-40)MVAr.

Transmisión: Se dispone de ERAG/EDAG Maitencillo – Nogales, el cual permite la línea con un

nivel de carga de 90% en cada circuito, reservando un 10% de margen de seguridad.

Zona Pan de Azúcar - Nogales

Generación: Cuenta con generación eólica desde el sur de S/E Pan de Azúcar hasta la S/E Las

Palmas inclusive, por un total de 592MW. La conexión de diversos parques eólicos por medio

de tap-off, produce que dicho tramo opere en forma desbalanceada entre ambos circuitos

Consumo: Es pequeño y se asocia a S/E Los Vilos por medio de un transformador de 75MVA

que la vincula con la red de 110kV, la cual opera desacoplada de la red de 110kV comprendida

entre Cardones y Pan de Azúcar.

Transmisión: Se dispone de ERAG/EDAG Maitencillo – Nogales, el cual permite la línea con un

nivel de carga de 90% en cada circuito, reservando un 10% de margen de seguridad.



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Figura 3-3: Esquema unilineal simplificado de la Zona de Influencia.

CENTRAL

GUACOLDA

S/E MAITENCILLO

S/E CARDONES

S/E CARRERA

PINTO

S/E PUNTA

COLORADA

2x90 MVA

~

5x150 MW

SVS

+22/-40MVAr

1 x 90 MVA 2 x 75 MVA

S/E LAS

PALMAS

S/E PAN DE

AZUCAR

EL ARRAYAN

3x75 MVA

2 x +22/-40 MVAr

SVS

SIC

2 x 120 MVA

LALACKAMA

TALTAL

SAN ANDRÉS

LUZ DEL NORTE

2 x +100/-60 MVAr

SVS

S/E PAPOSO

CT TALTAL2x120 MW~

S/E DIEGO

DE ALMAGRO

2 x +73/-27 MVAr

SVC+

LALACKAMA ETAPA II

LLANO DE LLAMPOS

CONEJO

EL PILARLOS AMARILLOS

DIEGO DE ALMAGRO

JAVIERA CHAÑARES RTS SALVADOR

CARRERAPINTO

~

LOS LOROS

PAMPA SOLAR NORTE

EL ROMERO

ABASOL

PUNTA COLORADA

SANJUAN

LOS CURUROS

CANELA I y II

TOTORAL

PUNTAPALMERAS

MONTEREDONDO

S/E LOS

VILOS

TALINAY

1 x 75 MVA



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3.2 PF EL ROMERO

Conforme a la información proporcionada por ACCIONA Energía, el PF EL ROMERO cuenta con

una capacidad instalada de 196MW y un total de 180 inversores de 1,09MW.

3.2.1 Red interna del parque

La red interna del parque se compone por dos barras de 33kV, cada una de las cuales se

vincula mediante su respectivo interruptor a un punto en común sobre el cual acomete el

transformador elevador de 220/33kV. Por otra parte, en dicho punto común también se vincula un

reactor de neutro.

La siguiente figura muestra el esquema de la red interna modelada en el simulador DIgSILENT

Power Factory:



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Figura 3-4: Red interna de PF EL ROMERO.

DIg

SIL

EN

T

Transformador SS/AA Reactor de neutro

Transformador elevador

Transformador de bloque 33/0,4kV

(no se dibuja)



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3.2.2 Inversores

En la siguiente figura se presenta la curva de capacidad de los inversores para una

temperatura de 30°C a 1.000m de altitud, lo cual resulta representativo de la ubicación de PF EL

ROMERO.



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Figura 3-5: Curva PQ

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

-1,50 -1,00 -0,50 0,00 0,50 1,00 1,50

P [

pu

]

Q [pu]

Curva PQ - PF EL ROMERO 0,9 pu

0,91 pu

0,93 pu

0,94 pu

0,95 pu

0,96 pu

0,97 pu

0,98 pu

0,99 pu

1,00 pu

1,01 pu

1,02 pu

1,03 pu

1,04 pu

1,05 pu

1,06 pu

1,07 pu

1,08 pu

1,09 pu

1,10 pu

1,11 pu



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3.2.3 Transformadores de bloque de los inversores

Figura 3-6: Transformador de bloque de inversores 33/0,4kV.

Figura 3-7: Transformador de bloque de inversores 33/0,4kV.



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3.2.4 Transformador elevador 220/33kV

Figura 3-8: Transformador elevador 220/33kV - Modelo implementado en DIgSILENT PF.

Figura 3-9: Transformador elevador 220/33kV - Modelo implementado en DIgSILENT PF.



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3.2.5 Reactor de neutro

En la siguiente imagen se muestra el modelo del reactor de neutro de PF EL ROMERO:

Figura 3-10: Reactor de neutro PF EL ROMERO - Modelo implementado en DIgSILENT PF.

3.2.6 Transformador de SS/AA

Figura 3-11: Transformador de SS/AA - Modelo implementado en simulador.



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3.2.7 LT de acceso a tap-off El Romero

El acceso desde el lado de 220kV del transformador principal del parque hacia el tap-off El

Romero en LT Maitencillo – Punta Colorada 2x220kV Circuito 2 se efectúa por medio de una línea

de 220kV de 61m de longitud, cuyas principales características se detallan en la siguiente captura

de imagen del simulador:

Figura 3-12: Modelo de línea PF EL ROMERO - Tap El Romero 220kV



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A la vez, el conductor se monta sobre la siguiente torre:

Figura 3-13: Torre que soporta línea de acceso a tap-off El Romero.



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4 ACONDICIONAMIENTO DE LA BASE DE DATOS

4.1 Generalidades

El acondicionamiento de la base de datos para el estudio considera la construcción de una

base de datos del SIC que represente la operación del sistema para el periodo de estudio, para lo

cual se utiliza como punto de partida la base de datos oficial del CDEC-SIC con fecha de

publicación enero de 2016, la cual se acondiciona para la fecha de puesta en servicio del proyecto

(septiembre de 2016) considerando escalamiento de demanda y nuevas obras de generación,

transmisión y consumo.

Proyección de la demanda: Utilizando la información disponible en el Informe Técnico

Definitivo para fijación de precio de nudo (ITD) emitido por la Comisión Nacional de Energía (CNE)

en octubre de 2015, se realizan proyecciones de demanda residencial e industrial para septiembre

de 2016.

Nuevos proyectos: Se incorporan los nuevos proyectos de transmisión y generación

previstos en el SIC para la fecha de puesta en servicio del proyecto en estudio, según la información

disponible a través del sitio web del CDEC-SIC. Específicamente se utiliza el “Catastro de Nuevos

Proyectos Informados al CDEC” con fecha de emisión 4 de febrero de 2016, incorporándose todos

los proyectos relevantes en la zona de influencia y que se encuentren declarados “en construcción”.

Despacho de generación: En lo que respecta al balance generación – demanda, se ajusta

la generación del SIC para abastecer los niveles de demanda requeridos en escenarios futuros. El

despacho se realiza aplicando criterios simplificados que consideran el orden económico esperado

de las unidades generadores del SIC, aspectos característicos del estudio y de la zona de influencia

de PF EL ROMERO, como también las características de mínimo y máximo técnico de las centrales

disponibles en la página web del CDEC-SIC. Si bien este criterio aplica para el caso base, ciertos

escenarios (sensibilidades) pueden considerar criterios de despacho específicos, con el objetivo de

representar una condición operativa particular. Por otra parte, los escenarios se desarrollan

manteniendo niveles de reserva adecuados para el control de frecuencia en la operación.

Las diversas modificaciones a la base de datos se realizan utilizando las herramientas

“Variations/Expansion Stages”, “Operation Scenarios” y “Study Cases”, lo que permite una total

trazabilidad sobre los cambios realizados a la base de datos original del CDEC-SIC.



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4.2 Proyección de la demanda

La proyección de la demanda se realiza en base a distintos escenarios operativos, cada uno

representativo de un nivel de demanda actual para el SIC. La base de datos del CDEC-SIC propone

distintos tipos de escenarios según la condición operativa del SIC.

En el SIC, debido principalmente a la gran cantidad de clientes regulados (mayoritariamente

consumos de tipo comercial y residencial), existe una fuerte variación en el nivel de demanda en

los consumos, presentando diferencias en lo que respecta al nivel de carga intradiario y el tipo de

día en consideración (laboral/sábado/domingo). Para cada uno de los tipos de día indicados

previamente existen tres niveles de demanda: Alta –Media – Baja.

Para el análisis de interconexión en el SIC del proyecto en estudio, se propone el análisis de

un escenario base de demanda alta y otro escenario base de demanda baja, a partir de los cuales

se elaboraran los escenarios de estudio respectivos. El escenario de demanda alta, en el cual existe

una alta utilización de los elementos del sistema de transmisión, tiene por objetivo verificar

principalmente problemas de congestiones y subtensiones en la zona de influencia. Por otro lado,

el escenario de demanda baja, permite analizar posibles problemas de sobretensiones o de

distribución de los flujos debido a la baja en los consumos residenciales locales.

La estimación de la demanda futura, industrial y residencial, al año 2015, considera la

información elaborada por la CNE en el ITD de octubre de 2015. Así, considerando la previsión de

demanda para el año 2016 (ITD Octubre 2015) se pueden determinar las tasas de crecimiento para

el período enero 2016 – septiembre 2016.

Tasas de Crecimiento de Previsión de la Demanda del SIC [%]

Año Regulado Libre Total Fuente

2016 3,83% 4,00% 3,89% ITD octubre 2015 Tabla 4-1: Previsión de demanda – ITD Octubre 2015.

Los factores de crecimiento calculados para el escalamiento de la demanda se muestran en

la Tabla 4-2.

Regulado Libre

Octubre 2015 - Junio 2016 1,028725 1,03 Tabla 4-2: Factor de crecimiento.



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4.3 Nuevos proyectos de generación y transmisión

La representación de los escenarios futuros considera la incorporación de las obras previstas

para la expansión del sistema de transmisión y de la matriz energética del SIC. Se deben modelar

las modificaciones topológicas y expansiones que se tienen consideradas para el sistema de

transmisión y el parque generador del SIC. Este estudio considera la inclusión de los nuevos

proyectos cuya fechas previstas de entrada en servicio sean anteriores a septiembre de 2016

inclusive.

La selección de los proyectos relevantes a incluir en este estudio se basa en la información

publicada por el CDEC-SIC en el documento “Catastro de Nuevos Proyectos Informados al CDEC”,

con fecha de publicación 4 de febrero de 2016. Específicamente, se han modelado los proyectos

declarados “en construcción” en dicho documento, y que además sean de relevancia y/o interés

para el estudio debido a su ubicación y distancia eléctrica respecto a la obra bajo estudio.

La Tabla 4-3 muestra los proyectos de generación considerados en el acondicionamiento:

Mes Año Parque Tecnología P[MW]

E/S Chañares FV 35

E/S Diego de Almagro FV 25

E/S Javiera FV 69

E/S Lalackama FV 55

E/S El Pilar - Los Amarillos FV 3

E/S Lalackama 2 FV 16

E/S Salvador FV 68

E/S Salvador RTS FV 3

E/S San Andres 01 FV 16




E/S Llano de Llampos FV 84

E/S Taltal PE 99

E/S Punta Colorada PE 20

E/S El Arrayan PE 115

E/S Talinay O. y P. PE 150

E/S Los Cururos PE 110

E/S Monte Redondo PE 48

E/S Canela I y II PE 78

E/S Totoral PE 46

E/S Punta Palmeras PE 45

En pruebas Luz del Norte A FV 70

En pruebas Luz del Norte B FV 70

dic 2015 Conejo FV 104

ene 2016 Pampa Solar Norte FV 90

jun 2016 PV Carrera-Pinto FV 97

jun 2016 Los Loros FV 48

jul 2016 San Juan PE 185

ago 2016 Abasol FV 61

sep 2016 EL ROMERO FV 196

Tabla 4-3: proyectos de generación ERNC en el área de interés.



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4.3.1 Topologías de estudio

Conforme a lo requerido por el CDEC-SIC en el Anexo Carta D.O. N° 1151/2015 del 15 de

septiembre de 2015, el estudio considera 2 topologías de conexión de proyectos en el área de

interés, las cuales se especifican a continuación:

CONEXIÓN A:

i) PF EL ROMERO se conecta como tap-off en LT Maitencillo – Punta Colorada 2x220kV

Circuito 2, a 34 km de la S/E Punta Colorada 220kV.

ii) Parque Fotovoltaico Abasol se conecta mediante S/E Seccionadora en LT Maitencillo –

Punta Colorada 2x220kV, seccionando ambos circuitos a 40km de la S/E Maitencillo.

Figura 4-1: CONEXIÓN A: PF EL ROMERO como tap-off en Circuito 2 y PF Abasol seccionando ambos circuitos.

CONEXIÓN B:

i) PF EL ROMERO se conecta como tap-off en LT Maitencillo – Punta Colorada 2x220kV

Circuito 2, a 34 km de la S/E Punta Colorada 220kV.

ii) Parque Fotovoltaico Abasol se conecta mediante tap-off en LT Maitencillo – Punta

Colorada 2x220kV Circuito 1, a 13km de la S/E Maitencillo.



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Figura 4-2: CONEXIÓN B: PF EL ROMERO como tap-off en Circuito 2 y PF Abasol como tap-off en Circuito 1.



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4.4 Escenarios de estudio

En este apartado se realiza un resumen de las principales características consideradas en la

elaboración de los escenarios de estudio, los cuales se desarrollan en el informe de Análisis Estático

documentado en <<EE-ES-2016-0307-RB>>, a la vez que se utilizan en el presente estudio

dinámico para los análisis de transitorios electromecánicos. Como se mencionó anteriormente,

dichos escenarios se elaboran conforme a las exigencias establecidas en el Anexo de la Carta DO

asociada a este proyecto, los cuales representan condiciones factibles de operación y tienen

particularidades que resultan relevantes a fin de analizar el impacto de la conexión de la obra bajo

análisis.

Filosofía de despacho:

Unidades de CT Guacolda. Dado que el CDEC-SIC exige que los escenarios contemplen 4

unidades de CT Guacolda en servicio, se despachan las 4 unidades a mínimo técnico, es

decir, a 60MW cada una. Esto se efectúa para favorecer el despacho fotovoltaico situado al

norte de S/E Punta Colorada, así como también la generación eólica dispuesta

principalmente entre las SS/EE Punta Colorada y Las Palmas.

Máxima generación fotovoltaica posible. Se asume una irradiación solar semejante para

todos los parques debido a las condiciones geográficas donde se ubican. Por este motivo,

los parques fotovoltaicos comprendidos entre el extremo norte del SIC y la S/E Punta

Colorada, se despachan a un mismo porcentaje de sus respectivas potencias nominales

hasta alcanzar el límite de transferencias Norte Sur en alguno de los tramos del sistema

de trasmisión troncal. El tramo cuyo límite presenta mayor relevancia, corresponde a

Maitencillo Punta Colorada, en el cual también se conectan los proyectos PF EL ROMERO

y PF Abasol. Se destaca que dado que el PF EL ROMERO y sus efectos sobre el SIC

corresponden al principal objeto de análisis de este estudio, PF EL ROMERO siempre se

despacha al máximo de su capacidad (196MW), con independencia del despacho del resto

de las unidades fotovoltaicas.

Despacho forzado CT Taltal. En los casos en que la carta de operación de la DO del CDEC-

SIC solicita un despacho forzado de la unidad U1 de la central térmica Taltal, se otorga

prioridad a la generación disponible por parte de esta unidad (120MW). Posteriormente, se

despacha la generación fotovoltaica conforme a los criterios especificados en el punto

anterior.

Máxima generación eólica posible: Todos los parques eólicos comprendidos entre las SS/EE

Punta Colorada y Las Palmas, se despachan a un mismo porcentaje de sus respectivas

potencias nominales hasta alcanzar la máxima capacidad de transferencia Norte Sur, lo

cual se presenta en el tramo Las Palmas Los Vilos 2x220kV.



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A partir de los criterios de despacho presentados anteriormente, a continuación se resume

la filosofía operacional de despacho para todos los escenarios realizados:

Paso 1: Fijar despacho de CT Guacolda con 4 unidades a mínimo técnico1.

Paso 2: Si el escenario lo requiere, fijar despacho de CT Taltal U1 en 120MW.

Paso 3: Despachar todos los parques fotovoltaicos a un mismo porcentaje de sus

respectivas potencias nominales, hasta alcanzar algún límite de transferencias Norte

Sur en el sistema troncal. PF EL ROMERO siempre se despacha al máximo (196MW)

Paso 4: Despachar todos los parques eólicos comprendidos entre las SS/EE Punta

Colorada y Las Palmas a un mismo porcentaje de sus respectivas potencias nominales,

hasta alcanzar algún límite de transferencias Norte Sur en el sistema troncal.

De esta manera, la filosofía de despacho especificada permite una utilización eficiente de la

capacidad disponible del sistema de transmisión del SIC Norte.

Se destaca que las tensiones en barras de la zona de influencia son registradas y mostradas

en las imágenes correspondientes de acuerdo a su respectiva tensión de servicio. Conforme a lo

indicado en la NTSyCS, el rango de operación normal para las instalaciones del sistema de

transmisión con tensión nominal igual o superior a 220kV e inferior a 500kV es 0,95pu < V <

1,05pu respecto a su tensión de servicio, la cual se define en el documento “Estudio de Tensiones

de Servicio”, publicado en octubre de 2015 por la dirección de operación del CDEC-SIC.

Específicamente, las tensiones de servicio de las barras ubicadas en la zona de influencia se

muestran en la Tabla 4-4.

1 En los análisis de contingencia simple que impliquen la desconexión de una unidad de CT Guacolda,

los escenarios se ajustan de modo que 3 unidades de Guacolda se mantengan a mínimo técnico (60MW

c/u), mientras que la U4 se despacha a 149MW y se ajusta el despacho fotovoltaico para evitar que se

superen los límites de transferencia. Luego se desconecta U4 a fin de verificar los efectos cuando la

unidad se encuentra a plena carga.



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Barra de 220kV Tensión de servicio

kV

Rango de Operación

Estado Normal Estado de Alerta

1,05pu kV

0,95pu kV

1,07pu kV

0,93pu kV

Paposo 228 239,4 216,6 244 212

Diego de Almagro 224 235,2 212,8 239,7 208,3

Carrera Pinto 224 235,2 212,8 239,7 208,3

Cardones 224 235,2 212,8 239,7 208,3

Maitencillo 226 237,3 214,7 241,8 210,2

Guacolda 228 239,4 216,6 244 212

Punta Colorada 228 239,4 216,6 244 212

Pan de Azúcar 228 239,4 216,6 244 212

Las Palmas 228 239,4 216,6 244 212

Los Vilos 226 237,3 214,7 241,8 210,2

Nogales 226 237,3 214,7 241,8 210,2 Tabla 4-4: Tensiones de servicio de la zona de influencia

Finalmente, en la siguiente tabla se muestran las principales características de demanda y

despacho de los 8 escenarios elaborados en <<EE-ES-2016-0307-RB>> y utilizados también en el

presente estudio de análisis dinámico.

Topología Escenario Demanda Unidades

CT Guacolda Unidades CT Taltal

Despacho Fotovoltaico

Despacho Eólico

CONEXIÓN A

T1CA-DAC1 Alta

4x60MW

0 46,5 %Pn 47,0 %Pn

T1CA-DAC2 1x120MW 34,7 %Pn 47,0 %Pn

T1CA-DBC1 Baja

0 46,0 %Pn 42,0 %Pn

T1CA-DBC2 1x120MW 34,0 %Pn 43,0 %Pn

CONEXIÓN B

T1CB-DAC1 Alta

4x60MW

0 43,0 %Pn 51,0 %Pn

T1CB-DAC2 1x120MW 31,0 %Pn 51,0 %Pn

T1CB-DBC1 Baja

0 42,0 %Pn 47,0 %Pn

T1CB-DBC2 1x120MW 30,0 %Pn 47,0%Pn Tabla 4-5: Escenarios de estudio.



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5 ESTUDIO DE ESTABILIDAD TRANSITORIA

En este capítulo se analiza el desempeño dinámico del sistema considerado la nueva obra PF

EL ROMERO en operación. Para ello, en todos los escenarios desarrollados se ejecutan múltiples

simulaciones en el dominio del tiempo, las cuales contemplan la ocurrencia de distintas

perturbaciones en la Zona de Influencia del proyecto.

Se efectúan perturbaciones que incluyen fallas bifásicas a tierra con la posterior

desvinculación de líneas y desconexiones intempestivas de unidades generadoras sincrónicas. El

conjunto de contingencias simuladas corresponde a las exigidas por la DO del CDEC-SIC

específicamente para este proyecto mediante su carta DO, las cuales se encuentran en

concordancia con los análisis estáticos documentados en <<EE-ES-2016-0307-RB_Informe

Principal PF EL ROMERO – Análisis Estático>>.

5.1 Criterios de evaluación del desempeño dinámico

El análisis de estabilidad transitoria del SIC consiste en evaluar la evolución temporal de

variables claves durante los primeros 20 segundos luego de que el sistema sea sometido a una

gran perturbación.

La estabilidad en régimen transitorio del SIC se evalúa sobre la base de los siguientes

parámetros:

Excursión del ángulo del rotor en primera oscilación. Estabilidad angular no oscilatoria,

Amortiguamiento de las oscilaciones. Estabilidad angular oscilatoria,

Recuperación de la frecuencia. Estabilidad de frecuencia,

Recuperación y control de la tensión. Estabilidad de tensión

Cuando se verifiquen simultáneamente los cuatro criterios de desempeño, se podrá concluir

que el SIC resulta estable para la falla analizada.

5.1.1 Estabilidad angular no oscilatoria

El criterio para determinar la estabilidad transitoria en la primera oscilación rotórica se ha

establecido mediante dos parámetros claves: máximo ángulo rotórico y mínima tensión transitoria.

Se adopta como referencia de ángulos un generador cercano al centro inercial del SIC y se

considera un ángulo de 120° como máximo ángulo de carga admitido para máquinas vinculadas al

sistema de transmisión.



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Se verifica que la tensión en los nodos del SIC no descienda por debajo de 0,7pu ni

permanezca más de 1 segundo por debajo de 0,8pu luego del despeje de la falla.

5.1.2 Estabilidad angular oscilatoria

Factor de amortiguamiento relativo (ξ) aplicado a los modos de oscilación:

Escenario crítico (red N): ξ ≥ 0,10pu. Las oscilaciones de potencia se deben reducir al 15% de

su valor inicial en el curso de 3 ciclos.

Escenario post contingencia: ξ ≥ 0,05pu. Las oscilaciones de potencia se deben reducir al 40%

de su valor inicial en el curso de 3 ciclos.

5.1.3 Estabilidad de frecuencia

Se verifica que en el caso de una contingencia simple, la frecuencia mínima en instalaciones

del Sistema de Transmisión Troncal sea igual o mayor a 48,3Hz, aceptándose en instalaciones

de Sistemas de Subtransmisión o Sistemas de Transmisión Adicional, un descenso transitorio

de la frecuencia por debajo de 48,3Hz durante un tiempo inferior a los 200ms. (Art. 5-40

NTSyCS).

5.1.4 Estabilidad de tensión

Se considera aceptable la recuperación de la tensión (20 segundos desde el inicio de la

perturbación) en cada nodo de la red de alta tensión si la misma presenta valores comprendidos

entre:

±5 % para nodos de 500kV



5.2 Análisis de contingencias

En este apartado se lleva a cabo el estudio de contingencias, realizando una breve descripción

de las mismas y resumiendo los principales resultados que emergen de la observación de las

evoluciones temporales y flujos post-falla.

El estudio de las contingencias se ha realizado para todos los escenarios de operación

documentados en <<EE-ES-2016-0307-RB_Informe Principal PF EL ROMERO – Análisis Estático>>,

sin embargo, en esta sección se presentarán los escenarios que presenten las evoluciones

temporales dinámicas de mayor interés para analizar el comportamiento dinámico del sistema.

Las respuestas dinámicas para cada una de las contingencias estudiadas y para todos los

escenarios de operación se presentan en detalle en <<Anexo 1 – Simulaciones Dinámicas>>.



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5.2.1 CONEXIÓN “A”

Para los análisis con topología CONEXIÓN A, se evalúan las siguientes contingencias:

C1: Desconexión intempestiva de PF EL ROMERO.

C2: Desconexión intempestiva de Guacolda U4.

C3: Desconexión intempestiva de Taltal U1.

C4: Falla bifásica a tierra sin resistencia de falla en LT Maitencillo - Abasol 220kV C1,

extremo Maitencillo, teniendo en cuenta la operación secuencial de las protecciones de esta

línea y sus respectivos tiempos de operación.

C5: Falla bifásica a tierra sin resistencia de falla en LT Maitencillo - Abasol 220kV C1,

extremo Abasol, teniendo en cuenta la operación secuencial de las protecciones de esta línea

y sus respectivos tiempos de operación.

C6: Falla bifásica a tierra sin resistencia de falla en LT Abasol - Punta Colorada 220kV C1,

extremo Abasol, teniendo en cuenta la operación secuencial de las protecciones de esta línea

y sus respectivos tiempos de operación.

C7: Falla bifásica a tierra sin resistencia de falla en LT Abasol - Punta Colorada 220kV C1,

extremo Punta Colorada, teniendo en cuenta la operación secuencial de las protecciones de

esta línea y sus respectivos tiempos de operación.

C8: Falla bifásica a tierra sin resistencia de falla en LT Punta Colorada - Pan de Azúcar 220kV

C1, extremo Punta Colorada, teniendo en cuenta la operación secuencial de las protecciones

de esta línea y sus respectivos tiempos de operación.


C1, extremo Pan de Azúcar, teniendo en cuenta la operación secuencial de las protecciones


C10: Falla bifásica a tierra sin resistencia de falla en LT Pan de Azúcar - Don Goyo 220kV,

extremo Pan de Azúcar, teniendo en cuenta la operación secuencial de las protecciones de



extremo Don Goyo, teniendo en cuenta la operación secuencial de las protecciones de esta


C12: Falla bifásica a tierra sin resistencia de falla en LT Pan de Azúcar - La Cebada 220kV,





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extremo La Cebada, teniendo en cuenta la operación secuencial de las protecciones de esta


C14: Falla bifásica a tierra sin resistencia de falla en LT Don Goyo - Las Palmas 220kV,




extremo Las Palmas, teniendo en cuenta la operación secuencial de las protecciones de esta


C16: Falla bifásica a tierra sin resistencia de falla en LT La Cebada - Las Palmas 220kV,






Para las figuras en las cuales se presenta el ángulo rotórico de unidades sincrónicas, se utiliza

el siguiente código de colores:

La siguiente imagen muestra el código de colores utilizado en el reporte de niveles de carga

de los tramos evaluados.

De la figura anterior, se destaca que el tramo “Abasol – Tap-off El Romero 220kV C1”

corresponde al tramo Abasol – Punta Colorada 220kV C1, es decir, al circuito contrario al de

conexión de PF EL ROMERO.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

-120°

120°

2.31 s 32.81 deg

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650

S/E Cardones\J1: V[pu]

Maite\J1: V[pu]

S/E Punta Colorada\J1: V[pu]

PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]

S/E Abasol\Abasol 220kV: V[pu]

PF EL ROMERO AT: V[pu]

Tap Don Goyo-2: V[pu]

0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

17.56 s 0.99 p.u.

2.09 s 0.98 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00

Guacolda U1: f [Hz] (base: 0,02pu)

1.34 s 49.78 p.u.

19.36 s 49.91 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

150,0

120,0

90,00

60,00

30,00

0,000

[%]

Maitencillo - Cardones 220kV L1: Loading

Pan de Azúcar - Punta Colorada 220kV C2: Loading


Pan de Azucar - Tap Talinay L1: Loading


Pan de Azucar - Tap MCA L1(1): Loading

Abasol - Tap-off El Romero 220kV C1: Loading


Punta Colorada - Maitencillo 220kV C2: (ROM-PCol)

Nivel de carga nominal, 100%

REQUIERE ACTUACIÓNDE EDAG/ERAG

DIg

SIL

EN

T



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5.2.1.1 Contingencia 1: Desconexión intempestiva de PF EL ROMERO.

La desconexión intempestiva de PF EL ROMERO se ejecuta mediante la apertura de los

interruptores asociados a su transformador de 220/33kV. La secuencia de eventos simulados es la

siguiente:

t=0s: inicio de simulación.

t=1s: desconexión intempestiva de Transformador 220/33kV de PF EL ROMERO.

t=20s: fin de la simulación.

Para esta contingencia se utiliza como escenario testigo el escenario T1CA-DAC1. En Figura

5-1 se presentan las evoluciones temporales de la frecuencia medida en Guacolda U1 y las

tensiones en los nodos de 220kV de mayor interés.

Figura 5-1: Contingencia 1: Desconexión PF EL ROMERO | Desempeño dinámico | Escenario T1CA-DAC1

Como se aprecia de la figura anterior, la pérdida de PF EL ROMERO se constituye como un

evento de subfrecuencia en la red y conlleva a que la frecuencia descienda hasta 49,76[Hz], lo cual

es una respuesta plenamente satisfactoria. Por otra parte, las tensiones en los nodos de interés se

mantienen dentro de los rangos de operación de Estado Normal con suficiente holgura. Cabe

destacar que la desconexión del parque no produce la pérdida del Circuito 2 del tramo Abasol –

Punta Colorada debido a la existencia de un interruptor entre el arranque del tap-off y el

transformador de 220/33kV.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

1.92 s 59.88 deg

-120°

120°

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


1.38 s 49.77 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

160,0

128,0

96,00

64,00

32,00

0,000

[%]






Tap Talinay - Tap MR L2: (TAL-L.PAL)




19.50 s138.14 %


REQUIERE ACTUACIÓNEDAG/ERAG

DIg

SIL

EN

T



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Adicionalmente, se calcula el factor de amortiguación (ζ) asociado a la ocurrencia de la

contingencia, el cual resulta en 10,34%. Para efectuar dicho cálculo, se analiza la transferencia de

potencia activa por la LT Abasol – Tap-off El Romero 220kV Circuito 2, cuya evolución temporal se

muestra en la siguiente imagen:

Figura 5-2: Contingencia 1: Desconexión PF EL ROMERO | Cálculo de amortiguamiento | Escenario T1CA-DAC1

En la siguiente tabla se resume el desempeño dinámico del sistema ante la ocurrencia de la

Contingencia 1, de la cual se verifica el pleno cumplimiento de las exigencias de la NTSyCS vigente:

Evaluación de desempeño dinámico en T1CA-DAC1

Contingencia 1: Desconexión intempestiva PF EL ROMERO

Ítem evaluado Resultado NTSyCS

Factor de amortiguación (ζ): 10,34%

Máxima excursión angular [°]: 35

Unidad con máxima excursión: Guacolda U1

Tensión mínima post-falla [pu] en 220kV: 1,00

Frecuencia mínima [Hz]: 49,76

Recuperación de tensión previo a 20s: SÍ

Tabla 5-1: Contingencia 1 | Desempeño dinámico | Escenario T1CA-DAC1.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

120,0

96,00

72,00

48,00

24,00

0,000

[MW]

Abasol - Tap-off El Romero 220kV C2: P [MW]

2.344 s67.610 MW

3.664 s57.823 MW

19.696 s47.220 MW

20,016,012,08,004,000,00 [s]

190,1

129,8

69,55

9,260

-51,03

-111,3

[MW]

Maitencillo - Cardones 220kV L1: Total Active Power/Terminal i

Pan de Azúcar - Punta Colorada 220kV C2: Total Active Power/Terminal i

Pan de Azúcar - Punta Colorada 220kV C1: Total Active Power/Terminal i

Pan de Azucar - Tap Talinay L1: Total Active Power/Terminal i

Pan de Azucar - Tap Talinay L2: Total Active Power/Terminal i

Pan de Azucar - Tap MCA L1(1): Total Active Power/Terminal i

Abasol - Tap-off El Romero 220kV C1: Total Active Power/Terminal i

Abasol - Tap-off El Romero 220kV C2: Total Active Power/Terminal i

2.368 s-67.255 MW

3.712 s-57.672 MW

19.720 s-47.032 MW

CÁLCULO DE AMORTIGUAMIENTO DIg

SIL

EN

T



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5.2.1.2 Contingencia 2: Desconexión intempestiva de GUACOLDA U4

La desconexión intempestiva de GUACOLDA U4 a plena carga se ejecuta mediante la siguiente

secuencia de eventos simulados:


t=1s: desconexión intempestiva de GUACOLDA U4.


La pérdida de una unidad de CT Guacolda produce un decremento en la frecuencia y

alteraciones en los ángulos de las máquinas sincrónicas, tal como se observa en Figura 5-3. No

obstante, la respuesta resulta satisfactoria en términos de las exigencias de la normativa vigente.

Figura 5-3: Contingencia 2: Desconexión de Guacolda U4 | Desempeño dinámico | Escenario T1CA-DAC1

Por otra parte, en la siguiente figura se presentan las evoluciones temporales de los niveles

de carga de las líneas y tensiones en nodos de mayor interés. En ambos casos, también se verifica

una adecuada respuesta ante la perturbación de la red.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

-120°

120°

2.31 s 32.81 deg

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

2.22 s 0.99 p.u.

18.38 s 1.01 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


1.34 s 49.78 p.u.

19.36 s 49.91 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

105,0

84,00

63,00

42,00

21,00

0,000

[%]











DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



Figura 5-4: Contingencia 1: Desconexión de Guacolda U4 | Desempeño dinámico | Escenario T1CA-DAC1

En Tabla 5-2 se presenta un resumen del desempeño dinámico, a partir de la cual se verifica

el cumplimiento de las exigencias de la NTSyCS en términos de estabilidad transitoria.


Contingencia 2: Desconexión intempestiva Guacolda U4



Máxima excursión angular [°]: 32,81






20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

-120°

120°

2.31 s 32.81 deg

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

2.22 s 0.99 p.u.

18.38 s 1.01 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


1.34 s 49.78 p.u.

19.36 s 49.91 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

105,0

84,00

63,00

42,00

21,00

0,000

[%]











DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



5.2.1.3 Contingencia 3: Desconexión intempestiva de TALTAL U1

La desconexión intempestiva de TALTAL U1 a plena carga se ejecuta mediante la siguiente



t=1s: desconexión intempestiva de TALTAL U1.


Como escenario testigo para el análisis de la Contingencia 3, se utiliza el escenario T1CA-

DAC2, el cual considera a Taltal U1 operativa y a plena carga (120MW). La siguiente imagen

muestra el desempeño dinámico en términos de frecuencia y tensiones en los nodos de mayor

relevancia:

Figura 5-5: Contingencia 3: Desconexión TALTAL U1 | Desempeño dinámico | Escenario T1CA-DAC2

A partir de las evoluciones temporales presentadas en la imagen anterior, se observa que el

sistema no sufre alteraciones significativas en términos de frecuencia ni tensión. Por otra parte,

tras la desconexión de Taltal U1 las líneas mantienen una operación dentro del rango de

transferencia admisible correspondiente y la máxima excursión angular alcanza los 31,9° en

Guacolda U1.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

1.92 s 59.88 deg

-120°

120°

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


1.36 s 49.85 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

160,0

128,0

96,00

64,00

32,00

0,000

[%]










19.50 s138.14 %



DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



En la siguiente tabla se resume el desempeño dinámico del sistema ante la Contingencia 3 en

el escenario evaluado, a partir de la cual se verifica el adecuado cumplimiento de las exigencias de

la NTSyCS en términos de estabilidad transitoria.


Contingencia 3: Desconexión intempestiva Taltal U1


Factor de amortiguación (ζ): N/A




Frecuencia máxima [Hz]: 49,85



5.2.1.4 Contingencia 4: F2FT en LT Maitencillo - Abasol 220kV C1, extremo Maitencillo

La simulación de la falla bifásica a tierra sin resistencia de falla se realiza mediante la siguiente

secuencia de eventos:


t=1s: F2FT en LT Maitencillo - Abasol 220kV C1, extremo Maitencillo (5% de la LT).

t=1,12s: Despeje de cortocircuito F2FT.

t=1,12s: Apertura de LT Maitencillo - Abasol 220kV C1.


La ocurrencia de la Contingencia 4, conlleva a que los flujos entre las SS/EE Maitencillo y

Abasol fluyan únicamente por el Circuito 2 de la línea de 220kV, el cual no alcanza condiciones de

sobrecarga debido a que previo a la contingencia el tramo no presenta transferencias elevadas.

Como se observa en Figura 5-6, la frecuencia y las tensiones presentan perturbaciones menores.



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Figura 5-6: Contingencia 4: F2FT MAI-ABA 2x220kV C1, extremo MAI | Desempeño dinámico | Escenario T1CA-DAC1.

En la siguiente tabla se constata el adecuado cumplimiento del sistema en términos de

desempeño dinámico tras la ocurrencia de la Contingencia 4 en el escenario evaluado:


Contingencia 4: F2FT MAI-ABA, extremo Maitencillo









20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

1.92 s 59.88 deg

-120°

120°

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


1.48 s 49.93 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

160,0

128,0

96,00

64,00

32,00

0,000

[%]










19.50 s138.14 %



DIg

SIL

EN

T



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5.2.1.5 Contingencia 5: F2FT en LT Maitencillo - Abasol 220kV C1, extremo Abasol




t=1s: F2FT en LT Maitencillo - Abasol 220kV C1, extremo Abasol (95% de la LT).


t=1,12s: Apertura de LT Maitencillo - Abasol 220kV C1.


De forma similar a lo observado en la Contingencia 4, cuando la falla bifásica a tierra se

produce en el extremo Abasol de la LT Maitencillo – Abasol 220kV C1, la respuesta dinámica del

sistema también resulta satisfactoria. En la siguiente figura se aprecia que las transferencias por

los circuitos de interés se estabilizan antes de 9 segundos tras ocurrida la falla y no presentan

sobrecargas. Por otra parte, las tensiones en nodos de 220kV tienen oscilaciones menores y dentro

de los rangos admisibles.

Figura 5-7: Contingencia 5: F2FT MAI-ABA 2x220kV C1, extremo ABA | Desempeño dinámico | Escenario T1CA-DAC1.

En la siguiente figura se muestra la operación del parque ante esta contingencia, a partir de

la cual se observa que PF EL ROMERO incrementa su aporte de reactivos ante el descenso de la

tensión en el punto de conexión en alta tensión, la cual alcanza transitoriamente los 0,51pu

20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

1.92 s 59.88 deg

-120°

120°

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


1.48 s 49.93 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

105,0

84,00

63,00

42,00

21,00

0,000

[%]











19.60 s 89.24 %


DIg

SIL

EN

T



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aproximadamente. De esta forma, se verifica la adecuada respuesta conforme a las exigencias de

la NTSyCS:

Figura 5-8: Contingencia 5: F2FT MAI-ABA 2x220kV C1, extremo ABA | Respuesta PF EL ROMERO | Escenario T1CA-DAC1.

5,004,003,002,001,000,00 [s]

-40,00

-42,00

-44,00

-46,00

-48,00

-50,00

[Mvar]

El Romero - Tap Off: Q[MVAr]

0.16 s-48.52 Mvar

4.84 s-48.50 Mvar

5,004,003,002,001,000,00 [s]

1,078

0,962

0,847

0,731

0,616

0,500

PF EL ROMERO AT: Voltage, Magnitude in p.u. (base: 1,00 p.u.)

1.02 s 0.51 p.u.

5,004,003,002,001,000,00 [s]

200,0

176,0

152,0

128,0

104,0

80,00

[MW]

El Romero - Tap Off: P[MW]

0.42 s193.61 MW

1.12 s 93.28 MW

4.89 s193.17 MW

DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



En Tabla 5-5 se presenta un resumen del desempeño dinámico del sistema ante la ocurrencia

de la Contingencia 5, a partir de la cual se verifica la adecuada respuesta dinámica de la red en

términos de estabilidad angular oscilatoria, no oscilatoria, tensión y frecuencia.


Contingencia 5: F2FT MAI-ABA, extremo Abasol









5.2.1.6 Contingencia 6: F2FT en LT Abasol - Punta Colorada 220kV C1, extremo Abasol




t=1s: F2FT en LT Abasol - Punta Colorada 220kV C1, extremo Abasol (5% de la LT).


t=1,12s: Apertura de LT Abasol - Punta Colorada 220kV C1.


La Contingencia 6 conlleva a la desconexión del circuito contrario en el cual se conecta PF EL

ROMERO como tap-off, por lo que tras ocurrida la contingencia el tramo Tap-off El Romero – Punta

Colorada 220kV Circuito 2 presenta un aumento significativo en las transferencias de potencia. Lo

anterior se aprecia en la siguiente figura:



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Figura 5-9: Contingencia 6: F2FT ABA-P.COL 2x220kV C1, extremo ABA | Desempeño dinámico | Escenario T1CA-DAC1.

No obstante lo anterior, se destaca que la sobrecarga identificada puede subsanarse mediante

la activación del EDAG/ERAG correspondiente.

La siguiente tabla resume el desempeño dinámico del sistema, a partir de la cual se verifica

el adecuado cumplimiento de la normativa.


Contingencia 6: F2FT ABA-P. COL, extremo Abasol









20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

1.92 s 59.88 deg

-120°

120°

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

2.18 s 0.98 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


1.14 s 49.87 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

150,0

120,0

90,00

60,00

30,00

0,000

[%]












DIg

SIL

EN

T



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5.2.1.7 Contingencia 7: F2FT en LT Abasol - Punta Colorada 220kV C1, extremo P. Col.




t=1s: F2FT en LT Abasol - Punta Colorada 220kV C1, extremo P. Col (95% de la LT).


t=1,12s: Apertura de LT Abasol - Punta Colorada 220kV C1.


Similarmente a lo presentado en Contingencia 6, tras la ocurrencia de Contingencia 7 produce

una sobrecarga en el circuito al cual acomete PF EL ROMERO mediante la conexión en derivación.

Por otra parte, la tensión en los nodos de interés no presenta alteraciones significativas, tal como

se observa en la siguiente imagen:

Figura 5-10: Contingencia 7: F2FT ABA-P.COL 2x220kV C1, extremo P.COL | Desempeño dinámico | Escenario T1CA-DAC1.

Como se aprecia en Tabla 5-7, la respuesta dinámica del sistema resulta satisfactoria en todos

ante todos los criterios evaluados:

20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

1.92 s 59.88 deg

-120°

120°

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


1.14 s 49.87 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

150,0

120,0

90,00

60,00

30,00

0,000

[%]












DIg

SIL

EN

T



Ir al índice




Contingencia 7: F2FT ABA-P. COL, extremo Punta Colorada









5.2.1.8 Contingencia 8: F2FT en LT P. Col. - Pan de Azúcar 220kV C1, extremo P. Col.




t=1s: F2FT en LT P. Colorada - Pan de Azúcar 220kV C1, extremo P. Col. (5% de la LT).


t=1,12s: Apertura de LT P. Colorada - Pan de Azúcar 220kV C1.


La ocurrencia de la Contingencia 8 produce que todos los flujos entre las SS/EE Punta Colorada

y Pan de Azúcar 220kV se transmitan únicamente mediante el Circuito 2, lo cual conlleva a que

éste alcance elevados niveles de sobrecarga en el escenario evaluado. Esto se deba a que en

condiciones pre contingencia, ambos circuitos operan con un Criterio N-1 ajustado con niveles de

carga de aproximadamente un 90% cada circuito del tramo.

En la siguiente imagen se aprecia la evolución temporal de la frecuencia y la tensión en los

nodos de mayor interés:



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Figura 5-11: Contingencia 8: F2FT P.COL-PdA 2x220kV C1, extremo P.COL | Desempeño dinámico | Escenario T1CA-DAC1.

La sobrecarga del circuito sano puede ser atendida mediante el EDAG/ERAG que permite la

operación de Criterio N-1 ajustado. Por otra parte, la estabilidad angular oscilatoria y no oscilatoria

resulta satisfactoria. La siguiente tabla resume el desempeño dinámico del sistema ante la

ocurrencia de la Contingencia 8 en el escenario testigo utilizado.


Contingencia 8: F2FT P. COL-PdA, extremo Punta Colorada









20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

1.92 s 59.88 deg

-120°

120°

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


2.44 s 49.93 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

150,0

120,0

90,00

60,00

30,00

0,000

[%]











DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



5.2.1.9 Contingencia 9: F2FT en LT P. Colorada - Pan de Azúcar 220kV C1, extremo PdA




t=1s: F2FT en LT P. Colorada - Pan de Azúcar 220kV C1, extremo PdA. (95% de la LT).




Similarmente a lo presentado en el análisis de Contingencia 8, la Contingencia 9 produce una

sobrecarga en el Circuito 2 del tramo Punta Colorada – Pan de Azúcar, la cual puede atenderse

mediante la disponibilidad de EDAG/ERAG. Por otra parte, en la siguiente figura se evidencia una

adecuada respuesta en términos de estabilidad de frecuencia y tensión:

Figura 5-12: Contingencia 9: F2FT P.COL-PdA 2x220kV C1, extremo PdA | Desempeño dinámico | Escenario T1CA-DAC1.

En Tabla 5-9 se presenta un resumen del desempeño dinámico del sistema, en la cual se

verifica el adecuado cumplimiento de los requerimientos de la NTSyCS:

20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

-120°

120°

2.03 s 52.28 deg

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

17.58 s 0.97 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


2.30 s 49.96 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

105,0

84,00

63,00

42,00

21,00

0,000

[%]











DIg

SIL

EN

T



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Contingencia 9: F2FT P. COL-PdA, extremo Pan de Azúcar









5.2.1.10 Contingencia 10: F2FT en LT P. de Azúcar - Don Goyo 220kV, extremo PdA




t=1s: F2FT en LT P. de Azúcar - Don Goyo 220kV, extremo PdA. (5% de la LT).


t=1,12s: Apertura de LT P. de Azúcar - Don Goyo 220kV.


Tras la ocurrencia de la Contingencia 10, el vínculo entre las SS/EE Pan de Azúcar y Las

Palmas 220kV se mantiene únicamente mediante el circuito que contiene a la S/E La Cebada y Tap

Monte Redondo. Por otra parte, la evacuación de potencia de PE El Arrayán se realiza únicamente

en sentido Don Goyo Tap Talinay y no se producen desconexiones directas de generación ni

consumo. En la siguiente figura se presenta la evolución temporal de los niveles de transferencia

por las principales líneas y tensiones en los nodos de mayor interés:



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Figura 5-13: Contingencia 10: F2FT PdA-Don Goyo 220kV, extremo PdA | Desempeño dinámico | Escenario T1CA-DAC1.

Dado que la falla bifásica a tierra y posterior desconexión del tramo Pan de Azúcar – Don

Goyo produce alteraciones a la tensión en S/E Pan de Azúcar, la actuación de los CER dispuestos

en dicha subestación proporcionan un soporte de tensión que contribuye a que ésta se mantenga

en niveles adecuados. Lo anterior se evidencia en la siguiente figura, la cual muestra el aporte

conjunto de reactivos de ambos CER en los primeros 4 segundos de simulación, el cual alcanza un

máximo de aproximadamente 41MVAr y luego se estabiliza en una absorción de ~19MVAr.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

1.92 s 59.88 deg

-120°

120°

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

1.94 s 0.98 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


20,016,012,08,004,000,00 [s]

150,0

120,0

90,00

60,00

30,00

0,000

[%]











DIg

SIL

EN

T



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Figura 5-14: Contingencia 10: Aporte de reactivos CERs de Pan de Azúcar | Escenario T1CA-DAC1.

En la siguiente tabla se presenta un resumen del desempeño dinámico del sistema ante la

ocurrencia de la Contingencia 10 en el escenario evaluado, verificándose el adecuado cumplimiento

de las exigencias de la NTSyCS en términos de estabilidad transitoria.


Contingencia 10: F2FT PdA-GOYO, extremo Pan de Azúcar









4,003,202,401,600,800,00 [s]

45,0

31,0

17,0

3,00

-11,0

-25,0

[MVAr]

Q_CERs: Aporte total de reactivos de ambos CER de Pan de Azúcar [MVar]

1.18 s 41.40

3.90 s-19.28 MVAr

4,003,202,401,600,800,00 [s]

50,0

35,0

20,0

5,00

-10,0

-25,0

[MVAr]

Q_CERs: Aporte total de reactivos de ambos CER de Pan de Azúcar [MVar]

1.18 s 41.40

3.90 s-19.28 MVAr

DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



5.2.1.11 Contingencia 11: F2FT en LT P. de Azúcar - Don Goyo 220kV, extremo D. Goyo




t=1s: F2FT en LT P. de Azúcar - Don Goyo 220kV, extremo Don Goyo (95% de la LT).




Similarmente a lo presentado en los análisis de Contingencia 10, la Contingencia 11 no

produce alteraciones significativas a la operación del sistema, tal como se evidencia en la siguiente

figura que muestra la evolución temporal de la frecuencia y de la tensión en los nodos de mayor

interés:

Figura 5-15: Contingencia 11: F2FT PdA-Don Goyo 220kV, extremo Goyo | Desempeño dinámico | Escenario T1CA-DAC1.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

-120°

120°

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

17.86 s 0.98 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


2.39 s 49.96 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

105,0

84,00

63,00

42,00

21,00

0,000

[%]











DIg

SIL

EN

T



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Contingencia 11: F2FT PdA-GOYO, extremo Don Goyo









5.2.1.12 Contingencia 12: F2FT en LT P. de Azúcar - La Cebada 220kV, extremo PdA




t=1s: F2FT en LT P. de Azúcar - La Cebada 220kV, extremo PdA (5% de la LT).


t=1,12s: Apertura de LT P. de Azúcar - La Cebada 220kV.


La Contingencia 12 ocasiona que el único vínculo entre las SS/EE Pan de Azúcar y Las Palmas

220kV se mantenga a través del circuito que contiene a la S/E Don Goyo y Tap Talinay, sin embargo,

no produce desconexiones directas de carga ni generación. Por otra parte, toda la producción de

PE Los Cururos se evacúa hacia S/E Las Palmas únicamente a través del tramo que contiene a Tap

Monte Redondo.

Como se aprecia en la siguiente figura, las perturbaciones al sistema son menores y éste

presenta un respuesta dinámica satisfactoria.



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Figura 5-16: Contingencia 12: F2FT PdA-La Cebada 220kV, extremo PdA | Desempeño dinámico | Escenario T1CA-DAC1.





Contingencia 12: F2FT PdA-LCEB, extremo Pan de Azúcar









20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

1.92 s 59.88 deg

-120°

120°

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

1.96 s 0.98 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


20,016,012,08,004,000,00 [s]

150,0

120,0

90,00

60,00

30,00

0,000

[%]











DIg

SIL

EN

T



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5.2.1.13 Contingencia 13: F2FT en LT P. de Azu. - La Cebada 220kV, extremo L. Cebada




t=1s: F2FT en LT P. de Azúcar - La Cebada 220kV, extremo La Cebada (95% de la LT).




Similarmente a lo presentado en el análisis de Contingencia 12, la ocurrencia de Contingencia

13 no produce alteraciones relevantes a la operación del sistema en términos dinámicos. Lo anterior

se evidencia en la siguiente figura:

Figura 5-17: Contingencia 13: F2FT PdA-La Cebada 220kV, extremo Cebada | Desempeño dinámico | Escenario T1CA-DAC1.

En la siguiente tabla se verifica el cumplimiento en términos de estabilidad angular oscilatoria,

no oscilatoria, tensiones y frecuencia:

20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

1.92 s 59.88 deg

-120°

120°

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

1.96 s 0.98 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


20,016,012,08,004,000,00 [s]

150,0

120,0

90,00

60,00

30,00

0,000

[%]











DIg

SIL

EN

T



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Contingencia 13: F2FT PdA-LCEB, extremo La Cebada









5.2.1.14 Contingencia 14: F2FT en LT Don Goyo - Las Palmas 220kV, extremo Don Goyo




t=1s: F2FT en LT Don Goyo - Las Palmas 220kV, extremo Don Goyo (5% de la LT).


t=1,12s: Apertura de LT Don Goyo - Las Palmas 220kV.


La ocurrencia de la Contingencia 14 produce en forma directa la pérdida del circuito Don Goyo

– Las Palmas 220kV y la desconexión del PE Talinay, el cual acomete al circuito desconectado

mediante una derivación. No obstante, como se aprecia en Figura 5-18 la frecuencia y las tensiones

se mantienen plenamente dentro de los rangos admisibles.



Ir al índice



Figura 5-18: Contingencia 14: F2FT D. Goyo–LPAL 220kV, extremo Goyo | Desempeño dinámico | Escenario T1CA-DAC1.

En la siguiente tabla se verifica el cumplimiento en términos de estabilidad angular oscilatoria,

no oscilatoria, tensiones y frecuencia:


Contingencia 14: F2FT GOYO-L. PAL, extremo Don Goyo









20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

1.92 s 59.88 deg

-120°

120°

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


5.51 s 49.90 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

150,0

120,0

90,00

60,00

30,00

0,000

[%]











DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



5.2.1.15 Contingencia 15: F2FT en LT Don Goyo – L. Palmas 220kV, extremo Las Palmas




t=1s: F2FT en LT Don Goyo - Las Palmas 220kV, extremo Las Palmas (95% de la LT).




Similarmente a lo presentado en los análisis de la Contingencia 14, la Contingencia 15 no

produce alteraciones significativas en el sistema. En la siguiente figura se observa que las

transferencias por las líneas se mantienen dentro de los rangos admisibles y con un alto

amortiguamiento, mientras que las tensiones se estabilizan dentro de los primeros segundos tras

el despeje de la falla.

Figura 5-19: Contingencia 15: F2FT D. Goyo–LPAL 220kV, extremo LPAL | Desempeño dinámico | Escenario T1CA-DAC1.




20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

1.92 s 59.88 deg

-120°

120°

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


5.51 s 49.90 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

105,0

84,00

63,00

42,00

21,00

0,000

[%]











DIg

SIL

EN

T



Ir al índice




Contingencia 15: F2FT GOYO-L. PAL, extremo Las Palmas









5.2.1.16 Contingencia 16: F2FT en LT La Cebada – L. Palmas 220kV, extremo La Cebada




t=1s: F2FT en LT La Cebada - Las Palmas 220kV, extremo La Cebada (5% de la LT).


t=1,12s: Apertura de LT La Cebada - Las Palmas 220kV.


La ocurrencia de la Contingencia 16 conlleva a la desconexión del PE Monte Redondo, el cual

acomete al tramo La Cebada – Las Palmas 220kV mediante una conexión en derivación. Por otra

parte, tras la pérdida del tramo fallado, todos los flujos acometen hacia S/E Las Palmas mediante

el circuito sano Talinay – Las Palmas 220kV y presenta sobrecargas debido a las altas transferencias

pre contingencia. La siguiente imagen muestra la evolución temporal del nivel de carga por las

líneas de interés y de las tensiones en las principales barras de 220kV:



Ir al índice



Figura 5-20: Contingencia 16: F2FT L. CEB. –LPAL 220kV, extremo L. CEB | Desempeño dinámico | Escenario T1CA-DAC1.

Como se observa en la figura anterior, el tramo Tap Talinay – Las Palmas 220kV supera el

nivel de carga admisible, alcanzando un 138%. Esta sobrecarga resulta atendible mediante

EDAG/ERAG. Por otra parte, las tensiones se perturban levemente, alcanzando un mínimo de

0,97pu, lo cual resulta plenamente en cumplimiento. La siguiente tabla resume el desempeño

dinámico en el escenario testigo, verificándose el adecuado cumplimiento de las exigencias de la

NTSyCS en términos de estabilidad transitoria.


Contingencia 16: F2FT L. CEB-L. PAL, extremo L. CEB.









20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

1.92 s 59.88 deg

-120°

120°

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


5.51 s 49.90 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

160,0

128,0

96,00

64,00

32,00

0,000

[%]











19.24 s138.14 %


DIg

SIL

EN

T



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5.2.1.17 Contingencia 17: F2FT en LT La Cebada – L. Palmas 220kV, extremo L. Palmas




t=1s: F2FT en LT La Cebada - Las Palmas 220kV, extremo Las Palmas (95% de la LT).




Similarmente a lo presentado para la Contingencia 16, la ocurrencia de la Contingencia 17

conlleva a la desconexión del PE Monte Redondo, el cual acomete al tramo La Cebada – Las Palmas

220kV mediante una conexión en derivación. Por otra parte, tras la pérdida del tramo fallado, todos

los flujos acometen hacia S/E Las Palmas mediante el circuito sano Talinay – Las Palmas 220kV y

presenta sobrecargas debido a las altas transferencias pre contingencia. La siguiente imagen

muestra la evolución temporal del nivel de carga por las líneas de interés y de las tensiones en

barras de 220kV:

Figura 5-21: Contingencia 17: F2FT L. CEB. –LPAL 220kV, extremo L. PAL. | Desempeño dinámico | Escenario T1CA-DAC1.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

-120°

120°

1.92 s 59.05 deg

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

1.77 s 0.97 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


19.62 s 49.98 p.u.

2.25 s 49.92 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

160,0

128,0

96,00

64,00

32,00

0,000

[%]











19.22 s138.02 %

REQUIERE ACTUACIÓNEDAG/ERAG D

IgS

ILE

NT



Ir al índice



Como se observa en la figura anterior, el tramo Tap Talinay – Las Palmas 220kV supera el

nivel de carga admisible, alcanzando un 138%. Esta sobrecarga resulta atendible mediante

EDAG/ERAG. Por otra parte, las tensiones se perturban levemente, alcanzando un mínimo de

0,97pu, lo cual resulta plenamente en cumplimiento. La siguiente tabla resume el desempeño

dinámico en el escenario testigo, verificándose el adecuado cumplimiento de las exigencias de la

NTSyCS en términos de estabilidad transitoria.


Contingencia 17: F2FT L. CEB-L. PAL, extremo L. PAL.










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5.2.2 CONEXIÓN “B”

Para los análisis con topología CONEXIÓN B, se evalúan las siguientes contingencias:

C1: Desconexión intempestiva de PF EL ROMERO.

C2: Desconexión intempestiva de Guacolda U4.

C3: Desconexión intempestiva de Taltal U1.

C4: Falla bifásica a tierra sin resistencia de falla en LT Cardones - Maitencillo 220kV C3,

extremo Cardones, teniendo en cuenta la operación secuencial de las protecciones de esta


C5: Falla bifásica a tierra sin resistencia de falla en LT Cardones - Maitencillo 220kV C3,

extremo Maitencillo, teniendo en cuenta la operación secuencial de las protecciones de esta


C6: Falla bifásica a tierra sin resistencia de falla en LT Maitencillo - Punta Colorada 220kV

C1, extremo Maitencillo, teniendo en cuenta la operación secuencial de las protecciones de


C7: Falla bifásica a tierra sin resistencia de falla en LT Maitencillo - Punta Colorada 220kV







C1, extremo Pan de Azúcar, teniendo en cuenta la operación secuencial de las protecciones













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Se destaca que para los análisis de CONEXIÓN B, de las 17 contingencias evaluadas sólo las

Contingencias 4, 5, 6 y 7 se ejecutan sobre tramos diferentes a los considerados en los análisis de

CONEXIÓN A. Dichas cuatro contingencias difieren en ambos tipos de conexión debido a que se

ejecutan en las adyacencias de Abasol, el cual se vincula mediante seccionamiento en CONEXIÓN

A y como tap-off en CONEXIÓN B. En consideración a esto y a que las 13 contingencias restantes

presentan un comportamiento muy similar en ambas conexiones por encontrarse a más de 2

adyacencias de la modificación topológica, a continuación se presentan los resultados detallados

solamente para las Contingencias 4, 5, 6 y 7. La totalidad de las imágenes de las simulaciones se

encuentran disponibles en el documento <<Anexo 1 – Simulaciones Dinámicas>>.

Para las figuras en las cuales se presenta el ángulo rotórico de unidades sincrónicas, se utiliza

el siguiente código de colores:



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La siguiente imagen muestra el código de colores utilizado en el reporte de niveles de carga

de los tramos evaluados.

De la figura anterior, se destaca que el tramo “Abasol – Tap-off El Romero 220kV C1”

corresponde al tramo Abasol – Punta Colorada 220kV C1, es decir, al circuito contrario al de

conexión de PF EL ROMERO.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

-120°

120°

2.31 s 32.81 deg

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

17.56 s 0.99 p.u.

2.09 s 0.98 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


1.34 s 49.78 p.u.

19.36 s 49.91 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

150,0

120,0

90,00

60,00

30,00

0,000

[%]











REQUIERE ACTUACIÓNDE EDAG/ERAG

DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



5.2.2.1 Contingencia 1: Desconexión intempestiva de PF EL ROMERO.

La desconexión intempestiva de PF EL ROMERO se ejecuta mediante la apertura de los

interruptores asociados a su transformador de 220/33kV. La secuencia de eventos simulados es la

siguiente:


t=1s: desconexión intempestiva de Transformador 220/33kV de PF EL ROMERO.


A partir de lo indicado en 5.2.1.16, el detalle de los resultados de la simulación de esta

Contingencia se presenta en el documento <<Anexo 1 – Simulaciones Dinámicas>>. Esto debido

a la similitud de los resultados que presenta esta Contingencia tanto en topología de CONEXIÓN A

como de CONEXIÓN B. Se verifica el cumplimiento de las exigencias de la NTSyCS en términos de

estabilidad transitoria.

5.2.2.2 Contingencia 2: Desconexión intempestiva de GUACOLDA U4

La desconexión intempestiva de GUACOLDA U4 a plena carga se ejecuta mediante la siguiente



t=1s: desconexión intempestiva de GUACOLDA U4.







5.2.2.3 Contingencia 3: Desconexión intempestiva de TALTAL U1

La desconexión intempestiva de TALTAL U1 a plena carga se ejecuta mediante la siguiente



t=1s: desconexión intempestiva de TALTAL U1.







Ir al índice





5.2.2.4 Contingencia 4: F2FT en LT Cardones - Maitencillo 220kV C3, extremo Cardones




t=1s: F2FT en LT Cardones - Maitencillo 220kV C3, extremo Cardones (5% de la LT).


t=1,12s: Apertura de LT Cardones - Maitencillo 220kV C3.


Como se aprecia en la siguiente figura, tras la ocurrencia de la Contingencia 4 las

transferencias por las líneas y tensiones en barras se estabilizan rápidamente, sin persistir

condiciones oscilatorias en la red. Por otra parte, no se produce pérdida de consumos ni de unidades

generadoras.

Figura 5-22: Contingencia 4: F2FT CAR-MAI C3 220kV, extremo Cardones | Desempeño dinámico | Escenario T1CB-DAC1.

La siguiente tabla resume el desempeño dinámico del sistema ante la ocurrencia de la

Contingencia 4, verificándose el cumplimiento en términos de estabilidad angular oscilatoria, no

oscilatoria, tensión y frecuencia.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

2.46 s 48.85 deg

-120°

120°

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]

Tap Abasol C1: V[pu]



0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

2.48 s 0.98 p.u.

19.29 s 0.99 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


1.41 s 49.80 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

120,0

96,00

72,00

48,00

24,00

0,000

[%]











DIg

SIL

EN

T



Ir al índice



Evaluación de desempeño dinámico en T1CB-DAC1

Contingencia 4: F2FT CAR-MAI C3, extremo Cardones








Tabla 5-17: Contingencia 4 | Desempeño dinámico | Escenario T1CB-DAC1.

5.2.2.5 Contingencia 5: F2FT en LT Cardones - Maitencillo 220kV C3,extremo Maitencillo




t=1s: F2FT en LT Cardones - Maitencillo 220kV C3, extremo Maitencillo (95% de la LT).


t=1,12s: Apertura de LT Cardones - Maitencillo 220kV C3.


Similarmente a lo presentado en el análisis de la Contingencia 4, tras la ocurrencia de la

Contingencia 5 el sistema responde adecuadamente en términos dinámicos, tal como se evidencia

en la siguiente figura que muestra la evolución temporal de la frecuencia y la tensión en las

principales barras de interés.



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Figura 5-23: Contingencia 5: F2FT CAR-MAI C3 220kV, extremo Maitencillo | Desempeño dinámico | Escenario T1CB-DAC1.





Contingencia 5: F2FT CAR-MAI C3, extremo Maitencillo









20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

2.46 s 48.85 deg

-120°

120°

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


1.48 s 49.83 p.u.

18.69 s 50.01 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

120,0

96,00

72,00

48,00

24,00

0,000

[%]











DIg

SIL

EN

T



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5.2.2.6 Contingencia 6: F2FT en LT Maitencillo – P. Col. 220kV C1, extremo Maitencillo




t=1s: F2FT en LT Maitencillo – P. Col. 220kV C1, extremo Maitencillo (5% de la LT).


t=1,12s: Apertura de LT Maitencillo – Punta Colorada 220kV C1.


Debido a que la Contingencia 6 produce la desconexión del circuito en el cual acomete PF

Abasol mediante tap-off, dicho parque se desconecta del sistema. Por otra parte, todos los flujos

entre las SS/EE Maitencillo y Punta Colorada se transfieren por el circuito sano, al cual además se

conecta PF EL ROMERO. En consecuencia, dado que los flujos tienen sentido Norte Sur, el tramo

que presenta una mayor sobrecarga post-contingencia corresponde a Tap El Romero – Punta

Colorada 220kV Circuito 2. Esto se evidencia en la siguiente figura, a partir de la cual se verifica

que las transferencias se estabilizan con un nivel de carga de ~100%

Figura 5-24: Contingencia 6: F2FT MAI-PCOL C1 220kV, extremo Maitencillo | Desempeño dinámico | Escenario T1CB-DAC1.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

2.46 s 48.85 deg

-120°

120°

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


1.48 s 49.83 p.u.

18.69 s 50.01 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

120,0

96,00

72,00

48,00

24,00

0,000

[%]











19.38 s100.75 %

DIg

SIL

EN

T



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En términos de tensiones, la imagen anterior muestra que éstas tienen leves perturbaciones

tras la ocurrencia de la Contingencia 6, pero siempre se mantienen dentro de los márgenes

admisibles.





Contingencia 6: F2FT MAI-P. COL, extremo Maitencillo









5.2.2.7 Contingencia 7: F2FT en LT Maitencillo – P. Col. 220kV C1, extremo P. Colorada




t=1s: F2FT en LT Maitencillo – P. Col. 220kV C1, extremo Punta Colorada (95% de la LT).


t=1,12s: Apertura de LT Maitencillo – Punta Colorada 220kV C1.


Similarmente a lo presentado en el análisis de la Contingencia 6, ante la ocurrencia de una

Contingencia 7 el sistema responde satisfactoriamente en términos dinámicos. En la

siguiente figura se presenta la evolución temporal de la frecuencia y las tensiones en las

barras de interés, a partir de lo cual se evidencia una rápida estabilización de las variables

reportadas.



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Figura 5-25: Contingencia 7: F2FT MAI-PCOL C1 220kV, extremo P. Col. | Desempeño dinámico | Escenario T1CB-DAC1.





Contingencia 7: F2FT MAI-P. COL, extremo Punta Colorada









20,016,012,08,004,000,00 [s]

140,0

84,00

28,00

-28,00

-84,00

-140,0

[deg]

-120°

120°

2.46 s 48.85 deg

20,016,012,08,004,000,00 [s]

1,150

1,050

0,950

0,850

0,750

0,650


Maite\J1: V[pu]


PAzu\J1: V[pu]

LVilos\J1: V[pu]




0.7pu

0.8pu

0.93pu

1.07pu

0.95pu

1.05pu

2.32 s 0.98 p.u.

17.59 s 0.99 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

51,00

50,60

50,20

49,80

49,40

49,00


1.41 s 49.80 p.u.

20,016,012,08,004,000,00 [s]

120,0

96,00

72,00

48,00

24,00

0,000

[%]











19.26 s100.75 %

DIg

SIL

EN

T



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5.2.2.8 Contingencia 8: F2FT en LT P. Col. - Pan de Azúcar 220kV C1, extremo P. Col.




t=1s: F2FT en LT P. Colorada - Pan de Azúcar 220kV C1, extremo P. Col. (5% de la LT).









5.2.2.9 Contingencia 9: F2FT en LT P. Colorada - Pan de Azúcar 220kV C1, extremo PdA




t=1s: F2FT en LT P. Colorada - Pan de Azúcar 220kV C1, extremo PdA. (95% de la LT).









5.2.2.10 Contingencia 10: F2FT en LT P. de Azúcar - Don Goyo 220kV, extremo PdA




t=1s: F2FT en LT P. de Azúcar - Don Goyo 220kV, extremo PdA. (5% de la LT).






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5.2.2.11 Contingencia 11: F2FT en LT P. de Azúcar - Don Goyo 220kV, extremo Don

Goyo




t=1s: F2FT en LT P. de Azúcar - Don Goyo 220kV, extremo Don Goyo (95% de la LT).









5.2.2.12 Contingencia 12: F2FT en LT P. de Azúcar - La Cebada 220kV, extremo PdA




t=1s: F2FT en LT P. de Azúcar - La Cebada 220kV, extremo PdA (5% de la LT).











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5.2.2.13 Contingencia 13: F2FT en LT P. de Azu. - La Cebada 220kV, extremo L. Cebada




t=1s: F2FT en LT P. de Azúcar - La Cebada 220kV, extremo La Cebada (95% de la LT).









5.2.2.14 Contingencia 14: F2FT en LT Don Goyo - Las Palmas 220kV, extremo Don Goyo




t=1s: F2FT en LT Don Goyo - Las Palmas 220kV, extremo Don Goyo (5% de la LT).









5.2.2.15 Contingencia 15: F2FT en LT D. Goyo - Las Palmas 220kV, extremo Las Palmas




t=1s: F2FT en LT Don Goyo - Las Palmas 220kV, extremo Las Palmas (95% de la LT).






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5.2.2.16 Contingencia 16: F2FT en LT La Cebada – L. Palmas 220kV, extremo La Cebada




t=1s: F2FT en LT La Cebada - Las Palmas 220kV, extremo La Cebada (5% de la LT).









5.2.2.17 Contingencia 17: F2FT en LT La Cebada – L. Palmas 220kV, extremo L. Palmas




t=1s: F2FT en LT La Cebada - Las Palmas 220kV, extremo Las Palmas (95% de la LT).











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6 CONCLUSIONES

A partir de los análisis dinámicos realizados, es posible obtener las siguientes conclusiones:

Estudio de Transitorios Electromecánicos:

Para todos los escenarios desarrollados, se analizó el desempeño dinámico del sistema

mediante el registro de las evoluciones temporales de variables de interés ante la ocurrencia de un

conjunto de contingencias no simultáneas definidas por el CDEC-SIC. A partir de los análisis

realizados, se obtienen las siguientes conclusiones tanto para los análisis en CONEXIÓN A como en

CONEXIÓN B:

En todos los escenarios y ante todas las contingencias analizadas, el SIC responde

satisfactoriamente en términos dinámicos, es decir, mantiene estabilidad angular no oscilatoria,

estabilidad angular oscilatoria, estabilidad de frecuencia y estabilidad de tensión. Todas las

condiciones oscilatorias producidas tras la ocurrencia de las contingencias resultan atenuadas y las

evoluciones temporales convergen y se estabilizan dentro de los respectivos márgenes admisibles.

La desconexión intempestiva de una unidad sincrónica de CT Taltal o de CT Guacolda a

plena carga, no produce inestabilidad en el sistema y es soportada adecuadamente en todos los

escenarios. Por otra parte, las excursiones angulares siempre se mantienen dentro de los márgenes

admisibles.

En términos de nivel de carga por las líneas, las contingencias evaluadas que producen

sobrecargas se asocian a pérdidas de circuitos al sur de la S/E Pan de Azúcar. No obstante, dichas

sobrecargas se subsanan mediante la actuación del EDAG/ERAG disponible, el cual posibilita la

operación desde S/E Maitencillo hasta S/E Nogales con un nivel de carga de 90% en cada circuito

en Red N manteniendo un 10% de margen de seguridad.

Por todo lo anterior, y dentro del alcance de los estudios eléctricos realizados, se

concluye que es técnicamente factible la incorporación al SIC de la obra Parque

Fotovoltaico El Romero y que cumple con las exigencias establecidas en la NTSyCS

vigente en términos estáticos (<<EE-ES-2016-0307-RB>>) y dinámicos (<<EE-ES-2016-

0308-RB>>).



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Parque Fotovoltaico El Romero - sic.coordinador.cl file Este documento contiene 79 páginas y ha sido guardado por última vez el 06/04/2016 por Pablo Fernández, sus versiones y firmantes