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Universidad de Costa Rica Facultad de Ingeniería
Escuela de Ingeniería Eléctrica
IE – 0502 Proyecto Eléctrico
PUESTA EN MARCHA DE LA PROTECCIÓN DE IMPEDANCIA ABB REL 670
Por:
JAIRO QUIRÓS TORTÓS
Ciudad Universitaria Rodrigo Facio Julio del 2008
ii
PUESTA EN MARCHA DE LA PROTECCIÓN DE IMPEDANCIA ABB REL 670
Por: JAIRO QUIRÓS TORTÓS
Sometido a la Escuela de Ingeniería Eléctrica
de la Facultad de Ingeniería de la Universidad de Costa Rica
como requisito parcial para optar por el grado de:
BACHILLER EN INGENIERÍA ELÉCTRICA
Aprobado por el Tribunal:
_________________________________ Ing. Jeffrey Cordero Leitón
Profesor Guía
_________________________________ _________________________________ Dr. Eddie A. Araya Padilla Ing. Carlos Eduardo Muñoz Vega Profesor lector Profesor lector
iii
DEDICATORIA
Primero que todo quiero dedicar este logro a Dios, quien me da la fuerza día a día
para avanzar en mis quehaceres universitarios y me otorga a mí y a mis padres la salud
necesaria para llevar a cabo las tareas cotidianas y así poder alcanzar esta meta.
Quiero dedicar este logro a mi familia entera. Esta meta es fruto del esfuerzo que
han hecho durante este tiempo para darme el estudio a mí y a mis hermanos, aprovecho
para decirles que aquí está el fruto de todo ese sacrificio que se hizo al estar tan lejos
durante este largo tiempo.
A una persona que jamás se me puede olvidar por todo lo que ha significado para
mí, le dedico este logro a mí novia a quien le otorgo crédito de esta meta alcanzada.
Esta meta es dedicada a mis compañeros que por miedo a no mencionar a alguien
me limito a decirles a todos que muchas gracias por esas horas de estudio que realizamos
juntos.
Al personal del Área de protección y Medición Central quienes me han ayudado de
gran manera con este trabajo y me dieron la confianza necesaria para sacar adelante este
trabajo, a don Rolando, a Jeffrey y a todos los del laboratorio.
A todos los profesores que de una u otra manera me han ayudado, de modo que han
dado lo mejor de ellos para así transmitir su conocimiento a las futuras generaciones.
iv
RECONOCIMIENTOS
Ante todo el primer reconocimiento es para Dios que me ha dado la salud a mí y a
mis padres.
Al Ingeniero Jeffrey Cordero Leitón, por todo el apoyo que me dio, por las
enseñanzas, el conocimiento transmitido, la perseverancia, en fin demasiadas gracias
Jeffrey. Agradecerle al Dr. Eddie Araya Padilla por las observaciones realizadas durante mi
carrera universitaria y durante este proyecto, así como por el apoyo día a día. Le agradezco
de gran manera al Ingeniero Carlos Eduardo Muñoz Vega, quién realizó observaciones de
gran ayuda para la comprensión de muchos detalles, en fin gracias por la ayuda realizada en
este trabajo a todos aquellos que de una u otra manera me ayudaron.
A todo el personal del Área de Protección y Medición de la región Central, quienes
me ayudaron en la puesta en marcha de la protección, Eduardo, Nelson, Gabino, Randall,
Esteban, Javier, Richard, Edwin, Jeffrey, Miguel, Andrés, Josué y de gran manera le
agradezco a don Rolando Álvarez por el apoyo y la confianza depositada en mi persona.
En general reconozco parte de este trabajo a todas aquellas personas que de una u
otra manera me ayudaron en alcanzar la meta propuesta desde mi llegada a San José.
v
ÍNDICE GENERAL
ÍNDICE DE FIGURAS....................................................................................x
ÍNDICE DE TABLAS...................................................................................xix
NOMENCLATURA................................................................................... xxiii RESUMEN....................................................................................................xxv
CAPÍTULO 1: Introducción ...........................................................................1
1.1 Descripción del trabajo ...........................................................................................1 1.2 Justificación y factibilidad del problema ................................................................3 1.3 Objetivos.................................................................................................................6
1.3.1 Objetivo general..............................................................................................6 1.3.2 Objetivos específicos ......................................................................................6
1.4 Metodología ............................................................................................................8 CAPÍTULO 2: Desarrollo teórico ................................................................10
2.1 Protección de impedancia ABB...........................................................................10 2.2 Líneas de transmisión y grados de criticidad........................................................16
2.2.1 Funciones a implementar de acuerdo a la criticidad de una línea ................18 2.3 Particularidades en el Sistema Eléctrico Nacional que afectan el operar del relé de distancia.. ..............................................................................................................................20
2.3.1 Particularidades en el diseño de las líneas que afectan la función de impedancia ....................................................................................................................20 2.3.2 Particularidades del diseño y operación de la subestación que influyen en los parámetros del relé de distancia....................................................................................28 2.3.3 Particularidades del Sistema Eléctrico de Potencia que afectan la función de impedancia ....................................................................................................................33 2.3.4 Particularidades de medición que afectan el relé de impedancia..................34
2.4 Colima – La Caja, línea en la cual se implementará el relé..................................36 CAPÍTULO 3: Análisis de la lógica combinacional de operación ............40
3.1 Lógica combinacional de los grupos funcionales I_AI y U_AI ...........................42 3.1.1 Matriz de señales para entradas analógicas ..................................................42
3.2 Lógica combinacional del grupo funcional IMP_PROT ......................................45 3.2.1 Selector de Dirección....................................................................................46 3.2.2 Selector de fase con discriminación de carga (load encroachment).............48 3.2.3 Detección de oscilación de potencia.............................................................66 3.2.4 Zonas de medición de distancia, característica cuadrilateral ........................71 3.2.5 Lógica de la función cierre en falla (switch on to fault), basada en corriente y tensión….......................................................................................................................83
vi
3.2.6 Bloque funcional OR ....................................................................................90 3.2.7 Bloque funcional de la compuerta controlable .............................................92 3.2.8 Bloque funcional del temporizador...............................................................93 3.2.9 Localizador de fallas.....................................................................................94 3.2.10 Protección contra deslizamiento de polo ......................................................97
3.3 Lógica combinacional del grupo funcional IMP_COM .....................................103 3.3.1 Compuerta AND.........................................................................................103 3.3.2 Lógica de corriente en reversa y función por alimentador débil en un extremo (weak end infeed) para comunicación de una sola fase ................................105 3.3.3 Lógica del esquema de comunicación de una sola fase para la protección de distancia.. ....................................................................................................................115
3.4 Lógica combinacional del grupo funcional I_PROT..........................................131 3.4.1 Protección instantánea de sobrecorriente de fase .......................................131 3.4.2 Protección de sobrecorriente de fase de tiempo inverso.............................134 3.4.3 Protección térmica de sobrecarga ...............................................................139 3.4.4 Protección instantánea de sobrecorriente a tierra .......................................142 3.4.5 Protección de sobrecorriente a tierra de tiempo inverso.............................144 3.4.6 Vigilancia de ruptura del conductor............................................................154
3.5 Lógica combinacional del grupo funcional EF_COM........................................157 3.5.1 Lógica de comunicación para protección de fallas a tierra.........................158 3.5.2 Lógica de corriente inversa y función por alimentador débil en un extremo (weak end infeed, WEI) para protección de falla a tierra............................................163
3.6 Lógica combinacional del grupo funcional U_PROT ........................................168 3.6.1 Supervisión de disparo térmico de potencial ..............................................168 3.6.2 Protección de sobretensión con retardo ......................................................175 3.6.3 Protección de bajatensión con retardo ........................................................180 3.6.4 Supervisión de la pérdida de tensión ..........................................................184
3.7 Lógica combinacional del grupo funcional CB_TR...........................................187 3.7.1 Primer lógica de disparo del interruptor .....................................................188 3.7.2 Lógica final de disparo del interruptor .......................................................191 3.7.3 Supervisión del canal de disparo ................................................................198
3.8 Lógica combinacional del grupo funcional CB_AR...........................................199 3.8.1 Primer lógica de cierre del interruptor ........................................................200 3.8.2 Lógica final de recierre del interruptor .......................................................200 3.8.3 Supervisión de sincronismo y energización................................................215
3.9 Lógica combinacional del grupo funcional CB_BF ...........................................231 3.9.1 Protección de falla de interruptor................................................................232 3.9.2 Protección discrepancia de fase ..................................................................237
3.10 Lógica combinacional del grupo funcional MEASURE ....................................243 3.11 Lógica combinacional del grupo funcional LOGIC ...........................................255 3.12 Lógica combinacional del grupo funcional VIO_BI ..........................................258 3.13 Lógica combinacional del grupo funcional VIO_BO.........................................260 3.14 Lógica combinacional del grupo funcional DREP_AI y DREP_BI...................262
vii
3.15 Lógica combinacional del grupo funcional COMMON.....................................269 3.15.1 Activación de los grupos.............................................................................269 3.15.2 Interfaz local de la Máquina con el Humano..............................................272 3.15.3 Señal de error interno..................................................................................275 3.15.4 Temporizador..............................................................................................278 3.15.5 Funcionalidad en modo de prueba ..............................................................278 3.15.6 Señales fijadas.............................................................................................280
CAPÍTULO 4: Análisis de los ajustes del relé...........................................282
4.1 Ajustes de los grupos funcionales I_AI y U_AI .................................................283 4.1.1 Matriz de señales para entradas analógicas ................................................283
4.2 Ajustes del grupo funcional IMP_PROT............................................................284 4.2.1 Selector de Dirección..................................................................................284 4.2.2 Selector de fase con discriminación de carga (load encroachment)...........286 4.2.3 Detección de oscilación de potencia...........................................................288 4.2.4 Zonas de medición de distancia, característica cuadrilateral ......................290 4.2.5 Lógica de la función cierre en falla (switch on to fault), basada en corriente y tensión….....................................................................................................................292 4.2.6 Bloque funcional de la compuerta controlable ...........................................294 4.2.7 Localizador de fallas...................................................................................294 4.2.8 Protección contra deslizamiento de polo ....................................................297
4.3 Ajustes del grupo funcional IMP_COM.............................................................298 4.3.1 Lógica de corriente en reversa y función por alimentador débil en un extremo (weak end infeed, WEI) para comunicación de una sola fase.......................298 4.3.2 Lógica del esquema de comunicación de una sola fase para la protección de distancia.. ....................................................................................................................300
4.4 Ajustes del grupo funcional I_PROT..................................................................301 4.4.1 Protección instantánea de sobrecorriente de fase .......................................301 4.4.2 Protección de sobrecorriente de fase de tiempo inverso.............................302 4.4.3 Protección térmica de sobrecarga ...............................................................305 4.4.4 Protección instantánea de sobrecorriente a tierra .......................................306 4.4.5 Protección de sobrecorriente a tierra de tiempo inverso.............................306 4.4.6 Vigilancia de ruptura del conductor............................................................310
4.5 Ajustes del grupo funcional EF_COM ...............................................................311 4.5.1 Lógica de comunicación para protección de fallas a tierra.........................311 4.5.2 Lógica de corriente en reversa y función por alimentador débil en un extremo (weak end infeed, WEI) para protección de falla a tierra .............................312
4.6 Ajustes del grupo funcional U_PROT................................................................312 4.6.1 Supervisión de disparo térmico de potencial ..............................................313 4.6.2 Protección de sobretensión con retardo ......................................................314 4.6.3 Protección de subtensión con retardo .........................................................315 4.6.4 Supervisión de la pérdida de tensión ..........................................................317
4.7 Ajustes del grupo funcional CB_TR...................................................................317
viii
4.7.1 Primer lógica de disparo del interruptor .....................................................317 4.7.2 Lógica final de disparo del interruptor .......................................................318 4.7.3 Supervisión del canal de disparo ................................................................318
4.8 Ajustes del grupo funcional CB_AR ..................................................................319 4.8.1 Primer lógica de recierre del interruptor.....................................................319 4.8.2 Lógica final de recierre del interruptor .......................................................319 4.8.3 Supervisión de sincronismo y energización................................................321
4.9 Ajustes del grupo funcional CB_BF...................................................................326 4.9.1 Protección de falla de interruptor................................................................326 4.9.2 Protección discrepancia de fase ..................................................................327
4.10 Ajustes del grupo funcional MEASURE............................................................328 4.11 Ajustes del grupo funcional VIO_BI y VIO_BO ...............................................332 4.12 Ajustes del grupo funcional DREP_AI y DREP_BI ..........................................333 4.13 Ajustes del grupo funcional COMMON.............................................................335
4.13.1 Activación de los grupos.............................................................................335 4.13.2 Ajustes posibles a los LEDs........................................................................336 4.13.3 Temporizador..............................................................................................337
4.14 Algunos otros ajustes en el PCM 600.................................................................338 CAPÍTULO 5: Análisis final del comportamiento del relé ABB REL 670 y puesta en marcha en la línea Colima – La Caja........................................341
5.1 Adaptación de los ajustes de las zonas de impedancia para el REL 670............343 5.2 Pruebas realizadas a los relés del laboratorio .....................................................348 5.3 Pruebas realizadas al relé REL 670 ....................................................................349
5.3.1 Prueba a la lógica de supervisión del canal de disparo...............................349 5.3.2 Prueba a la lógica de disparo térmico de potencial.....................................350 5.3.3 Prueba a la lógica de protección de sobrecorriente de emergencia (ANSI 51N/67N) ....................................................................................................................353 5.3.4 Prueba a la lógica de falla de interruptor (ANSI 50BF) .............................358 5.3.5 Prueba a la lógica de recierre de línea (ANSI 79) ......................................363 5.3.6 Prueba a la lógica de cierre en falla (ANSI 50HS) .....................................374 5.3.7 Prueba a la lógica de impedancia (ANSI 21) y teleprotección (ANSI 85) .387 5.3.8 Prueba final para la puesta en marcha: Análisis comparativo del relé ante una falla real................................................................................................................410
5.4 Implementación y montaje del relé ABB REL 670 en la línea Colima – La Caja……. ............................................................................................................................418 CAPÍTULO 6: Conclusiones y recomendaciones .....................................423
6.1 Conclusiones.......................................................................................................423 6.2 Recomendaciones ...............................................................................................436 BIBLIOGRAFÍA..........................................................................................448
APÉNDICES.................................................................................................451
ix
A.1 Compuertas controlables GT .......................................................................................451 A.2 Manual de puesta en marcha para el personal técnico del Área de Protección y Medición del ICE................................................................................................................455 ANEXOS .......................................................................................................485
x
ÍNDICE DE FIGURAS
Figura 2.1 Características de operación (a) Mho (b) Cuadrilateral [14]...........................11
Figura 2.2 Línea de transmisión de doble circuito, Colima – San Miguel ......................22
Figura 2.3 Doble circuito con líneas en servicio [8].........................................................24
Figura 2.4 Doble circuito con líneas fuera de servicio y aterrizadas [8] ..........................24
Figura 2.5 Doble circuito con líneas fuera de servicio y sin aterrizadas [8].....................25
Figura 2.6 Esquema de conexión de dos relés y con una barra débil ...............................26
Figura 2.7 Característica de las zonas de medición con discriminación de carga (load encroachment) [8].............................................................................................................27
Figura 2.8 Interruptor monopolar en la subestación San Miguel......................................30
Figura 2.9 Interruptor tripolar en la subestación Colima..................................................30
Figura 2.10 Característica de operación de la función PSD [9]........................................34
Figura 2.11 Módulo de línea de transmisión Colima – La Caja, circuito simple .............37
Figura 3.1 Bloque funcional con el detalle de cada nombre.............................................40
Figura 3.2 Bloques funcionales SMAI (PR).....................................................................43
Figura 3.3 Bloque funcional ZDRDIR (ZD) ....................................................................47
Figura 3.4 Característica del bloque funcional FDPSPDIS_21 (PHS) ante fallas de fase a tierra ..................................................................................................................................52
Figura 3.5 Característica del bloque funcional FDPSPDIS_21 (PHS) ante fallas de fase a fase ....................................................................................................................................53
Figura 3.6 Característica del bloque funcional FDPSPDIS_21 (PHS) ante fallas trifásicas..........................................................................................................................................55
Figura 3.7 Característica de discriminación de carga (load encroachment).....................56
Figura 3.8 Diferencias en la características de operación cuando la función discriminación de carga (load encroachment) se activa...................................................57
Figura 3.9 Característica de operación con direccionalidad hacia delante cuando la función discriminación de carga (load encroachment) se encuentra activada para fallas monofásicas y bifásicas ....................................................................................................58
Figura 3.10 Característica de operación con direccionalidad hacia delante cuando la función discriminación de carga (load encroachment) se encuentra activada y para fallas trifásicas ............................................................................................................................59
xi
Figura 3.11 Condiciones para la operación de fase a fase y fase a tierra (Criterio de la corriente residual) .............................................................................................................60
Figura 3.12 Composición de señal de selección de fase no direccional ...........................61
Figura 3.13 Composición de la selección de fase para direccionalidad hacia atrás .........62
Figura 3.14 Composición de la selección de fase para direccionalidad hacia adelante....63
Figura 3.15 Bloque funcional FDPSPDIS_21 (PHS) .......................................................64
Figura 3.16 Detección de la oscilación de potencia en la fase L1 ....................................67
Figura 3.17 Detención de oscilación de potencia para los modos de operación 1 de 3 o 2 de 3....................................................................................................................................67
Figura 3.18 Bloque funcional simplificado de la función PSD ........................................68
Figura 3.19 Bloque funcional ZMRPSB_78 (PSD)..........................................................69
Figura 3.20 Característica para la medición de los lazos fase a tierra ..............................73
Figura 3.21 Característica para la medición de los lazos fase a fase ................................74
Figura 3.22 Modelo del lazo en falla ................................................................................75
Figura 3.23 Condicionamiento del grupo funcional de la señal de entrada STCND........79
Figura 3.24 Composición de las señales de inicio para la operación no direccional........79
Figura 3.25 Composición de las señales de inicio para la operación direccional.............80
Figura 3.26 Lógica de disparo de la protección de impedancia........................................81
Figura 3.27 Bloque funcional ZMQPDIS (ZM) ...............................................................81
Figura 3.28 Diagrama simplificado de la función SOTF, basada en la corriente y tensión..........................................................................................................................................86
Figura 3.29 Bloque funcional ZCVPSOF (SFV)..............................................................87
Figura 3.30 Lógica adicional a la función SOTF..............................................................89
Figura 3.31 Bloque funcional OR.....................................................................................91
Figura 3.32 Bloque funcional GT .....................................................................................92
Figura 3.33 Bloque funcional de temporizador (TM).......................................................93
Figura 3.34 Bloque funcional LMBRFLO (FLO) ............................................................96
Figura 3.35 Movimiento en el diagrama de impedancia ..................................................99
Figura 3.36 Diagrama simplificado de la función PSP...................................................100
Figura 3.37 Bloque funcional PSPPAM_78 (PSP).........................................................101
Figura 3.38 Bloque funcional AND................................................................................104
xii
Figura 3.39 Lógica de corriente en dirección hacia atrás ...............................................106
Figura 3.40 Lógica WEI .................................................................................................107
Figura 3.41 Diagrama simplificado de parte del disparo de la lógica WEI....................108
Figura 3.42 Bloque funcional ZC1WPSCH_85 (ZC1W)...............................................109
Figura 3.43 Primer lógica adicional a la función ZC1W................................................112
Figura 3.44 Segunda lógica adicional a la función ZC1W .............................................113
Figura 3.45 Diagrama de las zonas de operación para el uso de la teleprotección.........117
Figura 3.46 Lógica básica para envió de señal de disparo en una fase para esquema de bloqueo............................................................................................................................119
Figura 3.47 Lógica básica para envió de señal de disparo en una fase para esquema permisivo de subalcance .................................................................................................120
Figura 3.48 Diagrama simplificado por fase de la función de teleprotección ................124
Figura 3.49 Bloque funcional ZC1PPSCH_85 (ZC1P) ..................................................125
Figura 3.50 Lógica adicional a la función de teleprotección con esquema POTT .........127
Figura 3.51 Lógica adicional a la función de teleprotección con esquema PUTT .........128
Figura 3.52 Lógica adicional a la función ZC1P de recepción y envío de la señal de teleprotección..................................................................................................................130
Figura 3.53 Bloque funcional PHPIOC_50 (IOC)..........................................................132
Figura 3.54 Bloque funcional OC4PTOC_51_67 (TOC)...............................................136
Figura 3.55 Lógica simplificada de la función THL .....................................................140
Figura 3.56 Bloque funcional LPTTR_26 (THL)...........................................................141
Figura 3.57 Bloque funcional EFPIOC_50N (IEF) ........................................................143
Figura 3.58 Lógica simplificada para sobrecorriente a tierra del modo x (x=1, 2, 3, 4) 147
Figura 3.59 Lógica simplificada para supervisión direccional del elemento con comparador direccional integrado ..................................................................................148
Figura 3.60 Lógica simplificada para característica de bloqueo por segunda armónica y bloqueo para características con transformadores en paralelo........................................149
Figura 3.61 Lógica simplificada para SOTF y características de bajo-tiempo...............150
Figura 3.62 Lógica simplificada del bloque EF4PTOC_51N67N (TEF) .......................151
Figura 3.63 Bloque funcional EF4PTOC_51N67N (TEF) .............................................152
Figura 3.64 Lógica simplificada del bloque BRCPTOC_46 (BRC) ..............................156
xiii
Figura 3.65 Bloque funcional BRCPTOC_46 (BRC) ....................................................156
Figura 3.66 Lógica simplificada para esquema de bloqueo............................................160
Figura 3.67 Lógica simplificada para esquema permisivo de subalcance y sobrealcance........................................................................................................................................161
Figura 3.68 Lógica simplificada para esquema de desbloqueo ......................................161
Figura 3.69 Bloque funcional ECPSCH_85 (EFC) ........................................................162
Figura 3.70 Diagrama de conexión para doble circuito..................................................164
Figura 3.71 Lógica simplificada para la función corriente inversa ................................165
Figura 3.72 Lógica simplificada para la función WEI-echo...........................................165
Figura 3.73 Lógica simplificada para el disparo de la función WEI ..............................166
Figura 3.74 Bloque funcional ECRWPSCH_85 (EFCA)...............................................166
Figura 3.75 Lógica simplificada para la función supervisión de medición de potencial (disparo térmico de potencial) ........................................................................................171
Figura 3.76 Bloque funcional SDDRFUF (FSD) ...........................................................174
Figura 3.77 Diagrama simplificado de la función TOV .................................................177
Figura 3.78 Bloque funcional OV2PTOV_59 (TOV) ....................................................178
Figura 3.79 Diagrama simplificado de la función TOV .................................................181
Figura 3.80 Bloque funcional UV2PTUV_27 (TUV) ....................................................182
Figura 3.81 Diagrama simplificado de la función LOV .................................................185
Figura 3.82 Bloque funcional LOVPTUV_27 (LOV)....................................................186
Figura 3.83 Lógica interna de la matriz de disparo ........................................................189
Figura 3.84 Bloque funcional TMAGGIO (TR).............................................................190
Figura 3.85 Diagrama simplificado de la lógica de disparo tripolar...............................192
Figura 3.86 Diagrama simplificado de la lógica de operación trifásica .........................193
Figura 3.87 Diagrama simplificado de la lógica de una sola fase ..................................194
Figura 3.88 Diagrama simplificado de la lógica final de disparo ...................................195
Figura 3.89 Bloque funcional SMPPTRC_94 (TRP) .....................................................196
Figura 3.90 Lógica de supervisión del canal de disparo.................................................199
Figura 3.91 Lógica de recierre y condiciones para recierre............................................203
Figura 3.92 Forma de bloquear la función y señal para el tiempo Extend t1 .................204
xiv
Figura 3.93 Tiempo de recuperación y tiempo de des habilitación ................................206
Figura 3.94 Lógica del comando manual y de los contadores de operación de la función de recierre .......................................................................................................................207
Figura 3.95 Activación de la señal UNSUCCL y recierre no exitoso ............................208
Figura 3.96 Procesamiento automático para el recierre..................................................209
Figura 3.97 Falla monofásica, recierre monopolar exitoso.............................................210
Figura 3.98 Falla permanente, disparo tripolar, dos intentos de recierre........................210
Figura 3.99 Falla permanente monofásica, ajuste 1/2/3ph recierre monopolar..............211
Figura 3.100 Falla permanente monofásica. Ajuste 1ph + 3ph o 1/2ph + 3ph, dos intentos de recierre..........................................................................................................211
Figura 3.101 Bloque funcional SMBRREC_79 (AR) ....................................................212
Figura 3.102 Diagrama funcional para la función de sincronización .............................218
Figura 3.103 Diagrama funcional para la función de synchrocheck...............................219
Figura 3.104 Esquema de doble barra con doble interruptor..........................................221
Figura 3.105 Esquema de doble barra con interruptor y medio.....................................222
Figura 3.106 Diagrama lógico de la selección de tensión para un circuito simple con doble barra ......................................................................................................................225
Figura 3.107 Diagrama lógico simplificado de la selección de tensión en una barra de interruptor y medio .........................................................................................................225
Figura 3.108 Diagrama lógico simplificado de la selección de tensión en el interruptor compartido de barra de interruptor y medio ...................................................................226
Figura 3.109 Bloque funcional SESRSYN_25 (SYN) ...................................................227
Figura 3.110 Lógica simplificada de la función de redisparo por fase del 50BF (primera etapa, disparo monopolar al interruptor en falla)............................................................233
Figura 3.111 Lógica por fase de la función de redisparo por falla de interruptor ..........234
Figura 3.112 Lógica simplificada de la función de disparo de respaldo local del 50BF (segunda etapa, disparo tripolar a barra).........................................................................235
Figura 3.113 Bloque funcional CCRBRF_50BF (BFP) .................................................236
Figura 3.114 Lógica de detección externa de la discrepancia de fase ............................238
Figura 3.115 Señales de discrepancia de fase para la lógica interna ..............................239
Figura 3.116 Diagrama simplificado de la función discrepancia de fase, basado en los contactos y la corriente ...................................................................................................240
xv
Figura 3.117 Bloque funcional CCRPLD_52PD (PD)...................................................241
Figura 3.118 Representación de los límites de operación...............................................246
Figura 3.119 Bloque funcional CVMMXU (SVR) ........................................................246
Figura 3.120 Bloque funcional CMMXU (CP) ..............................................................248
Figura 3.121 Bloque funcional CMSQI (CSQ) ..............................................................249
Figura 3.122 Bloque funcional VMMXU (VP)..............................................................250
Figura 3.123 Bloque funcional VMSQI (VSQ)..............................................................251
Figura 3.124 Bloque funcional ETPMMTR (ETP) ........................................................253
Figura 3.125 Bloque funcional SMBI (SI) .....................................................................259
Figura 3.126 Bloque funcional SMBO (SO) ..................................................................261
Figura 3.127 Reporte de los disturbios en las funciones o en los bloques funcionales .264
Figura 3.128 Estructura del reporte del disturbio ...........................................................265
Figura 3.129 Entradas analógicas al bloque funcional AnRADR (DRA) ......................265
Figura 3.130 Bloque funcional RDRE (DRP) ................................................................266
Figura 3.131 Bloque funcional analógico AnRADR (DRA1-3) ....................................267
Figura 3.132 Bloque funcional binario BnRBDR (DRB1-6) .........................................268
Figura 3.133 Bloque funcional ACGR ...........................................................................271
Figura 3.134 Bloque funcional SGC...............................................................................271
Figura 3.135 Bloque funcional LHMI ............................................................................273
Figura 3.136 Bloque funcional HLED............................................................................274
Figura 3.137 Diagrama funcional IES ............................................................................277
Figura 3.138 Bloque funcional TIME.............................................................................278
Figura 3.139 Bloque funcional TEST.............................................................................279
Figura 3.140 Bloque funcional FIXD .............................................................................281
Figura 4.1 Ajuste del tipo de medición fase-fase o fase-tierra para el funcionamiento del relé ..................................................................................................................................283
Figura 4.2 Direccionalidad de medición.........................................................................285
Figura 4.3 Sistema simplificado, parámetros a ajustar en la función localizador de fallas........................................................................................................................................295
Figura 4.4 Característica direccional de la función de sobrecorriente de fase................304
xvi
Figura 4.5 Característica direccional de la función de sobrecorriente a tierra................307
Figura 5.1 Parámetros de la línea Colima – La Caja en valores de secuencia positiva y cero..................................................................................................................................342
Figura 5.2 Polígono fase a tierra del relé ABB REL 670 para la línea Colima – La Caja........................................................................................................................................346
Figura 5.3 Polígono fase a tierra del relé SIEMENS 7SA511 para la línea Colima – La Caja .................................................................................................................................346
Figura 5.4 Polígono fase a fase del relé ABB REL 670 para la línea Colima – La Caja347
Figura 5.5 Polígono fase a fase del relé SIEMENS 7SA511 para la línea Colima – La Caja .................................................................................................................................347
Figura 5.6 Activación y desactivación de la señal de alarma por falla del canal de disparo........................................................................................................................................350
Figura 5.7 Señal de disparo térmico de potencial activada y desactivada, funciones de impedancia y sobrecorriente bloqueadas y desbloqueadas.............................................352
Figura 5.8 Operación de las característica inversa e instantánea de la función de sobrecorriente de emergencia .........................................................................................356
Figura 5.9 Registro del evento del disparo por sobrecorriente, primera etapa primer caso........................................................................................................................................357
Figura 5.10 Registro del evento del disparo por sobrecorriente, segundo etapa ............358
Figura 5.11 Disparo tripolar no ejecutado por falla interruptor, redisparo instantáneo (TRRETL) y disparo a la barra (TRBU).........................................................................359
Figura 5.12 Disparo tripolar no ejecutado, redisparo con retardo y disparo a barra por falla de interruptor ..........................................................................................................362
Figura 5.13 Registro del evento del disparo por falla en el interruptor ..........................363
Figura 5.14 Recierre ejecutado y exitoso debido a falla monofásica momentánea ........365
Figura 5.15 Recierre no ejecutado, bloqueado debido a falla bifásica ...........................366
Figura 5.16 Primer recierre monofásico, disparo tripolar por recierre en falla ..............367
Figura 5.17 Primer recierre monofásico, segunda falla dentro del tiempo de recuperación, disparo tripolar por recierre en falla................................................................................369
Figura 5.18 Primer recierre monofásico, segunda falla fuera del tiempo de recuperación, se restablecen contadores................................................................................................370
Figura 5.19 Registro del recierre monopolar ..................................................................371
Figura 5.20 Señales lógicas del recierre monopolar .......................................................372
xvii
Figura 5.21 Registro de la falla tripolar, recierre bloqueado ..........................................373
Figura 5.22 Señales lógicas de la falla tripolar, recierre bloqueado ...............................373
Figura 5.23 Prueba para el tiempo de disparo instantáneo de la función SOTF.............379
Figura 5.24 Prueba para el tiempo de disparo con retardo de 0,2 seg de la función SOTF........................................................................................................................................380
Figura 5.25 Prueba para falla presente dentro de tSOTF, disparo por SOTF................381
Figura 5.26 Prueba para falla presente fuera de tSOTF, disparo de otras función .......382
Figura 5.27 Prueba para el tiempo de detección de línea muerta tDLD, actúa SOTF (tiempo de línea abierta > tDLD)....................................................................................383
Figura 5.28 Prueba para el tiempo de detección de línea muerta tDLD, no actúa SOTF (tiempo de línea abierta < tDLD)....................................................................................384
Figura 5.29 Prueba para el nivel de umbral de detección de línea muerta, no actúa SOTF........................................................................................................................................385
Figura 5.30 Registro del cierre en falla, disparo por SOTF............................................386
Figura 5.31 Características ajustadas para la prueba del selector de fase.......................390
Figura 5.32 Registro del disparo con selección de fase (PHS MAYOR) para el punto 1........................................................................................................................................391
Figura 5.33 Registro del disparo con selección de fase (PHS MAYOR) para el punto 2........................................................................................................................................392
Figura 5.34 Registro del disparo sin selección de fase (PHS MENOR) para el punto 1392
Figura 5.35 Registro del disparo sin selección de fase (PHS MENOR) para el punto 2393
Figura 5.36 Diferentes tipos de fallas para los lazos monofásicos en el REL 670.........395
Figura 5.37 Comprobación de característica de inclinación hacia adentro e incorrecta inclinación descrita por la teoría en los lazos monofásicos ............................................396
Figura 5.38 Detalle de la Figura 5.37 para comprobar la inclinación del borde vertical en los lazos monofásicos para la segunda zona...................................................................397
Figura 5.39 Detalle para comprobar la inclinación del borde vertical en los lazos monofásicos para la primera zona ..................................................................................398
Figura 5.40 Registro del evento para falla monofásica en tercera zona en el REL 670 .399
Figura 5.41 Registro del evento para falla monofásica en segunda zona en el REL 670........................................................................................................................................400
Figura 5.42 Registro del evento para falla monofásica en primera zona en el REL 670400
Figura 5.43 Diferentes tipos de fallas para el lazo bifásico en el REL 670....................403
xviii
Figura 5.44 Comprobación de característica vertical e incorrecta inclinación descrita por la teoría en los lazos bifásicos.........................................................................................404
Figura 5.45 Detalle de la Figura 5.44 para comprobar la verticalidad del borde en los lazos bifásicos para la segunda zona...............................................................................405
Figura 5.46 Detalle para comprobar la verticalidad del borde en los lazos bifásicos para la primera zona................................................................................................................406
Figura 5.47 Disparo por operación de la segunda zona, sin señal recibida de teleprotección..................................................................................................................407
Figura 5.48 Registro del disparo por operación de la segunda zona, sin teleprotección 408
Figura 5.49 Disparo por operación de la teleprotección.................................................409
Figura 5.50 Registro del disparo por operación de la teleprotección .............................410
Figura 5.51 Oscilografía de la falla real en el relé SIEMENS 7SA511..........................414
Figura 5.52 Oscilografía de la reproducción de la falla en el REL 670..........................415
Figura 5.53 Registro de la falla real en el 7SA511.........................................................416
Figura 5.54 Porción del reporte del relé ABB REL 670 correspondiente a la reproducción de la falla real..................................................................................................................417
Figura 5.55 Localización de fallas del relé ABB REL 670 a partir del reporte..............418
Figura 5.56 REL 670 instalado en la subestación Colima..............................................422
xix
ÍNDICE DE TABLAS
Tabla 2.1 Funciones de la protección de distancia contra la criticidad de la línea. ..........19
Tabla 2.2 Parámetros de la línea Colima – La Caja..........................................................39
Tabla 3.1 Entradas del bloque de procesamiento SMAI (PR) ..........................................44
Tabla 3.2 Salidas del bloque de procesamiento SMAI (PR) ............................................45
Tabla 3.3 Entradas del bloque de procesamiento ZDRDIR (ZD).....................................47
Tabla 3.4 Salidas del bloque de procesamiento ZDRDIR (ZD) .......................................48
Tabla 3.5 Entradas del bloque de procesamiento FDPSPDIS_21 (PHS) .........................64
Tabla 3.6 Salidas del bloque de procesamiento FDPSPDIS_21 (PHS)............................65
Tabla 3.7 Entradas del bloque de procesamiento ZMRPSB_78 (PSD)............................69
Tabla 3.8 Salidas del bloque de procesamiento ZMRPSB_78 (PSD) ..............................70
Tabla 3.9 Entradas del bloque de procesamiento ZMQPDIS (ZM) .................................82
Tabla 3.10 Salidas del bloque de procesamiento ZMQPDIS (ZM)..................................82
Tabla 3.11 Entradas del bloque de procesamiento ZCVPSOF (SFV) ..............................88
Tabla 3.12 Salidas del bloque de procesamiento ZCVPSOF (SFV) ................................88
Tabla 3.13 Entradas de la compuerta OR .........................................................................91
Tabla 3.14 Salidas de la compuerta OR............................................................................91
Tabla 3.15 Entradas de la compuerta lógica GT...............................................................92
Tabla 3.16 Salidas de la compuerta lógica GT ................................................................93
Tabla 3.17 Entradas del bloque temporizador ..................................................................94
Tabla 3.18 Salidas del boque temporizador......................................................................94
Tabla 3.19 Entradas del bloque de procesamiento LMBRFLO (FLO) ............................96
Tabla 3.20 Salidas del bloque de procesamiento LMBRFLO (FLO)...............................97
Tabla 3.21 Entradas del bloque de procesamiento PSPPAM_78 (PSP).........................101
Tabla 3.22 Salidas del bloque de procesamiento PSPPAM_78 (PSP) ...........................102
Tabla 3.23 Entradas de la compuerta AND ....................................................................104
Tabla 3.24 Salidas de la compuerta AND.......................................................................104
Tabla 3.25 Salidas del bloque de procesamiento ZC1WPSCH_85 (ZC1W)..................110
Tabla 3.26 Salidas del bloque de procesamiento ZC1WPSCH_85 (ZC1W)..................111
xx
Tabla 3.27 Entradas del bloque de procesamiento ZC1PPSCH_85 (ZC1P) ..................126
Tabla 3.28 Salidas del bloque de procesamiento ZC1PPSCH_85 (ZC1P).....................127
Tabla 3.29 Entradas del bloque de procesamiento PHPIOC_50 (IOC)..........................133
Tabla 3.30 Salidas del bloque de procesamiento PHPIOC_50 (IOC) ............................133
Tabla 3.31 Entradas del bloque de procesamiento OC4PTOC_51_67 (TOC) ...............137
Tabla 3.32 Salidas del bloque de procesamiento OC4PTOC_51_67 (TOC) .................138
Tabla 3.33 Entradas del bloque de procesamiento LPTTR_26 (THL)...........................141
Tabla 3.34 Salidas del bloque de procesamiento LPTTR_26 (THL) .............................142
Tabla 3.35 Entradas del bloque de procesamiento EFPIOC_50N (IEF) ........................144
Tabla 3.36 Salidas del bloque de procesamiento EFPIOC_50N (IEF)...........................144
Tabla 3.37 Entradas del bloque de procesamiento EF4PTOC_51N67N (TEF) .............153
Tabla 3.38 Salidas del bloque de procesamiento EF4PTOC_51N67N (TEF) ...............154
Tabla 3.39 Entradas del bloque de procesamiento BRCPTOC_46 (BRC).....................157
Tabla 3.40 Salidas del bloque de procesamiento BRCPTOC_46 (BRC) .......................157
Tabla 3.41 Entradas del bloque de procesamiento ECPSCH_85 (EFC) ........................162
Tabla 3.42 Salidas del bloque de procesamiento ECPSCH_85 (EFC)...........................163
Tabla 3.43 Entradas del bloque de procesamiento ECRWPSCH_85 (EFCA) ...............167
Tabla 3.44 Salidas del bloque de procesamiento ECRWPSCH_85 (EFCA) .................167
Tabla 3.45 Entradas del bloque de procesamiento SDDRFUF (FSD)............................174
Tabla 3.46 Salidas del bloque de procesamiento SDDRFUF (FSD) ..............................175
Tabla 3.47 Entradas del bloque de procesamiento OV2PTOV_59 (TOV) ....................179
Tabla 3.48 Salidas del bloque de procesamiento OV2PTOV_59 (TOV).......................179
Tabla 3.49 Entradas del bloque de procesamiento UV2PTUV_27 (TUV) ....................183
Tabla 3.50 Salidas del bloque de procesamiento UV2PTUV_27 (TUV).......................183
Tabla 3.51 Entradas del bloque de procesamiento LOVPTUV_27 (LOV)....................186
Tabla 3.52 Salidas del bloque de procesamiento LOVPTUV_27 (LOV) ......................187
Tabla 3.53 Entradas del bloque de procesamiento TMAGGIO (TR).............................191
Tabla 3.54 Salidas del bloque de procesamiento TMAGGIO (TR) ...............................191
Tabla 3.55 Entradas del bloque de procesamiento SMPPTRC_94 (TRP)......................196
Tabla 3.56 Salidas del bloque de procesamiento SMPPTRC_94 (TRP) ........................197
xxi
Tabla 3.57 Descripción de los ajustes para la función de autorecierre...........................202
Tabla 3.58 Entradas del bloque de procesamiento SMBRREC_79 (AR) ......................213
Tabla 3.59 Salidas del bloque de procesamiento SMBRREC_79 (AR).........................214
Tabla 3.60 Entradas del bloque de procesamiento SESRSYN_25 (SYN) .....................228
Tabla 3.61 Salidas del bloque de procesamiento SESRSYN_25 (SYN)........................229
Tabla 3.62 Entradas del bloque de procesamiento CCRBRF_50BF (BFP) ...................236
Tabla 3.63 Salidas del bloque de procesamiento CCRBRF_50BF (BFP)......................237
Tabla 3.64 Entradas del bloque de procesamiento CCRPLD_52PD (PD) .....................242
Tabla 3.65 Salidas del bloque de procesamiento CCRPLD_52PD (PD) .......................242
Tabla 3.66 Entradas del bloque de procesamiento CVMMXU (SVR)...........................247
Tabla 3.67 Salidas del bloque de procesamiento CVMMXU (SVR) .............................247
Tabla 3.68 Entradas del bloque de procesamiento CMMXU (CP) ................................249
Tabla 3.69 Salidas del bloque de procesamiento CMMXU (CP)...................................249
Tabla 3.70 Entradas del bloque de procesamiento CMSQI (CSQ) ................................250
Tabla 3.71 Salidas del bloque de procesamiento CMSQI (CSQ)...................................250
Tabla 3.72 Entradas del bloque de procesamiento VMMXU (VP) ................................251
Tabla 3.73 Salidas del bloque de procesamiento VMMXU (VP) ..................................251
Tabla 3.74 Entradas del bloque de procesamiento VMSQI (VSQ) ................................252
Tabla 3.75 Salidas del bloque de procesamiento VMSQI (VSQ) ..................................252
Tabla 3.76 Entradas del bloque de procesamiento ETPMMTR (ETP) ..........................254
Tabla 3.77 Salidas del bloque de procesamiento ETPMMTR (ETP).............................254
Tabla 3.78 Señales del bloque de procesamiento SMBI (SI) .........................................259
Tabla 3.79 Salidas del bloque de procesamiento SMBO (SO).......................................261
Tabla 3.80 Salidas del bloque de procesamiento RDRE (DRP).....................................266
Tabla 3.81 Entradas del bloque de procesamiento AnRADR (DRA1-3) .......................267
Tabla 3.82 Entradas del bloque de procesamiento BnRBDR (DRB1-6)........................269
Tabla 3.83 Entradas del bloque de procesamiento SGC.................................................272
Tabla 3.84 Salidas del bloque de procesamiento SGC ...................................................272
Tabla 3.85 Indicación de los colores de cada LED en el REL 670 ................................273
Tabla 3.86 Entradas del bloque de procesamiento LHMI ..............................................274
xxii
Tabla 3.87 Salidas del bloque de procesamiento LHMI.................................................274
Tabla 3.88 Salidas del bloque de procesamiento HLED ................................................275
Tabla 3.89 Salidas del bloque de procesamiento HLED ................................................275
Tabla 3.90 Salidas del bloque de procesamiento IES.....................................................277
Tabla 3.91 Salidas del bloque de procesamiento TIME .................................................278
Tabla 3.92 Entradas del bloque de procesamiento TEST...............................................280
Tabla 3.93 Salidas del bloque de procesamiento TEST .................................................280
Tabla 3.94 Salidas del bloque de procesamiento FIXD..................................................281
Tabla 4.1 Combinación de la lógica de las compuertas GT11 y GT12 para las posiciones de interruptor ante la función de sincronización.............................................................325
Tabla 4.2 Ajuste aplicado y ecuaciones para determinar las variables eléctricas...........331
Tabla 5.1 Señales binarias de entrada para el REL 670 a implementar..........................419
Tabla 5.2 Señales binarias de salida para el REL 670 a implementar ............................420
Tabla 5.3 Señales de los LEDs en el interface hombre máquina....................................421
Tabla 6.1 Compuertas controlables y ajuste recomendado para cada una compuerta....444
xxiii
NOMENCLATURA
ABB Compañía creadora de las protecciones de distancia REL 670.
AC Corriente alterna
ANSI American National Standards Institute
APMC Área de Protección, Medición y Control.
BF Falla de interruptor
BIM Módulo de entradas binarias
BLOCKING Esquema de teleprotección de bloqueo
BOM Módulo de salidas binarias
CAP 531 Herramienta de configuración y programación de la compañía ABB
CB Circuito del interruptor
CENCE Centro de Control de Energía
COMTRADE Formato estándar para exportar los archivos del relé de acuerdo a IEC
60255-24
DC Corriente directa
DFT Transformada discreta de Fourier
DR Registro de eventos o disturbios
EL Lista de eventos
FL Localizador de fallas
ICE Instituto Costarricense de Electricidad.
IEC International Electrical Committee
IEC 61850 Estándar de comunicación para la automatización de subestaciones
IED Dispositivo de Inteligencia Electrónica.
IEEE Institute of Electrical and Electronics Engineers
IND Indicaciones
LED Diodo emisor de luz
LHMI Interface entre el relé y el humano u operador
xxiv
OPLAT Onda Portadora en Línea de Alta Tensión
PCM 600 Herramienta para configuración de los relés ABB
PF Factor de potencia
PLC Power Line Carrier, transporte de datos por alta tensión
POTT Esquema de teleprotección de sobrealcance permisivo
PSD Detección de oscilaciones de potencia
PSP Protección de deslizamiento polar
PUTT Esquema de teleprotección de subalcance permisivo
RMS Valor eficaz de las variación de una señal de corriente alterna
SEN Sistema Eléctrico Nacional.
SEP Sistema Eléctrico de Potencia
SIEMENS Compañía creadora de las protecciones de distancia 7SA522.
SIN Sistema Interconectado Nacional.
SMAI Matriz de señales para entradas analógicas
SMT Herramienta de matrices de señales
SOTF Cierre en falla (switch on to fault)
SVR Medidor del valor de las señales anagógicas
TC Transformador de corriente
TP Transformador de potencial
TVR Registro de los valores de disparo
UNBLOCKING Esquema de teleprotección de desbloqueo
WEI Weak end Infeed
xxv
RESUMEN
Este trabajo consiste en la puesta en marcha de una protección de distancia ABB
REL 670. Debe entenderse puesta en marcha como el análisis de la lógica combinacional
realizada por expertos de la ABB, estudio de la parametrización y finalmente instalar este
relé sobre una línea de transmisión del Sistema Eléctrico Nacional (SEN) así como realizar
un manual de puesta en marcha para el personal técnico del Área de Protección y Medición
del Instituto Costarricense de Electricidad.
El trabajo se divide en seis capítulos, incluyendo introducción, conclusiones y
recomendaciones. El Capítulo 1 es una descripción general del proyecto, así como la
presentación de los objetivos y metodología a emplear. El objetivo principal de este trabajo
es instalar un relé de distancia de la compañía ABB (REL 670) en una línea del Sistema
Eléctrico Nacional. El Capítulo 2 es una descripción teórica, tanto del operar de una
protección de distancia, así como el efecto de las particularidades de un Sistema Eléctrico
de Potencia en el operar de relé. El Capítulo 3 trata sobre la explicación de la lógica
combinacional mientras que el Capítulo 4 se detalla la parametrización del relé. Para
finalizar, en el Capítulo 5 se ajustará los parámetros del relé para la línea en la cual se
implementará el REL 670 y a su vez se realizarán pruebas de laboratorio que confirmaran
el correcto operar del dispositivo así como de su lógica combinacional, por último se
instalará en la subestación Colima en el módulo de La Caja.
1
CAPÍTULO 1: Introducción
1.1 Descripción del trabajo
Este proyecto consiste en llevar a cabo la puesta en marcha de una protección de
impedancia de la compañía ABB modelo REL 670, diseñada para protección, control y
monitoreo de las líneas de transmisión y cables. Esto implica un estudio para realizar la
activación y programación de los diferentes parámetros necesarios para configurar dicho
relé. Se debe realizar un análisis de la lógica combinacional, realizada por expertos de la
ABB, para comprenderla y adaptarla fácilmente a los requerimientos del Sistema Eléctrico
de Potencia (SEP) del Instituto Costarricense de Electricidad (ICE).
Se necesita a la vez realizarle una serie de pruebas funcionales que comprueben el
buen desempeño del equipo y su correcta operación. De acuerdo a esto, se realizarán
además diversas pruebas funcionales en el laboratorio que tendrán como objetivo evaluar el
correcto desempeño de la protección de impedancia REL 670 (se realizarán pruebas
funcionales tanto a la función de impedancia así como a las demás funciones de respaldo
con las que cuenta el relé REL 670).
Cabe destacar, que además de realizar pruebas funcionales al relé de impedancia
REL 670, se realizarán pruebas comparativas entre la protección ABB y una protección de
impedancia de la compañía SIEMENS modelo 7SA511, para ser exactos con el instalado
actualmente en la línea Colima – La Caja. El fin de dicha comparación, es determinar las
ventajas y desventajas de una con respecto a la otra así como determinar la posibilidad de
instalación de este relé como protección primaria 1 o 2 (P1 o P2).
2
Para finalizar, se confeccionará un manual de puesta en servicio para el personal
técnico del Área de Mantenimiento de Protección y Medición (APMC) del ICE. En este
documento se detallarán los pasos a seguir para la configuración del relé, así como la
creación de los archivos de pruebas y los resultados esperados, de modo que pueda este
personal tomar la decisión del estado del relé.
3
1.2 Justificación y factibilidad del problema
Los sistemas de potencia, al igual que la mayoría de componentes eléctricos,
requieren de un sistema de protección confiable, rápido y selectivo. Para cumplir estas
características, el ICE se ha encargado de realizar las compras de la manera más
responsable, eficaz y que cumplan con las especificaciones técnicas solicitadas en los
carteles de licitación.
En la licitación por registro No. 102-2005 cuyo objetivo es mejorar la confiabilidad
de las subestaciones al eliminarle su condición de punto crítico en el Sistema Eléctrico
Nacional (SEN), (una subestación crítica es aquella donde una operación incorrecta de los
sistemas de eliminación de fallas ocasiona el colapso total del sistema), se adquirieron estos
relés ABB de la serie REL 670.
Este cambio de proveedor implicó una necesidad de actualizar conocimientos y
experimentar con nuevas tecnologías por parte del personal técnico del Área de Protección
y Medición del ICE, quienes por años han trabajado con las protecciones SIEMENS, esto
debido a que gran parte de las protecciones instaladas en el país (este dato se puede
aproximar a un noventa por ciento (90%)1 están basadas en la tecnología SIEMENS.
Al ocurrir esta variación, y como requisito en las licitaciones del ICE, se realizaron
dos capacitaciones por parte del personal especializado de la empresa ABB, quienes
enviaron a dos expertos en estas protecciones. En la primera capacitación, se trató el tema
de la lógica y programación combinacional del mismo y en la otra, se trató el tema de
1 Dato proporcionado por el propio personal técnico del APMC.
4
parametrización del relé, introducción de los parámetros y realización de las pruebas
funcionales.
Como complemento a esas charlas surge la creación de este proyecto, para así
investigar, completar, recopilar información, documentar y explicar el funcionamiento de la
protección de impedancia REL 670, la cual como se ha comentado, es necesaria para su
implementación en el SEN.
Explicado lo anterior, se ha planteado en este proyecto la puesta en marcha de estos
relés adjudicados a la empresa ABB. Cabe destacar que se obtuvieron un total de 32 relés
de impedancia, lo cual implica una inversión significativa que justifica este estudio y su
documentación.
Como parte de la responsabilidad del personal del APMC, es que se ha intentado
poner en marcha dichos relés, de manera que no se ha obtenido conclusiones satisfactorias.
Estos relés poseen la peculiaridad de que pueden venir totalmente “limpios”, o sea hay que
programar la lógica combinacional para las funciones a implementar en el relé, lógica que
ya viene programada desde fabrica en el relé de SIEMENS, la cual en este último no es
accesible. De manera similar a los relés de la SIEMENS también se le debe realizar la
parametrización, para ello se tomará parámetros ya calculados y se implementarán en el
relé ABB REL 670, tomando en cuenta ligeros cambios debido a la propia configuración
del relé REL 670.
Debe quedar claro, que aunque ambos relés son de impedancia y que poseen su
principio de funcionamiento similar, la lógica combinacional, así como la parametrización
del relé, son diferentes. Las protecciones SIEMENS son adquiridas con la lógica
5
combinacional de fábrica, de modo que no es accesible para el comprador, caso contrario
de la ABB, quienes dejan abierta la posibilidad de programación del relé.
Otra de las características en las que difieren las protecciones SIEMENS para con
las ABB, es que en las primeras la parametrización de los ajustes se realiza una sola vez en
las secciones “Power System Data 1”2 y en “Setting Group A”3, mientras que en las
segundas esta introducción de los parámetros se realiza por separado en cada bloque
funcional, mediante la opción “Parameter Setting”4.
Este proyecto a diferencia de otros, cuenta con la peculiaridad de que el equipo ya
esta adquirido. Esto hace que el proyecto sea sumamente factible, debido a que con cada
día que avanza la garantía del equipo se va perdiendo. Es por ello que además de factible
este trabajo es importante su instalación en el SEN, realizarles pruebas funcionales y
determinar el estado del los mismos.
Estos relés tuvieron un costo de aproximadamente $12000, por lo que dado a que se
adquirieron 32 relés se obtiene una inversión de $384000 (192 Millones), esto solo en el
valor del equipo (este dato es un aproximado otorgado por el Bach. Rolando Álvarez).
Por las cantidades mostradas anteriormente, se evidencia la importancia de poner en
marcha dichos relés, esto con el objetivo de activar un producto que se encuentra en bodega
y así determinar su correcta operación, así como sus características funcionales.
2 Ajuste de los parámetros generales de la línea en las protecciones de SIEMENS.
3 Ajuste de los parámetros de las funciones del relé en las protecciones SIEMENS.
4 Ajuste de los parámetros de cada bloque para la protección ABB.
6
1.3 Objetivos
1.3.1 Objetivo general
Llevar a cabo la puesta en marcha del relé de impedancia ABB REL670, en el
Sistema Eléctrico Nacional (SEN). Lo cual implica el análisis de los parámetros
necesarios para su operación, la verificación de la lógica combinacional de
funcionamiento, la creación y análisis de los resultados de las pruebas,
utilizando equipo de simulación trifásico y programable en laboratorio, la
elaboración del manual de puesta en marcha y la comprobación de su operación
correcta instalándolo en una línea de transmisión del Sistema Interconectado
Nacional (SIN).
1.3.2 Objetivos específicos
Estudiar, verificar y documentar la lógica combinacional propuesta por la ABB
de Suecia, para el relé de impedancia REL 670.
Estudiar el menú de ajustes de la protección para sintonizarlos al Sistema
Eléctrico Nacional (SEN).
Proponer un archivo de pruebas para el equipo OMICRON de la serie
CMC 156, con el propósito de estudiar el comportamiento del relé.
Realizar una comparación entre el relé de impedancia ABB REL 670 con el relé
de SIEMENS 7SA511. Esto para analizar la implementación del primero como
protección primaria o secundaria.
7
Implementar el relé en la línea Colima – La Caja, en paralelo con una protección
actual, con la salvedad de que actuaría sin disparo durante un tiempo de prueba.
Redactar y entregar un manual de puesta en marcha al personal técnico del área
de protección y medición, el cual deberá contar con los requerimientos mínimos
para verificar su correcta operación y parametrización.
8
1.4 Metodología
La estructuración de este proyecto se plantea de la siguiente manera:
1. Recopilación de información de las diferentes funciones del relé ABB REL 670,
relacionando estas funciones con las requeridas a implementar en la protección.
2. Investigación, análisis y comprensión de las diferentes lógicas combinacionales del
relé preparadas en Suecia, considerando que cada función posee diferentes lógicas.
3. Investigación y análisis de las diferentes configuraciones de líneas existentes, esto
para tomar en cuenta las posibles variantes en la lógica a implementar en el relé
REL 670, de modo que se consideren para estudios posteriores. Cabe mencionar que
en cuanto a los esquemas de barras solo se trabajará con los esquemas actuales, los
cuales no afectan de gran manera la operación del relé de impedancia.
4. Elaboración de los capítulos del trabajo, de modo que en el marco teórico se
mencionen particularidades que se deben considerar para la implementación de una
protección de impedancia. Además de realizar un análisis de la parte operativa de la
lógica y propiamente del relé como en los aspectos relacionados con los parámetros
del mismo.
5. Estudiar los ajustes de la línea Colima – La Caja, para realizar las variantes del caso
e implementar estos parámetros en el relé y con esto realizar un estudio comparativo
sobre la posible implementación del relé ABB como protección primaria uno o dos
(P1 o P2).
9
6. Programación y pruebas de laboratorio del relé de impedancia para la línea Colima
– La Caja.
7. Confección del manual de puesta en marcha.
8. Implementar la protección de impedancia en paralelo con otra, de manera que
trabaje sin disparo durante un período de prueba.
9. Supervisión del montaje y alambrado del nuevo equipo en la subestación.
10. Pruebas de revisión de alambrado y puesta en marcha.
11. Descripción del diseño, el montaje y elaboración de las conclusiones y
recomendaciones finales.
12. Exposición final del trabajo realizado.
10
CAPÍTULO 2: Desarrollo teórico
2.1 Protección de impedancia ABB
La función de impedancia (ANSI 21) se suele utilizar para niveles de tensión
superior a los 110kV (niveles de tensión superiores a este, son utilizados para transmisión
de potencia, de modo que las impedancias no son afectadas por la conexión y desconexión
de cargas). Su modo básico de operación se basa en la medición y evaluación de la
impedancia de corto circuito, la cual corresponde al cociente de la tensión de la línea y la
corriente que fluye por la misma, que en el caso típico, es proporcional a la distancia de la
falla. Esta impedancia medida se compara con el valor ajustado en el relé, de forma tal que
si este valor medido es menor que el fijado, se confirma que se trata de una falla dentro de
la característica del relé, éste opera y envía la señal de disparo al interruptor.
En caso de una falla es de esperar que este valor de impedancia disminuya debido al
efecto que produce la misma sobre la línea protegida. Esta disminución ocasiona que los
lazos de medición de impedancia entren en las zonas protegidas del diagrama de
impedancia, el cual se muestra en la Figura 2.1 (más adelante se mencionará el tema de los
diagramas). Debe quedar claro que el valor de la impedancia de falla es la impedancia de
cortocircuito.
Debido a errores en la medición de estos parámetros, errores en los transformadores
de medición así como en el valor del ajuste de impedancia de la línea, no es recomendable
ajustar el alcance del relé al cien por ciento (100%) de la longitud de la línea, por lo que se
emplea un margen de seguridad del diez a quince por ciento (10%-15%) de la longitud
11
total. Esto quiere decir que la primera zona se ajustará al ochenta y cinco o al noventa por
ciento (85% - 90%) de la impedancia de primera zona. El resto de la línea se protege con un
paso de sobre alcance y la segunda zona, con escalonamiento en tiempos para asegurar
selectividad.
Figura 2.1 Características de operación (a) Mho (b) Cuadrilateral [14]
El tiempo de disparo se suele ajustar a cero milisegundos (0 ms), para la primera
zona. Sin embargo, con sistema de comunicación entre los extremos de la línea, la
protección de distancia puede convertirse en una protección con esquema de comparación
con selectividad absoluta. Esto proporciona disparos rápidos y selectivos en el cien por
ciento (100%) de la línea, similar a una protección diferencial de línea, pero con la ventaja
que también es una protección de respaldo remoto para el sistema.
12
Tal y como se mencionó anteriormente, las protecciones de distancia efectúan la
medición con base en la relación entre el voltaje y la corriente que reciben de los
transformadores de instrumento (transformadores de corriente (TC) y transformadores de
tensión (TP)), midiendo por lo tanto valores secundarios de impedancia en términos de
ohms secundarios.
Los ajustes del relé son en ohms primarios, los valores de los parámetros de pruebas
también son primarios, por lo que para determinar los valores primarios de impedancia es
necesario emplear la ecuación (2.1-1) para determinar la impedancia del primario (esto en
caso de contar con los valores del secundario).
Hoy en día, se suelen obtener protecciones que además de realizar la función de
impedancia cuentan con funciones de respaldo contra sobrecorriente (ANSI 67), además de
que poseen función de recierre, la cual es programable (monofásica o trifásica) y en el caso
del SEN se ajusta un único recierre ante fallas monofásicas (ANSI 79), detección de
oscilaciones de potencia (ANSI 68), esquemas de teleprotección (ANSI 85), entre otras.
PRIM
SEC
PRIM
SEC
PRIM
PRIMSEC Z
UUII
ZRTPRTCZ ** == (2.1-1)
Donde:
ZPRIM: Impedancia de la línea.
ZSEC: Impedancia de la línea reflejada al secundario
RTC: Relación de transformación del transformador de corriente.
RTP: Relación de transformación del transformador de potencial.
13
La función de impedancia tiene la opción de operar con dos características
diferentes: Mho y la Cuadrilateral (ver Figura 2.1), siendo la primera muy poco utilizada en
el país debido a la poca flexibilidad en el ajuste de los parámetros, dado a que su ajuste
describe un círculo cuyo diámetro es el valor de la impedancia característica. Al no ser
homogénea a lo largo de la característica de la línea, si se quiere aumentar el valor de la
reactancia se afecta directamente el valor de la resistencia de arco o falla. Por su parte, la
característica cuadrilateral es la que se utiliza en el SEN, con ella se tiene la posibilidad de
variar independientemente el valor de la parte real e imaginaria de la impedancia,
obteniendo así la posibilidad de ajustar cada eje por separado.
Estas protecciones de distancia, al igual que otras de su tipo, tienen la capacidad de
seleccionar la dirección de la falla, de modo que posee la opción de direccionalidad. Esta
operación tiene como objetivo determinar si una falla es hacia adelante (hacia el elemento a
proteger) o bien hacia atrás, o dado el caso se encuentra en zona no direccional. En el
Capitulo 3 se detallará esta función del relé así como las demás funciones necesarias de una
protección de distancia, en este caso el relé ABB REL 670.
Como se mencionó anteriormente, la función de impedancia determina el valor de la
impedancia de falla, la cual es proporcional a la distancia de la línea, de modo que ante una
falla se posee la función del localizador de fallas, la cual tiene como objetivo determinar la
distancia aproximada de la falla.
Se observará más adelante que posee también la función de respaldo de
sobrecorriente direccional (ANSI 67), esta función debe ser capaz de operar cuando se
pierda la señal de tensión.
14
Otra de la características importantes es la opción de traslapar la impedancia de
carga, esto con el objetivo de aumentar el trasiego de potencia, de modo que se disminuye
el valor de la resistencia de la línea y así se obtiene una característica operacional ideal
mediante la opción de discriminación de carga (load encroachment).
Debido a errores en la medición de los parámetros de las líneas, errores en los
transformadores de medida, en el cálculo del valor de impedancia de la línea (ya que está
basado en cálculos teóricos y no de medición directa), entre otras, el relé no protege, con la
primera zona, el cien por ciento (100%) de la línea, es por ello que la implementación de
una función que realice dicha protección es necesaria, para ello se cuenta con la
teleprotección, la cual tiene como objetivo enviar y recibir señales por parte del relé del
otro extremo, logrando así una selectividad absoluta de la protección.
Estadísticamente está comprobado que la mayoría de las fallas (50%
aproximadamente)5 son momentáneas, por lo que se hace necesario contar con una función
que restablezca el sistema, esto se logra con la función de recierre (ANSI 79).
Una de las características más comunes en las líneas de transmisión son las
oscilaciones de potencia (ANSI 68), las cuales inducen errores de operación de la función
de impedancia, es por ello que se cuenta con la función de detección de oscilaciones de
potencia, la cual bloquea la función de impedancia en caso de que se presente este
fenómeno trifásico balanceado.
5 Dato obtenido de la base de datos del Área Aseguramiento de la Calidad del ICE, Ing. Rolando Ríos.
15
Otra de las funciones importantes del relé es la capacidad de detectar la perdida de
potencial, la cual opera cuando se detecta la presencia de tensión de secuencia cero y no se
detecta corriente de falla a tierra. Esta operación genera una alarma de falla en el circuito de
medición de voltaje, o bien pérdida de potencial, la cual puede ser utilizada para bloquear
y/o desbloquear funciones de protección de acuerdo a los requerimientos de tensión
(bloquea la función de impedancia y activa la función de sobrecorriente de respaldo).
Para finalizar, y dejando claro que estas son unas de las tantas funciones con las que
cuenta protección de distancia ABB REL 670, se debe mencionar la función supervisora
del sincronismo (ANSI 25), la cual no permite el cierre de la línea si esta detecta una
diferencia en amplitud, frecuencia y ángulo de fase respecto a los elementos que se desean
interconectar (barra – línea, por ejemplo).
16
2.2 Líneas de transmisión y grados de criticidad
Las líneas de transmisión son uno de los componentes más importantes del sistema
de potencia, esto porque es la única forma de interconectar las subestaciones así como de
transportar la energía eléctrica. Es común utilizar los mayores niveles de tensión posibles,
con esto se reduce el valor de las corrientes y a su vez se obtiene una transmisión más
eficiente de la energía eléctrica. En nuestro país se utilizan niveles de tensión de 230 kV y
138 kV para dicho efecto.
Ya que las líneas se encuentran localizadas a todo lo largo y ancho del país,
presentan por lo tanto una alta probabilidad de ocurrencia de fallas. De acuerdo a las
estadísticas, un sesenta y cinco por ciento (65%) de las fallas de un sistema de potencia
ocurren en las líneas de transmisión6, esto se debe al hecho de que son instalaciones que
están directamente expuestas a agentes externos, tales como son: presión del viento,
diferencias de temperatura, deposición de contaminantes y de humedad, descargas
atmosféricas, erosión y deslizamiento de terreno, corrosión de partes metálicas, actividad
sísmica, entre otros. Aún cuando la mayoría de estos factores son tomados en cuenta a nivel
del diseño, siempre influyen negativamente en su operación.
Dado que estas líneas presentan fallas con una relativa frecuencia, necesitan de una
protección segura, rápida, selectiva y confiable que permita una inmediata liberación de la
falla, protegiendo así al sistema eléctrico y reduciendo su efecto sobre el mismo y
específicamente sobre el circuito en falla.
6 Dato obtenido del libro “Reliability evaluation of power systems” [2]
17
Por estar en espacios abiertos, la mayoría de las fallas en líneas aéreas son de
naturaleza transitoria, por lo que si la falla es liberada en forma instantánea, hay una alta
probabilidad de que el circuito sea reconectado con éxito, luego de un tiempo bastante corto
(400 ms). Aproximadamente el ochenta por ciento (80%)7 de las fallas ocurridas en la línea
de transmisión son de tipo fase a tierra y de carácter transitorio desapareciendo casi de
inmediato. Esto permite la función de recierre, que poseen los relés de distancia.
En este capítulo se mencionarán las configuraciones de líneas empleadas en el país
(sencillas, paralelas, con un extremo débil, con barras rígidas en ambos extremos, entre
otras), dando especial énfasis a la configuración sencillas debido a que esta es la que posee
la línea en la cual se instalará la protección. Estos arreglos afectan de manera directa los
esquemas de protección y los ajustes a implementar para un relé que basa su
funcionamiento en la medición de las variables eléctricas de la misma. Además se estudiará
el efecto de los interruptores sobre la operación y configuración del relé.
7 Dato obtenido del Libro “Protective Relaying Principles and Applications” [4].
18
2.2.1 Funciones a implementar de acuerdo a la criticidad de una línea
El grado de criticidad es uno de los factores importantes a considerar para la
implementación de un esquema de protección, y en especial para una protección de
distancia.
En Costa Rica se manejan tres grados de criticidad, los cuales definen el esquema
de protección a instalarse en la subestación. Estos niveles se resumen en la Tabla 2.1, en la
cual se detallan además de estos tres niveles, las funciones a implementar en la protección
de distancia.
La clasificación de los elementos del SEP se basa en estudios de comportamiento
estable y transitorio de los sistemas de potencia ante diversos eventos, dicho de otra manera
la determinación de estos niveles de criticidad se realiza mediante un análisis de flujo de
potencia que determina la estabilidad del sistema ante disturbios en la línea, de modo que8:
Las subestaciones críticas se clasifican de esta manera si, ante la pérdida de la
misma el sistema se ve afectado, de manera que puede colapsar.
Las semi críticas son aquellas que ante una falla solo en ocasiones puede provocar
un colapso o bien una pérdida importante de carga.
Para finalizar las subestaciones no críticas son aquellas que ante una eventual
pérdida de la misma, el SEN no se verá tan afectado, de modo que no provocará un
colapso ni se perderá una carga de gran importancia.
8 Basado en “Norma de Diseño de Sistemas de Protección para Subestaciones y Líneas de Transmisión” [16]
19
Tabla 2.1 Funciones de la protección de distancia contra la criticidad de la línea.
Criticidad de la
línea Funciones necesarias de la protección de distancia
Línea No Crítica
(Se utiliza un
solo relé)
Es necesario implementar primaria 1, en cuyo caso se suele implementar
protección de distancia (ANSI 21).
Se utiliza primaria 2, la cual suele ser Sobrecorriente de Respaldo
(ANSI 67N).
Queda complementado con el respaldo remoto de las protecciones
instaladas en otras subestaciones.
Línea Semi
Critica
(Se utilizan dos
relés diferentes)
Es necesario implementar primaria 1, en cuyo caso se suele implementar
protección de distancia (ANSI 21).
Debe ser implementada la teleprotección para garantizar la cobertura
total de la línea (ANSI 85).
Se utiliza primaria 2, la cual suele ser un relé con principio de operación
diferente, generalmente diferencial de línea (ANSI 87L).
Queda complementado con el respaldo remoto de las protecciones
instaladas en otras subestaciones.
Línea Critica
(Se utilizan dos
relés diferentes)
Es necesario implementar primaria 1, en cuyo caso se suele implementar
protección de distancia (ANSI 21).
Debe ser implementada la teleprotección para garantizar la cobertura
total de la línea (ANSI 85).
Se utiliza primaria 2, la cual suele ser un relé con principio de operación
diferente, generalmente diferencial de línea (ANSI 87L).
Queda complementado con el respaldo remoto de las protecciones
instaladas en otras subestaciones.
Adicionalmente se utiliza respaldo local, el cual debe ser un relé de fallo
de interruptor (ANSI 50BF).
20
2.3 Particularidades en el Sistema Eléctrico Nacional que afectan el
operar del relé de distancia
A continuación se detallan algunas de las particularidades de un sistema que afectan
o bien repercuten en el correcto funcionar de la protección de distancia. Estas
características se describen en los siguientes apartados y deberán ser consideradas para
cuando se implemente el relé.
2.3.1 Particularidades en el diseño de las líneas que afectan la función de
impedancia
Existen algunas características en la configuración de una línea de transmisión que
afectan directamente las configuraciones del relé protector a implementar. Se estudiaran
tres de estas particularidades en las líneas, las cuales son algunas de las consideraciones
más importantes al implementar la protección. La primera que se analizará es el caso de
líneas de transmisión de doble circuito, para la cual se debe considerar el efecto de las
impedancias mutuas entre circuitos. Y el segundo caso será el de líneas de transmisión
conectadas en un extremo a una barra débil, o bien de poca capacidad de potencia de
transmisión. Por último, se estudiará las longitudes de las líneas, las cuales deben ser
consideradas en el ajuste de los parámetros, considerando efectos como la carga de la
misma.
21
Líneas de transmisión de doble circuito9
Al hacer uso de este tipo de circuitos para la transferencia de potencia, se
debe considerar un error introducido en las mediciones debido al efecto de las impedancias
mutuas, cuyo valor varía de acuerdo a la carga. Este efecto, anteriormente era considerado
dentro del 15% de factor de seguridad ante diversos errores, como lo son las mediciones de
los transformadores de instrumentación así como los parámetros de las líneas. Hoy en día
se implementa en los relés de impedancia un ajuste que considera el acople mutuo de las
impedancias en líneas de este tipo. En la Figura 2.2 se muestra un ejemplo de una línea de
este tipo, en ella se observa como sobre una misma torres viajan dos líneas de transmisión.
Por este efecto mencionado anteriormente, se perturba directamente la operación de relé.
Por este motivo se realizan los ajustes necesarios para considerar el efecto de la impedancia
mutua entre líneas.
9 Doble circuito es una línea de transmisión compuesta por dos circuitos en una misma torre.
22
Figura 2.2 Línea de transmisión de doble circuito, Colima – San Miguel
En el caso de la protección ABB REL670, se puede contar con tres tipos de
configuraciones posibles, las cuales deben de ser consideradas al realizar los ajustes de la
protección de impedancia.
23
Líneas paralelas con redes de secuencia positiva y negativa en común.
Circuitos paralelos con red positiva en común pero con red de secuencia cero
separada.
Circuitos paralelos con redes de secuencia cero y positiva separadas.
Para cada una de las tres redes mencionadas anteriormente se poseen diferentes
configuraciones o topologías, dado que la línea puede estar en servicio, fuera de servicio o
bien fuera de servicio con ambos extremos aterrizados.
El ajuste realizado para la primera zona, para este tipo de configuración, depende de
gran manera de la operación de la línea de doble circuito. El relé de distancia ABB REL
670, puede compensar la influencia de la red de secuencia cero en la medición del
acoplamiento mutuo para las fallas monofásicas, esto debido a que solo durante este tipo de
fallas se presenta dicho tipo de red de secuencia.
De las aplicaciones posibles para la protección, con respecto al tema de
acoplamiento mutuo, se puede obtener tres tipos de operación común.
1. Líneas paralelas en servicio: Este es una de las configuraciones más comunes
utilizadas en la transmisión de potencia. El ajuste del acople mutuo suele estar
incorporado dentro del 15% de seguridad dejado en las zonas de medición [8].
24
Figura 2.3 Doble circuito con líneas en servicio [8]
2. Líneas paralelas fuera de servicio y aterrizadas: En este caso se puede tener
un flujo de la corriente de secuencia cero entre las líneas paralelas. Se suele
hacer la consideración del acople mutuo dentro del cálculo de los ajustes [8].
Figura 2.4 Doble circuito con líneas fuera de servicio y aterrizadas [8]
3. Líneas paralelas fuera de servicio y sin aterrizar: En este caso se tiene que la
secuencia cero en la línea solo suele fluir a través de la admitancia a tierra. La
admitancia de la línea es muy alta, lo cual limita la corriente de secuencia cero
en las líneas paralelas a un valor muy bajo [8].
25
Figura 2.5 Doble circuito con líneas fuera de servicio y sin aterrizadas [8]
Líneas de transmisión con un extremo conectado a una barra débil10
Para solventar este problema, se cuenta con la función por alimentador débil en un
extremo (weak end infeed ANSI 27WI), la cual se aplica para líneas de transmisión en las
cuales se ha calculado que las corrientes de cortocircuito son muy bajas, o bien no superan
el valor de la corriente de carga. La forma de operar de dicha función ante una falla es
mediante el envió de una señal de disparo por parte del extremo rígido de la línea al
extremo débil de la misma, de modo que la función por alimentador débil en un extremo
(weak end Infeed) debe ser implementada en el extremo rígido. Esta función no es necesaria
para esquemas de teleprotección con bloqueo (UNBLOCKING o BLOCKING), ya que va
a enviar señal de disparo aún si no se recibe la señal del otro extremo.
10 Se refiere a cuando se posee una línea de transmisión en una subestación de poca capacidad de generación.
26
Figura 2.6 Esquema de conexión de dos relés y con una barra débil
Líneas de transmisión cortas o largas11
La distancia de la línea debe ser un factor a considerar, debido a que tal y como lo
mencionan en el manual [8], para líneas cortas se debe lograr una cobertura suficiente de la
resistencia de falla. El relé REL 670 cuenta con la opción de ajustar la parte reactiva como
activa de la impedancia de falla de los lazos de secuencia positiva y cero e individuamente
el ajuste para fallas fase a fase y fase a tierra. El algoritmo de la función discriminación de
carga (load encroachment) provee la posibilidad de discriminar operaciones de la línea en
zonas cercanas a las de medición, de modo que se detecta un operar de baja resistividad,
con la salvedad de que es entendida por el relé como zona de operación. En la Figura 2.7 se
11 Se refiere a la distancia total de la línea en km.
27
muestra la característica de operación de dicha función, la cual como se nota le quita a las
zonas de medición una parte y se le es asignada a la zona de operación.
Figura 2.7 Característica de las zonas de medición con discriminación de carga (load
encroachment) [8]
En cuanto a las líneas largas, generalmente se suele utilizar la función
discriminación de carga (load encroachment), esto debido a que aunque se vuelve muy
difícil ajustar la sensibilidad en la línea ante fallas a tierra, se cuenta con la opción de
ajustar la parte reactiva como activa de la impedancia de falla de los lazos de secuencia
positiva y cero e individuamente el ajuste para fallas fase a fase y fase a tierra. De esta
forma, el algoritmo de la función discriminación de carga (load encroachment), provee la
posibilidad de quitar de la zona característica de operación del relé, una eventual zona de
28
carga, para lograr que la línea opere sin provocar un disparo de la protección por baja
impedancia.
2.3.2 Particularidades del diseño y operación de la subestación que influyen
en los parámetros del relé de distancia
A continuación se detallarán algunas características constructivas que afectan la
parametrización del relé, dentro de estas particularidades se destacan, los tipos de
interruptor, los cuales dependiendo de si son monopolares o tripolares afectan el set de
parámetros del relé de distancia, así como los ajustes en funciones del relé de distancia, tal
y como lo es la función discrepancia de fases (Pole Discordance, ANSI 50PD).
Otra de estas particularidades es la implementación de la función cierre en falla
(SOTF, por sus siglas en inglés ANSI 50HS), la cual actúa ante el cierre del interruptor con
falla presente en la línea.
Tipo de interruptor
Tal y como se esperaría, el tipo de interruptor es un factor de diseño de la
subestación a ser considerarado en los parámetros de ajuste. Debido a que un recierre
tripolar podría provocar una interconexión de sistemas fuera de sincronismo, existe una
clara dependencia entre la activación o desactivación de dicha función (ANSI 79) ante el
tipo de interruptor (monopolar o tripolar). Esta establecido en el ICE, que solo se permite
recierres ante aperturas monopolares en los niveles de 138 kV o 230 kV, por lo tanto el
29
interruptor debe ser monopolar para implementar la función mencionada así como operar a
la tensión mencionada. En la Figura 2.8 se muestra un interruptor monopolar de la
Subestación San Miguel, mientras que en la Figura 2.9 se observa un interruptor tripolar de
la subestación Colima.
Otra de las funciones a considerar de acuerdo al tipo de interruptor, es la
discrepancia de fases, la cual se encarga de censar un desbalance en los tres polos del
interruptor, de modo que si transcurrido un tiempo y el interruptor se encuentra con un polo
abierto, se envía un disparo de las demás fases, esto por discrepancia de fases. Sin embargo,
en el ICE esta función es propia del operar del interruptor, por lo que él mismo, es el que
se encarga de su propia supervisión, eliminando el operar de dicha función en relé de
distancia, por lo que es de esperar que dicha función sea desactivada.
30
Figura 2.8 Interruptor monopolar en la subestación San Miguel
Figura 2.9 Interruptor tripolar en la subestación Colima
31
Cierre en falla (dos opciones, falla del sistema de enclavamientos, falla de
coordinación con el CENCE para el cierre entre extremos de línea: función SOTF
(50HS)
Al realizar los ajustes es necesario considerar el tipo de operación o bien el ajuste a
realizar para la función cierre en falla (SOTF), la cual provoca un disparo trifásico
inmediato, en el momento justo de detectar cierre manual del interruptor con una corriente
de falla de gran magnitud en la línea. Para el caso de los relés de distancia SIEMENS
7SA522, esta función posee cuatro criterios básicos para detectar una falla de este tipo12.
Posición del Interruptor.
Flujo de Corriente.
Detección de voltaje.
Detección del comando de cierre manual por medio de entrada binaria.
Mientras que los relés de distancia ABB REL 670, cuenta con tres modos diferentes
de activación, así como con la posibilidad de ser activada mediante señal binaria de entrada
o bien mediante procesamiento interno, de modo que con la lógica combinacional del
mismo relé, se determina un operar de este tipo.
12 Dato obtenido del Informe #2 de pruebas de laboratorio de APMC realizadas para la función “Switch on to
Fault Protection” (SOTF), Ing. Jeffrey Cordero Leitón, para relés 7SA522 de SIEMENS Año 2006.
32
Los modos de operación con los que cuenta el relé ABB REL 670 son13:
Modo=Impedance; el disparo no es emitido si la entrada ZACC se encuentra
activada (normalmente conectada con característica no direccional).
Modo=UILevel (nivel de tensión y corriente); el disparo no es emitido si el detector
de UILevel está activado.
Modo=Both; el disparo es iniciado basándose en el criterio de medición de
impedancia o bien en la detección de UILevel.
El funcionamiento de esta función se detallará en el capítulo 3. Pero es necesario
mencionar que una de los principales objetivos de esta función es solventar una operación
errónea, tanto de los enclavamientos, como de la coordinación del CENCE. Esto debido a
que los enclavamientos de la subestación impiden el cierre del módulo, si la seccionadora a
tierra está cerrada, pero ante una eventual manipulación o deficiencia de los mismos,
entraría en operación esta función. Por otro lado ante un error de coordinación del CENCE,
de modo que si en un extremo de la línea se posee aterrizada la misma y del otro lado se
cierra dicha línea, esta función nuevamente entra en operación.
13 En la sección 3.2.5 se detalla mejor este funcionamiento de los modos de operación de esta función.
33
2.3.3 Particularidades del Sistema Eléctrico de Potencia que afectan la
función de impedancia
Dentro de la peculiaridades de un sistema de potencia que afecta el correcto operar
de la función de impedancia se encuentran las oscilaciones de potencia, las cuales
representan una variación de impedancia, de manera similar a una falla, pero a diferencia de
que el cambio de una impedancia alta a una de menor valor, que en cuyo caso entraría en
zona de falla, se lleva a cabo de manera más lenta, además de que suele ser un efecto
trifásico. Para solucionar este efecto y que no se produzca un disparo por impedancia, se
cuenta con la función detección de oscilaciones de potencia, (PSD por sus siglas en inglés
ANSI 68). Esta función cuenta con dos planos que detectan la razón de cambio de un punto
exterior a uno interior, de modo que si se logra detectar dos puntos en esta diferencia de los
planos se entiende como una oscilación de potencia. En la Figura 2.10 se muestra los
planos anteriormente mencionados, en ella se observa tanto el plano exterior, así como el
plano interior, la medición de la razón de cambio se lleva a cabo entre estos dos planos. La
función PSD en el relé de distancia ABB REL 670 cuenta con dos lógicas, las cuales se
analizarán en el Capítulo 3, pero que es necesario mencionar que consideran efectos de
oscilaciones monofásicas. Además cuentan con otra lógica para la detección de oscilaciones
en más de una fase, para no decir trifásicas.
34
Figura 2.10 Característica de operación de la función PSD [9]
2.3.4 Particularidades de medición que afectan el relé de impedancia
Los sistemas de medición son factores que deben ser considerados en la
programación y ajuste del relé, dentro de las mediciones importantes a considerar y que
debe ser fundamental para el correcto operar es la supervisión del térmico de potencial, el
cual se detalla a continuación.
35
Perdida de señal de tensión (influencia en bloqueo y desbloqueo de 21 y 51N/67N)
La pérdida de la señal de tensión es una de las características que debe ser tomada
en cuenta, esto debido a que ante la dependencia de la función de impedancia para con
dicha medición, es de esperar que la operación de esta función no sea la correcta. Por esta
razón es que se implementa la función de sobrecorriente de respaldo (ANSI 51N/67N), esto
debido a que no hay una dependencia directa de esta medición de tensión con la función de
sobrecorriente.
La forma de operar del relé es mediante una señal binaria que activa la función de
impedancia cuando hay medición de tensión, la misma desactiva la función de
sobrecorriente ante la presencia de esta señal. El operar para cuando se pierde la medición
de tensión es inverso, o sea, una señal binaria bloquea la función de impedancia y activa la
de sobrecorriente. Cabe mencionar que los ajustes realizados a esta función de respaldo,
suelen ser bajos (valores bajos de sobrecorriente). En el Capítulo 3 se detalla el
funcionamiento del bloque supervisión del térmico de potencial, el cual es el encargado de
realizar el bloqueo y desbloqueo de las funciones mencionadas, así como de otras que se
detallarán en el mismo capítulo.
36
2.4 Colima – La Caja, línea en la cual se implementará el relé14
En este apartado se tratará el tema de la línea de transmisión Colima – La Caja, la
cual es un circuito simple, esto a pesar de que viaja con la línea de trasmisión Colima –
Heredia, sin embargo no hay una acople mutuo entre dichas líneas de transmisión, lo
mismo ocurre con la línea Heredia – La Caja, la cual en su momento cambia con la segunda
línea y llegan la primera y última línea mencionada a la subestación de La Caja. En la
Figura 2.11 se observa este caso el módulo de línea en la subestación de Colima. Se debe
recordar que para líneas con este tipo de configuración, se desprecian efectos de
impedancias mutuas entre líneas, así como efectos electromecánicos durante condiciones de
fallas. Este tipo de configuración se estudiará mayoritariamente, debido a que es el tipo de
línea en la cual se instalará el relé de distancia ABB REL 670.
14 Esta línea es considerada como circuito simple, la cual se entiende como una línea de transmisión que viaja
por una torre, sin la presencia de otro circuito o bien que no poseen acoplamiento continuo.
37
Figura 2.11 Módulo de línea de transmisión Colima – La Caja, circuito simple
Tal y como se mencionó anteriormente, este trabajo enfatizará el tema de la
configuración de relé para configuraciones de líneas de transmisión de circuito simple.
Debido a lo anterior se presenta a continuación una descripción de las características que
debe poseer el relé de distancia a colocar en la línea, esto de acuerdo a los requerimientos
establecidos por el Comité de Protección del ICE, considerando también el grado de
criticidad de la línea en cuestión.
De los requerimientos de la protección de distancia para la línea Colima – La Caja
se encuentran:
Función de impedancia (ANSI 21), la cual opera de acuerdo a lo estudiado, con la
salvedad de que si se pierde la señal de tensión, esta se bloquea y no envía señal de disparo.
38
Esta función operará con característica cuadrilateral, esto debido a las limitantes
mencionadas para la Mho, esta función operará además en complemento con la función
localizador de fallas.
Función de respaldo de sobrecorriente (ANSI 67N), esta función opera ante la
perdida en la medición de tensión y funciona como respaldo de la función de impedancia.
La función cierre ante falla (ANSI 50HS), la cual opera de acuerdo a lo mencionado
en la sección 2.2.3.
La función detección de oscilación de potencia (ANSI 68), no se implementará
debido a que bloquea la función de impedancia, provocando en ocasiones un mal operar de
la misma, esto de acuerdo a estudios realizados sobre esta función.
La función de teleprotección (ANSI 85) será implementada mediante comunicación
vía OPLAT (Onda Portadora en Línea de Alta Tensión).
No se implementará la función de sobrecorriente de fase (ANSI 50/51), la cual
opera ante sobrecorriente, a diferencia de que opera con un set de ajustes mucho más
elevado que la característica de respaldo mencionada anteriormente (ANSI 67N).
Se cuenta con la supervisión de térmico de potencial, la cual se encarga de activar o
desactivar las funciones de impedancia y sobrecorriente de respaldo.
Además se cuenta con la función de recierre (ANSI 79), sin embargo y debido a que
el interruptor del módulo Colima – La Caja es tripolar, esta deberá ser ajustada para que no
realice recierres.
Una de las funciones más importantes es la supervisión de falla de interruptor
(ANSI 50BF), la cual se implementa debido al nivel de criticidad de la línea.
39
Una de las características a considerar es la supervisión de canal de disparo, la cual
se basa en un algoritmo que muestrea el estado del conductor de alimentación y del que se
dirige a la bobina de disparo. De modo que ante una falla del conductor se envía una señal
de alarma. Tal y como se detallará en el Capítulo 3 esta lógica es aplicada mediante una
serie de compuertas y como requisito indispensable un temporizador ajustado para tres
segundos, esto para considerar el tiempo de transferencia de los contactos de una posición a
otra y que esta no sea considerada como una ruptura del conductor.
Para ir finalizando se presenta a continuación la Tabla 2.2, en la cual se muestran
todos los parámetros importantes de esta línea.
Tabla 2.2 Parámetros de la línea Colima – La Caja
Descripción Dato de la línea
Tensión nominal de la línea, [Primario/Secundario] 138 kV/0,1 kV
Corriente nominal de la línea, [Primario/Secundario] 800 A/1 A
Reactancia/longitud de línea: Xsec/km, 0,283 Ω/km
Longitud de la línea en kilómetros 8,5 km
40
CAPÍTULO 3: Análisis de la lógica combinacional de operación
En este capítulo se recapitulará la lógica combinacional a emplear en el relé, cabe
destacar que dicha lógica fue realizada por expertos de la ABB quienes realizaron
capacitaciones y como complemento a estas se realiza este trabajo.
Este capítulo se llevará a cabo de manera tal que se explicará la procedencia y la
dirección de las señales de entrada y salida respectivamente, de modo que al mencionar que
una señal viene o se dirige a un bloque se dirá el nombre según IEC seguido del nombre del
CAP 531 entre paréntesis, esto para aprovechar la numeración de los mismos.
Figura 3.1 Bloque funcional con el detalle de cada nombre
Para iniciar se procede a explicar el significado de un bloque funcional. En la Figura
3.1 se muestra la explicación del significado de cada nombre en un bloque. Se observa
41
como las entradas corresponden a las señales de la izquierda y las salidas a las de la
derecha, se debe observar también como el nombre superior indica el nombre en el CAP
531, herramienta en la que se realizan los diagramas lógicos de todas las funciones.
Además, se debe observar en la parte inferior derecha de cada bloque como se
indica el número de diagrama y debajo del nombre asignado en la herramienta CAP 531 el
nombre del nodo lógico de acuerdo a la norma IEC 6185015. Es necesario aclarar que las
figuras mostradas en este capítulo son directamente extraídas del manual de la ABB [9].
Posteriormente en el Capítulo 4 se realizará la explicación de los ajustes de cada
uno de los bloques analizados en este capítulo, de modo que en este capítulo se estudiará
únicamente la lógica combinacional de operación del relé.
En la Figura 3.1, cabe aclarar que los bloques posteriormente al nombre en el CAP
531 posee una numeración (X, Y), donde “X” representa el número de bloque y “Y” es el
tiempo de procesamiento del bloque, el cual puede ser de 3, 5, 8 ms e incluso compuertas
como las AND u OR poseen tiempos de procesamiento de hasta 100 ms.
Cabe aclarar que los bloques deben ser conectados con un orden, dado que se posee
una lógica de lectura del consecutivo de los bloques, por lo que no se recomienda colocar
un bloque con número superior antes de uno con número de bloque inferior. Otro cuidado a
considerar es el de los tiempos de procesamiento, dado que no se debe mezclar bloques con
tiempos diferentes debido a que la compilación de la lógica provoca avisos que pueden
llegar a dar problemas.
42
3.1 Lógica combinacional de los grupos funcionales I_AI y U_AI
Estas dos funciones procesan las señales analógicas, de corriente y tensión
respectivamente, de manera tal que pueden ser referenciadas a los otros bloques de
procesamiento del relé.
3.1.1 Matriz de señales para entradas analógicas
Signal matrix for analog inputs (SMAI)
Introducción
El bloque SMAI (o bloque de pre-procesamiento) se utiliza en el software PCM 600
en relación directa con la herramienta de matrices de señales16 (SMT, por sus siglas en
inglés). El mismo representa la forma en que las entradas analógicas físicas
(transformadores de medición), son enlazadas con las entradas analógicas-lógicas (variables
internas dentro de la lógica).
Principio de operación
Cada bloque SMAI puede recibir 4 entradas analógicas (3 fases y 1 neutro), que
pueden ser voltaje (tipo 1) o corriente (tipo 2). Las salidas de dicho bloque, son las
15 Protocolo de interconexión y automatización de las subestaciones y centros de control para la maniobra en
tiempo real de los equipos en las subestaciones.
16 Parte del paquete del programa PCM 600, el cual se encarga de asociar las variables de procesamiento, o
sea, herramienta encargada de asignar las terminales del relé (entradas y salidas binarias) a cada señal interna
de procesamiento.
43
variables que contienen los valores trifásicos (fase, frecuencia y amplitud RMS), cabe
aclarar que estas salidas pueden ser valores de fase (AI1, AI2, AI3, AI4, AIN) o bien una
sola señal que mezcla todas las señales de fase (AI3P). La entrada BLOCK, pondría a 0,
todas las salidas de dicho bloque.
Las salidas AI1 hasta AI4 corresponden a las variables lógicas asociadas a los
diferentes transformadores de medición, mediante la herramienta SMT. AIN siempre será
la corriente de neutro, calculada de la suma residual (si no se conecta la entrada de neutro),
o de la señal directamente conectada al devanado de medición de corriente del neutro. El
bloque siempre calculará dicha corriente o voltaje residual, si la entrada AI4NAME no es
conectada.
Bloque funcional
Figura 3.2 Bloques funcionales SMAI (PR)
44
NOTA: Cuando se utilizan los bloques del 2 al 12, no aparece la entrada DFTSPFC ni las
salidas SYNCOUT y SPFCOUT, esto se debe a que las señales mencionadas son de
sincronización, y se asume que los bloques siguientes se sincronizan a partir del primero.
Entradas y salidas
Tabla 3.1 Entradas del bloque de procesamiento SMAI (PR)
Señal Descripción
BLOCK Bloqueo para las salidas, pone salidas a 0
DFTSYNC
Entrada para la sincronización de la transformada discreta de Fourier (DFT,
por sus siglas en inglés) (se usa configuración en 0 para dar una referencia
real de sincronismo)
DFTSPFC Número de muestras por ciclo utilizado para calcular la DFT (se usa
configuración en 0 para dar una referencia real de sincronismo)
GRPNAME Nombre del grupo al cual pertenecen las variables y que se despliega en la
matriz de señales incluso con número de bloque al cual corresponde
TYPE Tipo 1= tensión
Tipo 2= corriente
45
Tabla 3.2 Salidas del bloque de procesamiento SMAI (PR)
Señal Descripción
SYNCOUT
Señal de sincronización generada por la DFT para ser sincronizar el resto de
los bloques (no es necesaria si se utilizan canales de sincronización en los
settings)
SPFCOUT
Numero de muestras por ciclo para ser utilizadas como referencia en los
demás bloques (no es necesaria si se utilizan canales de sincronización en los
settings)
AI3P Contiene las 3 fasores analógicos agrupadas
AI1 Salida analógica 1
AI2 Salida analógica 2
AI3 Salida analógica 3
AI4 Salida analógica 4 (no se usa)
AIN Salida analógica residual para el osciloperturbógrafo
3.2 Lógica combinacional del grupo funcional IMP_PROT
Este grupo funcional es la encargada de realizar las mediciones de los posibles lazos
de impedancia, determinar la direccionalidad, detectar oscilaciones de potencia, seleccionar
la fase en falla para la protección de impedancia, localizar la fallas, determinar el estado
del interruptor y enviar la señal para la función cierre en falla (switch on to fault, SOTF) y
por último aplicar las consideraciones necesarias para la función deslizamiento de polo
(Pole Slip Protection, PSP), la cual es utilizada en la protección de generadores, de modo
que se cuenta con la posibilidad de instalar dicho relé como protección de este elemento.
46
3.2.1 Selector de Dirección
Directional Measurement for Distance Protection (ZDRDIR)
Introducción
La finalidad de dicho bloque es generar una salida codificada en código binario,
para indicar la dirección de cada fase (adelante o hacia atrás). La salida de dicho bloque
debe ser conectada a la entrada DIRCND del bloque de impedancia respectivo
(Cuadrilateral o Mho), así como al selector de fases, esto con el objetivo de que este
determine si selecciona los lazos hacia delante o hacia atrás. Dicho bloque toma las señales
de entrada del bloque SMAI (PR02), de la señal que contiene los tres fasores de corrientes
combinados, así como del bloque SMAI (PR01), del cual obtiene la señal de los tres fasores
de tensión combinados. Además su señal de salida es utilizada en bloques de selección de
fase FDPSPDIS_21 (PHS) así como en las zonas de medición de distancia ZMQPDIS_21
(ZM).
Principio de operación
El bloque toma las entradas combinadas de los fasores de corriente y voltaje
provenientes del bloque de matrices SMAI, y genera un código binario para cada una de las
posibles combinaciones direccionales, por ejemplo L1N adelante = 1, L1N atrás = 2; L2N
adelante = 4.
47
Bloque funcional
Figura 3.3 Bloque funcional ZDRDIR (ZD)
Entradas y salidas
Tabla 3.3 Entradas del bloque de procesamiento ZDRDIR (ZD)
Señal Descripción
I3P
Señal que combina los 3 fasores de corriente. Es generada por el bloque SMAI y es
utilizada para determinar la direccionalidad de la corriente con respecto a la
tensión.
U3P Señal que combina los 3 fasores de voltaje. Es generada por el bloque SMAI, es
utilizada para dar la referencia de la corriente.
48
Tabla 3.4 Salidas del bloque de procesamiento ZDRDIR (ZD)
Señal Descripción
STDIR
Señal codificada en binario, que indica cada una de las posibles combinaciones
de dirección por fase por medio de la fórmula:
STDIR=STFWL1*1+STFWL2*4+STFWL3*16
+STFWL1L2*64+STFWL2L3*256 +STFWL3L1*1024
+STRVL1*2+STRVL2*8+ STRVL3*32
+STRVL1L2*128+STRVL2L3*512+STRVL3L1*2048
Se pueden dar combinaciones por ejemplo FW L12N=5 (1+4)
Va conectada al selector de fases FDPSPDIS_21 (PHS) y a los bloques de
impedancia de cada zona ZMQPDIS_21 (ZM).
3.2.2 Selector de fase con discriminación de carga (load encroachment)
Phase Selection, with load encroachment (FDPSPDIS_21)
Introducción
La selección de fase lleva a cabo la clasificación en función de las fases
involucradas en los diferentes tipos de fallas, así como la activación y desactivación de
señales.
Para la transferencia de potencia en líneas sobrecargadas se suele hacer que el valor
de la resistencia de carga sea significativo con respecto a la resistencia de falla (load
encroachment). Esto da la posibilidad de acortar el valor del parámetro de la resistencia de
49
falla, en la porción correspondiente a la carga y así aumentar el trasiego de potencia, sin
afectar las zonas de medición.
Este bloque toma sus señales de entrada de los bloques SMAI (PR02, PR01),
SDDRFUF (FSD1, utilizada para bloquear la función en caso de pérdida de tensión) y
ZDRDIR (ZD01, utilizada para indicar direccionalidad), de donde toma las señales de los
tres fasores de corrientes unidos, así como de la señal de los tres fasores de tensión, la señal
de activación o desactivación de la función mediante el permiso del bloque de supervisión
de pérdida de señal de tensión así como se obtiene la señal de direccionalidad de la falla.
Las señales de salida de este bloque funcional, indican arranque direccional o bien
no direccional de cada fase, así como cuantas fases arrancaron operación. Estas señales de
salida son utilizadas en diferentes bloques funcionales de la lógica combinacional del REL
670, por lo que no se detalla el destino de cada una de las señales.
Principio de operación
El principio de medición es sencillo debido a que se basa en el constante muestreo
de los seis posibles lazos de medición, esto provee un rápida operación en comparación con
otros métodos de funcionamiento, los cuales muestrean las fases correctas para iniciar la
selección del lazo en falla.
La selección de fase incluye seis lazos de medición de impedancia, tres para fallas
de fase a tierra (RN, SN, TN) y otras tres para fallas de fase a fase (RS, ST, TR), el cual
funciona también para fallas trifásicas.
50
La característica es básicamente no direccional pero este bloque utiliza información
proveniente del bloque funcional de direccionalidad, SDRDIR (ZD01), el cual ya se
describió en la sección 3.2.1
La condición de arranque de la señal de salida STCNDZ se basa esencialmente en
los siguientes criterios:
Criterio de corriente residual, o sea, separación de fallas con o sin conexión a tierra.
Impedancia característica regular cuadrilateral.
Características de discriminación de carga (load encroachment) está siempre activa,
pero puede ser desactivada ajustando un valor muy alto.
Mientras que la condición de arranque STCNDI se basa esencialmente en los
siguientes criterios:
Criterio de corriente residual.
Impedancia característica no cuadrilateral.
Características de discriminación de carga (load encroachment) está siempre activa,
pero puede ser desactivada ajustando un valor muy alto.
Se debe recordar que la salida STCNDI posee una no direccionalidad, debido a que
la direccionalidad se determina en el bloque SDRDIR (ZD01), la cual es enviada en código
binario y que se codifica de la manera mostrada en la Tabla 3.4.
Las salidas STCND (Z o I) contienen, un camino similar al de la señal DIRCND,
señal en código binario. Esta señal es conectada a la entrada STCND de los bloques
51
ZMQPDIS (ZM01, ZM02, ZM03, ZM04, ZM05, según sea la direccionalidad de cada
uno). El código que se construye se muestra en la Tabla 3.6.
Fallas de fase a tierra
Para fallas de fase a tierra, la medición de impedancia realizada por el bloque
funcional FDPSPDIS_21 (PHS1) se realiza de acuerdo a la siguiente ecuación.
Ln
LnPHSn I
UZ = (3.2-1)
Donde:
ULn es la tensión en la fase “n” a tierra
ILn es la corriente por la fase “n”
La función básica de este bloque para cuando se presenta fallas de fase a tierra es
proporcionar un ángulo de 60º a la característica resistiva en el primer cuadrante, tal y
como se muestra en la Figura 3.4, donde se muestra además la representación gráfica de la
resistencia de arco hacia adelante y hacia atrás en mediciones de lazos monofásicos,
RFFwPE y RFRvPE respectivamente. Además de la ecuación (3.2-1), la corriente residual
(3I0) debe cumplir con las siguientes condiciones.
IMinOpI *5,03 0 ≥ (3.2-2)
max0 *100
Re3 phIleasaePEINI ≥ (3.2-3)
52
Donde:
IMinOp: Valor mínimo de la corriente de operación para las zonas hacía adelante.
INReleasePE: Es el parámetro ajustado para el mínimo valor de corriente residual
necesaria para habilitar la operación en los lazos de falla fase a tierra.
Iphmax: máximo valor de corriente en cualquiera de las tres fases.
Figura 3.4 Característica del bloque funcional FDPSPDIS_21 (PHS) ante fallas de
fase a tierra
Fallas de fase a fase
Para fallas de fase a fase, la medición de la impedancia realizada por el bloque
funcional FDPSPDIS_21 (PHS1) se basa de acuerdo a la ecuación (3.2-4).
53
Ln
LnLmPHS I
UUZ*2−−
= (3.2-4)
Donde:
ULm es la tensión en la fase “m” a tierra
ULn es la tensión en la fase “n” a tierra
ILn es la corriente por la fase “n”
Figura 3.5 Característica del bloque funcional FDPSPDIS_21 (PHS) ante fallas de
fase a fase
La característica de operación de este bloque ante fallas de este tipo se muestra en la
Figura 3.5, donde al igual que la Figura 3.4 muestra la resistencia de falla a ser
54
consideradas en los ajustes, pero a diferencia de que para resistencia de fase a fase se
considera la resistencia de arco entre fases, tanto hacia adelante como hacia atrás (RFFwPP
y RFRvPP).
Al igual que para fallas fase a tierra, para cuando ocurren fallas de fase a fase se
deben cumplir las siguientes condiciones.
leasePEINI Re3 0 < (3.2-5)
max0 *3 phIINBlockPPI < (3.2-6)
Donde:
INRelease: Es el límite de la corriente residual en las mediciones de lazos
monofásicos.
INBlockPP: Es el límite de la corriente residual para bloquear la medición de lazos
fase a fase.
Iphmax: Es la máxima magnitud de la corriente de fase.
Fallas Trifásicas
Posee una operación similar a las fallas de fase a fase. Por lo que las ecuaciones
anteriores aplican para este caso. Se muestra la característica del bloque funcional
FDPSPDIS_21 (PHS1) para fallas trifásicas.
55
Figura 3.6 Característica del bloque funcional FDPSPDIS_21 (PHS) ante fallas
trifásicas
Discriminación de carga (Load encroachment)
Es una característica de la protección de impedancia que se aplica a los 6 lazos de
medición, consiste en quitar una porción resistiva al polígono de falla para poder operar en
esa posición sin provocar el arranque de las zonas y poder aumentar el trasiego de potencia
por la línea. Esta característica está siempre presente pero se puede desactivar mediante una
parametrización alta en su valor de ajuste.
56
Figura 3.7 Característica de discriminación de carga (load encroachment)
En la Figura 3.7 se observa la característica de la función discriminación de carga
(load encroachment), en la cual es importante mencionar que los ajustes pueden ser
individualmente de la direccionalidad, siempre y cuando se mantenga el mismo ángulo de
abertura en los cuatro cuadrantes.
Cuando se selecciona el modo STCNDZ, la característica de la función
FDPSPDIS_21 (PHS) queda limitada de acuerdo al polígono de la izquierda en la Figura
3.8 (también las zonas de medición que dependan de este parámetro). Y cuando se
selecciona el modo STCNDI (polígono de la derecha en la Figura 3.8) se limita la
operación al valor de la corriente y a las zonas de medición.
57
Figura 3.8 Diferencias en la características de operación cuando la función
discriminación de carga (load encroachment) se activa
Cuando se combina la selección de fase con función discriminación de carga (load
encroachment) se obtiene característica mostrada en la Figura 3.9.
La Figura 3.9 es válida para los lazos de medición monofásicos y bifásicos, dado a
que ante fallas trifásicas esta característica rota aproximadamente 30º, tal y como se nota en
la Figura 3.10.
58
Figura 3.9 Característica de operación con direccionalidad hacia delante cuando la
función discriminación de carga (load encroachment) se encuentra activada para fallas
monofásicas y bifásicas
59
Figura 3.10 Característica de operación con direccionalidad hacia delante cuando la
función discriminación de carga (load encroachment) se encuentra activada y para
fallas trifásicas
60
Bloque funcional
Figura 3.11 Condiciones para la operación de fase a fase y fase a tierra (Criterio de la
corriente residual)
De la figura 3.11 se debe poner atención en que la señal binaria STCNDI es creada
como una combinación de la característica discriminación de carga (load encroachment) y
del criterio de corriente residual.
En la Figura 3.12 se muestra la composición de la no direccionalidad del relé REL
670. Esta señal corresponde a las señales STNDLn (n=1, 2, 3) del bloque funcional
FDPSPDIS_21 (PHS).
61
Figura 3.12 Composición de señal de selección de fase no direccional
La composición de las señales direccionales se presenta en la Figura 3.13 y Figura
3.14, tanto hacía atrás como hacia adelante. La composición de las señales de STCNDZ es
creada mediante las condiciones de medición de la impedancia. Estas señales pueden ser
configuradas para la entrada funcional STCND de la protección.
62
Figura 3.13 Composición de la selección de fase para direccionalidad hacia atrás
63
Figura 3.14 Composición de la selección de fase para direccionalidad hacia adelante
64
Figura 3.15 Bloque funcional FDPSPDIS_21 (PHS)
Entradas y salidas
Tabla 3.5 Entradas del bloque de procesamiento FDPSPDIS_21 (PHS)
Señal Descripción
I3P Señal que agrupa los 3 fasores de corriente. Es generada por el bloque SMAI
(PR02), se utiliza para la selección de la fase en falla
U3P Señal que agrupa los 3 fasores de voltaje. Es generada por el bloque SMAI (PR01),
al igual que la corriente, es utilizada para seleccionar la fase en falla
BLOCK Señal que realiza el bloqueo de la función, proviene del bloque SDDRFUF (FSD1),
el cual supervisa el térmico de potencial
DIRCND Señal de direccionalidad, proveniente del bloque ZDRDIR (ZD1)
65
Tabla 3.6 Salidas del bloque de procesamiento FDPSPDIS_21 (PHS)
Señal Descripción
STFWLn
(n=1, 2, 3) Señal que emite la detección de falla en la fase “n” hacia adelante
STFWPE Señal que emite la detección de falla a tierra hacia adelante
STRVLn
(n=1, 2, 3) Señal que emite la detección de falla en la fase “n” hacia atrás
STRVPE Señal que emite la detección de falla a tierra hacia atrás
STNDLn
(n=1, 2, 3) Inicio de la señal de falla en el lazo “n”, no direccional
STNDPE Inicio de la señal de falla a tierra, no direccional
STFW1PH Inicio de falla hacia adelante en una fase
STFW2PH Inicio de falla hacia adelante en dos fases
STFW3PH Inicio de falla hacia adelante en tres fases
STPE Condición de corriente dada en fase a tierra para medición de elementos,
bloquea la operación de la función oscilación de potencia
STPP Condición de corriente dada en fase a fase para medición de elementos
STCNDZ
Condición de arranque de la función de impedancia, tomando en cuenta zona
de medición
STCND = L1N*1+L2N*2+L3N*4+L1L2*8+L2L3*16+L3L1*32
STCNDI
Condición de arranque de la función de impedancia, sin tomar en cuenta zona
de medición
STCND = L1N*1+L2N*2+L3N*4+L1L2*8+L2L3*16+L3L1*32
66
3.2.3 Detección de oscilación de potencia
Power Swing Detection (ZMRPSD_78)
Introducción
Las oscilaciones de potencia (PSD, por sus siglas en inglés) ocurren después de la
desconexión de una gran carga o ante disparos de plantas generadoras grandes. Esta función
es la encargada de detectar las oscilaciones de potencia y bloquear la función de
impedancia. Este bloque toma sus señales de entrada del los bloques SMAI (PR02, PR01) y
FDPSPDIS_21 (PHS1), de los cuales obtiene las señales de corriente, tensión y una señal
que bloquea su operación en caso de presentarse una corriente de fase a tierra, esto porque
se las oscilaciones de potencia no posee componentes de secuencia cero.
Principio de operación
El principio de operación se basa en la medición de la razón de cambio del lazo de
medición de un punto exterior a un punto interior. El principio de medición de la
impedancia es igual al usado para la protección de las zonas de medición. La operación
característica se basa en la Figura 2.10.
Lógica básica de operación
La función PSD puede operar bajo dos modos, los cuales se detallan a continuación.
1 de 3: Indica que en alguna de las tres fases se está presentando una oscilación de
potencia, esta señal es la PSD-DET-L1 de la Figura 3.16.
67
Figura 3.16 Detección de la oscilación de potencia en la fase L1
2 de 3: Indica que en al menos dos de las tres fases se presenta una oscilación de
potencia, esta señal es la DET1of3 y DET2of3 de la Figura 3.17.
Figura 3.17 Detención de oscilación de potencia para los modos de operación 1 de 3 o
2 de 3
68
Bloque funcional
Figura 3.18 Bloque funcional simplificado de la función PSD
69
Figura 3.19 Bloque funcional ZMRPSB_78 (PSD)
Entradas y salidas
Tabla 3.7 Entradas del bloque de procesamiento ZMRPSB_78 (PSD)
Señal Descripción
I3P Señal que combina los 3 fasores de corriente. Es generada por el bloque SMAI,
utilizada para determinar la oscilación de corriente
U3P Señal que combina los 3 fasores de voltaje. Es generada por el bloque SMAI,
utilizada para determinar la oscilación de tensión
BLOCK
Señal que bloquea la función, señal emitida del bloque FDPSPDIS_21 (PHS1)
indicando condición de corriente dada en fase a tierra para medición de
elementos
BLKI01 Bloquea la señal de salida de arranque por condición de oscilación lenta
70
Tabla 3.7 Entradas del bloque de procesamiento ZMRPSB_78 (PSD) (continuación)
Señal Descripción
BLKI02 Bloquea la señal de salida de arranque por subsecuente detención de
corriente residual
BLK1HP Bloqueo del modo de operación 1 de 3
REL1HP Permiso para operación del modo 1 de 3
BLK2HP Bloqueo del modo de operación 2 de 3
REL2HP Permiso para operación del modo 2 de 3 (única señal activada por lo que la
función operara bajo esta condición)
I0CHECK Detección de la corriente residual usada para permitir la salida START
TRSP Comando de disparo monopolar relacionado con la lógica de disparo
EXTERNAL Detección externa de la oscilación de potencia, en caso de querer activar
dicha operación con otro equipo
Tabla 3.8 Salidas del bloque de procesamiento ZMRPSB_78 (PSD)
Señal Descripción
START Señal de salida que indica si hay oscilación de potencia detectada
ZOUT Impedancia medida fuera del polígono externa (equivalente a PPOL en
SIEMENS)
ZIN Impedancia medida fuera del polígono interno interna (equivalente a APOL en
SIEMENS)
71
3.2.4 Zonas de medición de distancia, característica cuadrilateral
Distance Measuring Zones, quadrilateral characteristic (ZMQPDIS_21)
Introducción
La protección de impedancia tiene 5 zonas con esquemas de protección para tres
lazos de medición de falla fase-fase y tres lazos de medición fase-tierra.
Las configuraciones individuales de los parámetros de resistencia y reactancia
permiten una mayor flexibilidad en líneas sobrecargadas de diferentes tipos y longitudes.
Esta función posee la capacidad de operar para características de introducción de
carga en zona de falla (load encroachment).
La medición independiente de los lazos de fallas junto con una sensibilidad y
confiabilidad, son elementos que se unen para lograr una selección de fase adecuada para la
aplicación de la función recierre monofásico.
Las zonas de la protección de impedancia pueden operar independientemente una de
la otra.
Esta serie de bloques utilizan señales provenientes de los bloques PR02 y PR02, así
como de los bloques ZMRPSB_78 (PSD1), SDDRFUF (FSD1), FDPSPDIS_21 (PHS1) y
ZDRDIR (ZD01). De estos bloques utiliza señales de corriente, tensión, arranque de la
función oscilación de potencia que bloquea esta operación, así como un bloqueo debido a la
falla de la señal de tensión (pérdida del térmico de potencial), otra de las señales es la de
arranque de la función de impedancia incluyendo la zona de medición y por último la señal
de direccionalidad.
72
Principio de operación
Medición del esquema de protección.
La medición de los seis lazos posibles de protección, tres de fase a tierra y otros tres
de fase a fase, tanto hacia adelante como hacia atrás son monitoreados por el relé
constantemente. Esta técnica provee una respuesta más rápida del relé ante fallas de
cualquier tipo en las líneas. Además de que se realiza la selección del lazo en falla
directamente, de modo que no hace falta conocer el estado de las otras fases, para tomar
esta decisión.
Impedancia característica
Esta característica opera esencialmente bajo una propiedad no direccional, tal y
como se muestra en la Figura 3.20 y en la Figura 3.21. En estas figuras es necesario
observar que las resistencia y reactancias que delimitan los polígonos de operación, dado
que difieren de uno a otro de acuerdo al tipo de falla.
73
Figura 3.20 Característica para la medición de los lazos fase a tierra
74
Figura 3.21 Característica para la medición de los lazos fase a fase
El tipo de lazo en falla es diferente de acuerdo, dado que ante fallas monofásicas se
posee un lazo de medición y ante fallas fase-fase otro lazo de medición, como se muestra
en Figura 3.22. Nótese la diferencia en las resistencias de falla mostradas en la Figura 3.22
entre el tipo de falla fase a fase para con la falla trifásica. La principal diferencia se basa en
que las fallas fase a fase, la resistencia de arco corresponde a la resistencia total de arco
entre fases, mientras que para fallas trifásicas, este valor debe considerarse como la mitad
de su valor.
75
Figura 3.22 Modelo del lazo en falla
En la Figura 3.22, R1 y X1 representan el valor de la impedancia de secuencia
positiva de la medición para la localización de a falla mientras que R0 y X0 representan el
valor de la impedancia de secuencia cero. El valor de RFPE y RFPP es el valor de la
resistencia de arco para fallas de fase a tierra o entre fases, respectivamente.
Las zonas de operación pueden ser ajustadas para operar hacia adelante, hacia atrás
y no-direccional, esto se lleva a cabo ajustando la operación del parámetro OperationDir.
76
Mínima corriente de operación
La operación de la función de impedancia se ve afectada por el valor de la corriente
de operación, la cual debe poseer un valor mínimo para poder determinar la impedancia.
Para la operación de los lazos fase a tierra (Ln) se bloquea si el valor de la corriente
de fase es menor a cierto umbral inferior, esto si se cumple que ILn17<IMinOpPE.
Para la primera zona con ajuste de compensación de carga es necesario otro ajuste,
el cual bloquea todos los lazos fase a tierra cuando IN18<IMinOpIN.
El lazo fase a fase (LmLn) se bloquea si ILmLn19 AB, BC o CA < IMinOpPP
NOTA: Todas las corrientes límites en los tres casos anteriores son automáticamente
reducidas a un 75% de su valor ajustado cuando operan en zona inversa.
Principio de medición
La ecuación para lazos de falla utiliza valores complejos de la tensión y la corriente,
este valor de impedancia es calculada y comparada con el valor ajustado, para el caso de
una falla fase a fase, la cual no posee ninguna corrección en el cálculo, tal y como se
observará para fallas fase a tierra. La ecuación descrita a continuación es para el ejemplo de
la fase R a la fase S.
17 Valor RMS de la corriente en la fase Ln
18 Valor RMS de la suma vectorial de las corrientes en las tres fases, por tanto 3I0
19 Valor RMS de la diferencia vectorial de las corrientes en las fases Lm y Ln
77
SR
SRapp II
VVZ−−
= (3.2-7)
Donde:
es el valor de la tensión de fase en R.
es el valor de la tensión de fase en S.
es el valor de la corriente de fase R.
es el valor de la corriente de fase S.
Para fallas monofásicas es necesario aplicar un factor de compensación, el cual
depende de las impedancias de secuencia cero y positiva, tal y como se nota a continuación.
KNIIVZ
NR
Rapp *+
= (3.2-8)
1
10
*3 XXXKN −
= (3.2-9)
Donde: X0 y X1 son los valores de las reactancias de secuencia cero y positiva
respectivamente.
es el valor de la tensión de fase en R.
es el valor de la corriente de fase en R.
es el valor de la corriente a tierra o corriente en la línea.
78
NOTA: La ecuación (3.2-9) para determinar el valor de la impedancia es solo válida para
aplicaciones de alimentación radial no cargada, tal y como es el caso de Costa Rica, en la
cual la transmisión se separa de cargas.
Bloques simplificados
Los bloques mostrados a continuación son una introducción de los que posee el
bloque final para la protección de impedancia. Esta lógica considera los seis lazos posibles,
tanto los de fase a tierra y los de fase a fase.
Se debe observar que la señal de entrada STCND representa la conexión de los seis
diferentes lazos de selección del relé. Esta señal se conecta con la señal de salida del bloque
PHS denominada STCDZ.
La señal de entrada interna DIRCND es utilizada para dar la direccionalidad para la
medición de la distancia de las zonas.
En la Figura 3.23 se presenta la lógica funcional de la señal de entrada STCND.
79
Figura 3.23 Condicionamiento del grupo funcional de la señal de entrada STCND
Para cuando el relé opera en condición no direccional, se posee la combinación de
señales, mostradas en la Figura 3.24.
Figura 3.24 Composición de las señales de inicio para la operación no direccional
80
Los resultados de la medición de direccionalidad se introducen en el siguiente
circuito lógico (Figura 3.25), cuando el relé opera en alguna dirección, ya sea hacia
adelante o hacía atrás.
Figura 3.25 Composición de las señales de inicio para la operación direccional
Las condiciones de disparo de la protección de impedancia se representan en la
Figura 3.26.
81
Figura 3.26 Lógica de disparo de la protección de impedancia
Bloque funcional
Figura 3.27 Bloque funcional ZMQPDIS (ZM)
82
Entradas y salidas
Tabla 3.9 Entradas del bloque de procesamiento ZMQPDIS (ZM)
Señal Descripción
I3P
Señal que combina los 3 fasores de corriente. Es generada por el bloque SMAI,
es utilizada para al arranque y disparo de cada zona de operación, de manera
que determina la impedancia
U3P
Señal que combina los 3 fasores de tensión. Es generada por el bloque SMAI,
es utilizada para determinar la impedancia de falla y así arrancar la operación
de cada zona
BLOCK Bloqueo de la función PHS
VTSZ Bloqueo de las salidas por falla de la señal de tensión
BLKTR Bloqueo de todas las señales de disparo
STCND Condición externa de inicio, posee seis posibles combinaciones de selección de
fase
DIRCND Condición externa de direccionalidad, proviene del bloque de direccionalidad
Tabla 3.10 Salidas del bloque de procesamiento ZMQPDIS (ZM)
Señal Descripción
TRIP Disparo general, debido a alguna fase o lazo
TRLn (n=1, 2, 3) Señal de disparo de la fase “n” (R, S, T)
START Inicio general, debido a alguna fase o lazo
STLn (n=1, 2, 3) Señal de inicio de la fase “n” (R, S, T)
STND Señal de inicio no direccional, debido a alguna
fase o lazo
83
3.2.5 Lógica de la función cierre en falla (switch on to fault), basada en
corriente y tensión
Automatic Switch on to Fault Logic, voltage and current based (ZCVPSOF)
Introducción
Esta función provee de un disparo instantáneo al interruptor en falla. La detección
de desenergización de la línea es la encargada de activar esta función cuando la línea se
pierde.
Una de la limitación de esta función es que no puede ser implementada para la
característica Mho, por lo que se debe agregar una lógica adicional basada en los niveles de
tensión y corriente.
Las señales de entrada de este bloque provienen de los bloques SMAI (PR02,
PR01), de los cuales obtiene las señales de corriente y tensión para realizar las mediciones
respectivas, además de estas señales cuenta con otras dos que se detallan a continuación, las
cuales se refieren a los modos de operación de esta función.
Otras de las señales de entrada son combinaciones de señales que son utilizadas
para la activación de la función por posición de interruptor o bien por comando de cierre
manual.
Principio de operación
La función cierre en falla (SOTF, por sus siglas en inglés) puede ser activada
mediante una entrada externa de indicación del interruptor, o bien, puede ser activada
84
internamente, utilizando las señales de tensión y corriente, basándose en la lógica mostrada
en la Figura 3.28.
Cuando el parámetro AutoInit se encuentra apagado, la función es activada
mediante una señal de entrada externa, BC en la Figura 3.38. Esta lógica de operación
posee bloques que actúan y detectan la posición del interruptor y así envían señales de
operación de la función. Para obtener un disparo también es necesario seleccionar uno de
los modos siguientes de operación.
Modo=Impedance; el disparo no es emitido si la entrada ZACC se encuentra
activada (normalmente conectada con característica no direccional).
Modo=UILevel; el disparo no es emitido si el detector de UILevel está activado.
Modo=Both; el disparo es iniciado basándose en el criterio de medición de
impedancia o bien en la detección de UILevel.
La señal interna de línea muerta (DeadLine) proveniente del detector de UILevel es
activada si todas las corrientes de fase y tensiones se encuentran por debajo del ajuste IPh<
y UPh<.
El medidor de tensión y corriente se basa en la medición detectada en la condición
de cierre en falla incluso aunque la tensión sea demasiado baja. La lógica se basa en la
activación y variación de la corriente. La señal interna SOTFLevel es activada si la tensión
85
de fase y la correspondiente corriente de fase se encuentran por debajo de ajuste IPh< y
UPh< para cualquiera de la fases20.
Ahora si la señal AutoInit se encuentra activada, no es necesaria una activación
externa, dado que la información se encuentra presente en el principio de operación.
La función se encuentra activada durante un tiempo ajustable tSOTF, además se
debe considerar el bloqueo de la función mediante la activación de la señal de entrada
BLOCK.
20 Ajustes que serán descritos en el Capítulo 4, sección 4.2.5
86
Figura 3.28 Diagrama simplificado de la función SOTF, basada en la corriente y
tensión
87
Bloque funcional
Figura 3.29 Bloque funcional ZCVPSOF (SFV)
88
Entradas y salidas
Tabla 3.11 Entradas del bloque de procesamiento ZCVPSOF (SFV)
Señal Descripción
I3P Señal que combina los 3 fasores de corriente. Es generada por el bloque SMAI
U3P Señal que combina los 3 fasores de voltaje. Es generada por el bloque SMAI
BLOCK Señal que realiza el bloqueo de la función SOTF
BC Señal externa para la activación de la función SOTF, utilizada para la operación
de la función por entrada binaria
ZACC
Señal de disparo, proveniente de otras funciones de protección (preferiblemente
los disparos de alguna de las zona de impedancia) que se desea utilizar en la
lógica, como condición adicional cuando se selecciona algunos de los modos de
impedancia21
Tabla 3.12 Salidas del bloque de procesamiento ZCVPSOF (SFV)
Señal Descripción
TRIP Señal de disparo a la salida de la función SOTF
21 Nótese que la programación original entregada por ABB Suecia, incluye en esta entrada la señal de disparo
“IOC1-TRIP” correspondiente a la función de “sobrecorriente de fase con característica constante”. Al tener
activa la compuerta GT03 y la función de sobrecorriente mencionada anteriormente, si se selecciona alguno
de los modos que contempla impedancia, se estaría condicionado la señal de disparo de la función “cierre en
falla” a un valor de corriente umbral correspondiente precisamente al ajuste utilizado para la función de
“sobrecorriente de fase con característica constante”.
89
Lógica adicional a la función SOTF
Figura 3.30 Lógica adicional a la función SOTF
Como se muestra en la Figura 3.30, la función SOTF posee una lógica adicional, la
cual es parte del preprocesamiento de esta operación. La lógica posee compuertas lógicas
(OR Y GT) las cuales serán explicadas en las secciones 3.2.6 y 3.2.7.
Observando la lógica que llega a la entrada ZACC del bloque ZCVPSOF (SFV), se
nota como la compuerta GT03 permite o impide el paso de la señal de detección de disparo
por sobrecorriente de fase (ver sección 3.4.1), de modo que si esta señal o la señal de
arranque no direccional del bloque ZMQPDIS_21 (ZM02) son transferidas a la compuerta
90
OR, y posteriormente a la entrada ZACC, la cual acelera la operación de la función SOTF,
dado que de acuerdo a la Figura 3.28, esta es emitida directamente a la AND de salida del
bloque funcional.
Analizando la lógica que llega a la compuerta BC (señal para operación por entrada
externa) se puede observar que ante las señales de posición de interruptor abierto (siempre
y cuando la compuerta GT03 se active), o bien por cierre manual o por comando de recierre
de interruptor (siempre y cuando la compuerta GT02 se active), se activa la función SOTF.
De acuerdo a la Figura 3.28, esta señal se sostiene durante un pulso de 100 ms
(tiempo que dura aproximadamente en cerrar el interruptor) y en caso de presentarse un
cierre con falla, la función SOTF debe operar.
3.2.6 Bloque funcional OR
OR function block (OR)
Introducción
Se utiliza generalmente para combinar señales o variables booleanas. Este bloque
posee 6 entradas y 2 salidas (cantidades que no se pueden variar). Es ampliamente utilizado
para considerar al menos una de las señales de entrada a este bloque para enviar una señal
de activación al bloque que requiera de dicho preprocesamiento.
91
Bloque funcional
Figura 3.31 Bloque funcional OR
Entradas y salidas
Tabla 3.13 Entradas de la compuerta OR
Señal Descripción
Input1 Primera señal de entrada a la compuerta OR
Input2 Segunda señal de entrada a la compuerta OR
Input3 Tercera señal de entrada a la compuerta OR
Input4 Cuarta señal de entrada a la compuerta OR
Input5 Quinta señal de entrada a la compuerta OR
Input6 Sexta señal de entrada a la compuerta OR
Tabla 3.14 Salidas de la compuerta OR
Señal Descripción
OUT Salida de la compuerta OR
NOUT Salida invertida de la compuerta OR o NOR
92
3.2.7 Bloque funcional de la compuerta controlable22
Controllable Gate function block (GT)
Introducción
El bloque funcional GT se utiliza como un interruptor lógico, el ajuste de esta
compuerta se lleva a cabo en la herramienta PCM 600, este bloque sirve para habilitar o
deshabilitar funciones o entradas a ciertos bloques.
Bloque funcional
Figura 3.32 Bloque funcional GT
Entradas y salidas
Tabla 3.15 Entradas de la compuerta lógica GT
Señal Descripción
INPUT Entrada a la compuerta, esta señal será sobre la cual se decida si pasa a la salida
de la compuerta.
22 En el Apéndice A.2 se muestra la lista completa de compuertas GT, así como de las funciones que activan
o desactivan
93
Tabla 3.16 Salidas de la compuerta lógica GT
Señal Descripción
OUT Salida de la compuerta, es la misma señal de entrada, la diferencia es q esta puede
ser o no activada de acuerdo a lo mencionado
3.2.8 Bloque funcional del temporizador
Timer functional block (Timer)
Introducción
El bloque funcional temporizador, es utilizado para retardar la activación de las
señales. Se suele hacer uso de la salida ON debido a que representa la salida natural del
bloque, considerando que la salida OFF representa una desconexión. Uno de los ajustes a
realizar en el CAP 531 es el valor de T (retardo de tiempo), el cual es el tiempo que
permanecerá el retardo en la señal.
Bloque funcional
Figura 3.33 Bloque funcional de temporizador (TM)
94
Entradas y salidas
Tabla 3.17 Entradas del bloque temporizador
Señal Descripción
INPUT Señal de entrada al temporizador (señal que se desea retardar)
Tabla 3.18 Salidas del boque temporizador
Señal Descripción
ON Salida del temporizador, señal de arranque retardada
OFF Salida del temporizador, señal de desconexión retardada
3.2.9 Localizador de fallas
Fault Locator (LMBRFLO)
Introducción
La precisión del localizador de fallas es uno de los componentes esenciales para
minimizar las pérdidas de tiempo en el mantenimiento e inspección de la línea posterior a
una falla.
Esta función se basa en la medición de la impedancia de falla, la cual es
proporcional a la distancia de la falla en porcentaje, kilómetros o millas.
95
Una de las principales ventajas de esta función es la alta precisión en las
mediciones, incluso en aquellas líneas que poseen particularidades, de acuerdo a lo tratado
en la sección 2.2.2.
Las señales de este bloque son provenientes de ZMQPDIS_21 (ZM02)
principalmente, en donde se indica el arranque de las fases R, S o T.
Principio de operación
Para realizar los cálculos de la distancia de la falla, los fasores de prefalla y falla,
tanto de la corriente como de la tensión son seleccionados de manera que se utiliza los
valores almacenados en memoria de dichos valores.
Algoritmos de este tipo consideran efectos como los de corriente de carga, ambas
terminales en falla y valores de resistencia de falla.
El valor calculado por el localizador de fallas se indica en valor porcentual de la
longitud de la línea o bien en kilómetros o millas. Como se mencionará en la sección 4.2.7,
los ajustes a realizar en este bloque funcional considera la particularidad de las líneas en
doble circuito, en cuyo caso se debe considerar la compensación mutua así como
parámetros de impedancia de los extremos de conexión.
96
Bloque funcional
Figura 3.34 Bloque funcional LMBRFLO (FLO)
Entradas y salidas
Tabla 3.19 Entradas del bloque de procesamiento LMBRFLO (FLO)
Señal Descripción
PHSELL1 Indica que la fase seleccionada es la fase R debido al arranque de zona dos
PHSELL2 Indica que la fase seleccionada es la fase S debido al arranque de zona dos
PHSELL3 Indica que la fase seleccionada es la fase T debido al arranque de zona dos
CALCDIST
Activa el cálculo de distancia, esta señal proviene de una compuerta OR que
une las señales de arranque por disparo de cualquier función (provienen del
bloque TR03) o del disparo de la función SOTF
97
Tabla 3.20 Salidas del bloque de procesamiento LMBRFLO (FLO)
Señal Descripción
FLTDISTX Dato de la distancia de la falla, de acuerdo al valor de reactancia
CALCMADE Indica que el cálculo de la distancia se ha realizado
BCD_80 Distancia de la falla en código binario, representa el 80%
BCD_40 Distancia de la falla en código binario, representa el 40%
BCD_20 Distancia de la falla en código binario, representa el 20%
BCD_10 Distancia de la falla en código binario, representa el 10%
BCD_8 Distancia de la falla en código binario, representa el 8%
BCD_4 Distancia de la falla en código binario, representa el 4%
BCD_2 Distancia de la falla en código binario, representa el 2%
BCD_1 Distancia de la falla en código binario, representa el 1%
NOTA: Por medio de las combinaciones BCD mostradas anteriormente puede calcular el
valor de cualquier número hasta el 100. Por ejemplo para indicar que la falla fue al 67% se
hace BCD_40 + BCD_20 + BCD_4 + BCD_3 = BCD_67.
3.2.10 Protección contra deslizamiento de polo
Pole Slip Protection (PSPPPAM_78)
Introducción
Se debe aclarar que la función de protección ante deslizamiento de polo (PSP, por
sus siglas en ingles) es aplicable en la protección de los generadores, por lo que se nota
además que la lógica combinacional en estudio es aplicable para los generadores, sin
98
embargo debe quedar claro que este análisis se lleva a cabo para las líneas de transmisión.
Los eventos repentinos en los sistemas de potencia provocan un cambio repentino
en la carga, la ocurrencia o la liberación (debido a la apertura y cierre de interruptores) de
fallas pueden causar oscilaciones de potencia. En ocasiones, estas oscilaciones de potencia
pueden llegar a ser severas, provocando la perdida de sincronismo, lo cual es la situación
que llega a solventar la función PSP. El principal propósito de esta función es detectar,
evaluar y tomar la acción requerida para el momento del deslizamiento polar en el
generador (pérdida de sincronismo). Esta función sirve también para aislar un sistema de
potencia en islas que posean sistemas separados y estables cada uno por su lado.
Las señales de entrada de este bloque provienen de SMAI (PR14 y PR13), de donde
se toman mediciones de corriente y tensión (respectivamente) utilizadas solo para funciones
de respaldo.
Principio de operación
Si los generadores son más rápidos que el sistema de potencia, el movimiento del
rotor en el diagrama de impedancia y de tensión es de derecha a izquierda y la generación
se mantiene. Si en cambio el generador es más lento que el sistema, el movimiento de rotor
es de izquierda a derecha y la motorización se produce.
99
Figura 3.35 Movimiento en el diagrama de impedancia
El movimiento en el diagrama de impedancia se puede observar en la Figura 3.35,
el comportamiento transitorio se describe de acuerdo a la fuerza electromotriz (fem) EA y
EB y por X’d, XT y la impedancia transitoria del sistema ZS.
Donde:
X’d es la reactancia transitoria del generador
XT es la reactancia de cortocircuito del transformador elevador
ZS es la impedancia del sistema de potencia A
100
La detección del ángulo del rotor se habilita cuando:
La corriente mínima excede el diez por ciento (10%) del valor ajustado de la
corriente base.
La tensión máxima cae por debajo del noventa y dos por ciento de su valor base
(0.92Ubase).
La tensión Ucos tiene una velocidad angular entre los 0.2 Hz a los 8 Hz.
La correspondiente dirección no está bloqueada.
Figura 3.36 Diagrama simplificado de la función PSP
101
Bloque funcional
Figura 3.37 Bloque funcional PSPPAM_78 (PSP)
Entradas y salidas
Tabla 3.21 Entradas del bloque de procesamiento PSPPAM_78 (PSP)
Señal Descripción
I3P
Señal que combina los 3 fasores de corriente. Es generada por el bloque
SMAI, se utiliza para determinar la variación de corriente durante el
deslizamiento
U3P
Señal que combina los 3 fasores de voltaje. Es generada por el bloque
SMAI, se utiliza para determinar la variación de tensión durante el
deslizamiento
BLOCK Señal que realiza el bloqueo de la función
BLKGEN Operación de bloqueo en la dirección del generador
102
Tabla 3.21 Entradas del bloque de procesamiento PSPPAM_78 (PSP) (continuación)
BLKMOTOR Operación de bloqueo en la dirección del motor
EXTZONE1 Extensión de la zona 1 con la región de la zona 2
Tabla 3.22 Salidas del bloque de procesamiento PSPPAM_78 (PSP)
Señal Descripción
TRIP Señal de disparo común
TRIP1 Primer disparo después del N1Limit al cierre en zona 1
TRIP2 Segundo disparo después del N1Limit al cierre en zona 2
START Señal de inicio común
ZONE1 Primer cierre en la región de zona 1
ZONE2 Primer cierre en la región de zona 2
GEN Señal que indica que el generador es más rápido que el sistema, generador
acelerado
MOTOR Señal que indica que el generador es más lento que el sistema, generador
desacelerado
SFREQ Frecuencia al cierre
SLIPZOHM Impedancia al cierre en Ohms
SLIPZPER Impedancia en porcentaje de Zbase al cierre
UCOSKV Tensión UcosPhi en KV
UCOSPER Tensión UcosPhi en porcentaje de Vbase
103
3.3 Lógica combinacional del grupo funcional IMP_COM
Esta función es la encargada de realizar gran parte de la comunicación de la
protección de impedancia. Esta función lleva a cabo la lógica de comunicación para la
operación de la función por alimentador débil en un extremo (weak end Infeed, línea con
un extremo conectado a una barra débil, explicada en la sección 2.2.2), así como la lógica
de comunicación de la protección de impedancia.
En esta apartado hay bloques funcionales que se repiten, por lo que no se explican a
fondo y se hará énfasis en aquellos que no se han estudiado.
Algunos de los bloques de esta función que se han estudiado son:
Bloque funcional de la compuerta controlable
Compuerta OR
3.3.1 Compuerta AND
AND function block (AND)
Introducción
Se utiliza para combinar señales o variables booleanas mediante una suma booleana.
Este bloque posee 4 entradas y 2 salidas, una de las entradas es negada y una de las salidas
es invertida.
104
Bloque funcional
Figura 3.38 Bloque funcional AND
Entradas y salidas
Tabla 3.23 Entradas de la compuerta AND
Señal Descripción
Input1 Primera señal de entrada a la compuerta AND
Input2 Segunda señal de entrada a la compuerta AND
Input3 Tercera señal de entrada a la compuerta AND
Input4 Cuarta señal de entrada a la compuerta AND invertida o negada
Tabla 3.24 Salidas de la compuerta AND
Señal Descripción
OUT Salida de la compuerta AND
NOUT Salida invertida de la compuerta AND o NAND
105
3.3.2 Lógica de corriente en reversa y función por alimentador débil
en un extremo (weak end infeed) para comunicación de una sola fase
Current reversal and weak end infeed for phase segregated communication
(ZC1WPSCH_85)
Introducción
La función de corriente en dirección hacia atrás es usada para prevenir operaciones
indeseadas debido a corriente en dirección hacia atrás cuando se utiliza un esquema de
teleprotección de sobrealcance (POTT), esto debido a que con este esquema de
comunicación se asegura un disparo selectivo y rápido, así como en aplicaciones con líneas
paralelas.
La lógica por alimentador débil en un extremo (weak end infeed, WEI) es usada en
casos donde, tal y como se explico en la sección 2.2.2, la potencia aparente de una de las
barras puede ser muy baja. Al activarse esta función, la protección del extremo débil, recibe
una señal del otro extremo junto con la señal de baja tensión e impide la operación de la
protección en zona inversa así como del disparo instantáneo.
Las principales señales de entrada de este bloque son las provenientes de SMAI
(PR01) y de SDDRFUF (FSD1), las cuales son empleadas para medición y para bloquear la
función debido a la pérdida de tensión. Otras de las señales empleadas por este bloque son
producto de la lógica adicional mostrada al final de esta sección.
106
Principio de operación
Lógica de corriente en dirección hacia atrás
Esta lógica es usada en zona inversa en la entrada IRVLx para reconocer una falla
en líneas paralelas en la fase Lx. Cuando la zona reversa posee activado un ajuste de tiempo
tPickUpRev se previene un envió de la señal de comunicación y activación de la señal de
disparo predeterminado por el tiempo tDelayRev. Esta función posee un tiempo interno de
10 ms, el cual sirve para cancelar momentáneamente la señal, la cual asegura que la lógica
de corriente inversa pueda ser activada por una pequeña señal de entrada siempre que el
tiempo de pick-up sea cero.
Figura 3.39 Lógica de corriente en dirección hacia atrás
Lógica por alimentador débil en un extremo (weak end infeed)
Esta función envía repeticiones de recepción de señales bajo la condición de que no
hay falla, hasta que se detecte una de estas bajo una condición de falla en algún elemento.
107
Figura 3.40 Lógica WEI
La función WEI devuelve la señal (eco) recibida cuando:
La entrada funcional CLRLx esta activada. Esta entrada esta usualmente conectada
a la salida CLRLx de la lógica de esquema de comunicación ZCOM, sin embargo
como analizará en la sección 3.3.3, este esquema de comunicación es sustituido por
la lógica de ZC1P, el cual posee mejoras con respecto al ZCOM.
Esta función no es bloqueada mediante la activación de de la señal conectada a la
entrada funcional WEIBLKLx o bien de la entrada VTSZ.
La no activación de la señal tiene un retardo de 200 ms en la señal de entrada
WEIBLK2. Una compuerta OR combina todas las funciones que detectan estas
fallas y son llevadas hasta la terminal usualmente utilizada para este propósito.
Cuando la función Eco es utilizada en ambos terminales, se pueden ocasionar
señales que confunden la operación correcta del esquema, por lo que se recomienda
108
únicamente habilitar esta función en el extremo opuesto al de la barra débil, tal y como se
ha mencionado anteriormente. Para evitar el continuo cierre en el sistema la duración de la
señal es limitada por 200 ms. El criterio de baja tensión es utilizado como un criterio
adicional de disparo cuando el disparo del interruptor local es seleccionado, ajustando
WEI=Echo&Trip, junto con la función WEI y la señal ECHO se obtiene las condiciones
para la lógica eco, tal y como se muestra en la figura.
Figura 3.41 Diagrama simplificado de parte del disparo de la lógica WEI
109
Bloque funcional
Figura 3.42 Bloque funcional ZC1WPSCH_85 (ZC1W)
110
Entradas y salidas
Tabla 3.25 Salidas del bloque de procesamiento ZC1WPSCH_85 (ZC1W)
Señal Descripción
U3P Señal que combina los 3 fasores de voltaje. Es generada por el bloque SMAI
BLOCK Señal que realiza el bloqueo de la función, se puede bloquear por pérdida de
tensión
BLKZ Señal de bloqueo de la lógica WEI debido a la función falla de señal de
tensión
CBOPEN Señal de bloqueo de la lógica WEI debido a interruptor abierto
CRLn
(n=1, 2, 3)
Señal de arranque recibida por la lógica WEI en la fase “n” (R, S, T), esta
señal proviene del bloque de comunicación ZC1P
IRVLn
(n=1, 2, 3)
Señal de arranque de la lógica de corriente inversa en la fase “n” (R, S, T),
esta señal proviene de la lógica de preprocesamiento a dicha lógica (ver
Figura 3.43)
IRVBLKLn
(n=1, 2, 3) Bloqueo de la función de corriente inversa en la fase “n” (R, S, T)
WEIBLK Bloqueo de la lógica WEI
WEIBLKLn
(n=1, 2, 3) Bloqueo de la lógica WEI en la fase “n” (R, S, T)
WEIBLKOP Bloqueo de la lógica WEI debido a la operación de otra protección
WEIBLKOn
(n=1, 2, 3)
Bloqueo de la lógica WEI en la fase “n” (R, S, T), debido a la operación de
otra protección, proviene de la lógica de preprocesamiento mostrada en la
Figura 3.44
111
Tabla 3.26 Salidas del bloque de procesamiento ZC1WPSCH_85 (ZC1W)
Señal Descripción
TRPWEI Señal de disparo de la lógica WEI
TRPWEILn
(n=1, 2, 3) Señal de disparo de la lógica WEI en la fase “n” (R, S, T)
IRVOP Operación de la lógica de corriente inversa
IRVOPLn
(n=1, 2, 3) Indica la operación de la lógica de corriente inversa en la fase “n” (R, S, T)
ECHO
Señal transmitida por la lógica WEI, esta señal no es usada por la lógica
combinacional completa, sin embargo las señales de cada fase si, como se
nota a continuación
ECHOLn
(n=1, 2, 3)
Señal transmitida por la lógica WEI en la fase “n” (R, S, T), esta señal se
utiliza para activar el sobrealcance del esquema de comunicación de una sola
fase para la protección de distancia
112
Lógica adicional a la función ZC1W
Figura 3.43 Primer lógica adicional a la función ZC1W
113
Figura 3.44 Segunda lógica adicional a la función ZC1W
Como se observa en las Figuras 3.43 y 3.44, antes del procesamiento del bloque
ZC1WPSCH_85 (ZC1W), se cuenta con una lógica extra, la cual se explica a continuación.
Para iniciar, en la Figura 3.43, se observa la compuerta controlable GT01, la cual al ser
activada, permite el arranque monofásico de la lógica en corriente inversa. Esto se lleva a
cabo de modo que si la zona inversa (quinta zona) en la función de impedancia arranca en
alguna de las fases (R, S, T), se envía la señal de activación de la lógica en corriente
114
inversa. Si esta señal de la compuerta controlable se mantiene activada y se detecta una
operación en segunda zona de la función de impedancia, se envía un bloqueo a la lógica en
corriente inversa.
Si por el contrario la compuerta GT01 se desactiva, la operación de la lógica de
corriente inversa, arranca si se envía la señal de arranque en la quinta zona de la función de
impedancia (esta activación es en cualquier fase, solo se requiere que esta zona inicie
operación), ante este operar, el arranque de la lógica de corriente inversa realiza una
operación trifásica. De igual manera, si se presenta un arranque de la segunda zona de
operación de la función de impedancia, se envía un bloqueo a la lógica de corriente inversa
en las tres fases.
Analizando la Figura 3.44, se observa que la operación de la función WEI se puede
bloquear de acuerdo a una operación monofásica o bien trifásica, esto debido a la operación
de otra función de protección, en este caso de la función de impedancia. Para el bloqueo
general, es necesario que la señal PHSEGCHAN se encuentre desactivada23, así como que
se dé el arranque de operación en segunda zona de la función de impedancia o bien que la
quinta zona (zona inversa) envíe un arranque no direccional en alguna de las fases. De igual
manera la lógica WEI puede ser bloqueada monofásicamente, de modo que se requiere que
la señal PHSEGCHAN se encuentre activada y a su vez que se presente arranque de
operación en la segunda zona de la fase respectiva o bien que las señales de arranque no
23 Para ello se debe ajustar en Off la compuerta GT01
115
direccional en la quinta zona se combine con la señal de arranque no direccional de la fase
correspondiente de la función de impedancia.
3.3.3 Lógica del esquema de comunicación de una sola fase para la
protección de distancia
Phase segregated scheme communication logic for distance protection (PSCH,
85)
Introducción
La comunicación entre dos extremos de línea es utilizada para la limpieza de fallas
en las líneas de transmisión. Esta función cuenta con soporte para todos los esquemas de
teleprotección así como para problemas de fallas en líneas paralelas en un sistema, dado
esto es que la comunicación de una sola fase es necesaria. Esta función reemplaza por
completo el esquema de comunicación de módulo (ZCOM, esquema de comunicación
generalmente utilizado para teleprotección, sin embargo, el bloque ZC1P posee más
aplicaciones que este) en líneas importantes con tres canales de comunicación, sin embargo
se cuenta con una lógica extra que permite la comunicación mediante un solo canal.
El principal objetivo del bloque funcional ZC1P es complementar la función de
impedancia de la protección. Se debe considerar que para activar este tipo de esquema de
comunicación se debe poseer tres canales de comunicación (ya se mencionó que se cuenta
con una lógica extra para el uso de un solo canal de comunicación), uno por fase capaces
116
de enviar señales en ambas direcciones. Esta lógica de comunicación se complementa de
gran manera con la estudiada en la sección 3.3.2.
Las principales señales de este bloque son las provenientes de ZMQPDIS_21
(ZM02 y ZM05), de las cuales se obtiene señales de arranque de cada fase, tanto hacia
adelante como hacia atrás.
Principio de operación
El bloque ZC1P es una función lógica construida con elementos lógicos. Es un
complemento de la función de impedancia, la cual depende de las entradas de la protección
de impedancia y del esquema de comunicación empleado. El tipo de esquema de
comunicación aconsejado para ser usado puede ser seleccionado de acuerdo a la
disponibilidad de comunicación entre las subestaciones.
La habilidad para seleccionar cual zona de operación es asignada para cada entrada
en la lógica o esquema de comunicación hace que esta lógica sea capaz de soportar
prácticamente cualquier requerimiento en el esquema de comunicación para una operación
básica. La salida que inicia el disparo y que envía la señal de teleprotección debe darse de
acuerdo con el tipo de esquema de comunicación aconsejado y la (s) zona (s) de la
protección de distancia que han operado. En la Figura 3.45 se muestra un diagrama de las
zonas de operación de importancia para el relé en la operación de la teleprotección. Esta
será de gran uso en la explicación de cada esquema de comunicación, cabe mencionar que
los análisis a realizar serán desde la barra A, además aclarar que la función de
teleprotección se basa en el traslape de la primera zona del emisor con la segunda zona del
117
receptor, de modo que se debe recordar que la primera zona asegura una cobertura del 85%,
esto debido a los errores mencionados en el Capítulo 2 en cuanto a la cobertura total de la
línea.
Figura 3.45 Diagrama de las zonas de operación para el uso de la teleprotección
Esquema de bloqueo (Blocking)
Como es de esperar, se cuenta con una lógica para el envío de la señal de
teleprotección y otra muy similar para realizar el disparo por teleprotección. El principio de
operación de este esquema arranca ante un sobrealcance de la zona Z2 (dado que estos relés
no posee zona de sobrealcance Z1B), de modo que si recibe del extremo opuesto envía una
señal se bloquea el operar del disparo por teleprotección. A continuación se explica la
lógica para el envío de la señal y posteriormente para disparar por este esquema de
teleprotección.
Para el envío de la señal de teleprotección bajo el esquema de bloqueo por parte del
extremo emisor se requiere:
118
Que la entrada BLOCK del bloque no se encuentre activada, o sea, que no se
bloqueé con alguna señal la operación de la teleprotección.
Seleccionar el esquema de bloqueo de acuerdo a la sección 4.3.2 para ser usado en
la teleprotección.
Que no se produzca un bloqueo de la operación, este bloqueo se puede dar debido a
la activación de la lógica de corriente inversa.
Que se arranque la operación de la función de impedancia en zona inversa (quinta
zona).
Las condiciones descritas anteriormente se corroboran de acuerdo a la Figura 3.48.
Ante estas condiciones, se enviará una señal al extremo opuesto, por lo que se bloqueará la
operación del esquema de bloqueo, esto debido a que como se observa en la Figura 3.46 la
señal del extremo opuesto posee una negación a su entrada.
Para el disparo por teleprotección con esquema de bloqueo en el extremo receptor
se debe cumplir:
Que la entrada BLOCK del bloque no se encuentre activada, o sea, que no se
bloqueé con alguna señal la operación de la teleprotección.
Seleccionar el esquema de bloqueo de acuerdo a la sección 4.3.2 para ser usado en
la teleprotección.
No recibir señal del extremo opuesto, emisor.
Arranque en la operación de la función de impedancia en segunda zona de
medición.
119
Figura 3.46 Lógica básica para envió de señal de disparo en una fase para esquema de
bloqueo
Esquema permisivo de subalcance (Permissive Underreach)
El principio de operación de este esquema de subalcance (PUTT) se inicia ante un
subalcance de la zona Z1, por parte de uno de los extremos, considerando la Figura 3.45, si
en caso de que la falla es muy cerca de la barra B, dicha falla no será detectada por la
primera zona del relé ubicado en la barra A, sin embargo si será determinado por la zona
Z2. Al igual que el esquema anterior, el esquema PUTT posee su lógica de envío de señal y
su lógica de disparo, tal y como se muestra en la Figura 3.48. A continuación se muestra las
condiciones necesarias para la operación de cada lógica.
Para el envío de la señal de teleprotección bajo el esquema de subalcance por parte
del extremo emisor se requiere:
Que la entrada BLOCK del bloque no se encuentre activada, o sea, que no se
bloqueé con alguna señal la operación de la teleprotección.
Seleccionar el esquema de subalcance de acuerdo a la sección 4.3.2 para ser usado
en la teleprotección.
120
Si hay arranque de la primera zona de medición, o bien por un disparo por
sobrecorriente de fase, para esta última condición se debe cumplir que la compuerta
GT04 se active.
Que no arranque la operación de la función de impedancia en zona inversa (quinta
zona).
Para el disparo por teleprotección con esquema de subalcance en el extremo
receptor se debe cumplir:
Que la entrada BLOCK del bloque no se encuentre activada, o sea, que no se
bloqueé con alguna señal la operación de la teleprotección.
Seleccionar el esquema de subalcance de acuerdo a la sección 4.3.2 para ser usado
en la teleprotección.
Recibir del extremo emisor la señal de arranque por teleprotección.
Se debe dar arranque en la operación de la función de impedancia en segunda zona
de medición.
Figura 3.47 Lógica básica para envió de señal de disparo en una fase para esquema
permisivo de subalcance
121
Esquema permisivo de sobrealcance (Permissive Overreach)
En este esquema, una medición de sobrealcance debe cumplir con las siguientes
condiciones para enviar señal de teleprotección.
Que la entrada BLOCK del bloque no se encuentre activada, o sea, que no se
bloqueé con alguna señal la operación de la teleprotección.
Que no se produzca un bloqueo de la operación, este bloqueo se puede dar debido a
la activación de la lógica de corriente inversa.
Seleccionar el esquema de sobrealcance de acuerdo a la sección 4.3.2 para ser usado
en la teleprotección.
Arranque en la operación de la función de impedancia en segunda zona de
medición.
Que no arranque la operación de la función de impedancia en zona inversa (quinta
zona).
Para realizar un disparo del interruptor por teleprotección, bajo el esquema de
sobrealcance se debe cumplir con las siguientes condiciones:
Que la entrada BLOCK del bloque no se encuentre activada, o sea, que no se
bloqueé con alguna señal la operación de la teleprotección.
Seleccionar el esquema de sobrealcance de acuerdo a la sección 4.3.2 para ser usado
en la teleprotección.
Arranque en la operación de la función de impedancia en segunda zona de medición
Se debe recibir señal del extremo emisor la señal de teleprotección.
122
Esquema transferencia de disparo (Intertrip)
En este esquema, la señal de envío (CS, por sus siglas en inglés), es enviada por un
subalcance de zona que hace que se dispare la línea. La señal recibida por fase es
transferida directamente al bloque funcional de disparo. En caso de disparo monopolar la
selección de fase y la lógica para disparo de tres fases es procesada en el bloque funcional
de disparo.
Este esquema al igual que los anteriores posee una lógica de envío y una lógica de
disparo, para el envío se requiere que:
Que la señal BLOCK de entrada no se encuentre activada, o sea, que no se bloquee
con alguna señal la operación de la teleprotección.
Que se seleccione el esquema de transferencia de disparo (intertrip) para ser usado
en la teleprotección.
Se debe dar arranque en la operación de la función de impedancia en primera zona
de medición.
Para el disparo por el esquema en estudio se debe cumplir:
Que la señal BLOCK de entrada no se encuentre activada, o sea, que no se bloquee
con alguna señal la operación de la teleprotección.
Que se seleccione el esquema de transferencia de disparo (intertrip) para ser usado
en la teleprotección.
Recibir señal de confirmación del extremo opuesto, dando permiso para disparar.
123
Hasta el momento se ha estudiado la lógica de envío y disparo de la lógica de cada
esquema de teleprotección, sin embargo se debe notar en la Figura 3.48 que los esquemas
de teleprotección poseen un tiempo de coordinación ajustable para realizar el disparo, este
tiempo se relaciona con la duración de la transferencia de la señal, así como de los retardos
de operación del interruptor, estos ajustes serán profundizados en el capítulo 4, sección
4.3.2.
124
Figura 3.48 Diagrama simplificado por fase de la función de teleprotección
125
Bloque funcional
Figura 3.49 Bloque funcional ZC1PPSCH_85 (ZC1P)
126
Entradas y salidas
Tabla 3.27 Entradas del bloque de procesamiento ZC1PPSCH_85 (ZC1P)
Señal Descripción
BLOCK Señal que realiza el bloqueo de la función, de modo que ninguno de los
esquemas de teleprotección opera
BLKTR Señal común de bloqueo para la salida de disparo debido a la lógica de
comunicación en todas las fases,
BLKTRLn
(n=1, 2, 3)
Señal para bloqueo de disparo debido a la lógica de comunicación en la fase
“n” (R, S, T), esta señal es bloqueada ante la operación de la lógica de
corriente inversa
CACCLn
(n=1, 2, 3)
Señal que permite la actuación de las funciones por arranque de la segunda
zona de medición de distancia en la fase “n” (R, S, T)
CSURLLn
(n=1, 2, 3)
Señal de subalcance para la operación del esquema de teleprotección PUTT en
la fase ”n” (R, S, T)
CSORLn
(n=1, 2, 3)
Señal de sobrealcance para la operación del esquema de teleprotección POTT
en la fase “n” (R, S, T)
CSBLKLn
(n=1, 2, 3) Señal de protección de impedancia en zona inversa en la fase “n” (R, S, T)
BLKCSLn
(n=1, 2, 3)
Bloqueo de señal de comunicación en los esquemas POTT y Blocking en la
fase “n” (R, S, T), esta señal se ve bloqueada ante la operación de la lógica de
corriente inversa
CRLn
(n=1, 2, 3) Señal recibida en la fase “n” (R, S, T)
CRMPH Señal recibida por fallas en varias fases
127
Tabla 3.28 Salidas del bloque de procesamiento ZC1PPSCH_85 (ZC1P)
Señal Descripción
TRIP Señal común de disparo en alguna de las fases
TRLn
(n=1, 2, 3) Señal de disparo en la fase “n” (R, S, T)
CSLn
(n=1, 2, 3) Señal enviada en la fase “n” (R, S, T)
CSMPH Señal enviada por fallas en varias fases, transmisión de la señal de
teleprotección
CRLLn
(n=1, 2, 3) Señal recibida en la fase “n” (R, S, T), confirmación o “eco”
Lógica adicional a la función ZC1P
Figura 3.50 Lógica adicional a la función de teleprotección con esquema POTT
128
Figura 3.51 Lógica adicional a la función de teleprotección con esquema PUTT
En la Figura 3.50 se muestra la lógica de preprocesamiento para el esquema POTT,
en esta se observa como ante el arranque de segunda zona de medición o bien ante el envío
de la señal transmitida por la lógica WEI, se cumple una de las condiciones de envío de
señal para el esquema de teleprotección POTT. La lógica mostrada anteriormente es usada
para cada fase, y estas señales son conectadas a las entradas CSORLn, del bloque ZC1P, en
donde se implementa la lógica mostrada en la Figura 3.48.
En la Figura 3.51 se observa la lógica de preprocesamiento para el esquema de
teleprotección PUTT, en la figura se nota la posibilidad de que se active una de las
condiciones para el envío de la señal de teleprotección explicadas anteriormente, en la
129
Figura 3.51 se muestra que el arranque de primera zona así como un disparo por
sobrecorriente de fase (siempre y cuando se active de la compuerta GT04) activan una de
las condiciones para el envío de la señal al extremo opuesto.
La Figura 3.52 muestra la lógica de recepción y envío de señales de teleprotección,
se debe notar como esta lógica llega a resolver el problema de los tres canales de
comunicación, dado que observando dicha lógica el bloque A005, recibe la señal del
módulo de entradas binarias (señal proveniente del extremo opuesto), esta señal activa el
bloque mencionado, siempre y cuando la señal PHSEGCHAN se encuentre desactivado, de
modo que esta señal es transmitida hasta las entradas CRLn, esperando únicamente cumplir
las demás condiciones para la operación del esquema seleccionado. Esta misma lógica se
utiliza cuando se transmite las señales de teleprotección por canales diferentes, la única
variante en este caso es que la señal PHSEGCHAN se debe encontrar activada y esperar la
señal de cada fase independientemente.
Para la lógica de envío de la señal de teleprotección, ocurre algo similar a lo
anterior, de modo que si la señal PHSEGCHAN se encuentra desactivada, se envía una sola
señal de teleprotección, en caso contrario se puede enviar cada señal de fase por canales
diferentes.
130
Figura 3.52 Lógica adicional a la función ZC1P de recepción y envío de la señal de
teleprotección
131
3.4 Lógica combinacional del grupo funcional I_PROT
Esta función es uno de los complementos de operación que posee el relé ABB REL
670. Actúa como protección de sobrecorriente ante la pérdida de tensión. Otras de las
características de esta función es la posibilidad de operar como protección instantánea de
sobrecorriente de fase, protección de sobrecarga, protección instantánea de sobrecorriente a
tierra y supervisión de conductores.
Para este grupo funcional se utilizan algunas compuertas ya estudiadas, por lo que
se mencionan a continuación las ya analizadas y se describen las nuevas.
Algunos de los bloques de esta función que se han estudiado son:
Bloque funcional de la compuerta controlable
Compuerta AND
3.4.1 Protección instantánea de sobrecorriente de fase
Instantaneous phase overcurrent Protection (PHPIOC_50)
Introducción
La función de sobrecorriente trifásica posee un bajo nivel transitorio y un tiempo de
disparo corto, lo que permite un ajuste elevado, con lo que se llega al límite en menos de un
ocho por ciento de la corriente de falla en la línea.
La señal de entrada de este bloque es proveniente de SMAI (PR02), de donde se
obtiene la señal de corriente de las tres fases agrupadas.
132
Principio de operación
La señal analógica de corriente de fase es preprocesada por un bloque de filtro
discreto de Fourier. De este filtro se obtiene el valor RMS de la señal de corriente con la
frecuencia fundamental. Este valor de corriente es comparado con el valor ajustado e la
protección (IP>>). Si este valor es superior al ajustado entonces la señal de este comparador
envía una señal de verdadero, la cual activa la señal de salida TRLn (n=1, 2, 3) la cual es de
disparo de la fase que a la vez es común para las tres fases.
En cuanto al modo de operación (OpMode) se cuenta con “1 de 3” o bien “2 de 3”,
lo cual hace referencia al número de señales necesarias para activar la señal de disparo de la
fase. También se cuenta con la posibilidad de activar un cambio en el modo de operación
(StValMult) mediante una señal de entrada binaria en ENMULT la cual hace cambiar el
parámetro de ajuste (elevar o disminuir la curva en magnitud de corriente), un ejemplo de la
aplicación de este multiplicador es para cuando se da el arranque de transformador, donde
se producen corrientes de magnetización, las cuales son elevadas. Esta función puede ser
bloqueada mediante una señal de entrada binaria en BLOCK.
Bloque funcional
Figura 3.53 Bloque funcional PHPIOC_50 (IOC)
133
Entradas y salidas
Tabla 3.29 Entradas del bloque de procesamiento PHPIOC_50 (IOC)
Señal Descripción
I3P Señal que combina los 3 fasores de corriente. Es generada por el bloque SMAI
BLOCK Señal que bloquea la función
ENMULT Señal que permite cambiar el valor de operación de la función (multiplicador
de los valores de ajuste en la corriente)
Tabla 3.30 Salidas del bloque de procesamiento PHPIOC_50 (IOC)
Señal Descripción
TRIP Señal de disparo para alguna fase
TRIPLn (n=1, 2, 3) Señal de disparo para la fase “n” (R, S, T)
Esta lógica de sobrecorriente instantánea de fase posee una lógica extra que permite
la operación no solo del disparo sino que permite la activación de la función de recierre,
esto siempre y cuando se active la compuerta GT06.
134
3.4.2 Protección de sobrecorriente de fase de tiempo inverso
Four Step phase overcurrent Protection (OC4PTOC_51_67)
Introducción
La función de sobrecorriente con característica inversa (ANSI 51) posee los tiempos
IEC y ANSI habilitados, junto con una opción de definir el tiempo de funcionamiento. Esta
función puede ser direccional (ANSI 67) o bien no direccional (ANSI 51).
La señal de entrada de este bloque es proveniente de SMAI (PR14 y PR13)
(utilizados para funciones de respaldo), de donde se obtiene las tres señales agrupadas de
corriente. Además de estas tres señales, cuenta con otras tres señales agrupadas de tensión,
las cuales son utilizadas para aplicar direccionalidad de la corriente con respecto a la
tensión.
Principio de operación
Esta función trabaja con cuatro categorías de operación, las cuales se mencionan a
continuación:
Apagada
No direccional
Hacia adelante
Hacia atrás
135
El diseño de la protección se basa especialmente en cuatro partes:
La direccionalidad del elemento, indicando la dirección de la sobrecorriente.
El bloque funcional de restricción de armónicas.
Las cuatro etapas de la función de sobrecorriente.
El modo de selección.
Uno de los ajustes comunes para todas las etapas de sobrecorriente es la StPhaseSel,
la cual es usada para habilitar la operación del número de corriente de fase, o sea para
identificar el numero de fases en falla. Esta operación indica si es necesario la falla de una o
dos o las tres fases para la operación de la protección (ver Capítulo 4 sección 4.4.2).
136
Bloque funcional
Figura 3.54 Bloque funcional OC4PTOC_51_67 (TOC)
137
Entradas y salidas
Tabla 3.31 Entradas del bloque de procesamiento OC4PTOC_51_67 (TOC)
Señal Descripción
I3P Señal que combina los 3 fasores de corriente. Es generada por el bloque
SMAI, se utiliza para determinar la sobrecorriente
U3P Señal que combina los 3 fasores de tensión. Es generada por el bloque SMAI,
se utiliza para determinar la direccionalidad de la sobrecorriente
BLOCK Señal que bloquea la función
BLKTR Bloqueo de la señal de disparo
BLKST1 Bloqueo de la primera etapa del diseño de la función.
BLKST2 Bloqueo de la segunda etapa del diseño de la función.
BLKST3 Bloqueo de la tercera etapa del diseño de la función.
BLKST4 Bloqueo de la cuarta etapa del diseño de la función.
ENMULT1 Cuando se activa, indica que los valores de corriente se utilizan para la
primera etapa
ENMULT2 Cuando se activa, indica que los valores de corriente se utilizan para la
segunda etapa
ENMULT3 Cuando se activa, indica que los valores de corriente se utilizan para la
tercera etapa
ENMULT4 Cuando se activa, indica que los valores de corriente se utilizan para la cuarta
etapa
138
Tabla 3.32 Salidas del bloque de procesamiento OC4PTOC_51_67 (TOC)
Señal Descripción
TRIP Señal de salida de disparo, es utilizada para la lógica de recierre
TRn (n=1, 2, 3, 4) Disparo común de las etapa “n”
TRLn (n=1, 2, 3) Disparo de la fase “n” (R,S,T), se envía a las señales binarias de
salida
TR1Ln (n=1, 2, 3) Disparo de la fase “n” (R,S,T) proveniente la primera etapa
TR2Ln (n=1, 2, 3) Disparo de la fase “n” (R,S,T) proveniente la segunda etapa
TR3Ln (n=1, 2, 3) Disparo de la fase “n” (R,S,T) proveniente la tercera etapa
TR4Ln (n=1, 2, 3) Disparo de la fase “n” (R,S,T) proveniente la cuarta etapa
START Señal de arranque general
STn (n=1, 2, 3, 4) Señal de arranque común debido a la “n” etapa
STLn (n=1, 2, 3) Señal de arranque para la fase “n” (R,S,T)
ST1Ln (n=1, 2, 3) Señal de arranque de la fase “n” (R,S,T) debido a la primera etapa
ST2Ln (n=1, 2, 3) Señal de arranque de la fase “n” (R,S,T) debido a la segunda etapa
ST3Ln (n=1, 2, 3) Señal de arranque de la fase “n” (R,S,T) debido a la tercera etapa
ST4Ln (n=1, 2, 3) Señal de arranque de la fase “n” (R,S,T) debido a la cuarta etapa
2NDHARM Bloqueo de la función debido a la detección de segunda armónica, se
utiliza para considerar magnetización de los transformadores
DIRLn (n=1, 2, 3) Direccionalidad de la fase “n” (R,S,T)
139
3.4.3 Protección térmica de sobrecarga
Thermal Overload Protection, one time constant (LPTTR_26)
Introducción
Esta función (ANSI 49), al igual que la estudiada en la sección 3.2.10, son
utilizadas en la protección de los generadores, ante la posible sobrecarga de la máquina, la
cual basa su operación en los límites térmicos del equipo a proteger. Esta función se ha
implementado debido a que no existe otra función con detección de sobrecargas. Se debe
recordar que la corriente trifásica posee una característica I2t, la cual es empleada para la
operación de la función, con un tiempo ajustable.
Esta función posee como únicas entradas activadas, la señal de corriente de las tres
fases agrupadas. Con esta corriente, realiza el procesamiento interno y decide en relación
con las condiciones presentes.
Principio de operación
El principio se basa en la medición de las corrientes (valores en RMS) los cuales
son preprocesados, estas corrientes alimentan al bloque funcional y mediante ciertas
ecuaciones se determina el valor de la temperatura, la cual considera la temperatura
ambiente.
Cuando el valor de temperatura alcanza el valor ajustado en AlarmTemp, la señal
ALARM es activada. Cuando dicha temperatura alcanza el nivel ajustado en TripTemp, la
señal TRIP es activada. Después del disparo, se da la posibilidad de un cierre, esto se da
140
mediante la señal de salida LOCKOUT, la cual es activada cuando la temperatura alcanza
el valor ajustado en ReclTemp, o sea, la salida LOCKOUT es utilizada como una salida
binaria que puede ser usada bloquear el cierre de interruptor mientras la temperatura no
alcance un nivel ajustable y seguro.
En algunas aplicaciones, donde se posee líneas paralelas, se debe ajustar el
parámetro IMult para el número de líneas paralelas. Para activar dicha operación se debe
activar la señal de entrada ENMULT.
Figura 3.55 Lógica simplificada de la función THL
141
Bloque funcional
Figura 3.56 Bloque funcional LPTTR_26 (THL)
Entradas y salidas
Tabla 3.33 Entradas del bloque de procesamiento LPTTR_26 (THL)
Señal Descripción
I3P Señal que combina los 3 fasores de corriente. Es generada por el bloque
SMAI, se utiliza para determinar el valor de sobrecarga
BLOCK Bloqueo de la función térmica de sobrecarga
BLKTR Bloqueo de la señal de disparo
ENMULT Multiplicador de corriente, es usado cuando se utiliza dos o más líneas en
paralelo
AMBTEMP Señal de temperatura ambiente, debe ser de un sensor externo
SENSFLT Validez del estado del sensor externo
RESET Reajuste de contador de la función térmica de sobrecarga
142
Tabla 3.34 Salidas del bloque de procesamiento LPTTR_26 (THL)
Señal Descripción
TRIP Señal de disparo debido a la protección térmica de sobrecarga
START Arranque de la función térmica de sobrecarga
ALARM Señal de alarma
LCKOUT
Señal de cierre debido a la función térmica de sobrecarga, bloquea el cierre de
interruptor debido a que la temperatura es superior a la operación segura, con
respecto a la temperatura
3.4.4 Protección instantánea de sobrecorriente a tierra
Instantaneous Residual Overcurrent Protection (EFPIOC_50N)
Introducción
La función de sobrecorriente a tierra (ANSI 50N), posee una operación inmediata,
de modo que operar una vez sobrepasada la corriente ajustada para operación. Esta función
puede configurarse para medir la corriente residual a partir de las tres fases (una señal con
el valor residual) o bien utilizar una entrada de corriente directamente del neutro del
transformador de corriente.
Principio de operación
Como se mencionó, el valor de la corriente residual puede ser calculado por el
bloque SMAI (PR01) y utilizado en este bloque, dado esto es que se cuenta con un bloque
143
que calcula la corriente residual mediante un filtro discreto de Fourier (DFT). A partir de
esto se obtiene el valor RMS de la corriente con la componente de frecuencia fundamental.
Con este valor se alimenta el bloque funcional EFPIOC_50N (IEF) y se inicia la operación
de la protección. Este valor es comparado con el valor ajustado (IN>>), de modo que si es
más grande que el ajustado se activa la señal de disparo instantáneo.
Esta función cuenta con la particularidad de que posee la opción de considerar las
corrientes de magnetización del transformador, corrientes de segunda armónica, esto para
evitar disparos incorrectos durante la conexión de los transformadores.
Esta función posee a la salida una compuerta controlable GT05, la cual si es
activada permite el recierre del interruptor.
Bloque funcional
Figura 3.57 Bloque funcional EFPIOC_50N (IEF)
144
Entradas y salidas
Tabla 3.35 Entradas del bloque de procesamiento EFPIOC_50N (IEF)
Señal Descripción
I3P Señal que combina los 3 fasores de corriente. Es generada por el bloque SMAI
BLOCK Bloqueo de la función instantánea de sobrecorriente a tierra
BLKTR Bloqueo de la señal de disparo
MULTEN Hablita diferentes sets de ajustes de corriente, de modo que permite el uso de
diferentes curvas para operación.
Tabla 3.36 Salidas del bloque de procesamiento EFPIOC_50N (IEF)
Señal Descripción
TRIP Señal de disparo debido a la función instantánea de sobrecorriente a tierra
3.4.5 Protección de sobrecorriente a tierra de tiempo inverso
Four Step Residual Overcurrent Protection (EF4PTOC_51N67N)
Introducción
La función de sobrecorriente con retraso posee una característica de tiempo inverso.
Todos los tiempos IEC y ANSI están habilitados, junto con una opción de definir el tiempo
de funcionamiento. Esta función puede ser direccional (ANSI 67) o bien no direccional
(ANSI 51). Otra de las características es que posee ajuste individual de bloqueo de la
segunda armónica (ante el arranque de los transformadores). Esta función puede ser usada
145
como protección principal para fallas de fase a tierra, o bien como respaldo de otra función.
La direccionalidad puede ser combinada con los respectivos bloques de
comunicación, de modo que se implementa los esquemas de teleprotección. Esta puede ser
configurada para medir la corriente residual a partir de las entradas de las tres fases o bien
utilizar una entrada de corriente directamente del neutro del transformador de corriente
Las señales de entrada de este bloque funcional, provienen del bloque SMAI (PR13
y PR14), así como del bloque funcional SDDRFUF (FSD), señal que es utilizada para
bloquear la función cuando hay señal del potencial y para desbloquear la función cuando se
pierde la señal de potencial. Otras de las señales de este bloque son las entradas binarias de
posición de interruptor abierto y la de cierre manual de interruptor.
Principio de operación
Esta función tiene las siguientes tres “entradas analógicas”:
I3P, señal de entrada de la función, indica los valores de corriente de operación.
U3P, señal de entrada de la función, indica el voltaje de polarización.
IP3P, señal de entrada de la función, indica la corriente de polarización.
Estas señales son conectadas a sus respectivos bloques de preprocesamiento, los
cuales son configurados en el CAP 531.
Cantidades de Operación dentro de la función
Esta función siempre utiliza el valor de la corriente residual, el cual puede ser:
146
Directamente medido, de modo que las cuatro señales analógicas (3 fases y 1
neutro) combinadas en una única señal proveniente del bloque SMAI.
Calculada a partir de la entrada de las tres corrientes de fase. En este caso se utiliza
la ecuación definida para 3I0.
Polarización interna para facilitar la función
Esta polarización es utilizada para determinar la dirección de la operación. Al igual
que para el caso de la corriente residual, dicho valor de polarización, 3U0 y 3I0, puede ser
directamente medidos o bien calculados, de forma similar a lo explicado anteriormente.
Polarización externa para facilitar la función TEF
En lugar de poseer lógica para determinar la polarización, se suele ajustar dicha
polaridad bajo una característica de no direccionalidad. De modo que se facilita la
operación, con la salvedad de que opera sin dirección la protección de respaldo.
Estructura interna de la función TEF
Internamente esta función se subdivide en las siguientes subfunciones:
Subfunción 1: Cuatro modos de sobrecorriente a tierra
En el siguiente bloque se muestra la lógica simplificada de dicha operación. El
ajuste de esta subfunción se realiza de modo que se ajusta la direccionalidad (adelante,
atrás, no direccional), valor de arranque de corriente de falla, tipo de operación (tiempo
inversa o tiempo constante), supervisión de la segunda armónica, entre otras.
147
Figura 3.58 Lógica simplificada para sobrecorriente a tierra del modo x (x=1, 2, 3, 4)
Subfunción 2: Supervisión del elemento direccional con comparador integrado
de direccionalidad
Esta subfunción posee integrado una supervisión de direccionalidad, la cual utiliza
cantidades de corriente de operación IOp. El método de polarización es determinado por los
parámetros ajustados polMethod, de acuerdo a las siguientes posibilidades.
1. Cuando polMethod = Voltaje, UVPol es usada para la polarización.
2. Cuando polMethod = Corriente, UIPol es usada para la polarización.
3. Cuando polMethod = Dual, UTotPol es usada para la polarización.
148
A continuación se muestra el bloque simplificado de la supervisión de
direccionalidad de la función de sobrecorriente de respaldo.
Figura 3.59 Lógica simplificada para supervisión direccional del elemento con
comparador direccional integrado
Subfunción 3: Bloque de la segunda armónica
Esta subfunción opera mediante una relación entre las componentes de segunda
armónica respecto a la fundamental. Si dicha relación supera el valor ajustado, se activa la
función.
149
Figura 3.60 Lógica simplificada para característica de bloqueo por segunda armónica
y bloqueo para características con transformadores en paralelo
Subfunción 4: Cierre en falla (switch on to fault)
Esta subfunción opera del mismo modo al estudiado para la función de la
sección 2.2.2. A continuación se muestra el diagrama simplificado de esta
subfunción de este bloque. Esta lógica posee señales de arranque de las etapas 2 y
3, tal y como se detalla en la Figura 3.61.
150
Figura 3.61 Lógica simplificada para SOTF y características de bajo-tiempo
151
Bloque funcional
Figura 3.62 Lógica simplificada del bloque EF4PTOC_51N67N (TEF)
152
Figura 3.63 Bloque funcional EF4PTOC_51N67N (TEF)
153
Entradas y salidas
Tabla 3.37 Entradas del bloque de procesamiento EF4PTOC_51N67N (TEF)
Señal Descripción
I3P
Señal que combina los 3 fasores de corriente. Es generada por el
bloque SMAI, se utiliza para determinar el nivel de corriente
residual
U3P
Señal que combina los 3 fasores de voltaje. Es generada por el
bloque SMAI, utilizado para determinar la direccionalidad en
caso de operar la función 51N
I3PPOL Polarización en corriente para el relé, determina la
direccionalidad de la corriente
BLOCK Bloqueo de la función térmica de sobrecarga
BLKTR Bloqueo de la señal de disparo
BLKSTn (n=1, 2, 3, 4) Bloqueo de la subfunción “n”
ENMULTn (n=1,2,3,4) Multiplicador de corriente, es usado cuando se utiliza dos o más
líneas en paralelo de acuerdo a la subfunción “n”
CBPOS Posición del interruptor abierto
CLOSECB Comando de cierre manual al interruptor
OPENCB Comando de apertura manual al interruptor
154
Tabla 3.38 Salidas del bloque de procesamiento EF4PTOC_51N67N (TEF)
Señal Descripción
TRIP Señal de disparo debido a la función con retraso de sobrecorriente
a tierra
TRINn (n=1, 2, 3, 4) Señal de disparo proveniente de la etapa “n”
TRSOTF Señal de disparo por falla a tierra proveniente de la función SOTF
START Señal de arranque general de las subfunciones
STINn (n=1,2,3,4) Señal de arranque de la etapa “n”
STSOTF Señal de arranque por falla a tierra proveniente de la función
SOTF
STFW Arranque de la señal de direccionalidad hacia adelante
STRV Arranque de la señal de direccionalidad hacia atrás
2NDHARMD Señal de bloqueo por segunda armónica
3.4.6 Vigilancia de ruptura del conductor
Broken Conductor Check (PTOC, 46)
Introducción
Por lo general las funciones de protección no cuentan con una supervisión del
conductor, debido a esto se ha implementado dicha función, la cual basa su operación en la
medición continua del valor de corriente y la asimetría de las mismas, el cual debe poseer
algún valor siempre y cuando no se haya realizado una apertura del interruptor. La señal
utilizada por este bloque es del bloque funcional SMAI (PR14).
155
Principio de operación
Esta función (ANSI 46) detecta la ruptura del conductor, por medio de la asimetría
entre corrientes en las tres fases. La señal de arranque es activada bajo las siguientes
condiciones:
La diferencia entre la corrientes de fase, se compara la de menor valor con respecto
a la de mayor valor, esta diferencia debe superar el valor ajustado en Iub>.
La corriente de fase de mayor magnitud supera el valor ajustado en OP>.
La corriente de fase de menor magnitud, está por debajo del 50% del mínimo valor
ajustado en IP>.
Se debe observar que la tercera condición incluye la solución para sistemas de doble
circuito. Esto debido a que si el conductor falla en una fase, es de esperar que la otra fase
en paralelo tienda a transmitir la potencia demandada. Si esta asimetría se mantiene por un
periodo superior al tOper la señal TRIP es activada.
Esta función puede ser deshabilitada si:
El relé se encuentra en estado de prueba, por lo que la función se bloquea desde el
menú HMI, mediante el ajuste BlockBRC=Yes.
La señal de entrada BLOCK se ajusta para bloquear la función.
La señal de bloqueo puede ser conectada a una señal binaria que envía el bloqueo de
la función debido a señales externas. Cabe mencionar que la señal de disparo es trifásica, y
de que dicha señal puede ser utilizada como alarma.
156
Bloque funcional
Figura 3.64 Lógica simplificada del bloque BRCPTOC_46 (BRC)
Figura 3.65 Bloque funcional BRCPTOC_46 (BRC)
157
Entradas y salidas
Tabla 3.39 Entradas del bloque de procesamiento BRCPTOC_46 (BRC)
Señal Descripción
I3P
Señal que combina los 3 fasores de corriente. Es generada por el bloque SMAI,
mediante esta señal determinar si el conductor ha fallado, esto mediante el
método de operación explicado anteriormente
BLOCK Bloqueo de la función vigilancia de ruptura del conductor
BLKTR Bloqueo de la señal de disparo
Tabla 3.40 Salidas del bloque de procesamiento BRCPTOC_46 (BRC)
Señal Descripción
TRIP Señal de disparo debido a la función de vigilancia de ruptura de conductor
START Señal de arranque de la función de vigilancia de ruptura de conductor.
3.5 Lógica combinacional del grupo funcional EF_COM
Este grupo funcional es el encargado de realizar la comunicación ante fallas a tierra
en la línea. Está compuesta básicamente por dos subfunciones, las cuales consideran efectos
158
como el considerado para la función por alimentador débil en un extremo (weak end
Infeed) así como corriente en dirección hacia atrás.
Algunas de los bloques adicionales a los explicados adelante se le deben agregar los
siguientes bloques, los cuales fueron explicados anteriormente.
Bloque funcional de la compuerta controlable GT
Compuerta AND
Compuerta OR
3.5.1 Lógica de comunicación para protección de fallas a tierra
Scheme communication logic for residual overcurrent protection (ECPSCH_85)
Introducción
Para lograr una rápida limpieza de las fallas a tierra en la porción no cubierta por la
primera zona (85% al 100% de la línea) se hace uso de esta función así como de los canales
de comunicación. Cabe mencionar que las señales de arranque de esta función son señales
de corriente, de modo que a diferencia del bloque estudiado en la sección 3.3.3, este no
opera con señales de impedancia.
En los esquemas direccionales, la información de la dirección de corriente de falla
puede ser transmitida hasta el otro extremo de la línea. Con comparadores direccionales se
puede logar tiempos de respuesta tan bajos como la velocidad de transmisión del canal de
comunicación, considerando los tiempos de transmisión en el canal. Estas respuestas
159
rápidas logran además respuestas satisfactorias ante los recierres después de finalizada la
falla.
Este módulo permite esquemas de teleprotección y adicionalmente se complementa
con el bloque funcional EFCA (explicado en la siguiente sección).
Principio de operación
La protección de sobrecorriente direccional utiliza las siguientes señales para su
funcionamiento:
CACC: Señal a ser usada para disparo del esquema de comunicación, normalmente
arranca la señal de sobrealcance hacia adelante (STFW).
CSBLK: Señal a ser usada para el envío de señal de permiso para el esquema de
bloqueo, normalmente arranca la señal de sobrealcance hacia atrás (STRV).
CSUR: Señal a ser usada para el envío de señal de permiso para el esquema de
subalcance (PUTT), normalmente arranca la señal de subalcance hacia adelante
(STINn).
CSOR: Señal a ser usada para el envío de la señal de permiso para el esquema de
sobrealcance (POTT), normalmente arranca la señal de sobrealcance hacia adelante
(STINn).
CS: señal de teleprotección enviada al extremo opuesto.
CR: señal de teleprotección recibida del extremo opuesto.
CRL: echo u confirmación de la señal recibida enviada al extremo opuesto.
CRG: señal de supervisión del canal de transmisión para el esquema de desbloqueo.
160
Adicionalmente a estas señales se agrega una señal de puede ser configurada la
entrada BLKCS, la cual bloquea la función ante un ciclo de recierre monopolar.
A continuación se presenta la lógica de esta función para cada esquema de
comunicación, no se explicara cada esquema, dado a que ha sido estudiada anteriormente
en la sección 3.3.3.
Esquema Blocking
Figura 3.66 Lógica simplificada para esquema de bloqueo
161
Esquema permisivo de subalcance y sobrealcance
Figura 3.67 Lógica simplificada para esquema permisivo de subalcance y
sobrealcance
Esquema de desbloqueo
Figura 3.68 Lógica simplificada para esquema de desbloqueo
162
Bloque funcional
Figura 3.69 Bloque funcional ECPSCH_85 (EFC)
Entradas y salidas
Tabla 3.41 Entradas del bloque de procesamiento ECPSCH_85 (EFC)
Señal Descripción
BLOCK Bloqueo de la función vigilancia de ruptura del conductor
BLKTR Bloqueo de la señal de disparo
BLKCS Señal para bloquear la salida CS en los esquemas de sobrealcance y bloqueo
CSBLK Señal para activar envío de señal para sobrecorriente a tierra con direccionalidad
hacia atrás
CACC Arranque hacia delante del esquema de teleprotección por sobrecorriente
direccional
CSOR Señal para activar envío de señal de sobrecorriente a tierra en sobrealcance
163
Tabla 3.41 Entradas del bloque de procesamiento ECPSCH_85 (EFC) (continuación)
Señal Descripción
CSUR Señal para activar envío de señal de sobrecorriente a tierra en bajoalcance
CR Recepción de la señal del esquema d teleprotección
CRG Señal de supervisión de canal de transmisión para esquema de desbloqueo
Tabla 3.42 Salidas del bloque de procesamiento ECPSCH_85 (EFC)
Señal Descripción
TRIP Disparo por esquema de comunicación
CS Envío de señal por esquema de comunicación
CRL Señal de recibido por esquema de comunicación
LCG Perdida de señal de comunicación
3.5.2 Lógica de corriente inversa y función por alimentador débil en
un extremo (weak end infeed, WEI) para protección de falla a tierra
Current reversal and weak end infeed logic for residual overcurrent protection
(ECRWPSCH_85)
Introducción
Esta función es un complemento de la explicada anteriormente (sección 3.5.1),
juntas protegen la línea y buscan acelerar la eliminación de las fallas a tierra. Si son líneas
paralelas (ver Figura 3.70) conectadas en barras comunes en ambos extremos el esquema de
comunicación de sobrealcance puede disparar sin selectividad debido a la corriente en
164
reversa. Esta operación afecta el correcto operar de la línea en buen estado cuando la falla
es eliminada en la línea adyacente. Para solventar este tipo de disturbios, se incluye esta
función. Esquemas de comunicación PUTT y POTT operan solo cuando ambos extremos
detectan la falla, por lo que se recomienda alguno de estos esquemas para su operar.
Figura 3.70 Diagrama de conexión para doble circuito
Principio de operación
Esta función contiene lógica para diferentes esquemas de comunicación. La lógica
combinacional para esquema de sobrealcance contiene lógica para las funciones de
corrientes inversas y por alimentador débil en un extremo (weak end infeed). Las Figuras
3.71 y 3.72 muestran la lógica para la función sobrecorriente inversa y para alimentador
débil en un extremo (weak end infeed), respetivamente.
Para la lógica de corriente inversa se suele hacer uso de la entrada IRV, la cual
reconoce que la falla es en dirección inversa. Cuando la señal de falla hacia atrás es
activada durante el tiempo tPickUp, la señal de salida IRVL es activada y se envía señal de
165
disparo al bloque de comunicación. Cuando la falla ha pasado la señal IRV es desactivada y
la entrada IRVBLK es activada, de modo que la salida IRVL es desactivada.
Para la lógica de WEI se puede ajustar de modo que solo se envíe la señal de
comunicación o bien que envíe y dispare. Esta función es generalmente utilizada para
direccionalidad hacia adelante o hacia atrás, esto se realiza conectando la compuerta OR82
con las direccionalidades en la entrada WEIBLK2, la cual bloquea el operar de la función
WEI debido a la activación de otras funciones de sobrecorriente. Para cuando se hace uso
del envío y disparo de la función WEI, en caso de operación de la función, la señal de
salida WEITR se activa y envía la señal de disparo.
Figura 3.71 Lógica simplificada para la función corriente inversa
Figura 3.72 Lógica simplificada para la función WEI-echo
166
Figura 3.73 Lógica simplificada para el disparo de la función WEI
Bloque funcional
Figura 3.74 Bloque funcional ECRWPSCH_85 (EFCA)
167
Entradas y salidas
Tabla 3.43 Entradas del bloque de procesamiento ECRWPSCH_85 (EFCA)
Señal Descripción
U3P Señal que combina los 3 fasores de tensión. Es generada por el bloque SMAI
BLOCK Bloqueo de la función vigilancia de ruptura del conductor
IRVBLK Bloqueo de la función de corriente inversa
IRV Activación de la función de corriente inversa
WEIBLK1 Bloqueo de la lógica WEI debido a la operación de otras funciones o
WEIBLK2 Bloqueo de la lógica WEI debido a la operación de otras funciones
VTSZ Bloqueo del disparo proveniente del la lógica WEI por la función falla de
fusible
CBOPEN Bloqueo del disparo proveniente de la lógica WEI debido a apertura del
interruptor
CRL Canal para recibir señal de la lógica WEI
Tabla 3.44 Salidas del bloque de procesamiento ECRWPSCH_85 (EFCA)
Señal Descripción
IRVL Operación de la función corriente inversa
TRWEI Disparo debido a la función WEI
ECHO Envío de señal de comunicación debido a la lógica WEI
CR Envío de confirmación de señal recibida al otro extremo de la línea
168
Adicionalmente a las funciones mencionadas en la sección 3.5.1 y 3.5.2, se cuenta
con una lógica extra que permite el recierre o la inhabilitación del recierre ante disparos por
las dos lógicas mencionadas. Para el permiso de recierre del interruptor, se debe ajustar la
compuerta GT14 en On, de modo que ante disparo por teleprotección de falla a tierra, se
podría realizar el recierre. En caso de ajustar en Off dicha compuerta controlable, la
inhabilitación del recierre se lleva a cabo.
3.6 Lógica combinacional del grupo funcional U_PROT
Entre las funciones realizadas por este grupo funcional se encuentran: la supervisión
del térmico de potencial, así como sobretensión y bajatensión con retardo.
Además de las funciones mostradas a continuación este grupo funcional posee el
siguiente bloque adicional.
Compuerta controlable GT
3.6.1 Supervisión de disparo térmico de potencial
Fuse failure supervision (SDDRFUF)
Introducción
Esta función se encarga de bloquear o desbloquear las funciones que dependen de la
medición de tensión. El bloque funcional tiene básicamente dos algoritmos de operación,
los cuales se basan en determinación del valor de secuencia negativa y de secuencia cero,
169
además se complementa con un algoritmo de determinación del delta de tensión y de un
delta de corriente. La detección de secuencia negativa es recomendada para redes
aterrizadas con alta impedancia, se basa en la medición de cantidades elevadas de secuencia
negativa en el valor de tensión 3U2 sin la presencia de la corriente de secuencia negativa
3I2.
La detección de secuencia cero es recomendada en redes aterrizadas con baja
impedancia, se basa en la medición de cantidades elevadas de secuencia cero en el valor de
tensión 3U0 sin la presencia de la corriente de secuencia cero 3I0.
El criterio basado en el delta de tensión y delta de corriente es agregado en esta
supervisión para detectar perdida del potencial en las tres fases.
Las señales con las que opera este bloque funcional son señales de los bloques
SMAI (PR01 Y PR02) de los cuales se determina la tensión y corriente de operación de la
línea, así como entradas binarias que indican la posición de cerrado del interruptor, así
como una señal de entrada que indica disparo térmico de potencial (detectada
externamente).
Principio de operación
Secuencia cero
La función basada en la secuencia cero mide continuamente los valores de tensión y
corriente de secuencia cero y a su vez los compara con los valores ajustados para 3U0< y
3I0>.
170
La función habilita la señal interna “fuseFaildDetected” si el valor determinado es
superior al valor ajustado en 3U0>, y si la medición de la corriente de secuencia cero está
por debajo del valor ajustado 3I0< y se ajusta la operación bajo este modo (OpMode debe
estar ajustado en 2 “modo de secuencia cero”). Esta operación activa la señal de salida
BLKU, utilizada para bloquear la operación de funciones relacionadas con tensión.
La salida BLKZ llega a ser activada si no es detectada perdida de la línea al mismo
tiempo.
Si la señal fuseFailDetected se presenta por más de cinco segundos y al mismo
tiempo las tensiones se encuentran por debajo del valor ajustado en UPh> y el parámetro
ISealIn se encuentra encendido, la función activa las salida 3PH, BLKU y BLKZ. Estas
mismas señales de salida pueden ser activadas si todas las tensiones de fase se encuentran
por debajo del valor UPH>, SealIn=On y cualquiera de las tensiones de fase se encuentra
por debajo del ajuste por más de cinco segundos.
Se recomienda siempre ajustar SealIn en Off, esto para evitar que la función opere a
partir de sus propias mediciones, dado que el ICE utiliza la función de supervisión del
térmico de potencial como una entrada binaria, por lo que se ajustará el REL 670 de manera
que actúe únicamente con esta señal.
La señal de salida BLKU puede ser activada si ninguna tensión de fase está por
debajo del valor ajustado en UPh> por más de sesenta segundos y al mismo tiempo la
tensión de secuencia cero esta sobre el valor ajustado 3U0> por más de cinco segundos,
todas las corrientes de fase están por debajo del ajuste IDLD< (nivel de operación para
171
detección de pérdida de línea) y el circuito del interruptor está cerrado (si la entrada
CBCLOSED se encuentra activada), esta condición cubre la apertura del interruptor.
Figura 3.75 Lógica simplificada para la función supervisión de medición de potencial
(disparo térmico de potencial)
172
Secuencia negativa
Al igual que para el caso de la secuencia cero, la secuencia negativa se encarga de
habilitar la señal fuseFailDetected, a diferencia de que ahora esta señal se habilita, si la
tensión de secuencia negativa 3U2 es mayor que el valor ajustado 3U2> o bien que la
corriente de esta secuencia se encuentre por debajo del valor ajustado 3I2<, además se debe
considerar la operación de secuencia negativa (OpMode) se encuentre ajustado en 1 (Modo
de secuencia negativa).
Razón de cambio de la tensión y la corriente
La función delta puede ser activada si el modo de operación OperationDUDI se
encuentre activado (On). En este caso la operación de los algoritmos basados en secuencia
(cero y negativa) trabajan de forma paralelo. De modo que el algoritmo calcula los cambios
de corriente y tensión, y a su vez son comparados con los valores ajustados DI< y DU>.
Este algoritmo funciona de modo que ante una variación considerable en la razón de
cambio de la amplitud tensión y al mismo tiempo no se produce una variación en la razón
de la amplitud de la corriente, se detecta una falla del térmico. Como característica
importante, esta función monitorea de forma independiente cada fase. Esta supervisión se
lleva a cabo en caso de que el interruptor se encuentre cerrado, de modo que es necesaria la
señal de entrada CBCLOSED, la cual indica la posición del interruptor.
Se cuenta con dos condiciones para la activación de la señal interna STDU, las
cuales son:
173
[1] La magnitud de ∆U es mayor al ajuste DU> y la magnitud de la ∆I está por debajo
del valor ajustado DI> en cualquiera de las fases, además es necesario que el
interruptor este cerrado.
[2] La magnitud de ∆U es mayor que el ajuste DU> y la magnitud de la ∆I está por
debajo del valor ajustado DI> en cualquiera de las fases y que al mismo tiempo la
magnitud de la corriente de fase es superior al ajuste IPh>.
Modos de operación
A partir de los principios de operación analizados anteriormente, esta función puede
ser activada bajo los siguientes modos de operación, los cuales incrementan la flexibilidad
y adaptan la operación a los requerimientos del sistema.
[1] OpMode = 0, el modo de secuencia cero y negativa están desactivadas.
[2] OpMode = 1; el modo de secuencia negativa es seleccionado.
[3] OpMode = 2; el modo de secuencia cero es seleccionado.
[4] OpMode = 3; ambos modos operan en paralelo en una compuerta OR.
[5] OpMode = 4; se utiliza el valor de la secuencia más alta, ya sea negativa o cero.
174
Bloque funcional
Figura 3.76 Bloque funcional SDDRFUF (FSD)
Entradas y salidas
Tabla 3.45 Entradas del bloque de procesamiento SDDRFUF (FSD)
Señal Descripción
I3P Señal que combina los 3 fasores de corriente. Es generada por el bloque
SMAI
U3P Señal que combina los 3 fasores de tensión. Es generada por el bloque
SMAI
BLOCK Bloqueo de la función vigilancia de ruptura del conductor
CBCLOSED Señal que se activa cuando el interruptor está cerrado e indica la posición de
interruptor.
175
Tabla 3.45 Entradas del bloque de procesamiento SDDRFUF (FSD) (continuación)
Señal Descripción
MCBOP Señal que se activa cuando una señal externa de disparo de la vigilancia de
medición es enviada
DISCPOS Se activa cuando el conector de la línea es abierto
BLKTRIP Señal de bloqueo para la señal de disparo
Tabla 3.46 Salidas del bloque de procesamiento SDDRFUF (FSD)
Señal Descripción
BLKZ Señal que controla las funciones de impedancia y sobrecorriente de respaldo, se
activa de acuerdo a las características explicadas anteriormente
BLKU Arranque general de la función, activa o desactiva las funciones de sobre o sub
tensión
3PH Arranque de la función en las tres fases
DLD1PH Condición de pérdida de la línea en al menos una fase
DLD3PH Condición de pérdida de la línea en las tres fases
3.6.2 Protección de sobretensión con retardo
Two step overvoltage protection (OV2PTOV_59)
Introducción
Las sobretensiones suelen ocurrir por exceso de reactivo en el sistema, como
producto de variaciones en los cambiadores de derivación de los transformadores, extremos
abiertos en líneas largas, entre otros. Esta función puede ser usada en combinación con una
176
función direccional que detecta un incremento considerable en la potencia reactiva, o bien
con la supervisión del térmico de potencial. La única señal de entrada activada en este
bloque es la de tensión del bloque SMAI (PR13).
Principio de operación
Se basa en la medición continua de las tensiones de fase a tierra en la línea. El valor
medido es comparado con el valor ajustado U1> (secuencia positiva) y U2> (secuencia
negativa). Posee la característica de determinar si el número de fases en falla es “1 de 3”, “2
de 3” o bien “3 de 3”.
Al igual que todas las funciones que hacen uso de los valores RMS, cuenta con
características de tiempo inverso o bien de tiempo constante, similar a la sobrecorriente.
En la Figura 3.77 se muestra el diagrama esquemático de la función TOV, en el cual
se nota como la medición de las tensiones de fase son usadas para realizar todo el algoritmo
de operación de la función.
De acuerdo a la Figura 3.77, la función cuenta con dos etapas diferentes, las cuales
pueden ser ajustadas con tiempos y características diferentes. En la Figura 3.77 se muestra
como la lógica superior representa la primera etapa, mientras la lógica inferior representa la
segunda etapa.
177
Figura 3.77 Diagrama simplificado de la función TOV
178
Bloque funcional
Figura 3.78 Bloque funcional OV2PTOV_59 (TOV)
179
Entradas y salidas
Tabla 3.47 Entradas del bloque de procesamiento OV2PTOV_59 (TOV)
Señal Descripción
U3P Señal que combina los 3 fasores de tensión. Es generada por el bloque SMAI
BLOCK Bloqueo de la función de sobretensión
BLKTR1 Bloqueo del disparo de la operación de la primera etapa
BLKST1 Bloqueo del arranque de la primera etapa
BLKTR2 Bloqueo del disparo de la operación de la segunda etapa
BLKST2 Bloqueo del arranque de la segunda etapa
Tabla 3.48 Salidas del bloque de procesamiento OV2PTOV_59 (TOV)
Señal Descripción
TRIP Disparo debido a la función TOV
TR1 Señal común de disparo debido a la primera etapa
TR1Ln (n=1, 2, 3) Señal de disparo de la fase “n” (R, S, T) debido a la primera etapa
TR2 Señal común de disparo debido a la segunda etapa
TR2Ln (n=1, 2, 3) Señal de disparo de la fase “n” (R,S,T) debido a la segunda etapa
START Señal de arranque general
ST1 Señal común de arranque debido a la primera etapa
ST1Ln (n=1, 2, 3) Señal de arranque de la fase “n” (R, S, T) debido a la primera etapa
ST2 Señal común de arranque debido a la segunda etapa
ST2Ln (n=1, 2, 3) Señal de arranque de la fase “n” (R, S, T) debido a la segunda etapa
180
3.6.3 Protección de bajatensión con retardo
Two step undervoltage protection (UV2PTUV_27)
Introducción
Las subtensiones suelen ocurrir por deficiencias de reactivo en el sistema, como por
ejemplo variaciones en los cambiadores de derivación de los transformadores, extremos
exceso de cargas inductivas, salidas de bancos de condensadores, entre otras. Esta función
puede ser usada en combinación con una función direccional que detecta un incremento
considerable en la potencia reactiva, o bien con la supervisión del térmico de potencial. Las
señales de este bloque son las mediciones de tensión del bloque SMAI (PR13) así como
señales de bloqueo debido a disparo del térmico de potencial, o bien por interruptor abierto.
Principio de operación
Se basa en la medición continua de las tensiones de fase a tierra en la línea. El valor
medido es comparado con el valor ajustado U1< (secuencia positiva) y U2< (secuencia
negativa). Posee la característica de determinar si el número de fases en falla es “1 de 3”, “2
de 3” o bien “3 de 3”.
Al igual todas las funciones hacen uso de los valores RMS, cuentan con
características de tiempo inverso o bien de tiempo constante, similar a la sobrecorriente.
En la Figura 3.79 se muestra el diagrama esquemático de la función TUV, en el cual
se nota como la medición de las tensiones de fase son utilizadas para realizar todo el
algoritmo de operación de la función.
181
A diferencia del bloque anterior, se debe considerar el efecto de la perdida de
tensión por apertura del interruptor, por lo que se debe conectar una señal de posición del
interruptor para que no se produzca un arranque de ninguna de las etapas de operación por
bajatensión.
Figura 3.79 Diagrama simplificado de la función TOV
182
De acuerdo a la Figura 3.79, la función cuenta con dos etapas diferentes, las cuales
pueden ser ajustadas con tiempos y características diferentes. En la Figura 3.79 se muestra
como la lógica superior representa la primera etapa, mientras la lógica inferior representa la
segunda etapa.
Bloque funcional
Figura 3.80 Bloque funcional UV2PTUV_27 (TUV)
183
Entradas y salidas
Tabla 3.49 Entradas del bloque de procesamiento UV2PTUV_27 (TUV)
Señal Descripción
U3P Señal que combina los 3 fasores de tensión. Es generada por el bloque SMAI
BLOCK Bloqueo de la función proveniente del bloque vigilancia de medición de
potencial (FSD)
BLKTR1 Bloqueo del disparo de la operación de la primera etapa
BLKST1 Bloqueo del arranque de la primera etapa
BLKTR2 Bloqueo del disparo de la operación de la segunda etapa
BLKST2 Bloqueo del arranque de la segunda etapa
Tabla 3.50 Salidas del bloque de procesamiento UV2PTUV_27 (TUV)
Señal Descripción
TRIP Disparo debido a la función TUV
TR1 Señal común de disparo debido a la primera etapa
TR1Ln (n=1, 2, 3) Señal de disparo de la fase “n” (R, S, T) debido a la primera etapa
TR2 Señal común de disparo debido a la segunda etapa
TR2Ln (n=1, 2, 3) Señal de disparo de la fase “n” (R, S, T) debido a la segunda etapa
START Señal de arranque general
ST1 Señal común de arranque debido a la primera etapa
ST1Ln (n=1, 2, 3) Señal de arranque de la fase “n” (R, S, T) debido a la primera etapa
ST2 Señal común de arranque debido a la segunda etapa
ST2Ln (n=1, 2, 3) Señal de arranque de la fase “n” (R, S, T) debido a la segunda etapa
184
3.6.4 Supervisión de la pérdida de tensión
Loss of voltage check (LOVPTUV_27)
Introducción
La detección de pérdida de tensión (ANSI 27) es adecuada para usar en redes con
sistema de recierre. Esta función actúa en comandos de disparos tripolares, si las tres
tensiones de fase se encuentran por debajo del valor ajustado. Las señales de este bloque
son las mediciones de tensión del bloque SMAI (PR13) así como señales de bloqueo
debido a disparo del térmico de potencial, o bien por interruptor abierto.
Principio de operación
La operación de la función detección de pérdida de tensión se basa, al igual que sus
homologas, en la medición continua de la tensión de la línea. La lógica reconoce un
restablecimiento de la línea por tres segundos (3 seg), por lo que no produce un operar
incorrecto.
A continuación se muestra la Figura 3.81, donde se aprecia la lógica simplificada de
la operación de esta función, cabe rescatar que esta función es supervisada por la función de
vigilancia de medición de potencial (FSD), la cual activa o desactiva dicha operación
mediante la salida BLKU del bloque FSD1.
185
Figura 3.81 Diagrama simplificado de la función LOV
186
Bloque funcional
Figura 3.82 Bloque funcional LOVPTUV_27 (LOV)
Entradas y salidas
Tabla 3.51 Entradas del bloque de procesamiento LOVPTUV_27 (LOV)
Señal Descripción
U3P Señal que combina los 3 fasores de tensión. Es generada por el bloque SMAI
BLOCK Bloqueo de la función supervisión de pérdida de tensión
CBOPEN Señal de la posición del interruptor
VTSU Entrada que puede bloquear la función, proviene de la función vigilancia de
medición de potencial
187
Tabla 3.52 Salidas del bloque de procesamiento LOVPTUV_27 (LOV)
Señal Descripción
TRIP Disparo debido a la función LOV
START Señal de arranque general
3.7 Lógica combinacional del grupo funcional CB_TR
Este conjunto de funciones son las encargadas de realizar las diferentes formas de
disparo del relé de distancia. Tal y como se estudiará cada bloque posee diferente función,
así como lógica de operación. De los bloques analizados anteriormente, las que nuevamente
son de uso necesario, ya sea para enlazar señales, o bien para dar permisos son:
Compuerta AND
Compuerta OR
Bloque funcional de la compuerta controlable
TIMER
188
3.7.1 Primer lógica de disparo del interruptor
Front logic CB tripping (TMAGGIO)
Introducción
Este bloque es el encargado de enviar los disparos a cada fase o bien a las tres fases.
Para la lógica del relé a implementar, se hace uso de dos bloques de este tipo, el primero
utilizan las primeras 16 entradas del primer bloque para los disparos trifásicos y las
siguientes 16 para disparo en las fase R, el segundo bloque, utiliza las primeras 16 para el
disparo de la fase S y finalmente las últimas 16 señales para disparo de la fase T. Los
disparos provienen de diferentes bloques funcionales que conforman la lógica de disparo
del REL 670.
Estos bloques se basan en la agrupación de las señales de disparo de la lógica
combinacional del REL 670 y enviarlas al siguiente bloque que realiza los disparo de cada
fase o bien de las tres fases.
Principio de operación
El principio de operación es mediante una serie de compuertas OR, las cuales se
conectan de manera que las primeras 16 entradas se dirigen a la misma salida común y las
segundas 16 entradas a la segunda salida común.
Finalmente existe una tercera salida común, que permite combinar mediante una
única compuerta OR las 32 entradas.
189
Adicionalmente, existe una entrada Pulse que permite seleccionar si los disparos
son pulsos, cuyo tiempo es ajustable en tpulse, o bien una señal con retardo a la
desconexión, cuyo tiempo de desconexión es ajustable en toff.
Existe también un retardo de activación para cada grupo de disparos que puede
ajustarse en ton.
Figura 3.83 Lógica interna de la matriz de disparo
190
Bloque funcional
Figura 3.84 Bloque funcional TMAGGIO (TR)
191
Entradas y salidas
Tabla 3.53 Entradas del bloque de procesamiento TMAGGIO (TR)
Señal Descripción
INPUTn (n=1, 2…., 32) Entrada binaria “n”
Tabla 3.54 Salidas del bloque de procesamiento TMAGGIO (TR)
Señal Descripción
OUTPUT1 Señal de salida común para las primeras 16 entradas
OUTPUT2 Señal de salida común para las segundas 16 entradas
OUTPUT3 Señal de salida común para las 32 entradas
NOTA: De estos bloques de la primer lógica de disparo, se cuenta con dos bloques iguales,
los cuales reciben todas las señales de disparo de otras funciones, este bloque a su salida
genera una única salida que indica el disparo de cada fase o bien trifásica, de ahí que sea
necesario 2 bloques (disparo trifásico y de cada señal monofásica).
3.7.2 Lógica final de disparo del interruptor
Tripping logic (SMPPTRC_94)
Introducción
Como se observo anteriormente, las señales de disparo producidas por el bloque
TMAGGIO (TR01 y TR02) no consideran direccionalidad ni zonas de medición, por lo que
192
se hace necesario el uso de una lógica extra que contemple estas condiciones. Esto se logra
con el bloque funcional SMPPTRC_94 (TRP), el cual une las señales de disparo y les
asigna la zona y dirección respectiva.
Principio de operación
El tiempo de disparo de la función TRP es ajustable en la opción tTripMin. Para
disparos tripolares la función posee una única señal de entrada (TRIN) en la cual todas las
salidas de disparo son analizadas por el bloque.
Figura 3.85 Diagrama simplificado de la lógica de disparo tripolar
La función cuenta con la opción de disparo de uno o dos polos (monopolar o
bipolar), en cuyo caso cuenta con las salidas de disparo TRL1, TRL2, TRL3, una por fase.
Estas son señales de salida separadas, las cuales son usadas para la activación de la función
de recierre.
193
Esta función cuenta con una lógica adicional que permite una mayor seguridad de
operación durante un recierre con falla, o sea, cuando se produce el recierre y no se ha
podido liberar la falla, de modo que una señal fuerza el disparo tripolar. A continuación se
muestran lógicas de operación de la función.
Figura 3.86 Diagrama simplificado de la lógica de operación trifásica
194
Figura 3.87 Diagrama simplificado de la lógica de una sola fase
195
Figura 3.88 Diagrama simplificado de la lógica final de disparo
196
Bloque funcional
Figura 3.89 Bloque funcional SMPPTRC_94 (TRP)
Entradas y salidas
Tabla 3.55 Entradas del bloque de procesamiento SMPPTRC_94 (TRP)
Señal Descripción
BLOCK Señal que bloquea la función
BLKLKOUT Bloqueos externos para el circuito del interruptor
TRIN Disparo de todas las fases
TRINLn Disparo de la fase “n” (R,S,T)
PSLn Entrada funcional de selección de fase “n” (R,S,T)
IPTRZ Disparo por zona con selección de fase por separado
197
Tabla 3.55 Entradas del bloque de procesamiento SMPPTRC_94 (TRP)
(continuación)
Señal Descripción
IPTREF Disparo de una fase con selección de fase por separado
P3PTR Preparación para disparo tripolar en caso de falla de recierre
SETLKOUT Señal que activa enclavamientos en la operación del interruptor (set lockout)
RSTLKOUT Señal que desactiva enclavamientos en la operación del interruptor (reset
lockout)
Tabla 3.56 Salidas del bloque de procesamiento SMPPTRC_94 (TRP)
Señal Descripción
TRIP Salida de disparo trifásico
TRLn (n=1, 2, 3) Señal de disparo de la fase “n” (R,S,T)
TR1P Disparo monopolar
TR2P Disparo bipolar
TR3P Disparo tripolar
CLLKOUT Bloqueo de cierre al circuito del interruptor
198
3.7.3 Supervisión del canal de disparo
Trip coil supervisión CB
Introducción
Aunque no hay un bloque funcional para supervisión del canal de disparo, se puede
llevar a cabo una combinación de compuertas y de temporizadores, de modo que se realice
la función de supervisar el canal de disparo a la bobina del interruptor.
Principio de operación
El objetivo de esta lógica, tal y como se mencionó en la sección 2.4, se basa en la
supervisión de canal de disparo, la cual muestrea el estado del conductor de alimentación
que pasa por el contacto de disparo del relé y que se dirige a la bobina de disparo del
interruptor. De modo que ante una falla del conductor se envía una señal de alarma. Esta
lógica es aplicada mediante una serie de compuertas y como requisito indispensable un
temporizador ajustado para tres segundos (3 seg), esto para considerar el tiempo de
transferencia de los contactos de posición de interruptor ante un cambio de estado del
mismo. Esta función ayuda a garantizar la confiabilidad del sistema de despeje de fallas.
199
Figura 3.90 Lógica de supervisión del canal de disparo
3.8 Lógica combinacional del grupo funcional CB_AR
El recierre de un interruptor, es una maniobra que se realiza en los sistemas de
potencia, esto con el objetivo de restablecer la operación normal del mismo. La
protecciones del sistema deben contar con una función que realice dicha operación, es por
ello que se implementa la función de recierre de interruptor, la cual se describe a
continuación.
200
3.8.1 Primer lógica de cierre del interruptor
Front logic autoreclose (TMAGGIO)
El funcionamiento de este bloque es el mismo al explicado en la sección 3.7.1, en el
cual se analizó la operación de las primeras 16 entradas, las cuales son combinadas en una
compuerta OR y son enviadas a la primera señal de salida, de manera similar para las
siguientes 16 entradas, las cuales son enviadas a la segunda salida del bloque. En este caso
se combinan las señales de disparo de las funciones de protección que activan el ciclo de
recierre, las cuales son unidas y serán utilizadas en el siguiente bloque a explicar. Las
señales de salida son variables que arrancan la operación de recierre.
Se debe observar que en el caso del recierre, las primeras 16 entradas son utilizadas
para activar el recierre, mientras que las segundas 16 entradas son utilizadas para inhabilitar
dicha operación.
3.8.2 Lógica final de recierre del interruptor
Autorecloser (SMBRREC_79)
Introducción
La función de recierre puede ajustarse con un retardo de tiempo ajustable ante un
disparo monopolar o multipolar. Esta función posee la posibilidad de coordinar con la
función de sincronismo.
201
Principio de operación
Operación de autorecierre activada o desactivada
La operación de esta función puede ser controlada mediante ajustes de parámetros o
bien por control externo. Con el ajuste Operattion=On, la función es activada, con
Operattion=Off, la función es desactivada y si Operattion=External ctrl la operación es
activada o desactivada mediante la entrada de una señal externa.
Cuando la función se activa, la salida SETON es activada. Otra condición de
entrada que deben cumplirse son CBPOS (indica interruptor cerrado) y CBREADY. En
este mismo punto el recierre automático está preparado para iniciar el ciclo de recierre y la
señal de salida READY es activada.
Modo de selección del autorecierre
El modo de operación de la función de recierre puede ser ajustado en el bloque
AR, los modos de operación son monopolares, bipolares o bien tripolares, mediante
diferentes combinaciones de posibles casos:
Mode= 3phase(0),1/2/3ph(1),1/2ph(2),1ph+1*2ph(3),1/2ph+1*3ph(4),1ph+1*2/3ph(5)
Donde los ajustes mencionados se muestran en la Tabla 3.57.
202
Tabla 3.57 Descripción de los ajustes para la función de autorecierre
Ajuste Primer
disparo
Primer
recierre
Segundo al quinto
disparo
Segundo al quinto
recierre
Monofásico Trifásico Trifásico
Bifásico Trifásico Trifásico (0) 3phase
Trifásico Trifásico
Trifásico
Trifásico
Monofásico Monofásico Trifásico
Bifásico Trifásico No hay recierre (1) 1/2/3ph
Trifásico Trifásico
Trifásico
No hay recierre
Monofásico Monopolar Trifásico
Bifásico Trifásico No hay recierre (2) 1/2ph
Trifásico No se realiza
Trifásico
No hay recierre
Monofásico Monofásico Trifásico
Bifásico No se realiza No hay recierre (3) 1 ph +
1*2ph Trifásico No se realiza
Trifásico
No hay recierre
Monofásico Monofásico Trifásico
Bifásico Bifásico Trifásico (4) 1/2ph +
1*3ph Trifásico Trifásico
Trifásico
No hay recierre
Monofásico Monofásico Trifásico
Bifásico Bifásico No hay recierre (5) 1ph +
1*2/3ph Trifásico Trifásico
Trifásico
No hay recierre
En el caso de Costa Rica, el ICE únicamente utiliza recierres monopolares, de modo
que ante una falla tripolar, bipolar o bien que el interruptor sea tripolar, no se permite el
recierre de la línea.
203
Inicio del recierre y condiciones para el inicio del ciclo de recierre
La forma de iniciar el ciclo de recierre es mediante la señal de entrada START, la
cual debe ser acompañada por la señal CBREADY y CBPOS. Estas últimas señales son las
que monitorean que el interruptor esté listo para iniciar el ciclo y que anteriormente el
interruptor se encontraba cerrado, es necesario además no poseer la señal de bloqueo del
recierre INHIBIT. En la Figura 3.91 se muestra la lógica de autorecierre.
Figura 3.91 Lógica de recierre y condiciones para recierre
204
Consideraciones con la combinación de apertura de interruptora
Existe un tiempo (ttrip) que considera el retardo de comunicación de la apertura de
interruptor desde el momento que se envía la señal de disparo. Si este tiempo ajustado se
finaliza se considera que el disparo no se ejecutó y por lo tanto el recierre es bloqueado.
Figura 3.92 Forma de bloquear la función y señal para el tiempo Extend t1
Supervisión del recierre y el tiempo de recuperación
Para la supervisión de la función de recierre es de gran utilidad el bloque que se
analizará en el apartado 3.8.3, el cual supervisa la sincronización de la línea respecto a la
barra con la cual se va a conectar. Si fuese el caso y se quiere realizar recierre sin la
supervisión de sincronismo, la señal de entrada SYNC debe ser ajustada en TRUE, y no
depender el recierre del sincronismo.
205
Existen dos opciones de arranque de recierre, los cuales son:
START: considera que puede existir pérdida de sincronismo durante el lapso que el
interruptor permanece abierto. Por lo tanto, si se utiliza esta señal para el arranque, es
necesaria la confirmación del sincronismo para el recierre.
STARTHS: esta señal de arranque no considera sincronización, ya que se activa cuando se
asumen tiempos de apertura de interruptor muy cortos que no provocan diferencias entre
los sistemas
El tiempo de recuperación (reclaim timer) se define como el tiempo desde el
comando de recierre hasta el tiempo después del reajuste de la función. Si ocurriese un
nuevo disparo durante este tiempo, esta es considerada como una continuación de la
primera falla. Este tiempo inicia cuando se ejecuta el comando de recierre del interruptor.
Este tiempo de restablecimiento se define también como aquel que si al ocurrir un
recierre en la línea y esta queda cerrada y no se presenta una nueva falla, una vez
transcurrido este tiempo se restablecen los contadores de recierres de la función dando así
inicio a un nuevo ciclo.
206
Figura 3.93 Tiempo de recuperación y tiempo de des habilitación
207
Comando de cierre manual al interruptor
El comando, CLOSECB, es un pulso con una duración ajustable en el parámetro
tPulse. En caso de presentarse otro comando de recierre y no ha transcurrido este tiempo,
este último comando es bloqueado. El mínimo tiempo ajustable es 50 ms. En la Figura 3.94
se muestra la lógica de los comandos manuales, así como los contadores de operaciones,
los cuales registran el número de operaciones.
De lo anteriormente explicado, se observa que existe un tiempo mínimo para cada
comando de cierre manual, en caso de presentarse otro comando de recierre, esta señal será
bloqueada.
Figura 3.94 Lógica del comando manual y de los contadores de operación de la
función de recierre
208
Falla permanente y recierre no exitoso
Si un nuevo disparo ocurre después del comando de recierre al interruptor, y una
nueva señal de START o bien de TRSOTF (disparo por SOTF) ocurre, la salida
UNSUCCL se activa, de modo que indica que el primer recierre no fue exitoso. Esto
implicaría que ya no se puede volver a utilizar el tiempo de primer recierre y solo se
permiten recierres tripolares, esto debido a que un segundo disparo sería tripolar.
Figura 3.95 Activación de la señal UNSUCCL y recierre no exitoso
Continuación automática de la secuencia de recierre
La función de recierre puede ser programada de manera que aunque no reciba una
nueva señal de las funciones de protección, esta reenvié el comando de recierre siempre y
cuando el interruptor aun no se haya cerrado. Este ajuste se realiza en el parámetro
209
AutoCont=On y además se requiere de un retardo en la función, por lo que se debe ajustar
además el tiempo tAutoContWait.
Figura 3.96 Procesamiento automático para el recierre
210
Diagramas de secuencia de tiempos
Figura 3.97 Falla monofásica, recierre monopolar exitoso
Figura 3.98 Falla permanente, disparo tripolar, dos intentos de recierre
211
Figura 3.99 Falla permanente monofásica, ajuste 1/2/3ph recierre monopolar
Figura 3.100 Falla permanente monofásica. Ajuste 1ph + 3ph o 1/2ph + 3ph, dos
intentos de recierre
212
Bloque funcional
Figura 3.101 Bloque funcional SMBRREC_79 (AR)
213
Entradas y salidas
Tabla 3.58 Entradas del bloque de procesamiento SMBRREC_79 (AR)
Señal Descripción
ON Activación externa de la función (ExternalCtrl), se activa por entrada binaria
OFF Desactivación externa de la función (ExternalCtrl), se activa por entrada binaria
BLKON Bloqueo de la función AR
BLKOFF Desbloqueo de la función AR
RESET Restablece la función a las condiciones iniciales, o sea pone los contadores en
cero
INHIBIT Interrupción y des habilitación de la función AR
START Arranque de la función AR debido a una señal de protección
STARTHS Realiza un recierre sin considerar el sincronismo
TRSOTF Señal de disparo por falla en cierre, bloquea el recierre del interruptor
SKIPHS Deshabilita los recierres sin considerar sincronismo y solo hace uso de los
recierres sincronizados
ZONESTEP Señal que coordina el recierre de la función con demás equipos utilizados para
recierres.
TR2P Señal que indica que 2 fases han sido abiertas
TR3P Señal que indica que 3 fases han sido abiertas
THOLHOLD Señal utilizada para sostener en estado de espera la función AR
CBREADY Indica que se cumplen las condiciones para el recierre, como lo son interruptor
abierto, lleno de SF6 o bien con los resortes de operación tensados
CBPOS Indica el estado del interruptor, se considera que está cerrado para que cuando
se presente el disparo se inicie el ciclo de recierre
214
Tabla 3.58 Entradas del bloque de procesamiento SMBRREC_79 (AR) (continuación)
Señal Descripción
PLCLOST Indica la perdida de la señal de teleprotección
SYNC Señal del bloqueo por sincronización, indica si hay o no sincronismo entre los
elementos a conectar, es un permiso en caso de activarse la señal START
WAIT Señal que indica un estado de espera
RSTCOUNT Restablece todos los contadores
MODEINT Entrada utilizada para ajustar el modo de operación
Tabla 3.59 Salidas del bloque de procesamiento SMBRREC_79 (AR)
Señal Descripción
BLOCKED Indica que la función AR se encuentra en estado de bloqueo
SETON Indica que la función se encuentra activada
READY Indica que la función esta lista para iniciar una nueva secuencia
ACTIVE Indica que se está realizando una secuencia de recierre
SUCCL Se activa si el interruptor queda cerrado por un tiempo mayor a tUnsucCl
(cierre exitoso)
UNSUCCL Señal que indica que el primer recierre ocurrió sin éxito, después del tiempo
de recuperación
INPROGR Indica que un recierre está en progreso
1PT1 Indica primer intento de recierre monopolar
2PT1 Indica primer intento de recierre bipolar
3PT1 Indica primer intento de recierre tripolar
3PT2 Indica segundo intento de recierre tripolar
3PT3 Indica tercer intento de recierre tripolar
215
Tabla 3.59 Salidas del bloque de procesamiento SMBRREC_79 (AR) (continuación)
Señal Descripción
3PT4 Indica cuarto intento de recierre tripolar
3PT5 Indica quinto intento de recierre tripolar
PERMITIP Señal binaria de salida que indica la operación de disparo monofásico
PREP3P Indica que luego del un disparo monopolar, el próximo disparo será tripolar
CLOSECB Comando de cierre al interruptor
WFMASTER Señal emitida del maestro al esclavo para secuencia de recierre
COUNT1P Contador de recierres monopolares
COUNT2P Contador de recierres bipolares
COUNT3P1 Contador de recierres tripolares, primer intento
COUNT3P2 Contador de recierres tripolares, segundo intento
COUNT3P3 Contador de recierres tripolares, tercer intento
COUNT3P4 Contador de recierres tripolares, cuarto intento
COUNT3P5 Contador de recierres tripolares, quinto intento
COUNTAR Contador total de recierres
MODE Unidad de salida del modo de recierre
3.8.3 Supervisión de sincronismo y energización
Synchronizing, synchrocheck and energizing check (SESRSYN_25)
Introducción
La función de sincronización supervisa la conexión de dos sistemas, de modo que
indica y permite el cierre del interruptor en el momento justo (cuando ambos sistemas se
216
encuentran sincronizados). Esta función compara las variables de tensión, ángulo de fase y
frecuencia de los elementos a conectar.
El principal objetivo de esta función es proporcionar un cierre del interruptor
cuando las diferencias en las variables eléctricas de los elementos a conectar son mínimas.
Principio de operación
Su principio de funcionamiento se basa en la medición continua de las variables de
los sistemas a ser conectados, de modo que se debe cumplir con ciertas condiciones
ajustadas. Otra característica importante es que todas las condiciones deben ser cumplidas
para lograr cerrar el interruptor. Esta función mide continuamente la tensión de barra y de
línea, estos valores se comparan a la vez con los valores de umbral, superior e inferior, y
con esto se decide si cumple dicha condición. De manera similar ocurre para el ángulo de
fase y para la frecuencia.
Las diferencias de tensión (UDiff), de frecuencia (FreqDiff) y del ángulo de fase
(PhaseDiff) son medidas y habilitadas para la medición y evaluación en la función de
sincronización. Esta función posee la opción de compensar el nivel de tensión, esto se hace
necesario cuando por ejemplo se toma la medición de la tensión fase-fase en la barra y la
medición fase-neutro en la línea. Esta compensación se realiza en los ajustes del bloque y
además este factor es deducido del desfase de las tensiones de barra y línea.
Esta función opera cuando se ajusta OperationSC=On, en cuyo caso se compara las
tensiones de barra y línea de acuerdo al ajuste UHighBusSC y UHighLineSC.
217
En el caso de las diferencia de frecuencia y del ángulo de fase, así como de la
tensión, son valores utilizados para cerrar manualmente el interruptor, así como en los
recierres.
Este bloque posee dos entradas muy importantes, las cuales son utilizadas para
bloquear la función Synchrocheck (BLOCK) y la que bloquea el operar de la supervisión
de sincronismo (BLKSC).
Cuando se cumplen las condiciones de sincronismo, las señales de salida que
indican dicha operación son MANSYOK y AUTOSYOK, están funciones pueden ser
ajustadas con un retardos independientes una de otra.
Sincronización
Cuando se posee activada la función (OperattionSynch=On), la función compara los
valores de tensión de barra y de línea ajustados en UHoghBusSynch y en UHighLineSynch.
De manera similar ocurre con la medición de la diferencia de la frecuencia, el ángulo de
fase y la tensión, las cuales son comparadas con los valores ajustados para estas diferencias.
La medición de las frecuencias entre los ajustes de FreqDiffMax y FreqDiffMin son
analizadas y enviadas para la operación de un cierre en el momento justo, tomando en
cuenta el retardo del interruptor, ajustado en tBreaker.
Las entradas BLOCK y BLKSYNCH son señales que bloquean toda la operación de
la función o bien de la función responsable de la sincronización.
218
La función de sincronización es utilizada principalmente en generadores, esto
debido a la dinámica del mismo, donde se deben considerar parámetros que cambian con el
tiempo.
Figura 3.102 Diagrama funcional para la función de sincronización
Supervisión de la energización
Los valores de tensión son medidos y evaluados por la función synchrocheck, la
cual posee la opción de realizar una compensación en caso de que en la barra se mida
219
tensiones de fase-fase y que en la línea se midan tensiones de fase-tierra, o de manera
inversa. Estas mediciones se mantienen en comparación con los valores de UHighBusEnerg
y ULowBusEnerg, para las tensiones de barra, mientras que para la línea se comparan con
los valores UHighLineEnerg y ULowLineEnerg. La frecuencia en ambos extremos es
también medida, y se recomienda una variación máxima de ±5 Hz.
Las entradas BLOCK y BLKENERG son señales que bloquean la operación
completa de la función de sincronización o bien de la función responsable de la
energización.
Figura 3.103 Diagrama funcional para la función de synchrocheck
220
Selección de tensión
El modulo de selección de tensión es el encargado de seleccionar las tensiones de
barra y línea apropiadas para la medición y funcionamiento de toda la función. A
continuación se describen las posibilidades de ajuste de la selección de tensión.
Si se ajusta NoVoltageSel son usadas las tensiones ULine1 y UBus1. Este también
es el caso cuando se aplica una selección externa de tensión.
Esta selección de tensiones y la supervisión del térmico de potencial, son usadas por
la función de sincronismo en sus entradas, de manera que si hay pérdida de potencial no se
entienda como falla si el térmico está cerrado y a su vez se permita la operación de la
función de sincronización.
Selección de tensión para esquema de doble barra con doble interruptor
En la Figura 3.104 se muestra la configuración de doble barra con doble interruptor,
el cual identifica la barra 1 y la barra 2, las cuales serán de referencia para la interpretación
de la selección de tensión. Para esquemas de doble interruptor se cuenta con los entradas
B1QOPEN o B1QCLD para la barra 1 y B2QOPEN o B2QCLD para la barra 2. En caso de
que la barra 1 se encuentre en operación y la barra 2 se encuentra en reserva, se hace uso de
la medición de la barra 1. La indicación de cual barra está siendo utilizada se basa en las
salidas B1SEL o B2SEL.
De igual manera esta función supervisa la señal del térmico de potencial, esto
mediante las señales de entrada UB1OK o UB1FF para la medición de la barra 1 y UB2OK
221
o UB2FF para la medición de la barra 2. En la Figura 3.106 se observa el diagrama
simplificado de la selección de tensión para esquemas de doble barra.
Figura 3.104 Esquema de doble barra con doble interruptor
Selección de tensión para interruptor y medio
En la Figura 3.105 se muestra la configuración de interruptor y medio, el cual
identifica la barra 1 y la barra 2, las cuales serán de referencia para la interpretación de la
selección de tensión En cuanto a los esquemas de interruptor y medio se hace uso de la
lógica mostrada en la Figura 3.107. Para esquemas de este tipo se hace necesario el uso de
contactos auxiliares para la correcta operación de la función.
222
Las entradas LN1QOPEN o LN1QCLD, B1QOPEN o B1QCLD, para el interruptor
del lado de la barra, B2QOPEN o B2QCLD, LN2QOPEN o LN2QCLD, para el interruptor
compartido, son entradas que indican la posición del interruptor respectivo. Las salidas
LN1SEL, LN2SEL y B2SEL proveen la indicación de medición realizada en la línea
respectiva.
Figura 3.105 Esquema de doble barra con interruptor y medio
Para el caso del interruptor compartido se posee las siguientes posibilidades de
operación, conexión a la barra 1 o línea 1, o bien conexión a la barra 2 o a la línea 2. De
223
aquí que cuatro posibles combinaciones son posibles, barra a barra, barra a línea, línea a
barra o bien línea a línea.
De acuerdo a la lógica mostrada en el Anexo A.1, se posee adicionalmente una serie
de compuertas AND, OR y GT, las cuales se encargan de la selección de las señales a
emplear para la selección de tensión, tanto para doble interruptor como para interruptor y
medio.
Inicialmente, la lógica de doble interruptor posee como selección predeterminada de
la tensión en la barra 2, a menos de que la señal de interruptor abierto de la barra 1 no esté
activada y se encuentre cerrado el interruptor de la barra 1. Bajo esta combinación, se
selecciona la medición de la tensión en la barra 1.
Adicionalmente, la función considera la opción del uso de contactos adicionales, de
modo que si se ajusta la compuerta controlable GT11 en On se requiere únicamente de la
posición de cerrado del interruptor de la barra que se desee utilizar para sincronizar. Si esta
misma compuerta controlable GT11 se ajusta en Off, la selección de fase requiere la
posición de interruptor abierto de una barra para seleccionar la tensión de la barra contraria.
Se puede notar en el Anexo A.1, la posibilidad de ajustar la compuerta controlable
GT12, la cual si es ajustada en On, indica que la posición de los interruptores siempre se
encuentra cerrado (ambos interruptores de barra). Si se ajusta esta compuerta en Off, se
requiere la posición de interruptor de barra cerrado para la selección de la barra respectiva.
Es necesario observar que el ajuste de las compuertas GT11 y GT12, debe ser
opuesta, esto para no provocar la selección incorrecta de las tensiones de barra.
224
En cuanto al esquema de interruptor y medio, la lógica contempla diferentes
operaciones de las líneas y barras, de modo que la selección de la línea 1 nunca está activa
(debido a la propia configuración de la lógica, LN1QOPEN = TRUE y LN1QCLD =
FALSE), ahora debido a esta misma lógica, la línea 2 nunca estará seleccionada (mismo
motivo que para la línea 1), de modo tal que la selección de la tensión de la barra 2 siempre
será seleccionada, a menos de que la señal de interruptor abierto en la barra 1 no se
encuentre activada y por el contrario la señal de interruptor cerrado si se active en dicha
barra, al presentarse esta última combinación, se activaría la indicación de selección
inválida.
Al igual que las funciones anteriores de sincronismo, la función puede ser
bloqueada si la señal de disparo térmico de potencial se activa. En este caso se activa la
señal de salida USELFAIL. En la Figura 3.107 se muestra el diagrama simplificado para
los interruptores de barra para la configuración interruptor y medio, mientras que en la
Figura 3.108 se muestra el caso del interruptor compartido.
225
Figura 3.106 Diagrama lógico de la selección de tensión para un circuito simple con
doble barra
Figura 3.107 Diagrama lógico simplificado de la selección de tensión en una barra de
interruptor y medio
226
Figura 3.108 Diagrama lógico simplificado de la selección de tensión en el interruptor
compartido de barra de interruptor y medio
227
Bloque funcional
Figura 3.109 Bloque funcional SESRSYN_25 (SYN)
228
Entradas y salidas
Tabla 3.60 Entradas del bloque de procesamiento SESRSYN_25 (SYN)
Señal Descripción
U3PBB1 Señal que combina los 3 fasores de tensión de la barra 1
U3PBB2 Señal que combina los 3 fasores de tensión de la barra 2
U3PLN1 Señal que combina los 3 fasores de tensión de la línea 1
U3PLN2 Señal que combina los 3 fasores de tensión de la línea 2
BLOCK Bloqueo general de la función
BLKSYNCH Bloqueo de la sincronización
BLKSC Bloqueo de la supervisión de sincronización (synchrocheck)
BLKENERG Bloqueo de la supervisión de energización
B1QOPEN Señal que indica que el interruptor está abierto en la barra 1
B1QCLD Señal que indica que el interruptor está cerrado en la barra 1
B2QOPEN Señal que indica que el interruptor está abierto en la barra 2
B2QCLD Señal que indica que el interruptor está cerrado en la barra 2
LN1QOPEN Señal que indica que el interruptor está abierto en la línea 1
LN1QCLD Señal que indica que el interruptor está cerrado en la línea 1
LN2QOPEN Señal que indica que el interruptor está abierto en la línea 2
LN2QCLD Señal que indica que el interruptor está cerrado en la línea 2
UB1OK Señal que indica que la tensión de la barra 1 es correcta
UB1FF Señal que indica pérdida de fusible o disparo del térmico de potencia en la
barra 1
UB2OK Señal que indica que la tensión de la barra 2 es correcta
229
Tabla 3.60 Entradas del bloque de procesamiento SESRSYN_25 (SYN) (continuación)
Señal Descripción
UB2FF Señal que indica pérdida de fusible o disparo del térmico de potencia en la
barra 1
ULN1OK Señal que indica que la tensión de la línea 1 es correcta
ULN1FF Señal que indica que la tensión de la línea 1 es incorrecta
ULN2OK Señal que indica que la tensión de la línea 2 es correcta
ULN2FF Señal que indica que la tensión de la línea 2 es incorrecta
STARTSYN Arranque de la sincronización, utilizada en generación
TSTSYNCH Habilita la sincronización en modo de prueba
TSTSC Habilita la supervisión de sincronismo en modo de prueba
TSTENERG Habilita la supervisión de energización en modo de prueba
AENMODE Entrada para activar del modo de energización automático
MENMODE Entrada para activar del modo de energización manual
Tabla 3.61 Salidas del bloque de procesamiento SESRSYN_25 (SYN)
Señal Descripción
SYNOK Salida que indica el correcto estado de la sincronización
AUTOSYOK Salida que indica el correcto estado de la supervisión automática de
sincronismo
AUTOENOK Salida que indica el correcto estado de la supervisión automática de
energización
MANSYOK Salida que indica el correcto estado de la supervisión manual de
sincronismo
230
Tabla 3.61 Salidas del bloque de procesamiento SESRSYN_25 (SYN) (continuación)
Señal Descripción
MANENOK Salida que indica el correcto estado de la supervisión manual de
energización
TSTSYNOK Salida de prueba correcta de la sincronización
TSTAUTSY Salida de prueba correcta de la supervisión de sincronismo automática
TSTMANSY Salida de prueba correcta de la supervisión de sincronismo manual
TSTENOK Salida de prueba correcta de la energización
USELFAIL Señal que indica disparo térmico de la tensión seleccionada
B1SEL Indica que la medición se realiza de la barra 1
B2SEL Indica que la medición se realiza de la barra 2
LN1SEL Indica que la medición se realiza de la línea 1
LN2SEL Indica que la medición se realiza de la línea 2
SYNPROGR Sincronización en progreso
SYNFAIL Indica que falló la sincronización o que la sincronización no se ejecutó
UOKSYN Indica que las tensiones para sincronización se encuentran por debajo
de los ajustes de sincronismo
UDIFFSYN Indica que la diferencia de tensión esta por fuera de los limites para
sincronización
FRDIFSYN Indica que la diferencia de frecuencia esta por fuera de los limites para
sincronización
FRDIFFOK Indica la diferencia de frecuencia para sincronización
FRDERIVA Indica que la frecuencia derivativa esta por fuera de los limites para
sincronización
UOKSC Indica que las tensiones están por debajo de los ajustes límites
UDIFFSC Indica que la diferencia de tensión esta por fuera de los límites
231
Tabla 3.61 Salidas del bloque de procesamiento SESRSYN_25 (SYN) (continuación)
Señal Descripción
FRDIFFA Indica que la diferencia de frecuencia esta por fuera de los límites para
auto operación
PHDIFFA Indica que la diferencia de fase esta por fuera de los límites para auto
operación
FRDIFFM Indica que la diferencia de frecuencia esta por fuera de los límites para
operación manual
PHDIFFM Indica que la diferencia de fase esta por fuera de los límites para
operación manual
UDIFFME Diferencia calculada en tensión
FRDIFFME Diferencia calculada en frecuencia
PHDIFFME Diferencia calculada en fase
MODEAEM Modo automático para energización seleccionado
MODEMEN Modo manual para energización seleccionado
3.9 Lógica combinacional del grupo funcional CB_BF
Este grupo funcional contempla la lógica de la supervisión del estado del
interruptor, dado que cuenta con la protección por falla de interruptor (ANSI 50BF) así
como con la función de discrepancia de fases (ANSI52PD).
232
3.9.1 Protección de falla de interruptor
Breaker Failure protection CB (RBRF, 50BF)
Introducción
La protección de falla de interruptor, es una protección de respaldo local que
permite liberar la falla en caso de que esta no sea eliminada en el primer disparo al
interruptor de la línea en falla. Inicialmente, esta función opera sobre el disparo de la
diferencial de barra, de modo que se realiza un disparo de barra, desenergizando por
completo parte de la subestación. Su funcionamiento para detectar la posición del
interruptor cerrado se puede ajustar en un umbral mínimo de corriente, un contacto de
posición de interruptor, o bien una combinación de ambos criterios.
Principio de operación
Esta función se basa principalmente en un contador que supervisa el disparo
correcto del interruptor de la línea en falla. Posee dos fases de operación, la primera realiza
un nuevo disparo sobre el propio interruptor fallado, y un segundo disparo se realiza sobre
el bus de disparo de la diferencial de barras. Las señales de arranque, son las de disparos
provenientes de la lógica con dicho fin (bloque funcional TRP), el arranque es monopolar,
otorgando la posibilidad de realizar un redisparo monopolar sobre el interruptor en falla
(redisparo se realizaba sobre otra bobina del interruptor), esta operación se ha eliminado en
el ICE debido a que generalmente si el interruptor falla es muy posible que no opere ante
un segundo intento de disparo, por lo que para esta lógica, la señal de salida (TRBU), es
233
utilizada directamente para realizar el disparo de la barra, esto siempre y cuando dicha
barra se encuentre energizada.
En la detección de falla de interruptor, es posible hacer uso de las diferentes
opciones: 1 out of 3 (solo considera señales de cada fase, ver Figura 3.111), donde se indica
que con solo una fase que envié señal de arranque se da el operar de la operación del
redisparo por falla de interruptor. 1 out of 4 (considera además de la anterior el arranque
general, sin embargo la lógica no posee alambrada dicha entrada, por lo que 1 out of 3 es
igual a 1 out of 4), donde se debe dar que una señal, de las cuatro posibles señales, de
indicación de arranque y para finalizar, 2 out of 4 donde al menos dos fases deben indicar el
arranque de operación de la función.
Figura 3.110 Lógica simplificada de la función de redisparo por fase del 50BF
(primera etapa, disparo monopolar al interruptor en falla)
234
Figura 3.111 Lógica por fase de la función de redisparo por falla de interruptor
235
La señal interna STIL1, STIL2 y STIL3, son activadas a partir de la señal de
disparo por fase, proveniente de la lógica de disparo (bloque funcional TRP), de donde se
indica el arranque de disparo de cada fase.
Figura 3.112 Lógica simplificada de la función de disparo de respaldo local del 50BF
(segunda etapa, disparo tripolar a barra)
236
Bloque funcional
Figura 3.113 Bloque funcional CCRBRF_50BF (BFP)
Entradas y salidas
Tabla 3.62 Entradas del bloque de procesamiento CCRBRF_50BF (BFP)
Señal Descripción
I3P Señal que combina los 3 fasores de corriente. Es generada por el
bloque SMAI. Se utiliza para detectar si el interruptor sigue cerrado
BLOCK Bloqueo de la función falla de interruptor
START Arranque general o trifásico de la función, proveniente del bloque de
disparo general del REL 670
STLn (n=1, 2, 3) Señal de arranque de la fase “n” (R, S, T) proveniente del bloque de
disparo monofásico del REL 670
CBCLDLn Señal que indica que el interruptor en la fase “n” (R, S, T) está cerrado
CBFLT Falla de interruptor, habilita la función de respaldo
237
Tabla 3.63 Salidas del bloque de procesamiento CCRBRF_50BF (BFP)
Señal Descripción
TRBU Disparo de respaldo por la función falla de interruptor, utilizada como
disparo de segunda etapa
TRBU2 Segundo disparo de respaldo por la función falla de interruptor, utilizada
como una tercera etapa
TRRET Redisparo tripolar al mismo interruptor en falla
TRRETLn
(n=1, 2, 3)
Redisparo en la fase “n” (R, S, T) debido a la función falla de interruptor,
utilizado como primera etapa
CBALARM Alarma de falla de interruptor
3.9.2 Protección discrepancia de fase
Pole discordance protection (RPLD, 52PD)
Introducción
Un disparo monopolar debe ser precedido por un recierre en un lapso de tiempo
corto. Dado que el desbalance provocado por una apertura monopolar podría provocar
sobrecargas en las fases sanas y corrientes de secuencia cero que provocarían el arranque de
otras funciones de protección, como por ejemplo la supervisión del térmico de potencial.
Esta función se basa en información de los contactos auxiliares del interruptor para
las tres fases y un criterio adicional del valor de corriente asimétrica por fase.
Esta función no se suele implementar en el relé, dado que viene integrada en el
alambrado del interruptor. No es conveniente que este activa en el relé, dado que es una
238
protección propia del interruptor, la cual debe ser independiente del relé o relés que lo
hagan disparar.
Principio de operación
Esta función puede ser implementada de dos formas diferentes. Las cuales se
detallan a continuación.
Caso 1: se utiliza la lógica de disparo alambrada en el interruptor para utilizar una única
señal que indique discrepancia al relé.
Caso 2: se envían seis contactos de posición, los cuales serían una por fase abierta y una
por cada fase cerrada
Figura 3.114 Lógica de detección externa de la discrepancia de fase
239
Figura 3.115 Señales de discrepancia de fase para la lógica interna
En este caso la lógica es realizada externamente a la función. La discrepancia de
fase puede ser detectada por medios de selectividad de medición de corrientes. La analogía
se basa en un bloque de preprocesamiento en un filtro discreto de Fourier (DFT). Para la
medición de las componentes de frecuencia fundamental de cada fase se hace uso de los
valores RMS. Estos valores alimentan al bloque de discrepancia de fase e inicia su
operación, de modo que se detecta la diferencia menor y mayor de corriente de fase, si esta
diferencia sobrepasa el valor ajustado, se inicia la operación de la función.
Esta función posee también una señal binaria de bloqueo la cual es activada por la
función de recierre, cuando esta opera en forma monopolar, de modo que permite concluir
los ciclos de recierre.
240
Figura 3.116 Diagrama simplificado de la función discrepancia de fase, basado en los
contactos y la corriente
La función discrepancia de fase puede bloquearse de acuerdo a los siguientes
criterios:
Si la terminal se encuentra en modo de prueba, de manera que se bloquea la función
desde el HMI.
Se encuentra activada la señal de bloqueo de la función.
Se encuentra activada la señal BLKDBYAR, la cual se produce durante una
operación monopolar de recierre.
241
Si la función discrepancia de fase se encuentra activada, esta tiene dos criterios para
activar una señal de disparo.
Señal discrepancia de fase proveniente del interruptor.
Detección de corrientes asimétricas.
Bloque funcional
Figura 3.117 Bloque funcional CCRPLD_52PD (PD)
242
Entradas y salidas
Tabla 3.64 Entradas del bloque de procesamiento CCRPLD_52PD (PD)
Señal Descripción
I3P Señal que combina los 3 fasores de corriente. Es generada por el bloque
SMAI. Se utiliza para detectar corrientes asimétricas
BLOCK Bloqueo de la función discrepancia de fase
BLKDBYAR Bloqueo de la función debido a que se está realizando un ciclo de
autorecierre
CLOSECMD Indicación de comando de cierre de interruptor
OPENCMD Indicación de comando de apertura de interruptor
EXTPDIND Señal de discrepancia de fase proveniente del interruptor
POLE1OPN Indicación del polo R abierto
POLE1CL Indicación del polo R cerrado
POLE2OPN Indicación del polo S abierto
POLE2CL Indicación del polo S cerrado
POLE3OPN Indicación del polo T abierto
POLE3CL Indicación del polo T cerrado
Tabla 3.65 Salidas del bloque de procesamiento CCRPLD_52PD (PD)
Señal Descripción
TRIP Señal de disparo debido al interruptor debido a la discrepancia
START Señal de arranque que se conecta al temporizador de disparo en el interruptor
243
3.10 Lógica combinacional del grupo funcional MEASURE
Introducción
Todos los bloques mostrados en este apartado se relacionan con la medición de las
variables de potencia. Se cuenta con la posibilidad de monitorear las potencias del sistema,
corrientes, tensiones, frecuencia, factor de potencia, entre otras. Estas mediciones son
además de gran importancia para cuando se realizan pruebas de coordinación entre las
protecciones y las unidades de control.
Todas las mediciones pueden ser supervisadas mediante cuatro límites ajustables;
límite bajo-bajo, límite bajo, límite alto y límite alto-alto.
El bloque de medición CVMMXU (SVR), provee las siguientes cantidades de
sistema de potencia:
P, Q y S: potencia activa, reactiva y potencia aparente.
PF: factor de potencia
U: magnitud de la tensión fase-fase
F: frecuencia del sistema de potencia
Los bloques funcionales CMMXU (CP), VNMMXU (VN) y VMMXU (VP)
proveen cantidades físicas:
I: corrientes de fase en magnitud y ángulo
U: tensiones a tierra o entre fase en magnitud y ángulo
244
Los bloques funcionales CMSQI (CSQ), VMSQI (VSQ) proveen cantidades
secuenciales:
I: corrientes de secuencia, positiva, negativa y cero, en magnitud y ángulo
U: tensiones de secuencia, positiva, negativa y cero, en magnitud y ángulo
El bloque funcional CVMMXU (SVR) calcula cantidades de potencia trifásicas,
esto con ayuda de los fasores a frecuencia nominal (60 Hz) de las tensiones y corrientes de
la línea.
Principio de operación
Estos bloques funcionales hacen uso de las mediciones realizadas por otros bloques
que han procesado la información de las señales de tensión y corriente.
Referencia del ángulo de fase
Existe un ajuste denominado PhaseAngleRef el cual define el ángulo de referencia y
a su vez la de las demás fases.
Enclavamiento del punto cero
Las mediciones que se encuentren por debajo del valor límite de enclavamiento
serán forzadas a cero. Esto se refiere a que si ante una desconexión persiste una pequeña
medición de un valor, por ruido o por otros factores, esta será forzada a medir cero. Este
245
parámetro se ajusta en el ajuste XZeroDb, donde X corresponde a cualquier medida
posible a realizar y se ajusta en el bloque CVMMXU (SVR).
Monitoreo continuo de las cantidades de medición
La medición continua de las señales analógicas, es una característica especial que
permite determinar si se opera sobre los avalores ajustados o bien por debajo de estos. Se
poseen dos posibilidades de operación:
Sobrefunción, cuando las mediciones de corriente exceden los valores ajustados en
XHiLim o bien en XHiHiLim.
Bajafunción, cuando las mediciones de corriente decrementan más allá de los
valores ajustados en XLowLim o bien en XLowLowLim.
En la Figura 3.118 se muestra la característica de operación de dichas mediciones,
en la cual se observa dichos valores ajustados y el exceso o decremento de a los mismos.
246
Figura 3.118 Representación de los límites de operación
Bloque funcional, entradas y salidas
Figura 3.119 Bloque funcional CVMMXU (SVR)
247
Tabla 3.66 Entradas del bloque de procesamiento CVMMXU (SVR)
Señal Descripción
I3P Señal que combina los 3 fasores de corriente. Es generada por el bloque SMAI y es
utilizada para la medición de la variables eléctricas
U3P Señal que combina los 3 fasores de tensión. Es generada por el bloque SMAI y es
utilizada para la medición de la variables eléctricas
Tabla 3.67 Salidas del bloque de procesamiento CVMMXU (SVR)
Señal Descripción
S Magnitud de la potencia aparente dentro de un rango de variación definido,
en el cual no va a sufrir variaciones hasta que se defina un nuevo rango
S_RANGE Rango de la potencia aparente
P_INST Medición instantánea de potencia activa
P Magnitud de la potencia activa dentro de un rango de variación definido, en
el cual no va a sufrir variaciones hasta que se defina un nuevo rango
P_RANGE Rango de la potencia activa
Q_INST Medición instantánea de potencia reactiva
Q Magnitud de la potencia reactiva dentro de un rango de variación definido,
en el cual no va a sufrir variaciones hasta que se defina un nuevo rango
Q_RANGE Rango de la potencia reactiva
PF Magnitud del factor de potencia dentro de un rango de variación definido, en
el cual no va a sufrir variaciones hasta que se defina un nuevo rango
PF_RANGE Rango del factor de potencia
ILAG Indica que la corriente atrasa a la tensión
ILEAD Indica que la corriente adelanta a la tensión
248
Tabla 3.67 Salidas del bloque de procesamiento CVMMXU (SVR) (continuación)
Señal Descripción
U Magnitud de la tensión dentro de un rango de variación definido, en el cual
no va a sufrir variaciones hasta que se defina un nuevo rango
U_RANGE Rango calculado de la tensión
I Magnitud corriente dentro de un rango de variación definido, en el cual no va
a sufrir variaciones hasta que se defina un nuevo rango
I_RANGE Rango calculado de la corriente
F Valor de la frecuencia dentro de un rango de variación definido, en el cual no
va a sufrir variaciones hasta que se defina un nuevo rango
F_RANGE Rango calculado de la frecuencia
Figura 3.120 Bloque funcional CMMXU (CP)
249
Tabla 3.68 Entradas del bloque de procesamiento CMMXU (CP)
Señal Descripción
I3P Señal que combina los 3 fasores de corriente. Es generada por el bloque SMAI y es
utilizada para el medición de las corrientes de fase
Tabla 3.69 Salidas del bloque de procesamiento CMMXU (CP)
Señal Descripción
ILn (n=1, 2, 3) Magnitud de la corriente de la fase “n” (R, S, T)
ILnRANGE (n=1, 2, 3) Rango de amplitud de la corriente de la fase “n” (R, S, T)
ILnANGL (n=1, 2, 3) Ángulo de la corriente de la fase “n” (R, S, T)
Figura 3.121 Bloque funcional CMSQI (CSQ)
250
Tabla 3.70 Entradas del bloque de procesamiento CMSQI (CSQ)
Señal Descripción
I3P Señal que combina los 3 fasores de corriente. Es generada por el bloque SMAI y es
utilizada para el medición de las corrientes de secuencia
Tabla 3.71 Salidas del bloque de procesamiento CMSQI (CSQ)
Señal Descripción
3I0 Magnitud de la corriente de secuencia cero
3I0RANGE Rango de amplitud de la corriente de secuencia cero
3I0ANGL Ángulo de la corriente de secuencia cero
I1 Amplitud de la corriente de secuencia positiva
I1RANGE Rango de amplitud de la corriente de secuencia positiva
I1ANGL Ángulo de la corriente de secuencia positiva
I2 Amplitud de la corriente de secuencia negativa
I2RANGE Rango de amplitud de la corriente de secuencia negativa
I2ANGL Ángulo de la corriente de secuencia negativa
Figura 3.122 Bloque funcional VMMXU (VP)
251
Tabla 3.72 Entradas del bloque de procesamiento VMMXU (VP)
Señal Descripción
U3P Señal que combina los 3 fasores de tensión. Es generada por el bloque SMAI y es
utilizada para el medición de las tensiones de fase
Tabla 3.73 Salidas del bloque de procesamiento VMMXU (VP)
Señal Descripción
UL12 Magnitud de la tensión entre fases RS
UL12RANGE Rango de amplitud de la tensión entre fases RS
UL23 Magnitud de la tensión entre fases ST
UL23RANGE Rango de amplitud de la tensión entre fases ST
UL31 Magnitud de la tensión entre fases TR
UL31RANGE Rango de amplitud de la tensión entre fases TR
Figura 3.123 Bloque funcional VMSQI (VSQ)
252
Tabla 3.74 Entradas del bloque de procesamiento VMSQI (VSQ)
Señal Descripción
U3P Señal que combina los 3 fasores de tensión. Es generada por el bloque SMAI y es
utilizada para el medición de las tensiones de secuencia
Tabla 3.75 Salidas del bloque de procesamiento VMSQI (VSQ)
Señal Descripción
3U0 Magnitud de la tensión 3U0 reportada
3U0RANGE Rango de amplitud de la tensión 3U0
3U0ANGL Ángulo reportado de la tensión 3U0
U1 Amplitud de la tensión U1
U1RANGE Rango de amplitud de la tensión U1
U1ANGL Ángulo reportado de la tensión U1
U2 Amplitud de la tensión U2
U2RANGE Rango de amplitud de la tensión U2
U2ANGL Ángulo reportado de la tensión U2
Uno de los bloques que posee como extra está lógica de medición es el bloque
ETPMMTR (ETP), el cual calcula la energía de en MWh del sistema. Esta medición la
realiza con base a los valores determinados en el bloque de operación CVMMXU (SVR).
En la Figura 3.124 se muestra el bloque de operación, en la cual se observa que requiere
únicamente el valor de potencia activa y reactiva y la confirmación de operación en la
entrada STACC.
253
Figura 3.124 Bloque funcional ETPMMTR (ETP)
254
Tabla 3.76 Entradas del bloque de procesamiento ETPMMTR (ETP)
Señal Descripción
P Medición de la potencia activa del bloque SVR
Q Medición de la potencia reactiva del bloque SVR
STACC Señal que si es activada arranca la acumulación de energía
RSTACC Reajuste de los valores de energía acumulada
RSTDMD Reajuste del valor máximo de demanda
Tabla 3.77 Salidas del bloque de procesamiento ETPMMTR (ETP)
Señal Descripción
ACCST Señal que indica el arranque de la acumulación de energía
EAFPULSE Indica la activación del valor de energía activa acumulada en dirección hacia
adelante
EARPULSE Indica la activación del valor de energía activa acumulada en dirección hacia
atrás
ERFPULSE Indica la activación del valor de energía reactiva acumulada en dirección
hacia adelante
ERRPULSE Indica la activación del valor de energía reactiva acumulada en dirección
hacia atrás
EAFALM Alarma que indica que el valor límite de la energía activa hacía adelante ha
sido superado
EARALM Alarma que indica que el valor límite de la energía activa hacía atrás ha sido
superado
ERFALM Alarma que indica que el valor límite de la energía reactiva hacía adelante
ha sido superado
255
Tabla 3.77 Salidas del bloque de procesamiento ETPMMTR (ETP) (continuación)
Señal Descripción
ERRALM Alarma que indica que el valor límite de la energía reactiva hacía atrás ha
sido superado
EAFACC Energía activa acumulada hacía adelante en KWh
EARACC Energía activa acumulada hacía atrás en KWh
ERFACC Energía reactiva acumulada hacía adelante en KWh
ERRACC Energía reactiva acumulada hacía atrás en KWh
MAXPAFD Indica que la máxima demanda de potencia activa hacia adelante ha sido
superada
MAXPARD Indica que la máxima demanda de potencia activa hacia atrás ha sido
superada
MAXPRFD Indica que la máxima demanda de potencia reactiva hacia adelante ha sido
superada
MAXPRRD Indica que la máxima demanda de potencia reactiva hacia atrás ha sido
superada
3.11 Lógica combinacional del grupo funcional LOGIC
Introducción
Esta lógica se basa en la implementación de compuertas analógicas OR. Tiene como
objetivo agrupas todos los posibles disparos, arranques o distintas categorías por medio de
una única señal que combina varias condiciones.
256
Principio de operación
Dentro de las lógicas implementadas se encuentra:
Lógica para el selector de fase: se implementa una compuerta que ante la
activación de una falla en cualquier fase hacia adelante (STFW), o en zona no
direccional (STND), activa una única salida que indica detección de falla en la
dirección respectiva.
Lógica de la protección de distancia: combina todas las señales de disparo de
respaldo remoto de la función de impedancia (correspondientes a las zonas Z2, Z3,
Z4, Z5) y activa una única indicación de disparo con retardo.
También otra compuerta combina la activación no direccional de cualquiera de sus
zonas y las combina en una única salida de indicación de disparo no direccional.
Activación de la señal del LED de color rojo: se agrupan cada uno de los posibles
señales de disparo del REL 670 en categorías por medio de la activación de una
única indicación binaria por categoría. Las categorías de disparo son:
Disparo por impedancia
Disparo por teleprotección
Disparo por falla a tierra
Disparo por falla relacionada con corriente
Disparo por falla relacionada con tensión
Disparo por fallas en interruptor
257
Estas indicaciones quedan disponibles para ser utilizadas con LEDs rojos.
Activación de la señal del LED de color amarillo: se agrupan cada uno de las
posibles señales de arranque del REL 670 en categorías por medio de la activación
de una única indicación binaria por categoría. Las categorías de arranque son:
Arranque general de la función de impedancia en cualquier zona
Arranque general de la función de sobrecorriente
Arranque general de falla a tierra
Arranque general de cualquier falla de supervisión
Arranque general de cada fase por funciones de: corriente, tensión,
impedancia, función por alimentador débil en un extremo (weak end
Infeed), entre otras.
Estas indicaciones quedan disponibles para ser utilizadas con LEDs amarillos.
Tal y como ya se mencionó la lógica implementada se basa en compuertas OR que
ante cualquier señal de las mencionadas se active se envía una señal de salida.
258
3.12 Lógica combinacional del grupo funcional VIO_BI
Introducción
Este bloque es utilizado para relacionar los puntos de conexión de las entradas del
hardware del REL 670, con las variables lógicas a ser utilizadas por el software CAP 531 y
el PCM 600 mediante la asignación de cada señal con la salida binaria.
Principio de operación
El SMBI recibe señales directamente de entradas optoacopladas del relé. Estas
señales se parametrizan con la herramienta del software SMT (Signal Matrix Tool).
Cada bloque posee diez entradas para introducir el texto (en el CAP 531) con el cual
serán identificadas las variables de entrada por el hardware. Posee además una entrada
adicional para indicar el nombre del grupo o la categoría a la que pertenecen dichas
variables. Finalmente posee diez conexiones para enlazar cada variable a las respectivas
lógicas en el CAP 531.
259
Bloque funcional
Figura 3.125 Bloque funcional SMBI (SI)
Entradas y salidas
Tabla 3.78 Señales del bloque de procesamiento SMBI (SI)
Señal Descripción
INSTNAME Nombre con el cual sería identificado el grupo de señales en la
herramienta SMT
BInNAME
(n=1, 2, …, 10)
Entrada de texto para etiquetar la entrada binaria “n” en la herramienta
SMT
BIn
(n=1, 2, ...., 10)
Punto de conexión de la entrada binaria “n” con la lógica combinacional
en el CAP 531
260
3.13 Lógica combinacional del grupo funcional VIO_BO
Introducción
El bloque funcional SMBO es usado para relacionar las variables lógicas generadas
en la lógica combinacional del software, con puntos de conexión en cada uno de los relés
de salida del REL 670.
Principio de operación
El SMBO recibe las señales lógicas de la configuración del relé con el software
CAP 531. Estas señales se asocian directamente al hardware con la herramienta SMT. El
bloque diez entradas para introducir el texto con el cual serán identificadas las variables de
salida en el hardware. Posee además una entrada de texto para identificar el grupo al que
pertenecen dichas salidas. Finalmente posee 10 conexiones que serían los puntos de llegada
de las variables o señales generadas en la lógica combinacional creada en el CAP 531.
261
Bloque funcional
Figura 3.126 Bloque funcional SMBO (SO)
Entradas y salidas
Tabla 3.79 Salidas del bloque de procesamiento SMBO (SO)
Señal Descripción
Bon
(n=1, 2, …, 10)
Punto de conexión de la salida binaria “n” con la lógica combinacional
del CAP 531
INSTNAME Nombre con el cual será identificadas el grupo de salidas en la
herramienta SMT
BOnNAME
(n=1, 2, …, 10)
Entrada de texto para etiquetar la salida en la herramienta SMT
262
3.14 Lógica combinacional del grupo funcional DREP_AI y DREP_BI
La lógica mostrada a continuación, es la encargada de realizar los registros de los
eventos. Consiste en una serie de bloques que juntos logran obtener toda la información
relacionada con un suceso en la línea.
Introducción
La información completa y confiable acerca de las fallas presentadas en el sistema
primario y/o secundario junto con la continuidad de los eventos es presentado por la
funcionalidad de estos bloques.
Los reportes de eventos, que son siempre incluidos en el IED, posee los siguientes e
indicaciones:
Lista de eventos (EL)
Indicaciones (IND)
Registro de eventos o disturbios (DR)
Registro de los valores de disparo (TVR)
Localizador de fallas (FL)
Esta función se caracteriza por la flexibilidad de la configuración, condiciones de
inicio, registro de los tiempos y capacidad de almacenamiento24. Las fallas son definidas en
24 Durante las pruebas realizadas en el laboratorio se pudo comprobar que existe la posibilidad de almacenar
cerca de 100 eventos con una duración promedio de 5 segundos cada uno.
263
esta lógica mediante la activación de una entrada binaria en los bloques funcionales
AnRADR (DRA) o BnRBDR (DRB), en los cuales se ajusta el arranque de los registros a
partir del disparo o el arranque de una falla. Los tiempos prefalla, falla y postfalla serán
registrados y almacenados en memoria para luego ser grabados y desplegados como
eventos.
Para obtener la información de los eventos registrados se debe emplear el LHMI y
extraer la lista de eventos de esta herramienta, o bien mediante la manera explicada en el
Apéndice A.2 (Disturbance Handling).
Principio de operación
El registro de la falla es una herramienta fundamental de los sistemas de potencia
que facilita el análisis de la operación de la protección ante una falla, este registro posee
suficiente información para ser desplegada en distintos componentes como se mencionó
anteriormente.
En la figura 3.127 se muestra la relación entre el reporte de la falla, incluidas las
funciones y los bloques funcionales. Lista de eventos (EL), registro de los eventos (ER) y
las indicaciones (IND) son usados para indicar las entradas binarias del bloque BIRBDR
(DRB1). Registro de los valores del disparo (TVR) utiliza información analógica de las
entradas de la función DRA1-3, las cuales son usadas para el localizador de fallas después
de una estimación por TVR. Para el registro del evento, se recibe información de ambos
bloques, el AnRADR (DRA) y BnRBDR (DRB), de modo que se procesa y se muestra en
este registro.
264
Figura 3.127 Reporte de los disturbios en las funciones o en los bloques funcionales
A continuación se muestra en la Figura 3.128 la estructura de un reporte. Es
importante mencionar que más de 100 reportes pueden ser almacenados en memoria del
relé, por lo que se evidencia la alta capacidad de almacenamiento del mismo. Si por algún
motivo la memoria se encuentra llena y aparece otro evento, el registro más antiguo será
borrado y este espacio lo llegaría a ocupar el nuevo evento (memoria FIFO). Es lógico que
el número de registro a almacenar dependa de las señales y de canales empleados.
265
Figura 3.128 Estructura del reporte del disturbio
En la Figura 3.129 se muestra la lógica de conexión de las señales analógicas de los
bloques SMAI (PR01 y PR02) hacia el bloque AnRADR (DRA), este bloque no opera con
señales digitales.
Figura 3.129 Entradas analógicas al bloque funcional AnRADR (DRA)
266
Bloque funcional
Figura 3.130 Bloque funcional RDRE (DRP)
Entradas y salidas
Tabla 3.80 Salidas del bloque de procesamiento RDRE (DRP)
Señal Descripción
DRPOFF Reporte de fallas se encuentra desactivada
RECSTART Inicio del registro de falla
RECMADE Registro de falla realizado
CLEARED Todos los anuncios en el registro están limpios
MEMUSED Indica que más del 80% de la memoria se ha usado
267
Figura 3.131 Bloque funcional analógico AnRADR (DRA1-3)
Entradas y salidas
Tabla 3.81 Entradas del bloque de procesamiento AnRADR (DRA1-3)
Señal Descripción
INPUTn (n=1,2…,10) Cada uno de los canales analógicos que se desea registrar en la
entrada “n”
NAMEn (n=1,2…,10) Nombre con que se van a etiquetar los canales en el registrador
268
Figura 3.132 Bloque funcional binario BnRBDR (DRB1-6)
269
Tabla 3.82 Entradas del bloque de procesamiento BnRBDR (DRB1-6)
Señal Descripción
INPUTn (n=1, 2…, 16) Cada una de las señales binarias que se desea registrar en la
entrada “n”
NAMEn (n=1, 2…, 16) Nombre con que se van a etiquetar las señales binarias en el
registrador
3.15 Lógica combinacional del grupo funcional COMMON
En este grupo funcional, se ejecutan funciones comunes a todo el relé, tal y como lo
son el cambio de opciones de ajuste, definición de variables de estado en la lógica, señales
de errores propios del relé y operación de la pantalla del relé y los LEDs.
3.15.1 Activación de los grupos
Active group (ACGR)
Introducción
El bloque de activación de los grupos funcionales, permite que el relé opere con seis
sets de ajustes que pueden ser usados para diferentes condiciones del sistema. Con este
panorama el relé podría funcionar en diferentes ambientes. Este tipo de configuración se
suele utilizar mayoritariamente en regiones donde poseen diferentes estaciones
climatológicas, por lo que se programa al relé para que durante cierto tiempo funciones con
cierto grupo, mientras que para otra estación utiliza otro set de ajustes, los cuales dependen
270
de diferentes condiciones. También podría utilizarse para contar con varios tipos de ajustes
en un interruptor de reserva, dependiendo del modulo que este vaya a servir.
Principio de operación
Este bloque posee 6 entradas binarias, cada una de las cuales activan un set de
ajustes. La activación de una de estas entradas permite seleccionar el respectivo ser de
ajustes.
Posee además 7 señales de salida que son habilitadas para indicar la activación de
cada configuración de grupo. La configuración de grupo es seleccionada en el LHMI. Cada
una de estas entradas puede ser configurada a conectarse con otra entrada binaria del relé.
Puede existir más de un grupo en funcionamiento, pero se dará prioridad a la que se
encuentre de primera en el orden de grupo, recordando que se posee grupo uno hasta grupo
seis. De modo que tomará el grupo con el número más bajo. Cada vez que un grupo es
cambiado la salida SETCHGD envía un pulso indicando un cambio en los ajustes del relé.
Se debe hacer mención también al bloque funcional SGC, el cual mediante su
entrada MAXSETGR define el número de grupos usados.
271
Bloque funcional
Figura 3.133 Bloque funcional ACGR
Figura 3.134 Bloque funcional SGC
Existe un tercer bloque que se encarga de bloquear, mediante una entrada binaria, el
cambio del set de ajustes de operación. Este bloque tiene por nombre en el CAP 531 como
LOCK.
272
Entradas y salidas
Tabla 3.83 Entradas del bloque de procesamiento SGC
Señal Descripción
ACTGRPn (n=1, 2, 3, 4, 5, 6) Selección del set de ajuste del grupo “n”
Tabla 3.84 Salidas del bloque de procesamiento SGC
Señal Descripción
GRPn (n=1, 2, 3, 4, 5, 6) Set de ajustes del grupo “n” activo
SETCHGD Pulso cuando el set de ajustes cambia
3.15.2 Interfaz local de la Máquina con el Humano
Local Human-machine Interface (LHMI)
Introducción
Las señales de los LEDs se identifican en la pantalla LCD del relé. Estos poseen
indicaciones de colores que se describen en la siguiente tabla. Cabe destacar que las
configuraciones de los LEDs se realizan en el PCM600.
273
Tabla 3.85 Indicación de los colores de cada LED en el REL 670
Color del LED Indicación del LED Información emitida
Continuo En servicio
Parpadeante Falla interna Verde
Oscura Apagado el relé
Continuo Disparo por Distancia Amarilla
Parpadeante Terminal en modo de prueba
Rojo Continuo Comando de disparo en espera
La adaptación del LHMI para aplicaciones y usos se hace con:
El bloque de función LHMI (Local LHMI)
El bloque de función HLED (LED Monitor)
Parámetros configurados.
Bloque funcional
Figura 3.135 Bloque funcional LHMI
274
Entradas y salidas
Tabla 3.86 Entradas del bloque de procesamiento LHMI
Señal Descripción
CLRLEDS Entrada que restablece todos los LEDs activos en la pantalla LCD
Tabla 3.87 Salidas del bloque de procesamiento LHMI
Señal Descripción
HMI-ON Luz que respalda el funcionamiento de la pantalla LCD
RED-S Luz roja del LED que indica operación normal
YELLOW-S Luz amarilla fija del LED que indica operación normal
YELLOW-F Luz amarilla intermitente del LED que indica operación anormal
CLRPULSE Salida pulsante que indica que los LEDs son reseteados
LEDSCLRD Activada cuando los LEDs de la pantalla están apagados
Figura 3.136 Bloque funcional HLED
275
Entradas y salidas
Tabla 3.88 Salidas del bloque de procesamiento HLED
Señal Descripción
BLOCK Entrada que bloquea la operación del LED
RESET Entrada que restablece la indicación del LED
LEDTEST Entrada para probar los LEDs
Tabla 3.89 Salidas del bloque de procesamiento HLED
Señal Descripción
NEWIND Señal para cualquier otra indicación
ACK Pulso creado para indicar restablecimiento de los LEDs con el botón reset
3.15.3 Señal de error interno
Internal error signals (IES)
Introducción
La función de supervisión propia detecta eventos internos y es generada por la
propia supervisión de otros elementos. Los eventos internos son almacenados en la lista de
eventos del relé.
Principio de operación
Esta función opera continuamente e incluye:
276
Microprocesador con función de supervisión.
Chequeo y digitalización de las medicines de señales.
Otras alarmas, por ejemplo hardware y tiempo de sincronización.
La función de propia supervisión puede ser monitoreada desde el LHMI Las señales
de supervisión propia pueden ser obtenidas por medio del contacto de la alarma de libre
potencial (INTERNAL FAIL) localizado en el modulo de las señales analógicas de
potencia. La salida de esta función del relé es una función OR entre la señal INT-FAIL y
las demás fallas que pueden ocurrir en el relé.
Algunas de las señales del modulo de autosupervisión se encuentran habilitadas en
el bloque funcional IES, estas señales del bloque son enviadas como eventos a la estación
del sistema de control. Las señales del IES pueden ser enviadas a las salidas binarias para
su uso externo.
Las señales internas proveen información del estado interno del relé, estas se
pueden separar en dos grupos: “señales que siempre están presentes en todos relés de la
ABB” y “señales que dependen de la configuración del hardware”.
277
Bloque funcional
Figura 3.137 Diagrama funcional IES
Entradas y salidas
Tabla 3.90 Salidas del bloque de procesamiento IES
Señal Descripción
FAIL Señal de salida que indica falla interna
WARNING Señal de salida que indica aviso interno
CPUFAIL Señal de salida que indica falla en el módulo del CPU
CPUWARN Señal de salida que indica aviso en el módulo del CPU
278
3.15.4 Temporizador
TIME (TIME)
Bloque funcional
Figura 3.138 Bloque funcional TIME
Entradas y salidas
Tabla 3.91 Salidas del bloque de procesamiento TIME
Señal Descripción
TSYNCERR Error en el tiempo de sincronización
RTCERR Error en el reloj
3.15.5 Funcionalidad en modo de prueba
Test mode functionality
Introducción
Muchas de las funciones analizadas anteriormente se han caracterizado por la
posibilidad de ser bloqueadas. La posibilidad de bloquear todas las funciones mediante una
279
única señal binaria de entrada, es posible si se activa la señal INPUT del bloque mostrado
en la Figura 3.139. Al activar esta señal binaria, todos los bloques funcionales del relé son
bloqueados, de modo que el relé no operaría ante una falla.
Principio de operación
Mientras que el relé se encuentre en modo de prueba (mediante activación por señal
binaria de entrada), la salida del bloque funcional TEST (Figura 3.139) llamada ACTIVE
generara una señal de salida que indican que el relé esta en modo de prueba. Mientras que
el relé se encuentre en modo de prueba el LED amarillo se encontrará intermitente y todas
las funciones serán bloqueadas. La salida de esta función (ACTIVE) se envía al bloque
funcional DRB, en el cual se combina con otro grupo de señales que son enviadas y se
anuncian en registro de los eventos.
Bloque funcional
Figura 3.139 Bloque funcional TEST
280
Entradas y salidas
Tabla 3.92 Entradas del bloque de procesamiento TEST
Señal Descripción
INPUT Señal que activa el modo de prueba en el relé
Tabla 3.93 Salidas del bloque de procesamiento TEST
Señal Descripción
ACTIVE Señal de salida que indica que el modo de prueba esta activada
OUTPUT Indicación de que el modo de prueba esta activada
SETTING Ajuste de modo de prueba está activo (On) o inactivo (Off)
NOEVENT Deshabilita los eventos durante el modo de prueba
3.15.6 Señales fijadas
Fixed signals
Introducción
Este bloque funcional sirve para etiquetar con nombre de variables algunos valores
predeterminados con el fin de utilizar dichos valores en la configuración. Estas variables
son modificadas en el software CAP 531.
281
Bloque funcional
Figura 3.140 Bloque funcional FIXD
Entradas y salidas
Tabla 3.94 Salidas del bloque de procesamiento FIXD
Señal Descripción
OFF Nombre con el que se etiqueta un cero binario
ON Nombre con el que se etiqueta un uno binario
INTZERO Nombre con el que se etiqueta un cero en valor entero
INTONE Nombre con el que se etiqueta un uno en el valor entero
REALZERO Nombre con el que se etiqueta un cero con punto flotante
STRNULL Nombre con el que se etiqueta un una línea de característica nula
ZEROSMPL Nombre con el que se etiqueta una doble palabra con valor de cero
GRP_OFF Nombre con el que se etiqueta un grupo inactivo
282
CAPÍTULO 4: Análisis de los ajustes del relé
Los ajustes a realizar en este relé varían de gran manera en cuanto a la forma de
introducir dichos parámetros, esto en comparación con homólogos en su género. Para
iniciar, se debe realizar los ajustes a cada bloque funcional por separado, o sea para ajustar
los niveles de tensión y corriente de operación nominal, se debe ir bloque a bloque
realizando dicha parametrización. Estos ajustes se llevan a cabo en el software PCM 600,
herramienta utilizada para ajustar y habilitar o inhabilitar funciones del REL 670. Otro de
los cambios con respecto a la parametrización, es que en REL 670 los ajustes de la línea se
realizan con respecto a los valores primarios de medición.
A continuación se llevará a cabo una explicación de los posibles ajustes de cada
bloque, en relación a lo estudiado en el Capítulo 3. Se seguirá la misma secuencia de
bloques analizados en el anterior capítulo, de manera que se explicará las posibles opciones
de selección.
Cabe aclarar que la gran mayoría de bloques funcionales posee la opción de ser
desactivados, esto se realiza ajustando Off en la operación del mismo. Al analizar un
bloque, no se mencionará dicho ajuste, para evitar repetir ideas durante el capítulo.
283
4.1 Ajustes de los grupos funcionales I_AI y U_AI
4.1.1 Matriz de señales para entradas analógicas
Signal matrix for analog inputs (SMAI)
El primer ajuste necesario a realizar en los bloques de medición, es el que referencia
a la lógica si la medición es en relación al tipo de referencia de medición, fase-fase (Ph-Ph)
o bien fase-tierra (Ph-N).
Otro ajuste necesario es la referencia de medición para el ángulo de medición de los
fasores, de donde se suele tomar como referencia el fasor de tensión de la fase R a tierra.
Figura 4.1 Ajuste del tipo de medición fase-fase o fase-tierra para el funcionamiento
del relé
284
De acuerdo a la Figura 4.1, el relé puede seleccionar diferentes canales como
referencia, esta señal es filtrada, ya sea aplicando la transformada discreta de Fourier
(considera únicamente el valor de frecuencia fundamental) o bien mediante valores RMS
(considera valores de frecuencia fundamental y armónicas).
4.2 Ajustes del grupo funcional IMP_PROT
Como se estudio en el apartado 3.2, esta función es la encargada de la función de
impedancia del relé. En este grupo funcional se procesan la mayoría de cálculos en relación
con dicha función. A continuación se describirán los ajustes necesarios para la correcta
operación de dicha función, entre los cuales destacan los valores de direccionalidad, así
como los valores de operación de cada zona.
4.2.1 Selector de Dirección
Directional Measurement for Distance Protection (ZDRDIR)
Para este bloque se cuenta con varios ajustes posibles, dentro de los que destacan la
asignación de la direccionalidad de medición. Como se observa en la Figura 4.2, los valores
ArgNegRes y ArgDir deben ser asignados al primer y tercer cuadrante del plano R, X
(respectivamente) correspondiente a la dirección positiva (tomando en cuenta que el flujo
de potencia es hacia la línea o hacia la barra). Una vez ajustada la direccionalidad hacia
adelante, la dirección hacia atrás queda definida automáticamente con 180º de rotación. O
285
sea que si se hace uso de la direccionalidad preajustado en fábrica, 115º y 15º
respectivamente para operar hacia adelante, la medición hacia atrás se llevará a cabo de
165º hasta 295º.
Otros de los ajustes a realizar, son los valores base o nominales de operación de la
línea, así como un valor mínimo de corriente de operación. Este valor es el mínimo
requerido para hacer una medición de impedancia confiable, se recomienda dejar a un 10%
de la corriente nominal de la línea, esto de acuerdo al manual [9].
Figura 4.2 Direccionalidad de medición
286
4.2.2 Selector de fase con discriminación de carga (load encroachment)
Phase Selection, with load encroachment (FDPSPDIS_21)
De acuerdo a lo estudiado en la sección 3.2.2, se poseen los ajustes más importantes
a realizar, dentro de los que destacan:
INBlockPP: representa el valor mínimo límite de la corriente 3I0, que bloquea los
lazos de medición fase a fase. Su valor se da en porcentaje de la corriente nominal.
De acuerdo al manual [9] se recomienda este valor sea bajo para que así no
interfiera en la medición de los lazos, dado a que estos valores son porcentajes de
dicho valor de corriente, se puede dejar sin alterar el valor por defecto.
INReleasePE: representa el valor de la corriente 3I0, en porcentaje de la corriente
nominal, necesaria para la liberación de la medición de los lazos de falla, al igual
que el caso anterior, se puede dejar sin alterar el valor por defecto.
RLdFw: de acuerdo a la Figura 3.7, representa el valor de resistencia hacia adelante
que será excluido la zona de falla para ser considerada como zona de operación con
discriminación de carga (load encroachment).
RLdRv: de acuerdo a la Figura 3.7, representa el valor de resistencia hacia atrás que
será excluido de la zona de falla para ser considerada como zona de operación con
discriminación de carga (load encroachment).
ArgLd: de acuerdo a la Figura 3.7, representa el ángulo de operación de
discriminación de carga (load encroachment), en ambas direcciones.
287
X1: valor de la reactancia de secuencia positiva de la línea, utilizada para calcular la
reactancia del retorno a tierra del sistema. Se recomienda ajustar a una ciento
cuarenta y cuatro por ciento de la reactancia de secuencia positiva de la zona que se
desea cubrir con la direccionalidad. En cuyo caso deberá ser la zona más grande
ajustada.
cubriragrandemászonaPHS X=X ____1*44,11 (4.2-1)
X0: valor de la reactancia de secuencia cero de la línea, utilizada para calcular la
reactancia del retorno a tierra del sistema. Se recomienda ajustar a una ciento
cuarenta y cuatro por ciento de la reactancia de secuencia cero de la zona que se
desea cubrir con la direccionalidad. En cuyo caso deberá ser la zona más grande
ajustada.
cubriragrandemászonaPHS X=X ____0*44,10 (4.2-2)
RFFwPP: valor de la resistencia de arco en fallas hacia delante de fase a fase, es
utilizada de acuerdo a las Figuras 3.5 y 3.6 para considerar el efecto de la falla sobre
el valor de resistencia, así como para crear el polígono de operación.
cubriragrandemászonaRFPP=RFFwPP ____*2,1 (4.2-3)
RFRvPP: valor de la resistencia de arco en fallas hacia atrás de fase a fase, es
utilizada de acuerdo a las Figuras 3.5 y 3.6 para considerar el efecto de la falla
sobre el valor de resistencia, así como para crear el polígono de operación.
cubriragrandemászonaRFPP=RFRvPP ____*2,1 (4.2-4)
288
RFFwPE: valor de la resistencia de arco en fallas hacia delante de fase a tierra, es
utilizada de acuerdo a la Figura 3.4 para considerar el efecto de la falla sobre el
valor de resistencia, así como para crear el polígono de operación.
cubriragrandemászonaRFPE=RFFwPE ____*2,1 (4.2-5)
RFRvPE: valor de la resistencia de arco en fallas hacia atrás de fase a tierra, es
utilizada de acuerdo a la Figura 3.4 para considerar el efecto de la falla sobre el
valor de resistencia, así como para crear el polígono de operación.
cubriragrandemászonaRFPE=RFRvPE ____*2,1 (4.2-6)
IMinOpPP: indica un valor mínimo de corriente de fase a fase para su operación. Se
recomienda ajustar un valor bajo para asegurar que el relé siempre opere con
característica de impedancia.
IMinOpPE: indica un valor mínimo de corriente de fase a tierra para su operación.
Se recomienda ajustar un valor bajo para asegurar que el relé siempre opere con
característica de impedancia.
4.2.3 Detección de oscilación de potencia
Power Swing Detection (ZMRPSB_78)
La detección de oscilaciones de potencia, posee ajustes que se basan en la
formación del polígono que supervisará la razón de cambio de la impedancia. Los ajustes
de dicha función, para la comprensión de los ajustes mencionados más adelante, se
recomienda observar la Figura 2.10. El polígono interno y externo de oscilación son unos
289
de los ajustes a ser considerados en dicha parametrización. Hay que recordar que la
oscilación se detecta por la razón de cambio de la impedancia al atravesar la franja que se
limita con ambos polígonos.
X1InFw: Ajuste del borde interior de la reactancia en operación hacia adelante
(parte reactiva hacia adelante correspondiente al APOL en SIEMENS).
R1LIn: Resistencia de la línea para el borde interior.
R1FInFw: Cobertura de la resistencia de falla para el borde resistivo interno hacia
adelante, (parte resistiva hacia delante correspondiente a APOL en SIEMENS).
X1InRv: Ajuste del borde interior de la reactancia en operación hacia atrás (parte
reactiva hacia atrás correspondiente al APOL en SIEMENS).
R1FInRv: Cobertura de la resistencia de falla para la línea resistiva interna hacia
atrás, (parte resistiva hacia atrás correspondiente al APOL en SIEMENS).
OperationLdCh: Ajuste realizado para considerar la característica de discriminación
de carga (load encroachment).
RLdOutFw: Borde exterior de la resistencia de carga hacia adelante.
ArgLd: ángulo de carga determinado por el área de impedancia, se relaciona con la
función discriminación de carga (load encroachment).
RLdOutRv: Borde exterior de la resistencia de carga hacia atrás.
kLdRFw: factor multiplicador para el borde interno resistivo hacia delante. Este
valor se utiliza con la siguiente ecuación.
RLdOutFwKLdRFw=RLdInFw * (4.2-7)
290
kLdRRv: factor multiplicador para el borde interno resistivo hacia atrás. Este valor
se utiliza con la siguiente ecuación.
RLdOutRvKLdRRv=RLdInRv * (4.2-8)
tEF: tiempo de espera para considerar el recierre monopolar.
iMinOpPE: indica un valor mínimo de corriente de fase a tierra para su operación.
IBase: corriente nominal de la línea.
4.2.4 Zonas de medición de distancia, característica cuadrilateral
Distance Measuring Zones, quadrilateral characteristic (ZMQPDIS_21)
El bloque de medición de las zonas posee parámetros de ajuste de acuerdo a la
medición de los lazos de impedancia (ver Figura 3.20 y 3.21), los cuales se detallan a
continuación. Debe aclararse que estos ajustes son totalmente diferentes a los ajustados en
otros relés usados en el ICE, como por ejemplo SEL o SIEMENS, cuyos ajustes se basan
en las impedancias de fase. Los ajustes más importantes para las zonas de medición, en este
caso son cinco, se describen a continuación.
IBase: representa el valor nominal de corriente de la línea.
UBase: representa el valor nominal de tensión de la línea.
OperationDir; indica la direccionalidad de dicho bloque, cuenta con las opciones de
Off, Non-directional, Forward y Reverse.
291
X1: reactancia en secuencia positiva de la línea, se utiliza también para calcular la
reactancia del retorno a tierra del sistema.
R1: resistencia en secuencia positiva de la línea, se utiliza para calcular la
resistencia del retorno a tierra del sistema.
X0: reactancia en secuencia cero de la línea, esto para considerar fallas a tierra, se
utiliza para calcular la reactancia del retorno a tierra del sistema.
R0: resistencia en secuencia positiva de la línea, esto para considerar fallas a tierra,
se utiliza para calcular la resistencia del retorno a tierra del sistema.
RFPP: resistencia de arco en Ohm/lazo para fallas fase a fase (ver Figura 3.21).
RFPE: resistencia de arco en Ohm/lazo para fallas fase a tierra (ver Figura 3.20).
OperationPP: activa o desactiva la operación de los lazos fase a fase.
Timer tPP: activa o desactiva el temporizador de cada zona de falla para lazos de
fase a fase.
tPP: ajuste de tiempo de espera para el disparo por falla en la zona respectiva y para
lazos de medición fase a fase (tiempo de zona para fase a fase)
OperationPE: activa o desactiva la operación de los lazos fase a tierra.
Timer tPE: activa o desactiva el temporizador de cada zona de falla para lazos de
fase a tierra.
292
tPE: ajuste de tiempo de espera para el disparo por falla en la zona respectiva y para
lazos de medición fase a tierra (tiempo de zona para fase a fase).
IMinOpPP: porcentaje de la corriente nominal necesaria, para realizar mediciones
de lazos de fase a fase, se recomienda ajustar un valor bajo para asegurar que el relé
siempre opere con característica de impedancia.
IMinOpPE: porcentaje de la corriente nominal necesaria, para realizar mediciones
de lazos de fase a tierra, se recomienda ajustar un valor bajo para asegurar que el
relé siempre opere con característica de impedancia.
IMinOPIN: porcentaje de la corriente residual mínima necesaria para activar los
lazos de medición fase a tierra, estos valores deben ser ajustados con valores muy
bajos, esto para asegurar la activación de la misma.
4.2.5 Lógica de la función cierre en falla (switch on to fault), basada en
corriente y tensión
Automatic Switch on to Fault, voltage and current based (ZCVPSOF)
Para la función cierre en falla (switch on to fault), se cuenta con las posibilidades de
operación mencionadas en la sección 3.2.5, en la cual se estudio los posibles modos de
operación del bloque. Mediante una lógica extra es posible hacer el arranque de la función
mediante posición de interruptor o bien por comando de cierre manual u operación de la
función de recierre, para lo que se debe activar la compuerta GT02 o la GT07,
293
respectivamente (estas compuertas se estudiaron en la sección 3.2.7, y su ajuste se analizará
en la sección 4.2.6). Mediante esta activación de la señal de posición de interruptor, las
demás operaciones se basan en la Figura 3.28, en la cual se analizó la activación de uno u
otro modo de operación. A continuación se detallan otros de los ajustes de operación de la
función SOTF.
Mode: indica la selección de uno de los tres modos de operación estudiados en la
sección 3.2.5, impedancia (Impedance), umbral de corriente (UILevel) o ambas
(UILv&Imp), si se selecciona un modo relacionado con impedancia, se debe
contemplar las condiciones binarias que sean parametrizadas en la entrada ZACC a
ser acelerada por la función de cierre en falla.
AutoInit: señal que inicia automáticamente la función SOTF sin la indicación de
otra señal binaria, únicamente mediante supervisión de corriente.
IPh<: Porcentaje de la corriente nominal para indicación cierre en falla y umbral
para considerar línea muerta.
UPh<: Porcentaje de la tensión nominal para indicación cierre en falla y umbral
para considerar línea muerta.
tDuration: retardo de tiempo para detección de condiciones de disparo por SOTF,
este ajuste debe ser muy cercano a cero, debido a que es el tiempo de retardo al
disparo.
tSOTF: tiempo de retardo a la desconexión, tiempo durante el cual la función SOTF
permanece activa luego de un cierre, se puede detectar por señal binaria o
incremento de corriente).
294
tDLD: tiempo de retardo para activar línea muerta ante decremento de corriente y
tensión.
Es posible también ajustar la aceleración de disparo de dicha función a partir de una
entrada proveniente de la función de sobrecorriente instantánea, para lo cual se debe activar
la compuerta GT03, dado que esta señal llega a la entrada ZACC, la cual, como se
recordará opera como un aceleramiento de la función.
4.2.6 Bloque funcional de la compuerta controlable
Controllable Gate function block (GT)
El bloque funcional GT es usado para controlar si la señal debería ser habilitada
para pasar de la entrada a la salida, esto depende del parámetro realizado. Se puede ajustar
únicamente en On u Off, de modo que se habilita su operación o se deshabilita
respectivamente. En el Apéndice A.1 se describe la función de cada una de las compuertas
controlables de la lógica combinacional de REL 670.
4.2.7 Localizador de fallas
Fault Locator (LMBRFLO)
Dentro de los ajustes a realizar en la función localizador de fallas, se encuentran los
siguientes, los cuales se basan en la Figura 4.3.
295
Figura 4.3 Sistema simplificado, parámetros a ajustar en la función localizador de
fallas
Ajustes generales básicos:
DrepChNoIL1: entrada analógica que se registrará en el primer canal de medición
de corriente (se recomienda ajustar el canal de la corriente en la fase R).
DrepChNoIL2: entrada analógica que se registrará en el segundo canal de medición
de corriente (se recomienda ajustar el canal de la corriente en la fase S).
DrepChNoIL3: entrada analógica que se registrará en el tercer canal de medición de
corriente (se recomienda ajustar el canal de la corriente en la fase T).
DrepChNoIN: entrada analógica que se registrará en el canal de medición de
corriente residual (se recomienda ajustar el canal de la corriente residual).
DrepChNoIP: entrada analógica que se registrara en este canal para la medición de
la corriente 3I0 en líneas paralelas.
DrepChNoUL1: entrada analógica que se registrará en el primer canal de medición
de tensión (se recomienda ajustar el canal de la tensión en la fase R).
296
DrepChNoUL2: entrada analógica que se registrará en el segundo canal de
medición de tensión (se recomienda ajustar el canal de la tensión en la fase S).
DrepChNoUL3: entrada analógica que se registrará en el tercer canal de medición
de tensión (se recomienda ajustar el canal de la tensión en la fase T).
Parámetros básicos de grupo:
R1A: resistencia en Ohms/fase de la fuente del extremo A, extremo cercano.
X1A: reactancia en Ohms/fase de la fuente del extremo A, extremo cercano.
R1B: resistencia en Ohms/fase de la fuente del extremo B, extremo alejado.
X1B: reactancia en Ohms/fase de la fuente del extremo B, extremo alejado.
R1L: resistencia en Ohms/fase de secuencia positiva de la línea.
X1L: reactancia en Ohms/fase de secuencia positiva de la línea.
R0L: resistencia en Ohms/fase de secuencia cero de la línea.
X0L: reactancia en Ohms/fase de secuencia cero de la línea.
R0M: resistencia en Ohms/fase mutua de secuencia cero, en caso de líneas
paralelas.
X0M: reactancia en Ohms/fase mutua de secuencia cero, en caso de líneas paralelas.
LineLength: parámetro en el que se ajusta la longitud de la línea en kilómetros.
297
4.2.8 Protección contra deslizamiento de polo
Pole Slip Protection (PSPPPAM_78)
La función contra deslizamiento de polo (utilizada en generación), posee parámetros
de ajuste que considera zonas y activación o desactivación de las mismas, tal y como se
muestra a continuación.
Ajustes generales básicos:
Para los ajustes generales se usan los valores nominales de operación del sistema,
entre los que destaca corriente y tensión nominal. Además se ajusta el modo de operación
tal y como se explica a continuación:
MeasureMode: este ajuste indica la forma de medición que se ajusta al relé, dentro
de las posibilidades existen 4, las cuales son secuencia positiva, fases L1L2, fases
L2L3 y las fases L3L1.
InvertCTcurr: activa o desactiva inversión de corriente.
Parámetros básicos de grupo:
OperationZ1: activa o desactiva la operación en primera zona.
OperationZ2: activa o desactiva la operación en segunda zona.
ImpedanceZA: valor porcentual de la impedancia base en dirección hacia adelante.
ImpedanceZB: valor porcentual de la impedancia base en dirección hacia atrás.
ImpedanceZC: valor porcentual de la impedancia base límite para la zona 1.
298
AnglePhi: ángulo de la impedancia de deslizamiento de la línea.
StartAngle: ángulo del rotor para arranque de la señal.
TripAngle: ángulo del rotor para disparo en primera o segunda zona.
N1Limit: límite del contador de oscilaciones para la señal del primer disparo.
N2Limit: límite del contador de oscilaciones para la señal del segundo disparo.
4.3 Ajustes del grupo funcional IMP_COM
Los ajustes a realizar para la lógica de comunicación se basan principalmente en
ajustes de activación y desactivación de las mismas, así como en la selección del esquema a
emplear. A continuación se detalla para cada una de las lógicas de protección de respaldo
los ajustes necesarios para el correcto operar del relé.
4.3.1 Lógica de corriente en reversa y función por alimentador débil
en un extremo (weak end infeed, WEI) para comunicación de una sola
fase
Current reversal and weak end infeed for phase segregated communication
(ZC1WPSCH_85)
Este bloque posee muy pocos ajustes a realizar, esto debido a que se basa en la
recepción y envió de una señal de arranque al extremo opuesto. A continuación se explica
los ajustes a realizar, dentro de los que destacan la activación o desactivación de la función
299
total así como de las subfunciones de corriente hacia atrás y por alimentador débil en un
extremo (weak end infeeed).
OperCurrRev: activa o desactiva la función de corriente en reversa.
tPickUpRev: tiempo para activación de la lógica de corriente en reversa.
tDelayRev: tiempo de retardo para enviar al extremo la señal y enviar disparo local.
OperationWEI: activa o desactiva la función por alimentador débil en un extremo
(weak end Infeed).
UPE<: tensión de fase-tierra para la detección de condición de falla.
UPP<: tensión de fase-fase para la detección de condición de falla.
tPickUpWEI: tiempo de coordinación para la lógica de alimentador débil en un
extremo (weak end Infeed).
Para la operación de la lógica con un solo canal de comunicación, es necesaria la
desactivación de la compuerta controlable GT01, de modo que ante la el arranque de la
quinta zona, se produce arranque de la lógica de corriente inversa, de la misma manera si
hay un arranque de la segunda zona, se bloquea la operación de la función. Con la
desactivación de la GT01, se produce la desactivación de la señal PHSEGCHAN, la cual es
necesaria para la operación de los esquemas de teleprotección mediante una única señal de
teleprotección (no se puede enviar una señal de teleprotección por canal debido a que el
ICE no posee tres canales de comunicación), por lo que es recomendable que la compuerta
GT01 se desactive.
300
Al mantener desactivada la GT01, se permite la posibilidad de que ante el arranque
de la segunda zona, se bloquee también la operación de la función por alimentador débil en
un extremo (weak end Infeed).
4.3.2 Lógica del esquema de comunicación de una sola fase para la
protección de distancia
Phase segregated scheme communication logic for distance protection
(ZC1PPSCH_85)
La lógica para el esquema de comunicación para la protección de distancia, posee
pocos ajustes que se basan principalmente en la activación o desactivación de la misma y
en el esquema de teleprotección a emplear, tal y como se muestra a continuación.
Scheme Type: selección del esquema de teleprotección a emplear de acuerdo a lo
expuesto en la sección 3.3.3 (esquema de bloqueo, permisivo de sobrealcance o de
subalcance y de disparo transferido).
tCoord: tiempo coordinado para disparo.
tSendMin: duración de tiempo mínimo de envío de la señal de transmisión al
extremo opuesto.
Esta función posee además una compuerta GT04, la cual es utilizada para la
habilitación de la señal de envió de teleprotección para el esquema de subalcance (PUTT)
en caso de una sobrecorriente instantánea. Se recomienda no activar esta compuerta debido
a que se mezclarían arranques de sobrecorriente con arranques de impedancia. Además tal y
301
como se explicará en el Apéndice A.1, ante dicha activación, es posible la pérdida de
selectividad del esquema de protección.
Con la desactivación de la compuerta GT01 mencionada en la sección 4.3.1, se
resuelve el problema de los tres canales de comunicación, esto debido a que se requiere una
única señal proveniente del extremo opuesto para el arranque en los tres lazos. De esta
forma, se cumple una de las condiciones estudiadas para la lógica de la sección 3.3.3, a la
espera de cumplir las demás condiciones, de acuerdo al esquema de teleprotección
empleado.
4.4 Ajustes del grupo funcional I_PROT
De acuerdo a lo tratado en el apartado 3.4, a continuación se presentan los ajustes a
realizar en cada bloque de procesamiento para funciones con relación a valores de corriente
de operación.
4.4.1 Protección instantánea de sobrecorriente de fase
Instantaneous phase overcurrent Protection (PHPIOC_50)
Esta función posee pocos ajustes a realizar entre los que destacan, la activación y la
forma de operar. De acuerdo con lo estudiado en la sección 3.4.1 existen los modos “1 de
3” o bien “2 de 3”, las cuales indican cuantas fases en falla son requeridas para hacer un
302
disparo. A continuación se detallan los demás ajustes para la función de sobrecorriente
instantánea de fase.
OpMode: indica si se requieren únicamente una o bien dos de las tres posibles
señales para enviar confirmación de disparo. Con este modo se indica cuantas fases
se deben encontrar en falla para el arranque de la función.
IP>>: indica el porcentaje de corriente base necesaria para activar de la función.
Esta lógica posee además una compuerta GT06, la cual se encarga de permitir
disparos monofásicos al interruptor por sobrecorriente instantánea. Si esta compuerta no es
activada, la señal de disparo por sobrecorriente se indicará únicamente en el registro de la
falla, de modo que no generan disparos por sobrecorriente, ni se activan recierres ante este
tipo de falla.
4.4.2 Protección de sobrecorriente de fase de tiempo inverso
Four Step phase overcurrent Protection (OC4PTOC_51_67)
Esta función cuenta con cuatro etapas de operación, tal y como se analizó
anteriormente. Los cuatro ajustes son similares y lo que varía de uno a otro es el valor del
parámetro ajustado. Inicialmente se debe ajustar los valores base y la direccionalidad de la
función, la cual se referencia de la Figura 4.4.
303
Ajustes generales básicos
MeasType: selección entre el tipo de medición con la transformada discreta de
Fourier (DFT, la cual utiliza únicamente la frecuencia fundamental para determinar
el valor promedio, filtrando las armó nicas y las componentes DC) o con los
valores RMS (determina un valor medio a partir de todas las componentes
armónicas) del sistema.
Parámetros básicos de grupo
AngleRCA: ángulo característico RCA mostrado en la Figura 4.4, que define
direccionalidad.
AngleROA: ángulo característico ROA mostrado en la Figura 4.4, que define los
bordes límites en cada dirección respecto a la recta de direccionalidad.
StartPhSel: sirve para seleccionar la cantidad de fases requeridas para iniciar
operación, puede ser desde uno hasta tres.
304
Figura 4.4 Característica direccional de la función de sobrecorriente de fase
Ahora una vez finalizado los parámetros generales se inicia con las cuatro etapas. Se
describirá ajustes de una sola etapa, debido a que las otras tres son similares.
DirMode1: selecciona la direccionalidad de operación de la etapa respectiva, puede
ser adelante, hacia atrás, o no direccional.
Characterist1: curva característica de operación según normas internacionales
(ANSI, IEC principalmente).
I1>: corriente de fase para arranque de la primera etapa de operación.
t1: tiempo de retardo para la primera etapa.
k1: multiplicador de tiempo para la característica inversa de operación.
t1Min: tiempo mínimo de operación para curvas con característica inversa. Define
varias curvas para una misma característica.
305
I1Mult: multiplicador de corriente para el arranque de la primera etapa.
NOTA1: Esta secuencia de ajustes se repite para cada una de los otros tres pasos, por lo que
no se repite en el documento.
NOTA2: Las curvas características, así como sus variaciones respecto al factor
multiplicador k, se pueden apreciar en el Capítulo 21 del Manual ABB [9].
4.4.3 Protección térmica de sobrecarga
Thermal Overload Protection, one time constant (LPTTR_26)
En caso de hacer uso del relé para protección de generadores, se procede a realizar
los siguientes ajustes.
TRef: temperatura ambiente correspondiente a la corriente de referencia (IRef).
IRef: Corriente de carga en porcentaje de la corriente nominal para referencia de la
temperatura TRef.
IMult: multiplicador de corrientes para la función, cuando esta es utilizada en dos o
más líneas.
Tau: constante térmica de tiempo de la línea, su valor esta dado en minutos.
AlarmTemp: temperatura límite para enviar alarma.
TripTemp: temperatura límite para enviar disparo, debe ser mayor a AlarmTemp.
ReclTemp: temperatura de enfriamiento a la que se debe llegar para poder
restablecer el cierre del interruptor luego de un disparo térmico.
306
tPulse: indica la duración del pulse de disparo.
AmbiSens: activa (en On) o desactiva (Off) la medición de la temperatura, mediante
un sensor de temperatura externo.
DefaultAmbTemp: referencia de temperatura ambiente, usado cuando AmbiSens
esta deshabilitado.
DefaultTemp: ajuste del incremento de temperatura sobre el valor de temperatura
ambiente necesario para el arranque.
4.4.4 Protección instantánea de sobrecorriente a tierra
Instantaneous Residual Overcurrent Protection (EFPIOC_50N)
Esta función, posee pocos ajustes los cuales son la activación o desactivación de la
función, así como el valor nominal de corriente (IBase) y el porcentaje de la corriente
nominal necesaria para el arranque (IN>>), recordando que el disparo se produce en forma
instantánea con el arranque. En la salida de la señal de disparo, se cuenta con una
compuerta controlable GT05, la cual al ser activada permite el arranque de la función de
recierre por disparo de esta función.
4.4.5 Protección de sobrecorriente a tierra de tiempo inverso
Four Step Residual Overcurrent Protection (EF4PTOC_51N/67N)
“Para la función de sobrecorriente a tierra, se debe recordar que esta función debe
operar como protección de respaldo en caso de la pérdida de tensión”. Por esta razón, esta
307
función puede utilizar la medición de tensión para polarizar la corriente, pero en caso de
pérdida del mismo, utiliza el valor de la corriente de secuencia cero de falla por medio de la
siguiente ecuación.
03*)*( IXNPoljRNPol=U IPOL + (4.2-9)
Dado que la lógica combinacional no contempla las cuatro formas de operar del
bloque, a continuación se detallarán los principales ajustes del mismo, algunos de las cuales
se basan en la Figura 4.5.
Figura 4.5 Característica direccional de la función de sobrecorriente a tierra
Ajustes generales de operación
AngleRCA: ángulo que define la direccionalidad.
308
polMethod: tipo de polarización, por tensión, corriente o ambas para definir
direccionalidad
UPolMin: tensión mínima de polarización en porcentaje de la tensión nominal.
IPolMIn: corriente mínima de polarización en porcentaje de la corriente nominal.
RNPol: resistencia de secuencia cero de la fuente para ser usada en la polarización
por corriente.
XNPol: reactancia de secuencia cero de la fuente para ser usada en la polarización
por corriente.
IN>Dir: nivel de corriente residual, en porcentaje de la corriente nominal, para la
activación de la direccionalidad.
2ndHarmStab: valor de la corriente de segunda armónica, en porcentaje de la
corriente nominal, para restricción de operación en magnetización de los
transformadores.
BlkParTransf: bloqueo habilitado para considerar saturaciones en transformadores
en paralelo.
UseStartValue: selecciona cual de las cuatro etapas de corriente de neutro, será
utilizada para hacer el bloqueo en la operación de transformadores en paralelo.
SOTF: modo de operación con SOTF (desactivado, solo SOTF, UnderTime, SOTF
y UnderTime.
ActivationSOTF: selección de la señal que arranca la función SOTF (interruptor
abierto, cerrado o comando de cierre).
309
StepForSOTF: selección de la etapa (2 o 3) con el ajuste de corriente de arranque
del SOTF (ver sección 3.2.5 y 3.4.5).
HarmResSOTF: habilitar o deshabilitar la restricción de segunda armónica en la
función SOTF.
tSOTF: retardo de tiempo para operación de SOTF.
t4U: tiempo de activación de la función SOTF.
Ajustes por cada etapa de operación
Tal y como se estudio en la sección 3.4.5, esta función posee cuatro pasos o etapas
de operación, las cuales cuentan con los mismos parámetros, pero siempre considerando
que entre fallas se permiten diferencias de ajuste, se toma como ejemplo la primera etapa.
DirMode1: direccionalidad de operación de primer etapa.
Characterist1: selección de la curva característica de operación de la función (curva
ANSI, IEC, entre otras).
IN1>: nivel de corriente residual en porcentaje de la corriente nominal para el
arranque de la primera etapa.
t1: retardo de tiempo para la operación de tiempo constante (51N).
k1: multiplicador del retardo de tiempo inverso para la primera etapa, sirve para
definir una serie de curvas).
IN1Mult: multiplicador para escalar el ajuste de corriente de tiempo inverso de la
primera etapa.
310
t1Min: tiempo mínimo de operación para característica de tiempo inverso de la
primera etapa.
HarmRestrain1: habilita o deshabilita el bloqueo por segunda armónica en la
primera etapa
NOTA: Esta secuencia de ajustes se repite para cada una de los otros tres pasos, por lo que
no se repite en el documento.
4.4.6 Vigilancia de ruptura del conductor
Broken Conductor Check (BRCPTOC_46)
Los ajustes a realizar para este bloque son simplemente su activación, valores
nominales, así como tiempo de espera para operación, tal y como se detalla a continuación.
Iub>: máxima corriente de desbalance para la operación, se ajusta en porcentaje de
la corriente nominal0.
IP>: Corriente mínima para operación de Iub> en porcentaje de la corriente
nominal.
tOper: retardo de tiempo de operación.
Similar a otras funciones de corriente, a la salida de este bloque, se posee una
compuerta GT15, la cual si es habilitada permite el disparo de interruptor, de lo contrario
solo se indica alarma
311
4.5 Ajustes del grupo funcional EF_COM
Este grupo funcional posee ajustes que de cierta manera tiene la misma lógica de
operación a los tratados en el apartado 4.3. A continuación se presenta los ajustes
importantes a realizar en los bloques de comunicación para fallas a tierra.
4.5.1 Lógica de comunicación para protección de fallas a tierra
Scheme communication logic for residual overcurrent protection (ECPSCH_85)
Este bloque posee pocos ajustes a realizar, entre los que destacan:
SchemeType: esquema de teleprotección a usar para envío y de señal de falla a
tierra. Puede ser esquema de bloqueo, permisivo de sobrealcance y subalcance o
bien por disparo transferido
tCoord: tiempo de coordinación para el esquema de comunicación.
tSendMin: tiempo mínimo de duración en el envío de la señal, el cual está
relacionado con el canal de comunicación.
Esta lógica posee una compuerta GT14, la cual, si se activa permite el disparo con
auto recierre ante una señal de falla a tierra.
312
4.5.2 Lógica de corriente en reversa y función por alimentador débil
en un extremo (weak end infeed, WEI) para protección de falla a tierra
Current reversal and Weak end Infeed logic for residual overcurrent protection
(ECRWPSCH_85)
Los ajustes de esta función son similares a los estudiados para la lógica mostrada en
la sección 4.3.1. A continuación se menciona dichos ajustes a realizar el este bloque.
CurrRev: activación o desactivación de la lógica de corriente en reversa.
tPickUpRev: tiempo de arranque de la lógica de corriente en reversa.
tDelayRev: tiempo de retardo para prevenir la transmisión de la señal y el disparo
local.
WEI: activación o desactivación de la lógica WEI.
tPickUpWEI: tiempo de coordinación para la lógica WEI.
3U0>: ajuste de la tensión de neutro para medición de condición de falla.
4.6 Ajustes del grupo funcional U_PROT
La operación de las funciones de tensión, tienen ajustes que se basan en los niveles
de operación de la tensión de la línea, de modo que activará señales de arranque de
diferentes funciones mencionadas y explicadas a continuación.
313
4.6.1 Supervisión de disparo térmico de potencial
Fuse failure supervision (SDDRFUF)
Esta es una de las funciones de supervisión más importantes, esto debido a que es la
encargada de realizar la transferencia entre las funciones de impedancia y sobrecorriente de
respaldo. A continuación se presentan la explicación de los ajustes a realizar en este bloque.
OpMode: indica el modo de operación de la función, de acuerdo a lo tratado en la
sección 3.6.1, (sin detección interna, por secuencia negativa, secuencia cero,
secuencia positiva o negativa, secuencia positiva y negativa, valor optimo de ambas
secuencias).
3U0>: nivel para la operación de sobretensión residual, en porcentaje de la tensión
nominal.
3I0<: nivel para la operación de subcorriente residual, en porcentaje de la corriente
nominal.
3U2>: nivel de sobretensión de secuencia negativa, en porcentaje de la tensión
nominal necesaria para la operación.
3I2<: nivel de subcorriente de secuencia negativa, en porcentaje de la corriente
nominal necesaria para la operación.
OpDUDI: medición de las razones de cambio de tensión y corriente para detección
de falla de fusible..
DU>: nivel de operación de la razón de cambio de tensión, en porcentaje de la
tensión nominal.
314
DI<: nivel de operación de la razón de cambio de corriente, en porcentaje de la
corriente nominal.
UPh>: nivel de operación en la tensión de fase, en porcentaje de la tensión nominal.
4.6.2 Protección de sobretensión con retardo
Two step overvoltage protection (OV2PTOV_59)
Este bloque posee dos grupos de ajustes, el primer grupo se basa en la activación o
desactivación de la función, así como en la asignación de la tensión nominal de operación.
El segundo grupo se subdivide en dos etapas, las cuales son similares en ajustes, pero su
principal diferencia son los retardos en operación. Como ajuste general, se debe seleccionar
el modo de medición, ya sea fase-tierra, fase-fase, fase-tierra en valor RMS o bien fase-fase
en valor RMS.
OperationStep1: activa o desactiva la operación de la primera etapa.
Characterist1: selección del tipo de curva a emplear para la determinación de
sobretensión.
OpMode1: modo de operación de la primera etapa, recordando que en la sección
3.6.2 se estudio la operación “1 de 3”, “2 de 3” o bien “3 de 3”.
U1>: ajuste de sobretensión para el arranque de la función, en porcentaje de la
tensión nominal.
t1: retardo de tiempo para el arranque de la característica de tiempo contante.
315
t1Min: tiempo mínimo de operación para la curva con característica de tiempo
inverso.
k1: multiplicador del retardo para la característica de tiempo inverso, define una
familia de curvas.
HystAbs1: valor absoluto de la histéresis en porcentaje de la tensión nominal.
NOTA: Como se mencionó anteriormente, el set de ajustes de la segunda etapa son las
mismas, solamente se diferencian por los tiempos ajustados y la magnitud de operación.
4.6.3 Protección de subtensión con retardo
Two step undervoltage protection (UV2PTUV_27)
Este bloque posee dos grupos de ajustes principales, el primer grupo se basa en la
activación o desactivación de la función, así como en la asignación de la tensión nominal de
operación. El segundo grupo se subdivide en dos etapas, los cuales son similares en ajustes,
pero su principal diferencia son los retardos en operación. Como ajuste general, se debe
seleccionar el modo de medición, ya sea fase-tierra o fase-fase, tanto en valor RMS o
mediante la integral discreta de Fourier.
OperationStep1: se activa o desactiva la operación de la primera etapa.
Characterist1: selección del tipo de curva a emplear para la determinación de
subtensión.
316
OpMode1: modo de operación del primer paso, recordando que en la sección 3.6.2
se estudio la operación “1 de 3”, “2 de 3” o bien “3 de 3”.
U1<: ajuste de subtensión para el arranque de operación, en porcentaje de la tensión
nominal.
t1: retardo de tiempo para el arranque de la característica de tiempo contante.
t1Min: tiempo mínimo de operación para la curva con característica de tiempo
inverso.
k1: multiplicador del retardo para la característica de tiempo inverso, define una
familia de curvas.
IntBlkSel1: activación de bloqueo interno de la señal de subtensión.
IntBlkStVal1: este nivel de subtensión inhabilita el disparo de la función cuando la
línea está abierta o se pierde la medición de tensión.
tBlkUV1: tiempo de retardo para el bloqueo de la función debido a una bajatensión
interna.
HystAbs1: valor absoluto de la histéresis en porcentaje de la tensión nominal.
NOTA: Como se mencionó anteriormente, el set de ajustes de la segunda etapa es similar,
solamente se diferencian por los tiempos ajustados y la magnitud de operación.
.
317
4.6.4 Supervisión de la pérdida de tensión
Loss of voltage check (LOVPTUV_27)
Este bloque posee pocos ajustes que se basan en la medición de tensión y el tiempo
de disparo. A continuación se detallan los ajustes de este bloque:
UPE: valor de operación de la función en caso de pérdida de tensión, en porcentaje
de la tensión nominal.
tTrip: retardo de tiempo para disparo por pérdida de tensión.
4.7 Ajustes del grupo funcional CB_TR
Esta lógica posee como ajustes los tiempos de operación de disparo, así como el
tipo de disparo, ya sea monopolar o tripolar.
4.7.1 Primer lógica de disparo del interruptor
Front logic CB tripping (TMAGGIO)
Este bloque es empleado en la recolección de señales de disparo al interruptor,
posee ajustes básicos como activación o desactivación, así como tiempos de retardos
mostrados a continuación.
PulseTime: tiempo de duración del pulso de disparo.
OnDelay: retardo de activación de la salida del disparo.
OffDelay: retardo de desactivación de la salida del disparo.
318
ModeOutput1: modo de operación de la salida 1, estable o pulsante.
ModeOutput2: modo de operación de la salida 2, estable o pulsante.
ModeOutput3: modo de operación de la salida 3, estable o pulsante.
4.7.2 Lógica final de disparo del interruptor
Tripping logic (SMPPTRC_94)
Este bloque posee como únicos parámetros de ajuste la activación o desactivación
de operación, así como un tiempo de disparo mínimo (tTripMin). Una de las características
importantes en los ajustes es la asignación del tipo de disparo (Program), el cual se puede
ajustar monopolar, bipolar o tripolar.
4.7.3 Supervisión del canal de disparo
Trip coil supervisión CB
Como se ha mencionado en la sección 3.7.3, la lógica implementada para la
supervisión del canal de disparo, no consta de un bloque especifico, si no que se basa en
una combinación de compuertas lógicas que realizan dicha operación. La única
consideración a realizar es la activación o desactivación de la compuerta GT21, con lo cual
se activa o desactiva dicha lógica.
319
4.8 Ajustes del grupo funcional CB_AR
La lógica empleada en este grupo funcional se basa en tiempos de operación, modos
de operación (monopolar, tripolar) así como en valores de arranque del mismo. A
continuación se muestra cada uno de los bloques funcionales de dicha lógica funcional.
4.8.1 Primer lógica de recierre del interruptor
Front logic autoreclose
Inicialmente esta lógica cuenta con un bloque similar al explicado en la sección
4.7.1, por lo que el set de ajustes es similar. Una diferencia considerar es la posibilidad de
ajustar la compuerta GT09, la cual se utiliza para habilitar (ajuste en On) el arranque de
recierre por disparo externo tripolar. En cuanto a los demás ajustes a realizar para esta
lógica, se debe hacer referencia a la sección 4.7.1.
4.8.2 Lógica final de recierre del interruptor
Autorecloser (SMBRREC_79)
De acuerdo a lo estudiado en la sección 3.8.2, esta lógica posee la opción de activar
o desactivar su operación mediante una señal binaria externa. A continuación se detalla
cada uno de los ajustes posibles en dicho bloque de operación, pero antes se debe
mencionar que dicha lógica posee una compuerta GT17 con la cual se puede habilitar el
arranque de recierre a través de una señal externa.
320
ARMode: selecciona el modo de operación de recierre (ver sección 3.8.2 para
explicación de los modos de recierre).
t1 1Ph: tiempo muerto para el primer intento de recierre monopolar (ver Figura
3.95).
t1 3Ph: tiempo muerto para el primer intento de recierre tripolar (ver Figura 3.96).
t1 3PhHS: tiempo muerto para un recierre rápido trifásico.
tReclaim: tiempo de recuperación necesario para restablecer los contadores luego de
un cierre exitoso (ver Figura 3.95).
tSync: tiempo máximo de espera para recibir e permiso de sincronismo necesario
para recierre.
tTrip: tiempo de espera para evitar un recierre cuando una señal de disparo no se ha
ejecutado correctamente.
tPulse: duración del pulso de cierre de interruptor.
tCBClosedMin: tiempo mínimo que el interruptor debe permanecer cerrado antes de
iniciar otro nuevo ciclo de arranque.
tUnsucCL: tiempo de espera antes de que se indique operación correcta o incorrecta
del recierre de interruptor.
Priority: selección de prioridad entre los terminales adyacentes
tWaitForMaster: tiempo máximo de espera para liberar la operación de recierre, o
sea tiempo en que se puede concluir que el ciclo de recierre ha finalizado.
321
4.8.3 Supervisión de sincronismo y energización
Synchronizing, synchrocheck and energizing check (SESRSYN_25)
Como se analizó en la sección 3.8.3, este bloque es uno de los más complejos en
operación, y así es de esperar que sus ajustes sean igual de complejos. Se debe considerar
dicha lógica de sincronismo cuenta con dos compuertas GT11 y GT12, las cuales son
necesarias para esquemas de doble interruptor e interruptor y medio. Cuando GT11 está en
On, se considera únicamente los contactos de posición cerrado de las barras A y B. Si la
compuerta GT11 se encuentra en Off la posición de los contactos de abierto de los
interruptores de las barras A y B son considerados. Cuando la compuerta GT12 se desactiva
(Off) la posición de interruptor cerrado, de las barras A y B, es considerado en la lógica,
mientras que si esta se activa, (On) la posición de cerrado del interruptor, no es necesaria,
debido a que la lógica siempre considera que se encuentran cerrados. Otros ajustes
generales a considerar son los de operación activada o desactivada, así como la referencia
para medición de la tensión de las barras (SelPhaseBus 1 o 2) y de las líneas (SelPhaseLine
1 o 2). Los ajustes específicos son los siguientes: además de estos ajustes cuenta con los
mostrados a continuación.
SelPhaseBus (1 o 2): se ajusta para indicar cuál (es) fase (s) serán utilizadas para la
medición de la tensión en la barra 1 o 2.
SelPhaseLine (1 o 2): se ajusta para indicar cuál (es) fase (s) serán utilizadas para la
medición de la tensión en la línea 1 o 2.
322
CBConfig: selección del interruptor de acuerdo a la configuración de barras. Se
puede seleccionar ambos interruptores para esquemas de doble interruptor,
interruptor de barra o compartido para esquemas de interruptor y medio o bien
ningún interruptor.
PhaseShift: diferencia en fase.
URatio: relación entre las tensiones a sincronizar.
OperationSynch: activación o desactivación de la función de sincronización.
UHighBusSynch: límite superior de tensión en la barra para la sincronización, en
porcentaje de la tensión nominal.
UHighLineSynch: límite superior de tensión en la línea para la sincronización, en
porcentaje de la tensión nominal.
UDiffSynch: diferencia límite de tensión entre los elementos a sincronizar.
FreqDiffMin: mínima diferencia de frecuencia para la sincronización.
FreqDiffMax: máxima diferencia de frecuencia para la sincronización.
FreqRateChange: máxima razón de cambio de la frecuencia permitida, en Hz/s.
tBreaker: tiempo de cierre del interruptor.
tClosePulse: duración del pulso del comando de cierre.
tMaxSynch: tiempo máximo para la operación de la función de sincronización.
Transcurrido este tiempo, se debe generar un nuevo comando para reiniciar la
función.
tMinSynch: tiempo mínimo que pueden mantenerse las condiciones de sincronismo
para enviar la orden de cierre.
323
OperationSC: activación o desactivación de la función de supervisión de
sincronismo.
UHighBusSC: límite superior de tensión en la barra, en porcentaje de la tensión
nominal, para la supervisión de sincronismo.
UHighLineSC: límite superior de tensión en la línea, en porcentaje de la tensión
nominal, para la supervisión de sincronismo.
UDiffSC: diferencia de tensión permitida para la supervisión de sincronismo.
FreqDiffA: diferencia límite entre las frecuencias de barra y línea, para modo
automático.
FreqDiffM: diferencia límite entre las frecuencias de barra y línea, para modo
manual.
PhaseDiffA: diferencia límite entre las fases de tensión de barra y línea, para modo
automático.
PhaseDiffM: diferencia límite entre las fases de tensión de barra y línea, para modo
manual.
tSCA: tiempo de retardo para la operación automática de la supervisión de
sincronismo.
tSCM: tiempo de retardo para la operación manual de la supervisión de
sincronismo.
AutoEnerg: modo de operación automática de la supervisión de la autoenergización,
puede ser ajustado en apagado, línea muerta – barra viva (DLLB), barra muerta –
línea viva (DBLL) o bien barra viva – línea viva.
324
ManEnerg: modo de operación manual de la supervisión de la autoenergización, los
ajustes son los mismos que para el modo automático.
ManEnergDBDL: activación o desactivación de la energización manual ante
pérdida de barra y pérdida de línea.
UHighBusEnerg: límite superior de tensión de barra, en porcentaje de la tensión
nominal, para la supervisión de energización.
UHighLineEnerg: límite superior de tensión de línea, en porcentaje de la tensión
nominal, para la supervisión de energización.
ULowBusEnerg: límite inferior de tensión de barra, en porcentaje de la tensión
nominal, para la supervisión de energización.
ULowLineEnerg: límite inferior de tensión de línea, en porcentaje de la tensión
nominal, para la supervisión de energización.
UMaxEnerg: máxima tensión para energización, en porcentaje de la tensión
nominal
tAutoEnerg: tiempo de retardo para la supervisión de energización automática.
tManEnerg: tiempo de retardo para la supervisión de energización manual.
AL analizar la lógica de las compuertas controlables GT11 y GT12, se pudo
determinar que existe una combinación que no corresponde a un estado correcto de la
posición de interruptor. En la Tabla 4.1 se muestra dicha combinación, así como las demás
combinaciones de posiciones de interruptor, ante los diferentes estados de las compuertas
GT.
325
En la Tabla 4.1, se observa en la segunda combinación, como la señal de posición
cerrado es fijada, pero que se habilita la opción de indicación de posición abierto, de modo
que si se fija la posición cerrada y se abre el interruptor, posición abierta, la lógica
combinacional tendría una condición redundante, de modo que no abría un correcto operar
del relé.
Tabla 4.1 Combinación de la lógica de las compuertas GT11 y GT12 para las
posiciones de interruptor ante la función de sincronización
Barra A Barra B
GT11 GT12 Posición
de abierto
Posición de
cerrado
Posición
de abierto
Posición de
cerrado
Explicación de la
combinación
Off Off Si Si Si Si
Considera la posición
de interruptor abierto y
cerrado de las barras A
y B
Off On Si 1 Si 1 Error en la lógica
combinacional
On Off 0 Si 0 Si
Toma en cuenta solo la
posición de cerrado de
los interruptores A y B
On On 0 1 0 1
Fija los interruptores en
posición cerrado, no
depende de posición
siempre trabaja
326
4.9 Ajustes del grupo funcional CB_BF
Dicha lógica funcional, al igual que las demás, posee como ajustes principales su
operación, valores base y tiempos de operación. A continuación se muestra los ajustes de la
operación de la función falla de interruptor y la de discrepancia de fases, la cual como se
recordará, no se utiliza en los relés de distancia, esto porque esta lógica de operación se
emplea directamente en el interruptor.
4.9.1 Protección de falla de interruptor
Breaker Failure protection CB (CCRBRF_50BF)
Para la lógica de disparo por falla de interruptor, se deben ajustar parámetros
generales que contemplan la activación de la función y valor de la corriente base: los
ajustes específicos son los siguientes:
modo de operación:
Umbral de corriente
Contacto de posición de interruptor
Ambas
A continuación se detallan los demás ajustes de este bloque.
BuTripMode: modo de disparo de respaldo, ver sección 3.9.1 (2 de 4, 1 de 3, 1 de
4).
RetripMode: modo de operación del segundo disparo.
327
sin redisparo
Con supervisión de la posición de interruptor
Sin supervisión de la posición de interruptor
IP>: valor de corriente de fase, en porcentaje de la corriente nominal, para la
operación de la función.
IN>: valor de la corriente residual, en porcentaje de la corriente nominal, para la
operación de la función.
t1: tiempo de retardo para el redisparo al interruptor en falla (primera etapa).
t2: tiempo de retardo para el disparo de respaldo (a la barra, segunda etapa), se
puede utilizar para acelerar la función cuando falla más de un polo en el interruptor
t2MPh: tiempo de retardo para el respaldo en arranque en varias fases.
tPulse: duración del pulso de disparo.
4.9.2 Protección discrepancia de fase
Pole discordance protection (CCRPLD_52PD)
Para la operación de dicha función, se deben ajustar parámetros generales como la
activación de la función y los valores nominales de corriente de operación. Los ajustes
específicos son los siguientes.
tTrip: tiempo de retardo entre la condición inicial de disparo y la señal de disparo.
ContSel: selección del contacto usado para la operación.
Apagado.
328
Señal de discrepancia detectada por el interruptor.
Señal de posición independiente de cada polo pata que la protección detecte
la discrepancia.
CurrSel: selección de la corriente de la función.
CurrUnsymLevel: magnitud de la corriente asimétrica más baja para comparar con
el valor más alto.
CurrRelLevel: magnitud de la corriente para la liberación de la función, en
porcentaje de la corriente nominal.
4.10 Ajustes del grupo funcional MEASURE
Tal y como se analizó en la sección 3.10, se pudo observar que el grupo funcional
está compuesto por un conjunto de bloques que se encargan de realizar mediciones de
operación del sistema. Estos bloques poseen ajustes, los cuales se basan en indicación o
bien la asignación de los valores mínimos y máximos de operación, así como la activación
de su operación. En la sección 3.10 se mencionan las mediciones realizadas por cada
bloque, por lo que a continuación se agrega a dicha información los ajustes que se
consideran importantes.
El bloque de medición CVMMXU (SVR), provee las siguientes variables del
sistema de potencia:
P, Q y S: potencia activa, reactiva y potencia aparente.
329
PF: factor de potencia
U: magnitud de la tensión fase-fase
F: frecuencia del sistema de potencia
Para este bloque, los principales ajustes a realizar, son la activación o desactivación
de la operación, los valores nominales de operación (valores base del sistema), modo de
medición de corriente y tensión, los cuales se definen de acuerdo a la Tabla 4.2, un factor
de amplitud utilizado para escalar los valores de potencia (PowAmpFact), ángulo de
compensación para referenciar el adelanto o atraso de la corriente respecto a la tensión
(PowAngComp), el coeficiente de filtro pasa bajo para medición de la corriente y tensión
(k).
Posteriormente se cuenta con la posibilidad de ajustar los valores mínimos (Min) y
máximos (Max) de operación, los cuales serán utilizados para generar alarmas cuando las
variables se salgan de estos límites. Los ciclos de refrescamiento de las variables (RepTyp),
las cuales pueden ser periódicas o por variaciones dentro de una banda muerta.
Los bloques funcionales CMMXU (CP), VNMMXU (VN) y VMMXU (VP)
proveen cantidades físicas:
I: corrientes de fase en magnitud y ángulo
U: tensiones a tierra o entre fase en magnitud y ángulo
Estos bloques poseen de manera similar ajustes que se basan únicamente en su
operación y parametrización de las variables, considerando que el ajuste se debe realizar a
todas las fases de manera independiente.
330
Los bloques funcionales CMSQI (CSQ), VMSQI (VSQ) proveen componentes
secuenciales:
I: corrientes de secuencia, positiva, negativa y cero, en magnitud y ángulo
U: tensiones de secuencia, positiva, negativa y cero, en magnitud y ángulo
Estos bloques son idénticos a los mencionados para CMMXU (CP) y VMMXU
(VP), a diferencia de que ahora se realizarán ajustes para los valores de secuencia positiva
negativa y cero.
El bloque funcional CVMMXU (SVR) calcula cantidades de potencia trifásicas,
esto con ayuda de los fasores a frecuencia nominal (60 Hz) de las tensiones y corrientes de
la línea.
Uno de los bloques que posee ajustes diferentes en esta lógica de medición es el
bloque de medición de los valores de energía del sistema, ETPMMTR (ETP), el cual posee
la opción de activar o desactivar (Operation) su funcionamiento, acumular o no los valores
de energía (StartAcc), y definir el intervalo de tiempo para calcular la energía (tEnergy). A
continuación se presenta una descripción de los demás ajustes de operación del bloque.
tEnergyOnPls: pulso de activación para iniciar acumulación de energía.
tEnergyOffPls: pulso de desactivación para finalizar acumulación de energía.
EAFAccPlsQty: pulso para acumular la energía activa en dirección hacia adelante.
EARAccPlsQty: pulso para acumular la energía activa en dirección hacia atrás.
ERFAccPlsQty: pulso para acumular la energía reactiva en dirección hacia adelante.
ERVAccPlsQty: pulso para acumular la energía reactiva en dirección hacia atrás.
331
Tabla 4.2 Ajuste aplicado y ecuaciones para determinar las variables eléctricas
Ajuste
realizado en
el modo de
operación
Fórmula utilizada para
determinar la potencia
aparente
Fórmula utilizada para
calcular la tensión y la
corriente
Comentario
L1, L2, L3 *33
*22
*11 ** LLLLLL IUIUIU=S ++
( ) 3/321 LLL UUU=U ++
( ) 3/321 LLL III=I ++
Utilizada
cuando las tres
tensiones de
fase son
aterrizadas
Arone *332
*121 ** LLLLLL IUIU=S −
( ) 2/3221 LLLL UU=U +
( ) 2/31 LL II=I +
Utilizada
cuando se
emplea
medición entre
dos fases
PosSeq ***3 PosSeqPosSeq IU=S ( )PosSeqU=U 3
( )PosSeqI=I
Utilizada
cuando solo la
potencia
trifásica
simétrica puede
ser medida
LnLm )(* **LmLnLnLm IIU=S −
LnLmU=U +
( ) 2/LmLn II=I +
Utilizada solo
cuando la
tensión fase a
fase ULnLm
puede ser
medida
332
Tabla 4.2 Ajuste aplicado y ecuaciones para determinar las variables eléctricas
(continuación)
Ajuste realizado en
el modo de
operación
Fórmula utilizada para
determinar la potencia
aparente
Fórmula utilizada para
calcular la tensión y la
corriente
Comentario
Ln ***3 LnLn IU=S )( LnU=U 3
)( LnI=I
Utilizada
cuando la
tensión fase a
tierra ULn
puede ser
medida
4.11 Ajustes del grupo funcional VIO_BI y VIO_BO
Las compuertas utilizadas en la lógica de entradas y salidas binarias, no posee
ajustes de operación. Los ajustes necesarios para los bloques de entradas y salidas binarias,
consiste en la asignación de las señales a cada una de las regletas del relé (BIM y BOM).
La asignación de las señales lógicas del REL 670, deben ser asignadas mediante la
herramienta de matriz de señales (SMT). Similar que el DIGSI25, se debe parametrizar cada
señal requerida o generada por la lógica combinacional a las entradas o salidas respectivas.
Como característica importante, es el hecho de poder digitar un nombre a cada señal
binaria en la herramienta del PCM 600 (en los módulos de entradas y salidas). Al editar un
25 Herramienta utilizada por los equipos SIEMENS para asignación de las señales de entrada y salida
333
nombre a cada señal, es posible visualizar la indicación de las señales de entrad y salida en
la herramienta de monitoreo de las señales (Signal Monitoring Tool).
4.12 Ajustes del grupo funcional DREP_AI y DREP_BI
A diferencia de los bloques anteriores, los bloques RDRE (DRP), AnRADR (DRA)
y RnRBDR (DRB), estos bloques no aparecen en el PCM 600 con el mismo nombre, en su
lugar aparecen con los siguientes nombres en orden respectivo: “DisturbanceReport
(RDRE)”, “AnalogSignals (RADR)”, “BinarySignals (RBDR)”.
Para el bloque DisturbanceReport (RDRE) se debe ajustar:
PreFaultRecT: tiempo de prefalla que puede ser almacenado en cada evento.
PostFaultRecT: tiempo de postfalla que puede ser almacenado en cada evento.
TimeLimit: límite de tiempo o tiempo máximo para almacenamiento de cada
evento, incluyendo prefalla y postfalla.
PostRetrig: activación o desactivación del redisparo postfalla.
ZeroAngleRef: canal que se utiliza para referencia angular de todas las mediciones.
OpModeTest: activación o desactivación durante el modo de prueba.
334
El bloque AnalogSignals (RADR), cual cuenta con 10 canales para registrar
variables analógicas, los cuales se pueden ajustar de manera similar, con las siguientes
opciones de ajuste26.
Operation01: indica si se activa o no la operación del primer canal.
NomValue01: valor nominal de medición para el primer canal.
UnderTrigOp01: activación o desactivación de la opción de disparo por bajo nivel
del primer canal.
UnderTrigLe01: valor porcentual de la señal, necesaria para disparo del primer
canal por bajo nivel.
OverTrigOp01: activación o desactivación de la opción disparo por alto nivel del
primer canal.
OverTrigLe01: valor porcentual de la señal, necesaria para disparo del primer canal
por alto nivel.
El bloque BinarySignals (RBDR), el cual cuenta con 96 canales para registrar
variables binarias, los cuales se pueden ajustar de manera similar, con las siguientes
opciones de ajuste27.
Operation01: activa o desactiva la operación del canal binario 1.
26 Se toma como referencia el canal 1, pero los mismos ajustes se repiten para los nueve canales restantes.
27 Se toma como referencia los ajustes del canal 1, pero estos se repiten para los otros 95 canales
335
TrigLevel01: disparo por flanco positivo (1) o por flanco negativo (0) del canal
binario 1.
IndicationMa01: activación o desactivación de la muestra de la indicación del canal
binario 1.
SetLED01: ajuste al LED rojo en el HMI para la canal binario 1.
Estas siguientes ajustes se deben ajustar en otra parte del PCM 600, dado que se
cuenta con dos opciones para el ajuste del bloque RnRBDR (DRB), donde el primero que
aparece (de arriba hacia abajo en el archivo del relé) se refiere al menú explicado
anteriormente, mientras que el segundo se refiere al mostrado a continuación.
FUNT1: tipo de función para el canal binario 1, según IEC-60870-5-103.
INFNO1: numero de información para el canal binario 1, según IEC-60870-5-103.
4.13 Ajustes del grupo funcional COMMON
4.13.1 Activación de los grupos
Active group (ACGR)
En este bloque se selecciona el set de ajustes utilizado para las diferentes funciones
del relé que poseen opción de ajustes múltiples. De acuerdo a lo programado en el CAP 531
se permite dos sets de ajustes.
336
4.13.2 Ajustes posibles a los LEDs
La asignación de cada LED a cada variable específica se lleva a cabo en la matriz
de señales (SMT), similar al DIGSI, se debe asignar cada señal considerando que lo
primeros seis LEDs son de color rojo y son diseñados para indicar disparos. Los restantes 9
LEDs son de color amarillo e indican arranque de operación. Las señales puede ser fijas (no
intermitente) (-S) o bien pueden ser intermitente (-F).
Los ajustes posibles para cada LED son:
Follow-S
La indicación del LED está fijada y se prende para indicar el operar de alguna señal,
se restablece sin necesidad de restablecer todos los LEDs, sigue la señal de la lógica.
Follow-F
Similar a la anterior (Follow-S) a diferencia de que mientras este indicando la
operación de la señal se encuentra intermitente.
LatchedAck-F-S
Este ajuste produce que al detectar la señal de entrada, se activa el LED de manera
intermitente, de modo que si la señal persiste este deja de ser intermitente y se convierte en
una señal fija.
LatchedAck-S-F
Este ajuste es similar al anterior (LatchedAck-F-S), pero se diferencia en que las
señales fijas e intermitentes se alternan
337
LatchedColl-S
El operar de este ajuste, es de manera tal que una vez detectada la señal se activa y
no se restablece hasta restablecer todas las indicaciones.
LatchedReset-S
En este modo de ajuste, los LEDs se activan y se restablecen al determinar cualquier
otra indicación de operación del relé. Una vez determinado otro arranque el LED es
restablecido, pero si la señal de activación permanece, este LED volverá a encenderse.
4.13.3 Temporizador
TIME (TIME)
La referencia de tiempo se puede recibir por diferentes fuentes:
Desde un maestro de sincronización por medio del puerto de comunicación. Esto
permite uso de los siguientes protocolos (SPA, LON, STNP, DNP).
Valor de referencia preajustado que se inicializa con la activación de una entrada
binaria.
Desde un sistema IRIG-B
Desde un sistema GPS
La selección de dichas fuentes, así como la activación o desactivación del
respectivo maestro se hace en los ajustes generales (CoarseSynSrc, FineSyncSource,
SyncMaster).
338
Una vez seleccionada la fuente se cuenta con unos ajustes particulares para las
siguientes opciones:
“ServerIP-Add” y “RedServeIP-Add” para definir el servidor principal y el
redundante.
“ModulePosition”, “BinaryInput”, “BinDetection” para los ajustes del módulo
número de entrada binara y tipo de flanco (negativo o positivo) utilizado para iniciar
el temporizador,
“SynchType” “TimeDomain” “Encoding” “TimeZoneAs1344” para todo lo
relacionado con IRIG-B.
Requiere ajustes de resolución de estampa de tiempo, se debe definir la fecha de
operación, en mes, semana, segundos y zonas horarias.
4.14 Algunos otros ajustes en el PCM 600
Al estudiar todos los bloques de acuerdo a la lógica combinacional analizada en el
Capítulo 3, se puede observar que el PCM 600 existen una serie de grupos que deben ser
ajustados aunque no exista un bloque como tal en la lógica combinacional. Estos grupos no
son de operación, sino que son de funcionamiento y entre estos se destacan los
mencionados a continuación.
339
1. Power System
Se debe ajustar valores identificadores, como por ejemplo el nombre y número de
estación, nombre y número de objeto y nombre y número de unidad.
Frecuencia de operación, que en Costa Rica se ajusta a 60 Hz.
2. Communication
Se debe ajustar o desactivar la operación de los diferentes esquemas de
comunicación, estos se ajustan en los bloques ADE, SAP tanto para la conexión
óptica LON como para la conexión óptica SPA-IEC.
3. TCP-IP Configuration
Dado a que la comunicación relé computador se lleva a cabo mediante puerto
Ethernet, es importante ajustar la configuración TCP-IP necesario para el enlace
entre el relé y la computadora. Inicialmente el archivo del relé posee configuración
10.1.150.3, por lo que es necesario ajustar el puerto de la computadora para a dicha
red para la primera descarga. Es importante mencionar que la comunicación con el
relé se lleva a cabo mediante el puerto frontal del mismo.
4. Analog modules
En esta configuración se debe ajustar los valores nominales del los transformadores
de corriente y tensión tanto en el primario como en el secundario, para cada uno de
los canales de medición de las señales analógicas.
340
Se debe ajustar la referencia de los demás canales de medición, o sea se debe ajustar
el fasor que tendrá el desfase en cero grados, idealmente se asigna a la tensión de la
fase R a tierra.
341
CAPÍTULO 5: Análisis final del comportamiento del relé ABB
REL 670 y puesta en marcha en la línea Colima – La Caja
Para iniciar con la puesta en marcha de la protección de distancia ABB REL 670, se
debe ajustar cada parámetro necesario para la correcta operación del mismo. Se estudiará la
parametrización del relé de acuerdo a lo expuesto en el Capítulo 3 y 4. Para realizar dicha
parametrización, se llevo a cabo una reunión con el Ing. Ronald Valle Tello y con el Ing.
Agustín Murillo, quienes colaboraron con el estudio en secuencia (positiva, negativa y
cero) de los ajustes para la línea Colima – La Caja. Dichos parámetros (ajustes al REL 670)
se muestran en el Anexo A.2, en donde se observa además la parametrización de los
bloques más importantes de la lógica mostrada en el Anexo A.1 (estos ajustes son para la
línea Colima – La Caja). En este capítulo no se detallará cada ajuste realizado, para ello se
muestra el Anexo A.2 y se considera la referencia mostrada en el Capítulo 4. A cambio de
esto se realizarán las pruebas que comprueben el funcionamiento correcto de algunas
lógicas importantes de funcionamiento de las protecciones de distancia. Además se
realizará la comparación, ante una falla real, de los relés de distancia 7SA511 de SIEMENS
y el REL 670 de ABB a implementar.
Además de dicha comparación, se realizará la instalación del relé en la sala de
control de la Subestación de Colima en la línea de transmisión Colima – La Caja
mencionada en este trabajo. Esta puesta en marcha, no contempla el alambrado inicial de
las señales de disparo, debido a que inicialmente será instalado durante un período de
342
prueba28 para el relé, tiempo durante el cual se valorará su funcionamiento. Transcurrido
ese período, quedará a criterio del APMC la conexión de dichos disparos.
En la Figura 5.1 se muestran los parámetros de la línea de transmisión en estudio,
estos valores representan las impedancias de secuencia positiva y cero. Es importante
recalcar que los ajustes realizados al REL 670, no pueden ser obtenidos de la
parametrización de otro relé, dado que como se ha mencionado anteriormente, el mismo se
ajusta con valores referenciados al lado del primario.
Figura 5.1 Parámetros de la línea Colima – La Caja en valores de secuencia positiva y
cero
28 El periodo de prueba ha sido establecido por seis meses, de acuerdo a lo mencionado por el señor Rolando
Álvarez Mejías, jefe de la oficina del APMC región central.
343
5.1 Adaptación de los ajustes de las zonas de impedancia para el REL
670
Como se mencionó anteriormente, los ajustes al relé de distancia, en cuanto a los
valores de impedancia se llevan a cabo con valores de secuencia referidos al primario. Con
base al estudio efectuado por el personal de Coordinación y Ajustes, (ver Anexo A.3), se
procedió a determinar los ajustes de las impedancias de secuencia (positiva, negativa y
cero). Para calcular los parámetros mencionados, se aplicaron las ecuaciones29 (5.1-1), (5.1-
2) y (5.1-3), las cuales determinan los valores de secuencia de las impedancias.
fZIV=Z −
11 (5.1-1)
fZZIV=Z −− 1
12 (5.1-2)
fZZZIV=Z −−− 21
10 (5.1-3)
Donde:
Z1 es la impedancia de secuencia positiva.
Z2 es la impedancia de secuencia negativa.
Z0 es la impedancia de secuencia cero.
V es la tensión de prefalla de la red.
I1 es la corriente de secuencia positiva.
29 Ecuaciones obtenidas de cualquier libro de Sistemas de Potencia, se utilizó el Blackburn como referencia.
344
Con las ecuaciones anteriores, así como con los datos mostrados en el Anexo A.3,
se determina que para la primera zona:
][3635.199285.21 Ω+ j=Z (5.1-4)
][7690.190795.32 Ω+ j=Z (5.1-5)
][8087.171324.30 Ω+ j=Z (5.1-6)
Para la segunda zona:
][6433.672929.121 Ω+ j=Z (5.1-7)
][6232.696527.122 Ω+ j=Z (5.1-8)
][2088.373374.80 Ω+ j=Z (5.1-9)
Para la tercera zona:
][07.135681.311 Ω+ j=Z (5.1-10)
][20.137179.322 Ω+ j=Z (5.1-11)
][71.213711.530 Ω+ j=Z (5.1-12)
Para describir lo realizado una vez obtenido el estudio de cortocircuito entregado
por el personal de Coordinación y Ajustes (Anexo A.3), se procedió a realizar la siguiente
secuencia para obtener las impedancias de secuencia de cada zona cuadrilateral del relé
ABB REL 670.
345
1) Con los ajustes dados por el personal de Coordinación y Ajustes, que no
contemplan la resistencia de falla (Zf), se determina las impedancias de secuencia
aplicando las ecuaciones (5.1-1), (5.1-2) y (5.1-3).
2) Se crea el polígono ABB con los datos obtenidos anteriormente y se determina que
el polígono del relé ABB REL 670 era proporcionalmente más pequeño
(aproximadamente era de un 10%)
3) Se reajustó la proporcionalidad de las zonas de impedancia del relé ABB REL 670
para que cumpliera con el polígono del relé SIEMENS 7SA522.
En la Figura 5.2, se muestra el diagrama de impedancia del relé ABB REL 67030,
para lazos de fallas monofásicas, el cual puede ser comparado con el polígono del relé
SIEMENS 7SA522 (Figura 5.3). Analizando las Figuras 5.4 y 5.5, para lazos entre fases, se
puede observar nuevamente la igualdad de las zonas de impedancia del relé ABB REL 670
con el relé SIEMENS 7SA522. Por lo que se concluye que los ajustes realizados al relé
ABB REL 670 son correctos y su parametrización es similar en ambos relés.
30 Visto desde el secundario para facilitar la comparación con el 7SA511
346
Figura 5.2 Polígono fase a tierra del relé ABB REL 670 para la línea Colima – La
Caja
Figura 5.3 Polígono fase a tierra del relé SIEMENS 7SA511 para la línea Colima – La
Caja
347
Figura 5.4 Polígono fase a fase del relé ABB REL 670 para la línea Colima – La Caja
Figura 5.5 Polígono fase a fase del relé SIEMENS 7SA511 para la línea Colima – La
Caja
348
5.2 Pruebas realizadas a los relés del laboratorio
Las pruebas realizadas al relé ABB REL 670, se llevaron a cabo con el equipo de
simulación trifásico utilizado para dicho fin, OMICRON CMC 156. Estas pruebas se basan
en la lógica de operación de algunas de las funciones de protección a utilizar en la línea
Colima – La Caja. En el siguiente apartado se describen dichas pruebas y se analizan sus
resultados.
Es necesario recordar que las pruebas estudiadas en este capítulo se deben hacer de
acuerdo a las necesidades de las protecciones de distancia, de modo que se deja la
posibilidad de estudios posteriores para pruebas que demuestren las restantes funciones del
relé ABB REL 670. Las funciones a las que se realizarán pruebas son:
Supervisión del canal de disparo.
Supervisión de disparo térmico de potencial, bloqueo y/o desbloqueo de la función
de impedancia y sobrecorriente.
Sobrecorriente de emergencia en caso de pérdida de potencial (ANSI 51N/67N).
Protección ante falla de interruptor (ANSI 50BF).
Función de recierre (ANSI 79).
Protección de cierre en falla (SOTF, ANSI 50HS).
Protección de impedancia en las 3 principales zonas (Z1, Z2, Z3) de operación
(ANSI 21).
Esquema de teleprotección para lograr la cobertura del cien por ciento de la línea
(ANSI 85).
349
5.3 Pruebas realizadas al relé REL 670
Tal y como se mencionó anteriormente, las pruebas de operación al relé se llevarán
a cabo a algunas de las funciones de operación, las cuales se detallan en las secciones de la
5.3.1 hasta la 5.3.7.
5.3.1 Prueba a la lógica de supervisión del canal de disparo
Para comprobar la lógica de supervisión del canal de disparo, se procedió a activar y
desactivar la señal binaria de entrada (TCS_OK_L1, TCS_OK_L2, TCS_OK_L3). Al
activar dicha señal31, la indicación de alarma por falla del canal de disparo no se activaba.
Posteriormente, al desactivar la entrada, la indicación de alarma se activó con un retardo de
tres segundos (tiempo ajustado en los bloques de temporizadores en la lógica
combinacional), provocando en este caso una señal binaria de salida, que se conecta al
tablero de alarmas en la subestación. En la Figura 5.6 se observa como ante la activación de
la señal, la señal de alarma no es generada, mientras que si esta señal se desactiva, se posee
un retardo de tres segundos para producir una alarma por falla en el canal de disparo.
31 Se alimenta de la señal binaria de entrada con 120 VDC
350
Figura 5.6 Activación y desactivación de la señal de alarma por falla del canal de
disparo
5.3.2 Prueba a la lógica de disparo térmico de potencial
Para comprobar la lógica de disparo térmico de potencial, así como el bloqueo o
desbloqueo de la función de impedancia y sobrecorriente, se procedió a realizar una prueba
que demostrará que ante la ausencia de la señal binaria de entrada (LINE_ MCB_FF) de
disparo térmico de potencial, se llevaba a cabo la operación de las funciones de impedancia
y sobrecorriente de manera conjunta, cuando deberían de operar de manera
complementaria. Posteriormente se demostró que ante la activación de la señal binaria de
entrada, ambas funciones eran bloqueadas.
En la Figura 5.7 se muestra las señales captadas en el OMICRON, entre las cuales
destacan: la señal de disparo térmico de potencial, arranque de las funciones de impedancia
y sobrecorriente, así como el disparo de ambas funciones. Inicialmente se inyectó, sin
activación de la señal del térmico de potencial, una falla que en condiciones de operación
normal (sin disparo del térmico de potencial), produce el arranque de las funciones de
impedancia y sobrecorriente. Posteriormente en la misma secuencia, se reprodujo esta
351
misma falla, pero en esta ocasión se activo la señal de disparo térmico de potencial, con lo
cual se obtuvo el bloqueo de las funciones de impedancia y sobrecorriente.
En la Figura 5.7, se debe recalcar como ante la ausencia de la señal (LINE_
MCB_FF) del contacto normalmente cerrado del térmico de potencia, las funciones de
impedancia y sobrecorriente operan de manera conjunta. Cuando se activa la señal binaria
de entrada, las funciones de impedancia y sobrecorriente son bloqueadas debido a la señal
BLKZ, la cual es utilizada además como alarma por disparo térmico de potencial.
Se debe observar como la lógica está haciendo uso contrario de la señal binaria de
entrada (LINE_ MCB_FF), dado que es de esperar que esta señal se encuentre normalmente
presente. Otra observación importante es destacar que la función de sobrecorriente de
emergencia debe ser utilizada únicamente como respaldo, de modo que opere únicamente
ante el bloqueo de la función de impedancia.
352
Figura 5.7 Señal de disparo térmico de potencial activada y desactivada, funciones de
impedancia y sobrecorriente bloqueadas y desbloqueadas
353
5.3.3 Prueba a la lógica de protección de sobrecorriente de emergencia
(ANSI 51N/67N)
Como se mencionó anteriormente, la lógica de bloqueo de la función de
sobrecorriente de emergencia, no opera de manera correcta. Dado que la función de
sobrecorriente es de respaldo a la función de impedancia, la primera debería estar activa
cuando la segunda esta inhabilitada. Para hacer esta transición, se requiere del disparo del
térmico de potencial, ya que es precisamente por ausencia de tensión que se inhabilita la
función de impedancia.
Para comprobar la lógica de protección de sobrecorriente de emergencia, se hizo
uso de la herramienta para probar las funciones de sobrecorriente en el OMICRON. En la
Figura 5.8 se muestra la respuesta obtenida en este software, en la cual se observa la
característica inversa y las características de tiempo definido con las que se ajustó la
función de sobrecorriente en sus cuatro etapas.
Los ajustes aplicados para la prueba de sobrecorriente de emergencia consisten
básicamente en una característica normalmente inversa para la primera etapa, con una
corriente del ciento treinta por ciento del valor nominal (130%*Ibase) y un tiempo de
disparo de tres segundos (3 seg). En cuanto a la segunda etapa se ajusto con característica
de tiempo definido con un valor del ochocientos veinte por ciento del valor nominal
(820%*Ibase) con un retardo de disparo de cien milisegundos (100 mseg), mientras que la
tercera etapa se ajusto con característica de tiempo definido con un valor del mil por ciento
del valor nominal (1000%*Ibase) sin retardo de disparo (0 seg). El registro de dos de los
354
puntos de falla realizados, uno de tiempo inverso y uno de tiempo definido, se muestra en
las Figuras 5.9 y 5.10, en las cuales se comprueban el buen operar de la lógica de
sobrecorriente32.
Para demostrar que la característica es efectivamente inversa, se observa en la
Figura 5.8, la respuesta de las fallas realizadas en la herramienta anteriormente
mencionada. La característica de tiempo inverso fue aplicada de manera tal que se busca
demostrar la aplicación de la ecuación (5.3-1), la cual modela el comportamiento de dicha
curva.
KBC
INi
Ast p *)(
⎟⎟⎟⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜⎜⎜⎜
⎝
⎛
+
−⎟⎠⎞
⎜⎝⎛
>
= (5.3-1)
Donde:
A = 0.0086, valor obtenido para una característica normalmente inversa de la Tabla 574 del
manual [9].
B = 0.0185, valor obtenido para una característica normalmente inversa de la Tabla 574 del
manual [9].
C = 1, valor obtenido para una característica normalmente inversa de la Tabla 574 del
manual [9].
32 Esta función fue probada individualmente, debido a que se debe recordar que dicha lógica no está siendo
bloqueada cuando se produce un disparo térmico de potencial
355
p = 0.02, valor obtenido para una característica normalmente inversa de la Tabla 574 del
manual [9].
IN> = valor ajustado en los parámetros del relé, ajustado en 130% de la corriente base.
K = factor multiplicador del retardo de tiempo inverso, ajustado en 0.11.
356
Figura 5.8 Operación de las característica inversa e instantánea de la función de
sobrecorriente de emergencia
357
Figura 5.9 Registro del evento del disparo por sobrecorriente, primera etapa primer
caso
358
Figura 5.10 Registro del evento del disparo por sobrecorriente, segundo etapa
5.3.4 Prueba a la lógica de falla de interruptor (ANSI 50BF)
Dado que la lógica de falla de interruptor opera por corriente de umbral, se procedió
a inyectar una corriente que provocara el disparo en el relé, pero la misma debe permanecer
con el fin de que la función detecte falla de interruptor. Ante esta situación, se procedió a
cablear las señales de la primera etapa (redisparo al interruptor en falla, TRRETLn, no
utilizada actualmente en el ICE) y de la segunda etapa (disparo al bus de salida de la
diferencial de barra, TRBU). Estas señales se enviaron al OMICRON, de modo que se
registro los eventos del relé.
359
Figura 5.11 Disparo tripolar no ejecutado por falla interruptor, redisparo instantáneo
(TRRETL) y disparo a la barra (TRBU)
360
En la Figura 5.11 se observa como al efectuarse un disparo al interruptor, se envía
un redisparo de manera inmediata (primera etapa de operación, TRRTLn). Dado que la
corriente de falla persiste, se envía un segundo disparo (segunda etapa, TRBU), recordando
que esta señal sería la enviada al bus de salida de la diferencial de barras, aislando de este
modo todos los módulos adyacentes a esta falla. Se detallan además los tiempos de
redisparo (t1, primera etapa) y el de disparo a la barra (t2, segunda etapa).
Para la Figura 5.12, se incluyó un pequeño retardo al redisparo (t1 = 0.05 seg,
primera etapa), esto con el fin de comprobar que el tiempo de segunda etapa es
independiente de la primera etapa (diferente al ajuste del relé 7SA522). En dicha figura se
muestra cada tiempo ajustado en las diferentes etapas y se demuestra el arranque de cada
etapa independiente de la otra.
Se debe recordar que de acuerdo a lo estudiado en la sección 3.9.1, el temporizador
de esta función inicia cuando s e detecta un disparo y no se detecta apertura de interruptor.
Esta última condición se puede determinar por contactos auxiliares que determinan la
posición del interruptor, así como por detección de corriente circulante33. La lógica de
disparo por falla de interruptor contempla tres etapas, la primera se basa en un redisparo al
interruptor en falla, la segunda en un disparo a la diferencial de barra y finalmente la última
consiste en un redisparo a la diferencial de barra (esta última no está habilitada en la
lógica). La primera no suele utilizarse en el SEN, debido a que es muy probable que el
interruptor no opere ante un redisparo a la bobina auxiliar. Esto suele suceder si falla el
33 La lógica entregada por ABB Suecia solo contempla la condición de corriente circulante
361
mecanismo, los motores, tensiones de los resortes o el gas para extinción del arco. Como se
puede ver, la probabilidad de un redisparo no exitoso, es muy significante.
En la Figura 5.13 se muestra el registro del evento de acuerdo al reporte de la falla
según el relé. En este reporte se observa cómo una vez ejecutado el primer disparo no
exitoso, se envía el disparo al bus de salida de la diferencial de barra, una vez transcurridos
los 200 mseg.
De acuerdo a lo presentado en la Figura 5.13, es importante destacar que de las tres
etapas, con que cuenta esta función, solo dos de las mismas están habilitadas en la lógica y
que sus tiempos de operación son independientes entre sí. Dicha lógica cuenta además con
la posibilidad de operar para esquemas de interruptor y medio, en cuyo caso se requiere
indicar la posición de interruptor cerrado, para realizar el disparo de cada interruptor (uno
de barra y el compartido). Como característica adicional, el relé cuenta con dos tiempos de
aceleración (t2MPh y tCBAlam34). Con respecto al tiempo t2MPh, este debe ser menor al
tiempo de la segunda etapa (t2) y que podría utilizarse para detectar la operación cuando la
falla se presenta en más de un polo del interruptor.
34 No está contemplada en la lógica entregada por ABB Suecia la señal de entrada CBFLT por lo que este
tiempo tCBAlarm no puede ser utilizado
362
Figura 5.12 Disparo tripolar no ejecutado, redisparo con retardo y disparo a barra
por falla de interruptor
363
Figura 5.13 Registro del evento del disparo por falla en el interruptor
5.3.5 Prueba a la lógica de recierre de línea (ANSI 79)
Para la lógica de recierre, se ajustó una operación monopolar35: ARMode = 1ph +
1*2ph y un tiempo de recierre a los 400 mseg (t1 1Ph). Para iniciar se realizó una prueba
para comprobar la funcionalidad del recierre monopolar (Figura 5.14) y el bloqueo de la
función por falla trifásica o bifásica (Figura 5.15). En la Figura 5.15 se observa como el
35 Actualmente el ICE solo realiza un recierre monopolar en líneas de alta tensión, sin embargo se está
estudiando la posibilidad de hacer recierres trifásicos con sincronismo en ciertos lugares
364
ciclo de recierre ni siquiera arranca, esto debido a que ante un disparo tripolar, el recierre
debe bloquearse, de acuerdo al ajuste programado en ARMode.
Posteriormente, en la Figura 5.16 se muestra como ante un recierre en falla, se envía
inmediatamente un disparo tripolar. De esta manera se comprueba el correcto
funcionamiento de la lógica, dado que ante un recierre en falla, es necesario un disparo
tripolar del interruptor. Se debe recordar que los segundos intentos de recierre están
desactivados debido a que solo se permite un recierre en alta tensión para evitar
oscilaciones en los generadores.
Una vez comprobados las operaciones por diferentes tipos de fallas y recierres (en
falla y en operación normal) se procedió a comprobar los tiempos de recuperación
(tReclaim = 1 seg), de modo que se realizó una segunda falla, tanto dentro como fuera del
intervalo. En la Figura 5.17 se muestra como al producir una segunda falla dentro del
tiempo de recuperación (ajustado en 1 seg), esta es entendida como continuación de la
primera falla (no se restablecen los contadores de ciclo de recierre). Por su parte, la Figura
5.18 muestra que si una segunda falla ocurre finalizado este tiempo de restablecimiento, se
interpreta como un segundo evento (los contadores han sido restablecidos), de modo que un
nuevo ciclo de recierre es posible y en caso de que se cumplan las condiciones se lleva a
cabo.
365
Figura 5.14 Recierre ejecutado y exitoso debido a falla monofásica momentánea
366
Figura 5.15 Recierre no ejecutado, bloqueado debido a falla bifásica
367
Figura 5.16 Primer recierre monofásico, disparo tripolar por recierre en falla
En las Figuras 5.19 y 5.21, se muestran respectivamente los eventos registrados para
fallas monofásicas y fallas trifásicas. En estos registros se detalla cada uno de los eventos
368
del relé, de modo que se nota la ejecución y la no ejecución del cierre para una falla
monofásica o trifásica, respectivamente. Como comentario adicional, se pudo observar que
si la función de recierre se encuentra deshabilitada, no es necesario ajustar el tipo de
disparo, debido a que el relé dispara siempre tripolarmente aunque la falla sea monofásica o
bifásica. Esta lógica es una medida de protección adicional del relé, de modo que
contempla los desbalances provocados ante un disparo monopolar que no pueda ser
restablecido.
369
Figura 5.17 Primer recierre monofásico, segunda falla dentro del tiempo de
recuperación, disparo tripolar por recierre en falla
370
Figura 5.18 Primer recierre monofásico, segunda falla fuera del tiempo de
recuperación, se restablecen contadores
371
Figura 5.19 Registro del recierre monopolar
372
Figura 5.20 Señales lógicas del recierre monopolar
Las Figuras 5.19 y 5.20 evidencian la operación del relé, de modo que ante fallas
monofásicas, el recierre es permitido y ejecutado. El registro del evento presentado en la
Figura 5.19 muestra la ejecución correcta de la señal de recierre, de modo que se ve
complementada con las señales binarias que aparecen en la Figura 5.20. En esta figura se
observan los pulsos de las señales, se puede comprobar cómo una vez ejecutado el disparo
(TRP1 TRIPL1) arranca el progreso de recierre (AR01 INPROGR), de modo que si al
finalizar este tiempo no hay un nuevo disparo de otra fase, se ejecuta un recierre
monopolar, restableciendo el sistema de manera casi inmediata, evitando así desbalances en
el sistema. Se debe recordar, que en caso de no ejecutarse el recierre monopolar (por
pérdida de la señal, por ejemplo) se enviará un disparo a los demás polos.
373
Figura 5.21 Registro de la falla tripolar, recierre bloqueado
Figura 5.22 Señales lógicas de la falla tripolar, recierre bloqueado
374
En cuanto a las fallas trifásicas, es de esperar que no se ejecute el recierre, dado que
estos no son permitidos. En la Figura 5.21 es rescatable observar que a pesar del arranque
de la función, el comando de recierre no es ejecutado, además en la Figura 5.22 se observa
en arranque de la función de recierre (AR1 INPROGR), sin embargo, es posible concluir
que el recierre no es ejecutado, esto debido a que se observa que los cuatrocientos
milisegundos (400 mseg) han sido consumidos sin la ejecución de la señal de recierre. Se
debe mencionar que la señal de recierre en progreso, se despeja cuando el interruptor se
cierra, ya sea por recierre o bien por cierre manual.
5.3.6 Prueba a la lógica de cierre en falla (ANSI 50HS)
Para comprobar el correcto funcionamiento de la función cierre en falla, se
realizarán tres sets de pruebas, con los cuales se comprobarán, tiempos de operación,
criterios de detección de línea muerta así como umbrales de activación. El primes set de
pruebas se hizo para demostrar los tiempos de operación de dicha lógica. Para iniciar se
procedió a demostrar que el tiempo de retardo del disparo (tDuration) es el tiempo que la
función cierre en falla espera para activar la salida de disparo. Dado que esta función debe
disparar de manera inmediata, se recomienda ajustar en cero segundos. Para este tiempo se
realizaron dos pruebas para verificar que al cerrar la línea en falla, el disparo se retardaba
de acuerdo a lo ajustado en tDuration. En la Figura 5.23 se observa la primera prueba que
consiste en disparo instantáneo (tDuration=0 seg), mientras que la Figura 5.24 muestra el
disparo con cierto retardo (tDuration=0,2 seg). Para poder simular las condiciones
375
mostradas en las Figuras 5.25 y 5.26, se utilizó el simulador de interruptor del laboratorio y
el equipo de pruebas OMICRON, con el cual se simulo la señal de comando de cierre. La
prueba consistió en la activación de dicho comando de cierre, el cual da inicio a una
condición de carga nominal durante un pequeño tiempo (0,3 seg). Transcurrido este estado,
se inyectó una falla con una tensión por debajo del umbral mínimo ajustado (UPh<) y una
corriente por encima del umbral mínimo ajustado (IPh<). Con estas condiciones se logra
simular un cierre en falla. Vale la pena mencionar que estos umbrales de tensión y
corriente dependen de las características de cortocircuito de a línea, así como de la rigidez
de barra
En la Figura 5.23 se observa como el pulso de comando de cierre manual
permanece activo durante un período muy corto, pero suficiente para energizar la bobina de
los contactores del simulador de interruptor. Una vez finalizado este primer estado, el
OMICRON arranca el segundo estado, el cual consiste en una condición de baja carga.
Posteriormente se inyectó una corriente de falla y para comprobar el tiempo de retardo de la
señal de disparo por cierre en falla con respecto al tercer estado. Para comprobar el retardo
de disparo, se debe referenciar el disparo al arranque del tercer estado, de modo que se
observa que el caso de la Figura 5.23 este disparo es instantáneo.
Para la Figura 5.24, se simuló de manera similar los tiempos de operación de cada
estado en el OMICRON, a diferencia de que en esta ocasión se aumentó el ajuste de retardo
al disparo (tDuration = 0.2 seg).
Posteriormente se realizó otra prueba que comprueba el tiempo de activación de la
función SOTF (tiempo en el que permanecerá la función activada, tSOTF = 0.5 seg). Para
376
ello se realizó una prueba que consistió en inyectar una falla dentro del tiempo de operación
de la función cierre en falla e inyectar la misma falla, pero una vez transcurrido dicho
tiempo de cierre en falla.
Para comprobar que la operación de la función cierre en falla, esta correcta, se
puede observar la Figura 5.25, en la cual se nota como para una falla dentro del intervalo
del tiempo tSOTF, la función realiza disparo. Del mismo modo, si la falla cae fuera del
rango establecido, dicho señal de disparo no será enviada por la función SOTF (será falla
detectada por otra función de protección del REL 670). En la Figura 5.26 se puede
observar, que transcurrido dicho tiempo de activación de la función (tSOTF = 0.5 seg) y la
función no detecta falla, no se envía disparo por SOTF, y no es posible un disparo por
cierre en falla, ya que el tiempo en el cual dicha función puede operar, ya ha transcurrido.
Un segundo set de pruebas se hizo a las condiciones de arranque de la función cierre
en falla. Para comprobar la lógica de detección de línea muerta, se debe activar el ajuste
AutoInit, así como seleccionar un modo de operación (UILevel, Impedance, o
UILevel&Imp). Se debe cumplir con estos umbrales para poder detectar “línea muerta” y
permanecer en dicho estado por un tiempo no menor a tDLD, ajustado en un segundo
(tDLD = 1 seg). En la Figura 5.27, se muestra la operación del disparo por cierre en falla y
por detección de umbral de línea muerta. Por otro lado, la Figura 5.28 se muestra la misma
falla, a diferencia que en esta ocasión la condición de línea muerta simulado, no
permanecerá la totalidad del tiempo tDLD. Se observa entonces, que la función no arranca,
377
comprobando así que la detección de línea muerta deberá permanecer por un tiempo mayor
a tDLD para cumplir con el autoarranque del disparo por cierre en falla36.
Con las pruebas realizadas, se han comprobado que los tiempos de ajuste del bloque
de cierre en falla son de gran utilidad y a su vez son de suma importancia su
parametrización. Estos tiempos son ajustes que no posee la 7SA522, por lo que son de gran
importancia y ha sido demostrada la funcionalidad de cada tiempo.
Para comprobar los umbrales de detección de línea muerta, se procedió a inyectar
las mismas condiciones mostradas en la Figura 5.27, a diferencia que en esta prueba en el
segundo estado, se ajustó una condición de tensión de 41 Vsec (valor superior a los 40, 5
Vsec ajustados en UPh<). Dicho cambio, afecta las condiciones de detección de línea muerta
que si se cumplían en la prueba registrada en la Figura 5.27.
En la Figura 5.29, se observa que el nivel de umbral de tensión se encuentra por
encima del valor ajustado, por lo que la detección de línea muerta no se realiza y la función
SOTF no arranca. Se simuló también para el nivel de umbral de corriente, obteniendo
resultados idénticos. Se logró demostrar, que la única forma de producir el arranque de la
función cierre en falla por niveles de umbral, se llevará a cabo si y solo si la función detecta
que la tensión es inferior a UPh< (umbral de tensión para detección de línea muerta) y que
la corriente sea menor que el ajuste IPh< (umbral de corriente para detección de línea
muerta).
36 Este tiempo no es necesario si se utiliza contactos de posición de interruptor para detectar cierre de línea,
tal como se aprecia en la Figura 3.28 y se describe en la sección 3.2.5.
378
Vale la pena destacar que una vez arranca la función cierre en falla, se utilizan los
mismos ajustes para provocar el disparo, solamente que para el misma, es necesario que la
corriente sea mayor a IPh< la tensión sea inferior a UPh<. Es decir, una vez detectada línea
muerta por condiciones de tensión y corriente, si existe un incremento en tensión, se detecta
cierre de línea, en tanto que si se detecta un incremento en corriente sin haber aumentado la
tensión, se produce el disparo.
En la Figura 5.29 se logra comprobar que ante una condición en los niveles de umbral
inferiores a los ajustados, si es posible la operación de la función SOTF. Para la Figura 5.31
se demuestra que si no se cumple alguna de las condiciones para línea muerta se debe
esperar la actuación de otra función del REL 670, en este caso es de esperar que el disparo
sea enviado por la función de sobrecorriente.
379
Figura 5.23 Prueba para el tiempo de disparo instantáneo de la función SOTF
380
Figura 5.24 Prueba para el tiempo de disparo con retardo de 0,2 seg de la función
SOTF
381
Figura 5.25 Prueba para falla presente dentro de tSOTF, disparo por SOTF
382
Figura 5.26 Prueba para falla presente fuera de tSOTF, disparo de otras función
383
Figura 5.27 Prueba para el tiempo de detección de línea muerta tDLD, actúa SOTF
(tiempo de línea abierta > tDLD)
384
Figura 5.28 Prueba para el tiempo de detección de línea muerta tDLD, no actúa SOTF
(tiempo de línea abierta < tDLD)
385
Figura 5.29 Prueba para el nivel de umbral de detección de línea muerta, no actúa
SOTF
386
En la Figura 5.29, se debe notar la diferencia con respecto a la Figura 5.27, dado
que los niveles de tensión y corriente en los estados 2 y 3 de las mismas, son las variaciones
que determinan la operación de la función cierre en falla. Como se explicó anteriormente, si
la tensión sobrepasa el nivel de umbral mínimo, la función no hace disparo.
Una vez realizada todas las pruebas a los tiempos y detección de línea muerta, se
realizó un disparo por SOTF, con el fin de observar el registro del evento. La Figura 5.30,
muestra los tiempos de operación y la activación de salida de acuerdo a la lógica
combinacional del relé.
Figura 5.30 Registro del cierre en falla, disparo por SOTF
Tal y como se explicó en el apartado 2.3.2, esta función es de suma importancia
para cuando los sistemas de enclavamientos fallan o bien cuando se pierde la coordinación
con el centro de control. De manera que si el interruptor se cierra en falla (caso específico
387
de cuchilla de puesta a tierra), o bien que en el momento de cerrar el interruptor se presente
una falla en la línea, se envía disparo tripolar y se bloquea el recierre en caso de ajustar
dicha operación
5.3.7 Prueba a la lógica de impedancia (ANSI 21) y teleprotección
(ANSI 85)
Siendo la lógica de impedancia (ANSI 21) la más importante, las pruebas realizadas
serán de gran importancia para la determinación del correcto operar del equipo. La función
de impedancia posee cinco zonas de operación (tres hacia adelante, una no direccional y
una hacia atrás) el ajuste de las zonas se observa en las Figuras 5.2 y 5.437.
Las anteriores figuras muestran únicamente las primeras tres zonas de operación,
tanto para lazos monofásicos como para bifásicos, respectivamente. Las pruebas realizadas
en el laboratorio se basan principalmente en la comprobación de la selección del lazo en
falla y su direccionalidad, los tiempos de operación así como la delimitación de los
polígonos de las zonas y la función de teleprotección.
A continuación se presentan las pruebas que demuestran el correcto funcionamiento
de dicha lógica, en las cuales se detallan los puntos límites de operación de las zonas de
impedancia, para lazos de falla monofásicos y bifásicos. Cabe aclarar que las pruebas
realizadas para esta lógica, se llevaron a cabo con la herramienta Advanced Distance del
37 Polígonos del REL 670, reflejados al secundario para simplificar la comparación de estos con los
respectivos polígonos de SIEMENS
388
OMICRON. La respuesta de dicha herramienta es utilizada para comprobar los resultados.
Se hará uso de algunos registros del relé, esto para mostrar la secuencia de un evento que
incluye: funciones que arrancan, disparos, posición de interruptor, tiempos de operación,
entre otras.
Selector de fase
Se debe recordar que la lógica de operación de la función de impedancia, utiliza tres
bloques, el selector de direccionalidad (ZDRDIR, ZD01), selector de fase (FDPSPDIS_21,
PHS1) y las diferentes zonas de medición (ZMQPDIS_21, ZM). Juntos, estos tres bloques
se complementan y llevan a cabo dicha función.
Considerando el bloque de selector de fase, de acuerdo a lo explicado en la sección
4.2.2, se deben ajustar las reactancias de secuencia positiva y cero (X1 y X0), así como las
resistencias de falla entre fases y a tierra (RFPP y RFPE), de manera que su polígono sea
más grande que el polígono de las zonas (PHS MAYOR en la Figura 5.31).
De acuerdo a las ecuaciones (4.2-1) hasta la (4.2-4) los valores ajustados se variaron
de una zona a otra (PHS MAYOR y PHS MENOR en la Figura 5.31), de manera que se
realizaron dos diferentes puntos de falla.
Estos puntos de falla, se llevaron a cabo con el objetivo de evaluar la operación del
relé ante posibles errores de ajuste del bloque selector de fase y así demostrar la
importancia del correcto ajuste del mismo.
Inicialmente, se ajusto un polígono mucho mayor (PHS MAYOR) a las zonas de
operación del relé, con lo cual se obtiene un correcto funcionamiento de la lógica de
389
impedancia. Lo anterior debido a que ante una falla hacia adelante, en cierto lazo, la lógica
del relé determina arranque de operación con selección del lazo en falla y la direccionalidad
respectiva, la cual ha sido determinada por el bloque selector de direccionalidad.
En la Figura 5.32, se muestra el arranque de los lazos en falla para el “Punto 1” de
la Figura 5.31, lo anterior para cuando el selector de fase es mayor que las zonas de
medición (PHS MAYOR). En la Figura 5.34, se muestra el registro de falla del mismo
punto de falla, con la diferencia de que en esta segunda falla, se ajusto el selector de fase
mucho menor a las zonas de operación (PHS MENOR). De la comparación de estas dos
figuras, se observa como la incorrecta parametrización del selector de fase, provoca un
disparo de cuarta zona, cuando claramente la falla era en primera.
En las Figuras 5.33, se muestra el arranque de los lazos en falla para el “Punto 2” de
la Figura 5.31, lo anterior para cuando el selector de fase es mayor que las zonas de
medición (PHS MAYOR). En la Figura 5.35, se muestra el registro de eventos del mismo
punto de falla, con la diferencia de que en esta segunda prueba, se ajusto el selector de fase
mucho menor a las zonas de operación (PHS MENOR). De la comparación de estas dos
figuras, se observa como la parametrización del bloque selector de fase no afecta el operar
de las zonas no direccionales.
Es importante que en las Figuras 5.33, 5.34 y 5.35, no se indica la direccionalidad,
dado que actualmente la lógica del bloque funcional BnRBDR no posee conexión de la
indicación de arranque del selector de fase con dirección hacia atrás, o bien no direccional.
Sin embargo, en la Figura 5.33, se observa el arranque de la quinta zona (ajustada hacia
atrás), con lo cual se demuestra la posición del Punto 2 en zona inversa.
390
Como complemento a la idea anterior, es necesario observar como al ajustar
erróneamente el selector de fase, todas las zonas direccionales son deshabilitadas, por lo
que la única zona en operación, sería la zona no direccional ajusta en la lógica de
impedancia.
Figura 5.31 Características ajustadas para la prueba del selector de fase
391
Figura 5.32 Registro del disparo con selección de fase (PHS MAYOR) para el punto 1
392
Figura 5.33 Registro del disparo con selección de fase (PHS MAYOR) para el punto 2
Figura 5.34 Registro del disparo sin selección de fase (PHS MENOR) para el punto 1
393
Figura 5.35 Registro del disparo sin selección de fase (PHS MENOR) para el punto 2
Fallas monofásicas al REL 670
En la herramienta Advanced Distance se realizaron diferentes pruebas de operación
de las zonas de medición de cada lazo de impedancia, de modo que se inició con fallas
puramente resistivas, posteriormente fallas inductivas, finalizando con fallas mixtas
(característica de la línea). En las Figura 5.36 se muestra los resultados que detallan la
operación detectada por el OMICRON en cuanto a la señal de disparo del relé ante varios
puntos que delimitan la operación de las zonas. En la Figura 5.36, se observa una serie de
puntos, los cuales indican la posición de la falla en el plano de impedancias. Es importante
mencionar que el polígono de fallas utilizado por el equipo de pruebas OMICRON,
corresponde al polígono del relé de distancia 7SA511 (actual protección de la línea Colima
394
– La Caja). Con este polígono se generan las fallas y se utiliza como referencia para que el
equipo de pruebas compruebe los ajustes del relé REL 670.
En la Figura 5.36, se observa que existen tres puntos marcados como incorrectos. Se
debe recordar que el relé posee tres zonas hacia adelante y una no direccional (Z4), esta
última opera con un retardo de tiempo de tres punto cinco segundos (3,5 seg)38. Con la
Figura 5.36, quedan demostrados los bordes de operación de las zonas de impedancia (Z1,
Z2, Z3, Z4) de los lazos monofásicos. No se efectuaron pruebas de disparo por quinta zona,
ya que al ser la cuarta zona no direccional, la misma se adelanta a la operación de la quinta
zona (tiempo ajustado en 4 seg). Las pruebas de activación de dicha zona se pudieron
comprobar en la Figura 5.33, en la cual se observó el arranque de la quinta zona ante una
falla en zona inversa.
38 Dado que la cuarta zona no aparece en el polígono de pruebas, el equipo la reconoce como incorrecta, sin
embargo se puede comprobar que si disparo ocurre de forma correcta a los 3,5 seg
395
Figura 5.36 Diferentes tipos de fallas para los lazos monofásicos en el REL 670
396
Comprobación de la inclinación en los bordes verticales de los lazos monofásicos
Una vez determinada la operación en los bordes del polígono y en la característica
de la línea, se procedió a estudiar la inclinación de los bordes verticales descritos en la
teoría del REL 670. De acuerdo a la Figura 5.2, se debe recordar que dichos bordes difiere
en ambos relés. Al realizar pruebas, se pudo determinar que esta inclinación no se cumple
en la práctico, por el contrario, se demuestra en la Figura 5.37 que dicha inclinación es
hacia dentro del polígono. La Figura 5.38 muestra en detalle los puntos observados en la
Figura 5.37.
Figura 5.37 Comprobación de característica de inclinación hacia adentro e incorrecta
inclinación descrita por la teoría en los lazos monofásicos
397
Figura 5.38 Detalle de la Figura 5.37 para comprobar la inclinación del borde vertical
en los lazos monofásicos para la segunda zona
De acuerdo a la Figura 5.38 se puede determinar que la inclinación de dicha curva
es de aproximadamente siete punto dos grados (7,2º) con respecto a la vertical en sentido
antihorario para la segunda zona. Esta característica contradice la teoría, ya que la misma
398
define una inclinación hacia afuera, paralela a la característica a la línea. La prueba de la
Figura 5.37 se realizó para el lazo monofásico de segunda zona. Posteriormente se
realizaron pruebas para los lazos monofásicos pero en primera zona, así como para lazos
bifásicos (primera y segunda zona).
La Figura 5.39 muestra el detalle del error de inclinación para lazos monofásicos en
primera zona, en la cual se puede observar que en este caso la inclinación es de
aproximadamente catorce grados (14º) con respecto a la vertical en sentido antihorario.
Figura 5.39 Detalle para comprobar la inclinación del borde vertical en los lazos
monofásicos para la primera zona
399
Una vez realizadas las pruebas con el OMICRON, se procedió a observar la lista de
eventos para fallas en las principales tres zonas de operación. En estas tres figuras (Figura
5.40, 5.41 y 5.42) se observa como ante fallas en cada zona, la lista de eventos varia de una
a otra. Como peculiaridad, y que se ha mencionado anteriormente, se observa que el relé
envía señal de teleprotección una vez que la falla es detectada en segunda zona (zona de
sobrealcance del REL 670), por lo que es de esperar que la Figura 5.40 no registre la señal
de teleprotección. En la Figura 5.41 y 5.42 se observa como si se produce dicha señal,
acompañada de indicaciones que definen el arranque de las zonas, direccionalidad, disparo
de la zona, tiempo ajustado para el disparo, así como la operación del bloque de disparo
SMPPTRC_94 (TRP, ver sección 3.7.2).
Figura 5.40 Registro del evento para falla monofásica en tercera zona en el REL 670
400
Figura 5.41 Registro del evento para falla monofásica en segunda zona en el REL 670
Figura 5.42 Registro del evento para falla monofásica en primera zona en el REL 670
401
En la Figura 5.41, se debe observar que la diferencia de tiempo desde el arranque de
la señal “ZM02 START” correspondiente al arranque de la segunda zona y la señal “ZM02
TRIP” correspondiente al disparo, es exactamente 400 mseg, es decir no existe retardo por
procesamiento.
Fallas bifásicas al REL 670
Para las fallas entre fases (bifásicas y/o triásicas), se realizó la misma secuencia
explicada para las fallas monofásicas, de modo que se realizaron fallas resistivas e
inductivas, finalizando con fallas mixtas (característica de la línea).En la Figura 5.43, se
observa las diferentes respuestas del relé ante fallas bifásicas y ante diferentes zonas de
medición.
Esta figura detalla el tiempo de respuesta del relé, ante cada punto de falla realizado,
así como la desviación del tiempo (retardo de las señales debido a retardos eléctricos de los
equipos).
Analizando las respuestas obtenidas para la prueba de las zonas de impedancia, se
pudo comprobar la correcta operación de las mismas, esto debido a que el relé operó de
acuerdo a lo ajustado.
En la Figura 5.43, se observa que existen tres puntos marcados como incorrectos. Se
debe recordar que el relé posee tres zonas hacia adelante y una no direccional (Z4), esta
402
última opera con un retardo de tiempo de tres punto cinco segundos (3,5 seg)39. Con la
Figura 5.43, quedan demostrados los bordes de operación de las zonas de impedancia (Z1,
Z2, Z3, Z4) de los lazos monofásicos. No se efectuaron pruebas de disparo por quinta zona,
ya que al ser la cuarta zona no direccional, la misma se adelanta a la operación de la quinta
zona (tiempo ajustado en 4 seg).
39 Dado que la cuarta zona no aparece en el polígono de pruebas, el equipo la reconoce como incorrecta, sin
embargo se puede comprobar que si disparo ocurre de forma correcta a los 3,5 seg
403
Figura 5.43 Diferentes tipos de fallas para el lazo bifásico en el REL 670
404
Comprobación de la inclinación en los bordes de los lazos bifásicos
Finalizada la prueba de funcionalidad de las zonas, se procedió a verificar si los
lazos bifásicos cumplen con la característica de inclinación del polígono del REL 670
(similar a la prueba para lazos monofásicos mostradas en las Figuras 5.38 y 5.39).
La respuesta de dicha característica se muestra en la Figura 5.44 y 5.45 y 5.46. En
las figuras anteriores se denota un comportamiento distinto en los lazos bifásicos, dado que
la característica del polígono de estos lazos, nuevamente no cumple con la teoría, pero varía
con respecto a lo determinado anteriormente para los lazos monofásicos.
Figura 5.44 Comprobación de característica vertical e incorrecta inclinación descrita
por la teoría en los lazos bifásicos
405
Como se observa en la Figura 5.44 la característica de inclinación no se encuentra
en los lazos bifásicos. A pesar que esto no es congruente con la teoría, no es tan crítico
como en las pruebas anteriores (Figura 5.37), ya que hay verticalidad del borde, lo cual se
asemeja al polígono del relé SIEMENS 7SA511 utilizado como referencia.
Figura 5.45 Detalle de la Figura 5.44 para comprobar la verticalidad del borde en los
lazos bifásicos para la segunda zona
406
Figura 5.46 Detalle para comprobar la verticalidad del borde en los lazos bifásicos
para la primera zona
Teleprotección, POTT
Para comprobar la funcionalidad de la lógica de teleprotección (ANSI 85), se
realizaron dos sets de pruebas. El primer set de pruebas, consiste en determinar que
únicamente ante el arranque de la zona de sobrealcance (Z2), se envía señal de
teleprotección al extremo opuesto. Para ello se hizo uso de figuras anteriores, tal y como lo
son las Figuras 5.33 y 5.40, en las cuales se inyectaron fallas en zona inversa y en tercera
zona, respectivamente. Como bien se observó en estos eventos no se produjo envío de la
407
señal de teleprotección. La comprobación del envío de la señal de teleprotección ante el
arranque de la segunda zona (Z2), se puede observar en la Figura 5.48. El segundo set de
pruebas, consiste en comprobar que para un disparo por teleprotección, utilizando el
esquema de sobrealcance (POTT), se deben cumplir las condiciones descritas en la sección
3.3.3 para el esquema en uso. Para realizar esto último, se inyecto en dos ocasiones una
falla en el borde de la primera zona (zona de sobrealcance del la primera zona), de modo
que si no hubiese recepción de la señal de teleprotección (ZC1P CR), el relé debería esperar
que opere el tiempo de segunda zona.
Figura 5.47 Disparo por operación de la segunda zona, sin señal recibida de
teleprotección
408
En la Figura 5.47 se observa como en caso de que la señal de teleprotección no es
recibida, el disparo debe ser retardado durante un tiempo de 400 ms (tiempo de segunda
zona). En la Figura 5.48 se muestra el registro del evento anterior (disparo por segunda
zona, Figura 5.47), en el cual se observa como efectivamente el disparo se debe a la
operación de la segunda zona.
Figura 5.48 Registro del disparo por operación de la segunda zona, sin teleprotección
409
Figura 5.49 Disparo por operación de la teleprotección
De acuerdo a lo observado en la Figura 5.49, el disparo parece ser erróneo, sin
embargo se debe aclarar que este es correcto debido a que se trata de un disparo por
teleprotección, o sea, este disparo debe ser inmediato (siempre y cuando se cumplan las
demás condiciones estudiadas en la sección 3.3.3 para cada esquema de teleprotección). En
la Figura 5.50 se muestra el registro del evento, en el cual se aclara la operación del disparo
por teleprotección. Se debe observar cómo se envía y recibe señal de teleprotección, por lo
que el relé al observar una falla en segunda zona, y recibir señal del extremo opuesto,
410
envía disparo por teleprotección. Para efectos de pruebas de laboratorio, la señal del
extremo opuesto (ZC1P CR) se simulo mediante un pulso generado desde el OMICRON.
Figura 5.50 Registro del disparo por operación de la teleprotección
5.3.8 Prueba final para la puesta en marcha: Análisis comparativo del
relé ante una falla real
Para realizar una prueba que pudiese ser comparada con un evento real de operación
del sistema, se reprodujo una falla en la línea Colima – La Caja. La falla ocurrió el 27 de
noviembre del 2007 en dicha línea y fue registrada por el relé SIEMENS 7SA511 instalado
411
en dicho módulo, el cual provocó disparo. En las Figuras 5.51 se muestra el registro
oscilográfico real de dicha falla.
La prueba comparativa, consistió en retomar el registro anterior e importarlo en el
equipo de pruebas OMICRON. Dicho equipo tiene capacidad de reproducir el evento con
una precisión adecuada para este tipo de análisis. Una vez importada, se reprodujo la falla y
se le inyectó la falla al relé ABB REL 670. La Figura 5.52 muestra la oscilografía real vista
por el REL 670. Vale la pena mencionar que la falla se repitió en varias ocasiones,
obteniendo un comportamiento estable del relé ABB REL 670.
Para iniciar el análisis, se deben observar las Figuras 5.53 y 5.54 que muestran los
registros del evento en ambos relés. A partir de dichos registros y las oscilografías de
ambos relés, se determinaron las siguientes comparaciones:
Número uno: la forma en que son registrados los eventos en el relé SIEMENS 7SA511, se
podría decir que en todos los relés SIEMENS, muestran una secuencia temporal relativa al
momento en que se detecta la falla, iniciando el primer evento en el instante de tiempo de
cero milisegundos (0 mseg). Este formato agiliza el análisis de los eventos, dado que al
tener esta referencia se comprueba todos los tiempos de ejecución y retardo de las
funciones del relé. Por su parte el relé ABB REL 670, etiqueta todos los eventos con
formato de tiempo universal y además no indica el instante en que inicia la detección del
evento, ya que como se observa en la Figura 5.54, el registro inicia con la señal PHS1
STFwL1, la cual corresponde a la selección de fase, la cual está ajustada por fuera de una
zona de falla. Por lo tanto para el instante de tiempo cero, se consideró el arranque de la
cuarta zona, con base a esta estampa de tiempo se hace todo el análisis secuencial, lo que
412
hace necesario cada uno de los tiempos por medio de restas a partir de dichas referencias.
Se puede observar que el análisis temporal se torna más complicado.
Número dos: la información registrada por el relé ABB REL 670 está contemplado en un
único reporte el cual incluye: datos del módulo, localización de falla, valores de falla en
amplitud y fase, listado de activación y desactivación de todas señales binarias, registro
oscilográfico, registros fasoriales, diagramas de activación y desactivación de las señales
binarias, y finalmente el listado de eventos (esta última parte es la mostrada en la Figura
5.54). Es importante mencionar, todos los diagramas son totalmente estáticos y puede
generarse en un documento de formato portable (pdf). Adicionalmente, el software PCM
600 posee la herramienta “WinEve”, la cual permite el análisis dinámico del registro
oscilográfico, así como el diagrama temporal de las señales binarias (ver Apéndice A.2).
Por su parte, los relés SIEMENS de la cuarta versión registran de forma independiente los
eventos y las oscilografías, con la opción exportarse en un documento de formato portable
(pdf) y su análisis es dinámico. Ambos relés poseen la opción de exportar la oscilografía en
CONTRADE.
Número tres: el relé SIEMENS, posee el inconveniente que en el registro del evento, no
muestra el arranque de las zonas de operación (ver Figura 5.53), teniendo que deducirse
esta a partir del tiempo de disparo. Por su parte el relé ABB REL 670, muestra en el
registro del evento, el arranque de cada función, así como las señales parametrizadas en los
bloques funcionales DnRBDR que fueron activadas. De esta forma, se pueden parametrizar
las señales de arranque por zona. Al tener acceso a la lógica de operación, se puede
seleccionar cualquier señal generada durante el procesamiento del relé y utilizarla en
413
cualquier nivel, incluyendo salidas binarias, eventos e incluso relacionarla a cualquier otra
función. Para este caso particular, se encuentra parametrizados las señales de arranque de
las zonas.
Número cuatro: el relé ABB REL 670, se comprueba que la existencia de un disparo
trifásico debido a la activación simultánea de las tres señales de disparo monofásicas
(TRP1 TRIPL1, TRP1 TRIPL2, TRP1 TRIPL3). Por su parte el relé SIEMENS tiene una
señal exclusiva para la indicación de disparo tripolar.
Número cinco: debido a que el relé ABB REL 670 procesa direccionalidad, selección de
fase y arranque de la zona por el traslape de distintos planos, la detección del arranque de
una zona, ya contempla toda esta información de manera simultáneo. Esto se puede
comprobar observando que la señal PHS1 STFwL1 indica el lazo en falla con su
correspondiente direccionalidad. Por su parte, el relé SIEMENS detecta el lazo en falla por
medio de una serie de condiciones basadas en ecuaciones, una vez detectado el lazo,
procede a determinar la zona con los valores de medición del mismo. Esto implica un
retardo de procesamiento entre la detección del lazo y la determinación de la
direccionalidad. Tal y como se observa en la Figura 5.53.
Número seis: para este caso particular, se puede observar como el envió de la señal de
teleprotección se da a los cuatro milisegundos (4 mseg) del tiempo de referencia, en tanto
que el relé SIEMENS efectuó dicho envió a los veintisiete milisegundos (27 mseg).
Número siete: el reporte de evento del relé SIEMENS 7SA511 si muestra los valores de
reactancia y resistencia del primario y secundario, los cuales no aparecen en el reporte ABB
REL 670.
414
Figura 5.51 Oscilografía de la falla real en el relé SIEMENS 7SA511
415
Figura 5.52 Oscilografía de la reproducción de la falla en el REL 670
416
Figura 5.53 Registro de la falla real en el 7SA511
417
Figura 5.54 Porción del reporte del relé ABB REL 670 correspondiente a la
reproducción de la falla real
Algunas otras de lo registrado en el reporte generado con el software PCM 600 se
muestran a continuación.
418
Figura 5.55 Localización de fallas del relé ABB REL 670 a partir del reporte
5.4 Implementación y montaje del relé ABB REL 670 en la línea
Colima – La Caja
Como se ha mencionado a lo largo del este documento, uno de los últimos objetivos
del proyecto es la implementación del relé en la subestación Colima, específicamente en el
módulo de La Caja. Dentro de los ajustes generales (señales binarias y analógicas) que se
implementarán en el REL 670, se pueden destacar los mostrados en la Tabla 5.1 y en la
Tabla 5.2, en las cuales se detallan las señales binarias de entrada y salida a cablear en el
REL 670. En la Tabla 5.3 se muestra también la asignación de los LEDs de la interface
hombre – máquina.
419
Tabla 5.1 Señales binarias de entrada para el REL 670 a implementar
Binaria de
entrada Nombre en la lógica e indicación
1 CB CLOSED, entrada que indica la posición de cerrado del interruptor de
potencia
2 MAN CLOSE, entrada que indica comando de cierre manual del interruptor,
es necesaria para activar la función SOTF
3 TCS OK L1, TCS OK L2, TCS OK L3, entrada que indica que el canal de
disparo se encuentra en operación, no hay falla del canal de disparo
4 RESET LO, entrada que se debe activar fijamente debido a que es la que
habilita la operación del interruptor posterior al disparo (Reset Lockout)
5
MCB PROT TRIP, entrada que en caso de ser activada envía el bloqueo a la
función de impedancia y desbloquea la sobrecorriente de emergencia
(disparo del térmico de potencial)
6 ZM CR, entrada que utilizada para teleprotección, recibe la señal del
extremo opuesto
420
Tabla 5.2 Señales binarias de salida para el REL 670 a implementar
Binaria de
salida Nombre en la lógica e indicación
1 TRIP ANY PH, salida que indica disparo de cualquiera de las fases
2 TRIP L1, salida de disparo en la fase R
3 TRIP L2, salida de disparo en la fase S
4 TRIP L3, salida de disparo en la fase T
5 TRIP 3PH, salida que indica disparo tripolar
6 CLOSECB, salida utilizada para el recierre
7 TRBU, salida que se utiliza para el disparo de la protección de falla de
interruptor, se envía al bus de la diferencial de barra
8 ALARM ANY PH, salida que envía alarma por falla del canal de disparo
en cualquiera de las fases
9 CS, salida que envía señal de teleprotección al extremo opuesto
421
Tabla 5.3 Señales de los LEDs en el interface hombre máquina
Número de LED Indicación de la luz encendida
1 Posición de interruptor cerrado
2 Disparo de la fase R
3 Disparo de la fase S
4 Disparo de la fase T
5 Disparo de las fases
6 Señal de teleprotección enviada
7 Señal de teleprotección recibida
8 Alarma por falla del canal de disparo
9 Disparo térmico de potencial
10 Disparo por primera zona
11 Disparo por segunda zona
12 Disparo por tercera zona
13 Disparo por cuarta zona
14 Disparo por quinta zona
15 Disparo por cierre en falla
422
Figura 5.56 REL 670 instalado en la subestación Colima
423
CAPÍTULO 6: Conclusiones y recomendaciones
6.1 Conclusiones
1. La función de impedancia en el REL 670 está compuesta por tres bloques
funcionales; selector de direccionalidad, selector de fase y medición de las zonas de
impedancia respectivas. Estos tres bloques operan de manera conjunta, de modo que
para obtener una correcta operación de la función de impedancia, se deben hacer los
ajustes correctos en cada uno. En el bloque de direccionalidad se debe ajustar
únicamente los ángulos de direccionalidad (al ajustar el ángulo de direccionalidad
hacia adelante, quedan automáticamente definidos la zona hacia atrás y la no
direccional). El bloque de selección de fase posee como ajustes las reactancias de
secuencia cero y positiva, así como las resistencias de falla (fase a fase y fase a
tierra) de los distintos polígonos que al traslaparse determinan el lazo o lazos en
falla. Dichos polígonos deberán ser más grandes que la zona de disparo con mayor
alcance (Z5) de manera que todas las zonas de disparo queden cubiertas. Finalmente
el bloque de zonas cuadrilateral, posee los polígonos de la zona protegida (Z1) y las
restantes zonas de respaldo remoto (Z2 a Z5). Por lo tanto SE CONCLUYE: para
una correcta operación de la función de impedancia, todos los ajustes
correspondientes a los bloques: ZDRDIR (selector de direccionalidad),
FDPSPDIS_21 (selector de fase) y ZMQPDIS_21 (zonas de impedancia
cuadrilateral); deben estar correctamente parametrizados.
424
2. Anterior a la puesta en marcha de la protección de distancia ABB REL 670, todos
los relés de distancia utilizados por el Instituto Costarricense de Electricidad, eran
ajustados con valores de impedancia de fase. Con la incorporación de la protección
de distancia ABB REL 670, se hizo necesario un análisis de los ajustes de
impedancia en componentes de secuencia. Debido a lo anterior, el personal de
Coordinación de Ajustes realizó un análisis muy básico para determinar dichos
parámetros. Al efectuar las pruebas de laboratorio, se hizo necesario efectuar una
serie de reajustes a los valores calculados en dicho análisis, ya que el polígono
resultante no operó satisfactoriamente. Por lo tanto SE CONCLUYE: el personal
de Coordinación y Ajustes debe realizar un estudio más exhaustivo de la
determinación de las componentes de secuencia, a partir de los estudios de
cortocircuito efectuados con el respectivo software de simulación. En su defecto, se
debe determinar un método rápido y simple para transformar las impedancias de
fase a impedancias de secuencia.
3. Dado que el relé ABB REL 670 trabaja con impedancias de secuencia, este requiere
de un conjunto de polígonos adicionales (ver Figuras 3.4 3.5 3.6) para poder
determinar el lazo en falla. Estos polígonos se generan con el bloque funcional
FDSPPDIS_21, lo cual hace necesario contar con un set de parámetros adicionales
que fueron analizados en la sección 4.2.2. La secuencia de procesamiento en la
siguiente: el primer paso se realiza en el bloque ZDRDIR, el cual toma el plano
resistivo-reactivo y delimita por medio de dos rectas las porciones de
425
direccionalidad hacia adelante y/o hacia atrás. Como segundo paso, esta
información resultante es ingresada al bloque FDSPDIS_21, el cual delimita con un
conjunto de planos de fase, las porciones correspondientes a cada uno de los lazos
en falla, los cuales ya contarían con direccionalidad. Finalmente, un tercer paso es
efectuado por el bloque funcional ZMQPDIS_21, el cual con la información
resultante de los dos pasos anteriores y la superposición de los planos
correspondientes a cada una de las zonas de arranque, da como producto final la
zona de disparo que incluiría selección de fase y direccionalidad. Lo anteriormente
mencionado no ocurre en el relé SIEMENS 7SA522, ya que al contar el mismo con
las impedancias de fase, puede determinar el o los lazos en falla a partir de las
mediciones directas de dichas impedancias. Es decir, el relé SIEMENS 7SA522 no
necesita efectuar el segundo paso, por lo tanto no se requieren los ajustes
correspondientes al polígono de selección de fase, que si son necesarios en el relé
ABB REL 670. Con las pruebas efectuadas en la sección 5.3.7 sobre la operación
del bloque FDSPDIS_21, se logró demostrar como una mala selección de ajustes de
dichos parámetros influyen en forma directa en la determinación de la zona en falla.
La Figura 5.34 logró demostrar el caso más crítico en el cual una falla monofásica
de primera zona (de operación instantánea) fue procesada por el relé como una falla
sin selección de fase en cuarta zona (correspondiente a un tiempo de 3.5 seg). Se
pudo demostrar como la mala selección de dichos ajustes, provocan que el relé no
pueda discriminar la fase en falla ni la determinación correcta de la zona en falla.
Ante esto, se tienen dos efectos críticos: el primero, si los ajustes se realizan iguales
426
a Z1, todos los respaldos remotos se pierden, quedando únicamente operativa la
zona no direccional. El segundo, si los ajustes son menores a Z1 se perdería
adicionalmente la opción de disparo monopolar y la capacidad de efectuar recierres.
Por lo tanto SE CONCLUYE: el relé ABB REL 670 cuenta con un set de ajustes
adicionales para la selección del lazo en falla, que no existen en el relé SIEMENS
7SA522. Se demostró como una mala selección de los mismos influye en la rapidez
de operación, confiabilidad y selectividad de la protección.
4. De acuerdo a la teoría, el polígono de impedancia del relé ABB REL 670, posee una
inclinación en los bordes verticales que delimitan las zonas. Dicha inclinación
corresponde al ángulo característico de la línea y se puede apreciar Figura 3.20. Al
efectuar las pruebas de laboratorio sobre los bordes que delimitan las zonas Z1 y
Z2, se deduce que dicha inclinación no corresponde con lo descrito en la teoría. Se
observa una inclinación de los bordes verticales que definen los polígonos
monofásicos, en sentido antihorario en lugar de horario, con respecto al eje de
reactancia. Se observa claramente en la Figura 5.38 que el límite vertical se inclina
hacia adentro de la zona y no hacia afuera. Se logra demostrar que hay una
inclinación de 14º para la primera zona y 7º para la segunda zona, sin embargo no se
encontró una explicación para justificar este comportamiento. Por lo tanto SE
CONCLUYE: las pruebas demuestran que para la definición del polígono, hay una
discrepancia entre la teoría y el comportamiento real del relé, en lo que se refiere al
427
ángulo de la inclinación de los bordes verticales que delimitan las zonas
monofásicas.
5. Del análisis de la lógica combinacional programada por el personal de ABB Suecia,
se observó que hay dos esquemas de teleprotección que dependen de la detección de
zona inversa. El esquema POTT requiere que no haya arranque de zona inversa para
garantizar que la falla es hacia delante y está en la zona de sobrealcance, mientras
que el esquema de bloqueo, requiere detectar el arranque de la zona inversa para
transferir la señal de bloqueo al extremo opuesto. De acuerdo a la programación, se
asume que la zona Z5 es esta zona inversa. Por lo tanto SE CONCLUYE: la zona
Z5 debe ser estrictamente programada con direccionalidad hacia atrás (zona
inversa), en caso contrario se tendría una mala operación de los esquemas de
bloqueo y POTT.
6. Haciendo un análisis comparativo de la función “cierre en falla” de los relés
SIEMENS 7SA522 y ABB REL 670, se logró determinar varias diferencias que
vale la pena considerar. La primera diferencia es que el relé ABB REL 670 cuenta
con un ajuste de tiempo (tDuration) que retarda la activación del disparo, este ajuste
no se encuentra presente en el relé SIEMENS 7SA522, cuyo disparo es instantáneo
sin opciones de ajuste. La segunda diferencia, es con respecto a las condiciones de
arranque. El relé SIEMENS 7SA522 cuenta con cuatro posibles condiciones de
arranque para dicha función, las cuales son: posición de interruptor, umbral mínimo
428
de flujo de corriente, umbral mínimo de tensión y finalmente, detección de
comando de cierre manual. Al cumplirse una de estas condiciones se activa la señal
“Line Closure”, la cual arranca la función y permite su operación durante el tiempo
que permanezca activa. Cada una de estas posibilidades cuenta con ajustes y
entradas completamente independientes. Comparando con el relé ABB REL 670,
este cuenta con dos posibilidades para el arranque. La primera es por medio de una
entrada binaria, que según el manual debe ser conectada únicamente a la señal
“comando de cierre manual”. La segunda es por modo de autoarranque, el cual
consiste en la detección simultánea de las magnitudes de tensión y corriente por
debajo de los umbrales UPh< e IPh< durante un tiempo tDLD, necesario para
detectar la condición de “línea muerta”. De esta forma, una vez detectada la
condición de “línea muerta”, la función hará el arranque tan pronto se pierda dicha
condición. De lo anterior se deduce que el ajuste tDLD es necesario para evitar la
detección de “línea muerta” durante un ciclo de recierre, y el eventual arranque de
la función “cierre en falla” en cada período de reposo del interruptor. Este tiempo
no es utilizado en el relé SIEMENS 7SA522, que como se explico anteriormente,
trabaja con la detección de la señal “Line Closure”. En este punto es importante
destacar que la lógica programada por ABB Suecia, contempló como señales
binarias de arranque no solamente el “comando de cierre manual”, sino además las
señales “posición de interruptor cerrado” y “comando de recierre”. De acuerdo a lo
explicado anteriormente, queda claro que estas dos señales están erróneamente
programadas, ya que activarían la función cada vez que el interruptor es cerrado
429
durante el ciclo de recierre. La tercera diferencia es en las condiciones de disparo
para la función en ambos relés. El relé 7SA522 utiliza un umbral adicional de
corriente exclusivo para el disparo, y que corresponde al ajuste “1130A Pole Open
Current Threshold”. Por su parte el relé ABB REL 670 cuenta con tres posibles
modos de operación que condicionan el disparo “UILevel”, “Impedance” y
“UILevel&Imp”. El modo “UILevel”, hace que el disparo dependa únicamente de
los umbrales UPh< e IPh<, que también son utilizados para el arranque de dicha
función, solo que en este caso el disparo se produce cuando la tensión está por
debajo y la corriente esta por arribe de los umbrales respectivos. El modo
“Impedance” condiciona su disparo únicamente a la activación de la señal de
entrada ZACC (refiérase a la nota de la Tabla 3.11). Finalmente el modo
“UILevel&Imp” es una combinación de las anteriormente explicada. Como
comentario final, se logró determinar una única similitud. El ajuste de tiempo
tSOTF en el REL 670 cumple la misma función que el ajuste de tiempo “1132A
Seal-in time after all closures” en el 7SA522. Ambos ajustes determinan el tiempo
durante el cual la función “cierre en falla” permanece activa. Por lo tanto SE
CONCLUYE: en relación a la función “cierre en falla”, el relé ABB REL 670
cuenta con ajustes adicionales que no están contemplados en el relé SIEMENS
7SA522. Existen además diferencias significativas en los modos de detección de
arranque y condiciones de disparo para ambos relés, siendo el relé ABB REL 670 el
más complicado en la parametrización, dado que debe contemplar no solamente los
430
modos de operación, sino que además debe haber una concordancia entredichos
modos y la entrada programa en la entrada ZACC.
7. Se logró determinar que la lógica de operación de la función “cierre en falla” posee
un tiempo de línea muerta (tDLD). Este tiempo es necesario en el modo de
autoarranque para garantizar la detección de línea muerta, una vez detectada línea
muerta, la función arranca en el momento que se detecte la energización (ausencia
de condiciones de línea muerta). Sin embargo, si se utiliza la entrada BC, no se
toma en cuenta ningún retardo, la cual provocaría un arranque cada vez que se
detecte un flanco positivo en dicha entrada. Analizando la programación hecha por
ABB Suecia, se observa la utilización de la señal de comando de recierre
(AR01_CLOSECB) como entrada BC. Tomando en cuenta que no hay retardo
cuando se utiliza esta entrada, es de esperar que la función “cierre en falla” arranque
en cada ciclo de recierre. De ser así y en caso de tener ajustado más de un recierre,
cabe la posibilidad de que el ciclo de recierre sea detenido por un disparo de la
función “cierre en falla” (SOTF), lo cual provocaría que no se ejecuten todos lo
recierres programados. Por lo tanto SE CONCLUYE: en caso de ser requerido más
de un recierre en la línea, la utilización de la señal AR01_CLOSECB tal y como
está programada en la función “cierre en falla” podría bloquear la ejecución del
ciclo completo de recierres.
431
8. Luego de analizar las posibles combinaciones de las compuertas GT11 y GT12
utilizadas en la lógica de sincronización, se determinaron varias posibilidades de
ajustes que fueron explicadas en la Tabla 4.1 de la sección 4.8.3. Tal y como se
observa en la tabla antes mencionada GT11 = Off y GT12 = On, produce que solo se
tome en cuenta la indicación de interruptor abierto, en tanto que la indicación de
interruptor cerrado permanece siempre activo. Lo anterior produce que se detecte
interruptor cerrado cuando el interruptor está cerrado, y media carrera cuando el
interruptor está abierto; es decir nunca se podría detectar interruptor abierto. Por lo
tanto SE CONCLUYE: existe un error en la programación del grupo funcional
“CB_AR” que impide la ejecución de la función cuando las compuertas GT11 esta
desactiva la GT12 esta activada.
9. Luego de analizar los grupos funcionales IMP_PROT e I_PROT, se observó que los
bloques funcionales correspondientes a la función de impedancia así como a la
función de sobrecorriente de falla a tierra de tiempo inverso, cuentan con una
entrada programada para el bloqueo/desbloqueo en ambos casos. Sabiendo que la
función de sobrecorriente actúa como respaldo de emergencia, cuando la función de
impedancia no esté en condiciones de operar (ante la pérdida de potencial), era de
esperar que la primera sea habilitada ante la inhabilitación de la segunda y
viceversa. Para lograr esta condición, se utiliza la alarma “pérdida de potencial”, de
tal forma que el bloqueo o desbloqueo de ambas funciones dependen inversamente
de dicha señal. Además debe tomarse en cuenta que la indicación “disparo térmico
432
de potencial” utilizada por las protecciones de distancia del Instituto Costarricense
de Electricidad, proviene de un contacto normalmente cerrado, por lo que es
necesario además, que dicha señal de alarma se active ante la ausencia de voltaje en
la entrada binaria. Ninguna de las condiciones anteriormente mencionadas se
cumple en la lógica programada por ABB Suecia, en primer lugar porque ambas
funciones están activas o desactivas al mismo tiempo (no son complementarias) y
en segundo lugar, porque la alarma de pérdida de potencial se activa con presencia
de voltaje en la entrada binaria. Por lo tanto SE CONCLUYE: la programación
entregada por ABB Suecia no permite que la función de sobrecorriente trabaje como
respaldo de la función de impedancia ante la pérdida de potencial, ni contempla el
uso de contactos normalmente cerrados para la activación de la alarma “pérdida de
potencial”, tal y como lo requiere el Instituto Costarricense de Electricidad.
10. Una vez analizado el grupo funcional CB_BF, se logra determinar que no se está
haciendo uso de las señales binarias de posición de interruptor, como criterio para la
indicación de interruptor cerrado. La lógica contempla únicamente el criterio de
corriente para posición de interruptor, aunque este no sea el caso, dado que la
protección de distancia solo se utiliza en líneas, es importante destacar que el
criterio de posición de interruptor no puede ser obviado en todas las funciones de
falla de interruptor. Como ejemplo de lo anterior, se puede mencionar la activación
de dicha función por disparo de protecciones propias del transformador, las cuales
no dependen en ningún momento de la corriente, en cuyo caso solo se podría
433
utilizar exclusivamente los contactos de posición de interruptor. Adicionalmente se
observó y comprobó que los tiempos de primera y segunda etapa de la función
“falla de interruptor” en el relé ABB REL 670 son independientes uno de otro, caso
contrario ocurre en el relé SIEMENS 7SA522, donde el tiempo de segunda etapa
podría inicia hasta que se haya consumido el tiempo de la primera etapa. Por lo
tanto SE CONCLUYE: la función de “falla de interruptor” en el relé ABB REL
670 no contempla el criterio de posición de interruptor para su operación, ni la
posibilidad de que los temporizadores de la primera y segunda etapa operen en
forma secuencial, opciones que si son posibles en el relé de SIEMENS 7SA522
11. La memoria de almacenamiento de eventos es mucho mayor en el REL 670, dado
que este relé puede almacenar cerca de cien eventos con una duración promedio de
cinco segundos cada uno. Esto da la posibilidad de aumentar los períodos de
interrogación de fallas por parte del personal de mantenimiento. Actualmente los
relés SIEMENS cuentan únicamente con la posibilidad de almacenar cerca de ocho
eventos con una duración promedio de cinco segundos cada uno. Por lo tanto SE
CONCLUYE: el relé ABB REL 670 posee memoria de almacenamiento de eventos
y oscilografías mucho mayor al ochocientos por ciento en comparación con el relé
SIEMENS 7SA522, pero la información desplegada por el mismo es más limitada.
12. Como prueba final de puesta en marcha, previa al montaje en la línea Colima – La
Caja, se hizo un análisis comparativo entre el desempeño del relé ABB REL 670
434
con el relé SIEMENS 7SA511 para la falla del día 27 de noviembre del 2007
registrada en este último y reproducida en el primero. Se logró demostrar que
existen diferencias significativas entre los relés SIEMENS 7SA511 y el ABB REL
670, en relación a la forma de registrar y desplegar los eventos, velocidades y
secuencia de procesamiento de las diferentes funciones. Al finalizar este proyecto y
analizar todos los datos obtenidos durante la ejecución del mismo y al comparar
dichos resultados, principalmente con los relés SIEMENS 7SA522 y 7SA511, se
logró determinar una serie de ventajas y desventajas que se mencionan a
continuación. Principales ventajas del relé ABB REL 670: posibilidad de accesar
a la lógica combinacional, ajuste de seis canales de corriente y tensión, posibilidad
de ajustes diferentes en la operación de los LEDs, binarias de entrada
independientes entre si y binarias de salida agrupadas en pares, posibilidad de
interrogación por Ethernet, procesamiento más rápido y muy estable ante disturbios,
esto debido a que ante la misma falla, en repetidas ocasiones, opera de manera
idéntica. Principales ventajas del relé ABB REL 670: no es posible observar el
polígono de impedancia, por lo tanto no se puede observar la evolución de la falla,
las entradas de corriente no cuentan con la opción de ajustarse para 5A o para 1A,
la posibilidad de cambiar la lógica puede provocar variaciones en la misma, por lo
que no se garantiza una lógica de procesamiento estándar, su montaje requiere de
soportes para la instalación en el tablero de protecciones, no se cuenta con un set de
ajustes generales, por lo que se debe parametrizar en cada bloque funcional los
valores de operación del sistema, las salidas binarias son generadas durante un pulso
435
de tiempo, no cuentan con la opción de ser restablecida con la señal de “resetLEDs”
y finalmente las entradas binarias no poseen la opción de activarse en presencia de
tensión o ausencia de la misma. Aunque las desventajas son mayores a las ventajas,
numéricamente hablando, las ventajas de la instalación del relé son más
contundentes que las desventajas. Esto debido a que al poseer un procesador mayor,
la rapidez de operación de la protección es mayor, en cuanto a la estabilidad
comprobada, se aumenta la confiabilidad y selectividad de la protección. De lo
anterior SE CONCLUYE: la instalación de las protecciones de distancia ABB REL
670 en el Sistema Eléctrico Nacional, como primaria 1, es posible y muy fiable.
436
6.2 Recomendaciones
1. La lógica de la función “discrepancia de fase” es una protección propia del
interruptor y no de la línea, por lo que no debería depender de un elemento externo
al mismo, en este caso el relé ABB REL 670. La función de “deslizamiento polar”
es propia de los generadores, y estos relés de distancia fueron adquiridos para ser
implementados en líneas de alta tensión. La lógica de comunicación por falla a
tierra contempla teleprotección por sobrecorriente. Esta lógica no debe ser
implementada debido a que la teleprotección es una función que debe respaldar
exclusivamente la operación de la lógica de impedancia, en subestaciones críticas y
semicríticas. Por otra parte, los disparos por sobrecarga han sido contemplados en la
función “sobrecorriente de tiempo inverso”, ya que la misma basa su
funcionamiento en el parámetro I2t que determina la energía calórica que puede
soportar una línea en condiciones de sobrecarga. Por lo tanto la función “térmica de
sobrecarga”, no ha sido tomada en cuenta en otros relés de distancia. Realizando
una comparación con el relé SIEMENS 7SA522, que ha sido el más utilizado para
protección de líneas, este ni siquiera dispone de dichas funciones. De lo anterior se
deduce que dichas funciones nunca han sido tomadas en cuenta para
especificaciones de las protecciones de distancia Por lo tanto SE RECOMIENDA:
eliminar las lógicas correspondientes a las funciones de “discrepancia de fase”,
“deslizamiento polar”, “teleprotección por sobrecorriente” y “térmica de
437
sobrecarga”, ya que nunca han sido contempladas en los relés anteriormente
adquiridos por el Área de Protección y Medición.
2. La lógica de “detección oscilaciones de potencia” se puede utilizar en dos
aplicaciones distintas. La primera, provocar disparos controlados en líneas
específicas para partir el sistema en islas de tal forma que se logre un equilibrio
entre generación y carga en cada sección. La segunda, bloquear la función para
evitar los disparos en aquellas líneas donde no se requiere dicha segmentación. La
primera opción no aplica, ya que la geografía del país no permite dicha creación de
islas. Por otra parte, la segunda aplicación se decidió desactivar debido a que en
algunos casos de fallas reales, dicha lógica evitaba el disparo de la protección por
impedancia. Dado que las líneas de alta tensión no cuentan con cargas distribuidas,
las variables de corriente y tensión son utilizadas de manera conjunta en la función
de impedancia con todas las ventajas que esto implica. Lo anterior no aplica en
distribución, donde si hay cargas distribuidas y ramales a lo largo de la línea. Esto
implica que las variables de corriente y tensión deben ser utilizadas de manera
independiente como funciones de “sobrecorriente” y “sobre o baja tensión”. Por lo
tanto, esta última función nunca ha sido tomada en cuenta como una protección
necesaria en una línea de alta tensión. Por lo tanto SE RECOMIENDA: desactivar
las funciones de “detección oscilaciones de potencia”, “sobretensión con retardo”,
“subtensión con retardo” y “pérdida de tensión”.
438
3. Se observa que la lógica entregada por ABB Suecia, únicamente contempla el
bloque EF4PTOC_51N67N como sobrecorriente de respaldo. Este bloque opera
para fallas a tierra, en las cuales aparecen corrientes residuales (ANSI 51N y ANSI
67N). En caso de fallas bifásicas o trifásicas sin contacto a tierra, dicho bloque no
actuaría dado que no hay presencia de corrientes residuales. Por otra parte, las
lógicas de “sobrecorriente de fase con característica instantánea” (ANSI 50) y
“sobrecorriente de fase con característica inversa” (ANSI 51 y ANSI 67), si
contemplan fallas bifásicas y trifásicas sin presencia de corrientes residuales. Sin
embargo, dichas lógicas siempre están activas, de modo que debe considerarse su
bloqueo para que operen como funciones de respaldo a la impedancia. Finalmente,
la lógica de “sobrecorriente a tierra con característica instantánea” (ANSI 50N),
puede considerarse como un complemento de la función ANSI 67N, incluida en el
bloque EF4PTOC_51N67N. Dado que la función ANSI 67N es direccional, en tanto
que la ANSI 50N es no direccional (ambas de tiempo constante), debería utilizarse
esta última con un ajuste de sobrecorriente mucho mayor. Lo anterior se debe, a que
la misma debe operar para cortocircuitos cercanos a la subestación, los cuales
presentan magnitudes de corriente muy elevadas y a la vez por su cercanía,
dificultan la determinación de la direccionalidad. Comparando con la 7SA522 de
SIEMENS, el ajuste de corriente de la función ANSI 50N es el utilizado por la
función “cierre en falla” para realizar el disparo, contrario al REL 670 de ABB que
utiliza criterios de disparo complemente diferentes para esta última función (SOTF).
Sin embargo, tomando en cuenta la nota al pie de página de la Tabla 3.11 de la
439
función “cierre en falla” y sabiendo que la entrada ZACC es una condición de
disparo adicional para esta lógica, se podría hacer una modificación de sus
condiciones tomando en cuenta esta última función de sobrecorriente. Finalmente es
importante destacar que los nombres dados por el personal de ABB Suecia a las
lógicas de sobrecorrientes, en muchos casos no hacen la descripción de las dos
funciones que ejecutan, sino solamente de una. Por lo tanto en relación a las
funciones de sobrecorriente SE RECOMIENDA: primero, condicionar las dos
lógicas relacionadas a las funciones “sobrecorriente de fase con característica
instantánea” y “sobrecorriente de fase con característica inversa”, para que también
operen como respaldo de la función de impedancia, tal y como lo hace la lógica de
“sobrecorriente a tierra con característica inversa”. Segundo, una vez efectuado el
cambio anterior, se debe eliminar las compuertas A033 hasta la A036 y el selector
GT06, de manera que una vez condicionada la sobrecorriente a la pérdida de
potencial, los disparos monopolares se envíen al interruptor. Adicionalmente, se
debe reasignar la señal IOC1CBTRIP como disparo tripolar, en lugar de arranque de
recierre. Tercero, dejar siempre activa la función “sobrecorriente a tierra con
característica instantánea”, para ser utilizada como condición de disparo adicional
de la lógica “cierre en falla” y ajustarla para tal efecto. Al realizar este cambio, se
debe desactivar la GT03, con el fin de utilizar esta sobrecorriente únicamente como
arranque de la función “cierre en falla” y no como condición de disparo al
interruptor. Finalmente, las lógicas “sobrecorriente de fase con característica
inversa” y “sobrecorriente a tierra con característica inversa” deberían ser
440
renombradas para contemplar las funciones de tiempo constante (ANSI 67 y ANSI
67N) y obtener una mejor descripción de su funcionamiento.
4. En relación a la función “cierre en falla”, a la sexta conclusión y tomando en cuenta
la recomendación anterior de este mismo documento SE RECOMIENDA:
Primero, ajustar el tiempo tDuration para lograr un disparo instantáneo. Segundo,
ajustar el tiempo tSOTF, con el mismo valor del ajuste de tiempo “1132A Seal-in
time after all clousers” del relé SIEMENS 7SA522. Tercero, ajustar el tiempo tDLD
con un valor mayor al tiempo muerto del ciclo de recierre (se recomienda ajustar en
1 seg). Si se selecciona el modo de “autoarranque”. Cuarto, eliminar de la lógica los
bloques GT02, TM03, O036, O037 y la GT07, las señales AR01_CLOSECB y
BI_CB_OPEN y finalmente conectar la señal BI_CB_MAN_CLOSE a la entrada
BC del bloque ZCVPSOF. Quinto, efectuar el cambio mencionado en la
recomendación anterior. El cambio consistiría en utilizar la señal de disparo IEF1-
TRIP en lugar de la señal IOC1-TRIP, y seleccionar el modo “UILevel&Imp” y
activar la GT03, con lo cual se obtendría una operación muy similar a la del relé de
SIEMENS 7SA522.
5. De acuerdo a lo estudiado en la Tabla 3.57 y a lo analizado en la sección 5.3.5 y
tomando en cuenta que actualmente el Instituto Costarricense de Electricidad realiza
un único recierre monopolar, con posterior disparo tripolar en caso de persistir la
441
falla, SE RECOMIENDA: ajustar el parámetro ARMode de la función de recierre
en la opción 1ph+1*2ph.
6. El bloque funcional SMPPTRC_94 encargado de realizar los disparos de salida,
cuenta con una entrada binaria denominada SETLKOUT. Analizando el grupo
funcional de la “lógica final de disparo”, se logró comprobar que mediante la
compuerta OR (O013), se agrupan una serie de condiciones de disparo que permiten
activar dicha entrada. La finalidad de dicha operación es la activación de la salida
CLLKOUT, la cual puede ser utilizada para enclavar el cierre del interruptor. Los
diseños de enclavamiento utilizados en las líneas de transmisión del Instituto
Costarricense de Electricidad únicamente contemplan el bloqueo del cierre del
interruptor ante un disparo de la protección diferencial de barras. Dado lo anterior,
cualquier otra condición adicional de enclavamiento es innecesaria, e incluso podría
afectar negativamente las labores de restablecimiento posteriores a una falla, por
parte del personal de operación. Por lo tanto SE RECOMIENDA: eliminar por
completo la variable CB_LO parametrizada en la salida CLLKOUT del bloque
SMPPTRC_94, así como toda las lógicas combinacionales conectadas a las entradas
SETLKOUT y RESTLKOUT.
7. En relación a la lógica de “supervisión del térmico de potencial”, sus implicaciones
como alarma, como bloqueo y desbloqueo de las funciones de impedancia y
sobrecorriente y de acuerdo a la novena conclusión, SE RECOMIENDA:
442
incorporar un inversor a la salida BI4 del bloque funcional SI05 del grupo
funcional VIO_BI denominada BI_LINE_MC_FF, para que la alarma “falla del
térmico de potencial” se active ante la ausencia de tensión. Se debe adicionar
además, un inversor a cada una de las entradas “BLOCK” de los bloques
PHPIOC_50, OC4PTOC_51_67 y EF4PTOC_51N67N, las cuales corresponden a
las funciones de sobrecorriente a ser utilizadas como respaldo ante la pérdida de
potencial.
8. De acuerdo a lo analizado en la tercera conclusión correspondiente al bloque
funcional de “selección de fase”, SE RECOMIENDA: ajustar los parámetros X1,
X0, RFFwPP, RFRvPP, RFFwPE y RFRvPE del grupo de ajustes PHS, de manera
que cubra todas las zonas de respaldo remoto, incluida la de mayor alcance.
9. Analizando la lógica, así como la décima conclusión, con respecto a la función
“falla de interruptor”, se observa en dicho bloque funcional, que las entradas
binarias CBCLDL1, CBCLDL2 y CBCLDL3, no se encuentran conectadas, de
modo que solo contempla el criterio de corriente circulante como criterio de
interruptor cerrado, por lo tanto SE RECOMIENDA: incorporar en la lógica
combinacional el criterio de posición de interruptor por contactos auxiliares para
obtener una combinación de criterios de la función “falla de interruptor” y ajustar la
opción “FuntionMode” en “Current&Contact”, con lo que se obtendría una mejor
combinación de criterios.
443
10. Analizando las posibles combinaciones de las compuertas GT11 y GT12 estudiada
en la Tabla 4.1 y mencionada en la octava conclusión, con respecto a la función
“supervisión de sincronización”, SE RECOMIENDA: realizar un estudio más
exhaustivo a la lógica de la selección de posición de interruptores de las barras A y
B para la función “supervisión de sincronización”, dado que, tal y como se observa
en la Tabla 4.1, la implementación de uno de los estados (GT11 y GT12 en Off)
produce una operación redundante en la lógica.
11. Una vez analizadas las compuertas controlables, relacionadas con cada una de las
funciones de protección del relé ABB REL 670, y en caso de que no sean
efectuadas las recomendaciones correspondientes a la eliminación de algunas de
estas compuertas, SE RECOMIENDA: ajustar las compuertas GT tal y como se
describe en la Tabla 6.1, esto hasta que se cumpla las recomendaciones
mencionadas anteriormente, en cuyo caso será necesario considerar la activación de
cada una de estás de acuerdo al Apéndice A.1.
444
Tabla 6.1 Compuertas controlables y ajuste recomendado para cada una compuerta
Compuerta
Lógica que
hace uso de la
compuerta
Ajuste Explicación
GT01
Lógica de
comunicación,
teleprotección
Off Debido a que el ICE solo cuenta con un único canal de
comunicación por línea, para teleprotección.
GT02 Lógica de
“cierre en falla” Off
Para que la función “cierre en falla” no arranque por
posición de interruptor.
GT03 Lógica de
“cierre en falla” Off
Hasta realizar los cambios en la tercera y cuarta
recomendación, se debe permanecer desactivada para
que no opere por sobrecorriente de fase, dado que no
es la función más adecuada para activar dicha lógica.
GT04
Lógica de
comunicación,
esquema de
PUTT a partir
de
sobrecorriente
Off
La teleprotección no se utiliza por criterios de
corriente, es utilizada únicamente a partir de criterios
de impedancia.
GT05
Función de
“sobrecorriente
a tierra con
característica
instantánea”
Off
Hasta realizar el cambio de acuerdo a la tercera
recomendación, deberá desactivarse. Esta función se
recomendó utilizar únicamente como condición de
arranque para la función de “cierre en falla”, por lo
cual, bajo estas condiciones dicha sobrecorriente
siempre deberá estar activa.
445
Tabla 6.1 Compuertas controlables y ajuste recomendado para cada una compuerta
(continuación)
GT06
Función de
“sobrecorriente
de fase con
característica
instantánea”
Off
Hasta realizar el cambio de acuerdo a la tercera
recomendación, deberá desactivarse. Esta función se
recomendó utilizar únicamente como respaldo de la
función de impedancia. Es preferible que se encuentre
desactivada.
GT07 Lógica de
“cierre en falla” On
La función “cierre en falla” podrá ser activada ante la
entrada binaria de “cierre manual”, con la salvedad que
quedaría condicionada la operación a un único recierre
hasta no efectuar los cambios mencionados en la
cuarta recomendación.
GT08
Lógica de
disparo al
interruptor
Off El condicionamiento de un disparo tripolar o
monopolar nunca ha sido efectúa por entrada binaria.
GT09 Lógica de
“autorecierre” Off
Actualmente los recierres tripolares no son permitidos
por el ICE en el Sistema Eléctrico Nacional. Por lo que
no es necesario condicionar esta operación por entrada
binaria.
GT11
Lógica de
“supervisión de
sincronismo”
Off u
On
Ambos ajustes son posibles dependiendo de las
necesidades, sin embargo de acuerdo a la Tabla 4.2 y
la onceaba recomendación se debe evitar la operación
Off simultánea con la GT12
GT12
Lógica de
“supervisión de
sincronismo”
Off u
On
Ambos ajustes son posibles dependiendo de las
necesidades, sin embargo de acuerdo a la Tabla 4.2 y
la onceaba recomendación se debe evitar la operación
Off simultánea con la GT11.
446
Tabla 6.1 Compuertas controlables y ajuste recomendado para cada una compuerta
(continuación)
GT13
Lógica de
“comunicación
para fallas a
tierra”,
teleprotección
por
sobrecorriente
Off
La teleprotección no se utiliza por criterios de
corriente, es utilizada únicamente a partir de criterios
de impedancia. De acuerdo a la primera
recomendación esta compuerta sería eliminada de
manera conjunta con la lógica que la incluye
GT14
Lógica de
“comunicación
para fallas a
tierra”,
teleprotección
por
sobrecorriente
Off
Dado que no se toma en cuenta la teleprotección por
sobrecorriente, se debe descartar la posibilidad de
recierres para dicha función. De acuerdo a la primera
recomendación esta compuerta sería eliminada de
manera conjunta con la lógica que la incluye
GT15
Función de
“vigilancia de
ruptura del
conductor”
Off
La función de “vigilancia de ruptura de conductor”,
únicamente se utilizará para alarma. La opción de
disparo al interruptor no debe ser habilitada.
GT16
Función
“pérdida de
tensión”
Off
La función de “pérdida de tensión”, se podría utilizará
únicamente como alarma o condición de
enclavamiento. La opción de disparo al interruptor no
debe ser habilitada.
447
Tabla 6.1 Compuertas controlables y ajuste recomendado para cada una compuerta
(continuación)
GT17 Lógica de
“autorecierre” Off
De acuerdo a la norma de protecciones del ICE, solo
queda habilitado en el alambrada el comando de
recierre de la primaria 1. No se utiliza tampoco la
opción maestro-esclavo de recierre, por lo cual se debe
deshabilitar la opción de recierre externo.
GT20
Función de
“sobrecorriente
a tierra con
característica
inversa”
Off
La función de sobrecorriente de emergencia no debe
poseer bloqueado el disparo durante un ciclo de
recierre
GT21
Lógica de
“supervisión del
canal de
disparo”
On
La “supervisión del canal de disparo” es una de las
funciones más importante en los esquemas de
protección, ya que garantiza la confiabilidad de los
sistemas de protección. Dicha compuerta deberá estar
siempre activa.
12. En referencia a la doceava conclusión SE RECOMIENDA: instalar como primaria
1 los relés de distancia ABB REL 670, en subestaciones futuras y en aquellas que
requieran cambio de equipos de protección. En caso de no requerir implementar
como primaria 1, se puede implementar como primaria 2.
448
BIBLIOGRAFÍA
Artículos de revistas:
[1] López Alfaro, S. “Evaluación del efecto acople mutuo en la línea de transmisión
Arenal - Barranca”, Tecnología ICE, Costa Rica, Vol. 12 N° 1, Dic. 2003.
Libros:
[2] Billinton R, Norman A. “Reliability evaluation of power systems”, 2da Edición,
New York, Plenum Press, 1996.
[3] Jonsson, M. “Line Protection and Power System Collapse”, Reporte Técnico Nº
393L, Universidad Tecnológica de Chalmers, Suecia, 2001.
[4] Lewis B. L, Domin J. T. “Protective Relaying Principles and Applications”, 3er
Edición, Taylor & Francis Group, 2006.
[5] Stevenson, W.D. “Power System Analysis”, 5th edición, McGraw-Hill, New York,
1996.
Páginas web:
[6] Beloff, A. “Definición de los Aspectos Básicos del Diseño de la Línea de
Transmisión SIEPAC”, http://www.eprsiepac.com/pdf/Resumen-Ejecutivo.pdf
[30/03/08]
449
[7] Elguera A.V, Tavares M.C. “Importancia de la Representación de Transposición
en Líneas de transmisión para Estudios de Transitorios Electromagnéticos”,
http://www.fie-espe.edu.ec/~jlarco/Andescon06/documentos/P111.pdf [30/03/08]
Otros:
[8] ABB. “Application Manual Line Distance Protection IED REL 670”, Código:
1MRK506278-UEN_-_AM_REL670_1.1, Marzo 2007.
[9] ABB. “Technical Reference Manual Line Distance Protection IED REL 670”,
Código: 1MRK506275-UEN_-_TRM_REL670_1.1, Marzo 2007.
[10] Álvarez M, R. “Conceptos Generales sobre los Esquemas de
Protección”, Exposición realizada en Abril 2006.
[11] Cordero L, J. “Apuntes del Curso de Protecciones en los Sistemas de
Potencia I-2008”, Ingeniería Eléctrica, Universidad de Costa Rica, I semestre 2008.
[12] Cordero L, J. “Informe de Pruebas Realizadas para la Función “Switch
onto Fault Protection” (SOTF)”, ICE, Costa Rica, Enero 2006.
[13] Muñoz V, C. “Informe Final de Consultoría en el Diagnostico del
Sistema de Protecciones de la Red de Transmisión del Sistema Nacional
Interconectado”, Exposición realizada en Octubre 2004.
[14] Muñoz V, C. “Impedancia”, Curso de protecciones en Julio 2004.
[15] Muñoz V, C. “Sistemas de Protecciones”, Curso de protecciones en Julio
2004.
450
[16] Subcomité Sistemas de Protección. “Norma de Diseño de Sistemas de
Protección para Subestaciones y Líneas de Transmisión”, Instituto Costarricense
de Electricidad, 2005.
451
APÉNDICES
A.1 Compuertas controlables GT
La compuerta GT01, se ajusta de manera que si se desactiva (Off) se convierte en
una señal común, para los canales de fase para los esquemas de teleprotección, mientras
que si se ajusta en On, se activa la operación individual de cada señal por canales
independientes. Se ajusta en Off para cuando se posee un único canal de comunicación o
bien para cuando se posee dos canales de comunicación con uno de reserva.
La compuerta GT02 es utilizada en caso de que se quiera habilitar el arranque de la
función cierre en falla, esto a partir de una entrada binaria de indicación de apertura del
interruptor, ante esta señal, se activa un temporizador de 200 ms, el cual retarda la señal
durante este tiempo ajustado.
La compuerta GT03 es utilizada para deshabilitar el arranque de la función cierre en
falla, esto debido a la operación del disparo por “sobrecorriente de fase con característica
instantánea.
La compuerta GT04 es utilizada para la habilitación la señal de envió de
teleprotección para el esquema de subalcance (PUTT), en caso de una “sobrecorriente de
fase instantánea”. Esta compuerta no se debe activar, dado que ante la pérdida de
direccionalidad se puede perder selectividad. Considerando la Figura 3.45, si el térmico de
potencial se pierde en el extremo B y ocurre una sobrecorriente en la zona inversa, esta
función de sobrecorriente podría enviar una señal de teleprotección al extremo A, de modo
452
que como el extremo B observa la falla hacía adelante enviaría un disparo por
teleprotección, disparando por una falla en segunda zona, perdiendo selectividad en los
esquemas de protección
La compuerta GT05 se utiliza para permitir los envíos de disparo del interruptor
debido a sobrecorriente a tierra instantánea. Así como para habilitar el recierre por disparo
de sobrecorriente.
La compuerta GT06 se utiliza para permitir los envíos de disparo al interruptor
debido a “sobrecorriente de fase con característica instantánea”. Así como para habilitar el
recierre por disparo de sobrecorriente.
La compuerta GT07 es utilizada para habilitar la función cierre en falla a partir de la
señal de comando de cierre manual, de modo que ante esta señal se envía una supervisión
del cierre con dicha función.
La compuerta GT08 se utiliza en combinación con la entrada binaria para
condicionar la operación monopolar o tripolar del interruptor.
La compuerta GT09 se utiliza para habilitar el recierre debido a un disparo tripolar
que proviene de una señal externa (entrada binaria).
La compuerta GT11 se utiliza en conjunto con la GT12, sin embargo de acuerdo a
la Tabla 4.2 y la onceaba recomendación se debe evitar la operación Off simultánea con la
GT12.
453
La compuerta GT12 se utiliza en conjunto con la GT11, sin embargo de acuerdo a
la Tabla 4.2 y la onceaba recomendación se debe evitar la operación Off simultánea con la
GT11.
La compuerta GT13 es utilizada para habilitar el envió de teleprotección para el
esquema de subalcance (PUTT) en caso de una “sobrecorriente a tierra con característica
instantánea”, de manera similar a la explicada para la GT04, esta debe ser deshabilitada,
debido a que se puede perder la selectividad en el sistema.
La compuerta GT14 se usa para habilitar el disparo debido a la teleprotección por
falla a tierra con recierre, en On habilita el recierre ante la señal de teleprotección por falla
a tierra y en caso de Off se deshabilita e impide dicho recierre en caso de operación del
esquema de teleprotección por falla a tierra.
La GT15 se utiliza para habilitar o deshabilitar el disparo del interruptor debido a la
“vigilancia de ruptura del conductor”, esta señal de salida se utiliza únicamente para
alarma.
La compuerta GT16 se utiliza para habilitar el disparo de interruptor debido a la
función de “supervisión de pérdida de tensión”, recordando que esta es utilizada
únicamente para alarma. Además permite el recierre del interruptor ante el operar de dicho
disparo.
La compuerta GT17 se utiliza para realizar un recierre debido a un comando
externo. Permite la operación maestro-esclavo de las primarias 1 y 2.
454
La compuerta GT20 es usada para bloquear el disparo debido a la “sobrecorriente a
tierra con característica inversa” durante un recierre monopolar.
La compuerta GT21 se utiliza para permitir activación de la alarma de falla del
canal de disparo.
455
A.2 Manual de puesta en marcha para el personal técnico del Área de
Protección y Medición del ICE
En esta sección, se llevará a cabo una descripción de los pasos a realizar para
descargar y probar un relé de distancia ABB REL 670. En el disco compacto se anexo un
archivo con el nombre “RELE_LISTO_CON_AJUSTES_ESTANDAR.pcmp”, el cual
posee una plantilla de los ajustes básicos y generales de las funciones a implementar en los
relés de distancia. La secuencia de pasos se enumera de acuerdo a la secuencia demostrada
en el laboratorio. Es importante mencionar, que este archivo propuesto no cuenta con los
cambios recomendados a la lógica de la sección 6.2.
1. Inicio del proyecto
Inicialmente se debe abrir el software PCM 600 (ver Figura A1). Posteriormente en
la pestaña File se selecciona Open/Manage Project, de modo que se abre una ventana
similar a la mostrada en la Figura A2.
456
Figura A1 Pantalla de inicio del PCM 600
Figura A2 Ventana para selección o importar el proyecto
457
En esta última ventana se selecciona Import Project de modo que se busca el
archivo llamado “RELE_LISTO_CON_AJUSTES_ESTANDAR.pcmp” en el disco
adjuntado a este trabajo. Una vez cargado este archivo se abrirá en el PCM 600 la ventana
mostrada en la Figura A3, en donde se le cambia los nombres a cada elemento
(SUBESTACION, NIVEL DE TENSION, BAHIA).
Figura A3 Proyecto cargado y listo para usar
Finalizado esta secuencia el proyecto ya ha sido creado y se encuentra en la
memoria del PCM 600, de modo que cuando se inicie nuevamente el PCM 600 y no se abre
este proyecto guardado anteriormente, se selecciona en la Figura A2 la opción
RELE_LISTO_CON_AJUSTES_ESTANDAR (este nombre puede ser cambiado) y de esta
manera se carga todo lo realizado anteriormente.
458
2. Instalar característica cuadrilateral
Una vez alimentado el relé (120VDC) se debe cargar la característica cuadrilateral al
relé, para ello se debe comunicar la computadora con el mismo, por lo que la dirección IP y
la máscara de subred deben ser cambiadas de acuerdo a la siguiente configuración:
En la computadora:
IP:10.1.150.2
Subnet mask 255.255.255.0
En el relé:
Se debe buscar la dirección IP del relé, para ello se busca a partir de la siguiente secuencia:
Settings
General settings
Communication
TCP-IP configuration
Front port
Si por algún motivo la dirección IP es diferencte de 10.1.150.3 y la mascara de
subred es diferente de 255.255.255.0, se debe cambiar dichos valores y asegurar la
comunicación entre la computadora y el relé.
NOTA: se recomienda provar comunicación entre el relé y la computadora.
Posteriormente se debe iniciar la descarga de la característica, para lo que se debe
verificar el número de serial del relé T0xxxxxx (xxxxxx representa los seis números
459
restantes del serial del relé). Una vez determinado este serial se debe buscar en el disco
anexado la carpeta de actualización de los relés, ACTUALIZAR_RELES\Upgrade 2009148
REL670 CostaRica quad_char\REL670_1p1r02_IEC, en esta carpeta se busca el serial del
relé y dentro de la carpeta correspondiente al serial se encuentran tres archivos, de modo
que se debe ejecutar el archivo “PUTAPPL.BAT”, de modo que se inicia la descarga del
modo cuadrilateral al relé. Este paso puede tomar cerca de cinco minutos (5 min), durante
la cual se abrirá la pantalla del DOS, ejecutando el archivo mencionado.
Al finalizar la descarga (debe salir en la pantalla DOS la indicación y el siguiente
mensaje “Bye…see you later” “Press any key to continue…”, al digitar cualquier tecla se
finaliza la descarga y se debe apagar la fuente de alimentación durante unos diez segundos
(10 seg). Se debe quitar el cable de comunicación entre el relé y la computadora y esperar
durante aproximadamente cuatro minutos (4 min).
Posteriormente se debe verificar que la característica ha sido cambiada y asegurarse
de que la característica cuadrilateral ha sido instalada.
3. Uso del CAP 531
La herramienta CAP 531, es aquella en la que se realiza toda la lógica
combinacional de operación del relé. Para entrar a esta pantalla desde el PCM 600 se debe
colocar sobre el relé y con el clip derecho abrir la ventana mostrada en la Figura A4, y
seleccionar la opción Application Configuration, según la Figura A4.
460
Cabe destacar que se abrirá una ventana solicitando el password, el cual es “abb”
en minúscula.
Una vez en el CAP 531 se puede observar cada secuencia de lógica combinacional,
así como compilar dicha secuencia y descargarla al relé, la cual es importante mencionar
que dura un tiempo considerable cuando el relé no ha sido usado anteriormente.
Para observar cada secuencia de lógica solo basta con posicionar el cursor sobre la
misma y darle doble clip, de modo que aparece una ventana similar a la mostrada en la
Figura A5, en donde se muestra la hoja de trabajo de OVERVIEW, en esta se observa el
índice de las demás páginas u hojas de trabajo.
461
Figura A4 Secuencia para ingresar al CAP 531 desde el PCM 600
462
Figura A5 Hojas de trabajo del CAP 531, OVERVIEW con índice de otras hojas
De las cosas a rescatar al realizar una lógica de este tipo es que para conectar
dos bloques, estos no pueden ser conectados de manera aleatoria, debido a que puede
ocasionarse inconvenientes o funcionamiento ineficientes del relé.
Por ejemplo, no se puede conectar bloques con “número de bloque” superior a un
bloque cuyo “número de bloque” sea inferior, esto debido a que el número de bloque
representa la posición con la que el programa ejecuta el procesamiento (similar al CFC).
Otro factor a considerar son los tiempos de procesamiento de cada bloque, esto porque no
se recomienda mezclar bloques con tiempo de procesamiento diferentes, lo anterior debido
463
a que el CAP 531 genera muchos WARNINGS al ser compilado, y ante cierta cantidad de
WARNINGS el CAP 531 deja de compilar el proyecto. Los bloques con mayores retardos,
deben ejecutarse de último y los más rápidos de primero.
A continuación se muestra la metodología para compilar y descargar el proyecto del
CAP 531 al relé. Inicialmente se debe compilar dicha secuencia, para realizar esto se ubica
el cursor sobre el relé en el CAP 531 y en la pestaña Make se selecciona Compile All. De
modo tal que se realiza la compilación de la lógica combinacional. Una vez realizado esto
se procede a descargar dicha lógica al relé, para ello se ubica el cursor en la pestaña On-line
y se selecciona la opción Download Configuration y con esto se inicia la descarga de la
lógica combinacional al relé, la cual como se mencionó anteriormente la primera vez podría
tomar cierta cantidad de tiempo considerable.
Finalizado esta secuencia la herramienta CAP 531 puede ser cerrada y se regresa al
PCM 600, donde se inicia el ajuste de cada bloque con los parámetros de la línea o de
operación.
464
Figura A6 Forma de compilar el proyecto
Figura A7 Forma de descargar el proyecto al relé
465
4. Ajustes de operación en el PCM 600
Para realizar los ajustes del relé en el PCM 600, se debe seleccionar sobre el relé y
con el clip derecho abrir la ventana mostrada en a Figura A8, y seleccionar la opción
Parameter Setting, según la Figura A4 “punto 3”.
Dado que la plantilla del relé posee los ajustes básicos de las funciones de la
protección de distancia, se muestra a continuación las Figuras A9, hasta la A19 en las
cuales se muestra el ajuste de los parámetros de algunas funciones que se considera deben
permanecer con estos ajustes, por lo que el único cambio esperado es la activación o
desactivación del mismo. Los ajustes mostrados a continuación se muestran para ser
confirmados por el personal técnico, de modo que se asegure una correcta operación del
REL 670.
Figura A8 Pantalla para realizar los ajustes al relé
466
Figura A9 Ajustes de las zonas de impedancia
En la Figura A9 se muestra los ajustes de los bloques funcionales de las zonas de
medición de las impedancias, se muestra únicamente el bloque de la primera zona, en
donde es importante observar que los valores de operación deben ser ajustados con valores
bajos (mínimos, estos son IMinOpPP, IMinOpPE, IMINOpIN) para que los lazos de
medición operen correctamente ante cualquier valor de corriente. Otros de los ajustes
necesarios son los tiempos de operación para los disparos (tPP, tPE), activación de los lazos
de medición fase a fase y fase a tierra (OperationPP, OperationPE) y de los ajustes más
467
importantes a considerar son los ajustes de las zonas (X1, X0, R1, R0, RFPP, RFPE), los
cuales deben ser entregados por el personal de Coordinación y ajustes para cada línea de
transmisión.
Para probar la lógica de impedancia se debe ajustar de acuerdo a lo entregado por el
personal de ajustes, si en caso de que dichos ajustes no operen correctamente (como
sucedió en este proyecto) se debe hacer uso del polígono del relé SIEMENS, de modo que
se ajuste las reactancia de secuencia positiva (de cada zona), resistencias de falla (fase a
fase y fase a tierra) en valores primarios, aplicando la ecuación (2.1-1). Una vez fijados
estos valores, se debe ajustar los valores de resistencia en secuencia cero y positiva, así
como la reactancia de secuencia cero, por lo que se debe verificar cuanto hace falta al ajuste
dado para alcanzar el ajuste del SIEMENS. De modo que se debe aplicar “regla de tres” y
obtener dicho ajuste.
468
Figura A10 Ajustes al selector de fase
Este bloque posee ajustes similares al bloque de las zonas, la única consideración a
tomar es que los ajustes se realizan con base a la zona de medición más grande ajustada en
los bloques anteriores (aplicar las ecuaciones mencionadas en la sección 4.2.2)
Para los ajustes de la función SOTF, solo se debe activar la señal binaria de entrada
de comando de cierre manual, así como activar el bloque respectivo.
469
Para verificar el operar de la función, se debe hacer uso de los archivos de pruebas
“SOTF_tSOTF_tDURATION.seq” en el cual se debe observa las señales binarias de
entrada y salida necesarias a cablear en el OMICRON. Los resultados obtenidos deben ser
similares a los mostrados en las Figuras 5.23, 5.24, 5.25 y 5.26, considerando los ajustes de
tiempo realizados.
Figura A11 Ajustes a la función cierre en falla
El bloque funcional de la función cierre en falla, posee los ajustes mostrados en la
Figura A11, en la cual destacan los tiempos mencionados en la sección 5.3.6. Se debe
verificar dichos ajustes para así obtener una correcta operación del REL 670.
En la Figura A12 se muestra los ajustes de la función falla de interruptor, en la cual
es importante observar que el tiempo de redisparo al interruptor en falla se encuentra con
un ajuste inmediato (estas señales no se utilizan actualmente en el ICE), así como el tiempo
470
de disparo (t2) que se envía al disparo de la diferencial de barras (señal binaria de salida
TRBU), este tiempo, tal y como se observa, debe ser igual a 200 mseg, esto de acuerdo a
las necesidades del SEN.
La prueba a realizar a esta función, consiste en enviar una falla que provoque
disparo monofásico pero que el OMICRON continúe enviando corriente de falla, de modo
que la prueba se detenga ante la señal de disparo a la barra (TRBU). El archivo de prueba
propuesto es que posee el siguiente nombre:
PRUEBA_BF_NO_CONECTAR_DISPARO_AL_OMICRON_PARA_SENSAR_CORRI
ENTE_Y_DISPARAR_BF.seq
Figura A12 Ajustes a la función falla de interruptor
471
La función de sobrecorriente, es una de las funciones que depende mucho de la
línea de transmisión en la cual se instalará el REL 670. En las Figuras A13, A14 y A15 se
muestra los ajustes requeridos por la función de sobrecorriente de emergencia. Estos ajustes
son determinados por el personal de ajustes y se debe destacar que en caso de aplicar una
característica de tiempo inverso (primera etapa) se debe ajustar el valor de la corriente en el
ajuste IN1>, y el tiempo de la característica inversa se debe ajustar en t1Min. Si se
selecciona una característica de tiempo constante, el tiempo de disparo se ajusta en t1 (la
primera etapa está definida en la plantilla del relé entregada como característica inversa y la
segunda etapa esta ajustado como característica constante)
Se debe recordar que mientras no se realice el cambio en la lógica combinacional,
dicha función debe ser desactivada, dado que hace falta un inversor que bloquee la
operación de dicha función cuando la señal de tensión este presente, recordando que la
función de sobrecorriente es de respaldo ante la pérdida de tensión (disparo del térmico de
potencial).
Para probar la lógica de sobrecorriente es suficiente aplicar con la herramienta
Overcurrent del OMICRON y construir la curva de operación de las etapas de operación.
472
Figura A13 Ajustes a la función sobrecorriente de emergencia
473
Figura A14 Ajustes a la primera etapa de la función sobrecorriente de emergencia
Figura A15 Ajustes a la segunda etapa de la función sobrecorriente de emergencia
474
Figura A16 Ajustes para la función de teleprotección
La función de teleprotección puede ser ajustada bajo los esquemas mencionados en
la sección 3.3.3, en la cual se analizaron los esquemas observados en la Figura A16.
Se debe verificar que se encuentre activada la función y ajustar los tiempos de
operación, los cuales se estudiaron en la sección 4.3.2.
Para probar la lógica de teleprotección, se debe aplicar un punto de falla en el
polígono y en segunda zona, de modo que se enviará señal de teleprotección, la cual será
utilizada para indicar señal de teleprotección recibida, o sea, se trata de una
retroalimentación.
475
Figura A17 Ajustes supervisión del disparo térmico de potencial
La lógica de supervisión de disparo del térmico requiere únicamente ser activada y
verificar los ajustes mostrados en la Figura A17. Dado que la lógica de supervisión del
disparo térmico de potencial en el ICE es utilizada a partir de una entrada binaria la cual
bloquea la función de impedancia y desbloquea la función de sobrecorriente (recordar que
esta operación no se ejecuta correctamente dado que hace falta un inversor en la entrada de
la lógica de sobrecorriente y uno en la entrada binaria).
Para probar esta lógica basta con aplicar una señal fija que indique disparo térmico
de potencial, luego aplicar una falla y verificar que no haya disparo por impedancia.
476
Figura A18 Ajustes de la función de recierre
477
Para la lógica de recierre se debe considerar que los ajustes mostrados en la Figura
A18 son los necesarios para la correcta operación de la misma. Tal y como se mencionó
anteriormente, el modo de operación a emplear en el SEN es 1ph + 1*2 ph. El tiempo de
recierre está establecido por el Comité de Protecciones en 400 mseg, por lo que el tiempo
de recierre para el REL 670 (t1 1Ph) se encuentra ajustado en este valor, el tiempo de
recuperación (tReclaim) se debe ajustar de manera que permita el inicio de los contadores
de recierre una vez finalizada la falla, de modo que si esta falla persiste se envíe un disparo
tripolar.
Utilizando los archivos anexados, se puede probar la lógica de recierre, la cual
contempla señales de entrada y salida en el OMICRON, las cuales deben ser consideradas
en la prueba, los resultados pueden ser comparados con las Figuras 5.14, hasta la 5.18.
Figura A19 Ajustes de la lógica de disparo
El ajuste para el disparo al interruptor, se debe ajustar en 1ph/3ph, de modo que se
dispare únicamente monopolarmente o tripolarmente. La lógica combinacional del REL
670 contempla en su lógica, que si la función de recierre no se encuentra activa, esta envía
478
disparo tripolar, independientemente del tipo de falla, por lo que el ajuste mencionado
puede ser implementado en cualquier línea, dado que la lógica se autoajusta de acuerdo al
ajuste de la función de recierre.
5. Configuración de la matriz de señales
De manera similar a la expuesta para los ajustes del relé en el PCM 600, solo que en
esta ocasión se selecciona la opción Signal Matrix (en la Figura A4), se abre una
subventana en el PCM 600 que permite la configuración de las señales analógicas,
digitales de entrada y de salida. Una vez ajustadas las señales binarias de entrada y de
salida, así como los canales de medición y la indicación de los LEDs, se debe descargar
dicha matriz de señales.
Figura A19 Matriz de señales para ajuste de las señales binarias y analógicas del relé
479
6. Descarga de los parámetros ajustados y de la asignación de señales
en el PCM 600 al relé
Al finalizar los ajustes de todas las funciones en el PCM 600, se procede a
descargar estos ajustes al relé, para realizar esto se procede a posicionar el cursor sobre la
pestaña de Settings en el relé o bien sobre el propio relé y con el botón superior del PCM
600 destacado en la Figura A20 y seleccionando las opciones mostradas en la misma figura
se descarga los ajustes al relé.
Figura A20 Secuencia para descargar los ajustes realizados al relé
480
Finalizada esta secuencia se procede a descargar los ajustes al relé, de modo que el
relé cuenta con las zonas de medición, valores nominales del sistema, entre otras. Una vez
descargados estos ajustes al relé se procede a realizar pruebas de operación y
funcionamiento al relé
Similar a lo explicado anteriormente se realiza para la matriz de señales, la cual se
descarga desde la ventana mostrada en la Figura A19, de donde se sigue la secuencia
explicada anteriormente.
7. Rescate de los eventos almacenados en el relé con el PCM 600
Para la extracción de la información del relé, se procede a seleccionar la opción
Disturbance Handling mostrada en la Figura A4. De modo que se abre una ventana similar
a la mostrada en la Figura A21. Una vez en esta ventana, se da clic sobre el icono Get
Recordings Informatioin (ver Figura A21, número demarcado con 1), de modo que se
arrastra la información del relé a la computadora. Posteriormente, dando clic derecho se
abren el menú mostrado en la Figura A22, de donde se selecciona la opción Read All (en
caso de importar todos los eventos registrados por el relé), y una vez realizado esto, en la
ventana de los registros en la computadora se actualiza los datos, de modo que los registros
de las fallas están listos para ser analizados en la computadora.
481
Figura A21 Secuencia para obtener los registros de eventos del relé
482
Figura A22 Selección de todos los eventos registrados por el relé
8. Reporte de la falla en la línea
Tal y como se mencionó anteriormente, al finalizar la secuencia anterior, se puede
hacer uso del registro de la falla, de modo que se crea el reporte de la misma, esto
realizando la siguiente secuencia.
Inicialmente se selecciona la falla que se desea analizar, posteriormente se da clic
sobre la pestaña Report (ver Figura 21, numero demarcado con 2) en la barra de
483
herramientas, en donde se selecciona Create Report, de modo que se crea un archivo que
puede ser impreso en pdf para su análisis.
Es posible también observar y exportar el archivo en formato COMTRADE40 para
ello se obtiene la posibilidad de analizar en el tiempo las señales, así como observar en la
herramienta WinEve de ABB, las señales activadas y las magnitudes de las variables
eléctricas.
Para poder exportar este archivo, así como visualizarlo en el tiempo, se debe
realizar la siguiente secuencia. Para iniciar, en la ventana mostrada en la Figura A22 y para
los eventos almacenados en la computadora, se selecciona el evento que se desea exportar o
bien observar en el tiempo y en la opción IED de la barra de herramientas, se selecciona
Recordings y finalmente la opción Export Selected Recordings, de modo que se exporta el
evento en archivo COMTRADE.
Si únicamente se desea visualizar en el tiempo, sin exportar el evento, se da clic
sobre el evento que se desea analizar (recordando que este evento debe estar almacenado en
la computadora), y dando clic derecho sobre el evento se selecciona lo opción Open With…
(en caso de no estar predeterminada la opción WinEve, se debe buscar en la carpeta de
instalación del software “C:\Archivos de programa\ABB\WinEve\program” y seleccionar el
ejecutable para poder visualizar dicho evento.
40 Estándar IEEE Std C37.111-1999, utilizado para el intercambio de información en los sistemas de potencia
484
9. Algunas otras características del PCM 600
Algunas de las herramientas extras del software PCM 600, las cuales no son de gran
importancia, son las opciones del editor de la pantalla del relé, monitoreo de las señales del
relé, entre otras.
El editor de la pantalla del relé, como lo dice su nombre, es para realizar un
diagrama unifilar del módulo, así como de las barras y demás equipos. Esta opción es
válida cuando se cuenta con relés que permiten observar dicha pantalla de configuración,
dado que los actuales relés REL 670 que se posee en el ICE no lo poseen.
La opción de monitoreo de las señales en el relé, son de gran ayuda si se desea
conocer el estado de las señales binarias y analógicas de entrada y salida, esto debido a que
se cuenta con la posibilidad de observa cuales señales se encuentran activadas (presentadas
como un LED en color amarillo), la herramienta de monitoreo de las señales posee varias
ventanas que son utilizadas para medición visual, de modo que se despliega en estas los
valores de las señales analógicas medidas por el relé (potencia, tensión, corriente, factor de
potencia, frecuencia, entre otras), así como la indicación de cual entrada o salida binaria se
encuentra activada.
485
ANEXOS
A.1 Lógica combinacional del relé ABB REL 670
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared OVERVIEWApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 1/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
CONFIGURATION REL 670 (QUAD)VERSION 1.1, SINGLE BREAKER SINGLE PHASE TRIP
Work Sheet Description Sheet
OVERVIEW List of content 1I_AI Analog inputs for current circuits 2-3U_AI Analog inputs for voltage circuits 4-5IMP_PROT Distance Protection functions 6-8
I_PROT Current protection functions 15-17
U_PROT Voltage protection functions 19CB_TR Tripping logic 20-21CB_AR Autorecloser and synchrocheck circuits 22-24CB_BF Breaker failure and Pole discordance protection function 25MEASURE Measurement of power, current and voltage 26
VIO_BI Virtual Binary inputs 30-32VIO_BO Virtual Binary outputs 33-40DREP_AI Disturbance report Analog inputs 41DREP_BI Disturbance report Binary inputs 42-43COMMON General IED functions 44
IMP_COM Distance Protection Communication logic 9-14
EF_COM Earth Fault Protection Communication logic 18
LOGIC Signal Logic 27-29
CB_BF\25-I*
DREP_AI\41-I
DREP_AI\41-I
DREP_AI\41-I
DREP_AI\41-I
CB_BF\25-I*
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared I_AIApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 2/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
CURRENT CIRCUIT A FOR DISTANCE, IOC AND BFP
#2
LINE_CT_B_I3PFALSE
#LINE CT B
#IL1
#IL2
#IL3
#IN optional
CURRENT CIRCUIT B FOR BACK-UP PROTECTION
#LINE CT A
#IL1
#IL2
#IL3
#IN optional
#2
FALSE LINE_CT_A_I3P
LINE_CT_A_IL1
LINE_CT_A_IL2
LINE_CT_A_IL3
LINE_CT_A_IN
Note! If IN is not connected with SMT the residual current is calculated and used.
Note! If IN is not connected with SMT the residual current is calculated and used.
BLOCK AI3P
GRPNAME AI1
AI1NAME AI2
AI2NAME AI3
AI3NAME AI4
AI4NAME AIN
TYPE
BLOCK AI3P
GRPNAME AI1
AI1NAME AI2
AI2NAME AI3
AI3NAME AI4
AI4NAME AIN
TYPE
PR02-(1,3)
SMAI
PR14-(1,8)
SMAI
DREP_AI\41-I
I_PROT\17-I
MEASURE\26-I (2)
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared I_AIApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 3/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
#MUTUAL COMP
#PLineCT IN
FALSE
PARALLEL_LINE_MUTUAL_COMP
CURRENT CIRCUIT PARALLEL LINE MUTUAL COMPENSATION FOR FAULT LOCATOR
#TRFR IN
#2
FALSE
CURRENT CIRCUIT FOR TRFR NEUTRAL CURRENT FOR IN POL
TRFR_NEUT_CT_IN_I3P
#TRFRNeutCT IN
#2
#LineCTMeasure
#IL1
#IL2
#IL3
#2
FALSE
CURRENT CIRCUIT FOR MEASUREMENT
LINE_CT_MEASUREMENT_I3P
#IN optional
BLOCK AI3P
GRPNAME AI1
AI1NAME AI2
AI2NAME AI3
AI3NAME AI4
AI4NAME AIN
TYPE
BLOCK AI3P
GRPNAME AI1
AI1NAME AI2
AI2NAME AI3
AI3NAME AI4
AI4NAME AIN
TYPE
BLOCK AI3P
GRPNAME AI1
AI1NAME AI2
AI2NAME AI3
AI3NAME AI4
AI4NAME AIN
TYPE
PR04-(1,3)
SMAI
PR06-(1,3)
SMAI
PR20-(1,8)
SMAI
IMP_COM\11-I*
DREP_AI\41-I
DREP_AI\41-I
DREP_AI\41-I
DREP_AI\41-I
CB_AR\24-I*
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared U_AIApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 4/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
LINE_VT_B_U3P#LINE VT B
#UL1
#UL2
FALSE
#UL3
VOLTAGE CIRCUITS LINE VT CIRCUIT A FOR DISTANCE PROTECTION AND FUSE FAIL
#LineVTMeasure
#UL1
#UL2
#UL3
FALSE LINE_VT_MEASUREMENT_U3P
FALSE
LINE_VT_A_U3P
LINE_VT_A_UL1
LINE_VT_A_UL2
LINE_VT_A_UL3
#LINE VT A
#UL1
#UL2
#UL3
#1
#1
#1
VOLTAGE CIRCUITS LINE VT CIRCUIT B FOR EF AND SYNCROCHECK
VOLTAGE CIRCUITS LINE VT FOR MEASUREMENT
LINE_VT_A_UN
#UN optional
REALZERO
REALZERO
BLOCK SYNCOUT
DFTSPFC SPFCOUT
AI3P GRPNAME
AI1 AI1NAME
AI2 AI2NAME
AI3 AI3NAME
AI4 AI4NAME
AIN TYPE
BLOCK SYNCOUT
DFTSPFC SPFCOUT
AI3P GRPNAME
AI1 AI1NAME
AI2 AI2NAME
AI3 AI3NAME
AI4 AI4NAME
AIN TYPE
BLOCK AI3P
GRPNAME AI1
AI1NAME AI2
AI2NAME AI3
AI3NAME AI4
AI4NAME AIN
TYPE
PR01-(1,3)
SMAI
PR13-(1,8)
SMAI
PR19-(1,8)
SMAI
CB_AR\24-I
CB_AR\24-I
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared U_AIApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 5/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
BUS_A_1PH_VT_U3P
#BusB 1PhVT
FALSE BUS_B_1PH_VT_U3P
#1
VOLTAGE CIRCUITS BUS A VT CIRCUIT FOR SYNCROCHECK
VOLTAGE CIRCUITS BUS B VT CIRCUIT FOR SYNCROCHECK
#BusA 1PhVT
FALSE
#UL1
#1
#UL2
#UL3
#UL1
#UL2
#UL3
Note! Connect the phase used for SC, and set this phase in PST.
Note! Connect the phase used for SC, and set this phase in PST.
BLOCK AI3P
GRPNAME AI1
AI1NAME AI2
AI2NAME AI3
AI3NAME AI4
AI4NAME AIN
TYPE
BLOCK AI3P
GRPNAME AI1
AI1NAME AI2
AI2NAME AI3
AI3NAME AI4
AI4NAME AIN
TYPE
PR16-(1,8)
SMAI
PR17-(1,8)
SMAI
I_AI\2-O
U_AI\4-O
I_AI\2-O
U_AI\4-O
U_PROT\19-O
6-O
I_AI\2-O
U_AI\4-O
6-O
6-I*
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\42-I*
IMP_COM\10-I*
IMP_COM\10-I*
IMP_COM\10-I*
LOGIC\27-I
VIO_BO\35-I
VIO_BO\35-I
VIO_BO\35-I
6-I
7-I (3)
7-I (2)
DREP_BI\42-I*
VIO_BO\35-I
VIO_BO\35-I
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared IMP_PROTApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 6/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
LINE_CT_A_I3P
LINE_CT_A_I3P
LINE_CT_A_I3P
LINE_VT_A_U3P
LINE_VT_A_U3P
LINE_VT_A_U3P
ZD01-STDIR
ZD01-STDIR
PHS1-STCNDZ
PHS1-STCNDI
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKZ
PHASE SELECTOR, DISTANCE PROTECTION
DIRECTIONAL MEASUREMENT FOR DISTANCE PROTECTION
POWER SWING DETECTION
PSD1-START
PHS1-STPE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
TRUE
PHS1-STPE
PHS1-STFWL1
PHS1-STFWL2
PHS1-STFWL3
PHS1-STPP
PSD1-ZOUT
PSD1-ZIN
PHS1-STFWPE
PHS1-STRVL1
PHS1-STRVL2
PHS1-STRVL3
PHS1-STRVPE
PHS1-STNDL1
PHS1-STNDL2
PHS1-STNDL3
PHS1-STNDPE
PHS1-STFW1PH
PHS1-STFW2PH
PHS1-STFW3PH
PHS1-TRIP
PHS1-START
I3P START
U3P ZOUT
ZIN BLOCK
BLKI01
BLKI02
BLK1PH
REL1PH
BLK2PH
REL2PH
I0CHECK
TRSP
EXTERNAL
I3P TRIP
U3P START
STFWL1
STFWL2
STFWL3
STFWPE
STRVL1
STRVL2
STRVL3
STRVPE
BLOCK
STNDL1
DIRCND
STNDL2
STNDL3
STNDPE
STFW1PH
STFW2PH
STFW3PH
STPE
STPP
STCNDZ
STCNDI
I3P
U3P
STDIR
PSD1-(1055,3)
ZMRPSB_78
PHS1-(915,3)
FDPSPDIS_21
ZD01-(890,3)
ZDRDIR
I_AI\2-O
U_AI\4-O
6-O
U_PROT\19-O
6-O
6-O
I_AI\2-O
U_AI\4-O
6-O
U_PROT\19-O
6-O
6-O
I_AI\2-O
U_AI\4-O
6-O
U_PROT\19-O
6-O
6-O
I_AI\2-O
U_AI\4-O
6-O
U_PROT\19-O
6-O
6-O
I_AI\2-O
U_AI\4-O
6-O
U_PROT\19-O
6-O
6-O
CB_AR\22-I*
CB_TR\20-I
CB_TR\20-I
CB_TR\20-I
DREP_BI\42-I*
IMP_COM\12-I
IMP_COM\12-I
IMP_COM\12-I
LOGIC\27-I
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\42-I*
CB_TR\21-I*
CB_TR\21-I*
CB_TR\21-I*
8-I*
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\42-I*
LOGIC\27-I
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\42-I*
LOGIC\27-I
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\42-I*
IMP_COM\9-I*
IMP_COM\9-I*
IMP_COM\9-I*
IMP_COM\10-I (4)*
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared IMP_PROTApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 7/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
LINE DIST PROT QUAD CHARAC, 6 MEAS LOOPS, 5 ZONES
LINE_CT_A_I3P
LINE_CT_A_I3P
LINE_CT_A_I3P
LINE_CT_A_I3P
LINE_CT_A_I3P
LINE_VT_A_U3P
LINE_VT_A_U3P
LINE_VT_A_U3P
LINE_VT_A_U3P
LINE_VT_A_U3P
ZD01-STDIR
ZD01-STDIR
ZD01-STDIR
ZD01-STDIR
ZD01-STDIR
PHS1-STCNDZ
PHS1-STCNDI
PHS1-STCNDZ
PHS1-STCNDZ
PHS1-STCNDI
ZM05 SET IN REVERSE DIRECTION, USED IN
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKZ
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKZ
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKZ
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKZ
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKZ
PSD1-START
PSD1-START
PSD1-START
PSD1-START
PSD1-START
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
ZM01-TRL1
ZM01-TRL2
ZM01-TRL3
ZM02-TRIP
ZM03-TRIP
ZM04-TRIP
ZM05-TRIP
ZM01-TRIP
ZM02-STND
ZM05-START
ZM02-START
ZM01-START
ZM01-STND
ZM05-STND
BLOCKING SCHEME AND CURRENT REVERSAL LOGIC.
ZM02-STL1
ZM02-STL2
ZM02-STL3
ZM03-STND
ZM04-STND
ZM01-STL1
ZM01-STL2
ZM01-STL3
ZM03-START
ZM04-START
ZM05-STL1
ZM05-STL2
ZM05-STL3
I3P TRIP
U3P TRL1
TRL2
TRL3
START
STL1
STL2
BLOCK
STL3
VTSZ
STND
BLKTR
STCND
DIRCND
I3P TRIP
U3P TRL1
TRL2
TRL3
START
STL1
STL2
BLOCK
STL3
VTSZ
STND
BLKTR
STCND
DIRCND
I3P TRIP
U3P TRL1
TRL2
TRL3
START
STL1
STL2
BLOCK
STL3
VTSZ
STND
BLKTR
STCND
DIRCND
I3P TRIP
U3P TRL1
TRL2
TRL3
START
STL1
STL2
BLOCK
STL3
VTSZ
STND
BLKTR
STCND
DIRCND
I3P TRIP
U3P TRL1
TRL2
TRL3
START
STL1
STL2
BLOCK
STL3
VTSZ
STND
BLKTR
STCND
DIRCND
ZM01-(1101,3)
ZMQPDIS_21
ZM02-(1106,3)
ZMQAPDIS_21
ZM03-(1111,3)
ZMQAPDIS_21
ZM04-(1116,3)
ZMQAPDIS_21
ZM05-(1121,3)
ZMQAPDIS_21
I_AI\2-O
U_AI\4-O
7-O
I_PROT\15-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
CB_AR\23-O
7-O
7-O
7-O
CB_AR\22-O
8-O
I_AI\2-O
U_AI\4-O
CB_AR\22-I*
CB_AR\22-I*
DREP_BI\42-I*
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared IMP_PROTApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 8/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
FAULT LOCATOR
LINE_CT_A_I3P
LINE_VT_A_U3P
SWITCH ON TO FAULT LOGIC
FALSE
SFV1-TRIP
ZM02-STND
BI_CB_MAN_CLOSE
#0.200
BI_CB_OPEN
FALSE
FALSE
ZM02-STL1
ZM02-STL2
ZM02-STL3
AR01-START
GT07 = ON IF CB CLOSE COMMAND IS USED TO ACTIVATE SOTF
AR01-CLOSECB
FL01_FLTDISTX
FL01_CALCMADE
FALSE
SFV1-TRIP
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
IOC1-TRIP
GT03 = ON FOR INST OC TO GIVE SOTF TRIPFALSE
FALSE
FALSE
FALSE
GT02 = ON IF CB 'b' CONTACT IS USED TO ACTIVATE SOTF
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
POLE SLIP PROTECTION
LINE_CT_B_I3P
LINE_VT_B_U3P
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
PSP1-TRIP
PSP1-START
I3P TRIP
U3P
BLOCK
BC
ZACC
PHSELL1
PHSELL2
PHSELL3
FLTDISTX
CALCDIST
CALCMADE
BCD_80
BCD_40
BCD_20
BCD_10
BCD_8
BCD_4
BCD_2
BCD_1
INPUT OUT
I3P TRIP
U3P TRIP1
TRIP2
START
ZONE1
ZONE2
GEN
MOTOR
SFREQ
BLOCK
SLIPZOHM
BLKGEN
SLIPZPER
BLKMOTOR
UCOSKV
EXTZONE1
UCOSPER
INPUT OUT
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT ON
T OFF
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT OUT
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
SFV1-(2400,3)
ZCVPSOF
FLO1-(3400,3)
LMBRFLO
GT03-(816,3)
GT
PSP1-(1280,8)
PSPPPAM_78
GT02-(516,3)
GT
O036-(2009,3)
OR
O032-(1610,3)
OR
TM03-(813,3)
Timer
O037-(2103,3)
OR
GT07-(2015,3)
GT
O060-(3310,3)
OR
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
10-I*
11-I
11-I
11-I
11-I
11-I
11-I
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared IMP_COMApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 9/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
ZM05-START
ZM05-STL1
ZM05-STL2
ZM05-STL3
TRUE
TRUE
TRUE
TRUE
TRUE
TRUE
FALSE
FALSE
GT01 = OFF FOR SINGLE COMMON NON PHASE SEGREGATED CHANNEL
GT01 = ON FOR PHASE SEGREGATED CHANNELS
ZC1W-IRVL1
ZC1W-IRVL2
ZC1W-IRVL3
PHSEGCHAN
ZM02-START
ZM02-STL1
ZM02-STL2
ZM02-STL3
ZC1W-IRVBLKL1
ZC1W-IRVBLKL2
ZC1W-IRVBLKL3
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
TRUE
TRUE
TRUE
TRUE
TRUE
INPUT OUT
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
GT01-(215,3)
GT
A001-(204,3)
AND
A002-(206,3)
AND
A003-(208,3)
AND
A004-(210,3)
AND
O005-(404,3)
OR
O006-(406,3)
OR
O007-(408,3)
OR
A025-(1205,3)
AND
A026-(1207,3)
AND
A027-(1209,3)
AND
A028-(1211,3)
AND
O029-(1604,3)
OR
O030-(1606,3)
OR
O031-(1608,3)
OR
9-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\6-O
11-I
11-I
11-I
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared IMP_COMApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 10/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
ZM02-START
ZM05-STND
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
ZM05-STND
ZM05-STND
ZM05-STND
PHS1-STNDL1
PHS1-STNDL2
PHS1-STNDL3
ZM02-STL1
ZM02-STL2
ZM02-STL3
PHSEGCHAN
TRUE
TRUE
TRUE
TRUE
TRUE
TRUE
TRUE
TRUE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
ZC1W-WEIBLKOP
ZC1W-WEIBLKO1
ZC1W-WEIBLKO2
ZC1W-WEIBLKO3
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
A045-(2605,3)
AND
A046-(2607,3)
AND
A047-(2609,3)
AND
O049-(2904,3)
OR
O050-(2906,3)
OR
O051-(2908,3)
OR
O052-(2910,3)
OR
A049-(2905,3)
AND
A050-(2907,3)
AND
A051-(2909,3)
AND
A052-(2911,3)
AND
U_AI\4-O
U_PROT\19-O
VIO_BI\30-O
13-O
13-O
13-O
9-O
9-O
9-O
9-O
9-O
9-O
10-O
10-O
10-O
10-O
CB_AR\22-I*
CB_TR\20-I*
CB_TR\20-I*
CB_TR\20-I*
DREP_BI\42-I
14-I (2)
14-I (2)
14-I (2)
12-I
12-I
12-I
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared IMP_COMApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 11/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
LINE_VT_A_U3P
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKZ
BI_CB_OPEN
CURRENT REVERSAL AND WEAK END INFEED LOGIC, DISTANCE PROTECTION
FALSE
ZC1W-IRVL1
ZC1W-IRVL2
ZC1W-IRVL3
ZC1W-IRVBLKL3
ZC1W-IRVBLKL2
ZC1W-IRVBLKL1
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
ZC1W-WEIBLKOP
ZC1W-WEIBLKO1
ZC1W-WEIBLKO2
ZC1W-WEIBLKO3
ZC1W-TRPWEI
ZC1W-TRPWEIL1
ZC1W-TRPWEIL2
ZC1W-TRPWEIL3
ZC1W-IRVOPL1
ZC1W-IRVOPL2
ZC1W-IRVOPL3
ZC1W-ECHOL1
ZC1W-ECHOL2
ZC1W-ECHOL3
ZC1P-CRL1
ZC1P-CRL2
ZC1P-CRL3
ZC1W-IRVOP
U3P TRPWEI
BLOCK TRPWEIL1
BLKZ TRPWEIL2
CBOPEN TRPWEIL3
CRL1 IRVOP
CRL2 IRVOPL1
CRL3 IRVOPL2
IRVL1 IRVOPL3
ECHO IRVL2
ECHOL1 IRVL3
ECHOL2
ECHOL3
IRVBLKL1
IRVBLKL2
IRVBLKL3
WEIBLK
WEIBLKL1
WEIBLKL2
WEIBLKL3
WEIBLKOP
WEIBLKO1
WEIBLKO2
WEIBLKO3
ZC1W-(651,3)
ZC1WPSCH_85
IMP_PROT\7-O
11-O
IMP_PROT\7-O
11-O
IMP_PROT\7-O
11-O
IMP_PROT\7-O
I_PROT\15-O
IMP_PROT\7-O
I_PROT\15-O
IMP_PROT\7-O
I_PROT\15-O
14-I
14-I
14-I
14-I
14-I
14-I
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared IMP_COMApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 12/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
IOC1-TRL3
IOC1-TRL1
ZM02-STL1
ZC1W-ECHOL1
ZC1W-ECHOL2
ZC1W-ECHOL3
ZM02-STL2
ZM02-STL3
ZM01-STL1
ZM01-STL2
ZM01-STL3
TRUE
GT04 = ON FOR INST OC TO SEND UR SIGNAL
IOC1-TRL2
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
TRUE
TRUE
TRUE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
ZC1P-CSORL1
ZC1P-CSORL2
ZC1P-CSORL3
ZC1P-CSURL3
ZC1P-CSURL2
ZC1P-CSURL1
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT OUT
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
O033-(2003,3)
OR
O034-(2005,3)
OR
O035-(2007,3)
OR
GT04-(1016,3)
GT
A037-(2104,3)
AND
A038-(2106,3)
AND
A039-(2108,3)
AND
O038-(2105,3)
OR
O039-(2107,3)
OR
O040-(2109,3)
OR
VIO_BI\32-O
9-O
VIO_BI\32-O
VIO_BI\32-O
VIO_BI\32-O
14-O
14-O
14-O
14-O
14-O
14-O
11-I*
11-I*
11-I*
VIO_BO\36-I (2)
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\42-I*
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared IMP_COMApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 13/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
BI_ZC1P-CR
BI_ZC1P-CRL1
BI_ZC1P-CRL2
BI_ZC1P-CRL3
TRUE
TRUE
TRUE
TRUE
TRUE
FALSE
FALSE
ZC1P-CRL1
ZC1P-CRL2
ZC1P-CRL3
PHSEGCHAN
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
ZC1P-CSL1
ZC1P-CSL1
ZC1P-CSL2
ZC1P-CSL2
ZC1P-CSL3
ZC1P-CSL3
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
TRUE
TRUE
TRUE
TRUE
TRUE
BO_ZC1P-CS
BO_ZC1P-CSL1
BO_ZC1P-CSL2
BO_ZC1P-CSL3
ZC1P-CS
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
A005-(405,3)
AND
A006-(407,3)
AND
A007-(409,3)
AND
A008-(411,3)
AND
O009-(504,3)
OR
O010-(506,3)
OR
O011-(508,3)
OR
O041-(2504,3)
OR
A041-(2505,3)
AND
A042-(2507,3)
AND
A043-(2509,3)
AND
A044-(2511,3)
AND
11-O
11-O
11-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
12-O
12-O
12-O
12-O
12-O
12-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
11-O
11-O
11-O
13-O
13-O
13-O
CB_AR\22-I*
VIO_BO\36-I
VIO_BO\36-I
VIO_BO\36-I
13-I (2)*
13-I (2)*
13-I (2)*
VIO_BO\36-I
VIO_BO\36-I
VIO_BO\36-I
VIO_BO\36-I (2)
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared IMP_COMApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 14/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
ZM02-STL1
COMMUNICATION LOGIC, DISTANCE PROTECTION
ZC1P-CRL3
ZC1P-CRL2
ZC1P-CRL1
FALSE
ZM02-STL2
ZM02-STL3
ZC1P-CSORL1
ZC1P-CSORL2
ZC1P-CSORL3
ZC1P-CSURL3
ZC1P-CSURL2
ZC1P-CSURL1
ZC1W-IRVOPL1
ZC1W-IRVOPL1
ZC1W-IRVOPL2
ZC1W-IRVOPL2
ZC1W-IRVOPL3
ZC1W-IRVOPL3
ZM05-STL1
ZM05-STL2
ZM05-STL3
FALSE
FALSE
ZC1P-TRIP
ZC1P-TRL1
ZC1P-TRL2
ZC1P-TRL3
ZC1P-CSL1
ZC1P-CSL2
ZC1P-CSL3
ZC1P-CRLL1
ZC1P-CRLL2
ZC1P-CRLL3
ZC1P-CRL
FALSE
FALSE
FALSE
BLOCK TRIP
BLKTR TRL1
BLKTRL1 TRL2
BLKTRL2 TRL3
BLKTRL3 CSL1
CACCL1 CSL2
CACCL2 CSL3
CACCL3 CSMPH
CSURL1
CSURL2
CRLL1
CSURL3
CRLL2
CSORL1
CRLL3
CSORL2
CSORL3
CSBLKL1
CSBLKL2
CSBLKL3
BLKCSL1
BLKCSL2
BLKCSL3
CRL1
CRL2
CRL3
CRMPH
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
ZC1P-(2310,3)
ZC1PPSCH_85
O048-(2610,3)
OR
I_AI\2-O DREP_BI\42-I*
IMP_COM\12-I*
IMP_COM\12-I*
IMP_COM\12-I*
CB_AR\22-I*
CB_TR\20-I
CB_TR\20-I
CB_TR\20-I
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared I_PROTApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 15/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
IOC1-TRIP
IOC1-TRL1
IOC1-TRL2
IOC1-TRL3
LINE_CT_A_I3P
FALSE
FALSE
INSTANTANEOUS PHASE OVERCURRENT PROTECTION
TRUE
GT06 = ON FOR INST OC TO TRIP CB
IOC1CBTRIP
IOC1CBTRL1
IOC1CBTRL2
IOC1CBTRL3
TRUE
TRUE
TRUE
TRUE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
I3P TRIP
TRL1
TRL2
BLOCK
TRL3
ENMULT
INPUT OUT
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
IOC1-(615,3)
PHPIOC_50
GT06-(1616,3)
GT
A033-(2004,3)
AND
A034-(2006,3)
AND
A035-(2008,3)
AND
A036-(2010,3)
AND
I_AI\2-O
U_AI\4-O
I_AI\2-O
VIO_BI\31-O
CB_AR\22-I*
VIO_BO\37-I
VIO_BO\37-I
VIO_BO\37-I
DREP_BI\42-I*
LOGIC\29-I*
LOGIC\29-I*
LOGIC\29-I*
CB_AR\22-I*
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\42-I*
VIO_BO\37-I
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared I_PROTApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 16/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
LINE_CT_B_I3P
LINE_VT_B_U3P
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
LINE_CT_B_I3P
FALSE
FALSE
BI_THERMAL_OVERLOAD_THL1-RESET
DELAYED PHASE OVERCURRENT PROTECTION
THERMAL OVERLOAD PROTECTION
TOC1-TRIP
THL1-TRIP
TOC1-START
TOC1-STL1
TOC1-STL2
TOC1-STL3
TOC1-2NDHARM
TOC1-TRL1
TOC1-TRL2
TOC1-TRL3
THL1-START
THL1-ALARM
THL1-LOCKOUT
FALSE
FALSE
FALSE
REALZERO
I3P TRIP
BLOCK START
BLKTR ALARM
ENMULT LOCKOUT
AMBTEMP
SENSFLT
RESET
I3P
U3P
TRIP
TR1
TR2
TR3
TR4
TRL1
TRL2
TRL3
TR1L1
TR1L2
TR1L3
TR2L1
TR2L2
TR2L3
TR3L1
TR3L2
BLOCK
TR3L3
BLKTR
TR4L1
BLKST1
TR4L2
BLKST2
TR4L3
BLKST3
START
BLKST4
ST1
ST2
ST3
ST4
ENMULT1
STL1
ENMULT2
STL2
ENMULT3
STL3
ENMULT4
ST1L1
ST1L2
ST1L3
ST2L1
ST2L2
ST2L3
ST3L1
ST3L2
ST3L3
ST4L1
ST4L2
ST4L3
2NDHARM
DIRL1
DIRL2
DIRL3
THL1-(2600,100)
LPTTR_26
TOC1-(501,8)
OC4PTOC_51_67
I_AI\2-O
I_AI\2-O
U_AI\4-O
I_AI\3-O
U_PROT\19-O
CB_AR\23-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
CB_AR\23-O
I_AI\2-O
DREP_BI\42-I*
CB_AR\22-I*
CB_AR\22-I*
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\43-I*
CB_AR\22-I*
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\42-I*
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared I_PROTApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 17/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
LINE_CT_B_I3P
LINE_VT_B_U3P
BI_CB_MAN_CLOSE
#0.200
BI_CB_OPEN
TRUE
FALSE
FALSE
FALSE
AR01-CLOSECB
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
TEF1-STRV
TEF1-STFW
IEF1-TRIP
TEF1-START
DELAYED EARTH FAULT OVERCURRENT PROTECTION
INSTANTANEOUS EARTH FAULT OVERCURRENT PROTECTION
TEF1-TRIP
TEF1-2NDHARMD
LINE_CT_A_I3P
AR_1PT1
FALSE
#0.200
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKZ
FALSE
FALSE
BRC1-TRIP
BRC1-START
LINE_CT_B_I3P
BRC1-ALARM
BROKEN CONDUCTOR CHECKGT15 = ON TO TRIP CB FOR BRC TRIP OUTPUT
GT20 = ON TO BLOCK TEF TRIP DURING 1-POLE AR IN PROGRESS
TRFR_NEUT_CT_IN_I3P
GT05 = ON FOR INST EF TO TRIP CB
IEF1CBTRIP
I3P TRIP
BLOCK
BLKAR
MULTEN
INPUT ON
T OFF
I3P TRIP
U3P TRIN1
I3PPOL TRIN2
TRIN3
TRIN4
BLOCK
TRSOTF
BLKTR
BLKST1
START BLKST2
STIN1 BLKST3
STIN2 BLKST4
STIN3 ENMULT1
STIN4 ENMULT2
STSOTF ENMULT3
STFW ENMULT4
STRV CBPOS
2NDHARMD CLOSECB
OPENCB
INPUT ON
T OFF
I3P TRIP
START BLOCK
BLKTR
INPUT OUT
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT OUT
INPUT OUT
IEF1-(641,3)
EFPIOC_50N
TM11-(312,8)
Timer
TEF1-(509,8)
EF4PTOC_51N67N
TM20-(2612,8)
Timer
BRC1-(539,8)
BRCPTOC_46
GT20-(2615,8)
GT
O061-(103,8)
OR
A061-(104,8)
AND
GT05-(1216,3)
GT
GT15-(1415,8)
GT
18-O
CB_AR\23-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
18-O
I_PROT\17-O
VIO_BI\32-O
18-O
18-O
U_AI\4-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
U_PROT\19-O
VIO_BI\30-O
18-O
IMP_COM\11-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
CB_TR\20-I*
DREP_BI\43-I*
18-I*
CB_AR\22-I
CB_AR\22-I
DREP_BI\43-I*
CB_TR\20-I*
18-I
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared EF_COMApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 18/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
COMMUNICATION LOGIC, EARTH FAULT PROTECTION
CURRENT REVERSAL AND WEAK END INFEED LOGIC, EARTH FAULT PROTECTION
EFC1-CRL
EFC1-CRL
EFCA-IRVL
TEF1-STRV
IEF1-TRIP
TEF1-STFW
EFCA-ECHO
EFCA-ECHO
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
LINE_VT_B_U3P EFCA-IRVL
FALSE
TEF1-STFW
TEF1-STRV
ZC1W-TRPWEI
FALSE
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKZ
FALSE
FALSE
FALSE
AR_1PT1
BI_CB_OPEN
EFC1-TRIP
EFCA-TRWEI
EFC-TRIP_AR_START
GT14 = ON FOR EFC TRIP WITH AUTORECLOSE
EFC1-CS
BI_EFC1_CR
FALSE
EFCA-TRWEI
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
EFC1-TRIP
TEF1-STFW
TEF1-STFW
TEF1-STRV
GT13 = ON FOR INST EF TO SEND UR SIGNAL
EFC-TRIP_AR_INHIBIT
TRUE
TRUE
TRUE
TRUE
FALSE
U3P IRVL
BLOCK TRWEI
IRVBLK ECHO
IRV CR
WEIBLK1
WEIBLK2
VTSZ
CBOPEN
CRL
BLOCK TRIP
BLKTR CS
BLKCS
CSBLK
CRL
CACC
CSOR
LCG
CSUR
CR
CRG
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT OUT
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT OUT
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
EFCA-(1090,8)
ECRWPSCH_85
EFC1-(1095,8)
ECPSCH_85
O081-(1003,8)
OR
GT13-(1015,8)
GT
O085-(1253,8)
OR
GT14-(1315,8)
GT
O082-(1005,8)
OR
A093-(1404,8)
AND
A094-(1406,8)
AND
I_AI\2-O
U_AI\4-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\31-O
VIO_BI\31-O
CB_TR\21-O
U_AI\4-O
U_AI\4-O
19-O
VIO_BI\30-O
U_AI\4-O
VIO_BI\30-O
19-O
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\43-I*
VIO_BO\39-I
CB_AR\22-I*
VIO_BO\38-I
VIO_BO\38-I
DREP_BI\43-I*
LOGIC\29-I*
LOGIC\29-I*
LOGIC\29-I*
VIO_BO\38-I
VIO_BO\38-I
VIO_BO\38-I
CB_AR\22-I*
VIO_BO\38-I
VIO_BO\38-I
DREP_BI\43-I*
LOGIC\29-I*
LOGIC\29-I*
LOGIC\29-I*
VIO_BO\38-I
VIO_BO\38-I
VIO_BO\38-I
CB_AR\22-I*
DREP_BI\43-I*
DREP_BI\43-I*
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared U_PROTApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 19/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
LINE_VT_B_U3P
LINE_VT_B_U3P
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKU
TOV1-TRIP
TUV1-TRIP
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKU
FALSE
BI_LINE_DISC_OPEN
BI_CB_CLOSED
LINE_VT_A_U3P
LINE_CT_A_I3P
FUSE FAILURE SUPERVISION
DELAYED OVERVOLTAGE PROTECTION
DELAYED UNDERVOLTAGE PROTECTION
TOV1-START
TUV1-START
TUV1-ST1L1
TUV1-ST1L2
TUV1-ST1L3
TOV1-ST1L1
TOV1-ST1L2
TOV1-ST1L3
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKZ
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-3PH
TOV1-TR1
TOV1-TR2
TUV1-TR1
TUV1-TR2
BI_LINE_MCB_FF
TRP1-TRIP
BI_CB_OPEN
FALSE
FALSE
LOSS OF VOLTAGE
LINE_VT_B_U3P
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKU
BI_CB_OPEN
FALSE
LOV1-TRIP
LOV1-START
GT16 = ON TO TRIP CB FOR LOV TRIP OUTPUT
LOV1-ALARM
TOV1-ST2L1
TOV1-ST2L2
TOV1-ST2L3
TUV1-ST2L1
TUV1-ST2L2
TUV1-ST2L3
U3P TRIP
TR1
TR1L1
BLOCK
TR1L2
BLKTR1
TR1L3
BLKST1
TR2
BLKTR2
TR2L1
BLKST2
TR2L2
TR2L3
START
ST1
ST1L1
ST1L2
ST1L3
ST2
ST2L1
ST2L2
ST2L3
U3P TRIP
TR1
TR1L1
BLOCK
TR1L2
BLKTR1
TR1L3
BLKST1
TR2
BLKTR2
TR2L1
BLKST2
TR2L2
TR2L3
START
ST1
ST1L1
ST1L2
ST1L3
ST2
ST2L1
ST2L2
ST2L3
I3P BLKZ
U3P BLKU
BLOCK 3PH
DLD1PH
DLD3PH
CBCLOSED
MCBOP
DISCPOS
BLKTRIP
U3P TRIP
START BLOCK
CBOPEN
VTSU
INPUT OUT
TOV1-(583,8)
OV2PTOV_59
TUV1-(570,8)
UV2PTUV_27
FSD1-(325,3)
SDDRFUF
LOV1-(600,8)
LOVPTUV_27
GT16-(1515,8)
GT
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\32-O
LOGIC\27-O
IMP_PROT\8-O
IMP_PROT\8-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
EF_COM\18-O
EF_COM\18-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
IMP_PROT\7-O
IMP_COM\11-O
I_PROT\15-O
CB_BF\25-O
VIO_BI\30-O
CB_BF\25-O
IMP_PROT\7-O
IMP_COM\11-O
I_PROT\15-O
CB_BF\25-O
VIO_BI\30-O
CB_BF\25-O
IMP_PROT\7-O
IMP_COM\11-O
I_PROT\15-O
CB_BF\25-O
VIO_BI\30-O
CB_BF\25-O
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared CB_TRApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 20/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
PROT_TRIP_3_PHASE
LINE_PROT_TRIP_L1
LINE_PROT_TRIP_L2
LINE_PROT_TRIP_L3
TR01-INPUT 17-32 = CB TRIP L1
TR02-INPUT 1-16 = CB TRIP L2
TR02-INPUT 17-32 = CB TRIP L3
PD01-TRIP
BI_EXT_BBP_TRIP
TR01-INPUT 1-16 = CB TRIP 3 PHASE
BFP1-TRRETL3
FRONT LOGIC CB TRIPPING
ZM01-TRL1
ZM01-TRL2
ZM01-TRL3
ZC1W-TRPWEIL1
ZC1W-TRPWEIL2
ZC1W-TRPWEIL3
BFP1-TRRETL1
BI_LINE_DTTR
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
TOC1-TRIP
THL1-TRIP
SFV1-TRIP
ZM_DELAYED_TRIP
TEF1-TRIP
EFC1-TRIP
TOV1-TRIP
TUV1-TRIP
EFCA-TRWEI
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
BFP1-TRRETL2
BI_EXTERNAL_TRIP_3PH
BI_EXTERNAL_TRIP_L1
BI_EXTERNAL_TRIP_L2
BI_EXTERNAL_TRIP_L3
LOV1-TRIP
PSP1-TRIP
BRC1-TRIP
PD01-TRIP
PD01-TRIP
IEF1CBTRIP
IOC1CBTRL1
IOC1CBTRL2
IOC1CBTRL3
OUTPUT1 INPUT1
OUTPUT2 INPUT2
OUTPUT3 INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT7
INPUT8
INPUT9
INPUT10
INPUT11
INPUT12
INPUT13
INPUT14
INPUT15
INPUT16
INPUT17
INPUT18
INPUT19
INPUT20
INPUT21
INPUT22
INPUT23
INPUT24
INPUT25
INPUT26
INPUT27
INPUT28
INPUT29
INPUT30
INPUT31
INPUT32
OUTPUT1 INPUT1
OUTPUT2 INPUT2
OUTPUT3 INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT7
INPUT8
INPUT9
INPUT10
INPUT11
INPUT12
INPUT13
INPUT14
INPUT15
INPUT16
INPUT17
INPUT18
INPUT19
INPUT20
INPUT21
INPUT22
INPUT23
INPUT24
INPUT25
INPUT26
INPUT27
INPUT28
INPUT29
INPUT30
INPUT31
INPUT32
TR01-(2700,3)
TMAGGIO
TR02-(2705,3)
TMAGGIO
20-O
20-O
20-O
20-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_COM\14-O
CB_AR\23-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
21-O
CB_AR\23-O
VIO_BI\30-O
CB_BF\25-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
21-O
VIO_BI\30-O
21-O
VIO_BI\30-O
21-O
CB_AR\23-I*
CB_BF\25-I*
CB_BF\25-I*
CB_BF\25-I*
CB_AR\23-I*
VIO_BO\33-I
VIO_BO\34-I
VIO_BO\34-I
VIO_BO\34-I
LOGIC\29-I*
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared CB_TRApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 21/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
TRP1-TRIP
TRP1-TRL1
TRP1-TRL2
TRP1-TRL3
TRP1-TR3P
FALSE
FALSE
AR_PREP3PTR
PROT_TRIP_3_PHASE
TRP1-TRIP
TRUE
TRUE
LINE_PROT_TRIP_L2
LINE_PROT_TRIP_L3
LINE_PROT_TRIP_L1
BI_PERMIT1PTR
BI_PREP3PTR
FALSE
FALSE
FALSE
TRUE
TRUE
GT08= ON IF PERMIT 1PH TRIP IS USED
TRIP CIRCUITS CB
#3.000
#3.000
#3.000
TRUE
TRUE
TRUE
TRP1-TRL1
TRP1-TRL2
TRP1-TRL3
BI_TCS_OK_L1
BI_TCS_OK_L2
BI_TCS_OK_L3
TCS_ALARM_L1
TCS_ALARM_L2
TCS_ALARM_L3
FALSE
FALSE
FALSE
TCS_ALARM
TRIP COIL SUPERVISION CB
ZC1P-TRIP
FALSE
ZM02-STL1
ZM02-STL2
ZM02-STL3
TRUE
GT21 = ON FOR TRIP COIL SUPERVISION ACTIVATED
TRUE
CB_LO
FALSE
FALSE
BI_EXT_BBP_TRIP
FALSE
BFP1-TRBU
AR01-UNSUCCL
BI_RESET_LO
BLOCK TRIP
BLKLKOUT TRL1
TRIN TRL2
TRINL1 TRL3
TRINL2 TR1P
TRINL3 TR2P
PSL1 TR3P
PSL2 CLLKOUT
PSL3
1PTRZ
1PTREF
P3PTR
SETLKOUT
RSTLKOUT
INPUT OUT
INPUT OUT
INPUT OUT
INPUT ON
T OFF
INPUT ON
T OFF
INPUT ON
T OFF
INPUT OUT
INPUT OUT INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
TRP1-(2800,3)
SMPPTRC_94
I061-(201,100)
INV
I062-(202,100)
INV
I063-(301,100)
INV
TM21-(312,100)
Timer
TM22-(512,100)
Timer
TM23-(712,100)
Timer
GT21-(315,100)
GT
GT08-(2616,3)
GT
A013-(705,3)
AND
O014-(706,3)
OR
A014-(707,3)
AND
O013-(704,3)
OR
A147-(808,100)
AND
A145-(804,100)
AND
A146-(806,100)
AND
O148-(809,100)
OR
IMP_PROT\7-O
IMP_COM\14-O
IMP_COM\11-O
I_PROT\15-O
I_PROT\17-O
EF_COM\18-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
LOGIC\27-O
IMP_PROT\8-O
IMP_PROT\8-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
I_PROT\17-O
EF_COM\18-O
I_PROT\17-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
CB_BF\25-O
CB_BF\25-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\32-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
23-I*
23-I*
23-I*
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared CB_ARApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 22/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
TR03-INPUT 1-16 =START AR
TR03-INPUT 17-32 =INHIBIT AR
BFP1-TRBU
PD01-TRIP
AR01-START
AR01-INHBIT
ZM01-TRIP
IOC1CBTRIP
BI_START_AR
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
BI_EXT_BBP_TRIP
FRONT LOGIC CB AUTORECLOSE
ZC1P-TRIP
ZC1W-TRPWEI
IEF1CBTRIP
TOV1-TRIP
TUV1-TRIP
EFC-TRIP_AR_START
TOC1-TRIP
THL1-TRIP
TEF1-TRIP
BI_LINE_DTTR
BI_INHIBIT_AR
CBREADY
BI_CB_SPRING_UNCHARGED
BI_CB_SF6_LOW
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
ZM_DELAYED_TRIP
LOV1-TRIP
FALSE
EFC-TRIP_AR_INHIBIT
BI_EXTERNAL_TRIP_L1
BI_EXTERNAL_TRIP_L2
BI_EXTERNAL_TRIP_L3
SFV1-TRIP
PSP1-TRIP
BRC1-TRIP
GT09 = ON FOR EXTERNAL 3PH TRIP WITH AUTORECLOSE
TRUE
TRUE
TRUE
TRUE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
BI_EXTERNAL_TRIP_3PH
OUTPUT1 INPUT1
OUTPUT2 INPUT2
OUTPUT3 INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT7
INPUT8
INPUT9
INPUT10
INPUT11
INPUT12
INPUT13
INPUT14
INPUT15
INPUT16
INPUT17
INPUT18
INPUT19
INPUT20
INPUT21
INPUT22
INPUT23
INPUT24
INPUT25
INPUT26
INPUT27
INPUT28
INPUT29
INPUT30
INPUT31
INPUT32
INPUT OUT
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
TR03-(2710,3)
TMAGGIO
GT09-(2916,3)
GT
O024-(1010,3)
OR
O109-(2003,8)
OR
A029-(1605,3)
AND
A030-(1607,3)
AND
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
22-O
22-O
CB_TR\21-O
23-O
CB_TR\21-O
22-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
24-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
VIO_BO\33-I
VIO_BO\33-I
VIO_BO\33-I
VIO_BO\33-I
CB_TR\21-I*
DREP_BI\43-I*
VIO_BO\33-I
VIO_BO\33-I
VIO_BO\33-I
VIO_BO\33-I
VIO_BO\33-I
CB_BF\25-I*
CB_BF\25-I*
CB_TR\21-I*
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared CB_ARApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 23/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
BI_AR01-PLCLOST
BI_AR01-RSTCOUNT
FALSE
BI_CB_CLOSED
CBREADY
AR01-1PT1
AR01-CLOSECB
CB AUTORECLOSE
AR01-INHBIT
AR01-START
TRP1-TRIP
TRUE
EXTERNAL_AR_USED
AR01-PERMIT1P
AR01-3PT1
AR01-3PT2
TRUE
TRUE
TRUE
GT17 = ON IF EXTERNAL AR IS USED AR_PREP3PTR
EXTERNAL_AR_USED
AR01-SETON
AR01-READY
AR01-SUCCL
AR01-UNSUCCL
AR01-INPROGR
AR01-PREP3P
AR01-ACTIVE
AUTO_SC_OK
TRP1-TR3P
FALSE
FALSE
FALSE
BI_EXT_AR_1PT1
AR_1PT1
FALSE
BI_AR01-ON
BI_AR01-OFF
FALSE
INTZERO
FALSE
FALSE
ON BLOCKED
OFF SETON
READY BLKON
ACTIVE BLKOFF
SUCCL RESET
UNSUCCL INHIBIT
INPROGR START
1PT1 STARTHS
2PT1 TRSOTF
3PT1 SKIPHS
3PT2 ZONESTEP
3PT3 TR2P
3PT4 TR3P
3PT5 THOLHOLD
PERMIT1P CBREADY
PREP3P CBPOS
CLOSECB PLCLOST
WFMASTER SYNC
COUNT1P WAIT
COUNT2P RSTCOUNT
COUNT3P1
COUNT3P2
COUNT3P3
MODEINT
COUNT3P4
COUNT3P5
COUNTAR
MODE
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N INPUT OUT
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
AR01-(2401,8)
SMBRREC_79
A109-(2004,8)
AND
A113-(2504,8)
AND
GT17-(1815,8)
GT
O113-(2503,8)
OR
U_AI\5-O
U_AI\5-O
U_AI\4-O
VIO_BI\31-O
VIO_BI\31-O
VIO_BI\31-O
VIO_BI\31-O
VIO_BI\31-O
VIO_BI\31-O
VIO_BI\31-O
24-O
24-O
24-O
24-O
24-I*
24-I*
24-I*
24-I*
23-I*
VIO_BO\33-I
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared CB_ARApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 24/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
LINE_VT_B_U3P
BUS_A_1PH_VT_U3P
BUS_B_1PH_VT_U3P
FALSE
FALSE
FALSE
SYN1-AUTOENOK
SYN1-AUTOSYOK
SYN1-MANENOK
SYN1-MANSYOK
MAN_SC_OK
SYNCHRO CHECK AND ENERGIZING CHECK CB
BI_BUS_A_MCB_OK_SYN-UB1OK
BI_BUS_B_MCB_OK_SYN-UB2OK
BI_BUS_B_DISC_OPEN
BI_BUS_B_DISC_CLOSED
AUTO_SC_OK
FALSE
FALSE
FALSE
GRP_OFF
BI_BUS_A_DISC_OPEN
BI_BUS_A_DISC_CLOSED
TRUE
FALSE
TRUE
FALSE
TRUE
BI_LINE_MCB_OK_SYN_ULNOK
FALSE
FALSE
FALSE
INTZERO
INTZERO
FALSE
SYN1-SYNOK
GT11 = OFF IF a&b CONTACTS ARE USED, OR b CONTACTS ONLYGT11 = ON IF ONLY a CONTACTS ARE USED
GT12 = OFF IF a&b CONTACTS ARE USED, OR a CONTACTS ONLYGT12 = ON IF ONLY b CONTACTS ARE USED
TRUE
TRUE
SYN1-AUTOSYOK
SYN1-AUTOENOK
SYN1-MANENOK
SYN1-MANSYOK
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
TRUE
TRUE
TRUE
TRUE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
U3PBB1 SYNOK
U3PBB2 AUTOSYOK
U3PLN1 AUTOENOK
U3PLN2 MANSYOK
MANENOK
TSTSYNOK
TSTAUTSY
TSTMANSY
TSTENOK
USELFAIL
B1SEL
B2SEL
LN1SEL
LN2SEL
SYNPROGR
SYNFAIL
UOKSYN
UDIFFSYN
FRDIFSYN
FRDIFFOK
FRDERIVA
UOKSC
UDIFFSC
FRDIFFA
PHDIFFA
FRDIFFM
PHDIFFM
UDIFFME
FRDIFFME
PHDIFFME
MODEAEN
MODEMEN
BLOCK
BLKSYNCH
BLKSC
BLKENERG
B1QOPEN
B1QCLD
B2QOPEN
B2QCLD
LN1QOPEN
LN1QCLD
LN2QOPEN
LN2QCLD
UB1OK
UB1FF
UB2OK
UB2FF
ULN1OK
ULN1FF
ULN2OK
ULN2FF
STARTSYN
TSTSYNCH
TSTSC
TSTENERG
AENMODE
MENMODE
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT OUT
INPUT OUT
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
SYN1-(1701,8)
SESRSYN_25
A097-(1504,8)
AND
A098-(1506,8)
AND
O097-(1503,8)
OR
O098-(1505,8)
OR
GT11-(315,8)
GT
GT12-(815,8)
GT
O101-(1803,8)
OR
O102-(1805,8)
OR
I_AI\2-O
CB_TR\21-O
CB_TR\21-O
CB_TR\21-O
VIO_BI\31-O
VIO_BI\31-O
I_AI\2-O
CB_AR\23-O
CB_AR\23-O
VIO_BI\30-O
CB_TR\21-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
CB_AR\22-I*
DREP_BI\43-I*
CB_TR\20-I*
CB_TR\20-I*
CB_TR\20-I*
VIO_BO\33-I
VIO_BO\33-I
CB_AR\22-I*
VIO_BO\34-I
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared CB_BFApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 25/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
LINE_CT_B_I3P
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
PD01-TRIP
BI_PD01-EXTPDIND
BREAKER FAILURE PROTECTION CB
POLE DISCORDANCE PROTECTION CB
BFP1-TRBU
BFP1-TRRET
BFP1-TRRETL1
BFP1-TRRETL2
BFP1-TRRETL3
FALSE
LINE_CT_A_I3P
TRP1-TRL1
TRP1-TRL2
TRP1-TRL3
AR01-CLOSECB
BI_CB_OPEN
TRP1-TRIP
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
PD01-START
BI_CB_MAN_CLOSE
#0.150
FALSE
AR_1PT1
FALSE
BI_BUS_B_DISC_CLOSED
BI_BUS_A_DISC_CLOSED
FALSE
FALSE
TRIP-BUS_A
TRIP-BUS_B
TRUE
TRUE
FALSE
I3P TRIP
START BLOCK
BLKDBYAR
CLOSECMD
OPENCMD
EXTPDIND
POLE1OPN
POLE1CL
POLE2OPN
POLE2CL
POLE3OPN
POLE3CL
I3P TRBU
TRBU2
TRRET
TRRETL1
TRRETL2
TRRETL3
CBALARM
BLOCK
START
STL1
STL2
STL3
CBCLDL1
CBCLDL2
CBCLDL3
CBFLT
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4N
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT OUT
T
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
PD01-(530,8)
CCRPLD_52PD
BFP1-(3100,3)
CCRBRF_50BF
A053-(3205,3)
AND
A054-(3207,3)
AND
O065-(303,8)
OR
TP19-(2013,8)
Pulse
O115-(2507,8)
OR
I_AI\3-O
U_AI\4-O
U_AI\4-O
I_AI\3-O
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared MEASUREApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 26/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
LINE_CT_MEASUREMENT_I3P
LINE_CT_MEASUREMENT_I3P
LINE_VT_MEASUREMENT_U3P
LINE_VT_MEASUREMENT_U3P
MEASUREMENTS
TRUE
FALSE
FALSE
S
S_RANGE
P_INST
P
P_RANGE
Q_INST
Q
Q_RANGE
PF
PF_RANGE
ILAG
ILEAD
U
U_RANGE
I
I_RANGE
F
I3P
F_RANGE
U3P
U3P UL12
UL12RANG
UL12ANGL
UL23
UL23RANG
UL23ANGL
UL31
UL31RANG
UL31ANGL
U3P 3U0
3U0RANG
3U0ANGL
U1
U1RANG
U1ANGL
U2
U2RANG
U2ANGL
I3P IL1
IL1RANG
IL1ANGL
IL2
IL2RANG
IL2ANGL
IL3
IL3RANG
IL3ANGL
I3P 3I0
3I0RANG
3I0ANGL
I1
I1RANG
I1ANGL
I2
I2RANG
I2ANGL
P
Q
ACCST
STACC
EAFPULSE
RSTACC
EARPULSE
ERFPULSE
ERRPULSE RSTDMD
EAFALM
EARALM
ERFALM
ERRALM
EAFACC
EARACC
ERFACC
ERRACC
MAXPAFD
MAXPARD
MAXPRFD
MAXPRRD
U3P UL1
UL1RANG
UL1ANGL
UL2
UL2RANG
UL2ANGL
UL3
UL3RANG
UL3ANGL
SVR1-(2701,100)
CVMMXU
VP01-(2810,100)
VMMXU
VSQ1-(2830,100)
VMSQI
CP01-(551,100)
CMMXU
CSQ1-(2820,100)
CMSQI
ETP1-(2720,100)
ETPMMTR
VN01-(2840,100)
VNMMXU
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
VIO_BO\35-I
VIO_BO\35-I
VIO_BO\35-I
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared LOGICApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 27/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
PHS1-STFWL1
PHS1-STFWL2
PHS1-STFWL3
PHS1-STFWPE
FALSE
FALSE
PHS1-STNDL1
PHS1-STNDL2
PHS1-STNDL3
PHS1-STNDPE
FALSE
FALSE
PHS1-STND
PHS1-STFW
LOGICAL SIGNALS PHASE SELECTOR
ZM02-TRIP
ZM03-TRIP
ZM04-TRIP
ZM05-TRIP
FALSE
ZM_DELAYED_TRIP
LOGICAL SIGNALS DISTANCE PROTECTION
FALSE
ZM01-STND
ZM02-STND
ZM03-STND
ZM04-STND
ZM05-STND
FALSE
ZM_STND
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
O008-(410,3)
OR
O047-(2608,3)
OR
O012-(510,3)
OR
O020-(810,3)
OR
IMP_PROT\7-O
27-O
IMP_PROT\8-O
IMP_PROT\8-O
IMP_COM\14-O
IMP_COM\11-O
EF_COM\18-O
EF_COM\18-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
I_PROT\15-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
CB_BF\25-O
CB_BF\25-O
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared LOGICApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 28/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
BFP1-TRBU
IEF1CBTRIP
TEF1-TRIP
IOC1CBTRIP
TOC1-TRIP
EFC1-TRIP
EFCA-TRWEI
TOV1-TRIP
TUV1-TRIP
ZM01-TRIP
SFV1-TRIP
ZC1P-TRIP
ZC1W-TRPWEI
ZM_DELAYED_TRIP
GROUPING OF LED RED SIGNALS
FALSE
FALSE
DISTANCE_PROTECTION_TRIP
CARRIER_AIDED_TRIP
PD01-TRIP
EF_PROTECTION_TRIP
OC_PROTECTION_TRIP
VOLTAGE_PROTECTION_TRIP
BREAKER_FAIL_TRIP
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
THL1-TRIP
FALSE
FALSE
FALSE
PSP1-TRIP
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
O055-(3208,3)
OR
O069-(703,8)
OR
O015-(708,3)
OR
O016-(710,3)
OR
O054-(3206,3)
OR
O053-(3204,3)
OR
IMP_PROT\6-O
IMP_COM\11-O
I_PROT\15-O
I_PROT\16-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
IMP_PROT\6-O
IMP_COM\11-O
I_PROT\15-O
I_PROT\16-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
IMP_PROT\6-O
IMP_COM\11-O
I_PROT\16-O
I_PROT\15-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\8-O
I_PROT\16-O
I_PROT\15-O
I_PROT\16-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
CB_TR\21-O
VIO_BO\40-I
VIO_BO\40-I
VIO_BO\40-I
VIO_BO\35-I*
VIO_BO\40-I
VIO_BO\40-I
VIO_BO\40-I
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared LOGICApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 29/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
PHS1-STNDL1
PHS1-STNDL2
PHS1-STNDL3
ZC1W-TRPWEIL1
ZC1W-TRPWEIL2
ZC1W-TRPWEIL3
TOC1-STL3
IOC1-TRL1
IOC1-TRL2
IOC1-TRL3
TOC1-STL1
TOC1-STL2
TOV1-ST1L1
TOV1-ST1L2
TOV1-ST1L3
TUV1-ST1L1
TUV1-ST1L2
TUV1-ST1L3
GENERAL_START_L1
GENERAL_START_L2
GENERAL_START_L3
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKU
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKZ SUPERVISION_ALARM
ZM02-START
ZM01-START
ZM03-START
ZM04-START
ZM05-START
GENERAL_ZM_START
GROUPING OF LED YELLOW SIGNALS
FALSE
FALSE
TOC1-START GENERAL_OC_START
TCS_ALARM
FALSE
FALSE
FALSE
THL1-START
FALSE
IOC1-TRIP
IEF1-TRIP
TEF1-START
FALSE
FALSE
FALSE
GENERAL_EF_START
FALSE
PSP1-START
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT1 OUT
INPUT2 NOUT
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
O019-(808,3)
OR
O018-(806,3)
OR
O017-(804,3)
OR
O059-(3308,3)
OR
O056-(3210,3)
OR
O057-(3304,3)
OR
O058-(3306,3)
OR
CB_AR\23-I*
CB_BF\25-I*
CB_AR\23-I
CB_AR\23-I
CB_AR\22-I*
CB_AR\22-I*
CB_TR\21-I
CB_TR\21-I
CB_TR\21-I
CB_TR\21-I
CB_TR\21-I
CB_TR\21-I
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared VIO_BIApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 30/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
BI_PD01-EXTPDIND
#LINE CB
#CB CLOSED BI_CB_OPEN
BI_CB_CLOSED
BI_CB_MAN_CLOSE
#LINE CB AR
#START AR
BI_EXTERNAL_TRIP_3PH
BI_EXTERNAL_TRIP_L1
BI_EXTERNAL_TRIP_L2
BI_EXTERNAL_TRIP_L3
BI_AR01-ON
BI_AR01-OFF
BI_START_AR
#EXT TRIP 3PH
#EXT TRIP L1
#EXT TRIP L2
#EXT TRIP L3
#AR ON
#AR OFF
#LINE CB TCS
#TCS OK L1
#TCS OK L2
#TCS OK L3
BI_TCS_OK_L1
BI_TCS_OK_L2
BI_TCS_OK_L3
#INHIBIT AR
#AR RSTCOUNT
#AR PLCLOST
BI_INHIBIT_AR
BI_AR01-RSTCOUNT
BI_AR01-PLCLOST
BI_EXT_AR_1PT1
#EXT AR 1PT1
BI_PERMIT1PTR
BI_PREP3PTR
#PREP3PTR
#PERMIT1PTR
#MAN CLOSE
#CB EXTPDIND
#CB OPEN
#CB SPR UNCH
#CB SF6 LOW
BI_CB_SPRING_UNCHARGED
BI_CB_SF6_LOW
#EXT BBP TRIP
BI_EXT_BBP_TRIP
#LINE CB EX TR
BI_RESET_LO
#RESET LO
BI1 INSTNAME
BI2 BI1NAME
BI3 BI2NAME
BI4 BI3NAME
BI5 BI4NAME
BI6 BI5NAME
BI7 BI6NAME
BI8 BI7NAME
BI9 BI8NAME
BI10 BI9NAME
BI10NAME
BI1 INSTNAME
BI2 BI1NAME
BI3 BI2NAME
BI4 BI3NAME
BI5 BI4NAME
BI6 BI5NAME
BI7 BI6NAME
BI8 BI7NAME
BI9 BI8NAME
BI10 BI9NAME
BI10NAME
BI1 INSTNAME
BI2 BI1NAME
BI3 BI2NAME
BI4 BI3NAME
BI5 BI4NAME
BI6 BI5NAME
BI7 BI6NAME
BI8 BI7NAME
BI9 BI8NAME
BI10 BI9NAME
BI10NAME
BI1 INSTNAME
BI2 BI1NAME
BI3 BI2NAME
BI4 BI3NAME
BI5 BI4NAME
BI6 BI5NAME
BI7 BI6NAME
BI8 BI7NAME
BI9 BI8NAME
BI10 BI9NAME
BI10NAME
SI01-(150,3)
SMBI
SI02-(151,3)
SMBI
SI03-(152,3)
SMBI
SI04-(153,3)
SMBI
I_PROT\16-I
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared VIO_BIApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 31/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
BI_BUS_A_MCB_OK_SYN-UB1OK
BI_BUS_B_MCB_OK_SYN-UB2OK
#LINE
#DISC CLOSED BI_LINE_DISC_OPEN
BI_LINE_DISC_CLOSED
#BUS A
#MCB OK
#BUS B
#MCB OK
#MCB PROT TRIP
BI_LINE_MCB_FF
BI_THERMAL_OVERLOAD_THL1-RESET
#DISC OPEN
BI_BUS_B_DISC_OPEN
BI_BUS_B_DISC_CLOSED
BI_BUS_A_DISC_OPEN
BI_BUS_A_DISC_CLOSED
#DISC OPEN
#DISC CLOSED
#DISC OPEN
#DISC CLOSED
BI_LINE_MCB_OK_SYN_ULNOK
#RESET MEM THL
#MCB SYNCH OK
BI1 INSTNAME
BI2 BI1NAME
BI3 BI2NAME
BI4 BI3NAME
BI5 BI4NAME
BI6 BI5NAME
BI7 BI6NAME
BI8 BI7NAME
BI9 BI8NAME
BI10 BI9NAME
BI10NAME
BI1 INSTNAME
BI2 BI1NAME
BI3 BI2NAME
BI4 BI3NAME
BI5 BI4NAME
BI6 BI5NAME
BI7 BI6NAME
BI8 BI7NAME
BI9 BI8NAME
BI10 BI9NAME
BI10NAME
BI1 INSTNAME
BI2 BI1NAME
BI3 BI2NAME
BI4 BI3NAME
BI5 BI4NAME
BI6 BI5NAME
BI7 BI6NAME
BI8 BI7NAME
BI9 BI8NAME
BI10 BI9NAME
BI10NAME
SI07-(156,3)
SMBI
SI06-(155,3)
SMBI
SI05-(154,3)
SMBI
COMMON\44-I
COMMON\44-I
COMMON\44-I
COMMON\44-I
COMMON\44-I
COMMON\44-I
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\42-I*
DREP_BI\43-I*
CB_AR\22-I*
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared VIO_BIApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 32/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
#REM COMM
#ZM CR
#ZM CR L1
#ACTIVE GROUP1
#RESET LEDS
#TEST LEDS
#COMMOM INPUT
#ACTIVE GROUP2
#ACTIVATE TEST
BI_ACTIVATE_TESTMODE
BI_ACTIVE_GROUP1
BI_ACTIVE_GROUP2
BI_RESET_LEDS
BI_LED_TEST
BI_ZC1P-CR
BI_EFC1_CR
BI_LINE_DTTR
BI_CHANGE_LOCK
#CHANGE LOCK
#EF CR
#LINE DTTR
BI_ZC1P-CRL1
BI_ZC1P-CRL2
BI_ZC1P-CRL3#ZM CR L2
#ZM CR L3
BI1 INSTNAME
BI2 BI1NAME
BI3 BI2NAME
BI4 BI3NAME
BI5 BI4NAME
BI6 BI5NAME
BI7 BI6NAME
BI8 BI7NAME
BI9 BI8NAME
BI10 BI9NAME
BI10NAME
BI1 INSTNAME
BI2 BI1NAME
BI3 BI2NAME
BI4 BI3NAME
BI5 BI4NAME
BI6 BI5NAME
BI7 BI6NAME
BI8 BI7NAME
BI9 BI8NAME
BI10 BI9NAME
BI10NAME
SI09-(158,3)
SMBI
SI08-(157,3)
SMBI
CB_TR\21-O
CB_TR\21-O
CB_TR\21-O
CB_TR\21-O
CB_TR\21-O
CB_TR\21-O
CB_BF\25-O
CB_BF\25-O
CB_AR\23-O
CB_AR\22-O
CB_AR\22-O
CB_AR\23-O
CB_AR\23-O
CB_AR\23-O
CB_AR\23-O
CB_AR\23-O
CB_AR\23-O
CB_AR\23-O
CB_AR\23-O
CB_AR\23-O
CB_AR\23-O
CB_AR\23-O
CB_AR\24-O
CB_AR\24-O
CB_AR\24-O
CB_AR\24-O
CB_AR\24-O
CB_AR\24-O
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared VIO_BOApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 33/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
#CB TRIP
#TRIP ANY PH
#TRIP L1
#TRIP L2
#TRIP L3
TRP1-TRL1
TRP1-TRL2
TRP1-TRL3
AR01-CLOSECB
TRP1-TRIP
#CB AR01
#CB AR01
AR01-1PT1
AR01-3PT1
AR01-3PT2
AR01-SETON
TRP1-TR3P
AR01-PERMIT1P
AR01-START
AR01-INHBIT
AR01-PREP3P
AR01-ACTIVE
AR01-SUCCL
AR01-UNSUCCL
AR01-INPROGR
AR01-READY
#CB SYN1
#AUTOENOK
#AUTOSYOK
SYN1-AUTOENOK
SYN1-AUTOSYOK
CB_LO
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
#CLOSECB
#START AR
#TRIP 3PH
#INHIBIT AR
#PERMIT1P
#PREP3P
#ACTIVE
#READY
#INPROGR
#SUCCL
#UNSUCCL
#1PT1
#3PT1
#3PT2
#SETON
AUTO_SC_OK
#MANENOK
#MANSYOK
#MAN SC OK
SYN1-MANENOK
SYN1-MANSYOK
MAN_SC_OK
#AUTO SC OK
FALSE
#LOCKOUT
TRIP-BUS_A
TRIP-BUS_B
#TRIP BUS A
#TRIP BUS B
FALSE
FALSE
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
SO01-(4300,3)
SMBO
SO02-(4301,3)
SMBO
SO03-(4302,3)
SMBO
SO04-(4303,3)
SMBO
CB_BF\25-O
CB_BF\25-O
CB_BF\25-O
CB_BF\25-O
CB_BF\25-O
CB_BF\25-O
CB_BF\25-O
CB_TR\21-O
CB_TR\21-O
CB_TR\21-O
CB_TR\21-O
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared VIO_BOApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 34/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
#CB BFP1
#TRBU
#TRRET
#TRRET L1
#TRRET L2
#TRRET L3
BFP1-TRBU
BFP1-TRRET
BFP1-TRRETL1
BFP1-TRRETL2
BFP1-TRRETL3
#CB PD01
#TRIP
#START
PD01-TRIP
PD01-START
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
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TCS_ALARM_L2
TCS_ALARM_L3
TCS_ALARM
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
#ALARM ANY PH
#ALARM L1
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#ALARM L3
#CB TCS
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
SO05-(4304,3)
SMBO
SO06-(4305,3)
SMBO
SO07-(4306,3)
SMBO
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\6-O
LOGIC\27-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\6-O
LOGIC\27-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
LOGIC\28-O
LOGIC\29-O
LOGIC\27-O
IMP_PROT\8-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\8-O
IMP_PROT\8-O
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared VIO_BOApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 35/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
#PH SEL PHS1
#STFWL1
#STFWL2
#STFWL3
#STFWPE
#STFW
#STFW1PH
#STFW2PH
#STFW3PH
#STND
PHS1-STFW1PH
PHS1-STFW2PH
PHS1-STFW3PH
PHS1-STFW
PHS1-STFWL1
PHS1-STFWL2
PHS1-STFWL3
PHS1-STFWPE
PHS1-STND
DISTANCE_PROTECTION_TRIP
GENERAL_ZM_START
ZM_STND
SFV1-TRIP
ZM01-TRIP
ZM01-START
ZM02-TRIP
ZM02-START
ZM02-STL1
ZM02-STL2
ZM02-STL3
ZM03-TRIP
ZM03-START
ZM04-TRIP
ZM04-START
ZM05-TRIP
ZM05-START
PSD1-START
PSD1-ZOUT
PSD1-ZIN
#DIST PROT ZM
#DIST PROT ZM
#ZM01 TRIP
#ZM01 START
#ZM02 TRIP
#ZM02 START
#ZM02 STL1
#ZM02 STL2
#ZM02 STL3
#ZM03 TRIP
#ZM03 START
#ZM04 TRIP
#ZM04 START
#ZM05 TRIP
#ZM05 START
#DIST TRIP
#DIST START
#DIST ND START
#SOTF TRIP
#PSD1 & PSP1
#PSD START
#PSD ZOUT
#PSD ZIN
#PSP TRIP
#PSP START
PSP1-TRIP
PSP1-START
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
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BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
BO1
BO2
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BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
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BO1NAME
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BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
SO08-(4307,3)
SMBO
SO09-(4308,3)
SMBO
SO10-(4309,3)
SMBO
SO11-(4310,3)
SMBO
IMP_COM\13-O
IMP_COM\14-O
IMP_COM\14-O
IMP_COM\14-O
IMP_COM\13-O
IMP_COM\14-O
IMP_COM\14-O
IMP_COM\14-O
IMP_COM\14-O
IMP_COM\14-O
IMP_COM\14-O
IMP_COM\14-O
IMP_COM\14-O
IMP_COM\14-O
IMP_COM\11-O
IMP_COM\11-O
IMP_COM\11-O
IMP_COM\11-O
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared VIO_BOApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 36/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
#SCH COMM ZC1P
ZC1P-CS
#CS
#CS L1
#CS L2
#TRIP
#TRIP L1
#TRIP L2
#TRIP L3
ZC1P-TRIP
#CS L3
ZC1P-CSL1
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ZC1P-CSL3
ZC1P-TRL1
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FALSE
#SCH COMM ZC1P
#CR
#CR L1
#CR L2
#CR L3
#CR ANY PHFALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
ZC1P-CRL
ZC1P-CRLL1
ZC1P-CRLL2
ZC1P-CRLL3
ZC1P-CRL
#WEI ZC1W
#TRPWEI
#TRPWEI L1
#TRPWEI L2
#TRPWEI L3
ZC1W-TRPWEI
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ZC1W-TRPWEIL2
ZC1W-TRPWEIL3
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
ZC1P-CS
#CS ANY PH
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
SO12-(4311,3)
SMBO
SO13-(4312,3)
SMBO
SO14-(4313,3)
SMBO
I_PROT\15-O
I_PROT\15-O
I_PROT\15-O
I_PROT\15-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared VIO_BOApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 37/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
#INST OC IOC1
#TRIP
#TRIP L1
#TRIP L2
#TRIP L3
IOC1-TRIP
IOC1-TRL1
IOC1-TRL2
IOC1-TRL3
THL1-TRIP
THL1-START
THL1-ALARM
THL1-LOCKOUT
#TH OV LD THL1
#TRIP
#START
#ALARM
#LOCKOUT
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
TOC1-TRIP
#TD OC TOC1
#TRIP
#TRIP L1
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#START
#START L1
#START L2
#START L3
#2ND HARM
TOC1-2NDHARM
TOC1-TRL1
TOC1-TRL2
TOC1-TRL3
TOC1-START
TOC1-STL1
TOC1-STL2
TOC1-STL3
FALSE
IEF1-TRIP
TEF1-STRV
TEF1-STFW
TEF1-START
TEF1-TRIP
TEF1-2NDHARMD
#EF IEF1 &TEF1
#IEF TRIP
#TEF TRIP
#TEF START
#TEF STFW
#TEF STRV
#TEF 2NDHARMD
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
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BO1NAME
BO2NAME
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BO4NAME
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BO6NAME
BO7NAME
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BO9NAME
BO10NAME
BO1
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BO4
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BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
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BO1NAME
BO2NAME
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BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
BO1
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BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
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BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
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BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
SO15-(4314,3)
SMBO
SO16-(4315,3)
SMBO
SO17-(4316,3)
SMBO
SO18-(4317,3)
SMBO
EF_COM\18-O
EF_COM\18-O
EF_COM\18-O
EF_COM\18-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared VIO_BOApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 38/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
TOV1-TRIP
TOV1-START
TOV1-ST1L1
TOV1-ST1L2
TOV1-ST1L3
TOV1-TR1
TOV1-TR2
#TD OV TOV1
#TRIP
#TRIP STEP 1
#TRIP STEP 2
#START
#ST STEP 1 L1
#ST STEP 1 L2
#ST STEP 1 L3
#TD UV TUV1
TUV1-TRIP
TUV1-START
TUV1-ST1L1
TUV1-ST1L2
TUV1-ST1L3
TUV1-TR1
TUV1-TR2
#TRIP
#TRIP STEP 1
#TRIP STEP 2
#START
#ST STEP 1 L1
#ST STEP 1 L2
#ST STEP 1 L3
EFC1-CRL
EFC1-TRIP
EFCA-TRWEI
EFC1-CS
#BR COND BRC1
#TRIP
#START
#ALARM
BRC1-TRIP
BRC1-START
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
BRC1-ALARM
#EFC1 & EFCA
#EFC CS
#EFC CR
#EFC TRIP
#EFCA TRWEI
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
TOV1-ST2L1
TOV1-ST2L2
TOV1-ST2L3
#ST STEP 2 L1
#ST STEP 2 L2
#ST STEP 2 L3
TUV1-ST2L1
TUV1-ST2L2
TUV1-ST2L3
#ST STEP 2 L1
#ST STEP 2 L2
#ST STEP 2 L3
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
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BO10NAME
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
SO19-(4318,3)
SMBO
SO20-(4319,3)
SMBO
SO21-(4320,3)
SMBO
SO22-(4321,3)
SMBO
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
IMP_COM\13-O
IMP_COM\13-O
IMP_COM\13-O
IMP_COM\13-O
EF_COM\18-O
CB_BF\25-O
CB_BF\25-O
DREP_AI\41-O
DREP_AI\41-O
DREP_AI\41-O
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared VIO_BOApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 39/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
#FUSEFAIL FSD1
FALSE
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKU
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKZ
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-3PH
#FF BLK Z
#FF BLK U
#FF 3PH
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
#DIST REP DRP
#REC STARTED
#REC MADE
#REC MEMUSED
DRP-RECSTART
DRP-RECMADE
DRP-MEMUSED
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
#REM COMM
PD01-TRIP
BO_ZC1P-CS
BO_ZC1P-CSL1
BO_ZC1P-CSL2
BO_ZC1P-CSL3
EFC1-CS
#ZM CS
#ZM CS L1
#ZM CS L2
#ZM CS L3
#EF CS
#LINE DTTS PD
#LINE DTTS CBF
FALSE
FALSE
FALSE
BFP1-TRBU
#LOSS VLT LOV1
#TRIP
#START
#ALARM
LOV1-TRIP
LOV1-START
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
LOV1-ALARM
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
SO23-(4322,3)
SMBO
SO24-(4323,3)
SMBO
SO25-(4324,3)
SMBO
SO26-(4325,3)
SMBO
LOGIC\28-O
LOGIC\28-O
LOGIC\28-O
LOGIC\28-O
LOGIC\28-O
LOGIC\28-O
LOGIC\29-O
LOGIC\29-O
LOGIC\29-O
LOGIC\29-O
IMP_PROT\6-O
LOGIC\29-O
LOGIC\29-O
CB_AR\23-O
LOGIC\29-O
COMMON\44-O
COMMON\44-O
COMMON\44-O
COMMON\44-O
COMMON\44-O
COMMON\44-O
COMMON\44-O
COMMON\44-O
COMMON\44-O
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared VIO_BOApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 40/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
#COMMON FUNC
ACGR-GRP1
ACGR-GRP2
ACGR-SETCHGD
TEST-ACTIVE
LHMI-LEDSCLRD
TIME-TSYNCERR
TIME-RTCERR
IES-WARNING
IES-FAIL
#GRP1 ACTIVE
#GRP2 ACTIVE
#TEST MODE ACT
#ACT GRP CHGD
#RTC ERROR
#TSYNC ERROR
#IES FAIL
#IES WARNING
#LEDS CLRD
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
#RED LEDS
DISTANCE_PROTECTION_TRIP
#DIST TRIP
CARRIER_AIDED_TRIP
#CARRIER TRIP
EF_PROTECTION_TRIP
OC_PROTECTION_TRIP
VOLTAGE_PROTECTION_TRIP
BREAKER_FAIL_TRIP
#EF TRIP
#OC TRIP
#VOLTAGE TRIP
#CB FAIL TRIP
#YELLOW LEDS
#START L1
#START L2
#START L3
FALSE
#PSD START
GENERAL_START_L1
GENERAL_START_L2
GENERAL_START_L3
AR01-CLOSECB
PSD1-START
SUPERVISION_ALARM
GENERAL_ZM_START
GENERAL_OC_START
#DIST START
#AR CLOSE CB
#SUPERV ALARM
#EF START
#OC START
GENERAL_EF_START
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
BO1
BO2
BO3
BO4
BO5
BO6
BO7
BO8
BO9
BO10
INSTNAME
BO1NAME
BO2NAME
BO3NAME
BO4NAME
BO5NAME
BO6NAME
BO7NAME
BO8NAME
BO9NAME
BO10NAME
SO27-(4326,3)
SMBO
SO28-(4327,3)
SMBO
SO29-(4328,3)
SMBO
I_AI\2-O
I_AI\2-O
I_AI\2-O
I_AI\2-O
U_AI\4-O
U_AI\4-O
U_AI\4-O
U_AI\4-O
I_AI\3-O
VIO_BO\39-I
VIO_BO\39-I
VIO_BO\39-I
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared DREP_AIApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 41/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
DRP-RECSTART
DRP-RECMADE
DRP-MEMUSED
#LINE IL1
#LINE IL2
PARALLEL_LINE_MUTUAL_COMP
#LINE IN
#LINE IL3
LINE_VT_A_UL1
LINE_VT_A_UL2
LINE_VT_A_UL3
LINE_VT_A_UN
LINE_CT_A_IL1
LINE_CT_A_IL2
LINE_CT_A_IL3
LINE_CT_A_IN
GRP_OFF
#//LINE IN
#LINE UL3
#LINE UL2
#LINE UL1
#LINE UN
DRPOFF
RECSTART
RECMADE
CLEARED
MEMUSED
INPUT1
INPUT2
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT7
INPUT8
INPUT9
INPUT10
NAME1
NAME2
NAME3
NAME4
NAME5
NAME6
NAME7
NAME8
NAME9
NAME10
DRP--(1,200)
RDRE
DRA1-(3702,3)
A1RADR
CB_TR\21-O
CB_TR\21-O
CB_TR\21-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\7-O
IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\8-O
IMP_PROT\8-O
U_PROT\19-O
IMP_PROT\8-O
IMP_COM\13-O
IMP_COM\13-O
IMP_COM\13-O
IMP_COM\13-O
VIO_BI\32-O
VIO_BI\32-O
VIO_BI\32-O
VIO_BI\32-O
IMP_COM\14-O
IMP_COM\11-O
IMP_COM\11-O
I_PROT\15-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
I_PROT\16-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
I_PROT\17-O
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared DREP_BIApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 42/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
TRP1-TRL1
TRP1-TRL2
TRP1-TRL3
#TRP1 TRIP L1
#TRP1 TRIP L2
#TRP1 TRIP L3
IEF1-TRIP
TEF1-START
TEF1-TRIP
TEF1-STRV
TEF1-STFW
PSD1-START
TOC1-START
THL1-START
THL1-ALARM
THL1-TRIP
IOC1-TRIP
TOC1-TRIP
#TEF1 STRV
PHS1-STFWL1
PHS1-STFWL2
PHS1-STFWL3
ZM01-TRIP
PHS1-STFWPE
ZM01-START
ZM03-START
SFV1-TRIP
ZM04-START
ZM05-START
ZC1P-TRIP
ZC1W-TRPWEI
ZC1W-IRVOP
ZM02-TRIP
ZM03-TRIP
ZM04-TRIP
ZM05-TRIP
ZM02-START
#ZM01 TRIP
#ZM01 START
#ZM02 TRIP
#ZM02 START
#ZM03 TRIP
#ZM03 START
#ZM04 TRIP
#ZM04 START
#ZM05 TRIP
#PHS1 STFWL1
#PHS1 STFWL2
#PHS1 STFWL3
#PHS1 STFWPE
#ZC1W TRPWEI
#IOC1 TRIP
#TOC1 TRIP
#TOC1 START
#TOC1 2NDHARM
#THL1 TRIP
#THL1 ALARM
#THL1 START
#BRC1 TRIP
#BRC1 ALARM
#BRC1 START
#IEF1 TRIP
#TEF1 TRIP
#TEF1 START
#TEF1 STFW
BRC1-TRIP
BRC1-START
BRC1-ALARM
TOC1-2NDHARM
PSP1-TRIP
PSP1-START
BO_ZC1P-CS
BO_ZC1P-CSL1
BO_ZC1P-CSL2
BO_ZC1P-CSL3
BI_ZC1P-CRL3
BI_ZC1P-CRL2
BI_ZC1P-CRL1
BI_ZC1P-CR
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKZ
#ZM05 START
#PSD1 START
#PSP1 TRIP
#PSP1 START
#FSD1 BLKZ
#SFV1 TRIP
#ZC1P CS
#ZC1P CSL1
#ZC1P CSL2
#ZC1P CSL3
#ZC1P CR
#ZC1P CRL1
#ZC1P CRL2
#ZC1P CRL3
#ZC1P TRIP
#ZC1W IRVOP
INPUT1
INPUT2
INPUT3
INPUT4
INPUT5
INPUT6
INPUT7
INPUT8
INPUT9
INPUT10
INPUT11
INPUT12
INPUT13
INPUT14
INPUT15
INPUT16
NAME1
NAME2
NAME3
NAME4
NAME5
NAME6
NAME7
NAME8
NAME9
NAME10
NAME11
NAME12
NAME13
NAME14
NAME15
NAME16
INPUT17
INPUT18
INPUT19
INPUT20
INPUT21
INPUT22
INPUT23
INPUT24
INPUT25
INPUT26
INPUT27
INPUT28
INPUT29
INPUT30
INPUT31
INPUT32
NAME17
NAME18
NAME19
NAME20
NAME21
NAME22
NAME23
NAME24
NAME25
NAME26
NAME27
NAME28
NAME29
NAME30
NAME31
NAME32
INPUT33
INPUT34
INPUT35
INPUT36
INPUT37
INPUT38
INPUT39
INPUT40
INPUT41
INPUT42
INPUT43
INPUT44
INPUT45
INPUT46
INPUT47
INPUT48
NAME33
NAME34
NAME35
NAME36
NAME37
NAME38
NAME39
NAME40
NAME41
NAME42
NAME43
NAME44
NAME45
NAME46
NAME47
NAME48
DRB1-(3711,3)
B1RBDR
DRB2-(3712,3)
B2RBDR
DRB3-(3713,3)
B3RBDR
I_PROT\17-O
EF_COM\18-O
VIO_BI\32-O
EF_COM\18-O
EF_COM\18-O
EF_COM\18-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
U_PROT\19-O
CB_BF\25-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\32-O
VIO_BI\30-O
CB_BF\25-O
CB_BF\25-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
VIO_BI\30-O
CB_AR\22-O
CB_AR\23-O
CB_AR\23-O
CB_AR\23-O
CB_AR\23-O
VIO_BI\31-O
VIO_BI\31-O
VIO_BI\31-O
COMMON\44-O
COMMON\44-O
COMMON\44-O
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared DREP_BIApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 43/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
AR01-CLOSECB
#TEF1 2NDHARMD
AR01-UNSUCCL
AR01-INPROGR
AR_PREP3PTR
BI_START_AR
BI_INHIBIT_AR
BI_CB_CLOSED
CBREADY
TEF1-2NDHARMD
EFC1-TRIP
TOV1-TRIP
TUV1-TRIP
TOV1-START
TUV1-START
EFCA-TRWEI
BI_EFC1_CR
#EFC1 CR
#EFC1 TRIP
#EFCA IRVL
#EFCA TRWEI
#TOV1 TRIP
BFP1-TRBU
BFP1-TRRET
BI_PD01-EXTPDIND
BI_EXTERNAL_TRIP_3PH
BI_EXTERNAL_TRIP_L1
BI_EXTERNAL_TRIP_L2
BI_EXTERNAL_TRIP_L3
PD01-TRIP
#PD01 TRIP
#PD01 EXTPDIND
BI_LINE_DISC_CLOSED
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKU
BI_LINE_DTTR
ACGR-GRP1
ACGR-GRP2
TEST-ACTIVE
BI_BUS_B_DISC_CLOSED
BI_BUS_A_DISC_CLOSED
#LINE DIS CLSD
#BUSB DIS CLSD
#SET GRP1 ACT
#SET GRP2 ACT
#AR01 INPROGR
#AR PREP3PTR
#AR01 CLOSECB
#AR01 UNSUCCL
#EFC1 CS
#BUSA DIS CLSD
EFCA-IRVL
#TEST ACTIVE
#EXT TRIP L3
#LINE DTTR
#EXT BBP TRIP
#BFP1 TRRET
#BFP1 TRBU
#EXT START AR
#EXT INHIB AR
#CB CLOSED
#CB READY
#EXT TRIP 3PH
#EXT TRIP L1
#EXT TRIP L2
#TOV1 START
#TUV1 TRIP
#TUV1 START
#LOV1 TRIP
#LOV1 ALARM
#LOV1 START
#FSD1 BLKU
LOV1-TRIP
LOV1-START
LOV1-ALARM
BI_EXT_BBP_TRIP
EFC1-CS
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
INPUT49
INPUT50
INPUT51
INPUT52
INPUT53
INPUT54
INPUT55
INPUT56
INPUT57
INPUT58
INPUT59
INPUT60
INPUT61
INPUT62
INPUT63
INPUT64
NAME49
NAME50
NAME51
NAME52
NAME53
NAME54
NAME55
NAME56
NAME57
NAME58
NAME59
NAME60
NAME61
NAME62
NAME63
NAME64
INPUT65
INPUT66
INPUT67
INPUT68
INPUT69
INPUT70
INPUT71
INPUT72
INPUT73
INPUT74
INPUT75
INPUT76
INPUT77
INPUT78
INPUT79
INPUT80
NAME65
NAME66
NAME67
NAME68
NAME69
NAME70
NAME71
NAME72
NAME73
NAME74
NAME75
NAME76
NAME77
NAME78
NAME79
NAME80
INPUT81
INPUT82
INPUT83
INPUT84
INPUT85
INPUT86
INPUT87
INPUT88
INPUT89
INPUT90
INPUT91
INPUT92
INPUT93
INPUT94
INPUT95
INPUT96
NAME81
NAME82
NAME83
NAME84
NAME85
NAME86
NAME87
NAME88
NAME89
NAME90
NAME91
NAME92
NAME93
NAME94
NAME95
NAME96
DRB4-(3714,3)
B4RBDR
DRB5-(3715,3)
B5RBDR
DRB6-(3716,3)
B6RBDR
VIO_BI\32-O
VIO_BI\32-O
VIO_BI\32-O
VIO_BI\32-O
VIO_BI\32-O
VIO_BI\32-O
DREP_BI\43-I*
DREP_BI\43-I*
VIO_BO\40-I
VIO_BO\40-I
VIO_BO\40-I
VIO_BO\40-I
VIO_BO\40-I
VIO_BO\40-I
DREP_BI\43-I*
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared COMMONApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 44/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
FALSE
TRUE
REALZERO
GRP_OFF
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
BI_LED_TEST
#0.200
BI_ACTIVATE_TESTMODE
ACGR-GRP1
ACGR-GRP2
TEST-ACTIVE
TIME-TSYNCERR
TIME-RTCERR
IES-WARNING
IES-FAIL
ACTIVE SETTING GROUP
ACGR-SETCHGD
LED MONITOR
LHMI-LEDSCLRD
ERROR SIGNALS
TEST MODE ON/OFF
FIXED SIGNALS
BI_CHANGE_LOCK
#2
BI_RESET_LEDS
BI_ACTIVE_GROUP1
BI_ACTIVE_GROUP2
INTZERO
OFF
ON
INTZERO
INTONE
REALZERO
STRNULL
ZEROSMPL
GRP_OFF
TSYNCERR
RTCERR
ACTGRP1 GRP1
ACTGRP2 GRP2
ACTGRP3 GRP3
ACTGRP4 GRP4
ACTGRP5 GRP5
ACTGRP6 GRP6
SETCHGD
FAIL
WARNING
CPUFAIL
CPUWARN
BLOCK NEWIND
RESET
LEDTEST
ACK
INPUT ON
T OFF
LOCK
CLRLEDS HMI-ON
RED-S
YELLOW-S
YELLOW-F
CLRPULSE
LEDSCLRD
MAXSETGR
INPUT ACTIVE
OUTPUT
SETTING
NOEVENT
FIXD-(30,1)
FixedSignals
TIME-(15,1000)
TIME
ACGR-(10,8)
ActiveGroup
IES--(16,1000)
IntErrorSign
HLED-(3600,3)
LEDMonitor
TM01-(212,3)
Timer
LOCK-(3000,100)
ChangeLock
LHMI-(3900,100)
LocalHMI
SGC--(5,1)
NoOfSetGrp
TEST-(250,3)
Test
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared COMMONApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 45a/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
ACGR-GRP1 DREP_BI\43-IVIO_BO\40-I
ACGR-GRP2 DREP_BI\43-IVIO_BO\40-I
ACGR-SETCHGD VIO_BO\40-IAR_1PT1 CB_BF\25-I
EF_COM\18-II_PROT\17-I
AR_PREP3PTR CB_TR\21-IDREP_BI\43-I
AR01-1PT1 VIO_BO\33-IAR01-3PT1 VIO_BO\33-IAR01-3PT2 VIO_BO\33-IAR01-ACTIVE VIO_BO\33-IAR01-CLOSECB CB_BF\25-I
DREP_BI\43-II_PROT\17-IIMP_PROT\8-IVIO_BO\33-IVIO_BO\40-I
AR01-INHBIT CB_AR\23-IVIO_BO\33-I
AR01-INPROGR DREP_BI\43-IVIO_BO\33-I
AR01-PERMIT1P VIO_BO\33-IAR01-PREP3P VIO_BO\33-IAR01-READY VIO_BO\33-IAR01-SETON VIO_BO\33-IAR01-START CB_AR\23-I
IMP_PROT\8-IVIO_BO\33-I
AR01-SUCCL VIO_BO\33-IAR01-UNSUCCL CB_TR\21-I
DREP_BI\43-IVIO_BO\33-I
AUTO_SC_OK CB_AR\24-OVIO_BO\33-I
BFP1-TRBU CB_BF\25-OCB_TR\21-IDREP_BI\43-ILOGIC\28-IVIO_BO\34-IVIO_BO\39-I
BFP1-TRRET DREP_BI\43-IVIO_BO\34-I
BFP1-TRRETL1 CB_TR\20-IVIO_BO\34-I
BFP1-TRRETL2 CB_TR\20-IVIO_BO\34-I
BFP1-TRRETL3 CB_TR\20-IVIO_BO\34-I
BI_ACTIVATE_TESTMODE VIO_BI\32-OBI_ACTIVE_GROUP1 VIO_BI\32-OBI_ACTIVE_GROUP2 VIO_BI\32-OBI_AR01-OFF VIO_BI\30-OBI_AR01-ON VIO_BI\30-OBI_AR01-PLCLOST VIO_BI\30-OBI_AR01-RSTCOUNT VIO_BI\30-OBI_BUS_A_DISC_CLOSED CB_BF\25-I
DREP_BI\43-IVIO_BI\31-O
BI_BUS_A_DISC_OPEN VIO_BI\31-OBI_BUS_A_MCB_OK_SYN-UB1OK VIO_BI\31-OBI_BUS_B_DISC_CLOSED CB_BF\25-I
DREP_BI\43-IVIO_BI\31-O
BI_BUS_B_DISC_OPEN VIO_BI\31-OBI_BUS_B_MCB_OK_SYN-UB2OK VIO_BI\31-OBI_CB_CLOSED DREP_BI\43-I
U_PROT\19-I
(BI_CB_CLOSED) VIO_BI\30-OBI_CB_MAN_CLOSE I_PROT\17-I
IMP_PROT\8-IVIO_BI\30-O
BI_CB_OPEN EF_COM\18-II_PROT\17-IIMP_COM\11-IIMP_PROT\8-IU_PROT\19-I (2)VIO_BI\30-O
BI_CB_SF6_LOW VIO_BI\30-OBI_CB_SPRING_UNCHARGED VIO_BI\30-OBI_CHANGE_LOCK VIO_BI\32-OBI_EFC1_CR EF_COM\18-I
VIO_BI\32-OBI_EXT_AR_1PT1 VIO_BI\30-OBI_EXT_BBP_TRIP CB_TR\20-I
CB_TR\21-IDREP_BI\43-IVIO_BI\30-O
BI_EXTERNAL_TRIP_3PH CB_TR\20-IDREP_BI\43-IVIO_BI\30-O
BI_EXTERNAL_TRIP_L1 CB_TR\20-IDREP_BI\43-IVIO_BI\30-O
BI_EXTERNAL_TRIP_L2 CB_TR\20-IDREP_BI\43-IVIO_BI\30-O
BI_EXTERNAL_TRIP_L3 CB_TR\20-IDREP_BI\43-IVIO_BI\30-O
BI_INHIBIT_AR DREP_BI\43-IVIO_BI\30-O
BI_LED_TEST VIO_BI\32-OBI_LINE_DISC_CLOSED VIO_BI\31-OBI_LINE_DISC_OPEN VIO_BI\31-OBI_LINE_DTTR CB_TR\20-I
DREP_BI\43-IVIO_BI\32-O
BI_LINE_MCB_FF VIO_BI\31-OBI_LINE_MCB_OK_SYN_ULNOK VIO_BI\31-OBI_PD01-EXTPDIND DREP_BI\43-I
VIO_BI\30-OBI_PERMIT1PTR VIO_BI\30-OBI_PREP3PTR VIO_BI\30-OBI_RESET_LEDS VIO_BI\32-OBI_RESET_LO VIO_BI\30-OBI_START_AR DREP_BI\43-I
VIO_BI\30-OBI_TCS_OK_L1 VIO_BI\30-OBI_TCS_OK_L2 VIO_BI\30-OBI_TCS_OK_L3 VIO_BI\30-OBI_THERMAL_OVERLOAD_THL1-RESET VIO_BI\31-OBI_ZC1P-CR IMP_COM\13-I
VIO_BI\32-OBI_ZC1P-CRL1 IMP_COM\13-I
VIO_BI\32-OBI_ZC1P-CRL2 IMP_COM\13-I
VIO_BI\32-OBI_ZC1P-CRL3 IMP_COM\13-I
VIO_BI\32-OBO_ZC1P-CS IMP_COM\13-O
VIO_BO\39-IBO_ZC1P-CSL1 IMP_COM\13-O
VIO_BO\39-IBO_ZC1P-CSL2 IMP_COM\13-O
VIO_BO\39-IBO_ZC1P-CSL3 IMP_COM\13-O
VIO_BO\39-I
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared COMMONApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 45b/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
BRC1-ALARM I_PROT\17-OVIO_BO\38-I
BRC1-START I_PROT\17-OVIO_BO\38-I
BRC1-TRIP CB_TR\20-IDREP_BI\42-II_PROT\17-OVIO_BO\38-I
BREAKER_FAIL_TRIP VIO_BO\40-IBUS_A_1PH_VT_U3P U_AI\5-OBUS_B_1PH_VT_U3P U_AI\5-OCARRIER_AIDED_TRIP VIO_BO\40-ICB_LO VIO_BO\33-ICBREADY CB_AR\23-I
DREP_BI\43-IDISTANCE_PROTECTION_TRIP VIO_BO\35-I
VIO_BO\40-IDRP-MEMUSED VIO_BO\39-IDRP-RECMADE VIO_BO\39-IDRP-RECSTART VIO_BO\39-IEF_PROTECTION_TRIP VIO_BO\40-IEFC1-CRL EF_COM\18-I
EF_COM\18-OVIO_BO\38-I
EFC1-CS EF_COM\18-OVIO_BO\38-IVIO_BO\39-I
EFC1-TRIP DREP_BI\43-IEF_COM\18-IEF_COM\18-OLOGIC\28-IVIO_BO\38-I
EFCA-ECHO EF_COM\18-IEF_COM\18-O
EFCA-IRVL EF_COM\18-IEF_COM\18-O
EFCA-TRWEI DREP_BI\43-IEF_COM\18-IEF_COM\18-OLOGIC\28-IVIO_BO\38-I
EFC-TRIP_AR_INHIBIT EF_COM\18-OEFC-TRIP_AR_START EF_COM\18-OEXTERNAL_AR_USED CB_AR\23-I
CB_AR\23-OGENERAL_EF_START VIO_BO\40-IGENERAL_OC_START VIO_BO\40-IGENERAL_START_L1 VIO_BO\40-IGENERAL_START_L2 VIO_BO\40-IGENERAL_START_L3 VIO_BO\40-IGENERAL_ZM_START VIO_BO\35-I
VIO_BO\40-IGRP_OFF COMMON\44-O
DREP_AI\41-IIEF1CBTRIP CB_TR\20-I
I_PROT\17-OLOGIC\28-I
IEF1-TRIP EF_COM\18-II_PROT\17-OLOGIC\29-IVIO_BO\37-I
IES-FAIL VIO_BO\40-IIES-WARNING VIO_BO\40-IINTZERO CB_AR\24-I (2)
COMMON\44-OIOC1CBTRIP I_PROT\15-O
LOGIC\28-IIOC1CBTRL1 I_PROT\15-OIOC1CBTRL2 I_PROT\15-OIOC1CBTRL3 I_PROT\15-O
IOC1-TRIP I_PROT\15-OIMP_PROT\8-ILOGIC\29-IVIO_BO\37-I
IOC1-TRL1 IMP_COM\12-ILOGIC\29-IVIO_BO\37-I
IOC1-TRL2 IMP_COM\12-ILOGIC\29-IVIO_BO\37-I
IOC1-TRL3 IMP_COM\12-ILOGIC\29-IVIO_BO\37-I
LHMI-LEDSCLRD VIO_BO\40-ILINE_CT_A_I3P I_AI\2-O
I_PROT\15-II_PROT\17-IIMP_PROT\6-I (3)IMP_PROT\7-I (5)IMP_PROT\8-IU_PROT\19-I
LINE_CT_A_IL1 I_AI\2-OLINE_CT_A_IL2 I_AI\2-OLINE_CT_A_IL3 I_AI\2-OLINE_CT_A_IN I_AI\2-OLINE_CT_B_I3P I_AI\2-O
I_PROT\16-I (2)I_PROT\17-I (2)IMP_PROT\8-I
LINE_CT_MEASUREMENT_I3P MEASURE\26-I (2)LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-3PH VIO_BO\39-ILINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKU LOGIC\29-I
U_PROT\19-I (2)U_PROT\19-OVIO_BO\39-I
LINE_FUSE_FAILURE_FSD1-BLKZ EF_COM\18-II_PROT\17-IIMP_COM\11-IIMP_PROT\6-IIMP_PROT\7-I (5)LOGIC\29-IU_PROT\19-OVIO_BO\39-I
LINE_PROT_TRIP_L1 CB_TR\21-ILINE_PROT_TRIP_L2 CB_TR\21-ILINE_PROT_TRIP_L3 CB_TR\21-ILINE_VT_A_U3P IMP_PROT\6-I (3)
IMP_PROT\7-I (5)IMP_PROT\8-IU_AI\4-OU_PROT\19-I
LINE_VT_A_UL1 U_AI\4-OLINE_VT_A_UL2 U_AI\4-OLINE_VT_A_UL3 U_AI\4-OLINE_VT_A_UN U_AI\4-OLINE_VT_B_U3P EF_COM\18-I
I_PROT\16-II_PROT\17-IIMP_PROT\8-IU_AI\4-OU_PROT\19-I (3)
LINE_VT_MEASUREMENT_U3P MEASURE\26-I (2)U_AI\4-O
LOV1-ALARM U_PROT\19-OVIO_BO\39-I
LOV1-START U_PROT\19-OVIO_BO\39-I
LOV1-TRIP CB_TR\20-IDREP_BI\43-IU_PROT\19-O
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared COMMONApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 45c/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
(LOV1-TRIP) VIO_BO\39-IMAN_SC_OK VIO_BO\33-IOC_PROTECTION_TRIP VIO_BO\40-IPARALLEL_LINE_MUTUAL_COMP I_AI\3-OPD01-START VIO_BO\34-IPD01-TRIP CB_BF\25-O
CB_TR\20-I (3)DREP_BI\43-ILOGIC\28-IVIO_BO\34-IVIO_BO\39-I
PHS1-STCNDI IMP_PROT\7-I (2)PHS1-STCNDZ IMP_PROT\7-I (3)PHS1-STFW VIO_BO\35-IPHS1-STFW1PH VIO_BO\35-IPHS1-STFW2PH VIO_BO\35-IPHS1-STFW3PH VIO_BO\35-IPHS1-STFWL1 IMP_PROT\6-O
LOGIC\27-IVIO_BO\35-I
PHS1-STFWL2 IMP_PROT\6-OLOGIC\27-IVIO_BO\35-I
PHS1-STFWL3 IMP_PROT\6-OLOGIC\27-IVIO_BO\35-I
PHS1-STFWPE IMP_PROT\6-OLOGIC\27-IVIO_BO\35-I
PHS1-STND VIO_BO\35-IPHS1-STNDL1 IMP_PROT\6-O
LOGIC\27-ILOGIC\29-I
PHS1-STNDL2 IMP_PROT\6-OLOGIC\27-ILOGIC\29-I
PHS1-STNDL3 IMP_PROT\6-OLOGIC\27-ILOGIC\29-I
PHS1-STNDPE LOGIC\27-IPHS1-STPE IMP_PROT\6-I
IMP_PROT\6-OPHSEGCHAN IMP_COM\10-I
IMP_COM\13-IPROT_TRIP_3_PHASE CB_TR\21-IPSD1-START IMP_PROT\6-O
IMP_PROT\7-I (5)VIO_BO\35-IVIO_BO\40-I
PSD1-ZIN VIO_BO\35-IPSD1-ZOUT VIO_BO\35-IPSP1-START IMP_PROT\8-O
LOGIC\29-IVIO_BO\35-I
PSP1-TRIP CB_TR\20-IDREP_BI\42-IIMP_PROT\8-OLOGIC\28-IVIO_BO\35-I
REALZERO I_PROT\16-IU_AI\4-I (2)
SFV1-TRIP CB_TR\20-IDREP_BI\42-IIMP_PROT\8-IIMP_PROT\8-OLOGIC\28-IVIO_BO\35-I
SUPERVISION_ALARM VIO_BO\40-ISYN1-AUTOENOK CB_AR\24-I
CB_AR\24-O
(SYN1-AUTOENOK) VIO_BO\33-ISYN1-AUTOSYOK CB_AR\24-I
CB_AR\24-OVIO_BO\33-I
SYN1-MANENOK CB_AR\24-ICB_AR\24-OVIO_BO\33-I
SYN1-MANSYOK CB_AR\24-ICB_AR\24-OVIO_BO\33-I
TCS_ALARM LOGIC\29-IVIO_BO\34-I
TCS_ALARM_L1 VIO_BO\34-ITCS_ALARM_L2 VIO_BO\34-ITCS_ALARM_L3 VIO_BO\34-ITEF1-2NDHARMD I_PROT\17-O
VIO_BO\37-ITEF1-START I_PROT\17-O
LOGIC\29-IVIO_BO\37-I
TEF1-STFW EF_COM\18-I (4)I_PROT\17-OVIO_BO\37-I
TEF1-STRV EF_COM\18-I (3)I_PROT\17-OVIO_BO\37-I
TEF1-TRIP CB_TR\20-IDREP_BI\42-II_PROT\17-OLOGIC\28-IVIO_BO\37-I
TEST-ACTIVE DREP_BI\43-IVIO_BO\40-I
THL1-ALARM I_PROT\16-OVIO_BO\37-I
THL1-LOCKOUT VIO_BO\37-ITHL1-START I_PROT\16-O
LOGIC\29-IVIO_BO\37-I
THL1-TRIP CB_TR\20-IDREP_BI\42-II_PROT\16-OLOGIC\28-IVIO_BO\37-I
TIME-RTCERR VIO_BO\40-ITIME-TSYNCERR VIO_BO\40-ITOC1-2NDHARM I_PROT\16-O
VIO_BO\37-ITOC1-START I_PROT\16-O
LOGIC\29-IVIO_BO\37-I
TOC1-STL1 LOGIC\29-IVIO_BO\37-I
TOC1-STL2 LOGIC\29-IVIO_BO\37-I
TOC1-STL3 LOGIC\29-IVIO_BO\37-I
TOC1-TRIP CB_TR\20-IDREP_BI\42-II_PROT\16-OLOGIC\28-IVIO_BO\37-I
TOC1-TRL1 VIO_BO\37-ITOC1-TRL2 VIO_BO\37-ITOC1-TRL3 VIO_BO\37-ITOV1-ST1L1 U_PROT\19-O
VIO_BO\38-ITOV1-ST1L2 U_PROT\19-O
VIO_BO\38-ITOV1-ST1L3 U_PROT\19-O
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared COMMONApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 45d/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
(TOV1-ST1L3) VIO_BO\38-ITOV1-ST2L1 VIO_BO\38-ITOV1-ST2L2 VIO_BO\38-ITOV1-ST2L3 VIO_BO\38-ITOV1-START U_PROT\19-O
VIO_BO\38-ITOV1-TR1 VIO_BO\38-ITOV1-TR2 VIO_BO\38-ITOV1-TRIP CB_TR\20-I
DREP_BI\43-ILOGIC\28-IU_PROT\19-OVIO_BO\38-I
TRFR_NEUT_CT_IN_I3P I_PROT\17-ITRIP-BUS_A VIO_BO\33-ITRIP-BUS_B VIO_BO\33-ITRP1-TR3P CB_TR\21-O
VIO_BO\33-ITRP1-TRIP CB_BF\25-I
CB_TR\21-ICB_TR\21-OU_PROT\19-IVIO_BO\33-I
TRP1-TRL1 CB_TR\21-ICB_TR\21-ODREP_BI\42-IVIO_BO\33-I
TRP1-TRL2 CB_TR\21-ICB_TR\21-ODREP_BI\42-IVIO_BO\33-I
TRP1-TRL3 CB_TR\21-ICB_TR\21-ODREP_BI\42-IVIO_BO\33-I
TUV1-ST1L1 U_PROT\19-OVIO_BO\38-I
TUV1-ST1L2 U_PROT\19-OVIO_BO\38-I
TUV1-ST1L3 U_PROT\19-OVIO_BO\38-I
TUV1-ST2L1 VIO_BO\38-ITUV1-ST2L2 VIO_BO\38-ITUV1-ST2L3 VIO_BO\38-ITUV1-START U_PROT\19-O
VIO_BO\38-ITUV1-TR1 VIO_BO\38-ITUV1-TR2 VIO_BO\38-ITUV1-TRIP CB_TR\20-I
DREP_BI\43-ILOGIC\28-IU_PROT\19-OVIO_BO\38-I
VOLTAGE_PROTECTION_TRIP VIO_BO\40-IZC1P-CRL VIO_BO\36-I (2)ZC1P-CRL1 IMP_COM\13-O
IMP_COM\14-IZC1P-CRL2 IMP_COM\13-O
IMP_COM\14-IZC1P-CRL3 IMP_COM\13-O
IMP_COM\14-IZC1P-CRLL1 VIO_BO\36-IZC1P-CRLL2 VIO_BO\36-IZC1P-CRLL3 VIO_BO\36-IZC1P-CS VIO_BO\36-I (2)ZC1P-CSL1 IMP_COM\13-I (2)
IMP_COM\14-OVIO_BO\36-I
ZC1P-CSL2 IMP_COM\13-I (2)IMP_COM\14-O
(ZC1P-CSL2) VIO_BO\36-IZC1P-CSL3 IMP_COM\13-I (2)
IMP_COM\14-OVIO_BO\36-I
ZC1P-CSORL1 IMP_COM\14-IZC1P-CSORL2 IMP_COM\14-IZC1P-CSORL3 IMP_COM\14-IZC1P-CSURL1 IMP_COM\14-IZC1P-CSURL2 IMP_COM\14-IZC1P-CSURL3 IMP_COM\14-IZC1P-TRIP CB_TR\21-I
DREP_BI\42-IIMP_COM\14-OLOGIC\28-IVIO_BO\36-I
ZC1P-TRL1 VIO_BO\36-IZC1P-TRL2 VIO_BO\36-IZC1P-TRL3 VIO_BO\36-IZC1W-ECHOL1 IMP_COM\12-IZC1W-ECHOL2 IMP_COM\12-IZC1W-ECHOL3 IMP_COM\12-IZC1W-IRVBLKL1 IMP_COM\11-IZC1W-IRVBLKL2 IMP_COM\11-IZC1W-IRVBLKL3 IMP_COM\11-IZC1W-IRVL1 IMP_COM\11-IZC1W-IRVL2 IMP_COM\11-IZC1W-IRVL3 IMP_COM\11-IZC1W-IRVOP IMP_COM\11-OZC1W-IRVOPL1 IMP_COM\14-I (2)ZC1W-IRVOPL2 IMP_COM\14-I (2)ZC1W-IRVOPL3 IMP_COM\14-I (2)ZC1W-TRPWEI DREP_BI\42-I
EF_COM\18-IIMP_COM\11-OLOGIC\28-IVIO_BO\36-I
ZC1W-TRPWEIL1 IMP_COM\11-OLOGIC\29-IVIO_BO\36-I
ZC1W-TRPWEIL2 IMP_COM\11-OLOGIC\29-IVIO_BO\36-I
ZC1W-TRPWEIL3 IMP_COM\11-OLOGIC\29-IVIO_BO\36-I
ZC1W-WEIBLKO1 IMP_COM\11-IZC1W-WEIBLKO2 IMP_COM\11-IZC1W-WEIBLKO3 IMP_COM\11-IZC1W-WEIBLKOP IMP_COM\11-IZD01-STDIR IMP_PROT\6-I
IMP_PROT\6-OIMP_PROT\7-I (5)
ZM_DELAYED_TRIP CB_TR\20-ILOGIC\27-OLOGIC\28-I
ZM_STND VIO_BO\35-IZM01-START IMP_PROT\7-O
LOGIC\29-IVIO_BO\35-I
ZM01-STL1 IMP_PROT\7-OZM01-STL2 IMP_PROT\7-OZM01-STL3 IMP_PROT\7-OZM01-STND LOGIC\27-IZM01-TRIP DREP_BI\42-I
IMP_PROT\7-OLOGIC\28-IVIO_BO\35-I
ZM01-TRL1 IMP_PROT\7-OZM01-TRL2 IMP_PROT\7-OZM01-TRL3 IMP_PROT\7-O
1 2 3 4 5 6
A A
B
B
CC
D D
Prepared COMMONApprovedResp dep Rev Ind
Rev Ind Reg nr Sheet 45e/44ABB Automation Products ABBased on Pcl
1 2 3 4 5 6
ZM02-START IMP_COM\9-IIMP_COM\10-IIMP_PROT\7-OLOGIC\29-IVIO_BO\35-I
ZM02-STL1 IMP_COM\9-IIMP_COM\10-IIMP_COM\12-IIMP_COM\14-IIMP_PROT\7-OIMP_PROT\8-IVIO_BO\35-I
ZM02-STL2 IMP_COM\9-IIMP_COM\10-IIMP_COM\12-IIMP_COM\14-IIMP_PROT\7-OIMP_PROT\8-IVIO_BO\35-I
ZM02-STL3 IMP_COM\9-IIMP_COM\10-IIMP_COM\12-IIMP_COM\14-IIMP_PROT\7-OIMP_PROT\8-IVIO_BO\35-I
ZM02-STND IMP_PROT\8-ILOGIC\27-I
ZM02-TRIP IMP_PROT\7-OLOGIC\27-IVIO_BO\35-I
ZM03-START IMP_PROT\7-OLOGIC\29-IVIO_BO\35-I
ZM03-STND LOGIC\27-IZM03-TRIP IMP_PROT\7-O
LOGIC\27-IVIO_BO\35-I
ZM04-START IMP_PROT\7-OLOGIC\29-IVIO_BO\35-I
ZM04-STND LOGIC\27-IZM04-TRIP IMP_PROT\7-O
LOGIC\27-IVIO_BO\35-I
ZM05-START IMP_COM\9-IIMP_PROT\7-OLOGIC\29-IVIO_BO\35-I
ZM05-STL1 IMP_COM\14-IIMP_PROT\7-O
ZM05-STL2 IMP_COM\14-IIMP_PROT\7-O
ZM05-STL3 IMP_COM\14-IIMP_PROT\7-O
ZM05-STND IMP_COM\10-I (4)IMP_PROT\7-OLOGIC\27-I
ZM05-TRIP IMP_PROT\7-OLOGIC\27-IVIO_BO\35-I
A.2 Ajustes realizados al relé ABB REL 670 implementado en Colima -
La Caja
Parameter Name IED Value PC Value
12/07/2008
Min MaxUnit
UR_COLIMA_FINAL/COLIMA/138 kV/LA CAJA/REL 670 IEC_QUAD
REL 670 IEC_QUAD
Settings
[+] Time
General settings
Power system
Identifiers
StationName COLIMA 18 character(s)
StationNumber 0 0 99999
ObjectName 138 kV 18 character(s)
ObjectNumber 0 0 99999
UnitName LA CAJA 18 character(s)
UnitNumber 0 0 99999
Primary values
Frequency 60,0 50,0 60,0Hz
[+] Communication
Analog modules
AnalogInputs6Iand6U 1
NAMECH1 IR 13 character(s)
RatedTrans1 1,0 0,1 300,0A
CTStarPoint1 ToObject
CTsec1 1 1 10A
CTprim1 800 1 99999A
NAMECH2 IS 13 character(s)
RatedTrans2 1,0 0,1 300,0A
CTStarPoint2 ToObject
CTsec2 1 1 10A
CTprim2 800 1 99999A
NAMECH3 IT 13 character(s)
RatedTrans3 1,0 0,1 300,0A
CTStarPoint3 ToObject
CTsec3 1 1 10A
CTprim3 800 1 99999A
NAMECH4 IN 13 character(s)
RatedTrans4 1,0 0,1 300,0A
CTStarPoint4 ToObject
1
Parameter Name IED Value PC Value
12/07/2008
Min MaxUnit
UR_COLIMA_FINAL/COLIMA/138 kV/LA CAJA/REL 670 IEC_QUAD
CTsec4 1 1 10A
CTprim4 800 1 99999A
NAMECH5 ------ 13 character(s)
RatedTrans5 1,0 0,1 300,0A
CTStarPoint5 ToObject
CTsec5 1 1 10A
CTprim5 800 1 99999A
NAMECH6 ------ 13 character(s)
RatedTrans6 1,0 0,1 300,0A
CTStarPoint6 ToObject
CTsec6 1 1 10A
CTprim6 800 1 99999A
NAMECH7 VL1N 13 character(s)
RatedTrans7 110,0 0,1 300,0V
VTsec7 100,000 0,001 999,999V
VTprim7 138,00 0,05 2000,00kV
NAMECH8 VL2N 13 character(s)
RatedTrans8 110,0 0,1 300,0V
VTsec8 100,000 0,001 999,999V
VTprim8 138,00 0,05 2000,00kV
NAMECH9 VL3N 13 character(s)
RatedTrans9 110,0 0,1 300,0V
VTsec9 100,000 0,001 999,999V
VTprim9 138,00 0,05 2000,00kV
NAMECH10 ------ 13 character(s)
RatedTrans10 110,0 0,1 300,0V
VTsec10 100,000 0,001 999,999V
VTprim10 138,00 0,05 2000,00kV
NAMECH11 ------ 13 character(s)
RatedTrans11 110,0 0,1 300,0V
VTsec11 100,000 0,001 999,999V
VTprim11 138,00 0,05 2000,00kV
NAMECH12 ------ 13 character(s)
RatedTrans12 110,0 0,1 300,0V
VTsec12 100,000 0,001 999,999V
2
Parameter Name IED Value PC Value
12/07/2008
Min MaxUnit
UR_COLIMA_FINAL/COLIMA/138 kV/LA CAJA/REL 670 IEC_QUAD
VTprim12 138,00 0,05 2000,00kV
3PhaseAnalogGroup
PR01
GRPNAME LINE VT A 13 character(s)
AI1NAME UL1 13 character(s)
AI2NAME UL2 13 character(s)
AI3NAME UL3 13 character(s)
AI4NAME UN optional 13 character(s)
DFTRefExtOut AdDFTRefCh7
DFTReference AdDFTRefCh7
ConnectionType Ph-N
Negation Off
MinValFreqMeas 5 5 200%
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
PR02
GRPNAME LINE CT A 13 character(s)
AI1NAME IL1 13 character(s)
AI2NAME IL2 13 character(s)
AI3NAME IL3 13 character(s)
AI4NAME IN optional 13 character(s)
DFTReference AdDFTRefCh7
ConnectionType Ph-N
Negation Off
MinValFreqMeas 5 5 200%
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
PR04
GRPNAME MUTUAL COMP 13 character(s)
AI1NAME Not used 13 character(s)
AI2NAME Not used 13 character(s)
AI3NAME Not used 13 character(s)
AI4NAME PLineCT IN 13 character(s)
DFTReference AdDFTRefCh7
ConnectionType Ph-N
Negation Off
MinValFreqMeas 5 5 200%
3
Parameter Name IED Value PC Value
12/07/2008
Min MaxUnit
UR_COLIMA_FINAL/COLIMA/138 kV/LA CAJA/REL 670 IEC_QUAD
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
PR06
GRPNAME TRFR IN 13 character(s)
AI1NAME Not used 13 character(s)
AI2NAME Not used 13 character(s)
AI3NAME Not used 13 character(s)
AI4NAME TRFRNeutCT IN 13 character(s)
DFTReference AdDFTRefCh7
ConnectionType Ph-N
Negation Off
MinValFreqMeas 5 5 200%
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
PR13
GRPNAME LINE VT B 13 character(s)
AI1NAME UL1 13 character(s)
AI2NAME UL2 13 character(s)
AI3NAME UL3 13 character(s)
AI4NAME Not used 13 character(s)
DFTRefExtOut AdDFTRefCh7
DFTReference AdDFTRefCh7
ConnectionType Ph-N
Negation Off
MinValFreqMeas 5 5 200%
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
PR14
GRPNAME LINE CT B 13 character(s)
AI1NAME IL1 13 character(s)
AI2NAME IL2 13 character(s)
AI3NAME IL3 13 character(s)
AI4NAME IN optional 13 character(s)
DFTReference AdDFTRefCh7
ConnectionType Ph-N
Negation Off
MinValFreqMeas 5 5 200%
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
4
Parameter Name IED Value PC Value
12/07/2008
Min MaxUnit
UR_COLIMA_FINAL/COLIMA/138 kV/LA CAJA/REL 670 IEC_QUAD
PR16
GRPNAME BusA 1PhVT 13 character(s)
AI1NAME UL1 13 character(s)
AI2NAME UL2 13 character(s)
AI3NAME UL3 13 character(s)
AI4NAME Not used 13 character(s)
DFTReference AdDFTRefCh7
ConnectionType Ph-N
Negation Off
MinValFreqMeas 5 5 200%
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
PR17
GRPNAME BusB 1PhVT 13 character(s)
AI1NAME UL1 13 character(s)
AI2NAME UL2 13 character(s)
AI3NAME UL3 13 character(s)
AI4NAME Not used 13 character(s)
DFTReference AdDFTRefCh7
ConnectionType Ph-N
Negation Off
MinValFreqMeas 5 5 200%
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
PR19
GRPNAME LineVTMeasure 13 character(s)
AI1NAME UL1 13 character(s)
AI2NAME UL2 13 character(s)
AI3NAME UL3 13 character(s)
AI4NAME Not used 13 character(s)
DFTReference AdDFTRefCh7
ConnectionType Ph-N
Negation Off
MinValFreqMeas 5 5 200%
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
PR20
GRPNAME LineCTMeasure 13 character(s)
5
Parameter Name IED Value PC Value
12/07/2008
Min MaxUnit
UR_COLIMA_FINAL/COLIMA/138 kV/LA CAJA/REL 670 IEC_QUAD
AI1NAME IL1 13 character(s)
AI2NAME IL2 13 character(s)
AI3NAME IL3 13 character(s)
AI4NAME IN optional 13 character(s)
DFTReference AdDFTRefCh7
ConnectionType Ph-N
Negation Off
MinValFreqMeas 5 5 200%
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
Reference channel service values
PhaseAngleRef TRM40-Ch7
I/O modules
BIM3
BINAME1 CB_CLOSED 13 character(s)
BINAME2 MAN_CLOSE 13 character(s)
BINAME3 CANAL_DISPARO 13 character(s)
BINAME4 RESET_DISPARO 13 character(s)
BINAME5 DISP_TERMICO 13 character(s)
BINAME6 CARRIER_RECI 13 character(s)
BINAME7 BIM03-BI7 13 character(s)
BINAME8 BIM03-BI8 13 character(s)
BINAME9 BIM03-BI9 13 character(s)
BINAME10 BIM03-BI10 13 character(s)
BINAME11 BIM03-BI11 13 character(s)
BINAME12 BIM03-BI12 13 character(s)
BINAME13 BIM03-BI13 13 character(s)
BINAME14 BIM03-BI14 13 character(s)
BINAME15 BIM03-BI15 13 character(s)
BINAME16 BIM03-BI16 13 character(s)
Operation On
OscRelease 30 1 30Hz
OscBlock 40 1 40Hz
BOM4
BONAME1 TRIP_ANY_PH 13 character(s)
BONAME2 TRIP_L1 13 character(s)
6
Parameter Name IED Value PC Value
12/07/2008
Min MaxUnit
UR_COLIMA_FINAL/COLIMA/138 kV/LA CAJA/REL 670 IEC_QUAD
BONAME3 TRIP_L2 13 character(s)
BONAME4 TIP_L3 13 character(s)
BONAME5 TRIP_3PH 13 character(s)
BONAME6 RECIERRE 13 character(s)
BONAME7 TRIP_50BF 13 character(s)
BONAME8 ALARM_CANAL 13 character(s)
BONAME9 CARRIER_SEND 13 character(s)
BONAME10 BOM04-BO10 13 character(s)
BONAME11 BOM04-BO11 13 character(s)
BONAME12 BOM04-BO12 13 character(s)
BONAME13 BOM04-BO13 13 character(s)
BONAME14 BOM04-BO14 13 character(s)
BONAME15 BOM04-BO15 13 character(s)
BONAME16 BOM04-BO16 13 character(s)
BONAME17 BOM04-BO17 13 character(s)
BONAME18 BOM04-BO18 13 character(s)
BONAME19 BOM04-BO19 13 character(s)
BONAME20 BOM04-BO20 13 character(s)
BONAME21 BOM04-BO21 13 character(s)
BONAME22 BOM04-BO22 13 character(s)
BONAME23 BOM04-BO23 13 character(s)
BONAME24 BOM04-BO24 13 character(s)
Operation On
[+] BIM5
HMI
LEDs
Operation On
tRestart 0,0 0,0 100,0s
tMax 0,0 0,0 100,0s
SeqTypeLED1 Follow-S
SeqTypeLED2 LatchedColl-S
SeqTypeLED3 LatchedColl-S
SeqTypeLED4 LatchedColl-S
SeqTypeLED5 LatchedColl-S
SeqTypeLED6 Follow-S
7
Parameter Name IED Value PC Value
12/07/2008
Min MaxUnit
UR_COLIMA_FINAL/COLIMA/138 kV/LA CAJA/REL 670 IEC_QUAD
SeqTypeLED7 Follow-S
SeqTypeLED8 Follow-S
SeqTypeLED9 Follow-S
SeqTypeLED10 LatchedColl-S
SeqTypeLED11 LatchedColl-S
SeqTypeLED12 LatchedColl-S
SeqTypeLED13 LatchedColl-S
SeqTypeLED14 LatchedColl-S
SeqTypeLED15 LatchedColl-S
[+] Screen
[+] Functions
[+] Impedance Protection
[+] Current protection
[+] Voltage protection
[+] Monitoring
[+] Metering
Setting group N1
Impedance Protection
DistanceZones(PDIS,21)
ZM01
Operation On
IBase 800 1 99999A
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
OperationDir Forward
X1 3,54 0,10 3000,00ohm/p
R1 0,79 0,10 1000,00ohm/p
X0 35,00 0,10 9000,00ohm/p
R0 1,73 0,50 3000,00ohm/p
RFPP 32,43 1,00 3000,00ohm/l
RFPE 39,68 1,00 9000,00ohm/l
OperationPP On
Timer tPP On
tPP 0,000 0,000 60,000s
OperationPE On
Timer tPE On
8
Parameter Name IED Value PC Value
12/07/2008
Min MaxUnit
UR_COLIMA_FINAL/COLIMA/138 kV/LA CAJA/REL 670 IEC_QUAD
tPE 0,000 0,000 60,000s
IMinOpPP 10 10 30%IB
IMinOpPE 10 10 30%IB
IMinOpIN 5 5 30%IB
ZM02
Operation On
IBase 800 1 99999A
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
OperationDir Forward
X1 14,61 0,50 3000,00ohm/p
R1 2,51 0,10 1000,00ohm/p
X0 140,00 0,50 9000,00ohm/p
R0 4,50 0,50 3000,00ohm/p
RFPP 113,85 1,00 3000,00ohm/l
RFPE 70,73 1,00 9000,00ohm/l
OperationPP On
Timer tPP On
tPP 0,400 0,000 60,000s
OperationPE On
Timer tPE On
tPE 0,400 0,000 60,000s
IMinOpPP 10 10 30%IB
IMinOpPE 10 10 30%IB
ZM03
Operation On
IBase 800 1 99999A
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
OperationDir Forward
X1 63,83 0,50 3000,00ohm/p
R1 13,16 0,10 1000,00ohm/p
X0 590,00 0,50 9000,00ohm/p
R0 29,72 0,50 3000,00ohm/p
RFPP 158,70 1,00 3000,00ohm/l
RFPE 103,50 1,00 9000,00ohm/l
OperationPP On
9
Parameter Name IED Value PC Value
12/07/2008
Min MaxUnit
UR_COLIMA_FINAL/COLIMA/138 kV/LA CAJA/REL 670 IEC_QUAD
Timer tPP On
tPP 0,800 0,000 60,000s
OperationPE On
Timer tPE On
tPE 0,800 0,000 60,000s
IMinOpPP 10 10 30%IB
IMinOpPE 10 10 30%IB
ZM04
Operation On
IBase 800 1 99999A
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
OperationDir Non-directional
X1 80,00 0,50 3000,00ohm/p
R1 20,00 0,10 1000,00ohm/p
X0 1165,00 0,50 9000,00ohm/p
R0 35,00 0,50 3000,00ohm/p
RFPP 189,75 1,00 3000,00ohm/l
RFPE 172,50 1,00 9000,00ohm/l
OperationPP On
Timer tPP On
tPP 3,500 0,000 60,000s
OperationPE On
Timer tPE On
tPE 3,500 0,000 60,000s
IMinOpPP 10 10 30%IB
IMinOpPE 10 10 30%IB
ZM05
Operation On
IBase 800 1 99999A
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
OperationDir Reverse
X1 90,00 0,50 3000,00ohm/p
R1 30,00 0,10 1000,00ohm/p
X0 1200,00 0,50 9000,00ohm/p
R0 40,00 0,50 3000,00ohm/p
10
Parameter Name IED Value PC Value
12/07/2008
Min MaxUnit
UR_COLIMA_FINAL/COLIMA/138 kV/LA CAJA/REL 670 IEC_QUAD
RFPP 224,25 1,00 3000,00ohm/l
RFPE 215,63 1,00 9000,00ohm/l
OperationPP On
Timer tPP On
tPP 4,000 0,000 60,000s
OperationPE On
Timer tPE On
tPE 4,000 0,000 60,000s
IMinOpPP 10 10 30%IB
IMinOpPE 10 10 30%IB
PhaseSelection(PDIS,21)
PHS1
IBase 800 1 99999A
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
INBlockPP 100 10 100%IPh
INReleasePE 10 10 100%IPh
RLdFw 250,00 1,00 3000,00ohm/p
RLdRv 250,00 1,00 3000,00ohm/p
ArgLd 30 5 70Deg
X1 129,60 0,50 3000,00ohm/p
X0 1728,00 0,50 9000,00ohm/p
RFFwPP 270,00 0,50 3000,00ohm/l
RFRvPP 270,00 0,50 3000,00ohm/l
RFFwPE 258,76 1,00 9000,00ohm/l
RFRvPE 258,76 1,00 9000,00ohm/l
Timer PP On
tPP 0,000 0,000 60,000s
Timer PE On
tPE 0,000 0,000 60,000s
IMinOpPP 5 5 30%IB
IMinOpPE 5 5 30%IB
DirectionalImpedance(RDIR)
ZD01
ArgNegRes 125 90 175Deg
ArgDir 35 5 45Deg
11
Parameter Name IED Value PC Value
12/07/2008
Min MaxUnit
UR_COLIMA_FINAL/COLIMA/138 kV/LA CAJA/REL 670 IEC_QUAD
IMinOp 5 1 99999%IB
IBase 800 1 99999A
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
AutomaticSOTF(PSOF)
SFV1
Operation On
IBase 800 1 99999A
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
Mode UILevel
AutoInit Off
IPh< 100 1 100%IB
UPh< 70 1 100%UB
tDuration 0,000 0,000 60,000s
tSOTF 0,500 0,000 60,000s
tDLD 1,000 0,000 60,000s
[+] PoleSlip(PPAM,78)
[+] PowerSwingDetection(RPSB,78)
Current protection
BreakerFailure(RBRF,50BF)
BFP1
Operation Off
IBase 800 1 99999A
FunctionMode Current
BuTripMode 1 out of 3
RetripMode No CBPos Check
IP> 10 5 200%IB
I>BlkCont 20 5 200%IB
IN> 10 2 200%IB
t1 0,000 0,000 60,000s
t2 0,200 0,000 60,000s
t2MPh 0,200 0,000 60,000s
t3 0,000 0,000 60,000s
tCBAlarm 5,000 0,000 60,000s
tPulse 0,200 0,000 60,000s
[+] BrokenCondCheck(PTOC,46)
12
Parameter Name IED Value PC Value
12/07/2008
Min MaxUnit
UR_COLIMA_FINAL/COLIMA/138 kV/LA CAJA/REL 670 IEC_QUAD
[+] InstPhaseOverCurrent(PIOC,50)
[+] InstResidualOverCurrent(PIOC,50N)
[+] PhaseOverCurrent4Step(PTOC,51/67)
[+] PoleDiscordance(RPLD,52PD)
ResidualOverCurr4Step(PTOC,51N/67N)
TEF1
General
Operation Off
IBase 800 1 99999A
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
AngleRCA 65 -180 180Deg
polMethod Dual
UPolMin 10 1 100%UB
IPolMin 20 2 100%IB
RNPol 5,00 0,50 1000,00ohm
XNPol 40,00 0,50 3000,00ohm
IN>Dir 10 1 100%IB
2ndHarmStab 20 5 100%
BlkParTransf Off
UseStartValue IN4>
SOTF Off
ActivationSOTF CloseCommand
StepForSOTF Step 2
HarmResSOTF Off
tSOTF 0,500 0,000 60,000s
t4U 1,000 0,000 60,000s
ActUnderTime CB position
tUnderTime 0,300 0,000 60,000s
Step 1
DirMode1 Non-directional
Characterist1 ANSI Mod. inv.
IN1> 130 1 2500%IB
t1 3,000 0,000 60,000s
k1 0,11 0,05 999,00
IN1Mult 2,0 1,0 10,0
13
Parameter Name IED Value PC Value
12/07/2008
Min MaxUnit
UR_COLIMA_FINAL/COLIMA/138 kV/LA CAJA/REL 670 IEC_QUAD
t1Min 0,000 0,000 60,000s
ResetTypeCrv1 Instantaneous
tReset1 0,000 0,000 60,000s
HarmRestrain1 Off
tPCrv1 1,000 0,005 3,000
tACrv1 13,500 0,005 200,000
tBCrv1 0,00 0,00 20,00
tCCrv1 1,0 0,1 10,0
tPRCrv1 0,500 0,005 3,000
tTRCrv1 13,500 0,005 100,000
tCRCrv1 1,0 0,1 10,0
Step 2
DirMode2 Non-directional
Characterist2 ANSI Def. Time
IN2> 820 1 2500%IB
t2 0,100 0,000 60,000s
k2 0,05 0,05 999,00
IN2Mult 2,0 1,0 10,0
t2Min 0,000 0,000 60,000s
ResetTypeCrv2 Instantaneous
tReset2 0,020 0,000 60,000s
HarmRestrain2 Off
tPCrv2 1,000 0,005 3,000
tACrv2 13,500 0,005 200,000
tBCrv2 0,00 0,00 20,00
tCCrv2 1,0 0,1 10,0
tPRCrv2 0,500 0,005 3,000
tTRCrv2 13,500 0,005 100,000
tCRCrv2 1,0 0,1 10,0
Step 3
DirMode3 Non-directional
Characterist3 ANSI Def. Time
IN3> 1000 1 2500%IB
t3 0,000 0,000 60,000s
k3 0,05 0,05 999,00
14
Parameter Name IED Value PC Value
12/07/2008
Min MaxUnit
UR_COLIMA_FINAL/COLIMA/138 kV/LA CAJA/REL 670 IEC_QUAD
IN3Mult 2,0 1,0 10,0
t3Min 0,000 0,000 60,000s
ResetTypeCrv3 Instantaneous
tReset3 0,020 0,000 60,000s
HarmRestrain3 Off
tPCrv3 1,000 0,005 3,000
tACrv3 13,500 0,005 200,000
tBCrv3 0,00 0,00 20,00
tCCrv3 1,0 0,1 10,0
tPRCrv3 0,500 0,005 3,000
tTRCrv3 13,500 0,005 100,000
tCRCrv3 1,0 0,1 10,0
Step 4
DirMode4 Non-directional
Characterist4 ANSI Def. Time
IN4> 1200 1 2500%IB
t4 0,000 0,000 60,000s
k4 0,05 0,05 999,00
IN4Mult 2,0 1,0 10,0
t4Min 0,000 0,000 60,000s
ResetTypeCrv4 Instantaneous
tReset4 0,020 0,000 60,000s
HarmRestrain4 Off
tPCrv4 1,000 0,005 3,000
tACrv4 13,500 0,005 200,000
tBCrv4 0,00 0,00 20,00
tCCrv4 1,0 0,1 10,0
tPRCrv4 0,500 0,005 3,000
tTRCrv4 13,500 0,005 100,000
tCRCrv4 1,0 0,1 10,0
[+] ThermalOverload1TimeConst(PTTR,26)
[+] Voltage protection
Scheme communication
ZPhSegrSchComm(PSCH,85)
ZC1P
15
Parameter Name IED Value PC Value
12/07/2008
Min MaxUnit
UR_COLIMA_FINAL/COLIMA/138 kV/LA CAJA/REL 670 IEC_QUAD
Operation On
Scheme Type Permissive OR
tCoord 0,000 0,000 60,000s
tSendMin 0,100 0,000 60,000s
[+] ZPhSegrCurrRevWEI(PSCH,85)
[+] EFCurrentReversalWEI(PSCH,85)
[+] EFSchemeCommunication(PSCH,85)
Secondary system supervision
FuseFailure(RFUF)
FSD1
Operation On
IBase 800 1 99999A
UBase 138,00 0,05 2000,00kV
OpMode Off
3U0> 30 1 100%UB
3I0< 10 1 100%IB
3U2> 30 1 100%UB
3I2< 10 1 100%IB
OpDUDI Off
DU> 60 1 100%UB
DI< 15 1 100%IB
UPh> 70 1 100%UB
IPh> 10 1 100%IB
SealIn Off
USealln< 70 1 100%UB
IDLD< 5 1 100%IB
UDLD< 50 1 100%UB
Control
AutoRecloser(RREC,79)
AR01
Operation Off
NoOfShots 1
ARMode 1ph+1*2ph
StartByCBOpen Off
CBAuxContType NormOpen
16
Parameter Name IED Value PC Value
12/07/2008
Min MaxUnit
UR_COLIMA_FINAL/COLIMA/138 kV/LA CAJA/REL 670 IEC_QUAD
CBReadyType CO
t1 1Ph 0,400 0,000 60,000s
t1 2Ph 1,000 0,000 60,000s
t1 3Ph 6,000 0,000 60,000s
t1 3PhHS 0,400 0,000 60,000s
t2 3Ph 30,00 0,00 6000,00s
t3 3Ph 30,00 0,00 6000,00s
t4 3Ph 30,00 0,00 6000,00s
t5 3Ph 30,00 0,00 6000,00s
tReclaim 1,00 0,00 6000,00s
tSync 0,40 0,00 6000,00s
Extended t1 Off
tExtended t1 0,500 0,000 60,000s
tInhibit 5,000 0,000 60,000s
tTrip 0,400 0,000 60,000s
CutPulse Off
tPulse 0,400 0,000 60,000s
Follow CB Off
tCBClosedMin 0,10 0,00 6000,00s
AutoCont Off
tAutoContWait 2,000 0,000 60,000s
UnsucClByCBChk NoCBCheck
BlockByUnsucCl Off
tUnsucCl 3,00 0,00 6000,00s
Priority None
tWaitForMaster 60,00 0,00 6000,00s
ZoneSeqCoord Off
[+] Synchronizing(RSYN,25)
Monitoring
FaultLocator(RFLO)
FLO1
R1A 0,003 0,001 1500,000ohm/p
X1A 0,063 0,001 1500,000ohm/p
R1B 0,001 0,001 1500,000ohm/p
X1B 0,055 0,001 1500,000ohm/p
17
Parameter Name IED Value PC Value
12/07/2008
Min MaxUnit
UR_COLIMA_FINAL/COLIMA/138 kV/LA CAJA/REL 670 IEC_QUAD
R1L 0,928 0,001 1500,000ohm/p
X1L 3,929 0,001 1500,000ohm/p
R0L 2,795 0,001 1500,000ohm/p
X0L 42,000 0,001 1500,000ohm/p
R0M 0,000 0,000 1500,000ohm/p
X0M 0,000 0,000 1500,000ohm/p
LineLength 8,5 0,0 10000,0
Logic
TripLogic(PTRC,94)
TRP1
Operation On
Program 1ph/3ph
TripLockout Off
AutoLock Off
tTripMin 0,150 0,000 60,000s
[+] TripMatrix(GGIO)
LogicGate
GT01
Operation Off
GT02
Operation Off
GT03
Operation Off
GT04
Operation Off
GT05
Operation Off
GT06
Operation Off
GT07
Operation On
GT08
Operation Off
GT09
Operation Off
18
Parameter Name IED Value PC Value
12/07/2008
Min MaxUnit
UR_COLIMA_FINAL/COLIMA/138 kV/LA CAJA/REL 670 IEC_QUAD
GT11
Operation Off
GT12
Operation Off
GT13
Operation Off
GT14
Operation Off
GT15
Operation Off
GT16
Operation Off
GT17
Operation Off
GT20
Operation Off
GT21
Operation On
[+] Setting group N2
Activate setting group
ActiveSetGrp SettingGroup1
19
A.3. Parámetros entregados por el personal de Coordinación y Ajustes del ICE
Falla Trifásica Falla al límite de la 1 zona Voltage (kV) > P: 25.394 @ -4.7 Z: 0.0000 @ 0.0 N: 0.0000 @ 0.0 A: 25.394 @ -4.7 B: 25.394 @-124.7 C: 25.394 @ 115.3 Current (A) CR_COL (Remote bus CR_COL 999002 COL-138 FI): CAJ_COL 999002 Ckt 1 P: 7399.6 @ 98.6 Z: 0.0000 @ 0.0 N: 0.0000 @ 0.0 COL-138 A: 7399.6 @ 98.6 B: 7399.6 @ -21.4 C: 7399.6 @-141.4 Falla al límite de la 2 zona Voltage (kV) > P: 19.811 @ -5.2 Z: 0.0000 @ 0.0 N: 0.0000 @ 0.0 A: 19.811 @ -5.2 B: 19.811 @-125.2 C: 19.811 @ 114.8 Current (A) CR_CAJ Line: CAJ_COL 53006 Ckt 1 P: 2107.6 @ 100.3 Z: 0.0000 @ 0.0 N: 0.0000 @ 0.0 CAJ-138 A A: 2107.6 @ 100.3 B: 2107.6 @ -19.7 C: 2107.6 @-139.7 Falla al límite de la 3 zona Voltage (kV) > P: 48.386 @ -3.3 Z: 0.0000 @ 0.0 N: 0.0000 @ 0.0 A: 48.386 @ -3.3 B: 48.386 @-123.3 C: 48.386 @ 116.7 Current (A) CR_CAJ Line: CAJ_COL 53006 Ckt 1 P: 1044.4 @ 103.2 Z: 0.0000 @ 0.0 N: 0.0000 @ 0.0 CAJ-138 A A: 1044.4 @ 103.2 B: 1044.4 @ -16.8 C: 1044.4 @-136.8
Falla Bifásica
Falla al límite de la 1 zona Voltage (kV) > P: 52.795 @ -1.1 Z: 0.0000 @ 0.0 N: 27.760 @ 2.0 A: 80.528 @ 0.0 B: 47.262 @-152.7 C: 44.220 @ 150.6 Current (A) CR_COL (Remote bus CR_COL 999002 COL-138 FI): CAJ_COL 999002 Ckt 1 P: 3660.2 @ 98.7 Z: 0.0000 @ 0.0 N: 3660.2 @ -81.3 COL-138 A: 0.0000 @ 0.0 B: 6339.6 @ 8.7 C: 6339.6 @-171.3 Falla al límite de la 2 zona Voltage (kV) > P: 50.143 @ -1.1 Z: 0.0000 @ 0.0 N: 30.723 @ 1.5 A: 80.846 @ -0.1 B: 45.160 @-158.2 C: 42.415 @ 156.6 Current (A) CR_CAJ Line: CAJ_COL 53006 Ckt 1 P: 1038.6 @ 100.3 Z: 0.0000 @ 0.0 N: 1032.6 @ -79.5 CAJ-138 A A: 6.9198 @ 71.6 B: 1792.1 @ 10.3 C: 1795.4 @-169.5 Falla al límite de la 3 zona Voltage (kV) > P: 64.127 @ -1.2 Z: 0.0000 @ 0.0 N: 16.250 @ 4.7 A: 80.307 @ 0.0 B: 59.394 @-135.7 C: 56.146 @ 132.3 Current (A) CR_CAJ Line: CAJ_COL 53006 Ckt 1 P: 518.13 @ 103.2 Z: 0.0000 @ 0.0 N: 514.38 @ -76.6 CAJ-138 A A: 4.0560 @ 81.1 B: 893.42 @ 13.2 C: 894.95 @-166.6
Falla Monofásica Falla al límite de la 1 zona Voltage (kV) > P: 61.227 @ -0.8 Z: 5.9693 @-175.9 N: 19.058 @-177.5 A: 36.289 @ -3.3 B: 74.215 @-111.4 C: 74.953 @ 111.1 Current (A) CR_COL (Remote bus CR_COL 999002 COL-138 FI): CAJ_COL 999002 Ckt 1 P: 2512.7 @ 99.1 Z: 7538.2 @ 99.1 N: 2512.7 @ 99.1 COL-138 A: 7538.2 @ 99.1 B: 0.0001 @ 116.3 C: 0.0001 @ 116.3 Falla al límite de la 2 zona Voltage (kV) > P: 56.487 @ -0.9 Z: 1.8621 @-169.2 N: 24.131 @-178.0 A: 30.609 @ -4.0 B: 71.580 @-104.6 C: 72.588 @ 104.3 Current (A) CR_CAJ Line: CAJ_COL 53006 Ckt 1 P: 815.78 @ 100.8 Z: 630.65 @ 104.7 N: 811.02 @ 101.0 CAJ-138 A A: 1836.6 @ 101.4 B: 605.97 @ -80.0 C: 601.62 @ -80.8 Falla al límite de la 3 zona Voltage (kV) > P: 70.980 @ -0.7 Z: 0.5166 @-164.9 N: 9.0889 @-174.9 A: 61.448 @ -1.6 B: 75.502 @-114.6 C: 76.725 @ 114.2 Current (A) CR_CAJ Line: CAJ_COL 53006 Ckt 1 P: 289.80 @ 103.6 Z: 174.99 @ 108.9 N: 287.70 @ 103.7 CAJ-138 A A: 635.60 @ 104.1 B: 231.43 @ -77.2 C: 230.03 @ -78.1