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PR0YECTO DE LÍNEA AÉREA DE M.T.

Y DOS CENTROS DE TRANSFORMACIÓN PARA ALIMENTACIÓN ELÉCTRICA A

INSTALACIONES AGRÍCOLAS Y GANADERAS EN BENAMAUREL (Granada)

PETICIONARIO: D. JOSÉ MOLINA SÁNCHEZ Y OTROS

SITUACIÓN: PARAJE LAS MARALAS, POLÍGONO 12 PARCELAS 442 y 660 del

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PROYECTO DE LÍNEA AÉREA DE M.T. y DOS CENTROS DE

TRANSFORMACIÓN, PARA ALIMENTACIÓN ELÉCTRICA

A INSTALACIONES AGRÍCOLAS Y GANADERAS EN

BENAMAUREL (Granada)

PETICIONARIO: JOSÉ MOLINA SÁNCHEZ Y OTROS

SITUACIÓN: PARAJE LAS MARALAS, POLÍGONO 12, PARCELAS 442 y 660;

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DOCUMENTOS QUE COMPONEN EL PRESENTE PROYECTO

MEMORIA.

ANEXO I.- MEMORIA DE CALCULO LÍNEA DE M.T.

ANEXO II.- MEMORIA DE CÁLCULO DE LOS CC.T.

ANEXO III.- CÁLCULOS ELÉCTRICOS L.A.M.T.

PLANOS.

PRESUPUESTO. PLIEGO DE CONDICIONES.

ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD.

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MEMORIA

PROYECTO DE LÍNEA AÉREA DE M.T. y DOS CENTROS DE TRANSFORMACIÓN, PARA ALIMENTACIÓN ELÉCTRICA A

INSTALACIONES AGRÍCOLAS Y GANADERAS EN

BENAMAUREL (Granada)

PETICIONARIO: JOSÉ MOLINA SÁNCHEZ y OTROS

SITUACIÓN: PARAJE LAS MARALAS, POLÍGONO 12, PARCELAS 442 y 660 T.M. de BENAMAUREL Granada)

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ÍNDICE 1.- OBJETO Y PETICIONARIO.

2.- JUSTIFICACIÓN DEL PROYECTO.

3.- SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO

4.- NORMATIVA Y REGLAMENTACIÓN.

5.- ESTIMACIÓN DE POTENCIAS.

6.- CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA INSTALACIÓN.

6.1.- Línea de Media tensión.

6.2.- Centro de transformación Intemperie.

6.2.1.- Características. 6.2.2.- Aparatos de maniobra. 6.2.3.- Protección contra sobretensiones. 6.2.4.- Protección contra sobreintensidades.

6.3.- Centro de transformación tipo rural bajo poste.

6.2.1.- Características. 6.2.2.- Aparatos de maniobra. 6.2.3.- Protección contra sobretensiones. 6.2.4.- Protección contra sobreintensidades.

6.4.- Redes de Baja tensión

7.- APARAMENTA.

7.1.- Características de los cortacircuitos de expulsión TA-92. 7.2.- Características de los seccionadores unipolares.

8.- APOYOS. 9.- LEY DE GESTIÓN INTEGRADA DE CALIDAD AMBIENTAL 7/2007

10.- CONCLUSIÓN.

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MEMORIA

PROYECTO DE LÍNEA AÉREA DE M.T. y DOS CENTROS DE TRANSFORMACIÓN,

PARA ALIMENTACIÓN ELÉCTRICA A INSTALACIONES AGRÍCOLAS Y GANADERAS

EN BENAMAUREL (Granada)

1.- OBJETO Y PETICIONARIO.-

Se redacta el presente Proyecto, a petición de D. José Molina Sánchez con N.I.F. nº 24163582-N, en representación de el mismo y de otros vecinos interesados, con domicilio a estos efectos en C/ Sacristía nº 23 de BENAMAUREL (Granada) y tiene por objeto el estudio y la descripción de las obras necesarias en media tensión (Línea aérea de 20 KV y DOS CC.T. Intemperie de 160 y 250 KVA), para dotar de suministro eléctrico a instalaciones agrícolas y ganaderas.

Así mismo tiene por objeto la aprobación del mismo por parte de los

Organismos y Autoridades Oficiales correspondientes, para obtener así, las preceptivas Licencias y Autorizaciones.

2.- JUSTIFICACIÓN DEL PROYECTO.-

La zona que se pretende electrificar, actualmente carece de suministro eléctrico, es una zona que se dedica al cultivo de olivar, almendros, hortalizas, etc, así como a diversas instalaciones agrícolas y aviares, por lo que es necesaria la dotación de dicho suministro para alimentación a bombas, instalaciones y maquinaria diversa.

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3.- SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO.-

Las obras correspondientes al presente proyecto, están situadas en el paraje conocido como LAS MARALAS del Término Municipal de BENAMAUREL, situándose los centros de transformación en el Polígono 6, Parcela 442, coordenadas x=524802, y= 4159460 y Parcela 660, coordenadas x= 524235 y= 4159462, accediendo a los mismos por camino vecinal sito a la altura del PK 9,850 de la carretera A-4200, en su margen izquierda dirección Baza - Benamaurel (Según plano de situación).

La línea de media tensión, tendrá su origen en la línea denominada

“Línea “Castril” de Sevillana-Endesa, teniendo su entronque en el apoyo nº A603405, coordenadas x= 522918 y= 4159577 y su final será el centro de transformación Nº 2 final de 250 KVA coordenadas X=524235 ; Y=4159462, con una longitud total de 2034 metros más una derivacione para el centro de transformación intermedio de 112 metros, todo ello en el T.M. de Benamaurel.

Todo lo anterior queda reflejado en los adjuntos planos de situación y

ubicación.

4.- NORMATIVA Y REGLAMENTACIÓN.-

Para la confección del presente Proyecto y su valoración, se han tenido en cuenta las siguientes Normas y Reglamentos actualmente en vigor:

* Real Decreto 223/2008 por el que se aprueba el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de A.T. y sus instrucciones técnicas complementarias ITC-LAT 01 a 09 (B.O.E. nº 68 de 19 -03-08).).

* Real Decreto 1955/00, de 1 de Diciembre, por el cual se regulan las actividades de transporte, distribución, comercialización, suministro y procedimientos de autorización de instalaciones de energía eléctrica.

* Ley 7/2007, de 9 de Julio de Gestión Integrada de la Calidad Ambiental. * Real Decreto 337/2014, de 9 de Mayo, por el cual se aprueba el

Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en instalaciones eléctricas de alta tensión y sus Instrucciones Técnicas Complementarias ITC-RAT 01 a 23.

* Normas particulares y Condiciones Técnicas de seguridad de Sevillana

Endesa de 5 de Mayo de 2.005.

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5.- ESTIMACIÓN DE POTENCIAS

La potencia a instalar para alimentación a las instalaciones agrícolas y ganaderas, es de 200 KW, repartidos en dos puntos de alimentación, para lo cual se hace necesario la construcción de dos centros de transformación uno tipo intemperie de 160KVA y otro tipo rural bajo poste de 250 KVA, con lo cual se prevén futuras ampliaciones, según justificación reflejada en los puntos 6.2 y 6.3 del presente proyecto (Centros de transformación).

6.- CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LAS INSTALACIONES.-

Para dotar de suministro eléctrico, se hace necesaria la construcción de una línea aérea de media tensión (20 KV) de 2034 metros y una derivacion de la misma para alimentar a uno de los centros de transformación con una longitud de 112 metros, al final de la línea principal se instalará un centro de transformación de 250 KVA de tipo rural bajo poste y en la derivación se instalará un transformador de 160 KVA, tipo intemperie.

6.1.- Línea Aérea de Media Tensión

La línea aérea de Media Tensión, objeto de nuestro estudio, tendrá su origen, como se ha mencionado anteriormente, en la línea “Catril” de Sevillana-Endesa, teniendo su entronque en el apoyo nº A603405, el cual hará las veces de entronque.

La línea principal consta de TRECE VANOS y tendrá una longitud

total de 2034 metros, finalizando en el C.T. Nº 2 de 250 KVA. La derivación al C.T. Nº 1 tendrá una longitud total de 112 metros en

UN SOLO VANO, derivando del Apoyo nº 10 de la línea principal y terminando en el CT nº 1 de 160 KVA

Todo ello queda reflejado en los planos adjuntos.

Las características constructivas serán con apoyos metálicos

galvanizados en caliente de las características indicadas en los anexos de cálculos adjuntos y conductores de Al- Ac de 54,60 mm2 de sección.

El aislamiento será de 24 KV. para todos sus componentes

(Aisladores, protecciones y elementos de maniobra.).

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Se instalara como elemento de corte visible en apoyo de inic io

(Entronque) y en el apoyo nº 10 de l ínea, seccionadores unipolares de 400 Amp. 24 KV.

En el apoyo nº 2 de la línea principal, se instalará cortacircuitos de

expulsión (cut-out) TA-92-24 de 200 Amp. de intensidad nominal de la base y 6 Amp. del portafusibles, con un poder de corte de 8 KA.

6.2.- Centro de Transformación Intemperie

El centro de transformación nº 1, será de tipo intemperie, como se ha comentado anteriormente.

6.2.1.- Características.-

Nivel de aislamiento ........................................... Vm = 24 Kv. Potencia de cortocircuito ............................. 500 MVA Intensidad de cortocircuito a 20 KV ................... 14,45 KA

El centro de transformación se instalará sobre poste metálico tipo fin

de línea, ajustándose su ejecución a lo indicado en la instrucción ITC-RAT-15, apartado 5.

6.2.2.- Aparatos de maniobra.-

EN ALTA TENSIÓN:

Se instalara en como elemento de corte visible cortacircuitos de expulsión (cut-out) TA-92-24 de 200 Amp. de intensidad nominal de la base y 6 Amp. del portafusibles, con un poder de corte de 8 KA.

EN BAJA TENSIÓN:

Se dispondrá de un cuadro de baja tensión con el número de salidas necesarias de 400 Amp., seccionables en carga, con c.c.f. de intensidad adecuada a cada red.

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6.2.3.- Protección contra sobretensiones de origen atmosférico.-

Se instalaran equipos de pararrayos autovalvulas, de 10 KA, para la protección contra descargas de origen atmosférico, y cuyas características generales son las siguientes:

- Tensión nominal de pararrayos ......................................... 21-24 KV. - Poder de descarga nominal ............................................... 10 KA.

6.2.4.- Protección contra sobreintensidades.-

La protección de los transformadores contra cortocircuitos en A.T. quedará encomendada a los cortacircuitos de expulsión TA-92 descritos anteriormente.

6.3.- Redes de Baja Tensión.-

En estudio aparte se justificaran y determinaran las redes de baja tensión así como sus cálculos y características.

6.3.- Centro de Transformación tipo Rural Bajo Poste

El centro de transformación nº 2, será de tipo rural bajo poste, como se ha comentado anteriormente.

6.2.1.- Características.-

Nivel de aislamiento ........................................... Vm = 24 Kv. Potencia de cortocircuito ............................. 500 MVA Intensidad de cortocircuito a 20 KV ................... 14,45 KA

Los elementos de maniobra y protección, se instalarán sobre poste metálico tipo fin de línea, ajustándose su ejecución a lo indicado en la instrucción ITC-RAT-15, apartado 5.

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El transformador se instalará en edificio de dimensiones 1.337x2.150 mm, se instalaran a pie de poste de la red aérea de M.T. para realizar la conversión aéreo-subterránea.

CIMENTACIÓN UBICACIÓN Para la ubicación de la caseta prefabricada es necesaria una excavación de 10 cm de profundidad y una anchura perimetral de 50 cm sobre sus dimensiones exteriores. El fondo de la excavación será una base de zahorra compactada con un grado no menor del 90 % u hormigón de limpieza, sobre la cual, se pondrá un lecho de 10 cm. de arena compactada y nivelada para la perfecta colocación del equipo prefabricado. La presión que ejerza sobre el terreno no excederá de 1 Kg/cm2. En caso de que la resistencia del terreno sea inferior de 1 Kg/cm2, se establecerá una losa de hormigón para que descanse de forma unánime. La losa será capaz de soportar los esfuerzos verticales producidos por su propio peso, los de piso, paredes, cubiertas y sobrecargas definidas en las normativas aplicables. Los requisitos de la losa de hormigón deberán estudiarse en función de la carga del edificio, el terreno de ubicación y las normativas de construcción en vigor. Requisitos mínimos de la solera:

• Hormigón armado: Hormigón para losas de cimientos HA-25/B/10/lla Barras de acero corrugadas B500S de 4 mm de diámetro Cuadricula de 20 x 20 cm (50 Kg/m3)

• Grosor fr 15 cm como mínimo. • Dimensiones en longitud y anchura serán tales que abarquen la totalidad de

la superficie del EPH, sobresaliendo como mínimo 50 cm por cada lado. • Deberán establecerse tubos de paso para la conexión de p.a.t.

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Envolvente Envolvente monobloque fabricada en hormigón armado y vibrado. Dispone de una

estructura de mallazo metálico electrosoldado que compone una estructura

equipotencial.

SOLERA Y PAVIMENTO

PLACA BASE

Es una losa de forma rectangular, unida en una sola pieza a las paredes y formando un conjunto compacto y de total impermeabilidad al no existir unión entre paneles.

Para el paso de cables AT/BT, el edificio dispone bajo la cota cero de unos orificios semiperforados practicables in situ de las siguientes dimensiones:

• Líneas de A.T.: Un agujero de 180 mm². para cada línea.

• Líneas de B.T.: Un agujero de 180 mm². para cada línea.

De igual forma, dispone de unos agujeros semiperforados practicables de 20 mm de diámetro para las salidas a las tierras exteriores.

CERRAMIENTOS EXTERIORES

PAREDES

Las paredes del prefabricado lo constituyen el propio conjunto del edificio, ya que es de construcción compacta tipo monobloque.

En todas las paredes existe la posibilidad de ubicar las puertas y ventilaciones necesarias.

La estructura metálica que compone el armado de las paredes está unida y conectada a una pletina mediante soldadura para su puesta a tierra.

PUERTAS Y VENTILACIONES

Construidas con chapa laminada en frío, con galvanizado en caliente en proceso continuo, posterior pintado de polvo de poliéster.

Este método de fabricación asegura una protección muy buena para su uso a la intemperie.

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Todo ello proporciona una elevada resistencia mecánica al conjunto, imposibilitando la apertura intempestiva de la puerta aún en caso de sobrepresiones interiores, como las que se generan, por un eventual arco en el aparellaje eléctrico del interior.

Para mantenerse fija en la posición de abierta, lleva una varilla que la mantiene sujeta al panel.

Las puertas de transformador (en caso de disponer de ella) solo se pueden abrir desde la zona del cuadro de BT.

TABIQUERÍA INTERIOR

Se pueden establecer diferentes zonas para separar la parte de MT de la parte de BT o de comunicaciones.

CUBIERTA

TECHO

Consiste en un plano de hormigón armado, con unas inserciones de acero inoxidable en su parte superior para su manipulación.

La cubierta no permite la acumulación de agua sobre ella por no tener ningún elemento o resalte sobre su superficie y tener una caída del 1% hacia el lado posterior del edificio. En su parte inferior y en el interior del módulo dispone de una tuerca soldada a la malla de la estructura para su puesta a tierra.

PINTURAS

Acabado exterior

En la fabricación normal, el hormigón se suministra en liso con una pintura resistente a la intemperie.

foso de recogida de aceite

Dispone de foso de recogida de aceite para transformadores de hasta 630 kVA.

BANDEJA CORTAFUEGOS

Está formada, por una chapa con múltiples perforaciones ocupando todo el recinto del transformador. Una vez asentada, se rellena con canto rodado.

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VARIOS

CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS

Todas las varillas, que constituyen la armadura de refuerzo de cada una de las piezas que conforman el edificio, están electro-soldadas entre sí, de forma que en cada una de las piezas existe continuidad eléctrica de su armadura, disponiendo de dos puntos unidos a ella, accesibles en la superficie de la parte interior del edificio. A través de estos puntos, se podrá realizar la comprobación de la continuidad de cada pieza y además se realizará, la interconexión de las distintas piezas mediante latiguillos de cobre, de forma que, una vez unidas, el interior del edificio sea una superficie equipotencial.

La situación de la armadura y el proceso de fabricación del hormigón, aseguran una resistencia eléctrica superior a 10.000 Ω, después de los 28 días de la fabricación, entre la armadura y las puertas, rejillas y la superficie exterior del edificio.

CONDICIONES DE SERVICIO

Los edificios prefabricados están construidos para soportar las siguientes condiciones de servicio:

• Sobrecarga de nieve de 250 kg/cm². en cubiertas.

• Carga de viento (presión dinámica) de 100 Kg/m²., equivalente a V = 144 km/h.

• Temperatura del aire:

o Mínima -15° C.

o Máxima +50° C.

o Valor máximo medio diario +35° C.

• Humedad relativa del aire: 100 %

Estos datos corresponden a una altitud de instalación de 2.500 m. sobre el nivel del mar.

PARARRAYOS

Permite el montaje de pararrayos.

SEÑALIZACIÓN

Se suministran con los carteles reglamentarios y chapas de identificación.

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6.3.2.- Aparatos de maniobra.- EN ALTA TENSIÓN:

Se instalara en apoyo fin de línea como elemento de corte visible cortacircuitos de expulsión (cut-out) TA-92-24 de 200 Amp. de intensidad nominal de la base y 6 Amp. del portafusibles, con un poder de corte de 8 KA.

EN BAJA TENSIÓN:

Se dispondrá de un cuadro de baja tensión con el número de salidas necesarias de 400 Amp., seccionables en carga, con c.c.f. de intensidad adecuada a cada red. 6.3.3.- Protección contra sobretensiones de origen atmosférico.-

Se instalaran en apoyo fin de línea, equipos de pararrayos autovalvulas, de 10 KA, para la protección contra descargas de origen atmosférico, y cuyas características generales son las siguientes:

- Tensión nominal de pararrayos ......................................... 21-24 KV. - Poder de descarga nominal ............................................... 10 KA.

6.3.4.- Protección contra sobreintensidades.-

La protección del transformador contra cortocircuitos en A.T. quedará encomendada a los cortacircuitos de expulsión TA-92 descritos anteriormente.

6.3.- Redes de Baja Tensión.-

En estudio aparte se justificaran y determinaran las redes de baja tensión

así como sus cálculos y características.

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7.- APARAMENTA.- En el apoyo de inicio de línea (Entronque) y en el apoyo nº 10 (Derivacion), se instalaran seccionadores unipolares de 24 KV. de las características generales siguientes:

- Tensión mas elevada para el material …………………………… Vm= 24 KV.

- Intensidad nominal……….………………………………………… 400 Am.

- Tensión soportada a los impulsos tipo rayo a tierra …………. 125 KV

- T. soportada a los imp. tipo rayo sobre la distancia de seccionamiento …… 145 KV

- Tensión soportada a frecuencia industrial a tierra ….………… 50 KV

- Ídem sobre la distancia de seccionamiento …………………. 60 KV

- Poder de corte …………………………………………………. 16 KA

- Línea de fuga ……………………………………………………. 380 mm

- Carga de rotura …………………………………………………… 4000 N 7.1.- Características de los cortacircuitos de expulsión TA-92.-

Las características generales de los cortacircuitos de expulsión TA-92 son las siguientes:

- Tensión mas elevada para el material................................................... Vm=24 KV. - Intensidad nominal de la base................................................................... 200 Am. - Intensidad nominal del portafusibles ........................................................ 100 Am. - Tensión soportada nominal a los impulsos tipo rayo a tierra y entre polos. 125 KV. - Ídem. Sobre la distancia de seccionamiento……........................................ 145 KV. - Tensión soportada nominal de corta duración a frecuencia industrial, bajo lluvia a tierra y entre polos .................................................................................. 50 KV. - Ídem. Sobre distancia de seccionamiento..................................................... 60 KV. - Poder de corte ............................................................................................ 8 KA.

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8.- APOYOS.-

Se utilizará apoyos metálicos galvanizados en caliente, con las características que se indican en la memoria de cálculo.

El calculo de esfuerzos y posterior dimensionado de barras y tornillería, se ha

realizado con la ayuda de un programa de diseño por ordenador concebido específicamente para el cálculo de este tipo de estructuras.

Las cargas admitidas por el programa, son de tres tipos:

a) Cargas concentradas en los puntos de unión de los conductores y cable de tierra. b) Cargas de viento (transversal y longitudinal). c) Cargas del peso propio de la estructura.

Se tienen en cuenta las cargas originadas por aquellas, como desequilibrios

verticales y longitudinales.

La cimentación será monobloque de hormigón en masa de 200 Kg. de cemento por metro cubico de hormigón.

Los apoyos serán normalizados y dispondrán de su correspondiente certificado

de l casa fabricante y el de fin de línea servirá de soporte para el montaje del C.T. Intemperie.

9.- LEY 7/2007, LEY DE GESTIÓN INTEGRADA DE LA CALIDAD AMBIENTAL.

La presente actividad se encuentra incluida en la Ley 7/2007, Ley de Gestión

Integrada de la Calidad Ambiental, en el Anexo Primero apdo. 2.17 (Construcción de líneas aéreas de transmisión de energía eléctrica de longitud

superior a 1.000 metros no incluidas en el epígrafe 2.15. Se exceptúan las

sustituciones que no se desvíen de la traza más de 100 metros), y por tanto le es de

aplicación la Calificación Ambiental.

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APLICACIÓN DE LA CALIFICACIÓN AMBIENTAL, JUSTIFICACIÓN DEL DECRETO 297/1995.-

A) Objeto Actividad

El objeto de la actividad es dotar de suministro eléctrico a instalaciones agrícolas y ganaderas, siendo este indispensable para mejorar la productividad de dichas instalaciones.

B) Emplazamiento

Descrito anteriormente.

C) Maquinaria, equipos y proceso productivo.

La actividad objeto de nuestro proyecto, solo utiliza transformadores como toda maquinaria o equipo para funcionamiento.

No existe proceso productivo en la misma.

D) Riesgos Ambientales previsibles.

I) Ruidos y vibraciones.-

La actividad objeto de nuestro estudio solo puede producir ruidos y vibraciones procedentes de los transformadores, por otra parte la ubicación de los mismos es en el medio rural por lo que no hay edificaciones a una distancia inferior a 15 metros (Distancia mínima a la que no son necesarias obras de insonorización para estos transformadores de 100 y 160 KVA .

A este efecto aplicaremos la Norma ONSE 34.20-12ª, en la que entre otras cosas nos dice en el punto 2 de “objetivos”, que existe una Ordenanza sobre

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Protección del Medio Urbano contra la emisión de ruidos, la cual establece los siguientes valores máximos en el interior de los inmuebles:

De 8 h a 22 h : 55 dBA

De 22 h a 8 h : 45 dBA

De 22 h a 8 h en zonas saturadas: 30 dBA

Los valores E.D.F. son los siguientes:

Para el periodo nocturno, el nivel de presión acústica (Lp) máximo queda limitado a los siguientes valores:

- Centros exteriores: 35 dBA delante de las habitaciones mas próximas (2 m). - Centros interiores: 30 dBA en las habitaciones principales (dormitorios,

pasillos …….. ) y 38 dBA en la cocina.

En el punto 3 de la mencionada Norma, nos dice que la Norma UNE 21 138, relativa a transformadores de Distribución, limitan los niveles de potencia acústica en los valores de la Tabla I:

POTENCIA NOMINAL EN KVA NIVEL DE LA POTENCIA ACUSTICA EN dBA

250 62

400 65

630 67

1.000 68

El ruido emitido por un transformador se transmite simultáneamente por las siguientes vías:

- Aérea: Irradiada por la cuba del aparato. - Sólida: Por las paredes del local.

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En el punto 4 de la mencionada Norma en su tabla II, se indican el origen y los riesgos potenciales, así para un Transformador Aislado Prefabricado, existe propagación aérea y no existe propagación Sólida.

Así mismo, en el punto 5.2, correspondiente a centros de transformación aislados prefabricados, la radiación omnidireccional, el nivel sonoro máximo previsible generado (Lp), se determina mediante el grafico II a través de un ábaco de radiación omnidireccional, que para un transformador de 250 KVA nos dice que a una distancia inferior a 15 m., Lp = 35 dBA por lo que no es necesaria insonorización, lo que es nuestro caso.

- Con las medidas correctoras descritas en proyecto, no existe ningún riesgo.

II) Emisiones a la atmósfera.

La actividad objeto de nuestro proyecto no produce emisiones a la atmosfera.

III) Utilización de agua y vertidos líquidos

La actividad objeto de nuestro proyecto no utiliza agua y produce vertidos líquidos.

IV) Generación, Almacenamiento y eliminación de residuos.

La actividad objeto de nuestro proyecto solamente genera residuos en el proceso de construcción y estos son los procedentes de la excavación de la cimentación los cuales son tierras y en un volumen pequeño y los mismos son esparcidos por las inmediaciones de la excavación sin perjuicio para el medio ambiente ya que son tierras sin otro tipo de componentes.

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Los demás materiales empleados en la construcción, como pueden ser restos de cables, de hormigón, cartones de embalaje, etc., serán retirados de la obra y gestionados por la empresa instaladora a través de medios adecuados (Entregados a empresas gestoras, contenedores adecuados, etc.), no dejando restos en las inmediaciones.

En el proceso de funcionamiento la actividad no genera residuos de ningún tipo, corriendo a cargo de la compañía suministradora el mantenimiento de los centros de transformación una vez en funcionamiento.

V) Contaminación visual.

Los pesos de los factores o sistemas de ponderación del paisaje,

responden a un método que ordena los factores en rangos en función de su

importancia, según los factores considerados se ha establecido una jerarquización en

función de las características de la zona de estudio.

Estos grados son:

Grado 0: Posibilidad muy remota de ser detectados, el trazado sobrevuela

zonas de escaso valor paisajístico.

Grado 1: Más del 75 % del trazado se encuentra a más de 300 metros

de distancia a núcleos habitados o carreteras.

Grado 2: Entre un 75 y un 50 % del trazado se encuentra a más de 300

metros de distancia a núcleos habitados o carreteras. Grado 3: Entre un 50 % y un 25 % del trazado se encuentra a más de

300 metros de distancia a núcleos habitados o carreteras.

Grado 4: Menos de un 25 % del trazado se encuentra a más de 300 metros

de distancia a núcleos habitados o carreteras.

Grado 5: El trazado íntegro de la línea se encuentra a menos de 300 metros

de núcleos habitados o carreteras.

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Atendiendo a lo anterior, nuestro proyecto lo podemos considerar de grado 1, ya que más del 75 % de la línea se encuentra a más de 300 metros de núcleos

habitados o de carreteras.

Los efectos sobre el paisaje en la fase de construcción están provocados por

la presencia de maquinaria necesaria para los trabajos de cimentación, montaje de

apoyos y tendido de cables, los cuales introducen elementos foráneos en el conjunto

del paisaje. Este impacto posee un carácter temporal, localizado y reversible. Se ha

valorado como compatible, por el escaso volumen de obras que se van a realizar.

El efecto provocado sobre el paisaje debido a las labores de desbroce

se ha considerado nulo ya que se trata de afecciones muy puntuales.

En la fase de funcionamiento sobre el paisaje se va a producir un impacto que

se ha identificado como adverso, permanente, localizado e irreversible, debido a la

presencia de los apoyos, cables conductores y cables de tierra, ya que van a ser

introducidos nuevos elementos artificiales en el entorno, fácilmente detectables por su

altura y proximidad a la carretera. No obstante, el impacto se ha valorado como

moderado en base a los siguientes razonamientos:

- La cuenca visual se ha estimado como media.

- La fragilidad del entorno se ha definido como media.

- La instalación es visible desde:

Carretera GR-4200

- La presencia de vegetación arbolada que actúa a modo de pantalla.

Por otro lado hay que señalar la presencia de otras líneas eléctricas

tanto de alta como de baja tensión, así como de otros elementos artificiales próximos

(construcciones agrícolas, cultivos, etc.).

VI) Montes públicos.

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Los pesos de los factores o sistemas de ponderación de montes públicos

responden a un método que ordena los factores en rangos en función de su

importancia, según los factores considerados se ha establecido una jerarquización en

función de las características de la zona de estudio.

Grado 0: El trazado no sobrevuela montes públicos.

Grado 1: Menos del 25 % del trazado sobrevuela montes públicos.

Grado 2: Entre un 25 % y un 50 % del trazado sobrevuela montes

públicos. Grado 3: Entre un 50 % y un 75 % del trazado sobrevuela

montes públicos. Grado 4: Más de un 75 % del trazado sobrevuela de

montes públicos. Grado 5: Todo el trazado discurre por montes públicos.

Atendiendo a lo anterior nuestro estudio se considera de grado 0, ya que el

trazado no sobrevuela montes públicos.

F) Medidas de seguimiento y control que permitan garantizar el mantenimiento de la actividad dentro de los límites permisibles.

Como se ha venido desarrollando en el presente anexo y dadas las pequeñas incidencias que la actividad a instalar repercuten en el medio ambiente, se proponen las siguientes medidas correctoras:

• Las tierras procedentes de la excavación a ser de carácter natural, se esparcirán por las inmediaciones de forma uniforme.

• Lo sobrantes de hormigón serán recogidos y transportados al vertedero de inertes de la comarca.

• Los cartones, plásticos, puntas de cable etc. serán recogidos y llevados a sus contenedores específicos para su reciclaje o en su caso entregados a empresas gestoras.

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• Una vez puestas en marcha las instalaciones, estas serán entregadas para su utilización y mantenimiento a la compañía suministradora.

• Durante el proceso de construcción y montaje, se señalizará y si fuese necesario se cercará la zona, para evitar posibles accidentes.

Según ORDEN de 4 de Junio de 2.009 de la Consejería de Medio Ambiente (BOJA nº 139 de 20 de Julio de 2.009),la situación donde se ubicarán las obras objeto de nuestro estudio, no está contemplada dentro de la delimitación de las áreas prioritarias de reproducción, alimentación, dispersión y concentración de las especies de aves incluidas en el Catálogo Andaluz de Especies Amenazadas, ni en la zonas de protección, en las que serán de aplicación las medidas para la protección de la avifauna contra la colisión y la electrocución en las líneas eléctricas aéreas de alta tensión, por lo que no le es de aplicación el Real Decreto 1432/2008 de 29 de Agosto.

10.- CONCLUSIÓN.-

Con este Proyecto se pretende haber dado idea suficiente y necesaria para el conocimiento y alcance de las instalaciones, adjuntándose a esta Memoria, Anexos de cálculo, Planos, Presupuesto, Pliego de condiciones y Estudio Básico de Seguridad y Salud de las obras a realizar.

Se pone el mismo en manos de los Organismos y Autoridades

correspondientes, para que determinen su aprobación y viabilidad, quedando a su disposición para cuantas aclaraciones y cumplimentaciones estimen oportunas.

Huéscar, Abril de 2.017

El Ingeniero Técnico Industrial Colegiado nº 344

Fdo. Rafael Molina Martínez.

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ANEXO I

MEMORIA DE CALCULO DE LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN

PROYECTO DE LÍNEA AÉREA DE M.T. y DOS CENTROS DE TRANSFORMACIÓN,

PARA ALIMENTACIÓN ELÉCTRICA A INSTALACIONES

AGRÍCOLAS Y GANADERAS EN BENAMAUREL (Granada)

PETICIONARIO: JOSÉ MOLINA SÁNCHEZ Y OTROS

SITUACIÓN: PARAJE LAS MARALAS; POL. 12, PARC. 442 y 660; T.M. DE BENAMAUREL (Granada)

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ÍNDICE 1.- RESUMEN DE FORMULAS

1.1 TENSIÓN MÁXIMA EN EL VANO

1.2 VANO DE REGULACIÓN

1.3 TENSIONES Y FLECHAS DE LA LÍNEA EN DETERMINADAS CONDICIONES. ECUACIÓN DEL CAMBIO DE CONDICIONES 1.3.1 TENSIÓN MÁXIMA 1.3.2 FLECHA MÁXIMA 1.3.3 FLECHA MÍNIMA 1.3.4 DESVIACIÓN CADENA AISLADORES 1.3.5 HIPÓTESIS DE VIENTO. CÁLCULO DE APOYOS 1.3.6 TENDIDO DE LA LÍNEA

1.4 LIMITE DINÁMICO (EDS)

1.5 HIPÓTESIS CALCULO DE APOYOS

1.5.1 CARGAS PERMANENTES 1.5.2 ESFUERZOS DEL VIENTO 1.5.3 DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES 1.5.4 ROTURA DE CONDUCTORES 1.5.5 RESULTANTE DE ANGULO 1.5.6 ESFUERZOS DESCENTRADOS 1.5.7 ESFUERZOS EQUIVALENTES 1.5.8 APOYO ADOPTADO

1.6 CIMENTACIONES

1.6.1 ZAPATAS MONOBLOQUE 1.6.2 ZAPATAS AISLADAS

1.7 CADENAS DE AISLADORES

1.7.1 CALCULO ELÉCTRICO 1.7.2 CALCULO MECÁNICO 1.7.3 LONGITUD DE LA CADENA 1.7.4 PESO DE LA CADENA 1.7.5 ESFUERZO DEL VIENTO SOBRE LA CADENA

1.8 DISTANCIAS DE SEGURIDAD

1.8.1 DISTANCIAS DE LOS CONDUCTORES AL TERRENO 1.8.2 DISTANCIAS DE LOS CONDUCTORES ENTRE SI 1.8.3 DISTANCIAS DE LOS CONDUCTORES AL APOYO

1.9 ANGULO DE DESVIACIÓN DE LA CADENA DE SUSPENSIÓN

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1.10 DESVIACIÓN HORIZONTAL DE LAS CATENARIAS POR LA ACCIÓN

DEL VIENTO LÍNEA PRINCIPAL 2.- DATOS GENERALES DE LA INSTALACIÓN

3.- DISTANCIAS DE SEGURIDAD 3.1.- DISTANCIA DE LOS CONDUCTORES AL TERRENO 3.2.- DISTANCIA DE LOS CONDUCTORES ENTRE SI 3.3.- DISTANCIA DE LOS CONDUCTORES A LOS APOYOS

4.- CRUZAMIENTOS

5.- TENSIONES Y FLECHAS HIPÓTESIS REGLAMENTARIAS

6.- TENSIONES Y FLECHAS DE TENDIDO

7.- CALCULO DE APOYOS

8.- APOYOS ADOPTADOS

9.- CRUCETAS ADOPTADAS 10.- CALCULO DE CIMENTACIONES 11.- CALCULO DE CADENAS DE AISLADORES 12.- CALCULO DE ESFUERZOS VERTICALES SIN SOBRECARGAS.

DERIVACIÓN A C.T.I. nº 1 2.- DATOS GENERALES DE LA INSTALACIÓN

3.- DISTANCIAS DE SEGURIDAD 3.1.- DISTANCIA DE LOS CONDUCTORES AL TERRENO 3.2.- DISTANCIA DE LOS CONDUCTORES ENTRE SI 3.3.- DISTANCIA DE LOS CONDUCTORES A LOS APOYOS

4.- CRUZAMIENTOS

5.- TENSIONES Y FLECHAS HIPÓTESIS REGLAMENTARIAS CO

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6.- TENSIONES Y FLECHAS DE TENDIDO

7.- CALCULO DE APOYOS

8.- APOYOS ADOPTADOS

9.- CRUCETAS ADOPTADAS 10.- CALCULO DE CIMENTACIONES 11.- CALCULO DE CADENAS DE AISLADORES 12.- CALCULO DE ESFUERZOS VERTICALES SIN SOBRECARGAS.

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ANEXO DE CALCULO

1. RESUMEN DE FORMULAS. 1.1. TENSION MAXIMA EN UN VANO (Apdo. 3.2.1).

La tensión máxima en un vano se produce en los puntos de fijación del conductor a los apoyos.

TA = P0 ·YA = P0 · c · cosh (XA/c) = P0 · c ·cosh [(Xm - a/2) / c] TB = P0 ·YB = P0 · c · cosh (XB/c) = P0 · c ·cosh [(Xm+ a/2) / c] Pv = K · d / 1000 K=60·(v/120)² daN/m² si d ≤16 mm y v ≥ 120 Km/h K=50·(v/120)² daN/m² si d >16 mm y v ≥ 120 Km/h Pvh = K · D / 1000 K=60·(v/120)² daN/m² si d ≤16 mm y v ≥ 60 Km/h K=50·(v/120)² daN/m² si d >16 mm y v ≥ 60 Km/h Ph = K · √d K=0.18 Zona B K=0.36 Zona C P0 = √ (Pp² + Pv²) Zona A, B y C. Hipótesis de viento. P0 = Pp + Ph Zonas B y C. Hipótesis de hielo. P0 = √ [(Pp + Ph )² + Pvh²] Zonas B y C. Hipótesis de hielo + viento. Cuando sea requerida por la empresa eléctrica. c = T0h / P0 Xm = c · ln [z + √(1+z²)] z = h / (2·c·senh a/2c) Siendo: v = Velocidad del viento (Km/h). TA = Tensión total del conductor en el punto de fijación al primer apoyo del vano (daN). TB = Tensión total del conductor en el punto de fijación al segundo apoyo del vano (daN). P0 = Peso total del conductor en las condiciones más desfavorables (daN/m). Pp = Peso propio del conductor (daN/m). Pv = Sobrecarga de viento (daN/m). Pvh = Sobrecarga de viento incluido el manguito de hielo (daN/m). Ph = Sobrecarga de hielo (daN/m). d = diámetro del conductor (mm). D = diámetro del conductor incluido el espesor del manguito de hielo (mm). Y = c · cosh (x/c) = Ecuación de la catenaria. c = constante de la catenaria. YA = Ordenada correspondiente al primer apoyo del vano (m). YB = Ordenada correspondiente al segundo apoyo del vano (m). XA = Abcisa correspondiente al primer apoyo del vano (m). XB = Abcisa correspondiente al segundo apoyo del vano (m). Xm= Abcisa correspondiente al punto medio del vano (m). a = Proyección horizontal del vano (m). h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos (m). T0h = Componente Horizontal de la Tensión en las condiciones más desfavorables o Tensión Máxima Horizontal (daN). Es constante en todo el vano.

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1.2. VANO DE REGULACION. Para cada tramo de línea comprendida entre apoyos con cadenas de amarre, el vano de regulación se obtiene del siguiente modo: ar = √ (∑ a3 / ∑ a) 1.3. TENSIONES Y FLECHAS DE LA LINEA EN DETERMINADAS CONDICIONES. ECUACION DEL CAMBIO DE CONDICIONES. Partiendo de una situación inicial en las condiciones de tensión máxima horizontal (T0h), se puede obtener una tensión horizontal final (Th) en otras condiciones diferentes para cada vano de regulación (tramo de línea), y una flecha (F) en esas condiciones finales, para cada vano real de ese tramo. La tensión horizontal en unas condiciones finales dadas, se obtiene mediante la Ecuación del Cambio de Condiciones: [δ · L0 · (t - t0)] + [L0/(S·E) · (Th - T0h)] = L - L0 L0 = c0·senh[(Xm0+a/2) / c0] - c0·senh[(Xm0-a/2) / c0] c0 = T0h/P0 ; Xm0 = c0 · ln[z0 + √(1+z0²)] z0 = h / (2·c0·senh a/2c0) L = c·senh[(Xm+a/2) / c] - c·senh[(Xm-a/2) / c] c = Th/P ; Xm = c · ln[z + √(1+z² )] z = h / (2·c·senh a/2c) Siendo: δ = Coeficiente de dilatación lineal. L0 = Longitud del arco de catenaria en las condiciones iniciales para el vano de regulación (m). L = Longitud del arco de catenaria en las condiciones finales para el vano de regulación (m). t0 = Temperatura en las condiciones iniciales (ºC). t = Temperatura en las condiciones finales (ºC). S = Sección del conductor (mm²). E = Módulo de elasticidad (daN/mm²). T0h = Componente Horizontal de la Tensión en las condiciones más desfavorables o Tensión Máxima Horizontal (daN). Th = Componente Horizontal de la Tensión o Tensión Horizontal en las condiciones finales consideradas, para el vano de regulación (daN). a = ar (vano de regulación, m). h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos, en tramos de un solo vano (m). h = 0, para tramos compuestos por más de un vano. Obtención de la flecha en las condiciones finales (F), para cada vano real de la línea: F = YB - [h/a · (XB - Xfm)] - Yfm Xfm = c · ln[h/a + √(1+(h/a)²)] Yfm = c · cosh (Xfm/c) Siendo: YB = Ordenada de uno de los puntos de fijación del conductor al apoyo (m). XB = Abcisa de uno de los puntos de fijación del conductor al apoyo (m).

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Yfm = Ordenada del punto donde se produce la flecha máxima (m). Xfm = Abcisa del punto donde se produce la flecha máxima (m). h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos (m). a = proyección horizontal del vano (m). 1.3.1. Tensión máxima (Apdo. 3.2.1). Condiciones iniciales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. a) Zona A. - Tracción máxima viento. t = - 5 ºC. Sobrecarga: viento (Pv). b) Zona B. - Tracción máxima viento. t = -10 ºC. Sobrecarga: viento (Pv). - Tracción máxima hielo. t = -15 ºC. Sobrecarga: hielo (Ph). - Tracción máxima hielo + viento. (Cuando sea requerida por la empresa eléctrica). t = -15 ºC. Sobrecarga: viento (Pvh). Sobrecarga: hielo (Ph). c) Zona C. - Tracción máxima viento. t = -15 ºC. Sobrecarga: viento (Pv). - Tracción máxima hielo. t = -20 ºC. Sobrecarga: hielo (Ph). - Tracción máxima hielo + viento. (Cuando sea requerida por la empresa eléctrica). t = -20 ºC. Sobrecarga: viento (Pvh). Sobrecarga: hielo (Ph). 1.3.2. Flecha máxima (Apdo. 3.2.3). Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. a) Hipótesis de viento. t = +15 ºC. Sobrecarga: Viento (Pv). b) Hipótesis de temperatura. t = + 50 ºC. Sobrecarga: ninguna. c) Hipótesis de hielo. t = 0 ºC. Sobrecarga: hielo (Ph). Zona A: Se consideran las hipótesis a) y b). Zonas B y C: Se consideran las hipótesis a), b) y c). 1.3.3. Flecha mínima. Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones.

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a) Zona A. t = -5 ºC. Sobrecarga: ninguna. b) Zona B. t = -15 ºC. Sobrecarga: ninguna. c) Zona C. t = -20 ºC. Sobrecarga: ninguna. 1.3.4. Desviación cadena aisladores. Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. t = -5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B y -15 ºC en zona C. Sobrecarga: mitad de Viento (Pv/2). 1.3.5. Hipótesis de Viento. Cálculo de apoyos. Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. t = -5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B y -15 ºC en zona C. Sobrecarga: Viento (Pv). 1.3.6. Tendido de la línea. Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. t = -20 ºC (Sólo zona C). t = -15 ºC (Sólo zonas B y C). t = -10 ºC (Sólo zonas B y C). t = -5 ºC. t = 0 ºC. t = + 5 ºC. t = + 10 ºC. t = + 15 ºC. t = + 20 ºC. t = + 25 ºC. t = + 30 ºC. t = + 35 ºC. t = + 40 ºC. t = + 45 ºC. t = + 50 ºC. Sobrecarga: ninguna. 1.4. LIMITE DINAMICO "EDS". EDS = (Th / Qr) · 100 < 15 Siendo: EDS = Every Day Estress, esfuerzo al cual están sometidos los conductores de una línea la mayor parte del tiempo, correspondiente a la temperatura media o a sus proximidades, en ausencia de sobrecarga. Th = Componente Horizontal de la Tensión o Tensión Horizontal en las condiciones finales consideradas, para el vano de regulación (daN). Zonas A, B y C, tª = 15 ºC. Sobrecarga: ninguna. Qr = Carga de rotura del conductor (daN).

CO

LEG

IO O

FIC

IAL

DE

PE

RIT

OS

E IN

GE

NIE

RO

ST

ÉC

NIC

OS

IND

US

TR

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S D

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RA

NA

DA

344

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LIN

A M

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EZ

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FA

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R01

248/

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24/0

4/20

17. C

od.V

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n:1L

KT

Q57

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7XR

7OO

bten

ido

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Rht

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r.co

m/it

i/gra

nada

/Val

idar

.asp

x?C

SV

=1L

KT

Q57

GV

SF

7XR

7O

1.5. HIPOTESIS CALCULO DE APOYOS (Apdo. 3.5.3). Apoyos de líneas situadas en zona A (Altitud inferior a 500 m).

TIPO DE APOYO

TIPO DE ESFUERZO

HIPOTESIS 1ª (Viento)

HIPOTESIS 2ª (Hielo)

HIPOTESIS 3ª (Des. Tracciones)

HIPOTESIS 4ª (Rotura cond.)

Alineación Suspensión

V

Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Viento. (apdo. 3.1.2) V = Pcv + Pca·nc


Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Viento. (apdo. 3.1.2) V = Pcv - Pcvr + Pca·nc

T

Viento. (apdo. 3.1.2) T = Fvc + Eca·nc

L

Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.1) L = Dtv

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.1) Lt = Rotv

Alineación Amarre

V




T


L



Angulo Suspensión

V




T

Viento. (apdo. 3.1.2) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) T = Fvc + Eca·nc + RavT

Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) T = RavdT

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) T = RavrT

L

Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RavdL

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RavrL ; Lt = Rotv

Angulo Amarre

V




T




L

Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RavL



Anclaje Alineación

V




T


L



Anclaje Angulo y

V




Estrellam. T




L

Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RavL



Fin de línea V



T


L



V = Esfuerzo vertical T = Esfuerzo transversal L = Esfuerzo longitudinal Lt = Esfuerzo de torsión Para la determinación de las tensiones de los conductores se considerarán sometidos a una sobrecarga de viento (apdo. 3.1.2) correspondiente a una velocidad mínima de 120 Km/h y a la temperatura de -5 ºC. En los apoyos de alineación y ángulo con cadenas de suspensión y amarre se prescinde de la 4ª hipótesis si se verifican simultáneamente las siguientes condiciones (apdo. 3.5.3) : - Tensión nominal de la línea hasta 66 kV. - La carga de rotura del conductor es inferior a 6600 daN. - Los conductores tienen un coeficiente de seguridad de 3, como mínimo. - El coeficiente de seguridad de los apoyos y cimentaciones en la hipótesis tercera es el correspondiente a las hipótesis normales. - Se instalen apoyos de anclaje cada 3 kilómetros como máximo.

CO

LEG

IO O

FIC

IAL

DE

PE

RIT

OS

E IN

GE

NIE

RO

ST

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NIC

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IND

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TR

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S D

E G

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NA

DA

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MO

LIN

A M

AR

TIN

EZ

, RA

FA

EL

VIS

AD

O N

º G

R01

248/

17 d

e fe

cha

24/0

4/20

17. C

od.V

alid

ació

n:1L

KT

Q57

GV

SF

7XR

7OO

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ido

a tr

avés

del

sis

tem

a de

Inte

rnet

impl

anta

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Rht

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/Val

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.asp

x?C

SV

=1L

KT

Q57

GV

SF

7XR

7O

Apoyos de líneas situadas en zonas B y C (Altitud igual o superior a 500 m).

TIPO DE APOYO

TIPO DE ESFUERZO

HIPOTESIS 1ª (Viento)

HIPOTESIS 2ª (Hielo)

HIPOTESIS 3ª (Des. Tracciones)

HIPOTESIS 4ª (Rotura cond.)

Alineación Suspensión

V


Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Hielo (apdo. 3.1.3) V = Pch + Pca·nc


Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Hielo (apdo. 3.1.3) V = Pch - Pchr + Pca·nc

T


L

Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.1) L = Dth

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.1) Lt = Roth

Alineación Amarre

V




Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Hielo (apdo. 3.1.3) V = Pch - Pchr + Pca·nc

T

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PR0YECTO DE LÍNEA AÉREA DE M.T. Y DOS CENTROS DE … · 2017. 8. 21. · pr0yecto de lÍnea aÉrea de m.t. y dos centros de transformaciÓn para alimentaciÓn elÉctrica a instalaciones