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practica experimentacion
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Práctica 2A: REACTOR CONTINUO DE TANQUE
AGITADO
Dpto. de IQTMA – EXPERIMENTACIÓN EN INGENIERÍA QUÍMICA – Curso 2015/16
Grupo 2L Pareja 1
Héctor Jesús Fraile Ramos
Víctor Gutiérrez Moreno
ÍNDICE
1. OBJETIVOS Y DIAGRAMA DE FLUJO 2
2. MATERIAL EXPERIMENTAL 2
3. FUNDAMENTO TEÓRICO 2
4. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 4
5. TRATAMIENTO DE DATOS Y CÁLCULOS 5
6. RIESGOS Y SEGURIDAD 11
7. CONCLUSIONES 11
8. BIBLIOGRAFÍA. 11
9. ANEXOS 11
1
1. OBJETIVOS Y DIAGRAMA DE FLUJO
En un reactor de tanque agitado, que opera en continuo, para la reacción de
saponificación de acetato de etilo (0,01 M) con hidróxido sódico (0,02 M):
- Seleccionar las condiciones de operación (temperatura y tiempo de
residencia)
- Determinar experimentalmente la conversión en estado estacionario
- Comparar la conversión experimental con la teórica obtenida de aplicar la
ecuación de dimensionado del reactor
- Estudiar el modelo de flujo del reactor
- Obtener la curva experimental de distribución de tiempos de residencia (RTD)
- Proponer un modelo de flujo no ideal que represente el comportamiento del
reactor
2. FUNDAMENTO TEÓRICO
Disponemos de un reactor continuo de tanque agitado con encamisado que sabemos de antemano que no se ajusta a un modelo ideal, asique debemos de ajustar un modelo que reproduzca lo mejor posible a nuestro reactor.
Primero, debemos saber la distribución de tiempo de residencia de las moléculas que hay en el reactor, lo denominaremos E (t). Utilizamos el método experimental estimulo-respuesta escalón, ya que basta con cambiar la goma de entrada al reactor. En este
2
caso utilizaremos un trazador con buena conductividad, el KCl, y el parámetro de seguimiento será la conductividad de sus iones.
La función de distribución de tiempos de residencia RTD será E (t), para calcularla, necesitaremos la función F (t), que es la función que se obtiene en respuesta a la entrada, y la propia función escalón, expresadas en función del tiempo t o del tiempo adimensional.
F () es la curva que representa la concentración del trazador en el tanque en función del tiempo y se calculara como:
F (θ )=C (t )C0
[1]
Siendo C (t) la concentración dentro del reactor a lo largo del tiempo y Co la concentración inicial.
El tiempo medio del fluido dentro del recipiente o tr es el tiempo espacial o de permanencia dentro del recipiente, se obtiene por la ecuación:
t r=VV̇
[2 ]
Siendo V el volumen del reactor y V̇ el flujo volumétrico de entrada y salida.
El tiempo adimensionalθ se calcula como:
θ=tt r
[3]
Para obtener la función E, definiremos la distribución interna de edad del fluido I:
I (θ )=1−F (θ )[4 ] E (θ )=−dI (θ)d θ
[5]
Con el tiempo medio se obtiene las funciones I y E a partir de las siguientes ecuaciones:
I (t)=I (θ)t r
[6] E( t)=I (θ)t r
[7]
Dentro de los modelos de flujo real se distinguen:
- Mezcla perfectaE (θ) e I (θ) son iguales, si realizamos un balance de materia al trazador:
I (θ )=E (θ )=e−θ[8]- Mezcla perfecta con volumen muerto- Mezcla perfecta con cortocircuito- Cholette –Cloutiere
3
Explicamos este último, ya que es mejor se ajusta, (seguramente nuestro reactor tenga puntos muertos y cortocircuitos):
F (θ)=V̇ a
V̇exp {−V̇ a
V̇·VVM
·θ}=α ·exp{−αβ·θ} [9 ]
A partir de la evolución de la concentración de trazador en el reactor podemos calcular el tiempo de residencia real:
t r=∫0
∞
(1−c (t)c0
¿)dt ¿ [10]
La reacción de saponificación del acetato de etilo es una reacción reversible de segundo orden global y primero respecto a cada reaccionante:
CH 3COOC H 2CH 3+Na+¿OH
−¿❑⇔CH 3COO
−¿Na+¿+CH
3C H
2OH ¿
¿ ¿¿
La ecuación de velocidad respecto de los reactivos será:
r=k1 ∙Ca ∙Cb−k 2∙Cc ∙Cd [11]
Siendo k1 y k 2 las constantes cinéticas correspondientes y C las distintas concentraciones.
Dentro del reactor los reactivos se encontraran en disolución acuosa en forma de iones, nuestro objeto de medida es la concentración del ion hidroxilo ya que tiene una conductividad superior a la de los demás iones.
Conversión experimental y teórica
La conversión experimental se definirá como:
X a=Ca , entrada−Ca , salida
Ca , entrada
[12]
La conversión teórica se calcula a partir del balance de materia al reactor en función del tiempo de residencia teórico que nosotros fijamos, que depende del volumen de mezcla y el caudal que fijamos, se calculara como:
X A , teorica=tm ·(−rA )
CAO
[13]
4
3. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL
3.1. MATERIAL EXPERIMENTAL
- Reactor encamisado- Bombas peristálticas con
regulador de potencia- Agitador magnético- Erlenmeyer- Pipetas- Probetas- Matraces aforados- Disolución de Acetato de etilo
0.01 M
- Vasos de precipitados- Probetas- Baño termostático- Pesas de flotación- Conductímetro- Cronómetro- Disolución de KCl 0.1 M- Disolución de NaOH 0.02 M
3.2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL
Hacemos una breve descripción del procedimiento que hemos utilizado:
- Activación de baño termostático, fijando la temperatura.
- Calibramos las 3 bombas peristálticas, fijando diferentes grados de
potencia de la bomba y midiendo caudales.
- Calibramos el conductimetro con diferentes disoluciones de KCl,
para la sosa, utilizamos el calibrado de la práctica anterior.
Para la distribución de tiempos de residencia
- Llenamos el reactor de agua destilada y pusimos en marcha la
agitación.
- Cebamos la bomba de suministro de KCl y a continuación lo
añadimos.
- Empezamos a tomar medidas de tiempo en cuanto el
conductimetro empezó a dar un valor diferente al del agua
destilada.
- Tomamos sucesivas medidas hasta que el valor de la
conductividad rondaba el de la disolución original del KCl.
Para la reacción en tiempo estacionario:
- Limpiamos todo lo anterior y cebamos las bombas con
los diferentes reactivos.
- Activamos la agitación mecánica y ambas bombas de
suministro hasta el llenado del taque.
5
- Mediremos unas conductividades a tiempos significativos,
después esperaremos 3 tiempos de residencia
propuestos para asegurarnos el estado estacionario,
- Desconectamos las bombas y el tanque termostático,
limpiamos la instrumentación.
4. TRATAMIENTO DE DATOS Y CÁLCULOS
Calibrado del conductímetro:
Para el NaOH:
Utilizamos para la sosa el calibrado de la práctica anterior:
Conductividad=-28.54+223828 C(NaOH)
Siendo y la conductividad y x la concentración.
Para el KCl:
Hacemos disoluciones con diferente concentración y miramos su
conductividad.
Calibrado de la conductividad del KClconcentracion (mol/l) Conductividad(µS/cm)
0,000 00,025 34100,050 66300,075 96700,100 12780
Representando en la grafica:
0.00 0.02 0.04 0.06 0.08 0.10 0.120
2000
4000
6000
8000
10000
12000
14000
Concentacion KCl (mol/l)
Cond
uctiv
idad
(µS/
cm)
Conductividad = 127280 Concentración + 134
6
Calibrado de las bombas.
Medimos 20 ml para cada medida de tiempo.
Bomba 1:
BOMBA 1Apertura % Tiempo (s) Q(ml/min)
0 infinito 010 109 0,18320 46 0,43430 38 0,52650 22 0,909
0 10 20 30 40 50 600
0.10.20.30.40.50.60.70.80.9
1
BOMBA 1
Grado de apertura %
Q (m
l/m
in)
Q (mL/s) = 0.018·A(%) +0.0154
Seguimos el mismo procedimiento para calibrar las otras dos bombas
Bomba 2:
BOMBA 2Apertura % Tiempo (s) Q(ml/min)
0 0 020 65 0,30730 43 0,46540 29 0,68960 18 1,111
7
0 10 20 30 40 50 60 700
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
BOMBA 2
Grado de apertura %
Q (m
l/m
in)
Q (mL/s) = 0.0186·A(%) - 0,0426
Bomba 3:
BOMBA 3Apertura % Tiempo (s) Q(ml/min)
0 0 020 73 0,273972630 52 0,3846153840 34 0,5882352950 24 0,83333333
0 10 20 30 40 50 600
0.10.20.30.40.50.60.70.80.9
BOMBA 3
Grado de apertura %
Q (m
l/m
in)
8
Q (mL/s) = 0.0162·A(%) - 0,0374
Distribucion de tiempos de residencia:
A la temperatura de 30ºC y un caudal de 27.5 ml/ min de trazador y salida.
Con un volumen de reactor de 275 ml. Y bombas al 28% de apertura, con
un tiempo de residencia de 10 min teórico.
Primero, representamos la grafica de la concentración en el interior del
tanque a lo largo del tiempo, los valores se representan en el anexo.
0 500 1000 1500 2000 25000
0.02
0.04
0.06
0.08
0.1
0.12
C(t)
t(s)
C (m
ol/l
)
Integrando:
t r=∫0
∞
0.1−c ( t )dt
tiempo medio de residencia(min) 8,81
θ= tt r
Posteriormente calculamos E(t) la cual será nuestra distribución de
tiempos de residencia:
9
0 500 1000 1500 2000 25000
0.00020.00040.00060.0008
0.0010.00120.00140.00160.0018
0.002
E(t)=DTR
t(s)
E(t)
Propuesta de modelo que represente a nuestro reactor:
Como antes hemos dicho, seguro que nuestro reactor tiene zonas muertas y
cortocircuito, asique el modelo que mejor se ajustara será el de Cholette-Cloutier.
Representamos F(Θ) frente a Θ:
0 500 1000 1500 2000 25000.00
0.20
0.40
0.60
0.80
1.00
1.20
F(Θ)
F(Θ)Cholette-Cloutiere
Ajustando α y β hasta que se acopla la grafica nos da unos valores de:
10
0.99 y 1.1 respectivamente.
Determinación experimental de la conversión en estado estacionario. Estudio comparativo de las conversiones experimental y teórica.
Esperado unos tiempos de residencia consideramos que se encuentra en estado estacionario, y comenzamos a medir la conductividad en el interior del reactor, obteniendo una medida de 1315 µS/cm lo que nos da un valor de concentración de 0,0057 (mol/l), lo que nos daría una conversión del 13,75%.
Calculamos la conversión teorica a partir del tiempo de residencia elegido (10min), y las constantes de reacción obtenidas en la primera experiencia :
k1= 2.85 L/mol min
k2=0.47 L/mol min
La conversión teórica nos da 13,979% con las ecuaciones [13] y [11] y un balance de materia al reactor ideal.
No se aleja mucho la conversión teórica de la experimenta.
5. CONCLUSIONES
Para el modelo de flujo, si utilizamos las funciones de edad, podemos
obtener un modelo bastante bueno, para poder simular el
comportamiento del reactor.
La conversión experimental obtenida no se aleja mucho de la
conversión teórica, obtenida de un simple balance de materia, por lo
tanto, podemos decir que el comportamiento en estado estacionario se
puede aproximar bastante a la idealidad.
11
6. RIESGOS Y SEGURIDAD.
Las primeras medidas de seguridad que debemos tomar es ponernos los equipos
de protección individual característico para trabajar en laboratorio, dígase de
gafas, bata y guantes.
La sosa puede producir quemaduras, ante cualquier derrame sobre la piel o los
ojos, se lavaría la zona con abundante agua.
Con el acetato de etilo hay un cierto riesgo de inflamabilidad, por ello disponemos
de una manta anti incendios de la que disponemos para intentar extinguir el
incendio.
El otro factor de riesgo de accidente es la temperatura del baño, pudiéndose
derramar agua a alta temperatura y producir quemaduras.
7. BIBLIOGRAFÍA:
Perry's Chemical Engineer's Handbook, 7Th Ed - Mcgraw-Hill; Perry & Green (1999)
M. Santamaría, J. Herguido, M. A. Menéndez, A. Monzón: “Ingeniería de reactores”, Ed. Síntesis, Madrid (1999).
8. ANEXOS:
Se adjunta las tablas de Excel con los datos experimentales:
Para la distribución de tiempo de residencia:
tiempo (s) conductividad (µS/cm) concentración(mol/l)30 717 0,004560 1437 0,010290 2110 0,0155
120 2640 0,0196150 3300 0,0248180 3740 0,0283210 4290 0,0326240 4700 0,0358270 5200 0,0398300 5560 0,0426330 5940 0,0456360 6250 0,0480390 6600 0,0508
12
420 6920 0,0533450 7200 0,0555480 7500 0,0578540 8030 0,0620600 8480 0,0655660 8900 0,0688720 9300 0,0720780 9600 0,0743840 9910 0,0768900 10200 0,0790960 10400 0,0806
1020 10670 0,08271080 10850 0,08411140 11020 0,08551200 11180 0,08671260 11350 0,08811320 11480 0,08911380 11600 0,09001440 11700 0,09081500 11800 0,09161560 11900 0,09241620 11970 0,09291680 12040 0,09351740 12120 0,09411800 12170 0,09451860 12220 0,09491920 12280 0,09541980 12320 0,09572040 12360 0,09602100 12400 0,0963
C(t) F(Θ)=C(Θ) t*C(t)0,0046 0,0458 0,13740,0102 0,1024 0,61420,0155 0,1552 1,39720,0197 0,1969 2,36270,0249 0,2487 3,73110,0283 0,2833 5,09960,0327 0,3265 6,85700,0359 0,3587 8,60970,0398 0,3980 10,74650,0426 0,4263 12,78910,0456 0,4562 15,05330,0481 0,4805 17,2986
13
0,0508 0,5080 19,81250,0533 0,5332 22,39250,0555 0,5552 24,98190,0579 0,5787 27,77880,0620 0,6204 33,49970,0656 0,6557 39,34320,0689 0,6887 45,45540,0720 0,7201 51,85040,0744 0,7437 58,00970,0768 0,7681 64,51790,0791 0,7909 71,17690,0807 0,8066 77,43050,0828 0,8278 84,43370,0842 0,8419 90,92770,0855 0,8553 97,50190,0868 0,8679 104,14200,0881 0,8812 111,03210,0891 0,8914 117,66750,0901 0,9008 124,31710,0909 0,9087 130,85360,0917 0,9166 137,48430,0924 0,9244 144,20930,0930 0,9299 150,64680,0935 0,9354 157,15020,0942 0,9417 163,85640,0946 0,9456 170,21370,0950 0,9496 176,61820,0954 0,9543 183,22060,0957 0,9574 189,56850,0961 0,9606 195,95410,0964 0,9637 202,3774
I(Θ) Θ E(Θ)(teórico) E(t)=DTR
modelo Charlotte-Cloutiere
0,9542 0,0567 0,9448 0,0018 0,05930,8976 0,1135 0,8927 0,0017 0,10610,8448 0,1702 0,8435 0,0016 0,15060,8031 0,2270 0,7969 0,0015 0,19290,7513 0,2837 0,7530 0,0014 0,23310,7167 0,3405 0,7114 0,0013 0,27130,6735 0,3972 0,6722 0,0013 0,30760,6413 0,4540 0,6351 0,0012 0,34200,6020 0,5107 0,6001 0,0011 0,37480,5737 0,5675 0,5670 0,0011 0,40590,5438 0,6242 0,5357 0,0010 0,4355
14
0,5195 0,6809 0,5061 0,0010 0,46360,4920 0,7377 0,4782 0,0009 0,49030,4668 0,7944 0,4518 0,0009 0,51570,4448 0,8512 0,4269 0,0008 0,53980,4213 0,9079 0,4034 0,0008 0,56270,3796 1,0214 0,3601 0,0007 0,60520,3443 1,1349 0,3215 0,0006 0,64350,3113 1,2484 0,2870 0,0005 0,67810,2799 1,3619 0,2562 0,0005 0,70940,2563 1,4754 0,2287 0,0004 0,73760,2319 1,5889 0,2042 0,0004 0,76310,2091 1,7024 0,1823 0,0003 0,78610,1934 1,8159 0,1627 0,0003 0,80690,1722 1,9294 0,1452 0,0003 0,82560,1581 2,0428 0,1297 0,0002 0,84250,1447 2,1563 0,1157 0,0002 0,85780,1321 2,2698 0,1033 0,0002 0,87160,1188 2,3833 0,0922 0,0002 0,88410,1086 2,4968 0,0823 0,0002 0,89540,0992 2,6103 0,0735 0,0001 0,90550,0913 2,7238 0,0656 0,0001 0,91470,0834 2,8373 0,0586 0,0001 0,92300,0756 2,9508 0,0523 0,0001 0,93050,0701 3,0643 0,0467 0,0001 0,93720,0646 3,1778 0,0417 0,0001 0,94330,0583 3,2912 0,0372 0,0001 0,94880,0544 3,4047 0,0332 0,0001 0,95380,0504 3,5182 0,0297 0,0001 0,95830,0457 3,6317 0,0265 0,0001 0,96230,0426 3,7452 0,0236 0,0000 0,96600,0394 3,8587 0,0211 0,0000 0,96930,0363 3,9722 0,0188 0,0000 0,9723
Para la conversión teórica:
concentración inicial 0,0066 mol/lconductividad en estado estacionario 1315 (µS/cm)concentración en estado estacionario 0,0057 mol/l
conversión en estado estacionario 0,1375
k1 2,8472 mol/lmink2 0,4699 mol/lmin(-ra)tm teórico 10 mintm teórico 600 s
15
Xa teórico 0,1397
16