_PROYECTO DE LAS PLANTAS DE TRATAMIENTO - …€¦ · Web view2011-01-07 · La Norma OS.090 indica que cuando no exista alcantarillado, la PTAR se debe calcular con una carga de

INFORME FINAL Ampliación y Mejoramiento del Sistema de Agua Potable y Alcantarillado para el Macro Proyecto Pachacutec del Distrito de Ventanilla

DISEÑO DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES - PACHACUTEC

MEMORIA DESCRIPTIVA

ALTERNATIVA SELECCIONADA: AERACION PROLONGADA

1 INTRODUCCIÓN

La Empresa de Servicios de Agua Potable y Alcantarillado de Lima, SEDAPAL, en su esfuerzo de prestar un mejor servicio de Agua Potable y Alcantarillado a la ciudad de Lima, viene elaborando estudios y ejecutando obras que hacen posible ofrecer a la población el acceso directo a estos servicios básicos, lo que permitirá mejorar su condición de vida.

Con la finalidad de cumplir con lo anterior, SEDAPAL tiene programado ejecutar con prioridad durante el año 2008, las Obras de Ampliación y Mejoramiento de los Sistemas de Agua Potable y Alcantarillado que dan servicio a los diferentes Distritos de Lima Metropolitana, correspondientes a las programadas por el Programa “Agua Para Todos”. Para este fin, se ha previsto contratar un consultor externo que se encargue de la elaboración del “Perfil de Ampliación y Mejoramiento de los Sistemas de Agua Potable y Alcantarillado para el Macro Proyecto Pachacutec del Distrito de Ventanilla”. Este Estudio servirá para la Contratación bajo la modalidad de Concurso Oferta a suma alzada para las Obras Generales y Secundarias bajo la modalidad Concurso Oferta.

El desarrollo del presente servicio se desarrollará basándose en los lineamiento técnico de solución establecidos en el Estudio Definitivo de Obras Generales y Redes Secundarias de Agua Potable y Alcantarillado para la Ciudad Pachacutec y Anexos que fue desarrollado en el año 2003 mediante contrato N° 0086-2003-SEDAPAL.

2 OBJETIVOS

Objetivo del Proyecto

El objetivo del proyecto de tratamiento de las aguas residuales es el mejoramiento de las condiciones ambientales y sanitarias de la localidad de Pachacútec, situado en el distrito de Ventanilla, Provincia Constitucional del Callao, y la minimización del impacto ambiental en el entorno del área de influencia del proyecto.

Objetivo del diseño

El objetivo del diseño es la elaboración del perfil reforzado de los procesos de tratamiento de las aguas residuales de la localidad de Pachacútec, teniendo como

Consorcio Macro Proyecto Ingenieros


base los criterios de diseño aplicados en el perfil del proyecto de alcantarillado. De esta manera, el diseño se ejecutará para un caudal promedio de 402 l/s y con un horizonte de 20 años, equivalente al año 2030. El sistema de distribución y conducción de las aguas residuales crudas hacia los procesos de tratamiento y los dispositivos de ingreso, interconexión y salida a cada uno de ellos, serán diseñados para el máximo diario del año 2030 y establecido en 724 l/s. Sin embargo, las obras a ser realizadas para la primera etapa del proyecto al año 2020, será equivalente al 75% de los proyectado al año 2030

3 ASPECTOS LEGALES VINCULADOS CON LA CALIDAD DEL AGUA RESIDUAL TRATADA

La Resolución Jefatural Nº 0291-2009-ANA de la Autoridad Nacional del Agua del Ministerio de Agricultura de fecha 01 de Junio de 2009, establece las disposiciones referidas al otorgamiento de autorizaciones de vertimiento y de reuso de aguas residuales tratadas.

Al respecto, en su artículo cuarto establece la clasificación de los cuerpos de agua con una vigencia hasta el 31 de marzo de 2010 como sigue:

I. Aguas de abastecimiento doméstico con simple desinfecciónII. Aguas de abastecimiento doméstico con tratamiento equivalente a procesos

combinados de mezcla y coagulación, sedimentación, filtración y cloración aprobados por el Ministerio de Salud.

III. Aguas para riego de vegetales de consumo crudo y bebida de animalesIV. Aguas de zonas recreativas de contacto primario (baños y similares).V. Aguas de zonas de pesca de mariscos bivalvos.VI. Aguas de zonas de preservación de fauna acuática y pesca recreativa o

comercial”.

Así mismo, en el artículo quinto fija las disposiciones sobre los valores límites y vigentes hasta el 31 de marzo del año 2010 como sigue:

I. LIMITES BACTERIOLÓGICOS*(valores en NMP/100ml)

Parámetro I II III IV V VIColiformes totalesColiformes fecales

8,80

20.0004.000

5.0001.000

5.0001.000

1.000200

20.0004.000

* Entendido como valor máximo en 80% de 5 o más muestras mensuales

II. LIMITES DE DEMANDA BIOQUMICA DE OXÍGENO (DBO)(5 días, 20°C de oxígeno disuelto (OD)

valores en mg/lParámetro I II III IV V VIDBOOD

53

53

153

103

105

104



III. LIMITES DE SUSTANCIAS POTENCIALMENTE PELIGROSASvalores en mg/m3

Parámetro I II III V VISelenioMercurioPCBEsteres estalatosCadmioCromoNíquelCobrePlomoZincCianuroFenolesSulfurosArsénicoNitratos

1021

0,310502

1,00050

5,0002000,5

110010

1021

0,310502

1,00050

5,000200

12

10010

50101+0,350

1,0001+

500100

25,0001+1+1+

200100

50,1

20,30,2502

101020512

10N.A.

100,2

20,3

450***

30**5

1002

50N.A.

1+ Valor a ser determinado. En caso de sospechar su presencia se aplicará los valores de la columna V provisionalmente.

* Pruebas de 96 horas de dosis letal media multiplicado por 0,1** Pruebas de 96 horas de dosis letal media multiplicado por 0,02

IV. LIMITES DE SUSTANCIAS O PARÁMETROS POTENCIALMENTE PERJUDICIALES (mg/m3)

Parámetros I y II III IVM.E.H. (1)S.A.A.M. (2) C.A.E. (3)C.C.E. (4)

1,50,51,50,3

0,51,05,01,0

0,20,55,01,0

(1) Material Extractable en Hexano. (Grasa principalmente)(2) Sustancias activas de azul de metileno (detergentes principalmente)(3) Extracto de columna de carbón activo por alcohol (según método de flujo

lento)(4) Extracto de columna de carbón activo por cloroformo (según método de flujo

lento)

Respecto a temperatura, el Ministerio de Salud determinará en cada caso, las máximas temperaturas para exposiciones cortas y de promedio semanal”.

4 ÁREA RESERVADA PARA LA CONSTRUCCIÓN DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO

El área reservada para la construcción de la planta de tratamiento es de forma irregular y se ubica en los terrenos contiguos a las lagunas de Oxidación existentes en Ventanilla, en un área de 6.75 Ha.



La planta de tratamiento de agua residual a ser implementada estará destinada al acondicionamiento de los desechos líquidos domésticos de los siguientes asentamientos y urbanizaciones:

Código y Cantidad de

HabilitacionesHABILITACIONES Lotes

Totales% de

vivenciaLotes

Habitados

SECTOR 282

1 AH PESQUERO I 253 80.00% 202

2 AH PESQUERO II 407 100.00% 407

3 AH PESQUERO III 214 91.00% 195

4 AH PESQUERO IV 88 100.00% 88

5 AH PESQUERO AVANZA 156 100.00% 156

6 AH OASIS DE PACHACUTEC III SECTOR 563 88.00% 495

7 AH SR. DE LOS MILAGROS II 40 83.00% 33

8ASOC. PROY. ESPECIAL PACHACUTEC (Plaza de Armas) 0 0.00% 0

9 AH PAZ Y UNION 265 77.00% 204

10 AH LAS BRISAS II 134 100.00% 134

11 AH. LOS JAZMINES 91 51.00% 46

12 AH INCA WASI 423 71.00% 300

13 AH INCA GARCILAZO DE LA VEGA 103 90.00% 93

14UPIS PROY. ESPECIAL CIUDAD PACHACUTEC SECTOR OASIS I 724 88.00% 637

15 AH NUEVO PACHACUTEC 749 69.00% 517

16 AH ALAN GARCIA 85 73.00% 62

17 ASOC. VIV. KAWACHI SECTOR 4 223 75.00% 167

18 ASOC. VIV. KAWACHI SECTOR 3A 255 75.00% 191

19 AH PROA CHALACA 203 50.00% 102

20 AH SANTA PATRICIA I 57 96.00% 55

21 AH TUPAC AMARU 165 100.00% 165

22 ASOC. DISCAPACITADOS CERRO CACHITO 251 100.00% 251

23 AH LA VICTORIA 456 91.00% 415

24 AH SOL Y MAR 349 94.00% 328

26 ASOC. VIV. COVIPOL 267 100.00% 267

27 AH VIRGEN DE GUADALUPE (59%) 184 88.00% 162

28 AH LOS ALAMOS 162 100.00% 162

29 AH SAN CARLOS 633 100.00% 633

30 AH BALNEARIOS SECTOR IV 311 99.00% 308

31 AH SAN PABLO 119 94.00% 112

32 AH LOS NARANJOS 287 100.00% 287





Totales% de

vivenciaLotes

Habitados

33 AH SAN PEDRO DE ISRAEL 314 31.00% 97

34 AH NUEVA AMERICA 247 83.00% 205

35 ASOC. VIV. MAR PACIFICO AVIMAPA 273 100.00% 273

36UPIS PROY. ESPECIAL CIUDAD PACHACUTEC SECTOR OASIS II 370 88.00% 326

37 AH BALNEARIOS SECTOR III 181 99.00% 179

38 AH INCA PACHACUTEC 193 100.00% 193

39 AH 20 DE AGOSTO 74 100.00% 74

40 AH STA PATRICIA II 40 100.00% 40

42 AH LA UNION 459 80.00% 367

83ASOC. VIV. EX INSTITUTO NACIONAL DE PLANIFICACION INP 59 69.00% 41

121 AH BALNEARIOS SECTOR I 264 99.00% 261

122 AH BALNEARIOS SECTOR II 321 99.00% 318

123AH MINI PARQUE INDUSTRIAL CERRO CACHITO 166 60.00% 100

124 AH CARLOS GARCIA RONCEROS 518 70.00% 363

127 ASOC. VIV. LA LIBERTAD I 116 100.00% 116

133 AH BALNEARIOS SECTOR V 224 99.00% 222

134 AH BALNEARIOS SECTOR IV-B 61 99.00% 60

137 AH LOS ANDES 16 95.00% 15SECTOR 283

27 AH VIRGEN DE GUADALUPE (41%) 222 88.00% 195

43 AH 6 DE DICIEMBRE ( SECTOR I-II ) 548 49.00% 269

44 AH LOS PINOS 97 80.00% 78

45 AH SEÑOR DE LOS MILAGROS 108 73.00% 79

46 AH SAN MARTIN DE PORRES 87 100.00% 87

47 AH SANTISIMA CRUZ DE MOTUPE 43 100.00% 43

48HABILITACION 283-1 (Campo: ASOC. VIV. APACOP Y AH PACOP) 106 56.00% 59

49 AH COSMOVISIÓN 520 80.00% 416

50 AH 4 SUYOS II SECTOR 67 70.00% 47

51 AH ALEX KOURI BUMACHAR 293 60.00% 176

52 AH CONSTRUCCIÓN CIVIL 101 89.00% 90

53 AH MERCADO CENTRAL 288 93.00% 268

54 AH 4 SUYOS I SECTOR 304 70.00% 213

55 AH LA LIBERTAD 174 100.00% 174

56 AH FAMILIAS UNIDAS 4 DE SETIEMBRE 91 100.00% 91

57ASOC. VIV. TALLER DEL SEÑOR DE LOS MILAGROS 768 100.00% 768





Totales% de

vivenciaLotes

Habitados

58 AH HEROES DEL CENEPA 363 75.00% 272

59 AH ARMANDO VILLANUEVA DEL CAMPO 170 100.00% 170

60 AH SANTA ROSA 314 90.00% 283

61 AH HIROSHIMA (48%) 221 77.00% 170

62 AH NUEVO HORIZONTE 84 100.00% 84

63 AH MIRAMAR 46 100.00% 46

64 AH SHALOM 160 100.00% 160

65 AH LAS BRISAS I 108 90.00% 97

113 AH MICAELA BASTIDAS 108 100.00% 108SECTOR 284

61 AH HIROSHIMA (52%) 239 77.00% 184

66 AH KEIKO SOFIA FUJIMORI II ETAPA 647 85.00% 550

67 AH 1º DE NOVIEMBRE LOS ANGELITOS 163 74.00% 121

68 AH LAS CASUARINAS 392 76.00% 298

69 AH VILLA RICA 139 97.00% 135

70 AH LOS CEDROS II ETAPA 1414 53.00% 749

71 AH LOS OLIVOS DE LA PAZ 650 66.00% 429

72 AH 31 DE DICIEMBRE 608 70.00% 426

73 AH AMPLIACIÓN HEROES DEL CENEPA 461 93.00% 429

74 AH LAS PONCIANAS 65 96.00% 62

75 AH PEDRO LABARTHE 215 80.00% 172

116 AH 8 DE AGOSTO 56 88.00% 49

119 AH SAGRADO CORAZON DE JESUS II ETAPA 317 93.00% 295

120 AH SAGRADO CORAZON DE JESUS I ETAPA 80 100.00% 80SECTOR 285

41 AH JOSE MARIA ARGUEDAS 258 95.00% 245

76 AH MARIA JESUS ESPINOZA 688 81.10% 558

77 AH JOSE OLAYA BALANDRA 949 76.70% 728

78 AH LOS JARDINES DEL MIRADOR 80 94.00% 75

79 AH EL MIRADOR 179 75.00% 134

80 AH 12 DE DICIEMBRE 145 90.00% 131

81 AH AGRUP. 7 DE JUNIO Y ENMANUEL 241 85.00% 205

82UPIS PROY. ESPECIAL CIUDAD PACHACUTEC PARCELA C 345 83.00% 286

129 AH 7 DE JUNIO Y CONFRATERNIDAD 310 77.00% 239

131 AH CUEVA DE LOS TALLOS 508 77.00% 391SECTOR 286

84 AH LAS LOMAS 1155 80.26% 927





Totales% de

vivenciaLotes

Habitados

85 AH CHAVIN DE HUANTAR 134 78.00% 105

132AH AMPLIACION KEIKO SOFIA FUJIMORI I ETAPA 235 55.00% 129

SECTOR 287

25AH AMPLIACIÓN POBLACIONAL NIÑO JESUS 25 90.00% 23

87 SECTOR C GRUPO RESIDENCIAL C1 (56%) 283 93.00% 263

88 AGRUPACIÓN POBLACIONAL 5 DE ENERO 66 50.00% 33

89AGRUPACION POBLACIONAL LAS ESMERALDAS 44 88.00% 39


91 SECTOR C GRUPO RESIDENCIAL C3 548 66.00% 362

92 SECTOR C GRUPO RESIDENCIAL C4 371 60.00% 223

93 SECTOR D GRUPO RESIDENCIAL D1 460 64.00% 294



96 AH JAIME YOSHIYAMA (62%) 282 66.00% 186

118 AH 6 DE ABRIL AMPLIACION C1 78 94.00% 73

115 CEMENTERIO 0 0.00% 0

135 AH AGRUPACIÓN POBLACIONAL J4 - K4 34 90.00% 31

136AH AMPLIACIÓN POBLACIONAL LAS COLINAS 94 90.00% 85

SECTOR 288



96 AH JAIME YOSHIYAMA (38%) 221 66.00% 146

97 SECTOR A GRUPO RESIDENCIAL A1 453 70.00% 317




101 SECTOR B GRUPO RESIDENCIAL B1 207 80.00% 166



104 SECTOR B GRUPO RESIDENCIAL B4 (51%) 270 50.00% 135

117 EXPANSIÓN 1 38 0.00% 0

130 AH AMPLIACION B4 183 100.00% 183SECTOR 289

86UPIS PROY. ESPECIAL CIUDAD PACHACUTEC SECTOR COSTA AZUL 164 83.00% 136

104 SECTOR B GRUPU RESIDENCIAL B4 (49%) 260 50.00% 130





Totales% de

vivenciaLotes

Habitados

105 SECTOR E GRUPO RESIDENCIAL E1 399 60.00% 239






111ASOC PROY EL MIRADOR NUEVO PACHACUTEC 1512 80.00% 1210

128 GRUPO POBLACIONAL 18 DE FEBRERO 91 80.00% 73

SECTOR 290

112 EXPANSIÓN 2 2842 0.00% 0

126UPIS PROY. ESPECIAL CIUDAD PACHACUTEC PARCELA I 510 65.00% 332

125

CENTRO DE ESTUDIOS Y DESARROLLO COMUN.DE LA UNIV. CATOLICA (12000 alumnos) 0 0.00% 0

SECTOR 291

114 ASOCIACION PRO VIVIENDA PROFAM PERU 2735 13.60% 372

5 BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO

Generalidades

El planeamiento del sistema de tratamiento de aguas residuales en el área del proyecto se regirá por la Norma Técnica OS.090 del Reglamento Nacional de Edificaciones – Plantas de Tratamiento de Aguas Residuales promulgada en junio de 2006. Estos criterios, lineamientos y la experiencia del especialista se aplicarán y respetarán en el desarrollo del proyecto.

Las bases de diseño, es decir la información técnica destinada al diseño de los componentes y procesos de tratamiento de las aguas residuales, han sido definidas hasta el horizonte del proyecto, es decir hasta el año 2030.

Bases de Diseño

Población

La población total estimada de Pachacutec al año 2010 (año 0) es de 172,714 habitantes. Se calcula que al año 2030, correspondiente al horizonte del proyecto, la población ascenderá a 316,157 habitantes. A su vez, se estima que para el año horizonte serán atendidos el total de la población, es decir los 316,157 personas. Por los datos se encuentra que la cobertura de alcantarillado tanto al año diez como al



año 20 es del 100.0%. La población para diferentes períodos del proyecto se presenta en el Cuadro 5.1.

Cuadro 5.1.- Población total, cobertura y población servida

AÑOPOBLACION

TOTAL COBERTURA POBLACION SERVIDA

Hab (%) hab0 2,010 172,714 9.7% 16,7251 2,011 187,135 100.0% 187,1355 2,015 217,829 100.0% 217,82810 2,020 245,892 100.0% 245,89115 2,025 278,326 100.0% 278,32620 2,030 316,157 100.0% 316,157

Fuente: Evaluación propia y perfil del estudio.

Cantidad de aguas residuales crudas

La cantidad de aguas residuales depende de la población servida o grado de cobertura del sistema de alcantarillado, de la cantidad de agua consumida, de la temperatura medio ambiental, de las condiciones climáticas y del tipo de alcantarillado. El Cuadro 5.2 ha sido elaborado teniendo en cuenta la situación actual. Se estima que al año 2030 se generará en promedio un total de 36,829 m3/día de aguas residuales.

Cuadro 5.2 – Caudales a ser drenados a la planta de tratamientode aguas residuales

AÑO POBLACIONSERVIDA

CAUDALPROMEDIO

CAUDALMAXIMOHORARIO

Hab m3/d lps m3/d lps0 16,725 1,901 22.0 3,422 39.61 187,135 21,737 251.6 39,126 452.95 217,828 25,467 294.8 45,841 530.610 245,891 28,749 332.7 51,748 598.915 278,326 32,528 376.5 58,551 677.720 316,157 36,829 426.3 66,292 767.3

Fuente: Evaluación propia y perfil del estudio.

Calidad de las aguas residuales crudas

La Norma OS.090 indica que cuando no exista alcantarillado, la PTAR se debe calcular con una carga de organica de 50 g DBO/hab-d. A nivel mundial existen estudios exhautivos y que han dado valores entre 40 a 150 g/hab-d. Para mayor información revisar la cuarta edición de Metcalf & Eddy, pagina 184 cuadro 3-14. Por lo tanto no se utilizaran los valores determinados en la caracterización de los desagües al ingreso de la PTAR de Ventanilla puesto que esta corresponde a otra realidad de agua residual, y sería utilizar parámetros de dudosa exactitud.

Para el diseño de las lagunas de estabilización de aguas residuales para la localidad



de Pachacútec, se ha tenido en cuenta la Norma Técnica OS.090 –Plantas de Tratamiento de Aguas Residuales- del Reglamento Nacional de Edificaciones que establece que para comunidades sin sistema de alcantarillado o que cuyas aguas no han sido caracterizados, debe efectuarse el cálculo a partir del siguiente aporte per cápita para aguas residuales domésticas, teniendo en cuenta los siguientes valores:

DBO 5 días, 20°C, g/hab-día 50Sólidos en suspensión g/hab-día 90Nitrógeno kjedhal total g/hab-día 12Coliformes fecales N° de bacterias/hab-día 2xE11

De este modo, para el horizonte del proyecto (2030), la planta de tratamiento deberá estar en capacidad de tratar las aguas residuales provenientes de 316,157 personas con un caudal de 36,829 m3/d, se obtiene a partir del balance de masa los siguientes valores unitarios:

Demanda bioquímica de oxigeno 429 mg/LSólidos suspendidos 773 mg/LNitrógeno kjedhal 103 mg/LColiformes fecales 1.7E+08 NMP/100 ml

Los parámetros utilizados del programa de monitoreo de desagües se consideran como valores referenciales, ya que corresponden a las características del desagüe que ingresa actualmente a la PTAR de Ventanilla, mientras que el desagüe a ser tratado por la PTAR proyectada de Pachacutec viene a ser de habilitaciones que actualmente no cuentan con sistema de alcantarillado por lo que no puede saberse las características de sus desagües , por lo tanto para el diseño son mas adecuados los parámetros de la Norma Técnica OS.090 –Plantas de Tratamiento de Aguas Residuales- del Reglamento Nacional de Edificaciones por ser una zona como se dijo sin sistema de alcantarillado.

De otra parte, teniendo en cuenta diversos estudios realizados en la zona de Lima como en el resto del país, así como los criterios de diseño aplicados en países vecinos, se ha determinado diseñar con una contribución per cápita para DBO de 50.0 gramos por día, para nitrógeno total de 12.0 g/día y sólidos de 80.0 g/día. De esta manera, las características del agua residual entre los años 1 al 20 del proyecto podrían tener los valores indicados en el Cuadro 5.3.

Cuadro 5.3 – Contribución orgánica de las aguas residuales

AÑOPOBLACION

SERVIDA CAUDAL CARGA ORGANICA (DBO)

Hab m3/d Lps g/hab-d kg/d mg/L0 16,725 1,901 22.0 50 836.3 439.81 187,135 21,737 251.6 50 9,356.8 430.55 217,828 25,467 294.8 50 10,891.4 427.710 245,891 28,749 332.7 50 12,294.6 427.715 278,326 32,528 376.5 50 13,916.3 427.8



AÑOPOBLACION

SERVIDA CAUDAL CARGA ORGANICA (DBO)

Hab m3/d Lps g/hab-d kg/d mg/L20 316,157 36,829 426.3 50 15,807.9 429.2

Fuente: Elaboración propia

Criterios o lineamientos para el diseño

Calidad del agua residual tratada

El efluente tratado será descargado al mar, por esta razón se ha considerado que el tratamiento que se dará a las aguas residuales domésticas de Pachacutec, debe garantizar que los contaminantes bacterianos y la materia orgánica contenidos en el efluente de las aguas residuales tratadas, se reduzcan a niveles mínimos.

Por esta razón se ha considerado que el tratamiento que se dará a las aguas residuales domésticas de Pachacutec, debe garantizar que los contaminantes bacterianos y la materia orgánica contenidos en el efluente de las aguas residuales tratadas, se reduzcan a niveles mínimos.

De acuerdo con lo expuesto anteriormente, la calidad del agua residual a ser obtenido en el sistema de tratamiento debiera cumplir con los siguientes valores:

DBO soluble <50 mg/LSólidos suspendidos >100 mg/LOxígeno disuelto > 1 mg/LColiformes termotolerantes < 1,000 NMP/100 mL

Esquema de tratamiento

Inicialmente se analizó tres esquemas de tratamiento: a) lagunas aeredas seguidas de lagunas facultativas y maduración, b) aeración prolongada y c) reactores anaeróbicos. Luego de las consultas petinentes, se consideró que la alternativa mas conveniente era el de aeración prolongada. Los criterios de diseño aplicados en el diseño de los procesos y operaciones unitarias de esta última alternativa se analiza a continuación.

Reactor de aeración prolongada

La planta de tratamiento es del tipo lodo activado - aeración prolongada, el cual requiere poca atención para lograr una adecuada remoción de la carga contaminante y además proporcionan una alta remoción y nitrificación de la materia orgánica sin producir malos olores, ni ningún tipo de impacto negativo hacia el medio ambiente. Por su concepción, estos tipos de plantas no requieren de sedimentador primario, por lo que el agua residual cruda ingresa directamente al tanque de aeración, previa remoción del material grueso en general, y si las circunstancias lo ameritan, también del material sedimentable inorgánico (gravilla y arena). En el tanque de aeración el



agua residual cruda es mezclada con los microorganismos (lodo activo) y airado por un determinado tiempo produciéndose la descomposición y mineralización de la materia orgánica en presencia de una alta concentración de microorganismos. A fin de mantener las condiciones aeróbicas dentro del proceso de tratamiento, en forma continua se inyecta aire por medio de aeradores mecánicos superficiales. La mezcla “lodo - agua residual” (licor mixto) fluye hacia el sedimentador para la separación o decantación de los sólidos orgánicos y microorganismos los cuales son retornados al tanque de aeración y mezclados con el agua residual cruda que ingresa, repitiéndose el ciclo de tratamiento en forma continua.

El agua clarificada es conducida hacia el tanque de contacto de cloro en donde es desinfectado previo a su disposición final. El exceso de lodo es periódicamente removido del sedimentador y conducido a la planta de deshidratación para su secado parcial. Una de las principales ventajas de este proceso de tratamiento es que la alta estabilización de los lodos hace innecesario el empleo de digestores de lodo y por lo tanto el lodo puede ser secado de inmediato o dispuesto en campos de cultivo.

El dimensionamiento del sistema de aeración prolongada está basado en los modelos propuestos por Eckenfelder y por Metcalf & Eddy. El cálculo se ha realizado en base a los niveles del substrato soluble en el efluente (DBO) y de biomasa activa (SSVT) en dos balances de masa alrededor del reactor. Los requerimientos de oxígeno se han calculado en base a dos coeficientes (síntesis y respiración endógena).

Por su naturaleza, este tipo proceso de tratamiento no requiere sedimentador primario y estará compuesto por un reactor o poza de aeración y un sedimentador secundarios. Por lo avanzado de la mineralización del lodo, no requiere el empleo de digestores de lodos, pero sí de la casa de secado de lodos.

Sedimentador secundario

La reducción de la velocidad de corriente por debajo de un determinado valor, (función de la eficacia deseada en la decantación), es el fundamento de eliminación de un 50 a 60 por 100 de las materias en suspensión presente en el afluente. Al depositarse estas partículas de fango, arrastran en su caída una cierta cantidad de bacterias, con lo que se alcanza también, en este tipo de tratamiento una reducción de la DBO y una cierta depuración biológica.

Sirven como decantadores todos los depósitos que sean atravesados con velocidad suficientemente lenta y de forma adecuada por el agua a depurar. La exigencia, sin embargo, de separar fácil y rápidamente las partículas sedimentables de las aguas clarificadas ha conducido a ciertas formas especiales de sedimentadotes o decantadores.

En principio, los sedimentadores secundarios se diseñan de la misma manera que los sedimentadores primarios, aunque los cuidados a tener en cuenta son más estrictos en razón del tipo de lodo floculento originado en los procesos biológicos. La tipología de este lodo es del tipo 3, es decir sedimentación de partículas floculadas y en



floculación en donde se presenta sedimentación por zonas, cuando la concentración de partículas en el líquido es relativamente elevada y la sedimentación por compresión, cuando las partículas se encuentran en contacto físico unas con otras.

Es muy difícil determinar, teórica o empíricamente, una fórmula, que sea aplicable al proceso real de decantación en las aguas residuales, debido a la gran variedad de condiciones que se registran durante el proceso de sedimentación. Entre estas condiciones figuran como determinantes se tiene:

Tamaño de las partículas.- Cuanto mayor es éste, mayor es la velocidad de sedimentación. La coalescencia, peptización, solución y precipitación afectan al tamaño de las partículas durante la sedimentación.

Peso específico de las partículas. Concentración de sólidos en suspensión.- Cuanto mayor es la concentración, más

eficaz es la eliminación de sólidos en suspensión. Temperatura.- a mayor temperatura menor es la densidad del líquido y más rápida

la sedimentación. Es decir, mayor rendimiento a igualdad de tiempo de retención.

Tiempo de retención.- Cuanto mayor es este período, mayor es la eficiencia conseguida en la decantación.

Velocidad ascensional.- La eficacia de la decantación disminuye al aumentar la velocidad ascensional.

Velocidad de flujo.- Un valor superior a la velocidad crítica puede volver a poner en suspensión los fangos sedimentados.

Acción del viento sobre la superficie del líquido. Fuerzas biológicas y eléctricas. Corto-circuitos hidráulicos.

Así mismo, las gradientes de temperatura existentes entre los distintos partes del líquido, crean corrientes térmicas, que disminuyen el rendimiento. Por la introducción en el decantador de agua fría o más densa, se impulsa hacia arriba el agua caliente o de menor densidad que se encuentra en las capas inferiores, provocando una corriente de densidad ascendente, que perjudica la sedimentación por aumentar la velocidad ascensional.

Resumen de las bases de diseño

Considerando las condiciones climáticas, el área de terreno existente, los factores técnicos, y operacionales, se ha determinado que la alternativa más viable es la de tratamiento mediante lagunas de aireación extendida.

El Cuadro 5.1 presenta el resumen general de las bases de diseño para el diseño de las estructuras hidráulicas y de los procesos de tratamiento de aguas residuales.

CUADRO 5.1.- Resumen de bases de diseño



PARAMETRO 2010 2030Población total 245,892 316,157Población servida 245,892 ,316,157Caudales promedios (m3/día)/(l/s) 28,749(332.7) 36,829(426.3)Caudales de diseño (m3/día)/(l/s) Estructuras hidráulicas Reactores

51,840(600)28,944(335)

66,528(770)37,152(430)

Cargas orgánicas (kg/día) 12,295 15,810Concentración del desecho (mg/L) Demanda bioquímica de oxígeno Coliformes fecales (NMP/100 ml)

4281.7E+08

4291.7E+08

Fuente: Elaboración propia.

6 PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES

Procesos de tratamiento de aguas residuales

Los procesos de tratamiento de aguas residuales estarán compuestos por:

Cámara de rejas medias 25 mm Desarenador Medidor de caudal Reactor de aeración prolongada Sedimentador Tanque de contacto de cloro Deshidratación Disposición final

La capacidad de tratamiento para el año horizonte, equivale a una caudal promedio de 430 l/s y máximo de 770 l/s.

Área de drenaje

La nueva planta de tratamiento de aguas residuales estará dirigida a tratar los desechos líquidos de toda la localidad de Pachacutec.

Área reservada para la construcción de la planta de tratamiento

El área reservada para la construcción de la planta de tratamiento de aguas residuales de Pachacutec es de forma irregular ubicada a aproximadamente a 4.7 km al sur-oeste del área urbana .El terreno disponible abarca aproximadamente un total de 6.75 hectáreas.

Procesos de tratamiento y obras auxiliares



Rejas

Esta estructura fue diseñada para el caudal máximo de 770 l/s y correspondiente al año 2030. La cámara de rejas estará compuesta por tres canales paralelos, los cuales son de 1.40 m. de ancho. Se consideran dos canales para la instalación de las rejas y el tercero como canal aliviadero. En los dos canales de ingreso se han proyectado la instalación de rejas medias de 25 mm de espaciamiento en razón de la presencia de mucho material filamentosos que podría perjudicar el adecuado funcionamiento de los equipos de aeración.

Adicionalmente, aguas arriba y aguas abajo de las rejas mecánicas se han proyectado compuertas deslizantes con actuador eléctrico a fin de aislar a la unidad mecánica y poder brindar el mantenimiento correctivo o preventivo a la referida reja. Se complementará la instalación con dispositivos para la colocación y retiro de una bomba sumergible que drenará el agua confinada entre ambas compuertas.

Desarenador y medidor de caudal

Inmediatamente después de la cámara de rejas medias, las aguas cribadas serán conducidas por medio de cuatro canales abiertos de 1,40m de ancho hasta cada uno de los desarenadores proyectados. Los desarenadores estarán compuestos por cuatro unidades en paralelo del tipo tornillo de sección transversal rectangular y sección longitudinal triangular, cuya ancho es de 2.35m , profundidad total de 5.20m y con capacidad para remover granos de arena de 0,2 mm de diámetro y caudales de tratamiento comprendidos entre 145 y 260 l/s. El período de retención será de 3.7 minutos para el caudal máximo de 260 l/s.

El tornillo irá instalado en una cuneta en el fondo de menor pendiente y cumplirá dos funciones: a) retiro del material sedimentado y b) pre lavado del mismo. El diámetro del tornillo será de 273 mm, con una capacidad de remoción de arena de una tonelada por hora. A fin de minimizar la presencia de materia orgánica en los sedimentos, se ha previsto la instalación de difusores de aire del burbuja media en cada uno de los desarenadores y de una central de producción de aire comprimido.

Al igual que para las rejas, aguas arriba y aguas abajo de cada desarenador se han proyectado compuertas deslizantes con actuador eléctrico a fin aislar a la unidad y brindar mantenimiento correctivo o preventivo de las partes móviles del desarenador.

Adicionalmente, en cada desarenador se colocarán pantallas desnatadoras para retener y retirar el material flotante fino que pueda pasar la reja o generarse en el desarenador y de una barra o estribo para facilitar la instalación o retiro de la bomba sumergible destinado a desaguar el agua que quedase almacenado en cada desarenador.



Tanto los canales en donde serán instaladas las rejas como la estructura correspondiente a los desarenadores serán cubiertas con tapas de fibra de vidrio para controlar la proliferación de malos olores. Complementándola con una caseta que albergará ambos procesos de pre-tratamiento. El control de los olores al interior de la caseta se ejecutará por medio de un extractor de aire el que deberá tener una capacidad de renovación de aire de por lo menos seis a diez veces por hora.

Inmediatamente después de los desarenadores se ha proyectado un medidor de caudal del tipo régimen crítico, habiéndose seleccionado en reemplazo del tradicional parshall el palmer bowlus de 0.175 m de garganta el cual es muy simple de construir. Las mediciones se podrán realizar directamente aguas arriba de la garganta o en la poza de medición situada a un lado del medidor. En la poza podrá instalarse un limnígrafo para el registro continuo de los caudales o un sensor electrónico para el registro continuo de caudales.

Las aguas cribadas y desarenadas serán conducidas por medio de un canal abierto de 1.40 m. de ancho y pendiente de 0,25% hasta un repartidor de caudal que dividirá el flujo en partes iguales antes de su ingreso a cada uno de las lagunas anaeróbicas.

Aeración prolongada

Cada uno de los reactores ha sido calculado para un caudal promedio de 192 l/s y tienen en promedio de 51.5m de largo, 51.5m. de ancho y 3.50 m de profundidad. El período de retención promedio es de 24.2 horas y se calculó que la eficiencia remocional de la DBO llegue al 92.3 por ciento con una DBO soluble en el efluente de 32.8 mg/l. Los criterios aplicados en el dimensionamiento de este reactor han sido:

Coeficiente de producción vía síntesis 0.55 mgXv/mgSSCoeficiente de respiración endógena 0.025 1/díaRequerimiento de oxígeno para síntesis 0.52 kgO2/kgDBOrRequerimiento de oxígeno respiración endógena 0.036 kgO2/kgXv.díaSólidos suspendidos totales en el reactor 4500 mg/lConcentración en el lodo de retorno 10000 mg/lEdad del lodo 35 díasCarga de lodos 0.0951 kg DBO/kgSSVLMCarga volumétrica 0.43 kg DBO/m3

La cantidad de oxígeno necesario por día y por reactor es de 28,809 kg/día. Esta cantidad de oxígeno está siendo suministrada por cinco equipos de aeración vertical de 75 hp con una densidad energética de 30.2 vatios/m3.

Sedimentadores secundarios

Los sedimentadores están dirigidos a disminuir la concentración de sólidos sedimentables provenientes de las lagunas aeradas de mezcla completa. Se han proyectado cinco unidades de sedimentación. Cada una de las unidades tendrán a



nivel de espejo de agua un diámetro de 22.00 m y una profundidad de promedio de 3.50 m.

El período de retención total es de 4.33 horas para el caudal promedio y de 2.4 horas para el caudal máximo. Los lodos deberán ser drenados diariamente hacia la planta de deshidratado de lodos.

Deshidratado de lodos

El lodo drenado por los lodos activados del tipo aeración prolongada será descargados a una cisterna desde donde se impulsará al espesador de lodos para incrementar el porcentaje de sólidos del 0.85% al 2.5 – 3.0%. Este lodos espesado, será deshidratado por centrifugación para reducir la humedad del lodo del 97.5-97.0% al 78%.

La cantidad de lodos a ser descargado de los lodos activados, se ha estimado en 5.5 toneladas por día de sólidos totales, equivalente a 600 metros cúbicos de lodos por año con una humedad de 0.85. El proceso de espesado de lodos permitirá disminuir el volumen entre 200 a 250 metros cúbicos por día. El volumen de lodo deshidratado diariamente con una humedad del 22% ocupará un volumen de aproximadamente 25 metros cúbicos.

Tanque de contacto de cloro

Luego de concluido el tratamiento biológico del agua residual y como medida de control de los microorganismos patógenos, se ha proyectado la desinfección del agua residual tratada mediante la aplicación de cloro gas. El tanque de contacto de cloro tendrá una longitud de 28.80 m, un ancho de 7.20 m y una profundidad útil de 2.5 m.

El período de retención total es de 20 minutos y la concentración de cloro a ser aplicado se ha previsto en 6 mg/l, lo que significa un consumo diario de 220 kg/día y al efecto deberá emplearse simultáneamente dos botellas de 2000 libras de capacidad.

Recolección y disposición final

Las aguas residuales tratadas serán recolectadas por una combinación de canales abiertos o cerrados y tuberías. El emisor final tendrá un diámetro de 350 mm y una pendiente de 5 por mil.

Disposición final

Las aguas residuales tratadas biológicamente serán descargadas al mar.

Disposición final de lodos



La planta de tratamiento producirá cuatro tipos de desechos sólidos: a) material de cribas, b) material de los desarenadores, c) material flotante de los sedimentadores y d) lodos digeridos.

Todos estos desechos sólidos deberán ser recolectados convenientemente en la planta de tratamiento y ser dispuestos al relleno sanitario. En el caso de existir demanda de los lodos digeridos y secados procedentes de la planta de deshidratado de lodos, ellos podrán ser empleados como mejoradores de los suelos agrícolas.

Obras auxiliares

En este aspecto se considera el cerco tipo UNI con su respectivo acceso y un ambiente consistente en un servicio higiénico, almacén, control de equipos de aeración y una pequeña oficina, así como ambiente para albergar el grupo electrógeno y la sub estación eléctrica.

Lima, 06 de julio de 2009

Ricardo Rojas



CALCULO DE CAMARA DE REJAS - PACHACUTEC

DATOS DE DISENO MÁXIMO PROMEDIOCaudal promedio l/s 430 Caudal máximo l/s 770 430 Tirante en el conducto de alimentación m 0,600 0,300 Ancho canal al inicio de reja m 1,00 1,00 Ancho canal después de reja m 1,00 1,00 Ancho de garganta de medidor m 0,61 0,61 Número de canales N° 1,0 1

Pendiente canalm/

1000 5,00 5,00 Rugosidad (manning) 0,014 0,014 Espesor de barras mm 6 6 Separacion entre barras mm 20 20 Factor de forma 2,42 2,42 Inclinacion de reja (horiz) 75 75

RESULTADOSAncho de camara de reja asumido m 1,40 1,40 Numero de barras N° 53 53 Tirante en conducto de llegada a reja m 0,690 0,468 Velocidad en conducto de llegada a reja m/s 1,12 0,92 Tirante CANAL en cámara de rejas sin hf m 0,69 0,47 Velocidad CANAL en cámara de rejas sin hf m/s 0,80 0,66 Tirante de agua en la reja m 0,690 0,468 Condiciones en CAMARA DE REJAS LIMPIAPerdida de carga real mm 24 16 Tirante aguas a nivel de reja m 0,714 0,485 Velocidad en canal de rejas aguas arriba m/s 0,770 0,634 Velocidad entre barras m/s 1,00 0,82

Residuos retenidos (promedio) l/d1343,

3 1343,

3

Residuos retenidos (máximo) l/d2422,

3 2422,

3 Condiciones en CAMARA DE REJAS SUCIA Bloqueo de espaciamiento % 10 20 30 45 10 20 30 45 Perdida de carga mm 47 85 145 306 7 14 27 70

Tirante aguas arriba m 0,7370,77

50,83

50,99

7 0,4760,48

30,49

60,53

8 Velocidad en canal de rejas aguas arriba m/s 0,746

0,710

0,658

0,552 0,646

0,636

0,620

0,571

Velocidad entre barras m/s 1,08 1,15 1,22 1,30 0,43 0,48 0,53 0,62



DESARENADOR DE TORNILLO AERADO – TRIANGULAR

DATOSCaudal máximo l/s 770Caudal promedio l/s 430Número de unidades N° 4Período de retención min 3,5Borde libre m 0,50Angulo de tornillo 35Angulo desarenador 53Relación ancho:profundidad 2,0 RESULTADOS Volumen total real m3 56,63Volumen total teórico m3 53,90Ancho m 2,35Profundidad agua m 4,70Profundidad total m 5,20Longitud inclinada tornillo (agua) m 6,71Longitud inclinada pared (agua) m 3,54Longitud superficie agua m 10,25Longitud total (superficie) m 11,34Período de retención caudal máximo min 3,68Período de retención caudal promedio min 6,58Volumen de arena min -TOTAL l/d 557,3Volumen de arena prom - TOTAL l/d 1114,6Volumen de arena max - TOTAL l/d 3343,7Aire promedio - TOTAL m3/h 171,3Aire máximo - TOTAL m3/h 856,7Tasa de aire promedio m3/h-m3 1,0Tasa de aire máximo m3/h-m3 5,0



CALCULO DE REACTOR DE AERACION PROLONGADAPACHACUTEC

DATOS DE DISENO

Caudal promedio l/s (m3/d) 427,036892,8

0Caudal máximo horario l/s (m3/d) 770,0 66528,0DBO crudo mg/l (kg/día) 429 15827,0Nitrógeno Kjedhal total mg/l (kg/día) 75 2767,0Temperatura del agua en invierno oC 13,0 Temperatura del agua en verano oC 27,0 Aporte per cápita de DBO g/hab-dia 50 Largo unitario m 55,50 Ancho unitario m 51,50 Profundidad del reactor m 3,50 Número de reactores N° 4 Altura sobre el nivel del mar msnm 30,0 Potencia seleccionada AERADOR hp 1300 Población hab 316540 CRITERIOS DE DISENO SSVLM (mg/l) SSV mg/l 4500 Concentración lodo retorno SST mg/l 10000 Razón en peso SSVLM/SSTLM fraccion 0,66 SSTLM (mg/l) SST mg/l 6818 DBO remanente mg/l 70,0 Eficiencia remocional de DBO % 83,7 Coef produc lodos (a/Y) síntesis kgSSV/kgDBO 0,55 Factor respiración endógena (b-Kd) 1/d 0,025 Tasa media de asimilación del sustrato (Ks) 60 Máxima tasa de uso del sustrato (k) 6,0 Req oxigeno para síntesis (a') kgO2/kgDBO dest 0,52 Req oxigeno resp endógena (b') kgO2/kgSSVTA 0,036 Eficiencia de transferencia OD % 8 Edad de lodo d 34,9 IVL ml/g 100 Carga de lodos kgDBO/kgSSVLM 0,0951

CALCULOREACTOR A DBO soluble mg/l 32,8SST efluente mg/l 56 Eficiencia remocional DBO-soluble % 92,3 Volumen reactor m3 37132 Periodo de retención h 24,16 LODO B Carga volumétrica kg DBO/m3 0,43

Lodo producido kg SSV/d4768,

6

Lodo producido kg SST/d7225,

2

Lodo eliminado con efluente kgSST/d2066,

0

Lodo a ser retirado del reactor kgSST/d5159,

2 Volumen a evacuar directamente del reactor m3/d 604,8 Sólidos en el lodo % 0,85



Volumen a evacuar del sedimentador m3/d 342,4 Contribución de lodos g/hab-dia 10,82 Contribución de lodos kg/hab-año 3,9 Razón de recirculación % 214

Contenido de lodos en reactor kgSSV16642

5

Contenido de lodos en reactor kgSST25215

9 Volumen de lodo de retorno m3/d 79056AERADOR SUPERFICIAL AOxigeno disuelto residual mg/l 1,5Factor de seguridad 1,20Rendimiento neto (al freno) kg OD/kWh 1,80Constante a 0,85Constante b 0,98Factor corrección aerador 0,69Rendimiento aerador kg O2/kWh 1,24Rendimiento aerador kg O2/hp 0,92Oxigeno kg/d 28809Relación oxigeno/DBO removido real kg O2/kg DBOr 1,97Potencia hp/1000 m3 40,40Densidad energía vatios/m3 30,2DIMENSIONES AAeradores por reactor N° 5 Total de aeradores N° 20 Potencia por reactor hp 325 Potencia de cada aerador hp 75.0 Área total m2 10609 Área por reactor m2 2652 Relación largo/ancho 1,00

DISEÑO DE SEDIMENTADOR SECUNDARIOPACHACUTEC

DATOSCaudal promedio l/s 427,00Caudal máximo l/s 770,00Diámetro unitario m 26,00Profundidad m 3,50Unidades u 4Tasa lodo kg/m2-d 90Tasa de vertedero m3/m-d 225

RESULTADOS Tasa promedio m3/m2-d 17,4Tasa máximo m3/m2-d 31,3Área seleccionada total m2 2124Volumen total m3 7433P. retención (Q prom) h 4,84P. retención (Q max) h 2,68CIRCULAR Longitud de vertedero m 326,7Tasa promedio m3/m-d 113Tasa promedio m3/m-d 204





TANQUE DE CONTACTO DE CLOROPACHACUTEC

Caudal l/s 427Tiempo min 20Vol TCCl m3 512,4Long tuberia disposición final m 0Velocidad tubería m/s 1Tiempo en tubería min 0,00Tiempo de contacto remanente min 20,00Tiempo de contacto seleccionado min 20Volumen m3 512,4Profundidad m 2,5

TIPO DE TANQUE TRANSVERSA

LRelación largo:ancho 4Largo m 28,80Ancho m 7,20Ancho propuesto m 1,80Separación divisorias m 1,80Numero separaciones Nº 4,00Ancho muro m 0,20Largo real m Largo seleccionado 28,5Ancho seleccionado m Ancho m 7,80Borde libre m 0,60Ancho de vuelta m 2,25Profundidad total m 3,10Periodo de retención min 20,0

ESPESADOR DE LODOS

Peso de sólidos a evacuar kg/día 5105Volumen de sólidos a evacuar m3/d 600,00Carga de sólidos kg/m2-día 25,0Eliminación de sobre-nadante (condic aerobic) m3/m2-d 1,46Sólidos en el lodo adensado % 5,0Profundidad m 4,40Unidades Nº 2Sólidos en lodo crudo % 0,85Área total m2 204,20Volumen de cada espesador m3 449,2Carga hidráulica m3/m2-d 2,94Caudal de agua (efluente final) l/s 3,5Diámetro m 11,40Periodo de retención d 1,50Lodos adensado m3/d 170,2Agua eliminada de lodo m3/d 429,8Total de agua eliminada m3/d 728,0Tasa volumétrica de lodo días 5,3



EQUIPOS MECÁNICOS

REJANúmero 2Capacidad 770 L/sAncho 1.40 mEspaciamiento 20 mmInclinación 75ºProfundidad de canal 1.20 m

COMPACTADORCapacidad 1.2 – 2.5 m3/dAccesorio Dispositivo para pre lavado de residuos

DESARENADORUnidades 4Longitud inclinada de cámara 3.5 m (nivel de agua)Soplador de aire 500 m3/h

AERADORES POR LAGUNATipo Turbina verticalCapacidad de transferencia 1.8 kg de O2/Kw-h a 20ºC y 760 mm de HgNúmero 5Potencia unitaria 75 hp

SEDIMENTADORDiámetro 26 mProfundidad 3.50 (periferia)Unidades 4

ESPESADOR DE LODOSUnidades 2Diámetro 11.50 mAlto 4.4 m

DESHIDRATADOR DE LODOSCentrífuga 2Capacidad 25 m3/h para 10 horas de funcionamiento

DESINFECCIÓN – CloradorUnidades 2Capacidad máxima 500 kg/dCapacidad mínima 50 kg/d


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_PROYECTO DE LAS PLANTAS DE TRATAMIENTO - …€¦ · Web view2011-01-07 · La Norma OS.090 indica que cuando no exista alcantarillado, la PTAR se debe calcular con una carga de