Proyecto Ejecutivo PTAR

GOBIERNO DEL ESTADO DE TABASCO

OBRA: CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES, LLAVE EN MANO 1era ETAPA (ZONA SURESTE), INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA (MULTIANUAL).

CONTRATO No. SAPAET-APASZU-010/2007

CONSTRUCCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES LLAVE EN MANO

1RA. ETAPA (ZONA SURESTE.) CD. DE VILLAHERMOSA,

INCLUYE: ESTUDIO Y PROYECTO DE LA PLANTA. (MULTIANUAL)

GRUPO JUABET S.A. DE C. V. Carretera Rio Viejo – Reforma KM 9 # 2234

Segunda sección de Rio Viejo Tel y Fax.- (993)380-05-36




CAPITULO 1




C o n t e n i d o

1. Antecedentes.




1.- Antecedentes

La población de Villahermosa, Tabasco, se encuentra ubicada en la parte central del estado, cuenta con una población estimada de 335,778 habitantes, según censo 2005 y ocupan un área estimada de 5,436 has aproximadamente.

De acuerdo a los últimos datos disponibles, la cobertura estatal es de 81.96 % en agua potable; 44.11 % en alcantarillado y 42 % en el saneamiento de aguas residuales.

Uno de los mayores retos que enfrenta el ser humano en el siglo XXI es el que se refiere al abastecimiento de agua potable, además de también resolver la problemática de las aguas residuales, ya que más del 99 % del preciado líquido es salino o producto de los glaciares derretidos.

En nuestro país la precipitación anual promedio 738.9 milímetros por año, el Norte y Centro solo cuenta con el 20 % de escurrimiento de agua con un 70% de población y el 80% de escurrimiento con un 30% de habitantes se concentra en el Sureste del país con el compromiso de cuidar este vital líquido para 103, 263,388 habitantes, de acuerdo con el más reciente censo del Instituto Nacional de Estadísticas, Geografía e Informática (2005), que representan el 1.6 % de la población mundial.

La descarga de aguas residuales crudas a los ríos Grijalva y Carrizal ha creado problemas de contaminación en este cuerpo receptor por lo que se afecta el uso de las aguas de este cuerpo en otros fines y crea condiciones insalubres en la zona; por lo anterior se hace necesario el de llevar a cabo trabajos de campo y gabinete que permitan obtener el proyecto ejecutivo de la planta de tratamiento así como de obras auxiliares que en primera instancia permitan contar con los elementos necesarios para la construcción de las obras que resuelvan y mitiguen la problemática de la zona y permitan dar cumplimiento a la normatividad vigente, en cuanto a calidad del agua, además de ampliar las posibilidades de reuso de las aguas tratadas en fines productivos típicos de la zona de interés.

Aspectos socioeconómicos Demografía

La ciudad de Villahermosa cuenta con una población total de 330,846 habitantes (INEGI 2000). En el cuarto trimestre de 2006, la Población económicamente Activa (PEA) de Tabasco es de 777 mil personas, que representan el 54% de la población de 14 años y más. De ellas el 96% están ocupadas y el 4% restante desocupadas.

Un total de 746 mil personas están ocupadas, monto superior en 15 mil al registrado

hace un año. Por sector de actividad económica, seis de cada 10 ocupados están en el sector terciario o de los servicios, dos en el secundario o industrial e igual cantidad en el sector primario o agropecuario.




La Población no económicamente Activa (PNEA) del estado de Tabasco es de 662 mil personas, de las cuales 95 mil están disponibles para incorporarse al mercado laboral (INEGI 2006).

Proyección de población

La Comisión Nacional del Agua (CNA) establece en sus documentos básicos que para la elaboración de proyectos de agua potable, alcantarillado y saneamiento se debe proyectar la población que será beneficiada en cada caso con un horizonte que varía de acuerdo con el tiempo de saturación del proyecto.

Se efectuaron las proyecciones de población, en la ciudad de Villahermosa,

considerando un horizonte del proyecto de 15 años a partir del presente año (del 2007 al 2022). Se utiliza una dotación de 300 ℓ/hab/día y un factor de aportación de 0.8, lo que da como resultado una aportación de aguas residuales de 240 ℓ/hab/día.

Para obtener la proyección de la población se realizaron diversos procedimientos con

respecto a la tendencia en el crecimiento, con los siguientes métodos: aritmético, geométrico o logarítmico y el interés compuesto. Debido a la carencia de datos históricos del área de estudio, no es posible obtener valores reales (tabla 1 y 2).




Tabla 1: proyección de la población de Villahermosa (2005-2025)

VILLAHERMOSA

AÑO POBLACIÓN

INEGI 1990 267474

INEGI 1995 308208

INEGI 2000 330846

INEGI 2005 335778

PROYECCIONES DE POBLACIÓN

ARITMÉTICO

AÑO a 4554

2005 2010 2015 2020 2025

HABITANTES 335778 358546 381314 404082 426850

GASTO 932.72 995.96 1059.21 1122.45 1185.69

GEOMETRICO O LOGARITMICO.

AÑO b 0.00658

2005 2010 2015 2020 2025

HABITANTES 335778 362223 390750 421525 454723

GASTO 932.72 1006.17 1085.42 1170.90 1263.12

INTERES COMPUESTO

AÑO c 1.01604

2005 2010 2015 2020 2025

HABITANTES 335778 363591 393708 426320 461632

GASTO 932.72 1009.98 1093.63 1184.22 1282.31




Tabla: 2 proyección de la población zona sureste (2005-2025)

ZONA SURESTE

AÑO POBLACIÓN

INEGI 1990 83880

INEGI 1995 96654

INEGI 2000 103776

INEGI 2005 105299

PROYECCIONES DE POBLACIÓN

ARITMÉTICO

a 1428

AÑO 2005 2007 2010 2015 2020 2022 2025

HABITANTES 105299 108154.87 112438.67 119578.3333 126718 129574 133858

GASTO 292.50 300.43 312.33 332.16 351.99 371.83

GEOMETRICO O LOGARITMICO.

b 0.00658

AÑO 2005 2007 2010 2015 2020 2022 2025

HABITANTES 105299 108540.8 113592 122537 132187 136257 142598

GASTO 292.50 301.50 315.53 340.38 367.19 378.49 396.10

INTERES COMPUESTO

c 1.01604

AÑO 2005 2007 2010 2015 2020 2022 2025

HABITANTES 105299 108704.8 114021 123466 133693 138017 144767

GASTO 292.50 301.96 316.73 342.96 371.37 383.38 402.13




Posteriormente se llevo a cabo el siguiente procedimiento para obtener resultados más confiables para la proyección de población.

Considerando la población total de la zona sureste, que contempla las siguientes

colonias y fraccionamientos: colonia el espejo I y II, colonia carrizal, fraccionamiento villa de los trabajadores, colonia Miguel Hidalgo II etapa, fraccionamiento Pages Llergo, colonia 18 de Marzo (san joaquin), col. Guadalupe Borja Díaz Ordaz, colonia las delicias, colonia infonavit- Atasta, col. Atasta de Serra y fraccionamiento palmitas, fracc. Villa los Arcos, fracc. Vista alegre entre otras (tabla 3), ya que por un lado, como lo marca la normatividad las entidades mayores de 2,500 habitantes deben contar con planta de tratamiento de aguas residuales, la zona sureste cuenta con una población actual de 105,299 habitantes. El sistema de colectores hará que todas las aguas residuales generadas por su población desemboquen en el sitio destinado para la planta de tratamientos de aguas residuales.

Para realizar la proyección de la población se utilizaron los datos oficiales del SCINCE (2000) de INEGI, el cual contiene información de población por colonias de la ciudad de Villahermosa, lo que nos permitió delimitar la zona sureste. Además se recopiló información por parte de las dependencias: SAPAET y SAS para saber el número de fraccionamientos que no contempla el SCINCE, y que sean construidos del año 2000 a la fecha. Tomándose en consideración los de mayor cantidad de viviendas que si afectan las tendencias normales de crecimiento de las localidades y que se estudiaron con más detalle. Por mencionar algunos como Blancas Mariposas, Estrellas de Buena Vista, El Olimpo, Real del Sur, y la Gloria (tabla 3)

Una vez recopilado los datos poblacionales se tomo el dato oficial de la CONAGUA de

1.84% de crecimiento anual (solo se aplicó a colonias con áreas con tendencia de crecimiento, en lo que se refiere a fraccionamientos no se aplicó debido a que estos ya están limitados para un número específico de habitantes). Y con este dato se proyectó la población a los años requeridos (tabla 3, 4,y 5).

La zona conurbana como lo es Tamúlte, Atasta y los Espejos 1 Y 2, (tabla 3,4 y 5) el

crecimiento será bajo debido a que esta zona ya está completamente urbanizada, con mínimas tendencias de crecimiento, además carece de espacio. Pero se tiene contemplado el crecimiento poblacional hacia zona de Miguel Hidalgo, Ixtacomitán, Río Viejo y Estrellas de Buena Vista, según información oficial proporcionada por las constructoras MAN y Soluciones.




Tabla 3: proyección de población de la zona sureste (2000-2008)

ta

CALCULO DE POBLACIÓN Y GASTOS

IMA (%) 0.0184 IM A 5 AÑOS 0.092

CLAVE COLONIA INEGI 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007 2008

026-D COLONIA EL ESPEJO I 5883 5991 6101 6214 6328 6445 6563 6684 6807

027-I COLONIA EL ESPEJO II 3888 3960 4032 4107 4182 4259 4337 4417 4499

009-L COLONIA CARRIZAL 1855 1889 1924 1959 1995 2032 2069 2108 2146

068-HFRACCIONAMIENTO NUEVA VILLA DE LOS

TRABAJADORES610 610 610 610 610 610 610 610

621

TOTAL PARCIAL 12236 12450 12668 12890 13116 13346 13580 13819 14073

099-C COLONIA MIGUEL HIDALGO II ETAPA 3272 3332 3394 3456 3520 3584 3650 3717 3786

072-D FRACCIONAMIENTO PAGES LLERGO 1343 1343 1343 1343 1343 1343 1343 1343 1343

TOTAL PARCIAL 4615 4675 4737 4799 4863 4927 4993 5060 5129

002-I COLONIA 18 DE MARZO, (SAN JOAQUIN) 5430 5530 5632 5735 5841 5858 5966 6076 6188

040-D COLONIA GUADALUPE BORJA DÍAZ ORDAZ 4976 5068 5161 5256 5352 5369 5467 5568 5670

025-J COLONIA LAS DELICIAS 1370 1395 1421 1447 1474 1478 1505 1533 1561

086-F COLONIA INFONAVIT-ATASTA 5231 5327 5425 5525 5627 5644 5747 5853 5961

006-G COLONIA ATASTA DE LA SERRA 19000 19350 19706 20068 20437 20499 20876 21260 21651

073-I FRACCIONAMIENTO PALMITAS 1310 1310 1310 1310 1310 1310 1310 1310 1310

TOTAL PARIAL 37317 37980 38654 39341 40041 40157 40872 41600 42341

095-E FRACCIONAMIENTO VILLA LOS ARCOS 2511 2511 2511 2511 2511 2511 2511 2511 2511

096-J FRACCIONAMIENTO VISTA ALEGRE 823 823 823 823 823 823 823 823 823

074-C COLONIA PENSIONES 539 549 559 569 580 590 601 612 624

087-L COLONIA TAMULTÉ DE LAS BARRANCAS 17501 17823 18151 18485 18825 19171 19524 19883 20249

005-B COLONIA ANDRÉS SANCHEZ MAGALLANEZ 3168 3226 3286 3346 3408 3470 3534 3599 3665

050-H COLONIA JOSÉ MARIA PINO SUÁREZ 985 1003 1022 1040 1060 1079 1099 1119 1140

024-E COLONIA DEL BOSQUE 938 955 973 991 1009 1028 1046 1066 1085

094-L FRACCIONAMIENTO VILLA LAS FUENTES 3367 3367 3367 3367 3367 3367 3367 3367 3367

047-F FRACCIONAMIENTO JARDINES DEL SUR 411 411 411 411 411 411 411 411 411

080-I COLONIA PUNTA BRAVA 3211 3270 3330 3392 3454 3517 3582 3648 3715

TOTAL PARCIAL 33454 33939 34432 34935 35447 35968 36499 37040 37591

076-B COLONIA PLUTARCO ELIAS (CURA HUESO) 2266 2308 2350 2393 2437 2482 2528 2574 2622

085-K COLONIA SABINA 1563 1592 1621 1651 1681 1712 1744 1776 1808

075-H FRACCIONAMIENTO PLAZA VILLAHERMOSA 3592 3592 3592 3592 3592 3592 3592 3592 3592

031-E FRACCIONAMIENTO FOVISSTE II ETAPA 762 762 762 762 762 762 762 762 762

IXTACOMITÁN 1A. SECCIÓN 3341 3402 3465 3529 3594 3660 3727 3796 3866

IXTACOMITÁN 3A. SECCIÓN 524 534 543 553 564 574 585 595 606

TOTAL PARCIAL 12048 12190 12334 12481 12630 12782 12937 13095 13256

045-G FRACCIONAMIENTO INVITAB MIGUEL HIDALGO 4590 4590 4590 4590 4590 4590 4590 4590 4590

FRACC. ESTRELLAS DE BUENA VISTA 11000 11000 11000 11000 11000 11000 11000 11000 11000

008-F FRACC. CARLOS ALBERTO MADRAZO BECERRA 1157 1157 1157 1157 1157 1157 1157 1157 1157

062-L COLONIA MIGUEL HIDALGO I ETAPA 2990 3045 3101 3158 3216 3275 3336 3397 3460

100-H COLONIA MIGUEL HIDALGO II ETAPA 4774 4862 4951 5042 5135 5230 5326 5424 5524

RÍO VIEJO 1A SECCIÓN 4275 4354 4434 4515 4598 4683 4769 4857 4946

MIGUEL HIDALGO 2A. SECCIÓN. 478 487 496 505 514 524 533 543 553

TOTAL PARCIAL 29264 29494 29729 29968 30211 30459 30711 30968 31230

SUMA DE POBLACIÓN TOTAL 128934 130727 132553 134413 136307 137640 139593 141583 143620

GASTO TOTAL 358.15 363.13 368.20 373.37 378.63 382.33 387.76 393.28 398.94

PROYECCIÓN DE POBLACIÓN DE LA ZONA SURESTE

Tasa de crecimiento según CONAGUA 1.84% anuales




Tabla 4: proyección de la población de la zona sureste (2009-2015)

IMA (%) 0.0184 IM A 5 AÑOS 0.092

CLAVECOLONIA 2009 2010 2011 2012 2013 2014 2015

026-D COLONIA EL ESPEJO I 6932 7060 7190 7322 7457 7594 7733

027-I COLONIA EL ESPEJO II 4581 4666 4751 4839 4928 5019 5111

009-L COLONIA CARRIZAL 2186 2226 2267 2309 2351 2394 2438

068-HFRACCIONAMIENTO NUEVA VILLA DE LOS

TRABAJADORES610 610 610 610 610 610 610

TOTAL PARCIAL 14309 14561 14818 15079 15346 15617 15893

099-C COLONIA MIGUEL HIDALGO II ETAPA 3855 3926 3938 3950 3962 3974 3986

072-D FRACCIONAMIENTO PAGES LLERGO 1343 1343 1343 1343 1343 1343 1343

TOTAL PARCIAL 5198 5269 5281 5293 5305 5317 5329

002-I COLONIA 18 DE MARZO, (SAN JOAQUIN) 6302 6418 6418 6536 6656 6778 6903

040-D COLONIA GUADALUPE BORJA DÍAZ ORDAZ 5775 5881 5989 6099 6212 6326 6442

025-J COLONIA LAS DELICIAS 1590 1619 1649 1679 1710 1742 1742

086-F COLONIA INFONAVIT-ATASTA 6071 6182 6296 6412 6530 6650 6772

006-G COLONIA ATASTA DE LA SERRA 22050 22455 22869 23289 23718 24154 24599

073-I FRACCIONAMIENTO PALMITAS 1310 1310 1310 1310 1310 1310 1310

TOTAL PARIAL 43096 43865 44530 45325 46135 46960 47768

095-E FRACCIONAMIENTO VILLA LOS ARCOS 2511 2511 2511 2511 2511 2511 2511

096-J FRACCIONAMIENTO VISTA ALEGRE 823 823 823 823 823 823 823

074-C COLONIA PENSIONES 635 647 659 671 683 696 709

087-L COLONIA TAMULTÉ DE LAS BARRANCAS 20622 21001 21388 21781 22182 22590 23006

005-B COLONIA ANDRÉS SANCHEZ MAGALLANEZ 3733 3802 3872 3943 4015 4089 4164

050-H COLONIA JOSÉ MARIA PINO SUÁREZ 1161 1182 1204 1226 1248 1271 1295

024-E COLONIA DEL BOSQUE 1105 1126 1146 1167 1189 1211 1233

094-L FRACCIONAMIENTO VILLA LAS FUENTES 3367 3367 3367 3367 3367 3367 3367

047-F FRACCIONAMIENTO JARDINES DEL SUR 411 411 411 411 411 411 411

080-I COLONIA PUNTA BRAVA 3715 3784 3853 3924 3996 4070 4145

TOTAL PARCIAL 38083 38653 39233 39824 40426 41039 41664

076-B COLONIA PLUTARCO ELIAS (CURA HUESO) 2670 2719 2769 2820 2872 2925 2979

085-K COLONIA SABINA 1842 1876 1910 1945 1981 2018 2055

075-H FRACCIONAMIENTO PLAZA VILLAHERMOSA 3592 3592 3592 3592 3592 3592 3592

031-E FRACCIONAMIENTO FOVISSTE II ETAPA 762 762 762 762 762 762 762

IXTACOMITÁN 1A. SECCIÓN 3937 4009 4083 4158 4235 4313 4392

IXTACOMITÁN 3A. SECCIÓN 617 629 640 652 664 676 689

TOTAL PARCIAL 13420 13587 13757 13930 14106 14285 14468

045-G FRACCIONAMIENTO INVITAB MIGUEL HIDALGO 4590 4590 4590 4590 4590 4590 4590

FRACC. ESTRELLAS DE BUENA VISTA 11000 11000 11000 11000 11000 11000 11000

008-F FRACC. CARLOS ALBERTO MADRAZO BECERRA 1157 1157 1157 1157 1157 1157 1157

062-L COLONIA MIGUEL HIDALGO I ETAPA 3523 3588 3654 3665 3732 3801 3871

100-H COLONIA MIGUEL HIDALGO II ETAPA 5625 5729 5834 5852 5959 6069 6181

RÍO VIEJO 1A SECCIÓN 5037 5130 5224 5240 5337 5435 5535

MIGUEL HIDALGO 2A. SECCIÓN. 563 574 584 595 606 617 628

TOTAL PARCIAL 31496 31767 32044 32099 32381 32669 32962

SUMA DE POBLACIÓN TOTAL 145603 147703 149663 151551 153699 155887 158083

GASTO TOTAL 404.45 410.29 415.73 420.97 426.94 433.02 439.12

Tasa de crecimiento según CONAGUA 1.84% anuales

PROYECCIÓN DE POBLACIÓN DE LA ZONA SURESTE




Tabla: 5 proyección de la población zona sureste (2008-2025)

HACIA LA ESTACION DE BOMBEO

MIGUEL HIDALGO

COLONIA

POBLACION

2008

POBLACION

2025

GASTO 2008 GASTO 2025

1 Fraccionamiento Real Hidalgo 250 250 0.69 0.69

2 Colonia los cocos 250 329 0.69 0.91

3 Fraccionamiento isalas del mundo 1,125 1,125 3.13 3.13

4 Fraccionamiento santa elena 3,885 3885 10.79 10.79

5 Colonia carlos a madrazo 1,205 1582 3.35 4.39

6 Fraccionamiento las carolinas 350 350 0.97 0.97

7 Fraccionamiento los rios 1010 1010 2.81 2.81

8 Colonia pedro calcaneo 250 328 0.69 0.91

9 Colonia benito juarez 289 379 0.8 1.05

10 Fraccionamiento miguel hidalgo 4,590 4590 12.75 12.75

11 Fraccionamiento la moraleja 85 85 0.24 0.24

TOTAL 13,289 13.913 36.91 38.65

IMA= 1.84%

HACIA LA ESTACION DE BOMBEO LAS

TORRES

POBLACION

2008

POBLACION

2025


12 Fraccionamiento Real Hidalgo 755 755 2.1 2.1

13 Colonia los cocos 900 900 2.5 2.5

14 Fraccionamiento isalas del mundo 3,692 4,847 10.26 13.46

TOTAL 5,347 6,502 14.85 18.06

HACIA LA ESTACION DE BOMBEO LA

RAYA

POBLACION

2008

POBLACION

2025


15 Colonia Manuel Andrade 390 512 1.08 1.42

16 Fraccionamiento Estrellas de Buena vista 11.5 11.5 31.94 31.94

17 La Raya 350 459 0.97 1.28

18 Fraccionamiento Bonampak 1,500 1,500 4.17 4.17

19 Fraccionamiento san Miguel 2,500 2,500 6.94 6.94

TOTAL 16,240 16,471 45.11 45.75





TAMULTE

POBLACION

2008

POBLACION

2025


20 Fraccionamiento Palma Real 2,005 2,005 5.57 5.57

21 Fraccionamiento America 1,830 1,830 5.08 5.08

22 Colonia Las Delicias 1,571 2,062 4.36 5.73

23 Colonia Punta Brava 3,683 4,835 10.23 13.43

24 Colonia Nueva pensiones 2,613 3,430 7.26 9.53

25 Colonia Guadalupe Borja 5,708 7,493 15.86 20.82

26 Fraccionamiento Infonavit Atasta 5,235 5,235 14.54 14.54

27 Fraccionamiento Las Margaritas 345 345 0.96 0.96

28 Colonia 18 de Marzo 5,430 7,129 15.08 19.80

29 Fraccionamiento Real del Angel 875 875 2.43 2.43

30 Fraccionamiento Real del Sur I 410 410 1.14 1.14

31 Fraccionamiento Real del Sur II 450 450 1.25 1.25

32 Colonia Tamulte 17,500 22,974 48.61 63.82

33 Fraccionamiento Vista Alegre 825 825 2.29 2.29

34 Fraccionamiento Villa los Arcos 2,525 2,525 7.01 7.01

35 Colonia Atasta 14,760 19,377 41.00 53.82

36 Fraccionamiento palmitas 1,310 1,310 3.64 3.64

37 C. Hab. Andres H. Espinoza 880 880 2.44 2.44

38 Colonia Pino Suarez 985 1,293 2.74 3.59

39 Colonia Sanchez Magallanes 3,170 4,162 8.81 11.56

40 Fraccionamiento Celorio 375 375 1.04 1.04

41 Fraccionamiento Villa las Fuentes 3,367 3,367 9.35 9.35

42 Colonia del Bosque 4,690 6,157 13.03 17.10

43 Fraccionamiento Aurora 385 385 1.07 1.07

44 Residencial Real de San Jorge 904 904 2.51 2.51

45 Real de San Jorge Premier 1,090 1,090 3.03 3.03

46 Fraccionamiento el Eden 790 790 2.19 2.19

47 Fraccionamiento Real de Sabina 180 180 0.50 0.50

48 Fraccionamiento San Clemente 490 490 1.36 1.36

49 Fraccionamiento el eden premier 1,350 1,350 3.75 3.75

50 Fraccionamiento Los Mezquites 130 130 0.36 0.36

TOTAL 85,861 104,663 238.50 290.73





STAIUJAT

POBLACION

2008

POBLACION

2025


51 F. Jose Pages Llergo 1,470 1,470 4.08 4.08

52 Colonia COTIP 450 450 1.25 1.25

53 Fraccionamiento Revolucion I 250 250 0.69 0.69

54 Fraccionamiento Revolucion II 300 300 0.83 0.83

55 Colonia STAIUJAT 3,697 4,853 10.27 13.48

TOTAL 6,167 7,323 17.13 20.34

HACIA LA ESTACION DE BOMBEO RIO

VIEJO

POBLACION

2008

POBLACION

2025


56 Fraccionamiento Olimpo * 5,000 * 13.89

57 Fraccionamiento Adhara 200 200 0.56 0.56

58 Residencial Rio Viejo * 2,315 * 6.43

59 Fraccionamiento Rio Viejo 300 300 0.83 0.83

60 Fraccionamiento Chichicaste 700 700 1.94 1.94

61 Fraccionamiento el Hipico * 6,500 * 18.06

62 Fraccionamiento Rio Real 300 300 0.83 0.83

TOTAL 1,500 15315 4.17 42.54

HACIA LA ESTACION DE BOMBEO CURA

HUESO

POBLACION

2008

POBLACION

2025


63 Col.Pop. Pedro C. Colorado * 900 * 2.5

64 Fraccionamiento Adhara * 1930 * 5.36

65 Residencial Rio Viejo * 800 * 2.22

66 Fraccionamiento Rio Viejo * 3,000 * 8.33

TOTAL 6,630 18.42


ESPEJO I

POBLACION

2008

POBLACION

2025


67 Col.Pop. Pedro C. Colorado 400 400 1.11 1.11

68 Fraccionamiento Adhara 5,883 5,889 16.34 16.34

TOTAL 6,283 6,283 17.45 17.45


ESPEJO II

POBLACION

2008

POBLACION

2025


69 Fraccionamiento El Espejo II 3,888 388 10.8 10.8

70 Fraccionamiento Las Joyas 450 450 1.25 1.25

71 Frraccionamiento Vilas del Bosque 500 500 1.39 1.39

TOTAL 4,838 4,838 13.44 13.44




Población con servicio a futuro.


CARRIZAL

POBLACION

2008

POBLACION

2025


72 F. Jose Pages Llergo 2,162 2,838 6.01 7.88

73 Colonia COTIP 650 650 1.81 1.81

74 Fraccionamiento Revolucion I 325 300 0.9 0.83

TOTAL 3,137 3,788 8.71 10.52


SABINA

POBLACION

2008

POBLACION

2025


75 Fraccionamiento FOVISSTE * 762 * 2.12

76 P. Elias Cura Hueso * 1,600 * 4.44

77 Colonia Sabina * 2,052 * 5.7

78 Fraccionamiento Blancas Mariposas * 6,000 * 16.67

79 Fraccionamiento Juan Jesus Leon * 5,000 * 13.89

80 Desarrollo constructora Soluciones * 7,690 * 21.36

TOTAL 23,104 64.18


SABINA

POBLACION

2008

POBLACION

2025


81 Fraccionamiento Militar 500 500 1.39 1.39

82 Colina del Sur 775 775 2.15 2.15

83 Fraccionamiento Lomas del Dorado 1,700 1,700 4.72 4.72

84 F. Plaza Residencial Vhsa. 3,600 3,592 10 9.98

TOTAL 6575 6,567 18.26 18.24

POBLACION 2008 POBLACION 2025 GASTO 2008 GASTO 2025

POBLACION Y GASTO TOTAL DE LA ZONA SURESTE




Conclusión De acuerdo a los resultados obtenidos para la proyección de población, los primeros métodos tabla 1 y 2, no son confiables, por carecer de datos históricos. El segundo método se considera con mayor veracidad, por las fuentes de donde se obtuvo la información indicándonos lo siguiente: que en el 2007 se tienen 141,538 habitantes con un gasto de 393.28 lps, en el 2008 con 149,237 habitantes con un gasto de 397.09 lps y la proyección a futuro para el 2025 contará con una población de 215,398 habitantes lo que da un gasto de 598.33 lps. Por lo que se contempla el diseño de una planta en módulos de 200 lps, construyendo inicialmente la correspondiente a 400 lps y la segunda a partir del año 2010 iniciar la construcción del modulo restante.

Marco físico

Localización geográfica

El municipio de Centro se localiza en la región de Centro, y tiene como cabecera municipal a la ciudad de Villahermosa, (fig. 1) ubicada entre los paralelos 18°20’ de latitud norte y 93º 15’ de longitud oeste. Colinda al norte con los municipios de Nacajuca y Centla, al sur con el municipio de Jalpa de Méndez y el estado de Chiapas, al este con los municipios de Centla y Macuspana y al oeste con el estado de Chiapas, el municipio de Cárdenas y el municipio de Nacajuca. La extensión territorial del municipio es de 1,612 km², los cuales corresponden al 6.9% respecto del total del estado, ocupando el 7º. Lugar en la escala de extensión municipal. Su división territorial está conformada por una ciudad, 7 villas, 6 poblados, 167 rancherías, 36 ejidos, 61 colonias y 52 fraccionamientos.

Fig. 1 ubicación del municipio del Centro




Fisiografía y topografía

Tabasco comparte con los estados de Veracruz, Chiapas y Campeche terrenos de la Llanura Costera del Golfo Sur, y con Chiapas, los de la provincia denominada Sierras de Chiapas y Guatemala.(fig. 2). Fig. 2 fisiografías de Tabasco

Provincia llanura Costera del Golfo Sur

Esta es una llanura formada por grandes cantidades de aluvión acarreado por los ríos más caudalosos del país Papaloapan, Coatzacoalcos, Grijalva y Usumacinta, los cuales atraviesan la provincia para desembocar en la parte sur del Golfo de México. Los ríos Grijalva y Usumacinta se unen cerca de Frontera, Tabasco, donde tienen desembocadura común.

La mayor parte de la superficie de esta región tiene una altitud muy próxima al nivel del mar y está cubierta por material aluvial. Su morfología está interrumpida principalmente por la discontinuidad fisiográfica de los Tuxtlas y algunos lomeríos bajos.

La parte de la provincia que queda dentro de Veracruz está dominada por climas cálidos subhúmedos y la porción tabasqueña por cálidos húmedos. En el sur de Tabasco y en los Tluxtlas se dan condiciones de lluvias todo el año. La vegetación se ajusta a estos regímenes de precipitación, con selvas mediana perennifolia y alta subcaducifolia en las zonas menos húmedas y altas perennifolia en las zonas más húmedas. En Tabasco hay manchones importantes de sabanas, de vegetación de popal (en la región de pantanos) y áreas con pastos cultivados. La mayor parte del territorio tabasqueño está integrado por una subprovincia de la Llanura Costera del Golfo Sur.




Subprovincia Llanuras y Pantanos Tabasqueños

En Tabasco ésta es la subprovincia que abarca la mayor extensión 23 076.49 km2, y ocupa casi la totalidad del estado. Comprende fracciones de los municipios de Huimanguillo, Macuspana, Tacotalpa, Teapa y Tenosique; y la totalidad de los de Balancán, Cárdenas, Centla, Centro, Comalcalco, Cunduacán, Emiliano Zapata, Jalapa, Jalpa, Jonuta, Nacajuca y Paraíso.

En la parte central de esta subprovincia se unen las cuencas bajas de los ríos Grijalva y Usumacinta, los más caudalosos del país, que confluyen a corta distancia al sur de Frontera, Tabasco, donde encuentran salida común al Golfo de México; ambos ríos tienen su origen en territorio guatemalteco. El Usumacinta penetra a la subprovincia con dirección sureste-noroeste desde el vecino país, en tanto que el Grijalva atraviesa el estado de Chiapas antes de llegar a ella. Juntos, con sus escurrimientos medios anuales de 58 900 y 46 300 millones de metros cúbicos, aportan cerca del 27% de los recursos hidrológicos del país.

Al oriente del puerto de Coatzacoalcos, Veracruz, y en la región de Villahermosa, se presentan respectivamente una zona de lomeríos y otra, de muy poca elevación, de depósitos de aluviones antiguos. Estos han sido interpretados como superficies fósiles del Terciario. Las oscilaciones del nivel del mar, debido a las glaciaciones del Pleistoceno, y la erosión fluvial habrán barrido con tales superficies, dejando pequeños remanentes.

Geología y Edafología

El desarrollo histórico-geológico del territorio tabasqueño, determinado por eventos

estratigráficos y estructurales del Mesozoico y Cenozoico, ha dado lugar a la base petrológica sobre la que se ha configurado el actual paisaje del estado. (fig. 3).

Fig. 3 Geología de Tabasco

http://mapserver.inegi.gob.mx/geografia/espanol/estados/definiciones/definic.cfm#provincia




Los factores geológicos que han influido en el modelado del relieve de esta entidad son: el tectonismo en sus fases de plegamiento y dislocación del paquete rocoso, que se manifiesta en las sierras de Chiapas y Guatemala; y el relleno de cuencas marinas y lacustres con aportes de materiales terrestres, transportados por una compleja red de corrientes superficiales, en la Llanura Costera.

El límite entre ambas provincias está claramente marcado por un cambio de relieve local, manifiesto por un grueso paquete de calizas competentes, plegadas y fracturadas intensamente. La porción serrana está formada por cordones montañosos orientados hacia el noroeste, separados por valles sinclinales intermontanos angostos, que conservan la misma orientación de las estructuras de plegamiento y dislocación.

La Llanura Costera del Golfo Sur en esta entidad está plenamente desarrollada, con una red de drenaje de grande a mediana densidad, bien integrada, excepto en algunas porciones al sur y sureste de Villahermosa. En esta provincia, que ocupa la mayor parte de Tabasco, destacan los fenómenos relacionados con depósitos fluviales, lacustres, palustres y litorales. En Tabasco las rocas más antiguas que afloran son del Mesozoico (Cretácico Superior), por su constitución litológica indican la existencia de una plataforma donde las aguas someras y tranquilas propiciaron el depósito de sedimentos carbonatados biogenéticos.

Los depósitos del Cuaternario son los más extensos en la Llanura Costera del Golfo, entre ellos destacan los palustres, los aluviales, los litorales y los lacustres. Todos éstos se manifiestan como testigos del desarrollo de los ambientes actuales, desde el Plioceno hasta el presente.

Edafología

Los suelos de la Llanura Costera del Golfo son, en su mayor parte, de origen aluvial; la mayoría de los suelos son jóvenes, como los Gleysoles, Vertisoles, Cambisoles, Regosoles y Fluvisoles. Existen suelos más maduros, como los Acrisoles y Luvisoles. Las características del relieve de esta provincia fisiográfica dan lugar a un proceso de gleyzación, la reducción o ausencia de oxígeno, lo cual ocasiona una coloración gris azulosa o verdosa en el suelo, que corresponde al paso de hierro férrico a hierro ferroso.

Los suelos de la provincia de las Sierras de Chiapas y Guatemala son de origen residual, formados in situ, a partir de rocas sedimentarias e ígneas y de suelos aluviales. La mayor parte de los suelos de la subprovincia de las Sierras del Norte de Chiapas son suelos maduros, Acrisoles y Luvisoles y el resto son suelos jóvenes, Fluvisoles y Rendzinas; todos tienen un grado considerable de acidez debido al arrastre de nutrientes por las lluvias frecuentes. En la subprovincia de las Sierras Bajas del Petén, los suelos más importantes son Litosoles, Luvisoles, Regosoles y Gleysoles; debido al relieve de la región, el 90% de los suelos de la superficie son recientes y muy someros.

http://es.wikipedia.org/wiki/Aluvi%C3%B3n

http://es.wikipedia.org/wiki/Gleysol

http://es.wikipedia.org/wiki/Vertisol

http://es.wikipedia.org/w/index.php?title=Cambisol&action=edit

http://es.wikipedia.org/w/index.php?title=Regosol&action=edit

http://es.wikipedia.org/w/index.php?title=Fluvisol&action=edit

http://es.wikipedia.org/wiki/Acrisol

http://es.wikipedia.org/w/index.php?title=Luvisol&action=edit

http://es.wikipedia.org/w/index.php?title=Gleyzaci%C3%B3n&action=edit

http://es.wikipedia.org/wiki/Ox%C3%ADgeno

http://es.wikipedia.org/wiki/Hierro

http://es.wikipedia.org/w/index.php?title=Rendzina&action=edit

http://es.wikipedia.org/wiki/Acidez

http://es.wikipedia.org/wiki/Lluvia

http://es.wikipedia.org/w/index.php?title=Litosol&action=edit




Clima La clasificación climática corresponde principalmente a Am (f) (i’) gw” que se

caracteriza por ser cálido húmedo con régimen de lluvias en verano y la lluvia invernal mayor del 10%, presenta poca oscilación térmica con una diferencia de entre 5º y 7º grados del mes más cálido al más frío, presenta una marcha de temperatura tipo Ganges, es decir, el mes más caliente se presenta antes de junio. Dentro del régimen de lluvias se presenta una temporada de menos humedad a la cual se le denomina canícula. Además del municipio de Centro este clima se registra también en las estaciones meteorológicas de los municipios de Cárdenas, Comalcalco, Vicente Guerrero, Huimanguillo, Paraíso y Jalpa de Méndez. Cálido Húmedo con Abundantes Lluvias en Verano

Se distribuye desde la zona costera hasta las proximidades de las sierras ubicadas en el sur, en esta región se localiza la zona agrícola de La Chontalpa y las poblaciones de Villahermosa, Frontera, Cárdenas, Benito Juárez, Emiliano Zapata, Ciudad PEMEX, Miguel Hidalgo, Comalcalco, Cunduacán, La Venta, Paraíso, Tenosique de Pino Suárez y Balancán, entre otras. El régimen térmico medio anual oscila entre 24° y 28° C, la precipitación total anual fluctúa de 1 500 a 4 000 mm y el porcentaje de lluvia invernal en general es mayor de 10.2.

La temperatura media anual más baja reportada en esta zona es de 25.8º C y corresponde a la estación meteorológica Campo E-W-75 (27-029) situada en la población de San Fernando, al oeste de Cárdenas; mientras que en la estación Villahermosa (27-022) se registra la más alta, 27.5º C. El mes más cálido es mayo, alcanza una temperatura media de 28.1º C en la estación meteorológica Tres Brazos (27-021), cerca de la confluencia de los ríos Grijalva y Usumacinta y en la estación Emiliano Zapata (27-034) llega a 29.6º C. Enero es el mes más frío, con 22.0º C de temperatura media en la estación meteorológica El Carmelo (27-005) y 24.4º C en la de Frontera (27-001). En esta última se registra el promedio de precipitación total anual más bajo, 1 526.4 mm y en La Venta (27-062), el más alto, 2 600.9 mm; en ambas estaciones el mes más lluvioso es octubre, con 268.8 y 486.9 mm de precipitación total mensual promedio, respectivamente; sin embargo, en la mitad oriental de la zona, la máxima incidencia de lluvia mensual se reporta en septiembre. El mes más seco es marzo, con promedio de precipitación de 33.4 mm en Frontera y 57.6 mm en Tenosique (estación 27-056); pero hay también un buen número de estaciones meteorológicas en las que corresponde a abril.

En la ciudad de Villahermosa, con base en la estación meteorológica 27-022, la temperatura media anual, como se mencionó anteriormente, es de 27.5º C, la temperatura media del mes más cálido es de 29.4º C y corresponde a mayo; en tanto que la temperatura media del mes más frío corresponde a enero, con 24.1º C. La precipitación total anual es de 2 168.0 mm; el mes de septiembre es el más lluvioso, su precipitación es de 339.2 mm en promedio; y la mínima incidencia se presenta en abril con un valor medio de 54.7 mm.




FUENTE: CNA. Registro mensual de temperatura en °C. Inédito.

Hidrología

Tabasco es la entidad de la República que presenta un mayor escurrimiento de agua a lo largo del año; por lo cual, en el estado se extrae menos del 1% del agua disponible al año para consumo humano; la red hidrológica de esta región es la más compleja del país, caracterizándose por entramados sinuosos de corrientes superficiales y una gran densidad de cuerpos de agua

Sistemas loticos

El río Usumacinta es el más caudaloso del país, ocupando el río Grijalva el segundo lugar a nivel nacional; este sistema incluye innumerables afluentes de mayor o menor importancia, como los ríos Carrizal, Mezcalapa, el sistema San Pedro-San Pablo; así como una gran cantidad de lagunas y albuferas diseminadas por todo el territorio, que se conectan con las corrientes en época de crecida.

Los ríos Grijalva y Usumacinta, considerados como ríos maduros, forman desembocaduras de carácter deltaico, que consisten en la bifurcación de los escurrimientos en varios canales antes de llegar al mar. Esto ha dado lugar a la formación de un gran número de marismas, pantanos y lagunitas de fondos someros, los cuales están interconectados por una cantidad considerable de canales que drenan hacia dichas formaciones o hacia los brazos activos del río Mezcalapa, según la época del año.

27-022 ESTACIÓN VILLAHERMOSA

Mes Temperatura en ºC Precipitación en mm

Enero 24.1 158.3

Febrero 25.5 105.9

Marzo 27.0 78.2

Abril 28.6 54.7

Mayo 29.4 97.8

Junio 29.3 232.2

Julio 29.0 220.9

Agosto 29.2 238.3

Septiembre 28.7 339.2

Octubre 27.6 299.0

Noviembre 26.3 176.3

Diciembre 24.7 167.2

Anual 27.5 2168.0

http://es.wikipedia.org/w/index.php?title=Escurrimiento&action=edit

http://es.wikipedia.org/wiki/Agua

http://es.wikipedia.org/wiki/R%C3%ADo_Usumacinta

http://es.wikipedia.org/wiki/R%C3%ADo_Grijalva

http://es.wikipedia.org/w/index.php?title=R%C3%ADo_Carrizal&action=edit

http://es.wikipedia.org/w/index.php?title=R%C3%ADo_Mezcalapa&action=edit

http://es.wikipedia.org/wiki/Laguna

http://es.wikipedia.org/wiki/Albufera

http://es.wikipedia.org/wiki/Delta_fluvial

http://es.wikipedia.org/wiki/Marisma




Algunos caudales importantes en la región del Coatzacoalcos, son los ríos Tonalá, también llamado Tancochapa en su curso superior, el cual sirve de límite entre Tabasco y Veracruz; el río González, brazo del Mezcalapa que desemboca al Golfo por la barra de Chiltepec, en el municipio de Paraíso; y algunos ríos menores en la Chontalpa, formados por el exceso de agua acumulado en los pantanos de la zona.

Sistemas lenticos

Debido al amplio espectro de condiciones que abarca la clasificación de los cuerpos de agua estancada (desde lagos y lagunas hasta pantanos completamente cubiertos de vegetación), es difícil calcular la proporción del territorio tabasqueño cubierta por agua; sin embargo, se calcula que la mitad de los llanos aluviales están sumergidos en mayor o menor grado.

El sistema lagunario más importante es el de las lagunas del Carmen y la Machona, en el municipio de Cárdenas; éste comprende varias albuferas de agua salobre, formadas por la acción de la Barra de Santa Anna, la barrera de playa más larga y extensa de Tabasco. En este sistema, desembocan varios ríos menores, como el Naranjeño, de caudal irregular. Los pantanos de mangle son el ecosistema predominante en las riberas de este sistema, creando nichos ecológicos importantes, especialmente para especies de aves migratorias.

http://es.wikipedia.org/w/index.php?title=R%C3%ADo_Tancochapa&action=edit

http://es.wikipedia.org/w/index.php?title=R%C3%ADo_Gonz%C3%A1lez&action=edit

http://es.wikipedia.org/wiki/Para%C3%ADso_%28Tabasco%29

http://es.wikipedia.org/wiki/Chontalpa

http://es.wikipedia.org/wiki/Lago

http://es.wikipedia.org/wiki/Laguna

http://es.wikipedia.org/wiki/Pantano

http://es.wikipedia.org/wiki/C%C3%A1rdenas

http://es.wikipedia.org/wiki/Albufera

http://es.wikipedia.org/wiki/Ave_migratoria




CAPITULO 2




C o n t e n i d o

2. Objetivos y alcances

2.1. Objetivo 2.2. Alcances 2.3. Conceptos de Trabajo. 2.3.1. Recopilación, análisis y actualización de información 2.4. Recopilación de la Información en el Área de Estudio 2.4.1. Recopilación y análisis de información 2.4.2. Visitas Extraordinarias 2.4.3. Láminas de presentación 2.5. Delimitación del área de estudio




2.- Objetivos y alcances

2.1 Objetivo

Realizar el proyecto ejecutivo y Construcción de la Planta de Tratamiento descarga final y disposición de lodos de las aguas residuales de la zona sureste de la ciudad de Villahermosa.

2.2. Alcances

Caracterizar las descargas más importantes de aguas residuales municipales que pudieran afectar al sistema de tratamiento o al medio ambiente.

Elaboración del proyecto ejecutivo de la planta de tratamiento de aguas para una

capacidad total de 600 l.p.s La construcción, el equipamiento electromecánico, arranque, puesta en marcha y

estabilización de una PTAR para una capacidad de 400 Lps; la capacitación y elaboración de manuales de operación y mantenimiento de la planta de tratamiento de aguas residuales.

Realizar el análisis y selección de alternativas para el proyecto ejecutivo y la

Construcción de la Planta de Tratamiento de las aguas residuales descarga final, el tratamiento y disposición de adecuada de lodos.

1 Realizar los levantamientos topográficos preliminar y definitivo del terreno disponible

para la planta de tratamiento de las aguas residuales y obras complementarias para el Proyecto y Construcción.

2 Determinar, con base en la alternativa seleccionada, las características topográficas,

de geotecnia y de mecánica de suelos que regirán al diseño y Construcción de la Planta de tratamiento de las aguas residuales, descarga final y disposición de lodos.

3 Realizar el proyecto ejecutivo y Construcción de la Planta de tratamiento, obra de

descarga y tratamiento de lodos, el que incluirán, entre otros: el proyecto funcional, hidráulico, arquitectónico, estructural, mecánico, eléctrico, manual de operación y mantenimiento así como los respectivos catálogos de obra y planos.

4 Definir la mejor forma y metodología operativa y/o administrativa que permita asegurar




el buen funcionamiento y operación de la Planta de Tratamiento así como su estabilización y puesta en marcha hasta la entrega de recepción (3 Meses).

5 La calidad del agua tratada deberá cumplir con las características para un cuerpo

receptor Tipo C (información proporcionada por SAPAET).

2.3. Conceptos de Trabajo.

Para la elaboración de este proyecto, se realizaron visitas de campo a la ranchería Rio viejo 3ra sección con el propósito de conocer la infraestructura de agua potable y alcantarillado existente y la ubicación del sitio de tratamiento, junto con el panorama general de la zona, se elaborarán las propuestas de trabajo lo más objetivas y reales posible.

A continuación se presentan las actividades, en forma descriptiva, que se desarrollaron para lograr el objetivo y los alcances mencionados.

2.3.1. Recopilación, análisis y actualización de información

Se efectuaron las visitas de inspección a la localidad, y se recabo toda la información requerida, con el propósito de realizar un diagnóstico técnico preliminar, que permitió lograr una concepción clara y precisa del proyecto a desarrollar, y elaborar el diagnóstico general de los servicios de agua potable, alcantarillado y saneamiento.

Esta actividad tuvo como finalidad primordial la recopilación, actualización, verificación, análisis y evaluación la información existente, de tal forma que permitió establecer el marco físico específico de la localidad, tales como localización, vialidades, servicios, topografía, geotecnia, áreas de influencia y definir los aspectos socioeconómicos relevantes que sirvieron de base para realizar el diagnóstico y pronóstico del sistema de tratamiento, así como también definir la disposición de las aguas residuales que se generen en la zona de estudio, incluyendo el tratamiento, rehúso o disposición de los lodos generados. La localización del sitio dispuesto para la construcción de la planta de tratamiento de aguas residuales, fue indicada por SAPAET, el cual fue elegido por contar con las siguientes ventajas:

1 Terreno suficiente para desarrollar el proyecto 2 Es una zona alejada del área urbana 3 Los vientos dominantes están en contra de la zona urbana




2.4. Recopilación de la Información en el Área de Estudio.

2.4.1. Recopilación y análisis de información Para la realización del proyecto ejecutivo de la planta de tratamiento de aguas residuales se recopilo la información necesaria para continuar con el estudio y así tener las bases necesarias para su elaboración: a).- Memoria fotográfica del terreno.




2.4.2. Visitas Extraordinarias Se realizaron visitas a las instalaciones de SAPAET, en las cuales se presentaban los avances del proyecto, en las cuales salieron observaciones para la mejora de el y con la opinión de los residentes del proyecto.

a) Minutas de reunión con personal de SAPAET.




2.4.3. Láminas de presentación




2.5. Delimitación del área de estudio

El área en estudio comprenderá la zona sureste, cuyas descargas de aguas residuales sean las que han de conducirse hasta el sitio de la planta de tratamiento objeto del presente proyecto, en la delimitación se incluirá la superficie disponible para el reuso del agua tratada en el riego agrícola o, en su caso, la disposición final del agua tratada y lodos.

En la zona de estudio, se plantearán los requerimientos de colectores, emisores y estaciones de bombeo fuera de la planta de tratamiento. En la delimitación se deberán considerar los crecimientos potenciales y los programas de desarrollo agrícola, con un horizonte de prevención a 17 años.




CAPITULO 3




C o n t e n i d o

3. Estudios básicos

3.1. Aforos

3.2. Muestreo y caracterización de las aguas residuales

3.3. Factores de diseño




3.- Estudios Básicos.

3.1. Aforos




3.2. Muestreo y caracterización de las aguas residuales. Empresa: GRUPO JUABET, S.A. DE C.V Identificación de la muestra: CARCAMO MENDEZ Tipo de muestra: compuesta de 24 hrs.

Grafica 1 (Temperatura). La temperatura fue variando considerablemente el 15 de diciembre de 2007 se registro 24.95 C, llegando a una máxima de 27.8 C (19 de diciembre), habiendo un descenso el 21 de

diciembre del 2007 de 22.5 C. Grafica 2 (PH). El 15 de diciembre del 2007 se obtuvo un PH acido de 6.5 alcanzando el 19 de diciembre un pH de 6.9 como máximo. Grafica 3 (Sólidos sedimentables). La presencia de sólidos sedimentables es de 0.2 ml/l como mínimo y de 0.5 ml/l como máximo. Grafica 4 (Arsénico). No hay variación en cuanto a los niveles de arsénico presentes en la muestra. Grafica 5 (Cadmio). No hay variación en cuanto a los niveles de cadmio presentes en la muestra. Grafica 6 (Cianuro). No hay variación en cuanto a los niveles de cianuro presentes en la muestra. Grafica 7 (Cromo total). No hay variación en cuanto a los niveles de cromo total presentes en la muestra. Grafica 8 (Cobre). No hay variación en cuanto a los niveles de cobre presentes en la muestra. Grafica 9 (Mercurio). No hay variación en cuanto a los niveles de mercurio presentes en la muestra. Grafica 10 (Níquel). Del 15 al 16 de diciembre el nivel de Níquel se mantiene estable con 0.1 mg/l pero el 17 de diciembre del 2007 hay un pequeño incremento de 0.192, descendiendo los últimos cuatros días a 0.1. Grafica 11 (Plomo). No hay variación en cuanto a los niveles de plomo presentes en la muestra. Grafica 12 (Zinc). El 15 de diciembre de 2007 se obtiene 0.1 mg/l de zinc, habiendo un incremento en las muestras de los días 16 y 17 de 0.102 mg/l y 0.149 mg/l descendiendo a 0.1 mg/l los últimos cuatros días. Grafica 13 (DBO). Los resultados arrojan una demanda bioquímica de oxigeno de 539.6 mg/l el 15 de diciembre del 2007, habiendo un incremento significativo el 20 de diciembre de 744.7 mg/l, lo cual nos indica que se trata de una agua muy contaminada.




Grafica 14 (Sólidos suspendidos totales). La muestra del 15 de diciembre del 2007, nos arroja un resultado de 60 mg/l de sólidos suspendidos totales habiendo un descenso significativo los días 18 y 19 de 10 mg/l. Grafica 15 (Nitrógeno total). El 15 de diciembre del 2007 se obtiene 30.2 mg/l de nitrógeno total, habiendo un descenso significativo los días 19 y 21 de 15.1 mg/l y 13.8 mg/l. Grafica 16 (Fosforo total). El Fosforo total fue de 6.4 mg/l, el 15 de diciembre, manteniéndose en un rango de 3.8 y 5.4 mg/l los seis días siguientes.




























Empresa: GRUPO JUABET, S.A. DE C.V Identificación de la muestra: CARCAMO MENDEZ Tipo de muestra: compuesta de 24 hrs. Grafica 1 (Huevos de helminto). Hay diferencias significativas en cuanto a la presencia de huevos de helminto, ya que el 15 de diciembre del 2007 se encontraron 37, habiendo un descenso de 17 el día 17 de diciembre; sin embargo el 19 y 21 hubo un incremento de 41 y 40. Grafica 2 (Coliformes fecales). No hay variación en cuanto a los niveles de Coliformes fecales, presentes en la muestra.







Empresa: GRUPO JUABET, S.A. DE C.V Identificación de la muestra: JOSE PAGES LLERGO Tipo de muestra: compuesta de 24 hrs. Grafica 1 (Temperatura). La temperatura fue variando considerablemente el 15 de diciembre de 2007 se

obtuvo 24.9 C, llegando a una máxima de 28.01 C el 20 de diciembre, habiendo un descenso el 16 de

diciembre de 21.5 C. Grafica 2 (PH). El 15 de diciembre del 2007, se obtuvo un pH acido, de 6.49 alcanzando el 19 de diciembre un pH de 6.95 como máximo. Grafica 3 (Sólidos sedimentables). La presencia de sólidos sedimentables es de 0.2 ml/l como mínimo y de 0.7 ml/l como máximo. Grafica 4 (Arsénico). No hay variación en cuanto a los niveles de arsénico presentes en la muestra. Grafica 5 (Cadmio). No hay variación en cuanto a los niveles de cadmio presentes en la muestra. Grafica 6 (Cianuro). No hay variación en cuanto a los niveles de cianuro presentes en la muestra. Grafica 7 (Cromo total). No hay variación en cuanto a los niveles de cromo total presentes en la muestra. Grafica 8 (Cobre). No hay variación en cuanto a los niveles de cobre presentes en la muestra. Grafica 9 (Mercurio). No hay variación en cuanto a los niveles de mercurio presentes en la muestra. Grafica 10 (Níquel). No hay variación en cuanto a los niveles de níquel presentes en la muestra. Grafica 11 (Plomo). No hay variación en cuanto a los niveles de plomo presentes en la muestra. Grafica 12 (Zinc). El 15 de diciembre de 2007 se obtiene 0.214 mg/l de zinc, habiendo un descenso significativo el 18 de diciembre de 0.15 mg/l, incrementándose en las muestras de los días 16 y 20 de 0.313 mg/l y 0.289 mg/l. Grafica 13 (DBO). Los resultados arrojan una demanda bioquímica de oxigeno de 456.8 mg/l el 15 de diciembre del 2007, habiendo un incremento significativo el 21 de diciembre de 707.5 mg/l, lo cual nos indica que se trata de una agua muy contaminada. Grafica 14 (Sólidos suspendidos totales). La muestra del 15 de diciembre del 2007, nos arroja un resultado de 110 mg/l de sólidos suspendidos totales y un descenso, el 19 de diciembre de 50 mg/l, habiendo un incremento significativo los días 16, 20 y 21 en un rango de 130 a 150 mg/l.




Grafica 15 (Nitrógeno total). El 15 de diciembre del 2007 se obtiene 55.4 mg/l de nitrógeno total, habiendo un incremento los días 16,17 y 20 en un rango de 61 a 71.1 mg/l y un descenso el 21 de 42.5 mg/l. Grafica 16 (Fosforo total). El Fosforo total fue de 16.4 mg/l, el 15 de diciembre, habiendo un descenso significativo el 17de diciembre, de 10.5 mg/l.




























Empresa: GRUPO JUABET, S.A. DE C.V Identificación de la muestra: JOSE PAGES LLERGO Tipo de muestra: compuesta de 24 hrs. Grafica 1 (Huevos de helminto). El 15 de diciembre del 2007, se encontraron 42 huevos de helminto, como máximo y como mínimo 28, el 16 de diciembre. Grafica 2 (Coliformes fecales). No hay variación en cuanto a los niveles de Coliformes fecales, presentes en la muestra.







3.3. Factores de diseño.

Calidad del Influente Una vez revisados los resultados de los Análisis de Calidad del Agua llevados a cabo entre el

16 y 22 de Diciembre de 2007, en las estaciones de Bombeo “Pages Llergo” y “Mendez”, resalta los valores altos de DBO5, mientras que los valores de Sólidos Suspendidos Totales y Nitrógeno se presentan como de concentración media.

Por lo anterior se realizó una reunión con el personal Técnico de SAPAET, donde se discutió el

resultado de los análisis ya que los valores de DBO se encuentran en los considerados como Concentración Alta de acuerdo a la Bibliografía especializada (Ingeniería Sanitaria, Metcalf – Eddy, 1994), mientras que durante los recorridos previos llevados a cabo por las estaciones de Bombeo, tanto por personal de SAPAET como por el de Grupo Juabet, las aguas residuales presentaban evidente dilución por infiltración de agua pluvial, efecto que en las fechas de los análisis no se observó.

Por considerarse que durante la mayor parte del año se presentará agua con características diferentes a las obtenidas en los muestreos, es decir con mayor dilución, se acordó utilizar los valores correspondientes a Concentración Media referidos en la Tabla siguiente.

Contaminantes Unidades Concentración

Débil Media Fuerte Sólidos totales (ST) mg/l 350 720 1200

Disueltos, totales (SDT) mg/l 250 500 850 Fijos mg/l 145 300 525

Volátiles mg/l 105 200 325 Sólidos en suspensión (SS) mg/l 100 220 350

Fijos mg/l 20 55 75 Volátiles mg/l 80 165 275

Sólidos Sedimentables mg/l 5 10 20 Demanda bioquímica de oxigeno, mg/l:

5 días, 20º C (DBO5, 20º C) mg/l 110 220 400 Carbono orgánico total (COT) mg/l 80 160 290

Demanda química d oxigeno (DQO) mg/l 250 500 1000 Nitrógeno (total en la forma N) mg/l 20 40 85

Orgánico mg/l 8 15 35 Amoniaco libre mg/l 12 25 50

Nitritos mg/l 0 0 0 Nitratos mg/l 0 0 0

Fósforo (total en forma P) mg/l 4 8 15 Orgánico mg/l 1 3 5

Inorgánico mg/l 3 5 10 Cloruros

a mg/l 30 50 100

Sulfato a mg/l 20 30 50

Alcalinidad como CaCo3) mg/l 50 100 200 Grasa mg/l 50 100 150

Coliformes totales b n.º/100 ml 10

6-10

7 10

7-10

8 10

7-10

9

Compuestos orgánicos volátiles (COVs) µg/l <100 100-400 >400 a Los valores se deben aumentar en la cantidad en que estos compuestos se hallen presenten en las aguas de

suministro. b Consultar la tabla 3-18 para obtener los valores típicos correspondientes a otros microorganismos.




Calidad del Efluente

Considerando que la Descarga de las Aguas Residuales es al Rio Mezcalapa (Rio Viejo ó Viejo Mezcalapa como se le conoce), deberá cumplir con la NOM-001-ECOL-1997 en lo que respecta a Cuerpo Receptor Rio tipo “C” Protección de la Vida Acuática, como se menciona en las TABLAS 2 y 3 de la normatividad mencionada.




De la comparación entre estas dos tablas, se desprende la necesidad de diseñar e implementar eficientes sistemas de remoción de Grasas y Aceites, Sólidos Suspendidos Totales, Demanda Bioquímica de Oxígeno y Nitrógeno ya que es necesario alcanzar porcentajes de remoción superiores al 80% tanto en Sólidos como en DBO. Los equipos Desarenadores – Desengrasadores tienen eficiencias de remoción de 90% de ambos parámetros, su operación y mantenimiento es tanto sencilla además de económica. En el caso de la remoción de DBO y Nitrógeno, las lagunas aereadas pueden llevar de forma muy eficiente estas remociones Gasto de Diseño

Del Cálculo del Población y Gastos de Diseño, surge la necesidad actual de una planta con capacidad de tratar un flujo medio de 400 litros por segundo y que sea modular, de forma que pueda crecer a un gasto de 600 litros por segundo dentro en un periodo de 10 años, con solo la adición de un modulo o tren de tratamiento.

Por lo anterior se considera que el diseño debe ser en forma de Módulos de tratamiento de 200

litros por segundo en gasto medio. Es decir diseñar de forma individual para cada tren de 200 litros por segundo los siguientes elementos:

Caja de Llegada,

Pretratamiento: Cribado, desarenado, desengrasado

Líneas de reparto,

Laguna Aereada,

Clarificador,

Desinfección,

Equipos como los sopladores y

Filtros Banda Para la Primera etapa se considera construir 2 módulos de tratamiento de 200 lps cada uno, y dejar constancia del módulo que será la ampliación de la planta por los restantes 200 lps.

Es importante considerar la necesidad de disminuir el personal operativo necesario con la

implementación de equipo automático, como son: rejas, desarenadores, desengrasador, rastra de lodos, desinfección por luz ultravioleta. Topografía. Para asegurar el acceso vehicular a la laguna y minimizar el movimiento de tierra, el sitio deberá ser llano o de pendiente suave. Debe evitarse en lo posible la construcción de lagunas cerca de Aeropuertos, ya que algunas aves son atraídas por las lagunas, poniendo en peligro las aeronaves.

Es Altamente recomendable, siempre que sea posible que los sistemas lagunares estén localizados en áreas más bajas en relación con el sistema de recolección de las aguas servidas de la ciudad, de modo que las aguas residuales puedan fluir por gravedad. Evidentemente es muy complicado cumplir esta recomendación, ya que el terreno disponible es muy limitado en algunas situaciones, por lo que en casos como el actual es necesario llevar el agua residual hasta el sitio de tratamiento, mediante sistemas a presión, con el incremento de los costos de operación.

La Topografía del Terreno se muestra en el Plano anexo, el terreno fue inundado en su

totalidad en la contingencia de octubre – noviembre de 2007, lo que obligó a la actualización del NAME en un valor de 1.90 metros.




En este caso particular, en el que una vez captadas las aguas residuales se requiere enviarlas

al sitio de tratamiento mediante un sistema de bombeo, se tomó la decisión de evitar un segundo bombeo de agua residual dentro de la planta (lo que encarecería mas la operación), de manera que se buscó aprovechar la presión de llegada y una vez recibida el agua en la planta, esta debe de operar completamente por gravedad y sin necesidad de equipos de bombeo, exceptuando el manejo de lodos, para lo que se requieren equipos para su extracción y secado. La descarga en el Río Mezcalapa se consideró en cota superior al NAME, de forma que el agua residual tratada no tenga obstrucción al ser descargada.

Localización en Función de los Vientos Dominantes

En el caso de Lagunas aireadas, la generación de malos olores es prácticamente nula, aún así se prevé proteger tanto a la granja cecarem como a los poblados cercanos al instalar una doble cortina de arboles en el perímetro del terreno, de forma que eviten la propagación de cualquier olor desagradable que pudiera generarse en las lagunas. Los digestores de Lodos, al ser de tipo anaerobio, es posible que generen un poco de olores, por lo que se protegen de forma individual con cortinas de arboles independientemente de la cortina en el borde del terreno.

1 Polígono del Terreno y Poblados Cercanos

Terreno

Disponible

para la PTAR Rio Mezcalapa

“Rio Viejo 2ª

Sección”

CECAREM




CAPITULO 4




C O N T E N I D O

4. Análisis y selección de alternativas del sistema de tratamiento. 4.1. Alternativas del sistema de tratamiento 4.1.1 Tipos y arreglos del sistema 4.1.2 Evaluación de las alternativas 4.1.3 Análisis técnico y económico de alternativas 4.1.4 Selección de la alternativa 4.1.5 Selección y delimitación del predio 4.1.6 Sistema de tratamiento




4. Análisis y selección de alternativas del sistema de tratamiento

4.1 Alternativas del Sistema de Tratamiento.

Con base en las características del agua que recibirá (tipo domestico, sin descargas industriales), el Terreno disponible para la Construcción del Sistema de Tratamiento (18 Hectáreas) y la calidad requerida de descarga al Cuerpo Receptor (Rio Mezcalapa), se analizan las siguientes alternativas de Sistemas de Tratamiento.

4 No mecanizado (Sistema Lagunar), 5 Semi-mecanizado (Laguna Aireada) y 6 Mecanizado (Lodos Activados).

Las características de las Aguas residuales que se utilizarán para el diseño de la Planta de Tratamiento se enlistan en el siguiente cuadro (*), lo anterior debido a la infiltración de agua en las líneas de alcantarillado que traen como consecuencia valor bajos en los análisis de Calidad del Agua.

Concentración

Débil Media Fuerte

Sólidos totales (ST) mg/l 350 720 1200

Disueltos, totales (SDT) mg/l 250 500 850

Fijos mg/l 145 300 525

Volátiles mg/l 105 200 325

Sólidos en suspensión (SS) mg/l 100 220 350

Fijos mg/l 20 55 75

Volátiles mg/l 80 165 275

Sólidos sedimentables mg/l 5 10 20

Demanda bioquímica de oxigeno, mg/l: 5 días, 20º C (DBO5, 20º C) mg/l 110 220 400

Carbono orgánico total (COT) mg/l 80 160 290

Demanda química d oxigeno (DQO) mg/l 250 500 1000

Nitrógeno (total en la forma N) mg/l 20 40 85

Orgánico mg/l 8 15 35

Amoniaco libre mg/l 12 25 50

Nitritos mg/l 0 0 0

Nitratos mg/l 0 0 0

Fósforo (total en forma P) mg/l 4 8 15

Orgánico mg/l 1 3 5

Inorgánico mg/l 3 5 10

Cloruros a mg/l 30 50 100

Sulfato a mg/l 20 30 50

Alcalinidad como CaCo3) mg/l 50 100 200

Grasa mg/l 50 100 150

Coliformes totales b n.º/100 ml 10

6-10

7 10

7-10

8 10

7-10

9

Compuestos orgánicos volátiles (COVs) µg/l <100 100-400 >400 a Los valores se deben aumentar en la cantidad en que estos compuestos se hallen presenten en las

aguas de suministro. b Consultar la tabla 3-18 para obtener los valores típicos correspondientes a otros microorganismos.




4.1.1. Tipos y arreglos del sistema

Opciones de Tratamiento a Evaluar

Debido a que en las 3 alternativas se recibirá el agua residual en las mismas condiciones en el sitio que se solicite, se descarta el uso de cárcamos de bombeo en el interior de la Planta. Las siguientes Operaciones son comunes para las 3 alternativas. Pretratamiento. Recepción Caja de llegada y Demasías

Pretratamiento Cribado o desbaste de sólidos Desarenado / Desengrasado

Opción No. 1. No Mecanizado. Sistema Lagunar (Laguna Anaerobia, Facultativa y Maduración)

Taludes de tierra compactada, protegidos o no con membrana plástica (dependiendo del tipo de terreno).

Interconexiones de Concreto

Laguna Anaerobia De sección cuadrada, con profundidad de 4 metros, Tiempo de Retención Hidráulica de 1 día Periodo de Extracción de lodos de 3 a 4 años, mismos que pueden ser utilizados como mejoradores de suelos (Previo análisis CRETIB). Laguna Facultativa De sección rectangular, profundidad de 2 metros, Tiempo de Retención Hidráulica de 7 días Remoción de DBO a valores de 30 mg/l

Lagunas de Maduración (1-3 unidades) De sección cuadrada o rectangular, con profundidad de 1.5 metros, Tiempo de Retención Hidráulica de 5 días Remoción de coliformes fecales en la laguna de Maduración, por este motivo no se requiere la desinfección por medios químicos. A continuación se presenta el Cálculo del Sistema Lagunar.































Opción 2. Semi mecanizado. Laguna Aereada Laguna Aereada c/Clarificación, Desinfección,

Digestor y Secado de Lodos.

Las lagunas se construyen con arcilla compactada en capas, y se recubren con membrana plástica, excepto en el área de clarificación que se utilizará concreto. Laguna Aereada c/Clarificación. Tiempo de Retención de 2 a 4 días, profundidad de 4 metros, Remoción de DBO a valores de 30 mg/l, la Clarificación se lleva a cabo en una zona dentro o fuera de la laguna, Desinfección con Luz U.V. Tratamiento de Lodos.

Los lodos serán digeridos en un estanque de lodos sin el uso de Aereación auxiliar y podrán ser utilizados como mejorador de suelos. A continuación se presenta el cálculo del Diseño de Laguna Aireada.













Opción 3. Lodos Activados Reactor Biológico, Desinfección, Digestor y Secado de Lodos

Todas las Estructuras se construyen en concreto, Reactor Biológico De sección rectangular, profundidad de 5 a 6 metros y tiempo de retención hidráulica de 4 a 6 horas. La desinfección se puede llevar a cabo con luz ultravioleta, lo que disminuye el uso de productos químicos. Los lodos son digeridos y estabilizados antes de su disposición final. Se utilizaran Sopladores con silenciador para disminuir el ruido.

Por las características de los lodos se considera que Digestor es de tipo aerobio. Nota: En todos los casos anteriores, se deberá realizar el análisis CRETIB para descartar peligrosidad de los mismos y poder disponerlos en rellenos sanitarios. A continuación se presenta el cálculo del Diseño de Lodos Activados.



















4.1.2 Evaluación de alternativas

Con la finalidad de tener flexibilidad para construir la primera etapa de 400 lps se diseñan módulos de 200 lps (3 unidades). Opción No. 1 Se realizó el diseño de un sistema lagunar en módulos de 200 lps. En la siguiente tabla se presenta el resumen de medidas las lagunas:

Laguna Medidas

(LxAxProf) Área de Modulo

Área de PTAR

Anaerobia 80x40x4 3,168 9,504 Facultativa 427x142x2 60,634 181,902 Maduración 1 242x242x1.5 58,564 175,692 Maduración 2 220x220x1.5 48,400 145,200 Área Total (m2) 170,766 512,298 Área Total (Has) 17.07 51.22

El área Total requerida por el sistema lagunar con 2 lagunas de maduración en serie es de 51 hectáreas, se requiere mayor área que la disponible (18 has). Es posible modificar el tren de tratamiento, eliminando las lagunas de maduración, Construyendo solamente las Lagunas Anaerobia y Facultativa, con la consecuencia evidente de ser necesaria la desinfección del efluente. El área requerida para la construcción de las Lagunas anaerobias y facultativas, continua siendo mayor de la disponible, como se aprecia en la tabla siguiente.

Laguna Medidas


Área de PTAR

Anaerobia 80x40x4 3,168 9,504 Facultativa 427x142x2 60,634 181,902 Área Total (m2) 63,802 191,406 Área Total (Has) 6.38 19.14

Opción No. 2. Las lagunas aireadas se diseñan con tiempos de retención de entre 1 y 4 días. Es necesario un Clarificador que puede encontrarse dentro o fuera de la laguna. Se realizo el diseño de un modulo de Lagunas Aireadas para 200 lps.

Laguna Medidas


Área de PTAR

Laguna Aireada 129x80x3.5 10,320 30,960 Clarificador 21x80x3.5 1,680 5,040




Área Total (m2) 12,000 36,000 Área Total (Has) 1.2 3.60

El espacio requerido por las lagunas aireadas es muy pequeño en relación a los sistemas lagunares. El área requerida exclusivamente por las lagunas es de 3.6 hectáreas (espejo de agua). A esta área es necesario agregar las correspondientes a tratamiento de lodos, vialidades, cuarto de Motores y oficinas. Opción No. 3. Los sistemas mecanizados como los Lodos Activados, requieren superficies menores que las de tipo lagunar. Se componen de Reactor, Clarificador, desinfección, sistema de tratamiento de Lodos y espacios de oficinas, talleres y cuartos de maquinas. A continuación se analizó el área requerida para un modulo de 200 lps.

Sitio Medidas


Área de PTAR

Reactor Biológico 63 X 12 X 6 756 2268 Clarificador Diam 34 x 2.5 921 2763 Área Total (m2) 1677 5031 Área Total (Has) 0.16 0.50

Este sistema si bien es el más pequeño en área necesaria, regularmente se convierte en el sistema con costos de operación más altos.

4.1.3 Análisis técnico y económico de alternativas

Las Lagunas aireadas pueden ser de varios tipos, se analiza en detalle las características de cada una de ellas. (Sistemas de lagunas de Estabilización, Sergio Rolim Mendoza, 2000): Las lagunas aireadas pueden clasificarse en 3 tipos:

o Aerobia con mezcla completa o Facultativa o Con Aireación Extendida

En las lagunas aireadas aerobias con mezcla completa, todos los sólidos sedimentables se mantienen en suspensión. La edad del Lodo es igual al tiempo de Retención Hidráulico, y es normalmente la primera de una serie de lagunas aireadas, es decir se utiliza en combinación con otro tipo de lagunas. La remoción de DBO5 varía entre el 50 y 60%, con la desventaja de transportar muchos sólidos en el efluente, que funciona básicamente como un sistema de lodos activados, sin reciclaje del lodo. En las Lagunas Aireadas Facultativas no hay control de sólidos. Parte de los sólidos sedimentables salen con el efluente, y el resto se sedimenta en su parte inferior. Su potencia es limitada y la edad del lodo es mayor que el tiempo de retención hidráulica. La remoción de DBO5 varía entre 70 y 90%. En este sistema, que también se basa en el proceso de lodos




activados no hay reciclaje de lodo. Las lagunas aireadas con aereación extendida pueden clasificarse en 4 tipos.

1) Con sedimentación independiente 2) Con compartimiento de sedimentación en la propia Laguna 3) Intermitente 4) Aireación / Sedimentación en la misma Laguna.

En este tipo de lagunas existe un control total de sólidos, su relación potencia/volumen es idéntica a las lagunas aireadas aerobias con mezcla completa. Su diseño es semejante a la zanja de Oxidación. La edad del Lodo es mayor que el tiempo de Retención hidráulico y la remoción de DBO5 alcanza valores de entre 95 y 98%.

4.1.4 Selección de la alternativa

Con base en el Análisis detallado en el punto anterior. La alternativa de Tratamiento por Sistema Lagunar, se desecha debido a los requerimientos de espacio fuera de los disponibles para este proyecto. La alternativa de Tratamiento por el sistema de Lodos Activados, se desecha debido a las necesidades de Oxígeno más elevadas, lo que repercute directamente en los costos de operación de la Planta. En el Caso de Sistema de Lagunas Aireadas, se revisaron 3 modalidades. Seleccionándose la que proporciona un efluente de mayor calidad, y que al mismo tiempo no repercute de forma importante en las necesidades de Oxígeno requerido, por lo anterior se selecciona el sistema de tratamiento a base de Lagunas Aireadas en su modalidad de Aireación Extendida, por ser el que asegura el cumplimiento de la Normatividad establecida con los requerimientos de energía para su operación más bajos.

4.1.5.- Selección y delimitación del predio El predio para la construcción de la Planta, debe en lo posible cumplir las siguientes características (Sistemas de lagunas de Estabilización, Sergio Rolim Mendoza, 2000): Disponibilidad del Terreno. Para localizar el sitio de la laguna, es necesario que haya terreno disponible con área suficiente para su construcción. Lo ideal es la disponibilidad de grandes áreas que puedan adquirirse a bajo costo, próximas al centro urbano que genere la descarga. El sitio de construcción de las lagunas, preferentemente debe ser próximo al sitio de descarga final




(cuerpo receptor), o al área destinada para su reutilización.

2 Localización de Terreno para la PTAR

Topografía. Siempre que sea posible, el sistema de lagunas debe de estar localizado en áreas más bajas en relación con el sistema de recolección de las aguas servidas de la ciudad, de modo que las aguas residuales puedan fluir por gravedad. Si esta solución no fuera posible, es preferible el bombeo del efluente de la laguna, debido a la menor cantidad de sólidos y menor volumen de desperdicios.

Grandes Centros de

Población Radio de

2 Km




3 Topografía del Terreno

Para asegurar el acceso vehicular a la laguna y minimizar el movimiento de tierra, el sitio deberá ser llano o de pendiente suave. Debe evitarse en lo posible la construcción de lagunas cerca de Aeropuertos, ya que algunas aves son atraídas por las lagunas, poniendo en peligro las aeronaves.




4 Polígono del Terreno y Poblados Cercanos

Condiciones del Suelo. Es indispensable hacer un estudio de mecánica de suelos. El suelo siempre que sea posible debe ser impermeable. Cuando esta solución no es viable, deben buscarse minas de arcillas cercanas al sitio para que pueda utilizarse en la impermeabilización del fondo de las lagunas y en la construcción de los diques. En algunos casos es necesario colocar aislamiento de tipo sintético mediante el uso de hojas de PVC llamadas liners. En este caso, es recomendable utilizar liners para proteger el fondo de las lagunas del daño que puedan causar el aire al estar cerca los difusores del fondo.




4.1.6 Sistema de Tratamiento Constara de los siguientes elementos:

1) Caja de Recepción y Demasías 2) Cribado Fino (Automático) 3) Desarenador / Desengrasador (3 módulos de 200 lps) 4) Caja de Reparto 5) Lagunas Aireadas modalidad Aereación Extendida (3 módulos de 200 lps) 6) Sedimentadores (3 módulos de 200 lps integrados a las lagunas) 7) Desinfección con Luz Ultravioleta 8) Caja de Salida 9) Obra de Descarga

Los edificios y estructuras auxiliares son los siguientes:

Subestación eléctrica Edificio de Control y Operación Edificio Administrativo Estacionamientos El área total ocupada por el pretratamiento, lagunas y estructuras auxiliares es de 49,230. 41.2 m2




CAPITULO 5




C o n t e n i d o

5. Estudio Topográfico




CAPITULO 6




C o n t e n i d o

6. Estudio de Geotecnia 6.1 Actividades generales




CAPITULO 7




C o n t e n i d o

7.0 Geotecnia en Plantas de Bombeo y de Tratamiento




CAPITULO 8




C o n t e n i d o

8. Proyecto Ejecutivo de Colectores y Emisores 8.1 Diseño funcional e hidráulico 8.2 Elaboración de planos

ESTE CAPITULO NO APLICA PARA ESTE PROYECTO




CAPITULO 9




C o n t e n i d o

9. Proyecto Ejecutivo de la Planta de Tratamiento 9.1.- Proyecto conceptual 9.2.- Unidades de Proceso 9.3.- Ingeniería básica 9.4.- Proyecto estructural. 9.5- Proyecto arquitectónico 9.6.- Proyecto eléctrico 9.7.- Proyecto mecánico




9.1.- Proyecto conceptual




9.1.1.- JUSTIFICACION ARQUITECTONICA

La Forma de los edificios se realizo pensando en la integración de los

espacios requeridos para el funcionamiento de los mismos, divididos en 3 módulos los cuales tienen una conexión interior por medio de pasillos de manera que en el exterior aparente ser un solo modulo, que tiene una forma que envuelve y abraza desde el momento en que se está ubicado en la plaza de acceso enfrente del edificio, además de que el diseño del edificio fue pensando y aprovechando los recursos y materiales de la región.

La forma del edificio y los espacios abiertos del mismo, tomando en

cuenta las condiciones climatológicas y ambientales del estado, permiten que las corrientes de aire cumplan su proceso de entrar y salir del edificio manteniendo los espacios ventilados. Así como la iluminación por los espacios abiertos permitan aprovechar la luz del día y tener un ahorro de energía.

Pensando en la ecología y el tema tratado “Planta de tratamiento de

agua” se maneja un gran espejo de agua que sirve de estanque para peces y atracción para los visitantes, el cual rodea los 2 edificios más importantes (Administración y Sala de exhibición), utilizando la misma agua que se estará tratando para el aprovechamiento y exhibición de la misma.

Área del edificio administrativo: 528.6897m2 Área del edificio de exposición: 124.9704 m2 Área del lago artificial para peces: 845.0648m2




9.2.- Unidades de Proceso




9.2.- UNIDADES DEL PROCESO

Descripción del sistema de Tratamiento

El proceso de tratamiento, en base al Sistema BIOLAC, ofrece un proceso biológicamente estable durante todas las épocas del año, mediante el manejo de una alta densidad celular, se busca asegurar que el Sistema pueda mantener un resultado de acuerdo a Diseño, de modo de asegurar un Tratamiento sin emanación de olores y con contenidos de DBO, Sólidos en suspensión, Amoníaco y Oxígeno Disuelto con valores dentro de los requeridos.

El Sistema BIOLAC, asegura ventajas como son:

Posibilidad de actualizar a futuro, sin necesidad de vaciar o detener la Planta Actual.

Fácil Mantención y recambio de partes, ya que no tiene elementos fijos al fondo.

Operación Simple.

Ausencia de contaminación al medio que lo rodea ya que no hay salpicado ni atomizado de agua.

Alta Eficiencia de Difusión de Aire, gracias al uso de difusores de Burbuja Fina.

Alta Eficiencia de Mezclado con bajo consumo de Energía.

Alta edad de lodos, lo que permite alta estabilidad del proceso.

El proceso corresponde a un sistema de lodos activados con aireación extendida, y considera unidades de sedimentación secundaria para separación del lodo y tratamiento de éste. El sistema puede cumplir con la remoción de DBO y la desnitrificación necesarias y su edad de lodos provee estabilidad al proceso. Mediante la mantención de una alta densidad de biosólidos, las cargas pico son fácilmente manejadas sin ajustes de equipos o grandes variaciones en el proceso. El lodo producido será desaguado mediante un filtro de banda.

El Aire necesario será entregado por cadenas flotantes BioFlex las cuales transportan el aire proveniente de los sopladores instalados en un lugar aledaño a la Planta. Las cadenas flotantes BioFlex estarán uniformemente distribuidas en el reactor y de ellas colgarán ensambles para difusores BioFuser, los cuales contienen los difusores de Burbuja Fina Wyss. Cada ensamble BioFuser puede contener desde 1 hasta 5 difusores Wyss.




El aire requerido será provisto por los sopladores que sean necesarios, de los cuales uno será ocupado como reemplazo, y el resto trabajarán en forma permanente en cada reactor. La figura siguiente reseña la estructura del sistema BIOLAC.

Sólo un soplador es necesario para mezcla en cada reactor, luego, toda vez que exista

una baja carga podrá ser desconectado uno de los sopladores para mantener solo la energía necesaria para asegurar la mezcla efectiva en el reactor, lo que permite un ahorro importante de energía, si bien incide sobre costos de instrumentación y control; es decir, el control de funcionamiento de los sopladores debe ser automatizado a través de un PLC que realizará esta operación en función del oxígeno disuelto en el efluente o del caudal entrante a la Planta.

Según se ha destacado, la biomasa debe ser separada desde el licor de mezcla para

evitar el lavado del sistema. El clarificador integral localizado al lado opuesto a la entrada del influente en el reactor cumple tal propósito. Una pared de concreto separa la zona de clarificación del resto del reactor. La remoción de lodo es realizada desde el fondo del clarificador por una bomba de levantamiento por aire, la cual entrega el lodo al filtro de banda. Un mecanismo de floculación se mueve en forma transversal del clarificador de forma de ayudar el espesado del lodo en el fondo evitando su compactación, previo a la salida del clarificador.




Criterios de Diseño del Sistema de Tratamiento

Parámetros de Diseño F:M (razón alimento a biomasa) 0,08 kg. DBO5/kg de MLSS MLSS (sólidos suspendidos en el tanque de reacción) 3.000 mg/L MLVSS (sólidos suspendidos volátiles en el tanque de reacción) 0,7 * MLSS I.V.L(índice volumétrico de lodos) 100 mg/L (60 minutos de sedimentación) Características del Influente

DBO5 =325 mg/l * de acuerdo a lo mostrado en el Resumen de Calidad del Agua. = 8,424 kg DBO5/día

Gasto = 300 l/s = 25,920 m3/día

Determinación del volumen de la Laguna Masa MLSS requerida

= Masa de DBO5 / F:M = 8,424 kg. DBO5/0,08kg. DBO5/kg de MLSS = 105,300 kg.

Volumen del reactor

= Masa de MLSS / MLSS en Laguna *1000 = 105,300 kg. MLSS/3.000 mg MLSS/L * 1.000 m3 = 35,100 m3 Se cierra a 35,000 m3 como volumen de reactor

Profundidad de la laguna = 3.5 m Tiempo de retención a Flujo Medio = Volumen del Reactor / Gasto Medio = 35,000 / 17,280

= 2.03 días

Tiempo de retención a Flujo Máximo = Volumen del Reactor / Gasto Máximo = 35,000 / 25,920 = 1.35 días = 32.4 horas




Dimensiones de cada Laguna Área

= Volumen de Laguna / Profundidad = 35,000 m3 / 3.5 m = 10,028 m2

Ancho de Laguna = 80 m Largo de Laguna

= Área de Laguna / Ancho = 10,028 / 80 = 125.3 m

Determinación de las dimensiones de clarificadores Parámetros de diseño Tasa de clarificación a caudal de diseño 14,8 m3/m2/día Tasa de clarificación a caudal pico 29,5 m3/m2/día Tiempo de residencia a caudal de diseño 5.31 horas Tiempo de residencia a caudal pico 3.54 horas Dimensionamiento clarificadores Área clarificación = Volumen / Tasa de clarificación

= 17,280/14.8 = 1,167.56 m2

Ancho del Clarificador

= Área de clarificación / longitud del clarificador = 1,167.56 / 80 = 14.59 m

Se propone clarificador con una longitud igual al ancho de la laguna (80 mts), y un

ancho de 17 m.




Consumo de Oxígeno Considerando las relaciones de consumo de Oxígeno necesario para Oxidación de materia orgánica y Nitrógeno Total Gasto: 300 lps 0.3 m3/s 25,920 m3/dia DBO5: 325 mg/l Gasto en MGD

Gasto en l/d / 3.785 l/gal = 25,920,000 / 3.785 = 6.85 MGD

Masa de Materia Orgánica.

=MGD * DBO * 8.34 = 6.85 * 325 * 8.34 = 18,561.73 lb/día Remoción de DBO5 = 95% Masa de Materia Orgánica a Remover = masa de mat. Orgánica * 0.95 = 18,561.73 * 0.95 = 17,633.64 lb/dia Requerimientos de Oxigeno para Oxidar la Materia Orgánica a Remover. = Masa de mat orgánica * 1.5 equivalente lb de O2/lb de dbo Removida = 17,633.64 * 1.5 = 26,450.46 lb de O2/día Remoción de Nitrógeno Nitrógeno Total Kendal = MGD * NTK * 8.34 = 6.85 * 40 * 8.34 = 2,284.52 lb de NTK/dia Remoción de Nitrógeno Necesaria = 70% Nitrógeno NTK a Remover = Nitrógeno NTK * .07 = 2,284.52 * 0.7




= 1,599.16 lb de NTK /día = Masa de NTK * 4.6 equivalente lb de O2/lb de NTK Removido = 1,599.16 * 4.6 = 7,356.15 lb de O2/día Total de Oxígeno requerido = O2 nec. Para Materia Organica + O2 nec. Para NTK = 26,450.46 + 7,356.15 = 33,806.63 lb de O2 /dia = 1,408.61 lb de O2 /hora =15,366.64 kg de O2 /día = 640 kg de O2 / hora Considerando que los sopladores operen la mitad del tiempo: = 30,733.29 kg de O2 /día = 1,280.55 kg de O2 /hora




9.3.- Ingeniería básica




9.4.- Proyecto estructural.




9.5- Proyecto arquitectónico




9.6.- Proyecto eléctrico




PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES ZONA SURESTE

DE LA CIUDAD DE VILLAHERMOSA, TABASCO PROYECTO: ELÉCTRICO INSTALACIONES, SUBESTACIÓN Y

MEDICIÓN PROTOCOLO DE DISEÑO Y MEMORIA DE CÁLCULO

1 GENERALIDADES.

1.0 LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES SE UBICA EN LA CIUDAD DE VILLAHERMOSA, TABASCO, CUENTA CON LAGUNAS DE OXIDACIÓN, EDIFICIO DE ADMINISTRACIÓN, EDIFICIO DE VIGILANCIA, EDIFICIO DE PLANTA Y SUBESTACIÓN, ANDADORES, ÁREAS VERDES, Y ÁREA DE ESTACIONAMIENTO.

1.1 ESTE PROYECTO DE INSTALACION ELECTRICA CONSIDERA LA INSTALACIÓN 1

TRANSFORMADOR DE 1,000 KVA 13,200 /440-254 TIPO COMPACTO, INTERCONEXIÓN CON GARGANTAS, SIENDO RESPALDADO EN EL PUNTO DE INTERCONEXION CON CCF Y APARTARRAYOS, ASI COMO CON UN SISTEMA DE TF TIPO DELTA, Y EN EL ÁREA DE SUBESTACIÓN CON SECCIONADORA PRINCIPAL TIPO CUCHILLAS DE OPERACIÓN MANUAL Y SECCIONADORA DERIVADA TIPO OPERACIÓN EN GRUPO OPERACIÓN POR DISPARO DE FUSIBLE, MONTADAS EN GABINETE TIPO INTERIOR,

1.2 LOS TRABAJOS SE EFECTUARAN EN 2 ETAPAS SIENDO QUE LA PRIMERA

COMPRENDE TODAS LAS INSTALACIONES DE MEDIA TENSIÓN AÉREA, SUBTERRÁNEA Y SUBESTACIÓN, PARA SUMINISTRAR ENERGÍA PARA LA CONSTRUCCIÓN Y MONTAJE DE EQUIPOS EN LA PLANTA, Y LA SEGUNDA LA INSTALACIÓN DE TABLEROS, CCM, Y EQUIPOS DE CONTROL, ALUMBRADO Y FUERZA PARA LA PUESTA EN MARCHA DE LA PLANTA.

1.3 EL DESARROLLO DE LA PRIMERA ETAPA CONSISTE EN LA COLOCACIÓN DE

POSTES, ESTRUCTURAS, LÍNEAS AÉREAS, BANCO DE DUCTOS, REGISTROS Y POSOS DE VISITA, CABLEADO CON XLP, MONTAJE DE SECCIONADORAS, TRANSFORMADOR 13,200/220-127, CANALIZACIÓN DE TUBERÍAS, COLOCACIÓN DE INTERRUPTOR PRINCIPAL, COLOCACIÓN DE TABLERO DE DISTRIBUCIÓN PARA ALUMBRADO Y CONTACTOS PARA LA ALIMENTACIÓN DE EQUIPOS PARA LA CONSTRUCCIÓN DE LA PLANTA, ESTOS TRABAJOS SE EFECTUARAN DURANTE EL DESARROLLO DE LA OBRA CIVIL.

1.4 EN LA SEGUNDA ETAPA, SE CONSIDERA EL DESARROLLO DE TODA LA OBRA

EXTERIOR, QUE CONSISTE EN EL ZANJADO Y COLOCACION DE DUCTOS PARA BAJA TENSION, ARMADO DE REGISTROS Y BASES PARA SISTEMA DE




1.5 ALUMBRADO EXTERIOR, COLOCACIÓN DE SISTEMA DE TIERRAS, COLOCACIÓN

DE ALIMENTADORES PARA TABLEROS DE DISTRIBUCIÓN, COLOCACIÓN DE CCM Y ALIMENTACIÓN DE MOTORES Y EQUIPOS DE CONTROL Y FUERZA, PRUEBAS Y PUESTA EN MARCHA DE EQUIPOS.

1.6 EL OBJETIVO DE ESTE PROYECTO VA DE ACUERDO CON LOS PARAMETROS

PREESTABLECIDOS PARA LAS INSTALACIONES ELECTRICAS DE TIPO INDUSTRIAL ASI COMO CON LOS INDICADOS POR LA C.F.E. PARA LAS SUBESTACIONES Y SERVICIOS DE MEDICION.

1.7 EN EL DESARROLLO DE LA PROPUESTA SE DARA IMPORTANCIA A LOS

REQUERIMIENTOS DE OBRA CIVIL YA QUE SE DEBERA ESTAR DE ACUERDO CON NORMAS Y PARAMETROS DE LA C.F.E.

2 ALCANCE.

2.0 CÁLCULO Y DISEÑO DE LA SUBESTACIÓN REQUERIDA PARA EL SUMINISTRO DE ENERGÍA ELÉCTRICA PARA LOS EQUIPOS DE FUERZA, ALUMBRADO Y CONTROL. ÁREAS ADMINISTRATIVAS, VIGILANCIA, ALUMBRADO EXTERIOR, EQUIPOS Y SISTEMA DE MEDICION

2.1 CALCULO DE CARGAS Y DISEÑO DE TABLEROS PARA CADA ÁREA. DE

ACUERDO CON SU TAMAÑO Y TIPO

2.2 CALCULO DE CARGAS Y DISEÑO DE TABLEROS PARA ALIMENTACIÓN DE CONTROL Y FUERZA DE EQUIPOS DE OPERACIÓN.

2.3 DISEÑO DE CANALIZACIONES TANTO DE MEDIA COMO DE BAJA TENCION.

2.4 SELECCIÓN Y CUANTIFICACION DE EQUIPOS Y MATERIALES REQUERIDOS

PARA LA EJECUCION DEL PROYECTO. 3 REFERENCIAS.

3.0 LA SIGUIENTE DOCUMENTACIÓN HA SIDO TOMADA COMO REFERENCIA, LAS NORMAS MEXICANAS SON TOMADAS COMO MANDATARIAS Y LOS CODIGOS MANUALES SON APOYO EN CALCULOS:

3.2 NOM-001-SEDE-2005, RELATIVA A INSTALACIONES ELECTRICAS.

3.3 IEEE-STD-141; IEEE RECOMMENDED PRACTICES FOR ELECTRIC POWER

DISTRIBUTION IN INDUSTRIAL PLANTS. 3.4 IEEE-STD-142; IEEE RECOMMENDED PRACTICES FOR GROUNDING OF

INDUSTRIAL AND COMMERCIAL POWER SISTEMS.




3.5 CATALOGO DE PRODUCTOS SQUARE-D, ABB, IUSA, TELEMECANIC.

3.6 ESPECIFICACIONES DE CFE PARA LA MEDICION DE CONSUMO Y DEMANDA.

4 PROCEDIMIENTOS DE DISEÑO

4.1 PARA EL DESARROLLO DEL PROYECTO SE HAN ESTABLECIDO LOS SIGUIENTES PROCEDIMIENTOS.

4.2 IDENTIFICAR NECESIDADES Y REQUERIMIENTOS DEL CLIENTE. 4.3 CÁLCULO Y CORRIDA DE ALTERNATIVAS DE DISTRIBUCION Y CONTROL PARA

SISTEMA DE ALUMBRADO Y FUERZA.

4.4 CALCULO DE CAPACIDAD DE EQUIPOS.

4.5 PLANTEAR OPCIONES DE DISEÑO CONSIDERANDO CONDICIONES DE OPERACIÓN.

4.6 ESTABLECER Y DOCUMENTAR CRITERIO DE DISEÑO.

4.7 DOCUMENTAR PROCESO DE CALCULO.

4.8 ELABORAR DOCUMENTO FINAL.

5 CRITERIOS DE DISEÑO

5.0 LOS SIGUIENTES CRITERIOS HAN SIDO ESTABLECIDOS PARA EL DESARROLLO DE LOS CALCULOS Y DISEÑO FINAL.

5.1 REVISIÓN DE CARGAS: 5.2 LEVANTAMIENTO DE CARGAS DE ACUERDO CON EL TAMAÑO Y NÚMERO DE

EQUIPOS.

5.3 PARA CALCULO DE CAPACIDADES EN ALIMENTADORES GENERALES, SE CONSIDERA UN FACTOR DE DEMANDA DE 80% PARA ALUMBRADO, 50% PARA CONTACTOS, 85% PARA EQUIPÓS DE CLIMA Y 80% PARA EQUIPOS DE OPERACIÓN.

5.4 CALCULO DE CAPACIDAD EN CONDICIONES DE OPERACIÓN:

5.5 TEMPERATURA AMBIENTE DE 40 °C PARA CANALIZACIONES EN EL EXTERIOR Y

DE 30 °C EN EL INTERIOR DEL EDIFICIO.




5.6 TABLA 310-16 DE LA NORMA PARA AMPACIDAD DE CONDUCTORES EN TUBERIAS CON LOS FACTORES DE CORRECCION POR TEMPERATURA.

5.7 CALCULO DE CAIDA DE VOLTAGE CONSIDERANDO IMPEDANCIA A PARTIR DE

TABLA DEL CAPITULO 9 DEL NEC. 6 DOCUMENTACIÓN

6.0 ACOMETIDA ELÉCTRICA

6.1 TRANSICIÓN AÉREO - SUBTERRÁNEA

6.2 SUBESTACIÓN ELÉCTRICA

6.3 SISTEMA DE FUERZA

6.4 ALUMBRADO EXTERIOR

6.5 PLANTA DE EMERGENCIA

6.6 DETALLES PLANTA DE EMERGENCIA

6.7 SISTEMA DE TIERRAS

6.8 SISTEMA DE PARARRAYOS 6.9 SISTEMA DE CONTROL Y AUTOMATIZACIÓN 6.10 CUADRO DE CARGAS ALUMBRADO Y FUERZA 6.11 DETALLES ELÉCTRICOS

7 RESPONSABILIDADES Y AUTORIDADES.

7.0 LAS RESPONSABILIDADES, ASI COMO LAS AUTORIZACIONES EN EL DESARROLLO, ENTREGA E IMPLEMENTACION DEL PROYECTO SE INDICAN A CONTINUACION:

7.1 LAS RESPONSABILIDADES DEL CALCULO DISTRIBUCION PRIMARIA DE FUERZA

EN BAJA TENSIÓN, SELECCIÓN DE CAPACIDADES Y ESPECIFICACION DE EQUIPOS, DISEÑO Y CALCULO DE CANALIZACIONES CORRE A CARGO DE SERVICIOS DE INSTALACIONES MANTENIMIENTO Y SERVICIOS S. DE R.L. DE C.V., BAJO LA DIRECCION DE R. ENRIQUE HERRERA S.

7.2 LA RESPONSABILIDAD DEL DESEMPEÑO DE ACUERDO A CARACTERISTICAS DE

FABRICACION ES DEL FABRICANTE DE EQUIPOS.




7.3 LA RESPONSABILIDAD DE LA ADECUADA INSTALACION, APEGO A PLANOS Y ESPECIFICACIONES ES DEL INSTALADOR.

8 CÁLCULO Y SELECCIÓN DE LOS DISPOSITIVOS DE PROTECCIÓN DE LAS

SUBESTACIÓN.

8.0 LADO PRIMARIO: 13.2 V. 3 FACES, 4 HILOS

8.1 SE PROYECTA APARTARRAYOS TIPO AUTOVALVULAR 12 KV, CON CONEXIÓN A TIERRA CON CABLE No. 4 AWG Y 1/0 DESNUDO DE COBRE, COMO DISPOSITIVO DE PROTECCION DE LAS INSTALACIONES CONTRA SOBRETENCIONES POR PERTURBACIONES EN LA RED, COMO LAS DE ORIGEN ATMOSFERICO O POR EFECTOD TRANSITORIOS DEBIDOS A LA OPERACIÓN DE INTERRUPTORES.

8.2 SE PROYECTA CORTACIRCUITOS FUSIBLE TIPO V PARA 27 KV DE ACUERDO

CON NORMAS Y DISPOSICIONES DE CFE. 8.3 SE PROYECTA CONDUCTOR DE TIPO AAC CALIBRE 3/0 PARA FASES Y

CONDUCTOR DE TIPO ALUMINIO AAC CALIBRE 1/0 PARA NEUTRO CORRIDO COMO LÍNEA DE TRANSMISIÓN AÉREA DE MEDIA TENSIÓN.

8.4 SE PROYECTA BANCO DE DUCTOS Y REGISTROS DE MEDIA TENSIÓN NORMA

CFE, CON CONDUCTOR XLP CALIBRE 3/0 AL 15 KV COMO ALIMENTACIÓN SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN.

8.5 SE PROYECTA EQUIPO SECCIONADOR DE TIPO COMPACTO, CON DOS

EQUIPOS SECCIONADORES, COMO EQUIPO PRINCIPAL UNA SECCIONADORA DE OPERACIÓN EN GRUPO TIPO MANUAL, UNA DERIVACIÓN DE OPERACIÓN EN GRUPO DISPARO POR FUSIBLE Y OPCIÓN DE OPERACIÓN MANUAL.

9 SELECCIÓN DE TRANSFORMADORES

9.0 CRITERIO DE SELECCIÓN DE LA CAPACIDAD Y TIPO DE TRANSFORMADORES

9.1 TR FUERZA 1,000 KVA TIPO GARGANTAS 13.2/440-254 V

TIPO DE CARGA KW F. DE DEMANDA DEMANDA ESP. CCM1 FUERZA 246.18 0.80 196.94 KW CCM1 ALUMBRADO 23.38 0.80 18.70 KW CCM2 FUERZA 483.41 0.80 386.72 KW CCM2 ALUMBRADO 18.72 0.80 14.97 KW

DEMANDA MÁXIMA 617.33 KW




CORRIENTE NOMINAL 901.11 AMPERES CORRIENTE MÁXIMA 1,313.70 AMPERES UNA FASE (+ 8%) 973.19 AMPERES DEPRECIACIÓN CAPACIDAD TRANSFORMADOR

1.5 % / C° (ANSI C57.92) SOBRE 30 °C SEGÚN MÁXIMA REGISTRADA 40 15.00 % CAPACIDAD REQUERIDA: 973.11 VA CARGA MÁXIMA AL 80 % DEL TRANSF. 1.050.96 VA CAPACIDAD SELECCIONADA 1,000 KVA

TRANSFORMADOR DE DISTRIBUCIÓN, TIPO GARGANTAS, CON CAPACIDAD DE 1,000 KVA, 13,200/440-254 V; ESTRELLA-ESTRELLA, OPERACIÓN RADIAL, BOQUILLAS TIPO EXTERIOR, EN EL LADO PRIMARIO, BOQUILLAS TIPO ESPADA EN EL SECUNDARIO, 2 DERIVACIONES ARRIBA Y 2 ABAJO A 2.5 % DEL VOLTAJE NOMINAL CADA UNA, CON OPERACIÓN EXTERNA DEL CAMBIADOR, CONSTRUIDO Y APROBADO EN LA ESPECIFICACIÓN K.0000 DE C.F.E., CON PROTOCOLO DE PRUEBAS LAPEM, MARCAS AUTORIZADAS: IG, IEM, PROLEC, EMSA, ABB, PRODIM, IUSA.

9.2 TRSA1-ALUMBRADO 30 KVA TIPO SECO 440/220-127 V

TAB. “V” CASETA .80 0.80 64 KW TAB. “A” OFFS. 9.19 0.80 7.35 KW TAB. “R” OFFS. 3.20 0.80 2.56 KW TAB. “A” OPERACIÓN 2.29 0.80 1.83 KW TAB. “B” OPERACIÓN 7.90 0.80 6.32 KW DEMANDA MÁXIMA 18.70 KW CORRIENTE NOMINAL 54.59 AMPERES CORRIENTE MÁXIMA 80.00 AMPERES UNA FASE (+ 8%) 58.95 AMPERES DEPRECIACIÓN CAPACIDAD TRANSFORMADOR

1.5 % / C° (ANSI C57.92) SOBRE 30 °C SEGÚN MÁXIMA REGISTRADA 40 15.00 % CAPACIDAD REQUERIDA: 58.95 VA CARGA MÁXIMA AL 80 % DEL TRANSF. 64.00 VA CAPACIDAD SELECCIONADA 30 KVA




TRANSFORMADOR DE DISTRIBUCIÓN, TIPO SECO, CON CAPACIDAD DE 30 KVA, 440/220-127 V; ESTRELLA-ESTRELLA, BOQUILLAS TIPO ESPADA EN EL LADO PRIMARIO, BOQUILLAS TIPO ESPADA EN EL SECUNDARIO, 2 DERIVACIONES ARRIBA Y 2 ABAJO A 2.5 % DEL VOLTAJE NOMINAL CADA UNA, MARCAS AUTORIZADAS: IG, IEM, PROLEC, EMSA, ABB, PRODIM, IUSA

9.3 TRSA2-ALUMBRADO 25 KVA TIPO SECO 440/220-127 V

TAB. “C” CLIMAS 9.82 0.80 7.85 KW TAB. “E” AL. EXT. 8.90 0.80 7.12 KW DEMANDA MÁXIMA 14.97 KW CORRIENTE NOMINAL 43.70 AMPERES CORRIENTE MÁXIMA 65.00 AMPERES UNA FASE (+ 8%) 47.19 AMPERES DEPRECIACIÓN CAPACIDAD TRANSFORMADOR

1.5 % / C° (ANSI C57.92) SOBRE 30 °C SEGÚN MÁXIMA REGISTRADA 40 15.00 % CAPACIDAD REQUERIDA: 47.19 VA CARGA MÁXIMA AL 80 % DEL TRANSF. 52.00 VA CAPACIDAD SELECCIONADA 25 KVA

TRANSFORMADOR DE DISTRIBUCIÓN, TIPO SECO, CON CAPACIDAD DE 25 KVA, 440/220-127 V; ESTRELLA-ESTRELLA, BOQUILLAS TIPO ESPADA EN EL LADO PRIMARIO, BOQUILLAS TIPO ESPADA EN EL SECUNDARIO, 2 DERIVACIONES ARRIBA Y 2 ABAJO A 2.5 % DEL VOLTAJE NOMINAL CADA UNA, MARCAS AUTORIZADAS: IG, IEM, PROLEC, EMSA, ABB, PRODIM, IUSA

10 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA TABLERO PRINCIPAL DE DISTRIBUCIÓN DE FUERZA 440 V.

10.0 LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y

PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA: 10.1 SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 617.33 KW, CON UN VOLTAJE DE

OPERACIÓN DE 440 VOLTS. Y UN FACTOR DE POTENCIA DE 0.90, POR LO QUE:

I= (617,330)/ (1.732 x VF x FP)

I= (617,330)/ (1.732 x 440 x .90)

I= 990.06 AMPRS.




10.2 CALCULO DE LA PROTECCION I INT. = 900.06 x 125 % I INT. =1,125.00 AMPRS

POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMOMAGNETICO DE 3 POLOS POR 1,200 AMPRS PARA 600 V.C.A.

10.3 SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR POR CORRIENTE

DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCION DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE:

I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 900.06/ (0.80 x 1) = 1,125.07

SE SELECCIONA SEIS CONDUCTORES DOS POR FASE DEL CALIBRE 500 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMICION DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 506.8 MM2 PARA LAS FASES, PARA EL NEUTRO SE SELECCIONA UN CONDUCTOR DEL CAL. 500 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMICION DE HUMOS, Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 3/0 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

10.4 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAIDA DE TENSION

CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 50 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 900.06 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSION EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 50 MTS. x 900.06 AMPRS. / 440 x 1.5 %




S = 236.20 MM2

SE SELECCIONA DOS CONDUCTORES CALIBRE No. 500 CON UNA SECCIÓN DE 506.80 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 405.44 MM2

LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 50 x (900.06 x 1.25) / 440 x 405.44 = 1.09 %

11 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA CCM1 DISTRIBUCIÓN DE

FUERZA 440 V. 11.0 LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y



I= (269,560)/ (1.732 x VF x FP)

I= (269,560)/ (1.732 x 440 x .90)

I= 393.01 AMPRS. 11.2 CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 393.01 x 125 % I INT. =491.26 AMPRS

POR LO QUE SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DEL TIPO TERMO MAGNÉTICO DE 3 POLOS POR 500 AMPRS PARA 600 V.C.A.


DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE:

I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 393.01/ (0.80 x 1)




= 491.26

SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE DEL CALIBRE 500 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 253.4 MM2 PARA LAS FASES, PARA EL NEUTRO SE SELECCIONA UN CONDUCTOR DEL CAL. 500 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS, Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 1/0 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).

11.4 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAÍDA DE TENSIÓN

CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 25 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 393.01 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 25 MTS. x 393.01 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 51.57 MM2

SE SELECCIONA UN CONDUCTORES CALIBRE No. 500 CON UNA SECCIÓN DE 253.4 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 202.72 MM2


12 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MS1-04 SOPLADOR 150 HP 440 V.


PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:




12.1 SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 111.90 KW, CON UN VOLTAJE DE


I= (111,900)/ (1.732 x VFx FP)

I= (111,900)/ (1.732 x 440 x .90)





I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 163.14/ (0.80 x .90) = 226.58

SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 4/0 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 107.20 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 02 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).


CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR




L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 20 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 163.14 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 20 MTS. x 163.14 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 17.12 MM2

SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.4/0 CON UNA SECCIÓN DE 107.2 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 85.76 MM2






I= (111,900)/ (1.732 x VF x FP)

I= (111,900)/ (1.732 x 440 x .90)

















14 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MDC1-03

COMPRESOR 2 HP 440 V. 14.0 LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y



I= (1,490)/ (1.732 x VF x FP)

I= (1,490)/ (1.732 x 440 x .90)






SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 12 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 3.30 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 14 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).


CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR




S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 55 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 2.17 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 55 MTS. x 2.17 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 0.62 MM2

SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No.12 CON UNA SECCIÓN DE 3.307 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 2.64 MM2


15 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MDM1-01 MOTOR REDUCTOR .5 HP 440 V.


PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA: 15.1 SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE .333 KW, CON UN VOLTAJE DE


I= (373)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (373)/ (1.732 x 440 x .90)

I= 0.54 AMPRS. 15.2 CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 0.54 x 140 %




I INT. =0.75 AMPRS





SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES CALIBRE UNO POR FASE 12 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 3.30 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 14 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).












I= (373)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (373)/ (1.732 x 440 x .90)





















I= (373)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (373)/ (1.732 x 440 x .90)








CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 70 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 0.54 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 %




SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 70 MTS. x 0.54 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 0.20 MM2



18 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MDA1-02 MOTOR REDUCTOR .25 HP 440 V.




I= (186)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (186)/ (1.732 x 440 x .90)




DE ACUERDO A LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005 SE CONSIDERA UN FACTOR DE CORRECCIÓN DE TEMPERATURAS DE 0.80 (F.T.) PARA UNA




TEMPERATURA AMBIENTE DE 36-40 °C Y SE CONSIDERA UN FACTOR POR AGRUPAMIENTO = 1 (F.A.), POR LO QUE:


SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES CALIBRE 12 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 3.30 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 14 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).












I= (186)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (186)/ (1.732 x 440 x .90)








CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e%




DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 70 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 0.27 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 70 MTS. x 0.27 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 0.10 MM2







I= (186)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (186)/ (1.732 x 440 x .90)









SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES CALIBRE 12 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 3.30 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 14 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).




LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA:




e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 75 x (0.27 x 1.25) / 440 x 2.64 = 0.08 %





I= (186)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (186)/ (1.732 x 440 x .90)





















I= (186)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (186)/ (1.732 x 440 x .90)

I= 0.27 AMPRS.

22.2 CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 0.27 x 140 % I INT. =0.37 AMPRS







CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 75 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 0.27




Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 75 MTS. x 0.27 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 0.11 MM2







I= (186)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (186)/ (1.732 x 440 x .90)

















24 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MBT1-07 BOMBA DE TORNILLO 6 HP 440 V.




I= (4,470)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (4.470)/ (1.732 x 440 x .90)














25 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MFB1-08 MOTOR REDUCTOR 7 HP 440 V.




I= (5,220)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (5,220)/ (1.732 x 440 x .90)

I= 7.61 AMPRS.




25.2 CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 7.61 x 140 % I INT. = 10.65 AMPRS













26 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MBC1-05 BOMBA

SUMERGIBLE 10 HP 440 V. 26.0 LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y



I= (7,460)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (7.460)/ (1.732 x 440 x .90)

I= 10.87 AMPRS. 26.2 CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 10.87 x 140 % I INT. = 15.21 AMPRS










CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 285 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 10.87 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 285 MTS. X 10.87 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 16.26 MM2



27 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MCP1-06 MOTOR REDUCTOR 1 HP 440 V.







I= (746)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (746)/ (1.732 x 440 x .90)

I= 1.08 AMPRS.















28 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA TABLERO DE DISTRIBUCIÓN “V” CASETA DE VIGILANCIA 220 V.




I= (800)/ (1.732 x Vf )

I= (800)/ (1.732 x 220)

I= 2.09 AMPRS. 28.2 CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 2.09 x 1.25 % I INT. = 2.61 AMPRS







I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 2.09/ (0.80 x 1) = 2.61

SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 06 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 5.26 MM2 PARA LAS FASES, UN CONDUCTOR DE No. 06 PARA EL NEUTRO Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 10 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).








29 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA TABLERO DE DISTRIBUCIÓN “A” ALUMBRADO Y CONTACTOS OFICINAS 220 V.




I= (9,190)/ (1.732 x Vf)

I= (9,190)/ (1.732 x 220)





I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 24.11/ (0.80 x 1) =30.13

SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 1/0 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 53.48 MM2 PARA LAS FASES, UN CONDUCTOR DE No. 1/0 PARA EL NEUTRO Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 06 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).






SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No1/.0 CON UNA SECCIÓN DE 53.48 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 42.784 MM2


30 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA TABLERO DE DISTRIBUCIÓN “R” CONTACTOS REGULADOS OFICINAS 220 V.




I= (3,200)/ (1.732 x Vf)

I= (3,200)/ (1.732 x 220)

I= 8.39 AMPRS. 30.2 CALCULO DE LA PROTECCIÓN




I INT. = 8.39 x 1.25 % I INT. = 10.48 AMPRS





SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 04 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 21.115 MM2 PARA LAS FASES, UN CONDUCTOR DE No.04 PARA EL NEUTRO Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 06 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).








31 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA TABLERO DE DISTRIBUCIÓN “A’” EDIFICIO DE OPERACIONES 220 V.




I= (2,290)/ (1.732 x Vf)

I= (2,290)/ (1.732 x 220)














32 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA TABLERO DE DISTRIBUCIÓN “B’” EDIFICIO DE OPERACIONES 220 V.







I= (7,900)/ (1.732 x Vf)

I= (7,900)/ (1.732 x 220)

I= 20.73 AMPRS.

32.2 CALCULO DE LA PROTECCIÓN I INT. = 20.73 x 1.25 % I INT. = 25.91 AMPRS














33 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA CCM2 DISTRIBUCIÓN DE FUERZA 440 V.




I= (502,130)/ (1.732 x VF)

I= (502,130)/ (1.732 x 440)









SE SELECCIONA SEIS CONDUCTORES DOS POR FASE DEL CALIBRE 350 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 354.60 MM2 PARA LAS FASES, PARA EL NEUTRO SE SELECCIONA UN CONDUCTOR DEL CAL. 350 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS, Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 1/0 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).


CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 50 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 800 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 50 MTS. x 800 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 131.21 MM2

SE SELECCIONA DOS CONDUCTORES CALIBRE No.350 CON UNA SECCIÓN DE 354.6 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 283.68 MM2

LA CAÍDA DE TENSIÓN SERIA: e% = 2 x 1.732 x L x (I x 1.25) / Vf x S = 2 x 1.732 x 50 x (800 x 1.25) / 440 x 202.72 = 0.87 %




34 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MS3-04 SOPLADOR

150 HP 440 V. 34.0 LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y



I= (111,900)/ (1.732 x VF x FP)

I= (111,900)/ (1.732 x 440 x .90)











CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 30 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 163.14 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 30 MTS. x 163.14 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 25.69MM2







I= (111,900)/ (1.732 x VF x FP)

I= (111,900)/ (1.732 x 440 x .90)

I= 163.14 AMPRS.









SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES CALIBRE 4/0 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 107.20 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 02 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).


CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 35 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 163.14 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 35 MTS. x 163.14 AMPRS. / 440 x 1.5 %




S = 29.97 MM2







I= (111,900)/ (1.732 x VF x FP)

I= (111,900)/ (1.732 x 440 x .90)





















I= (111,900)/ (1.732 x VF x FP)

I= (111,900)/ (1.732 x 440 x .90)

I= 163.14 AMPRS.






SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES CALIBRE 4/0 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 107.20 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 02 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).


CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 45 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 163.14 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS




e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 45 MTS. x 163.14 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 38.53 MM2







I= (4,470)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (4.470)/ (1.732 x 440 x .90)





















I= (4,470)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (4.470)/ (1.732 x 440 x .90)














40 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MFB2-08 MOTOR REDUCTOR 7 HP 440 V.




I= (5,220)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (5.220)/ (1.732 x 440 x .90)

I= 7.61 AMPRS.

















41 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MFB3-08 MOTOR

REDUCTOR 7 HP 440 V. 41.0 LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y



I= (5,220)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (5.220)/ (1.732 x 440 x .90)









SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POA FASE CALIBRE 06 AWG DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 13.30 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 10 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).





42 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MBC2-05 BOMBA SUMERGIBLE 10 HP 440 V.







I= (7,460)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (7.460)/ (1.732 x 440 x .90)

I= 10.87 AMPRS.















43 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA MOTOR MBC3-05 BOMBA SUMERGIBLE 10 HP 440 V.




I= (7,460)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (7.460)/ (1.732 x 440 x .90)





















I= (746)/ (1.732 x Vf x FP)

I= (746)/ (1.732 x 440 x .90)






SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES UNO POR FASE CALIBRE 10 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 5.26 MM2 PARA LAS FASES, EL NEUTRO NO SE OCUPA Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 14 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).












I= (746)/ (1.732 x Vf)

I= (746)/ (1.732 x 440)

I= 1.08 AMPRS.











CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE: S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 190 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 1.08 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 440 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA:




S = 2 x 1.732 x 190 MTS. x 1.08 AMPRS. / 440 x 1.5 % S = 1.08 MM2



46 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA TABLERO DE DISTRIBUCIÓN

“C” CLIMAS OFICINAS 220 V. 46.0 LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y



I= (9,820)/ (1.732 x Vf)

I= (9,820)/ (1.732 x 220)









SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES CALIBRE 1/0 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 53.48 MM2 PARA LAS FASES, UN CONDUCTOR DE No. 1/0 PARA EL NEUTRO Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 04 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).





47 CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA TABLERO DE DISTRIBUCIÓN “E” ALUMBRADO EXTERIOR 220 V.




47.0 LOS CÁLCULOS PARA LA SELECCIÓN DE INTERRUPTORES, CONDUCTORES Y PROTECCIONES SE DESARROLLA DE LA SIGUIENTE MANERA:

47.1 SE TIENE UNA CARGA DISPONIBLE DE 8.9 KW, CON UN VOLTAJE DE


I= (8,900)/ (1.732 x Vf)

I= (8,900)/ (1.732 x 220)





I CORREGIDA = I / ((F.T.) x (F.A.)) = 23.35/ (0.80 x 1) =29.18

SE SELECCIONA TRES CONDUCTORES CALIBRE 04 KCM DEL TIPO THW-LS BAJA EMISIÓN DE HUMOS CON UNA SECCIÓN DE 21.115 MM2 PARA LAS FASES, UN CONDUCTOR DE No. 04 PARA EL NEUTRO Y PARA EL CONDUCTOR DE TIERRA SE CONSIDERA UN CONDUCTOR DEL CALIBRE 08 DESNUDO (TABLA 250-95 DE LA NOM-001-SEDE-2005).


CALCULO DE LA SECCIÓN EN MM2 DEL CONDUCTOR S = 2 x 1.732 x L x I / Vf x e% DONDE:




S = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN MM2 = A CALCULAR L = LONGITUD DEL CONDUCTOR EN MTS. = 20 I = CORRIENTE POR FASE EN AMPRS. = 23.35 Vf = TENSIÓN ENTRE FASES EN VOLTS = 220 VOLTS e% = CAÍDA DE TENSIÓN EN PORCIENTO = 1.5 % SUSTITUYENDO VALORES QUEDARÍA: S = 2 x 1.732 x 20 MTS. x 23.35 AMPRS. / 220 x 1.5 % S = 4.90 MM2

SE SELECCIONA UN CONDUCTOR CALIBRE No. 04 CON UNA SECCIÓN DE 21.115 x .8 FACTOR DE AGRUPAMIENTO = 16.89 MM2


48 CALCULO DEL SISTEMA DE TIERRA FISICA

48.1 CALCULO DEL VALOR MAX. DE LA CORRIENTE FALLA QUE FLUYE ENTRE LA MALLA DE PUESTA A TIERRA Y EL TERRENO CIRCUNDANTE. (IG)

48.2 PARA DETERMINAR EL VALOR DE LA CORRIENTE IG PARA EL CÁLCULO DE LA

RED DE PUESTA A TIERRA DE LA SUBESTACION SE SEGUIRAN LOS SIGUIENTES PASOS:

48.3 EVALUACIÓN DEL TIPO Y LOCALIZACION DE LAS FALLAS QUE

PROBABLEMENTE PRODUCIRAN LOS MAYORES FLUJOS DE CORRIENTE ENTRE LA MAYA Y EL TERRENO CIRCUNDANTE, PRODUCIENDO LA MAYOR ELEVACION DE POTENCIAL DE LA MALLA CON RESPECTO A TIERRA Y LOS MAYORES GRADIENTES DE POTENCIAL EN EL AREA DE LA SUBESTACION. EN ESTE CASO LA MAYOR CORRIENTE DE FALLA ESTARA PRESENTE EN EL CASO DE PERDIDA DE AISLAMIENTO Y FALLA EN EL TRAMO ENTRE LAS TERMINALES DEL CABLE DE ENERGIA Y LAS BOBINAS DE ALTA DEL TRANSFORMADOR, LOCALIZANDOSE LA FALLA EN EL AREA ALREDEDOR DE LA SUBESTACION COMPACTA.




48.3.1 DETERMINACIÓN DEL FACTOR DE DIVICION DE LA CORRIENTE DE FALLA SF, PARA EL TIPO DE FALLA.

48.3.2 DETERMINACIÓN DEL FACTOR DE DECREMENTO DF PARA LOS EFECTOS DE ASIMETRIA DE LA ONDA DE LA CORRIENTE DE FALLA BASADO EN EL TIEMPO DE DURACION DE LA FALLA TF.

48.4 CORRIENTE SIMÉTRICA DE FALLA

IG = SF IF SIGLA PARAMETRO VALOR CALCULO UNIDAD Ig CORRIENTE SIMETRICA DE FALLA. 1,498.00 AMPERES Sf VALOR RMS DE LA CORRIENTE SIME-

TRICA DE FALLA A TIERRA 1 If FACTOR DE DIVICION DE LA CORRIENTE

QUE RELACIONA LA MAGNITUD DE LA CORRIENTE A LA PARTE DE ESTA QUE FLUYE DE LA MALLA HACIA EL TERRENO. (CONSIDERAR EL VALOR CERCANO A LA UNIDAD SUPONE LA PEOR CONDICION). 1

48.5 CALCULO DEL FACTOR DE DECREMENTO DF PARA LAS CONDICIONES DE FALLA, ESTE FACTOR SE OBTIENE A PARTIR DE LA SIGUIENTE RELACION:

Df = I Ta (I-e)

Tf

SIGLA PARAMETRO VALOR CALCULO UNIDAD Tf DURACION DE LA FALLA (PARA EFECTO

DE CORRIENTE MAXIMA SE CONSIDERAN TRES CICLOS, SUPONIENDO SU PEOR CONDICION. 0.05 SEGUNDOS Ta CONSTANTE DE TIEMPO SUBTRANSITORIA

= X”/Wr (RELACION X/R = 10 EN EL PUNTO DE FALLA) 10

Df FACTOR DE DECREMENTO 1.232




48.6 CORRIENTE MAXIMA DE FALLA, ESTE VALOR SE CALCULA A PARTIR DE LA SIGUIENTE RELACION:

Ic = Cp x Df x Ig

SIGLA PARÁMETRO VALOR CALCULO UNIDAD Ig CORRIENTE SIMETRICA DE FALLA

(VALOR RMS) 1,498.00 AMPERES Cp FACTOR DE PROYECCION PARA CONSI-

DERAR LOS INCREMENTOS RELATIVOS A LA CORRIENTE DE FALLA EN LA VIDA UTIL DE LA INSTALACION. 1.20 Df FACTOR DE DECREMENTO. 1.232

Ig VALOR DE LA CORRIENTE MAXIMA DE LA MALLA. 2,215.00 AMPERES

48.7 CÁLCULO DEL AREA MINIMA DEL CONDUCTOR, ESTA SE ESTABLECE A PARTIR DE LA SIGUIENTE RELACION:

Ig * Ar x 10,000 I icap Amm = ______________________________

In = I + [Tm + Ta] Ko + Ta

SIGLA PARAMETRO VALOR CALCULO UNIDAD A SECCION DEL CONDUCTOR REQUERIDO MM2 I CORRIENTE RMS MAXIMA DE FALLA ASI-

METRICA. 1.46 KILO-AMPRS

Tm TEMPERATURA MAXIMA PERMISIBLE DEL

CONDUCTOR. 250 °C Ta TEMPERATURA AMBIENTE PARA CALCULO 40 °C Tr TEMPERATURA DE REFERENCIA PARA LAS CONSTANTES DEL MATERIAL. 20 °C Ao COEFICIENTE TERMICO DE RESISTIVIDAD A 0 °C (1/234°C=0.00427°C) 0.00427 °C Ar COEFICIENTE TERMICO DE RESISTIVIDAD A LA TEMPERATURA DE DE REFERENCIA 0.00393 Pr RESISTIVIDAD DEL CONDUCTOR A LA TEM- PERATURA DE REFERENCIA 1.7241 Tc TIEMPO DE DURACION DEL FLUJO DE CO-




RRIENTE 0.5 SEGUNDOS Ko COEFICIENTE PRODUCTO DE (1/Ao) O (1/Ar) – Tr 234 a CONSTANTE DE LA TEMPERATURA A 20 °C tcap FACTOR DE CAPACIDAD TERMICA 3.4220 J/cm2/°C Tc*Ar*Pr*10000/tcap = 9.9002 IN{1+[(Tm – Ta)/(Ko + Ta)} 0.5690 Amm2 6.090 MM2

EL AREA ENCONTRADA CORRESPONDE A UN CALIBRE MENOR AL # 4 AWG, SIN EMBARGO, CONSIDERANDO LA INSTALACIÓN DEL CONDUCTOR, LAS CONDICIONES DE CORROCION PROPIAS DEL CONTACTO PERMANENTE CON EL TERRENO, SE ESTABLECE COMO CALIBRE MINIMO A UTILIZAR EL CONDUCTOR CALIBRE 1/0 AWG, COBRE ELECTROLÍTICO, TEMPLE SEMIDURO, CONSTRUCCION 7 HILOS.

48.8 POTENCIALES DE PASO Y DE CONTACTO

48.8.1 PRESENTACIÓN DE ECUACIONES

48.8.2 CALCULO POTENCIAL DE PASO

Epaso = [1,000 + 6Cp (hs k) Ps] x 0.116 ts

48.8.3 CALCULO POTENCIAL DE CONTACTO

ECONT = [1,000 + |.5Cp (hs k) Ps] x 0.157 ts

48.8.4 COEFICIENTE DE RELACIÓN DE RESISTIVIDADES

K = P-Ps

P+Ps

SIGLA PARAMETRO VALOR CALCULO UNIDAD K COEFICIENTE ENTRE LA RESISTIVIDAD DEL TERRENO Y LA RESISTIVIDAD SUPERFICIAL. 0.8605

p RESISTIVIDAD DEL TERRENO. PARA ESTE

CASO EL VALOR ES: 150 MEGOMS-MT

Ps RESISTIVIDAD DEL MATERIAL DE LA SUPER-

FICIE, PARA ESTE CASO EL VALOR ES: 2000 MEGOMS-MT Cs COEFICIENTE DE RESISTIVIDAD PARA CUANDO NO EXISTE UNA CAPA SUPERFICIAL EN LA SUBESTACION 1




Cs (hs,K) COEFICIENTE DEFINIDO A PARTIR DE LA GRA- FICA DE Cs Y ns EN FUNCION DE LOS VALORES K Y Hs. PARA EL CASO DE SUBESTACION CON PISO DE CONCRETO EL VALOR ES: 0.6 hs ESPESOR DEL PISO 0.1 MT DURACION MAXIMA DE LA CORIENTE DE FALLA SE PUEDE CONSIDERAR EL TIEMPO DE APER- TURA DE LA PROTECCION DE RESPALDO. EN ESTE CASO SE CONSIDERA UN CICLO. ts 0.017 SEG. POTENCIAL DE PASO: 122.80 VOLTS POTENCIAL DE CONTACTO: 56.75 VOLTS

49 CALCULO DE RESISTENCIA DE LA MALLA 49.1 EL CALCULO PRELIMINAR SE ESTABLECE A PARTIR DE LA RELACION: Rg = P[ I + _I +(I + I )] L 20.4 I + h 20 A L” = Lr + 1.15 x Lr SIGLA PARÁMETRO VALOR CALCULO UNIDAD

Lc SUMA DE LA LONGITUD DE TODOS LOS CON- DUCTORES ENTERRADOS. 24 MT Lr SUMA DE LA LONGITUD TOTAL EQUIVALAN- TE DE ELECTRODOS 24 MT L LONGITUD TOTAL DE LOS CONDUCTORES EN- TERRADOS DE LA MALLA (Lm+Le) 51.6 MT A AREA OCUPADA POR LA MALLA 64 M2 H PROFUNDIDAD DE LA MALLA 1.2 MT P RESISTIVIDAD PROMEDIO DEL SUELO (PARA PROFUNDIDADES ENTRE O.25 Y 2.5 MTS.) VALOR ESTIMADO EN SITIO: 100 MEGOMS-MT Rg RESISTENCIA A TIERRA DE LA MALLA 6.406 MEGOMS




49.2.1 EL VALOR OBTENIDO ES UNA ESTIMACIÓN DE LA RESISTENCIA DE LA

MALLA.

49.3 CALCULO DE LOS POTENCIALES EN LA MALLA 49.4 SE CALCULA A PARTIR DE LAS SIGUIENTES RELACIONES:

Em = (P x Km x Kh x Ig) L Ka = I PARA ELECTRODOS PERIMETRALES Kh I + H/Ho N = Na x Ng




9.7.- Proyecto mecánico




PROYECTO MECANICO MEMORIA DE CÁLCULO

LINEAS DE INTERCONEXION




INTRODUCCION:

A CONTINUACION SE PRESENTAN LOS CALCULOS PARA LAS LINEAS DE CONDUCCION

DE AGUA QUE VAN DE LOS EQUIPOS DESARENADORES A EL TANQUE DE DISTRIBUCION, DEL TANQUE DE DISTRIBUCION A LAS LAGUNAS, DE LAS LAGUNAS AL TANQUE RECEPTOR DE AGUA CLARIFICADA, Y POR ULTIMO LA LINEA DE DESCARGA AL RIO. EN TODO EL PROCESO SE HACEN LAS INTERCONEXIONES ENTRE LOS DIFERENTES EQUIPOS POR GRAVEDAD, MANEJANDO LOS NIVELES QUE SE INDICAN EN EL PERFIL HIDRAULICO DE LAS TUBERIAS. LAS ECUACIONES QUE SE USARON PARA ESTOS CALCULOS SON LAS DE MANNING CON SUS VARIANTES.




INDICE.

1. INTRODUCCION

2. LINEA DE DESCARGA DEL DESARENADOR “A” A TANQUE DE DISTRIBUCION

SECCION “A”

3. LINEA DE DESCARGA DEL DESARENADOR “B” A TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION

“B”

4. LINEA DE DESCARGA DEL DESARENADOR “C” A TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION

“C” TUBERIA PROPUESTA 10” Ø CED. 30

5. LINEA DE ALIMENTACION DE TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION “A” A LAGUNA “A”

6. LINEA DE ALIMENTACION DE TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION “B” A

LAGUNA “B”

7. LINEA DE ALIMENTACION DE TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION “C” A

LAGUNA “C”

8. SALIDA DE AGUA CLARIFICADA DE LAGUNA “A” A TANQUE DE RECEPCION 20”Ø

PROPUESTA

9. SALIDA DE AGUA CLARIFICADA DE LAGUNA “B” A TANQUE DE RECEPCION 20”Ø

PROPUESTA

10. SALIDA DE AGUA CLARIFICADA DE LAGUNA “C” A TANQUE DE RECEPCION 16”Ø

PROPUESTA

11. DESCARGA DE TANQUE DE RECEPCION DE AGUA CLARIFICADA A RIO




LA VELOCIDAD MEDIA EN M/S SE CALCULA CON LA SIGUIENTE ECUACION DE MANNING:

V= VELOCIDAD MEDIA EN EL CONJUNTO EN M/S

R= RADIO HIDRAULICO DE LA SECCION

S= PENDIENTE DE FRICCION= H/L

n= COEFICIENTE DE RUGOSIDAD DE MANNING

PARA EL CALCULO DEL GASTO SE UTILIZA LA SIGUIENTE ECUACION:

Q= V A

Q= GASTO EN M3/SEG

V= VELOCIDAD MEDIA EN M/S

A= AREA DE SECCION TRANSVERSAL DEL CONDUCTO EN M2

PARA CALCULO DEL GASTO POR CONDUCTO DE GRAVEDAD

SE USA LA ECUACION COMBINADA DE CONTINUIDAD DE MANNING PARA EL FLUJO

PERMANENTE

Q

Q= GASTO EN M3/S

A= AREA HIDRAULICA EN M2

R= RADIO HIDRAULICO

S= PENDIENTE DE LA CONDUCCION H/L

n= COEFICIENTE RUGOSIDAD DE MANNING

PARA TUBERIA DE ACERO AL CARBON SIN REVESTIMINTO ES= 0.014

PARA TUBERIA DE POLIETILENO ES= 0.009

LINEA DE DESCARGA DEL DESARENADOR “A” A TANQUE DE DISTRIBUCION

SECCION “A”

TUBERIA DE 10” DE DIAM. A-53B S/COST. CED.30

LONG LINEA = 21.795 M




ALTURA = 0.86 M

PENDIENTE DE FRICCION S=h/L

TUBERIA PROPUESTA 10”Ø CED. 30 3.614X4.232X0.01972=0.301M3/SEG

CALCULO DE LA VELOCIDAD MEDIA

A= 0.0506 M2

=71.428X4.232X0.01972 n= 0.014

=5.96 M/S S= 0.039458

Q= V A

= 5.96 M/S X 0.0506 M2

= 0.301 M3/SEG

Q

Q= GASTO EN M3/S


R= RADIO HIDRAULICO





LINEA DE DESCARGA DEL DESARENADOR “B” A TANQUE DE DISTRIBUCION

SECCION “B”


h = 1.06

l = 25.797

S= 0.04109 X 0.5= 0.02054 R

TUBERIA PROPUESTA 10”Ø CED. 30 R= 6.35 X 0.6666= 4.23M2

A= 0.0506 M2




S= 0.02054


=71.428X4.232X0.02054

=6.20 M/S

Q= V A

= 6.20 M/S X 0.0506 M2

= 0.314 M3/SEG

Q

Q= GASTO EN M3/S


R= RADIO HIDRAULICO





LINEA DE DESCARGA DEL DESARENADOR “C” A TANQUE DE DISTRIBUCION

SECCION “C”


h = 1.06

l = 25.05

S= 0.04231 X 0.5= 0.02115 R

R= 6.35 X 0.6666= 4.23M2

A= 0.0506 M2





=71.428X4.232X0.02115

=6.39 M/S

Q= V A

= 6.39 M/S X 0.0506 M2

= 0.323 M3/SEG

Q

Q= GASTO EN M3/S


R= RADIO HIDRAULICO





LINEA DE ALIMENTACION DE TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION “A” A LAGUNA

“A”


h= 1.55

l= 39.123

S= h/l= 0.3962 / 0.5= 0.1981

R=

R= 4.2329

n= 0.014

A= 0.0506 M2

Q = V A = 5.98 X 0.0506 M2 = 0.303 M3/SEG




= 5.98 M/S

Q

Q= GASTO EN M3/S


R= RADIO HIDRAULICO





LINEA DE ALIMENTACION DE TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION “B” A LAGUNA

“B”


h= 2.20

l= 95.26

S= h/l= 2.20 / 95.26= 0.02309 X 0.5= 0.01154

S=0.01154

R=

R= 5.08 M

n= 0.014

A= 0.073 M2

V= 4.18 M/S




Q = V A = 4.18 X 0.073 M2 = 0.305 M3/SEG

Q

Q= GASTO EN M3/S


R= RADIO HIDRAULICO





LINEA DE ALIMENTACION DE TANQUE DE DISTRIBUCION SECCION “C” A LAGUNA

“C”


h= 1.92

l= 50 M

S= h/l= 0.0414/ 0.5 = 0.0207

S=0.0207

R=

R= 4.2329

n= 0.014

A= 0.0506 M2

V= 5.21 M/S

Q = V A = 5.21 X 0.0506 M2 = 0.316 M3/SEG

Q




Q= GASTO EN M3/S


R= RADIO HIDRAULICO





SALIDA DE AGUA CLARIFICADA DE LAGUNA “A” A TANQUE DE RECEPCION


h= 1.1

l= 239

S= h/l= 1.1 / 239 = 0.0050 X 0.5= 0.0025

S=0.0025

R=

R= 8.46 M

A= 0.2026 M2

V= 1.51 M/S

Q = V A = 1.51 X 0.2026 M2 = 0.306 M3/SEG

Q

Q= GASTO EN M3/S


R= RADIO HIDRAULICO








SALIDA DE AGUA CLARIFICADA DE LAGUNA “B” A TANQUE DE RECEPCION


h= 1.22

l= 247

S= h/l= 1.22 / 247 = 0.00493 X 0.5= 0.00246

S=0.00246

R=

R= 8.46 M

A= 0.2026 M2

V= 1.48 M/S

Q = V A = 1.48 X 0.2026 M2 = 0.301 M3/SEG

Q

Q= GASTO EN M3/S


R= RADIO HIDRAULICO








SALIDA DE AGUA CLARIFICADA DE LAGUNA “C” A TANQUE DE RECEPCION


h= 1

l=102

S= h/l= 1/102 = 0.0098 X 0.5= 0.0049

S=0.0049

R=

R= 6.76 M

A= 0.1294 M2

Q = V A = 2.36 X 0.1294 M2 = 0.305 M3/SEG

Q

Q= GASTO EN M3/S


R= RADIO HIDRAULICO








DESCARGA DE TANQUE DE RECEPCION DE AGUA CLARIFICADA A RIO

30” POLIETILENO DE ALTA DENSIDAD RD 15.5

h= 3.18

L= 631.25

S= h/l= 3.18 / 631.25 = 0.0051/2

S=0.0025

R=

R= 10.99 M

n= 0.009

A= 0.342 M2

V= 3.05 M/S

Q = V A = 3.05 X 0.342 M2 = 1.04 M3/SEG

Q

Q= GASTO EN M3/S


R= RADIO HIDRAULICO








CAPITULO 10




C o n t e n i d o

10. Documentación de concurso 10.1 Catálogo de obra y presupuesto base 10.2 Especificaciones de obra civil, equipos e instalaciones




10.1 Catálogo de obra y presupuesto base




10.2 Especificaciones de obra civil, equipos e instalaciones Especificaciones de obra civil. 1 Preliminares de Planta Se considera el desmonte, despalme, limpieza del área y trazo, excavación en corte para fabricación de plataformas, relleno compactado en capas de de 20 cm con material producto de banco, carga y acarreo de material producto de excavación. 2 Caja de llegada a Pretratamiento Incluye los trabajos preliminares, suministro de acero de refuerzo, losa de fondo, muros de estructura en 1er y segundo nivel. 3 Desarenador Desengrasador Incluye los trabajos preliminares, suministro de acero de refuerzo, losa de fondo, muros de estructura en 1er y segundo nivel. 4 Lagunas de aireación Esta actividad incluye los trabajos preliminares, caja de válvulas de alimentación, estructuras de entrada y salida de lagunas, Construcción de bordos, Tuberías y piezas especiales en alimentación e interconexiones, construcción de canal perimetral estructura de medición y caja de válvulas de agua tratada. 5 Clarificador Trabajos Preliminares, suministro o construcción del deflector, sello de impermeabilización 6 Sistema de Desinfección Incluye los trabajos preliminares, suministro de acero de refuerzo, losa de fondo, muros de estructura en 1er y segundo nivel. 7 Obra de Salida Se incluye el suministro de tubería de obra de salida, preliminares y excavación, trabajos de instalación de tubería y rellenos, construcción de la estructura de descarga. 8 Edificio de Operación y Control Incluye los trabajos preliminares, de estructura y albañilería, Techumbre, Piso, acabados, cancelería e instalaciones. 9 Edificio de Deshidratación de Lodos Incluye los trabajos preliminares, de estructura y albañilería, Techumbre, Piso, acabados,




cancelería e instalaciones. 10 Caseta para C.C.M. Incluye los trabajos preliminares, de estructura y albañilería, Techumbre, Piso, acabados, cancelería e instalaciones. 11 Carcamo de Agua Potable Incluye los trabajos preliminares, de estructura y albañilería, Losa o Tapa. 12 Caseta de Sopladores Incluye los trabajos preliminares, de estructura y albañilería, Techumbre, Piso, acabados, cancelería e instalaciones. 13 Caseta de Vigilancia Incluye los trabajos preliminares, de estructura y albañilería, Techumbre, Piso, acabados, canceleria e instalaciones. 14 Obras Complementarias En esta actividad se engloban las líneas de agua potable y riego, red de drenaje sanitario, excavaciones y rellenos para tuberías e interconexión a toda la planta, excavaciones, rellenos encofrados, registros y bases para postes de alumbrado exterior en instalaciones eléctricas, trabajos de jardinería para áreas verdes. 15 Obras Exteriores Trabajos de cortes y terraplenes en vialidades, bases y sub-bases para pavimentos, rehabilitación de camino de acceso, pavimentos, banquetas y guarniciones. Equipamiento 1 Caja de Llegada Pretratamiento Se incluye el suministro de compuertas, rejillas vertederos y canaletas parshall; además de tuberías, válvulas y conexiones y su instalación. 2 Desarenador Desengrasador Se incluye el suministro de hidrocribas (o cribas automáticas), así como lo necesario para su instalación. 3 Lagunas de Aireación Suministro del equipamiento de las lagunas (difusores), y las tuberías, válvulas, conexiones y recubrimientos necesarios para su instalación. 4 Sistema de Desinfección Suministro del equipo de desinfección y carcamo de retrolavado (en caso de requerirse), suministro de accesorios para su instalación, además que se incluye la instalación.




5 Edificio de Operación y Control Suministro e instalación de equipos, reactivos e instrumentos, así como las tuberías, válvulas, conexiones y recubrimientos necesarios. Así mismo en este rubro se incluye el suministro de Mobiliario de Oficina, Laboratorio y Taller, Equipo de Cómputo (con software), Equipo y Material de Laboratorio necesario, así como la camioneta Pickup necesaria para el Responsable de la Operación de la PTAR. (Vehículo Referido en el Documento B5c con Claves: “EQU-072”, “EQU-057.”, “EQU-042”). 6 Caseta de Sopladores Suministro de los sopladores, tuberías, válvulas, conexiones y recubrimientos necesarios para su instalación. Incluye el suministro de la Camioneta de 3 Toneladas requerida para el traslado y maniobras de equipos mayores. (Vehículo Referido en el Documento B5c con Clave: “EQU-097”) 7 Sistema de Deshidratación Suministro del filtro Banda, tuberías, válvulas, conexiones y recubrimientos necesarios para su instalación. Incluye el suministro de vehículo (Camión Volteo) para su transporte y disposición. (Vehículo Referido en el Documento B5c con Clave: “EQU-082”) Obra Eléctrica 1 Línea de Media Tensión, incluye transición Suministro de Materiales, Instalación de línea y transición. Se incluyen los trámites ante CFE. 2 Subestación eléctrica Suministro de Materiales e Instalación. 3 Sistema de Fuerza Suministro de Materiales e Instalación. 4 Centro de Control de Motores y Planta de Emergencia Suministro de Materiales e Instalación. 5 Alumbrado exterior e interior de edificios Suministro de Materiales e Instalación. 6 Sistema de Tierras Suministro de Materiales e Instalación. Arranque y Pruebas 1 Pruebas y Arranque Se incluye la etapa de prueba de equipos y lagunas. El llenado de las mismas y el periodo de aclimatación o estabilización, Incluye la capacitación de personal.




CAPITULO 11




C o n t e n i d o

11. Estudio económico y financiero




11. Estudio Económico Financiero

El crecimiento de las concentraciones urbanas, especialmente hacia zonas de difícil acceso a los servicios de agua potable, alcantarillado y saneamiento, ocasiona una reducción importante en la eficiencia y capacidad de los sistemas existentes.

En particular, por lo que respecta al saneamiento, en nuestro país es una característica constante de los asentamientos humanos con categoría urbana, ya no se diga de los del medio rural, la falta de infraestructura para el correcto manejo sanitario de las aguas servidas y de un tratamiento adecuado a las descargas de dichas aguas, lo que ha provocado serios problemas de contaminación ambiental y daños importantes a los ecosistemas, obligando ahora a que de manera perentoria se construyan los sistemas y demás instalaciones de saneamiento que permitan detener y revertir el deterioro ecológico que sobre el hábitat natural están ocasionando las formas de vida actual, y además se instrumenten programas emergentes de mantenimiento y rehabilitación de las instalaciones existentes para recuperar capacidad de servicio y cubrir las necesidades actuales y las que se presenten en los próximos años. Cabe señalar que las carencias mencionadas afectan directamente a los habitantes de los núcleos urbanos en aspectos de salud.

En este apartado presentamos las consideraciones de carácter económico financiero relativas del proyecto “Construcción de la Planta de Tratamiento de Aguas Residuales. Llave en Mano 1ª Etapa (Zona Sureste), Incluye: Estudio y Proyecto de la Planta (Multianual) de la Ciudad de Villahermosa, Tabasco“.

En primer lugar, es necesario destacar que los recursos autorizados para la ejecución del proyecto provienen del Programa APASZU, compuesto por una mezcla de recursos en la que la mayor parte es federal, y está a cargo de la Comisión Nacional del Agua –CNA–, Órgano Desconcentrado de la Secretaría de Medio Ambiente y Recursos Naturales, de ahí que su ejecución deba estar apegada a la normatividad de la federación.

Así, con base en las Reglas de Operación para los Programas de Infraestructura Hidroagrícola y de Agua Potable, Alcantarillado y Saneamiento de la CNA, dentro de los que se ubica el APASZU, se establece que los recursos aplicados a estos Programas serán considerados como subsidios y transferencias y deberán destinarse a proyectos y acciones con factibilidad técnica y financiera, que generen el mayor beneficio social.

De acuerdo con lo anterior, y toda vez que con la inversión destinada al proyecto mencionado no se busca el beneficio económico ni la rentabilidad financiera, sino más bien el beneficio social directo de un importante sector de la población de la zona sureste de la ciudad




de Villahermosa, y sobretodo el beneficio ambiental en términos de preservar la disponibilidad y la calidad futura de los cuerpos de agua que son los receptores de las descargas que hoy se hacen en ellos sin ningún saneamiento previo, la evaluación se centra entonces en destacar la rentabilidad social del proyecto.

De ahí que la alternativa técnica seleccionada priorice la remoción de patógenos para proteger la salud pública, al mismo tiempo que rescata de las aguas residuales domésticas sometidas a tratamiento, la materia orgánica y los nutrientes que ellas acarrean, para que en forma de lodos orgánicos puedan ser aprovechados como un excelente mejorador de suelos, en beneficio de las actividades agrícolas, y se deja para otro momento la propuesta de que el tratamiento de las aguas residuales domésticas se oriente a lograr su reuso productivo,

En consecuencia, y dada la cantidad de terreno disponible (18 Has.), se propone, la implementación de lagunas aireadas como la tecnología más apropiada para lograr este objetivo sanitario, mediante la cual se logra además y de manera secundaria la generación de lodos orgánicos residuales de gran utilidad como abono en las actividades agrícolas, que previo su análisis CRETIB y mediante un buen manejo comercial, en un momento dado pudieran generar ingresos y ayudar a cubrir los costos de dicho tratamiento.

Para ello se establece que la construcción de la Planta de Tratamiento de Aguas Residuales en la Ra Río Viejo, 2a Sección del Municipio de Centro, objeto del presente estudio, se llevará a cabo en dos etapas, de las cuales la primera tendrá un costo de $ 150’816,244.73, incluido el estudio y proyecto de la misma, y consistirá en un sistema de lagunas aireadas con base en un tren de tratamiento de agua y lodos con una capacidad de 1’036,800 metros cúbicos de agua tratada que serán vertidos mensualmente al Río Mezcalapa. La segunda etapa contempla la construcción de una tercera laguna con un gasto medio de 200 litros por segundo para alcanzar una capacidad total de tratamiento de 600 litros por segundo, lo que representará una producción global mensual de 1’555,200 metros cúbicos de agua tratada.

Con base en la estimación de los costos de operación de la primera etapa de la planta, proyectados para un gasto medio de 400 litros por segundo durante los primeros 5 años, y que alcanzan al mes una cantidad aproximada a los $ 630,622.60, se determinó que el costo del metro cúbico de agua tratada es de $ 0.61, sin considerar la depreciación de los equipos, costo relativamente bajo comparado con plantas similares construidas en otros países de América Latina.

Ahora, tomando en cuenta la ampliación de la planta a 600 litros por segundo como gasto medio, los costos de operación mensuales, estimados a precios actuales, se verán incrementados a $ 761,246.08, los cual nos arroja un nuevo costo del metro cúbico de agua tratada de $ 0.49, menor al anterior en $ 0.12, debido a las economías que nos representa el uso intensivo de la infraestructura ya existente, construida durante la primera etapa de la Planta.




Por otra parte, y por así convenir a los intereses de la contratante, se determinó que la modalidad de ejecución de la planta es la de “Llave en mano”, (en inglés se conoce por las siglas BOT que significan Building, Operating y Transfering), la cual consiste en que el constructor es responsable desde el diseño (estudio y proyecto) de la planta y de los trámites y permisos oficiales previos, hasta la puesta en marcha de la misma, pasando por la construcción de la obra civil y el equipamiento. Esto implica una concepción diferente de la relación entre contratista y contratante, en la que al primero se le van dando los elementos necesarios, de acuerdo a los términos de un contrato único y a un programa de trabajo acordado, para que en un solo proceso y en un tiempo determinado, diseñe, construya y ponga en funcionamiento la infraestructura que le fue encargada por la contratante, y que al término de dichas fases el contratista deberá entregar funcionando, al organismo operador que la contratante designe para su recepción.

La modalidad anterior también plantea un formato diferente en lo que corresponde al flujo de los fondos destinados a cubrir los avances físicos del contratista, toda vez que en el nuevo esquema se pagan de forma modular, es decir por módulo o conjunto completo de obra terminada, que generalmente corresponde a un elemento de los que integran la infraestructura general de la planta, en lugar del sistema tradicional que requería cumplir con un complejo sistema de números generadores y estimaciones de los avances físicos de cada concepto de obra.

De igual forma esto trae consigo que la presentación de las evaluaciones, análisis y demás documentos que sustentan la viabilidad de la inversión y el desarrollo del proyecto, obedezca a la misma lógica de la modalidad de ejecución, tal y como podemos observar en la integración de los presupuestos de inversión correspondientes a la PTAR de Río Viejo, 2a Sección, que a continuación se presentan. 11.1 Presupuestos de Inversión

Después de revisar tres tipos alternativos de plantas de tratamiento que pudieran ajustarse tanto a los recursos disponibles como a las condiciones de la zona y cumplir además con los objetivos de saneamiento y de protección ambiental tanto del gobierno federal como del estado, contenidos en los respectivos Planes de Desarrollo 2007-2012, el análisis y la evaluación efectuada determinaron técnicamente la necesidad de construir un sistema de lagunas aireadas basado en un tren de tratamiento de agua y lodos, con una capacidad mensual de 1’036,800 metros cúbicos de agua tratada que serán vertidos finalmente al Río Mezcalapa, con lo que se tenderá a reducir los impactos negativos al ambiente.

Como ya fue expuesto en la parte técnica del proyecto, este consiste entonces en la construcción, en dos etapas, de un sistema de tratamiento que utilizará lagunas aireadas con una capacidad inicial de agua tratada de 400 litros por segundo para alcanzar posteriormente, en la segunda etapa a construirse en 5 años, la capacidad total de 600 litros por segundo.




Dichas capacidades de diseño se obtuvieron a partir de considerar, colegiadamente con los técnicos de la CNA y de SAPAET, una dotación de 300 lt/hab/día y un factor de aportación de 0.8, lo que da como resultado una aportación de aguas residuales de 240 lt/hab/día. Además, la necesidad de construcción de la segunda etapa de la planta se determinó con base en las proyecciones del crecimiento poblacional expuestas en el apartado de los Aspectos Socio-Económicos de este mismo documento.

Así, en la construcción de la PTAR de la Ra Río Viejo, 2a Sección, Centro, que aquí se propone, se cumplirá con las siguientes fases que integran, en la lógica de la modalidad de “Llave en Mano”, los componentes de estudios y proyectos, obra civil, equipamiento, obra eléctrica y arranque y pruebas, tal como se señalan en los siguientes presupuestos de inversión:

PRESUPUESTOS DE INVERSIÓN

I. ESTUDIO Y PROYECTO EJECUTIVO

N° Concepto Cant. UM Inversión

I.1 Proyecto Ejecutivo de la Planta Tratadora de Aguas Residuales

1 Proyecto 1’893,815.22

I.2 Proyecto de Colectores Pluviales y/o Drenes de la Planta Tratadora de Aguas Residuales

1 Proyecto 747,952.74

I.3 Manifestación de Impacto Ambiental 1 MIA 1’944,11.59

I.4 Programa para Análisis de Riesgo y Prevención de Accidentes

1 Proyecto 69,484.39

S U B T O T A L $ 1’011,848.72

II. OBRA CIVIL


II.1 Preliminares Planta 1 Obra 43’647,256.00

II.2 Caja de Llegada a Pretratamiento 1 Obra 1’916,901.54

II.3 Desarenador - Desengrasador 1 Obra 1’605,390.82

II.4 Lagunas de Aireación (400 Lps) 1a Etapa

1 Obra 34’687,427.29

II.5 Clarificador 1 Obra 386,178.52

II.6 Sistema de desinfección 1 Obra 2’181,034.27

II.7 Obra de salida 2000 M. (Cruce de carr.) 1 Obra 4’091,269.37

II.8 Edificio de operación y control 1 Obra 668,922.21





II.9 Edificio de deshidratación de lodos 1 Obra 778,791.14

II.10 Caseta para Centro de Control de motores y planta de emergencia

1 Obra 629,184.36

I

I.11

(Cárcamo de agua potable) 1 Obra 61,295.37

II.12 Caseta de sopladores 1 Obra 659,229.01

II.13 Caseta de vigilancia 1 Obra 91,954.04

II.14 Obras complementarias 1 Obra 3’247,243.77

II.15 Obras exteriores 1 Obra 4’110,198.86

S U B T O T A L $ 98’762,276.59

III. EQUIPAMIENTO


III.1 Caja de llegada. Pretratamiento. 1 Obra 1’705,516.62

III.2 Desarenador - Desengrasador 1 Obra 4’326,038.82

III.3 Lagunas de aireación 1 Obra 4’190,585.84

III.4 Sistema de desinfección 1 Obra 3’470,999.98

III.5 Edificio de operación y control 1 Obra 1’078,124.93

III.6 Caseta de sopladores 1 Obra 3’220,046.19

III.7 Sistema de deshidratación 1 Obra 4’282,661.43

S U B T O T A L $ 22’273,973.81

IV. OBRA ELÉCTRICA


IV.1 Línea de media tensión (incluye transición)

1 Obra 1,064,878.41

IV.2 Subestación eléctrica 1 Obra 2,520,878.89

IV.3 Sistema de fuerza 1 Obra 854,939.98

IV.4 Centro de control de motores y planta de emergencia

1 Obra 1,488,064.93

IV.5 Alumbrado exterior e interior de edificios 1 Obra 1,481,195.46

IV.6 Sistemas de tierras 1 Obra 297,914.91

S U B T O T A L $ 7,707,872.59

V. ARRANQUE Y PRUEBAS






V.1 Pruebas y arranque 1 Obra 506,622.43

S U B T O T A L $ 506,622.43

RESUMEN DE LA INVERSIÓN

N° E t a p a Inversión

I ESTUDIO Y PROYECTO 1’893,815.22

II OBRA CIVIL 98’762,276.59

III EQUIPAMIENTO 22’273,973.81

IV OBRA ELÉCTRICA 7’707,872.59

V PRUEBAS Y ARRANQUE 506,622.43

SUBTOTAL EJECUCIÓN $ 131’144,560.64

IVA (15%) $ 19’671,684.10

TOTAL EJECUCIÓN $ 150’816,244.74

Como ya se hizo mención, sobre este monto total de inversión no se propone hacer ninguna recuperación económica proveniente de los beneficiarios, que en un sentido estricto no son sólo los poco más de 149 mil habitantes de las colonias de la zona sureste de Villahermosa, que es el área más populosa de la ciudad, cuyo aporte de gasto de agua residual será el que se conduzca a la planta para su tratamiento, sino también todos aquellos que habitan en las colonias y barrios cercanos a las márgenes del Río Mezcalapa, que es el cuerpo receptor donde actualmente se hacen dichas descargas sin ningún tratamiento, y que afectan y contaminan ese entorno en el cual existen grupos humanos que desarrollan individualmente actividades urbanas y agropecuarias dentro de el. Lo anterior, sin considerar el daño que día con día afecta a la vida natural de los organismos acuáticos y vegetales que dependen de la calidad del agua de ese importante caudal que es el Río Mezcalapa.

La relación población/costo con el importe total considerado para el proyecto en su primera etapa y en términos de dólares norteamericanos, a un tipo de cambio de $10.50, sería la siguiente:

USD 14’363,451.88 ÷ 149,000 = USD 96.39 / habitante

Este costo por habitante se ubica en los promedios de los costos reportados




en un cuadro presentado en las mesas de trabajo del XXVII Congreso Interamericano de Ingeniería Sanitaria y Ambiental, promovido por la Asociación Interamericana de Ingeniería Sanitaria y Ambiental (AIDIS), celebrado en Porto Alegre, Brasil, del 3 al 8 de diciembre de 2000, cuadro que a continuación se muestra para efectos referenciales.

Tabla: Costos de Plantas de Tratamiento (Fuente: OSE y SABESP)

Proyecto Población

Equivalente Costo Total U$S

Costo por Habitante U$S

Franca (SABESP) 315,000 30,500,000 97

PROMEDIO Francia (SOGREAH) 270,000 26,000,000 96

Lavapes (SABESP) 206,000 19,000,000 92

Tacuarembó (OSE) 40,000 4,812,868 120

Florida (OSE) 29,700 4,563,691 154

Fray Bentos (OSE) 18,000 1,313,913 73

San Carlos (OSE) 17,300 1,797,865 104

Santa Lucía (OSE) 15,800 1,852,429 117

Rocha (OSE) 13,100 1,383,375 106

Trinidad 1(OSE) 11,500 1,413,490 123

Ubatuba (SABESP) 6,500 980,000 151

Trinidad 2 (OSE) 5,100 1,060,724 208

Sarandí Grande (OSE) 4,500 2,236,877 497

Casupá (OSE) 4,200 1,204,496 290

Los datos de dicho cuadro están referidos, salvo una excepción, a plantas de tratamiento de nivel secundario (pretratamiento y tratamiento secundario), variando entre poblaciones de diseño de 4,000 a 300,000 habitantes equivalentes. Se incluyeron tratamientos por barros activados de distinto tipo y lagunas. El objetivo de ese trabajo fue obtener una ecuación que permitiera determinar el costo probable de una planta para tratamiento secundario de efluentes conociendo la población equivalente de diseño, utilizando como datos de partida precios reales de obras en ejecución y obras terminadas. El costo así obtenido fue utilizado por los autores, para la evaluación de costos, la priorización de alternativas de agrupamiento de localidades y la implementación de un programa de obras de saneamiento, y que nos sirve aquí para referenciar que, dada nuestra población objetivo, el costo de construcción de la PTAR en la Ra Río Viejo 2ª Sección, se ubica en rangos permisibles, sobretodo si consideramos que los precios considerados en la Tabla anterior corresponden al año 2000 e incluso a años anteriores.




Así, la cuestión de la no recuperación que se menciona se debe a la problemática que más abajo se señala relacionada con la estructura de tarifas vigente, sin embargo, es posible obtener algunos beneficios económicos, resultado, por una parte, de la comercialización que pudiera hacerse de los 12.5 metros cúbicos de lodos secos que generará semanalmente el tipo de tratamiento seleccionado y que pueden ser utilizados como un excelente abono orgánico. Y por otra parte, del aprovechamiento sustentable de las 9 hectáreas de reserva, en las que pudiera ser establecido algún cultivo con características rentables, tales como pasto o grama remolino, palma de aceite, frutales u otros.

Ahora, en cuanto a los costos de operación de la planta, se estiman los siguientes conceptos de gasto que implica el mantenerla funcionando permanentemente y sin contratiempos, durante un periodo de 5 años, plazo en el que se estima será requerida la ampliación a 600 Lps.:

ESTRUCTURA DE COSTOS DE OPERACIÓN

1. Recursos Humanos

Categoría Salario Salario Real

Personal Costo

Mensual Costo Anual

Operadores 6,200 11,222 8 89,776.00 1,077,312.00

Responsable PTA 9,000 16,290 1 16,290.00 195,480.00

Aux Pta/Laboratorio 6,700 12,127 1 12,127.00 145,524.00

Ayudante General 5,500 9,955 6 59,730.00 716,760.00

Secretaria 4,000 7,240 1 7,240.00 86,880.00

Limpieza 3,000 5,430 2 10,860.00 130,320.00

SUMAS 196,023.00 2,352,276.00

2. Requerimientos de materiales

Descripción UM Cant. Costo

Mensual Costo Anual

Materiales de oficina y limpieza Lote 1 2,000.00 24,000.00

Materiales y sust. de laboratorio Lote 1 5,000.00 60,000.00

Combustibles y lubricantes Lote 1 4,500.00 54,000.00

SUMAS 11,500.00 138,000.00

3. Análisis y monitoreo

Estudio Importe Nº de

Muestras Costo

Mensual Costo Anual




Análisis de Agua 15,000 2 30,000.00 360,000.00

Análisis de Lodo 10,000 1 10,000.00 120,000.00

Monitoreo de Cuerpo Receptor 10,000 6 60,000.00 720,000.00

SUMAS 100,000.00 1’200,000.00

4. Servicios Generales

Servicio UM Cant. Costo

Mensual Costo Anual

Servicio telefónico Lote 1 2,000.00 24,000.00

Servicio de energía eléctrica Lote 1 318,099.60 3’817,195.20

Servicios de mantenimiento Lote 1 3,000.00 36,000.00

SUMAS 323,099.60 3’877,195.20

11.2 Erogaciones Anuales por Operación y Mantenimiento

A continuación se presenta en primer lugar, el cuadro de egresos mensuales, a precios

actuales y sin considerar la depreciación, por los diversos conceptos de operación y mantenimiento de

la primera etapa de la planta (400 Lps.), y después lo correspondiente a la segunda etapa cuando a

partir del sexto año se alcanza el gasto medio de 600 Lps., con su expresión anualizada para efecto de

evaluación

ESTRUCTURA DE EGRESOS DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO (400 LPS)

Concepto Costo Mensual Costo Anual %

1. Recursos Humanos 196,023.00 2,352,276.00 31.1

2. Requerimientos de Materiales 11,500.00 138,000.00 1.8

3. Análisis y monitoreo 100,000.00 1’200,000.00 15.9

4. Servicios Generales 323,099.60 3’877,195.20 51.2

SUMAS 630,622.60 7’567,471.20 100.0

Como puede apreciarse en el cuadro anterior, los costos más significativos de más a menos son la energía eléctrica, los recursos humanos y los pagos por los análisis de calidad de efluente en sus distintas fases. Las erogaciones por concepto de operación y mantenimiento menor de la planta se elevan debido al alto consumo de energía eléctrica de los equipos que requiere esta alternativa técnica que, como se señaló anteriormente, dadas las limitaciones del terreno disponible, resultó ser la más apropiada. En este caso, es de recomendarse poner atención a la sugerencia de aprovechar de manera comercial, los lodos orgánicos que en una cantidad de 12.5 metros cúbicos generará la planta semanalmente, durante sus primeros 5 años de funcionamiento, y que después de esa fecha se verá incrementada hasta alcanzar casi los 19 metros cúbicos, toda vez que con base en el crecimiento poblacional de la zona sureste de Villahermosa, deberá entrar en funcionamiento la ampliación de la planta con un gasto medio de proyecto de 600 litros por segundo y una capacidad de tratamiento de 1’555,200 metros cúbicos mensuales. En conjunto se estima que los ingresos obtenidos mediante la




comercialización de lodos orgánicos y cultivos de alta rentabilidad, provenientes de las propias áreas de reserva de la Planta, podrían contribuir a cubrir sus costos de operación de la planta hasta en un 30 %. Además de lo anterior, se sugiere aprovechar la idea de manejar la planta en su conjunto como un parque temático, con fines educativos, lo que le daría un valor agregado de carácter social muy importante.

Por otra parte, la ampliación de la Planta hasta un gasto medio de 600 Lps., presenta la siguiente estructura de egresos, a precios actuales y dejando constantes los demás costos de operación y mantenimiento, modificándose solamente lo que se afecta con los incrementos en el consumo de la energía eléctrica, que acarrea por una parte el mayor uso de los equipos existentes, y por otra la incorporación de nuevos equipos al tratamiento de un mayor gasto de aguas servidas, que hace cambiar la estimación de los servicios generales, de la siguiente forma:

5. Servicios Generales (600 Lps.)

Servicio UM Cant. Costo

Mensual Costo Anual

Servicio telefónico Lote 1 2,000.00 24,000.00

Servicio de energía eléctrica Lote 1 448,723.08 5’384,676.96

Servicios de mantenimiento Lote 1 3,000.00 36,000.00

SUMAS 453,723.08 5’444,676.96

ESTRUCTURA DE EGRESOS DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO (600 LPS)

Concepto Costo Mensual Costo Anual %

1. Recursos Humanos 196,023.00 2,352,276.00 25.8

2. Requerimientos de Materiales 11,500.00 138,000.00 1.5

3. Análisis y monitoreo 100,000.00 1’200,000.00 13.1

4. Servicios Generales 453,723.08 5’444,676.96 59.6

SUMAS 761,246.08 9’134,952.96 100.0

Pasar de una capacidad de 400 Lps., a 600 Lps., hace que los costos de operación de la Planta se incrementen, por el aumento en el consumo de energía eléctrica, en un 20.71 %, sin embargo, el costo del metro cúbico de agua tratada diminuye en $ 0.12, es decir que pasa de $ 0.61 a $ 0.49, lo que representa un decremento de casi el 20%, situación que gracias al mayor volumen de agua tratada finalmente viene a compensar el incremento de los costos de operación de la planta.

11.3 Fuentes de Financiamiento

Como ya señalamos anteriormente, el financiamiento del proyecto proviene de una mezcla de recursos estatales y federales autorizados en el esquema financiero del Programa APAZU, cuyo ejercicio se regirá en los términos establecidos en las Reglas de Operación de dicho programa. Además la ejecución del proyecto será llevada a cabo por SAPAET, el cual es un organismo desconcentrado del gobierno estatal, y a su conclusión será entregado al organismo operador




municipal denominado Sistema de Agua y Saneamiento –SAS–, que será el encargado de su futura operación.

Cabe mencionar que ambos organismos, estatal y municipal, cuentan con recursos propios

provenientes del cobro por la prestación de los servicios, sin embargo, dicha recaudación es apenas

suficiente para cubrir parte de los rubros de gasto más importantes de la operación de los sistemas,

como son el pago de nóminas, la energía eléctrica, la adquisición de reactivos químicos para la

potabilización del agua, el mantenimiento y reparación de los equipos de bombeo y vehículos,

combustibles y lubricantes, etc., por lo que para la construcción, ampliación y rehabilitación de los

sistemas de agua potable, alcantarillado y plantas potabilizadoras y de tratamiento, deben recurrir a las

participaciones presupuestales del gobierno estatal y del gobierno federal.

Lo anterior obedece en gran medida a la existencia de una estructura tarifaria ineficiente que

no permite recuperar la totalidad de los gastos de operación y mantenimiento y menos la ampliación de

la capacidad física de prestación de más y mejores servicios de agua potable, alcantarillado y

saneamiento. A su vez, dicha estructura tarifaria obsoleta persiste gracias a la inexistencia de una

cultura de contribución y pago por parte de la población beneficiaria de los servicios, a la cual,

prácticamente se le regala el consumo del líquido, dada su desproporcionada reacción en contra de

cualquier intento de modificar las tarifas existentes.

Sin embargo, ocasionalmente se ha recurrido a instituciones nacionales de crédito, tales

como BANOBRAS, para llevar a cabo proyectos prioritarios, sobre todo de agua potable, que han

permitido resolver en poco tiempo, desabastos importantes de servicios, como es el caso de la Planta

Potabilizadora del Carrizal, en la ciudad de Villahermosa, llevada a cabo por la instancia municipal, y

cuya ejecución en 18 meses permitió aumentar la capacidad de producción de agua potable en un 300

por ciento, pasando de 500 metros cúbicos por segundo en el 2006 a 1500 metros cúbicos por

segundo en el 2007, con lo cual se estará cubriendo la demanda del servicio hasta por 15 años.

Debido a que uno de los principales requisitos de BANOBRAS para el otorgamiento de los

créditos es que los recursos que financia sean recuperados por la vía de las tarifas, esta acción implicó

que el Ayuntamiento de Centro promoviera la modificación a la estructura tarifaria, misma que se logró

pese a la enorme resistencia presentada por diversos sectores de la sociedad municipal, que incluso

llegó a convertirse en una especie de bandera política de ciertos grupos de oposición al gobierno. Sin

embargo, el incremento que se logró, aun resultó insuficiente para cubrir la totalidad de las

necesidades de operación del conjunto de sistemas que son responsabilidad del organismo operador

SAS, por lo que el crédito debió ser avalado con las participaciones federales que le corresponden

anualmente al municipio.

11.4 Flujo Financiero

Tomando en consideración tanto la modalidad de ejecución “Llave en mano” como el




programa de ejecución física del proyecto, estimado para ser concluido en un año, a continuación se

presenta el flujo de fondos, por mes, que será requerido por la contratante para ir cubriendo cada fase

concluida, por lo que dicho flujo sirve de base para la calendarización de los recursos presupuestales

autorizados al proyecto. Lo anterior es importante para garantizar la continuidad de las acciones de

construcción, y que estas se vayan realizando sin contratiempos de carácter financiero. En este caso,

el flujo de recursos se presenta sin considerar el IVA.




N° CONCEPTO MES 1 MES 2 MES 3 MES 4 MES 5 MES 6 MES 7 M

ES 8 MES 9 MES 10 MES 11 MES 12 TOTALES

I. ESTUDIO Y PROYECTO EJECUTIVO

1,893,815.22

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1,893,815.22

I1 PROYECTO EJECUTIVO DE LA PTAR 881,966.50 881,966.50

I.2 PROYECTO DE COLECTORES PLUVIALES Y/O DRENES DE LA PTAR

747,952.74 747,952.74

I.3 MANIFESTACIÓN DE IMPACTO AMBIENTAL

194,411.59 194,411.59

I.4 PROGRAMA PARA ANÁLISIS DE RIESGO Y PREVENCION DE ACCIDENTES

69,484.39 69,484.39

II. OBRA CIVIL

0.00 13,839,256.

00 10,735,512.

22 20,949,143.

14 13,685,258.

25 12,619,762.

63 5,559,655.9

7 7,254,966.2

2 11,421,852.

37 2,696,869.7

9 0.00 0.00 98,762,276.59

II.1 PRELIMINARES PLANTA 13,839,256.

00 7,200,000.0

0 7,200,000.0

0 7,200,000.0

0 7,200,000.0

0 1,008,000.0

0 43,647,256.00

II.2 CAJA DE LLEGADA A PRETRATAMIENTO 1,916,901.5

4 1,916,901.54

II.3 DESARENADOR - DESENGRASADOR 1,605,390.8

2 1,605,390.82

II.4 LAGUNAS DE AIREACION 1a ETAPA 2,585,577.6

0 8,767,241.1

3 3,989,000.0

0 3,989,000.0

0 3,989,000.0

0 6,088,993.1

2 5,278,615.4

5 34,687,427.30

II.5 CLARIFICADOR 386,178.52 386,178.52

II.6 SISTEMA DE DESINFECCIÓN 1,013,918.3

1 1,167,115.9

6 2,181,034.27

II.7 OBRA DE SALIDA 2000 MTS CRUCE DE CARRETERA

3,722,038.6

0 369,230.77 4,091,269.37

II.8 EDIFICIO DE OPERACIÓN Y CONTROL 67,180.03 480,495.07 121,247.12 668,922.22

II.9 EDIFICIO DE DESHIDRATACION DE LODOS

72,778.37 570,495.07 135,517.71 778,791.15

II.10 CASETA PARA CENTRO DE CONTROL DE MOTORES Y PLANTA DE EMERGENCIA

358,938.35 270,246.01 629,184.36

II.11 (CARCAMO DE AGUA POTABLE) 49,681.16 11,614.21 61,295.37

II.12 CASETA DE SOPLADORES 542,536.37 116,692.63 659,229.00

II.13 CASETA DE VIGILANCIA 15,000.00 76,954.04 91,954.04

II.14 OBRAS COMPLEMENTARIAS 70,000.00 562,655.97 985,973.10 1,628,614.7

0 3,247,243.77




N° CONCEPTO MES 1 MES 2 MES 3 MES 4 MES 5 MES 6 MES 7 M

ES 8 MES 9 MES 10 MES 11 MES 12 TOTALES

II.15 OBRAS EXTERIORES 809,976.22 180,000.00 792,583.62 2,327,639.0

2 4,110,198.86

III. EQUIPAMIENTO

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5,649,176.3

1 11,262,958.

93 3,511,492.4

7 1,850,346.1

0 0.00 22,273,973.81

III.1 CAJA DE LLEGADA, PRETRATAMIENTO. 1,082,691.0

3 622,825.59 1,705,516.62

III.2 (DESARENADOR-DESENGRASADOR) 4,326,038.8

3 4,326,038.83

III.3 LAGUNAS DE AIREACION 1,730,072.5

6 2,460,513.2

8 4,190,585.84

III.4 SISTEMA DE DESINFECCION 3,470,999.9

8 3,470,999.98

III.5 EDIFICIO DE OPERACIÓN Y CONTROL 1,078,124.9

3 1,078,124.93

III.6 CASETA DE SOPLADORES 2,836,412.7

2 382,581.25 1,052.22 3,220,046.19

III.7 SISTEMA DE DESHIDRATACION 2,432,315.3

2 1,850,346.1

0 4,282,661.42

IV. OBRA ELÉCTRICA

0.00 0.00 0.00 0.00 1,100,000.0

0 2,128,893.7

5 1,294,007.3

3 457,129.77 755,827.20 907,136.13 0.00 0.00 6,642,994.18

IV.1 LINEA DE MEDIA TENSION INCLUYE TRANSICION

987,232.05 67,940.57 9,705.80 1,064,878.41

IV.2 SUBESTACIÓN ELÉCTRICA 1,100,000.0

0 1,420,878.8

9 2,520,878.89

IV.3 SISTEMA DE FUERZA 708,014.86 146,925.12 854,939.98

IV.4 CENTRO DE CONTROL DE MOTORES y PLANTA DE MERGENCIA

1,147,082.2

1 340,982.73 1,488,064.94

IV.5 ALUMBRADO EXTERIOR E INTERIOR DE EDIFICIOS

574,059.33 907,136.13 1,481,195.46

IV.6 SISTEMAS DE TIERRAS 116,147.04 181,767.87 297,914.91

V. ARRANQUE Y PRUEBAS

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 150,819.50 120,655.60 120,655.60 114,491.73 506,622.43

V.1 PRUEBAS Y ARRANQUE 150,819.50 120,655.60 120,655.60 114,491.73 506,622.43

S U M A S 1,893,815.2

2 13,839,256.

00 10,735,512.

22 20,949,143.

14 14,785,258.

25 14,748,656.

38 6,853,663.3

0 13,361,272.

30 23,591,458.

00 7,236,153.9

9 1,971,001.7

0 114,491.73 130,079,682.23




.11.5 Evaluación Social

El uso eficiente del agua, su abastecimiento y el saneamiento de las aguas residuales

es una de las más altas prioridades consignadas en los Programas de Agua Potable,

Alcantarillado y Saneamiento, los cuales dirigen sus acciones para mantener, complementar y

aumentar la infraestructura en los servicios

Por ello, el manejo integral y adecuado de los residuos, la medición y adaptación a las

repercusiones del cambio climático; el saneamiento y adecuado manejo del recurso hídrico y la

protección a los ecosistemas; el fortalecimiento del marco normativo en materia ambiental y el

ordenamiento ecológico, son algunas de las acciones claves que conforman la agenda

gubernamental en este ámbito, y son parte de los principales reclamos que la población urbana

hace a las autoridades en cada foro y reunión de consulta ciudadana que se realiza.

De ahí que el quehacer gubernamental en materia ambiental se este centrando en el

manejo integral de los residuos; la medición y adaptación a las repercusiones del cambio

climático; el saneamiento, control y adecuada utilización del recurso hídrico y la protección a sus

ecosistemas; el fortalecimiento del marco normativo ambiental, y el ordenamiento ecológico, a

través de la realización de proyectos como el que aquí se presenta.

“El futuro de un estado como Tabasco, con amplia biodiversidad, deberá apoyarse en el

trabajo de una estructura organizacional especializada y un equipamiento urbano ambiental

necesario, que acelere la transición hacia el desarrollo sustentable”1

1 Andrés Granier Melo, Primer informe de Gobierno. Villahermosa, Tabasco, 11 de noviembre de 2007.




CAPITULO 12




C o n t e n i d o

12. Manual de operación y mantenimiento




MANUAL DE OPERACIÓN, EN

UNA PLANTA DE TRATAMIENTO

DE AGUAS RESIDUALES.




Í N D I C E :

ÍNDICE...................................................................................................................................1

PRESENTACIÓN...................................................................................................................2

INTRODUCCIÓN..................................................................................................................3

ARRANQUE Y PARO DE LA PLANTA..............................................................................4

METODOLOGÍA DE PARO.................................................................................................7

MANTENIMIENTO PREVENTIVO Y CORRECTIVO......................................................9

SISTEMAS DE AEREACIÓN.............................................................................................12

MEDIDAS DE MANTENIMIENTO PREVENTIVO, PARA REDUCIR PROBLEMAS

DE BLOQUEAMIENTO EN LAS LÍNEAS DE UNA PLANTA DE TRATAMIENTO DE

AGUAS RESIDUALES........................................................................................................15

EL OPERADOR...................................................................................................................16

RESPONSABILIDAD DEL OPERADOR...........................................................................21

SEGURIDAD Y MANTENIMIENTO EN LAS LAGUNAS..............................................23

PLAN DE RESPUESTAS ANTE EMERGENCIAS...........................................................26

ACCIONES PARA UNA EMERGENCIA..........................................................................26

LAGUNAS DE ESTABILIZACIÓN...................................................................................27

OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO DE LAS LAGUNAS..............................................30




INTRODUCCIÓN.

Una planta de tratamiento de aguas residuales es, la instalación, donde se reciben las

aguas residuales generadas por las actividades diarias de la ciudad (comercial, doméstica,

industrial, y de servicios) para que éstas sean tratadas con protección de la salud y el medio

ambiente y pueden usarse en actividades y/ó en servicios que no requieran calidad de agua

potable.

Para que, cada una de las etapas que forman parte de éste sistema de tratamiento

cumpla con los objetivos, para los cuales fueron diseñados, es necesario la implementación

de un plan de mantención periódico que optimice la operación de cada una de las etapas del

proceso de tratamiento.

Al iniciar las actividades propias de cada trabajo específico, se deberá proporcionar

a todos los trabajadores el entrenamiento necesario sobre las medidas de seguridad al

operar y manejar los equipos a utilizar en la planta de tratamiento de aguas residuales, llave

en mano 1era etapa (zona sureste).




ARRANQUE Y PARO DE LA PLANTA.

Metodología de Arranque.

Para iniciar la operación de la planta de tratamiento se pueden considerar dos

opciones. La primera consiste en formar la población biológica en el reactor a base de

aerear agua negra, reteniéndola por un periodo de 24 a 48 hrs aproximadamente hasta que

se forme el lodo y posteriormente hacer funcionar el reactor al 50 % de su capacidad hasta

que se obtengan características deseadas en el licor mezclado como son: sólidos

suspendidos y sólidos sedimentables, para operar a toda la capacidad la planta.

La otra opción es inocular lodos de una planta que ya este operando y aclimatarlos

al tipo de agua. La primera opción es adecuada cuando, por el tamaño de la planta es muy

difícil y/o costoso traer lodos de otra planta; la segunda opción es útil cuando se tiene una

instalación pequeña.

Procedimiento de arranque: considerando que se vaya a optar por la primera

alternativa de arranque, el procedimiento será el siguiente:

Bombear agua negra cruda a la primera laguna.

Observar en el reactor el nivel de lodos hasta que los tubos de aeración estén

sumergidos.

Encender el soplador de aire mediante el interruptor eléctrico en el tablero.

confirmar que en el tablero eléctrico, el soplador este energizado. Asimismo

verificar el nivel de aceite y rotación.

Después proceder a abrir paulatinamente las válvulas de alimentación de aire hacia

los difusores y regular el suministro observando el burbujeo en el reactor biológico.

Es importante verificar que el burbujeo y mezclado sea lo mas uniforme posible,

evitando las “zonas muertas” o carentes de aire en la superficie del liquido.

Una vez que la segunda laguna este alcanzando su nivel de operación (3.5 m. de

profundidad), será necesario ir llenando la segunda en la misma secuencia, este

procedimiento se aplicará a la laguna correspondiente a la ampliación.

La secuencia de arranque del clarificador secundario se logra una vez que las

lagunas han alcanzado un nivel de microorganismos adecuados (500 mg/I)

manteniendo como variable de operación a controlar la velocidad de alimentación.

Una vez de que el clarificador secundario comience a derramar, mandar el

decantado al sistema de desinfección




El sistema de desinfección por luz ultravioleta, al ser automático solo requiere

encender el equipo una vez que se encuentra sumergido en las aguas, es muy

importante evitar la observación directa de las lámparas, ya que estas causarían

daño a la retina. Una vez encendido el equipo, este se verifica y da inicio con el

encendido de las lámparas.

Una vez expuesto a la luz ultravioleta, el efluente de la planta puede ser descargado

al rio.

Procedimiento de operación normal; una vez que la planta este operando, se deberán

observar las siguientes medidas para el buen desarrollo del proceso:

Verificar mediante análisis de laboratorio la operación correcta de la planta.

Comprobar una vez por día el nivel de aceite de las bombas así como del soplador.

Dar seguimiento diario al número de horas de operación de las lámparas de luz

ultravioleta para programar su cambio.

Control y Estabilización del Proceso:

El control del proceso de la planta consiste en:

a) El control de la población de microorganismos en el licor mezclado, de tal manera

que se obtenga un efluente de calidad.

b) El control del nivel de oxigeno disuelto en el licor mezclado de tal manera que se

obtenga la activación de los microorganismos.

c) El ajuste constante del flujo de alimentación a las lagunas.

Cantidad de lodos activados: para el control de la planta de lodos activados, es

necesario mantener una cantidad correcta de sólidos en el licor mezclado; además debe

existir un equilibrio entre las cargas orgánicas aplicadas y la cantidad de sólidos activados

en el licor mezclado. Una operación adecuada no puede ser obtenida cuando el contenido

de sólidos es tan alto que el abastecimiento de aire disponible es inadecuado para mantener

las condiciones aerobias.

El análisis de la cantidad de lodos activados debe ser realizado por lo menos una vez

por día. Los parámetros de control de lodo activado son las determinaciones de sólidos

suspendidos y sólidos sedimentables, a fin de referirlos como índice volumétrico (IVL).




El índice volumétrico de lodos representa el volumen de lodos contenidos en una

muestra de licor mezclado que reposa en una probeta de 1000 ml, durante 30 minutos (Pv),

dividido entre la concentración de sólidos suspendidos totales en el licor mezclado

expresado en porcentaje.

El conocimiento de la densidad del lodo obtenido, proporciona una medida para

operar la planta. Un buen lodo es denso es decir con un índice volumétrico bajo. Es bueno

en el sentido que se sedimentan rápidamente y ocupa un volumen pequeño siendo fácil su

remoción en el clarificador secundario.

El índice adecuado de operación está en función de varios factores tales como:

a) Concentración de materia orgánica de las aguas residuales crudas.

b) Concentración de sólidos en el licor mezclado.

Aereación y control de oxigeno disuelto: el segundo factor importante en el control

de la planta es abastecer con suficiente oxigeno al lodo para mantenerlo activo.

En la operación de la planta, el mezclado del lodo, así como la satisfacción de los

requerimientos de oxigeno para mantener activos a los microorganismos es logrado por un

sistema de aereación que contempla un soplador de aire integrado a difusores.

En todas las plantas, la calidad y la concentración de las aguas residuales varia en el

transcurso del día, en los diferentes días, de semana a semana; etc y en relación con las

estaciones, por lo que la demanda de oxigeno es variable. Cuando el agua residual tiene

mayor concentración, el sistema de aereación debe ser operado a diferentes capacidades.

Antes que cualquier reducción sea hecha en el abastecimiento, es necesario que el

operador se asegure de que existe un exceso de oxigeno, efectuando análisis de oxigeno

disuelto.

Si se requiere reducir el flujo de aire, la reducción hecha debe ser pequeña. Si

después de la reducción el nivel de oxigeno permanece alto en el periodo de máxima carga

(demanda de oxigeno) será necesario hacer una reducción.

Tiempo de Retención Hidráulico (tr).

Es la función del gasto que entra a la planta y se mantendrá en 2 días en cada

laguna.




Control de Laboratorio.

Para controlar la calidad del efluente de la planta es necesario establecer un

programa continuo de monitoreo y análisis de los parámetros mas relevantes. Las pruebas y

la frecuencia con que se desarrollará el programa para el control del proceso depende de

varios factores:

a) La variante en el proceso de lagunas.

b) El tamaño de la planta.

c) La infraestructura del laboratorio.

d) La disponibilidad de operadores.

Metodología de Paro.

El paro de planta (por modulo) será el siguiente:

1) Abrir el by-pass del modulo que se quiera parar.

2) Esperar a que la laguna alcance su límite inferior de nivel.

3) Una vez que la laguna haya alcanzado su nivel mínimo de operación apagar o

bloquear la alimentación de aire hacia los difusores.

4) Para evitar la presencia de septicidad en el licor mezclado (debido al decremento de

aire), será necesario trasegar o trasvasar el contenido de la laguna hacia los módulos

subsecuentes.

Problemas de Operación.

El lodo activado de buena calidad, es el que tiene color café, olor a tierra húmeda e

IVL bajo.

En algunas ocasiones la planta puede producir un lodo pobre. El color puede variar

de café oscuro a gris-negro mientras adquiere un olor desagradable. El ascenso rápido del

IVL con aumento del tamaño de los flóculos, convirtiéndose en masas blancas sarrosas que

se asientan lentamente, indica la presencia de lodo pobre. Cuando esto sucede la capa del

lodo aumenta en profundidad hasta que la corriente natural en el tanque lleva algo de

sólidos sobre el vertedor. El aumento rápido del IVL ocurre 2 o 3 días antes de que se




manifieste la dificultad. El IVL es de gran valor para el operador, en el control de procesos

de lodos activados.

Las condiciones antes mencionadas pueden ser causadas por varios factores, los

principales son:

Sobrecarga hidráulica y orgánica.

Condiciones sépticas.

Sobrecarga hidráulica y orgánica.

Toda planta esta diseñada para tratar cierta carga en términos de kg. de DBO/día,

como también la capacidad en litros por día. Si la carga orgánica excede la capacidad de

diseño, se presentaran dificultades debido a que se necesita mayor tiempo de residencia

hidráulico y aumentan los requerimientos de oxigeno, no produciéndose un lodo adecuado

para obtener un efluente con la calidad que se requiere. Con frecuencia esta situación es

resultado de la adición al drenaje domestico, de desechos industriales no previstos en el

diseño.

La sobrecarga hidráulica es la presencia de un gasto mayor del que la planta puede

manejar, puede ir acompañada por sobrecarga orgánica. El resultado es el acortamiento del

tiempo de retención hidráulico y un aumento de la velocidad a través de las distintas

unidades de la planta.




MANTENIMIENTO PREVENTIVO Y CORRECTIVO.

Programa General de Mantenimiento.

El término “mantenimiento” se puede definir, como el arte de conservar el equipo

de la planta y sus estructuras en condiciones apropiadas para llevar a cabo las operaciones a

que están destinadas. Con un mantenimiento correcto se preveen las emergencias o

descomposturas imprevisibles, se deben tomar en cuenta los factores diseño, de

construcción y de operación. Si un diseño es adecuado y el equipo se construye con el

mejor material, la operación se efectuara con un mínimo de mantenimiento.

El mantenimiento se puede clasificar en:

M. Preventivo el cual está constituido por los trabajos y precauciones necesarias

para evitar desperfectos.

M. Correctivo es aquel que realiza las operaciones precisas una vez que el

desperfecto se ha producido.

Para lograr un programa eficiente de mantenimiento es conveniente:

Conservar la planta perfectamente aseada y ordenada.

Establecer un plan para la ejecución de las operaciones cotidianas.

Hacer un programa de revisión rutinaria de inspección y lubricación de los

sopladores.

El mantenimiento mecánico es de suma importancia, ya que el equipo debe estar en

perfectas condiciones de operación para que la planta se desarrolle en condiciones optimas.

Registro en el Mantenimiento Preventivo.

El operador nunca debe dejar de registrar el trabajo que está desarrollando porque a

medida que las semanas y meses pasan, dicho programa se olvida por las operaciones

propias de la planta. Cuando se ha seleccionado el sistema de registros que se llevara a

cabo, debe guardarse por fechas sobre una base diaria y no dejarlo a la memoria.




Equipo mecánico.

a) Bombas.

Son convenientes las inspecciones regulares y la limpieza del fondo y paredes de

los cárcamos. Las bombas son quizá, la parte más importante del equipo de la planta de

tratamiento. Una descompostura del equipo de bombeo, significará parar parcial o

totalmente la planta.

Deben llevarse a cabo inspecciones diarias en que se preste especial atención a lo

siguiente:

Cojinete. Calentamientos y ruidos.

Motores. Velocidad de operación.

Operación de bombeo. Vibraciones y ruidos.

Prensaestopas. Goteo excesivo.

Las aguas negras son más difíciles de bombear que el agua común, la presencia de

tierra y arena en estas aguas tiene un efecto abrasivo sobre las bombas. Además se

encuentran trapos, astillas y casi toda clase de objetos.

La única parte móvil de una bomba centrifuga es el impulsor o rotor que gira dentro

de una carcaza. El rotor está montado en una flecha y es sostenida por cojinetes axiales y

por uno o más cojinetes guía, según sea la longitud de la flecha. El engrasado de estos

cojinetes debe tomarse en cuenta, para ello es recomendable seguir las instrucciones del

fabricante. El empaque deberá lubricarse adecuadamente, ya que esto aumenta la eficiencia

de las bombas disminuyendo las fugas de aire, reduciendo la fricción y de esta manera se

incrementa la vida del empaque y de la flecha.




Tabla -1. Procedimientos generales de operación en el sistema de aereación y control de oxigeno disuelto.

Procedimiento. Frecuencia Método. Rango. Condición. Causa probable. Acción

correctiva.

Verificar nivel de

oxigeno disuelto

Diaria Medidor de

O.D.

Método de

Winkler.

Normalmente

alta de 1 a 3

mg/l

Satisfactoria

Baja

Demasiado aire.

Muy poco aire.

Disminuir

aereación.

Incrementar

aeración.

Verificar nivel de

oxigeno disuelto

Diaria Observación

visual.

Mezclado

uniforme.

Burbujeo

adecuado.

Zonas

muertas.

Burbujeo de

aire.

Inapropiada

distribución de

aire.

Mal

funcionamiento

de los difusores.

Desarrollar un

perfil de O.D.

Balancear la

distribución de

aire.

Verificar el

suministro de

oxigeno

Diaria Calculando los

PIES 3/kg. DBO

o PIES 3/Kg.

DQO

363-680

454-907

Alta

satisfactoria

Transferencia

pobre de oxigeno.

O.D inadecuado.

Verificar la

uniformidad de

la aereación.

Ajustar

aereación.

MANTENIMIENTO PREVENTIVO Y CORRECTIVO.

Si esto llegase a suceder es necesario tomar las medidas siguientes:

Bajar el gasto de la planta.

Analizar el contenido de materia orgánica en el influente así como el pH.

Si el resultado es un alto contenido orgánico, operar el soplador de aire a

máxima capacidad, abriendo totalmente las válvulas de flujo de aire.

Mantener en observación las lagunas haciendo análisis continuos (2

veces/día) de: SSVLM, pH, sólidos sedimentables, IVL y O.D hasta

normalizar condiciones.

Condiciones Sépticas.

La existencia de aguas residuales sépticas o lodos sépticos, aunque sea en pequeña

cantidad actúan como toxinas en el licor mezclado, teniendo un efecto dañino

generalizándose las condiciones sépticas.




Sistemas de Aereación.

El sistema de aereación debe suministrar el oxigeno necesario para mantener activos

a los microorganismos además de proporcionar un mezclado adecuado al tanque.

Algunas posibles causas en la no uniformidad en el sistema incluyen los siguientes

puntos:

1. Mucho o poco aire a través del difusor.

2. Desajustes en las válvulas de alimentación a los difusores.

3. Suciedad en los difusores debido a depósito de sarro.

Medidas que deben implementarse para corregir los problemas de aereación:

Ajustar el suministro de aire para mantener un rango apropiado de oxigeno disuelto

(1 a 3 mg/lt).

Ajustar las válvulas de alimentación a los difusores.

Limpiar los difusores de aire. Esto debe implementarse como una rutina cada 6

meses.

Relocalizar y/o incrementar el número de difusores para evitar zonas muertas a

través del tanque.

Además debe elaborarse el perfil de oxigeno disuelto del tanque de aereación el cual

proporcionara los datos necesarios para llevar a cabo el ajuste necesario en los difusores de

aire.

Formación de Espuma.

La presencia de espuma en el tanque de aereación es normal en el proceso de un 10

a un 25 % de la superficie del tanque se ve cubierta por una ligera película de espuma.

Bajo ciertas condiciones de operación, la espuma puede tornarse excesiva y puede

afectar las operaciones. El tipo de espuma mas común que se presenta en la operación de

una planta se describe a continuación:

Espuma blanca (densa): la espuma blanca es un indicador de una sobrecarga a la

planta, es decir se tiene una población baja de microorganismos y por consiguiente la

relación F/M (sustrato/microorganismo) es muy elevada. La espuma puede consistir de

detergentes o proteínas que no pueden ser asimilados por las bacterias.




Algunas causas probables de la formación de espuma son:

1. Concentración baja de sólidos activos (generalmente en los arranques de planta).

2. Presencia de condiciones desfavorables como son pH (debajo de 6.5 o arriba de

9.5), insuficiente oxigeno disuelto, deficiencia de nutrientes, temperaturas bajas,

entre otras, resultando todo ello en una reducción de la actividad y crecimiento de

los microorganismos.

Las siguientes medidas pueden implementarse para corregir el problema de la

formación de espuma:

Controlar el suministro de aire al tanque de aereación manteniendo un nivel de

oxigeno disuelto entre 1 y 3 mg/lt.

Dirigir chorros de agua hacia la espuma para bajarla.

Válvulas.

El mejor mantenimiento que se le puede dar a una determinada válvula es el que

indica el fabricante. A continuación se hará un bosquejo del mantenimiento de algunas de

ellas:

1. Válvulas de compuerta.

El mantenimiento más común para las válvulas de compuerta son: lubricación,

ajuste y el remplazamiento del empaque del prensaestopas del vástago.

Es conveniente checar anualmente las partes de la válvula que se enlistan a

continuación:

Prensaestopas. Elimínense juntas viejas, limpiando el vástago de la válvula de

cualquier película adherida y puliéndose con un trapo fino. Después de pulir se

removerá la arena fina con otro trapo limpio, al cual se le pusieron unas gotas de

aceite.

Lubricación de los engranes. Se lubricarán todos los engranes en las válvulas de

compuerta. Además se lavaran los engranes abiertos con un solvente y después se

engrasaran.

Se removerá la capucha, limpiando y examinando el disco y el cuerpo entero,

determinando el daño de los anillos y al disco del cuerpo. Si la corrosión ha causado un




picado excesivo, se quitara la pieza así como la varilla guía: en estos casos la reparación

puede resultar impráctica.

Se eliminaran todas las juntas (viejas) y se limpiara el prensaestopas de cualquier

suciedad, incrustación y corrosión desde el interior de la capucha de la válvula a otras

partes.

Válvula de Retención (checks).

Se checaran semestralmente las siguientes partes componentes de la válvula:

a) Inspección del revestimiento del disco. Se abrirá la válvula para observar las

condiciones del recubrimiento equipados con asiento de cuero o hule sobre el disco. Si el

metal del asiento del anillo esta cicatrizado; subsánelo con una lima fina y traslápelo con

papel esmeril fino envuelto en una herramienta plana.

b) Se checara el picado y el desgaste para prevenir fugas.

Válvulas de Desagüe.

Existen dos tipos de válvulas de desagüe: aquellas en las cuales el asiento es con la

presión y aquellas sin presión. El mantenimiento de ambas es similar. Mensualmente

deberá comprobarse la operación adecuada de la válvula, inactivándola y aceitando o

engrasando los anillos del vástago.

Anualmente se limpiara, ajustara y pintara la válvula:

a) La limpieza se ajustara con cepillos de alambre y se aplicara pintura que soporte la

corrosión (pinturas a base de hule clorado, de vinilo, entre otros).

b) Para los asientos de las válvulas contra presión, chéquese y ajústese la tapa, el fondo

y las cuñas o calzas de los lados, hasta que en una posición cerrada, cada una

aplique una presión uniforme contra la válvula.

c) Tubería

La frecuencia del taponamiento de una línea depende del tipo de material que

circula por el tubo, del material de construcción del conducto, del tiempo de bomba

y sistemas usado para mover el material y de la ejecución del mantenimiento

rutinario en la tubería.




Medidas de Mantenimiento Preventivo, para reducir problemas de bloqueamiento en

las líneas de una planta de tratamiento.

a) Tubería con natas ó espuma.

La nata y la espuma causaran más problemas en las líneas que cualquier otra

sustancia bombeada en las plantas de tratamiento de aguas. Los problemas son mas

frecuentes en climas fríos, cuando la grasa tiende a coagularse mas rápido.

El mantenimiento preventivo incluye:

1. Chorros de agua a las bateas de espuma, tolvas y cajas de espuma, tolvas y cajas de

espuma cada dos horas o cuando se requiera.

2. Limpieza mensual de las líneas usando:

a) Varillas equipadas con una tenaza o algún cortador.

b) Unidades de limpieza mediante tubería a una presión hidráulica alta.

Equipo eléctrico.

a) Motores.

Los motores trifásicos de inducción son los más comunes en plantas de tratamiento

de aguas negras. Estos motores requieren poca atención y bajo condiciones de operación

promedio y lubricación adecuada de los cojinetes. En la lubricación de los motores debe

recordarse que demasiada grasa puede causar problemas a los cojinetes o daños de

embobinado.

Todos los contactos eléctricos deben estar secos y limpios; se tiene que checar los

contactos eléctricos flojos y los pernos que sostiene al motor deberán estar seguros.

b) Mantenimiento del motor en operación: para asegurar la función propia y continua

de los motores eléctricos, los artículos enumerados en este párrafo deberán ejecutarse a los

intervalos designados.

c) Chequeo de las condiciones del motor:

Los motores se conservaran libres de basura, polvo y humedad.

El espacio de operación se mantendrá libre de piezas que puedan obstruir la

circulación del aire.

Chisporroteo excesivo o continuo de las escobillas.




Chisporroteo intermitente en las escobillas.

Humo, aislantes quemados, o escobillas desoldadas, extendiéndose desde el

armazón.

Golpeteo regular.

EL OPERADOR.

Es la persona responsable por la operación completa de una instalación ó planta para

el tratamiento de aguas residuales. Los operadores, además de las relaciones internas

propias de la actividad de la estación depuradora, pueden mantener contacto directo con

proveedores de material necesario para el desarrollo de su labor.

El trabajo de éste, consiste en operar la planta de tratamiento, siguiendo las

Instrucciones técnicas de trabajo, para optimizar el funcionamiento de los equipos y el

control de emisiones, según los parámetros de diseño.

Medidas higiénicas:

A Pesar de que el operador, sabe perfectamente que está trabajando en una planta de

tratamiento de aguas residuales, y que estas pueden ser un foco infeccioso, es normal que

con el paso del tiempo “Pierda el Miedo“y olvide el carácter de riesgo para la salud, que

su trabajo puede adquirir, si no se toman algunas precauciones básicas. Precisamente,

cuando se alcanza éste punto, la probabilidad de que surjan accidentes aumenta en gran

medida. Es aconsejable, colocar en algún lugar visible una lista de instrucciones higiénicas,

que sirvan de recordatorio de que existe un riesgo real que afortunadamente es muy fácil

de poder prevenir.

Las normas de seguridad que se describen a continuación son las más básicas que el

operador debe seguir:

El operador de la planta de tratamiento, debe lavarse las manos y la cara con

bastante agua y jabón, después de haber trabajado en la planta y especialmente,

antes de comer y/ó beber. Debe prestar estricta atención a su higiene personal, por

ejemplo, debe mantener sus uñas limpias y cortas, porque las uñas sucias, son un

medio de incubación y transmisión de enfermedades.




Es obligatorio ponerse uniformes de trabajo (capas, guantes y filtros) durante todo

tipo de trabajo en la planta de tratamiento. Además, el operador tiene que saber nada

y debe estar debidamente instruido en prestación de primeros auxilios.

Las herramientas, como palas, rastrillos y dispositivos para la remoción de espumas

deben lavarse con agua potable antes de guardarse.

Cortadas, rasguños y quemaduras, deben evitarse de darse algún hecho de éstos,

lavarse y desinfectarse inmediatamente y ser protegidos contra cualquier contacto

con aguas servidas y/ó los suelos de la planta de tratamiento.

Personas no autorizadas no deben ser invitadas a la planta de tratamiento por

razones de seguridad, pues si alguien se cae dentro del sedimentador podrá hacerse

daño ó aun más morirse ahogado. Además, existe gran riesgo de contaminación con

los microorganismos existentes en las masas liquidas del sistema.

El operador debe estar vacunado contra: Tétanos y Fiebre Tifoidea y si fuera

necesario contra fiebre amarilla y cólera, como ha sido sugerido por las autoridades

sanitarias. En caso de síntomas de enfermedades como fiebres, escalofríos, etc.,

Debe Someterse a exámenes médicos inmediatamente.

Un maletín de primeros auxilios, debe estar disponible en sitio fácilmente accesible.

Las medidas de seguridad, que se enumeran a continuación, han sido recomendadas,

por la organización mundial de la salud para operadores de lagunas de

estabilización:

1. La Planta de tratamiento de aguas residuales, debe contar siempre con Un

depósito de agua limpia y jabón. Es aconsejable, utilizar toallas desechables de papel, para

evitar que debido a la necesidad de transporte para la limpieza de las toallas de telas,

permanezcan demasiado tiempo sin lavar.

2. La planta, debe contar con un botiquín en el que se incluya, como mínimo

algodón, alcohol, agua oxigenada y/ó similar, una disolución de detergente desinfectante

(mertiolate), tijeras y pinzas. También es conveniente que el operador disponga de algún

repelente para evitar las picaduras de mosquitos u otros insectos.

3. El operador, debe disponer de guantes y botas de goma, casco de trabajo. Todas

las prendas utilizadas en la depuradora deben permanecer en ella al finalizar la jornada

laboral.

4. Siempre que se vaya a comer y beber ó incluso encender un cigarrillo, hay que

lavarse las manos. Si se hace alguna comida en el recinto de la planta, hay que designar un

área de ésta para éste fin, y evitar en todo momento comer a la vez que se está efectuando

alguna labor que pueda ocasionar el contacto de la comida con algún elemento que haya




estado en contacto, con aguas residuales ó fangos. Si es posible, es preferible evitar las

comidas en el interior del recinto.

5. Todas las herramientas de trabajo, deben de limpiarse: con agua limpia, antes de

ser guardadas y también después de ser utilizadas.

6. Los cortes, arañazos y abrasiones que pueda sufrir el operador, deben

desinfectarse inmediatamente.

7. En el caso que el operador deba ocuparse del mantenimiento de equipos eléctricos

y asegurarse de que sus manos, ropas y calzado estén secos. Así mismo, éste debe disponer

de guantes y herramientas dotados de aislamiento eléctrico.

8. La entrada de la verja, debe mantenerse cerrada incluso cuando el operador está

trabajando en el recinto, ya que éste no puede estar pendiente todo el tiempo de posibles

visitas, y existe un riesgo importante de caídas en las lagunas, especialmente para los niños.

En éste sentido, las lagunas más peligrosas, son las anaerobias, porque el fango del fondo es

pegajoso y hace difícil la salida de una persona que se haya caído en ellas.

9. La Planta debe contar con, una pequeña embarcación, cuerda y salvavidas.

10. El operador, debe de vacunarse contra: el tétano y fiebre tifoidea, así como otras

posibles enfermedades, que indiquen las autoridades sanitarias del área. Además, debe de

someterse a un chequeo médico periódico.

11. Antes de empezar su labor como operador, la persona seleccionada, para este

trabajo debe recibir instrucción en y/ó de primeros auxilios.

La planta se arranca, siguiendo la secuencia de puesta en marcha de los equipos,

según los parámetros de diseño para la obtención del máximo rendimiento del proceso y se

inspecciona, identificando y eliminando posibles atascos, y verificando el funcionamiento

de los equipos de protección medioambiental, para limitar las emisiones, comunicando al

responsable inmediato las anomalías observadas.

Los analizadores continuos, se calibran sistemáticamente, mediante la comparación

de sus lecturas con los resultados de las muestras de campo. La toma de muestras

sistemática en puntos determinados del circuito, se efectúa conforme al plan de control

previsto.




¿Qué Hace? Controlar y operar el proceso de la planta.

¿Cómo lo Hace?

Midiendo parámetros de funcionamiento del proceso, mediante observación e

instrumentos de control para su posterior verificación.

Tomando muestras representativas de las líneas de agua, fango y gas con los

instrumentos apropiados para su posterior análisis.

Reponiendo los reactivos, siguiendo instrucciones técnicas, para la aplicación de los

tratamientos del agua.

Ajustando el proceso, siguiendo las Instrucciones del técnico, para su correcto

funcionamiento.

Limpiando los equipos y retirando los productos y subproductos de desecho para su

posterior tratamiento y/ó eliminación a vertedero.

¿Qué Hace? : Prevenir y predecir posibles averías.

¿Cómo lo Hace?:

Verificando de forma regular, con los instrumentos adecuados, el buen estado de la

maquinaria, tanto mecánico como eléctrico.

Detectando ruidos, vibraciones y cambios de temperatura en equipos en

Funcionamiento para determinar el grado de deterioro alcanzado.

Conservando, mediante planes establecidos, los equipos y maquinaria para su

correcto funcionamiento.

¿Qué Hace?: Diagnosticar y reparar averías.

¿Cómo lo Hace?:

Localizando averías, por medio de técnicas de observación para su posterior

reparación.

Disponiendo los recambios necesarios para sustituir piezas averiadas en el tiempo

previsto.

Reparando mecanismos corrigiendo, ajustando y/ó sustituyendo componentes

dañados para su correcto funcionamiento.

Preparando el taller de mantenimiento para su óptima utilización, siguiendo normas

de seguridad.




¿Qué Hace?: Mantener las Instalaciones Interiores y Exteriores de la Planta.

¿Cómo lo Hace?:

Limpiando con los equipos específicos las instalaciones de la Planta para adecuarlas

a las exigencias medioambientales.

Reparando las instalaciones de la Planta para su correcta conservación.




Responsabilidad del Operador.

El trabajo del operador debe empezar desde la presencia de los trabajos de

construcción de la planta de modo de familiarizarse completamente con la misma

incluyendo el equipo y maquinaria así como su operación. Esto permitirá relacionar el

diseño de la planta con los medios reales. Ya en marcha la planta, las responsabilidades y

obligaciones de esta persona, aumentan de acuerdo a los requerimientos de transformación.

a) Arranque de la planta.

1. familiarizarse con:

Cada elemento de la planta.

Objetivos del tratamiento.

Características de las aguas receptoras.

2. Localizar deficiencias.

3. Recomendar cambios y modificaciones para:

Corregir deficiencias

Introducir mejoras necesarias.

4. Determinar las características de los desechos.

5. Preparar un programa de entrenamiento a medida que se asigne más personal a la

planta.

6. Llevar a cabo el programa de muestreo y prueba.

b) Operación de rutina.

El operador y el laboratorista deben buscar la forma de fortalecer, depurar y

modificar los métodos para mejorar la eficiencia de la planta.

1. Establecer los procedimientos efectivos de control mediante:

Aplicación de los resultados de las pruebas y otros experimentos.

Ajustes en los procedimientos de operación y mantenimiento.

2. Registro de datos:

Físicos.

Químicos.

Bacteriológicos.

3. Identificar deficiencias en los dispositivos.




4. Prepararse para el mejoramiento de la planta en:

Expansiones.

Cambio de unidades o partes.

Mayor grado de tratamiento.




SEGURIDAD Y MANTENIMIENTO EN LAS LAGUNAS.

El término laguna, indica un sistema de retención de aguas, de construcción

humana, con cualquier propósito; el propósito suele estar indicado por el término a

continuación de laguna. Se encuentran lagunas para regadío, para alimentación de centrales

hidroeléctricas, de tratamiento de aguas servidas y muchas otras.

El proceso de las plantas de tratamiento, consiste en descargar el agua residual en

lagunas, donde se estabilizan ó degradan, los residuos mediante procesos físicos, biológicos

y químicos, que remueven el material suspendido ó disuelto de dichas aguas.

Puesto que una de las principales ventajas de la depuración por lagunaje, es su

simplicidad operativa, a menudo se piensa que el mantenimiento de las plantas no es

necesario, ó se reduce a visitas ocasionales para reparar posibles desperfectos en la obra

civil. Sin embargo, la presencia de un operador familiarizado con el proceso, que sea capaz

de interpretar los posibles síntomas de mal funcionamiento a medida que aparecen, y tomar

las medidas correctoras correspondientes, es decisiva para la buena marcha de la

instalación.

La planta debe contar con una pequeña embarcación, cuerdas y salvavidas.

Instalaciones médicas.

Botiquines: Se dispondrá de un botiquín, que cumpla con todo el equipo y/ó materiales, en

caso de ser necesario.

Se dispondrá de toma de agua potable.

Asistencia de accidentados: Se debe informar en la planta, del emplazamiento de los

diferentes centros médicos (servicios propios, mutuas patronales, mutualidades laborales,

ambulatorios, etc.) donde deben trasladarse los accidentados para su más rápido y efectivo

tratamiento.

Se dispondrá en sitio visible, de una lista con los teléfonos y direcciones de los

centros asignados para urgencias, ambulancias, etc., Para garantizar un rápido transporte

posibles accidentados.

Reconocimiento médico: Todo el personal deberá pasar un reconocimiento médico previo

al trabajo, específico para los trabajos a realizar y que será repetido en períodos no mayores

de 1 año.




Se analizará el agua destinada a consumo de los trabajadores, para garantizar su

potabilidad, si no proviene de la red de abastecimiento municipal.

Instalaciones de higiene y bienestar.

Se dispondrá de vestidores, servicios higiénicos debidamente dotados. El vestidor

dispondrá de colgadores, asientos.

Los Servicios Higiénicos: Tendrán un lavabo y una ducha con agua fría y caliente

para trabajadores, y un inodoro.

Dispondrá de iluminación natural y artificial, así como de ventilación adecuada.

Todo sistema de lagunas de estabilización, debe ser cercado para evitar la presencia

de intrusos y/ó animales extraviados. Si existiere vida acuática, en las proximidades, donde

habitan caimanes u otros reptiles, debe evitarse su acceso a las lagunas.

La cantidad de personas necesarias para el control adecuado de las lagunas de

estabilización, está en función del número de celdas que componen el sistema y su área

total.

Por tanto, el mantenimiento de las lagunas, se centra en dos aspectos fundamentales:

Cuidado de la obra civil: Limpieza de la unidad de pretratamiento,

medidores de caudal, verjas, caminos, jardinería, retirada del fango acumulado en

las lagunas, etc.

Detección de problemas de funcionamiento y adopción de medidas

correctoras.

Estos dos aspectos del mantenimiento, son complementarios, ya que a menudo el

descuido de la obra civil, conduce a problemas de funcionamiento.

Las posibles variaciones en lagunas de tratamiento de aguas, se pueden clasificar de

distintas maneras, pero una de las más habituales las clasifica según la participación del

oxígeno disuelto en el sistema:

Lagunas aerobias: Una laguna en que se espera (por diseño) que exista oxígeno

disuelto en todo el sistema.

Lagunas anaerobias: Si el oxígeno, está ausente en toda la laguna se clasifica como

laguna anaerobia.




Lagunas facultativas: Si el oxígeno disuelto participa sólo en algunas partes de la

laguna (por ejemplo, en el sector superior) pero existen regiones sin oxígeno (por

ejemplo en el fondo), se le clasifica como facultativa.

Los términos aerobios, anaerobios y facultativos, se han tomado de la clasificación

microbiológica de los microorganismos participantes. La clasificación de microorganismos,

se basa en diversos conceptos, uno de ellos el mecanismo respiratorio; las bacterias que

respiran oxígeno se llaman aerobias; las que respiran mediante mecanismos de oxido

reducción sin participación de oxígeno gaseoso son las anaerobias, mientras que aquellas

que se adaptan a uno u otro mecanismo respiratorio son las bacterias facultativas.

Las lagunas, pueden también clasificarse según el mecanismo que aporta oxígeno

en:

Lagunas sumergidas casi siempre se utilizan difusores (inyección de aire).

Lagunas de aereación superficial (la agitación promueve el contacto del agua con la

atmósfera y transfiere así el oxígeno del aire).

Se pueden clasificar según el grado de mezcla forzada en el sistema; en tal caso se

encuentran lagunas de mezcla completa (cualquier volumen de líquido, en cualquier parte

de la laguna, tiene la misma composición que cualquier otro) ó de mezcla parcial en el que

se admite una cierta estratificación de sólidos pero se busca asegurar que la potencia

consumida consiga aportar estrictamente en oxígeno necesario para la reacción aerobia en

todo el volumen de reacción además, existen las lagunas estáticas; suelen llamarse de

estabilización, en que no se promueve el mezclado).




PLAN DE RESPUESTA ANTE EMERGENCIAS:

En el caso de ocurrir una emergencia de cualquier tipo en el área del proyecto,

durante la fase de construcción y operación, se debe realizar el siguiente procedimiento:

1. Identificar la fuente, tipo y ubicación de la emergencia.

2. Activar alarmas y realizar todas las notificaciones inmediatamente.

3. De ser posible cerrar y/ó confinar la fuente de la emergencia.

4. Utilizar el formulario de reporte de emergencia para asegurarse que se registra toda la

información necesaria.

5. Todo aquel que sea notificado, debe informar a la posición siguiente identificada en el

cuadro de notificación.

6. Durante las operaciones, los procedimientos de respuesta se debe mantener registros

seguros de todos los eventos. Incluir el grado de avance de la respuesta, así como la hora y

fecha de las notificaciones enviadas y recibidas.

7. Se debe elaborar un informe que detalle todos los procedimientos realizados en el que

consten las observaciones y recomendaciones con el fin de realizar los correctivos

necesarios del plan de emergencia.

ACCIONES PARA UNA EMERGENCIA.

Luego de notificado el evento, el responsable o los responsables de la obra, que se

encuentren en esos momentos, serán quienes dirijan el desplazamiento de los grupos de

apoyo, tendrán el propósito de proteger las instalaciones y aislar el área del incidente,

determinando el procedimiento más adecuado para combatir la emergencia y será ejecutado

inmediatamente.

Contención.

Recuperación.

Detección la Emergencia.

Evaluación de la Magnitud de la Emergencia.




Control de Posibles Fuentes de Ignición.

¿Se Requiere Apoyo? SÍ y/ó NO.

Emergencia.

Nivel de Clasificación de la Emergencia.

Control de Recursos Internos.

Solicitar Apoyo Externo.

Procedimiento de Respuesta de la Emergencia.

Evaluación del Plan.

Reporte e Investigación.

Restauración del sitio.

Lagunas de estabilización.

Tratamiento y uso sanitario de las aguas residuales.

En los países en desarrollo, el objetivo prioritario de tratamiento de las aguas

residuales, debe ser la remoción de parásitos, bacterias y virus patógenos, pues son males

endémicos en nuestros países y no la remoción de materia orgánica y nutrientes, que sí es el

principal objetivo del tratamiento en los países desarrollados, en los cuales una tifoidea ó

un caso de parasitismo son excepcionales.

La opción tecnológica, mediante la cual se alcanza plenamente éste objetivo de "no

patógenos", corresponde a Lagunas de Estabilización. En investigaciones realizadas,

demostraron la gran eficiencia de remoción de parásitos (huevos de helmintos y quistes de

protozoos), virus y bacterias patógenas, incluido el Vibrio cholerae.

Ningún sistema convencional, puede competir con la eficiencia de remoción de

patógenos que se logra en las lagunas, a menos que se adicione el proceso de desinfección

del efluente, que encarece y hace más compleja la operación y el mantenimiento.

Las plantas convencionales, para tratamiento de aguas residuales no son muy

eficientes en la remoción de patógenos.

Las aguas residuales de tipo doméstico, tienen bacterias en el orden de 1010 por 100

ml. Una cifra típica en Latinoamérica de concentración del organismo indicador coliforme

fecal (CF) en las aguas residuales crudas en 108/100 ml. Lo anterior indica que el efluente

tendría una concentración de coliformes fecales de 106/100 ml.




Ésta es un agua de muy mala calidad, desde el punto de vista microbiológico. Pero

el tratamiento la ha clarificado y la ha hecho susceptibles de ser desinfectada con cloro.

Se podría decir entonces, que el tratamiento convencional logra un objetivo de

protección ecológica y además acondiciona el agua para la desinfección.

La cloración de los efluentes de las plantas convencionales, es la que cumple un

objetivo de salud pública bien definido.

Sin embargo, dentro de las condiciones de selección de alternativas tecnológicas, se

debe tomar en cuenta la disponibilidad y costo del terreno, variable que puede ser limitante

en la elección de lagunas de estabilización. La decisión final deberá obedecer a un análisis

económico – financiero, que involucre los costos de inversión inicial, operación y

mantenimiento.

Limpieza de los medidores de caudal:

Las lagunas de estabilización suelen contar con un canal Parshall para la medida de

caudal, que puede estar situado a la entrada y/ó a la salida de la planta. Es esencial

mantenerlo limpio de acumulaciones de residuos, ya que de lo contrario las lecturas de

caudal son erróneas. Ésta limpieza debe efectuarse una vez a la semana, y los sólidos

recogidos, deben eliminarse en la misma forma descrita para las distintas etapas del

pretratamiento.

Limpieza de conducciones y arquetas de reparto:

Todas las conducciones del agua residual entre los distintos elementos de la planta

de depuración por lagunaje deben mantenerse limpios, eliminando para ello los depósitos

de materia sólida que puedan ir acumulándose. Éstos sólidos deben enterrarse prontamente

después de ser retirados de las conducciones

Mantenimiento de taludes:

Los taludes, son los elementos de la planta de depuración por lagunaje más

sensibles al deterioro y donde éste resulta más visible. Los cuidados que requieren

dependen del material del que estén formados. En principio, las lagunas pueden contar ó no

con una impermeabilización en función del terreno en el que están construidas.

Los taludes de tierra, pueden también resultar dañados por animales que construyan

sus madrigueras en ellos y por la escorrentía provocada por las lluvias. El operador debe

inspeccionar los taludes para detectar señales de erosión, desarrollo de grietas y agujeros




causados por animales. Las medidas a tomar son las siguientes:

Rellenar las grietas con tierra, y a ser posible con arcilla, y seguidamente igualar el

terreno y compactarlo.

Eliminar las malas hierbas que crecen en los taludes, en especial las plantas

acuáticas.

Si por razones estéticas se ha dotado a la depuradora de jardinería, hay que

mantener una distancia mínima de 30 centímetros entre el nivel máximo de agua en

las lagunas y las plantas cultivadas en los taludes interiores.

Si existen zonas arboladas en las proximidades de la planta, hay que impedir el

desarrollo de árboles próximos a las lagunas, y nunca deben cultivarse setos

alrededor de éstas.

Mantenimiento de caminos, verjas y otros elementos de la planta depuradora:

La planta depuradora debe, en todos los casos estar rodeada por una verja.

Normalmente ésta consiste en una valla metálica, que deja libre acceso al viento. Es

importante que la valla no actúe de cortavientos, es decir, hay que evitar las vallas de obra.

El operador, debe inspeccionar la valla periódicamente, aproximadamente una vez a

la semana, recorriendo todo el perímetro para detectar daños en los postes ó el alambre. Los

posibles deterioros deben ser arreglados inmediatamente.

Es muy importante mantener el recinto bien aislado para impedir la entrada de

niños y evitar así posibles accidentes.

Los caminos de acceso a la planta deben mantenerse en buen estado. Si no están

asfaltados ó al menos dotados de una cubierta de grava deben vigilarse para evitar el

crecimiento de malas hierbas y la formación de charcos en períodos de lluvia.

Casi todas las plantas de depuración por lagunaje cuentan con una caseta donde los

operarios guardan las herramientas. Si no se dispone de agua corriente, hay que instalar al

menos un depósito de agua limpia y disponer de bombonas de lejía para mantener el recinto

y los utensilios en buen estado de desinfección. Además de las cuestiones de higiene, la

caseta debe también cuidarse y mantenerse en buen estado, inspeccionándola para detectar

desperfectos y reparándolos cuando éstos surjan.

Para cada laguna, se calcula el tiempo de retención hidráulico, dividiendo su

volumen por el caudal total de aguas residuales, y se mantiene la entrada de toda el agua

residual en cada laguna como mínimo, un tiempo igual al doble de ése tiempo de retención.




Por supuesto, éste procedimiento, sólo puede aplicarse si ha cesado el vertido que provoca

la sobrecarga. En caso contrario, hay que paralizar la planta totalmente y dejar que las

lagunas se recuperen por sí solas.

Operación y mantenimiento de las lagunas:

Tan pronto se concluya la construcción de las lagunas de estabilización se debe

iniciar su arranque. Se intenta evitar el crecimiento de malas hierbas y la ocurrencia de

condiciones anaerobias durante el inicio de la operación, principalmente en las lagunas

facultativas.

La puesta en marcha de las lagunas, debe ser realizada de preferencia en la época de

verano.

Para que la operación y mantenimiento, sean adecuadas, es necesario que hayan

recursos suficientes destinados a tal fin. Ésos costos deberán cubrir los gastos necesarios,

tales como herramientas, ropas de protección, materiales de reparación, baterías para

linternas, papel para mecanografía, impresos, papel higiénico, materiales y/ó equipos para

los primeros auxilios, repelentes contra insectos, roedores, etc., además de los costos

operacionales, como; salario del operador, energía eléctrica, etc. El salario pagado al

operador, debe ser mayor que el de un trabajador raso, teniendo en cuenta sus mayores

responsabilidades en éste servicio. Se debe observar, entre tanto, que ésos recursos no

podrán nunca faltar para que el sistema funcione adecuadamente.

Control del Proceso:

Las lagunas, pueden ser operadas en serie ó en paralelo. Se usan cajas de

distribución con vertederos ajustables en sistemas que funcionan en paralelo, para dividir

igualmente el afluente de las aguas residuales entre las celdas primarias.

Equipo para muestreo en las fases de operación y mantenimiento de las lagunas:

Para la operación y mantenimiento de las lagunas aereadas, se debe de contar con

todo el equipo necesario, como por ejemplo:

Recipientes muestradores, para tipo Físico – Químico (sólidos en todas sus formas;

D.B.O, Oxígeno Disuelto; etc.), se usan normalmente garrafones de plástico inertes,

de aproximadamente 5 litros de capacidad, provistos con tapas plásticas

atornilladas. Se sugiere que sean de un color uniforme y debidamente identificados,




mediante números.

Para muestreos de tipo bacteriológico (Coliformes totales), se usan frascos de vidrio

neutro, de 120 ml de capacidad, con tapa esmeralda, cubierta con doble envoltura:

una de papel aluminio y otra de papel café (Kraft), debidamente identificados.

Esterilizados previamente en el laboratorio, para abrir el frasco en el momento del

muestreo, se gira previamente la tapa, para asegurarse que no esté pegada, luego se

desprende con sus envolturas sosteniéndola en la mano, se llena el frasco; el cierre

del frasco debe desplazar un pequeño volumen de agua en desperdicio. Debe

insistirse en proceder con absoluta higiene, evitando en todo momento que los

dedos toquen la boca de los frascos.

Para la medición de los volúmenes de muestra necesarios, se usan probetas

graduadas, generalmente de 500 ml de capacidad y/ó vasos de precipitado con

graduación propia.

Previamente al muestreo, el encargado de la toma de muestras, que en éste caso es

el operador, debe estar provisto de guantes de hule de manga larga, para evitar

contaminación, tanto en su persona, como en la muestra a tomar.




CAPITULO 13




C o n t e n i d o

13. Manifiesto de impacto ambiental




CAPITULO 14




C o n t e n i d o

14. Elaboración de informes parciales e informe final.




Documents

Proyecto Ejecutivo PTAR