1

OBJETIVO GENERAL

ANALISIS DE FALLA CORTO CIRCUITO DE LA SUBESTACION ALBORADA 1

OBJETIVOS ESPECIFICOS

ANALIZAR LOS PARAMETROS DE CORTO CIRCUITO DE UNA SUBESTACIN EN LA LINEA

DE ALTA TENSIN.

ANALIZAR EL FUNCIONAMIENTO DE LA SUBESTACION Y OBTENCION DE INFORMACION

DE SUS ALIMENTADORAS.

COMPROBAR SI LOS EQUIPOS DE INTERRUPCION SON ADECUADO PARA LOS NIVELES

DE CORRIENTE DE FALLA QUE SE OBTENGAN.

2

JUSTIFICACION:

REALIZAR UN ESTUDIO DE ANALISIS DE CORTOCIRCUITO EN LA SUBESTACION ALBORADA 1

CON EL PROPOSITO DE HALLAR LAS CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO MAS COMUNES

OBTENIENDO UN RESULTADO OPTIMO PARA ASI TENER LOS CONOCIMIENTOS DE LA

CAPACIDADES DE LOS ELEMENTOS DE PROTECCION.

3

INTRODUCCION:

UNA SUBESTACION ES LA PARTE DE UN SISTEMA ELECTRICO, SU FUNCION ES DISTRIBUIR EL

FLUJO DE ENERGIA A LAS ALIMENTADORAS DE ESTE SISTEMA ELECTRICO. LA SUBESTACION

ESTA COMPUESTA POR DISTINTOS EQUIPOS ELECTRICOS QUE SIRVEN PARA LA DISTRIBUCION

Y LA PROTECCION DE LA SUBESTACION.

UNA SUBESTACION ESTA CONFORMADA BASICAMENTE POR VARIOS CIRCUITOS ELECTRICOS

CORRESPONDIENTE A CADA ALIMENTADORAS, CONECTADOS A TRAVES DE BARRAS

CONDUCTORAS. CADA CIRCUITO ESTA COMPUESTO A SU VEZ DE INTERRUPTORES,

TRANSFORMADORES Y SECCIONADORES.

TODA SUBESTACION DEBE DE TENER SU SEGURIDAD PARA EL SISTEMA ELECTRICO EN CASO DE

FALLA DE CORTOCIRCUITO.

EN ESTE PROYECTO ANALIZAREMOS LA CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO CON MINIMA Y

MAXIMA GENERACION EN LA BARRA DE 69KV DE LA SUBESTACION ALBORADA 1 POR MEDIO

DE ESTE ANALISIS Y CALCULOS DE LA CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO PODREMOS OBTENER

LAS CAPACIDADES DE LAS PROTECCIONES

CON EL FIN DE BRINDAR UN MEJOR SERVICIO A LOS USUARIOS QUE VAN A ESTAR

CONECTADOS A LAS ALIMENTADORAS DE DICHA SUBESTACION.

EN EL CIRCUITO PASAREMOS DE UN ESTADO ESTABLE A UN ESTADO DE DISTURBIO,POR LO

CUAL HALLAREMOS LAS FALLAS DE CORTOCIRCUITO EN LAS DIFERENTES BARRAS YA QUE LAS

CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO VAN A VARIAR DEPENDIENDO LA DISTANCIA QUE HAYA

HACIA LA FUENTE, TENIENDO PRESENTE QUE MIENTRAS MENOR DISTANCIA HAYA ENTRE LA

BARRA DONDE OCURRIA LA FALLA Y LA FUENTE, MAYOR SERA LA CORRIENTE DE

CORTOCIRCUITO.

ESTA SUBESTACION CONSTA DE 4 ALIMENTADORAS: ALBORADA, TANCA MARENGO,

SANTIRION Y BENJAMIN CARRION.

Fallas ms comunes en el sistema

SIMTRICAS (BALANCEADAS). EN LAS FALLAS SIMTRICAS LA CORRIENTE DE LAS TRES FASES

DEL SISTEMA SON IGUALES EN EL INSTANTE DEL CORTO CIRCUITO, POR EJEMPLO:

CORTO CIRCUITO TRIFSICO: SUCEDE CUANDO SE PONEN EN CONTACTO LAS TRES FASES EN

UN MISMO PUNTO DEL SISTEMA. ES EL CORTO CIRCUITO MS SEVERO EN LA MAYORA DE LOS

CASOS.

CORTO CIRCUITO TRIFSICO A TIERRA: SE PONEN EN CONTACTO LAS TRES FASES Y TIERRA EN

UN MISMO PUNTO DEL SISTEMA (MUY RARO).

ASIMTRICAS (DESBALANCEADAS). AQU LA CORRIENTE EN LAS TRES FASES DEL SISTEMA NO

SON IGUALES EN EL INSTANTE DE FALLA. ENTRE STAS FALLAS TENEMOS:

CORTO CIRCUITO MONOFSICO (FASE A TIERRA): OCURRE AL PONERSE EN CONTACTO UNA

FASE CUALQUIERA CON LA TIERRA DEL SISTEMA. ESTA FALLA ES LA MS FRECUENTE EN LAS

INSTALACIONES ELCTRICAS DE TIENDAS DE AUTOSERVICIO.

4

RECOPILACION DE INFORMACION

PARAMETROS DE ESTUDIO DE CORTOCIRCUITO EN BARRA DE 69 KV CON MINIMA GENERACION Estudio: S/E ALBORADA 1 Potencia de base 100 MVA Voltaje base 69 KV Frecuencia fundamental 60 HZ LINEA DE SUBTRANSMISION - LONGITUD : 3.478km

Largo= 3.478 Km Zeq(+)= 0.9328 + j 8.4504 Zeq(+)= 0.0195932+ j0.11774929 [p.u] Zeq(-)= 0.9328 + j 8.4504 Zeq(-)= 0.0195932+ j0.11774929 [p.u]

Zeq(0)= 1.2798 + j 15.2798 Zeq(0)= 0.0288123 + j0.3209372 [p.u]

Barra de falla Prefalla Angulo Tipo Potencia de [KV] de falla falla [MVA]

SALB69-1 69 0 LLL 560

SALB69-1 69 0 LG 442

PARAMETROS DE ESTUDIO DE CORTOCIRCUITO EN BARRA DE 69 KV CON MAXIMA GENERACION

Estudio: S/E ALBORADA 1

Potencia de base 100 MVA

Voltaje base 69 KV

Frecuencia fundamental 60 HZ

LINEA DE SUBTRANSMISION

Largo= 3.478 Km

Zeq(+)= 0.8759 + j 7.7927

Zeq(+)= 0.0183969+ j0.1636779 [p.u]

Zeq(-)= 0.8759 + j 7.7927

Zeq(-)= 0.0183969+ j0.1636779 [p.u]

Zeq(0)= 1.3718 + j 15.2798

Zeq(0)= 0.0288123 + j0.3209372 [p.u]

Barra de falla Prefalla Angulo Tipo Potencia de

[KV] de falla falla [MVA]

SALB69-1 69 0 LLL 607

SALB69-1 69 0 LG 460

5

ANALISIS DE INFORMACION

LA POTENCIA DE FALLA TRIFASICA NOS SIRVE PARA HALLAR LA IMPEDANCIA EQUIVALENTE DE

SECUENCIA POSITIVA Zeq(+) Y LA IMPENDANCIA EQUIVALENTE DE SECUENCIA NEGATIVA

Zeq(-) TANTO EN MINIMA COMO EN MAXIMA GENERACION.

LA POTENCIA DE FALLA DE LINEA A TIERRA NOS SIRVE PARA HALLAR LA IMPEDANCIA

EQUIVALENTE DE SECUENCIA CERO Zeq(0) TANTO EN MINIMA COMO EN MAXIMA

GENERACION.

COMO DATO YA DEFINIDO TENEMOS LAS IMPEDANCIAS EN POR UNIDAD DE LA LINEA EN

SECUENCIA POSITIVA, NEGATIVA, CERO, QUE NOS SIRVE PARA HACER EL ANALISIS DE FALLA DE

UNA FASE A TIERRA, ESTE DATO NOS DAN TANTO EN MINIMA COMO EN MAXIMA

GENERACION.

ESTOS DATOS OBTENIDOS FUERON DADOS EN BASES DE 100 MVA Y 69KV CON LAS CUALES

DEBEMOS TRABAJAR EN EL ANALISIS DE ESTAS FALLAS DE CORTO CIRCUITO, TAL ES EL CASO

DEL TRANSFORMADOR.

6

DIAGRAMA UNIFILAR DEL CIRCUITO

SUBESTACION ALBORADA 1

Y

69KV 69/13.8 KV

Zeq Zl ZT

Vpf

7

CALCULOS DE LA IMPEDANCIA EQUIVALENTE DE SECUENCIA POSITIVA, NEGATIVA Y CERO

EN MINIMA GENERACION

Zeq =

Zeq(+) =100

560= 0.1785[]

Zeq() =100

560= 0.1785 []

Zeq(0) =100

3 442= 0.0754 []

EN MAXIMA GENERACION

Zeq =

Zeq(+) =100

607= 0.1647[]

Zeq() =100

607= 0.1647 []

Zeq(0) =100

3 460= 0.0725 []

8

CALCULOS PARA MINIMA GENERACION FALLA TRIFASICA

CALCULO DE LA MATRIZ IMPEDANCIA DE CORTO CIRCUITO

Z11 = j 0.1785

Z21 = Z12 = V2 = V1 = j 0.1785

Z31 = Z31 = V3 = j 0.1785

Z22 = j 0.3422

Z32 = Z23 = V3 = V2 = j 0.3422

Z33 = j 0.7265

Zcc = j [0.1785 0.1785 0.17850.1785 0.3422 0.34220.1785 0.3422 0.7265

]

MATRIZ ADMITANCIA

Y = j [6.1125 6.1125 0

6.1125 8.714 2.60150 2.6015 2.6015

]

CALCULO DE CORRIENTES TRIFASICAS

=

1 =

11=

1.0

0.1785= 5.6022 []

1 = 4.687

2 =

22=

1.0

0.3422= 2.9223 []

2 = 2.4452

3 =

11=

1.0

0.7265= 1.3764 []

3() = 5.588

3() = 1.1517

9

CORRIENTES EN OTRAS BARRAS

=

Falla en barra 1

1 2 = 2 331 21

11

1.0

23=

0.1785 0.1785

0.1785= 0

Falla en barra 2

1 2 =22 12

22

1.0

12=

0.3422 0.1785

0.3422 6.1125 = 2.9241

2 3 =32 22

22

1.0

23=

0.3422 0.3422

0.3422 2.6015 = 0

Falla en barra 3

1 2 =23 13

33

1.0

12=

0.3422 0.1785

0.7265 6.1125 = 1.3773

2 3 =33 23

33

1.0

23=

0.3422 0.1785

0.7265 6.1125 = 1.3773

CALCULOS DE LOS VOLTAJES

= 1

Falla en barra 1

2 = 1 21

11= 1

0.1785

0.1785= 0

3 = 1 31

11= 1

0.1785

0.1785= 0

10

Falla en barra 2

= 1

1 = 1 12

22= 1

0.1785

0.3422= 0.4783

1 = 1 12

22= 1

0.1785

0.3422= 0.4783

3 = 1 32

22= 1

0.3422

0.3422= 0

Falla en barra 3

= 1

1 = 1 13

33= 1

0.1785

0.7265= 0.7543

2 = 1 23

33= 1

0.3422

0.7265= 0.5289

CALCULOS PARA MAXIMA GENERACION FALLA TRIFASICA

CALCULO DE LA MATRIZ IMPEDANCIA DE CORTO CIRCUITO

Z11 = j 0.1647

Z21 = Z12 = V2 = V1 = j 0.1647

Z31 = Z31 = V3 = j 0.1647

Z22 = j 0.3283

Z32 = Z23 = V3 = V2 = j 0.3283

Z33 = j 0.7127

Zcc = j [0.1647 0.1647 0.16470.1647 0.3283 0.32830.1647 0.3283 0.7127

]

11

MATRIZ ADMITANCIA

Y = j [6.1124 6.1124 0

6.1124 8.7139 2.60150 2.6015 2.6015

]

CALCULO DE CORRIENTES TRIFASICAS

=

1 =

11=

1.0

0.1647= 6.0716 []

1 = 5.08

2 =

22=

1.0

0.3283= 3.046 []

2 = 2.5487

3 =

11=

1.0

0.7127= 1.4031 []

3() = 5.7

3() = 1.1740

CORRIENTES EN OTRAS BARRAS

=

Falla en barra 1

1 2 = 2 331 21

11

1.0

23=

0.1785 0.1785

0.1785= 0

Falla en barra 2

1 2 =22 12

22

1.0

12=

0.3422 0.1785

0.3422 6.1125 = 2.5487

2 3 =32 22

22

1.0

23=

0.3422 0.3422

0.3422 2.6015 = 0

12

Falla en barra 3

1 2 =23 13

33

1.0

12=

0.3283 0.1647

0.7127 6.1124 = 1.403

2 3 =33 23

33

1.0

23=

0.3422 0.1785

0.7265 6.1125 = 1.403

CALCULOS DE LOS VOLTAJES

= 1

Falla en barra 1

2 = 1 21

11= 1

0.1785

0.1785= 0

3 = 1 31

11= 1

0.1785

0.1785= 0

Falla en barra 2

= 1

1 = 1 12

22= 1

0.1785

0.3422= 0.4783

1 = 1 12

22= 1

0.1785

0.3422= 0.4783

3 = 1 32

22= 1

0.3422

0.3422= 0

Falla en barra 3

= 1

1 = 1 13

33= 1

0.1785

0.7265= 0.7543

2 = 1 23

33= 1

0.3422

0.7265= 0.5289

13

CALCULOS DE CAPACIDADES MOMENTANEAS EN MINIMA GENERACION

Falla en barra 1

=

= 3 ()

= 1.61.0

0.1785= 8.9635 [] = 7.5

= 3 69 7.5

= 896.33

Falla en barra 2

= 1.61.0

0.1785 + 0.1636= 4.677 [] = 3.913

= 3 69 3.913

= 467.64

Falla en barra 3

= 1.51.0

0.1785 + 0.1636 + 0.3844= 2.0647 []

() = 8.38

() = 3 13.8 8.55

= 200.37

() = 1.727

() = 3 13.8 8.55

= 206.47

14

CALCULO DE CAPACIDADES DE INTERRUPCION EN MINIMA GENERACION

=

= 3 ()

Falla en barra 1

= 1.11.0

0.1785= 6.1624 [] = 5.156

= 3 69 5.156

= 616.2

Falla en barra 2

= 1.11.0

0.1785 + 0.1636= 3.2154 [] = 2.7

= 3 69 2.7

= 322.7

Falla en barra 3

= 1.11.0

0.1785 + 0.1636 + 0.3844= 1.5141[]

() = 6.1474

() = 1.267

() = 3 13.8 6.1474

= 146.93

() = 3 69 1.267

= 151.42

15

CALCULOS DE CAPACIDADES MOMENTANEAS EN MAXIMA GENERACION

Falla en barra 1

=

= 3 ()

= 1.61.0

0.1647= 9.7146 [] = 8.13

= 3 69 8.13

= 971.46

Falla en barra 2

= 1.61.0

0.1647 + 0.1636= 4.87 [] = 4.08

= 3 69 4.08

= 487.36

Falla en barra 3

= 1.51.0

0.1647 + 0.1636 + 0.3844= 2.105 []

() = 8.55

() = 3 13.8 8.55

= 204.25

() = 1.76

() = 3 13.8 8.55

= 210.5

16

CALCULO DE CAPACIDADES DE INTERRUPCION EN MAXIMA GENERACION

=

= 3 ()

Falla en barra 1

= 1.11.0

0.1647= 6.6788 [] = 5.588

= 3 69 5.588

= 667.88

Falla en barra 2

= 1.11.0

0.1647 + 0.1636= 3.3505 [] = 2.804

= 3 69 2.7

= 335.06

Falla en barra 3

= 1.11.0

0.1647 + 0.1636 + 0.3844= 1.5434[]

() = 6.267

() = 1.291

() = 3 13.8 6.267

= 149.78

() = 3 69 1.267

= 154.34

17

CALCULOS DE CORRIENTES DE FALLA DE 1 LINEA A TIERRA

EN MINIMA GENERACION

() = 69

= 100

() = 14.22

() =

3 =

100000

3 69= 836.74

() =

3 =

100000

3 14.22= 4060.13

FALLAS DE FASE A TIERRA

FALLA EN BARRA 1

=

(0.0754 + 0.1785 + 0.1785)=

1.0

0.4324= 2.3127 []

= 3 = 6.938 []

= 5.805

18

FALLA EN BARRA 2

=

2(0.1785 + 0.1177) + 0.0754 + 0.3204=

1.0

0.9882= 1.0119 []

= 3 = 3.0357 []

= 2.54

FALLA EN BARRA 3

=

0.3844 + 2(0.1785 + 0.1177 + 0.3844)=

1.0

1.7456= 0.5729 []

= 3 = 1.7187 []

() = 1.7187 () = 1.7187 4060.13

() = 6.977

() = 1.7187 () = 1.7187 836.74

() = 1.438

19

CALCULOS DE CORRIENTES DE FALLA DE 1 LINEA A TIERRA

EN MAXIMA GENERACION

FALLA EN BARRA 1

=

(0.0725 + 0.1647 + 0.1647)=

1.0

0.4019= 2.4882 []

= 3 = 7.4646[]

= 6.2459

FALLA EN BARRA 2

20

=

(0.0725 + 0.1647 + 0.1177 + 0.1647 + 0.1177)=

1.0

0.9982= 1.0436 []

= 3 = 3.1309 []

= 2.62

FALLA EN BARRA 3

=

(0.3844 + 0.1647 + 0.1177 + 0.3844 + 0.1647 + 0.1177 + 0.3844)=

1.0

1.718= 0.5821 []

= 3 = 1.7462 []

() = 1.7187 () = 1.7462 4060.13

() = 7.09

() = 1.7187 () = 1.7462 836.74

() = 1.46

21

RESULTADOS

MINIMA GENERACION

Tipo de falla

Falla Barra 1

Falla Barra 2

Falla Barra 3 B/A

Cap.Int Barra 1 MVA

Cap.Int Barra 2 MVA

Cap.Int Barra 3 B/A MVA

Cap.M Barra 1 MVA

Cap.M Barra 2 MVA

Cap.M Barra 3 B/A MVA

LLL 4.68 2.44 5.58 /1.15

616.20 322.70 146.93 /151.42

896.33 467.64 200.37 /206.47

LG 5.805 2.54 6.977 1.438

MAXIMA GENERACION

Tipo de falla

Falla Barra 1

Falla Barra 2

Falla Barra 3 B/A

Cap.Int Barra 1 MVA

Cap.Int Barra 2 MVA

Cap.Int Barra 3 B/A MVA

Cap.M Barra 1 MVA

Cap.M Barra 2 MVA

Cap.M Barra 3 B/A MVA

LLL 5.08 2.548 5.7 /1.17

667.88 335.06 149.78 /154.34

971.46 487.36 204.25 /210.5

LG 6.2459 2.62 7.09 /1.46

ANALISIS DE RESULTADOS

DE LOS DATOS OBTENIDOS LAS CORRIENTES DE FALLAS TRIFASICAS SON MENORES A LAS

CORRIENTES DE FALLA DE UNA FASE A TIERRA.

LA CORRIENTE DE FALLA EN LA BARRA 1 ES MAYOR QUE EN LA BARRA 2 Y LA BARRA 3 POR

MOTIVO QUE ABARCA MENOR CANTIDAD DE IMPEDANCIA EN EL CIRCUITO DE FALLA. POR

CONSECUENCIA LA CAPACIDAD DE INTERRUPCION Y LA CAPACIDAD MOMENTANEA EN LA

BARRA 1 VA A SER MAYOR A LA BARRA 2 Y LA BARRA 3.

LA CORRIENTE DE FALLA EN LA BARRA 3 ES MENOR QUE EN LA BARRA 1 Y EN LA BARRA 2 POR

MOTIVO QUE ABARCA MAYOR CANTIDAD DE IMPEDANCIA EN EL CIRCUITO DE FALLA. POR

CONSECUENCIA LA CAPACIDAD DE INTERRUPCION Y LA CAPACIDAD MOMENTANEA EN LA

BARRA 3 VA A SER MENOR QUE EN LA BARRA 1 Y EN LA BARRA 2.

EN LA BARRA 1 Y EN LA BARRA 2 PARA HALLAR LA CAPACIDAD MOMENTANEA SE UTILIZO UN

FACTOR M=1.6 PORQUE PARA VOLTAJES MAYORES 15KV SE UTILIZA ESTA CANTIDAD, EN

CAMBIO PARA EL LADO DE 13.8KV SE UTILIZO M=1.5 YA QUE ESTE DENTRO DEL RANGO DE [4-

15KV]

PARA HALLAR LA CAPACIDAD DE INTERRUPCION EN LA BARRA 1, 2 Y 3 UTILIZAMOS UN

FACTOR K=1.1 YA QUE EN EL DATO DE PLACA DEL DISYUNTOR DE PODER OBTUVIMOS QUE

TRABAJA A 5 CICLOS.

22

CONCLUSIONES

Estudios tpicos que se realizan son los clculos de corto circuito que para este

proyecto se realizaron los clculos antes posibles fallas en diferentes lugares a nivel de

69KV de la Subestacin ALBORADA 1.

Un buen diseo debe estar basado en un cuidadoso estudio que se incluye la seleccin

de voltaje, capacidades de potencia de cortocircuito (MVAcc).

Las dimensiones de una instalacin elctrica y de los materiales que se instalan, as

como la determinacin de las protecciones de las personas y bienes, precisan el

clculo de las corrientes de cortocircuito en cualquier punto de la red. Un estudio de

corto circuito tiene la finalidad de proporcionar informacin sobre corrientes y voltajes

en un sistema elctrico durante condiciones de falla.

Una vez obtenidos los valores de corto circuito en los puntos de anlisis, se procede a

determinar la capacidad interruptiva y momentnea de los dispositivos de proteccin

para cada elemento en anlisis en un sistema trifsico, de igual manera calculado los

valores de corto circuito para una fase a tierra indicando si se trata de capacidad

interruptiva normal, media o alta.

Cabe recalcar que los sitios en que se realiz las simulaciones de fallas de corto circuito

fueron en las barras.

Es evidente que mientras la falla se encuentre cerca de la fuente, la corriente de corto

circuito ser de mayor intensidad. A medida que se va alejando de la fuente, la falla de

cortocircuito ir disminuyendo.

Finalmente el estudio de corto circuito es fundamental para el buen funcionamiento

de una instalacin elctrica, no solo nos dar una visin de que capacidad deben tener

los equipos de proteccin, cuantos tipos hay, como elegirlos. Tampoco nos deja

satisfechos el conocer los mtodos de solucin existentes. Ms que todo esto nos

indica el grado de peligrosidad que presenta el sistema, esto envuelve tanto a equipos

como a las personas. Si protegemos adecuadamente nuestro sistema evitaremos

daos irreparables. Aunque es muy importante mencionar que mientras no dejemos

de ver a las instalaciones elctricas como un gasto innecesario, cualquier falla por

insignificante que sea es un peligro latente.

RECOMENDACIONES

Ya que los valores de corrientes de corto circuito en las barras que estn cerca de la

fuente son mayores en comparacin a las que estn lejos, el breaker de proteccin

tendr que ser de mayor capacidad que los breaker que se encuentren ms alejado de

la fuente, con la finalidad de que los breaker de mayor capacidad operen primero y

permita que la falla no contine en la lnea.

Segn los clculos realizados, se puede observar que la corriente de falla de una fase a

tierra es mayor en comparacin a la corriente de falla trifsica esto es debido a que en

el anlisis la If1-t=3*Io; Io=Corriente de falla de la lnea.

BIBLIOGRAFIA

EMPRESA ELECTRICA DE GUAYAQUIL EP.

LIBRO DE SISTEMA DE POTENCIA II AUTOR: ING JOSE LAYANNA CHANCAY

23

ANEXOS

ANEXO: 1

FOTOGRAFIA DE DATOS DEL TRANSFORMADOR DE S/E ALBORADA 1

En esta imagen podemos observar los datos de placa del transformador, como podemos

observar en 67000 voltios al primario sale 13800 voltios lnea lnea y 7970 lnea-neutro,

podemos observar tambin con esta conecta en delta el primaria y en (y) el secundario,

tambin podemos observar que se puede regular el voltaje tanto en alta tensin como en baja

por medio de las Tag como podemos observar en esta placa.

A las 12 de la tarde la temperatura estaba 65 grados centgrados, la temperatura del aceite

estaba a 62,2 grados centgrados y la presin estaba a 3,43 PSI

El transformador funciona entre los 18mva como mxima potencia luego se alarga hasta

24mva si la potencia aparente esta entre ese rango empieza a funcionar los ventiladores.

En tamao del conductor en alta tensin es 447 mcm y en baja tensin es 336mcm.

24

ANEXO :2

FOTOGRAFIA DE DATOS DE PLACA BREKER DE CORTO CIRCUITO DE S/E ALBORADA 1

Aqu podemos observar una placa con los datos para el breaker corto circuito.

Mximo voltaje= 72,5 [KV]

Corriente de corto circuito= 40 [KA]

Corriente continua= 2[KA]

Corriente nominal lnea de carga= 100 [A]

Frecuencia= 60hz

Tiempo de interrupcin= 5 ciclos

25

ANEXO: 3

FOTOGRAFIA DE DATOS DE PLACA DEL TRANSFORMADOR DE S/E ALBORADA 1

MECANISMO DE OPERACIN DE SF6

SISTEMA DEL GAS SF6

NORMA DE OPERACIN PRESION: 65 PSI

MINIMA OPERACIN DE PRESION: 50 PSI

ALARMA POR BAJA PRESION: 53 PSI

26

ANEXO: 4

FOTOGRAFIA DEL CONTROL INTERNO DEL TRANSFORMADOR DE PODER

Se utilizan para substransmisin y transmisin de energa elctrica en alta y media tensin. Son

de aplicacin en subestaciones transformadoras, centrales de generacin y en grandes

usuarios.

27

ANEXO: 5

FOTOGRAFIA DEL CONTROLADOR DEL TRANSFORMADOR DE PODER

Esto es un controlador de monitoreo para el transformador, en la pantallita que podemos

observar nos va a dar el valor de la temperatura del transformador, la temperatura del aceite y

la presin.

ANEXO: 6

FOTOGRAFIA DEL LADO SECUNDARIO DEL TRANSFORMADOR DE PODER

En esta foto podemos observar el transformador y las lneas de baja tensin conectadas en

ESTRELA

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ANEXO: 7

FOTOGRAFIA DEL DISPOSITIVO QUE CONTIENE EL ACEITE LIBRE DE PCB

Aqu podemos observar la parte de arriba del transformador donde hay unos aparatos que

miden la presin y el nivel de aceite que est fluyendo por este transformador.

ANEXO: 8

FOTOGRAFIA DE CUCHILLAS DE AIRE EN NIVEL DE MEDIA TENSION

Aqu podemos observar las cuchillas de aire las cuales pueden ser controladas por un tipo

palanca que est ubicada en el poste debajo de estas cuchillas para ser controlada

manualmente.

29

ANEXO: 9

FOTOGRAFIA DEL RECONECTADOR DE LA ALIMENTADORA

Este es el cableado del reconectador que se encuentra en la caja de las alimentadoras ante

cualquier tipo de falla de corto circuito que ocurra, este reconectador va a enviar una seal

de alerta a un cuarto que se encuentra en la subestacin mismo donde van a observar cual es

el tipo de falla que ha ocurrido.

30

ANEXO: 10

FOTOGRAFIA DE PARTES DE LAS ALIMENTADORA DE DISTRIBUCION DE S/E ALBORADA 1

Alimentador trifsico TANCA MARENGO (13.8KV) cable conductor de Aluminio, 336.4 ACSR

26/7

Se puede observar que la lnea trifsica pasa por unos bushing y para entrar a un

reconectadores (para tener un control de la alimentadora ante una posible falla) y por el otro

lado sale la lnea trifsica.

Lnea trifsica a nivel de alta tensin 69KV, cable conductor de Aluminio, calibre 447 ACSR 26/7

RECONECTADOR

BUSHING DE

ENTRADA

BUSHING DE

SALIDA

LINEA

TRIFASICA

13.8KV

LINEA

TRIFASICA ALTA

TENSION 69KV

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Alimentador Trifsico ALBORADA (13.8KV)

Cable conductor de Aluminio, calibre 336.4MCM ACSR 26/7

Alimentador Trifsico BEJAMIN CARRION (13.8KV)

Cable conductor de Aluminio, calibre 336.4MCM ACSR 26/7

Alimentador Trifsico SATIRION (13.8KV)

Cable conductor de Aluminio, calibre 336.4MCM ACSR 26/7

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ANEXO: 11

FOTOGRAFIA DE LAS ALIMENTADORAS DE S/E ALBORADA 1

Podemos observar las 4 alimentadoras TANCA MARENGO, BENJAMIN CARRION, ALBORADA Y

SATIRION, aqu llegan las fases y tambin salen hacia las crucetas. Aqu llegan para darle un

sistema de control en la caja rectangular que observamos en la parte inferior derecho estn los

circuitos, si llegase a ocurrir alguna anomala este dar un aviso, por ejemplo si hay un corto en

una de sus fases por cualquier motivo este se apaga 15 segundos, luego se enciende si el

cortocircuito sigue presente se apaga y ahora se prende en 30 segundos y si vuelve a continuar

el corto ya no llegase a encender automticamente tiene que llegar un operador para darle

marcha manualmente.

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INTEGRANTES DE GRUPO DE PROYECTO:

SANTIAGO LOZADA E.

CRISTHIAN QUEZADA L.

KEVIN VILLAO V.