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PROYECTO REFUERZO Y REPARACIÓN DE LAS CÚPULAS DE LA REAL FÁBRICA DE CRISTALES EN LA GRANJA DE

SAN ILDEFONSO, SEGOVIA

MEMORIA

Asistencia Técnica: SERJU R7 CONSULTORES, S.L. Sergio Vega Sánchez, Dr. Arquitecto, PMP

DICIEMBRE DE 2015

INDICE

PROYECTO REFUERZO Y REPARACIÓN DE LAS CÚPULAS DE LA REAL FÁBRICA DE CRISTALES EN LA GRANJA, SEGOVIA Ministerio de Educación, Cultura y Deporte Sergio Vega Sánchez, Dr. Arquitecto, PMP

I - MEMORIA

1. MEMORIA DESCRIPTIVA

1.1. INTRODUCCIÓN GENERAL. ENCARGO

1.2. AGENTES PARTICIPANTES

1.3. ANTECEDENTES. INFORMACIÓN PREVIA DEL ESTADO ACTUAL

1.3.1. UBICACIÓN DEL EDIFICIO 1.3.2. DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO 1.3.3. EVOLUCIÓN HISTÓRICA DEL EDIFICIO 1.3.4. PRESTACIÓN ACTUAL DEL EDIFICIO EN LA ZONA DE ACTUACIÓN 1.3.5. DESCRIPCIÓN GEOMÉTRICA DE LAS CÚPULAS

1.3.5.1. ANTECEDENTES HISTÓRICOS SOBRE LA GEOMETRÍA DE LAS CÚPULAS DE MEDIA NARANJA

1.3.5.2. LEVANTAMIENTO TOPOGRÁFICO DE LA ESTRUCTURA DE LAS CÚPULAS EN 3D

1.3.5.3. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA PRECISA DE LAS CÚPULAS 1.3.6. DESCRIPCIÓN CONSTRUCTIVA DE LAS CÚPULAS

1.3.6.1. CARACTERIZACIÓN CONSTRUCTIVA DE LAS FÁBRICAS 1.3.6.2. CARACTERIZACIÓN CONSTRUCTIVA DE LOS TIRANTES Y ZUNCHOS

METÁLICOS 1.3.6.3. CARACTERIZACIÓN CONSTRUCTIVA DE LAS CUBIERTAS 1.3.6.4. ANÁLISIS DE RESULTADOS DE ENSAYOS Y PRUEBAS REALIZADAS 1.3.6.5. CONSIDERACIONES CONSTRUCTIVAS PARA EL ANÁLISIS

ESTRUCTURAL 1.3.7. ESTADO DE CONSERVACIÓN DE LAS CÚPULAS

1.3.7.1. DAÑOS Y PROBLEMAS EN EL INTERIOR DE LAS CÚPULAS 1.3.7.2. DAÑOS Y PROBLEMAS EN EL EXTERIOR DE LOS OCHAVOS

1.3.8. CONDICIONES DE EQUILIBRIO DE LAS CÚPULAS 1.3.8.1. GEOMETRÍA DE LAS CÚPULAS 1.3.8.2. HIPÓTESIS DE CÁLCULO 1.3.8.3. ACCIONES SOBRE LA ESTRUCTURA 1.3.8.4. MODELIZACIÓN DE LA ESTRUCTURA E HIPÓTESIS 1.3.8.5. CONDICIONES DE ESTABILIDAD

1.3.9. ESTADO TENSIONAL DE LAS CÚPULAS 1.3.9.1. HIPÓTESIS DE CÁLCULO POR ELEMENTOS FINITOS 1.3.9.2. VERIFICACIÓN DE PROBLEMAS LOCALES.

1.3.10.ANÁLISIS DE RIESGOS TÉCNICOS ASOCIADO AL ESTADO ACTUAL DE LAS CÚPULAS

1.3.11. CONCLUSIONES SOBRE EL ESTADO ACTUAL Y NECESIDADES TÉCNICAS DE ACTUACIÓN

1.3.11.1. CONCLUSIONES DEL ESTADO GENERAL DE CONSERVACIÓN DE LAS CÚPULAS

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1.3.11.2. RECOMENDACIONES DE ACTUACION DEL INFORME DE R7 CONSULTORES

1.4. DESCRIPCIÓN TÉCNICA DEL PROYECTO: PROPUESTA DE ACTUACIÓN.

1.4.1. NECESIDADES FUNCIONALES 1.4.2. NECESIDADES DE REFUERZO ESTRUCTURAL DE LAS CÚPULAS

1.4.2.1. PROBLEMA DE LOS TIRANTES DE LAS CÚPULAS 1.4.2.2. PROBLEMA DE ESTABILIDAD DE LOS CUPULINES 1.4.2.3. INTERVENCIONES NECESARIAS

1.4.3. NECESIDADES DE MEJORAR LAS CONDICIONES DE ESTANQUIDAD DEL CONJUNTO

1.4.4. NECESIDADES DE RESTAURACIÓN DE LAS CÚPULAS 1.4.5. JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA 1.4.6. RESUMEN ACTUACIONES TÉCNICAS

1.4.6.1. TRABAJOS FASE I: RESTAURACIÓN CÚPULA 2-NOR OESTE 1.4.6.1.1. MEDIDAS PREVIAS 1.4.6.1.2. MONTAJE DE ANDAMIOS POR EL INTERIOR 1.4.6.1.3. MONTAJE DE ANDAMIOS POR EL EXTERIOR 1.4.6.1.4. TRABAJOS DESDE EL INTERIOR 1.4.6.1.5. TRABAJOS DESDE EL EXTERIOR 1.4.6.1.6. TRABAJOS DE DESMONTAJE Y CIERRE DE FASE

1.4.6.2. TRABAJOS FASE II: RESTAURACIÓN CÚPULA 1-SUR ESTE 1.4.6.2.1. MEDIDAS PREVIAS 1.4.6.2.2. MONTAJE DE ANDAMIOS POR EL INTERIOR 1.4.6.2.3. MONTAJE DE ANDAMIOS POR EL EXTERIOR 1.4.6.2.4. TRABAJOS DESDE EL INTERIOR 1.4.6.2.5. TRABAJOS DESDE EL EXTERIOR 1.4.6.2.6. TRABAJOS DE DESMONTAJE Y CIERRE DE FASE

1.4.6.3. TRABAJOS FASE III: RESTAURACIÓN BÓVEDA NAVE DE HORNOS 1.4.6.3.1. MEDIDAS PREVIAS 1.4.6.3.2. MONTAJE DE ANDAMIOS POR EL INTERIOR 1.4.6.3.3. TRABAJOS DESDE EL INTERIOR 1.4.6.3.4. TRABAJOS DE DESMONTAJE Y CIERRE DE FASE

1.5. RELACIÓN DE PLANOS

1.6. CUADRO DE SUPERFICIES

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2. MEMORIA CONSTRUCTIVA

2.1. DEMOLICIONES

2.2. SUSTENTACIÓN DEL EDIFICIO

2.3. SISTEMA ESTRUCTURAL

2.3.1.- ESTADO DE EQUILIBRIO DE LAS CÚPULAS 2.3.2.- ESTADO TENSIONAL DE LAS CÚPULAS 2.3.3.- CONCLUSIONES ANÁLISIS ESTABILIDAD Y CONDICIONES DE

DURABILIDAD DE LAS CÚPULAS 2.3.4.- CONCLUSIONES ACTUACIONES NECESARIAS DESDE UN PUNTO DE VISTA

ESTRUCTURAL 2.3.5.- PROPUESTA DE INTERVENCIÓN: REFUERZO DEL ATIRANTADO DEL

CUPULIN Y SOPORTE NIDO DE CIGÜEÑA 2.3.6.- PROPUESTA DE INTERVENCIÓN: SISTEMA DE ATIRANTADO DE LINTERNA Y

OCHAVOS

2.4. SISTEMA ENVOLVENTE

2.4.1.- NECESIDADES DE MEJORAR LAS CONDICIONES DE ESTANQUIDAD Y AISLAMIENTO TÉRMICO DEL CONJUNTO

2.4.2.- IMPERMEABILIZACIÓN Y AISLAMIENTO DE LOS CUPULINES 2.4.3.- PROTECCIÓN TÉRMICA Y FRENTE A LA HUMEDAD DE LOS PARAMENTOS

VERTICALES DE LINTERNAS Y OCHAVOS 2.4.4.- IMPERMEABILIZACIÓN Y AISLAMIENTO DE LA CUBIERTA DE TEJA DEL

OCHAVO 2.4.5.- SUSTITUCIÓN DE CARPINTERÍAS 2.4.6.- MEJORA DEL SISTEMA DE ACCESO DE MANTENIMIENTO A LA CUBIERTA,

OCHAVO, LINTERNA, CUPULÍN Y NIDO

2.5. SISTEMA DE COMPARTIMENTACIÓN

2.6. SISTEMAS DE ACABADOS

2.6.1.- RESTAURACIÓN FÁBRICA 2.6.2.- RESTAURACIÓN DEL CUPULÍN Y LINTERNA 2.6.3.- RESTAURACIÓN DE BÓVEDAS ESQUIFADAS Y PARAMENTOS VERTICALES 2.6.4.- ESCARIFICADO Y REMATES DE SUELO EN CRUCETA SUR-ESTE – BAJO

CÚPULA 1.

2.7. SISTEMAS DE ACONDICIONAMIENTO

2.8. SISTEMAS DE INSTALACIONES

2.8.1.- ILUMINACIÓN QUE REALCE LA VISTOSIDAD DE LAS CÚPULAS 2.8.2.- INSTALACIÓN ELÉCTRICA ASOCIADA A VENTANAS MONITORIZADAS Y

SISTEMA ILUMINACIÓN LED

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2.9. EQUIPAMIENTOS

3. CUMPLIMIENTO DEL CTE

3.1. SEGURIDAD ESTRUCTURAL (SE)

3.2. SEGURIDAD EN CASO DE INCENDIO (SI)

3.3. SEGURIDAD DE UTILIZACIÓN Y ACCESIBILIDAD (SUA)

3.4. SALUBRIDAD (HS)

3.5. PROTECCIÓN CONTRA EL RUIDO (HR)

3.6. AHORRO DE ENERGÍA (HE)

4. CUMPLIMIENTO DE OTROS REGLAMENTOS Y DISPOSICIONES

5. ANEJOS A LA MEMORIA

5.1. ANEXO I. ANEXOS TECNICOS

5.1.1. DECLARACION CUMPLIMIENTO DE ORDENANZAS

5.1.2. EVALUACIÓN ESTRUCTURAL. INFORME SOBRE EL ESTADO DE LA ESTRUCTURA

5.1.3. CALCULOS DE LA INSTALACION DE ELECTRICIDAD

5.1.4. CUMPLIMIENTO DE LA NORMATIVA DE ACCESIBILDIAD Y SUPRESION DE BARRERAS ARQUITECTONICAS

5.1.5. CERTIFICACION EFICIENCIA ENERGETICA

5.1.6. ESTUDIO DE IMPACTO AMBIENTAL

5.1.7. PLAN DE CONTROL DE CALIDAD

5.1.8. MEMORIA DE USO Y MANTENIMIENTO

5.2. ANEXO II. ANEXOS ADMINISTRATIVOS

5.2.1. RESUMEN DE PRESUPUESTO

5.2.2. REVISION DE PRECIOS

5.2.3. PLANIFICACION VALORADA

5.2.4. JUSTIFICACION OBRA COMPLETA

5.2.5. ATA DE REPLANTEO PREVIO Y VIABILIDAD GEOMETRICA

5.3. ANEXO III. INFORME TECNICO SOBRE LOS DAÑOS, CAPACIDAD RESISTENTE Y ESTADO DE CONSERVACION DE LAS DOS CUPULAS DE LA REAL FABRICA DE CRISTALES DE LA GRANJA (SEGOVIA) DE FECHA 30 DE JUNIO DE 2015.

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5.4. ANEXO IV. RELACION DE PROYECTOS DE INTERVENCION ULTIMOS 30 AÑOS

5.5. ANEXO V. SELECCIÓN FOTOS ANTIGUAS DEL EDIFICIO

5.6. ANEXO VI. FOTOS GENERALES DEL EDIFICIO

5.7. ANEXO VII. FOTOS DETALLE CUPULA 1 SUR-ESTE

5.8. ANEXO VIII. FOTOS DETALLE CUPULA 2 NOR-OESTE

5.9. ANEXO IX. FOTOS DETALLE OCHAVO Y CUBIERTAS

5.10. ANEXO X. ESTUDIO DE GESTION DE RESIDUOS

5.11. ANEXO XI. ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD

PROYECTO REFUERZO Y REPARACIÓN DE LAS CÚPULAS DE LA REAL FÁBRICA DE CRISTALES EN LA GRANJA DE

SAN ILDEFONSO, SEGOVIA

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Asistencia Técnica: SERJU R7 CONSULTORES, S.L. Sergio Vega Sánchez, Dr. Arquitecto, PMP

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1. MEMORIA DESCRIPTIVA

1.1. INTRODUCCIÓN GENERAL. ENCARGO

El presente PROYECTO DE REFUERZO Y REPARACIÓN DE LAS CÚPULAS DE LA NAVE DE HORNOS DE LA REAL FABRICA DE VIDRIOS EN LA GRANJA DE SAN ILDEFONSO, SEGOVIA, se redacta a petición de D. Juan de Dios León Acosta, de la Subdirección General de Obras de la Gerencia de Infraestructuras y Equipamientos del Ministerio de Educación, Cultura y Deporte.

En Marzo de 2015, el Ministerio de Cultura adjudica a la empresa SERJU R7 CONSULTORES S.L., el estudio del Estado de Conservación de las Cúpulas de la Nave de Hornos de la Antigua Fábrica de Cristales de La Granja de San Idelfonso, Segovia, regido por la Fundación Centro Nacional del Vidrio.

Con fecha 30 de Junio de 2015, R7 CONSULTORES emite el INFORME TÉCNICO SOBRE LOS DAÑOS, CAPACIDAD RESISTENTE Y ESTADO DE CONSERVACION DE LAS DOS CUPULAS DE LA REAL FABRICA DE CRISTALES DE LA GRANJA (SEGOVIA), en la que se concluye que aunque no existen riesgos inminentes que obliguen a una intervención de emergencia en el muy corto plazo, la importancia del bien cultural, y los riesgos latentes que presenta el actual estado de conservación, hace recomendable que se plantee la necesidad de intervenir a corto plazo para detener el proceso divergente actual y garantizar una buena durabilidad y seguridad futura.

El informe considera que aunque la mayoría de los riesgos técnicos que afectan a la estabilidad, seguridad, y durabilidad de las cúpulas están suficientemente acotados siempre y cuando funcionen adecuadamente el zunchado metálico de cúpulas y linternas, existen varios efectos locales de difícil evaluación, y que convendría estudiar y acotar (p.e. soporte de nidos de cigüeña), y un riesgo técnico latente derivado del proceso de rotura de las fábricas del ochavo y corrosión del acero del sistema de zunchado de las cúpulas y cupulines de sus linternas, que afectan a la seguridad de las cúpulas por el aumento de fragilidad e incremento de las tensiones solicitadas, por la pérdida de sección asociada a la corrosión en un acero no homogéneo, y de características resistentes desconocidas.

Con fecha 24 de Agosto de 2015, R7 CONSULTORES emite la Oferta Nº ODP.073-15.R01 referente a los trabajos para la REDACCIÓN DE PROYECTO DE EJECUCIÓN DE: “OBRAS DE RESTAURACION DE CUPULAS.” REAL FÁBRICA DE CRISTALES. LA GRANJA. (SEGOVIA), conforme a las especificaciones del Pliego de Prescripciones Técnicas Particulares denominado:” PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TECNICAS PARA LA CONTRATACION DE LA REDACCION DE PROYECTO DE OBRAS “OBRAS DE RESTAURACION DE CUPULAS.” REAL FABRICA DE CRISTALES. LA GRANJA. (SEGOVIA) de fecha 13 de Agosto del 2015,redactado por la Subdirección General de Obras, Gerencia de Infraestructuras y Equipamiento de Cultura, MINISTERIO DE EDUCACIÓN, CULTURA, Y DEPORTES.

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El objeto de dicha oferta técnica y económica de R7 CONSULTORES para el desarrollo del citado trabajo de Redacción de Proyecto de ejecución conforme a las especificaciones del Pliego de Prescripciones Técnicas del Ministerio de 13 de Agosto de 2015.

El presente proyecto recoge las actuaciones realizadas y define, de común acuerdo con la gerencia de Infraestructuras del Ministerio de Cultura, las actuaciones precisas para devolver a las citadas cúpulas de la Nave de Hornos, las necesarias condiciones de seguridad, habitabilidad, y ornato.

En grandes capítulos, las actuaciones inicialmente previstas son:

.- Atirantado nuevo y durable de cúpulas y linternas

.- Refuerzo del cupulín frente al nido de cigüeñas

.- Aislamiento y revestimiento de las cúpulas y linternas

.- Sustitución de las cubiertas inclinadas existentes en las cúpulas.

.- Sustitución de las cubiertas de plomo existentes en los cupulines

.- Restauración de cúpulas y mejora de condiciones de durabilidad

.- Sustitución de carpinterías y ventanas en lunetos y linterna

.- Nueva iluminación que realce la vistosidad de las cúpulas

.- Mejora de condiciones de acceso a los ochavos y linterna

Es reseñable que con fecha Noviembre de 2015, R7 CONSULTORES ha redactado el PROYECTO DE REFUERZO Y REPARACIÓN DEL FORJADO DE SÓTANO DE LA CÚPULA DEL HORNO EN LA REAL FABRICA DE VIDRIOS EN LA GRANJA DE SAN ILDEFONSO, SEGOVIA, redactado igualmente a petición de D. Juan de Dios León Acosta, de la Subdirección General de Obras de la Gerencia de Infraestructuras y Equipamientos del Ministerio de Educación, Cultura y Deporte, como consecuencia de los problemas estructurales observados en la inspección del edificio durante la toma de datos del informe antes citado. Durante dicha inspección se observaron indicios de importante corrosión de los perfiles metálicos que conforman la losa de hormigón armado que sustenta dicho sótano, así como un mal estado de muchos de los puntales que se han dispuesto para preservar las condiciones de seguridad.

Las actuaciones contempladas en dicho proyecto, son completamente independientes desde un punto de vista estructural, pero necesitan ser ejecutadas antes que nuestra operación, para poder contar con la completa capacidad resistente para el montaje del andamio necesario para las actuaciones previstas a ejecutar por el interior. En el presente proyecto se contempla el remate final de la losa que cubre el sótano con

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resina epoxídica, una vez concluyan todos los trabajos de la presente actuación, para evitar dañarla.

1.2. AGENTES PARTICIPANTES 1.2.1. Promotor: Ministerio de Educación, Cultura y Deporte

Gerencia de Infraestructuras y Equipamientos de Cultura

Subdirección General de Obras

C/ Alfonso XII, 3 y 5. 28014 Madrid

1.2.2. Proyectista y otros técnicos:

Autor del Proyecto: SERJU R7 CONSULTORES S.L.

C.I.F.: B-83871640

C/ Seco nº 3, Oficina 2, 28003 Madrid

Telf. 91 501.64.05 – correo-e: [email protected]

Técnico Redactor: Sergio Vega Sánchez, Dr. Arquitecto, PMP

N.I.F.: 00407091-Z

Colegiado 8.884, COA Madrid.

correo-e: [email protected]

Colaboradores: Juan Francisco Alamillo Sanz, Arquitecto Técnico e Ingeniero de la Edificación

Juan Luís Bellod López, Ingeniero Técnico de Obras Públicas y Arquitecto Técnico

Jaime Santos García-Moreno, Arquitecto Técnico

Alberto Sánchez del Collado Hordanza, Ingeniero Técnico Industrial

Daniel Gómez Finnet, Arquitecto

Jesús Lozano Diaz, Arquitecto

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1.3. ANTECEDENTES. INFORMACIÓN PREVIA DEL ESTADO ACTUAL

1.3.1.- UBICACIÓN DEL EDIFICIO

La Real Fábrica de Cristales de La Granja de San Ildefonso, en Segovia, se ubica en la afueras del antiguo recinto amurallado de La Granja de San Ildefonso, al norte del Palacio Real de la Granja de San Ildefonso.

El edificio está conformado por un gran recinto de planta rectangular con edificación perimetral y dos grandes patios intermedios, ocupando una superficie total de 23.496

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m2, y una superficie aproximada de 18.900 m² construidos, con una superficie en la zona de actuación, en la denominada Nave de hornos de 3.150 m2.

El ámbito de actuación corresponde a las dos cúpulas de la denominada Nave de Hornos y Carquesas, en el Ala Sur del edificio.

En el esquema adjunto se describe la denominación que se ha empleado para la redacción del presente proyecto, siguiendo la terminología que en su día se ha empleado en proyectos anteriores de D. Ignacio de las Casas y sucesivos.

Como se puede comprobar en el esquema adjunto sobre dibujo de D. J. Soler, la designación de las fachadas no se ajustan estrictamente a las orientaciones reales.

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1.3.2.- DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO

La Real Fábrica se construyó con la llegada de la dinastía de los Borbones a España en 1728, siendo rey de España Felipe V. El edificio actual, uno de los mejores ejemplos de la arquitectura industrial europea del siglo XVIII, fue encargado por Carlos III a José Díaz Gamones, Maestro Aparejador Real, después de haber sufrido el anterior un incendio en 1770, que había destruido una parte importante de las instalaciones (principalmente en madera) de la fábrica de vidrio plano.

El conjunto, construido entre 1770 y 1782 en extramuros para evitar nuevos incendios, fue construido con mampostería de granito para los muros y ladrillos para las bóvedas. Forma una gran edificación rectangular de, aproximadamente, 178 x 132 metros, con un gran patio central. Es un edificio neoclásico, que forma un conjunto unitario donde se mezclaban las distintas actividades de la fabricación del vidrio, y las viviendas de los artesanos.

El conjunto tiene una superficie aproximada de 18.900 m² construidos y consta de un cuerpo principal perimetral y tres naves de planta rectangular ubicadas en el patio interior, como se puede apreciar en la figura anterior.

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El centro alberga los siguientes usos:

- Módulo Ala Sur – NAVE DE HORNOS Y CARQUESAS: Destinado actualmente a Museo del Vidrio. Cuerpo representativo de planta basilical de tres naves con una superficie construida de unos 3.150 m2. Está resuelta con una bóveda ladrillo y con cubierta a dos aguas en la nace principal, y a un agua con buhardillas en la laterales, rematado en sus extremos por dos cúpulas de media naranja de fábrica de ladrillo sobre trompas, objeto del presente proyecto, y que las hemos denominado, atendiendo a su designación geográfica CÚPULA 1 – SUR-ESTE y CÚPULA 2 – NOR-OESTE. En el encuentro con el Ala Este se encuentra el patio denominado Patio de Carlos III, hasta recientemente cubierto con lucernario de vidrio.

- Módulo Ala Oeste – TALLERES DE RASPAMENTO: alberga museo en planta baja y residencia en planta superior. Con cubierta a dos aguas y lucernario de tejas de vidrio en cumbrera. Superficie aproximada de 6.100 m2.

- Módulo Ala Este: TALLERES DE MONTAJE, ALMACENES y VIVIENDAS. Está formada por cinco pabellones similares con nueve patios interiores y accesos a la planta superior en los extremos. Actualmente presenta la entrada principal al centro y al Museo, y oficinas en la planta superior. Cuenta también con una gran superficie sin acondicionar. Tiene unos 7.300 m2 y es atribuida a Juan de Villanueva.

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Ordenación del conjunto, Planta baja

Proyecto de Restauración y Conservación de la Real Fábrica de Cristales de la Granja de San Ildefonso, Ignacio de las Casas (1982). Planta primera

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Ordenación del conjunto, Planta cubiertas

.- Módulo Ala Norte, PEQUEÑOS PABELLONES, de unos 3.000 m2 construidos y mal estado de conservación.

.- GRAN PATIO con dos tipos de construcciones que lo dividen en tres patios. Las construcciones son:

.- Dos Naves en línea paralelas al Ala Este destinadas a la fabricación de Crisoles y Hornos. Tienen unos 2.750 m2.

.- Dos Naves paralelas a la Nave de Hornos (Ala Sur) que conformaban la Leñera (almacén de maderas), nave rectangular a cuatro aguas, que en la actualidad alberga hornos y almacén, y la Nave de Molido, Lavado y Mezclado de las materias primas para la fabricación del vidrio.

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La construcción del edificio está resuelta con gruesas fábricas de mampostería cimentados con zapatas corridas de mampostería. Sobre dichas fábricas apoyan bóvedas de ladrillo en los locales destinados a los hornos (Nave de Hornos), con las doscúpulas de media naranja de ladrillo, objetos del presente estudio en sendos extremos de la misma. Se proyectó y ejecutó en ladrillo para evitar posibles incendios como el que previamente había destruido el edificio.

El resto de las instalaciones están resueltas con cubiertas de par e hilera de madera, y con forjados igualmente de madera para todas las dependencias dedicadas a talleres, almacenes, o viviendas.

La altura media del conjunto es de dos plantas. En general, en la planta baja se desarrollaban las actividades propias de la fábrica, y en la planta primera de las alas este y oeste, se ubicaban las viviendas de los operarios que trabajaban en la Fábrica

La denominada NAVE DE HORNOS Y CARQUESAS dispuesta en el Ala Sur del conjunto está destinada actualmente a Museo Nacional del Vidrio.

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La crujía meridional, que aloja la nave de hornos es un bloque de planta rectangular de aproximadamente 2.500 m2. Es la parte más importante del complejo, tanto a nivel constructivo y estético como de uso. Está formada de una gran nave central de 80 metros de largo por 30 metros de ancho con una nave principal de 10 metros de anchura y 13 metros de altura. Está cubierta por una bóveda de medio cañón, y naves de 30 metros de largo a modo de cruceros en los extremos, cubiertos sus centros por cúpulassobre pechinas y los brazos con bóvedas esquifadas de tres paños, también de ladrillo.

A ambos lados de la nave central se sitúan las arcas de recocido separadas por gruesos muros, que actúan como contrafuertes para contrarrestar el peso de la gran bóveda central. Por detrás de las arcas y junto a los muros de cerramiento del edificio, corre el pasillo de atizaderos, necesario para su funcionamiento. Este está cubierto con bóvedas de cañón, en la que se abren respiraderos o chimeneas para la salida del humo. Sobre las arcas o cámaras de recocido se sitúan los descansaderos, espacios para el reposo de los trabajadores, comunicados entre sí por un pasillo que se desarrolla a lo largo de

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toda la nave, perforando los muros o contrafuertes que los separan y que de esta forma se convierten en arbotantes.

Perpendiculares a la nave central se abren 30 pequeñas bóvedas de 8 pies de anchura (carquesas) unidas por un pasadizo longitudinal pegadas a las fachadas. Sobre cada una de estas bóvedas existe un camaranchón al que se accede desde los cuatro lados de las naves cruzadas.

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El uso de las naves era la de albergar los dos hornos antiguos de fundido, una debajo de cada una de las cúpulas. Las 30 carquesas se utilizaban para secar la leña y para recocer las piezas de vidrio una vez conformadas. Los corredores longitudinales transversales a las carquesas servían como atizaderos de éstas.

La nave está construida con muros de mampostería en el arranque desde la cimentación, sobre las que descansan las bóvedas de ladrillo macizo, no existiendo en este edificio elementos de madera (para que no se incendiasen como pasó con el edificio precedente).

El espesor de las bóvedas oscilan desde una o dos roscas de panderete para los espacios de carquesas, camaranchones, y espacios entre contrafuertes superiores dedicados a descansaderos del personal, hasta 4 pies castellanos en las zonas de las bóvedas centrales y cúpulas, con ladrillos macizos de tejar, con rejuntado de mortero de cal.

La nave está iluminada mediante las 2 linternas y los 8 lunetos con 8 ventanas de las 2 cúpulas, la línea de 7 óculos en cada uno los laterales de la bóveda de cañón y las ventanas transversales. Bajo cada una de las cúpulas de los extremos se situaban los hornos.

Al exterior las cúpulas de ladrillo en forma de media naranja adopta la forma de un ochavo (cimborrios octogonales) que originalmente era de ladrillo pero que en una reciente intervención se enfoscaron con un revoco de mortero de cemento. Las fachadas de los cruceros que dan a la fachada Sur-oeste del edificio, presentan

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frontones curvos que alojan el escudo real, uno de los muy pocos motivos ornamentales de este sobrio edificio neoclásico.

Bajo la Cúpula 1-SUR-ESTE, existe un sótano que no tiene actualmente ninguna funcionalidad específica, salvo en el extremo del ala norte del crucero SUR-ESTE que

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está abierta y, mediante unos espejos, permite a los visitantes visualizar cómo eran los espacios inferiores destinados a los hornos.

Al espacio se accede desde unas escaleras de servicio que actualmente están cubiertas por un entablado de madera que hay que retirar manualmente para poder acceder a las mismas, estando obviamente, cerrado al público.

En la zona próxima a una de las pilastras que soportan la cúpula SUR-ESTE, se observa la existencia de unas escaleras antiguas cuyo acceso está tapiado y por tanto, en desuso.

Desde el punto de vista espacial, desde el acceso por la escalera de servicio, se accede a un espacio en forma de pasaje circular que rodea lo que son los restos de un antiguo

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horno de fábrica de ladrillo. Al pasaje van apareciendo diversos entrantes y galerías que están tapiados en su mayoría o que acceden a antiguos depósitos de gasoil,…

La parte de conexión de dicho espacio con el ala norte del crucero, se resuelve mediante un espacio abovedado con arcos fajones de medio punto, bajo el que discurre una antigua galería.

Sobre la zona abovedada, se dispone en la planta baja, como parte de los elementos expuestos en el museo, la reconstrucción de un horno de fábrica que reproduce uno de los existentes originalmente.

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El horno dispone de una plataforma de madera dispuesta sobre la solera de la nave, y que no forma parte propiamente del horno.

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1.3.3. EVOLUCIÓN HISTÓRICA DEL EDIFICIO

En el año 1700 Felipe V, “el Animoso”, es coronado Rey de las Españas y de Las Indias. Nacido (1683) y criado en Versalles junto a su abuelo Luis XIV, era muy aficionado a la caza y frecuentó los bosques de Valsaín, el monasterio del Parral, y la ermita de la Granja. Conocedor y amante de la zona, decide construir un palacio en La Granja de San Idelfonso emulando al Palacio de Versalles que Luis XIV había construido (1661-1692) unos años antes, y en el que se había criado. D. Teodoro Ardemans, maestro mayor del Real Palacio y de la Villa de Madrid, fue el encargado de realizar los planos y el proyecto del nuevo palacio. Comienza la construcción del Palacio de La Granja en 1721, concluyéndose el cuerpo principal en 1724, aunque su máximo esplendor se alcanza en tiempos de Carlos III.

El origen de la Fábrica está en 1728 cuando los maestros Ventura Sit y Carlos Sac, atraídos por la construcción del Palacio, obtuvieron un permiso del monarca Felipe V para establecer, a sus expensas, un horno de fabricación de vidrios planos en San Ildefonso.

En 1747 se emprende un proyecto para la construcción de una nueva fábrica de cristales planos y un edificio para el pulimento. La nueva fábrica de cristales planos parece ser que se pensó levantar sobre el edificio antiguo, y de una sola planta, a cargo de dos maestros de gran prestigio: Manuel del Valle y José de la Calle. Debido a problemas con las viviendas, finalmente se optó por realizar algunas reformas y ampliaciones en la fábrica antigua que, a partir de entonces, sólo se utilizará para los vidrios planos. En ella se construirán cuatro «carquesas» (cámaras de recocido), estriques en el patio, y una nueva escalera.

Esta fábrica fue creciendo de modo desordenado hasta 1770, en la que un incendio destruyó la techumbre de la sala de hornos y carquesas (cámaras de recocido) y dañó gravemente los muros de la antigua Fábrica de Cristales Planos, así como la casa del Maestro. El rey Carlos III, después de una serie de estudios sobre su mejor ubicación, encargó el 12 de Octubre 1770 a José Díaz Gamones, aparejador del Real Sitio, una nueva Fábrica, para la que el Rey insiste en la necesidad de evitar que se produzcan nuevos incendios, y que éstos no se propaguen al pueblo, así como el deseo de que la nueva fábrica se convierta en un hito urbano.

Se conserva el plano primitivo firmado por Gamones de 1770, en el que se plantean unconjunto de edificaciones similares a las construidas pero con diferente posición relativa. El plano de la fábrica se modificaría al decidirse duplicar los hornos de fundición del vidrio, así la sala de raspamiento, paralela a la nave en el plano original, se construyó perpendicular a esta para dejar libre la cara norte destinada a la segunda nave de hornos similar a la sur.

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Se proyecta la nave con una gran bóveda de medio cañón que ha de cerrar la nave central, y es necesario contrarrestar su peso mediante profundos contrafuertes. El espacio entre éstos se aprovecha para colocar las cámaras de recocido (carquesas o templadores) a ras de suelo (Fotos Nº 37 y 38 del Anexo 5.7), y el alto para habitaciones -se dice que servían como lugar de reposo para los obreros (Fotos Nº 55, 57 y 59 del Anexo 5.7). La comunicación entre éstas se establece mediante un pasillo que atraviesa los contrafuertes, que se convierten, de este modo, en arbotantes (Fotos Nº 54 y 60 del Anexo 5.7). Para reforzar la estructura, se tienden entre los contrafuertes bóvedas por tranquil, de ladrillo aparejado a espinapez (Fotos Nº 55 y 58 del Anexo 5.7), sobre las que descansa el faldón de la cubierta de teja. El diseño se completa con el atizador, pasillo necesario para el buen funcionamiento de las arcas (carquesas), que corre a lo largo de su parte trasera, entre éstas y el muro de cierre del edificio. A ambos extremos de la nave se levantan otras dos transversales que originan en alzado un crucero, cubierto el centro con cúpula sobre pechinas y los brazos con bóvedas esquifadas de tres paños.

Es de reseñar que aunque la bóveda de cañón estaba contrarrestada por los importantes contrafuertes –arbotantes, al estar éstos muy bajos, dispusieron desde el origen tirantes de acero tanto en la bóveda, como en los arcos formeros sobre los que se levantaban las cúpulas, como, según ahora hemos podido saber y no estaba

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documentado históricamente, en las propias cúpulas que presentan un doble (o triple con la linterna) zunchado metálico. Prueba de que se tratan de atirantados originales se aprecia en algunos comentarios reflejados en la carta que Gamones envía a D. Miguel Murquiz con fecha 28 de Agosto de 1774, solicitándole más dinero ya que hubo sobrecostes por el empleo de: "mucho fierro para su atirantamiento, Maderas para Zimbras, y andamios que son precisos y la mayor altura."

En 1774 se habían terminado los muros, de robusta mampostería de granito, y los arcos torales, y se iba a iniciar el abovedamiento de la nave y de las cúpulas. Las cúpulas de los hornos, cuyas linternas actúan como tiros de chimeneas, y los brazos del crucero, con sus ejes verticales, originan un juego de volúmenes y un cambio en los ritmos que contrastan con la horizontalidad de las fachadas este y oeste del recinto.

Como describe Pilar Morchón, en Febrero de 1777 ya se habían blanqueado las dos cúpulas de ambos cruceros, así como las bóvedas esquifadas de los brazos transversales de los mismos, se estaban elaborando cornisas, pilastras y jambas del edificio y se disponían los cimientos de la frita.

Como describen en el artículo Las Fábricas De Vidrio De La Granja. Estudio Arquitectónico escrito por D. Antonio Ruiz Hernando y Dña. María Jesús Callejo Delgado, Díaz Gamones debió de empezar las obras por el exterior para continuar avanzando hacia el patio como sugiere el quiebro de las cornisas en los brazos norte de los cruceros; y cubrió la nave desde el este hacia el oeste, como dejan entrever los enjarjes de los cuatro tramos en que se divide. Se puede deducir por tanto que se construyó en primer lugar la CÚPULA SUR-ESTE (cúpula que hemos denominado 1), de peor factura constructiva, y en segundo lugar la CÚPULA NOR-OESTE (denominada cúpula 2 en el estudio).

En 1779 se finalizó la sala de Raspamento y del proyecto de Gamones solo faltaba al construcción de dos tahonas, almacenes, herrería y carpintería. A partir de esa fecha las obras se paralizaron hasta 1781 por la compra de terrenos adyacentes, avanzando los trabajos hasta completar el proyecto en 1782.

Posteriormente Juan de Villanueva realizó un proyecto de ampliación de la fábrica (1785-1802) con la construcción de viviendas para los trabajadores y traslado de las tres fábricas restantes a las inmediaciones de la Fábrica de vidrios planos, pero es errónea la atribución de la Sala de Hornos a Juan de Villanueva, quedando ampliamente documentado que fue proyectado y dirigido por José Díaz Gamones.

Apenas transcurridos dos años desde la última noticia de la intervención de Villanueva, la fábrica pasó a manos privadas, sufriendo un periodo de declive importante tras la guerra de la Independencia.

Con el devenir del tiempo y los cambios en los sistemas de fabricación, la fábrica fue abandonándose progresivamente al quedar obsoleta.

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En 1829, al final del reinado de Fernando VII, se decide entregar la fábrica a la gestión privada, pasando por múltiples empresas hasta que en 1911 se constituye la Cooperativa Obrera Esperanza, promovida por varios de los antiguos técnicos y obreros de la fábrica y con la participación del propio Rey Alfonso XIII. El 31 de Octubre de 1915, se transforma dicha Cooperativa en la Sociedad Anónima Esperanza, a partir de cuyo momento se empiezan a desarrollar más productos de los fabricados hasta el momento de vidrios planos, tejas curvas de vidrio, y todo tipo de elementos de ajuar, etc.

Fotografías de Tirso Unturbe de principios de 1920 del horno verde de aisladores eléctricos ubicado bajo la cúpula SUR-ESTE de la Nave de Hornos.

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Durante la guerra civil, la Fábrica Esperanza S.A., sufrió problemas de suministro y producción, dada la escasa distancia al frente, pero superada ésta, continúa la fabricación de una variada gama de productos. En los años 40, se plantean nuevos retos industriales con la fabricación de la fibra de vidrio y posteriormente, la lana de vidrio. En 1944 se construye un nuevo horno eléctrico para la fusión del vidrio, con el que se desarrollan nuevos productos.

Según parece, es en los años 40 cuando la Fábrica Esperanza S.A., realiza las obras de acondicionamiento del sótano actualmente existente bajo la cúpula 1 SUR-ESTE, para la disposición de los nuevos hornos que se instalaron por aquella época. La fabricación de fibra de vidrio se instaló en el crucero SUR-ESTE de la Nave de Hornos (1941-1942), construyéndose un muro de separación respecto a la producción de aisladores aproximadamente a la mitad de la nave. Se construyeron hasta cinco hornos de lana Hager, tres bajo la cúpula SUR-ESTE y dos próximos al muro de separación. Las dos baterías de seda Gossler se instalaron en el brazo sur de la segunda cúpula, colocándose el calentador de cabezas en el lado norte.

Algunos años después, la Fábrica Esperanza S.A. se integra en el conglomerado de CRISTALERÍA ESPAÑOLA, y ésta en el conglomerado de empresas de la multinacional SAINT GOBAIN.

En el año 1955 se había comenzado a construir por la empresa Saint Gobain, lo que sería la nueva fábrica de San Ildefonso y que finalmente debido a las exigencias tecnológicas, alojó toda la producción. En el año 1963 se dio por terminada definitivamente, la fabricación de lana de vidrio en la Real Fábrica de Cristales de La Granja, al haber sido trasladada esta producción a la fábrica de Azuqueca de Henares. Con este hecho, la Real Fábrica quedó sin uso y sin vida, sometida a las inclemencias del tiempo y en total olvido y abandono.

La fábrica sufrió varias transformaciones debido fundamentalmente al cambio de sistemas de energía para alimentar los hornos. Originalmente éstos funcionaban con leña, después se crearon hornos para la fabricación de gas, para terminar funcionando con gasoil.

En el año 1979, se retoma un proyecto de los años sesenta, para la ubicación de un museo del vidrio en la Fábrica, que permitiese recuperar el edificio histórico y darle un uso acorde a los tiempos actuales. Para poder materializar este proyecto, se crea en elaño 1982 la Fundación Centro Nacional del Vidrio con carácter benéfico docente. Dicha fundación concreta el proyecto dividiéndolo en tres áreas: el Museo de fabricación del Vidrio, la Escuela de formación artesanal del Vidrio y el Centro de Investigación y Documentación Histórica del Vidrio.

D. Ignacio de las Casas, arquitecto que ha desarrollado 33 Proyectos de Ejecución (véase Anexo 5.3) entre los años 1982 y 2000 por encargo de múltiples instituciones públicas y sobre múltiples partes del edificio, indica en la memoria de su proyecto, respecto al estado en que encontró el edificio:

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"El estado de las edificaciones es ruinoso en gran parte de sus cubiertas y forjados, pero sus muros están en buen estado y una fiel restauración y rehabilitación del conjunto, no es solo posible sino necesaria para que no se pierda una de las piezas clave de nuestro Patrimonio Arquitectónico"

En el proyecto de restauración la nave principal o Nave de Hornos (extracto en Anexo 5.4) fue destinado al Museo Tecnológico del Vidrio y su rehabilitación consistió en restituir en lo posible las fábricas primitivas, las bóvedas sobre las carquesas o arcas de recocido, el muro norte que había sido modificado parcialmente y las chimeneas y buhardillas que habían desaparecido. Interior y exteriormente se han protegido las fábricas con mortero de cal y cemento blanco coloreados a base de arenas de minas. Las fotografías antiguas muestran como las bóvedas y cúpulas tenían el aparejo a la vista, de las Casas señala al respecto:

"Los revocos de todas la bóvedas y cúpulas fueron picados, dejando al descubierto las fábricas de ladrillo que si bien ofrecen un aspecto espléndido a nivel constructivo, puede apreciarse que siempre fueron realizados pensando en estar recubiertos. La revocación de la nave la haría recobrar la imagen primitiva.

1.3.4.- PRESTACIÓN ACTUAL DEL EDIFICIO EN LA ZONA DE ACTUACIÓN

El edificio ha estado dedicado históricamente a la fabricación de cristales y vidrios planos, así como de diversas aplicaciones y productos derivados del vidrio, alojando los hornos, moldes, utillaje, combustibles, viviendas, almacenes, y todo lo necesario para la fabricación y operación de las fábricas.

La Nave de Hornos, a raíz de su rehabilitación conforme a los proyectos de Ignacio de las Casas, está destinada actualmente al Museo Tecnológico del Vidrio.

El espacio del sótano no tiene actualmente ninguna funcionalidad específica, salvo enel extremo del ala norte del crucero SUR-ESTE que está abierta y, mediante unos espejos, permite a los visitantes visualizar cómo eran los espacios inferiores destinados a los hornos.

En la planta baja de la Nave de Hornos, se dispone actualmente el Museo Tecnológico del vidrio, que continúa hacia la zona de Raspamento en el Ala Oeste, a partir de la cruceta SUR-OESTE, desde la que igualmente se puede acceder al patio central, detrás del cuerpo de los actuales hornos. Por el lado opuesto un balcón se abre a la calle de la fachada sur, llamada Travesía de Puertas Nuevas.

Desde la Cruceta SUR-ESTE, se puede acceder a la zona de museo de piezas de valor, y a la tienda del museo. Igualmente se puede acceder al patio central del edificio, justo delante del cuerpo de hornos actuales, al patio de Carlos III, a continuación de la Nave central, y por el otro brazo, se abre una puerta directa a la calle exterior en la travesía de Puertas Nuevas.

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Desde los extremos de las crucetas se pueden acceder a los pasillos laterales que servían como atizaderos de las distintas arcas de recocido, algunas de las cuales están tematizadas como piezas del museo, y otras albergan maquinaria y productos de exposición.

El acceso a las áreas de descansaderos que se encuentran entre los contrafuertes de las naves, sobre las arcas de recocido, se produce por las tres escaleras de piedra existentes en las crucetas, pero se encuentran cerradas al público, dado que dichos espacios no están debidamente acondicionados aún.

En dicha cruceta SUR-ESTE se ubican varias reproducciones museísticas, entre la que destaca la reproducción de un horno abovedado de fábrica que reproduce uno de los existentes originalmente, y que se dispone justo bajo la cúpula SUR-ESTE, rodeada por

una plataforma de madera.

En el resto de la nave, se utiliza toda la planta de la nave principal de hornos para la exposición de distintas maquinarias y productos fabricados en dicha fábrica en los años de funcionamiento.

No existe ningún tipo de acceso interior a las cúpulas, ni para el público, ni para el personal de mantenimiento. El acceso a las cubiertas es por el exterior.

Las cubiertas del edificio, resueltas en teja árabe actualmente, no son accesibles para el público. Sólo para mantenimiento, y desde el exterior, con un acceso precario en cuanto a seguridad.

La intervención proyectada se centra en la restauración de las dos cúpulas de fábricas de ladrillo que cubren, sobre pechinas, las descritas crucetas SUR-ESTE (denominada en el proyecto Cúpula 1 o cúpula del Horno) y SUR-OESTE (denominada en el proyecto

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Cúpula 2). Las actuaciones de reparación se ejecutan tanto desde el interior, como desde el exterior, pero se circunscribe exclusivamente a dicho ámbito de actuación, a la que se añade el saneado y pintado de la bóveda principal y de las bóvedas esquifadas de las crucetas.

La actuación proyectada NO ALTERA NI AFECTA A LAS PRESTACIONES ACTUALES DEL EDIFICIO.

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1.3.5.- DESCRIPCIÓN GEOMÉTRICA DE LAS CÚPULAS

Debido a la existencia de fisuras observadas tanto en el exterior como en el interior de las cúpulas, es necesario realizar una modelización estructural precisa para poder evaluarla desde un punto de vista de equilibrio y resistente, siendo particularmente importante el determinar tanto la geometría exacta, como posibles deformaciones y asientos que pueden comprometer sus condiciones de estabilidad.

La información previa que se ha podido documentar, hace referencia a unas secciones de las cúpulas, dibujadas en los proyectos de Ignacio de las casas, de las cuales no hemos encontrado ningún tipo de información de cómo se generaron, ni de la fiabilidad de las mismas.

Proporción de las cúpulas según proyectos de D. Ignacio de las Casas Gómez

Dada la absoluta necesidad de conocer con precisión la geometría de las mismas para poder evaluar sus condiciones de estabilidad, y poder documentar sus posiblesdeformaciones que pudiesen afectar tanto a sus condiciones de equilibrio, como a sus posibles sobretensiones locales, en el INFORME TÉCNICO SOBRE LOS DAÑOS, CAPACIDAD RESISTENTE Y ESTADO DE CONSERVACION DE LAS DOS CUPULAS DE LA REAL FABRICA DE CRISTALES DE LA GRANJA (SEGOVIA) de R7 CONSULTORES, y se

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complementa en el presente proyecto, se hace un doble estudio para la definición precisa de la geometría de las cúpulas:

.- De un lado, conocer la geometría previsible que se pudiera derivar de los conocimientos de la época, para tratar de determinar si la geometría existente se adecúa a dichos estándares, y si precisaba o no, conforme a los mismos atirantados o encadenados complementarios.

.- De otra parte, hacer un levantamiento topográfico de alta precisión que permitiese conocer tanto la geometría, como las posibles deformaciones y asentamientos existentes, para poder evaluar con precisión las condiciones de estabilidad de las dos cúpulas, y facilite el futuro seguimiento de las mismas.

1.3.5.1.- ANTECEDENTES HISTÓRICOS SOBRE LA GEOMETRÍA DE LAS CÚPULAS DE MEDIA NARANJA

El aspecto formal de las cúpulas parecían corresponder con las de las secciones constructivas que habíamos recabado previamente en el artículo de D. Ignacio de las Casas Gómez, en la Revista Informes de la Construcción Vol.38 Nº388 marzo/abril 1987. (Anexo II.4 del Informe de R7 CONSULTORES, con el cuerpo del mismo en Anexo 5.2 del proyecto) Proyecto de Obras de Restauración en la Granja de San Idelfonso/Segovia/España. En las secciones de las bóvedas se observaban cúpulas de media naranja levemente rebajadas.

Confirmada la concordancia general, se abría la doble necesidad de verificar si las proporciones correspondían a las condiciones de estabilidad de las cúpulas clásicas conforme al conocimiento de la época, y cómo estaba resuelta constructivamente, en especial la resolución de las pechinas, de los arcos formeros, de la transición de la cúpula circular al ochavo exterior, espesores reales de la cúpula de ladrillo, cubierta, si disponía o no de encadenados,…

En una primera aproximación el aspecto masivo que aparentaban las cúpulas hacían pensar en proporciones muy estables por tratarse de cúpulas semiesféricas. En el libro de Teoría, Historia, y Restauración de Estructuras de Fábrica escrito por D. Jacques Heyman (Instituto Juan de Herrera, 1995), se recoge que “Una cúpula semiesférica tiene que tener un espesor mínimo de poco más del 2% del diámetro. Por supuesto, las cúpulas reales tienen un espesor mucho mayor que este mínimo y, además, muchas no se aproximan a la semiesfera. La cúpula de San Pedro tiene un espesor de, aproximadamente, el 5% de diámetro, mientras que la del Panteón de Roma es del 3,3% aproximadamente….”

En nuestro caso, con un diámetro de 11,15 metros (unos 40 pies castellanos), necesitaríamos espesores mínimos de 56 cm. (2 pies castellanos) para tener un espesor proporcionalmente análogo al de San Pedro, cúpula encadenada por cierto. Ese espesor es el espesor mínimo que tiene la cúpula en el anillo de la linterna.

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Templo Vaticano

Carlo Fontana fue uno de los arquitectos más representativos del barroco romano. No escribió un tratado como tal, pero fue requerido en varias ocasiones como experto para determinar la estabilidad de algunas de las principales cúpulas de la época: en 1673 Santa Margarita en Montefiascone, en 1675 Santa Maria en Vallicella, y en 1680 San Pedro de Roma. En su obra IlTempio Vaticano (1694) distingue dos tipos de cúpulas: dobles (formadas por dos cáscaras) ysimples. Define las reglas geométricas para el trazado de ambos tipos, así como para la colocación de las cadenas de hierro en su parte inferior, que son las conocidas reglas de Fontana.

Il Templo Vaticano de Carlo Fontana (1694)

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En dicho libro Il Tempio Vaticano (1694), Carlo Fontana advierte explícitamente que “Los muros que deben sostener las Cúpulas simples, si son de una fábrica óptima de ladrillo, deberán tener un grosor de al menos la décima parte del vano de aquellas”. Ello supondría para nuestro caso espesores mínimos en el arranque de la cúpula de 1,12 metros de espesor, que es exactamente lo que tenemos en la parte baja de la ventana de las cúpulas: 75 cm de fábrica interior (Foto Nº 61 del Anexo 5.7), 30 cm de fábrica exterior, y unos 7 cm. de carpintería. (Foto Nº 36 del Anexo 5.8).

Il Templo Vaticano de Carlo Fontana (1694)

En todo caso, del estudio del trabajo de investigación de Dña. Belén Morchón Diseño y Construcción de la Bóveda de Media Naranja a Finales del S. XVIII: Real Fábrica de Cristales de La Granja (Segovia), trabajo de investigación tutelado desarrollado en la Universidad de Valladolid, se deduce que las proporciones no corresponden a un casquete esférico puro, constatando la alta correspondencia con las leyes del Tratadode Fray Lorenzo de San Nicolás - Arte y uso de la arquitectura parte I-II (1639- 1663) y su influencia que tuvo en la construcción y diseño de está bóveda.

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Fray Lorenzo de San Nicolás - Arte y uso de la arquitectura (versión publicada en 1796)

Patrón geométrico de Belén Morchón conforme a proporciones de Fray Lorenzo de San Nicolás en Tratado Arte y uso de la arquitectura

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La proporción de las cúpulas, comparada con las representadas por D. Ignacio de las Casas sería:

Patrón geométrico de Belén Morchón conforme a proporciones de Fray Lorenzo de San Nicolás en Tratado Arte y uso de la arquitectura

En el resumen del trabajo de Dña. Pilar Morchón incluido en el Anexo II.5 del Dictamen de R7 CONSULTORES, se incluye una descripción pormenorizada de la geometría de la cúpula y todas sus partes: linterna, bóveda, lunetos, cornisa o anillo, pechinas, arcos torales con sus tirantes, y pilares.

En el levantamiento con escáner láser realizado para este estudio, de mayor precisión del realizado en su día por Dña. Pilar Morchón, se ha constatado que tampoco es ésta la geometría exacta real. Más adelante se define geométricamente la cúpula tal cuál ha sido deducida de la nube de puntos interior y exterior que sea generado con el levantamiento.

Por lo que se ha investigado, está claro que la geometría de las cúpulas es el factor determinante para garantizar su estabilidad. Conforme a lo afirmado por D. Santiago Huerta en su libro Arcos, Bóvedas y Cúpulas. Geometría y Equilibrio en el Cálculo Tradicional de Estructuras de Fábrica. (Instituto Juan de Herrera, 2004) respecto a la seguridad de las cúpulas de fábrica, “la seguridad de las cúpulas de fábrica se puede medir como en el caso de los arcos, comparando el espesor límite con el espesor real. El cálculo de los espesores límites de las distintas cúpulas es muy complejo pero, de nuevo como en el caso de

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los arcos, pueden obtenerse límites inferiores del coeficiente de seguridad con facilidad. Una cúpula de fábrica será suficientemente estable si es posible dibujar una superficie de empujes en su interior con suficiente seguridad: si podemos dibujar la superficie dentro de la mitad central el coeficiente será mayor o igual que 2, si dentro del tercio central mayor o igual que 3, y así sucesivamente.”

Tampoco tiene sentido especular más sobre las condiciones de estabilidad de las cúpulas conforme a las geometrías de los tratados del momento, remitiéndonos al estudio realizado en el informe de R7 CONSULTORES y reproducido parcialmente para el proyecto, sobre sus condiciones de estabilidad en función de sus superficies de empuje y la geometría real medida.

1.3.5.2.- LEVANTAMIENTO TOPOGRÁFICO DE LA ESTRUCTURA DE LAS CÚPULAS EN 3D

Para satisfacer la necesidad de disponer de un levantamiento geométrico preciso para evaluar las condiciones de estabilidad geométrica de las cúpulas, las posibles deformaciones y asientos que pudieran comprometer dicha estabilidad, y disponer de un levantamiento fiable para medir la evolución en el tiempo de las cúpulas, R7 CONSULTORES incluye en su INFORME (Anexo 5.2. del proyecto), el levantamiento topográfico desarrollado por su colaborador MD TOPOGRAFÍA Y CARTOGRAFÍA, S.L.P.

De entre las diferentes opciones, se decidió emplear la más vanguardista de todas consistente en la utilización del escáner láser que proporciona una base de datos geométrica centralizada a partir de la cual cualquier equipo podrá extraer la información que necesite para la modelización geométrica y la modelización estructural por elementos finitos, permitiendo además su comparación con posteriores estudios que se puedan realizar más adelante para constatar su evolución en el tiempo.

El escaneado láser es una técnica de medición a distancia que presenta una gran precisión y resolución. Contiene suficiente información para realizar planos 2D y secciones, así como modelos 3D completos de formas irregulares u orgánicas. Utilizando dianas artificiales tanto dentro como fuera y conectándolos en un mismo sistema de referencia mediante una poligonal cerrada con estación total es posible corregir la alineación de los escaneados de dentro y de fuera de manera correcta. Los datos se pueden utilizar para fines turísticos proporcionando paseos virtuales y mostrando las medidas que se han tomado para renovar la fábrica. Otras aplicaciones posibles son la monitorización de las deformaciones de ciertas estructuras, como las bóvedas de mampostería en el tiempo, así como para garantizar el seguimiento de la seguridad estructural.

Para escanear el exterior e interior de la fábrica, se definió que se necesitaba un escáner con las siguientes especificaciones:

El escáner debe poder escanear una vista totalmente panorámica (360º x 270º).

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El alcance máximo será alrededor de los 50 ó 60m.

Se precisaba un escáner muy rápido, que adquiera muchos puntos por segundo con posibilidad de una resolución apropiada para tomar detalles importantes de la estructura.

La precisión debe ser muy alta (5mm), ya que los datos se utilizarán para el cálculo de la seguridad estructural.

Se necesitará una batería o un generador para alimentar al escáner dado que no hay acceso directo a la toma de corriente eléctrica.

Observando el alcance máximo, la precisión, etc. En este caso, se utilizó el escáner de fase Trimble TX5 (ver las especificaciones en el Anexo III.1 del Informe de R7 CONSULTORES en el Anexo 5.2 del proyecto).

El trabajo se desarrolló conforme a las siguientes fases, que vienen minuciosamente descritas en el Anexo III.1 de Memoria Descriptiva del Trabajo Realizado, en dicho informe y Anexo:

ADQUISICIÓN DE LOS DATOS

Antes de empezar con el verdadero escaneado se planificaron los estacionamientos del escáner, buscando cubrir lo máximo posible con el mínimo de estacionamientos.

Interior

El edificio se divide en dos áreas (cúpulas) considerando la obstrucción más grande el horno de la cúpula norte.

Una configuración óptima tiene, al menos, dos estacionamientos en cada una de las zonas. Es importante ver las pequeñas obstrucciones que podrían producir zonas de sombra desde cada estacionamiento. Si se producen zonas de sombra se pueden añadir otras posiciones del escáner que cubran la zona. Esto se debe hacer con cuidado. Las posiciones adicionales del escáner se deben colocar de forma que no se solape más de un 50% con otros escaneados a menos que sea necesario para eliminar todas las zonas de sombra.

La imagen de abajo muestra la propuesta planteada para el emplazamiento “ in situ” del escáner.

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Descripción de las posiciones del escáner en el interior de la fábrica

Exterior

El edificio se divide igualmente en dos áreas (vía pública y patios interiores)considerando las obstrucciones más grandes los andamios situados en las fachadas.

Por tanto, se decidió hacer siete escaneados desde diferentes lados en un mismo día utilizando dianas artificiales, dos en los patios interiores y cinco desde la vía pública.

La imagen de abajo muestra la propuesta planteada para el emplazamiento in situ del escáner. Realmente, hubiera sido mejor haber realizado más estacionamientos desde los patios interiores, pero no fue posible por las limitaciones físicas de los patios.

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Descripción de las posiciones del escáner en el exterior de la fábrica

Dianas

No solo es importante la posición del escáner, sino también la de las dianas. Esimportante que estén lo más separadas posible, a diferentes alturas, haya el menor número posible en una misma línea, y que al menos haya 3 puntos visibles desde cada posición del escáner.

Es necesario medir todas las dianas con una estación total por medio de una poligonal que ajuste los errores y que permita conectar los escaneados del interior con el exterior. De este modo, tendremos todos los escaneados en el mismo sistema de referencia. El croquis final con las posiciones del escáner y los puntos de referencia se muestra a continuación en la siguiente imagen.

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Vista de todas las posiciones del escáner y puntos de referencia propuesta

PREPARACIÓN DE LOS DATOS

Para solventar las normales incidencias durante la fase de adquisición de los datos, antes de procesarlos es aconsejable eliminar los escaneados que están contaminados por ruido (gente en la línea de vista del escáner, gente alrededor provocando vibraciones…). Los puntos de la escena 13 se eliminaron del conjunto de datos.

Para empezar a trabajar con los datos en el programa Real Works, se requiere una conexión entre la base de datos que contiene los datos de los escaneados.

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REGISTRO Y GEORREFERENCIACIÓN

Registro: Exterior -Interior

Como resultado de la fase de adquisición de los datos tenemos un total de 12 Escenas,4 del interior y 8 del exterior.

El registro empezó con los escaneados del interior y posteriormente con el exterior. Para registrar el exterior e interior de la fábrica se van a utilizar diferentes técnicas.

Primero, se utiliza la técnica de esferas. Enlazando al menos 3 de estas esferas entrediferentes Escenas permite registrar los escaneados de una manera automática.

Segundo, se utiliza la técnica diana a diana. Una cierta cantidad de dianas artificiales se colocaron en la escena antes de escanearla. Enlazando al menos 3 de estas dianas entre diferentes Escenas permite registrar los escaneados. Incluso las nubes de puntos que no tiene suficiente solape y tampoco puntos de referenciaen común, se pueden registrar conectando las dianas de una nube a las dianas de otra midiéndolos con una estación total. Con esta técnica, todos las dianas pueden tener el mismo sistema de referencia y usar este sistema como base para registrar todas las nubes de puntos. Esta técnica se llama registro nube a estación total.

En el caso de la Real Fábrica de Vidrio de La Granja de San Idelfonso se utilizaron mediciones con estación total para automatizar una gran parte del proceso de registro. Luego, estas mediciones podrán ser utilizadas para hacer la conexión entre los escaneados del interior y del exterior.

En las siguientes secciones se utilizarán y revisarán con detalle las técnicas de registro.

En la Memoria Descriptiva del Trabajo Realizado incluido en el Anexo III.1 del Dictamen de R7 CONSULTORES, se dan instrucciones concretas de cómo crear un proyecto de registro en Real Works a través del navegador de Real Works, en el que se encuentra la base de datos “La Real Fábrica de Vidrio” que contiene todos las Escenas del interior de la fábrica, cómo importar los datos y mediciones de la estación total, cómo añadir las Escenas al registro de manera automática, y cómo añadir las referencias de las dianas, seleccionando la escena 01 como referencia interna y a partir de ésta, todas las demás. Será necesario encontrar y purgar los errores conforme al procedimiento descrito en dicho anexo.

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Georreferenciación la nube de puntos

Para la georreferenciación de las nubes de puntos se introducirán las coordenadas obtenidas en campo mediante técnicas topográficas de las referencias. En nuestro caso se observaron un total de 17 dianas, cumpliendo siempre que cada nube de puntos debe contener, al menos, cuatro puntos de control XYZ distribuidos adecuadamente. Con esto se consiguen más grados de libertad y, por tanto, se puede utilizar el método de los mínimos cuadrados para minimizar los errores en la captura de las dianas o blancos.

Comprobación de la precisión

Una vez ya se han añadido todas las referencias posibles, se puede realizar un registro final para comprobar la precisión total. El programa nos muestra un informe con el error residual global, que en este caso debería estar alrededor de los 5.7 mm. Este informe se adjunta en el anexos de la Memoria Descriptiva del Trabajo Realizado incluido en el Anexo III.1: ”ANEXO_1_ Reporte de registro (basado en TZF scans).rtf” y “ANEXO_2_ Reporte de Registro (Objetivos).rtf”.

Observando las precisiones de cada una de las referencias se puede comprobar que el máximo error es de 10 mm.

Bloquear y crear un Model Space a partir de la nube registrada

Como paso final del proceso de registro, se puede crear un nuevo Escena que contenga todas las nubes de puntos registradas. Así, se bloquea el registro realizado de forma que nada se puede cambiar. En caso de que se necesite modificar el registro o añadir otra referencia, hay que asegurarse que todos los Model Spaces generados a partir del registro se eliminan y se desbloquea el registro.

Vista de la nube de puntos registrada

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REGISTRO: COMBINACIÓN DE LOS DATOS DEL INTERIOR Y DEL EXTERIOR

Finalmente, los dos conjuntos de datos registrados, interior y exterior, se registrarán paraobtener un modelo registrado completo de la fábrica.

En el navegador de Real Works, se selecciona la nube de puntos registrada tanto de exterior como de interior y mediante el botón derecho se selecciona combinar nube de puntos.

Y se generará una nueva nube de puntos con ambos registros combinados.

PROCESAMIENTO DE LOS DATOS

Extracción de ficheros ASCII

Finalmente, en la Memoria Descriptiva del Trabajo Realizado incluido en el Anexo III.1, y una vez terminadas las fases de registro y de georreferenciación, se describe cómo proceder para la depuración y limpieza de las nubes de puntos de aquellos elementos que hayan sido capturados por el láser y que no pertenezcan a los elementos estructurales y arquitectónicos de la fábrica, coches, andamios, etc. Una vez depuradas las nubes de puntos mediante el comando de muestreo se procederá a aplicar el muestreo que deseemos a las nubes de puntos y se exportarán dichas nubes a un fichero ASCII.

IMÁGENES DEL LEVANTAMIENTO. NUBE DE PUNTOS

Del levantamiento realizado, y a partir de toda la información facilitada en el AnexoIII.4.- DVD INFORMACIÓN ARCHIVOS ASCII, APLICACIÓN WEB, Y VIDEOS, se pueden generar infinitas vistas correspondientes a los distintos puntos de vista que se quieran. Se incluye los ficheros de nube de datos con resolución de 5 cm en varios formatos, imágenes generadas, tres vídeos de visitas virtuales a las cúpulas y a la Nave de Hornos, e incluso un vídeo de cómo se puede utilizar una herramienta web a la que se facilita acceso, descargable gratis de internet,y que permite su exportación a todo tipo de herramientas de tratamiento de las nubes de puntos (Autocad, Revit,…).

En el Anexo III.2 de dicho informe de R7 CONSULTORES se incluye un resumen sintético ilustrativo de algunas de las posibles vistas que se pueden obtener a partir de las nubes de puntos, a modo exclusivamente de ejemplo. Algunas de las más significativas serían:

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IMÁGENES DEL LEVANTAMIENTO. NUBE DE PUNTOS EXTRACTADOS DEL VIDEO

Igualmente, del levantamiento realizado, y a partir de toda la información facilitada en el Anexo del Informe de R7 CONSULTORES, III.4.- DVD INFORMACIÓN ARCHIVOS ASCII, APLICACIÓN WEB, Y VIDEOS, se pueden generar videos de recorridos espaciales y visitas virtuales que se incluyen en el citado DVD.

En el Anexo III.3 del Dictamen de R7 CONSULTORES se incluye un resumen sintético ilustrativo de algunas de las vistas de las nubes de puntos, extractados de los videos, a modo exclusivamente de ejemplo.

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1.3.5.3.- DEFINICIÓN GEOMÉTRICA PRECISA DE LAS CÚPULAS

A partir de las nubes de puntos generadas, se ha definido geométricamente las cúpulas de forma precisa. Como se ha dicho con anterioridad, la información aportada por el estudio topográfico es parcial, en el sentido de que en las lecturas de las superficies de ambas cúpulas existen zonas de sombra, significativas en las cubiertas, pero también en las zonas sobre la imposta en el interior y bajo los huecos de ventana.

Por este motivo ha sido necesario hacer una reconstrucción aproximada de esas superficies; una reconstrucción coherente con la geometría observable a simple vista en las inspecciones de cubierta realizadas. Para esta reconstrucción de las zonas de sombra se ha supuesto, como puede observarse en la figura geométrica, que la cubierta de la ochava de ambas cúpulas es simétrica con respecto del eje central: así, la distancia menor, en ambos casos, entre la curvatura interior de las cúpulas y la superficie de la cubierta es de 0,82 m.

Por lo demás, ambas cúpulas se han modelado tomando como base las nubes de puntos descritas en el punto anterior. En general puede afirmarse que ambas cúpulas son prácticamente idénticas, salvo en la diferencia patente entre plataformas de arranque y en algunas pequeñas deformaciones, y que pueden aproximarse a una geometría ideal. En la figura 2 se resumen las dimensiones principales; como se ha dicho, en lo esencial son coincidentes, en ambas cúpulas, con lo propuesto por Belén Morchón en su referido estudio.

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La definición geométrica se basa en el estudio realizado a partir de la modelización geométrica extraída del estudio topográfico realizado y el modelo tridimensional obtenido mediante dicha información. El modelo digital se obtiene a partir de una nube de puntos topográficos con las limitaciones observadas anteriormente. A partir de dicha información se realiza un mallado mediante el software de diseño Rhinoceros Versión 5 SR5 con el plugin de tratamiento de mallas Rhinoresurf v 1.7.

Para ello se realiza un tratamiento de la malla de puntos que permite determinar su vector normal, para poder alinear la superficie posteriormente. La malla obtenida se realiza mediante la aplicación del algoritmo de Poisson con la tolerancia determinada, tomando los puntos de la nube determina una superficie tipo malla, con la orientación del vector normal, el cual determina el triedro de Frenet. Esta malla se representa como una serie de facetas discretas, con las dimensiones de granularidad que la tolerancia permite. En un entorno cercano se puede ver la "pixelación" debido a que la superficie del objeto no es localmente suave y continua.

A partir de dicha superficie mallada, para una manipulación más sencilla y una suavización de la superficie, se transforma dicha superficie en NURBS, dado que son representaciones matemáticas de curvas y superficies capaces de representar complejas superficies de forma libre que son inherentemente suaves, y conservan su forma lisa al editar. No existe la granularidad que aparecen las mallas.

A partir de la superficie NURBS, es sencillo realizar las secciones necesarias para poder obtener las medidas que permitan estudiar la geometría de la construcción. Estas medidas reales obtenidas a partir de la interpolación de los puntos de la nube topográfica permiten obtener dimensiones muy fidedignas. Sin embargo, tal profusión de información requiere un tratamiento formal, que en muchos casos puede dar lugar a diferentes variaciones de medidas. Ya que las dimensiones obtenidas por la malla de puntos y a partir de ella, las superficies NURBS interpoladas, es posible que alguna dimensión produzca ligeros errores locales.

Asimismo la idealización pasa por asumir que puntos cercanos se encuentra equidistantes de los puntos de referencias, lo cual es una racionalización y una abstracción de la realidad geométrica. Es por ello que también aparecen discrepancias locales respecto a las dimensiones obtenidas.

Se han dado dos secciones que se representan como figura 1-secciones longitudinales (secciones A-A’ y C-C’ del esquema siguiente), y a 45º cortando por el eje de un luneto (sección B-B’).

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Figura 1. Configuración geométrica de las cúpulas. Geometría real de las cúpulas secciones A-A’ y C-C’, a partir de las secciones longitudinales de las cúpulas 1 SUR-ESTE (izquierda) y 2 NOR-OESTE (derecha)

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Figura 2. Configuración geométrica de las cúpulas. Geometría real de las cúpulas, sección B-B’, a partir de las secciones transversales de las cúpulas 1 SUR-ESTE (izquierda) y 2 NOR-OESTE (derecha)

Las diferencias entre las diferentes secciones se deben probablemente a que las secciones dadas no se han realizado exactamente por el eje de la cúpula y perpendicular a los planos, ya que debido a la modelización, estos centros no existen así como los ejes principales. Estos pequeños errores en la modelización se consideran en todo caso despreciables a efectos prácticos.

COMPARATIVA. GEOMETRÍA REAL Y GEOMETRÍA IDEALIZADA

Ambas cúpulas presentan una configuración geométrica muy similar, al igual que constructiva, como se ha mencionado anteriormente. Ambas construcciones presentan un trazado muy similares como se muestra en las imágenes anteriores por lo que la comparación entre geometría real y la idealizada en ambos casos es la misma. Dicha comparación se muestra entre la sección longitudinal del modelo de superficie NURBS obtenido acotando las dimensiones más significativas tanto verticales como horizontales con el trazado geométrico idealizado.

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Como se muestra en la figura 3, el arranque del trazado de las cúpulas se realiza en el mismo punto relativo, es decir, dos pies por encima de la línea de impostas y que se comprueba que ambas cúpulas idealizadas se encuentran peraltadas. Asimismo se verifica que la bóveda arranca con dos pies de espesor para finalizar en las cornisas con cuatro pies de grosor. Por último, la linterna posee un espesor de un pie, siendo la cúpula final una semiesfera de 1/2 pie de espesor.

Figura 3.- Idealización geométrica de las cúpulas sobre la geometría real. Geometría real de la cúpula a partir de las secciones transversales de las cúpulas 1 SUR-ESTE (izquierda) y 2 NOR-OESTE (derecha)

La caracterización geométrica de las cúpulas responde por tanto a las siguientes secciones que se recogen en los planos del proyecto:

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Sección longitudinal de la Nave de Hornos conforme a la geometría definida por la nube de puntos

Sección transversal de las crucetas de la Nave de Hornos conforme a la geometría definida por la nube de puntos

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1.3.6.- DESCRIPCIÓN CONSTRUCTIVA DE LAS CÚPULAS

1.3.6.1. CARACTERIZACIÓN CONSTRUCTIVA DE LAS FÁBRICAS

TRABA DEL LADRILLO Y ESPESORES

Díaz Gamones proyectó la cubrición de la nave de hornos mediante bóvedas de ladrillo, probablemente por el encargo del monarca Carlos III se incidía en la necesidad de evitar los incendios que acababan de destruir la antigua fábrica. La bóveda está construida con fábrica de ladrillo y mortero de cal, no quedando muy claro si fue construida para ser vista, o ser revocada, como defiende el arquitecto Ignacio de las Casas, quien señala en el "Proyecto de Obras de Restauración y Conservación de la Real Fábrica de Cristales de la Granja de San Ildefonso": "Los revocos de todas la bóvedas y cúpulas fueron picados, dejando al descubierto las fábricas de ladrillo que si bien ofrecen un aspecto espléndido a nivel constructivo, puede apreciarse que siempre fueron realizados pensando en estar recubiertos. La revocación de la nave la haría recobrar la imagen primitiva”

En todo caso en la actualidad se encuentra limpio, lo que permite apreciar perfectamente su aparejo de excelente calidad; el único elemento de la bóveda con revoco a día de hoy es la linterna, y las bóvedas de medio cañón de la nave principal, y las esquifadas de las naves transversales.

Para la fábrica se ha utilizado un ladrillo de tejar de dimensiones muy irregulares, observando dimensiones que varían entre los 25 a 28 cm. de soga, por tizones de 14 a 18 cm, por espesores que igualmente varían entre los 4 cm y los 5 cm., con algunas hiladas de 6 cm. en el anillo de imposta. Las llagas y los tendeles también tienen espesores variables, que oscilan entre 1 y 3 cm., con un espesor medio de unos 2 cm. (Fotos Nº 92 a 97 del Anexo 5.7). Puntualmente se observan espesores muy irregulares derivado de las malas trabas en las pechinas de la Cúpula 1 SUR-ESTE (Fotos Nº 41, 42, 52 y 53 DEL Anexo 5.6)

Aunque el mortero empleado en las fábricas es mortero de cal, se observan algunas zonas puntuales donde, en intervenciones posteriores, se ha rejuntado el ladrillo con mortero de cemento, como en el caso de la cúpula 1 SUR-ESTE (Fotos Nº 60 y 61 del Anexo 5.6), y con, aparentemente, mortero de yeso en la cúpula 2 NOR-OESTE (Fotos Nº 100, 101 y 102 del Anexo 5.7).

La traba del ladrillo es mayoritariamente dispuesta a tizón y presenta en general una muy buena ejecución, tanto en la cúpula 1 SUR-ESTE (Fotos Nº 37, 38, 39 y 40 del Anexo 5.6), como en la cúpula 2 NOR-OESTE (Fotos Nº 48, 51, y 52 del Anexo 5.7).

Aunque ambas cúpulas son geométricamente iguales, se observan algunas diferencias significativas en la calidad de la traba, observándose una peor factura en la que cúpula 1 SUR-ESTE construida en primer lugar, como se deduce del artículo Las Fábricas De Vidrio De La Granja. Estudio Arquitectónico escrito por D. Antonio Ruiz Hernando y Dña.

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María Jesús Callejo Delgado, en el que se afirma que Díaz Gamones debió de cubrir la nave desde el este hacia el oeste, como dejan entrever los enjarjes de los cuatro tramos en que se divide.

Esta peor factura se aprecia especialmente en las pechinas de la cúpula 1, donde la traba del ladrillo aparece desordenada y con unos refuerzos metálicos de atado en dos de ellas (Fotos Nº 33, 34, 35, y 36 del Anexo 5.6), frente a los de la cúpula 2, que aparecen mucho mejor ordenados y trabados (Fotos Nº 37, 38, 39 y 40 del Anexo 5.7)

El aparejo de la fábrica en la cúpula se remata con un anillo de una rosca que sirve de apoyo a la linterna, de un diámetro interior aproximado de 2,78 m. y altura 4,18m., según el estudio de Belén Morchón, tanto en la cúpula 1 (Fotos Nº 45 y 46 del Anexo 5.6) como en la 2 (Fotos Nº 48 y 49 del Anexo 5.7).

Detalle traba pechina Cúpula 1




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ATADOS DE SILLARES DE GRANITO

En algunos puntos de la bóveda se han utilizado sillares de piedra de granito, en particular en la zona de las pechinas, donde aparece una llave de granito que debe corresponder con el punto de encuentro de las cornisas exteriores de granito de las naves longitudinal y transversal (Fotos Nº 16, 17 y 29 del Anexo 5.5), conformando una llave de atado con los muros perpendiculares que mejoran la estabilidad del conjunto.

También se utilizan sillares de granito en el anillo, coincidiendo con la parte superior de cada una de las cuatro pechinas y en el interior de las mismas (Fotos Nº 31, 31, y 33 del Anexo 5.6) (Fotos Nº 67, 68, y 106 del Anexo 5.7), en la parte inferior del triángulo, donde, según Pilar Morchón, su función puede limitarse a crear la curvatura que permite la colocación de los ladrillos a sardinel en forma de arco en la zona central de la pechina, aunque pudiera está más relacionado con la traba de las hojas interiores y exteriores y el mejor reparto de carga sobre la pechina.

ESPESOR DE LAS FÁBRICAS

Para determinar el espesor de las fábricas se han realizado 9 taladros en total, cuatro de ellos por el interior: 1 taladro en una de las Pechinas de la Cúpula 1 SUR-ESTE (Fotos Nº 71 y 72 del Anexo 5.6), y 3 taladros más en la Cúpula 2 NOR-OESTE, 1 para conocer espesor de la cúpula a la altura de las ventanas, y otros dos para determinar espesores en las pechinas (Fotos Nº 104, 106 y 107 del Anexo 5.7). En todos ellos se constata que el espesor de la fábrica es continuo, y supera el metro de espesor, que es el tamaño de la broca que se empleó (Foto Nº 103 del Anexo 5.7). En la zona del arranque de la cúpula, con menor espesor aparente, en la jamba de los lunetos, se han medido 1,12 metros de espesor: 75 cm de fábrica interior (Foto Nº 61 del Anexo 5.7), 30 cm de fábrica exterior, y unos 7 cm. de carpintería. (Foto Nº 36 del Anexo 5.8).

Por el exterior se han realizado 4 taladros adicionales para intentar medir espesores de la fábrica en distintos puntos (Fotos Nº 51, 52, 64, y 65 del Anexo 5.8), superandoigualmente en todos los casos el espesor del metro de longitud de la broca. Combinado con las catas, se constata que hay continuidad en la fábrica de ladrillo del exterior que conforma el ochavo, con la interior que conforma la cúpula.

La linterna de la bóveda tiene una forma cilíndrica con remate semiesférico, actualmente es el único elemento de la bóveda que mantiene el revoco. Posee 8 ventanas que corresponden en planta con los ejes de las ventanas de la cúpula. El espesor de la cúpula en el anillo de arranque de la linterna parece ser de unos dos pies, unos 56 cm. aprox., pero no se ha podido acceder en condiciones de seguridad a dicha cota. El ancho de la fábrica en el tramo vertical de la linterna que arranca sobre dicho anillo es de un pie castellano, unos 28 cm. de ancho. Desconocemos el espesor del cupulín de la linterna, pero estimamos que debe ser de un espesor de medio pie castellano, unos 14 cm.

RESOLUCIÓN CONSTRUCTIVA DE LAS PECHINAS

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Respecto la resolución constructiva de las pechinas, se constata que la fábrica en el exterior sigue la forma del interior de la pechina, como se puede constatar en las fotos Nº 11, 12, 13, 14, 15 y 16 del Anexo IV.3, aspecto significativo para poder evaluar correctamente las condiciones de estabilidad de las cúpulas.

Exterior pechinas cúpula 1

Detalle exterior pechinas cúpula

Las pechinas disponen como ya hemos anticipado de una llave de granito que debe corresponder con el punto de encuentro de las cornisas exteriores de granito de las naves longitudinal y transversal (Fotos Nº 16, 17 y 29 del Anexo 5.5), conformando una llave de atado con los muros perpendiculares que mejoran la estabilidad del conjunto.

Sorprende también el aparejo del ladrillo en las pechinas, con los ladrillos dispuestos de canto y con configuraciones muy variables de una cúpula a otra, muy desordenadas y deformadas en el caso de la cúpula 1, y más ordenada en el caso de la cúpula 2.

PILASTRAS

Las cúpulas descansan sobre cuatro grandes pilastras de mampostería según se ha podido documentar, aunque no están visibles al estar revestidas, por lo que no se ha constatado, más allá de los grandes sillares del arranque (Foto Nº 35 del Anexo 5.7).

Las pilastras son de sección cuadrada de 1,80 *1,80 m (6,5 pies castellanos aprox.) con una esquina rebajada hacia la zona de la cúpula con un frontal de 3 pies (0,83 m), y con laterales del ancho de 4 pies, igual que los arcos formeros (1,12 metros). Previsiblemente la composición de mampostería con mortero de cal llega en la cimentación hasta el firme.

Se llama la atención sobre la singularidad que suponen las dos pilastras Norte y Este de la Cúpula 1 SUR-ESTE, que se estrechan en la cara de la nave transversal hasta desaparecer en los muros laterales (Foto Nº 31 del Anexo 5.5). Dada la documentación original del edificio, se debe tratar de una actuación posterior debido, probablemente, a problemas funcionales durante la vida útil del edificio.

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1.3.6.2. CARACTERIZACIÓN CONSTRUCTIVA DE LOS TIRANTES Y ZUNCHOS METÁLICOS

TIRANTES DE LOS ARCOS FORMEROS

Otro aspecto significativo a efectos de la estabilidad y equilibrio de las cúpulas es la existencia de atirantados metálicos en los arcos formeros sobre los que descansan las cúpulas.

En el caso de los arcos de la cúpula 1 SUR-ESTE, se ha dispuesto un solo tirante a la altura del arranque del arco formero, (Fotos Nº 22, y 23 del Anexo 5.6), de forma análoga al atirantado de la nave de medio cañón de la Nave de Hornos (Foto Nº 26 del Anexo 5.6). El cierre longitudinal de la nave se hace mediante fábrica, desconociendo si existe algún tipo de tirante interior. (Fotos Nº 22 y 24 del Anexo 5.6)

En el caso de los arcos de la cúpula 2 NOR-OESTE, se ha dispuesto un solo tirante a la altura del arranque del arco formero que conecta con la nave principal, pero en los arcos formeros de las bóvedas esquifadas del travesaños, se han dispuesto un doble atirantado a la altura del arranque, y a una altura intermedia en mitad del arco (Fotos Nº 17, 23, y 24 del Anexo 5.7). Igualmente el cierre longitudinal de la nave se hace mediante fábrica, desconociendo si existe algún tipo de tirante interior. (Fotos Nº 18 y 22 del Anexo 5.7)

En ambos casos el atado del arco está resuelto con un tirante de sección cuadrada de dimensiones 5*5 cm. aproximada, con un razonable estado de conservación en cuanto a corrosión del acero que lo conforma, previsiblemente de acero forjado.

ZUNCHADO METÁLICO DE LAS CÚPULAS Y DE LA LINTERNA

Aunque existen múltiples antecedentes de cúpulas encadenadas en la historia, no se había encontrado referencia alguna en la documentación analizada a que estas cúpulas de la Real Fábrica de Cristales pudiesen disponer de ningún tipo de zunchado metálico, ni las proporciones de la cúpula y las fábricas hacían evidente su necesidad.

En el transcurso de los trabajos desarrollados por R7 CONSULTORES, ha aparecido un doble zunchado perimetral mediante tirantes de acero dispuestos de una forma original, y que luego ha podido ser contrastada su necesidad con las verificaciones de estabilidad realizadas.

El zunchado está resuelto igualmente con tirantes de acero forjado de sección cuadrada y dimensiones 4-5 cm, atados verticalmente por otras piezas de sección cuadrada verticales que unen los dos anillos octogonales de atado.

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Fotografía nº 48

Fotografía nº 50

Fotografía nº 69

Fotografía nº 77

Los tirantes están embebidos en la fábrica, con un revestimiento que oscila entre los 12 y 20 cm.

Una duda que no ha podido ser clarificada por falta de acceso en adecuadas condiciones de seguridad es la de la existencia de similares zunchados en el cupulín de la linterna. Dado que según nuestros cálculos y estudios de estabilidad local del mismo se ha constatado que tendría problemas de equilibrio si no estuviese zunchados. Damos por sentado que deben estar atirantados (no existen indicios de daños que hagan pensar lo contrario, y sí se observan pequeñas fisuras en aristas del octógono y alguna mínima horizontal que invitan a confirmar su existencia), pero es un extremo que deberá ser comprobado en su momento.

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Disposición constructiva de los atirantados y zunchos delas cúpulas

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1.3.6.3. CARACTERIZACIÓN CONSTRUCTIVA DE LAS CUBIERTAS

RESOLUCIÓN EXTERIOR DE LA CUBIERTA DE LAS CÚPULAS

Por último, en lo relativo a las cubiertas exteriores de la cúpula, hay que distinguir dos soluciones diferentes.

La cubierta actual de la cúpula no es la original, habiendo tenido a lo largo del tiempo diversas coberturas. Hemos leído referencias a coberturas de teja plana antes de la cobertura actual, sustituida probablemente en una de las primeras intervenciones de Ignacio de las Casas.

Actualmente la cubierta está resuelta con una cobertura de teja árabe dispuesta a la segoviana (con cobija cada cuatro cinco hiladas de canal- Foto Nº 12 del Anexo IV.4) sobre unas placas de onduline dispuestas a su vez sobre una pequeña capa de compresión de hormigón armado vertido sobre los parecillos antiguos de madera, y el relleno existente de mortero de cal.

La cubierta del cupulín de la linterna está resuelta exteriormente con una lámina de plomo con forma de casquete esférico, previsiblemente sobre tablero de mortero de yeso y parecillos de madera, extremo no confirmado al no haber podido acceder al mismo en las adecuadas condiciones de seguridad. (Foto Nº 19, Anexo 5.8)

El encuentro del ochavo con los faldones de las cubiertas de las naves convergentes estaba resuelto igualmente con teja a la segoviana sobre tablero de onduline y capa de compresión de hormigón unos 5 cm (Foto Nº 84 del Anexo 5.8). En las obras que ha realizado la empresa TRAGSA en este mismo año 2015, se ha sustituido la cobertura de las naves con un nuevo tablero tipo onduline y teja nueva árabe conformando canales y cobijas tradicionales. La nueva cobertura se encastra bien en los muros existentes. Nose está disponiendo ningún tipo de aislamiento térmico.

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En la Foto Nº 15 del Anexo 5.8, se describe bien como era el encuentro, con la cobertura antigua y la nueva cobertura.

1.3.6.4. ANÁLISIS DE RESULTADOS DE ENSAYOS Y PRUEBAS REALIZADAS

Sobre unas muestras de fábrica de ladrillo y mortero de cal extraída de una de las catas abiertas en el ochavo exterior de la cúpula 1 SUR-ESTE (Foto Nº 48), se han realizado unos ensayos de caracterización. Los resultados obtenidos de los ensayos realizados, han sido:

RESISTENCIA A COMPRESIÓN DEL LADRILLO

La resistencia media obtenida es de 14,8 N/mm2, con una dispersión razonable.

La resistencia característica, con un 95% de nivel de confianza, sería de 12,28 N/mm2.

Se han utilizado estos valores para determinar la capacidad resistente de la fábrica y poderla contrastar con el estado tensional real de la misma.

DETERMINACIÓN DE LA DENSIDAD

Se ha considerado para la determinación de los pesos propios de la cúpula (principal acción a considerar) la densidad aparente de 2.246 Kg/m3 para verificar su estado de equilibrio, y la densidad teórica del Código técnico de la edificación de 1.800 Kg/m3 en la verificación tensional.

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DETERMINACIÓN DE LA ABSORCIÓN DE AGUA DEL LADRILLO

Los valores de absorción de agua del ladrillo son muy altos, propios de un ladrillo de tejar con una cocción deficiente, y aceptables sólo, conforme a la actual normativa, para su empleo en fábricas para ser revestidas.

La alta absorción se traduce en un incremento significativo de pesos en el caso de saturación de agua, por lo que conviene preservar las fábricas secas cuidando la estanquidad de cubiertas y revocos exteriores.

ANÁLISIS QUÍMICO DEL MORTERO

El análisis químico revela que se trata de morteros de cal con un alto contenido en silíceo y con una mínima contaminación de sulfatos, descartando que se trate de morteros de yeso.

El alto porcentaje de SiO2 hace pensar en la adición de puzolanas a las cales hidráulicas, siendo notorio también la ausencia de otros componentes hidráulicos como el AlsO3, el Fe2O3 y MgO. Según define D. Antonio Camuñas y Paredes en su libro de Materiales de Construcción (Madrid 1955) las puzolanas son adiciones hidráulicas que, añadidas a las cales aéreas, las convierten en cales hidráulicas, y todas ellas son de composición química ácida (sílice y alúmina) capaces de combinarse con la cal. Las puzolanas naturales son rocas de color gris ceniciento con una composición química con porcentajes de sílice del 50%, alúmina 18%, óxido férrico 10%, cal (CaO) 7%, Magnesia (MgO) 6%, etc…. y con un índice hidráulico superior a 7.

En nuestro caso, el índice hidraúlico de Le Chatelier, considerada como un índice de resistencia o estabilidad química, que coincide en este caso con el Índice de Endurecimiento Hidráulico de H. Lafuma (1929), es 2,40, por lo que puede considerarse dentro de la categoría de conglomerantes como Puzolanas. También, con otros sistemas

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de clasificación podríamos hablar de Morteros de Cal y árido Silíceo, según el libro Historia, Caracterización y Restauración de Morteros de D. Francisco Javier Alejandre Sánchez (Sevilla 2002).

RESULTADO DE LA INSPECCIÓN CON CÁMARA TERMOGRÁFICA

La inspección se ha realizado con la cámara térmica infrarroja ThermaCAM™ P25 de la casa Flir Systems, además del software utilizado para el análisis de las imágenes ha sido el ThermaCAM™ Researcher Professional 2.8 SR-2, desarrollado bajo soporte Windows®, que hace un análisis en tiempo real.

Con dicha cámara se han inspeccionado ambas cúpulas intentando detectar diferencias de temperatura que pudiesen asociarse a la existencia de grietas y fisuras en la cúpula que la atravesase completamente, especialmente si se filtrase agua. La inspección se realizó un día lluvioso con temperaturas bajas (8-10ºC al exterior).

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De la inspección se concluye que no se observa ningún tipo de anomalía en la temperatura superficial que pueda asociarse a un fenómeno de filtración puntual por una grieta que atraviese la cúpula. Sólo se detectan los previsibles cambios de temperatura superficial en el cupulín de la linterna, y en las superficies de vidrio de las ventanas. Se recoge en el Anexo V.2.- una síntesis de los resultados obtenidos tras la inspección de las dos cúpulas

1.3.6.5.- CONSIDERACIONES CONSTRUCTIVAS PARA EL ANÁLISIS ESTRUCTURAL

Para el análisis estructural se ha asumido, del lado de la seguridad de la estructura, la siguiente configuración constructiva conforme se ha descrito en el punto anterior del informe:

.- Cubierta de plomo (o zinc) en la linterna. No se ha podido observar el interior (lo contrario hubiera obligado a desmontar los nidos de cigüeña que hay sobre ambas linternas) pero es probable (y necesario) que incluya un zunchado metálico perimetral que permita una correcta relación con los muros de fábrica sobre los que asienta.

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.- Cupulín de linterna en fábrica de medio pie castellano (14 cm.) de espesor, tendida de yeso al interior. No se tienen datos de dimensiones a través de catas: la única información disponible es la procedente del levantamiento topográfico.

.- Muro de la linterna, cilíndrico al interior y ochavado al exterior, calado en sus ocho caras por los huecos de ventilación indicados, de un pie castellano (28 cm.) de espesor, tendido de yeso al interior y revocado al exterior.

.- Cubierta de teja a la segoviana, de 25 cm. de espesor, Consta de teja cerámica (canales), una placa tipo onduline, capa de compresión de hormigón armado de 4 cm., y la base original con parecillos de madera y relleno de mortero de cal.

.- Se ha estimado un relleno de mortero de cal de espesor variable, entre 0 y 20 cm. en la sección principal, entre la hoja exterior del ochavo y la cúpula. Este relleno es de mayor entidad en las esquinas de la ochava.

.- Moldura de granito en toda la formación del alero de la ochava.

.- Cúpula de fábrica de ladrillo de entre dos y cuatro pies castellanos (58 y 118 cm.) de espesor, formada por ladrillo de tejar y mortero de cal. Al interior, la fábrica se encuentra vista. Al exterior está confinada por una ochava revocada. Cuenta con ocho lunetos que alojan ventanas verticales; la transición entre la curvatura de la cúpula y el plano vertical de la ventana se realiza mediante los lunetos que se observan en el detalle.

.- Imposta de fábrica de ladrillo castellano de casi tres pies y medio (97 cm. medidos reales) de altura y 20 cm. de fondo. Sobre las pechinas incorpora una línea de sillares de granito a modo de durmiente, con una altura de 20 cm cada sillar, y con una longitud equivalente a la de las parte superior de las pechinas.

.- Pechinas de fábrica de ladrillo castellano de tejar, de espesor variable, siempre al menos de 4 pies (118 cm.). En la zona central incorpora un sillar de granito, continuidad de las impostas exteriores. El aparejo de estas pechinas es variable, como se detalla en el apartado 5.1

.- Arcos formeros, muros, y pilastras, de fábrica de ladrillo castellano de 4 pies de espesor. Visto en los arcos, revocado en los muros y pilastras.

Una sección constructiva, longitudinal de las cúpulas, dada por la sección A-A’ y C-C’ del esquema de planta anterior, sería (en anexo II.1 del Dictamen de R7 CONSULTORES se incluyen tanto la sección dibujada a CAD, como una versión más expresiva a mano alzada:

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1.3.7.- ESTADO ACTUAL DE CONSERVACIÓN DE LAS CÚPULAS

De una forma sintética, se enumeran a continuación las principales incidencias del estado de conservación de las cúpulas tanto desde el interior, como desde el exterior, analizándose a continuación de forma particularizada cada uno de estos aspectos:

Resumen de Daños desde el interior:

Grietas y Fisuras: Fisuras conformando arcos torales

Fisuras que afectan a los lunetos

Otras fisuras: linterna, apoyo cimbras,

Problemas de rejuntado: Falta de rejuntado

Rejuntado de cal-yeso

Rejuntados de mortero de cemento

Pechinas deformadas con llaves metálicas

Humedades de filtración y capilaridad

Eflorescencias

Descomposición del ladrillo

Resumen de Daños desde el exterior:

Grietas y fisuras

Corrosión de tirantes

Estado de conservación de la cubierta de las cúpulas

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1.3.7.1.- DAÑOS Y PROBLEMAS EN EL INTERIOR DE LAS CÚPULAS

Para poder acceder a la inspección visual de las cúpulas y poder medir espesores de fábrica y demás caracterización constructiva descrita en el punto anterior, se ha empleado una cesta elevadora que permitió el acceso hasta unos dos metros por encima de la línea de cornisa de las cúpulas.

De la inspección detallada de las dos cúpulas desde el suelo, y desde dicha cesta, apoyado por el empleo de una cámara réflex con teleobjetivo de 300 mm, y con el apoyo de la inspección con la cámara termográfica, se señalan las siguientes incidencias significativas:

GRIETAS Y FISURAS EN EL INTERIOR DE LAS CÚPULAS

Pese a la inspección muy detallada con el objetivo 300, no se aprecian ni fisuras ni grietas en las cúpulas que hagan pensar en problemas activos de asientos de cimentación, o agotamiento a compresión o tracción de las fábricas que conforman las cúpulas.

Si se observan en la cúpula 2 NOR-OESTE algunas grietas muy antiguas que es probable que se correspondan incluso con grietas generadas durante la propia construcción. Especialmente se observan dos tipos:

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.- Grieta que aparece en la fábrica de la cornisa, donde termina el atado de las piezas de granito, y que está asociada al arco toral que conforma la conexión con una de las naves transversales, (Fotos Nº 73 y 74 del Anexo 5.7). Esta grieta es antigua y sólo se manifiesta por el interior, y escasamente en las hiladas de la cornisa, desapareciendo en la parte superior de ésta.

Se observa un caso análogo de pequeñas grietas asociadas a la fábrica de ladrillo, donde termina el atado de granito, que también aparenta ser antiguos y de escasa representatividad (Fotos Nº 75 y 76 del Anexo 5.7), y otros casos en el encuentro del arco con la pechina (Fotos Nº 85 y 86 del Anexo 5.7)

.- Grietas asociadas al tramo central de tres de los lunetos de la cúpula 2, afectando principalmente a los antepechos de las ventanas, debilitadas por el hueco dejado por las vigas de madera que conformaron la cimbra montada en su día para la construcción de la bóveda, y afecta aparentemente a la línea de cornisa. (Fotos Nº 66, 67, 69, 70 y 71 del Anexo 5.7). Parte de las aparentes grietas son en realidad, falta de rejuntado entre piezas de ladrillo, que probablemente tenga su origen en problemas de pequeños ajustes de los

arcos. En uno de los casos se manifiesta una pequeña fisura por el exterior que pudiera corresponder a la misma grieta (Foto Nº 15 Anexo 5.8)

En la cúpula 1 SUR-ESTE, son de reseñar las fisuras que parecen asociados a la linterna y al cupulín (Fotos Nº 46, 47 y 48 del Anexo 5.6). Son pequeñas fisuras que no parecen atravesar la fábrica en su espesor dado que no las observamos por el exterior de la linterna, aunque no se ha podido acceder ni al interior ni al exterior de la misma para una inspección pormenorizada. Pudieran deberse a las tensiones superficiales del revoco, aunque otra posible causa podría ser la de la rotura de la fábrica debido a la expansión de la corrosión de los perfiles metálicos que zunchan el cupulín, y de la cual parece observarse también alguna fisura en el exterior.

Para descartar que su origen pueda deberse a la excentricidad de la carga del nido de cigüeña, se ha modelizado una hipótesis de cálculo sólo reproduciendo la linterna y el cupulín, descartando que las grietas puedan tener dicho origen.

PROBLEMAS DE FALTA DE MORTERO DE REJUNTADO

Así como la factura de la ejecución de la fábrica parece peor en la Cúpula 1 SUR-ESTE debido a una menos cuidada traba del ladrillo, específicamente en las pechinas, sin embargo aparentemente se encuentra en mejores condiciones de conservación, no observándose ni fisuras ni grietas aparentes. La razón de esta mejor apariencia radica

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probablemente en que recientemente, se han rejuntado con mortero de cemento aquellas zonas en las que el mortero de cal original estaba en peores condiciones o se había desprendido superficialmente (Fotos Nº 53, 60 y 61 del Anexo 5.6), resultando un aspecto visual más homogéneo.

En la cúpula 2 NOR-OESTE, sin embargo, aunque se observan algunas zonas que se han rejuntado aparentemente con algo parecido al yeso blanco (Fotos Nº 100, 101 y 102 del Anexo 5.6), lo que desde abajo parecen grietas significativas, en realidad corresponden con el desprendimiento de la juntas de mortero de cal (Fotos Nº 77 al 84 del Anexo 5.7). Convendría un repaso del rejuntado.

PECHINAS CON LLAVES DE ATADOS METÁLICOS

En la cúpula 1 SUR-ESTE, se observa que las dos pechinas correspondientes a las pilastras que conectan con la Nave principal (Norte y Oeste), presentan sendas llaves de atado metálicas que se supone que deben atar la pechina a la fábrica.

Inicialmente no se encontraba ninguna referencia en la documentación consultada sobre la misma, ni ninguna explicación lógica a su disposición, dado que aparentemente no sería necesaria (el resto de las pilastras no las tienen de hecho).

De la inspección próxima, con la cesta, de la pechina Norte de la cúpula 1, se constata la deficiente ejecución de dicha pechina en su momento, que se traduce no sólo en una mala traba del ladrillo, sino en una deformación de la fábrica generando una panza significativa en la mitad izquierda de la misma. Probablemente es por ello por lo que secolocaron las llaves de atado, resueltos con el mismo perfil cuadrado de acero empleado para los atirantamientos de arcos y cúpulas. Se desconoce cómo y a dónde anclan dichas llaves.

El estado de conservación del acero es regular, observándose una corrosión significativa que ha llevado a la pérdida de sección superficial.

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DESCOMPOSICIÓN DEL LADRILLO

En lo que se ha podido observar el ladrillo de tejar se encuentra en un buen estado de conservación en general, aunque sujeto a los problemas característicos de este tipo de ladrillo y con esta antigüedad, y que derivan de su falta de homogeneidad en cuanto a su composición, y en cuanto a su cocción.

En la cúpula 1 SUR-ESTE, se observan ladrillos un poco más degradados en las zonas del anillo que cierra la cúpula superiormente y sobre el que arranca la linterna. Antiguamente la linterna estaba abierta y era el punto natural de evacuación de los humos de los hornos, por lo que probablemente en días de lluvia y viento, entrase el agua y ha ido afectando a la durabilidad de los ladrillos. (Fotos Nº 45, 46 y 47 del Anexo 5.6). También se observan problemas de durabilidad del ladrillo en algunas de las aristas de los arcos torales, probablemente en donde han existido filtraciones de agua a lo largo de la vida útil del edificio. (Fotos Nº 58 y 59 del Anexo 5.6).

En la cúpula 2 NOR-OESTE, se observan igualmente algunas zonas donde la durabilidad de los ladrillos está un poco más comprometida. Al igual que la cúpula 1, el anillo que cierra la cúpula superiormente y sobre el que arranca la linterna, presenta el ladrillo un poco peor (Fotos Nº 48 y 49 del Anexo 5.7). También es significativo los problemas de conservación que se observa en las jambas de varios de los lunetos, donde debido a la humedad de la zona, el ladrillo está en proceso de degradación, como se puede observar en el material descompuesto desprendido en uno de los casos. (Fotos Nº 62, 63, y 64 del Anexo 5.7)

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HUMEDADES Y EFLORESCENCIAS

Se observan muchas manchas de humedad de filtración, probablemente la mayoría antiguas, tanto en las bóvedas como en las partes altas de los muros que conforman el cerramiento de las naves (Fotos Nº 22, 23, 25, 45, y 50 del Anexo 5.6) (Fotos Nº 21, 22, 23, 24 y 34 del Anexo 5.7). El esquema de humedades aproximado es:

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La mayor parte de estas humedades ya estarían resueltas con la intervención que está realizando TRAGSA de sustitución de todas las cubiertas.

Ni en la cúpula 1, ni en la cúpula 2, se puede verificar si actualmente presentan problemas de humedades de filtración o no. Si se observan varios indicios de que hanexistido humedades, y que algunas pudieran estar activas dadas las eflorescencias que aparecen, por ejemplo, en el caso de la cúpula 1 SUR-ESTE (Fotos Nº 63, 64, 65, y 66 del Anexo 5.6)

También es de reseñar las humedades de capilaridad que se observan en el arranque de algunos muros pilastras (p.e. pilastra este de la cúpula 2, marcado con círculo naranja), con agua que previsiblemente vienen del subsuelo, o de problemas de estanquidad de la red de saneamiento (Foto Nº 35 del Anexo 5.7), y dada la gran higroscopicidad del mortero de cal empleado previsiblemente en la cimentación.

1.3.7.2.- DAÑOS Y PROBLEMAS EN EL EXTERIOR DE LOS OCHAVOS

De la inspección detallada del Ochavo de la Cúpula 1 SUR-ESTE a la que se ha podido acceder adecuadamente, y de la inspección “a distancia” de la cúpula 2 NOR-OESTE, a la que no se ha podido acceder completamente por motivos de seguridad de accesos, se constatan las siguientes lesiones:

GRIETAS Y FISURAS

Es sin duda, la lesión más representativa, la que provoca una mayor preocupación por si se debiese a un deficiente comportamiento estructural de las cúpulas, y que generó la necesidad del estudio de R7 CONSULTORES, y la necesidad del presente Proyecto, y la que se puede observar desde la calle. Estas fisuras se observan tanto en la cúpula 1 SUR-ESTE como en la cúpula 2 NOR-OESTE.

Las múltiples grietas y fisuras observadas en el revoco perimetral de los ochavos, muchas observables incluso desde la calle, responden a un patrón común:

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.- Fisuras de traza vertical no regulares, próximas a los vértices del octógono que conforma el ochavo exterior de la cúpula (Fotos Nº 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, cúpula 2, y 20, 21, 24, 25, 27, 28, 29, y 31… de la cúpula 1, todas en el Anexo 5.8)

.- Fisuras de traza horizontal en la parte alta del ochavo, en la línea por encima de las ventanas de los lunetos de las cúpulas (Fotos Nº 13, 17, cúpula 2, y 20, 21, 22, 25, 27, 28, … de la cúpula 1, todas en el Anexo 5.8)

Cúpula 1

Cúpula 1

Cúpula 2

Cúpula 2

.- Pequeñas fisuras de traza horizontal que aparecen puntualmente en la parte baja del ochavo, en la línea por debajo de los alféizares de las ventanas de los lunetos de las cúpulas (Fotos Nº 15, cúpula 2, y 23, 24, 25, 26, 29, 31, 35, 40… de la cúpula 1, todas en el Anexo 5.8)

En algunos casos, las grietas son muy significativas, y llevan aparejados desplazamiento de los labios, constatando mediante una cata, que se trata de grietas que afectan a la fábrica de ladrillo inferior que está igualmente fracturada. (Fotos Nº 45, 46, y 47, Anexo 5.8)

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Cúpula 1 Cúpula 1

También se observan muy pequeñas fisuras tanto verticales en las aristas, como horizontales en la parte inferior del pequeño octógono que conforma la linterna y que soporta el cupulín en el caso de la cúpula 2 (Foto Nº 19 del Anexo 5.8), y también en la parte superior sobre las ventanas en el caso de la cúpula 1 (Fotos Nº 7, 19, y 20 del Anexo 5.6)

Por la tipología de las fisuras y grietas observadas, se descartan que éstas se deban a un problema estructural de estabilidad de las cúpulas.

Para confirmar la causa que generan las tensiones que rompen tanto las fábricas, como los revestimientos, se procede a la apertura de 7 catas más (6 en cúpula 1 y 1 en cúpula 2), descubriendo que el origen de las mismas radican en la corrosión del sistema de zunchado metálico que resiste los empujes de las cúpulas.

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El zunchado está resuelto con tirantes de acero forjado de sección cuadrada y dimensiones 4-5 cm, atados verticalmente por otras piezas de sección cuadrada verticales que unen los dos anillos octogonales de atado, con un original sistema de engarce articulado. Los tirantes están embebidos en la fábrica, con un revestimiento que oscila entre los 12 y 20 cm.

Aunque no se ha podido contrastar fehacientemente (por las citadas razones de falta de seguridad), es muy probable, y necesario para garantizar su estabilidad, que la linterna y el cupulín estén zunchados de forma análoga a la del ochavo, tanto por las pequeñas fisuras puntuales que se pueden observar en la distancia, como por la ausencia de daños que apunten a la falta de estabilidad.

CORROSIÓN TIRANTES ACERO

Como se ha anticipado, es la corrosión de los tirantes de acero la que genera un aumento de volumen de los mismos (aumenta hasta 10 veces su volumen), generando tensiones que se han llegado a medir, superan los 400 Kg/m2, reventando la fábrica de ladrillo y el revoco superficial.

Se constata un mayor nivel de corrosión en la parte inferior de los atados verticales, y en algunos puntos del anillo poligonal de atado inferior, justo en las zonas más próximas a los encuentros con faldones de cubierta, donde previsiblemente ha existido una mayor humedad.

ESTADO DE CONSERVACIÓN DE LAS CUBIERTAS.

Todos los faldones de cubiertas que cubren las bóvedas de la Nave de Hornos se están sustituyendo en la intervención en curso ejecutada por TRAGSA, por lo que no valoramos su estado de conservación.

La cubierta de la cúpula ya describimos que está resuelta con una cobertura de teja árabe dispuesta a la segoviana (con cobija cada cuatro o cinco hiladas de canal) sobre unas placas de onduline dispuestas a su vez sobre una pequeña capa de compresión de hormigón armado vertido sobre los pares antiguos de madera y el relleno existente.

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Las piezas de madera originales que conformaban el plano de cubierta, están completamente deterioradas con pudrición parda. No trabajan actualmente por la capa de compresión que se dispuso en una intervención anterior.

De todos modos, la colocación de la teja suelta, a la segoviana, sobre el tablero tipo “onduline”, no garantiza la estanquidad, no descartando que se puedan producir pequeñas filtraciones de agua.

Tampoco parece garantizar la estanquidad actualmente la cobertura de plomo del cupulín de la linterna, a juzgar por las manchas de humedad que presentan ambos cupulines, aparentemente activas en el caso de la cúpula 2 NOR-OESTE.

Es probable que el soporte metálico del nido de la cigüeña que ancla en la clave del cupulín, tenga que ver con los problemas de estanquidad detectados, extremo que no puede ser confirmado al no haber podido acceder para la inspección de su sellado.

1.3.8.- CONDICIONES DE EQUILIBRIO DE LAS CÚPULAS

Para la verificación del estado resistente de las cúpulas, R7 CONSULTORES ha contado con la colaboración del arquitecto D. David Mencías Carrizosa, colegiado nº 16.822 en el Colegio Oficial de Arquitectos de Madrid, y con estudio profesional en la Calle de la Iglesia, 10 3ºDch, 28019 de Madrid.

En el Anexo VI.1 del Dictamen de R7 CONSULTORES. se recoge el Informe de Evaluación Estructural de ambas cúpulas desarrollado por el Arquitecto D. David Mencías, en la que se expone de forma sistemática todos los trabajos y comprobaciones realizados. En el Anexo VI.2.- se recoge la modelización geométrica empleada para las verificaciones

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de cálculo. En el Anexo VI.3.- se incluyen los resultados del análisis límite realizado para verificar las condiciones de estabilidad de las cúpulas, y en el Anexo VI.4.- se han incluido los resultados del análisis mediante elementos finitos, que ha permitido verificar el estado tensional de las cúpulas.

1.3.8.1.- GEOMETRÍA DE LAS CÚPULAS La geometría empleada para la verificación de cálculo ha sido la generada a partir del levantamiento realizado con el escáner láser y que se describe en el punto 1.3.5 de la memoria del presente proyecto.

Como se anticipó, la nube de puntos de base 15 cm., con 30.000 puntos por cada interior de la cúpula, permite una conversión óptima en un archivo de formato dwg tridimensional, ideal para su visualización y manipulación con un software gráfico convencional. Los resultados del levantamiento parecen coherentes con la geometría general del edificio.

Dado que la información aportada por el estudio topográfico es parcial y con algunas zonas de sombra en ambas cúpulas, se ha realizado una reconstrucción aproximada de esas superficies, coherente con la geometría observable a simple vista en las inspecciones de cubierta realizadas.

En general, el levantamiento confirma algunas de las hipótesis de Belén Morchón con respecto de la condición de media naranja apuntada, por contraste con la media naranja estrictamente semiesférica que preveían los levantamientos y proyectos previos. Para ambas cúpulas puede afirmarse, así, que la geometría general de ambas cúpulas es de media naranja apuntada sobre pechinas, y que, como puede apreciarse en la figura 3d, el apuntamiento de la cúpula corresponde a un desplazamiento del centro desde el que se radia la misma.

Sin embargo, la aproximación al tipo de apuntamiento realizada por Belén Morchón, presuponía que el centro desde el que se radian las secciones de la cúpula está ligeramente peraltado (dos pies castellanos-56 cm) y desplazado hacia atrás (cuatro), casi hasta la vertical de la apertura de la linterna. Los datos que proporciona el levantamiento actual difieren muy ligeramente, y parecen aproximarse más a un apuntamiento en el que el centro de radiado de las secciones de las cúpulas estuviera en el plano de la imposta (sin el peralte de dos pies al que hacía referencia Belén Morchón) y situado prácticamente en el punto medio entre el centro de la cúpula y la imposta.

La información aportada por el estudio topográfico es parcial, en el sentido de que en las lecturas de las superficies de ambas cúpulas existen zonas de sombra, significativas en las cubiertas, pero también en las zonas sobre la imposta en el interior y bajo los huecos de ventana.

Por este motivo ha sido necesario hacer una reconstrucción aproximada de esas superficies; una reconstrucción coherente con la geometría observable a simple vista

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en las inspecciones de cubierta realizadas. Para esta reconstrucción de las zonas de sombra se ha supuesto que la cubierta de la ochava de ambas cúpulas es simétrica con respecto del eje central: así, la distancia menor, en ambos casos, entre la curvatura interior de las cúpulas y la superficie de la cubierta es de 0,82 m.

Por lo demás, ambas cúpulas se han modelado tomando como base las nubes de puntos descritas. En general puede afirmarse que ambas cúpulas son prácticamente idénticas, salvo en la diferencia patente entre plataformas de arranque y en algunas pequeñas deformaciones, y que pueden aproximarse a una geometría ideal.

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1.3.8.2.- HIPÓTESIS DE CÁLCULO

Para la realización de las verificaciones realizadas a las cúpulas, se han considerado las siguientes hipótesis:

MATERIALES. FÁBRICA DE LADRILLO

Se ha considerado que la fábrica de ladrillo es uniforme para toda la cúpula, y ochavo, despreciando el mínimo volumen de relleno de morteros de cal que se han detectado en el espacio interior de confluencia superior de cúpula - ochavo.

Por lo que se refiere al aparejo de la fábrica, se ha considerado, a todos los efectos, que se trata de un material ortótropo, discontinuo, en el que el de aparejo (salvo en las zonas para las que se hacen, más adelante, análisis de comportamiento local) es ortogonal a las líneas de empuje. Este extremo es imposible de confirmar; sin embargo, si puede afirmarse que es notable la ausencia de grietas horizontales o de deslizamiento entre lechos, que pudieran deberse a un aparejo incorrecto.

Por lo que corresponde a la distribución de materiales, sus espesores y la localización de los armados detectados, se describen en el apartado 1.3.6., en el que se detallan los supuestos principales. Los espesores que se han considerado son, por lo general, múltiplos de 1 pie de ladrillo castellano (28 cm. aprox). Estos valores han sido coherentes con las lecturas topográficas.

A partir de estos datos ensayados descritos en el punto 1.3.6.4. de la memoria del proyecto, se establece la siguiente caracterización de la fábrica:

Ladrillo macizo cerámico: fb = 15 N/mm2

Mortero de cal: fm = no determinado (estimada la menor de las establecidas por la norma)

Junta de mortero ordinario: e > 3 mm

Características Fábrica de ladrillo cerámico Peso específico � = 18 kN /m3

Resistencia a compresión fk = 3 N/mm2

Resistencia a cortante fvko = 0.1 N/mm2

Resistencia a tracción fkt = 0.7 N/mm2 (Rosas et al. (2001))

Resistencia a flexión paralela fxk1 = 0.10 N/mm2

Resistencia a flexión perpendicular fxk2 = 0.20 N/mm2

Módulo de elasticidad E = 4.000 N/mm2

Coeficiente de Poisson = 0.25

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MATERIALES. TIRANTES DE ACERO

No se ha podido caracterizar la capacidad resistente del acero empleado en los tirantes, dado que estos elementos de fundición no han sido ensayados.

COEFICIENTES DE SEGURIDAD Según el Código Técnico de la Edificación los coeficientes de seguridad del material es el que se muestra a continuación.

Al tratarse de un peritaje de una estructura construida, se determinará el coeficiente real de seguridad con el que se encuentra trabajando la edificación.

El acero empleado en la modelización de los zunchados de acero de las cúpulas se ha caracterizado inicialmente de la siguiente forma :

Peso específico r = 76 kN /m3 Limite elástico fy = 413.65 N/mm2 Tensión máxima de tracción fu = 620.52 N/mm2 Tensión de rotura fye = 455.52 N/mm2 Tensión de rotura a tracción fue = 682.58 N/mm2 Módulo de elasticidad E = 2·108 kN/m2 Coeficiente de Poisson n = 0 Coeficiente de dilatación térmica A = 1.17·10-5 ºC-1

Los tirantes se han considerado de sección cuadrada de 50 x 50 mm del material anteriormente descrito. Al igual que el caso de la fábrica, no se emplean coeficientes de seguridad a priori, dedicándose el presente estudio a su determinación. Para la peritación del acero, dada la gran incertidumbre sobre sus características, se ha considerado una tensión de tan sólo 100 N/mm2

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1.3.8.3.- ACCIONES SOBRE LA ESTRUCTURA

Las acciones de cálculo consideradas se ajustan a los criterios del Código Técnico de la Edificación en su Documento Básico de Seguridad Estructural – Fábricas. Las cargas consideradas por la citada norma se dividen en: cargas permanentes, cargas variables y cargas indirectas. Para las cargas permanentes y variables se han seguido los pesos específicos de la DB SE- AE “Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación.

Los valores de las acciones gravitatorias consideradas en el cálculo, estimadas de acuerdo con los capítulos 2, 3 y 4 del Documento Básico SE-AE, han sido:

CARGAS PERMANENTES

Peso propio de la estructura

Corresponde a los elementos de fábrica, calculados a partir de su sección bruta y multiplicada por el peso específico del material, que se encuentra a continuación:

- Perfiles metálicos 78,50 kN/m³

- Fábrica de ladrillo macizo 18,00 kN/m³

- Hormigón armado 25,00 kN/m³

Cargas muertas

La carga muerta que actúa sobre la parte del edificio analizado corresponde con la cubrición de la cúpula. Como se expresa en el punto siguiente, al tratase de una cubierta ligera de poca carga en relación al peso propio de la estructura, ésta ha sido despreciada y no se ha tenido en cuenta.

Cargas de cerramiento

No existen cargas de muros de cerramiento así como de tabiques pesados actuando en la zona analizada

CARGAS VARIABLES

Sobrecarga de uso

Dada la forma de la cubierta y al tratarse de una forma específica, se estima que no es posible el acceso a la misma, por lo que la carga actuante es nula.

Sobrecarga de viento

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Al tratarse de una estructura masiva de gran peso propio, la acción horizontal de viento puede ser considerada nula y por tanto, ésta ha sido despreciada y no se ha tenido en cuenta.

Acciones térmicas y reológicas

Al no existir elementos continuos sometidos a la acción térmica de más de 40 m de longitud, no se han considerado este tipo de cargas ya que se trata de un edificio habitual con elementos estructurales de hormigón o acero, siguiendo las indicaciones del capítulo 4 del Documento Básico SE-AE.

Acciones sísmicas

De acuerdo con lo dispuesto en la Norma NCSR-02, según el Mapa de Peligrosidad Sísmica, a la ubicación del edificio le corresponde una Aceleración Sísmica Básica ab < 0,04 g. Por tanto, el valor de la Aceleración Sísmica de Cálculo ac siempre será inferior a 0,06 g, de lo que se deduce que la NCSR-02 no es de aplicación.

Otras acciones

Se estima de importancia notable, las acciones provocadas por el nido de cigüeña, detectado en la parte superior del cupulín, estimándose el peso máximo de dicha acción, a partir de las experiencias previas existentes, en 20 kN.

CARGAS ACCIDENTALES

No se han establecido otras acciones accidentales.

1.3.8.4.- MODELIZACIÓN DE LA ESTRUCTURA E HIPÓTESIS DE COMBINACIONES

La modelización realizada para la evaluación estructural, parte de los supuestos contemplados en el Código Técnico de la Edificación en su Documento Básico de Seguridad Estructural, de manera que el modelo de la parte del edificio analizada es tal que proporciona una previsión suficientemente precisa de dicho comportamiento, y que permite tener en cuenta todas las variables significativas y que refleja adecuadamente los estados límite a considerar.

Asimismo, se establecen varios modelos estructurales, bien complementarios, para representar las diversas partes del edificio, o alternativos, para representar más acertadamente distintos comportamientos o efectos. Se usan modelos específicos en las zonas singulares de una estructura en las que no sean aplicables las hipótesis clásicas de la teoría de la resistencia de materiales, que en este caso corresponde con el análisis límite que se describe a continuación.

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Las modelizaciones seguidas se han orientado para los dos tipos de comprobaciones que se quieren verificar:

.- Las condiciones de estabilidad de las cúpulas, basados en métodos geométricos considerando las superficies de empuje. Para este tipo de comprobaciones se han considerado dos hipótesis:

.- H1 - Estabilidad de la cúpula sólo contando con la fábrica

- Estabilidad de la linterna y cupulín con fábrica sola

.- H2 - Estabilidad con la fábrica y el zunchado metálico

- Estabilidad de la linterna y cupulín con zunchado metálico.

.- Las condiciones de estados tensionales generados en cada sección, y evaluación de la capacidad de los mismos. Aquí igualmente se han considerado ambas hipótesis.

1.3.8.5.- CONDICIONES DE ESTABILIDAD

El primer reto, y el más importante por lo que representa para su seguridad, es el de verificar las condiciones de estabilidad de las cúpulas.

MARCO TEÓRICO. ANÁLISIS LÍMITE

El estado “real” de la estructura es muy sensible a pequeñísimos variaciones de las condiciones de contorno, y prácticamente es imposible conocerlo. El cálculo plástico o la teoría de análisis límite, se concentra en la resistencia de la estructura que sí se puede calcular con enorme precisión, y que es insensible a pequeñas variaciones de las condiciones de contorno. Así, mientras el cálculo elástico no es sino un caso particular de los infinitos estados de equilibrio con que una estructura dúctil puede resistir las cargas aplicadas. La teoría incluye tres teoremas fundamentales que constituyen la base para el análisis o el cálculo de estructuras de fábricas, que se definen a continuación:

- Teorema de la seguridad o del “límite inferior”: Se ocupa de los estados de equilibrio de una estructura. Una estructura de fábrica es segura (estable) si es posible encontrar una situación de equilibrio compatible con las cargas que no viole la condición de límite (esto es, las cargas se trasmiten siempre dentro de la fábrica).

- Teorema de la inseguridad o del “límite superior”. Se ocupa de los valores de la carga que producen el colapso de la estructura. Una estructura fracasará si desarrolla un número suficiente de articulaciones como para convertirse en un mecanismo de colapso cinemáticamente admisible. Un arco de fábrica se

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hundirá si podemos dibujar una línea de empujes que, tocando alternativamente el trasdós y el intradós, produce un número de articulaciones que lo convierta en mecanismo, esto es cuatro o más.

- Teorema de la unicidad: Establece que la carga de colapso de una estructura es única. Expresado sencillamente: es imposible encontrar en una estructura simultáneamente situaciones de equilibrio y de colapso (una estructura se hunde o no se hunde; no puede sostenerse y hundirse a la vez).

Para poder aplicar la teoría del análisis límite en fábricas, se deben aceptar las siguientes tres hipótesis definidas por Heyman (1995 y 1999), que en este caso es de aplicación, dadas las características de la construcción.

1. La fábrica no tiene resistencia a tracción.

2. Las tensiones son tan bajas que, a efectos prácticos, la fábrica tiene una ilimitada resistencia a compresión.

3. El fallo por deslizamiento es imposible.

La potencia del teorema de la seguridad radica en que esta solución no tiene que ser la “real”; basta con encontrar una solución para demostrar que la estructura es segura. Por tanto, una cúpula de fábrica será seguro si es posible dibujar una línea de empujes contenida en su interior. Es por ello que una vez determinada dicha línea, la cúpula será segura, según el primer teorema del análisis límite y por ello es fundamental poder dibujar una curva en el interior de la fábrica.

En estas condiciones cuando la línea de empujes es tangente al límite de la fábrica (ya sea la curva del intradós o del extradós en arcos, bóvedas y cúpulas), se produce una articulación.

HIPÓTESIS 1. ESTABILIDAD DE LA CÚPULA SÓLO CONTANDO CON LA FÁBRICA

Aplicando la teoría de análisis límite y mediante la técnica de los cortes sucesivos, por la cual se evalúan los pesos de cada uno de los sucesivos cortes verticales y se componen vectorialmente las fuerzas con los empujes horizontales se obtienen la siguiente línea de empujes.

Como es posible el trazado en el interior de la fábrica, se puede determinar que la fábrica es estable desde el punto de vista del análisis límite. Sin embargo la línea de empujes posible determina la existencia de rótulas en la base de la linterna y en los riñones de la cúpula. Es por ello que mediante el exclusivo trabajo a compresión de la construcción, se pueden producir articulaciones en los puntos definidos.

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Línea de empujes plana contenida en la sección por las pechinas (4a) (Sección B-B’), y superficie de empujes obtenida por la revolución de la línea de empujes plana (4b).

En la figura anterior se muestra una de las situaciones de equilibrio posible, compatible con la geometría para la sección B-B’, dada que se encuentra contenida la línea de empujes en el interior, a pesar de que como muestra la figura, el situarse cerca del borde exterior puede generar tracciones interiores.

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Cuando el corte se produce por el eje principal de la cúpula, sección A-A’ y C-C’, en la zona del testero que no posee edificio de contrarresto (al Norte de la cúpula NOR-OESTE y al Sur de la cúpula SUR-ESTE) la línea de empujes se sale del interior de la fábrica, lo que indica que debe existir un sistema de atirantado por debajo de la línea de ventanas que centre la carga, tal y como se muestra en la figura siguiente.

Línea de empujes plana a partir de la sección longitudinal (secciones A-A’ y C-C’)

En este mismo supuesto se ha analizado el cupulín (sección C-C’), tanto con carga debido al peso con la carga de la cigüeña centrada como excéntrica. Los resultados se muestran a continuación:

Línea de empujes plana contenida en la sección del cupulín con carga del nido de cigüeña centrada (Izda) y en posición excéntrica (dcha.).

HIPÓTESIS 2. ESTABILIDAD DE LA CÚPULA CONTANDO CON LA FÁBRICA Y EL ZUNCHADO METÁLICO EXISTENTE

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Teniendo en cuenta que existe el sistema de zunchado metálico descrito en el punto 5.1. del informe, en las caras exteriores que asuman las fuerzas horizontales provocadas por la cúpula, la curva de empujes sería la adjunta.

Según se muestra en la misma, la entrada en carga de los tirantes exteriores permite el encaje de la línea de empujes en el tercio central, evitando el agrietamiento de la fábrica y la formación de articulaciones. Asimismo el coeficiente de seguridad geométrico ante el requisito de estabilidad aumenta de manera considerable, ya que se aleja de las caras exteriores de la fábrica.

Línea de empujes plana contenida en la sección por las pechinas (sección B-B’), con la colaboración de los tirantes exteriores.

Para verificar si con la existencia de un doble zunchado en el cupulín y en la linterna se podría centrar la carga como para considerarla suficientemente estable, y teniendo en cuenta el peso estimado de los nidos de cigüeñas, con carga centrada, los resultados son los que se muestran a continuación, con una superficie de empujes que sí quedaría centrada dentro de la fábrica.

Como se pude comprobar en la figura adjunta, la existencia de un zunchado mediante tirantes metálicos a una altura de 0.60 m de la base del cupulín, permitiría la existencia de cargas puntuales importantes tales como los nidos de cigüeñas. Se considera imprescindible verificar si existen o no un zunchado metálico, a qué altura exactamente, y si se puede considerar suficientemente eficaz por su configuración constructiva.

1.3.9.- ESTADO TENSIONAL DE LAS CÚPULAS

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La segunda familia de comprobaciones a realizar es la de verificar el estado tensional de las fábricas en las cúpulas.

1.3.9.1.- HIPÓTESIS DE CÁLCULO POR ELEMENTOS FINITOS

MARCO TEÓRICO. MÉTODO DE ELEMENTOS FINITOS

De los datos geométricos idealizados obtenidos y descritos en los puntos anteriores, se realiza un estudio estructural basado en un modelo tridimensional de la cúpula por el Método de Elementos Finitos. La malla realizada se construye con elementos tipo sólido, de forma paralepipédica, piramidal o tetraédrica según el punto del edificio estudiado.

El método de los elementos finitos es un método de aproximación de problemas mecánicos generalmente en medios continuos, de tal forma que el medio continuo se divide en un número finito de partes denominado “elementos”, cuyo comportamiento se especifica mediante un número finito de parámetros asociados a ciertos puntos característicos denominados “nodos”. Estos nodos son los puntos de unión de cada elemento con sus adyacentes. La solución del sistema completo sigue las reglas de los problemas discretos que se forma por ensamblaje de los elementos. Las incógnitas del problema dejan de ser funciones matemáticas y pasan a ser el valor de estas funciones en los nodos. El comportamiento en el interior de cada elemento queda definido a partir del de los nodos, mediante las adecuadas funciones de interpolación o funciones de forma.

El MEF, por tanto, se basa en transformar un cuerpo de naturaleza continua en un modelo discreto aproximado, esta transformación se denomina discretización del modelo. El conocimiento de lo que sucede en el interior de este modelo del cuerpo aproximado, se obtiene mediante la interpolación de los valores conocidos en los nodos. Es por tanto una aproximación de los valores de una función a partir del conocimiento de un número determinado y finito de puntos.

La validez de este método es relativa para sistemas discontinuos como la fábrica de ladrillo, ya que no se trata del objeto principal de este método de aproximación numérica. Este estudio se realiza con el fin de obtener estados de tensiones de la estructura, en lugar del equilibrio que se estudia mediante la aplicación de la teoría de análisis límite con líneas de empuje. Sin embargo sí está indicado para determinar las solicitaciones y esfuerzos principales así para tener un “mapa” grafico del comportamiento tensional del elemento estudiado.

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Modelo de elementos finitos de la geometría idealizada seccionada y completa

Se desarrollan dos tipos de análisis con dos modelos diferentes. El primero un análisis estático lineal para evaluar las tensiones en la fábrica no agrietada y la distribución de esfuerzos en la construcción. El segundo incorpora las barras metálicas del interior de la estructura, mediante la modelización de elementos lineales tipo barra con coacciones en los extremos. Ambos análisis se realizan con el software de cálculo estructural SAP2000 v14.0.0

HIPÓTESIS 1. CÚPULA CONTANDO SOLAMENTE CON LA FÁBRICA

A partir de las hipótesis y los puntos explicados anteriormente, se realiza el análisis obteniéndose los resultados de tensiones de las figuras que se han mostrado (figura 9).

El análisis lineal realizado permite concluir que la estructura está sometida a una tensiones de compresión máximas de 0.19 N/mm2 y de tracción de 0.12 N/mm² muy por debajo del límite elástico de los materiales y que corresponde del orden de 1% de la tensión de rotura en compresión del ladrillo y de la quinta parte en tracción. Cabe mencionar que dichas tensiones de tracción son las máxima que aparecen, en zonas muy localizadas, originadas por ligeras irregularidades en el modelo, y la concentración de tensiones que aparecen en las aristas del modelo, cuando en realidad es una

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superficie continua. De todos modos la muy baja afección de tracciones en estos puntos, por debajo de su capacidad resistente, hace que no se considere necesaria una modelización aún más fina.

Por ello se puede concluir que el estado de tensiones de las cúpulas a partir del modelo analizado y con las consideraciones establecidas, se encuentra muy por debajo de las tensiones admisibles y por tanto con un coeficiente elevado de seguridad a la rotura debido a las solicitaciones normales.

Modelo de elementos finitos de la geometría idealizada. Vista superior, inferior y seccionada

HIPÓTESIS 2. CÚPULA CONTANDO CON LA FÁBRICA Y EL ZUNCHADO METÁLICO EXISTENTE

Está hipótesis 2 tiene en cuenta el sistema de zunchado metálico descrito anteriormente en el proyecto, y considera para este supuesto que las barras que modelizan los tirantes sólo trabajan a tracción. Las dos líneas de zunchado consideradas son:

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Diagrama de axiles de los tirantes exteriores

Con esta hipótesis 2, el modelo de elementos finitos y los resultados del análisis son los siguientes:

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Modelo de elementos finitos de la geometría idealizada. Vista superior, inferior y seccionada

De las figuras anteriores destaca que al modelizar los tirantes, las tensiones de compresión de la fábrica aumentan del orden de dos veces y media en compresión, hasta alcanzar los 0.40 N/mm2 y los de tracción aumentan levemente a 0.18 N/mm², están asimismo muy por debajo del límite elástico de los materiales. El aumento significativo de las compresiones es debido al confinamiento de la fábrica que produce un efecto de aumento de las tensiones normales en los puntos máximos. Asimismo las tensiones de tracción más elevadas, no se corresponden con un comportamiento diferente al caso anterior, sino que son debidas a las pequeñas irregularidades y asimetrías del modelo simplificado analizado.

También en este caso se puede concluir que el estado de tensiones de las cúpulas a partir del modelo analizado y con las consideraciones establecidas, se encuentra muy por debajo de las tensiones admisibles y por tanto con un coeficiente elevado de seguridad a la rotura por solicitación normal.

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CÚPULA CONTANDO CON LA FÁBRICA Y EL ZUNCHADO METÁLICO EXISTENTE TANTO EN LA CÚPULA, COMO EN EL CUPULÍN.

La modelización de este supuesto es igual a la anterior, en el que se le añade la supuesta existencia de un anillo en borde del cupulín de acero, que asuma las excentricidades debidas a las cargas provocadas por los nidos de cigüeñas. En este análisis se le añade la carga puntual del nido en la clave del cupulín, de valor 20 kN. Como se muestra a continuación, los tirantes modelizados sólo trabajan a tracción, pero las solicitaciones en el cupulín son mucho menores que en la base de la cúpula:

Diagrama de axiles de los tirantes exteriores

Las solicitaciones normales a tracción de los diferentes tirantes, han sido:

Atado del cupulín: 2,2 kN de tracción (en la combinación con carga de Cigüeña)

Atado superior de cúpula: 103 kN de tracción

Atado inferior de cúpula: 87 kN de tracción

Carecemos de documentación alguna sobre las características del acero forjado que conforman los tirantes y zunchos de las cúpulas. Siendo conservadores, y a falta de otra información más fiable procedente de ensayos reales que se puedan hacer en un futuro, o en documentación histórica que caractericen aceros similares de la misma

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época, vamos a considerar un límite elástico para dicho acero de 100 N/mm2 (1.000 Kg/cm2). Considerando un coeficiente de minoración del acero de 1,3 por la incertidumbre que tendría la fabricación del acero de la época, tendríamos un coeficiente de seguridad de dichos tirantes aún de 1,86, frente a los 1,35 que se podría llegar a admitir como suficiente. Se considera que el sistema de zunchado permite tensiones de trabajo que razonablemente deben ser resistidas por el zunchado actual, pero dada la incertidumbre existente por la falta de caracterización y la probable falta de homogeneidad, es un factor de riesgo que, sumado a la corrosión del mismo, genera un riesgo agravado a considerar.

Los resultados obtenidos, han sido

Como en el caso anterior, las tensiones de compresión globales aumentan de manera importante, frente al supuesto anterior, hasta los 0.38 N/mm² y de tracción de 0.16 N/mm², quedando muy por debajo del material. Como en los casos anteriores las tensiones de tracción más elevadas, no se corresponden con un comportamiento diferente al supuesto 1, sino que son debidas a irregularidades y asimetrías del modelo analizado. En la zona del cupulín, las tensiones de compresión se encuentran igualmente muy por debajo de la capacidad del material, trabajando en la base a 0.03 N/mm² y

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en la base interna de la linterna a 0.10 N/mm²

1.3.9.2.- VERIFICACIÓN DE PROBLEMAS LOCALES.

Directamente relacionados con los problemas del material están los problemas de carácter local. En este apartado se tratarán los principales de entre los detectados en ambas cúpulas.

La metodología de análisis desarrollada en el presente estudio es de carácter global. Todos los métodos que existen para el anticipar el comportamiento de estructuras de fábrica pretenden realizar afirmaciones seguras sobre la estabilidad global, o de conjunto, de una estructura de este tipo.

JUNTA DE LADRILLO

Con frecuencia aparecen en las estructuras de fábrica problemas no de orden global, sino local, especialmente cuando el material de las juntas está degradado y la resistencia de la traba depende del rozamiento. Pese a que estos comportamientos locales representan un problema práctico en numerosos casos, los métodos habituales no permiten ofrecer seguridad alguna. No disponemos, en la actualidad, de modelos que aproximen correctamente estos comportamientos.

PROBLEMAS DE ARISTAS

Casi todos los problemas locales detectados en el análisis de las cúpulas s de la Real Fábrica de Cristales de La Granja tienen que ver con las aristas en la obra de fábrica; y casi todos estos problemas dependen, en lo esencial, de una correcta disposición del aparejo en el trasdós de esas aristas; un aparejo que no se ha podido conocer al elaborar el presente estudio.

Así, en las cúpulas de la Real Fábrica de Cristales de La Granja se aprecian de forma muy marcada las aristas que conectan las diferencias entre las superficies que la componen (pechinas, cúpula principal, linterna). En una construcción coherente, entre esas superficies habría una transición suave, y oculta, en el trasdós. Por desgracia, no tenemos datos sobre este extremo.

LOS NIDOS DE LAS LINTERNAS

Sobre ambas linternas se asientan en la actualidad sendos nidos de cigüeña: en el caso de la Cúpula 2 NOR-OESTE, centrado en la subestructura prevista para ello; en el caso de la Cúpula 1 SUR-ESTE, aunque centrado el soporte, con carga excéntrica con respecto de ésta, llegando incluso a apoyar directamente sobre la cubierta de zinc o plomo.

Situaciones como esta pueden provocar problemas de carácter local, que son, por su propia naturaleza, impredecibles: intervienen en ellos factores relativos al material, a su geometría, o sus capacidades resistentes, pero a una escala diferente de la tratada en

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el nivel global: una escala en la que la posición incorrecta de una sola pieza de la fábrica puede ser determinante. Por este motivo es siempre aconsejable no solicitar en exceso las zonas más sensibles. La arista que conecta linterna y cúpula puede ser especialmente sensible a las solicitaciones debidas a la excentricidad de las cargas procedentes de los nidos; máxime teniendo en cuenta que no conocemos realmente si el aparejo está correctamente trabado a su interior.

El análisis realizado, para el que se ha considerado el peso del nido como una carga puntual de hasta 20 kN centrada (en un caso) o excéntrica (en otro), demuestra que enambas situaciones las líneas de empuje no pueden contenerse en el volumen de fábrica. Como hemos anticipado, es probable, conociendo la composición constructiva del resto de los elementos del edificio y las pequeñas fisuras existentes, que la corona del cupulín se encuentre también zunchada con una estructura de acero similar a la hallada en las cúpulas mayores, en cuyo caso, habría que verificar su estabilidad.

LAS PECHINAS

La transición entre pechinas y la imposta, o entre ambas y la cúpula, es un caso similar: también, en gran medida, es una arista. La geometría del encuentro es, como se ha afirmado ante, la canónica para este tipo de elementos: la de la intersección entre la esfera inscrita y la circunscrita a la planta cuadrada, de cuarenta pies castellanos en este caso. Lateralmente, las pechinas están limitadas por los arcos formeros.

En esta ocasión, los posibles problemas de comportamiento local sí fueron tenidos en cuenta durante la construcción, y en la transición se incorporaron unos grandes sillares de piedra sobre las pechinas, a modo de durmientes que permitieran recoger el peso de la cúpula y trasladarlo correctamente a las pechinas. En el centro de la pechina aparece otro sillar más, en apariencia continuidad de las impostas exteriores, que se emplea para ayudar a una correcta apertura de los arcos que conforman el aparejo.

Sin embargo, este aparejo no es idéntico en todos los casos; dos de las pechinas de la Cúpula 1 SUR-ESTE, probablemente las primeras en construirse, están aparejadas sin aparente orden. Se observa en ellas un abombamiento probablemente derivado de esta ausencia de aparejo; un abombamiento que se constriñó en fase de construcción insertando unas pletinas de sujeción y un anclaje metálico al interior de la fábrica. Las pechinas correctamente aparejadas no presentan esta patología. Este es un problema que no afecta al comportamiento global de la obra de fábrica, que simplemente es más masiva en estas zonas, pero sí al local: no conocemos el estado de estas pletinas, ni la distribución interna de la masa de fábrica, ni su estado, por lo que no es posible hacer afirmaciones seguras, de carácter local, sobre estas pechinas.

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1.3.10.- ANÁLISIS DE RIESGOS TÉCNICOS ASOCIADO AL ESTADO ACTUAL DE LAS CÚPULAS

La valoración global que cabe hacer del estado de conservación actual de las cúpulas es de que son suficientemente seguras aunque con un estado de conservación que suponen un riesgo latente a medio plazo, y a esta conclusión se llega tras la peritación resistente de las cúpulas, así como las consideraciones sobre la sensibilidad de las distintas variables que pueden incidir directa o indirectamente en dicha seguridad.

Las consideraciones tenidas en cuenta para dicha valoración final incluyen los siguientes aspectos:

CIMENTACIONES

Aunque desconocemos la composición (previsiblemente mampostería de cal y canto), dimensiones de la cimentación (probablemente el mismo tamaño de muros y pilastras), tipo de terreno sobre el que cimentamos (probablemente jabre y granito a partid de cierta cota), y estrato exacto en el que apoyamos, no se observan daños significativos en el edificio, ni deformaciones en los arcos, que hagan pensar en problemas de suelo o problemas resistentes de su cimentación, por lo que se descartan riesgos asociados al suelo y la cimentación, más allá de la alta higroscopicidad de los morteros de cal, y la alta humedad de capilaridad que se detectan en algunas de las pilastras.

FÁBRICAS RESISTENTES

.- No se conocen con precisión la composición y traba de los muros y pilastras de mampostería, al estar ocultas hasta la línea de impostas por un revoco superficial. Lossillares observados, algún tramo de muro descubierto en el sótano, el estado tensional previsible de los mismos, y la completa ausencia de lesiones que hagan pensar en un deficiente comportamiento, permiten concluir que los muros y pilastras de mampostería presentan un riesgo técnico igualmente normal.

.- Los materiales que conforman las fábricas de ladrillo existentes a partir de la línea de impostas, tanto el ladrillo de tejar, como el mortero de cal, son poco homogéneos tanto en sus prestaciones resistentes, como en sus dimensiones (tanto los ladrillos como sus juntas), y en su estado de conservación, observándose fábricasdeterioradas con ladrillos afectados por el agua y las humedades, y con juntas de mortero saltadas en su rejuntado. En todo caso, el actual estado de conservación y las bajas tensionas a las que están sometidas, permiten concluir que el riesgo asociado a los materiales, se puede considerar normal.

.- Desde un punto de vista constructivo, las fábricas de ladrillo que conforman las cúpulas se consideran bien ejecutadas, con una buena traba aparente, y sin lesiones significativas que hagan pensar en un deficiente comportamiento de las fábricas, más

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allá de algunas grietas antiguas que aparecen, en el caso de la Cúpula 1 SUR-ESTE en los muros de la linterna, entre ventanas, y en caso de la Cúpula 2 NOR-OESTE, en las pechinas que tienden en algún caso a marcar los arcos formeros, y en el punto medio de algunos lunetos, afectando tanto a la línea de impostas como al antepecho de las ventanas. Se concluye un riesgo técnico normal en la generalidad de las cúpulas desde un punto de vista constructivo.

.- Desde un punto de vista resistente, las tensiones de compresión, y muy excepcionalmente de tracción (probablemente aparecen como consecuencia del modelo con aristas (inevitables) empleado en las verificaciones por elementos finitos), están muy por debajo de las capacidades resistentes del material, considerando unriesgo técnico normal en la generalidad de las cúpulas desde el punto de vista resistente.

.- No se puede calificar de normal, y no se puede evaluar con precisión, el riesgo técnico asociado a algunas singularidades como son la existencia de dos pechinas en la Cúpula 1 SUR-ESTE deformadas, con mala traba del ladrillo y con una llave metálica que desconocemos; la traba de la linterna con el apoyo en el anillo central de las cúpulas, o los posibles efectos locales de las fisuras y grietas existentes en ambas cúpulas y descritas en el punto 5 del informe. En todo caso, la magnitud de dicho riesgos, se considera que es asumible, son lesiones antiguas, y no parece que se hayan generado nuevos problemas derivados de los mismos.

.- Referencia obligada es también verificar los riesgos de estabilidad asociados a problemas locales, como es el caso, p.e., de falta de rejuntado en algunas zonas de la cúpula 2, y que puede afectar localmente a la transmisión de empujes por rozamiento, siendo conveniente rejuntar adecuadamente. También es de resaltar el posible efecto local y posibles riesgos derivados de los soportes de los nidos de la cigüeña, que deberán igualmente evaluarse cuando se pueda acceder.

.- Otro problema no fácilmente evaluable, y que puede generar efectos locales significativos, deriva de los soportes de los nidos de la cigüeña. Se han medido pesosde estos nidos de hasta 200 Kg, lo que supone una carga puntual no desdeñable. Desconocemos cómo está anclado el soporte del nido, y cómo le puede afectar, por ejemplo, la carga excéntrica del nido de la Cúpula 1 SUR-ESTE. Es un riesgo que, cuando proceda, deberá acotarse porque sí puede afectar a la seguridad estructural y a la propia estabilidad de la linterna.

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ESTABILIDAD DE LAS CÚPULAS

.- A partir de los análisis y estudios realizados para verificar la estabilidad global de la construcción, que las cúpulas poseen la suficiente estabilidad, debida a su configuración geométrica y a los materiales que las componen, por lo que el coeficiente de seguridad es mayor que la unidad. Dado que el análisis mediante líneas de empujes y la aplicación del análisis límite es cualitativo, se puede afirmar que el edificio está dotado de estabilidad suficiente para las cargas gravitatorias evaluadas.

.- Asimismo, se concluye que los tirantes perimetrales exteriores que las cúpulas poseen son necesarios para asegurar la estabilidad de las mismas, ya que no existen elementos exteriores que puedan contrarrestar los empujes horizontales de las cúpulas en los testeros opuestos a la nave que los une. Sólo se puede considerar que el riesgo de equilibrio y estabilidad de las Cúpulas es normal, si se considera la existencia y buen funcionamiento del sistema de zunchado que tiene.

.- Las tensiones que se producen sobre dichos elementos de zunchado metálicos son suficientemente bajos como para considerar la incertidumbre de la calidad del acero, un riesgo técnico asumible. Aunque probablemente se trate de un aceroforjado del que no es fácil considerar una capacidad resistente fiable, las tensiones son bajas, y no se observan indicios de ningún tipo que apunten a un exceso de deformabilidad, o una insuficiente capacidad resistente del mismo.

.- Desconocemos también su alargamiento en rotura, que afectaría a la capacidad de aviso de la estructura, y a su seguridad. La menor ductilidad del acero se traduce en que cuando se supere el límite elástico, tras una deformación del mismo pequeño, el acero rompería y colapsaría. Esta fragilidad se puede ver además puntualmente agravada por la corrosión del acero en algunas zonas, lo que podría reforzar la tendencia al colapso en áreas de mucha corrosión. En todo caso, el rango bajo de tensiones a las que está sometida minimiza dicho riesgo y lo hace asumible.

.- Igualmente en el caso de la linterna y el cupulín, la calificación del riesgo de equilibrio y estabilidad es normal, si se considera la existencia y buen funcionamiento de un sistema de zunchado que debe tener. Aunque existen indicios de su posible existencia, la falta de accesibilidad segura no ha permitido la constatación fehaciente y la valoración de su estado de conservación. Deberá verificarse cuando sea posible.

.- Referencia obligada es también verificar los riesgos de estabilidad asociados a problemas locales, y en particular a los posibles riesgos derivados de los soportes de los nidos de la cigüeña, que deberán igualmente evaluarse cuando se pueda acceder.

.- La incertidumbre existente por la falta de caracterización del acero forjado de los zunchos de acero, y la probable falta de homogeneidad del material por el sistema

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de fabricación, constituye un riesgo a considerar, dado que como se ha verificado anteriormente, el margen de seguridad se ha estimado que puede estar por encima del mínimo de 1,35 que exigiríamos, pero no está excesivamente sobrado.

CONDICIONES DE DURABILIDAD DE LAS CÚPULAS

.- El mayor factor de riesgo que se ha identificado del análisis de las cúpulas lo constituye el alto riesgo de corrosión del acero de los anillos de zunchado de las cúpulas, y del cupulín de la linterna. Este riesgo se ve agravado por la rotura de las fábricas y revocos actuales y que facilita el acceso de oxígeno, en forma de humedad, a dichos tirantes, acelerando el proceso de corrosión de los mismos, el agravamiento de las fisuras y grietas de las fábricas exteriores, y sus riesgos asociados.

Como ya se ha explicado anteriormente, la corrosión del acero implica una deslaminación de éste y aumento de volumen de hasta 10 veces, generando tensiones de hasta 400 Kg/cm2, que rompen las fábricas de ladrillo y los revocos superficiales, facilitando a su vez la mayor entrada de oxígeno, mayor corrosión, etc., con un proceso divergente que exige una actuación a corto o medio plazo.

.- Como se ha visto anteriormente el sistema de zunchado permite tensiones de trabajo que razonablemente deben ser resistidas por el zunchado actual, pero dada la incertidumbre existente por la falta de caracterización y la probable falta de homogeneidad, es un factor de riesgo que, sumado a la corrosión del mismo, genera un riesgo agravado a considerar, de modo particular en donde la pérdida de sección por corrosión sea significativa.

.- Dicha corrosión del acero, además de la posible influencia en un aumento adicional de la fragilidad como ya hemos apuntado, supone una disminución de la sección útil del acero y consiguiente aumento de la tensión de un acero de características resistentes y fiabilidad desconocidas, lo que redunda directamente en su seguridad.

.- Otro fenómeno que supone un riesgo a largo plazo para la durabilidad de las cúpulas deriva de las posibles filtraciones de agua a través de la cubierta, ventanas,y cerramientos, que además de las consiguientes manchas de humedades de filtración interiores, y eflorescencias asociadas, afectan a la durabilidad del ladrillo, que va progresivamente descomponiéndose, y al riesgo de corrosión, y por ende de seguridad que llevaría aparejado.

En conclusión, aunque la mayoría de los riesgos técnicos que afectan a la estabilidad, seguridad, y durabilidad de las cúpulas están suficientemente acotados, existen varios efectos locales de difícil evaluación, y que convendría estudiar y acotar (p.e. soporte de nidos de cigüeña), y un riesgo técnico latente derivado del proceso de rotura de las

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fábricas del ochavo y corrosión del acero del sistema de zunchado de las cúpulas y cupulines de sus linternas, que afectan a la seguridad de las cúpulas por el aumento de fragilidad, e incremento de las tensiones solicitadas, por la pérdida de sección asociada a la corrosión.

Aunque no exige una intervención de emergencia, el riesgo latente existente aconseja su intervención próxima para detener el proceso divergente actual y garantizar una buena durabilidad y seguridad futura.

1.3.11. CONCLUSIONES SOBRE EL ESTADO ACTUAL Y NECESIDADES TÉCNICAS DE ACTUACIÓN

Una vez procesada y analizada toda la información recopilada en las reuniones previas y en las distintas visitas de inspección realizadas, así como analizados los resultados de los levantamientos topográficos, catas, pruebas, y ensayos, una vez concluida el análisisde estabilidad y comportamiento resistente de las cúpulas, y analizados todos los riesgos técnicos asociados a su actual estado de conservación, recopilada y expuestas en el Dictamen elaborado por el equipo de R7 CONSULTORES titulado INFORME TÉCNICO SOBRE LOS DAÑOS, CAPACIDAD RESISTENTE Y ESTADO DE CONSERVACION DE LAS DOS CUPULAS DE LA REAL FABRICA DE CRISTALES DE LA GRANJA (SEGOVIA), se concluye conforme a dicho informe que:

1.3.11.1.- CONCLUSIONES DEL ESTADO GENERAL DE CONSERVACIÓN DE LAS CÚPULAS

1.- Aunque el edificio de la Real Fábrica de Vidrios se construyó en 1728, El edificio actual, uno de los mejores ejemplos de la arquitectura industrial europea del siglo XVIII, fue encargado por Carlos III a José Díaz Gamones, Maestro Aparejador Real, después de haber sufrido el anterior un incendio en 1770. Forma una gran edificación rectangular de, aproximadamente, 178 x 132 metros, y las dos cúpulas objeto de estudio, localizadas en la Nave de Hornos (Ala Sur), fueron construidas con mampostería de granito para los muros, y ladrillos para las bóvedas, empezando por la Cúpula 1 SUR-ESTE, y concluyendo con la Cúpula 2, NOR-OESTE.

2.- Al igual que los atirantados metálicos de las bóvedas y arcos, los zunchados que han aparecido de las cúpulas y que no estaban documentadas históricamente, y los probables zunchados metálicos del cupulín de la linterna, son originales de su construcción como demuestra algunos comentarios reflejados en la carta que Gamones envía a D. Miguel Murquiz con fecha 28 de Agosto de 1774, solicitándole más dinero ya que hubo sobrecostes por el empleo de: "mucho fierro para su atirantamiento, Maderas para Zimbras, y andamios que son precisos y la mayor altura."

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3.- De los trabajos del levantamiento topográfico con escáner láser y del análisis y tratamiento de las nubes de puntos generadas, se ha podido verificar con precisión que las cúpulas no son de media naranja levemente rebajadas como apuntaba D. Ignacio de las Casas Gómez, en la Revista Informes de la Construcción Vol.38 Nº388 marzo/abril 1987, confirmando que son de media naranja levemente apuntadas, aunque con un patrón geométrico levemente diferente al apuntado por Belén Morchón en su estudio “Diseño y Construcción de la Bóveda de Media Naranja a Finales del S. XVIII: Real Fábrica de Cristales de La Granja (Segovia)”. Se verifica que el apuntamiento de la cúpula corresponde a un desplazamiento del centro desde el que se radia la misma.

4.- Las formas geométricas, las proporciones de todas sus partes, los espesores mínimos y los espesores en el arranque de las cúpulas, responden razonablemente a los patrones de algunos de las cúpulas y de los tratadistas de referencia en la época. Especialmente reseñables son las probables influencias de San Pedro de Roma, proporcionalmente similar espesor mínimo, y ambas encadenadas, Carlos Fontana (libro Il Tempio Vaticano -1694) con espesores mínimos en el arranque de la cúpula similares, o el Tratado de Fray Lorenzo de San Nicolás - Arte y uso de la Arquitectura, con proporciones muy similares a las cúpulas estudiadas.

5.- La calidad de la fábrica de ladrillo es muy buena en general en cuanto a la colocación y su traba, así como respecto al estado de los ladrillos, sólo deteriorados donde se ha visto más afectado por el agua, y los rejuntados de mortero de cal, conglomerante clasificadas como Puzolanas según el Índice de Endurecimiento Hidráulico de H. Lafuma, con algunos rejuntados de yeso y cemento observados, de intervenciones recientes. Se han apreciado problemas de traba deficiente, exceso de mortero, y deformados importantes en dos de las pechinas de la Cúpula 1 SUR-ESTE, que ya en su momento precisaron de unas llaves metálicas de atado para asegurar su estabilidad local.

6.- Uno de los hallazgos no documentados resultantes de las catas abiertas para averiguar el origen de las fisuras y grietas observadas en el ochavo, es la aparición de un doble zunchado perimetral de las cúpulas mediante tirantes de acero dispuestos de una forma original, y que luego ha podido ser contrastada su necesidad con las verificaciones de estabilidad realizadas. No se ha podido verificar la existencia de similares zunchados en el cupulín de la linterna, aunque el hecho de que se precisen por estabilidad, y las pequeñas fisuras observadas en el exterior de la linterna en la distancia, y la ausencia de indicios de un mal funcionamiento en la misma, hacen pensar que sí deben existir.

7.- No se aprecian ni fisuras, ni grietas, en el interior de las cúpulas que hagan pensar en problemas activos de asientos de cimentación, o agotamiento a compresión, o tracción de las fábricas que conforman las cúpulas. En la cúpula

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2 NOR-OESTE se observan algunas grietas antiguas siguiendo uno de los arcos torales, o en el centro del antepecho de la ventana en 3 de los lunetos. En la Cúpula 1 SUR-ESTE, aparecen algunas fisuras y grietas en la linterna.

8.- Las grietas y fisuras que se aprecian en el exterior del ochavo de ambas cúpulas, se descarta que se deban a un deficiente comportamiento de las cúpulas, y tienen su origen en la corrosión del zunchado metálico que genera un aumento de volumen de los perfiles (aumenta hasta 10 veces), generando tensiones que se han llegado a medir, superan los 400 Kg/m2, reventando la fábrica de ladrillo y el revoco superficial. Se observan pequeñas fisuras análogas en la linterna y el cupulín, que hacen pensar en que están igualmente zunchadas con elementos metálicos.

9.- Se han verificado las condiciones de estabilidad de las cúpulas, basados en métodos geométricos, considerando las superficies de empuje. Para este tipo de comprobaciones se han considerado dos hipótesis: una contando para la estabilidad de la cúpula sólo con la fábrica, y una segunda contando para la estabilidad de cúpula y cupulín, la existencia de un zunchado metálico.

10.- El análisis de las condiciones de estabilidad y equilibrio demuestran que para que las cúpulas sean seguras, se precisa de forma indiscutible elfuncionamiento adecuado del sistema de zunchado metálico que tiene. Las zonas de testeros en ambas cúpulas, donde los empujes no se contrarrestan con las naves existentes, y la zona del cupulín de la linterna, son dos puntos críticos que hacen imprescindible dicho zunchado. La entrada en carga de los tirantes exteriores permite el encaje de la línea de empujes en el tercio central, evitando el agrietamiento de la fábrica y la formación de articulaciones. El riesgo de equilibrio y estabilidad de las Cúpulas es normal, si se considera la existencia y buen funcionamiento del sistema de zunchado que tiene.

11.- La segunda familia de verificaciones ha consistido, a partir de la geometría idealizada de la nube de puntos, comprobar las condiciones de estados tensionales generados en cada sección, y evaluación de la capacidad de los mismos, basado en un modelo tridimensional por el Método de Elementos Finitos. El estado de tensiones de las cúpulas a partir del modelo analizado, y con las consideraciones establecidas, se encuentra muy por debajo de las tensiones admisibles, y con un coeficiente elevado de seguridad a la rotura debido a las solicitaciones normales, para las dos hipótesis.

12.- Las tensiones que se producen sobre dichos elementos de zunchado metálicos son suficientemente bajos como para considerar que un acero razonable de la época los pueda resistir, estimando a falta de otra información más fiable, que el coeficiente de seguridad de dichos tirantes estaría por encima del 1,35 que se podría llegar a admitir como suficiente, pero dada la incertidumbre existente por la falta de caracterización y la probable falta de homogeneidad,

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es un factor de riesgo que, sumado a la corrosión del mismo, genera un riesgo agravado a considerar, de modo particular en donde la pérdida de sección por corrosión sea significativa.

13.- .- Desconocemos también su alargamiento en rotura, que afectaría a la capacidad de aviso de la estructura, y a su seguridad. La menor ductilidad del acero se traduce en que cuando se supere el límite elástico, tras una deformación del mismo pequeño, el acero rompería y colapsaría. Esta fragilidad se puede ver además puntualmente agravada por la corrosión del acero en algunas zonas, lo que podría reforzar la tendencia al colapso en áreas de mucha corrosión.

14.- Aunque desconocemos la composición (previsiblemente mampostería de cal y canto), dimensiones de la cimentación (probablemente el mismo tamaño de muros y pilastras), tipo de terreno sobre el que cimentamos (probablemente jabre y granito a partir de cierta cota), y estrato exacto en el que apoyamos, no se observan daños significativos en el edificio, ni deformaciones en los arcos, que hagan pensar en problemas de suelo o problemas resistentes de su cimentación, por lo que se descartan riesgos asociados al suelo y la cimentación, más allá de la alta higroscopicidad de los morteros de cal, y la alta humedad de capilaridad que se detectan en algunas de las pilastras.

15.- Del análisis de riesgos realizados, se concluye que tanto las pilastras y muros de mampostería, como los riesgos asociados a los materiales de las cúpulas, o cómo están ejecutadas desde un punto de vista constructivo, e incluso desde un punto de vista de seguridad resistente, estabilidad, y equilibrio general, se pueden considerar como un riesgo técnico normal.

16.- No se puede calificar de normal, y no se puede evaluar con precisión, el riesgo técnico asociado a algunas singularidades como son la existencia de dos pechinas en la Cúpula 1 SUR-ESTE deformadas, con mala traba del ladrillo y con una llave metálica, la traba de la linterna con el apoyo en el anillo, o posibles efectos locales de las fisuras y grietas existentes en ambas cúpulas. La magnitud de dicho riesgos, se considera que es asumible, son lesiones antiguas, y no parece que se hayan generado nuevos problemas derivados de los mismos. Otro problema no fácilmente evaluable, y que puede generar efectos locales significativos, deriva de los soportes de los nidos de la cigüeña

17.- El mayor factor de riesgo que se ha identificado del análisis de las cúpulas lo constituye el alto riesgo de corrosión del acero de los anillos de zunchado de las cúpulas, y del cupulín de la linterna. Este riesgo se ve agravado por la roturade las fábricas y revocos actuales y que facilita el acceso de oxígeno, en forma de humedad, a dichos tirantes, acelerando el proceso de corrosión de los mismos, el agravamiento de las fisuras y grietas de las fábricas exteriores, y sus riesgos asociados. Dicha corrosión del acero, además de la posible influencia en un aumento adicional de la fragilidad como ya hemos apuntado,

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supone una disminución de la sección útil del acero y consiguiente aumento de la tensión de un acero de características resistentes y fiabilidad desconocidas, lo que redunda directamente en su seguridad.

18.- .- Otro fenómeno que supone un riesgo a largo plazo para la durabilidad de las cúpulas deriva de las posibles filtraciones de agua a través de la cubierta, ventanas, y cerramientos, que además de las consiguientes manchas de humedades de filtración interiores, y eflorescencias asociadas, afectan a la durabilidad del ladrillo, que va progresivamente descomponiéndose, y al riesgo de corrosión, y por ende de seguridad, que llevaría aparejado.

1.3.11.2.- RECOMENDACIONES DE ACTUACION DEL INFORME DE R7 CONSULTORES

Dada la naturaleza de los problemas identificados y analizados en el informe técnico de R7 CONSULTORES, y tras el análisis de riesgos técnicos realizado, se concluye que no existen riesgos inminentes que obliguen a una intervención de emergencia en el muy corto plazo. Dado que el riesgo técnico latente es significativo, se recomienda en un horizonte no mayor de 1-2 años, el acometer un proyecto de reparaciones, firmado por un arquitecto especialista, que recojan las intervenciones, tanto en el interior como en el exterior de las cúpulas, que se sintetizan a continuación:

19.- POR EL INTERIOR, se deberán reparar, y en su caso inyectar, las grietas y fisuras existentes, se deberá repasar el rejuntado de las zonas saltadas, con yeso,…, se deberán limpiar las eflorescencias existentes, y aplicar un consolidante que mejore la durabilidad del ladrillo y mejore la resistividad al vapor. El refuerzo del soporte del nido de cigüeñas puede exigir actuaciones interiores previas a la reparación del revestimiento superficial y pintura de linternas.

20.- POR EL EXTERIOR, se deberán sanear todas las fábricas fracturadas, así como las superficies accesibles de los perfiles que conforman el sistema de zunchado metálico de las cúpulas, y , en su caso, de los cupulines de las linternas, pasivando todo el sistema. Se propone disponer un nuevo sistema de zunchado con pletinas metálicas de acero inoxidable, que fuesen capaces de resistir el 100% de los empujes de las cúpulas. No se eliminaría el actual sistema de zunchado, sino que sería un sistema adicional complementario y del que hay que garantizar su entrada en carga, tanto de las cúpulas, como de los cupulines de las linternas.

21.- Se recomienda diseñar un sistema que, sin disminuir la capacidad de trabajo del zunchado, genere un margen razonable de absorción y resistencia de empujes locales sobre la fábrica, por corrosión del acero. Se sugiere disponerun “colchón compresible” delante de los perfiles de acero, reconstruir la fábrica de ladrillo armada con llaves metálicas de alambrón de acero inoxidable de 3-4 mm, y la reposición del enfoscado de mortero de cemento

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armado con malla de fibra de poliéster, pintando toda la superficie de ochavo y linterna con pinturas minerales impermeables, con capacidad osmótica.

22.- Se recomienda igualmente levantar las cubiertas existentes, reforzar, en su caso, el soporte metálico de los nidos de cigüeña, de los posibles efectos locales y riesgos técnicos asociados, y reponer los paquetes de cubierta con teja, y la cobertura de los cupulines.

CONCLUSIÓN FINAL

Como conclusión final de todos los trabajos realizados, se considera que aunque la mayoría de los riesgos técnicos que afectan a la estabilidad, seguridad, y durabilidad de las cúpulas están suficientemente acotados siempre y cuando funcionen adecuadamente el zunchado metálico de cúpulas y linternas, existen varios efectos locales de difícil evaluación, y que convendría estudiar y acotar (p.e. soporte de nidos de cigüeña), y un riesgo técnico latente derivado del proceso de rotura de las fábricas del ochavo y corrosión del acero del sistema de zunchado de las cúpulas y cupulines de sus linternas, que afectan a la seguridad de las cúpulas por el aumento de fragilidad e incremento de las tensiones solicitadas, por la pérdida de sección asociada a la corrosión en un acero no homogéneo y de características resistentes desconocidas.

Aunque no existen riesgos inminentes que obliguen a una intervención de emergencia en el muy corto plazo, la importancia del bien cultural, y los riesgos latentes que presenta el actual estado de conservación, hace recomendable que se plantee una intervención en el corto plazo (horizonte de 1-2 años), para detener el proceso divergente actual y garantizar una buena durabilidad y seguridad futura.

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1.4. DESCRIPCIÓN TÉCNICA DEL PROYECTO: PROPUESTA DE ACTUACIÓN.

En este punto se describe someramente y se justifica la propuesta de actuación sobre las cúpulas SUR-ESTE (cúpula 1), NOR OESTE (cúpula 2), y adecentamiento de la bóveda central de medio cañón de la Nave de Hornos y Carquesas de la Real Fábrica de Cristales de la Granja. Esta sintética descripción constructiva, se complementa en puntos sucesivos con las memorias técnicas de calidades y con los puntos de justificación de las diversas normativas de aplicación.

1.4.1. NECESIDADES FUNCIONALES

Dada la naturaleza de la intervención de refuerzo y restauración de las cúpulas y de la bóveda central de medio cañón de la Nave de Hornos y Carquesas, no se altera en absoluto el funcionamiento de dicho espacio una vez intervenido.

El espacio de la Nave de Hornos y Carquesas actualmente está destinado a Museo de Fabricación del vidrio y es accesible al público tanto en la nave central, como en las crucetas, y puntualmente, en los recorridos de atizaderos. No se usa a efectos del museo, ni están restaurados, ni en buen estado de conservación, ni el sótano existente bajo la cúpula 1, ni muchos de los espacios destinados a arcas de recocido (sólo algunos con piezas de museo), ni los espacios de descansaderos.

La intervención proyectada NO ALTERA EL FUNCIONAMIENTO EXISTENTE DEL MUSEO, y no se ha requerido por parte del Ministerio ningún tipo de modificación de la presente funcionalidad.

Queda fuera del alcance del presente proyecto la adecuación de dichos espacios no restaurados ni utilizados actualmente, para su empleo como espacio accesible al público del museo.

Si se mejoran con la presente actuación proyectada los accesos de mantenimiento a las cubiertas del ochavo y de la linterna.

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1.4.2. NECESIDADES DE REFUERZO ESTRUCTURAL DE LAS CÚPULAS

Conforme se ha descrito en el punto 1.3.8 y 1.3.9 de la presente memoria, del análisis pormenorizado de las condiciones de estabilidad y de los estados tensionales de las cúpulas, se deduce la necesidad funcional resistente de los tirantes de acero existentes, y el alto riesgo que se deriva de su actual estado de conservación, así como los problemas de estabilidad que presenta el cupulín por la existencia de los nidos de cigüeña.

1.4.2.1.- PROBLEMA DE LOS TIRANTES DE LAS CÚPULAS

El mayor problema que se ha identificado del análisis de las cúpulas lo constituye el alto riesgo de corrosión del acero de los anillos de zunchado de las cúpulas, y del cupulín de la linterna. Este riesgo se ve agravado por la rotura de las fábricas y revocos actuales y que facilita el acceso de oxígeno, en forma de humedad, a dichos tirantes, acelerando el proceso de corrosión de los mismos, el agravamiento de las fisuras y grietas de las fábricas exteriores, y sus riesgos asociados. La corrosión del acero implica una deslaminación de éste y aumento de volumen de hasta 10 veces, generando tensiones de hasta 400 Kg/cm2, que rompen las fábricas de ladrillo y los revocos superficiales, facilitando a su vez la mayor entrada de oxígeno, mayor corrosión, etc., con un proceso divergente que exige una actuación a corto o medio plazo.

El sistema de zunchado permite tensiones de trabajo que razonablemente deben ser resistidas por el zunchado actual, pero dada la incertidumbre existente por la falta de caracterización y la probable falta de homogeneidad, es un factor de riesgo que, sumado a la corrosión del mismo, genera un riesgo agravado a considerar, de modo particular en donde la pérdida de sección por corrosión sea significativa. Dicha corrosión del acero, además de la posible influencia en un aumento adicional de la fragilidad como ya hemos apuntado, supone una disminución de la sección útil del acero y consiguiente aumento de la tensión de un acero de características resistentes y fiabilidad desconocidas, lo que redunda directamente en su seguridad.

1.4.2.2.- PROBLEMA DE ESTABILIDAD DE LOS CUPULINES

Otro problema importante detectado tiene que ver con la estabilidad de los cupulines debido a su endeblez resistente derivada de su construcción previsible con medio pie de ladrillo, y el alto riesgo que representa la carga de los nidos de cigüeña, especialmente en el caso dela cúpula 1 SUR ESTE por la excentricidad de la posición del nido.

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No se ha podido verificar la existencia de atirantados en la linterna y en el cupulín, pero por los estudios realizados creemos que dichos perfiles deben igualmente existir porque son imprescindibles para garantizar la estabilidad de los cupulines.

En caso de existir, extremo que no se ha podido comprobar aún por motivos de seguridad en el acceso, es muy probable que se encuentren igualmente en un regular estado de conservación, por lo que presumimos que presentarán similar riesgo que el atirantado de las cúpulas.

1.4.2.3.- INTERVENCIONES NECESARIAS

El proyecto por tanto, debe dar respuesta a dichas incertidumbres con tres intervenciones complementarias:

.- Sanear estrictamente la totalidad de los perfiles metálicos que atirantan las cúpulas, pasivando y protegiéndolos de la corrosión para después, disponer un nuevo atirantamiento de pletinas de acero inoxidable que sean capaces de asumir la totalidad de los empujes, protegiéndolos de forma definitiva para garantizar la durabilidad de los próximos siglos. .- Aunque no se ha podido verificar la existencia de atirantados en la linterna y en el cupulín, asumimos que deben existir y presentarán un similar riesgo de corrosión y seguridad asociada. Se prevé igualmente el saneado, pasivado, y protección de los atirantados que puedan existir y la disposición de un nuevo atirantamiento con pletinas de acero inoxidable. .- Para mejorar la capacidad resistente y seguridad del cupulín, pese a la posible existencia de nidos de cigüeñas, se prevé el doble refuerzo del cupulín y el soporte de cigüeña mediante una estructura de acero inoxidable dispuesta en el apoyo de la linterna, y la ejecución de un casquete esférico de hormigón armado que refuerce el espesor de la cúpula y confiera mayor peso y estabilidad.

1.4.3. NECESIDADES DE MEJORAR LAS CONDICIONES DE ESTANQUIDAD DEL CONJUNTO

Conforme se ha descrito en el punto 1.3.10 de la presente memoria, del análisis pormenorizado de las condiciones de durabilidad de las cúpulas tanto por el interior como por el exterior, se deduce la necesidad de proteger de modo efectivo las fábricas de las cúpulas tanto térmicamente, como frente a la humedad, dado que la durabilidad del atirantado existente, como la propia durabilidad del ladrillo que lo conforma depende de esto.

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1.4.3.1.- NECESIDAD DE MEJORA DE LA ESTANQUIDAD DE LAS CÚPULAS

El alto riesgo de corrosión del acero de los anillos de zunchado de las cúpulas, y del cupulín de la linterna, deriva de la alta absorción del ladrillo, y de los problemas de la humedad que accede a las fábricas a través del enfoscado existente, incluso cuando no estaba fisurado. Ahora fisurado el acceso es más inmediato y directo, agravándose el riesgo por la rotura de las fábricas y revocos actuales y que facilita el acceso de oxígeno, en forma de humedad, a dichos tirantes, acelerando el proceso de corrosión de los mismos, y nuevamente el agravamiento de las fisuras y grietas de las fábricas exteriores, y sus riesgos asociados.

Pero el acceso de la humedad al interior de las cúpulas y cupulines, no deriva solamente de filtraciones a través del enfoscado exterior. La cobertura “a la segoviana” de las cúpulas no se encuentra en un buen estado de conservación generando previsiblemente humedades también. Otro tanto ocurre con la cubierta de plomo de los cupulines, que pese a que no se ha podido acceder para su inspección por motivos de seguridad, presenta un mal estado frente a la estanquidad dadas las manchas de humedad existentes. Las carpinterías siendo antiguas y de madera, con vidrios sencillos, cabe suponer que también presenten problemas de filtraciones puntuales.

La consecuencia de las posibles filtraciones de agua a través de la cubierta, ventanas, y cerramientos, es que además de los problemas de corrosión de los tirantes antes citados, y las inevitables manchas de humedades de filtración interiores, y eflorescencias asociadas, esta humedad afecta directamente a la durabilidad del ladrillo, que va progresivamente descomponiéndose, dada su deficiente cocción.

Se considera imprescindible limitar al máximo el acceso de humedad a la fábrica para preservar la durabilidad de las fábricas y tirantes.

Deberá estudiarse igualmente la limitación en el acceso de humedad a través del ambiente, estudiando la resistividad al vapor de los productos que se empleen en la consolidación del ladrillo por el interior, y en las soluciones de impermeabilización que se prescriban.

1.4.3.2.- NECESIDAD DE MEJORA DEL AISLAMIENTO TÉRMICO

Para preservar igualmente la durabilidad de las fábricas que conforman cúpula y cupulín, se debe considerar en el proyecto la disposición de aislamiento térmico exterior que disminuya el impacto de las dilataciones térmicas en la durabilidad el ladrillo.

Los ladrillos de tejar, con una cocción irregular, y con muchas unidades en mal estado de conservación, van a degradarse en mayor medida si las variaciones térmicas son de

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mayor rango. Los ciclos de dilatación y contracción afectan a la estabilidad de dichos ladrillos y favorece su desmoronamiento.

Lo ideal sería proporcionar la mayor protección posible, pero el espesor de aislamiento no puede ser muy significativo ya que afecta directamente a la configuración arquitectónica tanto del ochavo, como de la linterna, como del cupulín. Es por ello por lo que habrá que llegar a un compromiso para disponer un aislamiento térmico sin que suponga alterar la imagen global de las cúpulas, lo que se traduce en pequeños espesores de 4-5 cm.

1.4.3.3.- INTERVENCIONES NECESARIAS

El proyecto por tanto, debe dar respuesta a dichas necesidades con tres intervenciones complementarias:

.- Retirada de cobertura existente del cupulín, y previo refuerzo del cupulín con la estructura de acero inoxidable para la cigüeña, y el casquete esférico de hormigón, realizar una nueva impermeabilización, aislamiento térmico, y cobertura de plomo de los cupulines. .- Igualmente, se retirará toda la cobertura de teja, y paquete de cubierta sobre el ochavo, para proceder a su recrecido y aislamiento térmico, impermeabilizando la cubierta del ochavo completamente, para luego disponer un sistema de cobertura de teja sobre onduline o similar. .- Para la protección térmica y frente a la humedad de los paramentos verticales, se prevé la completa restitución de los enfoscados dañados, y sobre los mismos la disposición de un sistema de aislamiento térmico por el exterior (SATE) terminado en un revestimiento acrílico impermeable con capacidad osmótica. Los espesores vendrán condicionados por los espesores de las molduras existentes, para minimizar el impacto visual existente.

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1.4.4. NECESIDADES DE RESTAURACIÓN DE LAS CÚPULAS

1.4.4.1.- REPARACIÓN DE FISURAS Y REJUNTADOS

Del análisis de los riesgos asociados al estado de conservación de las cúpulas, los problemas derivados de las múltiples juntas saltadas y juntas con un mal estado de conservación, algunas rellenas incluso con yeso o cal que se desmorona, exigen una actuación para minimizar el riesgo de eventuales fallos locales en la transmisión de los esfuerzos. Es por ello por lo que se precisa el saneado de todas las juntas que estén en un mal estado, y el rejuntado con un mortero de cal específico para juntas, que garantice el adecuado funcionamiento de las mismas.

Igualmente es precisa la reparación de grietas y fisuras existentes que minimicen el riesgo de fallos locales.

Aprovechando la disponibilidad de medios para acceder a la cúpula, se aprovechará para corregir algunas actuaciones desafortunadas pasadas, eliminando rejuntados de ladrillos muy torpes ejecutados con mortero de cemento.

1.4.4.2.- LIMPIADO DE FÁBRICAS Y TRATAMIENTO DE CONSOLIDACIÓN

Una vez concluido el saneado y rejuntado de las fábricas de ladrillo, y concluida la reparación de grietas y fisuras, se debe proceder al tratamiento de consolidación del ladrillo que frene el proceso de degradación actual.

Previo a dicho tratamiento, será preciso proceder a la limpieza superficial de la fábrica para que, además de la mejora del aspecto estético, se consiga abrir el poro y la red capilar del material de forma que se consiga la máxima absorción del consolidante, y por tanto la más eficaz protección del ladrillo.

1.4.5. JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA

El ordenamiento jurídico español en múltiples leyes (Código Civil, Ley de propiedad horizontal, Ley de arrendamientos urbanos, Ley del suelo, Código Técnico de la Edificación,…y normativa autonómicas…) y jurisprudencia, alude a la responsabilidad de los propietarios de conservar en buen estado sus edificios, cuidando de la seguridad de los vecinos

La Ley del Suelo del año 1998, define la obligación de los propietarios de “mantener los edificios en condiciones de seguridad, salubridad y ornato” con el fin de:

.- evitar daños materiales

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.- evitar riesgos para las personas físicas

El objetivo de la presente actuación encargada por el Ministerio de Educación, Cultura, y Deportes, es el de devolver a la Nave de Hornos, y en particular a sus dos magníficas cúpulas de fábrica de ladrillo, las debidas condiciones de SEGURIDAD, SALUBRIDAD, Y ORNATO

Para ello, se ha previsto el siguiente alcance de las actuaciones proyectadas:

ATIRANTADO NUEVO Y DURABLE DE CÚPULAS Y LINTERNAS

Se ha documentado y justificado ampliamente la necesidad funcional de los tirantes existentes para garantizar la estabilidad tanto de la cúpula, como del cupulín. Igualmente se ha documentado el mal estado de conservación de los mismos, con una corrosión media y activa, y sus repercusiones en cuanto a la seguridad estructural, con pérdida de sección, y progresiva fragilidad por la corrosión.

Con independencia de que se sanee, se proteja, y se pasive el acero existente en lo que se pueda (sólo en tres de las cuatro caras), y con independencia de que va a continuar funcionando el actual atirantado de las cúpulas, se proyecta un nuevoatirantado de pletina de acero inoxidable que garantice la estabilidad geométrica de las fábricas “de por vida”, dada la alta protección del sistema diseñado.

REFUERZO CUPULÍN – NIDO DE CIGÜEÑAS

Se ha documentado también ampliamente los problemas de estabilidad que presenta el cupulín que corona la linterna de las cúpulas. El medio pie, aun con la existencia de tirantes metálicos que no se han podido confirmar aún (por lo peligroso del acceso durante el estudio), difícilmente es estable ante la posibilidad de cargas excéntricas significativas como la del nido de cigüeña existente.

Aunque se están haciendo gestiones para la retirada de los nidos a una “guardería de cigüeñas”, no se puede garantizar que en un futuro próximo o lejano, no vuelvan a anidar en las cúpulas, y mucho menos que lo hagan de forma absolutamente centrada y simétrica.

Es por ello por lo que se considera imprescindible el refuerzo de los cupulines con dos medidas complementarias:

.- Estructura de redondos de acero inoxidable que soporte el nido y transfiera los esfuerzos directamente a la linterna, con un sistema desmontable del nido, y con un sistema de “veleta” que permita el giro para minimizar el empuje del viento.

.- Refuerzo de un casquete esférico de hormigón armado de 12 cm. de espesor que confiera protección y resistencia a la cúpula existente de ladrillo.

AISLAMIENTO Y ESTANQUIDAD DE CÚPULAS

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Se ha documentado también la necesidad de mejorar también de forma muy significativa tanto las condiciones de aislamiento, como las condiciones de estanquidad del conjunto para mejorar tanto la durabilidad de los tirantes, como la durabilidad del propio ladrillo, muy afectado tanto por la humedad, como por las variaciones térmicas.

Para ello se propone la completa impermeabilización de cupulín y ochavo con lámina bituminosa, y sobre la misma disposición de aislamiento térmico y el sistema de cobertura proyectado de plomo en el cupulín, y teja en la cubierta del ochavo, sobre placas onduladas tipo onduline.

Respecto al modo de colocación de la teja, inicialmente se propone la colocación de la teja “a la segoviana” sobre onduline porque es la solución que presenta actualmente derivada de la intervención de D. Ignacio de las Casas, y responde a la tipología más extendida de cobertura de teja en la provincia de Segovia.

Es cierto que el resto de la cubierta de la Nave de Hornos ha sido ejecutada por la empresa TRAGSA con cobertura de teja cerámica mixta, pero no es de fácil adaptación a la geometría de los faldones del ochavo, por lo que parece más sencillo adaptar la solución de cubierta “a la segoviana”

No se ha podido documentar el sistema de cobertura original, pero es más probable que se trate de sistemas de teja árabe con canal y cobija. Con anterioridad al sistema actual “a la segoviana”, se puede documentar para dichas cúpulas el uso de cubiertas con teja plana cerámica, y con cubierta de teja cerámica de tipo árabe de canal y cobija.

Dado que con el sistema de consolidación que se va a aplicar al ladrillo, también se va a aumentar la resistividad al vapor de la fábrica, lo que es importante dada la disposición de materiales que aumentan la resistividad al vapor (p.e. el casquete de hormigón del cupulín), posterior de láminas bituminosas y aislamientos térmicos exteriores, y para facilitar la difusión de vapor de agua sin que sea a través de la propia fábrica de ladrillo, se prevé la disposición de ventanas de apertura automática controladas eléctricamente, de forma que se facilite la ventilación natural del espacio.

RESTAURACIÓN DE CÚPULAS Y DURABILIDAD

Desde un punto de vista de RIESGO de la seguridad estructural por eventuales fallos locales, se considera necesario el reparar las grietas y fisuras existentes, así como sanear el rejuntado deficiente y con materiales inadecuados que existen en zonas de las cúpulas, para rejuntarlas con morteros cola de buena adherencia al ladrillo, de forma que garantice la adecuada transmisión de solicitaciones.

Además se necesita un tratamiento de limpieza y consolidación del ladrillo para garantizar la adecuada durabilidad de la cúpula y frenar el proceso de degradación

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actual de los ladrillos por la deficiente cocción de los mismos, y por los problemas de humedad y variaciones térmicas.

ILUMINACIÓN QUE REALCE LA VISTOSIDAD DE LAS CÚPULAS

Para mejorar las condiciones de ornato de las cúpulas tanto desde el interior, como desde el exterior, y realzar las magníficas fábricas, se proyecta la sustitución de los actuales proyectores halógenos dispuestos en la parte inferior de las pilastras, molestos a la vista, de gran consumo energético, y de escasa calidad lumínica, por un nuevo sistema de iluminación de luces indirectas con proyectores tipo led que realcen la vistosidad de las cúpulas y cupulines, tanto por el interior, como por el ochavo, su cubierta, y las linternas exteriores, reduciendo de forma significativa elconsumo energético asociado.

OTROS TRABAJOS

Además de los trabajos descritos, se contempla la sustitución de todas las ventanas de los lunetos de las cúpulas y de las linternas, y su sustitución por ventanas nuevas de aluminio y doble acristalamiento, la mitad de las cuales, serán de apertura automática controladas eléctricamente, de forma que se facilite la ventilación natural del espacio.

También se contempla el saneado de revocos en las bóvedas esquifadas y de medio cañón de la Nave de hornos, y el necesario repaso de pinturas de todas las superficie de bóvedas y paramentos verticales. También se contempla la disposición de pavimento de resina epoxídica en la zona de la cúpula 1, una vez concluyan los trabajos de restauración de la misma.

Se contemplan además otros trabajos como son la mejora de las condiciones de accesibilidad a los dos ochavos, y la mejora de accesos mediante la restauración de las escaleras metálicas existentes, a las linternas y cupulines.

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FASES DE ACTUACIÓN:

Para la ejecución de los trabajos previstos en este proyecto, se contemplan tres fases de actuación que podrán desarrollarse en el orden que, de común acuerdo con la Dirección del museo, mejor convenga para su funcionamiento.

Inicialmente, dado que interesa ejecutar el grueso de la obra en invierno, cuando la afluencia de público es pequeña, y con el fin de simultanearla con el refuerzo de la losa del techo del sótano bajo la cúpula 1, objeto de otro contrato, proyecto, y obra diferente, se propone inicialmente el siguiente orden de ejecución:

FASE I: RESTAURACIÓN CÚPULA 2-NOR OESTE

Se propone empezar por la cúpula 2 para poder ejecutar la losa del sótano de la cúpula 1, suelo de la planta baja, en paralelo, y que tenga tiempo para que endurezca el hormigón lo suficiente para poder disponer el andamio.

FASE II: RESTAURACIÓN CÚPULA 1-SUR ESTE

Concluidos completamente los trabajos de la cúpula 1, se procederá a trasladar los andamios a la cúpula 1 para la ejecución de los trabajos previstos.

FASE III: RESTAURACIÓN BÓVEDA NAVE DE HORNOS

Por último, bien realizado en una última fase, bien realizado pro tramos combinándolos con las dos fases anteriores, se procederá al saneado y pintado de la Nave de Hornos.

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1.4.6. RESUMEN ACTUACIONES TÉCNICAS

La intervención que se propone para devolver a las dos cúpulas de la Nave de Hornos de la Real Fábrica de Cristales de La Granja las adecuadas condiciones de seguridad, salubridad, y ornato, se puede resumir en las siguientes actuaciones que se enumeran sintéticamente a continuación, y que se definen técnicamente en la Memoria Constructiva, punto 2 de la presente memoria:

1.4.6.1.- TRABAJOS FASE I: RESTAURACIÓN CÚPULA 2-NOR OESTE

Incluiría las siguientes actuaciones sintéticas:

1.- MEDIDAS PREVIAS

Previo a la realización de ningún trabajo, se emprenderán las siguientes actuaciones generales en la Cúpula 2, NOR-OESTE:

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RESUMEN DE ACTUACIONES PREVIAS CÚPULA 2 NOR-OESTE

CIERRE DEL RECINTO DE LA OBRA

Dado que el museo va a continuar operando, se cerrará todo el recinto de actuación desde la Nave principal, para evitar el acceso de los visitantes al recinto. Con la Dirección del museo se redefinirán los accesos y circulaciones de los visitantes al museo. En el proyecto se hace una propuesta concreta que podría permitir el uso casi completo del museo durante el periodo que dure la obra.

MEDIDAS DE PROTECCIÓN

Retirada de todas las piezas del museo a los espacios que indique la Dirección del mismo. Adopción de las medidas de protección de vidrios y piezas del museo que no se puedan trasladar.

ADOPCIÓN DE MEDIDAS DE HIGIENE Y SEGURIDAD

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Conforme al Plan de Seguridad y Salud que se apruebe en su momento, y ajustado a Estudio de Seguridad y Salud recogido en el presente proyecto, se desarrollarán todas las medidas previas previstas.

DESMONTAJE DE EXPOSITORES EXISTENTES

Se desmontarán todas las piezas y expositores del museo en la zona de actuación, y se trasladarán a dónde indique la Dirección del museo, bien en zona de exposición, bien en zona de depósitos.

PROTECCIÓN ESCULTURA DE CARLOS III

Se prevé, por si no puede ser fácilmente trasladada, la protección de la escultura de Carlos III mediante un plástico y un cofre de madera aglomerada de 16 o 19 mm.

MONTAJE DE ITINERARIO PROTEGIDO PARA VISITANTES DEL MUSEO

Para el momento de ejecución de la cúpula 2, previsto en primer lugar de forma inicial, deberá definirse con la dirección del museo un itinerario protegido para los visitantes del museo, de forma que se preserve la comunicación entre la zona inicial del museo, la tienda, la zona de la Nave de Hornos, y la zona de exposiciones de los Talleres de Raspamento. En el proyecto se hace una propuesta concreta que podría permitir el uso casi completo del museo durante el periodo que dure la obra, y que obliga a la ejecución de una serie de itinerarios protegidos que se han descrito en el Plano 17 para la cúpula 2, y planos 16 y 18 para la cúpula 1 y la Nave de Hornos, respectivamente.

DESMONTAJE DE LA LÁMPARA DE CRISTALES

2.- MONTAJE DE ANDAMIOS POR EL INTERIOR

Para la ejecución de los trabajos que se precisan realizar por el interior de la cúpula, se necesita una plataforma de trabajo que sea segura, y versátil en cuanto a la accesibilidad a todas las zonas de la cúpula.

Se proyecta montar un andamio estándar con torretas que conforme una plataforma de trabajo a la altura de la línea de imposta de la cúpula, con un cuerpo central que pueda llegar hasta la linterna. Sobre la plataforma de trabajo se disponen unos módulos de andamios europeos móviles para poder acceder a todos los puntos.

El acceso al andamio se produce por un módulo de escaleras incorporado hasta la plataforma.

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Planta disposición de andamio interior

Alzado disposición de andamio interior

Las tareas a realizar serían:

AJUSTE DEL PROYECTO POR EMPRESA ESPECIALIZADA

La empresa que finalmente ejecute el andamio, deberá presentar para su aprobación una propuesta específica de andamio, con similares prestaciones funcionales, pero debidamente dimensionado y justificado con la solución y material que vayan a emplear. La sobrecarga de uso considerada en la plataforma debe ser al menos de 200Kg/m2, considerando la hipótesis más desfavorable de alternancia de sobrecargas.

DISPOSICIÓN DEL SISTEMA DE REPARTO DE CARGAS

Dado que se desconoce la solución constructiva del suelo de la cúpula 2 NOR OESTE, con probables zonas sobre solera, y zonas sobre forjados o bóvedas desconocidas, ni en su extensión, ni en su capacidad resistente, la empresa deberá presentar una propuesta para repartir las cargas de modo que no se sobrepase en servicio una carga superficial superior a los 200 Kg/m2.

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A efectos de la valoración del presente proyecto, se prevé un entramado de perfiles metálicos y de tablones de madera, que repartan suficientemente las acciones de los apoyos puntuales de las torretas, por una amplia superficie.

MONTAJE DEL ANDAMIO Y ANCLAJE DEL MISMO

Se ejecutará el montaje del andamio conforme a la propuesta que se apruebe en su momento, realizando todos los anclajes mecánicos a la línea de imposta de forma que garantice la seguridad del conjunto. Los anclajes serán suficientemente profundos como para no verse afectados por la fragilidad de las molduras de la imposta.

Se dispondrá de un módulo de escaleras para el acceso seguro a la plataforma de trabajo, de forma que pueda ser accesible para visitas profesionales.

MONTAJE DE SISTEMA DE ELEVACIÓN DE MATERIAL

Se prevé el montaje de un maquinillo eléctrico que tenga capacidad para subir a la plataforma de trabajo los materiales necesarios para la ejecución de la obra. Inicialmente se ha previsto una capacidad de carga de al menos 200 Kg.

APROBACIÓN DE LAS CONDICIONES DE SEGURIDAD DEL MISMO Y PERMISOS

Una vez montado el andamio, antes de su uso deberá ser explícitamente aprobadopor el Coordinador de Seguridad y Salud de la obra y por la Dirección Facultativa, y contar además de los pertinentes permisos para su utilización.

MONTAJE DE TORRETA MÓVIL

Se prevé el montaje sobre la plataforma de trabajo de una torreta de andamios móviles para el acceso a todos los puntos de la cúpula.

DESMONTAJE PARCIAL PARA TRABAJOS DE REPARACIÓN DE LINEA DE IMPOSTA, PECHINAS, Y ARCOS TORALES

Concluidos la totalidad de trabajos de la cúpula, se procederá al desmontaje parcial de la plataforma y se montará nueva plataforma de trabajo para poder acometer los trabajos de reparación y tratamiento de la línea de imposta, arcos torales, y pechinas.

Memoria Descriptiva

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3.- MONTAJE DE ANDAMIOS POR EL EXTERIOR

Para la ejecución de los trabajos que se precisan realizar por el exterior de la cúpula, se necesita igualmente una plataforma de trabajo que sea segura, y versátil en cuanto a la accesibilidad a todas las zonas del ochavo, cubierta, linterna, y cupulín.

Se proyecta montar un andamio que en lugar de apoyarlo en el suelo, o en las cubiertas de teja adyacentes, se va a apoyar sobre la propia fábrica del ochavo, en la que irá anclando con fijaciones químicas tipo HVA de Hilti, o similar.

Sobre la estructura de dichas fijaciones se monta un sistema de andamio perimetral a todo el ochavo, que permite acceder a todas sus caras en condiciones de seguridad. Sobre esta estructura primaria, se vuela un sistema de andamios sobre la cubierta del ochavo que permite acceder en condiciones de seguridad tanto a dicha cubierta, como a la linterna, y al cupulín.

El montaje de los andamios se debe completar con un módulo de andamios con escaleras que permita el acceso seguro desde el patio interior hasta el pie del andamio exterior del ochavo, incluyendo un acceso protegido sobre los faldones de cubierta, disponiendo sobre la teja un sistema de protección del tipo de sacos terreros y pasarela de tránsito.

Una vez ejecutada la intervención del cupulín, se desmontará el módulo superior del andamio para poder desmontar parcialmente la cubierta en la zona de la linterna, y trabajar sobre el atirantado de la linterna.

Finalizado el sistema SATE previsto para la linterna y el cambio de carpinterías, se desmontarán los dos módulos siguientes para dejar toda la superficie de la cubierta del ochavo lista para trabajar.

Se desmontará el siguiente módulo de andamios para la ejecución del atirantamiento superior de acero inoxidable, desmontando para el montaje de la segunda línea de atirantamiento, ventanas, y disposición del SATE del ochavo.

Las tareas a realizar serían:

AJUSTE DEL PROYECTO POR EMPRESA ESPECIALIZADA

La empresa que finalmente ejecute el andamio, deberá presentar para su aprobación una propuesta específica de andamio, con similares prestaciones funcionales, pero debidamente dimensionado y justificado con la solución y material que vayan a emplear.

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Planta disposición de andamio exterior

Alzado disposición de andamio exterior

DISPOSICIÓN DE FIJACIONES CON ANCLAJES QUÍMICOS

Conforme al proyecto de andamio que se apruebe, se ejecutarán todos los anclajes químicos con el sistema aprobado.

A efectos de la valoración del presente proyecto, se prevé que cada uno de los 48 puntos de fijación inicialmente previstos, se fijan al soporte de fábrica con varillas de anclaje químico tipo HVA de HILTI.


Se ejecutará el montaje del andamio conforme al proyecto que se apruebe en su momento, realizando todos los anclajes químicos a las fábricas del ochavo, de forma que garantice la seguridad del conjunto. Los anclajes serán suficientemente profundos como para garantizar la capacidad resistente prevista.

El montaje del andamio dispondrá de tres partes diferenciadas:

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.- Cuerpo de andamio con escaleras de acceso del patio central a los aleros de cubierta para acceder al ochavo, con módulo de escaleras y maquinillo.

.- Conjunto de pasarela protegida sobre cubiertas para acceso al ochavo

.- Cuerpo de acceso a ochavo y linterna con maquinillo.


Se ejecutará el montaje del andamio conforme al proyecto que se apruebe en su momento, realizando todos los anclajes químicos a las fábricas del ochavo, de forma que garantice la seguridad del conjunto. Los anclajes serán suficientemente profundos como para garantizar la capacidad resistente prevista.

El montaje del andamio dispondrá de tres partes diferenciadas:

.- Cuerpo de andamio con escaleras de acceso del patio central a los aleros de cubierta para acceder al ochavo, con módulo de escaleras y maquinillo.

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.- Conjunto de pasarela protegida sobre cubiertas para acceso al ochavo

.- Cuerpo de acceso a ochavo y linterna con maquinillo.

MONTAJE DE SISTEMA DE ELEVACIÓN DE MATERIAL

Se prevé el montaje de dos maquinillos eléctricos que tengan capacidad para subir a la plataforma de trabajo los materiales necesarios para la ejecución de la obra. Inicialmente se ha previsto una capacidad de carga de al menos 200 Kg. Uno se emplazará para subir materiales del patio al faldón de la cubierta, y el otro para subir materiales hasta la cubierta del ochavo.

APROBACIÓN DE LAS CONDICIONES DE SEGURIDAD DEL MISMO Y PERMISOS

Una vez montado el andamio, antes de su uso deberá ser explícitamente aprobado por el Coordinador de Seguridad y Salud de la obra y por la Dirección Facultativa, y contar además de los pertinentes permisos para su utilización.

DESMONTAJE ESCALONADO EN PARALELO A LA EJECUCIÓN DE TRABAJOS

Como se ha descrito anteriormente, una vez ejecutada la intervención del cupulín, se desmontará el módulo superior del andamio para poder desmontar parcialmente la cubierta en la zona de la linterna, y trabajar sobre el atirantado de la linterna. Finalizado el sistema SATE previsto para la linterna y el cambio de carpinterías, sedesmontarán los dos módulos siguientes para dejar toda la superficie de la cubierta del ochavo lista para trabajar. A continuación se desmontará el siguiente módulo de andamios para la ejecución del atirantamiento superior de acero inoxidable, desmontando después para el montaje de la segunda línea de atirantamiento, ventanas, y disposición del SATE del ochavo.

4.- TRABAJOS DESDE EL INTERIOR

Los trabajos previstos ejecutar desde el interior son:

SUSTITUCIÓN DE CARPINTERÍAS DE LUNETOS

RETIRADA DE VENTANAS EXISTENTES

Las actuales ventanas de madera y vidrio sencillo se retirarán al vertedero conforme a los criterios del Plan de Residuos.

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COLOCACIÓN DE NUEVAS VENTANAS AUTOMATIZADAS Y PRACTICABLES

Se dispondrán nuevas ventanas de aluminio lacado marrón con doble vidrio laminado con cámara interior. Las ventanas de los lunetos se describen en la memoria de carpinterías. Cuatro de las ventanas, sobre pechinas, irán divididas por la mitad y dispondrán de un tramo superior abatible de eje horizontal inferior y con mecanismo automatizado de apertura, y una mitad inferior abatible y accesible desde el exterior

para tareas de mantenimiento. Las otrascuatro serán solamente abatibles, siendo dos de ellas de tamaño inferior por la interferencia de las cumbreras de las naves esquifadas. Las ventanas serían:

.- 2 Ventanas V1 A (TIPO V1, Abatibles por el exterior) en naves esquifadas.

.- 2 Ventanas V2 F/A (TIPO V2, Fija superior, y abatible por el exterior en mitad inferior), dispuestas en nave principal, y lado ochavo exterior.

.- 4 Ventanas V2 M/A (TIPO V2, Mitad superior de apertura motorizada al interior, y abatible por el exterior en mitad inferior), dispuestas en lunetos sobre las cuatro pechinas.

El sistema eléctrico asociado se describe más adelante.

RESOLUCIÓN CONSTRUCTIVA DE REMATE INFERIOR

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En el remate inferior de los lunetos, se prevé la disposición, con distintas inclinaciones en función de la ventana de que se trate, de un tablero inclinado con una pieza de granito gris aserrado de 3 cm. de espesor, sobre el cual se disponen los proyectores LED de la cúpula y linterna, y una base de enchufe para mantenimiento.

SUSTITUCIÓN DE CARPINTERÍAS DE CUPULÍN

RETIRADA DE VENTANAS EXISTENTES

Las actuales ventanas de madera y vidrio sencillo se retirarán al vertedero conforme a los criterios del Plan de Residuos.

COLOCACIÓN DE NUEVAS VENTANAS AUTOMATIZADAS

Se dispondrán nuevas ventanas de aluminio lacado marrón con doble vidrio laminado con cámara interior. Las ventanas de los lunetos responderán igualmente a distintas tipologías: dos irán motorizadas para facilitar la ventilación del cupulín, cuatro de ellas dispondrán de apertura desde el exterior, y dos serán fijas. En el plano de carpinterías se describen los distintos tipos:

.- 2 Ventanas V3 M (TIPO V3, de apertura motorizada al interior), dispuestas en los huecos orientados con las bóvedas esquifadas.

.- 4 Ventanas V3 A (TIPO V3, Abatible por el exterior), dispuestas en ventanas orientadas con las cuatro pechinas.

.- 2 Ventanas V3 F (TIPO 3 Fijas) dispuestas en nave principal, y lado ochavo exterior.

El sistema eléctrico asociado se describe más adelante.

RESTAURACIÓN FÁBRICA

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ELIMINACIÓN PREVIA DE EFLORESCENCIAS

Previa a la limpieza general de la cúpula, se procederá a la eliminación de las eflorescencias existentes mediante cepillado manual en seco con cepillo de Nylon duro. En las zonas en las que existan eflorescencias significativas (a determinar por la Dirección Facultativa), se procederá a eliminar las eflorescencias con un tratamiento de PULPA DE PAPEL tipo ARBOCEL de la casa CTS, o similar. La Pulpa de Papel ARBOCEL está integrada por fibras de pura celulosa, de naturaleza hidrófila, que solo parcialmente se infla por agua sin disolverse y es insoluble en la mayor parte de los disolventes. La Pulpa de Papel Arbocel se utiliza como carga inerte en la preparación de papetas de limpieza para absorber las sales de la fábrica de ladrillo. Las papetasse lavan en agua destilada en la que se controla la conductividad (función de las sales retiradas) y se repite la operación 3-4 veces hasta que las sales extraídas sean despreciables.

SANEADO DE JUNTAS DE LADRILLO Y PIEDRAS

Se procederá al saneado de todas las juntas de ladrillos o piedra que estén en mal estado, medio sueltos, más aquellos que estén rejuntados con cal o yeso en la cúpula 2, o mortero de cemento en la cúpula 1.

El saneado se efectuará manualmente con “llaguero – puntero” metálico “rascando” las juntas hasta una profundidad mínima de 15-20 mm.

REPASO DEL REJUNTADO DE LADRILLOS

Una vez efectuado el saneado, y dado el visto bueno de la Dirección Facultativa, se procederá al rejuntado de las mismas con mortero de sellado de juntas de cal y arena de alta adherencia, de la casa CUMEN o similar, de aspecto y tonalidad similar al existente. El rejuntado se efectuará con llana de goma minimizando el manchado del ladrillo.

LIMPIEZA DE LAS CÚPULAS CON CHORREADO DE ARENA A PRESIÓN

Concluido el rejuntado y fraguado del mortero de rejuntado (mínimo 7 días o más, en función de las características técnicas del producto empleado), se procederá a la limpieza de toda la fábrica de ladrillos de la cúpula mediante un chorreado de arena a baja presión para limpiar superficialmente el ladrillo y abrir el poro.

Previo a la ejecución se efectuarán pruebas de limpieza con distintas presiones ante la Dirección Facultativa. Se evitará la aportación de agua para no generar el afloramiento de nuevas sales cristalizadas.

TRATAMIENTO DE CONSOLIDACIÓN DEL LADRILLO

Una vez concluida la limpieza, y secada completamente la fábrica, se procederá a la aplicación en toda la superficie descubierta de ladrillo de un consolidante líquido

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natural del tipo ESTEL-1000 de CTS, o similar. ESTEL-1000 es un producto consolidante listo para su uso a base de silicato de etilo en solución en white spirit D40. Está especialmente indicado para el tratamiento consolidante y pre-consolidante de materiales pétreos de naturaleza silícea y de ladrillo.

RESTAURACIÓN DEL CUPULÍN Y LINTERNA

La restauración de la linterna y el cupulín, incluye los siguientes trabajos generales:

COLOCACIÓN GANCHO CENITAL

En el centro del cupulín, se dispondrá un redondo de 12 mm de acero inoxidable en forma de lazo, anclado al casquete de hormigón armado de refuerzo exterior, según detalle. Dispondrá de una polea central que pueda servir para disponer y elevar elementos de exposición para uso del museo. A ambos lados de la polea se podrán disponer ganchos y atados convencionales.

SANEADO Y REPICADO DE ZONAS DAÑADAS POR HUMEDADES Y FISURAS

Saneado y repicado de todas las zonas afectadas por humedades y fisuras, resultando en el repicado de la práctica totalidad de la superficie actual de yeso.

REPASADO DE GUARNECIDO Y ENLUCIDO DE YESO ARMADO

Todas las zonas saneadas y repicadas, serán repuestas con un guarnecido de yeso armado con fibra de poliéster o similar en el 100% de su superficie, disponiendo a continuación un enlucido de yeso.

PINTADO DEL CUPULÍN Y LINTERNA

Una vez seco el soporte, se dispondrá una pintura superficial consistente en repaso superficial, mano de fondo, y dos manos de pintura plástica con capacidad osmótica de color blanco.

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RESTAURACIÓN DE BÓVEDAS ESQUIFADAS Y PARAMENTOS VERTICALES

Por último, se acometerán los trabajos siguientes sobre las bóvedas esquifadas del crucero, y sobre los paramentos verticales de toda la cruceta:

REPICADO DE ZONAS DAÑADAS POR HUMEDADES

Saneado y repicado de todas las zonas afectadas por humedades y fisuras.

REPASADO DE GUARNECIDO Y ENLUCIDO DE YESO

Todas las zonas saneadas y repicadas, serán repuestas con un guarnecido de yeso armado con fibra de poliéster o similar en el 100% de su superficie, disponiendo a continuación un enlucido de yeso.

PINTADO DE BÓVEDAS ESQUIFADAS Y PARAMENTOS VERTICALES

Una vez seco el soporte, se dispondrá una pintura superficial consistente en repaso superficial, mano de fondo, y dos manos de pintura plástica con capacidad osmótica de color blanco.

SISTEMA DE ILUMINACIÓN INTERIOR LED INDIRECTA DE CÚPULA Y CUPULÍN

Se ha diseñado un sistema de iluminación de las cúpulas que realcen su volumen y la factura de sus fábricas, disponiendo un sistema de iluminación led de bajo consumo con tres subsistemas

SISTEMA DE ILUMINACIÓN LED DE LINTERNA Y CUPULÍN

Iluminación de la linterna y cupulín con proyectores led dispuestos en 4 de las ventanas de la linterna, coincidentes con las ventanas con orientación de las pechinas. Para ellos se prevé el empleo de 4 regletas tipo GRAZE QLX 300 de la Casa Philips, o similar, de baja intensidad y con una temperatura de color cálido de 2.700 ºK

SISTEMA DE ILUMINACIÓN LED DE CÚPULA EN ALFÉIZARES DE LUNETOS

Iluminación de la cúpula con ocho proyectores led dispuestos en el alféizar interior de las ventanas de los lunetos. Se prevé el empleo de 8 regletas tipo GRAZE MX 900 de la Casa Philips, o similar, de alta intensidad y con apertura de haz de 60º*60º. Para realzar el ladrillo se proyecta con una temperatura de color cálido de 2.700 ºK, y equipados con regulador de intensidad.

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SISTEMA DE ILUMINACIÓN LED DE PECHINAS Y ARCOS FORMEROS

Sistema de proyectores led dispuestos en la base de las pechinas para iluminación de pechinas y en los arranques de los arcos torales para realzarlos. Se dispondrán por tanto en cada una de las dos pilastras de la Nave principal tres regletas tipo GRAZE QLX 300 de la Casa Philips, o similar, de baja intensidad y con apertura de haz de 60º*60º para el caso de las pechinas, y con apertura de haz de 15º*30º para el caso de los arcos torales. Para realzar el ladrillo se proyecta igualmente con una temperatura de color cálido de 2.700 ºK, y equipados con regulador de intensidad. En cada una de las otras dos pilastras, se dispondrán dos regletas para iluminar las pechinas, y el arco toral de la nave esquifada, con las mismas características anteriores.

INSTALACIÓN ELÉCTRICA ASOCIADA A VENTANAS MONITORIZADAS Y SISTEMA ILUMINACIÓN LED (INTERIOR Y EXTERIOR)

Se dispondrán dos nuevos cuadros eléctricos en cada cúpula, junto al existente en el pasillo de atizaderos, desde el que se pueda controlar tanto los sistemas de iluminación de cada cúpula, como los sistemas de apertura y cierre de ventanas, y línea de bases de enchufes proyectados. En planos se definen la composición exacta de cada uno de ellos.

CUADRO SISTEMA DE CONTROL DE APERTURA DE VENTANAS

Se dispondrán las líneas eléctricas definidas en el proyecto, a las que se accederá por el trazado que se defina en la obra durante la dirección de obra, con tres tipos de línea diferente:

.- Dos líneas del sistema de apertura automática de las dos ventanas motorizadas de la linterna.

.- Dos líneas del sistema de apertura automática de las cuatro ventanas motorizadas de los lunetos.

.- Línea de base de enchufes emplazados en los lunetos, para conservación y mantenimiento interior y exterior de las cúpulas.

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CUADRO ELÉCTRICO DEL SISTEMA DE ILUMINACIÓN DE LA CÚPULA

Se dispondrán las líneas eléctricas definidas en el proyecto, a las que se accederá por el trazado que se defina en la obra durante la dirección de obra, con tres tipos de línea diferente:

ILUMINACIÓN INTERIOR

.- Una línea de iluminación de regletas LED de pechinas y arcos formeros

.- Dos líneas de iluminación de regletas LED de la cúpula, emplazadas en los lunetos: Una línea controla cuatro regletas, y la otra línea controla otras cuatro.

.- Una línea de iluminación de regletas LED de la linterna y cupulín.

Cada una de las líneas irán equipadas con un regulador de intensidad.

ILUMINACIÓN EXTERIOR

.- 1 Línea de iluminación de 8 regletas LED del Ochavo (4 caras alternas), para cada una de las luminarias emplazadas en la base del ochavo. Cada una irá equipada con regulador de control RGBW (red, Green, blue, White).

.- 1 Línea de iluminación de las otras 8 regletas LED del Ochavo (las otras 4 caras alternas), para cada una de las luminarias emplazadas en la base del ochavo. Cada una irá equipada con regulador de control RGBW (red, Green, blue, White).

.- 1 Línea de iluminación de 8 regletas LED de la cubierta del Ochavo y linterna (4 faldones - caras alternas), para cada una de las luminarias emplazadas en el perímetro del faldón de cubierta del ochavo. Cada una irá equipada conregulador de control RGBW (red, Green, blue, White).

.- 1 Línea de iluminación de las otras 8 regletas LED de la cubierta del Ochavo y linterna (de los otros 4 faldones - caras alternas), para cada una de las luminarias emplazadas en el perímetro del faldón de cubierta del ochavo. Cada una irá equipada con regulador de control RGBW (red, Green, blue, White).

.- 1 línea de iluminación de 8 regletas LED de la linterna y cupulín, emplazadas en el centro del perímetro del faldón de cubierta del ochavo.

Cada una de las líneas irán equipadas demás con un regulador de intensidad.

INSTALACIÓN ELÉCTRICA ASOCIADA: CONDUCTOS, Y CABLEADOS

El trazado exacto de los conductos y cableados se decidirán en obra, pero inicialmente se prevé su canalización con un triple conducto desde cada cuadro (iluminación pechinas y arcos; iluminación interior y ventanas motorizadas;

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iluminación exterior), por la pared de la nave de la cruceta y por la bóveda esquifada hasta el centro del arco toral, punto en el que se taladrará la bóveda esquifada para acceder al exterior de la cubierta, a sendas cajas eléctricos de distribución de intemperie.

A partir de los mismos, se dividirán las distintas líneas eléctricas destinadas a:

.- Motorización de 4 ventanas de lunetos

.- Motorización de 2 ventanas de linterna

.- Iluminación LED de linterna interior

.- Iluminación LED de cúpula interior

.- Iluminación LED de ochavo exterior

.- Iluminación LED de plano de cubierta, linterna y cupulín exterior

5.- TRABAJOS DESDE EL EXTERIOR

Los trabajos previstos ejecutar desde el exterior son:

RETIRADA DEL NIDO DE CIGÜEÑA EXISTENTE

Aunque se está tramitando el permiso de retirada de los nidos de cigüeña existentes en paralelo a la redacción de este proyecto, se contempla económicamente en el proyecto por si no fuese posible su retirada previa antes de la temporada de anidamiento.

REFUERZO DEL ATIRANTADO DEL CUPULIN Y SOPORTE NIDO DE CIGÜEÑA

Incluye la ejecución de las siguientes tareas:

DESMONTAJE DE COBERTURA DE PLOMO Y ANÁLISIS SOPORTE CIGÜEÑA

Se desmontará el soporte del nido de la cigüeña. Se desmontará la cobertura de plomo (o zinc) del cupulín y se transportará todo el material a vertedero conforme al Plan de Residuos del Proyecto.

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Una vez descubierto, se analizará la solución existente para analizar si puede aprovecharse algo del material existente, aunque de entrada se contempla en el proyecto la completa renovación de todos los materiales.

SANEADO HASTA DESCUBRIR CUPULÍN DE FÁBRICA DE LADRILLO

Una vez retirada la cobertura de plomo, se desmontará el tablero de soporte de éste y se retirarán a vertedero, con las precauciones contempladas en el Plan de Residuos del Proyecto, todos los rastreles, aislamiento, recrecidos, etc., hasta descubrir la cúpula de fábrica de ladrillos y los tirantes existentes, si es que existen.

DISPOSICIÓN DE TIRANTES EN ANILLO CON CABLE ACERO INOXIDABLE TENSADO

En previsión de que no existan en proyecto tirantes en el cupulín, o en previsión de que no se encuentren en buen estado, o que no trabajen eficazmente, se ha proyectado la ejecución de dos anillos de cable trenzado de acero inoxidable de 5 mm de diámetro, sujeto para que no deslice cuando se tense por anclajes de redondo de 12 mm en forma de “L invertida”. Los cables se tensarán levemente para garantizar su entrada en carga y su efectivo funcionamiento.

DISPOSICIÓN DE JAULA DE ACERO SOPORTE NIDO DE CIGÜEÑA

Aunque se va a intentar evitar el estacionamiento de nidos de cigüeñas en el cupulín, creemos que no se puede garantizar en ningún caso que próximamente o en un futuro, no puedan anidar nuevamente las cigüeñas, como lo han hecho históricamente. Es por ello que el proyecto prevé una solución definitiva que haga compatible la existencia de nidos de cigüeñas, con la completa estabilidad, durabilidad, y seguridad del cupulín y la linterna.

Para ello se ha proyectado una estructura de barras de acero inoxidable que soporta un eje hueco donde se aloja a modo de “veleta” con un machón de acero inoxidable, el soporte del nido, igualmente resuelto con barras de acero inoxidable. La disposición en veleta supone que trabaja por gravedad de forma que gira libremente para adaptarse al perfil que menos resistencia opone al viento, minimizando la acción del viento sobre el cupulín y linterna.

Los paralelos y meridianos del casquete esférico trasladan la carga del nido directamente al remate superior de la linterna, de donde arranca el cupulín. Esta estructura quedará embebida y pasivada por el casquete de hormigón armado que se dispone sobre el cupulín.

RECONSTRUCCIÓN CORNISA PIEDRA GRANITO EXISTENTE CON ANCLAJES

Para poder proporcionar un adecuado apoyo del casquete esférico de hormigón armado, y de la estructura metálica de acero inoxidable que soporta el nido, hay que desmontar las piezas de cornisa y retirarlas hacia el exterior unos 12 cm.

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Una vez se retiren las piedras al exterior manteniendo las piezas de ángulo de las aristas y las intermedias, será preciso reconstruir las cornisas tallando en granito las nuevas piezas que se precisen, recibiéndolas con mortero de cemento y rejuntándolas con el mismo material.

Para mejorar la estabilidad a largo plazo de dicha cornisa, se prevé disponer dos anclajes químicos con redondo de 12 mm a cada una de las piezas, anclándolos en el casquete de hormigón armado.

HORMIGONADO DE REVESTIMIENTO DE H.A. CUPULÍN

Para proteger la estructura de refuerzo del soporte del nido de cigüeña y mejorar la capacidad resistente del cupulín de fábrica, se proyecta ejecutar un casquete esférico de hormigón armado con fibra de vidrio, y con malla de redondo de 10 mm dispuestos con una separación de meridianos de 10 cm, y disposición radial de 10 o menos cm de separación. El casquete esférico se proyecta de 12 cm. de espesor medio, disponiendo de un recrecido mayor en el arranque desde la piedra de cornisa, según detalle.

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IMPERMEABILIZACIÓN DEL CUPULÍN

Sobre el casquete esférico de hormigón, y una vez debidamente regularizada la capa del soporte con mortero de cemento tixotrópico tipo SIKATOP 121 MORTERO DE REPARACIÓN, se aplicará una impermeabilización bituminosa bicapa consistente en una primera lámina adherida LBM 40 FV, y una segunda lámina LBM 40 FP – G.

AISLAMIENTO TÉRMICO Y RASTRELES DE MADERA

Sobre la tela asfáltica, se dispondrán atornillados, con sellado de silicona, rastreles de madera vacsolizada de 40*40 mm., curvados conformando la cúpula, como apoyo del soporte de la cobertura de plomo. Entre los rastreles dispuestos radialmente, se colocarán piezas de aislamiento térmico de lana de roca para proporcionar un adecuado comportamiento térmico.

SOPORTE DE COBERTURA DE PLOMO

Atornillados a los rastreles dispuestos radialmente, se colocarán tiras de 10-15 cm de ancho, de tablero aglomerado hidrófugo de 16 mm de espesor. Estas tiras tendrán un formato levemente curvo para facilitar la doble curvatura necesaria para una buena adaptación a la forma del cupulín.

Sobre el tablero aglomerado hidrófugo, se dispondrá un revestimiento de polietileno de alta densidad conformado HDPE clavado al soporte

COBERTURA DE PLOMO

Sobre el HDPE se dispondrá una lámina de plomo de 2 mm., de espesor, clavada al soporte y con uniones plegadas y soldadas. El remate perimetral irá doblada para mejorar su resistencia y deformabilidad en el borde. El remate en el centro con el soporte de acero inoxidable, irá sellado con una silicona monocomponente neutra tipo DOW CORNING DC-790.

DESMONTAJE DE LA CUBIERTA DE TEJA SEGOVIANA SOBRE CÚPULA

La operación de desmontaje de la cubierta de teja segoviana que cubre la cúpula, se ejecutará en dos fases sucesivas:

.- Una primera fase, una vez concluida toda la operación de refuerzo e impermeabilización del cupulín, y tras desmontar el primer tramo de andamio. En esta fase se desmontará un perímetro de 1 m. aprox. en torno a la linterna, para poder ejecutar la operación de atirantado inferior de la linterna, y de disposición del sistema SATE de aislamiento exterior de la misma.

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.- En una segunda fase, tras desmontar todo el andamio volado sobre la cubierta, se procederá al resto del desmontaje de la misma, para proceder a su aislamiento, impermeabilización y nueva cobertura.

Los trabajos a ejecutar en ambas fases comprenden:

DESMONTAJE DE COBERTURA DE TEJA Y ONDULINE

Desmontaje de la cubierta de teja a la catalana existente acopiando el material para su posible reutilización, y retirada a contenedores, según instrucciones del Plan de Residuos, de las placas de onduline y posible entramado de perfiles existente.

DEMOLICIÓN DE CAPA DE COMPRESIÓN

Picado con medios mecánicos de la capa de compresión y evacuación a vertedero, conforme a las instrucciones del Plan de Residuos.

DESMONTAJE DE PARES DE MADERA Y RELLENOS

Desmontaje de los pares de madera originales de la construcción, y retirada de ésta, y del material de relleno con morteros de cal sobre la cúpula, con evacuación a vertedero, conforme a las instrucciones del Plan de Residuos. Se limpiará completamente todos los rellenos hasta descubrir la hoja que conforma la cúpula de ladrillo.

DISPOSICIÓN DE TIRANTE INFERIOR LINTERNA

Una vez retirado el primer módulo de andamios de la cubierta, y realizado el desmontaje del primer metro de cobertura de teja y rellenos, se ejecutarán las siguientes tareas:

VALORACIÓN TÉCNICA DEL ESTADO DEL TIRANTE INFERIOR DE LA LINTERNA, SI EXISTE

Se tratará de identificar si existe algún tipo de tirante en la parte inferior de la linterna y, en su caso, se estudiará el trazado y estado de conservación, definiendo entonces su plan de actuación.

Se estima muy probable que no exista atirantado en el arranque de la linterna (no es estrictamente necesario, aunque si conveniente), y en caso de existir, probablemente presente un regular estado de conservación, por lo que se proyecta directamente la disposición de un nuevo tirante en la base de la linterna.

En el caso de la existencia de un tirante con corrosión similar al de la cúpula, el plan de actuaciones se ejecutará conforme a las instrucciones técnicas dadas para ese caso más adelante.

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SANEADO DE FÁBRICA DE LA LINTERNA HOMOGENEIZANDO EL SOPORTE

Para la colocación del nuevo tirante, en primer lugar se regularizará el soporte de la fábrica con mortero tixotrópico de reparación.

DISPOSICIÓN DE PLETINA DE ACERO INOXIDABLE A MODO DE TIRANTE

Sobre la superficie preparada, se colocará el tirante previsto de pletina de acero inoxidable AISI 316-L de 80 mm de ancho y 5 mm., de espesor, fijado mecánicamente con tres fijaciones químicas HVA M-8.

Las dos pletinas adyacentes se soldarán en la esquina con un cordón de soldadura de acero inoxidable previo calentamiento de los extremos de las pletinas, de forma que cuando se enfría facilite la entrada en carga del tirante.

Las soldaduras de la esquina, de mayor responsabilidad, serán reforzadas en las esquinas con una pletina de refuerzo continua, de 6mm. de espesor y 60 mm. de ancho, con soldaduras longitudinales que cubre la totalidad de la carga.

PROTECCIÓN DEL TIRANTE

Una vez ejecutados los tirantes y los refuerzos de esquina, se protegerá con un mortero tixortrópico de reparación con un espesor de unos 3-4 cm, armado con fibra de vidrio.

DISPOSICIÓN SISTEMA SATE EN LINTERNA

DISPOSICIÓN DE PIEZAS ESPECIALES Y MOLDURAS

Para la ejecución del Sistema de Aislamiento Térmico Exterior (SATE), se empleará un sistema homologado de los existentes en el mercado, avalado por un Documento de Idoneidad Técnico Europeo DITE. El sistema deberá documentarse técnicamente a la Dirección Facultativo y ser aprobado expresamente por ésta.

Conforme a las especificaciones técnicas del sistema aprobado, se dispondrán los sistemas de fijación, remate, soporte, refuerzo de ángulos y esquinas,… que se recojan en el DITE. En particular se dispondrán perfiles de chapa de acero inoxidable de 0,5 mm. plegados para la sujeción, remates, y refuerzos del sistema.

Las molduras se conformarán solapando el aislamiento de éstas sobre el aislamiento base del soporte, reforzando las esquinas conforme a los planos.

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FIJACIÓN DEL AISLAMIENTO Y CONFORMADO DE MOLDURAS

La alta exposición de la linterna y la cúpula al viento, y la alta durabilidad que se pretende al sistema, hace que sea recomendable la fijación sistemática de todos los paneles con un doble sistema de fijación:

.- Mediante cemento cola adhesiva específica para la adherencia del sistema

.- Fijaciones mecánicas mediante anclajes de plástico a la fábrica, disponiendo al menos dos puntos de fijación por fracción de panel (cuando sea inferior a la mitad) y 4 puntos de fijación para todos los demás casos.

En el caso de las molduras, se formarán adhiriendo piezas de poliestireno a las molduras existentes, fijadas con los perfiles de sujeción detallados en planos, con la doble fijación de mortero de cemento cola y fijaciones mecánicas.

REVESTIMIENTO ACRÍLICO

Revestimiento acrílico aplicado sobre poliestireno extruido conforme a la composición, y forma de uso especificado en el DITE del sistema que selecciones la Dirección Facultativa, garantizando la capacidad osmótica del producto elegido.

Previsiblemente la composición consistirá en la aplicación de una primera capa de imprimación de fondo de 2-3 mm armado con una malla geotextil de fibra de vidrio de 5*5 mm. o similar, más una capa de revestimiento acrílico de terminación de espesor 1,5-2 mm de espesor.

Se extenderá la aplicación del SATE hasta el perfil de remate inferior, previo al remate del babero de plomo de la cubierta.

DESMONTAJE DE ANDAMIOS TRAMO SUPERIOR

Concluidos los trabajos de refuerzo y cobertura del cupulín, atirantado de la linterna, y terminación de la aplicación del sistema SATE, se procederá al desmontaje del resto de módulos de andamios de la cubierta del ochavo, procediendo al desmontaje del resto de la cubierta pendiente de la que hemos denominado segunda fase.

EJECUCIÓN DE CUBIERTA DE TEJA DEL OCHAVO

Concluido completamente el desmontaje y retirada de toda la cubierta, saneada hasta el extradós de la cúpula de ladrillo, se procederá a ejecutar la cubierta del ochavo conforme a la siguiente secuencia:

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PREPARACIÓN DEL SOPORTE

Se dispondrán las guías metálicas de tubo de acero inoxidable que posteriormente se emplearán para el soporte de la teja, a modo de guía de referencia para verter hormigón aligerado de arlita con cemento de forma que proporcione un relleno de bajo peso y durable, conformando la cubierta poligonal del ochavo. El espesor será variable cubriendo el espacio entre el extradós de la cúpula y el plano octogonal de la cubierta del ochavo

Sobre la capa de hormigón de arlita ligera, se dispondrá una capa de mortero de cemento de 4 cm. de espesor, armado con una malla de redondo de 4 mm dispuesta cada 10 *10 cm. Acabado fratasado para admitir la colocación de una lámina superior.

IMPERMEABILIZACIÓN DEL SOPORTE

Una vez esté seco el soporte, dejándolo al menos 14 días de días secos y soleados, se procederá a la imprimación bituminosa del soporte y de los paramentos verticales, y la aplicación de un sistema de impermeabilización bituminosa bicapa adherida formada por:

.- Lámina tipo LBM 40 FV para garantizar la perfecta estanquidad del soporte

.- Lámina tipo LBM-50 FP – G con protección mineral.

La lámina se aplicará según detalles constructivos y hasta los puntos de remate especificados en planos.

DISPOSICIÓN ESTRUCTURA SOPORTE DE PERFILES METÁLICOS DE ACERO INOXIDABLE

Conforme a las especificaciones de los planos, se dispondrán 16 perfiles tubulares de acero inoxidable rectangulares tipo 60.40.4; ocho coincidiendo con las aristas de la cubierta del ochavo, marcando los ocho planos, y ocho más dispuestos en el centro de dichos planos en el sentido de máxima pendiente.

Estos perfiles estarán rematados en los extremos con las chapas de remate de 5mm indicadas en los planos para permitir el anclaje con fijaciones de anclajes químicos tipo HVA de métrica 16 mm. sobre la cornisa de piedra y sobre el cerramiento de la linterna.

El espacio existente entre el perfil y la lámina impermeabilizante, se rellenará con espuma de poliuretano, para evitar puentes térmicos y proporcionar un apoyo continuo al perfil, minimizando su deformabilidad. En caso de que no sea posible, será necesario disponer al menos dos apoyos intermedios de tubo de acero inoxidable 40.40.2 soldado al par, y acabado en pletina de apoyo de 10*10*3 mm.

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Una vez dispuestos todos los perfiles a modo de pares, se dispondrá el aislamiento térmico conforme se describe en el punto siguiente.

Perpendiculares a los perfiles que conforman los pares, se dispondrán perfiles a modo de correas conformados por perfiles 40.40.2 de acero inoxidable para el apoyo del tablero de madera hidrófugo.

Se recrecerán los pares principales con perfil de 40.40.2. entre correas para proporcionar apoyo perimetral a los tableros aglomerados.

Para mejorar la deformabilidad de este perfil, se rellenarán todos los perfiles inferiormente con espuma de poliuretano dispuesto entre el perfil y el aislamiento inferior.

Todas las uniones entre pares y correas de la estructura se ejecutarán con soldaduras de acero inoxidable.

En el extremo inferior de los perfiles 60.40.4, arrancarán los perfiles 40.40.4 sobre los que apoyan los perfiles para la colocación de las luminarias proyectadas en el faldón de la cubierta del ochavo. Se proyecta un perfil tubular de acero inoxidable de sección cuadrada 50.50.4 AISI 316 L, paralelo al alero perimetral, apoyado en sus extremos y en el par central por soportes tubulares de acero inoxidable 40.40.4 anclados a los perfiles tubulares 60.40.4., según detalles constructivos.

DISPOSICIÓN DE AISLAMIENTO TÉRMICO

Sobre la lámina impermeable, y una vez se hayan dispuesto los pares de acero inoxidable, se dispondrá el aislamiento térmico mediante placas de poliestireno extruido de 4 cm. de espesor, conformando una superficie aislada continua.

TABLERO AGLOMERADO HIDRÓFUGO Y REMATE INFERIOR

Para conformar una superficie suficientemente rígida y pisable durante las operaciones de mantenimiento de la linterna, sobre la estructura conformada por los tubos 40.40.1 de acero inoxidable, se dispondrá un tablero aglomerado hidrófugo de 19 mm. atornillado en todo el perímetro cada 15 cm con tornillo roscachapa de acero inoxidable.

En el remate inferior del tablero, se dispondrá una pieza de remate inferior de chapa de acero inoxidable de 0,5 mm, perforada que permita el acceso de la ventilación, pero sea anti pájaro, evitando que puedan entrar a anidar al interior. Según detalle.

SISTEMA DE EVACUACIÓN DE AGUA CON PLACA TIPO ONDULINE

Se colocará sobre el tablero aglomerado hidrófugo atornillado a la perfilería de acero inoxidable con tornillos roscachapa de acero inoxidable, una placa tipo ONDULINE

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BAJO TEJA Sistema DRS de evacuación de agua, que sirva además de soporte para la colocación de la teja.

SISTEMA DE COBERTURA DE TEJA

Sobre el ONDULINE BAJO TEJA, Sistema DRS, se dispondrá la cobertura de teja árabe de canal y cobija con teja vitrificada envejecida de calidad similar a la existente en todo el edificio.

La colocación de toda la teja llevará unos dispositivos de fijación mecánica, y un sistema de colocación con espuma-adhesivo monocomponente de baja expansión para el pegado de tejas directamente sobre las placas o tejas entre si.

En el proyecto se contempla la posibilidad de montar la teja con un sistema de colocación “a la segoviana”, pero dado las reticencias mostradas por el supervisor de patrimonio, más proclive a disponer el mismo sistema de teja de todo el conjunto para darle homogeneidad, se ha elegido como primera opción por ahora el sistema de canal y cobija con teja árabe.

Se incluye el precio de colocación “a la segoviana”· en proyecto por si finalmente lo aceptase Patrimonio, y así lo decidiese la propiedad.

REMATE SUPERIOR DE FALDÓN CON SATE Y VENTANA CON LÁMINA DE PLOMO

El encuentro entre la cobertura de teja del faldón de cubierta del ochavo, y el paramento vertical de la linterna, se resuelve con una lámina de plomo de 1 mm de espesor dispuesta a modo de babero conformando el encuentro con la superficie ondulada de la teja y el paramento vertical, conforme al detalle constructivo incluido en los planos.

En la zona de encuentro con los huecos de las ventanas de las linternas, se conforma con la propia lámina de plomo el alféizar de la ventana, subiendo lateralmente por las jambas hasta coger la cota de arranque del sistema SATE.

En la zona de encuentro con los paramentos verticales de la linterna la lámina de plomo sube justo hasta el punto de solape con el SATE.

REPARACIÓN Y DISPOSICIÓN DE NUEVO TIRANTE SUPERIOR EN OCHAVO

Se reparan y protegen los dos tirantes existentes, así como el atado vertical dispuesto en las aristas del ochavo que los une. Además, se disponen dos nuevos atirantados con pletinas de acero inoxidable, que es capaz de absorber de forma durable todos los empujes que pueda generar la cúpula en su vida útil. Para ello se ejecutarán las siguientes tareas:

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FASE I.- SANEADO DEL TIRANTE EXISTENTE

Para ello se ejecutarán las siguientes tareas:

.- Corte con radial del enfoscado existente dejando a cada lado de la roza longitudinal a abrir unos 10 cm.

.- Apertura de roza longitudinal de unos 20 cm. de ancho centrado con la ubicación de los tirantes existentes.

.- Se descubrirán 3 caras de las cuatro existentes del tirante, dejando sin descubrir la cara interior.

.- Se procederá al chorreado de arena de las tres caras descubiertas del tirante hasta un nivel de limpieza equivalente al SA 21/2 de la norma ISO 8501-1.

FASE II.- PASIVADO DEL TIRANTE EXISTENTE

.- Se aplicará a continuación una pintura de imprimación antioxidante de alta adherencia incluso en superficies levemente oxidadas, bien tipo de imprimación epoxídica, bien tipo ST28 de EUROQUÍMICA con alta penetración al óxido.

.- Al tirante protegido, se le envolverá en un ambiente alcalino que le dé un pasivado adicional. Para ello se recrecerá con un espesor mínimo de 3 cm sobre el tirante, con un mortero tixotrópico sin retracción armado con fibras de alta resistencia tipo SIKATOP 121 MORTERO DE REPARACIÓN, dejando la superficie de terminación lisa con llana y perfectamente alineada.

FASE III.- DISPOSICIÓN DE NUEVO TIRANTE DE ACERO INOXIDABLE

.- Una vez que haya cogido resistencia el cemento (unos 7 días), se procederá a colocar la pletina de acero que conforma el nuevo tirante.

.- La pletina estará fabricada en chapa de acero inoxidable AISI 316-L de 8 mm. de espesor, y 100 mm. de ancho. Se suministrará con 5 taladros de 12 mm dispuestos al tresbolillo y equidistantes, 3 taladros superiores, dos inferiores.

.- La pletina se fijará con tacos mecánicos tipo HILTI HSL M8-20 dispuestos al tresbolillo en los taladros de la pletina, y anclarán 65 mm en el mortero, junto a los tirantes.

FASE IV.- SOLDADURA DE ÁNGULOS DE TIRANTES Y REFUERZOS

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.- Las pletinas de dos caras adyacentes dispuestas a tope, con la natural preparación de borde, se soldarán con acero inoxidable previo calentamiento de los perfiles, para que con su enfriamiento facilite la entrada en carga del tirante.

.- Tras repasar la soldadura para dejar una superficie plana, se adherirá un refuerzo de soldadura en esquina mediante pieza con la forma geométrica especificada en planos, con pletina de acero inoxidable AISI 316-L de 10 mm. de espesor, y 80 mm. de ancho.

.- Se aplicará soldadura en los tramos longitudinales (¡Ojo, no en los transversales!) con cordón de soldadura de acero inoxidable de garganta 5 mm.

FASE V.- PROTECCIÓN Y CIERRE DE TIRANTES

.- Se aplicará una nueva capa de protección alcalina con un recrecido de un espesor mínimo de 3 cm sobre el tirante, con un mortero tixotrópico sin retracción armado con fibras de alta resistencia tipo SIKATOP 121 MORTERO DE REPARACIÓN.

.- Se reconstruirá la fábrica de ladrillo con piezas de ladrillo perforado macizo de 5 cm de altura, con mortero de cemento sin retracción, reconstruyendo la fábrica original.

.- Se repondrá el enfoscado original con mortero de cemento 1:4, armado con malla de fibra de poliéster fijado mecánicamente a los tramos de fábrica original solapando los 10 cm. saneados.

REPARACIÓN Y PROTECCIÓN SISTEMA DE ATADO VERTICAL DE ATIRANTADOS

Dado que no se recuperan funcionalmente los atados verticales de los atirantados horizontales, la intervención que se realiza es meramente para sanear y proteger el elemento existente. Para ello se realizarán las siguientes tareas:

FASE I.- SANEADO DEL ATADO VERTICAL EXISTENTE

Para ello se ejecutarán las siguientes tareas:

.- Corte con radial del enfoscado existente dejando a cada lado de la roza longitudinal a abrir unos 10 cm.

.- Apertura de roza longitudinal de unos 20 cm. de ancho centrado con la ubicación de los perfiles de atado verticales existentes.

.- Se descubrirán 3 caras de las cuatro existentes del perfil de atado, dejando sin descubrir la cara interior.

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.- Se procederá al chorreado de arena de las tres caras descubiertas del perfil de atado hasta un nivel de limpieza equivalente al SA 21/2 de la norma ISO 8501-1.


.- Se aplicará a continuación una pintura de imprimación antioxidante de alta adherencia incluso en superficies levemente oxidadas, bien tipo de imprimación epoxídica, bien tipo ST28 de EUROQUÍMICA con alta penetración al óxido.

.- Al perfil protegido, se le envolverá en un ambiente alcalino que le dé un pasivado adicional. Para ello se recrecerá con un espesor mínimo de 5 cm sobre el tirante, con un mortero tixotrópico sin retracción armado con fibras de alta resistencia tipo SIKATOP 121 MORTERO DE REPARACIÓN, dejando la superficie de terminación lisa con llana y perfectamente alineada.

FASE III.- DISPOSICIÓN DE PIEZA DE AISLAMIENTO - COLCHÓN

.- Una vez que seco el mortero de cemento (unos 7 días), se procederá a colocar una pieza de unos 30-40 mm de poliestireno expandido de baja densidad (5 kg/m3. El fin de esta pieza es la de absorber eventuales empujes futuros debidos al empuje de una eventual corrosión del perfil protegido.

FASE IV.- PROTECCIÓN Y CIERRE

.- Se reconstruirá la fábrica de ladrillo con piezas de ladrillo perforado macizo de 5 cm de altura, con mortero de cemento sin retracción, reconstruyendo la fábrica original, armando 1 de cada 3 hiladas con alambrón de acero inoxidable de 4 mm trabándolo con las juntas existentes, en forma de “lañado”, grapando el parche de ladrillo a la fábrica antigua de modo que dotemos el parche de capacidad resistente a tracción para absorber posibles futuros empujes.

.- Se repondrá el enfoscado original con mortero de cemento 1:4, armado con malla de fibra de poliéster fijado mecánicamente a los tramos de fábrica original solapando los 10 cm. saneados.

RESTAURACIÓN SISTEMA DE ACCESO DE MANTENIMIENTO A LA LINTERNA

Para proporcionar un acceso seguro de conservación y mantenimiento a la cubierta del ochavo, linterna, y cupulín, se proyecta definir una solución de refuerzo in situ para la escalera metálica de fundición existente actualmente para el acceso a la cubierta del ochavo. Para ello se realizarán las siguientes tareas generales:

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SANEADO DE ACERO EXISTENTE Y PROTECCIÓN FRENTE A CORROSIÓN

Se realizará un saneado del acero existente en dicha escalera mediante un chorreado de arena de todos los perfiles hasta un nivel de limpieza equivalente al SA 21/2 de la norma ISO 8501-1.

Posteriormente se aplicará un tratamiento anticorrosión consistente en una imprimación de fosfato de zinc de 60 micras de espesor, dos manos de resina de poliuretano alifático de 60 micras cada una, color gris claro a elegir por la Dirección Facultativa.

MEJORA DE ANCLAJES DE ESCALERA Y REFUERZO DE PELDAÑOS

Conforme se describe en el punto de MEJORA DEL SISTEMA DE ACCESO DE MANTENIMIENTO A LA CUBIERTA, OCHAVO, LINTERNA, CUPULÍN Y NIDO.

Se emplearán sistemas de anclaje y líneas de vida conforme a la normativa EN795 C

DESMONTAJE DE ANDAMIOS TRAMO INFERIOR

Una vez concluidos todos los trabajos relativos al atirantado superior, perfiles de atado verticales, y accesos a la cubierta del ochavo, se procederá a la retirada de los tramos superiores de andamio para realizar la reparación del tirante inferior, y la disposición del nuevo atirantado inferior.

REPARACIÓN Y DISPOSICIÓN DE NUEVOS TIRANTE INFERIOR EN OCHAVO

El atirantado inferior se ejecutará de modo muy similar al superior, reseñando a continuación las principales diferencias.

FASE I.- SANEADO DEL TIRANTE EXISTENTE

Se ejecutarán las mismas tareas descritas para el tirante superior con la salvedad de que en el encuentro del ochavo con las dos naves del crucero, y con la nave principal, el tirante se encuentra por debajo del plano de cubierta, por lo que será preciso realizar las siguientes actuaciones adicionales a las ya descritas:

.- Desmontaje de la cobertura de teja de las tres naves en el perímetro del ochavo previendo un desmontaje perimetral de la cubierta y del onduline existente de una banda de ancho medio 1 metro.

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.- En las zonas de las cumbreras será preciso desmontar la capa de compresión y el relleno que conforma el plano de cubierta, hasta llegar a la cota donde se encuentra el tirante actualmente.

.- El resto de trabajos de apertura de roza en la fábrica, descubrimiento de 3 de las cuatro caras del tirante, y el chorreado de arena, se ejecutará de la misma manera al tirante superior.


Igual que el pasivado del tirante existente superior

FASE III.- DISPOSICIÓN DE NUEVO TIRANTE DE ACERO INOXIDABLE

Se ejecutará igual que la disposición del tirante superior

FASE IV.- SOLDADURA DE ÁNGULOS DE TIRANTES Y REFUERZOS


FASE V.- PROTECCIÓN Y CIERRE DE TIRANTES


FASE VI.- AISLAMIENTO TÉRMICO Y RECONSTRUCCIÓN DE TABLERO DE CUBIERTA DE NAVES

Una vez concluido los trabajos de cierre de los tirantes, se reconstruirá el recrecido de las bóvedas, conformando el tablero de cubierta de hormigón armado en igualdad de condiciones que el resto del tablero existente.

DISPOSICIÓN SISTEMA SATE EN OCHAVO

Se seguirá el mismo tipo de intervención previsto para el SATE dispuesto en la linterna:

DISPOSICIÓN DE PIEZAS ESPECIALES Y MOLDURAS

Se ejecutarán igual que el SATE de la linterna, y con un sistema igualmente aceptado por la Dirección Facultativa y avalado por un DITE.

FIJACIÓN DEL AISLAMIENTO Y CONFORMADO DE MOLDURAS

Se ejecutarán las fijaciones igual que el SATE de la linterna, mediante el doble sistema de cemento cola adhesiva y fijaciones mecánicas mediante anclajes de plástico a

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la fábrica, disponiendo al menos dos puntos de fijación por fracción de panel (cuando sea inferior a la mitad) y 4 puntos de fijación para todos los demás casos.

Igualmente en el caso de las molduras, se formarán adhiriendo piezas de poliestireno a las molduras existentes, fijadas con los perfiles de sujeción detallados en planos, con la doble fijación de mortero de cemento cola y fijaciones mecánicas.

REVESTIMIENTO ACRÍLICO

Se ejecutarán igual que el mismo revestimiento de la linterna sobre poliestireno extruido conforme a la composición, y forma de uso especificado en el DITE. Previsiblemente la composición consistirá en la aplicación de una primera capa de imprimación de fondo de 2-3 mm armado con una malla geotextil de fibra de vidrio de 5*5 mm. o similar, más una capa de revestimiento acrílico de terminación de espesor 1,5-2 mm de espesor.

REMATE DE SISTEMA SATE CON FALDON DE CUBIERTA DE BÓVEDAS

La Dirección Facultativa definirá “in situ” la mejor forma de remate del faldón de la cubierta en el tramo desmontado para la ejecución del atirantado inferior.

A efectos de valoración se considera una unión sencilla similar a la actualmente existente con el onduline y las tejas arrancando de debajo del SATE, son solapes de sistema líquido de impermeabilización con resina de poliuretano armado con mallas de fibra de vidrio.

SISTEMA DE ILUMINACIÓN EXTERIOR LED INDIRECTA DE OCHAVO Y LINTERNA

Al igual que al interior, se ha diseñado un sistema de iluminación de los ochavos y linternas por el exterior que realcen su volumen, disponiendo un sistema de iluminación led de bajo consumo con dos subsistemas

SISTEMA DE ILUMINACIÓN LED DE CUBIERTA, LINTERNA Y CUPULÍN

Iluminación de la linterna y cupulín con proyectores led dispuestos en el perímetro de la cubierta del ochavo, de forma que ilumine el plano de la cubierta, la linterna, y levemente al cupulín. Los proyectores se dispondrán conforme a las especificaciones técnicas de la memoria técnica y los planos. Se proyecta el empleo por cada uno de los ocho faldones de tres regletas LED: Dos del tipo GRAZE MX 1200 de la Casa Philips, o similar, de alta intensidad y equipados con regulador de control RGBW (red, Green, blue, White); y una regleta tipo GRAZE MX 300 de la Casa Philips, o similar, de alta intensidad y con luz fría.

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ESTRUCTURA AUXILIAR PARA EL SISTEMA DE ILUMINACIÓN LED DE CUBIERTA, LINTERNA Y CUPULÍN

Para la colocación de las luminarias proyectadas en el faldón de la cubierta del ochavo, se prevé la colocación de un perfil tubular de acero inoxidable de sección cuadrada 50.50.4 AISI 316 L, paralelo al alero perimetral, apoyado en sus extremos por soportes tubulares de acero inoxidable 40.40.4 anclados a los perfiles tubulares 60.40.2., según detalles constructivos.

SISTEMA DE ILUMINACIÓN LED EN EL OCHAVO

Iluminación del ochavo de la cúpula con proyectores led para exteriores dispuestos en la parte inferior de los paramentos exteriores del ochavo. Se prevé el empleo por cada uno de los ocho lados del ochavo de dos regletas LED tipo GRAZE MX 1200 de la Casa Philips, o similar, de alta intensidad y equipados con regulador de control RGBW (red, Green, blue, White).

INSTALACIÓN ELÉCTRICA: CONDUCTOS, CABLEADOS, Y CUADRO ELÉCTRICO

Según se ha descrito en los cuadros eléctricos dispuestos en el Interior.

MEJORA DEL SISTEMA DE ACCESO DE MANTENIMIENTO A LA CUBIERTA, OCHAVO, LINTERNA, CUPULÍN Y NIDO

La Dirección Facultativa, de común acuerdo con los servicios de mantenimiento del Museo, definirá una vía de acceso seguro a los faldones de cubierta de la Nave de Hornos para poder acceder a los ochavos de ambas cúpulas y sus cubiertas y linternas. Se establece como hipótesis de partida que el acceso hasta la línea de cornisa del primer faldón de la Nave de Hornos se hace mediante un andamio móvil de los servicios de mantenimiento del edificio, procurando un acceso más seguro a partir de dicho punto. Por defecto, se prevé ejecutar las siguientes actuaciones.

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RESUMEN DE ACTUACIONES DE MEJORA DEL SISTEMA DE ACCESO DE MANTENIMIENTO A LA CUBIERTA, OCHAVO, LINTERNA, CUPULÍN Y NIDO

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MEJORA DE SEGURIDAD EN ESCALONES DE GRANITO ACCESO FALDÓN SUPERIOR

El acceso actual es a través de unos escalones empotrados en la fachada lateral de la nave esquifada posterior, pero que cuando llega a la altura de la cornisa de la nave principal, se hace infranqueable y peligrosa. Para ello se prevén tres actuaciones:

.- La disposición de una línea de vida hasta el borde del alero

.- La creación de una nueva plataforma de desembarco resuelta con dos ménsulas conformadas con pletinas de acero inoxidable AISI 316 L de 8 mm. de espesor ancladas al soporte mediante 4 anclajes químicos HVA M12 de Hilti. Dichas ménsulas se arriostran mediante sendos tubos de acero inoxidable 40.40.1, y se cubren sobre dichas pletinas con una plataforma de TRAMEX 30.30.1 o similar.

.- El borde de la plataforma de desembarco se protegerá con una barandilla de acero inoxidable conformada por perfiles verticales y cable de acero trenzado perimetral.

MEJORA SEGURIDAD EN ACCESO A PIE DE OCHAVO

Para proteger el acceso al pie del ochavo se prevé la disposición de una línea de vida homologada a lo largo del acceso al faldón, y la existencia de una línea de vida perimetral en todo el contorno del ochavo. Además se dispondrán puntos de anclaje de seguridad en todos los laterales de las ventanas accesibles a los lunetos, para el enganche cuando se realicen tareas de conservación y mantenimiento en el interior de la cúpula (sistema de iluminación interior, por ejemplo).

Se valorará con los servicios de mantenimiento si procede prever un itinerario de sacos de arena dispuestos sobre la cobertura de teja a modo de protección.

MEJORA SEGURIDAD EN ESCALERAS METÁLICAS DE ACCESO A CUBIERTA DE OCHAVO

El acceso actual a la cubierta del ochavo es a través de unas pletinas (antiguos escalones pero sólo quedan las pletinas centrales) de acero de fundición empotrados en dos de los tramos traseros del ochavo. Carece de meseta de desembarco ni nada parecido, por lo que cuando llega a la altura de la cornisa del ochavo, se hace infranqueable y peligrosa. Para ello se prevén tres actuaciones:

.- La disposición de una línea de vida hasta el borde del alero

.- El refuerzo de cada uno de los escalones mediante una ménsula de pletinas de acero inoxidable AISI 316 L de 8 mm. de espesor ancladas al soporte mediante 4anclajes químicos HVA M12 de Hilti. Dichas ménsulas, rematadas con una chapa horizontal, y unas pletinas de nivelación servirán de apoyo a unos peldaños electrofundidos estándar de TRAMEX 30.30.1 o similar.

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.- La creación de una nueva plataforma de desembarco resuelta, igual que la anterior, con dos ménsulas conformadas con pletinas de acero inoxidable AISI 316 L de 8 mm. de espesor ancladas al soporte mediante 4 anclajes químicos HVA M12 de Hilti. Dichas ménsulas se arriostran mediante sendos tubos de acero inoxidable 40.40.1, y se cubren sobre dichas pletinas con una plataforma de TRAMEX 30.30.1 o similar.

.- El borde de la plataforma de desembarco y todo el trazado de la escalera se protegerá con una barandilla que aprovechará los perfiles existentes, más alguno nuevo necesario en el desembarco de acero inoxidable conformada por perfiles verticales y cable de acero trenzado perimetral.

MEJORA DE SEGURIDAD EN ACCESO A PIE DE LINTERNA

Para proteger el acceso al pie de la linterna se prevé la disposición de una línea de vida homologada a lo largo del acceso al faldón, y la existencia de una línea de vida perimetral en todo el contorno de la linterna. Además se dispondrán puntos de anclaje de seguridad en los laterales de las ventanas accesibles al cupulín, para el enganche cuando se realicen tareas de conservación y mantenimiento en el interior del cupulín (sistema de iluminación interior, o cuelgue del punto de anclaje cenital, por ejemplo).

Se valorará con los servicios de mantenimiento si procede prever un itinerario de sacos de arena dispuestos sobre la cobertura de teja a modo de protección.

MEJORA DE ACCESO AL CUPULÍN Y AL NIDO

Para mejorar el acceso al cupulín se prevé la ejecución de un acceso con sistema de pates protegidos hasta el cupulín, y en este unos puntos de anclaje de seguridad fijados al eje del soporte del nido de cigüeña.

Todos los trabajos de anclaje de pletinas de acero inoxidable, anclaje de pates y protecciones, y de anclajes de puntos de seguridad y líneas de vida en los paramentos verticales del ochavo y de la linterna, se ejecutarán antes de la ejecución del sistema de aislamiento térmico exterior.

Todos los trabajos de anclaje de pletinas y tubos de línea de vida y de anclajes de puntos de seguridad en la cubierta del ochavo, se ejecutarán antes de la ejecución del sistema de cobertura de la misma.

Todos los trabajos de anclaje de piezas de seguridad en cubiertas y paramentos verticales se ejecutarán antes de la retirada de los andamios.

Se emplearán sistemas de anclaje y líneas de vida conforme a la normativa EN795 C.

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6.- TRABAJOS DE DESMONTAJE Y CIERRE DE FASE

Finalmente se realizarán las siguientes tareas generales

MONTAJE DE LÁMPARA EXISTENTE

Suspendiéndolas del nuevo punto de anclaje y polea.

DESMONTAJE DE PROYECTORES HALÓGENOS INTERIORES

Se procederá al desmontaje de toda la instalación de iluminación de las cúpulas antiguas, consistente en los proyectores halógenos de las pechinas, y otros elementos de iluminación indirecta de cúpulas y de los ochavos y linternas exteriores.

DESMONTAJE DE ANDAMIOS INTERIORES

Conforme se ha descrito anteriormente

REPOSICIÓN DE EXHIBIDORES Y PIEZAS DEL MUSEO

.- Colocación de los elementos museísticos y exhibidores retirados de la exposición y retirado de protecciones de los exhibidores.

LIMPIEZA FINAL Y RETIRADA DE PROTECCIONES DE OBRA

.- Eliminación de protecciones de vidrios y paredes .- Eliminación de vallado de seguridad de la obra. .- Limpieza final de esta fase de la obra.

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1.4.6.2.- TRABAJOS FASE II: RESTAURACIÓN CÚPULA 1-SUR ESTE

Se ha presupuesto que sería mejor empezar por la cúpula 2 si se ejecutasen las obras en Febrero – Marzo, aprovechando la menor afluencia de público, y la coexistencia con la obra de ejecución de la losa de hormigón de la cúpula 1. En caso de otro escenario, elorden de ejecución de las cúpulas será definido de común acuerdo con la Dirección del museo, en función de las necesidades funcionales del mismo, y del desfase temporal existente con la obra de reparación de la losa de planta baja de esta cúpula.

Incluiría las mismas actuaciones descritas en el punto 1.4.6.1 para la restauración de la Cúpula 1 – SUR ESTE, salvo en las siguientes actuaciones complementarias descritas de forma sintética:

1.- MEDIDAS PREVIAS

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No se precisaría el desmontaje de la lámpara central.


El sistema de reparto de la carga del andamio sobre la losa de hormigón, se puede hacer sólo con tablones de madera, dado que la losa está calculada para una sobrecarga de 1000 Kg/m2.

Deberá verificarse la compatibilidad del diseño de andamio con la existencia de la réplica del horno existente.

3.- MONTAJE DE ANDAMIOS POR EL EXTERIOR

El sistema de montaje de andamio por el exterior es igual que el de la cúpula 2 NOR OESTE, aunque varía la forma de acceso a dicha cubierta.

4.- TRABAJOS DESDE EL INTERIOR

La secuencia de trabajos es básicamente la misma que la cúpula 2.

Se debe añadir las siguientes actividades específicas de la cúpula 1.

PROTECCIÓN LLAVES METÁLICAS

CHORREADO ARENA SELECTIVO EN ZONA CON CORROSIÓN

.- Se procederá al chorreado de arena de la cara descubierta de la grapa metálica hasta un nivel de limpieza equivalente al SA 21/2 de la norma ISO 8501-1.

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PASIVADO CON RESINA TRANSPARENTE

.- Se procederá al pasivado de la llave metálica mediante la aplicación de una resina epoxídica transparente o similar, a aprobar por la Dirección Facultativa.

5.- TRABAJOS DESDE EL EXTERIOR

La secuencia de trabajos es básicamente la misma que la cúpula 2.

6.- TRABAJOS DE DESMONTAJE Y CIERRE DE FASE

Los trabajos de cierre de la fase en la Cúpula 1 difieren de los de la cúpula 2 en los siguientes aspectos:

No se precisa el montaje de la lámpara, al no existir previamente.

ESCARIFICADO SUELO CRUCETA PARA PREPARACIÓN DE SUELO DE RESINA

Aunque esta actividad correspondería estrictamente al cierre de la fase final de la obra de ejecución de losa de planta baja, sobre el sótano bajo la cruceta de la cúpula 1 SUR-ESTE, de común acuerdo con la propiedad, se acordó ejecutarla como parte de este proyecto para garantizar que no se daña durante la ejecución de la obra.

Se realizará un lijado superficial para abrir el poro y poder aplicar el tratamiento de terminación de resina epoxídica similar al existente.

TERMINACIÓN SUELO CRUCETA CON RESINAS EPOXÍDICAS

Se aplicará una primera mano de imprimación autonivelante de preparación del soporte y una o dos manos de pavimento de resina epoxidíca conforme a todas las especificaciones técnicas y el DITE del sistema elegido por la Dirección Facultativa.

Color RAL equivalente al pavimento existente.

MONTAJE DE TARIMA DE MADERA ENTORNO A LA RÉPLICA DEL HORNO EXISTENTE.

Por último se montará el entarimado de madera existente previa a la intervención en el solado de planta baja.

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1.4.6.3.- TRABAJOS FASE III: RESTAURACIÓN BÓVEDA NAVE DE HORNOS

Bien como fase independiente a ejecutar una vez concluida las intervenciones de las cúpulas 1 y 2, bien como fase a ejecutar por tramos aislados durante la reparación de dichas cúpulas, hay que realizar unas reparaciones en la bóveda de la nave de hornos que se definen a continuación.

El tamaño de los tramos a acometer en cada fase, y la secuencia de las mismas, se definirá de común acuerdo con la Dirección del museo en cuanto a las necesidades funcionales y operativas del museo, y la disponibilidad de recursos de la empresa constructora.

Incluiría las siguientes actuaciones sintéticas:

1.- MEDIDAS PREVIAS

Previo a la realización de ningún trabajo, se emprenderán las siguientes actuaciones generales:

CIERRE DEL RECINTO DE LA FASE O TRAMO DE INTERVENCIÓN

Dado que el museo va a continuar operando, se cerrará parcialmente el recinto de actuación en la Nave principal tramo a tramo, para evitar el acceso de los visitantes al recinto. Con la Dirección del museo se redefinirán las fases de cierre, los accesos y circulaciones de los visitantes al museo.

MEDIDAS DE PROTECCIÓN

Traslado parcial de todas las piezas del museo más ligeros a los espacios que indique la Dirección del mismo. Adopción de las medidas de protección de vidrios y piezas del museo que no se puedan trasladar.

Los elementos más pesados y más costosos de mover, se dejarán en la misma ubicación y se protegerán con tableros de madera y/o plásticos para que no se dañen durante la intervención prevista.

ADOPCIÓN DE MEDIDAS DE HIGIENE Y SEGURIDAD

Conforme al Plan de Seguridad y Salud que se apruebe en su momento, y ajustado a Estudio de Seguridad y Salud recogido en el presente proyecto, se desarrollarán todas las medidas previas previstas.

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DESMONTAJE DE EXPOSITORES EXISTENTES

Se desmontarán todas las piezas y expositores del museo en la zona de actuación, y se trasladarán a dónde indique la Dirección del museo, bien en zona de exposición, bien en zona de depósitos. Se prevé una partida de plásticos para proteger de la pintura los elementos que no se muevan.


Para la ejecución de los trabajos que se precisan realizar por el interior de la bóveda, se prevé el empleo de plataforma de trabajo móviles de tipo tijera para acceder de forma flexible y ágil a las distintas partes de la bóveda.

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1.5.- RELACIÓN DE PLANOS

La relación de planos que define la actuación definida en el presente proyecto es:

DESCRIPCIÓN GENERAL Plano Nº 1. Plano de situación

Plano Nº 2. Planta Sótano general del conjunto

Plano Nº 3. Planta Baja general del conjunto

Plano Nº 4. Planta primera general del conjunto

Plano Nº 5. Planta de cubiertas del conjunto

Plano Nº 6. Alzados del conjunto

Plano Nº 7. Secciones del Conjunto

Plano Nº 8. Sección constructiva

PLANOS ACOTADOS DE ESTADO ACTUAL Plano Nº 9. Planta Nave de Hornos acotada. Estado actual

Plano Nº 10. Planta de bóvedas acotada. Estado actual

Plano Nº 11. Sección longitudinal acotada. Estado actual

Plano Nº 12. Secciones transversales acotadas. Estado Actual

PLANOS ESTADO DE CONSERVACIÓN ACTUAL Plano Nº 13. Planta de daños Cruceta y Bóvedas Cúpula 1 SUR ESTE. Estado

Actual

Plano Nº 14. Planta de daños Cruceta y Bóvedas Cúpula 2 NOR OESTE. Estado Actual

Plano Nº 15. Estado conservación Bóveda Nave de Hornos. Estado Actual

ACTUACIONES PREVIAS Plano Nº 16. Actuaciones previas cruceta Cúpula 1 SUR ESTE

Plano Nº 17. Actuaciones previas cruceta Cúpula 2 NOR OESTE

Plano Nº 18. Actuaciones previas Bóveda Nave de Hornos.

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ANDAMIOS Y MEDIOS AUXILIARES PREVISTOS Plano Nº 19. Esquema de Andamios y medios auxiliares interior

Plano Nº 20. Esquema de Andamios y medios auxiliares exterior

ACTUACIONES PREVISTAS POR EL INTERIOR Plano Nº 21. Restauración interior. Resumen actuaciones Cúpula 1 SUR ESTE

Plano Nº 22. Restauración interior. Resumen actuaciones Cúpula 2 NOR OESTE

Plano Nº 23. Sustitución de carpinterías en Cupulín

Plano Nº 24. Sustitución de carpinterías en Lunetos

Plano Nº 25. Sistema de iluminación de Cúpula y Cupulín

Plano Nº 26. Instalación Eléctrica Esquema Unifilar

ACTUACIONES PREVISTAS POR EL EXTERIOR Plano Nº 27. Intervención en Cupulín, Axonometría.

Plano Nº 28. Intervención Cupulín Sección constructiva

Plano Nº 29. Intervención en el Cupulín refuerzo acero inoxidable.

Plano Nº 30. Intervención atirantado en ochavo, Fases

Plano Nº 31. Detalle de Tirantes en ochavo

Plano Nº 32. Intervención en la cubierta del Ochavo, Cornisa

Plano Nº 33. Terminación y Remates del ochavo encuentro Linterna

Plano Nº 34. Acceso de Mantenimiento a Nave y Cúpulas

Plano Nº 35. Sistema de iluminación de Ochavo y Linterna

1.6.- CUADRO DE SUPERFICIES

DEPENDENCIA SUPERFICIE CONSTRUIDA

TOTAL CONJUNTO (incluso patios) 23.496 m2

NAVE DE HORNOS total 3.150 m2

NAVE PRINCIPAL superficie útil 700 m2

CRUCETA SUR ESTE superficie útil 360 m2

CRUCETA NOR OESTE superficie útil 360 m2

Memoria Descriptiva

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Esta memoria descriptiva cuenta de 160 páginas numeradas de la 1 a la 160.

Madrid, 14 de Diciembre de 2015

R7 CONSULTORES, S.L.

Fdo. Sergio Vega Sánchez

Dr. Arquitecto, PMP

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PROYECTO REFUERZO Y REPARACIÓN DE LAS CÚPULAS DE LA …a9d516b1-4fb1-4a4e-9cb7-189ac4... · PROYECTO REFUERZO Y REPARACIÓN DE LAS CÚPULAS DE LA REAL FÁBRICA DE CRISTALES EN LA