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REPLANTEO DE LINEAS ELÉCTRICAS RURALES
TESIS PREVIA a LA OBTENCIÓN DEL. TITULO DE INGENIERO
ELÉCTRICO EN LA ESPECIALIZACION DE POTENCIA DE LA
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
NÉSTOR A. SALAZAR C.
Quito, Nar2o da 1,974
CERTIFICO QUE LA PRESENTE TESIS
HA SIDO ELABORADA POR EL SEÑOR
NÉSTOR A. SALAZAR C.
7DIRECTOR DE TESIS
A MIS PADRES
A (*1I ESPOSA
A MI'HIOO
PROLOGO
El objetivo del presente trabaja es el de presentar, en la for-
ma má*s práctica posible, el desarrollo de una de las fases más impor-
tantes de un proyecto da slectrificación rural; Espero haber cumplido¡
por lo menos sn una mínima parte con dicha intención.
Un gran impulso natural me ha obligado a escoger como tema de
Tesis algo relacionado ccn lía clase más desposeída de mi País. Ojalá
algún beneficio puada prestar 3 la misma.
Podría cometei olguna injusticia al tratar de mencionar nombres,
porque alguno podría omitir involuntariamente, de todas y cada una de
Tas personas, a quienes debo m:.s agradecimientos por haber colaborado
de alguna manera para la culwinación de este trabajo.
Sin embargo, permitidme dejar constancia de mi más sentido a-
gradecimiento a mis Padres aue constituyen, no solo símbolo sino la
prueba de abnegación y sacrificio.
N . Salazar
TEMARIO GENERAL
REPLANTEO DE LINEAS ELÉCTRICAS RURALES
CAPÍTULOS i
1. Generalidades
2. Replanteo de las líneas
3. Estructuras modelo
4. Tablas de vanos admisibles
5. Tablas de flechas
..6. Tablas,de tensores
7. Tablas de replanteo
8. Hoja de replanteo
ÍNDICE DE MATERIAS
CAPITULO 1,
MATERIA
GENERALIDADES
1.1 Introducción
102 Las cooperativas de electrificación
rural como solución al problema de
financiamiento
1.3 Experiencias de otros países en el
campo de la electrificación rural
1.4 La electrificación en el Ecuador0-
Su necesidad
PAGo N2
10
CAPITULO 2,
REPLANTEO DE LAS LINEAS
2.1 Método'de las hojas de estacamientoo-
Importancia de este método
2.2 Elementos necesarios para el replanteo
de las líneas eléctricas rurales
16
20
CAPITULO 3<
ESTRUCTURAS MODELO
ÍNDICE.- Hoja 2 PAG0 N2
3,1 Normalización de las estructuras,
métodos y materiales.- Su importancia 24
302 Clasificación por grupos 25
3.3 Aplicación de las estructuras modelo 27
3.4 Dibujo de las estructuras modelo de c
da grupo " 29
CAPITULO 4,
TABLAS DE VANOS ADMISIBLES
4.1 Cálculo del vano admisible 138
4.2 Elaboración de tablas y su uso 150
4.3 Tablas para los pastes y conductores
más usuales en líneas eléctricas rurales 153
CAPITULO 5,
TABLAS DE FLECHAS
5.1 Obtención de estas tablas.- Su uso 166
Cambios de temperatura 168
Forma de la curva ' 169
Vano inclinado 173
5.2 Tablas más usuales para nuestro objeto 181
Determinación de la flecha en un vano
inclinado 195
ÍNDICE.- Hoja 3 PAG0 N»
CAPITULO 6.
TABLAS DE TENSORES
6.1 Cálculos de tensores.- elaboración de
tablas para diferentes casos de aplica_
ción.-Usodelastablas 197
Uso de la -tabla 6-1 ' 209
Uso de la tabla 6-2 2,10
Uso de la tabla 6-3 210
Uso de la tabla 6-4 211
Uso ds la tabla 6-5 211
Anclaje 211
6.2 Tablas de tensores pera los casos más
comunes 214
CAPITULO 7o
TABLAS DE REPLANTEO
7.1 Obtención de estas tablas.- Su uso 224
Vano regulador 226
Vanos terminales 228
Puntos especiales 229
Ángulos 230
Uso de las tablas 230
ÍNDICE.- Hoja 4
Aumento dg la distancia al suelo
Postes Adyacentes de altura diferente
Tracción del po$ te hacia arriba
Clase de postes
PAG. N
233
234
235
236
•e-APTTULO
H03A OE REPLANTEO
8.1 Elaboración y objeto de la hoja de
replanteo 258
ÍNDICE DE TABLAS Y CUADROS
TABLAS NS PAG0 Nfl
3-1 Equivalencia entre pulgadas y milímetros 31
4-1 Distancias mínimas alterreno 139
4-2 Valores del coeficiente C 142
4-3 Características -de algunas conductores ACSñ 155
4-4 Vana máxima admisible, esfuerzo transversal
del poste 350 Kg 155
4-5 Vano máximo admisible, esfuerzo transversal
del poste 400 Kg 158
4-6 Vano máximo admisible, esfuerzo transversal
del poste 500 Kg 159
4-7 Vano máximo admisible, dos fases, esfuerzo
transversal del poste 350 Kg 160
4-8 Vano máximo admisible, dos fases esfuerzo
transversaldelposte400Kg 161
4-9 Vano máxima admisible, dos fases, esfuerzo
transversal del poste 500 Kg 162
4-10 Vano máximo admisible, una fase, esfuerzo
. transversal del poste 350 Kg 163
4-11 Vano máximo admisible, una fase, esfuerzo
transversal del poste 400 Kg 164
ÍNDICE DE TABLAS Y CUADRQS 0 - Hoja 2
PAG. N2
4-12 Vano máximo admisible, una fase, esfuerzo
transversal del poste 500 Kg 165
5-1 Flecha para conductor ACSR # 2/0 (6 alurni
nio/1 acero). Vano regulador 140 ffl. 183
5-2 Flecha para conductor ACSR # 1/0 AWG (6 a-
luminio/1 acero). Vano regulador 140 nú 186
5-3 Flecha para conductor ACSR # 2 AWG (7 alu-
minio/1 acero). Vano regulador 150 m0 189
5-4 Flecha para conductor ACSR # 4 AWG ( 7 alu-
minio/1 acero). Vano regulador 150 m. 192
6-1 fio mentó f lector del poste non respecto al suelo 2:05
6-2 Fuerza horizontal para la determinación del
tensor en un poste de ángulo 206
6-3 Altura de conductores y tensores sobre el suelo 207
6-4 Valores de senos para varias L/A 208
6-5 Tamaño, peso y carga de rotura para cables de
acero para tensares 209
6-6 Tamaño de trozos de madera para anclaje 212
6-7 .Fuerza total sobre el tensor y componente
vertical 218
7-1 Replanteo para conductor $ 2/0 AWG (6 aluminio/1
a c e r o ) o V a n o r e g u l a d o r l 4 0 m o 238
ÍNDICE DE TABLAS Y CUADROS.- Hoja 3
PAG
7-2
7-3
7-4
7-5
. 7-6
7-7
7-f
Replanteo para conductor # 2/0 AUG-ACSR (6 a_
1 u minio/1 acero). \ anos terminales _
Replanteo para conductor # 1/0 AUG-ACSR
(6 aluminio/1 acero) . U a no regulador 140m0
Replanteo para conductor # 1/0 AWG-ACSR
( 6 aluminio/1 acsro) 0 Vanos terminales
Replanteo para conductor // 2 AüJG-ACSR
( 7 aluminio/1 acjro). U ano regulador 150 m.
Heplanteo conductor # 2/AWu-ACSR
(7 aluminio/1 aceru) . \/anos terminales
Repl-anteo pavr;a -'conduc-tor //• "4 AWG-ACSR
(7 aluminio/1 acero). Vano regulador 150 m,
Replanteo para conductor # 4 AWG-ACSR
(7 aluminio/1 acojo) , Vanos terminales
240
243
245
248
250
253
255
CUADROS N2
1-1 Datos de población rural con servicio eléctrico 13
8-1 Cantidad de conductores 267
8-2 Resumen de la hoja de replanteo 275
ÍNDICE DE ESTRUCTURAS MODELO
UNA FASE
Desde Al
Hasts A22
PAG
33
45
DGS FASES
Desde Bl
Hasta 822
46
59
TRES.FASES
Desde Cl
Hasta C22
TRES FASES - DOBLE CIRCUITO
Desde DC-C1F
Hasta DC-C4-1
60
75
76
79
TENSORES
Desde £1-1 y E1-1A
Hasta E6-1 a E6-3
80
85
ÍNDICE DE ESTRUCTURAS MODELO*- Hoja 2
ANCLA3ES
Desde Fl-1 A Fl-3
Hasta F5-1 y F5-2
PAG.
86
89
TRANSFORMADORES
Desde G10 y GAO
Hasta G30, G7Ü y G13Q
90
94
ENSAHBLA3E5 SECUNDARIOS
Desde 36 A 312
Hasta 324 a 327
95
97
ACOMETIDAS
Desda K10 a K13
Hasta K18 a K21
98
100
MISCELÁNEA DE ENSAMBLA3ES
Desde P12-1 y M2-11
Hasta M43-1
101
135
Guía de limpieza de derecho de via 137
CAPITULO 1
GENERALIDADES
1 « 1 INTRODUCCIÓN
Uno de J.os aspectos más importantes en el .vasto campo de la e-
lectrificación rural es el replanteo de las líneas eléctricas. Conoci-
do es que, debido a les escasos recursos económicos con que generalmen-
te cuenta el habitante de 3 a- zona rural de la mayoría de los países, la
.electrificsció;, rural debe vencer una serie de problemas de carácter
técnico. económico y financiero, para los cuales hay que buscar la so-
lución más ^avorable posiblr*
Refiriéndonos al importante tama de la electrificación rural en
el mundo, sabemos que muchos países han dado un impulso considerable,
otros están comenzando y no es difícil encontrar algunos que no han he-
cho nada en este campo» Luegc, los países que cuentan con una electri-
ficación rural bastante desarrollada, tienen una valiosa experiencia en
los diferentes aspectos y lo que conviene, naturalmente, a los otros
países, es aprovechar de dicha experiencia.
En el Ecuador, particularmente, nos conviene aprovechar al máxi-
mo las experiencias de otros países para evitar inversiones costosas
tratando de crear nuevos métodos o de investigar asuntos que ya han si-
do probados y considerados como los más viables y económicos. Lo que
- 2 -
debemos hacer es adaptar a nuestro medio, de acuerdo a las posibilida-
des, los métodos que se han empleado con éxito sn otros lugares. Algo
de esto es lo que pretendemos presentar en este trabajo en lo referen-
te al replanteo de líneas eléctricas rurales,
1.2 'LAS COOPERATIVAS DE ELECTRIFICACIÓN RURAL CÜPJQ SOLUCIÓN AL
PROBLEMA DE FINANCIHMIENTO
Entre los aspectos fundamentales que deben considerarse en un
proyecto de electrificación rural están los técnicos, económicos y
financieros. Este último que es el que por ahora tratamos de analizar,
so vuelve bastante crítico en países de economía limitada como el nue_s_
tro; y más aún, si consideramos el enorme déficit de energía eléctrica
que-afecta a todo el país, por lo cual, en la mayoría da los casos pa-
i/a la electrificación de las zonas rurales hay que planificar y pro-
yectar desde la generación por. lo que los costos resultan bastante e-
levados.
En general-, podemos afirmar que el financia miento de la invar-
ción necesaria para el establecimiento de la electrificación rural,
puede enfocarse desde dos posiciones extremas con una infinidad de so-
luciones intermedias.
Cuando una comunidad rural ha alcanzado un nivel de ingresos
que le permite autofinanciar la totalidad de la inversión necesaria
oara el establecimiento del servicio eléctrico, no caben argumentos
para impedir la realización de estas obras, En América Latina, este
caso no es muy frecuente; sin embargo,existen algunas zonas ejemplares
especialmente aledañas a las grandes ciudades. En nuestro medio esta
posibilidad es muy remota por cuanto no contamos con zonas de tíste ti_
pu.
En el otro extremo se encuentra la mayoría de.las comunidades
rurales da los países menos desarrollados, cuyos integrantes tienen
un nivel de ingreso que sólo alcanza a satisfacer un estado de sub-
sistencia. En estos casos, sólo por medio de una acción organizada u
oriantada por el sector público, puede realizarse la implantación del
servicio eléctrico en dichas áreas rurales. Las modalidades que adqui^e
ra el sector público, estarán condicionadas por las posibilidades fi-
nancieras del mismo y por la capacidad del pago de los usuarios, ^n
mostró país, tanto las posibilidades financieras del gobierno, como
la capacidad del pago de-los usuarios, - srorv't-an linnrtad'ss, que la-*elec_
traficación rural, hasta la presente, constituye un verdadero problema
Otra forma de financiar el establecimiento de este servicio elé"c_
trico rural, consiste en establecer un sistema que alimente a los con-
sumidores más importantes de una primera etapa, y que,los recursos fi-
nancieros que permitan la realización de ese suminístrense apliquen a
la densificación de la red, mediante condiciones de financiamiento más
soportables para los usuarios de menores- recursos. Este método en el
Ecuador posiblemente no daría resultado porque realmente no disponemos
de zonas de características apropiadas0
Otra posibilidad de financiamiento de los sistemas rurales, es
- 4 -
por medio de fondos provenientes de algún organismo internacional da
aquellos que realizan préscamos con buenas facilidades de pago y a un
interés más o menos bajo pues, la- ayuda financiera de los organismos
internacionales puede jugar un papel preponderante en las etapas ini-
ciales del desarrollo Je la electrificación rural en Amética Latina o
Esta ayuda debería ser orientada a través de los organismos nacionales
y lócalas y complementada con una asistencia técnica eficaz.
Debe existir unj mutua cooperación entre los países interesados
en la electrificación rural; pues el intercambio de personal e inforrna_
ción redundaría en beneficio común, acelerando, de esta manera, el proc_e
so.
Por todas las consideraciones hechas y tomando en cuenta nuestro
medio, por lo menos una parte de la zona rural de nuestro país debería
electrificarse por el matado du cooperativas de electrificación ruralt
que si bien al comienzo tiar.sn que vencer grandes dificultades, al fi-
nal los resultados son halagadores. Es un método adecuado porque se si_
guen varias etapas en la realización del programa que poco a poco va
despertando interés en.los futuros socios de una cooperativa. Comienza
el estudio seleccionando la zona apropiada por medio de visitas y entr_e
vistas de los pobladores a quienes se les interesa en el programa demo^s
trá*ndoles la importancia que tiene el servicio eléctrico en todos los
aspectos de la vida. Una vez establecida la cooperativa, se extiende
la educación en los campos de uso de la energía eléctrica a una buena
parte de la población rural del sectorff lo que constituye Uno de los
— 5 —
puntos primordiales en nuestro medio. Luego la Cooperativa por inter-
medio de sus socios es la que se encarga de llevar adelante el progra-
ma de electrificación.
Podemos sintetizar las razones para considerar el sistema de
cooperativas de electrificación.rural, como un medio adecuada para al-
canzar esta meta, en las siguientes:
a) Un factor fundamental es que en el campesino existe un pro-
fundo sentido comunitario. Aspecto básico en el cooperati-
vismo, que le hace que se diferencie del habitante de la
ciudad.
b) Se facilita, notablemente, la obtención de préstamos de or-
ganismos internacionales porque las cooperativas tienen cier-
ta preferencia por su carácter de beneficio social.
c) Es factible obtener ayuda ,d.e. ,.at.ros.,.p,aíse.s ji.ás;,,a,d..eXaQ..ta.d.o.s en
electrificación rural'que cuentan con sistemas de cooperati-
vas y, sobre todo, se facilita el intercambio de personal y
experiencias con los consiguientes resultados favorables.
d) Por medio de las cooperativas es posible levantar fondos por
concepto de venta de acciones y certificados de aportación.
Estos fondos sirven para cubrir parte de las exigencias que
generalmente imponen los préstamos, de este modo no es sólo
el gobierno quien debe hacer el aporte necesario para la ob-
tención del préstamo. Por otra psrte, se toma sn cuenta sn el
porcentaje de aportación local, que obliga el prestamista, el
costo de la mano de obra y materiales que proporcionarían los
- 6 -
socios da la cooperativa y que no es difícil da conseguirlo.
e) Finalmente, podamos asegurar que,en el campo de actividades
agrícolas e industriales de las zonas rurales,- es la cooper^
ción, la ayuda mutua y el esfuerzo propio los que producen
loa mejoras resultados y realizan las transformaciones, sien_
do áste el lema del sistema cooperativista y, de aquí, su im-•
portancia.
Últimamente, e?, panorama de la electrificación rural en el Ecua_
dor ha cambiado notablemente-por cuanto el gobierno esta interesado en
el problema, pues, la financiación de las principales obras de electr^i
ficación rur.al realizará el "instituto Ecuatoriano de Electrificación a
través de las Empresas Eléctricas del país.
1.3 EXPERIENCIAS DE OTROS PAÍSES EN EL CAMPO DE LA ELECTRIFICACIÓN
RURAL
Resultaría demasiado largo tratar de exponer las experiencias
de cada uno de los países que se han preocupado en una u otra forma •
del problema de eLectrificacion rural. Por esta razón, sólo nos referi
mos a rasgos generales, que, sobre todo, demuestran que casi todos tuvi_e
ron que comenzar bajo Ijs mismas condicionas y superar los problemas
similares que se presentan en el proceso„
Se sabe que en Europa, la electrificación de viviendas y unid^_
des agropecuarias, ha sido completa o casi completamente terminada en
muchos países; pero sucede que- por el continuo incremento de la dema_n
da, siempre hay que estar aumentando la capacidad de las redes* Además
se nota quedan los países en los cuales la electrificación de áreas rjj
rales ha comenzado más tarde, el desarrollo de la misma es más acel_e_
rada*
Refiriéndonos a los Estados Unidos de Norte América, podemos in_
dicar que, la revolución industrial del siglo XX que transformó la v_i
da urbana en todas partes del mundo, apenas hizo sentir sus efectos en
las granjas de los Estados Unidoso
El agricultor Norteamericano de principes del siglo se ganaba
la vida en forma bastante similar a la que prevalecía cuando se fund^
ron las primeras colonias norteamericanas a lo largo de la Costa del
Atlántico. Sus herramientas eran rudimentarias y anticuadas: la rueda,
la barra, la polea y si arado0 Para la mayor parte de sus faenas sólo
contaba con su fuerza o con la .energía de caballos o de otros animales0
Sus hijos estudiaban a la luz tenue de una lámpara de aceite; su espjD
sa era esclava del fogón de lena y del lavado a mano0
La vida era distinta para las personas que vivían en la ciudades
y en los pueblos. Contaban con electricidad para fuerza y alumbrado y
el servicio eléctrico constituía una de las atracciones que estimulaba
tal éxodo de las familias rurales hacialas zonas urbanas» Algunos pueblos
disfrutaban del servicio eléctrico suministrado por sistemas municipa-
les» Sin embargo, lo más común era y, aún lo es, que el servicio urbano
fuera prestado por una compañía privada0 Estas compañías fueron creadas
como sociedades anónimas para el suministro de energía eléctrica de las
zonas urbanas, donde la concentración demográfica aseguraba utilidadas0
La idea de que la electricidad podría ser distribuida a todas
las granjas de los Estados Unidos, deede centrales generadoras^se pose-
sionó lentamente ds la mente de las personas0 Teóricamente, el servicio
eléctrico se puso al alcance de las familias rural as con el descubrimie_n_
to de que era posibls usar transformadores para elevar o bajar la ten-
sión. Pero la teoría tecnológica no era suficiente pa^a llevar la elec-
tricidad a las zonas rurales pues, se necesitaba, adema? medios ds fina_n_
ciación en gran escala ya que las compañías de electricidad no podían
prestar esta clase de servicio^por cuanto las perspectivas de obtener
utilidades,.en estos casos, son muy escasas*
Desde 1923 se habían hecho esfuerzos para demostar las ventajas
que se obtendrían en las granjas con el uso de la electricidad^ En es-
to se empeñaron las organizaciones representativas de agricultores, las
dependencias oficiales,.las compañías suministradoras da energía elec-
trica? las compañías fabricantes de equipos agrícolas y otrus interés^
dos. De esta manera, se llevaron adelante algunos proyeactos experimen-
tales y después de cierto tiempo los registros de costos y producción,
cuidadosamente llevados, demostraron que el uso de la energía eléctrica
aumentó notablemente con el consiguiente incremento en la producción a-
grícola y la disminución de los costos generales de funcionamiento. Se
desmostró,también,que la electricidad ahorraba esfuerzos humanos que
podían dedicarse a otras actividades. El nivel de vida da las granjas
experimentales era más satisfactorio, es decir, habíe mejorado. Pero
- 9 -
dñ todas maneras, la electrificación rural, se descuido a causa de sus
perspectivas limitadas do utilidad monetaria. En 1929, solo el 9,5 de
las granjas norteamericanas recibían servicio eléctrico. En 1935, la
cifra había aumentado a un 10,9 . En la actualidad, más del 91% lo r_§
cibe0
El primer paso hacia el éxito del programa consistió en la dete_r
rr/inación de depender de un plan de préstamos gubernamental concedidos
bajo condiciones de crédito favorables. Así como se crea la REA (RURAL
ELECTRIFICATIOM ADFIINISTRATION) Que significa Administración de la Elec.
trificación Rural, y es una agencia de prestamos y asistencia técnica
del Ministerio de Agricultura de los Estados Unidos*
El segundo paso fue la creación de cooperativas de electrifica_
cicin rural, integradas por consumidores, que funcionarían sin fines de
lucro y en calidad de entidades prestatarias. Se conoce que Jos consu-
midores de estas entidades prestatarias han duplicado el consumo de la
energía eléctrica cada diez años, aproximadamente* Los consumidores a-
gríeolas y residenciales llegan a un promedio cercano a los 400 KWh por
mas.
Otro país que ha adquirido mucha experiencia, en electrificación
rural es Puerto ^ico y ha servido de ejemplo para que muchos otros pa^í
ses se preocupen de este problema fundamental. Pues, la electrificación
rural en Puerto Ricor como en todos los países que la han desarrollado
ha dado lugar a un mejoramiento notable del nivel de vida de los hab_i
tantas rurales, evitando de este modo, el éxodo de los agricultores h_a_
ció las zonas urbanas y, por, tanto inhibiéndose así los numerosos probl_e
- l O -
mas sociales a que dan lugar, El Programa de la electrificación rural
en Puerto Rico, debe considerarse como parte de la famosa operación
"ñaños a la Obra", que ha merecido la atención mundial o
La electrificación rairai en Puerto Rico, ha tenido que vencer las
mismas dificultades que en todos los países que se hsn propuesto lleva_r_
la a efecto. Así es como hace muchos años el gobierno solicitó a las
compañías eléctricas que extendieran sus líneas hasta los pueblos pequ_e
ños y la zona rural colindante; pero las compañías rechazaran la propue_§_
ta del gobierno arguyendo de que dichas extensiones no dejarían ningún
margen de utilidado Por esta razón se> Brearon numerosas cooperativas
de electrificación rural que, con prestamos otorgadcs por organismos i_n
ternacionales, han conseguido realizar un programa dr) electrificación - •
rural digno de tomarse en cuenta0
Actualmente, c.a a.i, r¡t o d.o.s ,JLps p.ajCaa.s , >9,3,t4n ,Árut.e.rBs.sd,o.s, ,-.en., JJL e.v.ar
a cobo esta necesidad fundamental: Brasil ya posee una LEÍ y que regula
la electrificación rural, Colombia cuenta con el "Plsn de Electrif ica_
ción Rural", Argentina es un país que esta muy adelantado en este as-
pecto; luego tenemos Chile, Perú etc.. En el Ecuador, actualmente, e-
xiste un clima muy favorable para llevar a feliz término esta obra que,
hasta hoy, ha sido relegada a un segundo plano.
1.4 LA ELECTRIFICACIÓN RURAL EN EL ECUADOR.- SU NECESIDAD
Tenemos que comenzar diciendo que la electrificación rural en
el Ecuador, lamentablemente, no ha adquirido aún la importancia que
debería tener. Muchos factores han contribuido para que la electrifi-
- 11 -
cación rural en nuestro país reciba el calificativo de incipiente,, En-
tre dichos factores podemos mencionar los siguientes:
a) El enorme déficit de energía eléctrica que existe en el país;
pues, es sabido por todos que todavía un elevado porcentaje
de población urbano no está servido a satisfacción ni en la
más elemental de las necesidades, como es.el alumbradop Eni
varias ciudades existe, lo que podríamos llamar, el raciona-
miento eléctrico,
b) La negativa costumbre que ha existido entre nosotros de dotar
a los pueblos da pequeños grupos generadores con fines neta-
mente políticos con los consiguientes inconvenientes. Estas
plantas se entragcsr; a manos inexpertas, los costos deoperación
y mantenimiento son altos y el resultado es obvio, acaban por
destruirse en muy corto plazo,
c) El mercado muy raducido que presentan las zonas rurales que
no permiten que las empresas particulares que son las que en
mejor forma están afrontando el problema de electrificación,
extiendan sus líneas a la parte rural*
d) Un factor sumamente importante, es la falta de educación, en
lo que a electrificación se refiere, que recibe nuestro pue-
.blo. No ha sido posible aún ni de parte de las empresas ni
de parte del gobierno destacar organismos especializados que,
poniéndose en contacto con la "gente del campo, hagan compre£¡_
der la importada de la electrificación. Esto es lo primero
- 12
que se hace en las cooperativas de electrificación rutal,con
lo cual se logra, incorporar a la cooperativa mucha gente, que
de no ser por esta medio de propaganda, seguiría indefinida-
mente con su candil da kerosene.
Ahora es lógico que, cuando el país disponga de mayores fuentes
de producción de energía eléctrica, se buscará el mercado necesario p_a_
ra vender y ahí si habrá que educar a la gente en ese sentido, pero s_e_
ría bueno comenzar ya, esta tarea qUe mucho bien nos haría0
Los programas de la Escuela Primaria deberían contemplar una
tí3 educación sobre el uso de la energía eléctrica como fuente 'de i
je y bienestar ya que la Escuela debe preparar gente no sólo para los
.colegios secundarios sino para enfrentarse a la vida rea!0 En el cole-
gia también se podrían dictar ciclos de conferencias al respecto. Por
fin, las Universidades deberían organizar cursos y seminarios; para la
orientación de la utilización, en la mejor forma, de los planes de elejc_
trificación rural no contemplando solamente aspectos técnicos sino tan
bián las formas de una administración racional y cuidado de las propi_e_
dadea materiales de la electrificación.
Antes que presentar un detalle del estado de la electrificación
rural en el Ecuador, es mejor que citemos algunos datos globales impor
tenies que demuestren claramente que casi-no hamos comenzado esta dif^í
c-il tarea. Nos referimos a zonas representativas características que
son de las que se dispone de datos. En otras regiones del país casi
no existe electrificación ruralf o hay demasiado poco, o es difícil
- 13 -
conseguir da tos ,
CUADRO 1-1
DATOS DE POBLACIÓN RURAL CON SERVICIO ELÉCTRICO
Tungurahua
Cotopaxi
Cantón ñejía
Coop-, Sto« Domingc
Coop* Daule
Sist. Sta. Elena
otras poblaciones
% RESPECTO A POBLACIQN RURAL
DL LA. ZGNA
12%
9t
105¿
1.2JÉ
8 JÉ
s#
10JÉ
NUMERO DE HABÍTANTES PORABONADO
9
12
10
8
12
13
10
CONSUNO PORHABITANTE
(KUJh/Hab./mes)
8
10
6
16
7
6
4
Los datos que constan en el cuadro son muy aproximados, pero de
todas maneras nos hacen Ver que hay mucho que trabajar para llegar a
valores aceptables,sobre toda los valores del consumo por habitante noa
demuestran que muy poce gente dispone de servicio eléctrico y que no
hay comparación con los valores de los países de electrificación rural
avanzada como pueds comprobarse con las cifras mencionadas anterioras^
te al referirnos a los: Estados Unidos por ejemplo; pero de acuerdo a
la historia que hemos indicado de ese país, también comenzaron de esta
-14.-
manera y lo importante es empezar la obra»
En realidad, son tantas las razones que determinan la necesidad
de la electrificación rural en si Ecuador, que resultaría largo anali-
zar cada una de ellas. Citemos unas pocas que son resultado directo de
la introducción de la electricidad en las zonas rurales0
Es urgente la necesidad de eleuar el nivel de la vida agraria,
aumentar la productividad rural, mejorar las condiciones de vivienda y
trabajo de la gente del campo, disminuir la corriente migratoria desde
las áreas rurales hacia las ciudades0 Todo esto es posible conseguir
con el uso de la electricidad, para justificar lo cual, reforcemos la
idea con los siguientes datos estadísticos: Según algunos autores, la
.capacidad física de un hombre pera producir trabajo mecánico es de 1/1 2
de KliJj por lo tanto una jornada de 12 horas alcanzaría a producir un
trabajo equivalente a 1 KUh. Con el uso de la electricidad, 1 KWh de
snergía puede prestar cualquiera de los siguientes asrvicios: alumbr_a_
do de 1 bombillo de 100 vatios para leer o trabajar durante 10 horas 5
funcionamiento de 1 reloj eléctrico durante 3 semanas, bombeo de unos
2.000 litros de agua de un pozo, refrigeración de unos 40 litros de l_e
che 9 molido de 4 quintales de alimento, suficiente para alimentar 3 ce_r
dos durante 1 mes, aserrar 2 metros cúbicos de leña o ensilar 1 tone-
lada de forraje.
Otro aspecto importante es el aumente de la producción por medio
de la irrigación.
Se ha comprobado que los motores eléctricos son los más económi
- 15 -
eos y reemplazan,cada vez en mayor escalaba los motores de combustión
interna en el bombeo de agua (son irremplazables en el caso de bombee
sumergidas), en la molienda, trituración, trillado, etcc Puss, el motor
.eléctrico tiene,sobre otros tipos de máquinas motriceSjlas siguientes
ventajas principales: dimensiones reducidas, sencillez de instalación
y operación, funcionamiento seguro y uniforme» costo'inician relativ_a_.
mente bajo y costo de operación mínimo0
Contando con 'toda-s esta -f-a'cilá'dad'es, el 'habitante -del campo no
tendría para que buscar la ciudad con el afán de buscar mejores medios
de vida y resultaría un elemento más productivo y más útil para la CJD
munidado
CAPITULO 2
REPLANTEO DE LAS LINEAS
201 MÉTODO DE LAS H03AS DE ESTA CAMIENTQo- IMPORTANCIA DE ESTE MÉTODO
Se ha dicho ya que las zonas rurales están habitadas, generalmejT_
te, por gente de bajos recursos económicos; por esta razón, para dar
servicio eléctrico a dichas zonas hay que hacerlo a base de me" todo 3 que
produzcan los costos de construcción más bajos posibles. Esto se consi-
g'viej principalmente^ utilizando para todas las fases del proyecto (estu-
dios, diseño y construcción), procedimientos simplificados y normalizja
dos* Una fase muy importante de un proyecto de electrificación es el
replanteo de las líneas que precede a la construcción y, por tanto, de
cómo se lo efectúe, dependerá en gran parte el costo de la línea ter-
minada . Quizá el método de replanteo más aconsejable para las líneas
rurales es el de las -hojas de estacamien'to que, como tendremos oportjj
nidad de apreciar a lo largo del presente trabajo, reúne las condicioi
rías necesarias para ser de suma utilidad. Este método.consiste en un
conjunto de procedimientos normalizados que, al mismo tiempo de ser
sencillos, resultan muy efectivos; pues, los planos uniformes y sim-
ples en los que se usan símbolos generalizados, reducen los costos de
ingeniería y facilitan la construcción de las líneas electricas0 Tales
planos puedan ser usados por personas con un mínimo de entrenamiento y
- 17 -
experiencia. En efecto, par? el mátodo en referencia, se requiere uni_
camente de la preparación da dos planos: Uno principal y clave en el
que 33 indica la trayectoria de la línea primaria de la manera más sim.
pie y, coma sea posible^así como las principales características físi-
cas y geográficas del -errenc, y el otro, es un plano detallado en el
que se muestra la líned primaria, la ubicación de los transformadores,
la línsa secundaria, las ccometidas de servicio, la localibación de los
consumidores y posibles consumidores del arfia , los dispositivos de se_c_
cionalización, la distribución de fases, los calibres de los conduct_p_
res y las líneas telefónicas y telegráficas en caso de que existan0
El detalle de una hoja de replanteo indicaremos en el último ca_
.pítulo, sin embargo, no está por demás, referirnos a ciertos aspectos
generales, Así por ejemplo, la persona encargada del replanteo de la
línea, clava una estaca en t l campo para indicar la ubicación de un
posta. Csda estaca lisva un número r el mismo que aparece como la iden_
tificación del poste en la hoja de estacamiento. Así mismo, frente al
número del poste se indica el equipo y material necesarios para el mon_
taje de la línea a parte de otros detalles que complementan el ensambla^
je de dicho poste0
Por lo general, para 9Í replanteo de líneas de distribución ru-
ral, no se usan curvas de ni val, sin embargo, cuando el terreno es d_e
masiadc irregular, es aconsejable, disponer de planos con dichas curvas
para facilitar, de esta modo, el trazado- de la Iínea0
Hemos dicho que el método en referencia utiliza procedimientos
-r 18 -
normalizados y simplificados y cabe destacar que la normalización jim
ga un papal muy importante debido a que permite la competencia de varios
fabricantes, facilita la intei-cambiabilidad de materiales y equipos en
alto grado, reduciendo,de esta manera^los costos de diseño, construc-
ción y operación de los sitemas. Pero la normalización debe ser dinj[
mica y concordar siempre con los adelantos qua se operen en la constru_c_
ción de equipos y en los métodos de ingeniería* La practica de normas
obligatorias para equipo-s, •materiales y métodos de trsbajo permite al
empleo de mano de obra no especializada o semiespccializada que se pu_o_
de encontrar en el lugar, todo lo cual crea la posibilidad del desarr_o_
lio de industrias locales para la preparación, fabrica ci.ó'ñ, tratamien-
to de equipos y materiales usados en las líneas eléctricos, fomentando,
de esta manera, fuentes de trabajo para los vecinos de J.as localidades*,
Por todo lo dicho, es fácil darse cuenta que el mátcdo de replantea al
que hacemos referencia es de suma importancia0
Por otra parte, el replanteo de una línea eléctrica por este m_á
todo constituyeren realidad, una planificación detallada de la línea
para su construcción pues, la línea terminada sera la copia exacta de
todo lo que consta en las hojas de replanteo. Por esta razón, cualquier
cambio que tenga que realizarse en al momento de la construcción, deberá
indicarse claramente en la hoja correspondiente pues es normal que en
el momento de construcción de la línea, tenga que operarse alguna mo-
dificación, como por ejemplo el aumento de un consumidor0
Las hojas de replanteo deberán ser elaboradas previa a la con_s
truccióñ de las líneas eléctricas nuevas así como cuando tengan que
realizarse únicamente modificaciones o retiras de estructuras y equi-
pos en líneas ya construidas.
Como se verá más tarde, una hoja de replanteo contiene una in-
formación completa de la línea?de manera que no sólo sirve como guía
en la construcción, sino que se la utiliza para la planificación det_a_
liada del trabajo de construcción, control de materiales, referencia
de correcciones para los planos generales del sistema, así como facj__
lita la contabilidad de costos9 Por esta razón, la información que !!_§_
vs una hoja deberá ser lo más correcta^ clara y completa evitando, de
este modo, pérdidas de tiempo en revisiones y correcciones innecesarias,
•Resulta,, por lo visto, sumamente importante, para una línea eléctrica,
una hoja de estacamiento bien llevada porque en ella se encuentra to-
da información que pueda necesitarse en un momento dado pues, por ejejn
pío, si se quiere saber algo referente a un poste, bastará' encontrar
el número correspondiente con lo que se sabrá rápidamente si se tra-
ta de un poste de línea primaria solamente o si tiene línea secundaria,
si es un poste de acometida, es decir, en definitiva, se sabrá la clj3_
se de ensamblaje de dicho poste.
Para que una hoja de replanteo cumpla a satisfacción toda la
información necesaria deberá ser llenada en el terreno porque, sólo de
este modo, la información podrá sei precisa y completa. ES una buena
costumbre utilizar la hoja que se llena en el campo como borrador, p_o_
ro lo más pronto posible (mejor si es el mismo día), debe pasarse a lijm
- 20 -
pió con las copias que sean necesarias de acuerdo a la naturaleza de
la obra .
2.2 ELEMENTOS NECESARIOS PARA EL REPLANTEO DE LINEAS ELÉCTRICAS
RURALES
Aunque en los capítulos posteriores se tratarán con 'mayor det_a_
lia los principales elementos necesarios para el replanteo de líneas
eléctricas, por el método indicado,_podemos, sin embargo, indicar br_e
vemente rasgos generales de dichos elementos.
a) DESCRIPCIÓN DEL TRABAJO A REALIZARSE
Debe disponerse de una descripción completa y clara del tr_a_
bajo, La misma que debe ser escrita y contener la mayor inf o_r
mación posible0 En esta descripción deba con'ster los planos
necesarios con la ubicación de los consumidores y con las
rutas de referencia claramente trazadas para facilitar la
ubicación de la línea en la zona. Esta descripción debe co_n_
tener los nombres y direcciones de los futuros consumidores
con sus correspondientes necesidades referentes a capacidad
y voltaje, ea decir, debe contarse con el estudio detallado
de la demanda de carga del proyecto.
b) VANO REGULADOR
Debe disponer de los cálculos estimativos de los vanos re-
guladores posibles para la utilización de las tablas corre_s_
pendientes a los conductores y postes a emplearse en la línea,,
- 21 -
Estos vanos reguladores deberían estimarse durante el recorrjL
do de reconocimiento del terreno para la determinación de la
ruta de la o de las líneas. En capítulos posteriores nos re-
ferimos a la definición y cálculo del vano regulador0
c) TABLHS DE REPLANTEO
Como en esta parte del trabajo, sólo estamos refiriéndonos a
rasgos muy superficiales, dejamos indicado que^para el repla^
teo de una línea^ s'e necesitan las llamadas tablas de replanteo
que, como veremos posteriormente, existen para los diferen_
tes conductores y vanos reculadores 0 Como se explicará más
adelante, son básicas para poder señalar la ubicación córrele
ta de los postes en el campo tomando en cuenta las condicio-_
nes del terreno y las propiedades de la línea.,
d) TABLAS DE TENSORES Y ANCLA3ES
Es indispensable contar con dichas tablas que deben contener
los tensores y anclajes aplicables a los conductores a usarse
y para los diferentes ángulos de la línea así como para los
terminales, de tal manera que en la hoja de replanteo sólo
se anotará" la unidad necesaria para cada caso después de s_e_
leccionar la misma de acuerdo a las exigencias de los esf ue_r
zas que se producirán en la línea 0
e) TABLAS DE VANOS ADMISIBLES
Hay que tener a la disposición tablas de vanos máximos admi^
sibles, elaborados para las diferentes clases de conductores
- 22 -
y postes que serán empleados en la línea. La luz, en el caso
de distancias entre postes relativamente cortas, como las de
las líneas rurales, viene dada por la resitencia del poste
ya que la resitencia mecánica del conductor, para estos cj3_
sos, queda por encima de la requerida0
f) ESTRUCTURAS ESTÁNDAR
Como su nombre lo indica, son estructuras modelo que se dis_e
ñan tomando en cuenta las * diferentes necesidades que pubdan
presentarse de acuerdo a la naturaleza de la línea. Habrá,
entonces, estructuras para líneas monofásicas, bifásir.ea,
trifásicas, de acometida, etc0 Como se verá en el capítulo
siguiente,cada estructura es completa, por lo que aJ citar
la misma, mediante la nomenclatura respectiva, se indican
todos los elementos necesarios para el montaje0 Es^.as es-
tructuras deben diseñarse de acuerdo a los postes que se h_a_
ya decidido usar en la línea, sean éstos de madero o de ho_r
migón armado0
g) TABLAS DE FLECHAS
Son tablas en las que se pueden obtener laa flechas de los
ductores para diferentes temperaturas, en relación a la lojn
gitud del vano, de acuerdo al vano regulador. Estas tablas
resultan muy útiles para la verificación de la distancia de
seguridad mínima,
h) TABLAS DE DISTANCIAS MININAS
- 23 -
En general, estas tablas son elaboradas de acuerdo a las _
mas de seguridad vigentes en cada paísc Deben regularse los
espacios necesarios para subir a los pastes, distancias mí-
nimas entre líneas y edificios, entre Iínea3 eléctricas y de
comunicación, entre conductores y el suelo, para cruce de -
carreteras y líneas férreas, entre otras. Da preferencia,
indicaremos estas distancias de seguridad en dibujos que p_o_
drá*n encontrarse, junto can las estructuras modelo, en el
capítulo tareero,
i) IMPLEMENTOS VARIOS
A más de lo indicado ya, es necesario lo siguiente: teodol^L
tos, cintas métricas, jalcnas, miras, cade.ias^ estacas gran-
des y pequeñas, hojas de replanteo y, naturalmente, el per-
sonal- suficiente, capacitado con el entrenamiento adecuado,
sobre todo, la persona responsable del replanteo de la línea.
CAPITULO .3
ESTRUCTURAS MODELO
3.1 NORMALIZACIÓN DE LAS ESTRUCTURAS, MÉTODOS Y MATERIALES.- SU
INPCflTANClA
Es indudable que la normalización se hace cada día nías imperito
sa en todos los campos de la técnica, para, de este modo, simplificar
e.l trabajo mediante el establecimiento de patrones que ev/itan realizar
un nuevo estudio, un nuevo diseño y, por tanto, un nuevo gasto.
Hemos de insistir, que, por lo general, la población rural es
de bajos recursos económicos por lo que hay que tratar a todo tranca
de bajar el costo de la energía eléctrica. Esto se consigue en gran
parte estableciendo patrones de construcción tanto en estructuras CJD
mo en los métodos de construcción y utilización de materiales. De a-
quí mismo se deducá la importancia de la normalización que es la de ba_
jar el costo por todo aquello que puede derivarse del establecimiento
de patrones y normas. Otros puntos de vista de la importancia, ya he-
mtJü citado anteriormente, como por ejemplo, la posibilidad de la in-
tercambiabilidad de materiales y equipos y la creación de centras prjj
VQadores de algunos materiales con los consiguientes beneficios soci_a_
les por. las fuentes de trabaja que se abren para los habitantes ds la
zona rural.
- 25 -
302 CLASIFICACIÓN POR-'GRUPOS
Observando la designaciónde cada uno de los dibujos de las e
tructuras modelo, del numeral 3.4 de esta capítulo, es fácil compren-
der su clasificación:
(A)Se designan con está letra todas las estructuras correspondie^i
tes a circuitos que tienen una sola fase y neutro. Dentro de
este grupo hay que distinguir las estructuras de tangentes,
¿e ángulo, os terminales, de derivación, con disposición vej?_
tical, construcción de crucetas, etc., es decir, las estru£
turas deben diseñarse de acuerdo a las necesidades más pro-
bables ,
(B)En este grupo están comprendidas las estructuras que pueden'
necesitarse cuando se trata de construir líneas que tienen
dos fases y neutra. Igual que en el caso anterior, los sub-
grupos constituyen las correspondientes a tangentes,, ángulos,
terminales, etc.,,
(C)Este grupo comprende las estructuras modelo para tres fases
y neutro, De acuerdo a las exigencias de la línea podrán s_e
leccionarse de entra ellas de la misma manera que en los gr_u_
pos (A) y (B), para las diferentes necesidades que pueden
presentarse.
(üC) Como eventualmente pudiera necesitarse llevar dos circuitos
por la misma ruta, por la presencia de alguna .-carga especial,i •. „ y.
en sste grupo presten haremos las estructuras ,que pudieran u- \e en este caso. Dentro de este grupoVss contemplan
001650
- 26 -
algunas clases de estructuras que pueden utilizarse da acuejr_
do a las exigencias de la Iínea0
(E)Esta designación damos al conjunto de estructuras correspoj^
dientas a los tensores principales más probables de utilizj^
ción en una línea eléctrica rural. En este grupo pueden en-
contrarse varias clases da tensores qus pueden ser selecci^
hados después de consultar las tablas referentes a esfuerzos
que actúan sobre los tensores en los diferentes caso30
(f)Bajo asta designación se presentan algunas clases de anclajes
que pueden utilizarse de acuerdo a los esfuerzos de la línea
y las condiciones del terreno. Las dimensiones de los bloques
de hormigón y de los trozos de madera debrn calcularse para .
cada caso y colocar lo-s valores en los espacios correspon -
dientes.
(G)En este grupo constan las estructuras correspondientes a los
montajes de transformadores más asuales en las líneas rurales.
Se pueden encontrar ensamblajes de un s^lo transformador, de
dos y de tres transformadores. Ademas se toma en cuenta la
clase de transformadores de acuerdo al sistema de protección
de los mismos. La selección da tal o cual ensamblaje se hará
según lo que sea necesario utilizar de acuerdo a los reque-
rimientos de las circunstancias.
(3)Con esta denominación encontramos el grupo correspondiente
a los ensamblajes de líneas secundarias0 Dentr^ da este gr_u
- 27 -
po podrán seleccionarse según se trate de servir mediente
una fas8jdos fases o tres fases en un sector determinado.
(K)Bajo esta designación consta el grupo de ensamblaje para
servicios, así mismo este grupo contempla los diferentes
cases que pueden presentarse,
(fO)Así designamos las estructuras complementarias que se con-
sidera de mucha utilidad en el momento de replantee de una
línea.
_(R) Finalmente, con esta designación incluimos un dibujo que da
una idea de la limpieza del derecho de vía.
Como es fácil darse cuenta, dentro de los grupos citados hay
numerosos subgrupos cuya descripción esta dada prácticamente, por el
ncmbre del dibujo correspondiente al ensamblaje. Debe aclararse que
sa podrían presentar muchas otras estructuras modelo; pero para nues-
t;co fin, hemos limitado el número, al que. creemos estrictamente neces_a
3«3 APLICACIÓN DE LAS ESTRUCTURAS MODELO
Aparentemente se puede interpretar como que el número de dibujos
es excesivo para el replanteo de una línea eléctrica rural, pero basta
recordar lo ya mencionado anteriormente,-que la línea construida debe
ser una fiel copia de todo aquello que consta en las hojas de replan,
tso, para que si número de dibujos sea justificable pues, cualquier
novedad en el terreno debe anotarse y la mejor manera de hacerlo es
- 28 -
utilizando la designación simplificada que hemos dado a los dibujos de
las estructuras. Por otra parte, si la línea terminada debe ser una c_o_
pía exacta de las hojas de replanteo, deberá existir un perfecto ente_n
dimiento entre quien hace el replanteo y quien construye la línea yf-
precisamente,el lenguaje de ese entendimiento constituyen los dibujos
modelo qué presentamos en este capítulo0
El.uso de dichos dibujos resulta muy sencillo pues ba^ta darse
cuenta de qué es lo que se necesita-en el campo y con mencionar IT n_o
mericlatura del dibujo estamos indicando algo completo. Como puede pro.
barsejcada dibuja contiene su lista propia de materiales lo que f'acil
ta enormemente el contaje de todos los implementos y equipo en general.
•£sto quedará aclarado cabalmente cuando al fin de este trabajo presen
teamoEi un ejemplo de una hoja de replanteo.
De todos modos demos una idea. Supongamos que se está realizajn
do el estacamientc de una línea trifásica y que, en un punto determi-
nado, la línea forma un ángulo de 12°. Buscamos dentro de todas las es.
tructuras la que sea apropiada para este caso y encontramos que es la
designada con C2. Como se trata de una estructura de ángulo, debe ll_e
var un tensor; por tanto,luego de determinar el esfuerzo del tensor en
la tablas correspondientes, escogemos el ensamblaje apropiado de entre
los que constan bajo la designación E0 Enseguida deberá seleccionarse
también el anclaje de entre las estructuras f.
Supongamos todavía que desde el poste en mención hay que dar
servicio a un abonado. En este caso habrá que colocar un transformador,
- 29 -
escogemos el modelo da montaje de transformador dentro de las e
turas G. Para dar servicio a dicho abonado^necesitamos los herrajes o
implementos referentes a línea secundaria y acometida, todo lo cual
se selecciona convenientemente de entre las estructuras 3 ó K y se
anota en la hoja de replanteo. Creo que este ejemplo sencillo nos da
una idea de la manera cómo aplicar las estructuras estándar disponibles
a los diferentes casos prácticos que pueden presentarse0
3,4 DIBUJOS DE LAS ESTRUCTURAS MODELO DE CADA GRUPO
Dada la naturaleza del trabajo, es imposible incluir absolutamejn
ta todas las estructuras que' pudieran necesitarse en la generalidad de
• los cae-os. Nos limitamos a exponer las que creemos estrictamente nec_e_»
sarias, como ya se ha dicho, para el replanteo de una línea eléctrica
rural* Para casos específicos, para los que no es posible encontrar un
modfslo dentro de estos dibujos, habría que diseñar o modificar alguna
de ellas o quizá hacer una combinación, lo que .podría indicarse msdia^n.
te una nota0
Hemos escogido los modelos para postes de hormigón armado pero
de ninguna manera podemos asegurar que las líneas tendidas sobre estos
postes sean las de costos más bajos. Posiblemente sea lo contrario y,
si así lo es, podemos justificar, en cambio, arguyendo que la duración
es indefinida. El método expuesto funciona igualmente con cualquier cl_a
se de postes. Los aspectos generales son los mismos con la única dif_e
rencia deque al utilizar postes de madera habrá que realizar los cálcjj
- 30 -
los-para tales postas y así mismo escoger los implementos necesarios,
apropiados, para lo cual, podrían ser modificados convenientemente
nuestras estructurase 3in embargo, si una recomendación podemos hacer
es la de usar, en lo posible, postes da concreto porque resultan de una
duración incomparable y cor ello se evita el problema de tratamiento
y renovación periódica que hay que hacer con los postes de madera0•
Por cuanto el Sistama íléfcrico debe ser el que se imponga dentro
de algún tiempo, es mb/jor que indiquemos las equivalencias de las me-
didas que hemos utilizado en pulgadas parat cuando sean las medidas m_á
tricas las únicas que rijan, podamos especificar los materiales utili-
zando dicho sistema y unidades.
- 31 -
TABLA 3-1
EQUIVALENCIA ENTRE PULGADAS Y MILÍMETROS
PULGADAS
1/32
1/16
3/32
1/8
5/32
,'3/16
7/32
1/4
9/32
5/16.
11/32
3/8
13/32
7/16
15/32
MILÍMETROS
0,79
1,59
2,38
3,18
3,97
4,76
5,56
6,35
7,14
7,94
8,73
9,53
10,32
11,11
11,91
PULGADAS
1/2
17/32
9/16
19/32
"5/8
21/32
11/16
23/32
• 3/4
25/32
13/16
27/32
7/8
29/32
15/16
MILÍMETROS
12,70
13,49
14,29
• 15,08
15,88
16,67
17,46
18,26
19,05
19,84
20,64
31,43
22,23
23/02
23,81
PULGADAS
31/32
1,00
2,00
3,00
4,00
5,00
6,00
7,00
8,00
9,00
10,00
11,00
12,00
15,00
20,00
MILÍMETROS
24,61
25,40
50, 3Ú
72,20
101,60
127,00
152,40
177,80
203,20
228,60
254,00
279,40
304,80
381,00
508,00
LINEAS ELECTRICPS RURALES
13,8 KV
CONDUCTORES ACSR
DIBUJOS DE ESTRUCTURAS MODELO
- 33 -
-0-©
70
105
POS5C10N DEL TENSORCUANDO SE REQUIERA
ÍTEM
a
cm
0
tkIfA
NS
1
i
1
I
1
MATERIAL
AISLADOR TIPO PIN
AISLADOR TIPO POLEA ÍROLLO)
PERHO OC V«"COH UH TOfC
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
PERNO PIN DE 3/V'x9"(S!N TUERCA}
ABRAZADERA DE UN PERNO
A
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALOUÍTO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
13.8 KV, UNA FASE .
ÁNGULO 0CA50,L!N SOPORTE PRIMARIOESC. 1 1 3 0
DISEÑADOFECHA
REVISADOAPROBADO
POS1CIO» tEL TENSORCUANDO SE REQUIERA
U-J
PTEM
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cm
0
sk
Ib
A
B
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\
\
MATERIAL
A'SLAD")F T'PO PIN
AISLADOR TIPO POLEA (ROLLO)
PERNO DEiVi'COH UN TOPE
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
PIN DE EXTENSIÓN EN"s"
ABR¿ZADKPÚL DE UN PERNO
ABRAZADERA DE DOS PERNOS
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
13.8 KV. UNA FASEÁNGULO 0° A 5°
OC3LE SOPORTE PARA PRIMARIO' . ESC. K30
DISEÑADO
FECHA
_R E VISAD O
APROBADO
- 3 5 - -
POSfCICW DEL -|.;NSOR
POSICIÓN PREFERIDADEL NEUTRO
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MATERIAL
AÍSLAÜOR TIPO PIN
AISLADOR T'PO POLEA (ROLLO)
HORQUILLA PARA SECUNDARIO
CONTRArUERCAS COMO SE REQUIERAN
PIN OE EXTENSIÓN EN "s"
ABKAZAflÉlA OE UN PERNO
ABRAZADERA DE DOS PERNOS
P L A N T AA2
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALOUITO - ECUADOR
_TESJS DE G R A D O13.3
ANíKV. UNA PASE
ULO 5° A 30°CARGA TRANSVERSAL MÁXIMA 230Kg./PIN
ESC. 1:20DlSEflADOFECHA
REVISADO
APROBADO
- 36 -
P L A N T A
CORTE X - X
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2
I
1
1
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MATERIAL
AISLADOR OH SUSPENSIÓN 0 e"TUERCA DE OJO $ S/Q"
ENSAMBLAJE DE ÁNGULO PARA PRIMARIO
ENSAMBLAJE DE ÁNGULO PARA NEUTRO
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
ABRAZADERA DE UN PERNO
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
DISEÑADOFECHA
TESIS DE GRADO
13.8 KV, UNA FASE
ÁNGULO 30° A 60°
ESC. K3OREVISADOAPROBADO
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C O R T E X - X
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M A T E R I A L
AISLADOR DE SUSPENSIÓN 0 6"
COLECTORES COMO SE REQUIERAN
"UERCA DE OJO <¿ 5/8
ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA PRIMARtO
ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA NEUTRO
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
ABRAZADERA DE UN PERNO
P L A N T A
A 4
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
13.8 KV. UNA FASEÁNGULO 60° A 90°
_ ESC. K30
DISEÑADOFECHA
REVISADO
APROBADO
NEUTRO
C O R T E X - X
TENSOR
ÍTEM
V
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C Q
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-
«2
2
Z
\
2
M A T E R I A L
AISLADOR DE SUSPENSIÓN 0 6"
TUERCA DE OJO 0 5/3"
ENSAMBLAJE DE TERM. PARA PRIMARIO
ENSAMBLAJE DE TERM. PARA NEUTRO
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
ABRAZADERA DE UN PERNO
P L A N T A
A 5
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
DISEÑADO
FECHA
TESIS DE GRADO13.8 XV. UNA FASE
ESTRUCTURA VERTICALTERMINAL SIMPLE
ESC. K3Q
REVI3ADO_
APROSADO
- 3 9 -
LOCAUZACIOH NORMAL DEL NEUTROEN EL MONTA.1 F DEL PRIMARIO
LOCALIZACION ALTERNATIVADEL NEUTRO
A 5 ~ | A5 -2
NOTA: EL MONTAJE AS- I PUEDE SER USADO
CON LOS DIBUJOS: Al, Ai- | , A 2
NOTA; EL MONTAJE A 5 - 2 PUEDE SER USADO
CON LOS DIBUJOS : Bi, Bl-l, 82, B7, CI, C2
ÍTEM
ko
0
a a
a q
bo
c a
c c
< K
A
M A T E R I A L
AISLADOR DE SUSPENSIÓN 0 G"
PERNO DE OJO 0 5/8"x LONG. REQUERIDA
CONECTORES COMO SE REQUIERAN
TUERCA DE OJO 0 5/8 "
PUENTES COMO SE REQUIERAN
ESLABÓN CON PASADOR
ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA PRIM.
ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA NEUTRO
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
AüRAZADERA DE UN PERNO
N2AS-2
2
1
3
1
1
1
2
N2A3-I
2
2
I
1
2
A 5 - ! y A5 -2
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
13.8 KV. UNA FASE
DERIVACIÓN MONOFÁSICAESC. K30
DISEÑADO
FECHA
REVISADO_
APROSADO
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POSICIÓN DEL TENSORCUANDO SE REQUIERA
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CONECTORES COMO SE REQUIERAN
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PUENTES COMO SE REQUIERAN
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ENSAMBLAJE DE TERM. PARA NEUTRO
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
ABRAZADERA DE DOS PERNOS
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ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
DISEÑADO
FECHA
TESIS DE GRADO
13.8 KV. UNA FASEESTRUCTURA VERTICAL
TERMINAL DOBLE_ _ . ESC. 1:30
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M A T E R I A L
ARANDELA 2 l/4"x 2 l/4"i 3 /I61.' HUECO 13/16"
CRUCETA 9 x I2x 24O cm.
PERNO TIPO 'CARRIAGE'V 3/8" x 4 1/2"
AISLADOR DZ SUSPENSIÓN 06"
PERNO CE ROSCA CORRIDA &5/&"x LONG. REQUERIDA
TUERCA DE OJO 05/0"
ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA PRIMARIO
ENSAMBLAJE Ce TER?.í:«AL PARA íi^UTRO
ccírniArurucAS COMO SE RCOUIERANBRAZO SOPORTE De HIERRO DE 28"
PLETINA DE AJUSTE
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QUITO - ECUADOR
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13.8 KV, UNA FASEESTRUCTURA EN CnUCETAS
- TERMINAL SIMPLE
DISEÑADO REVISADO
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M A T E R I A L
ARANDELA Z l/4"x 2 l/4'x3 1/16" HUECO 13/16"
CRUCETA 9 x 12 JE 240 cm.
PERNO TIPO *CARRJAGE"ÍÍ 3/s"x 4 1/2"AISLADOR DE SUSPENSIÓN fá 6"
PERNO DE ROSCA CORRIDA 0 5/s"x LONG. REQUERIDA
TUERCA DE OJO (S C/fc "
ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA PRIMARIO
ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA NEUTRO
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
BRAZO SOPORTE DE HIERRO DE 28"
ABRAZADERA DE COS PERNOS
PLCTTNA DE AJUSTE"
A8
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE G R A D O
13.8 KV. UNA FASEESTRUCTURA EN CRUCETAS
. TERMINAL DOBLEESC. l j 2S
DISEÑADO
FECHA
REVISADO
APROBADO
POSICIÓN DELGUAMPO SE REQUIt-RA
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M A T E R I A L
AISLADOR TIPO PIN
ARANDELA 2 I/4"x2 |/4MxVl6" HUECO 13/16*
PERNO PIN PARA CRUCETA, tí 5/8% (o V4n
CRUCETA 9 x l 2 x 2 4 O c m .
PERNO TIPO "CARRIAGE'^ 3/s"ií4 1/2"PERNO DE ROSCA CORRIDA,0 5/B" x LONG. REQUERIDA
CONTRATUERCAS COMO REQUIERAN
BRAZO SOPORTE DE HIERRO DE 28"
ABRAZADERA DE DOS PERNOS
PLETINA DE AJUSTE
A9
ESCUELA POLITÉCNICA. NACIONAL
QUITO ECUADOR
TESIS DE GRADO
13.8 KV. UNA rASEESTRUCTURA EN CRUCETAS
DOBLE CRUCETAESC. i: so
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M A T E R 1 A L
AISLADOR TIPO PIN
ARANDELA 2 l/4"s2 W"x 3/16!' HUECO I3/IS"
P£RMO PIN PASA CRUCETA; 0 0/s"* TO V»"
CRUCETA 9 K !2 x 240 cm.
PEíVJO TIPO "CAnRiñOE"0 3/3"x 4 1/2"
CONTRATUERCAS CCMO REQUIERAN
BRAZO SOPORTE UE HIERRO DE 26"
ABRAZADERA DE U'4 PFRNO
FL-..\.j"1j"k> ívd"PLETINA DE AJUSTE
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ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
13.8 KV. UNA FASE
ESTRUCTURA EN CRUCETAUNA CRUCETA
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M A T E R I A L
AISLADOR TIPO PIN
PERNO PIN PARA CRUCETA 5/6\0 3/4"
CRUCETA DE MADERA 9* 12 x 240 cm.
PERNO TIPO GARRÍASE" ye"* 4 t/2"COLECTORES COMO SE REQUIERAN
PUENTES COMO SE REQUIERAN
,AtSLA,DOñ TIPO POLEA(RQLLO)
PERNO DE 5/8" CON UN TOPE
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
PERNO PIN DE 3/4ux9"
BRAZO SOPORTE DE HIERRO 28Ü
ABRAZADERA DE UN PERNO
PERNO "U"0 5/8"
PLETINA DE AJUSTE
A 22ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECUADOR
TESIS DE GR A'DO
13.8 KV. TRES FASESESTRUCTURA EN CRUCETA
UNION EN ÁNGULO O° A 5°ESC. |;30
CISEflADO
FECHA
¡REVISADO
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POSICIÓN DEL TENSORCUANDO SE REQUIERA
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M A T E R I A L
AISLADOR TIPO PIN
ARANDELA 2 !/V'x2 !/4"x3/IG? HUECO I3/|6hl
PERNC PIN PARA CRUCETA, 0 5/S"x |o 3A"
CRUCETA 9 Kl2 x 240 cm.
PfRNO riPOlCARRlAGE'*ÉÍ V8"x 4 l/2u
AISLADOR TIPO POLEA (ROLLO)
PTRKO OE J/8" COK UN TOPE
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERA^^
BRAZO SOPORTE DE HIERRO DE 2fi"
ABF^ZADERA DE UN PERNO
PERNO "U"0 5/B"
PLETINA DE AJUSTE
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
13.8 KV. DOS FASESESTRUCTURA EN CRUCETA
ÁNGULO 0° A 5°
DISEÑADO
r-ECHAREVISADO
POSICIÓN DEL TENSORCUANDO SE REQUIERA
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MATERIAL
AÍSLALOS TIPO PIN
ARANCELA -¿ !/4"x2 |/4"x 3/|s'¡ HUECO I3/I61'
PERNO PIN PARA CRUCETA.'tf 5/8"xie V4"
CRUCETA 9 112* 240 cm.
PERNO TIPO "CARRIAGE"0 2/8"* 4
PERNO DE ROSCA CORRICW.0 ¡VS"x LONG. REQUERIDA
AISLADOR TIPO POLEA (ROLLO)
PCRNOpI 5/3' CON UN TOPE
CONTRATUERCAS_ _
BRA^O SOPORTE DE HIERRO OE 28"
ABRAZADERA DE UN PERNO
ASRA2XESP.A DE DOS PERNOS
HLETINA DE AJUSTE
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
13.8 KV. DOS FASESESTRUCTURA EN CRUCETA
ÁNGULO 0°A5°-DC^LE SOPORTE' PARA PRIMARIO _ _E5C.i:30
D! SENADO
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M A T E R I A L
AISLADOR TIPO PIN
ARANDELA 2 l/í"x2{/45í VI6',' HUECO IVIS"
PERNO PIN PARA CRUCETA, 0 5/8"jc IO 3/4"
CRUCETA 9 x!2 x 240 cm.
PERNO TIPO "CARSIAGE'0 Vs"* 4 t^2"
PERNO DE RCCCA CCS.^'DA,í( V8"x LON3. REOUERrDA
AISLADOR TIPO POLEA (tíOLLOJ
rc.'^L'ILLA P¿"A £;-íl.!NT.;sí!0
Cü.^rrATt-r'íCA " c e - o es RECOSERÁNt -.-.^o ro-,: ;rr E- i lj'';-;';.; ex 2o"A^.- .AZA^,- ; ÍA es UN p¿r,,*oABRAZADERA DE DOS PERNOS
PLETINA DE AJUSTE
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ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALCUITO - ECMAOOR
TES!S DE GRADO
13.8 KV. DOS FASESESTRUCTURA ^N CRUCETAS
ÁNGULO 5° »" -^°- CARGA T^A^SVER-SAL MÁXIMA 230 Kg./P!N ESC |;30
rir'viío 'ncvi';í.DoFECHA ¡APROBADO
NOTA: CUANDO LA DISTANCIA ENTRE LÍNEASSEA DE 75 cm. REDUCIR A Z5 cm.
C O R T E X - X
-NOTA: CUANDO LOS VAHOSSEAN MENORES CE50 MTS. SE PUEDE RE-
DUCIR ESTA DIMEN-
SIÓN A T5 CM. ÍTEM
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ENSAMBLAJE DE ÁNGULO PARA PRIMARIO
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CONTRATUERCAS CO'íO SE REQUIERAN
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ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALCUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO13.8 KV. DOS FASES
ESTRUCTUr-A VERTICALÁNGULO 30° A 60°
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NOTA: CUANDO LA DISTANCIA ENTRE LINEASSEA CE 75 CMS..REDUCIR A 25 CMS.
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-NOTA: CUANDO LOS VANOS ISEAN DE 50 MTS. SE PUE - jDE REDUCIR ESTA GIMEN- l-^SION A 75'CMS. ~
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AISLADOR DE SUSPENSIÓN 0 61'
CONECTCRES COMO SE REQUIERAN
TUERCA CE OJO 0 5/8"
PUENTES COMO SE REQUIERAN
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ENSAMBLAJE DE TERM. PARA NEUTRO
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
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ESCUELA FCLITECVCA NACIONAL
TESiS DE GHADO
13.8 KV. DOS FASESESTHLCTUP.A \ : íT !CAL
ÁNGULO GO° A 9O°____________ ESC. i: 30
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MATERIAL
AISLADOR OE SUSPENSIÓN 0 6"
TUERCA DE OJO 0 5/BM
ENSAMBLAJE DE TERH. PARA PRIMARIO
ENSAMBLAJE CE TERM. PARA NEUTRO
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
ABRAZADERA DE UN PERNO
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ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALCUITO - E C U A D O R
TESIS DE GRADO
13-tí KV. DOS FASESESTRUCTURA VERTICAL
TERMINAL SIMPLEESC, i: 3o
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M A T E R I A L
ARANDELA 2 1/VxZ l/4-x3 1/I61,' HUECO !3/l6u
CRUCETA 9 x I 2 *24O c.-n.
PERNO TIPO CARRIAGE 0 Vs" x 4 1/2"
AISLADOR DE SUSPENSIÓN 0 6"
PERNO DE ROSCA CORRIDA 0 £/B"X LONG, REQUERIDA
TUERCA DE OJO 0 5/8"
ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA PRIMARIO
ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA NEUTRO
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
BRAZO SOPORTE DE HIERRO DE 28"
ABRAZADERA DS UN PERNO
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PLETINA DE AJUSTE
B7ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECUADOR
TESIS D£ G R A D O .13.8 KV. DOS FASES
ESTRUCTURA EN CRUCETAS"TERMINAL SIMPLE
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CRUCETA 9 x Í 2 x 24O cm.
PERNO TIPO''CARRIAGE*0 3/8" s 4 I/&"
AISLADOR DE SUSPENSIÓN 0 6H
PERNO DE ROSCA CORRIÓ, 0 6/Bux LONG.REOUERIOA
coí!ticror<Es COMO SE REQUIERANTUERCA DE OJO 0 5/BH
PUENTES COMO SE REQUIERAN
ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA PRIMARIO
ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA NEUTRO
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
BRAZO SOPORTE DE HIERRO 28*
ABP.A2ADERA DE DOS PERNOS
PLETINA DE AJUSTE
B8ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECUADOR
TESIS DE G R A D O13.8 KV. DOS FASES
ESTRUCTURA EN CRUCETAS- TERMINAL DOBLE
ESC. 1:30REVISADO
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AISLADOR TIPO PIN
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PERNO PIN PARA CRUCETA, 0 5/8ux 10 V^"
CRUCETA 9 i 12 x 240 ctn.
PERHO TIPO 'CARRIAGE'1^ 3/8"x 4 1/Z"
PERHO DE ROSCA CORR!DA,0 5^"x LONG,R£CUEF,!DA
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
BRAZO SOPORTE DE HIERRO DE 2S"1
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PLETINA DE AJUSTE
B 9ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECUADOR
TES'S DE GRADO
13.8 KV. DOS FASESESTRUCTUPA EN CRUCETA
D03LE CRUCETA. ESC...Ü50
C13ERADO REVISADO[APRCDADQ
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POSICIÓN DEL, TENSORCUANDO SE REQUIERA
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M A T E R I A L
«ISLADOR TIPO PIN
ARANDELA 2 I/V 2 !/<*' 2/16',' HUECO IS/te"
PIC.NO PIN PARA CRUCETA,0fi/8"x 10 V*V"
CRUCETA 9 * 12 x 240 cm.
PERNO TIPO'CARR|AG¿16£ 3/BHx4 l/2K
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
BRAZO SOPORTE OE HIERRO DE 28"
ABRAZADERA DE UN PERNO
PERNO "U",/5 5/0"
PLETINA OE AJUSTE
B9- I
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO13.8 KV. DOS FASES
ESTRUCTURA EN CRUCETASUNA CRUCETA
ESC. 1:30
REVISADO
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AISLADOR TIPO PIN
PERNO COMÚN, 1/2% LONG. REQUERIDA
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PERNO PIN PARA CRUCETA 6/8% 10 2/4"
CRUCETA 9xl2i240cm.
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
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PLETINA DE AJUSTE
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ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - E C U A D O R
TESIS DE GRADO13.8 KV, DOS FASES
ESTRUCTURA EN CHUCETACRUCETA SIMPLE EN VOLADO
ZONA URBANA Esc. i:3o
DISEÑADO REVISADO
- 57 -
POSICIÓN DELTEílSOR CUANDO
SE REQUIERA
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NOTA: SE UTILIZARA SOLO CUANDO LOS VAHOSDE LA LINEA SEAN MENORES DE 50 MTS.
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PERNO COMÚN, I/á'x LONG. REQUERIDA
ARANDELA 2 1/4" x 2 l/4"x W,' HUECO 12/16"
PERNO FIN PARA CRUCETA 6/8"» 10 2/4 "
CRUCETA 9xl2r240cm.
PERNO DE ROSCA CORRIDA,5/8Mx LONG. REQUERIDA
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
ABRAZADERA DE DOS PERNOS
BRAZO SOPORTE, CRUCETA EN VOLADO
PLETINA DE UNIÓN
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QUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO13.8 KV. DOS FASES
ESTRUCTURA EN CRUCETACRUCETA DGiJLE Ett VOLADO
ZONA URBANAESLOi. 30-
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ARANDELA 2 |/4"x 2 IA" x 3/|6¡' HUECO 13/16"
CRUCETA 9 x | 2 x 2 4 O cm.
AISLADOR DE SUSPENSIÓN tí 6"PERNO DE ROCCA CORRIDA 0 5/8"x LONG. REQUERIDA
TUERCA DE OJO tf S/QU
ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA PRIM-ARIO
CONTRATUERCAS COMO SE'REQUIERAN
ABRAZADERA DE DOS PERNOS
BRAZO SOPORTE, CRUCETA EN VOLADO
PLETINA DE UNION
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ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALCUITO - ECUACOR
. TESIS DE GRADO13.8 KV. DOS FASES
ESTRUCTURA EN CRUCETATERMINAL 3! -?LE EN V.JLADO
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AISLADOR TIPO PINPERNO PIN PARA CRUCETA 5/8" x 10 3/V
CRUC'íTA DE MADERA 9 x |2 x Z4O cm.
PERKO TPO íCARRIAGE'3/8"x 4 1/2"
CCN£CT03ES COMO SE REQUIERAN
PUENTES COMO SE REQUIERAN
AISLADOR TIPO POLEA (ROLLO)
"ERNO DE 3/ÍT CON UM TOPE
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
BRAZO SOPORTE DE HIERRO 26"
ABRAZADERA DE UN PERNO
PERNO "U"05/B"
PLETINA DE AJUSTE
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P L A N T A .
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALCUITO — ECU-^-'JR
TESIS DE G R A D O
13.8 KV. DOS FASESESTRUCTURA EN CRUCETAS
UNION D£ U/;A P-;:-£ £ : • ! A Ú C L L O
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M A T E R I A L
AISLADOR TIPO PIN
ARANDELA 2 1/4" x 2 I/i" x 3/16" HUECO 13/16"
PERNO FIN PARA CRUCETA V 8" x 10 V-í"
CRUCETA 9 x 12x240 cm.
PERNO TIPO "CARRIAGE" 3/8 "x 4 1/2"
AISLADOR TIPO POLEA (ROLLO)
PERNO OE 5/8" CON UN TOPE
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
PERNO PIN DE VJ'VS11
BRAZO SOPORTE DE HIERRO £8"
ABRAZADERA DE UN PERNO
PERNO "U" 0 S/B"
PLETINA DE AJUSTE
ESCUELA POLITECr-i 'CA NACIONALQUITO - £0" ~ :•*
TESIS DE GRADO
13.8 KV. Tfi£S FASESESTRUCTURA E,'J C.",UCETA
ÁNGULO O°A 5°_._ ESC. J.|_30_
DISECADO [REVISADO
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MA-TERIAL
AISLADOR TIPO PIN
ARANCELA 2 l/V'x2 IX'* 2,1 é1, HUECO. 12/ls"
PERNO PIN1 PARA CRUCETA 5/H x !O 3/4"
CRUCETA 9x|2xe40cm.
PEWC TIPO'CARRIAGE* 3/8" x 4 Vz"
PERNO DE ROSCA CORRIDA,5/SlJxLQNG. "f;Q
AI3LADGR TIPO POLEA IPOLLO }
! . PERNO OE 5/8" CON UN TOPE
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CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
'
FÍNCE EXTENSIÓN EN 3
BRAZO SOPORTE OE HIERRO 28*
ABRAZADERA DE UN PERNO
ABRACADERA DE DOS PERNOS
PLETINA DE AJUSTE
NOTA; SE UTILIZARA SOLO CON GRADIENTESPRONUNCIADAS DE LA LINEA.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO13.8 KV. TRES FASES
ESTRUCTURA EN CRUCETAA;,¿ULO O°A 5° i
DOBLE SOPORTE PARA PRIMARIO 1_._ E SC. I; 30 ¡
DLSEÑADO REVISADO
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PERNO PIN PARA CRUCETA' 0 5/8"* 10 3/41'
9 x [ 2 x 2 4 O c m .
TIPO_
a/e"* 41/2"PERNO DE ROSCA CORRIDA, O V8"xLONG. REQUERIDA
TIPO POLEA (ROLLO 1
HORQUILLA PARA SECUNDARIO
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
PIN DE EXTENSIÓN EN S
BRAZO SOPORTE DE HIERRO 28"
ABRAZADERA DE UN PERNO
ABSAZ^DECRA CE DOS PERNOS
PLETINA DE AJUSTE
C2
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO13.8 KV. TRES FASES
ESTRUCTURA EN CRUCETASÁNGULO 5°A 30°
CAR3A TRANSVERSAL MÁXIMA' 230 Kg/P!N
DISEÑADO
FECHAREVISADO
- 63 -
NOTA: CUANDO LA DISTANCIA ENTRELINEAS SEA DE 75 crn. REDUCIR A 25 cm.
-NOTA: CUANDO LOS VANOSSEAN MENORES DE 50 MTS.SE PUEDE REDUCIR ESTA D|- L- JMENSION A 75 cm. " '-
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AISLADOR DE SUSPENSIÓN 0 6"
TUERCA DE OJO 0 5/e"
ENSAMBLAJE DE ÁNGULO PARA PRIMARIO
ENSAMBLAJE DE ÁNGULO PARA NEUTRO
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
ABRAZADERA DE UN PERNO
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ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO — ECUADOR
DISEÑADO
FECHA
TESIS DE GRADO
13.8 KV. TRES FASESESTRUCTURA VERTICAL
ÁNGULO 30° A 60°ESC. 1:50
REVISADO
APROBADO
-64 -
120
J POSICIÓN CE _ J L
10 LOS TENSORES
NOTA: CUANDO LA CJSTAAICÍA ENTRE LINEASSEA DE 75 CID.REDUCIR A 25 cm.
P L A M T A
C O R T E X - X
-NOTA'.CUANDO LOS VANOSSEAN DE 50 M. SE PUEDEREDUCIR ESTA DIMENSIÓN .A 75 CN. [
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M A T E R I A L
AISLADOR DE SUSPENSIÓN 0 6"
COLECTORES COMO SE REQUIERAN
TUERCA DE OJO /) 5/8 "
PUENTES COMO SE REQUIERAN
ENSAMBLAJE DE TERM. PARA PRIMARIO
ENSAMBLAJE DE TERM. PARA NEUTRO
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
ABRAZADERA DE UN PERNO
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ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
13.8 KV. TRES FASESESTRUCTURA VERTICAL
ÁNGULO 60° A 90°
DISEÑADO (REVISADO
FECHA APROBADO
- 65 -
1 POSICIÓN DEL I_J TENSOR
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AISLADOR DE SUSPENSIÓN *> e"
TUERCA DE OJO 0 6/B"
ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA PRIMARIO
ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA NEUTRO
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
ABRAZADERA DE UN PERNO
C5-
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
13.8 KV.TRES FASES
ESTRUCTURA VERTICAL
TERMINAL SIMPLEESC. I:3O
DISONADOFECHA
REVISADO
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TENSOR
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M A T E R I A L
ARANDELA 2 I/4"x 2. 1/4% 3^6" HUECO 12/16-
CRUCETA 9 x 1 2 x 2 4 0 cm.
PERNO TIPO 'CARRIAGÉ'V8"x 4 V¿"
AISLADOR DE SUSPENSIOM 0 611
PERNO DE ROS. CORRIDA 5/3"xLONG. REQUERIDA
TUERCA DE OJO 0 S/a"
ENSAMBLAJE DE TERM. PARA PRIMARIO
ENSAMBLAJE DE TERM. PARA NEUTRO
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
ARANDELA DE PRESIÓN PARA PERNO 0 Va"
BRAZO SOPÓRTETE HIERRO 28"
PERNO DE ROSCA CORRIDA 0 3/8"x6crn.
ABRAZADERA DE UN PERNO
ABRAZADERA DE DOS PERNOS
PLETINA DE RETENCIÓN
PLETINA DE AJUSTE
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TESIS DE G R A D O
13.8 KV. TRES FASESESTRUCTURA EN CRUCETAS
TERMINAL SIMPLEESC 1:30
O ¡SENADO
FECHA
REVISADO
APROBADO
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M A T E R I A L
ARANDELA 2 l/4"x 2 1/4" * VIS1,' HUECO I3/IS"
CRUCETA 9 x 12 x 2-ÍO cm.
PERNO TIPO CARR1AGE 3/8 " x 4 1/2"
AISLADOR DE SUSPENSIÓN 0 6 "
PERNO C€ ROS. CORRIDA JVfeVLONG. REOUEPiDA
CONECTORES COMO SE REGIERAN
TUERCA CE OJO 05^"
PUENTES CO-W SE REQUIERAN
ENSAMBLAJE C€ TERMINAL PARA PRIMARIO
ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA NEUTRO
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
PIE DE AMIGO DE HIERRO 2&"
ABRAZADERA DE DOS PERNOS
PLETINA OE AJUSTE
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ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALOÜ1TO — ECUADOR
TESIS DE G R A D O
13.8 KV. TRES FASES .ESTRUCTURA EN CRUCETAS
TERMINAL CG3L EESC. 1:30
DISEÑADO
FECHA
REVISADO
APROBADO
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POSICIÓN DEL TENSORCUANDO SE REQUIERA
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AISLADOR TIPO PIN 3
PERNO COMÚN, 1/2" x LONQ. REQUERIDA
ARANDELA 2 1/4" x 2 !/»"* 3/16," HUECO 13/16"
PERNO PIN PAPA CRUCETA VB" * 1O 3/4"
CRUCETA 9 x 12 x24O cm.
PERNO TIPO "CARRIASE" 3/o"x 4 1/2"AISLADOR TIPO POLEA (ROLLO)
HORC..ILLA HE RETENCIÓN PARA SECUNDARIO
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
ABFlAZACcRA DE UN PERNO
PERNO "U"6Í V&'
BRAZO SOPC3TE CRUCETA
PLETINA SOPORTE VERTCAL
PLETINA DE AJUSTE
N O T A : SE UTILIZARA SOLO CUANDO LOSVANOS DE LA LINEA SEAN MAYORES QUE75 MTS.
C ÍO -
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
13.8 KV. TRES FASES
ESTRUCTURA EN CRUCETAS
CRUCETA SIMPLE EN VOLADOESC. I:3Q
DISEÑA DOFECHA
REVISADO" APROBADO
- 69 -
POSICIÓN DEL TENSORCUANDO SE REQUIERA..,
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M A T E R I A L
AISLADOR TIPO PIN
PERNO COMÚN, I/2"*LONG. REQUERIDA
ARANDELA 2 l/V'x Z 1/4" x 3/\&" HUECO 13/16"
PERHO PIN PARA CRUCETA 5/8"x 10 3/4H
CRUCETA 9 x 12 x 24O cm.
PERNO TIPO 'CARRIAGE' 3/s" x 4 1/2"AISLADOR TIPO POLEA (ROLLO)
HORQUILLA DE RETENCIÓN FWRA SECUNDARIO
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
ABRAZADERA DE UN PERNO
ABRAZADERA DE DOS PERNOS
BRAZO SOPORTE, CRUCETA
PLETINA SOPORTE VERTICAL
PLETINA DE AJUSTE
CIO - 2ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO13.8 KV. TRES FASES
ESTRUCTURA EN CRUCETASCRUCETA DOBLE EN VOLADO
ESC. 1:30
DISEÑADO
PECHA
REVISADO
APROSADO
ALTURA MAXÍMATPE LA P031C!ON
DEL"'NEUTRO*
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M A T E R I A L
AISLADOS TtPO PIN
ARANDELA 2 l/V'x 2 M»"x 3/16" HUECO 13/16"
PERNO PIN PARA CRUCETA 5/B" x 10 3/V
CRUCETA 9x|2s240 cm.
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
ABRAZADERA DE UN PERNO
PERNO "U" 6 #Bn
BRAZO SOPORTE, CRUCETA EN VOLADO
PLE:TINA DE AJUSTE
N O T A : SE UTILIZARA SOLO CUANDO LOS VANOSDE LA LINEA SEAN MENORES QUE 9O MTS.
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ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - E C U A D O R
TESIS DE GRADO
13.8 KV. TRES FASESESTRUCTURA EN CRUCETA
CRUCETA SIMPLE EN VOLADOZONA URBANA
ESC. I: 30
DISEÑADOFECHA"
REVISADO
APROBADO
POSICIÓN DEL TENSO K CUA* JO SE
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AÍSLADOR TIPO PIN
ARANDELA 2 1/4" «t 2 I/4"x3/l6'í HUECO I3/I611
PERNO PIN PARA CRUCETA 5/e" x |O 3/4"
CRUCETA 9x[2xE40 cm.
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
AQRAZAOEñA DE DOS PERNOS >
BR/.20 SOPORTE, CRUCETA EN VOLADO
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HOTA; SE ['TÍLIZARA CUANDO LOS VANOS DE LALIMEA SEAN MENORES QUE 50 MTS.
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ESCUELA POLITÉCNICA N A C I O N A LQUITO '— ECUADOR
TESIS DE GRADOf3.8 KV. TRES FASES
ESTRUCTURA EN CRUCETASCRUCETA DOBLE EN VOLADO-
ZONA URBANA'ESC. 1:30
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APROSADO
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PERNO COMÚN, !/?."xLONG. REQUERIDA
ARANDELA | Vs", HUECO VIS"
ARANDELA 2 1/4" X 2 l/4"x 3/lG," HUECO 13/16"
PERNO PIN PARA CRUCETA 5/8" x |O 3/4"
AISLADOR DE SUSPENSIÓN £¡ 6"
PERNO DE ROSCA CORRIDA 5/¿'x LONG.REQUER.
TUERCA DE OJO 0 3/8"
ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA PRIMARIO
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
ABRAZADERA DE UN PERNO
BRAZO SOPORTE, CRUCETA EN VOLADO
PLETINA DE AJUSTE
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ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO13.8 KV. TRES FASES
ESTRUCTURA EN CRUCETASTERMINAL SIMPLE EN VOLADO
ZONA URBANAESC. 1:30
DISEÑADO
FECHA
REVISADO
A.-ROBADO
-73 -
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-i- POSICIÓN DEL TENSOR_L_CU¿íJDO .
ALTURA MÁXIMA DEPOSICIÓN DEL NEUTRO I
P L A N T A
NOTAS: SE UTILIZARA SOLO CUANDO LOS VANOS
DE LA LINEA SEAN MENORES DE 5O MTS.
SE UTILIZARA PARA FACILITAR EMPALMESAÉREOS.
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M A T E R I A L
AISLADOR TIPO PIN
PERNO PIN PARA CRUCETA, 0
CRUCETA 9x l2x240cm.
PERNO TfPO 'CARRÍAGE'0 3/8
5/8" X 10 3/4"
' x 4 1/2"
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERANBRAZO SOPORTE DE HIERRO, DG 28" -
ABRAZADERA DE UN PERNO
PERNO "UU0 5/B"
PLETINA DE AJUSTE
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE G R A D O13.8 KV TRES FASES
ESTRUCTURA EN CRUCETAÁNGULO O°A5°
ZONA URBANAESC. 1:30
DISEÑADO
FECHA
RFVI3ACO
APROBADO
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ALTURA MÁXIMA OE LA•pttSfCIOff DEL 'NEUTRO i
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AISLADOR TIPO PIN
ARANDELA 2 l/4"x 2 l/4"x 3/16" HUECO 13/16"
PERNO PIN PARA CRUCETA, 0 5/8% IO 3/4"
CRUCETA 9 1 12 x 240 cm-
PERNO TIPO *CARRIAGE"0 3/8"x 4 \/z"
PERNO DE ROSCA CORRIDA, 0&tíx LONG. REQUER.
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
BRAZO SOPORTE DE HIERRO DE 28"
ABRAZADERA DE DOS PERNOS
PLETINA DE AJUSTE
P L A N T A
NOTAS; SE UTILIZARA 30LO CUAMDO LOS VANOSDE LA LIMEA SEAN MEHOrtES OE 5O MTS.
SE UTILIZARA PARA FACILITAR EMPALMESAÉREOS.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO — ECUADOR
TESIS DE GRADO
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ÁNGULO 5° A 30°MRRñMAUKDAIVJA
DISEÑADO
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AISLADOR TIPO PIN
PERNO PIN PARA CRUCETA 5/8"* 10 3/4"
CRUCETA DE MADERA 9 x 12 x 24O cm.
PERNO TIPO CARRIAGE 3/8 " x 4 1/2"
COHECTORES COMO SE REQUIERAN
PUENTES COMO SE REQUIERAN
AISLADOR TIPO POLEA (ROLLO)
PERNO DE 5/8" CON UN TOPE .
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
PERNO PIN DE 3/4"x9"
BRAZO SOPORTE DE HIERRO
ABRAZADERA DE UN PERNO
PERNO "U"# 3/8"
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C22ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - E C U A D O R
TESIS DE GRADO13.8 KV. TRES FASES
ESTRUCTURA EN CRUCETASUNION DE UNA FASE EN ÁNGULO.
DE 0° A 5CHOJA DE
DÍSE1ÍADO_
FECHA
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REVISADO
APROSADO
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I 2 PERNO TIPO C Afl R 1 AGE" 3/13 *x 4 1/2"
cm 1 AISLADOS TIPO POLEA (ROLLO)
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0 1 PERNO OE 5/?" CON UN TOPE
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NOTA.- USAR ESTA ESTRUCTURA DE DOBLE
CIRCUITO SOLO CUANDO SE REQUIERA
LA DISTRIBUCIÓN DEL SERVICIO EN UNAÁREA DESDE EL CIRCUITO BAJO,
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E S C U E L A POLITÉCNICA NACIONALQUITO — EC 'JACOR
' TESIS DE G R A D O13.8 KV. TRES FASES DOBLE CIRCUITOESTRUCTURA EN CRUCETAS
ÁNGULO 0° A 5°ESC. U 30
DISEÑADO REVISADO
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AISLADOR TIPO PIN
PERNO COMÚN, 1/2" x LONGITUD REQUERIDA
ARANDELA 2 t/4"x 2 L¿V"x 2tf6" HUECO IVI6"
APÁNDELA 0 \" HUECO £^16"
PERNO PIH PARA CRUCETA 5/8"x 10 3/4 "
CPUCETA Cx !2x24Ocm.
CRUCETA 9x 12x300 cm.
PERNO TIPO*CAfífcIAG£J3/8"x 4 1/2°
PEKMO DF ROSCA CORRIDA 5/^"x LONG, REQUERIDA
AISLADOn TIPO POLEA (ROLLO)
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HORQUILLA PE RETENCIÓN PARA SECUNDARIO
CONTRATUERCAS CC-MO SE REQUIERAN
PIN PE EXTENSIÓN EN S
BRAZO SOPORTE DE HIERRO 28"
AORAZAC3RA DE UN PERNO
ABRAZADERA CE DOS PERNOS
PLETINA DF AJUSTE
E C E V A C I O H
USAR ESTA ESTRUCTURA DE DOBLE
CIRCUITO SOLO CUANDO SE REQUIERA
LA DISTRIBUCIÓN DEL SERVICIO EN UNA
ÁREA DESDE EL CIRCUITO BAJO.
DC - C2ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECUADOR
TESIS DE G R A D O
13.8 KV.TRES FASES DOBLE CIRCUITOESTRUCTURA EN CRUCETAS
ÁNGULO 5° A 30°ESC. I; 3O
DISEÑADO ÍREVÍSAOO
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CONfRATUCaCAS COMO SE REQUIERAN
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DC - C3
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
13.8 KV. TRES FASES DOBLE CiRC.ESTRUCTURAS VERTICALES
- ÁNGULO 30° A 60°ESC. 1:3O
DISEÑADO
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REVISADO
APROBADO
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EN3AM&LAJE DE TERM. PARA NEUTRO
CC'íTf(4TUE'iCA3 COMO £E T^GUiERAN
ABRAZADERA DE UN PERNO
ESCUELA POLÍTE CN1CA NACIOrECUADOR
TESIS DE GRADO
13.8 KV. TRES FASES-DCPLE C!H<Eo'KUCTUHAS VERTICALES
ÁNGULO 6O° A 90°
DISEÑADO
I-iüC'iA
REVISADO
APROHAOO
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DETALLE DE LA INSTALACIÓN DELAISLADOR DE RETENIDA DEL TEHSOR
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UNIDAD DE M O N T A J E
ZONA RURAL
E 1 - 1
El - 2
El - 3
ZONA URBANA
EI - IA
EI -2A
El -34
M A T E R I A L
CONECTORES
ORAMPA DE 3 PERNOS PARA TENSOR
SUJETOR DEL TEHSOR AL POSTE
AISLADOR DE RETENIDA PARA TENSOR
CABLE DE ACERO
PUENTES
PERNO ORAMPA DE AJUSTE
ABRAZADERA OE UN PERNO
fí C A B L EDE A C E R O
1/4"
3/8"
1/2"
-
CANTIDAD
ZONA RURAL
COMO SE REO.
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—
LONG. REO.
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1
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ZONA URBANA
COMO SE REO.
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LOMO. REO.
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NOTA: OTRO TIPO EQUIVALENTE Y APROBADO DE MA-TERIAL PARA TERMINAL DE TENSOR PUEDE SUS-TITUIR A LA GRAMPA DE 3 PERNOS (ÍTEM u).
Ei-l Y El-IAESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
13.8 KV.
TENSOR T IERRAESC.
DISEÑADO ¡REVISADO
FECHA APROOADO ;i 1 •
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CONEXIÓN ANEUTRO 0 A
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P L A N T A
U N I D A D DEM O N T A J E
E2 - I
£2 - 2
E2 - 3
0 C A B L EDE A C E R O
i/4"
3/8"
I/2M
NOTAS: OTRO TIPO EQUIVALENTE Y APROBADODE MATERIAL PARA TERMINAL DE TEN-SOR PUEDE SUSTITUIR A LA GRAMPA DE5 PERNOS (ÍTEM u)
CUANDO SE PRESENTE ESTE CASO RARAEL TENSOR TIERRA SUPRÍMASE EL ÍTEM A.
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ob TUTUCA CE
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M A T E R I A L
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3 PE"r'^S PAPíA TENSOR
ACERO
Cv'C T ' P O OL'AfJ"¿CA30
A CE UN PERNO
A CE DOS PERNOS
CANTIDAD
CC*,íO CE fiEQ.
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LONG.REO.
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CO-íñO C¿ (¡¿O.. . . . . . ,
1
E2-1 A E2-3J
ESCUELA .POLITÉCNICA N A C I O N A LQUITO — E C U A D O R
TESIS DE GRADO
15.8 KV.
T E N S O R AEREOESC. 1:30
FECHA
REVISADO
!APROBADO
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/i11
"•]1
"Í!|
G)o/
'Flv£/
^DETALLE DE LA INSTALACIÓNDEL AISLADOR DE RETENIDADEL TENSOR
P L A N T A
ÍTEM
P
u
W
roq
"ck
C
UNIDAD DE
ZONA RURAL
E3 - 1
E3 - 2
ES - *
MON TAJE
ZONA URBANA
E-3- fA
E3-2A
E3-3A
0 CABLEDE ACERO
1/4"
3/8"
1/2"
M A T E R I A L
CONECTORES
GRAM?A 12 3 PERNOS PATA TENSOR
AISLADOR DE RETENIDA PARA TENSOR
CABLE DE ACERO
PLii.-.O CfíAMPA DE AüUiTE
C A N T I D A D
ZONA RURAL
COMO SE REQ.
2_
LONO. REQ.
CCVO SE REQ.
1
ADRAZACERA SIN PERNOS | 1
ZONA URBANA
COMO SE REQ.
4
1
LOMO. REQ.
CC"0 Z1 f.ZQ.
1
1
NOTA: OTRO TIPO EQUIVALENTE Y APROBADO DE MA-TERIAL PARA TERMINAL DE TENSOR PUEDE SUS-TITUIR A LA GRAMPA DE 3 PERNOS ClTEM u ).
E3-I YE3-IA 1ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECUADOR
TESiS DE GRADO13.8 KV.
TENSOR TIERRA ¡CON CABLE ENVUELTO
DISEÑADO
FECHA
PE VISADO
APROBADO
EMBROLLADO-^
U N I D A D DEMONTAOS£4 - 1
E4 - ?.
C4 - 3
0 C A B L EDE A C E R O
u u
NOTA: OTRO TIPO EQUIVALENTE Y APROBADO DE MA-TERIAL PARA TERMINAL DE TENSOR PUEDESUSTITUIR A LA GRAMPA DE 3 PERNOS (ÍTEM u).
ÍTEM
P
u
yob
_a 1
A
C
M A T E R I A L
ccr.'^CTcnEs
CHAMPA DE 3 PERNOS PARA TENSOR
CABLE DE ACERO
TUERCA DE OJO TIPO GUARDACABO
Fi;..-:iT"jABRAZADERA DE UN PERNOAOríAZADERA SIN PERNOS
C A N T I D A D
COMO SE REO.
4
LONG. REO,
2
ccíío SE pea.ii
£4-1 A £4-3
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
13.8 KV.TENSOR AEREO PARA
TERMINAL EN V O L A D OE-SC.
DISEÑADOFECHA
PEVISADO_APiíCOADO
- 84 -
DETALLE DE LA INSTALACIÓN
DEL AISLADOR DE RETENIDADEL TENSOR
^y^/yAsv^^A^ ' ^
II
U N I D A D DE MONTAJE
ZONA RURAL
ES - 1
E3 - 2
E5 - 3
ZONA URBANA
E5- IA
E5-2A
E5-3A
0 CABLE
DE ACERO
1/4"
3/8 "
1/2"
ÍTEM
P
u
V
V/
ytjqck
A
K
M A T E R I A L
CONFCTORES
GRAMPA DE 3 PERNOS PARA TENSOR
SUJETOR DEL TENSOR AL POSTE
AISLADOR CE RETENIDA PARA TENSOR
CABLE DE ACERO
PUENTES
P^n:.} C"?A?íPA DE AJUSTE
A_.Í¿ZAD¡:KA CH u:í Fv'í;r;oSOPORTE TENSOR TIPO FAROL
C A N T I D A D
ZONA RURAL
COMO SE RFC.
2
I
-
LONG. REO.
COMO SE REO.
1
\
ZO'-JA URBANA
COMO SE K .'Q.
4
I
1
LONG.REQ.
COMO SE REO.
1
1
1
NOTA; OTRO TIPO EQUIVALENTE Y APROBADO DE MA-
TERIAL PARA TERMINAL DE TENSOR PUEDE SUS-TITUIR A LA GRAMPA DE 3 PERNOS (ÍTEM u)
E5-L..y E5-ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECUADOR
TESIS DE GfíADQ
13.8 KV-TENSOR FAROL
C3I3ENAOO_
FECHA"REVISADOAPROBADO"
- 85 -
NOTA: OTRO TIPO EQUIVALENTE
UNIDAD DEMONTAJE
E G - 1
E6 - 2
EG - 3
0 C A B L EDE ACERO
1/4"
3/8"
1/2"
POTA : OTRO TIPO EQUIVALENTE Y APROBADO DEMATERIAL PARA TERMINAL DE TENSOR PUEDESUSTITUR A LA GRAMPA DE 3 PfRMOS (ÍTEM u}.
ÍTEM
P
u
V
y
„?.?.._£k
A
M A T E R I A L CANTIDAD
COfiECTORtS ¡ CCMO SE REQ.
GRAMPA DE 3 PERNOS PARA TENSOR
SUJETOR DEL TENSOR AL POSTE
CACLE DE ACERO
r-^::'í~¿3
4
2
LOMO. RHO.
CC-.íO SE f- .Cw.
PERNO GRAMPA DE AJUSTE 1 ^__AE'RAZACtRA DE UN PERNO 1 2
E6-I o E6-3 »ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL j
GÜITO — ECUADOR
TESIS PE GRADO
13. 8 KV.TENSOR TIERRA, DOBLE
ESC.DISEÑADO |REV;SADO íFECHA ; AFSCBAÜO
- 86 -
1 _ B min.
P L A N T A C O R T E X - X
UNIDAD DEMONTAJE
Fl- 1
Fl -2
Fl-3
DIMENSIONES
A | B ' C
— _ —
n
—__
ÍTEM
d
X
G
M A T E R I A L
ARANDELA, HUECO 13/16"
VARILLA DE ANCLAJE
BLOQUE DE HORMIGÓN
FUERZA DE RETENCIÓN EN,.
FUERZA DE RETENCIÓN EN
FUERZA DE RETENCIÓN EN ...
• 1U N I D A D DE M O N T A J E
Fl-l
N*
1
I
1
TIPO
4"x 4% 1/2"
5/a" j. a1
K
Ko.
Ko.
FI-2
N2
1
1
1
TIPO
4"x 4 M x 1/2"
s'a " x 3 '
F l - 3
N2
1
I
r K. 1 f
Ko.
Ka.
KoJ _ Kg.
TIPO
4% 4"x ./2"
5/8" x 81
X í
Ka.
Kg._,
Ka.
NOTAS: LAS DIMENSIONES A, B, C Y D DEPENDERÁN 0€ LAS DELBLGC^Í tZ HC;\M¡CCM.
LAS D!'.!ES?IONES DEL BLOQUE CE HORMIGÓN Y LA FUERZADE RETENCIÓN DEL SUELO SE CALCULARAN PARA LAS CLA-SES DE SUELO CE LA ZONA A REALIZARSE LA CONSTRUCCIÓN.
Fl-l A FI-3
ESCUELA FGLIT5CVCA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
CON A N C L A DE HORMIGÓN
DISEÑADO
FECHA
'REVISADO
;¿-r:09ADO
- 87-
©tf/^%^/?^^'S^/S48&fá
" 1>+..., ] , .. ^ _ jg; \<i<¿C±*.-¿í* >'<&.&•£&'•• $i¿'¿ &-$¿*~&&'¿^h '£$
3 Hí<^
P L A N T A C O R T E X - X
ÍTEM
d
X
z
MATERIAL
ARANDELA, HUECO 13/16"
VARILLA DE ANCLAJE
U N I D A D D E M O N T A J Ei
F2-I
N2
1
1
TROZO DE MACERA (TRATADO) | I
FUERZA DE RETENCIÓN EN
FUERZA DE RETESCtON EN
FUERZA DE RETENCIÓN EN
TIPO
4" t 4% 1/2"
5/8" x 8'
0 20 x 120 em.
Ka.
Ko.
Ka.
F2- 2
N2
1
I
I
TIPO
4" * 4"x 1/2"
5/8" i 8'
0 25 x ISOcm.
Ka.
KQ.
Ka.
F2 - 3
HS
1
1
1
TIPO
4"x 4% 1/2"
5/8% 8'
0 lOslSOcm.
Kfi.
Ka.
Kg.
NOTA: LA FUEPZA DE RETENC'CN DEL SUELO SE CALCULARAPARA LAS CL¿:ES -E SUÍLO CE LA ZONA A REALI-ZARSE LA CONSTRUCCIÓN.
F2-Í A F2-3ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - E C U A D O H
DISEÑADO
TESIS DE GRADO
A N C L A J ECON ANCLA DE MADERA
{REVISADO
- 88 -
Eí mtn.
t» L A N T A
C O R T E X - X
UNIDAD DEMONTAJE
F3- 1
F3-2
F3-3
DIMENSIONES
A__
—
—
B
~
—
ITEh,
d
X
0
M A T E R I A L
ARANDELA, HUECO 13/16"
VARILLA DE ANCLAJE
BLOQUE DE HORMIGÓN
FUERZA JE RETENCIÓN EN.
FUESZA DE RETENCIÓN EN . .........
FUERZA DE RETENCIÓN EN
U N I D A D D E M O N T A J E
F3- I
N»
1
I
1
TIPO
4-"t 4"í 1/2"
5/0" * B1
.
Ka.Ka.Ka.
F3- 2
N2
1
1
1
TIPO
4"x4u x 1/2 "
V8" X S1
Ka.
Ka.
Kg.
F3 - 3
N2
I
I
I
TIPO
4" x 4"xl/2"
5/8" x 81
-
Ka.
Ka.
Ka.
MOTAS: LAS DIMENSIOF1ES A V B DEPENDERÁN DE LAS DEL BLO-QUE C£ KCRMISON.
LAS DIMENSIONES DEL BLOQUE DE HORMIGÓN Y LA FUERZADE RETENCIOK DEL SUELO SE CALCULARAN PARA LAS CLASESDE SUELO DE LA ZONA A REALIZARSE LA CONSTRUCCIÓN.
F3-I A F3-3
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
ANCLAJE CON ANCLA CE HORMI-GÓN PARA TENSOR TIPO FAROL
DISEÑADO
FECHA
REVISADO^
APROOAOO
- 89 -
INCLINACIÓNNORMAL
A. A
X
X
*y
/ * x x >• * x.x x ' x x x x K* X X -/ X X X.
'¿í'í
¡ík- r
* X X X X X j$>£3i-:
TUERCA ^^ J¿^
X \
x X X x X
x x * x *)í X ^ x x
^_
A
45 cm. COMO MÍNIMO PARA ROCA SOLIDA
73 cm. COMO MÍNIMO PARA ESÍRACTOS ROCOSOS
F5 - 1 F5 - 2
N07AS : SOLAMENTE UN TENSOR DEBE SER ATADO A UN AN-CLAJE EN ROCA. DONDE SEA NECESARIO MAS DE UNTENSOR, LA SEPARACIÓN DE LOS ANCLAJES DÉSE -SER
60 cm.
NO SE ANCLE CONTRA NINGUNA ROCA CUYAS DIMEN-SIONES MEDIDAS EN DIRECCIONES PERPENDICULARES,SEAN MENORES QUE 1,5 METROS.
EM
UNIDAD DE M U N T A J E
F 3 - I
M A T E R I A L NS
PERNO DE OJO
VARILLA OE ANCLAJE
HORQUILLA CCN GUARDACABO
F5- 2
TIPO N°
CC-MO ^£ RFQIFRA
TIPO
tLCKO, R£Q.
COMC S£ FRIERA
F5-I y F5-2ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECUADOR
DISEÑADOFrCüA
TESIS DE G R A D O
A N C L A J E EN
¡REVISADO
'APROSADO
- 90-
EN .ESTRUCTURA SINCRUCETA REDUCIRESTA DIMENSIÓNA 6O crn.
rr.
9
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A
E
J
N2
I
1
1
1
1
1
1
1
3
1
!
MATERIAL
CRUCETA DKI2XI20 cm.
PERNO TIPo'fcARR!AC£"3/8"x4 1/2"
CONECTORES COMO SE REQUIERAN
PARARRAYOS (SOLO G40)
CORTACHCU1TO FUSIBLE (SOLO G4O)
TRANSFORMADOR
GRAMPA PARA LINEA ENERGIZADA
PUENTES COMO SE REQUIERAN
CORTACIRCUITOS Y PARARRAYOS COW3JMADO (SOLO G10 }
BRAZO SOPORTE DE MADERA, 28"
ABRAZADERA DE UN PERNO
PER NO "U" 0 5/6"
PLETINA DE AJUSTE
C O « T E X - X
NOTAS:L- G 10 UN t CONVENCIONAL CON CORTAClRCUITO
2.-G40 DCFUGIOLE
tGrsi.'i t'M TRAMS.-'ü ;".->_;"PASAfiRAYOS SZPAÍWCü
CONVENCIONAL CON CORTAClRCUITO
3.- VER C:*''JJOS H27 CE -CETALLC*: PARA MONTAJES COM ESTRUCTURASPRIMARÍAS, SECUNDARIAS Y ACOMETIDAS DISTINTAS.
GIO y G40ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO13.8 KV.
TÍÍANSFCHMADüR MONOFÁSICOEOU¡PO LE PHür^UCiCN í/.üúTADO EN
C R U C E T AHOJA __ DE _ ____ _ E.SC
REVISADO
- 91 -
PARA ESTRUCTURATERMINAL AUMEN-TARA 120 cm. MÍNIMO
CUANDO EL NEUTRO PRI- ,y MARIO SE LLEVE\O REDUCIR A
\GO cm. MÍNIMO
NEUTRO SECUNDARIO
105
CRUCETA 9 x jZx 240 cm.PERÍCÓ TlPO>¿ARSÍAGEk*3^nx 4 ICONEDTORES_CC:.!0 SE REQUIERANPARARRAYOS (SOLO"G260JCORTACIRCUITO PJSI3LE (SOLO G26O]TRANSFORMADORGRA.MPA PARA LINEA EKERGIZADAPUENTES COMO SE REQUIERANCORTACIRCUITO Y PARARRAYOS"COM-BfNADOS (SOLO "G2IO) "
_SOPOTTE "PÁTíÁ TRAN3FORM ACORESCcNTÍiATüESCAS' CCA'.o'sE KC"' :.-'iAN
EFINO PARA POLEA 'PAR A FIJAR AL_ _ _ _
AJO SOPORTE DE HIERRO 20"C^RA DE UN PERNO "
A3 fl ! AZ ADERA_U N 1VERSALPÉh'í.b "U"0" C/8U* "PLETINA "DE AJUSTE
CORTE X - X
NOTAS ;I.- VEA DIAGRAMA CE CONEXIONES B= TRANSFORMADORESE.-TODOS LOS TANQUES ESTÁN CCSECTACOS ATIERRA
i G2IO Y G2£ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO -13.0 KV.
DOS TRANSFORMACOi -5 JUNTADOS EN UM SOPOR-TE, YE ABILHTÚ-C¡:LTA AL,:úr¡ro,PARA C^;.OAS
DE FUERZA DE IZO / 24O VOLTlOP
HOJA DE ESC. 1; 3ODISÉÑAOO
FECHA
REVISADO
AFrXBADO
- 92 -
CUANDO EL NEUTRO PRIMARIOSE LLEVE SOBRE LA .CRUCETA DEU"l PT' — pj f i ' . íL-Z'V -V...;r,T¿=íA v - " > Y !30 'Crn. r / , - A LA* I ' ",•: ;C-T'Jí'íAS De TA\'.^kíCÍA O T£>':iíiALRESPECTIVAMENTE.
MATERIAL IT.
.P^JCET^S» tí 24O cm._ smPERNO TIPO "CÁrth'AGE" 3/81' x 4 1/2"' feCCMCTT-r-S'CC^O' SE_REQUIERAN ' ok
PAR-fRftAYDS (SOLO 436O) '~""7~|I7°'CCRTÁCIRCÚITÓ PRIMARIp C5CLO"G360l |TRANSFORMADOR j'_IhGRArVPA PARA ' 1MEA ENERG1ZADA I A'
PUENT«-S CCMC SE REQUIERAN _..7jfp3 cnRTACTCCUiTO t_PARARRAT°s_cp>s:NAJrLE
P_OS_SOLp ti J
MATERIAL
AISLADOR T'fO_POLEA (ROLLO)
SCPORTE PARA TRANSFOñVÁOÓFESCC;jTRATU^::CAS CCMp"SE r^i'J .TANPERNO PARA POLEA P~ARA FIJAR AL
TRANSFORMADOR
HHA20 SOPORTE DE HíERRO 28" |
A r .7 AZ AC ERAJ3i_E_ _UN_PERNO
ABRAZADERA UNIVERSALPERNO'U/íJ 5/9"PLETINA CE AJUSTE
C O R T E X - X
G3IO Y GooO
ESCUELA POLITÉCNICA N A C I O N A LQUITO — ECUADOR
TESIS DE GRADO13.8 KV.
TRES TRANSFORMADORES, MONTADOS EN UNFV.iTi, lil t.:i TlLüi-.A-C^LTA A TIEKfíA, Fv\
CARGAS DE FUERZA !2<^24O VOLTIOS
Hoja dn E»c. ¡: 3O
DISENAD01_
FECHA
REVISADO
PROBADO
- 93 -
ESTRUCTURA TERMINALAUMENTAR A I2O on. MÍNIMO
CUANDO EL NEUTRO PRIMARIOSE'_'..£•, E £>, R.VCK SECUNDARO
A 60 cm. MÍNIMO
IT.
9¡
Poc
NS
1
H
3
SJ. ; -3.an i 3
MATFRi'AL ||lT.CRUCETA 9x!2x24'i cm.PER"JQ TPO "CARR.'AGE 3/S"x 4 1/2"CCÍ.2CTOSIS COMO SE REQUIERAN
"PARARRAYOS (SOLO GSGIJCORTACIRCUITO PRIMARIO (SOLQ_ff 36ÜTRA."'!Ci:CTí "*r '01
Icmt;dm
N2| MATERIAL
3 AISLADOR TIPO POLEAtROLLO)1 | SOPORTE PARA TRANSFOP"í.?ORES
|jeK| I CONTRATUERCAS COMO SE R£Cjüi££RANjjfb| 3 ¡PERNO PARA POLEA PARA FIJAR ALjl [_ [THANSFCÍIMADORTlh 2'críAZO SC70RTE DZ HIERRO 23"
¡_o_p ! 3 • GRAMrA PARA LINEA ENERGIZADA_i_oq"["|'pUENTES"cCVD SE RHQL.ERAN
¡3 }qx¡'3 [CufI | jtXJS '.SOLO G 3 ll|_
J¡_A]J";A&RAZAC£RÁ'DE UN* PERNO2 ;A-. .rAZArERA UNIVERSAL
i"u"(i Vs"lPL ETIN A^DE AJUSTE
X - X
Goll Y G:-,?.|
ESCUELA POLITÉCNICA N A C I O N A LQUITO - E C U A D O R
TESIS DE GRADO
13.8 KV.£!7S TRANS'OñV.V". -.'-. ">, VJ'iTADCS CN l/N SO-PORTE, YE SiN TltHHA-DELTA A TlEftHA,P¿RA
CARGAS DE FUERZA DE 240 VOLTIOSHoja d« E»c.i:30
DISEÑADOFECHA
^[REVISADO _JAPfíODADO
- 94 -
AUMENTAR PARA TRANS- /FORMAOCRES DE MAS DE25 KVA
_____
N* MATERIAL
j CONECTORES COMO ?E R^QUIERAti
TRA*J?FORMAOCRJ3RA'."=A PASA LINEA ENERGIZAOAFUENTES'CCMO' SE RgQUlERAN
CCflTACÍRCÜITO Y PARARRÁVos'cOMCÍNAOO¿ (SOLO 39}ABRAZADERA'DE UN PERNO
MOTAS:I.-G30 DESIGNA UN TRANSFORMADOR CONVENCIONAL CON CORTAC1RCUITOFUSIBLE Y PARARRAYOS MONTADOS EN EL TANQUE 070, UN TRAÍcSFCSMADORCON C: :_E EííTíiE-HlERSO Y FUS¡."LE INTER.:0-GI30 UN TRANSFORMADORAUTCPROTEJIDO.
2.-VCR DI3UJOS M27 DE DETALLES PARA MONTAJE CON ESTRUCTURAS, SE-
CUNDARIAS Y ACOMETIDAS DISTINTAS.
G307 670 y G - 0ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
CUITO - E C U A D O R
TESIS DE GRADO13.8 KV.
EL TANQUE
Hoja
DISEÑADOFí'CHA
EN
Esc. 1:30
REVISADO
APRCBtOO
-95 -
J7 30° A 60°
I 1.
íft v \8
-0-fv-
J I2
ÍTEM M A T E R I A L
CCNECTORES COMO SE REQUIERAN
HCRCUILLA DE SUSPENSIÓN DE SECUNDARIO
TUERCA DE OJO, íí 5/8" _
HCfíCJILLA CE TERMINAL DE SECUNDARIO
bn
da
f o
ORÍLLETE
^PO FCLEAfóOU.0)
CE ^ET-VCICTJ PARA SECU'ÍDA
SCÍ- wfíTE PA^íA F!V'^T SsCJ\WSIO A
PERNO PARA POLEA
AERA2ACERA DE UN PE'fiNO
CINTA D€ ARMAR
ENR=ÍOL!.
'30° A 60° J7C
PARA CABLE C€ SERVICIODÚPLEX O TRIPLEX
J3 A J!2
ESCUELA POLITÉCNICA N A C I O N A L íc i, ¡ r o - £ c u.',: c R f
TESIS DE GRADO
MONTAJES CE NEUTROY SECU.vCAñIOS
de Eic.
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J24 a J¿7
ESCUELA POLITECrjICA NACICMALQUfTO - E C U A D O R
TESIS DE G R A D O -
MONTAJES SECUNDARIOSBASTIDORES (RACKS) MÚLTIPLES
Hoia (!« Esc.
DISEflADO_
VL--.IÁ"REVISADO
- 98 -
PLANTA
KIO
PLANTA
ELEVACIO?;
K 12
PLANT*
Kl l
P L A N T A
-rr\\i11
no-
ELEVACIÓN
POSTE DE ACOMETIDA DE MADERA
K 13
ÍTEM
L.ÍI
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ik
A
M A T E R I A L
2l/4Bx2 l/4"x3/¡6'¡ HUECO 13/16"
AISLADOR DE OJO
HORQUILLA DE SUSPENSIÓN PAHA ACOMETIDA
HCSC'JILLA CE "TC-:-:c 1 r T.A ACCMITIDA (TES'.
CONTRATUeríCAS COMO SE REQUIERAN
AtíiAZACLRA DE UN PERNO
K 10 a K ¡3ESCUELA POLITÉCNICA NAC ION AL
QUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
MOMTAJHS CF: ACOMETIDASUN CONDUCTOR
DISEÑADO
Tu CHA
REVISADO
- 99 -
K 15 MC
CINTA AISLANTE
K 16 MC
CINTA AISLANTE
TALADRAR CON BROCA tí 3/4
LADRILLO O MANIPOSTERÍA
K 14 MC K 17 MC
MATERIAL
HCríQUILI.A DE SJÜPENSION PARA ACOMETIDA
GRILLETE
E RETCKC.PAR COMETICA (TERÍ.I.)
KORQJILLA COfl TIRAFONDO _
AISuAOOR TIPO POLEA (ROLLO) _
TORNILLO DE OJO
AU1AZALLRA CE UM PERNO
MOTA: ESTOS TIPOS CE CONSTRUCCIÓN SERÁN USADOS PARA CA-BLES DÚPLEX O TRIPLEX CON NEUTRO DESNUDO A C S R .
K 14 MC a KESCUELA POLITÉCNICA N ACIOMAC.
OUITO - E C U A D O R
TESIS DE G R A D O
MONTAJES CE ACOMETIDASCABLES TIPO DÚPLEX O TRIPLEX
Hoja da Esc.' REVISADODISEÑADO
FECHA APílORAOO
- 100-
10 cm.—i 'imn.
P L A N T A
\-\ ¡£jp^
Ffe^U
\S CE rNi'RCOUCIK EL TIRAFONDOEN LA MADERA, EFECTUAR UNA PEK-
- [FORACIÓN DE <& 1/4 x4 cm. DE LONGITUD.
ELEVACIÓN
Kie
P L A N T A
K 19
i// / „i!/ /ii't-'fu-lir
^ 1-i V1 €Sn33
fNDE L E V A C I Ó N
K 20
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Ipcm^mt'n.
./,. ,/
\ COMPACTAR EL AGUJERO CON PLOMO
^ LACRiLLO 0 MAMPOSTERIA
ELEVACIÓN
K 21
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MATERIAL
TIRAFOrJOO
BASTIDOR ("RACK")
I/ f '.' « ' •*K lo a t\A POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - E C U A D O R
TESIS DE GRADO'
MONTAJES CE ACOMETIDAS EN BAS-TIDORES (RACKS) MÚLTIPLES
HO)Q á9
DISECADO
FFCHA
[REVISADO
- 101 -
AGUJERO
DETALLE D~ LA CO-NEXIÓN A TIERNA DELCABLE DE EX~Ef:SICN-A l'\A DEL
POSTE
NEUTRO
iTii.U;
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-I-
60 Min.
240 MLJíil f l^ÍT) V'-^\ \_X l.i^^ft^'lt
M 2- I
N I V E L C E T I E R R A
AGUJERO AGUJERO ír\jlf ©í ^o
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30Mln.
§1—c~ait>E;!1 ' l>:í\K
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M2-1!
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M A T E R I A L
CO.'^CTC'iJS CC:.!Ú SE REQUIERAN
VARILLA C € F-UEoTA A Tl fRSA.CÍ 5/0 "
G -•,'•" ~ A r. ,-A VA -ILLA C¿ PL'TSTA A TURRA
COíiOUCTOR N2 6 Cu SUAVE, COMO SE REQUIERA
ZUMCHOS COMO SE REQUIERAN
NOTA:
PAf?A USAR MONTAJES EN V-Y TFUFASICOSREFERÍ R A LOS DIBUJOS M30-I Y M 50 - 2 .
M 2 - I y Fv12-l iESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
PUESTA A TIERRATIPO BARRA
Hoja d» E3C.
DISEÑADO REV1SADO__
ArSODADO
- 102-
MÍNIMOS VUELTASCOMPLETAS
DETALLE .DE LAENVOLTURA DEL HILO
M2-I2
f JOTAS:I.-NO USAR ESTE MONTAJE PARA SUMINISTRAR C; 1'F.XION
A TIERRA A TRANSFORMADORES O RECONECTAOGRES.
2.-PARA USAR CON MONTAJES V-Y TRIFÁSICOS REFERÍR-SE A LOS DIBUJOS GUIAS M 3O - I V «30-2.
3.-PISOHAR BIEN LA TIERRA HELL1NADA Í.CF3E LA EN-VOLTURA DEL HILO,
150Min.
POHE*i UNA ROCA SOBREEL HiLO DE PUESTA ATIERRA.
ÍTEM
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1
M A T E R I A L
CCNECTCRES COMO SE REQUIERAN
CONDUCTOR N* 6 Cu, SUAVE COMO SE REO.
PUESTA A TIERRA TtFO ESPECIAL
ZUNCHOS COMO SE REQUIERAN
__ i_
VER DETALLE
M 2 - 2
ESCUELA POLITÉCNICA NAC!C;';¿LGÜITO - E C U A D O R
Ho'a
DISEMACX3
FfC'WA
TESIS DE GRADO
P U E S T A ¿ TITFiRA
TIPO ESPIRAL_d r „ Es c._
I REV.SAOO
-103-
PERNO
TERMINAL
"TV™¡- \rI Xa! neu?pp
P L A N T A T A N G E N T E
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N2
1
M A T E R I A L
CONECTOR
CONDUCTOR No. 6 Cu SUAVE COWO SE REQ.
ZUNCHOS COMO SE REQUIERAN
M 2 - 9ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - E C U A D O R
TESIS DE GRADO
MONTAJE DEL COriDUDE PROTECCIÓN DEL POSTEHoja da Esc.
DISEÑADO
FECHA
- 104-
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MATERIAL
ARANDELA 2. l/4"x2 l#'x 3/16" HUECO 13/16"
CRUCETA 9x12 x I2O cm.
PERNO TIPO*CARRIAGE>l3yB"x 4 1/2"
COMECTORES COMO SE REQUIERAN
CORTACIRCUITO FUSIBLE
PUENTES COMO SE REQUIERAN
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
BRAZO .SOPORTE DE HIERRO 28"
ABRAZADERA DE UN PERNO
PERNO"U'¡ Sí 5/8"
PLETINA DE AJUSTE
3-I
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
13.8 K V -
UN FUSIBLE SECCIONADOR- Hoja_d»_ Ese.
DISEÑADO
FECHA
_ [REVISADO^"TÁPROaADQ
- 105 -
2 0 , _
P L A N T A
_Tv t\G*""n-iJv^ e*?-'
INr-LíX^. '.rf-T•^gj^^m£^~V V / Vv-rv* / A*;, %J
CORTE X-X
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M A T E R I A L
AISLADOR TIPO PIN
PERNO PIN PARA CRUCETA 5/8" x 10 3/4"
COLECTORES COMO SE REQUIERAN
CORTACIRCUITO FUSIBLE
PUENTES COMO SE REQUIERAN
NOTA:PASA INSTALACIONES DE DOS FASES ÍVJOMITIRUN CORTACIRCUITO FUSIBLE E ÍTEMS RELACIO-NADOS DE LA FASE CENTRAL Y DESIGNAR COMOEL MONTAJE M3-6
M3-5 y ÍV;¡?j~6 uESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECUADOR
Hojo_DISEÑADO
FECHA
TESIS DE GRADO
13.8 KV.DOS O T.'.ES FUCIULES
3ECCIONADORF3
_d."__ _?5C-,JREVÍSADO¡APRCD^DO
- 106 -
rnALIMENTACIÓN
ÍTEM
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VISTA LATERAL
MATERIAL
CONECTORES COMO SE REQUIERAN
PARARRAYOS
GRAMPA PARA LINEA ENERGIZADA
PUENTES COMO SE REQUIERAN
SECCIONADOR AUTOMATICO.SECCIOHALIZ.ÍSOLO M3-IO!
SECCIONADOR AUTOMÁTICO, SECCIÓN AL IZADORfóO LO M3-H
ABRAZADERA DE UN PHRNO
PLETINA DE APOYO PARA SECCIONADOR
NOTAS:
1.- LA CONEXIÓN DIRECTA DE LA BOBINA DEL BU-SHING DE TERMINAL DÉBS SER HECHA A LA LI-NEA DE ALIMENTACIÓN.
2.-DONDE SEA NECESARIO PARA ESTA CONEXIÓNEL RECONECTADOR PUEDE SER MONTADO ENEL OTRO LADO DEL POSTE.
M3-ÍO Y M3-4!PLANTA ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO — ECUADOR
TESIS DE G R A D O
13.8 KV.UN S E C C I O N A D O R AUTOMÁTICO
EN ACEITE
Hoja da Es c.
DISEÑADO
FECHA
REVISADO
APROSADO
! ' U/JÜ_ -:".
E L E V A C I Ó N V I S T A L A T E R A L
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CIj > c— -o~k - a ir-ft !! o- o¿'P" '1.l—~tf—~v¿r^ Vjy~~y ~"tt ^^ff —' SX
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M A T E R I A L
AISLADOR TIPO PIN
PERNO COMÚN !/2"x LONG. REQUERIDA
ARANDELA 2 I/4"x 2 [/'-t"x3/l6^ HUECO I3/I6"
PERNO PIN PARA CRUCETA 5/8"x 10 3/4"
CRUCETA 9 *I2x 240 cm.
BRAZO SOPORTE DE HIERRO 60"
PERNO DE ROSCA CORRIDA S/B"xLONG, REQUERIDA
CONECTORES COMO SE REQUIERAN
PARARRAYOS
GRAMPA PARA LINEA ENERGIZADA
PUENTES COMO SE REQUIERAN
SECCIONADOR AUTOMÁTICO, RECONECTADOR
CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN
ABRAZADERA DE DOS PERNOS
PLETINA DE AJUSTE
NOTAS:
lo. EL BORNE TERMINAL DEL BUSKING UNIDO A LA BOBINA DEL
RECONECTADOR SE DEBE CONECTAR DIRECTAMENTE A LA LI-
NEA DE ALIMENTACIÓN.
2o.PARA INSTALACIONES DE FASE V OMITIR LA FASE CENTRAL.
CORREGIR LISTA DE MATERIALES Y DESIGNAR CON M3-II.
3o. EL TANQUE DC CADA RECONECTADOR TENDRÁ DOS CONEXIO-NES A TIERRA.
M3-II y \:5-ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
13. 8 KV.DOS O TRES S E C C Í O W A D O R E S
AUTOMATÍC03 EN ACEITEHoja do EJC.
DISECADO
FECHA
REVISADO
APROSADO
1^—JaL
ELEVACIÓN
ÍTEM
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16
(2
4
MATERIAL
PERNO COMÚN, l/2"x LOMGÍTUD'REQUERIDA
TRANCÓLA 0 I 3/8'¡ HUECO 9/T6*1
ARANCELA ?. 1/4"x 2 1/4x3/16" HUECO 13/16"
JhUCETA S x 12x 24O cm t
AISLADOR CE SUSPENSIÓN tí 6"
PERNO DE ROSCA CORRIDA 5/8llx LOWG. REO. j
CONTUTORES COMO SE REQUIERAN
TUERCA DE ojo 0 s/s"
PUENTES COMO SE REQUIERAN
ENSAMBLAJE DE TERMINAL PATRA PRIMARIO
EfJSAMEJLAJe DE TERMINAL PARA NEUTRO
B'íAZO SOPORTE DE MADERA 60"
CONTKATUERCAS_COMO SE REQUIERAN
SUICHE CESCONECTADOR
ABRA^AOeRA DE DOS PERNOS
PLETINA DE AJUSTE
CORTE X - X
M3 -16ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - E C U A D O R
TESIS DE GRADO
!3.8 KV.TRES SUICHES DfcSCONECTADCRES
Hoja d« EJC.DISECADO TREVISADOFECHA APRCBADO
-109 -
ARANDELA 1 3/8 ^ HUECO 9/I611
C O R T E X - Xbe
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B
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x LONG. REQUERIDA .
: 3/16" HUECO 13/IS"
BRAZO SOPORTE DE HIERRO 6OM
PERNO DE ROSCA CORRIDA 5/8nxLONG.REQ.
CGNECTORES COMO SE REQUIERAN
PARARRAYOS
PUENTES COMO SE REQUIERAN
SECCIONADOR AUTOMÁTICO, RECOMECTADOR
CCNTRATUERCAS^COMO SE REOU1£RAN_
ABRAZADERA DE_DOS PERNOS
PLETINA DE AJUSTE
NOTAS:Ú- EL BORNE TERMINAL DEL SUSH1HG UNIDO A LA BOBINA DEL RECONEC-
TADOR SE DEBE CONECTA* DIRECTAMENTE1 A LA LINEA DE ALIMENTACIÓN.
2.- PARA INSTALACIONES DE FPGE EN V OMITIR EL RECONECTADOR E ITEM3RELACIONADOS CON LA FASE CENTKAL Y DESIGNAR COMO EL MONTAJE M3-24.
3.- CADA RECONECTADOR TENDRÁ DOS CONEXIONES A TIERRA
->.- PARA USAR CON EL MONTAJE M3-IG.
M3-24 Y M 3-25
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - E C U A D O R
TESIS DE GRADO
13.8 KV.DO3 O TRES SECCIONADORES AUTOMÁTICOS CON
SUICHES DE TIPO "BY P A 5 S "
Hoja d* Eic.
DISEÑADO
FECHA
REVISADO
APROBADO
- 110-
M5-4
CARGA
¡=<!H ALIMENTACIÓN
M5-6 M5-7
ÍTEM
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M A T f K I A L
AISLADOR TIPO PIN
ARANDELA 2 1/41'* 2 1/4" x 3/Ifi" HUECO (3/I611
PERNO PIN PAKA CI-.fwETA íi/E1"? 10 3/4"
GRAMPA DE RETENCIÓN
CONECTOR
PARARRAYOS
CORTAC1RCUITO FUSIBLC
GRAMPA PARA L1NE* ENERGI^ADA
PUE ITES COMO SE REQUIERAN
CORTACIRCUITD f PARARRAYO? COMBINADOS
CONTRATUERCA
PERNO PIN CORTO S/4"x 8 J/2^
M5-I
1
1
M5-2
I
-
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M5-3
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M5-4
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MS-5
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MS-6
2
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M5-7
I
-
M5ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
13.8 KV.MISCELÁNEA DE M O N T A J E S
PRIMARIOSHijo dt Esc.
DISECADO
FECHA
REVISADO
APROBADO
150 150
iM 5 - I 7 M5-I8
ÍTEM MATERIAL
AISLADOR _TPO" PIN"_PIN DE kXTENSICN ES "s"r p"£RNO COMÚN 1/2"* LCNG. REO.'ARANCELA 2i/-í'x2 i/4VVts?FERF. ivis1
'ARANCELA 0 i s/3'¡ HUECO .[a/is"^"cfíLCETA 9xl2x3CO crn."CRUC2TA 9x l2x2^O cm.____"_' C R Ü C E T A 9 r I 2 x l 2 0 cm. " """E-JAZO rcrcr^TE1:; HIERRO eo"ir"VER\ TIPO CA.~.-.:AGE va'x-; 1/2" J__
. 2 i 16
,AC-.V^ZA^CtíA' C£ Ü.N rcftNO '•
ABRAZADERA DE DOS PERNOS JpEfiíiO V0 VG" '¡ . ; i - •. í .. '. 1 C'VJCL EN VOLADO '
f-LET.NA L.: A—JTE i i .„. L_J LL_U_L,LJL_L
M5-9 A M5-I8ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
O U I T O - E C U A D O R
TE5I3 DE G R A D O
Ml$C£LANEA DE MONTAJES
P R I M A R I O S
Hoja dj Esc.
DISEÑADO
F E C H A ' (APROBADO
- 112 -
MONTAJE DESIGNADO
M5-ZI A PARA ABRAZADERA AM5-2I B PARA ABRAZADERA. &
M5-2IC PARA ABRAZADERA C
M5-2ID PARA ABRAZADERA UNIVERSAL
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M A T E R I A L
ARANDELA 2 f/4"x 2 1/V'x 3/16 ", HUECO (3/16"
AISLADOR 0£ SUSPENSIÓN 0 G"
PERNO DE ROSCA CORRIDA 5/8'x LCNG. REQUER.
PERNO DE OJO 5/8% LONGITUD REQUERIDA
TUERCA DE OJO <¿ G/B1'
ESLABÓN CON PASADOR
PERNO DE OJO DE ROSCA CORRIDA DE S/elcLONS.R.
CONTRATUERCAS
PERNO DE ROSCA CORRIDA tí 5/9ux 6 cm.
ABRAZADERA DE UN PERNO
ABRAZADERA DE DOS PERNOS
ABRAZADERA SIN PERHO-
ABRAZADERA UNIVERSAL
PLETINA DE RETEHS1ON
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MS-20
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M5-2I
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M5 -24POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECUADOR
_L,
TESIS DE GRADO
(MISCELÁNEA DE Mf-NTAJES
P R I M A R I O S
_H°Í5 "?« Í£i_
oísEflAoo [REVISADOFECHA APROBADO
CRUCETA C£ 240cm. PARA ESTRUCTURA TANGENTE Y TERMINAL
¿GT-Jgu
tut-|.S|_
^"GTH9[_
ff110 fifí 57 f flf 40 *~P' 48
240*rr-
CRUCETA DE 240 cm. PARA ESTRUCTURA £€CCICNADOR AUTOMÁTICO Y
CRUCETA CE 240cm. PAHA ESTRUCTURA CN VOLADO
?l ¿ZJLJ-r-"-*- _60_ _J5Í_3ri_-f U 1
TOLERANCIAS
TAMAÑO DE LAS PERFORACIONES
- I .OH.HAL
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II /!6"
7/16"
13/16"
9/16"
P E R N OPASA5/8"
3/8"
3/4"
I/a"
" 3/4"
1/fc"
7/0"
5/a"
TOLERANCIAS
DIMENSIONES DE LONGITUD
-1%
TODAS LAS CRUCETAS Y LAS DIMENSIO-
NES DE LAS DISPOSICIONES DE LOS AGU-
JEROS O PERFORACIONES DEBEN CUMPLIRCON LA TOLERANCIA "g"A MENOS QUE SE
ESPECIFIQUE DE OTRA MANERA.
«qH^K
¿G
C R U C E T A DE 300 cm.
CRUCETA DE 120 cm.
® d) ©
4.
IZO
CECCION TÍPICAAMPLIADA
L^SjVtcm. f
> '^'"
LINEAS DCUCS CEMVROG~ CE (.PS HUCCQS, __
M 19ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - EC'JACOR
TESIS DE GRADO
GUIA PARA LAS DIMENSIONES Y PER-
FORACIONES DE CRUCETAS
Molo d.
_D I_S Ef3 ACÓ
FECHA
Esc.
REVISADO
APROSADO
- 114-
NOTA.S:i.~ PARA ÁNGULOS EN LA DISECCIÓN OPUESTA INTERCAMBIAR LA
FCS;C!ON DE LOS CCN3UCTCRES 2 Y3 EN £L POSTE DE ÁNGULO.
2.- PARA ÁNGULOS D£ 6O°A 50° USAR LA OÍSPOSICON SIMILAR t)£LCS CCNCCJCTCRES DE LA UNiDAD DE MONTAJE C*-¡ EN "EL POS-TE DE ÁNGULO.
M 2ESCUELA POLITÉCNICA N A C I O N A L
QUITO - E C U A D O R
TESIS DE GRASO
GUIA DE CONSTRUCCIÓN DE ÁNGULOS,ESTRUCTURAOS CRUCETA A ESTRUCTURA VERTICAL
A'.^JLO 3C° A 00°Hoja db Esc.
M,v.Tfi';:T-í A co cm.MEN. RASA U.TíAiOS
CURVATURA
LLEVAR EL HILO DE LA LUMINARIAPOR DETRAS DEL RACK
POSTE CON SOLOSECUNDARÍOTANGENTE TRIFÁSICO
DE PRIMARIO
USAR ESTA POSICIÓN PARA LUMINARIA INSTALADAPARALELA A LA CRUCETA MONTAR EL RACK DELSECUNDARIO 3O cm. MAS ABAJO.
NOTA! LAS INSTALACIONES PA-RA LUMINARIAS SERÁN EVITA-DAS EN POSTES DE TRASFOR-MADORES, RECCfJECTADORES OSUICHES.
EN VOLADO BIFÁSICODE PRIMARIO TANGENTE MONOFÁSICO
DE PRIMARIO
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALCLMTO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
GUIA DE C O L C C A C ' O N DE LA
LUMINARIA
POSICIÓN ALTERNATIVA DE LUMINARIA
" PLANTA
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- 120-
CONEXION MONOFÁSICA PARA CARGAS DE 3 HILOS, 12O/240 V
A
240 V
CONEXIÓN MONOFÁSICA'PARA CARGA3 ÜE 2 H'LOS 120 V
RECONECTAR LAS BOBINAS DELSECUNDARIO COMO SE MUESTRA
X3:
II2OV
CONEXIÓN TRFASICA YE ABIERTO RftRA CARGAS DE 4 H.LOS, 120/240 V(PARA CARGAS DE FUERZA PEQUEÑAS )
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FUSIBLE S I
PRIMARIO 4 CONDUCTORES
" Y " ABIERTO
SECUNDARIO- DELTA
ABfETíTO
M 23 -ESC'JELA POLITECMCA M ACIÓN AL
C'JITO - EC ," m
TESIS DE GRADO
DIAGRAVAS CS CONEXIÓNDE TRM.'íirCÁ,.'.¿OCRES
H o j o d « Etc.
" ""- ~" \ ** O F i V 3 ** C O
CONEXIÓN TRIFÁSICA; YE SIN TIERRA, DELTA A TIERRA PARACARGAS DE 3 HILOS, 240 V.
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FUSIBLE
LOS NEUTFÍQ3 DEL SECUNDARIO ESTA-RÁN DESCONECTADOS D£ LOS TAN3UE5Y NO ESTARÁN CONECTADOS A TIcRSA
Hl 8c X3
NEUTRO SIN CONEXIÓNA TIERRA
NEUTRO ATIERRA
208 V
DESPLAZAMIENTO ANGULAR 210°
CONEXIÓN TRIFÁSICA: YE A T1ERRA>ARA CARGAS DE 4 HILOS, ¡20/208 V.
1
TRANSFORMADORES DE UN SOLO BU-SHIN^ PUEDEN SER USADOS SI SEDESEA •
INTERCONEXIÓN DELNEUTRO D2L PRIMARIOY SECUNDARIO
CONEXIÓN. TRIFÁSICA: YE SIN TIERRA, DELTA A TIERRA PARACARGAS DE 4 HILOS, 120/240 V.
NEUTRO SIN CONEXIÓNA TIERRA
EL TRANSFORMADOR QUE SIRVE ALA CARGA MONOFÁSICA NO PUEDE SER MAS DEL DOBLE DE LACAPACIDAD DE UNO DE LOS OTROS
DESPLAZAMIENTO ANGULAR 2IP
f.128-2ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - E C U A D O R
TESIS DE GRADO
DIAGRAMAS DE CONEXIÓNDE TK.\N¿KORMALUÍ1£S
iui[FECHA
HojatÑADO
Esc.
REVISADOAPROBADO"
-122-
NEUTRO
DERIVACIÓN MONOFÁSICA DE UNALÍNEA 3JFASÍCA
MONTAJE COMPLETO A5~2 y SI
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D'OS DERIVACIONES MONOFÁSICAS DEUNA L:\EA BIFÁSICA
MONTAJE COMPLETO A6, BL M5-23
75 TENSOR
1 DERIVACIÓN CGL í 'TENSOR i
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DERIVACIÓN MONOFÁSICA DE UNALINEA BIFÁSICA
MONTAJE COMPLETO B4-f,f.í5-2Z, M5-7yJ6J
DERIVACIÓN
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DERIVACIÓNDEL NEUTRO
DERIVACIÓN MONOFÁSICA DE UNALÍNEA MONOFÁSICA
rc';T'..:£ CC' -^LETOA4, M5-23, M5-7y J6 A
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V —/-f—25
UDERIVACDN MONOFÁSICA DE UNA
L.1&E.A TRIFÁSICA
MONTAJE COMPLETO CI, A7 Y M5-3(SI SE REQUIERE)
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J.Í2
DERIVACIÓNDEL f-'EUTRO
1 1
DERIVACIÓN MONOFÁSICADE UNA LINEA r.',ONO",-.T..CA
MONTAJE COMPLETOA5-I, A5, M5-2
DERIVA -
PLANTA
NOTA:CUANDO LA DISTANCIA A TIERRA
| LO PERMITA, INSTALAR LOS NEUTROS ENLA POSICIÓN MAS BAJA POSIBLE.
P L A N T AM 29 - 1
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALCUITO ~ E C U A D O R 1
TESIS DE GRADO
GUIA DE ENSAMBLAJESCE DERIVACIONES
HQJO d« Eac.
*-0 ^REVÍSADO"APROSADO
-123-
DERIVACIÓN MONOFÁSICA DE UNA LINEA
//;/"AJ» CC;.'"LHTO A5-2.CI Y M5-3 (SI SE REQUIERE)
LocALi;:AciofJ ALTERNATIVAVER h'OTA
DOS DERIVACIONES MONOBÁSICAS DEUNA LINEA TRIFÁSICA
(y' NTAJE CONFLETO C^AS, M5-23, M5-3 (oí SE REQUIERE!
j cr^iv^cic--; ca NEUTRO sJ-alfl¿> tpERIVAC10H DEL NEUTROgXlpW^H®-^»
DOS DERIVACIONES MONOFÁSICAS DE UNA.LINEA TRIFÁSICA
MONTAJE COMPLETO CI, AG, Mo-23, M5-3{SI SE REQUIERE)
DERIVACIÓN
_L._
1TJ
DERIVACIÓN MONOFÁSICADE UNA LINEA MONOFÁSICA
DERIVACIÓN
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P L A N T A
AuE C^;.;rL£TO C!, B7 Y M¿-3 {SI SE REQUIERE)
NCTA:CUAT4DO LA DISTANCIA LO PERMITA, INSTALAR LOS NEUTROS EN
p- í POi,i ¿-C*
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - E C J A D C R
TESIS DE GRADO
GUIA D£ ENG ". M O L A J E S
DE D E R I V A C I O N E S
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DISEÑADOFFCHA
RCVISACO
-124-
LCCAUZACtON ALTERNATIVAVER NOTA
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DERIVACION TRIFÁSICA DE UN'A LINEA TRIFÁSICAMONTAJE COMPLETO Cl, C7, M5-3
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E L E V A C I O »
DERIVACIÓN TRIFÁSICA EN VOLADO DE UNA LINEA TRIFÁSICA
MONTAJE COMPLETO CU-I
NOTA:CUANDO LA DISTANCIA A TIERRA LO PERMITA, INSTÁLENSE LOS NEUTROSEN LA POSICIÓN MAS BAJA POSIBLE.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALC U I T O — E C U A D O R
TESIS DE GRADO
GUIA DE ENSAMBLAJES
DE DERIVACIÓN
Ho)o Jt Etc.CICENATO
FEC.IA
REVISACO
APROBADO
- 125-
PERNO Vf Ag&KDELA
PARA ANGU'.OS MONOFÁSICOS Y TEKMIMALE3 PARA ÁNGULOS MONOFÁSICOS PARA ÁNGULOS BIFÁSICOS Y TERMINALES
i-.PERNO Y
ARANDELA 3/4"
PARA AÍ-.3ULOS TRIFÁSICOS Y TERMINALES
MOTA:PASAR EL HILO DE TIERRA BAJO LA AtJRA7ADEf?A O USARZUNCHO PEGANDO EL HILO FIRMEMENTE A'. POSTE.
PARA DERIVACIONES EN MONTAJESBIFÁSICOS Y TRIFÁSICOS
M30-ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - E C U A D O R
TESIS DE GRADO
G'JIA PARA EXTENSIÓN DEL CONDUCTOR DE TIERRA PORENCIMA DEL NEUTRO EN POSTES CON TENSOR
DISECADO
FECHA
Hoja d» Esc.REVISADO
APROBACO
- 126 -
PARA MONTAJE DE CRUCETA SIMPLE CON PIN EN
LA CABEZA DEL POSTE•IV-
PARA MCNTAuE DE DOBLE CRUCETACON Pi.S 'E.l LA CA3EZA DEL POSTE
A. A _«~:
C O R T E X - X
PERNO YARANDELAV4"
rMONTAJE DE CRUCETA SIMPLE SIN PIN
EN LA CABEZA DEL POSTE
M O N T A J E DE DOBLE CRUCETA SIN PIN EN LA
CABEZA DEL POSTE
M30-2ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - E C U A D O R
TESIS DE GRADO
GUIA PARA EXTENSIÓN DEL CONDUCTOR DE TIE-RríA POR ENCIMA DEL NEUTRO EN POSTES
CON PUESTA A TIERRA
Mojo d» Esc.
DISEÑADOTECHA
REVISADO
APPOBADO
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PARA LAS CONEXIONES AEREAS EN BAJA TENSIÓN SE DEBERÁMANTENER LA DISTANCIA MÍNIMA CUTRE FASES DE 20 cm.
DETALLE
PARA LAS CONEXIONES EN ALTA TENSIÓN SE UTILIZARACONDUCTOR SOLIDO DUflO DE CALIÓSE N» 3 MÍNI-
MO Y CONECTCR APROBADO
NOTAS:|._ CUANDO EL SECUNDARIO ESTE CON AISLAMIENTO LAS CONEXIONES
SERÁN CU31ERTAS CON TAIRE U OTRO COMPUESTO APROBADO, PA-RA C3TEN-REL NIVEL DE A!SLA.V,l£HTO.
2.-USE EL TIPO DE CONEXIÓN O CONECTOR APROSADO.
M33-2ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - E C U A D O R
TESIS DE GRADO
GUIA DE COLOCACIÓN DE LOS POSTESCERCA DE LAS £SOL!íNAS Y TIPOS
DE CONEXIÓN A E R E A STrl|ojo d» Etc.
DISEÑADO REVESADO
APROBADO
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- 130-
NOTA:
- ji i' • ; ' ** w*^ f^f : i—^,jj--- i'..»'-—"w»>^—ivy>'~'-íL
LINEAS PRIMARIAS
.2.5- • 'NEUTRO --SECUNDARIO DE~Z 120/2 4OV. ~
PILOTO
EDIFICIO CC'4 CUBIERTA NO ACCESIBLE
A PERSONASEDIFICIO CON TERRAZA ACCESIBLE
(EVITAR ES7E CASO)
TODAS LAS DISTANCIAS ESTÁN CADAS EN METROSE INDICAN DISTANCIAS MÍNIMAS DE SEGURIDAD.
M33-4ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECUADOR
TESIS DE GRADO
GL'IA DE DISTANCIAS DE SEGURIDAD MÍNIMAS EN-TRE CONDUCTORES Y EDIFICIOS
Hola d« Esc.DISEÑA DO
FECHA
REVISADO
APRCQADO
-131-
i-p
Y'V
MONTAJE EN ÁNGULO '"cd" PARA UN CRUCE TELE-FÓNICO CON GRAMPA DE SUSPENSIÓN DE 2 PERNOS
MONTAJE EN ÁNGULO PRIMARIO " c d"
MONTAJE EN ÁNGULO c e DE
SECUNDARIO Y NEUTRO
MONTAJE DE SECUNDARIO Y NEUTRO ce
ÍTEM
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M A T E R I A L
GfíAMPA DE SUSPENSIÓN
HC=ÍC'JiLLA CE SUGP. DE SECUND. CON AISLADOR
ESLABÓN CON PASADOR
HORQUILLA CON GUARDACABO REDONDOHORQUILLA DE RETENCIÓN PARA SECUMO.COM AISLADOR
M4I-IESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - E C U A D O R
TESIS DE G R A D O
GUIA DE ENSAMBLAJES DE ÁNGULO, CONSTRUCCIÓNVERTICAL, ÁNGULO 3O° a GC°, CONDUCTORES
DE COBRE Y CCPP£fiWELD
Hojo d« Esc.
DISEÑADO
FECHA
REVISADO
APROBADO
- 1 3 2 -
JLJl
I \
MONTAJE EN ÁNGULO "cd" CON UNA GRAMPA DE SUS-PENSIÓN DE .DOS PERNOS PARA CRUCE TELE-
FÓNICO O DE FERROCARRIL
MONTAJE EN ÁNGULO OE PRIMARIO "cd"
v/y
HILOS DE AMARRE
VARILLAS DE ARMAR
MONTAJE EN ÁNGULO DE SECUNDARIO Y NEUTRO "ce"
ÍTEM
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3
bo
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M A T E n I A L
GRAMPA DE SUSPENSIÓN
HGr:CJ!LLA DE SU3PENG. OE SECUND. CON
ESLABÓN CON PASADOR
HORQUILLA DE RETENCiai PARA SECUHD. CON
AISLADOR
AISLADOR
MONTAJE DE SECUNDARIO Y NEUTRO ce'
M4I-10ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - E C U A D O R
. TESIS DE G R A D O
GUIA DE ENSAMBLAJES DE ÁNGULO, CONSTRUCCIÓNVERTICAL, ÁNGULO 30° o GO°, CONDUCTORES A.C.S.R
CON VARILLAS DE ARMAR PREFCRMADAS
Hoja do Esc.
DISEÑADO
FECHA
REVISADO _
¡APROOADO
- 133 -
r,. PUHTA HACÍA ABAJO
/-i
PUNTA HACIA ARRIBA
VER NOTA
MONTAJE DE SECUNDARIO Y NEUTRO ' c e
20 Mln. . 5 ,) , . L j H
i ;A
ENRROLLADO
L 53i33 S:
MONTAJE ALTERNATIVO DE TERMINAL PRIMARIO "ce"
ÍTEM MATERIAL
_l_ j GRAMPA DE RETESCíON __
p *CONECTQR
~s ! HCRCUILLA DE SUSPEííSCN CE SECUNDARIO CON AISLADOR
bm \A CCfJ GUAR3ACA80
bo ¡ESLABÓN CON PASADOR
TAMAÑO DEL CCNC'JCTCR
8A. 9 1/2 D COPFEfiViELS- CC5RE
No. 8 D COPPERWELD- CCSRE
Aen .
3 No. 12 COPPERWELD-CC8RE
NO. e A ccpFEfiv;£¡_: - : : ^ -ENo. 4 A COFPERV/ELD- CCERE
No, 2 COBRE 3 RAMALES
\1
56
56H
NOTA ',
LA PUNTA DEL CONDUCTOR DEBE ESTARLEJOS DE LA LINEA PARA EVITAR ROZA-M EHTOS.
M 42-3ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECU^ - rCR
TEStS DE GRADO
«UIA CE ENSAMBLAJE DE TERMINAL,WE.TODO CE G R A f / F A TERMINAL,
CONDUCTORES DE COBRE Y CCPF£RWELD
'-tojo de Ei e.
cisnf.AcoPt'CHA APROBADO
- 134 -
ENSAMBLAJE DE TERMINAL PRIMARIO
PUNTA HACIA ARRIBA
LA CINTA DE ARMAR SE REQUIERE PARA QRAMPAÓDE'RETENCIÓN NO APROPIADAS PARA LINEAS DEALUMINIO.
ENSAMBLAJE DE TERMINAL SECUNDARIO Y NEUTRO "ce"
ÍTEM
1
3
bn
M A T E R I A L
GRAMPA DE RETENCIÓN
HORQUILLA DE SUSPENSIÓN DE SECUNDARIO
GRILLETE
NOTAS:I.- EL ENRROLLADO DE LA CINTA DE ARMAR NO SE EXTENDERA A MAS DE DOS
VUELTAS MAS ALLÁ DE LA ENTRADA DE LA GRAMPA TERMINAL O DEL AISLADORTIPO POLEA.
2.- F/IRA ?/O O HAS USAR POLEAS CON IJN 0 MÍNIMO DE LA RANURA CE 3" ENTi.N-l.rj.iLLS LE N£UTi'iJS Y i;_U,.iL.\MUS.
3.- LA PUNTA DEL CONDUCTOR ESTARÁ LEJOS DE LA LINEA PARA EVITAR RO-ZAMIENTOS.
M42-ÍESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - ECUADOR
TESIS DE G R A D O
GUIA DE ENSAMBLAJE DE TERMINAL,MÉTODO DE GRAMPA TERMINAL,
CONDUCTORES A.C.S.R.Hoja do Esc.
D1SERADQ
FECHA
REVISADO_
!APROBADO
- 135 -
OMITIR EL LAZÓ PAR2 DERIVACIÓNSIN GRAMPA DE LINEA ENERG1ZADA
DERIVACIÓN DE LINEA PRIMARIA CON GRAMPA DE LINEA CALIENTE
DERIVACIÓN DE NEUTRO O LINEA SECUNDARIA CON CONECTOR
_20 I
kf4An3prv ; -
a ("OMITIR EL LAZO Y UN CONECTOR¡PARA DERIVACIÓN SIN GRAMPA DE
LÍNEA CALIENTE ÍVER NOTA 2)
DERIVACIÓN DE TERMINAL PRIMARIO CON GRAMPA DE LINEA CALIENTE
r— — • fju&j — "ry''L --- RnE; --- {*$ t, *~f- '} L, ___
DERIVACIÓN- ENROLLADO
DERIVACIÓN DE TERMINAL DE NEUTRO O SECUNDARIO
ÍTEM
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M A T E R I A L
CONECTOR
GRAMPA pARA LINEA ENERGIZADA
NOTAS:I.- LAS [^TilVACIOrJES CEDCN EER FLOJAS
2.- CUANDO SE INSTALE UNA GRAMPA DE TERMINAL PRIMARIO LA PUNTA DELCCf.DJCTOf! DI^Z SER USADA PARA EL LAZO EN TCDAS LAS INSTALACIO-NES LE CCMDuCTCR T4¿ 6 Cu O MA3( SI EL CONDUCTOR DE LA LINEA ES ME-NOR, SE UTILIZARA UN LAZO SEPARADO.
M43ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO - E C U A D O R
TESIS DE GRADO
SU1A DE ENSAMBLAJES DE DERIVACIÓN, CONDUCTORESDE COPPERWELD V COBRE
DISEÑADO
FECHA
Esc.DEVISADO
APROHADO
-136-
DERIVACIÓN DE LINEA PRIMARIA CON GRAMPA DE LINEA CALIENTE
V N sv VNVSSl v ; ;.-_i Vi"i .'• x\xsv*1*^ ^ \\.xv^ % sikl\:xV.CCCví'...':;<rí>^. .,yi_>x^. u-i-^i. -. gu--^Nfr,r j (ti ^ r y(-n -/^Oi
DERIVACIÓN DE NEUTRO O LINEA SECUNDARIA
a 15
-DERIVACIÓN
DERIVACIÓN DE TERMINAL PRIMARIO
PARA DERIVACIONES SIN 6RAM-PAS DE LINEA CALIENTE OMI-TIR LAS VARILLAS DE ARMARPREFORMADAS Y EXTENDER LAPUNTA DEL CONDUCTOR MAS A-LLA DE LA GRAMPA.
—
r DERIVACIÓN
DERIVACIÓN DE TERMINAL DE NEUTRO O SECUNDARIO
NOTA:LAS DERIVACIONES DESEN StR FLOJAS.
ÍTEM
P
op
MATERIAL
CCriECTGR
GRAMPA PAPA LIHEA E.NERGIZADA
M 43 » 10ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
OU1TO - ECUADOR
TESIS DE .GRADO
GUIA DE ENSAMBLAJE DE DERIVACIÓN,
CONDUCTORES A. C. S. R.
Hoja
CISEKApO
FECHA
Esc.
¡REVISADO
APROBADO
- 137 -
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rVü- '/ /-r- v_ ' ^—.X , í «ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
QUITO- ECUADOR
TESIS DE GRADO
GUIA DE LIMPIEZA DEDERECHO DE V Í A
Hoja dg Esc.
DISEÑADO
FCCHA
APROBADO
REVISADO
CAPITULO 4
TABLAS DE VANOS ADMISIBLES
4.1 CALCULO DEL VANO ADMISIBLE
-Las líneas eléctricas rurales, generalmente se tienden sobre
postes de hormigón y de madera /, B! mismo tiempo que sirven como lí-
neas de transmisión, sirven para suministrar servicio a lo largo de la
línea de acuerdo .a las necesidades de los consumidores, por lo cual
los vanos o distancias entre postes no llegan a ser tan grandes que
puedan comprometer la resistencia mecánica de los conductores0 Fias
aún si tomamos en cuenta dichas líneas, por lo general, tienen conduc_
tores de aluminio reforzado con acero (ACSR)0 Por tanto,, la longitud
del vano máximo admisible está determinado, más bien, por la resistejn
cía al esfuerzo transversal del poste, antes que per la resistencia a
la tensión mecánica del conductor0
Ahora bien, como podrá observarse en las tablas de vanos máxi-
mos admisibles, para un mismo esfuerzo transversal se pueden obtener
vanos más largos con postes más cortos; pero la flecha del conductor
aumenta, aproximadamente, en relación al cuadrado ríe la luz y por raz_o
nes de seguridad mínima, habrá que pesar entre varias albernativas pa-
ra llegar a utilizar postes de longitudes con las cuales se obtengan
las distancias más grandes entre postes sin comprometer su resistencia y
- 139 -
manteniendo siempre las distancias de seguridad mínimas* Estas distajn
cias pueden verse en la tabla 4-1 que presentamos a continuación, o en
los dibujos correspondientes a las designaciones H33-1 a M33-4 que con_s
tan en el capítulo tercero, para mayor información.
TABLA 4-1
DISTANCIAS MINIÍ1AS AL TERRENO (')
L U G A R
•
Regiones poco transitables
(montañas, praderas, cursos
de agua no navegables)
Regiones transitables (lo-
calidades, caminos princi-
pales, calles y. plazas pú-
blicas)
En cruces de caminos y ca-
lles .
DISTANCIA HEDIDA UERTICALNENTE EN METROS
DENOS DE 600 V.
FASES
5,00
•
5,00
5,50
NEUTRO
4,60
5,00
5,50
DE 600 A 25000 V.
FASES
5,50
6,00
6,00
NEUTRO
4,60
5,50
5,50
(!) Tomado del Código Eléctrico Ecuatoriano.
-140-
Regrsssndo al asunto de los postes, por lo uista, son dos los
factores fundamentales que deben considerarse al seleccionar, sobre
todo, un poste ds hormigón armado, la resistencia di esfuerzo trans-
versal y la longitud y estos dos factores influyen en forma directa
en el costo, razón por la cual, hay que buscar un punto ¿3 equlibrio,
es decir , emplear un poste que permita la mayor longitud del vano ma_n
teniendo la distancia requerida de la línea al suelo, con el menor co_s
to.
Para el cálculo del vano máximo admisible hay que considerar la
fuerza producida por la presión del viento sobre el postfs y sobre los
conductores0 Dicha fuerza depende fundamentalmente de la forma geomjS
•trica del poste, del diámetro del conductor y de lalongibud del vano0
La presión del viento se calcula mediante la reíación,
P = V2/16 (4-1)
donde,
P = Presión del viento an Kg/m2
v = Velocidad del vienta en m/seg0
La velocidad del viento hay que tomar ligeramente mayor para
postes y aisladores que para conductores0 Las presiones con las que
se pueden trabajar en si Ecuador, aún para los casos más desfavorables,
son de 55 Kg/m2 para postes y aisladores y 44 Kg/m , para conductores.,
Estas presiones como puede probarse, corresponden a velocidades del
viento de más de 100 Km/h que sólo en casos muy raro? pueden presenta_r
se y con lo cual estamos dentro de lo establecido por el Código Eléc-
trico Ecuatorianoo
- 141 -
La fuerza producida por el viento sobre las estructuras puede
calcularee mediante la reíación,
f - CPA ' (4-2)
donde,
F = Fuerza debida a la presión del viento en Kg.
C = Coef icient.3 que depende de,clase y forma da la
estructura
P = Presión del viento, como ya ,SB indica
A = Área resistente en m^
El coeficiente C, depende de la forma del elemento expuesto a
la acción del viento* En la tabla que damos a con i. in u ación, puede en_
centrarse los valores de C para diferentes casos0
- 142 -
TABLA 4-2
VALORES DEL COEFICIENTE C
CLASE DE ESTRUCTURA
Paredes de celosía de hierro perfilado 1,4
Postea de hierro perfilado (secciones cuadradas o
rectangulares) 2,6
Paredes de celosía, de tubos 1,1
Postes de celosía de tubos ( secciones cuadradas o
rectangulares) 2,0
Postes de madera, tubo de acero y postes de hormigón armado,
£j acción es circulares 0,7
Postes de acero y de hormigón a'rmado, seccionas exagonales
yoctogonales 1,0
Conductores de hasta 12,5 mm0 de'diámetro ($ 2/0 AWG) 1,2
Conductores de 12,5 a 15,8 mm0 de diámetro ( $ 2/0 a $ 4/0 -
AWG) 1,1
Conduc to re s de más de 15,8 r n m 0 de diámetro ($ 4/0 AliJG) 1,0
- 143 -
Regresando a la fórmula 4-2, E! referirnos al áraa resistente,
debemos indicar que no 98 sino la proyección del poste o del conductor<
Tratándose de conductores, a veces es preferible trabajer con el área
resistente por unidad de longitud que no sería sino el diámetro del
conductor multiplicado por la unidad de longitud, 1 metruc
Considerando las fuerzas producidas por el viento sobre el po_s
te y sobre los conductores, en definitiva, se produce.idus momentos r_e
sultantes sobre el poste, en relación P! suelo, y la- sun;a de los mis-
mos, debe ser igual al momento resistente del poste^ dividido por el fa_c
tor de seguridad. En forma de ecuación t podemos escribir,
Nf + NC = nr/K (4"3)
donde,
Nf = Momento flector del poste, debido a la acción
del viento sobre el mismo
Pl = Momento producido sobre el poste por la carga
del viento sobre los conductores
M = Momento resistente del poster r
K = Factor de seguridad
El momento flector del poste calculamos por la fórmula,
rv = F.HP 9 (4-4)
donde ,
FD = Carga del viento sobre el poste
HQ = Altura del centro de presión
La carga debida al viento, sobre el poste calculamos por,
- 144 -
FP = (4-5)
donde,
C « Coeficiente que depende de la forma del poste
P = Presión producida por el viento sobre el poste
A = Área resistente del poste
El coeficiente Cp se puede obtener de la tabla 4-2, Pp se puede
calcular de la manera ya indicada. El área resistente del pobte calcjj
lamos por,
(4-6)
donde,
D = Diámetro del poste a ras del suelo
d n Diámetro del poste, en el extremo superior,
H = Altura del poste a partir del suelo0
Para poder calcular el momento flector, sólo nos falt^ la alt_u
ría del centro de presión. Tomando en cuenta que el área resistente, g_e_
noiralmente es trapezoidal,, la altura del centro de presión está dada
por
H9 -H(D + 2d) •(4-7)3(D + d)
donde el significado de los términos son los mismos indicados ya0
Haciendo los reemplazos correspondientes, llegamos a la fór-
mula para el cálculo del momento flector del poste,
= 2d) (4-8)
- 145 -
Luego, nos toca calcular el momento del poste producido por la
carga del viento sobra los conductores,, Este momento, podemos expresar
así,
Mc = Fc Hc ara (4-9)
donde,
FC ='Carga debida al viento, sobra los conductores
H- = Altura del conductor sobre el sualo\j
am = Vano .máximo admisible
La carga debida al viento, sobre un conductor por rretro de longitud,
se puede calcular por,
Fc = CCPCAC (4-10)
donde,
Cc = Coeficiente que depende del diámetro del con-
ductor que ,se .obtiene ,de .la tab.la 4-2,
P = Presión del v/iento sobre el conductor,
Ap = Área resistente del conductor por unidad de lojn
gitud que, como se ha indicado, ai) igual al di
metro por un metro0
Como una línea consta de dos o más conductores habrá que tomar
la fuerza correspondiente a cada uno de ellos.
La longitud del vano máximo admisible es igual a la suma del
semi-vano del un lado del poste y dal semi-vano del otro lado del po_s
te*
Tomando en cuenta todas las consideraciones hechsj, podemos ej
- 146 -
H-j , o . . , « ,
cribir la ecuación del momento del poste debido a la carga del viento
sobre los conductores ds la siguiente manera,
' F } (4-11)
donde,
^1 » r*2í « * • • < > * F"í = Cargas del viento sobre los dif_e
rentes conductoras, por unidad
de longitud,
n1> í"12? •-•••o» n¿ = Número de conductores del mismo
diámetro colocados a la misma
altura en relación al suelo,
l^ = Alturas de los diferentes conduc_
tares en relación al suelo.
Por último, sólo nos falta determinar el momento resistente del
poste que se calcula mediante la fórmula,
flr = Prh ' (4-12)
donde,
P „ = Fuerza de rotura del poste,r . 1 - 9
h = Altura del punto de aplicación do la fuerza
de rotura.
Regresamos a la ecuación (4-3)9 Reemplazamos el valor de ÍY1C d_a_
do por la ecuación (4-9) -y despejamos la longitud del vano máximo adrc\
sible,
nr/K--nf= (4-13)
- 147 -
Finalmente, reemplazamos los valores de las diferentes Fc y HC
y llegamos a la fórmula peí medio de la cual podemos calcular la lon-
gitud del vano máximo admisible, limitado por el esfuerzo transversal
del poste,
nr/K - nram * (4-14)
Ilustramos el procedimiento dsl cálculo del vano máximo
ble mediante un sjemploo
Suponemos una línsa trifásica de conductores ACSR, 3 NQ 2/0 -
AWG para las fases y 1 N9 2 ^WG para el neutro. Digamos' que se utili-
zan postes de hormigón armado de 11 metros de longitud y un esfuerzo
de rotura de 500 kilogramos*
Para calcular xa longitud del vano m'áximo admisible por medio
de la fórmula (4-14), tenemos que comenzar calculando el momento re -
sistente dado por la fórmula (4-12),
Mr = Prh
La fuerza de rotura es dato y vale 500 Kg0
La altura h es medida desde el suelo hasta el punto de aplica-
ción de la fuerza de rotura. Por tanto, h será igual a la l'ongitud del
poste, menos la parte que debe enterrarse y menos la distancia a partir
del extremo superior al punto donde se supons aplicada la fuerza. Diga-
mos que por las condiciones del suelo se tenga que enterrar el poste
1,80 metros y que el fabricante del poste Especifique que la fuerza de
- 14B
rotura debe considerarse aplicada en un punto situado & 0,20 mstros
debajo del extremo superior0 Según esto, el momento resistente del po_s_
te será,
Nr = 500 (11,00 - 1,80 - 0,20) = 4500 (Kg0m)
Luego, tenemos que calcular el momento flector Jai poste, utili_
zando la ecuación (4-8),
CpPpH2(D + 2d)
El coeficiente C obtenemos de la tabla 4-2 y, si 3IB trata de unp
poste de hormigón armado, normal, de sección circular, el coeficiente
vale 0,7o
La presión del viento sobre el poste P , como ya hemos indic_a_
do, podemos tomar 55 Kg/m2, que es un valor aceptable para nuestro
medio o
Luego viene la altura del poste sobre el suelo que será igual
a la longitud total del postéamenos la parte que se sotierra,
H = 11,00 - 1,80 = 9,20 (m.)
Para encontrar el diámetro D, suponemos que se trata de un po_s -
te cuyo diámetro en el extremo superior es de 0,13 metros y que su
conicidad aumenta a razón de 1,5 cm. por cada metrc de longitudo Según
esto tenemos los valores!
D = 0,268 (m.)
d = 0,130 (m,)
Reemplazamos todos los valores en la fórmula indicada y tenemos,
- 149 -
nf = 1/6-0,7.55(9,20)2 (0,268 + 0,260) = 236,76 (Kg.m)
Nos falta calcular el denominador ds la fórmula (4-14) que es
la que estamos utilizando para determinar la longitud del vano máximo
admisible. Para esto recordemos que a cada clase de conductor hay que •
aplicar, para encontrar la carga debida al viento por unidad de long_i
tud, la formula,
Fc = CcPcflc
El coeficiente "Cc, como ya se ha indicado, se obtiene de la t_a_
bla 4-2. Los diámetros de los conductores son aproximadamente, 11,35rom.
y 8,26 mm. , es decir, menores que 12,5 mm. por lo que el coeficiente
vale 1,2.
La presión del viento sobre los conductores hemos dicho que v_a_
le 44 Kg/m , siendo éste el valor de PC<,
El área resistente, como indicamos, es el producto del diámetro
del conductor por un metro de longitud0
Para tener completo el denominador de la fórmula (4-14), nos fa_l
ta indicar los valores de los factores n y H, los mismos qua pueden d_e
terminarse fácilmente* Para esto hay que recurrir a las estructuras m_o
délo del capítulo tercero y analizar la disposición de loa conductores
para una línea trifásica, que es la que nos ocupa por el momento. Así
encontramos que una fase ocupa la posición más alta, las otras dos f_a_
ses están colocadas a la misma altura y el neutro ocupa la posición más
baja. Si llamamos rh ,0*2 Y H^ las alturas respectivas o'g las fases y H4
la. altura del neutro, podemos tomar los siguientes valor es ¡;
- 150 -
H1 = 9,45 (nú)
H2 = 8,95 (m.)
H3 = 8,95 (m0)
H4 = 8,15 (m.)
SI tomamos en cuenta que las dos fases están colocadas a la mij3_
roa altura, en tfe-z de tener cuatro términos en el denominador de (4-14)
podamos tañer tres, haciendo H2 = H-r y por tanto, en este caso, si va_
lor de' 02 = n^» Reemplazando los valores, obtenemos para los términos
del denominador: 5,67, 10,73 y 3,55 (Kg0)0
Filialmente, tomando un factor de seguridad de 2, se obtiene si
vano máximo admisible,
o sea aproximadamente,
4500/2 - 286,76
5,67 4 10,73 + 3,55
= 98 (m.)
= 98,41
4.2 ELABORACIÓN DE TABLAS Y SU USO
Para elaborar cualquier tabla de valores calculadas, en gene-
ral, es conveniente ir haciendo tablas intermedias correspondientes a
los diferentes términos que intervienen en la ecuación con la que se
obtienen los valares de la tabla .general.
Para el caso qua tratamos aquí, sería conveniente elaborar, por
lo menos, tres tipos do tablas con muchas clases de cuadros intermedióse
- 151 -
Los tres tipos serían: para momentos resistentes de los postes, para
momentos flactores de los postes y ctro que nos permita calcular el -
denominador de la ecuación del vano máximo admisible, tomando en cueri
ta que este último tipo de tabla habrá' que elaborar para cada longitud
da poste así como para loa casos da una fase, dos fases y tres fases0
A continuación indicamos una manera de organizar los tipos de
cuadros referidos que resultan ser fundamentales para poder llegar a
la .ta,bla gen.e_r.al.
MOMENTOS RESISTENTES DE POSTES DE HORMIGÓN
LONGITUD
DEL
POSTE
ALTURA DELPUNTO DE -APLICACIÓNDE LA FUER
ZA
MOMENTO RESISTENTE SEGÚN LA CARGA DE ROTURA
350 Kg 400 Kg 500 Kg
MOMENTOS ELECTORES DE POSTES DE HORMIGÓN
LONGITUD
DELPOSTE
ALTURA
SOBRE ELSUELO
DIÁMETRO DEL POSTE
A RAS DELSUELO
EXTREMOSUPERIOR
MOMENTO
FLECTOR
- 152 -
CARGA DEL VIENTO SOBRE LOS CONDUCTORES
LONGITUD DEL POSTE =
TAMAÑO DELCONDUCTOR
(AÜG)
DIÁMETRODEL
CONDUCTOR
CARGA DEL VIENTO SOBRE EL CONDUCTOR
Hl H2 .*3 H4
El uso de Iss tablas de vanos máximos admisibles es ds suma i_m_
portancia para no llegar a sobrepasar los límites de esfuerzas del po_s_
'te y para poder seleccionar convenientemente los mismos de acuerdo a
la realidad de las necesidades*
Presentaremos, luego, tablas ds vanos admisibles para las lon-
gitudes de postes más usuales, para las resistencias ,de pastes más co_
muñes, para sistemas trifásicos, bifásicos, monofásicos y para difere£i_
tes calibres de conductores. Además, se consideran factores de seguri
dad 2 y 2,5, es decir que contamos con una buena variedad para poder
aplicar a los diferentes casos prácticas que pudieran prasentarse, dejn
tro .de la limitación del presente trabajo*
Como tendremos oportunidad de ver más tarde, estas tablas ser-
virán fundamentalmente para la verificación de los vanos que se pueden
obtener a partir de otras propiedades de la línea, Analizaremos la iji
fluencia de los diferentes parámetros y llegaremos a la °olucían más
- 153 -
conveniente del problema0
4.3 TABLAS PARA LOS POSTES Y CONDUCTORES MAS USUALES EN LINEAS
ELÉCTRICAS RURALES
La distribución de la energía eléctrica en las zonas rurales,
como ya se ha indicado, difiere de la distribución de la misma, en las
zonas urbanas0 Por un lado, los consumidores se encuentran alejados _u
líos de otros y las cargas individuales son generalmente pequeñas. Por
otro lado, existe el compromiso de reducir al mínimo el costo de la -
energía eléctrica, con un grado razonable de permanencia y seguridad
de servicioo
Como consecuencia de lo afirmado, el proyecto de las líneas e-
.léctricss rurales difiere en varios aspectos del proyecto de las lí -
neas urbanas0 Las diferencias más sobresalientes pueden sintr-fcizarse
en dos puntos: a) el consumo medio por kilómetro de línea es muy pe-
queño como consecuencia de. la disposición de los consumidores y b) CJD
tno la recaudación por kilómetro es baja, el costo deberá ser tan bajo
como sea posiblea
Una manera de reducir el costo es utilizando vanos largos con
lo cual se disminuye considerablemente el número de accesorios de la
línea o Pero naturalmente, esto implica tener tensiones mecánicas may^
res en los conductores, aumenta de flechas y, por tanto, postes más-
largos y de mayor resistencia para mantener las distancias de seguri-
dad mínimas requeridas. Analizando todos los factores y la manera có-
- 154 -
mo éstos influyen en el costo de la energía, siempre será pasible ll_e
gar a una solución óptima.
Uno de los asuntos más importantes que debe tomarse en cuenta
para llegar a la mejor solución, es que las características mecánicas
del conductor juegan un papel más importante que Iss características
eléctricas, a causa de las cargas bajas que se tienen; ds modo que se
ha llegado a la conclusión de que ias líneas eléctricas rurales deben
construirse utilizando conductores de aluminio reforjados con acero -
Í\CSR0
Por la razón anotada, las tablaJ de vanos máximos íidmisibles que
damos en el presente capítulo, son para conductores ACSR y, de entre _e
líos,para los calibres de conductores más probables de utilización0
Como se dijo, también se da la posibilidad de variación del vano de a_
cuerdo a la resistencia del .poste*
Los conductores más usuales, en la construcción dí¡ líneas elé^_
tricas rurales, son los de aluminio con alma de acero (ACSR) porque
son los que mejores condiciones reúnen para este objetivo. A continua_
ción indica ¡TI os las principales características de los conductores de
mayor utilización en nuestro medio0
- 155 -
TABLA 4-3
C A R A C T E R Í S T I C A S HE ALGUNOS CONDUCTORES A C S R
CALIBREAUGY
NUMERO DEHILOS
# 2/0 (6/1)
# 1/0 (6/1)
# 2 (7/1)
# 4 (7/1)
DIÁMETRO
mm
11,354
10,109
8,255
6,528
SCCCION
mm^
79,650
62,390
429131
26,518
PESO
Kg/Km
273,3
216,6
159,5
100,3
CARGA DEROTURA
Kg
2424
1941
1599
1038
RESISTÍA50°C,75^CORR.AD,
eoc/sOHM/Km
0,5562
0,6961
1,0255
1,5848
CORRIENTEADMISIBLEAPRQX. A60 c/s
AMPERIOS
270
230
180
140
LINEAS ELÉCTRICAS RURALES
13,8 KV
CONDUCTORES ACSR
- 157 -
TABLA 4-4
VANO MÁXIMO ADMISIBLE
TRES FASES, CUATRO CONDUCTORES ACSR
ESFUERZO TRANSVERSAL DEL POSTE 350 kg
LONGITUD DEL VANO EN METROS
LONGITUD DEL
POSTE (m)
3 f 2/0 (6/1)
1 # 2 (7/1)
3 f 1/0 (6/1)
1 # 2 (7/1)
3 #2 (7/1)
1 f 4 (7/1)
3 # 4 (7/1)
lif 4 (7/1)
FACTOR DE SEGURIDAD « 2
9,0
9,5
10,0
10, c
11,0
11,5
12,0
12,5
73
71
68
66
63
62
60
58
81
78
76
73
70
68
" 67
64
99
95
92
89
85
83
81
78
117
113
109
105
101
99'
96
93
FACTOR DE SEGURIDAD * 2,5
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
11,5
12,0
12,5
56
54
51
49
48
46
44
42
62
59
57
55
52
- 50
49
47
75
72
69
66
64
62 -
59
57
90
86
82
79
76
73
70
68
- 158
TABLA 4-5
VANO MÁXIMO ADMISIBLE
TRES FASES, CUATRO CONDUCTORES ACSR
ESFUERZO TRANSVERSAL DEL POSTE 400 kg
LONGITUD DEL VANO EN METROS
LONGITUD DEL
POSTE (m)
3 # 2/0 (6/1)1 # 2 (7/1)
3 # 1/0 (6/1)1 # 2 (7/1)
3 # 2 (7/1)1 # 4 (7/1)
3 # 4 (7/1)1 # 4 (7/1)
FACTOR DE SEGURIDAD « 2
9,o"
9,5
10,0
10,5
1Í,Q
11,5
'',2,0
12,5
86
83
80
78
76
73
71
69
95
92
89
86
83
81
. 79
77
116
111
108
104
101
99
':96
93
137
132
128
124
120
117
113
111
FACTOR DE SEGURIDAD =2,5
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
11,5
12,0
12,5
66
64
61
59
57
55
53
51
73
. 70
68
65
63
61
59
57
•89
86
82
79
76
74
71
69
106
101
98
94
91
38
85
82
- 159 -
TABLA 4-6
VANO MÁXIMO ADMISIBLE
TRES FASES, CUATRO CONDUCTORES ACSR
ESFUERZO TRANSVERSAL DEL POSTE 500 kg
LONGITUD DEL VANO EN METROS
LONGITUD DEL
POSTE (m)
3 # 2/0 (6/1)
1 # 2 (7/1)
3 # 1/0 (6/1)
1 # 2 (7/1)
3 # 2 (7/1)
1 # 4 (7/1)
3 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
FACTOR DE SEGURIDAD « 2
9,0 '
9,5
10,0
10,5
11,0
H,,5
J2,G
12,5
111
107
104
101
98
96
94
92
123
119
115
112
109
106
,103
101
149
144
140
136
132
129
126
123
177
171
166
161
157
152
149
146
FACTOR DE SEGURIDAD « 2,5
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
11,5
12,0
12,5
87
64
81
78
76
74
71
70
96
92
89
86
84
81
79
77
117
112
109
105
102
99
96
93
138
133
129
125
121
117
113
111
- 160
TABLA 4-7
VANO MÁXIMO ADMISIBLE
DOS FASES, TRES CONDUCTORES ACSR
ESFUERZO TRANSVERSAL DEL POSTE 350 kg
LONGITUD DEL VANO EN METROS
LONGITUD DEL
POSTE (m)
2 # 1/0 (6/1)
1 # 2 (7/1)
2 # 2 (7/1)
1 # 4 (7/1)
2 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
FACTOR DE SEGURIDAD »= 2
9,0
9,5
10,0
10,5
11,011,5
12,0
12,5
113
109
104
101
97
94
91
89
137
132
127
123
118
115
111
108
160
154
1/18
143
13Y
134
13Q
126
FACTOR DE SEGURIDAD * 2,5
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
11,5
12,0
12,5
56
82
79
75
72
70 -
67
64
105
100
96
92
86
-85
81
78
123
117
112
107
103
99
9:5
91
- 161 -
TABLA 4-8
VANO MÁXIMO ADMISIBLE
" DOS FASES, TRES CONDUCTORES' ACSR
ESFUERZO TRANSVERSAL DEL POSTE 400 kg
LONGITUD DEL VANO EN METROS
LONGITUD DEL
POSTE (m)
2 # VQ (6/D
1 # 2 (7/1)
2 # 2 (7/1)
1 # 4 (7/1)
2 # 4 (7/1)
\ -J (7/1)
FACTOR DE SEGURIDAD * 2
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
11,5
12,0
12,5
132
127
123
119
115
112
- -«IQ9
106
161
155
149
145
140
136
-•"132
129
188
181
174
169
162
159
'.154
150
FACTOR DE SEGURIDAD «2,5
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
11,5 -
12,0
12,5
102
97
94
90
87
84
81
78
124
119
117
110
106 •
102
98
95
.145
139
1J3
128
123
119
115
111
- 162 -
TABLA 4-9
VANO MÁXIMO ADMISIBLE
DOS FASES, TRES CONDUCTORES AC5R
ESFUERZO TRANSVERSAL DEL POSTE 500 kg
LONGITUD DEL VANO EN METROS
LONGITUD DEL
POSTE (m)
2 # 1/0 (6/1)
1 # 2 (7/1)
2 # 2 (7/1)
1 # 4 (7/1)
"2 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
FACTOR DE SEGURIDAD « 2
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
11,5
12,0'
12,5
170
164
159
155
150
146
-143
139
208
200
194
188
183
178
.,,1,74
170
242
234
226
220
213
208
•202
198
FACTOR DE SEGURIDAD = 2,5
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
11,5
12,0
12,5
133
128
123 '
119
116
112
109
106
162
156
151
146
141
137
133
129
169
182
176
170
164
159
154
150
~ 163 -
TABLA 4-10
VANO MÁXIMO ADMISIBLE
UNA FASE, DOS CONDUCTORES AC5H
ESFUERZO TRANSVERSAL DEL POSTE 350 kg
LONGITUD DEL VANO EN METROS
LONGITUD DEL
POSTE (m)
1 # 1/0 (6/1)
1 # 2 (7/1)
1# 2 (7/1)
1 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
FACTOR DE SEGURIDAD * 2
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
11,5
12,0
12,5
172
166
160
154
148
145
140 .
136
211
203
195
189
181
177
• -172
167
238
299
221
213
205
200
194
188
FACTOR DE SEGURIDAD «2,5
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
11,5
12,0
12,5
132
126
120
116
111
107
103
99
161
154
148
141
- 136
131
126
121
182
174
167
160
154
148
142
137
- 154 -
TABLA 4-11
VANO MÁXIMO ADMISIBLE
UNA FASE, DOS CONDUCTORES AC5R
ESFUERZO TRANSVERSAL DEL POSTE 400 kg
LONGITUD DEL VANO EN METROS
LONGITUD DEL
POSTE (m)
1 # VO (6/1)
1# 2 (7/D
1 # 2 (7/1)
1 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
FACTOR DE SEGURIDAD = 2
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
11,5
12,0
12,5
202
194
187
182
176
171
166
162
247
237
229
222
215
210
-204
198
279
269
260
251
244
237
23ü
224
FACTOR DE SEGURIDAD « 2,5
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
11,5
12,0
12,5
156
149
143
138
133
128
124
120
190
182
175
169
- 163
157
152
147
216
206
199
191
184
176
172
166
- 165 -
TABLA 4-12
VANO MÁXIMO ADMISIBLE
UNA FASE, £05 CONDUCTORES ACSR
ESFUERZO TRANSVERSAL DEL POSTE 500 kg
LONGITUD DEL VANO EN METROS
LONGITUD DEL
POSTE (m)
1 # 1/0 (6/1)
1 # 2 (7/1)
1 # 2 (7/1)
1 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
FACTOR DE SEGURIDAD = 2
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
11,5
12,0
12,5
260
251
243
237
230
224
219
214
318
307
298
289
282
274
268
262
361
348
337
327
319
310
302
295
FACTOR DE SEGURIDAD «2,5
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
11,5'
12,0
12,5
203
196
189
183
177
172
167
162
249
239
231
224
217
210
204
199
282
271
262
253
246
238
230
2¿4
CAPITULO 5
TABLAS DE FLECHAS
5.1 OBTENCIÓN DE ESTAS TABLAS.- SU USO .<
Antes de referirnos a las tablas de flechas para el tendido de
las líneas eléctricas rui-aias, .que -es el -objetivo p-rincipal de este ca-
pítulo, es necesario repisar algunos conceptos básicos y citar Factores
importantes que intervienen en la determinación de la flecha de un con-
ductor .
FLECHA
En primer lugar recordemos que se denomina flecha de un conductor
a la distancia vertical del punto medio dol segmento que une-los pun-
tos de suspensión del conductor, al conductor. Pues, cuando se suspen-
de por sus extremos, un alambre cualquiera adopta una curva caracterís-
tica que depende, fundamentalmente, de la inclinación que tenga en el
soporte. La inclinación depende de la tensión mecánica que se le de al
alambre y es al factor que determina oí esfuerzo de tracción.
TRACCIÓN
Es la componente horizontal de la fuerza que actúa sobre el con-
ductor. Por lo general, el ángulo del conductor en el soporte en rela-
ción a la horizontal es pequeño, por lo .cual, la tracción experimentada
por el conductor es varias vecss el peso del mismo. Aclaremos esto con
- 167 -
un gráfico para poder ver algunas relaciones,
///W//;<W "/VWAV// V ^
FIG. 5-1
De acuerdo a la figura ' toñecos
= T-/tgS (•5-1)
donde
Tn = Componente horizontal de la tensión (tracción)
Ty = Componente vertical de la tensión
e = Ángulo de la línea en el soporte
La componente vertical podríamos tomar, aproximadamente, como
el peso del conductor correspondiente a la mitad del vano, con lo cual,
Tv = (a/2)P (5-2)
donde
a = Longitud del vano
P = Peso del conductor por unidad de longitud
Reemplazando el valor de T en (5-l),
- 168 -
Th "(a/2)P
tge(5-3)
Como el ángulo es muy pequeño^la tangente también lo será y la
ecuación confirma lo dichoo
CAMBIOS DE TEMPERATURA
El comportamiento de una línea aérea con los cambios de tempe-
ratura es sumamente importante para su estudio. Cuando la tempera cura
es alta-, la línea se dilata, su flecha aumenta y la tensión mecánica
longitudinal, a que está sometido el cable aéreo, disminuye. Cuando la
temperatura es baja, por el contrario, la línea se acorta, disminuye
üu flecha y aumenta el esfuerzo de tracción sobre el cable. Siempre
ce ti;ata de que la línea resulte tan barata como sea posible y esto se
consigue disminuyendo la longitud de los postes al máximo qua las cijr
cunstancias lo permitan. Pero, por otro lado, no hay como disminuir
las distancias de seguridad mínima normalizadas que, para nuestro ca-
so j son, como se indicó en el capítulo anterior, 5,50 metros sobre t e
ráenos poco transitables, para las fases, y estas distancias aumentan
para cruces de caminos, líneas férreas, líneas de comunicación, etc.
La altura de los postes deben elegirse de modo que aún para las cir-
cunstancias más desfavorables (temperatura alta) de flecha máxima, no
se alteren las distancias de seguridad reguladas0
Para reducir el tamaño de los postes hay que dar a la línea la
..Tayor tensión mecánica posible con lo cual se reduce la flecha. Pero
- 169 -
hay qus tañer presente que los mayores esfuerzos de tracción, que se
originan en la línea con las bajas temperaturas, no deben rebasar los
esfuerzos especificados para el cable.
Según 8l Código Eléctrico Ecuatoriano, por eje.nplo, el cable de
aluminio con alma de acero de 6 hilos de aluminio y da 1 de. acero,y de
26 hilos de aluminio y 7 de acero, debe tener las siguientes caracte-
rísticas :
Resistencia a l a r o t u r a 33
Módulo de elasticidad (Young) BOGO Kg/rnm2
Coeficiente de dilatación lineal 19 x 1CT6 °C~1
Tensión máxima admisible 11 Kg/mm
Debido al efecto de la temperatura sobre Iss linoas aéreas, se
tiene que investigar el comportamiento de la línea con los cambios de
temperatura y de acuerdo a nuestras normas debe hacerse de la siguiejí
te manera:
a)Para zonas situadas a menos de. 1600 metros sobre el nivel del
mar: temperatura mínima 5°C y temperatura máxima 5Q°C, La s_o
brecarga debida al viento se dsbe calcular a 15DC0
b) Para zonas situadas a más de 1600 metros sobre 3i nivel del
mar; temperatura mínima, 0°C y temperatura máxima, 45°C0 Pa_
ra la sobre-carga debida al viento, 10DC0
FORMA DE LA CURVA
Nos referimos a la forma que adopta el concjuctor suspendido en
dos apoyos pues, si comportamiento de una línea aérea respecto a la
- 170 -
temperatura solo se pusde determinar cuando se conoce su forma geomé-
trica ,
Por la Mecánica sabemos que la forma que adquiere un conductor
es la de uns catenaria pero se puede demostrar que?psra vanos menores
de 500 metros,se puede asumir, sin cometer un error sensible que la
forma es parabólica. Así mismo hay que aclarar que, para vanos largos
del orden de 2000 metros o más, hay que trabajar con la llamada curva
elástica para calcular correctamente la flecha0
En el caso de electrificación rural,los van^s casi siempre se-
rán menores de 500 metros y, por tanto, estamos en la posibilidad de
realizar los cálculos tomando la curva que forma el conductor como una
parábola, como vamos a ver en lo que sigue0
FIG. 5-2
- 171 -
En la figura 5-1 representamos esquemáticamente una línea aérea
de longitud da vano a y de flecha f.
La figura 5-2 representa el semi-vano de la mijma linea0 Si nos
imaginamos la línea cortada en su punto más bajo en <?! que se aplica
una fuerza horizontal T^ igual a la tracción del cabln, no se altera-
rá el equilibrio del sistema. Sajo estas circunstancias, al cable pod_e
mos considerar como un cuerpo rígido, al mismo que podemos aplicar las
condiciones de equilibrio de la Mecánica 0
Escogemos un sistema de coordenadas cuyo or:'gen coincide con el
punto más bajo de la línea. Sea Q un punto de la curva de coordenadas
(x,y). Si P es el peso del conductor por unidad de longitud, el peso
del cable correspondiente a la longitud x (con bastante aproximación
se puede asumir x como la longitud del conductor) será P,-,;< que pode-
mos considerar concentr-ado-a ría .:diafcan.cia.aoc/»2,«..<>T.oman.do.-mom.Rnt.o-s-.-en r,e_
lación ai punto Q tenemos,
Th.y = PCX. x/2 = 1/2 (Pox2) (5-4)
Como resulta mejor operar con los esfuerzo? específicos pode-
mos hacer,
P = P/A (5-5)
donde A es el área de la sección transversal del cable y^ por tanto^ nos
da el peso por unidad de longitud y por unidad de área de sección
versal del conductor.
De igual manera, el coeficiente de trabajo o solicitación por
tracción es,
- 172 -
s = Th/A
Llevando los valores de (5-5) y(5-6) a (5-4) se llega a,
y =
(5-6)
(5-7)
En esta ecuación cuando x=a/2, siendo cerno ya- se ha indicado,
a, la longitud del vano» se llega s la fórmula para el cálculo de la
flecha del conductor,
f=-r^a2 (5-8)Hay que aclarar que en la fórmula (5-6) s representa la ten-
sión de tracción espedí fies, en el vértice de la parábola (x = 0). En
el punto Q, la verdadera tensión específica es s/cosc¿- siendo <*• el
ángulo de la inclinad ón en la posición x, pero? como el ángulo o¿ es
muy pequeño, el error que se comete al tomar solamente s, es muy pe-
queño como puede probarse?
cose*-
-i- = \¿
(dy/dx)2"
x)
(5-9.)
(5-1G)
Por tanto, la tensión específica verdadera del cable sería,
s = 3v
Y para el extreme del vano como x = a/2,
(5-11)
'\j-\¡ ' P 4 (.5-12)
Donde es fácil ver que,para vanos cortos,se puede tomar apro-
- 173 -
ximadamente s^ = s0
VANO INCLINADO
Esta clase de vanos se presenta cuando los puntos de suspensión
se encuentran a distinta altura. Un esquema 'que representa tal situación
es el siguiente.
FIG. 5-3
Hemos trazado paralelamante a la recta que pasa por los puntos
de apoyo una tangente a ,1a Ifnsa aé*rea0 Sí nos imaginamos cortado el
cable en el punto de tangencia, para que se mantenga el equilibrio, n_e
cesitamos aplicar en este punto una fuerza s1 (nos referimos a esf ue_r
zos específicos)o Si p 1 es el peso por unidad de longitud y por unidad
de sección del cable, la conoición de equilibrio, tomando momentos en
relación a A, podemos escribir,
- 174 -
s1 (fcos(3.) = (p1 ~~~) -f- (5-13)i 2. 4
Las relaciones entre p y p 1 así como entre s y s1 son;
p = p' cosp s = s' cosa (5-14)
Llevando estas relaciones a la ecuación (5--13) se obtiene,
1 P _§_coss s 8
,(.5-15)
Por último podemos generalizar y llamar x £ las distancias hjo
rizontales, y, a las distancias verticales y hacienda referencia a la
figura 5-3, la forma de la curva que toma la línea aáreio podría ex-
presarse ,
y = P x'(5-16)
Para determinar la influencia de la temperatura sobre la línea
aérea es además necesaria calcular la longitud de la misma, para lo
cual, como se ha indicada sin error perceptible podarnos considerar la
curva, "'formada por si conductor como una parábola dada por la ecuación
(5-7)
La magnitud de un elemento de longitud di ss,
di = \l 1 +(dy/dx)2
De la ecuación (5-7) se obtiene
(5-17)
- 175 ~
dydx
Con lo cual,
di = x2 dx
(5-18)
(5-19)
En las líneas aéreas que encontramos sn la práctica^el segundo
término de la cantidad s.ubradical -.es muy.p.equeño por lo que? .podemos
escribir aproximadamente,
di = dx (5-20)
Para obtener la longitud total de la línea L hay que integrar
de -a a +a. Haciendo esto se obtiene,
P2 82
24...OS--21-)
Tomando en cuenta la ecuación (5-8) e e puede escribir la longjL
tud de la línea en función de la flecha y queda,
a -p2L = a + -r 7o a
(5-22)
Con la ligera discusión hecha, hasta el momento estamos ya en
condiciones de determinar la influencia de la temperatura sobre la l£
nsa0 Para esto suponemos dos estados de la línea: al estado (l) co-
rresponde una temperatura t-, , un esfuerzo específico s y un peso de
línea p-i, al estado (2), una temperatura t2> un esfuerzo específico
s,-, y un peso de línea p2<> Realmente en nuestro caso el peso de la lí-
- 175 -
nea va a permariEcer constante, sin embargo, BS mejor tratar el caso ge
nsral.
• Aplica RÍOS a los dos astados de la línea la fórmula (5-21) con
los suhíndicss correspondíentas,
Ll = a
L2 = (
P-i n 2JL \ a
1
P2 2
S2
24
24
(5-23)
(5-24)
Restando " (5-24) de la (5-23) y hscisndo las operaciones ss
obtiens como resultado,
Li - LO =24
(5-25)
Si suponemos que en si estado (l) la temperatura es más alta
que an si estado (2), la temperatura aumenta en una cantidad t^_~t£ y
la elevación de tempsratura produce una dilatación (suponemos que el
estado (l) sigue al estado (2) ),
Lf = Lo c¿(t? - t, ) (5-26)
donde L0 es la longitud en el estado (2) yc¿el cosfieciente de
dilatación linéalo Como, al aumentar la temperatura, eurcenta la flecha,
el coeficiente dfi tracción se reduce sn una cantidad s.- - 3-10 El acor¿ _L —
tamiento elástico de la línsa provocado por esta reducción es,
AL.(s -
(5-27)
- 177
Donde E es el módulo de elasticidad en kg/mm^o Por consiguien-
te, debido a la variación de temperatura, la línea experimenta una va,
ríación en su longitud dada por,
Al = L - t) - L (• (5-28)
Esta variación de longitud tiene que ser igual a la dada por la
ecuación (5-25)
sl °2 * (5-29)
Tomando en cuenta que la longitud L2 es sólo ligeramente mayor
que la longitud del vano a, reemplazando L por a y realizando las opj
ración esllegamos,
'2 •P-
= t(5-30)
Que es la llamada ECUACIÓN DE CAMBIO DE ESTADO DE LA LINEA AE-
REA y representa la dependencia entre temperatura, peso y coeficiente
da tracción de una línea aérea0
Si suponemos, por ejemplo, que el máximo esfuerzo, que debe ser
igual al coeficiente de tracción admisible, se origina a una temperatjJ
ra de 5°C, entonces en la ecuación (5-30) reemplazamos: t2 = 5°C,
so = s , . .,, = s^., como no hay carga adicional pi= p9= p, con lo¿ admisible « ^ j . r ^ r r
que la ecuación nos permite calcular el coeficiente de tracción s-, CJD
rrespondiente a una temperatura t-^0 Oe este modo se llega a una ecua-
- 178 ~
ción de tercer grado que resulta muy laborioso resolverla, lo cual se
puede avitar calculando ios valores de las correspondientes températe^
ras t., para diferentes valores de sj_ con lo que se puede construir la
curva s-, = h (t]_). Ahora como en dicha curva para cada temperatura se
puede encontrar el correspondiente s^, utilizando la fórmula (5-8) p_o
demos calcular la flecha correspondíante, pudiendo, de esta manera,
también construir una curva f = g (t-,).
Las des curvas obtenidas se donominan curvas de tendido o de
monta je porque de ellas se pueden obtener los valoras del coeficiente
de tracción y de la flecha con los que se debe instalar una línea para
la temperatura ambiente existente en ese momento»
Otro factor importante qua influye en el cálculo de una línea
clarea es al fenómeno de vibración de los cables originado^ espacia lmeri_
J:?, por vientos de determinada velocidad. El problema ocasionado por e_s_
* "'tr8 'sf^ecto *se---3o'luc)i'o'na"-utilíi'Z'ando cualquier^método ; de.^amor,t-iguamiento
da los varios que existen.
Por todas las consideraciones hechas, es fácil concluir de que
paz-a construir una línea aérea se debe contar ya sea con tablas de fija
chías o con gráficos en los que puedan determinarse rápidamente sus v_a_
lores»- Pero es más conveniente si uso de tablas por cuanto su manejo
es más dinámico sn el campo, que es donde debe realizarse el trabajo.
Las tablas de flechas para el tendido de líneas son proporci_o
nadas por los fabricantes de los conductores, por lo cual no es dif¿
cil conseguir y los valores de las flechas son más confiables de los
qua pudieran obtenerse realizando cálculos con características de los
- 179 -
materiales que;posiblemente, no vsn a corresponder exactamente. En carn
bio el fabricante tiene qua, forzosamente, realizar pruebes ya que s_ó
lo así puede garantizar su producto.
Tratándose de líneas de conductor ACSR, sobra todo, es indispen_
sable tomar en cuenta qus no se puede considerar el módulo de elasti-
cidad constante como generalmente se haca, pues el comoortamiento de es_
te conductor mixto es bastante irregular cuando se aplican tensiones
mecánicas progresivas, y se debe a la diferencia de lat características
de los materiales de que están hechos los cables. La curva de alarga-
miento, cuando se aplican tensiones por primera ve-^ no coincide con
la de acortamiento cuando se suprime bichas tensiones yfl por otra parte,
en general, las curvas de fuerza y alargamiento son irregulares depejn
diondo de la fusrza aplicada dentro de los límites gspecifloados. Esta .
es otra de las razones para justificar el uso de las tablas proporci_o
• nades ipor- -el^f.ab.r-ican.te.rp.ues., -.es ..quien ,va ,a ..determinar con la suficien_
te precisión las curvas características de los cables y va a contar
con los elementos suficientes para el cálculo de las tablas.
En resumen, la flecha de una línea aérea depende fundamentalmen_
te de las características del conductor, de la longitud riel vano y de
la ternp ara tura. Como la longitud del vano puede variar entre límites
bastante grandes (lo que también origina esfuerzos en Iss líneas), -
las tablas de flechas deben darse para diferentes venas reguladores.
Un vano regulador se puede definir como un vano mayor que el
promedio en el que la tensión en el conductor, bajo cambios de carga
- 180 -
y temperatura, permanece aproximadamente igual a la tensión promedio
de una serie de vanos de longitud variable de un tramo de línea ais_
lado mecánicamente. Una regla satisfactoria, cuando la longitud de
los vanos es razonablemente uniforme, es hacer el vano regulador igual
al vano promedio, más los dos tercios de la diferencia entre el vano
máximo y el vano promedio:
2Vano Regulador = Vano Promedio + -r (Vano Pláximo - Vano Prome-
dio) .
Por lo visto, las tablas de f Lechas deben usarse tanto en la e_
tapa de'replantea de Is línea corno en la de construcción de la misma.
Por esta razón, si ss prevé que, durante la construcción, las conui -
ció ríes van a ser diferentes a las que se tienen en el replanteo habrá
que tonar las debidas precauciones para utilizar correctamente las a_
blas .
>El-.uso»de. ,l*a:S feabl-as no es nada .compJ-ic.adxj. y 4p.ue.dton.,vUi;J,Li.z.alr.sa
con mucha precisión ya que muchos fabricantes proporcionan dichas ta-
blas para varias clases de" vanos reguladores, para un buen número de
vanos que varían muy poco en su longitud, unos tras metros o menos,
lo mismo que para pequeños incrementos de temperatura. En la práctica,
para un cierto tipo de línea, como en el caso que nos ocupa, no se n_e
cesita tablas muy extensas. Í-Q más importante es utilizar las tablas
apropiadas para el caso, correctamente. . Por ejemplo, hay que estar s_e_
guros de usar las tablas apropiadas para el vano regulador calculado
para la línea que se está replanteando o construyendo. Para los termji
- 181 -
nales no pueden usarse las mismas tablas,pues exlstsn gráficos y tablas
apropiados para estos casos.
b',2 TABLAS MAS USUALES PARA NUESTRO QB3ETQ
A continuación presentamos algunas tablas de flechas para los
conductores que hemos considerado los- más usuales en líneas eléctri-
cas rurales, para las temperaturas más probables, para algunos vanos
reguladores y para longitudes de vanos que sa encuentran dentro de los
uanos admisibles calculados según el esfuerzo transversal de los pos-
tes •
Debe aclararse que es sumamente difícil encontrar tablas en el
Sistema Métrico, por lo cual, generalmente, hay que reducir los valo-
ras del Sistema Inglés, utilizando los factores correspondientes. MJJ
chas veces para obtener resultados con una buena aproximación hay que
construir varios gráficos para efectuar las interpolaciones necesarias.
En el caso de las tablas de flechas, las hemos convertido de un
bo3etín publicado por ALCOA, para flechas de líneas eléctricas rurales
ccmQtruídas con conductores ACSR de varios calibres, "ACSR RURAL LINES
ENGINEERING DATA, LIGHT LOADING STAKING AND STRINGING-SAG TABÚES, ROP1E
CABLE DIVISIÓN, ALUMINUF1 CONPANY OT AMERICA".
LINEAS ELÉCTRICAS RURALES
13,8 KU
CONDUCTORES ACSR
TABLAS DE FLECHAS
- 133 -
TABLA 5-1
CONDUCTOR AC5R # 2/0 AWG (6 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA - 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA
VANO REGULADOR » 140 METROS
LONGITUD DEL
VANO, METROS
61
64
67
70
73
76
79
82
85
88
91
94
98
101
104
107
110
113
116
119
FLECHA INICIAL, CENTÍMETROS, PARA VARIAS TEMPERATURAS (°C)
. 5°
17
20
23
25
"26
28
30
33
36
-v-39
42
45
48
51
54
57
60
63
66
70
15°
20
23
; 25
26
28
30
33
36
39
- -42
45
48
51
54
57
61
65
69
73
77
25°
24
25
26
28
30
33
36
39
- 42
,-.•45
48
51
55
59
63
67
71
75
79
83
30°
24
25
' 29
33
36
39
42
45
48
-"51
54
57
61
65
69
73
77 f
82
87
92
40°
28
30
33
36
39
43
47
50
53
-56
60
64
68
73
78
82
86
91
96
102
- 134 -
TABLA 5-1
(CONTINUACIÓN)
CONDUCTOR AC5R # 2/0 AWG (6 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA - 50 % DE LA TENSIÓN DE RüTURA
VANO REGULADOR «• 140 METROS •
LONGITUD DEL
VANO, METROS
122
125
128
131
134
" 137
140
. «143
146
149
152
155
158
162
165
FLECHA INICIAL, CENTÍMETROS, PARA VARIAS TEMPERATURAS (°C)
5°
74
78
- 82
66
90
94
98
. ...102
107
112
117
120
125
130
135
15°
; 81
85
89
93
97
101
105
. .,1Q9
114
119
124
129
134
139
144
25°
87
91
55
100
105
110
115
...120
125
130
136
142
148
154
160
30°
• 97
102
107
112
117
122
127
132
138
144
150
. 156
162
168
174
40»
108
114
120
126
132
138
144
.15.0
156
162
168
175
182
189
196
- 185 -
TABÚ 5-1
(CONTINUACIÓN)
CONDUCTOR AC5R # 2/0 AWG (6 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA « 50 % DE LA TENSIÓN DE RüfURA
VANO REGULADOR * 140 METROS
LONGITUD DEL
VANO, METROS
168
171
174
177
180
* 183
186
.189
192
195
198
201
204
207
210
FLECHA INICIAL, CENTÍMETROS, PARA VARIAS TEMPERATURAS (°C)
5°
140
145
- 150
155
161
167
173
,,179
185
191
197
203
209
215
221
15°
• 150
156
162
168
174
180
186
. .-,192
198
204
210
216
223
230
237
25°
166
172
178
184
190
196
202
. , ,209
216
223
230
237
244
251
258
30'
• 181
188
195
202
209
216
223
.230
238
246
254
262
270
279
288
40°
203
210
218
226
234D
242
250
258
266
274
283
292
301
310
320
- 186 -
TABLA 5-2
CONDUCTOR AC5R # 1/0 AWG (6 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA -= 50 % BE LA TENSIÓN DE ROTURA
VANO REGULADOR « 140 METROS
LONGITUD DEL
VANO, METROS
61
67
73
79
85
91
95
.98
101
104
107
110
113
116
119
122
125
128
131 ;
134
FLECHA INICIAL, CENTÍMETROS, PARA VARIAS TEMPERATURAS (°C)
5'
17
22
26
30
35
40
43
46
50
53
56
59
63
67
70
74
78
82
86
90
• 15°
20
24
25
32
38
44
48
51
54
58
62
66
70
74
78
82
86
90
94
98
25°
24
26
30
36
42
47
52
57
61
65
68
71
75
79
83
87
91
96
101
106
3C°
24
^l33
39
45
51
57
62
66
70
74
77
80
84
89
94
99
104
109
1J.4
40a
25
31
37
44
51 •
58
63
68
72
76
81
B6
91
90
101
106
111
116
121
127
- 187 -
TABLA 5-2
(CONTINUACIÓN)
CONDUCTOR ACSR # 1/0 AWG (6 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA - 50 % DE LA TENSIÓN DE ROYURA
VANO REGULADOR « 140 METROS
LONGITUD DEL
VANO, METROS
137
140
143
146
149
' 152
155
.¿59
162
165
16B
171
174
177
180
FLECHA INICIAL, CENTÍMETROS, PARA VARIAS TEMPERATURAS (°C)
5°
93
97
- 101
105
109
113
117
. .,121
126
131
136
141
146
151
156
15°
- 102
107
112
116
120
124
129
,,13.4
139
144
150
156
162
166
174
25 •
111
116
121
126
131
136
141
, J.47
154
160
166
172
178
184
190
30'
U9
125
132
138
144
150
156
,,162
166
174
180
186
192
199
206
40°
133
139
145
151
158
165
173
-.181
189
194
200
207
214
222
230
188 -
TABLA 5-2
(CONTINUACIÓN)
CONDUCTOR ACSR # 1/0 AWG (6 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA « 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA
VANO REGULADOR « 140 METROS
LONGITUD DEL
VANO, METROS
183
166
189
192
195
198
201
-204
207
210
213
216
219
223
226
FLECHA INICIAL, CENTÍMETROS, PARA VARIAS TEMPERATURAS (°C)
5°-
162
168
174
160
186
191
196
,-202
209
216
223
230
236
242
250
15°
160
186
192
198
204
210
217
v224
231
238
245
252
259
266
273
25°
196
203
210
217
224
231
238
-. 1*245
252
259
267
275
283
291
300
30°
213
220
228
236
244
252
260
..,-268
276
284
292
300
308
316
324
40°
238
246
254
262
270
279
268
,.,.2-9.7
306
315
324
333
343
353
364
- 189 -
TABLA 5-3
CONDUCTOR AC5R # 2 AWG (7 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA » 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA
VANÜ REGULADOR - 150 METROS
LONGITUD DEL
VANO, METROS
61
67
73
79
85
91
95
98
101
•104
107
110
113
116
119
122
125
•128
131
134
FLECHA INICIAL, CENTÍMETROS, PARA VARIAS TEMPERATURAS ("C)
5°
14
19
23
27
31
35
39
42
45
47
49
52
56
59
62
65
69
72
75
78
15°
18
20
24
29
34
38
41
45
48
•-51
54
57
60
tí3
66
69
73
77
81
85
25°
21
23
27
32
37
42
47
49
52
-,56
59
62
66
70
74
78
82
86
90
94
30»
21
24
29
35
40
46
52
54
59
..- 62
65
69
73
77
81
85
89
93
97
101
40°
23
28
33
39
45
51
56
61
65
-70
74
77
81
85
• ' 90
95
100
105
109
113
- 190 -
TABLA 5-3
(CONTINUACIÓN)
CONDUCTOR AC5R # 2 AWG (7 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA = 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA
VANO REGULADOR * 150 METROS
LONGITUD DEL
VANO, METROS
137
140
143
146
149
• 152
155
.159
162
165
168
171
174
177
180
FLECHA INICIAL, CENTÍMETROS, PARA VARIAS TEMPERATURAS (°C)
5°
ei85
- 89
93'
97
101
105
109
113
117
121
125
129
134
139
15°
• 89
93
97
101
105
109
113
,117
121
126
131
136
141
146
151
25»
98
101
105
109
114
119
124
129
134
139
144
149
154
159
164
30°
105
111
.116
121
126
131
135
141
146
152
158
164
171
,178
185
40°
118
124
130
136
142
148
154
160
166
172
176
184
191
198
205
- 191 -
TABLA 5-3
,, " (CONTINUACIÓN)
CONDUCTOR ACSfi # 2 AWG (7 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA = 30 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA
VANO REGULADOR * 150 METROS
LONGITUD DEL
VANO. METROS
183
186
189
192
195
196
201
204
207
210
213
216
220
223
226
FLECHA INICIAL, CENTÍMETROS, PARA VARIAS TEMPERATURAS Í'C)
5°
144
149
154
159
164
170
175
180
185
191
19V
203
209
215
222
15°
156
161
167
173
179.
184
189
•'195
201
207
213
219
225
231
238
25°
170
176
182
188
194
200
206
-2X2
218
225
232
239
246
254
262
30°
191
197
203
209
215
221
228
'23"5
242
249
257
265
273
281
290
40°
212
220
228
236
244
252
260
'2158
276
284
292
300
308
316
. 324
- 192 -
TABLA 5-4
CONDUCTOR AC5R # 4 AWG (7 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA - 50 % DE LA TENSIÓN D£ ROTURA
VANO REGULADOR - 150 METROS
LONGITUD DEL
VANO, METROS
64
67
70
73
76
79
82
. 85
88
91
95
98
101
104
107
110
113
116
119 '
122
FLECHA INICIAL, CENTÍMETROS, ' PARA VARIAS TEMPERATURAS (°C)
5°
17
19
21
23
25
27 '
29
31
33
35
37
40
43
46
49
52
55
56
61
64
15°
20
21
'23
25
27
29
32
34
36
39
42
45
48
51
54
57
60
63
67
71
25°
21
22
'24
26
29
32
35
38
41
44
47
50
53
56
59
62
65
69
73
77
30°
22
24
27
30
33
36
39
42
45
48
51
54
57
60
64
68
72
76
80
54
40°
25
27
29
31
34
37
40
44
48
52
56
60
64
68
72
76
80
84
88
92
- 193 -
TABLA 5-4
(CONTINUACIÓN)
CONDUCTOR AC5R # 4 AWG (7 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA » 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA
VANO REGULADOR = 150 METROS
LONGITUD DEL
VANO, METROS
125
128
131
134
137
140 .
" 143
146
..149
152
155
159
162
165
168
171
174
177
180'
183
FLECHA INICIAL, CENTÍMETROS, PARA VARIAS TEMPERATURAS (°C)
5°
67
70
74
• 78
82
86
88
92
.,96
100
104
108
112
117
122
127
132
137
142
147
15 r
75
: 7983
67
91
94
98
102
,JLQ6
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
25°
81
85
89
93
97
102
107
112
J-17
122
127
132
137
142
147
152
157
162
168
174
3fJ°
67
'92
97
102
107
112
117
122
.....127
132
137
142
148
154-
160
165
171
177
163
189
40°
96
100
105
110
115
121
127
133
139
145
151
157
163
169
175
182
189
196
203
210
- 194 -
TABLA 5-4
(CONTINUACIÓN)
CONDUCTOR ACSR # 4 AWG (7 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA - 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA
VANO REGULADOR » 150 METROS
LONGITUD DEL
VANO, METROS
186
169
192
195
198
201i
204
-70?
210
213
216
219
223
226
230
FLECHA INICIAL, CENTÍMETROS, PARA VARIAS TEMPERATURAS (°C)
5°
152
157
162
167
172
177
182
'187 .
193
199
205
211
217
222
228
15°
165
171
177
183
189
195
201
•J'2D7
213
219
225
231
237
244
250
25°
180
186
192
198
205
212
218
—224
230
237
244
251
258
265
272
30°
195
201
208
215
222
229
236
-2'4-3
250
257
265
273
281
290
300
40°
217
223
230
237
244
252
260
-'268
276
284
292
301
309
318
327
- 195 -
DETERMINACIÓN DE LA FLECHA EN UN VANO INCLINADO
Como quedó indicado antes, esta caso 38 presenta cuando loa so-
portes de un vano se encuentren a diferente nivel.
Un método práctico para calcular la flecha en relación al so-
porte más bajo así como la distancia horizontal del punto más bajo del
conductor al soporte más bajo es el que indicamos eirla que sigue. Pa
ra esto representemos esquemáticamente una línea aérea;
FIG. 5-4
1 = f( 1 - 0/4f)!
a = i( 1 - D/4f)1 2
(5-31)
(5-32)
- 196 -
donde :
f , = Flecha en relación al soporte inferior
a, = Distancia horizontal ;punto más bajo del conduc1
tor al soporte inferior
O = Diferencia de nivel de los soportes
F = Flecha del vano horizontal
a • -= 'L'ongi'tud del. vano horizontal (distancia entre
soportes)
Si el factor (l - D/4f ), en las fórmulas anteriores ,' es negativo
na se puede utilizar este método puesto que eso significaría que el
punto teórico más bajo del conductor estaría al lado opuesto del sopor_
te inferior.
Un método conveniente es determinar fn por medio de curvas cons
tí u idas a base de la fórmula (5- 31). Un ejemplo da dichas curvas es el
siguiente;
FLE
CH
A
Büi
L V
AN
O
PLA
NO
{m
}
m o o z: o m r~ m o m ~z.
c 21 O O r o o rn H 3D O
CAPITULO 6
TABLAS DE TENSORES
6.1 CALCULO DE TENSORES.- ELABORACIÓN DE TABLAS PARA DIFERENTES
CASOS DÉ APLICACIÓN.- USO DE LAS TABLAS
En general, los tensores y anclajes deben instalarse en los ter_
mínales de los tramos de la línea, en los vanos demasiado largos en
los que la tensión mecánica sobre los postes resulta excesiva, en los
puntos donde existe desequilibrio en la tensión del conductor y en los
cruces de vía. Deba considerarse el poder de retención del suelo que
depende de la naturaleza del mis:uo y la capacidad del poste para re-
sistir cargas mecánicas opuestas y ds flexión.
El monta je de un *t-ensnr -consiste •dB-*lTars-~s*iguárerrb-es •-par'iye'SJ:
1.- Fijación del tenror al poste, que puede hacerse utilizan
do el método má.s conveniente para cada caso y depende del
tipo de posta empleado en la línea y de las condiciones
mecánicas.
2.- El cabla del teriGor que contiene uno o dos aisladores del
tipo de tracción.
3.- Fijación del tensor ya sea al poste qus sirve de ancla jo
o al ancla subterránea a usarse0
En las estructuras asignadas con las letras E y F del•capítu-
- 198 -
lo tercero pueden verse algunos tipos de tensores más usuales en los
que 36 detallan los montajes y materiales necesarios para los tensores
de líneas rurales que son los que, por ahora, nos ocupan.
La carga total en un ángulo es la suma de la carga debido al
vienta sobre el poste y sobre los conductores, más la resultante de
las tensiones mecánicas de los conductores de las l.ínuas. Estas tres
cargas se pueden sumar con cierta facilidad reduciéndolas primero a
cargas horizontales equivalentes que actúan en el punto de fijación
del tensor0
El .cálculo_ de la carga debida al uiento sobre postes y conduc-
tores se efectúa siguiendo el método ya indicado rn al capítulo cua_r
to* En lo que se refiere a la tensión de los conductores encontramos
tablas con los valores de las características de los diferentes cables,"
proporcionadas por los fabricantes. Es posible consegui.v también ta -
blas que dan los V'á'ló'r'es idB*U'a''*ten"s ion'wKorrr2O'n't'atl'vsftí-br'B'!'0sl -p'O's-t'e "para
diferentes ángulos, para varias longitudes de vanos y considerando ya
la carga debida al viento sobre los conductores. Las tablas que se -
adaptan muy bien para nuestro medio, son, por ejemplo, las publicadas
por: "ACSR RURAL LINES ENGINEERING DATA,DESIGN DATA, RQflEL CABLE DIVI-
SIÓN, ALUniNUH COflPANY OF AMERICA11. Son válidas con suficiente aproxi.
mación las tablas correspondientes a carga liviana-construcción grado
"C11 (LIGHT LOADING - GRADE "C" CONSTRUCTION) , En caso de no utilizar
dichas tablas, se pueden tomar los valores de la tensión de rotura de
los cables y trabajar con una tensión, de máximo, al 50 ds la de r_p_
tura 0
- 199 -
A continuación indicamos el método general para el cálculo del
tensor requerido para cualquier línea que forma un ángulo determinado,
Para facilitar, tomamos como base los gráficos siguientes:
Fh
FIG. 6-1
ÍWv " v' / //. y vy y y/x
FIG. 6-2
- 200 -
Las figuras representan esquemáticamente una' línea,..la (6-l) y
un tensar, la (6-2). El procedimiento de cálculo serí.? •• ' . . - . '
a) En primer lugar hay que calcular la carga debida al viento
sobre el poste. Para esto encontramos el momento flector
del poste utilizando la fórmula (4-8) que se dio en el ca-
pítulo cuarto para tal. objeto*
c PP P (D + 2d)
donde;
n«, = Momento flectnr del poste, referida al suelo,
Cp = Coeficiente para, poste redondo = 0,7,
P = Presión del viento sobre el ooste.P
H = Altura del poste sobre el suelot
0 s Diámetro dal poste a ras del suelo,
d = Diámtro del poste en el extremo superior.
Con esto se calcula la fuerza ejercida por el viento sobre el
poste, por la fórmula
P-L = 1,8 (l»lf/A) (6-1)
donde:
P.. = Fuerza sobre el poste,
M- = Momento flector del poste,
A = Altura del punto de fijación del tensor,
b) Hay que calcular la carga del viento sobra los conductores
- 201 -
siguiendo el mismo método descrito en el capítulo cuarto.
F = Cn P d ac c c m
dcnde
F = Carga del viento sobre un conductor,
Cc = Coeficiente = 1,2 para nuestro caso,
P = Presión del viento sobre el conductor,
d = Diámetro del conductor,
,am= .Vano medio de los vanos adyacentes al poste de
ángulo.
Como, generalmente, hay más de un conductor, la fórmula (6-2)
hay que aplicar a cada tipu de conductor. Supongamos el caso típico
de una línea trifásica. Habrá una fuerza F-, por cada conductor de f_a_
se y" una fuerza F/ para 81 neutro. Con las cargas así obtenidas calcjj
lamas el momento total,
Me = ?l^I + 2 F-LH2 + F4H4 (6-3)
donde
nc = Momento total en relación al suelo,
H, = Altura de una fase,
H2 = Altura de las dos fases,
H. - Altura del neutro.
Con esto ya podemos calcular la carga debida al viento sobre
los conductores,
P9 = 1,8 (MC/A) (6-4)
- 202 -
donde
P9 = Carga total del viento sobre loa conductores,
nc = Fl omento producido por la ca?ga del viento sobre
loa conductores, referido al suelo,
A = Altura del punto de fijación dsl tensor,
c) Por último, calculamos la tensión produci'da por cada conduc^
tor tomando,como se había indicada,dicha tensión igual al
- 5G^ de la >r-ot-ur-a. Qa-lcul-amos -el momento--total -debido a e_s_
tas cargas. Así mismo para el caso de una línea trifásica
tendríamos
«t = Hl H T4 H4 (6-5)
donde
donde
M, = Momento total debido a la tensión de los con-
ductores,
T, = Tensión de cada fase,
T* = Tensión del neutro,
H = Como antes, altura de los conductores sobre si
suelo,
finalmente calculamos la carga,
P3 = nt/A (6-6)
P« = Carga total debida a la tensión de los conduc_
tores,
FL = Momento respecto al suelo,
A = Altura del punto de fijación del tensor0
- 203 -
La carga total resultante es,
(6-7)
La fuerza horizontal en la dirección del tensor, aproximada-
mente calculamos por la formula,
Fh = 2 P sen(e/2) (6-8)
Y, por último, la fuerza de rotura del cable del tensor viene
¿a da por
F. 87,5 sen (6-9)
Con el valor así obtenido se busca en una tabla de cables para
•'¿snsor el diámetro que debe tener el mismo para resistir a la fuerza
calculada. Los cables para tensor son especiales, no son cables de a_
cero'cualquiera ya que deben tener el denominado . galvanizado doble0
£n la tabla 6-5 pueden encontrarse las caracterísricas de los dife-
rsnóras cables para tensor, 'Por -otra parte, no es nada económico usar
varios tamaños de cable para tensor en una misma línea, es preferible
usar el menor número de diámetros posible*
Cuando se utilizan tablas para el cálculo de tensores, lo ref^
rsnte a los puntos b y c anteriores, se reduce a uno salo ya que en
los valores de las tablas están consideradas tanto las cargas debidas
al vienta como las cargas debidas a la tensión del conductor. Además
dichos valores se dan para diferentes ángulos y para varias longitudes
del vano. En caso de usar las tablas, sólo hay que calcular el momen_
to resultante y encontrar la fuerza equivalente en el punto de fija-
- 204 -
ción del tensor, dividiendo el momento total para la altura de dicho
punto.
Por otra parte, 3n la práctica, la carga debida al viento sobre
el poste ea relativamente pequeña y, sin mayor error, puede considerar^
se la misma para varias alturas de postes utilizados en una línea ru-
ral, simplificando,de ecte modo,en algo la elaboración de las tablasi
de tensores pero, sn cambio siempre hay que considerar el número de f_a_
.sesj, -la clase de ,c.on.duc,t.G,r., la ,inc,lin.aci.ón .del tensor., el ángulo de la
línea y la longitud del vano*
La elaboración de tablas se realiza de la siguiente manera, cuan_
do se • trata de calcular con una buena aproximación un tensor para una
línea :
19) Se debe cuntar con una tabla de momentos flectores para
las diferentes ciases de postes a utilizarse en la línea.
Si dichos momentos ss calculan por el meto'do indicado en el
capítulo cuartot para nuestro caso la tabla es la siguien-
te:
- 205 -
TABLA 6-1
PIGMENTO FLECTOR DEL POSTE RESPECTO AL SUELO
LONGITUDDEL POSTE
METROS
9,0
9,5
10,0
10,5
11 ;o
11,5
12,0
12,5
EMPOTRA-MIENTOMETROS
1,50
1,55
1,60
1,65
1,70
1,75
1,80
,1.,85
ALTURA SO -BRE SUELO
METROS
7,50
7,95
8,40
8,85
9,30
9,75
10,20
. 10 .65
DIÁMETROEN SUELOMETROS
0,24
0,25
0,26
0,26
0,27
0,28
0,28
-.>,AtV29
OIAMLTHOSUPERIORMETROS
0,13
0,13
0,13
0,J 3
0,13
0,13
0,1;
.- O.,13
MOMENTOFLECTORKg/m
180
205
237
263
295
327
359
398
22) Se requiere de una tabla en la que se pueda obtener la fue_r_
za horizontal de .acuerdo al conductor, al ángulo de la lí-
nea, la longitud del vano medio entre los dos adyacentes al
poste y, en esos valores, está incluida la carga del viento
sobre los conductores,»
- 206 -
TABLA 6-2
FUERZA HORIZONTAL PARA LA 'DETERMINACIÓN DEL TENSOR EN UN POSTE DE ÁNGULO
CONDUCTORES AC5R - TENSIÓN MÁXIMA - 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA
ÁNGULO
ERADOS
FUERZA TOTAL FN EL PUNTO DE FIJACIÓN DEL TENSOR, KILOGRAMOS, PARAVARIOS VANüS PROMEDIOS DE LOS DOS ADYACENTES AL POSTE, METROS
60 75 90 105 120 135 150 165 • 180
PARA UN CONDUCTOR # 2/0 AWG (6 ALUMINIO/1 ACERO)
5'
30°
•60C
162
679
1259
- 174
693
1271
187
706
1283
201
719
1295
214
732
1306
228
745
1318
241
758
1330
255
771
1341
268
784
1353
PARA UN CONDUCTOR # 1/0 AWG (6 ALUMINIO/1 ACERO)
5°
30°
60-
133
550
1012
145
561
1023
157
573
1033
169
585
1044
161
596
1054
193
608
1065
205
620
1075
218
631
1085
230
643
1096
PARA UN CONDUCTOR # 2 AWG (7 ALUMINIO/1 ACERO)
5°
30°
60°
109
452
833
119
462
842
.,129
471
851
,139
481
359
148 .,
490
867
,-158
500
876
.168
509
885
..-178
520
893
,19,8 .
528
902
PARA UN CONDUCTOR # 4 AWG (7 ALUFINIO/1 ACERO)
5°
30°
60°
77
299
546
84
307
542
92
314
559
100
322
566
108
329
573
115
337
580
123
544
587
131
352
593
139
359
600
NOTA: Fuerza total igual a la presión del viento sobre un conductor más la com-
ponente de la tensión del ccble producida por el ángulo en la línea.
- 207 -
33) Se necesitan tablas en las que puedan encontrarse directa-
mente las diferentes alturas de los conductores y de los
puntos de fijación de los tensores en relación al suelo.
Como por ejemplo, tomamos el caso de un sistsma trifásico
con neutro. Llamamos hU, H2 y H~ las aJturas de los condu_c
tores correspondientea a las fases H¿, la altura del neutro
y A, la altura del punto de apoyo del taneor,
- TABLA 6-3
ALTURA DE CONDUCTORES Y TENSORES SOBRE EL SUELO
LONG. POSTE
METROS
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
11,5
12,0
12,5
H!
METROS
7,70
8,15
8,60
9,05
9,50
9,95
10,40
10,85
H2
METROS
7,30
7,75
8 ? 20
8,65
9,10
9,55
10,00
10,45
H3METROS
7,30
7,75
8,20
8,65
9,10
9,55
10,00
10,45
H4Fin ROS
6,45
6,9D
7,35
7,80
8,25
8,70
9,15
9,60
A
METROS
6,80
7,25
7,70
8,15
8,60
9,05
9,50
9,95
42) Como pueden existir una variedad de distancias del pie del
poste al tensor, y lo mismo varias alturas dal punto de ap_o_
yo del tensor, se necesita una tabla do senos del ángulo
- 208 -
formado por el poste y el tensor. £ste ángulo depende de L
que- es la distancia horizontal de la basa del poste al tejn
sor en tierra y de A que es la altura de.1 punto de apoyo»
TABLA 6-4
VALORES DE SENOS PARA VARIAS L/A
L/A
0,20
0,24
0,28
0,32
0,36
0,40
0,44
0,48
0,52
0,56
sen0
0,196
0/233
0,270
0,305
0,339
0,372
0,403
0,433
0,461
0,489
L/A
0,60
G,64
0,68
0,72
0,76
0,80
0,84
0,88
0,92
0,96
isen$
0,515
0,539
0,562
0,584
0,605
0,625
0,643
0,661
0,677
0,693
L/A
1,00
1,04
1,08
1,12
1,16
1,20
1,24
1,28
1,32
1,36
sen$
0,707
0,721
0,734
0,746
0,757
0,768
0,778
0,788
0,797
0,806
52) Una vez calculado el esfuerzo del tensor habrá! que selec-
cionarlo y para esto necesitamos disponer de datos de va-
rias clases de cables con las diferentes características
de los mismos. Un ejemplo es la 6-5
- 209 -
TABLA 6-5
TAMAÑO PESO Y CARGA DE ROTURA DE CABLES DE «CERO PARA TENSORES
DIÁMETRODEL CABLEMIL IMETROSY PULGADAS
6,35 - 1/4
7,14 - 9/32
7,94 -. 5/16
9,53 - 3/8
1.1,11 - 7/16
'12,70 - 1/2
i.4,29 - 9/16
15,38 - 5/8
.19,05 - 3/4
22,23 - 7/8
PESO A-PRQXIMAOOkg POR 100
METROS
18,0
24,4
30,5
40,6
59,4
76,9
99,8
121,0
171,9
235,2
CARGA MÍNIMA DE ROTURA EN KILOGRAMOS
CORRIENTE
862
1166
1451
1928
2585
3356
4354
5262
7257
9934
SIEMENSMARTIN
1429
1928
2427
3152
4241
5488
7121
8.6.64
11884
16284
ALTA RES.MECÁNICA
2154
2093
3629
4899
6577
8527
11113
13426
18507
25311
MUY ALTARES.FlECo
3016
4Ü60
5080
6395
9435
12202
15876
.19232
26445
36152
El uso de las tablas elaboradas hasta aquí, es sencillo y co-
rresponde exactamente el método para el cálculo del cable del tensor.
Can las tablas anteriores se procede siguiendo el método de utiliza-
ción que explicamos en lo que sigue.
USO DE LA TABLA 6-1
Como se supone conocido el poste utilizada en el ángulo para el
que se quiere determinar el tensor, obtenemos de la tabla 5-1 el momejn
- 210 -
to flector para dicho poste. Luego recurrimos a la tabla 6-3 (o simi-
lar a ésta) en donde obtenemos A que es la altura del punto de fija-
ción del tensor. Dividimos el valor del momento flector para el valor
de A y el resultado múltiplacsmos por el factor de seguridad 1,8. De
este modo, se obtiene la carga ocasionada por el viento sobre el poste.
USO DE LA TABLA 6-2
Son conocidos el vano promedio de los dos adyacentes al poste
que lleva tensor, los conductores de la línea y el ángulo formado por
la misma. Con estos datos obtenemos de la tabla 6-2 la fuerza hcrizojí
tal para cada conductor da la línea. En dicha fuerza está comprendida
la carga uel viento sobre los conductores y la carga debida a la ten-
sión mecánica de cada Conductor. Además ya está tomado en cuenta el
factor de seguridad. Con estos valores y las alturas de los conductores
obtenidas de la tabla 6-3, se calculan los momentos producidos por t_o_
..das ,los conductores. Dlv.i,di.an,do..,el,J.mom.ent.o. ,to/b.S;l p,aita-Aif >obtenida de
la misma tabla 6-3, encontramos la carga resultante. Se suman las dos
caras calculadas y se tiene la fuerza horizontal total que actúa so-
bre el poste.
USO DE LA TABLA 6-3 .
.Como puede darse cuenta, esta tabla utilizamos para el cálculo
de la fuerza debida del viento sobre el poste, como para el cálculo de
la fuerza producida por la tensión del cable y por el viento sobre ca
da conductor. Hay que aclarar que esta no es la única tabla, deben pr_e_
pararse otras similares según el caso de una fase, dos fases, disposi_
- 211 -
ción vertical de conductores, etc0
USO DE LA TABLA 6-4
En esta tabla obtenemos el seno dal ángulo que forma ej tensor
con al poste de acuerdo a la relación entre Is distancia del tensor,
en tierra, a la base del poste y la altura de fijación del tensor* 05.
vidiendo la carga total (horizontal) para el seno del ángulo y multi-
plicando por el factor 100/87,5 obtenemos la tensión de rotura del c_a
ble del tensor.
USO DE LA TABLA 6-5
Con la tensión de rotura calculada,recurrimos a la tabla 6-5 en
la que podemos escoger el diámetro del cable de acero para el tensor0
ANCLAJE
Indicamos ya que una de las partes de un tensor es el ancla y
,PX,a1I*s J.eci.ón,,,d,9l--.-t,easptr.,al ,.ancJLa(»..,Ua .sujeción de,l tensar.,.a,l ar,.c.la se .
hace mediante las varillas de anclaje que se pueden adquirir de acue_r
do a las necesidades^
Las anclas pueden ser hechas de madera o de hormigón o pueden
utilizarse anclas metálicas patentadas por las diferentes casas pro-
ductoras de material para construcción de líneas. En este caso, todo
lo referente a profundidad y poder de retención del ancla, debe consul_
tarse en los catálogos de las casas fabricantes.
Con el objeto de tener una idea acerca del poder de retención
de un trozo de madera de acuerdo a sus dimensiones, así como la long_i
tud de la varilla de anclaje y el diámetro del cable que deben utiljl
- 212 -
zarse para una determinada.fuerza presentamos el siguiente cuadra:
TA8LA 6-6
TAMAÑO DE TROZOS DE MADERA PARA ANCLAJE - PROFUNDIDAD
NUMERO DETENSORES Y
' ESFUERZO
'Uno de 1800 Kg
Uno de 2700 Kg
Una de 4500 Kg*
Uno de 7300 Kg
Dos de 2700 Kg
Das de 4500 Kg
Dos de 7300 Kg
LONGITUD Y DJA.METRO FUÑIMOS
EN METROS
0,90 x '0,15
0,90 x 0,20
1,20 x 0,20
1,50 x 0,25
1,50 x 0,20
1,50 x 0,25
1,80 x 0,30
VARILLA BA-GO TIERRA
METROS
1,20
1,35
1,65
1,95
1,65
1,95
2,10
LONGITUD Y DIÁ-METRO DE LA VA-RILLA DE ANCLAJE
. - 2,10 m x 13 mm.
2,45 m x 16 mm
2,7í5 m x 19 mm
3, 05 m x 25 mm
2 , 75 m x 25 mm
3,05 m x 32 mm
3, 35 m x 38 mm
Las anclas patentadas pueden usarse con muy buena efectividad
en ciertas clases de suelo.
Para cualquier clase de ancla usada para un tensnr5 la resiste_n_
cía al arrancamiento, se puede calcular corneo aproximadamente igual a
un factor de retención por el peso del volumen geométi-icn que tiena c_g_
mo base el área del ancla, la otra base queda en la superficie del su_e
lo y las aristas o la directriz, en otros casos, tienen una inclinación
que depende del ángulo de deslizamiento de la clase de susio del lugar*
Aclaremos esto con un gráfico:
- 213 -
FIG. 6*3
De acuerdo a lo anotado y a la figura, tendremos ]3 forma del
volumen representado: un tronco de cono cuando el ancla ea circular
(caso de anclas patentadas) y un tronco de pirámide yi e! ancla tiene
" Torma retanguiar»
En la figura hemos representado el ancla en posición horizon-
tal cuando, en realidad,la posición será inclinada de modo que la va-
rilla de anclaje tenga la misma dirección del cable del tensor. Pero
al tomar en posición horizontal se facilitan los cálculos y los resul
tados son satisfactorios.
El.poder de retención del ancla depende, como hemos dicho, de
la clase de suelo que se tenga. Sin embargo, se acostumbra a utilizar
la fórmula denominada de CARPENTER, para determinar al poder de reten
ción, sobre todo de las anclas patentadas y cuando ¿e tenga un suelo
- 214 -
compacto:
R = 190 DH2
donde
R = Poder de retención en Kg,
D = Diámetro del ancla en centímetros y
H = Profundidad del ancla
En definitiva, la fuerza de retención debe ser por lo menos i-
gual a la componente vertical de la fuerza del tensor, Por lo tanto,
en la misma tabla de esfuerzos de tensores puede indicarse la fuerza
vertical que servirá para determinar el bloque de anclaje.
Los detalles de los anclajes y tensores pueden encontrarsa en
los dibujos de estructuras que llevan las letras E y F, que correspo_n
den -al capítulo tercero. En ellos se puede apreciar todo el materjal
ridcesario para cada tipo de tensor y, como es natural, la selección
'de 'icrs a*cc'es'cfrio5, c'om'o son vlas gra'p-a's -y 'a'i'sU'Qdorss'-de 'tracción, "por
ejemplo, hay que hacerla de acuerdo al esfuerzo del tensor.
602 TABLAS DE TENSORES PARA LOS CASOS MAS COMUNES
Hemos indicado que no es conveniente utilizar mucha variedad
do tensores para una misma línea, luego, no hace falta calcular mu-
chos tensores. Por otra parte, según el Código Eléctrico Ecuatoria_
no, la sección mínima que debe tener un tensor ss de 25 mm , el mis-
mo que satisface en gran parte las necesidades, en lo que a tensores
se refiere, de las líneas rural9s0
- 215 -
Luego para la elaboración de las tablas da tensores que pueden
ser útiles, hay que hacer varias consideraciones en relación a los po^s
tes má*s comunes a usarse, a la. longitud de los vanos, a la topografía
del terreno, etc«
De todos modos, juntando todos los criterios, hay que realizar
varios cálculos previos y, de esos resultados, escoger los casos mas
desfavorables para así tener el mayor margen de seguridad. Por ejemplo
cuando analizamos la clase da poste, para una misma fuerza de rotura
podemos tener de varias longitudes. Ahora bien, la longitud del vano
máximo calculado con Ib resistencia del poste disminuye al aumentar la
altura del poste perOj por stra parte, la flecha del conductor puede
ser mayor mientras más a 1 tos son los postes por lo tanto, hay que 1 l_e
gar a un equilibrio y hacer los cálculos para el caso más desfavorable
en tal forma que la línoa ad^'Jisra el factor de seguridad apropiado „
'•Haciendo uso •dol er'i't'e'T'i'o 'e-xpues^to, "•'e'labaramo's algunas "tablas
que pueden ser útiles para muchas líneas rurales y, a base de ellas,
pueden elaborarse otras tablas de acuerdo a las necesidades, estas t_a_
blas están basadas en postes cJe 12,50 m, de 500 Kg de resistencia y
para vanos medios entre dos adyacentes que pueden oscilar entre los
90 m y 200 m, según el número de fases y el conductor usado.
El uso de las tablas para la selección de un tensor requerido
es sencillo pues, conocidas las características de la línea, como son
el número de fases, los calibres de los conductores y el ángulo que
forma la línea en el pjste a anclarse (o puede ser terminal de un trjj_
- 216 -
mo o anclaje por vano muy largo), se recurre a la tabla CQTrespondían
ta en donde se puede encontrar la fuerza de rotura con la que deberá
seleccionarse el cable para el tensor y la fuerza vertical que sopo_r
tara el ancla, Con estos datos ya se podrán seleccionar también todos
los accesorios necesarios que pueden verse en los dibujos de las es-
tructuras E del capítulo tercero, una vez que ss haya seleccionado una
de alias de acuerdo al esfuerzo que tenga que soportar. Luego, para
la selección del anclaje, puede referirse a los dibujos de las estru£
turas F del mismo capítulo tercero que contienen las características
de algunos anclajes para diferentes aplicaciones y la forma de efectuar
la instalación.
'.INEAS ELÉCTRICAS RURALES
13,8 KU
CONDUCTORES ACSR
TABLAS DE ESFUERZOS SOBRE LOS TENSORES
- 218 -
TABLA 6-7
FUERZA TOTAL SOBRE EL TENSOR Y COMPONENTE VERTICAL
. CONDUCTORES AC5R
NUMERO DE FA-
SES Y NEUTRO
CALIBRE AWG
FUERZA UE ROTURA BEL CABLE Ft Y COMPONENTE VERTICAL FvEN KILOGRAMOS. SEGÚN LA INCLINACIÓN DEL TENSOR (L/A)
1,¿5 1,00 0,75 0,50 0,33
ÁNGULO DE LA LINEA DE 0° A 5°<
3 # 2/0 (6/1)
1 # 2 (7/1)
3 # 1/0 (6/1)
1# 2 (7/1)
3 f 2 (7/1)
1 #"4 (7/D
3 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
Ft
Fv
Ft
Fv
Ft
Fv
Ft
Fv
1274
796
1020
535
P96
559
747
466
1410
998
1127
797
989
699
823
582
1660
1324
1328
1062
1166
933
973
778
2230
1992
1782
1593
1565
1399
1301
1163
3150
2990
2520
2389
2213
2098
1840
1744
2 # 1/0 (6/1)
1 # 2 (7/1)
2 # 2 (7/1)
1 # 4 (7/1)
2 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
Ft
Fv
Ft
Fv
Ft
Fv
662
550
' 724
452
676 -
422
964
682
798
564
744
526
1138
910
943
754
876
701
1524
1362
1262
1128
1176
1051
2156
2044
1785
1692
1663
1577
- 219 -
TABLA 6-7
(CONTINUACIÓN)
FUERZA TOTAL SQBRc EL TENSOR Y COMPONENTE VERTICAL
CONDUCTORES AC5R
NUMERO DE FA-
SES Y NEUTRO
CALIBRE AWG
FUERZA DE ROTURA DEL CABLE Ft Y COMPONENTE VERTICAL FvEH KILOGRAMOS, SEGÚN LA INCLINACIÓN DEL TENSOR (L/A)
1 ?Fi, £.- 1,00 0S75 0,50 0,33
ÁNGULO DE LA LINEA DE 0° A 5°
X # 1/0 (6/.1)
1 # 2 (7/1)
1 # 2 (7/1)
1 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
Ft
Fv
Ft '
Fv
Ft
Fv
671 .
419
545
340
502
313
736
520
600
424
- 551
390
868
694
703
562
650
520
1164
1041
946
846
871
779
1646
1560
1901
1802
1232
1168
ÁNGULO DE LA LINEA DE 6* A 30°
3 # 2/0 (6/1)
1 # 2 (7/1)
3 # 1/0 (6/1)
1# 2 (7/1)
3 # 2 (7/1)
1 # 4 (7/1)
3 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
Ft
Fv
Ft
Fv
Ft
Fv
Ft
Fv
3914
2442
3043
1399
2450
1529
1795
1120
4324
3057
3150
2227
2545
1799
1857
1313
5095
4076
3960
3168
3194
2555
2324
1859
6839
6114
5310
4747
4291
3896
3130
2798
9675
9172
7510
7119
6066
5751
4427
4197
- 220 -
TABLA 6-7
(CONTINUACIÓN)
FUERZA TOTAL SOBRE EL TENSOR Y COMPONENTE VERTICAL
CONDUCTORES ACSR
NUMERO DE FA-
SES Y NEUTRO
CALIBRE AWG
FUERZA "DE ROTURA DEL CABLE Ft Y COMPONENTE VERTICAL FvEN KILOGRAMOS, SEGÚN LA INCLINACIÓN DEL TENSOR (L/A)
1,25 1,00 0,75 0,5C 0,33
ÁNGULO DE LA LINEA DE 6° A 30°
2 # 1/0 (6/1}
1 # 2 (7/1)
2 # 2 (7/1)
1 # 4 (7/1)
2 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
Ft
Fv
Ft"
Fv
Ft
Fv
'2328
1453
1764
1101
1513
944
2407
1702
1820
1267
1667
1179
3043
2434
2293
1834
1955
1564
4058
3626
3068
2743
2636
2357'
5738
5440
4338
4112
3727
3533
1 # 1/0 (6/1)
1 # 2 (7/1)
1 # 2 (7/1)
1 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
Ft
Fv
Ft
Fv
Ft
Fv
1562
975
1111
693
934
563
1675
1184
1222
864
1028
727
1973
1578
1441
1153
1197
958
2652
2371
1932
1727
1626
1454
3749
3554
2731
2589
2300
2180
ÁNGULO DE LA LINEA DE 31° A 60°
- 221 -
TABLA 15-7
(CONTINUACIÓN) .
FUERZA TOTAL 5CDRE EL TENSOR Y COMPONENTE VERTICAL
CONDUCTORES AC5R
NUMERO DE FA-
SES Y NEUTRO
CALiBRE AWG
FUÍKZA DE ROTURA DEL CABLE Ft Y COMPONENTE VERTICAL FvEN KILOGRAMOS, SEGLN LA INCLINACIÓN DEL TENSOR (L/A)
1,25 1,00 0,75 0,50 0,33
ÁNGULO DE LA LINEA DE 31° A 60°
3 # 2/0 (6/1)
1 # 2 (7/1)
3 # 1/0 (6/1)
1 # 2 (7/1)
3 # 2 (7/1)
1 # 4 (7/1)
3 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
Ft
Fv
Ft
Fv
Ft
Fv
Ft
Fv
7160
4468
5365
0360
4244
2648
2995
1869
790Í)
5592
5931
419:1
4697
332J.
331ÉÍ
2344
9320
7456
6984
5590
5556
4445
3900
3120
12510
11184
9380
8386
7428.
6641
5244
4688
17696
16776
13263
12573
10500
9954
7413
7027
2 # 1/0 (6/1)
1 # 2 (7/1)
2 # 2 (7/1)
1# 4 (7/1)
2 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
Ft
Fv
Ft
Fv
Ft
Fv
3969
2477
2943
1636
2440
1523
4407
311 éi
3247
2296
2687
190D
5204
4163
3821
3057
3179
' 2543
6970
6231
5135
4591
4998
4468
9855
9343
7260
6S82
5102
4837
- 222 -
TABLA 6-7
(CONTINUACIÓN)
FUERZA TOTAL"" SOJ3RE EL TENSOR Y COMPONENTE VERTICAL
CONDUCTORES AC5R
NUMERO DE FA-
SES Y NEUTRO
CALIBRE AWG
FUERZA DE ROTURA DEL CABLE Ft Y COMPONENTE VERTICAL FvEN KILOGRAMOS, SEGÚN LA INCLINACIÓN DEL TENSOR (L/A)
lt¿5 1,00 0,75 0,50 0,33
i
ANGULÜ DE LA LINEA DE 31" A 60°
1# 1/0 (6/1)
1 # 2 (7/1)
1 # 2 (7/1)
1 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/li
1 # 4 (7/1)
Ft
Fv
Ft
Fv
Ft
Fv
2020
1260
1350
P42
1125
702
2234
1579
1492
1055
1235
873
2627
2102
1758
1406
1455
1164
3534
3280
2360
2110
1955
1448
4998
4738
3339
3165
2765
2621
TERMINAL
3 # 2/0 (6/1)
1 # 2 (7/1)
3 # 1/0 (6/1)
1 # 2 (7/1)
3 # 2 (7/1)
1 # 4 (7/1)
3 # 4 (7/1)
1 # 4 (7/1)
Ft
Fv
Ft
Fv
Ft
Fv
Ft
Fv
601.1
375.1
5500
3432
4400
2746
3100
1934
664,1
4695
61015
431(5
48113
3407
339(5
240.1
7825
6260
7200
5760
5700
4560
4000
3200
10503
9390 -
9658
8634
7624
6816
5373
4803
14857 .
•14004 '
13661
12951
10784
10223
7600
7205
- 223 -
TABÚ íi-7
(CONTINUACIÓN)
FUERZA TOTAL 50BHE EL TENSOR Y COMPONENTE VERTICAL
CONDUCTORES AC5R
NUMERO DE FA-
SES Y NEUTRO
i CALIBRE AWG
FUERZA DE ROTURA DEL CABLE Ft Y COMPONENTE VERTICAL FvEN KILOGRAMOS, SEGÚN LA INCLINACIO.V DEL TENSOR (L/A)
1,25 1,00 0,75 0,50 0,33
TERMINAL
2 # 1/0 (6/1}
1 # 2 (7/1)
2 # 2 (7/1)
' 1 # 4 (7/1)
2 # 4 (7/1)
aJ.4,(J/l)
Ft
Fv"
Ft
Fv
Ft
.Fv
4050
2527
3150
1966
2300
.,1.4.35
4467
3158
3471
2454
2523
.1784
5250
4200
4100
3280
2970
.,,237.6 .
7067
6318
5491
4909
399:t
,.,3.5.68
9996
9476
7766
7362
5645
.5351
' ¡ 1 # 1/0 (6/1)
1 # 2 (7/1)
1 # 2 (7/1)
1 # 4 (7/1)
, 1 # 4 (7/1)
1 1 # 4 (7/1)
Ft
Fv
Ft
Fv
Ft
Fv
2560
1597
1920
1198
1500
936
2831
2002
2122
1500
1647
1164
2330
2664
2500
2000
1940
1552
4479
4004
3357
3001
2606
2330
6335
6006
4749
4502
3686
3494
CAPITULO 7
TABLAS DE REPLANTEO
7.1 OBTENCIÓN DE ESTAS TABLAS.- SU USO
Mediante un ligero análisis de una tabla de replanteo, es fá-
cil darse cuenta que, para la elaboración de las mismas, deben cons_i
derarse muchos aspectos tales como las condiciones topográficas del
terreno', las variaciones de temperatura, las condiciones de moviliza-
ción sobre el terreno que determina las distancia-*3 de seguridad míni-
mas que deben ser estrictamente respetadas y que y u hemos indicado a_n
teriormente.
Hay ocasiones en las que, aprovechando de la topografía del
terreno, se puede usar un vano ^de mayor longitud de la que se tendría
en un terreno plano. E-ste es el caso que se presenta cuando existe una
depresión o hundimiento considerable en algún lugar por donde atra vi_e
sa la línea. Cuando esto sucede, la flecha del conductor puede ser ma_
yor que aquella que tiene el conductor en terreno plano hasta tal pun_
to de no rebasar la distancia de seguridad mínima requerida,, De este
modo, si se puede tener una flecha mayor, podremos también aumentar la
longitud del vanoo
En cambio, si en vez de una .depresión existe una elevación del
terreno, la flecha del conductor deberá ser menor que aquella que se
- 225 -
tendría en un terreno plano (para mantener la distancia de seguridad)
y, consecuentemente, la longitud del vano será menor0'. . . - • ••'- = J
Una tabla -de replanteo1 está elaborada ds ta.1.- rnsnera que, de a_
cuerdo a las condiciones mencionadas, en ella se puede determinar f_á
Gilmente la máxima longitud que debis tener un vano en función de las
características propias de la línea,, como son los conductores y las
postes, así como en función de las depresiones o elevaciones y obstácjj
los que se presentan en el terrena.
Las tablas de replanteo, así como las de flechas- son suministr^
das por los fabricantes de conductores. Lo que hay que hacer es adap-
tar al medio donde vayan a usarse las mismas para el replanteo de una
línea eléctrica, '-o'gicamente, la adaptación se hará' de aquellas más
apropiadas para las condiciones que predominan en el lugar de construye
ción de una línea,, Esto es lo que ss ha hecho para nuestro caso y he-
mos obtenido 'd'e'l "mismo 'b'ole'fín" que s's "i'nd'ic'ó para las 'flechas de los
conductores. Trataremos de explicar .Lo más claro posible su uso sn .
nuestro medio. Es muy importante en un proyecto facilitar y agilitar
el trabajo. Esto es, precisamente, lo que se consigue con el uso de
tablas.
Antes de referirnos al uso mismo de las tablas,. veamos algunos
asuntos importantes relacionados con el replanteo cíe una línea eléctr_i
ca,
Una vez establecida la ruta de la línea, seleccionado el tama-
ño del conductor y determinadas las condiciones db carga, el siguien_
- 226 -
te paso es el replanteo, es decir, la colocación de estacas en los
puntos donde deberán plantarse los postes así como en los puntos de
anclaje de los tensores y en cierto;s puntos donde L-B necesita dejar
alguna indicación. El estacamiento debe comenzarse con una cierta an_
ticipación a la construcción y debe avanzar de tal muñera de no pro-
vocar retraso al equipo de construcción. Tampoco 3s aconsejable efe^
tuar el replanteo con mucha anticipación a la construcción, porque e_s_
to .da origen ,a .problemas .ocasionadas vp.or la d.e.sapa.ri. .i.ón de las e,st_a_
cas.
Para que la construcción se realice continua y efectivamente,
es imprescindible que el equipo de construcción disponga de una info^t
mación correcta y completa del replanteo durante todn el tiempo» Si
la información no es completa, la conshrucción sa retarda, y, si las
estacas no están localizadas y marcadas correctamente, será necesario
volver atrás y cambiar postes ya plantados. Tales demcras o cambios
aumentarán el costo de la línea.
VANO REGULADOR
Hemos dicho que "El vano regulador" puede definirse como aque-
lla longitud de vano para la cual la tensión mecánica en el conductor,
bajo cambios de temperatura y carga, permanece aproximadamente igual\ la tensión mecánica media de una serie de vanos c'e diferente longi-
tud situados entre dos vanos anclados. También hemos indicado que la
longitud de dicho-vano se calcula aproximadamente por:
VA N O REGULADOR = VANO PROMEDIO + 2/3 (VANG MÁXIMO -VANO PROMEDIO)
ü, con mayor presición,por:
- 227 -
+ a'VANO REGULADOR =
a + a2 4
Donde a-,, 82» a^» -?..., a , son las longitudes de los vanos sucesivos
comprendidos entre dos vanos anclados.
Como base para la determinación de las longitudes de los vanos
de un tramo en una línea, antes de que pueda ser replanteada, debe es
cogerse- un vano regulador determinado. Por tanto, es necesario de ant_§_
mano, hacer una estimación de cuál será el vano regulador*
Un método psra hacer un cálculo estimativo del vano regulador
es el -siguiente. Para comprender más f a calmante, supongamos que se tra
ta da una línea PJ9 4 AUG - ACSR. (7 Aluminio/ 1 Acero) .' Según la ta-
bla ,7-7. la longitud -del .vano .má'XcLmo,,pai>.a t>er.r-eno -p.Lano.-es ,de ,1-45 .me
tros. El vano promedio probablemente será un poco menor por los ángu
los de la línea, la irregularidad del terreno, ubicación de consumid_o
ros, etc. Será posible, sin embargo, conseguir un vano promedio de,
po? lo menos un 90/£ del vano a nivel, esto es, unos 130 metros.
Algunas vanos al atravesar valles o depresiones resultarán más
largos que el vano sobre el terreno plano. Se puede calcular aproxirna_
damenfce el vano más largo, haciendo un recorrido de la ruta de la línea
con lo cual ya se puede calcular el "vano regulador estimativo". Supojn
gamos que el vano máximo apreciado sea de 180 metros, con esto, el ua
- 228 -
no regulador estimativo será:
VANO REGULADOR = 130 + 2/3 (180 - 130) = 163
O sea 163 metros. Con este valor hay que volver a la tabla 7-7 y ver
si al vano regulador estimativo esta dentro de los límites para los
cuales es válida la tabla 0 En nuestro caso sí es válida ya que con
ésta se puede tener hasta un vano regulador de 170 metros. Cn caso de
obtener un vano regulador fuera de los límites, habrá que buscar otra
ta.bla d.e .,dif.er ente vaao ,r,e.,g.ula.do.r. .La f l,echa de t.en.did.o de la línea
debe basarse en el vano regulador calculado mediante la segunda fór-
mula indicada anteriormente, ya que así se obtiene un vano regulador
más correcto.
VANOS TERMINALES
Son los vanos anclados en sus dos extremos. La longitud de es-
tos vanos se determina en las tablas correspondientes a vanos.ter mi na_
les*
En nuestro caso, refiriéndonos al ejemplo anterior, recurriría_
¡nos a la tabla 7-8, Hay que aclarar que estos vanos no se incluyen al
calcular el vano regulador estimativo.
A veces es posible atravesar un valle, un río o una quebrada
maníante un solo vano largo. Cuando esto ocurre, es generalmente ven-
tajoso anclar los dos terminales del vano para evitar usar vanos reg^j
ladores que podrían resultar demasiado largos para el resto de la lí-
ne^,, Por ejemplo, supongamos que la mayoría de los vanos en una línea
están antre 100 metros y 180 metros y que se usa, para el replanteo,
- 229 -
un vano regulador de 150 metros. Si es necesario un vano de unos 300
metros o más, deberá ssr anclado en sus dos extremos para que no afejs
te el vano regulador del resto da la línea. En caso de no anclar el
vano largo, se necesitaría un vano regulador de unos 240 metras o más,
según se puede clacular.
Cuando se tenga que atravesar una serie de montes, pueden ocu-
rrir varios vanos largos secesivos o vanos largos con uno o dos cortos
entre ellos. Anclar cada vano largo en sus dos extremos resulta prájs
ticamente cnclar cada poste. En estas casos, generalmente, resultará
más económico anclar cada terminal del tramo de línea que contiene los
vanos larros y usar un vano regulador de mayor longitud para esa sec-
ción de la línea. Siempre que haya cambio de vano regulador, habrá
también que anclar la línea«
PUNTOS ESPECIALES
En toda línea existen cirsrtos puntos en los que casi forzosamen
te hay que colocar postes. Estos puntos son: los terminales de una lí-
nea, ángulos de la línea c derivación de ramales de la línea, ubicación
de transformadores, cruces de vías o de otras líneas y cambios bruscos
del perfil de la línea, tales como la cima de un monte o un pico alto.
En algunos casos, estos puntos serán fijados definitivamente y se col^o
carán postes en dichos lugares. En casos menos complicados, se buscará
la solución más ventajosa dentro de los límites permisibles.
Es aconsejable localizar los puntos especiales antes de colocar
las estacas correspondientes a los postes intermedios a estos puntos,
- 230 -
especialmente cuando nc es posible evitar talas puntos.
Demos una idea os la solución de un problema en el terreno citan
do un ejemplo. Supongamos qua .la distancia entre dos puntos obligados
es de 480 metros y que, para el replanteo, se usa la tabla 7-7. Si se
divide esa distancia ^n tres vanos, resultarán de 160 metros de prome
dio. Este vano resulta muy largo para la tabla que se está usando. Des_
ide luego, en el supuesto caso que, can dicha tabla, ya se obtenga la
distancia de seguridad necesaria. Si dividimos en cuatro vanos, el prc)
medio sería 120 metros, que no'sería la mejor solución, aunque sí se
puede usar la tabla 7-7. En cambio, al emplear un poste de 10,5 metros,
podríamos tener un vsnc df3 170 metros a cada lado de este poste y, pa_
ra los 140 metros restantes, podríamos usar un poste de 9,50 metros,
con lo que hemos disminuido un poste. Esta sería la mejor solución.
ÁNGULOS
Es una regla genRral que 'm'ie'ntra's 'irrsTVa's ' ángulos haya sn un~a lí
nea, es más económico. Mientras un cierto número de estructuras es
inevitable, se puede evitar, en cambio, el uso de ángulos pequeBos
frecuentes colocando los postes tan lejos como sea posible. Antigua-
mente, cuando se acostumbraba utilizar construcciones de vanos cortos,
no era difícil encontrar una curva de radio grande con un gran número
de vanos con ángulos psquefíos sin utilizar tensores. Con los vanos lar_
gos y tensiones mecánica?! altas que se usan actualmente, no es nada
práctico dicho procedimiento.
USO DE LAS TABLAS
231 -
Las tablas que constan al final de este capítulo proporcionan
las longitudes de los vanos máximos que pueden obtenerse con postes
de 9,5 metros y de 10,5 metros a cada extremo del uaná, teniendo en
cuenta la elevación o depresión del terreno entre los postesa
Una elevación o depresión es la distancia sobre o bajo una lí-
nea recta que une la línea, en tierra de los dos postes.
En las figuras 7-1 a 7-8 se representan algunas condiciones t_í
picas del terreno que determinan i a longitud del vano, Las figuras 7-1
7-2 y 7-3 muestran condiciones del terreno en las que el vano máximo
será igual al vano a nivel. Para las condiciones representadas en la
figura 7-4, la longitud del vano vendré determinada por la depresión
localizada al centro del vano. Para la figura 7-5, la longitud del va_
• no estará determinada por la pequeña depresión situads a la cuarta pa_r
te del vano y no por la depresión mayor que queda al centro del vano0
La figura 7-6 representa upa condición donde, una elfavación
al centro del vano, determina su longitud, y las figuras 7-7 y 7-8,
muestran condiciones donde una elevación a un cuarto del vano será la
que determina la longitud de dicho vano*
El vano máximo puede obtenerse de las tablas frente a la eleva_
ción o depresión que se dan en las columnas debaja de los postes de
9,5 y 10,5 metros de longitud, según el caso. Generalmente, sólo será
necesario determinar la elevación o depresión en un punto situado apr_c_
ximadamente .al centro o a un cuarto del vano0
Pero para la situación de la figura 7-5, será necesario deterrni.
- 232 -
DISTANCIAS EN LAS QUE SE BASAN LAS TABLAS DEREPLANTEO PARA DISTANCIA DE SEG. MIN. 5,50 m.
F I G . 7 - I'-_:'. £'. ó, L':J3 PLANO
TIC. 7-,.2VANO IGUAL QUE-EM SUELO PLANO
H G . 7 - 3VANO IGUAL QUE EN SUELO PLANO
FIG.7-4DEPRESIÓN AL CENTRO DEL VANO F I G . 7 - 5
DEPRESIÓN AL UN CUARTO DEL VANOFIG.7-6
ELEVACIÓN AL CENTRO DEL VAN"
FIG.7-7ELEVACIÓN AL UN CUARTO DEL VANO
FLECHA MÍNIMA FLECKA MÍNIMA
FIG. 7- 8
ELEVACIÓN AL UN CUARTO DEL VANO
FIG. 7- 3
LEVANTAMIENTO EN EL POSTE
FIG. 7-10
LEVANTAMIENTO EN EL POSTE
NOTA: ESTAS FIGURAS DEBEN USARSE CON LAS TABLAS DE REPLANTEO
- 233 -
nar la depresión tanto al centra corno al un cuarto del vano para ver
cuál da' como resultado el vano más corta. Por ejemplo, supongamos que
la depresión al rentro os 1,2 metros y a un cuarto, 0,3 metros. En la
.tabla 7-7 encontramos un vano de 184 metros para 1,2 metros al centro
y 171 metros pare 0,3 metros a un cuarto, luego, el vano que debe u-
sarse es el de 171 metros.*
Cuando sea necesario usar un vano mayor del que se encuentra en
'la'"taibl'a u'tili'zs-Dc, pa\va -el -repl-an-teo, -dicho -vano deberá ser anclado.
Por ejemplo an la tabla 7-7, el vano máximo es de 225 metros,
cualquier vano mayor que éste debe anclarse y estacarse de acuerdo a
la tabla 7-8 para vana;? terminales. Si se encuentra que se requieren
.muchos terminales, por la limitación de la tabla, debe escogerse una
tabla con un vano regulador mayor0
AUMENTO D£ LA DISTANCIA AL SUELO
Para los vanos en los que se requiere un aumento de la dista_n_
cia del conductor al SMGlu, como en los casos de cruces de vías, la
longitud del vano puede obtenerse también de las tablas de replanteo
considerando el aumento de distancia-al suelo como si fuera una elev_a_
ción del terreno0 Por ejemplo, supongamos que se quiere cruzar una
vía donde se nececita .aumentar la distancia de la línea al suelo en
0,9 metros. Si el terreno es plano, la longitud del vano se encontra-
rá en la tabla 7-7. En efecto, para una elevación de 0,9 metros al
centro del vano, tendríamos unos 109 metros de luz y, si la elevación
está a un cuarto o el vano, unos•120 metros, para poste da 9,5 metros.
- 234 -
Supongamos todavía que el terreno no es plano y que.y a existe una e-
levación de 1,5 metros en el cruce, Sumamos los 0,9 metros y 1,5 me-
tros y con 2,4 metros de elevación buscamos la longitud del vano en
la tabla. Usando la misma tabla, encontramos que "es necesario un po_s
te de 10,5 metros y se puede tener un vano da unos 102 metros si la
vía está al centro del vano o de unos 114 metros, siesta a un cuar-
to del vano0
Como se podrá dar cuenta con los ejemplos anteriores, el meca_
nismo de cálculo podrá extenderse a postes de longitudes diferentes
a las indicadas pues, la diferencia neta de las distancias de la lí-
nea al suelo, en cada caso, sería la constante que hay que tomar como
elevación o como depresión, según se disminuya o aumente la.longitud
u'e los poste. Así mismo, para tener la distancia de seguridad mínima
de 4,6 metros en los lugares poco transitables, podríamos usar postes
-de- 9 met'ros -y ,- p'a-ra teT'rBno-'pla.n'o•¿-*oonstidB'Baní>emoS'*aamo.¿qu.G .<.e-x.-i.s4;e una
depresión de unos O,45 metros, para usar la tabla de 9,5 metros. Si el
terreno presenta elevaciones o depresiones habría que restar o sumar
con O,45 metros.
POSTES ADYACENTES DE ALTURA DIFERENTE
La longitud de un vano, en el que se usa postes de altura dif_e
rente, se encuentra mediante una interpolación de los valores ds l'a ta_
bla correspondiente. Por ejemplo, refiriéndonos a la tsbla 7-7, para
un poste de 9,5 metros en terreno plano, tenemos un vano máximo de 145
metros y, para un poste de 10,5 metros, un vano máximo de 188 metros0
- 235 -
Si se usan estos dos postes en un vano, la luz deberá tener una long^i
tud aproximada de 167 metros.
TRACCIÓN DEL POSTE HACIA ARRIBA
En las tablas de replanteo encontramos una columna con el no_m
bre de "Factor de levantamiento" que sirve para determinar cuándo un
poste puede estar sujeto a una fuerza que tienda a arrancarlo. Esto
queda aclarado si observamos las figuras 7-9 y 7-10 que representan
dos casos en los cuales podría ocurrir levantamiento del poste del
centro» Para determinar si puede o ño haber levantamiento se mide la
distancia D, luego se determinan los factores de levantamiento para
los vanos A y B en la tabla y se encuentra el promedio de los dos f acI
tores0 Si D resulta mayor que el promedio de los factores ds levanta-
'miento, ocurrirá tracccián del poste hacia arriba o sea levantamiento
cuando haya temperatura baja. En la mayoría de casos, esto se puede
corregir cambiando la ubicación de dos o tres postes ptrto, si no es
posible, será necesario aumentar la altura del poste en una cantidad,
por lo menos, igual a la diferencia D y el promedio entre los dos fa_c
tores de levantamiento. Para ilustrar el método, supongamos un vano A
de 134 metros, un vano B, de 156 met-ros, y D sea de 4 metros. Utilizar^
do la tabla 7-7 frente al vano de 134 metros, encontramos un factor de
levantamiento de 3,05 metros y frente al vano de 156 metros, un factor
de 3,99, es decir, un promedio de los factores de 3,52 metros.» Como D
resulta mayor que dicho promedio, podrá ocurrir levantamiento del pos_
te y, para que tal caso no suceda, habría que aumentar la longitud del
- 236 -
poste en una cantidad igual a 4,00 - 3,52 = 0,48 metros. Por tanto,
si se está utilizando postes de 9,5 mstros, habrá que usar para la c_o_
rrección un poste cía 10 metros. Si en algún caso resulta una longitud
de poste muy grande, para corregir la dificultad, es preferible util_i
zar un anclaje de terminal y, además, un anclaje que sujete al poste
hacia tierra para contrari estar, de este modo, la fuerza producida h_a
cia arriba al bajar la temperatura 0
CLASE DE POSTES
Para determinar 3.a clase de poste que debe utilizarse en un l_u
gar determinado de una línea, debe referirse a las tablas de vanos m_á
ximos admisibles detexminados por el esfuerzo transversal del pos'te0
Estas tablas se p.ncuentran en el capítulo cuarto para diferentes casos
que puedan pressntarse pues, si la tabla de rep-Tanteo da un vano dete_r_
minado, con dicho vano hay que recurrir^a las tablas de vanos máximos
admisibles para no rebasar el límite para el poste que ss deba utili-
zar .
LINEAS ELÉCTRICAS RURALES
13,8 KU
CONDUCTORES ACSR
TABLAS DE REPLANTEO
DE
PR
ES
IÓN
a
oen
£*
ro
a
oa O o
aE
LE
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CIÓ
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- 239 -
TABLA 7-1
(CONTIGUACIÓN)
CONDUCTOR # 2/0 AWG - AC5R (6 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA - 50 % D£ LA TENSIÓN DE ROTURA
VANO REGULADOR = 140 METROS
POSTES DE 9,5 METROS
A UNCUARTODEL VANO
0,64
0,76
0,68
1,01
1,13
z 1,25o£ 1,37LUce0.UJ
Q 1,49
1,65
1,77
1,89
2,01
2,13
2,28
AL CEN-TRO DELVANO
1,22
1,37
1,52
1,68
1,83
1,98 o
2,13 5UJce
. Q.'UJ
2,29 °
2,44
2,59
2,74
2,90
3,05
3,45
LDNGI-Tiin1 UL)
DELVANOMETROS
175
179
183
187
191
195
199
203
207
211
215
219
222
226
POSTES DE 10,5 METROS
A UNCUARTODEL VANO
0,73
0,61
ou 0,49=c5 0,37
w 0,24
0,12
0,00
.0,12
0,27
0,40
S 0,52toUJceQ.u 0,64
0,76
0,88
AL CEN-TRO DELVANO
0,15
NIVEL 0
0,15
0,30
0,46
0,61
0,76
0,91 ^Q
1>°7 £UJ
i ->-j ce•*-**•<- O.
UJ
1,37 Q
1,52
1,68
1,83
POSTES DE 12 METROS
A UNCUARTODEL VANO
2,26
2,13
2,01
1,89
1,77
^ 1,65ou 1,52e*;>UJ"_u^ 1,40
1,25
1,13
1,01
0,88
0,76
0,64
AL CEN-TRO DELVANO
1,68
1,52
1,37
lí22
1,07 2u
0,91 5UJ
0,76 ¿
0,61
0,46
0,30
0,15
NIVEL 0
0,15
0,30
FAC-THB1 Un
DE LE-
VANTA-MIENTO
5,94
6,22
6,49
6,77
7,07
7,35
7,65
7,92
8,20"
8,53
8,81
9,11
9,39
9*0
NOTA: Úsese esta tabla para vano regulador estimativo entre 130 y 150 metros
- 240 -
TABLA 7-2
CONDUCTOR # 2/0 AWG - ACSR (6 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA « 50 £ DE LA TENSIÓN DE ROTURA
VANOS TERMINALES
POSTES DE 9,5 METROS
A UNCUARTODEL VANO
1,71
1,62
1,49
1,37
1,25
1,13
1,01
I 0,88
% 0,76
i *LJ
0549
0,36
0,24
0,12
0,00
o 0,12t-H
£ 0,27or£ 0,40a
AL CEN-TRO DELVANO
1,68
1,52
1,37
1,22
1,07 1l-H
0,91 £3
0,76 .ÜJ
0,61
0,46
0,30
0,15
NIVEL 0
0,15
0,30
0,46 oLObJce
0,61 3a
0,76
0,91
LONGI-TUDDELVANOMETROS
28
45
62
77
89
100
109
145
120
•12o
;L32
137
.143
148
154
158
163
167
POSTES DE 10,5 METROS
A UNCUARTODEL VANO
3t08
2,99
2,87
2,74
2,62
2,50
2,38
2,26
§ 2,13
Í 1-.-98
S 1,86ÜJ
1,74
1,61
1,49
1,37
1,25
1,10
0,98
AL CEN-TRn DELVANO
3,05
2,90
2,74
2,59
2,44
2,29
2,13
1,98
1,83 g
'l;6S •£
1,52 5Ld
1,37
1,22
1,07
0,91
0,76
0,61
0,46
POSTES DE 12 fETROS
A UNCUARTODEL VANO
4,60
4,51
4,39
4,27
4,15
4,02
3,90
a 3»66
• '3,51
^ 3,38
3,26
3,14
3,02
2,90
2,74
2,62
2,50
AL CEN-TRO DELVANO
4,57
4,42
4,27
4,11
3,96
3,81
3,66
3,51
3,35 1
3,20 ^
3,05 3LJ
2,90
2,74
2,59
2,44
2,29
2,13
1,98
- 241 -
TABLA 7-2
CONDUCTOR '# 2/0 AWG - AC5R (6 ALUMINIQ/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA - 50 %' DE LA TENSIÓN DE ROTURA
VANOS TERMINALES
POSTES DE í
A UNCUARTO
DEL VAÍJO
• 0,52
0,64
0,76
0,88
1,01
1 1,13en i TeUJ •Í->£~JenS 1.37O
1,52
1,65
1,77
1,89
2,01
2,13
3,5 KETf.CS
AL CEN-TRO CELVAÍ;Q
1,07
1,22
1,37
1,52
1,68
1,83 i
1,98 2
2,13 °jQ
2,29
2,44
2,59
2,74
2,90
3,C5
Tt in
DELVAHO
173
177
132
187
191
200
204
208
21?.
217
221
225
230
POSTES DE J
A UNCUARTO
EEL VANO
0,85
0,73
z 0,61o1—1
3 0,49
^ 0,37
0,24
0,12
0,00
0,15
0,27
-, 0,40o~ 0,52tn 'UJ
o_
o 0,64
0,76
.0,? METROS
AL CEN-TRO DELVANO
o0,30 u
CE
0,15 5_jLü
NIVEL 0
0,15
0,30
0,46 '
0,61
0,76
0,91 SUJ
J o.UJ
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2,26
2,13
2,01
§ 1.77
S 1.65
w 1,52
1,37
1,25
1,12
1,00
0,88
0,76
12 METROS
AL CEN-TRO DELVANO
1,83
1,68
1,52.
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1,22 3a:
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0,76
0,61
0,46
0,30
0,15
NIVEL 0
0,15
- 242
TABLA 7-2
(CONTINUACIÓN)
CONDUCTOR # 2/0 AWG - AC5R (6 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MAXIM* *= 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA
VANOS TERMINALES
POSTES DE 9,5 METROS
A UNCUARTO
DEL VANO.
2,26
2,38
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3,02
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AL CEN-TRO DELVANO'
3,20 -
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3,96
4,11
4,26
LONGI-TUD1 U JJ
DELVANO
METROS
234
238
242
246
249
253
257
260
POSTES DE 10,5 METRO?
A UNCUARTODEL VANO
0,88
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POSTES DE 12 METROS
A UNCUARTO
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1,22
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NOTA: Úsese esta tabla para vanos anclados en sus dos extremos
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- 244 «
TABLA 7-3
(CONTINUACIÓN)
CONDUCTOR # 1/0 AWG - AC5R (6 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA = 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA
VANO REGULADOR = 140 METROS
POSTES DE 9,5 METROS
A UN CUARTO
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DEL VANO
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DEL VANO
METROS
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204
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211
215
219
222
POSTES D3! J3,5 METROS
AL CENTRÜ
DEL VANO
0,15
NIVEL 0
0,15
0,30
0,46
0,61
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0,91 ?LJ
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0,76
FACTOR
DE LEVAN-
TAMIENTO
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6,07
6,34
6,61
6,89
7,16
7,47
7,77
8,08
8,35
6,63
8,93
9,20
NOTA: Úsese esta tabla para vano regulador estimativo entre 90 y 170 metros
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~ 246
TABLA 7-4
(CONTINUACIÓN)
CONDUCTOR # 1/0 AWG - AC5R (6 ALUMINIO/1 ACERO]
TENSIÓN MÁXIMA « 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA
VANOS TERMINALES
POSTES DE 9,5 METROS
A UN CUARTODEL VANO
0,64
0,76
0,91
1,04
1,16
'1;-2B
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2,68
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1,37
1,52
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S 2,29
2,44
2,59
2,74
2,90
3,05
3,20
3,35
3,51
3,66
LONGITUD
DEL VANO
METROS
177
181
186
191
195
200
204
208
212
217
221
225
229
233
237
• 241
245
POSTES DE "10,5 METROS
AL CCNT^ODEL VANO
0,15
NIV2L 0
0,15
0,30
0,46
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0,61 _,oo
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0,21
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0,64 £a.
0,76 a
0,91
1,04
1,16
1,28
- 247 -
TABLA 7-4
(CONTINUACIÓN)
CONDUCTOR # 1/0 AWG - ACSR (6 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA - 50 % DE U TENSIÓN DE ROTURA
VANOS TERMINALES
POSTES De 9,5 METROS
A UN CUARTO
EEL VAMQ
2,. 80
2,93
3,05
3,17
3,29
S 3,41tnK 3.540.
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3,75
3,87
3,99
4,11
4,23
AL CENTRO
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3,81
3,96
4,11
4,27
4,42
S 4,57enc 4,72
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5,03
5,18
5,33
5,49
5,64
LONGITUD
EEL VANO
METROS
249
253
257
261
265
269
273
-276
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284
288
292
295
POSTES DE 1U,5 METROS
AL CENTRODEL VANO
2,44
2,59
2,74
2,90
3,05
3,20 SC/7
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3,51 o
3,66
3,81
3,96
4,11
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* UN CUARTO
DEL VANO
1,40
1,52
1,65
1,77
1,89
2,01 Sen
2,13 £
2,26 §
2,38
2,50
2,67
2,74
2,86
NOTA: Úsese esta tabla para vanos anclados en.sus dos extremos.
- 248 -
TABÚ 7-5
CONDUCTOR # 2 AW6 - AC5R (7 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA -* 50 % D£ LA TENSIÓN DC ROTURA
VANO REGULADOR - 150 METROS
POSTES DE 9,5 METROS
A UN CUARTODEL VANO
1,58
1,49
1,37
1,25
1,13
^ 0,98o2 0,85
S °»73
^ , n,.6i0,49
0,34
0,21
0,09
s 0,03ai — ien 0,15LJ
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AL CENTRODEL VANO
1,52
1,37
1,22
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S 0,91•^2% 0,76LJ
0,61
0,46
,0,.30
0,15
NIVEL 0
0,15
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0,76
0,91
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DEL VANO
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126
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149
155
159
165
170
175
POSTES DE 10,5 METROS
. AL CENTRODEL VANO
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2,74
2,59
2,44
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2,87
2,74
2,62
2,50
2,35
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1,71 ^
1,58
1,46
1,34
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0,94
FACTOR
DE LEVAN-
TAMIENTO
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1,22
1,62
1,92
2,13
2,35
2,59
2,83
3,11
3,38
3,66
3,93
4,18
4,42
4,69
4,97
5,21
- 249
TABLA 7-5
(CONTINUACIÓN)
CONDUCTOR # 2 AWG - AC5R (7 ALUKINZO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA - 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA
VANO REGULADOR « 150 METROS
POSTES DE 9,5 METROS
A UN CUARTO•DEL VANO
0,55
0,67
0,79
1 °»91
J2 líD4o.
1,28
1,40
1,52
1,68
1,81
AL CENTRODEL -VA-NQ
1,07
1,22
1,37
o i 52en
o_
1,98
2,13
2,29
2,44
2,58
LONGITUD
DEL VANO
•METROS
180
189
193
197
202
206
210
214
218
223
POSTES DE 10,5 METROS
AL CENTRODEL VAN3
0,30
0,15
NIVEL 0
0,15
0,30
0,46
0,61 gHH
UJ
0,76 a'ü
0,91 °
1,07
1,22
A UN CUARTODEL. VANO
0,82
0,70
0.5R §t-iu:=>
0 . 46 ^' _ju
Q,34
0,21
n.cs
0,03 ^0
O.J.5 tnUJ
0,30 £UJ
0,46 °
FACTOR
DE LEVAN-
TAMIENTO
5,49
5,73
6,00
6,28
6,58
6,89
7,16
7,44
7,71
7,99
8,30
NOTA: Úsese esta tabla para vano regulador estimativo entre 90 y 170 metros.
- 250 -
TABLA 7-6
CONDUCTOR # 2 AWG - ACSR (7 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA * 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA
VANOS TERMINALES
POSTES DE 9,5 METROS
A UN CUARTODEL VANO
1 5.8
1,49
r,37
1,25
1,13
0,98
a 0,85
g 0,73LJ_j 0,58-LJ
0,49
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0,21
0,09
0,03~z..
enK 0,30
§ 0,43
0,55
AL CENTRODEL VANO
J.,,52
1,37
1,22
1,07ou °'91§ 0,76LJ
LJ 0,61
0,46
0,30
0,15
NIVEL 0
0,15
0,30
en °'46LJ
£ 0,61LJ
a 0,76
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DEL VANO
METROS
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96
107
114
120
126
132
138
144
149
155
160
166
171
176
181
POSTES DE 10,5 METROS
AL CENTRODEL VANO
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1,46
1,34
1,19
1,07
0,94
0,82
- 251 -
TABLA 7-6
(CONTINUACIÓN)
CONDUCTOR # 2 AWG - AC5R (7 ALUHINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA = 5'0 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA
VANOS TERMINALES
POSTES DE 9,5 METROS
A UN CUARTODEL VANO
0,67
G,79
0,91
' 1,04
1,16
1,28
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en
S 1,55
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2,29
2,41
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2,68
AL CENTRODEL VANO
1,22
1,37
1,52
1,58
1,83
1,98
cr
5 2,19
2,44
2,59
2,74
2,90
3,05
3,20
3,35
3,51
3,66
LONGITUD
DEL VANO
METROS
186
190
196
200
205
.209
214
218
223
227
232
236
240
244
249
253
257
POSTES DE 10,5 METROS
AL CENTRODEL VANO
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0,15
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AC
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en
- 253 -
TA3LA 7-7
CONDUCTOR # 4 AWG - AC5R (7 ALÜMINIO/1 ACERO).
TENSIÓN MÁXIMA - 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA
VANO REGULADOR - 150 METRG5
POSTES DE 9,5 Í-'E TROS
A UN CUARTODEL VANO
-1,58
1,46
1,37
1,25
1,13
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POSTES DE 10,5 METROS
AL CENTRODEL VANO
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- 255 -
TABLA. 7-8
CONDUCTOR #4 AWG - ACSR (7 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA = 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA
VANOS TERMINALES
P05TE5 DE 9,5 METROS
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POSTES DE 10,5 METROS
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- 257 -
TABLA 7-8
(CONTINUACIÓN)
CONDUCTOR # 4 AWG - ACSR (7 ALUMINIO/1 ACERO)
TENSIÓN MÁXIMA * 50 % DE LA TENCIÓN DE ROTURA
VANOS TERMINALES
POSTES DE 9,5 METROS
A UN CUARTODEL VANO
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3,02
3,14
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3,81
3,96
4,11
4,27
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S 4,57UI
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5,33
5,49
5,65
LONGITUD
DEL .VANO
METROS
258
261
263
266
269
272
274
-,2.77
280
282
265
287
290
POSTES DE 10,5 HETRQO
AL CENTRODEL VANO
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1,52
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1,77
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2,01 £LJ
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LJ
-2T26 °
2,41
2,50
2,621
2,74
2,86
NOTA: Úsese esta tabla para vanos ancladas en sus dos extremos.
CAPITULO 8
HOJA DE REPLANTEO
8.1 ELABORACIÓN Y OBJETO DE LA H03A DE REPLANTEO -
Una hoja de replanteo o estacamiento debe diseñarse de tal ma-
nera que results un instrumento fundsmantal en el replanteo de una IJL
nea „ En ella debe constar to'do lo .relacionado al aspecto técnico, en
lo que a construcción de una línea se refiere. Como hay que utiliza_r
la en el campo mismo por donde pagará leí linea, al mismo tiempo que
tiene que contener una información completa, debe ser lo más sencilla
posible en cuanto a tamaño y a forma> es decir, que debe cumplir el
requisito de ser ágil y eficaz, proporciuñando a quien la utilice i_n
formación clara y precisa cuando ha sido cuidadosamente llenada en el
momento de replanteo*,
El conjunto de las hojas de estscamiento de una línea constitjj
ye el proyecto detallado para la construcción de la misma y no sólo pj_
ra la construcción sino para la planificación previa de los trabajos
de construcción, para la contabilidad de costos a base del detalle de
la cantidad y clase de materiales, la referencia de las correcciones
que deban hacerse en los planos genaralfss del sistema y, por fin, con_s_
tituyen un registro permanente en los archivos de la obra0
Decimos que las hojas deben ser llenadas en el terreno mediante
- 259 -
palabras, números y símbolos apropiados. Así en el terreno se indica
la localización de un poste mediante una estaca, en la hoja se repre-
senta mediante un círculo pequeño. Y a propósito, durante el replanteo
la ubicación de los postes de las diferentes clases que pueden existir
(de línea primaria, de línea secundaria, con tensores) se indica por
medio de estacas de mayor longitud llamadas "testigos" o "de bandera"
en la misma que se escribe toda la información necesaria referente al
pos te, con tinta indeleble. Esta información puede ser: el número del
poste, (que debe ir también en la hoja) y la inclinación del mismo, si
ésta fu'ere necesaria. La ubicación de los tensores debe hacerse en la
misma forma que la ds los postes, En este caso, la estaca se coloca en
si punto de intersección de la barra de anclaje y del suelo.
Exponemos a continuación un modelo de hoja de replanteo quis TBJJ
ne las características que hemos señalado. Describamos cada una d? las
iparvfcas de que cons-ta•*&•! -f.opma.uq, •>ref4.<r*¿ándana'S a -«1-os 'HÚmar-os colocados
en el lugar correspondiente a cada información.
(1) ORDEN DE TRABAJO NS '__
El proyecto de una línea, generalmente es efectúadü por una
institución, compañía o firma particular. Cada obra tendrá
su número de identificación y ésto es lo que debe indicarse
en el lugar de la hoja asignado con el número uno0
(2) HOJA N2 DE
Esta parte está destinada a la identificación de las hojas.
Según la clase de trabajo, puede utilizarse una sola hoja
910
II12
-
~1
-
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13 — -
HO
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DE
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- 261 -
si es, por ejemplo, una. modificación, o puede emplearse v_a_
rías hojas cié replanteo si es una línea extensa, Ccn el ob_
jeto de poder saber si se dispone, en un momento determina_
do, de la información completada un proyecto, debe anotajr
se el número que corresponde a cada hoja y el número total
de hojas referentes a una línea en al espacio previsto0
(3) LINEA
•E-S't-e •e'Spa-cá'O s*e dedica -a/la i-denti-f-ics-ci-ón -de la línea * T_o
da línea debe tener su designación propia para diferencia^
la de las otras líneas que pueden pertenecer a un mismo si_s_
tema o a sistemas diferentes0
(4) SISTEMA .
Es indispensable la identificación del sistema. En una m.vs
rna zona pueden existir varios sistemas eléctricos pertene-
cientes a diferentes compañías, empresas, cooperativas y
aún, varios pertenecientes a la misma compañía. Cada sis-
tema debe tener su propia designación para diferenciarlo
de los otros0
(5) VIA Km
Es necesario conocer la ubicación exacta de toda Línea, ¡jor
lo cual hay que indicar el lugar en que se encuentra, por
esto, en la hoja de replanteo se reservan dos espacios pj3_
ra tal objeto.
(6) PLANO DE REFERENCIA
262 -
Con el objeto a'e obtener cualquier información adicional re
férente a las condiciones del terreno, debe indicarse el
plano de' referencia que, como se había mencionado antes, es
indispansabls para el proyecto de una línea. Todo plano ti_e
ne su identificación propia y, en él, debe constar 1& línea
a replantearse0
(7) TAF1AÑO DEL CONDUCTOR PRIMARIO CLASE
Es necesario saber la clase de línea que se va a replantear.
Sabemos que, al realisar el replanteo de una línea, se efe_c_
túa el diseño de la mi'Sma, por lo tanto son conocidas .todas
sus características. La clase de línsa se determina mediante
el calibre del conductor y la clase del mismo.
(8) VANO REGULADOR
Ya se ha indicado la importancia que tiene la longitud 1)31
vano regulador, pue-s, -a -ba-s-e •'de-ci'er'fro n/an-o T'egiulrd'OT se e*-
labora las tablas de replanteo y las de flechas del condu£
tor, por tanto, debe indicarse el vano regulador estimativo
al comenzar, y el definitivo calculado, al final0 Este ss
el que debe constar definitivamente en la hoja de raplanceo.
(9) ESQUEMA DE TRABADO
El trabajo queda claro y completo, cuando en cada hoja se d_i
buja un esquema de la porción a la que corresponde dicha hjo
ja pues, mediante los símbolos apropiados, en el esquema se
indican los postes, transformadores, anclajes, et^. Debe i_n_
- 263 -
tiicarse la orientación mediante uns flecha que señale el
norte. Por fin, en el espacia nueve deben también indicare
se, mediante llamad.as especiales, los materiales retirados,
reuhicados, reemplazados, etc.
(IU) POSTE NS
La .nejar manera de identificar un poste es asignándole un
número, por tanto, todo poste, sea éste primario, secundario,
de acometida, o con tensores, deberá tener su propio núme-
ro .
(11) LINEA PRIMARIA, V A N O ANTERIOR
S'3 refiere .al vano anterior al primer poste, por tanto, si
se trata de una hoja que no sea la primera, siempre habrá
que recurrir a la anterior para determinar la longitud del
vano. En la casilla 11 debe indicarse la longitud de cada
vano en metTD's e
(12) POSTES, CANTIDAD, LONGITUD, Y CLASE, MISCELÁNEA
E'n un tramo de línea pueden existir varias clases de postes
en cuanto a su longitud y esfuerzo de rotura siendo esto lo
que se debe indicar para cada poste mediante símbolos ad_e
cuados.
(13) UNIDAD PRIMARIA, CANTIDAD, NOMENCLATURA, MISCELÁNEA
La unidad de ensamblaje de línea primaria que llevará cada
poste dependerá de la clase de línea que se tenga, si es
trifásica, bifásica o monofásica. La unidad se indicará m_e
- 264 -
diante la nomenclatura utilizada en el capítulo tercero y
de acuerdo s la- necesidad, se seleccionará una de las estruc
turas modelos presentadas en el mismo capítulo0
(14) DERECHO DE VIA, LIMPIEZA
A lo largo de la ruta de una línea habrá que efectuar la li_m
pieza necesaria de lo que se conoce con el nombre de dere-
cho de vía0 Esto se debe indicar en la mejor forma en Is h_o
ja de replanteo, puss3 en la casilla correspondiente se pu_e_
de indicar la longitud de la parte de vano anterior donde
hay que efectuar la limpieza y, en la parte 24, de ohser.vj^
ciones, se puede completar la información.
(15) ÁNGULO DE LA LINEA
En una línea cualquiera casi siempre -se tendrán ángulos sean
éstos grandes o pequeños. Estos ángulos se determinan &~. los
•"•p-Q'stes; y el valor de'b-e 'an'otars'e ~en l'a -braja -en -si lugar "as'iq_
nado para tal objeto. De acuerdo a este ángulo se hará la
selección de la estructura modelo, así como de tensores y an
cíaj es.
(16) TRANSFORMADORES
En un lugar determinado de una línea, puede necesitarse ub_i
car un solo transformador o dos transformadores o hasta tres
transformadores0 De acuerdo a las necesidades se seleccion_a_
rá la estructura correspondiente en el capítulo tercaro, en
el grupo G y se anotará dicha estructura0
- 2 6 5 -
(17) CONEXIÓN A TIERRA
También se seleccionará en el capítulo tercero una de las
estructuras H2-1 propias para conexión a. tierra y se ano-
tará en esta casilla.
(18) TENSORES, CANTIDAD, UNIDAD, ADELANTO
La selección de tensores debe hacerse de acuerdo a las co_n_
diciones de la línea y refi riéndose a las tablas de tensores
presentadas en el capítulo sexto pues, de acuerdo al forrna
to se indicará el1 número de tensores, la unidad correspon-
diente de acuerdo a las estructuras modelo E del capítulo
tercero y la distanci? del tensor en tierra, al pie del pos_
te0
(19) ANCLAJES
De acuerdo a la clase ds línea, la fuerza necesaria se en-
"c-uen'trra en la tabla -do tensores y'lu'ego se selecciona una
de la estructura F presentadas en el capítulo tercero.
(20) LINEA SECUNDARIA
En la hoja de replanteo debe indicarse la información refjí
rente a la línea secundaria. Debe indicarse, la longitud del
vano, si va sobre los mismos postes de la línea primaria o
no existe primaria, y el número de unidades ds montaje, que
pueden ser O o K, debe seleccionarse de acuerdo a las estru£
turas modelo, la cantidad necesaria y anotar en el lugar c_o
rrespondiente de la neja.
- 266 -
(21) DERIVACIONES DE SERVICIO.
En la hoja está previsto para anotar la longitud de condu_c
tor y las unidades de ensamblaje necesarias que deben es-
cogerse entre las unidades K de las estructuras modelo,,
(22) TAMAÑO. DEL" CONDUCTOR SECUNDARIO O DE SERVICIO
En esta parte debe indican 3e el calibre del conductor, sea
ds secundario o de servicio utilizado en la sección ráspele
ti-ua., psxa al final podar .calcula.r la cantidad necesaria.
(23) NEDIDQR
Hay que especificar el conductor y el tipo de medidor a in_s_
talarse. El conductor quedará especificado si se indica el
calibre, si es cobre o aluminio o de otra clasa. Y el med_i
dor se especifica mediante el voltaje y la intensidad de
corriente necesarios.
(24) MISCELÁNEA Y OBSERVACIONES
Este espacio de la hoja debe utilizarse para anadj r infor-
mación referente a cualquier casilla y sobre todo, para óo_
tallar lo referente a derecho de vía y p a r E anotar los no_m
bres de los consumidores.
(25) CANTIDAD DE CONDUCTORES
En este espacio de la hoja se puede hacer un computo de la
cantidad de cada conductor utilizado, para esto chibe hacej:
se un cuadro de la siguiente manera:
- 267 -
CUADRO 8-1
LÍNEA PRIM.
L INEA SEC. :
CONO* AISL.
ccwp. D.ESN.
BA30 PRIM.
SERVICIO
METROSNUMERO DECONDUC-TORES
F1ETROS DELINEA ENPOSTES "
•
METROS DE CONDUCTORa ÍSLhDGNü 6 UP
DEShUDONS 4 A.CSR
Utilizando cuidadosamente este cuadro, se llega a saber la
cantidad necesaria de cada conductora Debajo se pueda anotar
el número de miembros.
(26) INGENIERO: REPLANTEADO POR REVISADO POR
Por fin, tenemos un espacio destinado a las firmas de las
personas responsables del trabajo. Debe constar también la
fecha de replanteo, de aprobación y la fecha de iniciación
de la construcción de la línea0
E3EP1PLQ
Con el objeto de aclarar y aplicar lo que hsmos señalado en
relación a una hoja de es tocamiento, a continuación presentamos un ejejn
pío lo más sencillo tíe una hoja de replanteo llena. Se ha procurado
Gn^sr el mayor número de casos que pudieran ocurrir en el te. -
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- 268 -
rreno para una línea de características de la que hemos escogido para
la ejamplificacion. Para entender todo el contenido de dicha hoja, ba_s
ta con revisar lo que hemos descrico anteriormente e ir probando paso
por paso.
En efecto, para e jemplif icación, hemos escogido nna línsa monof_á
sica imaginaria que tiene las caractbrísticas propias ds una línea rj¿
ral, muy pocos consumidores para una gran extensión de línea. Sin em-
'-•b-argo-d-e-be 'a'no-ts'r-se 'que «es-ts-no- cons-'b-ituye un .caso -muy r.ar.o en los paí
ses donde ls electrificación rural está bastante desarrollada en donde
se proporciona servicio eléctrico aún a los consumidores más apartados.
Como se trata de una línea imaginaria en la hoja o'e Bshacamien_
to no hemos llenado lo referente a los primeros seis numerales emple_a_ '
dos en la descripción de la^hoja en general, es decir, lo relacionado
a la identificación del trabajo y ubicación de la línea. Indicaremos
brevemente los aspectos más notables a partir de lo que corresponde
alnumeralsiete.
(v) TAPIA'ÑQ'DEL CONDUCTOR PRIMARIO CLASE:
Suponemos una línea primaria de conductor número A AliJG y
de aluminio con alma de acero (ACSR). Es esta la informa-
ción que escribimos sn este espacio.
(8) VANO REGULADOR
Al calcular el vano regulador hemos encontrado un valor a-
proximado da 120 metros lo que anotamos en el espacio co-
rrespondiente o
- 269 -
(9) ESQUEMA DE TRABA3Ü
Como puede observarse, no es necesario dibujar a escala o r_e_
presentar todos los detalles en el esquema de trabajo. Como
hay que realizarlo en el campo basta con hacer un bosquejo
que da una idea de las vías, caminos o calles y luego se
representan los postes que tienen alguna particularidad, é*_s_
tos son los postes de ángulo, de derivación, los que llevan
transformadores, etca Además se representa la ubicación a_
proximada de los diferentes abonados, por fin, el espacio
correspondiente al numeral 9 también puede utilizarse para
escribir algunas indicaciones irportantes sobre todo, rel^_
cionadas con alguna simbología especial empleada en la ho-
ja de replanteo,
(10) POSTE: NB
Como su nombre lo indica, en este espacio hay que anotar el
número asignado a cada poste, inclusive el número corres-
pondiente a cada poste de los que no constan en el esquema
de trabajo. Examinemos ligeramente los diferentes postes,
La hoja comienza con el número 35, se trata de un poste exi_s_
tente pero que se encuentra en malas condiciones por lo cual
habrá que cambiarlo en el momento de la construcción. Esto
indicamos en la hoja mediante-un asterisco que significa
que dicha unidad hay que retirar y en su lugar colocar otra
que indicamos con la palabra "añadir" y encerrándola en una
figura.
- 270 -
El primar poste nuevo es el 36 qus es de tangente o ssa que
que no existe ángulo en la línea pero desde este poste hay
que servir a un con-sumidor por lo que lleva un tensor y pu_e
de verse que la línea secundaria viene dsl poste siguiente.
Llegamos al poste 3? que lleva un transformador porque hay
que hacer una derivación, mediante un poste de madera A, p_a_
ra dar servicio a un abonado y hay que regresar con línea
secundaria pars dar servicio al abonado situado f.r,ent3 al
• pos be 36,
Siguiendo la línea n os encontramos con el poste 33 en el que
hay cambio de dirección en un ángulo de 90° por lo que lija
va dos tensores.
Después del 38 viene una serie de postes de tangente que no
tienen nada de particular por lo que no hace falta represer^
' 'ta'rl'ü's, -Luego ''freiremos los postes 44 y 45 que son de ángulo
porque se ha hecho necesario cruzar el camino por ciertas
circunstancias del terreno0 De aquí sigue otra recta hasta
llegar al poste 49 que es el último, lleva un transformador,
hay que colocar tensores de terminales y hacer una deriva-
ción para dar servicio eléctrico a un abonado mediante los
postes de madera A y B. No importa la repetición de la le-
tra A, que ya se utilizó antes, porque corresponden a d i f _e
rentes postes de la línea.
(11) PRIMARIO, VANO ANTERIOR
- 271 -
Aquí solo se anota la longitud del vano anterior a cada po_s
te de la línea 0
(12) POSTES, LONGITUD Y CLASE, MISCELÁNEA
En este numeral tenemos disponibles dos casillas, en la pa_r_
te superior de la primera se coloca la nomenclatura de la -
estructura predominante. Cn nuestro caso hornos colocado: 9,5
Hl que significa poste de 9,5 metros de longitud, de hormi-
.gon «armado y -de .ca r-ga ida .,r.a.tur,a .igual ,,a .35.0 . Kg,.
En la segunda casilla, en la parte superior escribimos la
palabra "miscelánea11 y es en donde se anota la longitud y
clase de los otros postes utilizados en la línea,» La longi_
tud se da en metros y la clase se indica msdianta un símb_g_
lo adecuadoo Así por ejemplo en nuestro casü H2 significa
poste de hormigón armado de 400 Kg de carga de rotura y MI
significa poste de madera para derivación.
(13) U N I D A D P R I M A R I A , M I S C E L Á N E A
También hay dos casillas. De la- misma manera que en el caso
anterior en la una colocamos la nomenclatura coj?respondiera
te a la estructura predominante y en la segunda casilla an_o
tamos las otras estructuras necesarias. Como se trata de una
línea monofásica la estructura más usada es la Al. Todas
las especiales van en la otra casilla0
(14) DERECHO DE VÍA, LIMPIEZA
Como se dijo en la descripción aquí se indica la distancia
- 272 -
en la que hay que realizar trabajo ds limpieza en cada vano0
(15) ÁNGULO DE LA LINEA
Hemos escrito todos los valores de los ángulos de la Iínea0
(16) TRANSFORMADOR
En este espacio anotamos la designación de la Estructura c_o
rrespondiente y también la capacidad del tranf ormador en KVA.
Como se ve sólo necesitamos anotar tres transformadores, en
nuestro caso, uno existente, otro para dar servicio a dos _§_
bañados y un tercera :para el último consumidor de la zona.
(17) TIERRA M2-1
Frente a cada poste que llevará conexión a tierra anotamos
la unidad0
(18) TENSOR
Hay tres casillas: una ..paró JLa c.anti.da.d., otra ,p,.a,ra la uni-
dad y una tercera para indicar la distancia del ppste al
tensor en tierra, a. esto última llamamos adelanto que se da
en metroso Puede observarse que frente a c^de poste con te_n
sor o tensores se anota lo referente a los mismas después
de seleccionar dentro de las estructuras £ del capítulo te_r_
(19) ANCLAJE
De la misma manera que en el numeral anterior hay que selsc_
cionar de las estructuras estándar el anclaje apropiado p_a_
ra el tensor requerido. Esto se ha hecho en el ejsmplo y en
- 273 -
la casilla correspondiente consta la designación de la es-
tructura.
(20) LINEA SECUNDARIA
Hay cuatro casillas:: la primera para anotar la longitud del
vano da línea secundaria que va debajo de la primaria, la
segunda para la longitud del vano de línea únicamente secujn
daria, la tercera para indicar la cantidad de la unidad se-
l.sc,c;Lan.sda y la cu&r.Ua .pa.ra la namencla.tura, En nuestra eje_m
pío, tenemos líntíe secundaria junto a la primaria (postes
comunes) sólo en el vana comprendido entre los postes 36 y
37 y es de 90 mscrus, que esta anotado frente al poste 37
porque corresponde a su vano anteriora Luego, línea p u r a m e n_
te secundaria tenemos en la derivación del poste 37 media£i_
te el de madera A con una longitud de 75 metros y en la d_e_
rivación del poste 49 mediante los de madera A y B con 1 o n_
gitudes de 60 y 20 metros,. En las casillas restantes anot_a_
mos la cantidad y el as ES de implementos necesarios selecci_o
nados de las estructuras modelo.
(21) SERVICIO
Hay tres casillas: para la longitud del vano, para la c a n ti
dad de unidades de servicio y para la nomenclatura de dichas
unidades 0
(22) TAftAÍviO DEL CONDUCTOR SECUNDARIO O SE SERVICIO
Puede observarse oue en esta casilla hemos anotado el cali
- 274 -
brs y clase de conductor utilizado pars la línea secundaria
o para prestar servicio a los consumidores.
(23) MEDIDOR
Como sólo hay tres abonados, para dos de ellos utilizamos
medidores de 120 U., 10 A. y para el tercero uno de 12Q/24QV,
30 A o porque suponemos que requiere eca-J dos clases de vol_
taje0
.(,24,) .PUS.QE.LA-N.Efl -Y ,Jia.SER_U£Cl.ü.N£.S
Con lo que hemos anotado en este espacie damos una idea ds
la utilización que dqbe darse al mismo.
No podemos llenar los espacios correspondientes a los num_§_
ros (25) y (26) por tratarse 'únicamente de un ejemplo ilus
trativo y no de una línea realo
Finalmente en la parte inferior derecha de .la hoja de repla_n
teo hemos elaborado 'un cuadro con el cómputo da la cantidad
de conductores necesarios. No hace falta mayor explicación,
basta observar con un poco de detenimiento,,
Aunque el ejemplo es bastante sencillo, esperamos haber a-
clarado con él por lo menos algunos de los aspectos mas i_m
portantes relacionados con al replanteo ds líneas eléctri-
cas rurales que ha constituido el objetivo principal del -
presente trabajo,,
Por último, es conveniente hacer un resumen del contenido de la
hoja de replanteo en la siguiente forma;
- 275 -
CUADRO 8-2
RESUMEN DE LA HP3A DE REPLANTEO DE
MQ
1
2
3
4
5
6 -
7
-8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
UNIDAD
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
CANTIDAD
9
6
3
11
2
1
1
1
1
8
8
4
8
4
9
11
2
2
DESCRIPCIÓN
Poste de hormigón armado, 9,5 m, 350 Kg0
.Post'e de hormigón armado, 10, 5 m, 400 Kg0
Poste de madera, 9,0 m, de servicio
Unidad de ensamblaje primaria A-j_
Unidad de ensamblaje primaria A2
Unidad de ensamblaje primaria A 4
Unidad de ensamblaje primaria A g
Transformador GT30, 3 KVA.
Transformador G130, 5 KVA.
Conexión a tierra M2-1
Tensor E 1 - 2
Tesnor E3-3
Anclaje F2-1
Anclaje F2-2
Unidad de ensamblaje secundaria 36
Unidad de ensamblaje secundaria «13
Unidad de ensamblaje de servicio K10
Unidad de ensamblsje de servicio Kll
- 276 -
CUADRO 8-2
RESUMEN DE LA HQOA DE REPLANTEO
( CONTINUACIÓN )
DE
1NS
19
'2'Q
21
22
UNIDAD
1
1
m
m
CANTIDAD
>
2
1 '
3340
130
DESCRIPCIÓN
Medidor, 120U, 10A0
Medidor, 1'2D/240V, "3'0'A «
Conductor N^ 4 AUG, ACSR (7/1)
Conductor N2 6 tipo WP.
BIBLIOGRAFÍA
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Distribution Systems
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Clifford C. Carr
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Hoja 2
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The Lineman'a Handboak
McGrau-Hill Book Campany, Inc., New York -1955
Guiseppe Castelbranchi
Instalaciones .Eléctricas
Traducción de la versión Italiar
Editorial Gustavo Gilí, 5. A 0 Barcelona -19.61
E o S, Lincoln
Equipos de protección Eléctrica
Editorial Sudamericana, Buenos irires -1950
Th. Buchhold Y H0 Happoldt
Centrales y Redes Eléctricas
Traducción de la Segunda Edición
Eaitorial Labor, S0A, Barcelona
flrcher E. Knoulton
Manual "Standard" Del Ingeniero
Alemana
«1959
Electricista
Editorial Labor, S0A0, Barcelona -1962
Hoja 3
WalterC. Dohnson
Transmission Linss And Networks
McGrauí-Hill Book Company, Inc., Neu York -1950
3ohn H. Perry And Robert H. Perry
Eng.tneering Manual
McGrau-Hiil Book Company, Int., New York -1969
Protón
Intrumentos Del Cusdrn De Distribución
Traducción de 3. Savs
Editorial Dalmau Y 3over, S.A., -1959
Wills Harman And Dean Lytla
Electricsl And Mschanical Nstworks
Book Company, Inc.. NQÜJ York -1962
Derry L. Anderson And Pau.l Nelson
Rural Electric Fact Bonk
National Rural Electric Cooperativo Association, Washington -1960
Hoja 4
Agustín Riu
Electricidad En El Campo
Editorial Radio Lectura,. Argentina
Distribution Data Book
General Electric, Schensctady, New York -1966
Transformar Connections
General Electric, Schenectady, New York -1965
Anderson Electric Corporation
General Catalog
Burndy
Conectares Eléctricos
Rural Distribution Construction Manual
Line fíat erial Company, Wiliuaukse - Wisconsin
Line Construction Materials
Lina fíatsriel Industries, McGrau-Edison Company , Milwaukee 1, UJisconsin
Hoja 5
Electrical Transmission And Distribution Equipment Por Construcction,
MaintenanceAndOparation
A,8. Chance Co. , Centralia, Missouri
•Complete Electrical Construction-Equipment
3.o.sl,yn Mfg.- .And S.u.ppXy .Co.
Chicago Illinois
Catálogo De Productos Eléctricos De Aluminio
Alean, Aluminum Limited Sales, Inc.
Sipecif ications And Drawings For 7 „ 2/12.5 KU Line Construcción
Sural Electrif ication "Admin'istra'tion "U.?'S. '"D"epart"arm"e"rít *OT 'Agrlculture-19'72
List Qf Platerials
Rea Bulletin 43-5 -1972
ACSR Rural Lines, Design Data
Alcoa, Rome Cable División, Aluminum Company Of America, New York 1970
AC5R Rural Lines, Lighfc Loading Staking And Stringing-Sag Tables
Alcoa, Rome Cable División, Aluminum Company Of America, Neui York -1970
Hoja 6
The Rea Pattern
Rea BuJletin 1-B -1963
Product Data, Aluminum Elsctrical Conductors, Stranded-Bars
Rom e Cable División Of Alcoa, Rom e, New York
La Necesidad De Electrificación En Relación Al Desarrollo DexLa Pro-
ducción En El Área Rur~l Y El Mejoramiento Del Estándar De Vida
(Extractólo De Un Trabajo efectuado Por La Comisión Económica Para -
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Ingenieros Miguel Ángel Sanmartíno y Roque Fosco
.Pr,QmoLÍon-P.royecto-,Canstrucción y. E-xplo.tac-ión .de .Sistemas Rurales
Buenos Aires, Argentina -1954
Truman E. Hienton
Cooperación Internacional En La Técnica De Electrificación Rural
Traducción Del Original En Inglés, Buenos Aires, Argentina -1964
Alejandro Vergh Villegas
Sobre Algunos Problemas Técnicos En El Diseño De Un Sistema De Elec-
trificación Rural
Hoja 7
Revista Latinoamericana De Electricidad
Buenos Aires, Argentina -1964
La Electrificación Rural En America Latina
Comisión Económica Para 'America Latina
Buenos Aires, Argentina -1964
Aspectos Técnicos, Económicos y Financieros De La Electrificación
Rural En América Latina
Secretaria De La Comisión Económica Para América Latina
Buenos Aires, Argentina -1964
Transmission Line Manual (ílechanical Design)
Rea Bulletin 62-1 -1972
Uoltage Levéis On Rural Distribution Systems
Rea Bulletin 169-4 -1963
Economical Design Df Primary Lines Por Rural Distribution Systems
Rea Bulletin 60-9 -1970
Standard Specifications For Electrical Instalations (Proposed Standard)
United States Department Qf Agriculture, Rural Electrificatión Adminis
tration
Hoja 8
Código Eléctrico Ecuatoriano
Coiegio De Ingenieros Eléctricos De Pichincha - CIEPI -
Instituto Ecuatoriana De Electrificación - 1 1\ C E L - 1973
National Electrical Code
National Fire Protection Association International
Boston, Mass. -1962
5 a f e t y Rules Por The Installation And Plaintenance Of Electric Supply
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