Taller-previo de Gas 2015

8/17/2019 Taller-previo de Gas 2015

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DISEÑO DE UNA RED DE RECOLECCIÓN DE GAS DE ANULARES DELOS POZOS DE UN SECTOR DE REPRESION DEL CAMPO LLANITO.

Este trabajo se orienta a que realizar los cálculos necesario de diseño de unared piloto de Gasoductos para el campo Llanito.

El trabajo se debe plantear empezando por dar a conocer los fenómenos delflujo de fluidos que rigen el transporte de gas en tuberías y las propiedades ycaracterísticas más importantes de los fluidos que se deben tener en cuentaal diseñar una red de tuberías. Además incluir las ecuaciones de flujo másutilizadas y recomendadas para el diseño a diferentes condiciones deoperación y segn el fluido de trabajo.

!na segunda parte se relaciona con el diseño de la red de recolección degas" a partir de la descripción de la red" la información más rele#ante de cadauno de los pozos y de la tubería que #a desde el colector $asta la estacióncompresora. %e debe proceder a identificar el tipo de flujo que se presentaen cada pozo" el cálculo de propiedades tan importantes como el factor decompresibilidad" la gra#edad especifica" la densidad" la #iscosidad" laestimación de la #elocidad de flujo y el cálculo del nmero de &eynolds. Enlos casos necesarios se debe realizar las correcciones necesarias deacuerdo a los componentes presentes en cada pozo.

'osteriormente se debe indicar el diseño de la tuberías" que #an desde lospozos $asta el colector final" aplicando la ecuaciones de flujo para calcular los diámetros y espesores de estas.

A(E)* +(,*&-A+*( /E*&+A0

1.COMPRESIBILIDAD DE LOS GASES


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'ara más e1actitud en los #alores de 2" re#ise la sección 34 de la G'%A.'ara cálculos más apro1imados" el #alor del factor de compresibilidadpromedio" 2a#g" puede ser calculado con la siguiente ecuación5

2)(1 pv

avg F

Z = Ecuación 63

y

( )( ) ( )( ) 5.0

825.3

))(785.1(51010444.3

1

+=

avg

S

avg

pvT

P F Ecuación 64

Figura 1. Longitu E!ui"a#$nt$ $ %"u#a' ( A))$'orio' $n Pi$'. *GPSAS$)tion 1+, P&g. -

La figura 6 contiene una gráfica del factor de des#iación" , p#3.

!n estimado para 2a#g a presiones por debajo de 677 psi es5

avg

avg P

Z 0002.01

1

+= Ecuación

68


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/ FLU0O EN UNA FASE

1./.1 Ln$a $ Tran'2i'i3n $ 4#u5o $ Ga'1./.1.1 F#u5o I'ot6r2i)o7 El estado estable" de un flujo de gas concomportamiento isot9rmico en una tubería es definido por una ecuacióngeneral de energía de la forma5

Figura 8. Fa)tor $ D$'"ia)i3n *GPSA S$)tion 1+, P&g. +


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5.2

5.02

2

2

1177.38 d Z T SL

P P

f E

P

T Q

avg avg m f b

b

−

= Ecuación

6:

Esta ecuación es completamente usada para flujo en estado estable" yadecuadamente considerada para #ariaciones en factor de compresibilidad"energía cin9tica" presión y temperatura para cualquier sección de línea típica.%in embargo la ecuación como deri#ada implica que no esta especificado el#alor del factor de transmisión" f f /1 . La correcta representación de estefactor de fricción es necesaria para la #alidez de la ecuación.

El factor de fricción está fundamentalmente relacionado con las p9rdidas deenergía debido a la fricción. En la deri#ación de la ecuación general de laenergía" todas las irre#ersibilidades y no idealidades" e1cepto para aquellos

cubierto con la ley del gas real" $an sido reunidas en el termino p9rdidas por fricción.

Los m9todos empíricos $istóricamente y corrientemente usados para calcular y predecir el flujo de gas en una tubería son el resultado de #ariascorrelaciones del factor de transmisión sustituido en la ecuación general de laenergía.

E1aminando las relaciones presentadas por #arios autores muestra que susformas difieren básicamente en la representación in$erente o especificadadel factor de transmisión el cual define las perdidas de energía en resistencia

al flujo por #arios tamaños de tuberías" rugosidades" condiciones de flujo ygases.

'ara obtener la ecuación 6: la cual es con#eniente para cálculos generales"un nmero de simplificaciones y asunciones $an sido realizadas. 'ara otrassecciones de tubería con un muy alto gradiente de presión" el cambio en laenergía cin9tica del gas no es significati#o y es asumido igual a cero./ambi9n se asume que la temperatura del gas es constante $asta un #alor promedio para la sección considerada0 el factor de compresibilidad esconstante $asta el #alor caracterizado por la temperatura y presión promediodel gas0 y en el t9rmino dado el efecto del cambio en la ele#ación" la presión

es constante al #alor promedio. En el rango de condiciones para las cualeslas ecuaciones de flujo en tuberías son ordinariamente aplicadas" promediosson usualmente suficientemente e1actos. La temperatura promedio engrados &an;ine es calculada como se indica a continuación5

( )

2

salidaentrada

avg

T T T

+= Ecuación 6


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La presión promedio en la línea puede ser calculada con5

+−+=

21

21

21

3

2

P P

P P P P P avg Ecuación 6=

En ausencia de datos indicados por el campo" el factor de eficiencia" E" esusualmente asumido como 6.7.

E)ua)ion$' AGA7 las ecuaciones AGA fueron desarrolladasapro1imadamente para flujo parcial y completamente turbulento usando dosfactores de transmisión diferentes. La ecuación de flujo completamenteturbulento considera para la rugosidad relati#a de la tubería" > ? @" basada ella ley de rugosidad para tubería. Esta ecuación usa el siguiente factor de

transmisión5

=

ε

D

f f

7.3log4

110 Ecuación 6

uando el factor de transmisión para flujo completamente turbulento essustituido en la ecuación general de energía Becuación 6:C" la ecuación AGApara flujo completamente turbulento se con#ierte en5

5.2

5.02

2

2

17.3

log477.38 d Z T SL

P P D

E P

T

Q avg avg mb

b

−

= ε Ecuación 6D

La ecuación de flujo parcialmente turbulento es basada en la ley de tuberíalisa y es modificada al considerar elementos que inducen arrastre. El factor de transmisión para esta ecuación es5

6.01

Relog4

110 −=

f

f

f

f Ecuación 37

%ustituyendo f f /1 de la ecuación 37 en la ecuación 6: no proporciona unaecuación que pueda ser solucionada directamente. 'ara flujo parcialmenteturbulento un factor de arrastre friccional debe tambi9n ser aplicado alconsiderar los efectos de tubería cur#a e irregularidades. Estos cálculosestán más allá del alcance de este libro y El flujo estable en tuberías deGas de AGA debería ser consultado para un tratamiento detallado de flujoparcialmente turbulento.


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E)ua)i3n $ 9$(2out:7 la ecuación de Feymout$ publicada en 6D63"e#ala el coeficiente de fricción como una función del diámetro.

3/1

008.0

d f f = Ecuación 36

6/118.111 d f = Ecuación 33

uando el factor de fricción" f f " es sustituido en la ecuación general deenergía" la ecuación de Feymout$ se con#ierte en5

( ) 667.25.0

2

2

2

15.433 d Z T SL

P P E

P

T Q

avg avg mb

b

−

= Ecuación 34

La formula de Feymout$ para tuberías cortas y sistemas de recolecciónconcuerda más estrec$amente con las ratas medidas que aquellascalculadas por otras formulas. %in embargo" el grado de error se incrementacon la presión. %i el calculado con la formula de Feymout$ es multiplicado

por Z / 1 " donde 2 es el factor de compresibilidad del gas" elcorrecto podría apro1imarse estrec$amente al flujo medido. La figura 8

muestra una gráfica del factor de des#iación" Z / 1 " de un gas

comn y puede ser usado con seguridad si no se dispone de datos e1actos.

La ecuación no puede ser generalmente aplicada a cualquier #ariedad dediámetros y rugosidades" y en la región de flujo de turbulencia parcialmentedesarrollada" no es #alida. La ecuación de Feymout$ puede ser usada paraapro1imarse al flujo completamente turbulento aplicando factores decorrección determinados desde el sistema para el cual está siendo aplicada.Graficas que muestran los cálculos de flujo de gas basadas en la ecuaciónde Feymout$ son mostradas en la figura :a y :b.

E)ua)i3n $ Pan:an#$ A7 En la d9cada de 6D87 La ompañía *riental deLíneas de tubería 'an$andle desarrollo una formula para calcular el flujo degas en líneas de transmisión" la cual $a sido conocida como la Ecuación de'an$andle A. Esta ecuación usa las siguientes e1presiones del (mero de&eynolds y factor de transmisión.


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Figura ;a. F#u5o $ Ga' Ba'ao $n #a For2u#a $ 9$(2out: *GPSAS$)tion 1+, P&g.


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d

QS 934.1Re = Ecuación 38

( ) 07305.007305.0

Re872.6211.71 =

=d QS

f f Ecuación 3:

El factor de transmisión asume #alores de nmero de &eynolds de : a 66millones basado en la e1periencia actual medida.

%ustituyendo la ecuación 3: para f f /1 en la ecuación general de energíaBecuación 6:C" la ecuación de 'an$andle A se con#ierte en5

( ) 6182.25392.0

853.0

2

2

2

1

0788.1

87.435 d

Z T LS

P P E

P

T Q

avg avg mb

b

−

= Ecuación 3<

Esta ecuación fue pensada para reflejar el flujo de gas a tra#9s de tuberíaslisas. uando es ajustada con un factor de eficiencia" E" sobre 7.D7" laecuación es una razonable apro1imación de la ecuación de flujo parcialmenteturbulento. La ecuación se #uel#e menos e1acta mientras la rata de flujo seincrementa. -uc$os usos de la ecuación 'an$andle A asumen un factor deeficiencia de 7.D3.

E)ua)i3n $ Pan:an#$ B7 !na nue#a o re#isada ecuación de 'an$andle

fue publicada en 6D:


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ecuación y corregir las #ariaciones en la superficie de la tubería. El ajustepara un flujo promedio del nmero de &eynolds" la ecuación podría predecir bajas ratas de flujo a bajos nmeros de &eynolds" y altas ratas de flujo aaltos nmeros de &eynolds" mientras comparamos $acia una ecuación de

flujo completamente turbulento. Las eficiencias basadas en la ecuación de'an$andle H decrecen con un incremento en la rata de flujo para flujocompletamente turbulento. El factor de eficiencia" E" usado en la ecuación de'an$andle H generalmente #aria entre 7. y 7.D8.

Con)#u'ion$'7 La aplicación satisfactoria de estas ecuaciones de flujo paralíneas de transmisión en el pasado $a in#olucrado ampliamentecompensación por discrepancias por el uso de factores de ajuste"usualmente denominados Ieficiencias. Estas eficiencias son frecuentementeencontradas en la práctica determinando la constante requerida para

predecir la ecuación de gas que se comporte de acuerdo con los datos deflujo. omo un resultado" los #alores de estos factores son especificados$acia ecuaciones de flujo de gas particular y condiciones de campo y bajomuc$as circunstancias" #ariando la rata de flujo en el estilo que oculta lanaturaleza real del comportamiento del flujo en la tubería.

Las ecuaciones dependen del nmero de &eynolds" tal como las ecuacionesde 'an$andle" utilice una e1presión del factor de fricción que de unaapro1imación al comportamiento de flujo parcialmente turbulento en el casode la ecuación de 'an$andle A" y una apro1imación al comportamientocompletamente turbulento en el caso de la 'an$andle H.

Estas ecuaciones sufren desde la sustitución de un #alor de #iscosidad degas fija en la e1presión del nmero de &eynolds" el cual" se #uel#e a sustituir en la ecuación de flujo" resulta en una e1presión con un sesgopreacondicionado.

%in tener en cuenta los meritos de #arias ecuaciones de flujo de gas"prácticas pasadas pueden indicar el uso de una ecuación particular paramantener continuidad de capacidades comparati#as a tra#9s de la aplicaciónde políticas de operación consistentes. !n resumen de comparación entrefactores de transmisión usados en dic$as ecuaciones de gas es mostrado enla figura


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DESCRIPCIÓN DE LA RED

El área del campo Llanito Galan en la que se #a a realizar el diseño de la redde anulares se obser#a en el mapa que se muestra en la ,igura 34 y estáconformada por los siguientes pozos5 Llanito 4D" D:" 666" 66=" 66" 66Dubicado en el sector entre los pozos Llanito 4D y D: y que no aparece en lafigura y por ultimo el Llanito 63= que en la figura aparece como Llanito 67


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/.1.1 INFORMACIÓN DE LOS POZOS

La información obtenida de cada uno de los pozos se muestra de la tabla 6 ala =" además la longitud de cada tramo de tubería desde cada pozo $asta elcolector y los accesorios necesarios. Está información $a sido obtenida delmapa de la figura A" del recorrido que se realizó al trazado de la tuberíaactual y de los instrumentos de medición de flujo" presión y temperatura decada uno de los pozos en campo.

Ta=#a 1. In4or2a)i3n $# ?oo ##anito >

Ta=#a /. In4or2a)i3n $# ?oo ##anito >;


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Ta=#a . In4or2a)i3n $# ?oo ##anito 111

Ta=#a 8. In4or2a)i3n $# ?oo ##anito 11+

Ta=#a ;. In4or2a)i3n $# ?oo ##anito 11


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Ta=#a -. In4or2a)i3n $# ?oo ##anito 11>

Ta=#a +. In4or2a)i3n $# ?oo ##anito 1/+


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/.1./ INFORMACIÓN DE LA TUBERA UE %A DESDE EL COLECTORASTA LA ESTACIÓN COMPRESORA

En la tabla se obser#a la información que se obtu#o de la tubería lle#ará el

gas del colector $asta la estación compresora.Ta=#a . Cro2atogra4a $ #o' ?oo' $ #a R$


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TIPO DE FLU0O EN CADA POZO

'ara determinar si el flujo es laminar o turbulento se debe calcular el (merode &eynolds a las condiciones de operación de cada gas. 'ara ello se debendeterminar primero las propiedades de flujo de gas" gra#edad específica"factor de compresibilidad" densidad" #iscosidad y conocer la #elocidad delfluido y el diámetro de la tubería.

FACTOR DE COMPRESIBILIDAD

El factor de compresibilidad es una función uni#ersal de la presión ytemperatura reducida. El principio de los estados correspondientes se aplicaa las mezclas si #alores apropiados para las propiedades del punto críticoson usadas para la mezcla. Kay utilizó el concepto de #alores pseudocríticospara representar la presión y temperatura crítica de mezclas de$idrocarburos. 'ara obtener el factor de compresibilidad se utilizan las reglasde mezclas propuestas por Kay para calcular las propiedades pseudocríticasde mezclas de $idrocarburos.

Ciii

PC P y P Σ=Ecuación:D

Ciii

PC T yT Σ= Ecuación


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@onde5

= PC P 'resión pseudocrítica" psia= PC T /emperatura pseudocrítica" &=Ci P 'resión crítica del componente i" psia=CiT /emperatura crítica del componente i" &=i y ,racción molar del componente i en la mezcla gaseosa

Las ecuaciones :D y


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/./././ EFECTOS DE LOS COMPONENTES NOHIDROCARBUROSSOBRE EL FACTOR Z

omo los gases naturales en estudio contienen otros materiales diferentesde los componentes $idrocarburos. /ales como (3" *3 y J3%. %e debenutilizar los m9todos de Fic$ertAziz y arrKobayas;iHurroMs para corregir la presencia de no$idrocarburos. oncentraciones de $asta :N de estoscomponentes no$idrocarburos no afectan seriamente la e1actitud. 'eroerrores en los cálculos del factor de compresibilidad mayores al 67N puedenocurrir en concentraciones más altas de componentes no$idrocarburos enmezclas de gases.


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M6too $ 9i):$rt Ai.

Los gases naturales que contienen J3% y?o *3 frecuentemente e1$ibendiferente comportamiento del factor de compresibilidad en comparación con

los gases dulces. Fic$ert y Aziz desarrollaron un simple procedimiento decálculo que tiene en cuenta estas diferencias. Este m9todo permite usar lagráfica de %tanding O Katz" figura 46" empleando un factor de ajuste a latemperatura pseudocrítica" el cual es una función de la concentración de*3 y J3% en el gas agrio. Este factor de corrección luego es usado paraajustar la presión y temperatura pseudo O crítica de acuerdo a las siguientese1presiones5

∈−= pc pc T T ' Ecuación


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4. Ajustar la 'pc y /pc calculada en el paso 6 aplicando las ecuaciones


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22225013080

0

'

S H C pc pc ! ! ! T T −+−= Ecuación


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Co2?#$tar #a ta=#a $ Fa)tor$' $ Co2?r$'i=i#ia ?ara #o' ?oo' M6too $ Pa?a(.

&EAL+2A& !( A(AL+%+% @E L*% &E%!L/A@*% *H/E(+@*% 'A&A EL,A/*& 2 P %ELE+*(A& !(* @E L*% -E/*@*%.

/././.8 CJLCULO DE LA DENSIDAD DEL FLUIDO EN CADA POZO *K

El cálculo de la densidad para cada gas de anular se realiza aplicando laecuación siguiente Bobtenida de la ecuación 3.8: del modulo de propiedadesfisicoquímicas y termodinámicas del gas naturalC.

Z"T

P# a g = ρ Ecuación =3

@onde5

g ρ Q densidad del gas en lb?ft4

P Q presión del gas en psiaa # Q peso molecular aparente del gas

Z Q factor de compresibilidad " Q constante uni#ersal del gas que" para las unidades anteriores" tiene un

#alor de 67.=43 psia.ft ? lbmol &T Q temperatura del gas en grados &an;ine B&C.

E#a=orar una ta=#a ?ara $# r$?ort$ $ #a' $n'ia$' ini)ano )aa una$ #a' "aria=#$' ?ara 'u )orr$'?oni$nt$ )a#)u#o.

CJLCULO DE LA %ISCOSIDAD DEL FLUIDO EN CADA POZO *

M6too $ Carr o=a(a':i Burro'

arr O Kobayas$i O HurroMs desarrollaron correlaciones gráficas paraestimar la #iscosidad de gases naturales como una función de latemperatura" presión y gra#edad del gas. El procedimiento para aplicar lascorrelaciones propuestas se resume en los siguientes pasos5


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6. alcular la presión pseudo O crítica" temperatura pseudo O crítica" y pesomolecular aparente a partir de la gra#edad especifica o composición del gasnatural. Las correcciones a estas propiedades pseudocríticas por lapresencia de gases no $idrocarburos B*3" (3" J3%C deben efectuarse si

estos gases están presentes en concentraciones mayores del :N en mol.3. *btener la #iscosidad del gas natural a una atmosfera y a la temperaturade interes a partir de la ,igura 3:. Esta #iscosidad" denotada por R 6" debecorregirse por la presencia de componentes no $idrocarburos usando losinsertos de la figura 43. Las fracciones no$idrocarburos tienden aincrementar la #iscosidad de la fase gaseosa. El efecto de los componentesno$idrocarburos sobre la #iscosidad del gas natural puede e1presarsematemáticamente por la siguiente relación5

( ) ( ) ( ) ( ) S H CO c$rregir 222sin11 µ µ µ µ µ ∆+∆+∆+= Ecuación =4

@onde5

=1 µ Siscosidad del gas corregida a una atmosfera de presión y temperaturadel yacimiento" cp.( ) =∆

2 µ orrección de la #iscosidad debido a presencia de ( 3.

( ) =∆2CO

µ orrección de la #iscosidad debido a presencia de *3.

( ) =∆ S H 2

µ orrección de la #iscosidad debido a presencia de J 3%.( ) =∆ c$rregir sin µ Siscosidad del gas sin corregir" cp.

6. alcular la presión y temperatura pseudoreducida.3. A partir de la presión y temperatura pseudoreducida obtener la razón

de #iscosidad 1/ µ µ g de la figura 3


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Figura /;. Corr$#a)i3n $ %i')o'ia $# ga' a una at23'4$ra *GPSAS$)tion /, P&g. 1

Figura /-. Ra3n $ %i')o'ia "'. La T$2?$ratura P'$uoHr$u)ia*GPSA S$)tion /, P&g.


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En la tabla 6= podemos obser#ar los #alores de las presiones y temperaturaspseudoreducidas obtenidos al calcular el factor de compresibilidad y que seutilizarán en este procedimiento.

Estimando la #iscosidad del gas a 6 atmosfera y a las temperaturas de cadauno de los anulares de los pozos y teniendo en cuenta los pesosmoleculares" a partir de la figura 3: obtenemos la tabla siguiente.

Co2?#$tar #a ta=#a $ %i')o'ia a 1 at2 ( a #a t$2?$ratura $# anu#ar.

Empleando los insertos de la figura 3: se estiman ( )2

µ ∆ ( )2CO

µ ∆ " ya queninguno de los fluidos de los pozos contiene J3% no será necesario calcular

( ) S H 2 µ ∆ . 'ara esto se debe entrar en la gráfica con las fracciones molares deestos componentes y con la gra#edad especifica del gas.

Luego con los #alores obtenidos se calcula la #iscosidad del gas corregida ala presión atmosf9rica y temperatura del sistema aplicando la ecuación =4.

Co2?#$tar #a ta=#a $ %i')o'ia $ #o' ga'$' )orr$gia

Co2?#$tar #a ta=#a $ %i')o'ia $ #o' ga'$' $ anu#ar $n )?

/././.- ESTIMACIÓN DEL DIJMETRO DE LA TUBERA

'ara determinar el nmero de &eynolds se debe estimar el diámetro de latubería que an no se $a calculado. Hasado en la e1periencia de los

diseñadores se estima que las tuberías de anulares deberán tener undiámetro cercano a las 3. Además el tramo de tubería que #a desde elcolector $asta la estación compresora se estima que tendrá un diámetro de8 Luego se deberá recalcular el nmero de &eynolds con los resultados deldiseño.


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ESTIMACIÓN DE LA %ELOCIDAD DE FLU0O

Pa $abiendo estimado los diámetros de las tuberías se calculan las#elocidades del flujo de gas en cada tubería" debido a que se conocen los

flujos de gas en cada anular" aplicando la ecuación5Co2?#$tar #a Ta=#a $ %$#o)ia $# ga'.

Co2?#$tar #a' ta=#a' ?ara $# )a#)u#o $# N2$ro $ R$(no#' ?ara #o'4#u5o' anu#ar$'.

Ta=#a $ N2$ro' $ R$(no#' ?ara #o' 4#u5o' $ anu#ar.

!tilizar los diferentes criterios para establecer el r9gimen de transporte degas en cada uno de los casos.

SEGUNDA PARTE 7DISEÑO DE LAS TUBERAS DESDE LOS POZOSASTA EL COLECTOR.

Pa $abiendo calculado las propiedades más importantes de los flujos de gasse procede a realizar el dimensionamiento de las tuberías utilizando lasecuaciones de flujo más efecti#as para las condiciones de operación de losgases de anular.

ECUACIONES DE FLU0O.

!tilizar las ecuaciones de 'an$andle y AGA de acuerdo al r9gimen.

CJLCULO DE LOS DIJMETROS DE LAS TUBERAS

'ara obtener los diámetros de las tuberías que #an desde los anulares $astael colector se utilizan las ecuaciones de ,lujo.

Al utilizar estas ecuaciones" se toman los siguientes #alores constantes.


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/bQ /emperatura base absoluta B:37 T&C.'b Q 'resión base absoluta B68.=4 psiaCE Q ,actor de eficiencia de la tubería B7.D6C

P los demás #alores serán #ariables segn las condiciones del gas de anular de cada pozo.

Q &ata de flujo de Gas B'@C a condiciones base.'6 Q 'resión de entrada BpsiaC'3 Q 'resión de salida BpsiaC% Q Gra#edad especifica del flujo de gas.Lm Q Longitud de la línea BmillasC/a#g Q /emperatura promedio B & C2a#g Q ,actor de compresibilidad promedio

d Q diámetro interno de la tubería BpulgadasC.&ealizar una tabla donde se indiquen os datos utilizados para cada pozonecesarios para calcular las tuberías desde los pozos $asta el colector.

Ane1e una columna para el cálculo del diámetro y con el diámetroestablecido genere todos los datos necesarios para el cálculo de la 'resiónde salida bajo las nue#as condiciones.

'or ultimo calculo los espesores requeridos para cada tubería teniendo encuenta el siguiente procedimiento.

ESPESOR DE TUBERAS

El espesor de las tuberías se calcula con la ecuación siguiente.

T % L F D

t S

P $

dise&$ ****

**2

= Ecuación =:

@onde5dise&$ P Q es la presión de diseño correspondiente en las ecuaciones a 'a#g.=S -ínimo esfuerzo en psia. Q 87777 psia Bpara tubería %J 87C=t Espesor de la tubería en pulgadas.


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=$ D @iámetro e1terno en pulgadas.= F ,actor de diseño Q 7.= L ,actor de localización Q 7.D para clase 3= % ,actor de !nión Q 6 para tubería sin costura" soldadura electrica y arco

soldado sumergido.=T ,actor de temperatura Q 6 para temperaturas menores a 3:7 T,

En una tabla reporte datos y resultados.

ompare sus resultados de los espesores con los que se muestran en latabla 3D. P establezca una conclusión de la tuberías diseñadas.

Ta=#a />. E'?$'or$' $ tu=$ra' $ SC 8@

POR UTLIO !"L!UL# L"$ P#R%I%"$ #& !"%" TR"O %# L"$

TU'#RI"$.

!"%" T"'L" R#"LI("RL" POR $#P"R"%O ) #&TR#*"R #L PRO*R"+"

%# #,!#LL UTILI("%O P"R" L" R#"LI("!IO& %# !"%" T"'L".

%#'# $#R $U$T#&T"%O POR #L *RUPO #L 10 %# O!TU'R#

6. G'%A" ,luid ,loM and 'iping. %ection 6=" 'ágs. 6 3=" 3.778.

3. G'%A" '$ysical 'roperties. %ectión 34" 'ágs. 3=44" 3.778.

4. 'E&E2 A(G!L*" Uulio esar. 'ropiedades ,isicoquímicas ytermodinámicas del Gas (atural. !+%. Hucaramanga. *ctubre 3.77=.

8. &!+2 &*@&+G!E2" Vl#aro. @iseño" onstrucción de Gasoductos yredes de @istribución O @iseño" *peración y mantenimiento degasoductos. !+%. Hucaramanga. %eptiembre 3.77D.


30/30

:. @ELSA%/*" Gusta#o Adolfo. @iseño" onstrucción de Gasoductos yredes de @istribución O @iseño" *peración y mantenimiento de redesde distribución de Gas. !+%. Hucaramanga. Enero 3.767.

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