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UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN
FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA SANITARIA
“EVALUACION Y MEJORAMIENTO DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE
AGUA POTABLE HERNAN PEROCHENA –MOLLENDO”
Tesis para optar el Título de Ingeniero Sanitario
SANCHEZ VERA INGRIDT DAYANE
Asesor:
Ing. Víctor Rendón Dávila
AREQUIPA – PERU
2017
i
DEDICATORIA
A Dios por haberme dado salud y bienestar
Permitiéndome cumplir mis objetivos
A mis padres por ser mi fortaleza cada día y
Ser mi principal motivación.
ii
INTRODUCCIÓN
Históricamente el desarrollo de los pueblos ha estado estrechamente vinculado con el
agua, ya que éste es un factor importante en el desarrollo de estos, debido a que la
mayor parte de sus actividades están relacionadas al agua y por ello la importancia en
su calidad.
Según la OMS, las enfermedades diarreicas son la segunda mayor causa de muerte de
niños menores de cinco años, matando a 760.000 niños cada año. Pudiéndose prevenir
mediante el acceso al agua potable y a servicios adecuados de saneamiento e higiene.
Las provincias de Mollendo y Matarani son balnearios de Arequipa, en ellas se
desarrollan actividades como la pesca, turismo, así como actividades agrícolas y
ganaderas.
El suministro de agua potable estaba racionado a 10 horas en el caso de Mollendo y a
8 horas en el caso de Matarani, lo que no permitía atender en las mejores condiciones
a la población comprometida con este sistema , provocando el racionamiento de agua
en ciertas zonas y desatendimiento de las zonas que no cuentan con el servicio de agua
potable , motivo por el que se presentaba una alta incidencia de enfermedades
gastrointestinales y dérmicas por lo que era una necesidad la Ampliación y
Mejoramiento del Sistema de Abastecimiento de Agua Potable Mollendo –Matarani.
iii
RESUMEN
El objetivo del proyecto era incrementar la producción de 98.5 l/s a 200 l/s para atender
a la población actual ( de 28 310.00 habitantes en Mollendo y 3 223.00 habitantes en
Matarani , fuente oficina zonales Sedapar –SUNASS) y futura las 24 horas del día , así
mismo se atendería la zona industrial, comercial , y estatal de Mollendo y Matarani;
mejorar la eficiencia y operatividad del sistema de tratamiento y reducir costo de
producción , empleando tecnología apropiada y utilizar al máximo la capacidad instalada
para reducir el costo de obra.
Los objetivos del incremento de dotación de 101.5 l/s adicionales, en la captación del
canal Ensenada Mejía con carácter permanente para el consumo humano
El sistema de tratamiento de agua potable de la localidad de Mollendo está ubicado en
las instalaciones de la planta proyectada para satisfacer la demanda requerida en el
período de planeamiento.
La planta existente es de tecnología promovida por el CEPIS, consiste en una planta
completa de filtración rápida formada por un sistema de tratamiento de funcionamiento
totalmente hidráulico en todos sus procesos, con un mínimo de equipos
electromecánicos. La planta cuenta con un pretratamiento en desarenadores, con los
procesos de mezcla rápida, floculación, decantación, filtración y cámara de contacto;
tiene como instalaciones complementarias laboratorio, sala de dosificación, almacén
general, casa del operador, y sala de cloración.
La planta de tratamiento proyectada con tecnología promovida por el CEPIS, tiene una
capacidad de tratamiento de 100 lps y es una planta completa de filtración rápida de
funcionamiento hidráulico de todos los procesos.
En general, el sistema propuesto por su compactación facilitará la operación, siendo
posible desarrollar eficientemente las tareas de operación con un solo operador y un
ayudante; de igual forma, también se facilita las labores de mantenimiento.
PALABRAS CLAVE
Tratamiento, planta, agua, operación, producción, procesos, capacidad, proyecto,
sedimentador, floculador, decantador, filtros rápidos, cloración, cantidad, calidad, arsénico.
ABSTRACT
The objective of the project was to increase production from 98.5 l/s to 200 l/s to meet
the current population (of 28 310.00 inhabitants in Mollendo and 3 223.00 inhabitants in
Matarani, source office zonal Sedapar -SUNASS) and future 24 hours Day, as well as
the industrial, commercial, and state area of Mollendo and Matarani; Improve the
efficiency and operation of the treatment system and reduce production costs, using
appropriate technology and use the maximum installed capacity to reduce the cost of
construction.
The objectives of increasing the additional 101.5 l / s endowment, in the capture of the
channel Ensenada Mejía with permanent character for the human consumption
The drinking water treatment system in the town of Mollendo is located in the facilities of
the plant designed to meet the demand required in the planning period.
The existing plant is a technology promoted by CEPIS, consists of a complete rapid
filtration plant formed by a fully hydraulic treatment treatment system in all its processes,
with a minimum of electromechanical equipment. The plant has a pretreatment in
sanders, with the processes of rapid mixing, flocculation, decantation, filtration and
contact chamber; Has as complementary facilities laboratory, dosing room, general
store, operator's house, and chlorination room.
The treatment plant designed with technology promoted by CEPIS, has a treatment
capacity of 100 lps and is a complete plant for rapid filtration of hydraulic operation of all
processes.
In general, the system proposed by its compaction will facilitate the operation, being
possible to efficiently develop the operations tasks with a single operator and an
assistant; Maintenance work is also facilitate.
KEYWORDS
Treatment, plant, water, operation, production, processes, capacity, project, settler,
flocculator, decanter, fast filters, chlorination, quantity, quality, arsenic
CONTENIDO DEDICATORIA ........................................................................................................................ i
INTRODUCCIÓN .................................................................................................................... ii
RESUMEN .............................................................................................................................. iii
ABSTRACT ............................................................................................................................ iv
CAPÍTULO I: PLANTEAMIENTO DE LA PROBLEMÁTICA ................................................ 1
1.1 DESCRIPCIÓN DEL PROBLEMA ........................................................................... 1
1.2 OBJETIVOS ................................................................................................................ 1
1.2.1 GENERAL .................................................................................................................. 1
1.2.2 ESPECÍFICOS .......................................................................................................... 1
1.3 HIPÓTESIS ................................................................................................................. 2
1.4 CAMPO, ÁREA Y LÍNEA DE INVESTIGACIÓN .................................................... 2
1.5 VARIABLES ................................................................................................................. 2
1.2. VARIABLE INDEPENDIENTE .............................................................................. 2
1.3. VARIABLE DEPENDIENTE .................................................................................. 3
1.6 METODOLOGÍA ......................................................................................................... 3
CAPÍTULO II: MARCO TEÓRICO ........................................................................................... 5
2.1 CALIDAD DEL AGUA ............................................................................................ 5
2.2 VERIFICACIÓN DE LA CALIDAD DEL AGUA .................................................. 6
2.3 PRINCIPALES INDICADORES DE LA CALIDAD DEL AGUA ....................... 8
2.4 SISTEMAS DE PURIFICACIÓN ........................................................................ 19
2.5 PLANTAS DE TRATAMIENTO CONVENCIONALES .................................... 26
2.6 PLANTAS DE TRATAMIENTO DE TRATAMIENTO AVANZADO ............... 35
CAPÍTULO III: MARCO LEGAL ............................................................................................. 39
3.1 GUÍAS PARA LA CALIDAD DEL AGUA POTABLE ....................................... 39
3.2 NORMAS EN EL PERÚ ...................................................................................... 40
3.3 REGLAMENTO DE LA CALIDAD DEL AGUA PARA CONSUMO HUMANO
DIGESA .............................................................................................................................. 41
3.4 ENTIDADES ENCARGADAS DE ESTE REGLAMENTO .............................. 41
3.5 VIGILANCIA SANITARIA .................................................................................... 42
3.6 CONTROL DE CALIDAD .................................................................................... 42
3.7 SUPERVISIÓN DE CALIDAD ............................................................................ 43
3.8 FISCALIZACIÓN SANITARIA............................................................................. 43
3.9 APROBACIÓN, REGISTRO Y AUTORIZACIÓN SANITARIA ...................... 43
3.10 ABASTECIMIENTO DE AGUA, PROVEEDOR Y CONSUMIDOR .............. 44
3.11 CARACTERIZACIÓN DEL AGUA ..................................................................... 44
3.12 MEDIDAS DE SEGURIDAD Y SANCIONES ................................................... 47
CAPÍTULO IV: ANÁLISIS DE LA CALIDAD DE LA FUENTE DE AGUA AL INGRESO Y
A LA SALIDA DE LA MISMA .................................................................................................. 49
4.1 ESTUDIO DE TRATABILIDAD DE LAS AGUAS ............................................ 50
4.2 ESTUDIO DE LA CALIDAD DE AGUA A LA SALIDA DE LA PLANTA ...... 51
4.3 PARÁMETROS DEL REGLAMENTO DE CALIDAD DE AGUA DS N° 031-
2010-SA. ............................................................................................................................ 61
CAPÍTULO V: CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA PTAP- HERNAN
PEROCHENA ........................................................................................................................... 67
5.1 DESCRIPCIÓN GENERAL DEL SISTEMA ..................................................... 68
5.2 SISTEMA EXISTENTE DE TRATAMIENTO DE AGUA ................................. 69
5.3 CAPACIDAD DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO ........................................ 71
5.4 DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA PROYECTADO ............................................. 72
5.5 PRESEDIMENTADORES ................................................................................... 72
5.6 CANAL DE DERIVACIÓN DE AGUA PRESEDIMENTADA .......................... 73
5.7 PLANTA DE TRATAMIENTO PROYECTADA ................................................ 73
5.8 INSTALACIONES COMPLEMENTARIAS ........................................................ 80
5.9 ALMACEN Y SALA DE CLORACIÓN ............................................................... 81
5.10 RED DE DESAGÚE DE LA PLANTA ................................................................ 81
CAPÍTULO VI: ESTUDIO DE LA GRANULOMETRIA DEL LECHO FILTRANTE ......... 82
CAPÍTULO VII: MEDICIÓN DEL CAUDAL INICIAL Y FINAL DEL AGUA ...................... 85
7.1 AGUA PRODUCIDA EN LA PLANTA ANTIGUA Y NUEVA .......................... 85
7.2 CONEXIONES DE AGUA POTABLE ACTIVAS............................................ 150
7.3 NIVEL DE MICRO MEDICIÓN ......................................................................... 153
7.4 VOLUMEN NO FACTURADO DE AGUA POTABLE.................................... 158
CAPÍTULO VIII: EVALUACIÓN DE LA PROBLEMÁTICA CAUSADA .......................... 166
CAPÍTULO IX: FUNCIONAMIENTO HIDRÁULICO Y SANITARIO ............................... 172
9.1 FUNCIONAMIENTO HIDRÁULICO: ................................................................ 172
9.2 FUNCIONAMIENTO SANITARIO .................................................................... 229
CAPÍTULO X: ALTERNATIVAS DE MEJORAMIENTO ................................................... 233
10.1 TIPOS DE TECNOLOGÍAS .............................................................................. 233
10.2 APLICACIÓN DE TECNOLOGÍA ..................................................................... 237
CAPÍTULO XI: PROPUESTA DESARROLLADA .............................................................. 240
11.1 REMOCION DE ARSENICO ALUMINA ACTIVADA ........................................ 240
CAPÍTULO XII: PRESUPUESTO DE OBRA ..................................................................... 245
CAPÍTULO XIII: CRONOGRAMA VALORIZADO ............................................................. 247
CONCLUSIONES ................................................................................................................... 250
RECOMENDACIONES.......................................................................................................... 252
BIBLIOGRAFÍA ....................................................................................................................... 253
ANEXOS .................................................................................................................................. 254
1
CAPÍTULO I: PLANTEAMIENTO DE LA PROBLEMÁTICA
1.1 DESCRIPCIÓN DEL PROBLEMA
El agua potable al ser una necesidad básica en la vida de todo ser humano, es
indispensable que esta cuente con el tratamiento adecuado para poder cumplir las
normas legales que limitan el exceso de sustancias dañinas, (fisicoquímicos y
biológicos), para el hombre, por lo que un mal manejo en el tratamiento del agua
traería consigo enfermedades y malestares en toda la población.
Ante esta realidad se vuelve fundamental un buen estudio del agua a tratar, que
comprenda análisis fisicoquímicos y biológicos, la evaluación de necesidades,
condiciones del lugar, clima, diseño, cálculos justificados para cada estructura
hidráulica, y los procesos unitarios adecuados según el agua a tratar.
Las fallas en las plantas de tratamiento al no producir el caudal de diseño que se
proyecta, o que dicha planta no produzca la calidad de agua de acuerdo a los límites
máximos permisibles (LMP), o un mal proceso constructivo, es un latente problema
que provoca daños a la salud, sociales y económicos.
Es por eso que se plantea esta tesis de investigación con la finalidad de evaluar los
aspectos anteriormente mencionados en la búsqueda del diseño óptimo de una
planta de tratamiento de agua potable.
1.2 OBJETIVOS
1.2.1 GENERAL
Evaluar el comportamiento Hidráulico y Sanitario así como desarrollar las
propuestas de Mejoramiento de la Planta de Tratamiento de Agua potable
Hernán Perochena – Mollendo.
1.2.2 ESPECÍFICOS
- Verificar los criterios de evaluación Hidráulica y Sanitaria de la Planta de
Tratamiento de Agua potable Hernán Perochena – Mollendo.
2
- Definir las características y componentes de una Planta de Tratamiento, así
como la finalidad de su construcción.
- Establecer la diferencia entre los componentes de una Planta de Tratamiento
Convencional y una Planta de Tratamiento avanzado
- Determinar las causas Hidráulicas y sanitarias que ocasionaron la mala
producción de agua de la Planta de Tratamiento de agua Potable Hernán
Perochena.
- Evaluar los riesgos y peligros que causa el dejar de producir la calidad y
cantidad proyectada en el diseño.
- Formular el mejoramiento y proponer soluciones ante la problemática
presentada.
1.3 HIPÓTESIS
Debido a que la planta no produce la cantidad y calidad proyectada en el de diseño
inicial, es probable que existan errores en el comportamiento Hidráulico y Sanitario los
cuales estarían ocasionando la mala producción de agua que es reflejada en el malestar
de la población.
1.4 CAMPO, ÁREA Y LÍNEA DE INVESTIGACIÓN
Campo : Ingeniería Sanitaria
Área : Hidráulica
Línea : Plantas de Tratamiento
1.5 VARIABLES
1.2. VARIABLE INDEPENDIENTE
- Deficiente diseño hidráulico de la PTAP
- Procesos y operaciones unitarias inadecuadas.
- Incumplimiento de LPM.
3
1.3. VARIABLE DEPENDIENTE
- Falta de continuidad del servicio de agua en las 24 horas al día.
- Problemática social por calidad y cantidad de agua.
1.6 METODOLOGÍA
La metodología para el presente estudio estará determinada según el diseño y
criterio Hidráulico y Sanitario para la construcción de una Planta de Tratamiento
de Potabilización de agua, para ello seguiremos los siguientes puntos.
1. Análisis del agua
Se realizara el análisis fisicoquímico del agua que ingresa a la planta, de esta
manera se podrá medir los Estándares de Calidad Ambiental (ECA) que su
interpretación definirá si esa fuente de agua se puede o no tratar en la zona
donde se quiere construir la planta y de acuerdo a dichos análisis que se
obtenga se definirá cuáles son los procesos unitarios que se desarrollaran,
así como los componentes hidráulicos que se necesitaran para realizar
dichos procesos, a fin de poder potabilizar el agua que ingresa, y de esta
manera poder cumplir las normativas legales y sanitarias , conocidas como
límites máximos permisibles (LMP) las cuales se encuentran en el Decreto
Supremo DS-031-2010 –SA .
2. Medir o aforar el caudal de ingreso y salida de la planta, así
también la calidad de agua producida.
Se medirá el caudal que puede recibir y tratar la planta, así como el caudal
que sale de la misma , de esta manera se podrá realizar una comparación
de agua producida actualmente con la que se proyectó en un inicio.
Se analizará el agua de ingreso y salida, y se verificará si cumple o no, los
límites máximos permisibles.
3. Evaluar los problemas ocasionados por la mala o falta de
producción del agua.
4
Se analizará las consecuencias del error ocasionado por la planta de
tratamiento de agua potable, reflejada en el malestar de la población, que se
presenta por la poca continuidad del recurso, y los problemas sanitarios que
ocasiona el mismo.
4. Verificar el comportamiento hidráulico y sanitario que
ocasionaría los errores en la planta
Se verificará el diseño hidráulico de acuerdo a la Normativa Peruana y
modelo CEPIS, que comprende todos los componentes de la planta de
tratamiento y si estas eran las adecuadas para el agua que proporcionaba la
fuente, así también, si los procesos unitarios eran los suficientes para el
tratamiento sanitario del agua.
5. Proponer las alternativas de mejoramiento para la Planta de
Tratamiento de agua potable.
Se propondrá alternativas de mejoramiento para la planta de tratamiento
para ello se realizará una verificación del diseño de la planta, que
comprenderá la implementación de componentes o mejoras en los mismos.
6. Desarrollar la propuesta de mejoramiento seleccionada.
Se seleccionará y desarrollará la alternativa propuesta para el Mejoramiento
de la Planta de Tratamiento.
7. Elaborar los costos y presupuestos para la Planta de Tratamiento
de agua potable.
8. Realizar un cronograma valorizado
5
CAPÍTULO II: MARCO TEÓRICO
2.1 CALIDAD DEL AGUA
Según la Organización Mundial de la Salud el acceso al agua potable es fundamental
para la salud, uno de los derechos humanos básicos y un componente de las políticas
eficaces de protección de la salud.
La importancia del agua, el saneamiento y la higiene para la salud y el desarrollo han
quedado reflejados en los documentos finales de diversos foros internacionales sobre
políticas, entre los que cabe mencionar conferencias relativas a la salud, como la
Conferencia Internacional sobre Atención Primaria de Salud que tuvo lugar en Alma Ata,
Kazajstán (ex Unión Soviética) en 1978, conferencias sobre el agua, como la
Conferencia Mundial sobre el Agua de Mar del Plata (Argentina) de 1977, que dio inició
al Decenio Internacional del Agua Potable y del Saneamiento Ambiental, así como los
Objetivos de Desarrollo del Milenio aprobados por la Asamblea General de las Naciones
Unidas (ONU) en 2000 y el documento final de la Cumbre Mundial sobre el Desarrollo
Sostenible de Johannesburgo de 2002. Más recientemente, la Asamblea General de las
Naciones Unidas declaró el periodo de 2005 a 2015 como Decenio Internacional para
la Acción «El agua, fuente de vida»
El agua posee unas características variables que la hacen diferente de acuerdo al sitio
y al proceso de donde provenga, estas características se pueden medir y clasificar de
acuerdo a características físicas, químicas y biológicas del agua. Éstas últimas son las
que determinan la calidad de la misma y hacen que ésta sea apropiada para un uso
determinado. En las Guías para la calidad del agua potable (2008) se muestran los
principales parámetros que de acuerdo a sus valores determinan si el agua es de buena
calidad para un uso determinado.
En la Tabla 2.1.1 se puede apreciar los principales parámetros físicos, químicos y
biológicos para determinar la calidad del agua.
Tabla 2.1.1. Indicadores de la calidad del agua
Fuente: (Chavez de Allaín A. M., 2012), (Organización Mundial de la Salud)
Parámetros Descripción
Parámetros Físicos Sólidos o residuos, turbiedad, color, olor y sabor, y temperatura.
6
Parámetros Químicos
Aceites y grasas, conductividad eléctrica, alcalinidad, cloruros, dureza, pH, cloruros, sodio, sulfatos.
Parámetros Biológicos
Algas, bacterias (coliformes termotolerantes y coliformes totales), recuento heterotrófico, protozoos, virus y helmintos patógenos
2.2 VERIFICACIÓN DE LA CALIDAD DEL AGUA
Según la Organización Mundial de la Salud
Existe una amplia gama de componentes microbianos y químicos del agua de consumo
que pueden ocasionar efectos adversos sobre la salud de las personas. Su detección,
tanto en el agua bruta como en el agua suministrada a los consumidores, suele ser
lento, complejo y costoso, lo que limita su utilidad para la alerta anticipada y hace que
resulte poco asequible. Puesto que no es físicamente posible ni económicamente viable
analizar todos los parámetros de calidad del agua, se deben planificar cuidadosamente
las actividades de monitoreo y los recursos utilizados para ello, los cuales deben
centrarse en características significativas o de importancia crítica.
También pueden resultar de importancia ciertas características no relacionadas con la
salud, como las que afectan significativamente a la aceptabilidad del agua. Cuando las
características estéticas del agua (por ejemplo, su aspecto, sabor y olor) sean
inaceptables, podrá ser necesario realizar estudios adicionales para determinar si el
agua presenta problemas relevantes para la salud.
2.2.1 Calidad microbiológica del agua
Según la Organización Mundial de la Salud, la verificación de la calidad microbiológica
del agua por lo general incluye sólo análisis microbiológicos. Dichos análisis son de
suma importancia, ya que el riesgo para la salud más común y extendido asociado al
agua de consumo es la contaminación microbiana. Así pues, el agua destinada al
consumo humano no debería contener microorganismos indicadores.
En la mayoría de los casos, conllevará el análisis de microorganismos indicadores de
contaminación fecal, pero también puede incluir, en algunas circunstancias, la
determinación de las concentraciones de patógenos específicos.
Para determinar la contaminación fecal, generalmente se usa como indicador la
presencia de Escherichia coli. A su vez, el análisis de la presencia de bacterias
coliformes termotolerantes puede ser una alternativa aceptable en muchos casos.
7
Por otro lado, los virus y protozoos entéricos son más resistentes a la desinfección; por
tanto, la ausencia de Escherichia coli no implica necesariamente que no haya presencia
de estos organismos. Por ello, muchas veces lo más recomendable es que además de
la prueba de los coliformes fecales, se realice un análisis de microorganismos más
resistentes, como bacteriófagos o esporas bacterianas para determinar la concentración
de patógenos específicos.
La inocuidad del agua de consumo no depende únicamente de la contaminación fecal.
Algunos microorganismos proliferan en las redes de distribución de agua (por ejemplo,
Legionella), mientras que otros se encuentran en las aguas de origen (el dracúnculo,
Dracunculus medinensis) y pueden ocasionar epidemias. Es importante resaltar que no
solo el consumo del agua contaminada puede traer problemas a la salud, sino también
el contacto con la misma o la inhalación de gotículas de agua (aerosoles).
Algunos de los agentes patógenos cuya transmisión por agua de consumo contaminada
es conocida producen enfermedades graves que en ocasiones pueden ser mortales,
algunas de estas enfermedades son la fiebre tifoidea, el cólera, la hepatitis infecciosa y
las enfermedades causadas por Shigella spp. y por Escherichia coli. Otras
enfermedades conllevan típicamente desenlaces menos graves, como la diarrea de
resolución espontánea.
2.2.2 Calidad química del agua
Según la Organización Mundial de la Salud, la mayoría de los productos químicos sólo
constituyen un peligro en la salud de las personas cuando su presencia ocurre en el
agua de manera prolongada; mientras que otros pueden producir efectos peligrosos tras
múltiples exposiciones en un periodo corto.
Se debe tener muy en cuenta que no todas las sustancias químicas de las cuales se
han establecido valores de referencia están presentes en un mismo sistema de
abastecimiento, cada uno de estos es único y depende del origen y distribución del agua
fuente. Lo mismo sucede a la inversa, para algunos lugares existirán parámetros
característicos del agua fuente propia del lugar, pero que no se contemplan en las
normas. Por otro lado, en algunos casos se han fijado valores de referencia
provisionales para contaminantes de los que se dispone de información sujeta a cierta
incertidumbre o cuando no es posible, en la práctica, reducir la concentración hasta los
niveles de referencia calculados.
Existe una gran cantidad de parámetros químicos los cuales determinan la calidad del
agua, sin embargo, son pocas las sustancias de las que se haya comprobado que
8
causan efectos nocivos sobre la salud humana como consecuencia de la exposición a
cantidades excesivas de las mismas en el agua de consumo, tales como fluoruro, el
arsénico, el nitrato y el plomo.
2.3 PRINCIPALES INDICADORES DE LA CALIDAD DEL AGUA
2.3.1 Indicadores físicos
Sólidos totales
Es el residuo remanente después de evaporar una muestra de agua a 103°C – 105°C.
En general, la presencia de estos sólidos produce la turbiedad del agua. Incluye los
sólidos sedimentables, los sólidos suspendidos totales, los sólidos disueltos totales y
los coloidales. La diferencia entre uno y otro es el tamaño de partícula, siendo los de
mayor tamaño los sólidos sedimentables con un diámetro mayor a 10 µm; y los más
pequeños los sólidos disueltos totales (SDT), con un diámetro menor a 0.001 µm. Estos
últimos son una medida de la concentración total de iones en solución, principalmente
de sales minerales. (Chavez de Allaín, 2012)
Según la Organización Mundial de Salud, La potabilidad del agua con una concentración
de SDT menor que 600 mg/l suele considerarse buena, pero a concentraciones mayores
de aproximadamente 1000 mg/l la potabilidad del agua de consumo disminuye
significativa y progresivamente. Los consumidores también pueden considerar
inaceptable la presencia de concentraciones altas de SDT debido a que genera
excesivas incrustaciones en tuberías, calentadores, calderas y electrodomésticos.
Turbiedad
Según la Organización Mundial de Salud, La turbiedad se origina por partículas en
suspensión o coloidales (arcillas, limo, tierra finamente dividida, etc.), que pueden
proceder del agua de origen, como consecuencia de un filtrado inadecuado, o debido a
la suspensión de sedimentos en el sistema de distribución. Otra posible causa es debido
a la presencia de partículas de materia orgánica en algunas aguas subterráneas o el
desprendimiento de biopelículas en el sistema de distribución.
Asimismo, la Organización Mundial de Salud señala que un agua turbia representa la
presencia de partículas que pueden proteger durante la desinfección a los
microorganismos, e incluso estimular la proliferación de bacterias. Es por ello que,
siempre que se someta el agua a un proceso de desinfección, para que éste sea eficaz,
la turbiedad del agua debe ser baja.
9
Por otro lado, la turbiedad en el agua puede ser también un indicador de la existencia
de problemas, sobretodo en la coagulación, sedimentación y en la filtración. Por lo que,
es un parámetro operativo de control importante de los procesos de tratamiento.
A pesar de todos los problemas que pueden significar un agua turbia, no se ha
propuesto ningún valor de referencia basado en efectos sobre la salud. Lo único que se
indica es que el aspecto del agua con una turbidez de 5 UNT suele ser aceptable para
los consumidores. A su vez, la turbidez mediana debe ser menor que 0,1 UNT para que
la desinfección sea eficaz.
Color
En cuanto al color del agua de consumo, lo ideal es que no tenga ningún color
apreciable, pues influye mucho en la percepción de las personas sobre la calidad del
agua, actuando así como un indicador de aceptabilidad.
Según la Organización Mundial de la Salud el color del agua se debe principalmente a
la presencia de materia orgánica coloreada, presencia de hierro, manganeso y otros
metales, bien como impurezas naturales o como resultado de la corrosión. De igual
manera, otra posible causa es la contaminación de la fuente de agua con vertidos
industriales. En general, se puede deber a diversas causas, es por ello necesario
determinar el origen de la coloración y actuar sobre ello.
Por otro lado, existen dos tipos de color: color verdadero y color aparente. El color
verdadero depende sólo del agua y la materia suspendida y disuelta. Una vez eliminado
el material suspendido, el color remanente se le conoce como color aparente, producto
pues de suspensiones no naturales que a su vez generan turbiedad. (Chavez de Allaín,
2012)
Tal como lo indica la Organización Mundial de la Salud las personas pueden percibir
niveles de color mayores que 15 unidades de color verdadero (UCV) en un vaso de
agua. De tal manera que los consumidores suelen considerar aceptable, niveles de color
menor que 15 TCU. Sin embargo, se debe considerar que la aceptabilidad puede variar.
Olor y sabor
El olor y sabor es de suma importancia pues actúan como indicadores de aceptabilidad,
siendo pues posibles motivos de rechazo. Por lo general, las personas relacionan la
ausencia de olor con ausencia de contaminantes; incluso generalmente se emiten
juicios sobre la calidad del agua por el olor o sabor de la misma, cuando en realidad
puede pasar que tenga un buen sabor y olor, sin embargo, es de muy mala calidad. De
10
esta manera, dan solo una primera idea de la calidad del agua. Muchas veces pueden
revelar la existencia de algún tipo de contaminación, o el funcionamiento deficiente de
algún proceso durante el tratamiento o la distribución de ésta. (Chavez de Allaín, 2012)
Según la Organización Mundial de la Salud, el sabor y el olor del agua podrían originarse
por contaminantes químicos naturales, orgánicos e inorgánicos, por fuentes o procesos
biológicos (por ejemplo, microorganismos acuáticos) o por contaminación debida a
sustancias químicas sintéticas. Pueden también ser resultado de la corrosión o del
tratamiento del agua (por ejemplo, la cloración). De igual manera, se podría haber
originado durante el almacenamiento y la distribución debido a la actividad microbiana.
Tal como se puede apreciar, el olor y sabor pueden tener diversas causas; es por ello
que ante la presencia de estos, lo más recomendable es realizar pruebas para investigar
su causa y poder eliminarlos.
Temperatura
La temperatura es uno de los parámetros más importantes de la calidad del agua, pues
tal como lo indica la Organización Mundial de la Salud a elevadas temperaturas puede
ocurrir la proliferación de microorganismos. Asimismo, puede aumentar los problemas
de sabor, olor, color y corrosión.
A su vez, la Dirección General de Salud Ambiental (2010) indica que la temperatura
tiene una gran influencia sobre otros parámetros como el pH, el déficit de oxígeno, la
conductividad eléctrica y otras variables fisicoquímicas. De igual manera, puede influir
en el retardo o aceleración de la actividad biológica como sobre otras reacciones
químicas. He aquí la gran importancia de este parámetro como indicador de la calidad
de agua.
2.3.2 Indicadores químicos
PH (Potencial de Hidrógeno)
Según la Organización Mundial de la Salud , aunque el pH no suele afectar directamente
a los consumidores, es uno de los parámetros operativos más importantes de la calidad
del agua, ya que determinados procesos químicos ocurren tan solo a un determinado
pH. Por ejemplo, para que las desinfecciones con cloro sean eficaces es necesario que
el pH se encuentre entre un valor de 6.5 y 8. De esta manera, se debe prestar mucha
atención al control del pH en todas las fases del tratamiento del agua para garantizar
que su clarificación y desinfección sean satisfactorias. Además, el pH de la misma se
debe controlar durante su sistema de distribución para evitar la corrosión e
11
incrustaciones en las redes de distribución, ya que el agua con un pH bajo será
probablemente corrosiva.
Aceites y grasas
Las grasas y aceites son compuestos orgánicos constituidos principalmente por ácidos
grasos de origen animal y vegetal, así como los hidrocarburos del petróleo. Algunas de
sus principales características son: poca solubilidad en el agua, baja densidad y baja o
nula biodegradabilidad. Es por ello que, si no son controladas debidamente se acumulan
en el agua formando natas en la superficie del líquido, alterando así la calidad estética
del agua (olor, sabor y apariencia). Debido a que influye directamente en la percepción
que tienen las personas sobre la calidad del agua, lo más recomendable es que no haya
presencia de aceites ni grasas en la misma. (Chavez de Allaín, 2012)
Dureza
La dureza del agua hace referencia a la concentración de compuestos minerales de
cationes polivalentes (principalmente bivalentes y específicamente los alcalinotérreos)
que hay en una determinada cantidad de agua, principalmente Ca2+ y Mg2+, expresados
como mg/l CaCO3, que ingresan al agua en el proceso natural de disolución de las
formaciones rocosas presentes en el suelo. (Chavez de Allaín, 2012)
La organización Mundial de la Salud indica que el valor del umbral gustativo del ion
calcio se encuentra entre 100 y 300 mg/l dependiendo del anión asociado, mientras que
el del magnesio es probablemente menor que el del calcio. En algunos casos, los
consumidores toleran una dureza del agua mayor que 500 mg/l; esto se encuentra en
función de las condiciones locales. No obstante, no se propone ningún valor de
referencia para la dureza del agua de consumo basado en efectos sobre la salud. (pág.
186)
Por otro lado, la OMS resalta que es importante determinar este parámetro para
determinar la calidad del agua, ya que a elevadas temperaturas y en función de la
interacción de otros factores, como el pH y la alcalinidad, puede formar incrustaciones
en los equipos mecánicos, instalaciones de tratamiento, el sistema de distribución y las
tuberías.
Cloruros
La Organización Mundial de la Salud señala que las altas concentraciones de cloruro
confieren un sabor salado al agua y las bebidas. A concentraciones superiores a 250
mg/l es cada vez más probable que los consumidores detecten el sabor del cloruro. En
12
general, para el anión cloruro depende con qué catión esté asociado para determinar
su sabor.
No se propone ningún valor de referencia basado en efectos sobre la salud para el
cloruro en el agua de consumo.
Sodio
La Organización Mundial de la Salud indica que a temperatura ambiente, el umbral
gustativo promedio del sodio es de 200 mg/l aproximadamente. Sin embargo, es un
valor referencial, pues el umbral gustativo el sodio en agua depende del anión asociado
y de la temperatura de la solución.
Por otro lado, no se ha calculado ningún valor de referencia basado en efectos sobre la
salud.
Conductividad eléctrica
La conductividad eléctrica del agua es la capacidad que tienen las sales inorgánicas
presentes en el agua para conducir corriente eléctrica. Es por ello, que la conductividad
eléctrica es un perfecto indicador de la cantidad de sales disueltas, pues a mayor
cantidad de éstas, mayor será la conductividad del agua. (Dirección General de Salud
Ambiental, 2010)
Por otro lado, las personas solo pueden consumir agua con Conductividad eléctrica
de máximo 1 500 mho/cm.
Sulfatos
Según la Organización Mundial de Salud, la presencia de sulfato en el agua de consumo
puede generar un sabor apreciable y en niveles muy altos un efecto laxante en
consumidores no habituados. Por lo general, se considera que el deterioro del sabor es
mínimo cuando la concentración es menor que 250 mg/litro. Sin embargo, varía en
función de la naturaleza del catión asociado.
Asimismo, no se ha calculado ningún valor de referencia basado en efectos sobre la
salud para el sulfato.
13
2.3.3 Indicadores microbiológicos
Según la Organización Mundial de la Salud, Los riesgos para la salud relacionados con
el agua de consumo más comunes y extendidos son las enfermedades infecciosas
ocasionadas por agentes patógenos como bacterias, virus y parásitos (por ejemplo,
protozoos y helmintos). La carga para la salud pública es función de la gravedad de la
enfermedad o enfermedades relacionadas con los agentes patógenos, de su
inefectividad y de la población expuesta.
El agua es considerada uno de los vehículos más comunes de transmisión de
enfermedades. Sin embargo, esto dependerá de ciertos factores como: los hábitos de
la población, el uso de aguas residuales, la calidad del agua potable, la cantidad de
pobladores, cantidad de animales, la variabilidad de la inmunidad de las personas, etc.
Para evitar el surgimiento de epidemias o enfermedades, es imprescindible mejorar la
calidad del agua y su distribución, así como los sistemas de eliminación de excrementos
y la higiene en general.
A continuación se describen algunas bacterias, virus y parásitos patógenos, cuyo
principal medio de transmisión es el agua.
Bacterias
Para la Organización Mundial de la Salud, la mayoría de bacterias patógenas pueden
ser transmitidas por el agua, causando graves enfermedades o lesiones al aparato
respiratorio e incluso al cerebro. Por ello, es de vital importancia asegurar la calidad del
agua de consumo.
Para esto, se toman en cuenta una serie de indicadores microbiológicos, cuya
interpretación debe ser muy cuidadosa y según las circunstancias de lugar y tiempo en
que se tomen las muestras, ya que la calidad del agua puede variar con gran rapidez y
todos los sistemas pueden presentar fallos ocasionales. Por ejemplo, la lluvia puede
hacer aumentar en gran medida la contaminación microbiana en el agua de origen,
haciendo frecuentes los brotes de enfermedades transmitidas por la misma.
Coliformes Termotolerantes
Para la Organización Mundial de la Salud, los coliformes termotolerantes representan
un grupo de bacterias indicadoras de contaminación fecal.
Generalmente la bacteria que predomina en la mayoría de las aguas, es Escherichia;
incluso ésta está presente en concentraciones muy grandes en las heces humanas y
14
animales, y raramente se encuentra en ausencia de contaminación fecal. Sin embargo,
no se debe dejar de mencionar que también las bacterias Citrobacter, Klebsiella y
Enterobacter son termotolerantes.
Escherichia coli
Según la Organización Mundial de la Salud , esta bacteria está presente en grandes
cantidades en la microflora intestinal de las personas y animales donde suele ser
inocua. Es por ello, que es el índice de contaminación fecal más adecuado.
Por otro lado, se debe considerar que estos microorganismos también se utilizan como
indicadores de desinfección, pero los análisis son mucho más lentos y menos fiables.
Asimismo, E. coli es mucho más sensible a la desinfección que los protozoos y virus
entéricos.
Esta bacteria al estar presente en otras partes del cuerpo puede causar enfermedades
graves, como infecciones de las vías urinarias y diarreas agudas. La infección se asocia
al consumo de agua contaminada, contacto con animales y transmisión de persona a
persona.
Para evitar su brote se recomienda la protección de las fuentes de agua de los residuos
humanos y animales, tratamiento adecuado y protección del agua durante su
distribución. Los análisis de Coliformes termotolerantes son un índice que determina la
presencia o no de esta bacteria.
Recuento heterotrófico
De acuerdo a la Organización Mundial de la Salud, el RHP detecta un amplio espectro
de microorganismos heterótrofos, incluidas bacterias y hongos. Incluye
microorganismos sensibles a los procesos de desinfección, como las bacterias
coliformes; microorganismos resistentes a la desinfección, como los esporulantes, y
microorganismos que proliferan con rapidez en el agua tratada en ausencia de
concentraciones residuales de desinfectantes.
Por más que este análisis tenga un poco valor como índice de la presencia de
microorganismos patógenos, es de suma importancia para el monitoreo operativo con
respecto a la desinfección del agua, de tal manera que se mantenga el valor de dicho
recuento lo más bajo posible. Asimismo, se puede usar para evaluar la limpieza e
integridad de los sistemas de distribución, así como la presencia de biopelículas.
Legionella
15
En el caso de la Legionella, la Organización Mundial de la Salud, señala que son
bacterias heterotróficas que se encuentran en una gran variedad de medios acuáticos
y pueden proliferar a temperaturas superiores a 25°C. Por lo que se recomienda
mantener el agua fuera del rango de 25°C-50°C.
Es el principal microorganismo patógeno transmitido por el agua que ocasiona la
legionelosos nueumónica y la fiebre de Pontiac.
Por otro lado, la vía de infección más frecuente es la inhalación de aerosoles que
contienen las bacterias. Estos aerosoles pueden generarse en diversos aparatos
contaminados como torres de refrigeración y redes de distribución de agua caliente.
Estos microorganismos son sensibles a la desinfección, con lo cual se debe desarrollar
estrategias eficientes de desinfección.
Salmonella
Para el caso de la Salmonella, la Organización Mundial de la Salud,indica que es familia
de los Enterobacteriaceae. Estos producen diarreas, fiebres altas y en algunos casos
fiebre tifoidea. Se pueden transmitir vía fecal-oral, por consumo de alimentos o agua
contaminada.
Por otro lado, el análisis de coliformes termotolerantes es un índice de la presencia o
no de esta bacteria.
Shigella
De acuerdo a la Organización Mundial de la Salud, la Shigella es familia de los
Enterobacteriaceae. Éstas producen diarreas, fiebres altas y fiebre tifoidea. Se
transmiten por vía fecal-oral, contacto entre personas, por consumo de alimentos o agua
contaminada, siendo las moscas un vector de transmisión importante.
Por otro lado, el análisis de coliformes termotolerantes es un índice de la presencia o
no de esta bacteria.
Vibrio cholerae
Es la única especie patógena relevante en medios dulceacuícolas. Los efectos sobre
la salud son las temidas epidemias de cólera, en los que una fracción de los enfermos
padece diarrea acuosa grave y fulminante. Se transmite por vía fecal-oral y la infección
se contrae por la ingesta de alimentos o agua con contaminación fecal.
16
Esta bacteria es muy sensible a tratamientos de desinfección, con lo cual se recomienda
un tratamiento adecuado del agua y proteger su distribución.
Por otro lado, el análisis de coliformes termotolerantes no es un índice fiable de la
presencia o no de esta bacteria.
Virus
La Organización Mundial de la Salud, señala que:
La mayoría de los virus asociados con la transmisión por el agua son los que pueden
infectar el aparato digestivo y son excretados en las heces de las personas infectadas
(virus entéricos). Los virus entéricos habitualmente ocasionan enfermedades agudas
con un periodo de incubación corto. El agua puede también contribuir a la transmisión
de otros virus con modos de acción diferentes. Hay muy diversos tipos de virus que
pueden ocasionar muy diversas infecciones y síntomas, con diferentes vías de
transmisión, lugares de infección y vías de excreción. Pueden darse diversas
combinaciones de vías y lugares de infección, y no siempre siguen pautas previstas.
Enterovirus
Según la Organización Mundial de la Salud, los Enterovirus comprenden 69 especies y
representan los virus más pequeños conocidos. El espectro de enfermedad causado es
amplio y varía desde una afección febril leve hasta una insuficiencia multiorgánica
neonatal.
Las vías de transmisión contaminantes son el contacto entre personas y la inhalación
de virus transportados, aunque la transmisión por el agua de consumo podría ser
importante, aún no se ha confirmado. Sin embargo, se ha comprobado la presencia de
enterovirus en fuentes de agua tratada; incluso se ha detectado enterovirus en aguas
de consumo que cumplían las especificaciones aceptadas de tratamiento, desinfección
y presencia de microorganismos indicadores convencionales.
En cuanto a su detección, se realiza mediante técnicas convencionales de aislamiento
en cultivo celular, encontrándose mayormente en aguas residuales, recursos hídricos y
agua de consumo tratada. Por otro lado, en lo que respecta a su aislamiento, se puede
realizar con facilidad por su efecto citopatógeno en cultivos celulares.
Por último, es importante considerar que el análisis de coliformes termotolerantes no es
un índice fiable de la presencia o no de este virus, pues son más resistentes a la
desinfección.
17
Protozoos
Según la Organización Mundial de la Salud
Los protozoos y helmintos están entre las causas más comunes de infecciones y
enfermedades que afectan al ser humano y otros animales. El agua desempeña una
función importante en la transmisión de algunos de estos agentes patógenos. El control
de la transmisión por el agua plantea retos importantes, porque la mayoría de los
agentes patógenos produce quistes, coquistes o huevos que son extremadamente
resistentes a los procesos utilizados generalmente para la desinfección del agua, y en
algunos casos puede ser difícil eliminarlos mediante procesos de filtración.
Cyclospora cayetanensis
Según la Organización Mundial de la Salud, la cyclospora produce coquistes de
pared gruesa de 8 a 10 m de diámetro que se excretan en las heces de las personas
infectadas. Se considera un agente patógeno emergente transmitido por el agua.
Cuando se ingieren generan diarrea, cólicos, pérdida de peso, vómitos, fiebre, etc. Son
resistentes a la desinfección y no se inactivan mediante tratamientos de cloración
aplicados generalmente en la producción de agua de consumo.
La información disponible sobre la prevalencia de Cyclospora en medios acuáticos es
limitada. No obstante, como medidas de control se puede aplicar la prevención de la
contaminación del agua de alimentación por residuos humanos, brindar un tratamiento
adecuado y proteger el agua durante su distribución. Debido a la excepcional resistencia
a los desinfectantes, no se puede confiar en el análisis de E.coli como índice de
presencia o ausencia de este virus.
Giardia intestinalis
Para la Organización Mundial de la Salud , este parásito se adhiere a las superficies del
aparato digestivo, causan diarreas e hipoabsorción intestinal. La vía de transmisión es
por contacto, sobre todo entre niños, y por consumo de alimentos y agua contaminada.
En cuanto a su detección, las técnicas convencionales de análisis disponibles en la
actualidad proporcionan una medida indirecta de la presencia de estos
microorganismos, pero no de su infectividad para el ser humano. Por otro lado, son
resistentes a la desinfección por cloro, necesitándose entre 20 a 30 minutos para
inactivar el 90% de los microorganismos en agua con una concentración residual de
cloro libre de 1 mg/l.
18
Como medidas de control se puede aplicar la prevención de la contaminación del agua
de alimentación por residuos humanos, brindar un tratamiento adecuado y proteger el
agua durante su distribución. Debido a la resistencia a los desinfectantes, no se puede
confiar en el análisis de E.coli como índice de presencia o ausencia de este virus.
Helmintos patógenos
Según la Organización Mundial de la Salud, los helmintos hacen referencia a todos los
parásitos. Estos infectan a numerosas personas y animales en todo el mundo.
El agua de consumo no es una vía de transmisión significativa de la mayoría de los
helmintos, pero hay dos excepciones: Dracunculus medinensis (dracúnculo) y Fasciola
spp. (F. hepatica y F gigantica) (trematodos hepáticos). Ambos nematodos necesitan
hospedadores intermedios para completar sus ciclos biológicos, pero se transmiten por
el agua de consumo mediante mecanismos diferentes. Otras helmintiasis pueden
transmitirse por contacto con el agua (esquistosomiasis) o están asociadas al uso
agrícola de aguas residuales sin tratar (ascariasis, agrícola de aguas residuales sin
tratar, pero no suelen transmitirse por el agua de consumo.
Dracunculus medinensis
La Organización Mundial de la Salud, establece que éste es el único parásito con
tránsito significativo por el agua de consumo. Los gusanos de D. medinensis se alojan
en los tejidos cutáneos y subcutáneos de los individuos infectados. Las hembras
alcanzan una longitud de hasta 700 mm y los machos 25 mm. Cuando la hembra está
lista para expulsar las larvas, su extremo anterior emerge de una ampolla o úlcera, que
generalmente se encuentra en el pie o parte inferior de la pierna, y libera numerosas
larvas rabditiformes cuando la parte del cuerpo afectada se sumerge en agua.
Una medida de prevención es la construcción de pozos sondeo y pozos seguros. Los
pozos y manantiales deben rodearse con brocales de cemento e impedirse el baño y el
lavado en sus aguas. Otras medidas de control son la filtración del agua contaminada
con larvas infecciosas de Dracunculus mediante un paño de malla fina para retirar los
copépodos del género Cyclops, o su destrucción mediante el tratamiento del agua de
consumo con cloro.
Fasciola spp
La Organización Mundial de la Salud, señala que estos parásitos se alojan en los
conductos biliares grandes y en la vesícula biliar. La enfermedad que ésta genera se
caracteriza por síntomas como dispepsia, náuseas y vómitos, dolor abdominal y fiebre
19
alta (hasta 40 °C). En niños, la infección aguda puede ocasionar síntomas graves y, en
ocasiones, causar la muerte.
Se puede contraer fascioliasis cuando ingieren plantas acuáticas crudas (y, en algunos
casos, plantas terrestres, como lechuga, regadas con agua contaminada), beber agua
contaminada y emplear utensilios lavados con agua contaminada.
Existen pruebas indirectas que sustentan la importancia del agua como vía de
transmisión de la fascioliasis, ya que se han establecido asociaciones positivas
significativas entre la infección por trematodos hepáticos y la infección por otros
protozoos y helmintos transmitidos por el agua en países andinos y en Egipto.
Por otro lado, es probable que las metacercarias sean resistentes a la desinfección con
cloro, pero probablemente puedan eliminarse mediante diversos procesos de filtración.
Por ejemplo, en Tiba (Egipto) la prevalencia en personas disminuyó drásticamente
después de que se suministrara agua filtrada a lavaderos con un diseño especial.
2.4 SISTEMAS DE PURIFICACIÓN
El agua es un elemento básico y necesario para la vida humana que en su composición
trae una serie de impurezas suspendidas y disueltas que impiden que ésta sea
adecuada para numerosos fines, entre ellos para su consumo. Con la finalidad de
obtener agua para consumo humano, es que se han desarrollado diversos métodos
para su purificación a través de la eliminación de sus impurezas. Dichos métodos se
pueden dividir en la deposición de materia suspendida, tratamiento físico/químico de
coloides y el tratamiento biológico. Todos estos tienen varias aplicaciones diferentes,
las cuales se explicarán a continuación. (Water Treatment and Purification - Lenntech,
2012)
2.4.1 Deposición de materia suspendida
Este paso hace referencia a la purificación física del agua o tratamientos de filtrado, es
decir, la finalidad de este paso consiste en eliminar cualquier partícula suspendida que
se encuentre presente en el agua, separando de esta manera sólidos de líquidos. Hay
varios tipos de técnicas de filtración, pero básicamente un filtro típico consiste en un
tanque, medios de filtro y un regulador para permitir la expulsión.
Según la Organización Mundial de Salud
De entre los tipos de filtros, existen los filtros rápidos por gravedad, horizontales, o a
presión, o filtros lentos de arena. La filtración lenta en arena es, en esencia, un proceso
20
biológico, mientras que los otros tipos de filtración son procesos físicos. Los filtros
rápidos por gravedad, horizontales y a presión pueden utilizarse para la filtración directa
de agua bruta, sin tratamiento previo. Los filtros rápidos por gravedad y a presión se
utilizan habitualmente para filtrar agua que ha sido tratada previamente mediante
coagulación y sedimentación. También puede realizarse una filtración directa, en la que
se añade al agua un coagulante y, a continuación, ésta se hace pasar directamente por
el filtro en el que se separa el flóculo precipitado (que contiene sustancias
contaminantes). La aplicación de la filtración directa está limitada por la disponibilidad
de espacio en el filtro para albergar las sustancias sólidas separadas.
2.4.2 Filtración por pantallas
Se realiza generalmente al inicio del proceso de purificación por medio de pantallas, tal
como lo indica su nombre. Éstas retienen los sólidos del agua y dejan pasar el líquido.
La forma de las pantallas depende de las características que tengan las partículas que
se quieren filtrar, es decir, según el agua fuente a tratar. (Water Treatment and
Purification - Lenntech, 2012)
2.4.3 Filtración por lecho profundo
Es el método usado con mayor frecuencia para remover sólidos suspendidos en el agua
cuando no está muy contaminada. Si está muy contaminada, normalmente, se usa
como una primera etapa de un proceso de filtrado más complejo. En general, suelen
utilizarse para disminuir la turbidez y los óxidos de hierro y manganeso de las aguas
brutas.
La Organización Mundial de salud, indica que este tipo de filtro son generalmente
depósitos rectangulares abiertos que contienen arena de sílice, con granos de 0.5 a 1
mm. El agua fluye hacia abajo, siendo recogida en la parte inferior del lecho. Los sólidos
se concentran en las capas superiores del mismo, por lo que para realizar la limpieza
del filtro se debe llevar a cabo un retrolavado. Este proceso se debe hacer
periódicamente y consiste en introducir agua en sentido contrario retirando así los
sólidos retenidos al drenaje.
Además de los filtros de arena en capa homogénea, se utilizan filtros bicapa o multicapa.
Estos filtros están constituidos por materiales diferentes de modo que su estructura pasa
de gruesa a fina conforme el agua avanza a través del filtro. Para mantener la
separación de las diferentes capas que conforman el mismo, se utilizan materiales de
diferentes densidades adecuadas para ello. Un ejemplo común de filtro bicapa es el
filtro de antracita y arena, y de filtro multicapa los que están conformados por antracita,
21
arena y granate. La ventaja de este tipo de filtros es que se utiliza más eficazmente el
espesor completo del lecho para la retención de partículas: “la tasa de pérdida de carga
puede ser la mitad que en los filtros de capa homogénea, lo que permite utilizar caudales
unitarios mayores sin que aumente la pérdida de carga”.
La calidad de la filtración va a depender de varios factores, desde el tamaño de los
granos de arena utilizados hasta la velocidad con la que se haga circular el agua en su
interior.
2.4.4 Prefiltros
La Organización Mundial de Salud señala que los pre-filtros utilizan como medio de
filtración grava gruesa o piedras machacadas, pudiendo tratar eficazmente aguas de
turbidez alta (>50 UNT). Este tipo de filtros se pueden usar antes de someter el agua a
otros tratamientos, como a filtros lentos de arena, siendo su principal ventaja que
además de pasar el agua por el filtro, se eliminan partículas mediante sedimentación
por gravedad.
2.4.5 Filtros a presión
De acuerdo a la Organización Mundial de Salud, los filtros a presión se utilizan a veces
cuando es necesario mantener una carga de presión para evitar la necesidad de
impulsar el agua al sistema mediante bombeo. Pueden fabricarse filtros a presión
pequeños capaces de tratar hasta unos 15 m3/h o filtros a presión más grandes. Su
operación y funcionamiento son, por lo general, como los descritos para el filtro rápido
por gravedad, y se necesitan instalaciones similares para descolmatar el filtro y retirar
el lodo diluido.
2.4.6 Filtros lentos de arena
La Organización Mundial de Salud indica que los filtros lentos de arena son
habitualmente depósitos que contienen arena con partículas de tamaño efectivo de 0,15
a 0,3 mm. Al igual que los filtros rápidos por gravedad, el agua bruta fluye hacia abajo
y el agua tratada se recoge en la parte inferior del filtro en sumideros o tuberías. La
turbidez y los microorganismos se eliminan principalmente en los primeros centímetros
de la arena. Se forma una capa biológica, conocida como schmutzdecke, en la
superficie del filtro, que puede eliminar eficazmente microorganismos. Periódicamente,
se retiran y sustituyen los primeros centímetros de arena que contienen los sólidos
acumulados.
Los filtros lentos de arena sólo son adecuados para aguas de turbidez baja o aguas
sometidas a filtración previa. Se utilizan para separar algas y microorganismos, incluidos
22
los protozoos, y, precedidos de microtamizado (microstraining) o filtración gruesa, para
reducir la turbidez (incluidas las sustancias químicas adsorbidas). La filtración lenta en
arena elimina eficazmente las sustancias orgánicas, incluidos algunos plaguicidas y el
amoniaco”.
2.4.7 Tratamiento químico de coloides
Se trata de una purificación con productos químicos. Este procedimiento tiene muchos
métodos y la aplicación de cada uno de ellos depende del nivel de contaminación que
tenga el agua. A continuación se explicarán las técnicas químicas de purificación más
conocidas.
2.4.8 Clarificación o coagulación química
El tratamiento basado en la coagulación química es el método más común de
tratamiento de aguas superficiales, éste se hace con la finalidad de retirar los sólidos
suspendidos. Consiste en agregar coagulantes, habitualmente sales de aluminio o de
hierro, en condiciones controladas para reducir la carga de iones y así acumular
partículas con formas más grandes llamadas flóculos, los cuales debido a su tamaño
son más fáciles de filtrar. (Organización Mundial de la Salud), (Water Treatment and
Purification - Lenntech, 2012)
Según la Organización Mundial de la Salud
El flóculo precipitado retira los contaminantes suspendidos y disueltos en el agua
mediante mecanismos de neutralización de carga, adsorción y atrapamiento. La
eficiencia del proceso de coagulación es función de la calidad del agua bruta, del
coagulante o aditivos de coagulación utilizados y de factores operativos, como las
condiciones de mezclado, la dosis de coagulación y el pH. El flóculo se retira del agua
tratada mediante procesos posteriores de separación de sólidos y líquidos como la
sedimentación o flotación, la filtración rápida por gravedad o a presión, o una
combinación de métodos”.
2.4.9 Desionizar y ablandar
El proceso de ablandamiento del agua tiene como principal finalidad disminuir la dureza
de la misma. De igual manera, puede utilizarse para eliminar determinados metales
pesados.
Según la Organización Mundial de Salud: El intercambio de iones es un proceso en el
que se permutan iones con la misma carga entre la fase acuosa y una fase sólida de
resina. La dureza del agua se reduce mediante intercambio de cationes. El agua se
23
hace pasar por un lecho de resina catiónica en el que los iones de calcio y de magnesio
del agua se sustituyen por iones de sodio. Cuando la resina de intercambio iónico está
agotada (es decir, se han agotado los iones de sodio), se regenera mediante una
solución de cloruro sódico. También se puede ablandar el agua mediante el proceso de
«desalcalización». El agua se hace pasar por un lecho de resina débilmente ácida en el
que los iones de calcio y de magnesio del agua se sustituyen por iones de hidrógeno.
Los iones de hidrógeno reaccionan con los iones carbonato y bicarbonato y generan
dióxido de carbono, reduciéndose así la dureza del agua sin aumentar su contenido de
sodio. El intercambio de aniones puede utilizarse para eliminar contaminantes como los
iones nitrato, que se intercambian por iones cloruro mediante resinas específicas para
nitrato.
2.4.10 Desinfección
Es un proceso mediante el cual se mata a los microorganismos patógenos presentes
en el agua, para esto se utilizan desinfectantes llamados biocidas. Hay muchas maneras
de realizar la desinfección, entre ellas tenemos algunas naturales, mediante las cuales
se dejan morir progresivamente las bacterias ya sea por acción de la luz del sol, la
sedimentación, etc. Entre las formas de desinfección artificial física (por acción del
hombre) se tiene la realizada por medio de acción del calor, radiación UV, entre otros.
Por último, entre las maneras artificiales químicas se tiene las realizadas por acción de
cloro, ozono, halógenos, entre otros. (Water Treatment and Purification - Lenntech,
2012), (UDLAP BIBLIOTECAS, 2005)
a. Desinfección con Ozono
Según la empresa HIDRITEC (2011) el ozono es un desinfectante químico con una
elevada capacidad oxidativa que sobrepasa a la del cloro libre o combinado. Es un
oxidante potente y posee múltiples usos en el tratamiento del agua, incluida la oxidación
de sustancias orgánicas. Así pues, mata a las bacterias e inactiva los virus, quistes,
hongos, toxinas, algas y protozoos, y otros microorganismos que no son sensibles a la
desinfección con cloro.
Debido a su gran poder oxidativo, el ozono además de desinfectante se utiliza en la
oxidación de metales pesados, como el hierro y manganeso, para remover materia
orgánica, sean naturales como ácidos de humectación, o sintéticos como fenoles,
pesticidas y detergentes. Asimismo, oxida materia inorgánica como cianuros, sulfuros y
nitritos; elimina sales pesadas, olores, colores y sabores. También inhibe el crecimiento
de hongos y algas, y reduce la turbiedad.
24
Ponce Ochoa (2005) indica que el ozono destruye los microorganismos en unos cuantos
segundos por un proceso llamado destrucción de celda que consiste en la ruptura
molecular de la membrana celular, la cual dispersa el citoplasma celular en el agua y lo
destruye, por lo que la reactivación del microorganismo es imposible. (pág. 96)
Debido a su elevada reactividad, el ozono se desintegra rápidamente en el agua de
forma que su efecto residual se considera prácticamente nulo. A diferencia del cloro, no
deja olor ni sabor después del tratamiento. Asimismo, es mucho más activo que éste,
pero por falta de un residual persistente, la ozonificación generalmente se acompaña
de otro proceso de desinfección como la cloración. (pág. 96)
b. Desinfección con cloro
Según la Organización Mundial de Salud
La finalidad principal de la cloración es la desinfección microbiana. No obstante, el cloro
actúa también como oxidante y puede eliminar o ayudar a eliminar algunas sustancias
químicas; por ejemplo, puede descomponer los plaguicidas fácilmente oxidables, como
el aldicarb; puede oxidar especies disueltas, como el manganeso (II), y formar productos
insolubles que pueden eliminarse mediante una filtración posterior.
Además, para Ponce Ochoa (2005)
El cloro elimina las bacterias, hongos, virus, esporas y algas presentes en el agua.
Además reduce malos olores y sabores, al oxidar muchas sustancias como el Fe (II) y
el Mn (II), destruye el sulfuro de hidrógeno, remueve amoníaco y otros compuestos
nitrogenados que impiden la desinfección.
Los desinfectantes basados en cloro son los únicos con las propiedades residuales
duraderas que previenen el recrecimiento microbiano y proporcionan protección
continua. Esta propiedad es muy importante en los sistemas tradicionales de
potabilización de agua (plantas municipales), ya que la presencia de éste mantendría la
higiene del agua de la salida de la planta de tratamiento a la llave del consumidor.
Por otro lado, según la Organización Mundial de la Salud, la cloración puede realizarse
mediante gas cloro licuado, solución de hipoclorito sódico o gránulos de hipoclorito
cálcico, o mediante generadores de cloro in situ. El cloro, en cualquiera de estas formas,
se disuelve en el agua y forma ión hipoclorito (ClO-) y ácido hipocloroso (HClO).
De estas dos especies únicamente el ácido hipocloroso HClO tiene capacidad
desinfectante. El porcentaje de reparto de ambas especies viene determinado por el
25
pH; es por tanto de vital importancia el ajuste y control del pH para una correcta
desinfección de agua con cloro.
c. Desinfección por carbón activado
La Organización Mundial de Salud indica que el carbón activado se produce mediante
calentamiento controlado de material carbonoso, normalmente madera, carbón,
cáscaras de coco o turba. Además se puede utilizar en polvo (CAP) o en forma granular
(CAG). La elección entre una u otra dependerá de la frecuencia del uso y la dosis que
se necesiten; prefiriéndose generalmente el CAP si la contaminación es estacional,
intermitente, o si se necesitan dosis bajas.
Según la empresa SOLUCIONES PARA AGUA (2013) la activación del carbón produce
una excelente superficie de filtración, permitiéndole tener una gran capacidad de
absorción de impurezas del agua. Gracias a ello remueve el cloro y la materia orgánica
que es la causante del mal olor, color y sabor en el agua. Asimismo, remueve orgánicos
como fenoles, muchos pesticidas y herbicidas del agua. Todo ello sin alterar la
composición original de ésta.
De igual manera, la Organización Mundial de Salud, indica que el carbón activado se
utiliza para eliminar del agua plaguicidas y otras sustancias orgánicas, compuestos que
producen sabores y olores, cianotoxinas y carbono orgánico total.
Además menciona que la vida útil del filtro depende de la capacidad del carbón utilizado
y del tiempo de contacto del agua con el carbón. Asimismo, depende en gran medida
de la calidad del agua a tratar y la frecuencia de los retrolavados del filtro.
Por otro lado, el funcionamiento del filtro de carbón activado es muy sencillo, consiste
en introducir agua al filtro de carbón activado, la cual por acción de la gravedad o una
presión artificial circulará hacia abajo pasando por el lecho de carbón activado, el cual
adsorbe sustancias que luego deberán ser retiradas. En la parte inferior se recupera el
agua ya filtrada a través de un sistema de drenaje. (EPA United States Environmental
Protection Agency, 2012)
d. Desinfección con radiación UV
Según la empresa AQUANOVA PERÚ (2013) la tecnología de tratamiento de agua por
rayos ultravioletas es una tecnología avanzada de desinfección de agua. Los rayos UV
alteran el ADN de los microorganismos presentes en el agua, eliminándolos, o
inactivándolos genéticamente para impedir su reproducción. Este proceso tiene una
26
eficiencia en la eliminación de virus y bacterias del 99.9%. Además no altera el olor,
sabor, color, pH del agua ni necesita la adición de productos químicos.
Asimismo, la Organización Mundial de la Salud, indica que esta tecnología se puede
utilizar para inactivar protozoos, bacterias, bacteriófagos, levaduras, virus, hongos y
algas. Por otro lado, la turbidez del agua puede inhibir su desinfección mediante
radiación UV, por lo que es recomendable eliminarla del agua para después pasar por
la lámpara UV.
Según Valdiviezo León (2012)1 la desinfección por ultravioleta usa la luz como fuente
encerrada en un estuche protector, montado de manera que, cuando pasa el flujo de
agua a través del estuche, los rayos ultravioleta son emitidos y absorbidos dentro del
compartimiento.
Por último, la OMS indica que la radiación UV cuando se aplica junto con ozono puede
ejercer una potente acción catalizadora de reacciones de oxidación.
Purificación biológica del agua
La empresa BIO AGUA (2010) y LENNTECH (2012) indican que la purificación biológica
del agua se realiza para bajar la carga orgánica de compuestos orgánicos disueltos. Los
microorganismos, principalmente bacterias, hacen la descomposición de estos
compuestos. Hay dos categorías principales de tratamiento biológico: tratamiento
aerobio y tratamiento anaerobio. Para el primero se requiere la presencia de oxígeno
para efectos de la descomposición de materia orgánica; para ello, el agua es aireada
con aire comprimido o en algunos casos, simplemente con oxígeno. Mientras que en el
tratamiento anaerobio se realiza la descomposición por medio de microorganismos que
no requieren de oxígeno.
2.5 PLANTAS DE TRATAMIENTO CONVENCIONALES
Según la calidad de agua que tenga la fuente a tratar se designa que tipo de tratamiento
va a necesitar según Decreto Supremo N° 004-2017-MINAM.
Categorías de los Estándares de Calidad Ambiental para Agua Para la aplicación de los
ECA para Agua se debe considerar las siguientes precisiones sobre sus categorías:
Categoría 1: Poblacional y recreacional
a) Subcategoría A: Aguas superficiales destinadas a la producción de agua potable
Entiéndase como aquellas aguas que, previo tratamiento, son destinadas para el
abastecimiento de agua para consumo humano:
27
- A1. Aguas que pueden ser potabilizadas con desinfección Entiéndase como aquellas
aguas que, por sus características de calidad, reúnen las condiciones para ser
destinadas al abastecimiento de agua para consumo humano con simple desinfección,
de conformidad con la normativa vigente.
- A2. Aguas que pueden ser potabilizadas con tratamiento convencional Entiéndase
como aquellas aguas destinadas al abastecimiento de agua para consumo humano,
sometidas a un tratamiento convencional, mediante dos o más de los siguientes
procesos: Coagulación, floculación, decantación, sedimentación, y/o filtración o
procesos equivalentes; incluyendo su desinfección, de conformidad con la normativa
vigente.
- A3. Aguas que pueden ser potabilizadas con tratamiento avanzado Entiéndase como
aquellas aguas destinadas al abastecimiento de agua para consumo humano,
sometidas a un tratamiento convencional que incluye procesos físicos y químicos
avanzados como precloración, micro filtración, ultra filtración, nanofiltración, carbón
activado, ósmosis inversa o procesos equivalentes establecidos por el sector
competente.
b) Subcategoría B: Aguas superficiales destinadas para recreación Entiéndase como
aquellas aguas destinadas al uso recreativo que se ubican en zonas marino costeras o
continentales. La amplitud de las zonas marino costeras es variable y comprende la
franja del mar entre el límite de la tierra hasta los 500 m de la línea paralela de baja
marea. La amplitud de las zonas continentales es definida por la autoridad competente:
-B1. Contacto primario
Entiéndase como aquellas aguas destinadas al uso recreativo de contacto primario por
la Autoridad de Salud, para el desarrollo de actividades como la natación, el esquí
acuático, el buceo libre, el surf, el canotaje, la navegación en tabla a vela, la moto
acuática, la pesca submarina o similares.
- B2. Contacto secundario
Entiéndase como aquellas aguas destinadas al uso recreativo de contacto secundario
por la Autoridad de Salud, para el desarrollo de deportes acuáticos con botes, lanchas
o similares.
Categoría 2: Extracción, cultivo y otras actividades marino costeras y
continentales
28
a) Subcategoría C1: Extracción y cultivo de moluscos, equinodermos y tunicados en
aguas marino costeras Entiéndase como aquellas aguas cuyo uso está destinado a la
extracción o cultivo de moluscos (Ej.: ostras, almejas, choros, navajas, machas, conchas
de abanico, palabritas, mejillones, caracol, lapa, entre otros), equinodermos (Ej.: erizos
y estrella de mar) y tunicados.
b) Subcategoría C2: Extracción y cultivo de otras especies hidrobiológicas en aguas
marino costeras Entiéndase como aquellas aguas destinadas a la extracción o cultivo
de otras especies hidrobiológicas para el consumo humano directo e indirecto. Esta
subcategoría comprende a los peces y las algas comestibles.
c) Subcategoría C3: Actividades marino portuarias, industriales o de saneamiento en
aguas marino costeras Entiéndase como aquellas aguas aledañas a las infraestructuras
marino portuarias, actividades industriales o servicios de saneamiento como los
emisarios submarinos.
d) Subcategoría C4: Extracción y cultivo de especies hidrobiológicas en lagos o
lagunas Entiéndase como aquellas aguas cuyo uso está destinado a la extracción o
cultivo de especies hidrobiológicas para consumo humano
Categoría 3: Riego de vegetales y bebida de animales
a) Subcategoría D1: Riego de vegetales Entiéndase como aquellas aguas utilizadas
para el riego de los cultivos vegetales, las cuales, dependiendo de factores como el tipo
de riego empleado en los cultivos, la clase de consumo utilizado (crudo o cocido) y los
posibles procesos industriales o de transformación a los que puedan ser sometidos los
productos agrícolas:
- Agua para riego no restringido
Entiéndase como aquellas aguas cuya calidad permite su utilización en el riego de:
cultivos alimenticios que se consumen crudos (Ej.: hortalizas, plantas frutales de tallo
bajo o similares); cultivos de árboles o arbustos frutales con sistema de riego por
aspersión, donde el fruto o partes comestibles entran en contacto directo con el agua
de riego, aun cuando estos sean de tallo alto; parques públicos, campos deportivos,
áreas verdes y plantas ornamentales; o cualquier otro tipo de cultivo.
- Agua para riego restringido
Entiéndase como aquellas aguas cuya calidad permite su utilización en el riego de:
cultivos alimenticios que se consumen cocidos (Ej.: habas); cultivos de tallo alto en los
que el agua de riego no entra en contacto con el fruto (Ej.: árboles frutales); cultivos a
29
ser procesados, envasados y/o industrializados (Ej.: trigo, arroz, avena y quinua);
cultivos industriales no comestibles (Ej.: algodón), y; cultivos forestales, forrajes, pastos
o similares (Ej.: maíz forrajero y alfalfa).
b) Subcategoría D2: Bebida de animales Entiéndase como aquellas aguas utilizadas
para bebida de animales mayores como ganado vacuno,
equino o camélido, y para animales menores como ganado porcino, ovino, caprino,
cuyes, aves y conejos.
Categoría 4: Conservación del ambiente acuático Entiéndase como aquellos cuerpos
naturales de agua superficiales que forman parte de ecosistemas frágiles, áreas
naturales protegidas y/o zonas de amortiguamiento, cuyas características requieren ser
protegidas.
a) Subcategoría E1: Lagunas y lagos Entiéndase como aquellos cuerpos naturales de
agua lénticos, que no presentan corriente continua, incluyendo humedales.
b) Subcategoría E2: Ríos Entiéndase como aquellos cuerpos naturales de agua lóticos,
que se mueven continuamente en una misma dirección:
- Ríos de la costa y sierra
Entiéndase como aquellos ríos y sus afluentes, comprendidos en la vertiente
hidrográfica del Pacífico y del Titicaca, y en la parte alta de la vertiente oriental de la
Cordillera de los Andes, por encima de los 600 msnm.
- Ríos de la selva
Entiéndase como aquellos ríos y sus afluentes, comprendidos en la parte baja de la
vertiente oriental de la Cordillera de los Andes, por debajo de los 600 msnm, incluyendo
las zonas meándricas.
c) Subcategoría E3: Ecosistemas costeros y marinos
- Estuarios
Entiéndase como aquellas zonas donde el agua de mar ingresa en valles o cauces de
ríos hasta el límite superior del nivel de marea. Esta clasificación incluye marismas y
manglares.
- Marinos
Entiéndase como aquellas zonas del mar comprendidas desde la línea paralela de baja
marea hasta el límite marítimo nacional. Precísese que no se encuentran comprendidas
30
dentro de las categorías señaladas, las aguas marinas con fines de potabilización, las
aguas subterráneas, las aguas de origen minero - medicinal, aguas geotermales, aguas
atmosféricas y las aguas residuales tratadas para reúso.
Tabla 2.5.2 Parámetros Categoría 1
Producción de Agua Potable
PARÁMETRO UND
Aguas superficiales destinadas a la
producción de agua potable
A1 A2 A3
Aguas que Pueden ser potabilizadas con desinfección
Aguas que Pueden ser
potabilizadas con
Tratamiento Convencional
Aguas que Pueden ser
potabilizadas con
Tratamiento Avanzado
FÍSICOS - QUIMICOS
Aceites y grasas
mg/L 0,5 1,7 1,7
Cianuro Total mg/L 0,07 0,2 0,2
Cloruros mg/L 250 250 250
Color (b)
Unidad de Color
verdadero escala
15 100 (a) **
Pt/Co
Conductividad (uS/cm) 1 500 1 600 **
Demanda Bioquímica de Oxígeno (DBO5)
mg/L 3 5 10
Dureza mg/L 500 ** **
Demanda Química de Oxígeno (DQO)
mg/L 10 20 30
Fenoles mg/L 0,003 ** **
Fluoruros mg/L 1,5 ** **
Fósforo Total mg/L 0,1 0,15 0,15
31
Materiales Flotantes de origen antropogénico.
Ausencia de material
flotante de origen
antrópico
Ausencia de material
flotante de origen
antrópico
Ausencia de material
flotante de origen
antrópico
Nitratos (NO3-) mg/L 50 50 50
Nitritos (NO2-) mg/L 3 3 **
Amoniaco- N mg/L 1,5 1,5 **
Oxígeno Disuelto (Valor Mínimo)
mg/L ≥ 6 ≥ 5 ≥ 4
Potencial de Hidrógeno (pH)
Unidad de pH
6,5 – 8,5 5,5 – 9,0 5,5 - 9,0
PARÁMETRO UND
Aguas superficiales destinadas a la
producción de agua potable
A1 A2 A3
Aguas que Pueden ser potabilizadas con desinfección
Aguas que Pueden ser potabilizadas con Tratamiento Convencional
Aguas que Pueden ser
potabilizadas con
Tratamiento Avanzado
Tricloroeteno mg/L 0,07 0,07 **
BTEX
Benceno mg/L 0,01 0,01 **
Etilbenceno mg/L 0,3 0,3 **
Tolueno mg/L 0,7 0,7 **
Xilenos mg/L 0,5 0,5 **
Hidrocarburos Aromáticos
Benzo(a)pireno mg/L 0,0007 0,0007 **
32
Pentaclorofenol (PCP)
mg/L 0,009 0,009 **
Organofosforados:
Malatión mg/L 0,19 0,0001 **
Organoclorados
Aldrin + Dieldrin mg/L 0,00003 0,00003 **
Clordano mg/L 0,0002 0,0002 **
DDT mg/L 0,001 0,001 **
Endrin mg/L 0,0006 0,0006 **
Heptacloro + mg/L 0,00003 0,00003 Retirado
Heptacloro Epóxido
Lindano mg/L 0,002 0,002 **
Carbamatos:
Aldicarb mg/L 0,01 0,01 **
Policloruros Bifenilos Totales
MICROBIOLÓGICOS Y PARASITOLOGICOS
Coliformes Totales NMP/100 ml 50 5 000 50 000
(35-37ºC)
Coliformes
Termotolerantes NMP/100 ml 20 2 000 20 000
(44,5ºC)
33
Formas parasitarias N° Organismo/L 0 ** **
Escherichia coli NMP/100 ml 0 ** **
Microcistina-LR mg/L 0,001 0,001 **
Vibrio cholerae Presencia/100ml Ausencia Ausencia Ausencia
Organismos de
vida libre (algas,
protozoarios,
N° Organismo/L 0 <5x106
copépodos, rotíferos, <5x106
nematodos, en
todos sus estadios
evolutivos) (d)
(a) 100 (para aguas claras). Sin cambio anormal (para aguas que presentan coloración
natural).
(b) Después de la filtración simple.
(c) En caso las técnicas analíticas determinen la concentración en unidades de Nitratos-
N (NO3--N), multiplicar el resultado por el factor 4.43 para expresarlo en las unidades
de Nitratos (NO3-).
(d) En el caso las técnicas analíticas determinen la concentración en unidades de
Nitritos-N (NO2--N), multiplicar el resultado por el factor 3.28 para expresarlo en
unidades de Nitritos (NO2-).
(e) Para el cálculo de los Trihalometanos, se obtiene a partir de la suma de los cocientes
de la concentración de cada uno de los parámetros (Bromoformo, Cloroformo,
Dibromoclorometano y Bromodiclorometano), con respecto a sus estándares de calidad
ambiental; que no deberán exceder el valor de 1 de acuerdo con la siguiente fórmula:
C = Concentración en mg/L y
ECA: Estándar de Calidad Ambiental en mg/L (Se mantiene las concentraciones del
Bromoformo, Cloroformo, Dibromoclorometano y Bromodiclorometano)
34
(f) Aquellos organismos microscópicos que se presentan en forma unicelular, en
colonias, en filamentos o pluricelulares.
- **: No presenta valor en ese parámetro para la sub categoría.
- Los valores de los parámetros se encuentran en concentraciones totales salvo que se
indique lo contrario.
- ∆ 3: variación de 3 grados Celsius respecto al promedio mensual multianual del área
evaluada
Según Chávez de Allaín (2012), una planta de tratamiento de agua se define como el
conjunto de operaciones unitarias que pueden ser de tipo físico, químico o biológico y
que tienen como fin último eliminar o, en su defecto, reducir la contaminación o los
parámetros no deseables del agua a tratar para obtener agua de mejor calidad con las
características deseadas. Según sea el tipo de agua que se tenga como afluente, ya
sea aguas residuales domésticas o industriales, agua del pozo, etc., y del uso que se le
vaya a dar al agua tratada, ya sea para riego de cultivos, parques e incluso consumo
humano, se pueden tener diversas plantas de tratamiento con diferentes procesos cada
una.
2.5.1 Pretratamiento
De acuerdo a lo indicado por Chávez de Allaín (2012) en este paso lo que se pretende
es remover los sólidos grandes y arenosos que por ser abrasivos pueden deteriorar los
equipos mecánicos del tratamiento propiamente dicho. Para ello se utilizan rejillas o
parrillas, tamices y desarenadores. En algunos casos, dependiendo del tipo de afluente,
se utilizan trituradores para remover más fácilmente los sólidos grandes de éste. (pág.
22)
2.5.2 Tratamiento primario o tratamiento físico-químico
Chávez de Allaín (2012) señala que en este primer tratamiento se busca eliminar la
mayor cantidad posible de materia suspendida que no haya sido retenida en el proceso
previo. Esto por medios físicos complementados con medios químicos.
Las operaciones unitarias normalmente utilizadas son la sedimentación, flotación,
floculación y neutralización.
2.5.3 Tratamiento secundario o tratamiento biológico
Según Chávez de Allaín (2012) hay compuestos que no se pueden eliminar en el primer
tratamiento físico como es el componente biológico, que es más difícil de aislar. Así
35
pues, en este tratamiento se busca eliminar la contaminación orgánica disuelta
mediante una sedimentación secundaria.
2.5.4 Desinfección
Chávez de Allaín (2012) menciona que el objetivo en esta última etapa es matar
bacterias enteropatógenas y virus que no fueron eliminados en las etapas previas de
tratamiento. Por lo general, el agua pasa por filtros que adsorben o eliminan bacterias,
asegurando la buena calidad después del tratamiento. Así pues, se recomienda el uso
de lámparas UV y la dosificación con cloro.
Los equipos y el proceso que se decida para la planta de tratamiento debe ser tal que,
según sea el uso que se le vaya a dar al agua tratada, la calidad de la misma cumpla
con la norma bajo gestión. En Perú se utiliza el Decreto Supremo Nº 031-2010-SA de
la Dirección General de Salud Ambiental (DIGESA), la cual establece unos Límites
Máximos Permisibles (LMP), de tal manera que ningún valor de los parámetros que
definen la calidad del agua, los debe sobrepasar. Estos LMP son de acuerdo al uso que
se le vaya a dar al agua tratada.
2.6 PLANTAS DE TRATAMIENTO DE TRATAMIENTO AVANZADO
De acuerdo a lo indicado por Chávez de Allaín (2012) en este tratamiento se eliminan
contaminantes orgánicos no biodegradables (compuestos sintéticos) y nutrientes
minerales como los fosfatos, nitritos y nitratos. Estos compuestos nitrogenados deben
ser removidos en casos especiales según lo establezca el permiso de descarga de la
planta de tratamiento, por lo que su implantación no es requisito general en todas las
plantas.
Entre los métodos de tratamiento terciario están: la osmosis inversa, que elimina casi
todas las sales y solutos de bajo peso molecular, la nitrificación, que elimina el nitrógeno
mediante la acción de microorganismos bacterianos, y el intercambiador iónico, el cual
permite extraer disolventes sólidos del agua y remover la dureza de la misma,
reemplazando el calcio y magnesio del agua por otro ión sodio.
2.6.1 Intercambio de iones
El intercambio de iones es un proceso en el que se permutan iones con la misma carga
entre la fase acuosa y una fase sólida de resina. La dureza del agua se reduce mediante
intercambio de cationes. El agua se hace pasar por un lecho de resina catiónica en el
que los iones de calcio y de magnesio del agua se sustituyen por iones de sodio. Cuando
la resina de intercambio iónico está agotada (es decir, se han agotado los iones de
36
sodio), se regenera mediante una solución de cloruro sódico. También se puede
ablandar el agua mediante el proceso de «desalcalización». El agua se hace pasar por
un lecho de resina débilmente ácida en el que los iones de calcio y de magnesio del
agua se sustituyen por iones de hidrógeno. Los iones de hidrógeno reaccionan con los
iones carbonato y bicarbonato y generan dióxido de carbono, reduciéndose así la dureza
del agua sin aumentar su contenido de sodio. El intercambio de aniones puede utilizarse
para eliminar contaminantes como los iones nitrato, que se intercambian por iones
cloruro mediante resinas específicas para nitrato. Una instalación de intercambio de
iones comprende normalmente dos o más lechos de resina contenidos en recipientes a
presión que cuentan con las bombas, red de tuberías y equipos auxiliares
2.6.2 Filtración de flujo cruzado
Procesos de membrana
Los procesos de membrana más importantes en el tratamiento del agua son la ósmosis
inversa, la ultrafiltración, la microfiltración y la nanofiltración. Estos procesos se han
aplicado tradicionalmente a la producción de agua para aplicaciones industriales o
farmacéuticas, pero están aplicándose ahora al tratamiento de agua de consumo.
a. Micro filtración
Para la Organización Mundial de la Salud la microfiltración es una extensión directa de
la filtración convencional hasta tamaños menores que un micrómetro. Los tamaños de
poro típicos de las membranas de microfiltración son de 0,01 a 12 µm y no retienen
moléculas, pero sí bacterias, materiales coloidales y suspendidos, y otras impurezas.
De esta manera, la microfiltración permite separar partículas de tamaño mayor que 0,05
µm.
Para su funcionamiento se utilizan presiones de trabajo de 1 a 2 bar.
b. Ultrafiltración
Según la Organización Mundial de Salud, el principio de la ultrafiltración es similar al de
la ósmosis inversa, pero los tamaños de poro de las membranas son mucho mayores
(típicamente de 0,002 a 0,03 µm) y funcionan a presiones menores (> 5 bar). Las
membranas de ultrafiltración rechazan las moléculas orgánicas de peso molecular
mayor que alrededor de 800.
Esta técnica es capaz de separar del agua las sales, las proteínas y otras impurezas
dentro de su gama. (Water Treatment and Purification - Lenntech, 2012)
37
c. Nanofiltración
La Organización Mundial de la Salud, menciona que en la nanofiltración se utilizan
membranas con propiedades intermedias entre las de ósmosis inversa y las de
ultrafiltración, con tamaños de poro típicos de 0,001 a 0,01 µm, las cuales permiten el
paso de iones monovalentes como los de sodio o potasio, pero rechazan una proporción
alta de iones divalentes, como los de calcio y magnesio, y las moléculas orgánicas de
peso molecular mayor que 200.
Asimismo, la nanofiltración puede eliminar eficazmente compuestos orgánicos y con
color; es capaz de separar de un líquido los virus, pesticidas y herbicidas. (Organización
Mundial de la Salud, (Water Treatment and Purification - Lenntech, 2012)
d. Ósmosis Inversa (OI)
Según la Organización Mundial de Salud, ósmosis es el paso espontáneo de un
disolvente de la solución de concentración menor a la de concentración mayor a través
de una membrana semipermeable, la cual permite el paso del disolvente, mas no del
soluto. Este proceso se realiza a una presión precisa llamada presión osmótica, hasta
alcanzar el equilibrio osmótico.
Cuando se aplica a la solución concentrada una presión superior a la osmótica el
proceso se invierte, logrando pasar de la solución de concentración mayor a la de
concentración menor. A este fenómeno se le conoce como “ósmosis inversa”.
Ésta es la técnica disponible más fina de separación con membrana, ya que tiene una
eficiencia de purificación muy alta, eliminando la mayoría de impurezas con un tamaño
de partícula de hasta 0.001 micras. La membrana de ósmosis inversa rechaza pues los
iones monovalentes y las moléculas orgánicas de peso molecular mayor que 50 (los
diámetros de los poros de las membranas son menores que 0,002 µm), siendo capaz
de separar de un líquido, iones de metal, materia orgánica y eliminar completamente las
sales en disolución, con una eficiencia del 90 al 99%. (Organización Mundial de la
Salud), (Water Treatment and Purification - Lenntech, 2012)
Las presiones de trabajo típicas oscilan de 15 a 50 bar, según la aplicación.
(Organización Mundial de la Salud)
2.6.3 Filtración de cartucho
Este tipo de filtración consiste en hacer circular, mediante el uso de presión, un fluido
por el interior de un portacartuchos, el cual contiene cartuchos que en su interior tienen
38
fibras que son las que finalmente realizan el filtrado. Este tipo de filtrado es el más
aconsejado cuando se quiera tener alta calidad y seguridad de que se realizará un
filtrado correcto.
El cartucho puede estar fabricado mediante diferentes materiales como el polipropileno,
celulosa, nylon, acero, entre otros. El tipo de material que se utilice dependerá de las
características del fluido y de las características finales de calidad deseada
2.6.4 Otros tratamientos
Otros tratamientos que pueden utilizarse en determinadas aplicaciones son los
siguientes:
- Ablandamiento por precipitación (adición de cal, cal y carbonato sódico o
hidróxido sódico para reducir la dureza por precipitación a pH alto);
- Desnitrificación biológica para la eliminación de nitratos de aguas
superficiales;
- Nitrificación biológica para la eliminación de amoniaco de aguas
superficiales; y
- Alúmina activada (u otros adsorbentes) para aplicaciones especializadas,
como la eliminación de fluoruro y arsénico.
39
CAPÍTULO III: MARCO LEGAL
Para realizar un proyecto y poder hacer una evaluación de cuáles serían los parámetros
que la ley permite para que dicho proyecto este normativamente correcto se tiene que
recaudar cuales son estas leyes y reglamentos a seguir.
De acuerdo a lo indicado por la Organización Mundial de la Salud, el agua es esencial
para la vida y todas las personas deben disponer de un suministro satisfactorio
(suficiente, inocuo y accesible). En el caso del consumo de agua el hombre se vale de
fuentes naturales para su posterior tratamiento bajo ciertos estándares de calidad.
Siendo este aspecto de vital importancia, ya que podrían generarse un sin fin de
enfermedades a adultos y niños.
La principal autoridad directiva y coordinadora de la acción sanitaria en el sistema de
las Naciones Unidas, la Organización Mundial de la Salud (OMS). Ésta desempeña una
función de liderazgo en los asuntos ligados a la sanidad, investigación, establecimiento
de normas internacionales, apoyo técnico (ligado a este rubro) a las naciones y
vigilancia de las tendencias sanitarias mundiales. Así pues, la Organización Mundial de
la Salud participa de la regulación internacional de la calidad e inocuidad del agua para
el consumo humano.
A continuación se explica los puntos más relevantes de la norma internacional. Una
explicación más a detalle se encuentra en el documento original que presenta la OMS.
3.1 GUÍAS PARA LA CALIDAD DEL AGUA POTABLE
Según la Organización Mundial de la Salud:
Las Guías para la calidad del agua potable explican los requisitos necesarios para
garantizar la inocuidad del agua, incluidos los procedimientos mínimos y valores de
referencia específicos, y el modo en que deben aplicarse tales requisitos. Describe
asimismo los métodos utilizados para calcular los valores de referencia, e incluye hojas
de información sobre peligros microbianos y químicos significativos.
Las guías: un marco para la seguridad del agua de consumo
La Organización Mundial de la Salud, establece que las Guías describen un marco para
una gestión preventiva de la “seguridad del agua de consumo” que consta de cinco
componentes clave:
40
- Metas de protección de la salud basadas en una evaluación de los peligros para
la salud.
- Evaluación del sistema de abastecimiento de agua para determinar si puede, en
su conjunto (del origen del agua al punto de consumo, incluido el tratamiento)
suministrar agua que cumpla con las metas de protección de la salud.
- Monitoreo operativo de las medidas de control del sistema de abastecimiento de
agua que tengan una importancia especial para garantizar su inocuidad.
- Planes de gestión que documenten la evaluación del sistema y los planes de
monitoreo que describan las medidas que deban adoptarse durante el
funcionamiento normal y cuando se produzcan accidentes, incluidas las
aplicaciones, mejoras y la comunicación.
- Un sistema de vigilancia independiente que verifique el funcionamiento correcto
de los componentes anteriores.
Asimismo, éstas Guías presentan información de aspectos microbiológicos, químicos,
radiológicos y relativos a la aceptabilidad; con el fin que todo se complemente y tenga
un sustento más fuerte.
3.2 NORMAS EN EL PERÚ
El 28 de julio de 2010, a través de la Resolución 64/292, la Asamblea General de las
Naciones Unidas reconoció explícitamente el derecho humano al agua y al
saneamiento, reafirmando que un agua potable limpia y el saneamiento son esenciales
para la realización de todos los derechos humanos. En este contexto, la Dirección
General de Salud Ambiental (2011), asume la tarea de elaborar el “Reglamento de la
Calidad del Agua para Consumo Humano”.
A través del Reglamento DS N° 031-2010-SA que contiene 10 títulos, 81 artículos, 12
disposiciones complementarias, transitorias y finales y 5 anexos; no solo establece
límites máximos permisibles a parámetros microbiológicos, parasitológicos,
organolépticos, químicos orgánicos e inorgánicos y parámetros radiactivos; sino
también le asigna nuevas y mayores responsabilidades a los Gobiernos Regionales,
respecto a la Vigilancia de la Calidad del Agua para Consumo humano; además de
fortalecer a la DIGESA, en el posicionamiento como Autoridad Sanitaria frente a estos
temas.
41
Para efectos prácticos se mencionará parte del reglamento que esté directamente ligado
con el proyecto planteado. Por otro lado, se puede encontrar mayor información en el
documento original que presenta el Ministerio de Salud.
3.3 REGLAMENTO DE LA CALIDAD DEL AGUA PARA CONSUMO
HUMANO DIGESA
Según la Dirección General de Salud Ambiental (2011), el Reglamento de la Calidad del
Agua para Consumo Humano, con arreglo a la ley Nº 26842 - Ley General de Salud,
persigue los siguientes objetivos:
- La gestión de la calidad del agua;
- La vigilancia sanitaria del agua;
- El control y supervisión de la calidad del agua;
- La fiscalización sanitaria
- Los requisitos de calidad de agua y,
- La difusión y acceso a la información sobre la calidad del agua para consumo
humano.
3.4 ENTIDADES ENCARGADAS DE ESTE REGLAMENTO
Según Dirección General de Salud Ambiental (2011), las entidades encargadas de la
gestión del aseguramiento de la calidad del agua, son:
a. El Ministerio de Salud
Es la autoridad de salud a nivel nacional para la gestión de la calidad de agua para
consumo humano. La ejerce a través de la Dirección General de Salud Ambiental
(DIGESA) que tiene a cargo diseñar la política de calidad de agua, elaborar las guías y
protocolos para el monitoreo y análisis de parámetros físicos, químicos, microbiológicos
y parasitológicos del agua para consumo humano, otorgar autorización sanitaria a los
sistemas de tratamiento de agua para consumo humano, realizar estudios de
investigación del riesgo de daño a la salud por agua para consumo humano en
coordinación con la Dirección General de Epidemiología, entre otros. (pág. 13)
b. Gobiernos regionales
42
Las autoridades a nivel regional son las Direcciones Regionales de Salud (DIRESA), las
cuales tienen básicamente a cargo elaborar los planes operativos anuales de los
programas de vigilancia de la calidad del agua, reportar la información de vigilancia a
entidades de gobierno, declarar la emergencia sanitaria en el sistema de abastecimiento
de agua, establecer las medidas preventivas, correctivas y de seguridad a fin de evitar
que las operaciones y procesos empleados en el sistema de abastecimiento de agua
generen riesgos a la salud de los consumidores. (pág. 14)
c. Gobiernos locales provinciales y distritales
Se encarga de velar por la sostenibilidad de los sistemas de consumo humano,
supervisar el cumplimiento de las disposiciones del presente reglamento, informar a la
autoridad de salud de la jurisdicción y tomar las medidas que la ley les faculta cuando
los proveedores no cumplan con la calidad mencionada en la norma, y cooperar con
estos mismos para la implementación de las disposiciones sanitarias normadas en el
presente Reglamento. (pág. 15)
3.5 VIGILANCIA SANITARIA
Según la Dirección General de Salud Ambiental (2011)
Se entiende como la sistematización de un conjunto de actividades realizadas por la
Autoridad de Salud, para identificar y evaluar factores de riesgo que se presentan en
los sistemas de abastecimiento de agua para consumo humano, desde la captación
hasta la entrega del producto al consumidor, con la finalidad de proteger la salud de los
consumidores en cumplimiento de los requisitos normados en este Reglamento. (pág.
16)
3.6 CONTROL DE CALIDAD
Según la Dirección General de Salud Ambiental (2011)
El control de calidad del agua para consumo humano es ejercido por el proveedor en el
sistema de abastecimiento de agua potable. En este sentido, el proveedor a través de
sus procedimientos garantiza el cumplimiento de las disposiciones y requisitos
sanitarios del presente reglamento, y a través de prácticas de autocontrol, identifica
fallas y adopta las medidas correctivas necesarias para asegurar la inocuidad del agua
que provee. (pág. 18)
43
3.7 SUPERVISIÓN DE CALIDAD
Con respecto a la supervisión de calidad, la Dirección General de Salud Ambiental
(2011) indica
La Autoridad de Salud, la SUNASS, y las Municipalidades en sujeción a sus
competencias de ley, supervisan en los sistemas de abastecimiento de agua para
consumo humano de su competencia el cumplimiento de las disposiciones y los
requisitos sanitarios del presente reglamento. (pág. 18)
3.8 FISCALIZACIÓN SANITARIA
Según la Dirección General de Salud Ambiental (2011), le corresponde directamente a
la Autoridad de Salud vigilar y/o denunciar el no cumplimiento del reglamento expuesto,
sancionar cualquier acción que vaya en contra con la presente norma así como también
imponer las medidas de seguridad y sanciones a los proveedores en caso se infrinja
este reglamento. Asimismo, le corresponde verificar el cumplimiento de las medidas
preventivas y correctivas establecidas en la acción de supervisión y la vigilancia
sanitaria. (pág. 20)
Por otro lado, en caso exista un brote epidémico de enfermedades cuya transmisión se
ha originado por un sistema de abastecimiento de agua para consumo humano
determinado, el proveedor encargado debe asumir los daños que ocasione a la
población, siendo estos resarcidos en la forma y modo previsto en la legislación vigente.
(pág. 21)
3.9 APROBACIÓN, REGISTRO Y AUTORIZACIÓN SANITARIA
La Dirección General de Salud Ambiental (2011) norma los aspectos técnicos y formales
para las autorizaciones y registros señalados en el presente Reglamento, según lo cual
establece que:
La DIRESA, GRS o DISA es responsable en su respectiva área geográfica de otorgar
registro a los sistemas de abastecimiento de agua para consumo humano que son
administrados por empresas privadas o públicas, municipales, juntas administradoras u
otra organización comunal. Para que se otorgue este registro la Autoridad de Salud
debe evaluar el informe de la fuente de suministro, que deberá incluir la calidad físico-
química, bacteriológica y parasitológica expedida por un laboratorio certificado, la
memoria descriptiva del sistema de tratamiento con el que cuentan y otros requisitos
que DIGESA establezca. (págs. 21-22)
44
Respecto a la aprobación del plan de control de calidad el proveedor deberá presentarlo
con la debida suscripción por un ingeniero sanitario colegiado habilitado con
especialización en tratamiento de agua. El plan deberá contar con un programa de
monitoreo de los parámetros que exige la norma expuesta, el plan de calidad, y cómo
su estudio se aplicará desde la fuente hasta su empaque como producto final. Se deberá
presentar este documento a la Autoridad de Salud para su respectiva aprobación
mediante Resolución Directorial. (pág. 23)
3.10 ABASTECIMIENTO DE AGUA, PROVEEDOR Y CONSUMIDOR
Sistema de abastecimiento de agua
Según la Dirección General de Salud Ambiental (2011), el sistema de abastecimiento
de agua atiende a los consumidores a través de los siguientes tipos de suministro:
Conexiones domiciliarias; Piletas públicas;Camiones cisterna; y Mixtos, que es
combinación de los anteriores.
Considera que en caso el abastecimiento sea directo mediante pozo, lluvia, río,
manantial entre otros, se entenderá como recolección individual el tipo de suministro.
(pág. 24)
Asimismo la Autoridad Sanitaria Nacional normará los requisitos necesarios que los
componentes del sistema deben cumplir para estar en concordancia con las normas de
diseño del Ministerio de Vivienda Construcción y Saneamiento, además se deberá
considerar sistemas de protección, condiciones sanitarias internas y externas, sistemas
de desinfección y otros requisitos de índole sanitario. (pág. 25)
3.11 CARACTERIZACIÓN DEL AGUA
3.11.1 DEL PROVEEDOR DEL AGUA PARA CONSUMO HUMANO
Según Dirección General de Salud Ambiental (2011), el proveedor de agua para
consumo humano está obligado a suministrar agua cumpliendo con los requisitos
físicos, químicos y microbiológicos establecidos en la norma. En la Tabla 3 y en la Tabla
4 se muestran los Límites Máximos Permisibles de cada parámetro que determina la
calidad del agua.
45
Tabla 3.11.1. Límites máximo permisibles (LMP) FUENTE: DIGESA
PARAMETROS MICROBIOLOGICOS
UNIDAD DE MEDIDAD
LMP
1. Bacterias
Coliformes Totales UFC/100ml a 35°C
0(*)
2. E.Coli UFC/100ml a 44,5°C
0(*)
3. Bacterias
Termotolerantes o Fecales.
UFC/100ml a 44,5°C
0(*)
4. Bacterias
Heterotróficas UFC/ml a 35°C 500
5. Huevos y larvas
de Helmintos, quistes y coquistes de protozoarios patógenos.
N°orgL 0
6. Virus UFC/ml 0
7. Organismos de
vida libre, como algas protozoarios , capepodos rotíferos, nemtaodos en todos sus estadios evolutivos.
N°orgL 0
UFC = Unidad formadora de colonias (*)En caso de analizar por la técnica de NMP por tubos múltiples =< 1,8/100ml Tabla 3.2 Límites máximos permisibles de parámetros de calidad organoléptica Fuente: DIGESA (2011)
Parámetros Organolépticos
Unidad de medida LMP
Olor - Aceptable
Sabor - Aceptable
Color UCV escala Pt/Co 15
46
Turbiedad UNT 5
pH Valor de pH 6,5 a 8,5
Conductividad a (25°C) mho/cm 1 500
Sólidos totales disueltos mg 1 000
Cloruros mg 250
Sulfatos mg 250
Dureza total mg 500
Amoniaco mg 1,5
Hierro mgFe 0,3
Manganeso mgMn 0,4
Aluminio mgAl 0,2
Cobre mgCu 2,0
Zinc mgZn 3,0
Sodio mgNa 200
UCV = Unidad de color verdadero
UNT = Unidad nefelométrica de turbiedad
- Controlar la calidad del agua que suministra para el consumo humano de
acuerdo a lo normado en el presente Reglamento;
- Inscribirse en los registros que la Autoridad de Salud administra en sujeción al
presente Reglamento;
- Suministrar a la Autoridad de Salud y al órgano de control toda información
vinculada con el control de calidad del agua, con carácter de declaración jurada;
- Colaborar en las acciones de protección y recuperación de las fuentes hídricas
que la autoridad establezca;
- Informar a la Autoridad de Salud, al órgano de control y a los consumidores de
las alteraciones, modificaciones o contingencias presentadas en el servicio de
suministro del agua en forma oportuna e indicando las medidas preventivas y
correctivas a tomar;
- Obtener los registros, aprobaciones y autorizaciones sanitarias que establece el
presente Reglamento;
- Brindar las facilidades que se requiera a los representantes autorizados del
órgano de supervisión y de salud, para realizar las acciones de vigilancia y
supervisión; y
47
- Cumplir con las demás disposiciones del presente Reglamento y de las normas
técnicas que emitan la autoridad de salud de nivel nacional. (págs. 25-26)
3.11.2 DEL CONSUMIDOR
Según Dirección General de Salud Ambiental (2011), el consumidor de agua para
consumo humano está obligado a:
- Comunicar a los proveedores, a la municipalidad, a la SUNASS y a la Autoridad
de Salud, cuando detecte cualquier alteración organoléptica en el agua o falla
en el sistema;
- Almacenar el agua para consumo humano con el cuidado necesario a fin de
evitar la contaminación, aplicando hábitos de higiene adecuados y previendo
depósitos con cierre o tapa segura;
- Facilitar las labores de inspección al personal técnico de las entidades
proveedoras y a las autoridades de salud y de supervisión, debidamente
identificados;
- Cumplir las disposiciones referidas al pago de la tarifa o cuota aprobada del
suministro para contribuir con la sostenibilidad de calidad del agua;
- Participar en campañas de protección y uso del agua, que las autoridades
competentes promuevan;
- Contar con un suministro de agua para consumo humano que cumpla con los
requisitos establecidos en el presente Reglamento;
- Acceder a la información sobre la calidad del agua en forma gratuita y oportuna;
y Hacer uso racional del agua y acatar las disposiciones que la Autoridad
Sanitaria disponga en caso de emergencia. (pág. 27)
3.12 MEDIDAS DE SEGURIDAD Y SANCIONES
De acuerdo a la Dirección General de Salud Ambiental (2011), las medidas de seguridad
y sanciones que se aplicarán en caso la calidad del agua para consumo humano
represente un riesgo alto para la salud de las personas, son:
- Comunicación por medios masivos de difusión en caso haya peligro de daño a
la salud de la población;
- Incremento de la cobertura y frecuencia del control o de la vigilancia sanitaria;
48
- Suspensión temporal del servicio;
- Cierre parcial del sistema de tratamiento o de distribución de agua; y
Otras medidas que la Autoridad de Salud disponga para evitar que se cause daño a la
salud de la población. (pág. 31)
Las medidas de seguridad son adoptadas por las entidades responsables y/o que
participan en la gestión de la calidad de agua de consumo humano.
Se considera infracción, toda acción u omisión de los proveedores de agua o entidades
que administran sistemas de agua para consumo humano, así como de los
consumidores que incumplieren o infringieren las disposiciones contenidas en el
presente Reglamento y sus normas correspondientes. (pág. 31)
Existen diferentes tipos de infracciones que dependiendo de su magnitud pueden ser
leves, graves o muy graves, las cuales tendrán como consecuencia sanciones por parte
de la Autoridad de Salud correspondiente y pueden ir desde una amonestación hasta la
cancelación de la autorización sanitaria o registro sanitario. (págs. 31-33)
49
CAPÍTULO IV: ANÁLISIS DE LA CALIDAD DE LA FUENTE
DE AGUA AL INGRESO Y A LA SALIDA DE LA MISMA
La fuente de agua procede del canal de riego Ensenada-Mejía-Mollendo, y tratándose
de una fuente superficial su calidad en cuanto a turbidez tiene fuertes variaciones.
En los meses de enero a marzo, en algunos años de lluvias intensas, la turbidez llega
hasta más de 2,000 UNT; en los años de poca intensidad de lluvia, la turbidez tiene
valores de 460 UNT. En los meses de abril a diciembre, la turbidez varía entre un
máximo de 37 UNT y un mínimo de 3 UNT.
La turbidez es variable, las altas turbideces se presentan alcanzando un pico alto de
44,480 UNT y el valor mínimo de 28.5 UNT. También se observa que la planta antigua
( N° 1 ) está siendo operada en forma eficiente porque la turbidez del efluente de los
filtros es menor al valor establecido por la SUNASS, de 5 UNT; para el día de mayor
turbidez de agua cruda el efluente de los filtros tiene 1.16 UNT.
Los registros del mes de marzo del presente año muestran que la mayor turbidez se ha
presentado con 21,142 UNT, y el efluente de la planta tenía un valor de 3.06 UNT que
es menor que la recomendación de la SUNASS. El valor mínimo de turbidez se ha
presentado con un valor de 203 UNT, y el efluente del filtro tenía un valor de 1.66 UNT.
Otro parámetro importante en la calidad del agua de la fuente utilizada es el arsénico,
la muestra tomada en el canal de agua cruda, indica una concentración de arsénico de
0.2357 mg/L.
Con respecto al agua tratada, las muestras tomadas, en los reservorios tienen los
resultados que se indican en la Tabla Nº 4.1.1
Tabla Nº 4.1.1: Resultado de Control de Arsénico en Reservorios
Punto de Muestreo Concentración de Arsénico (mg/L)
Reservorio de la planta 0.0931
Reservorio de la localidad Mejía 0.0180
Reservorio de la localidad Arenal 0.0508
Reservorio de la localidad La Curva 0.0103
Reservorio de la localidad Cocachacra 0.0511
Fuente: SEDAPAR S.A.
50
Se observa que las concentraciones en todos los puntos de muestreo son mayores al
valor establecido por el Reglamento de Calidad de Agua DS N° 031-2010-SA. De 0.01
mg/L.
También, se realiza el monitoreo del arsénico en el sistema de distribución, en las redes
tienen los resultados que se indican en la Tabla Nº 4.1.2.
Tabla Nº 4.1.2
Resultados del Control de Arsénico en las Redes de Distribución
Punto de Muestreo Concentración de Arsénico (mg/L)
Localidad de Mollendo, en Juan B. Arenas 108 0.0823
Localidad de Mollendo, en La Victoria B-18 0.0654
Localidad de Mollendo, en Callao 303 0.0502
Localidad de Mejía, en esquina Av. Tambo-Arequipa 0.0178
Localidad de La Curva, en Av. Dean Valdivia 439 0.0103
Localidad de El Arenal, en Av. Independencia s/n 0.0450
Localidad de Cocachacra, en Av. Libertad s/n 0.0529
Localidad de Matarani, en Pileta Villa El Pescador 0.0728
Fuente: SEDAPAR S.A.
Con relación al pH, tanto los valores del agua cruda como los resultados del agua
potable se encuentran dentro del rango establecido por el Reglamento de Calidad de
Agua DS N° 031-2010-SA., de 6.5 a 8.5.
En cuanto a la conductividad, se aprecia que un alto porcentaje de muestras de agua
cruda y agua tratada superan al valor establecido por el Reglamento de Calidad de Agua
DS N° 031-2010-SA., de 1,500 µS/cm.
4.1 ESTUDIO DE TRATABILIDAD DE LAS AGUAS
Los parámetros de diseño de una planta de tratamiento, cuando el caudal de diseño es
superior a 50 lps, deben ser determinados a través de estudios de tratabilidad de las
aguas, mediante la simulación de los procesos en el laboratorio en una prueba de jarras.
51
Para la ampliación de la planta de tratamiento y el caudal definido de 100 lps, lo
adecuado es obtener los parámetros de diseño de cada proceso a partir del efluente de
los presedimentadores y en diferentes épocas del año.
Los ensayos de tratabilidad se orientan a determinar el tipo de coagulante a emplear, la
concentración óptima de coagulante, la dosis óptima de coagulante, el pH óptimo, la
ecuación que relaciona la gradiente de velocidad y tiempo de retención de floculación y
la velocidad de sedimentación.
En el diseño de la planta se han empleado los siguientes parámetros de diseño:
Dosis óptima : 55 mg/L
Gradientes de velocidades para el floculador : 78, 42, 28, 21 y 17 s-1
Velocidad de sedimentación : 0.035 cm/s
Los valores han sido determinados a nivel de laboratorio mediante una prueba de jarras
y con la turbiedad promedio del agua cruda que se presentaría en el tratamiento. Así
mismo, los ensayos realizados han confirmado que para esos parámetros, en especial
de la dosis óptima, se consigue la remoción de arsénico hasta 0.02-0.015 mg/L, que no
cumple con los niveles recomendados por el Reglamento de Calidad de Agua DS N°
031-2010-SA., según lo confirma los resultados obtenidos por el laboratorio ALS -
CORPLAB.
4.2 ESTUDIO DE LA CALIDAD DE AGUA A LA SALIDA DE LA PLANTA
INFORME DE ENSAYO
Laboratorio: ALS - CORPLAB
210683/2016-1.0
Tipo de Muestra
Agua de Bebida
Identificación
PLANTA 2
52
Tabla Nº 4.2.1 Análisis de Parámetros para la Calidad de Agua
ANALISIS DE METALES TOTALES ICP MS
Aluminio (Al) 16259 mg/L 0,0004 0,0151
Antimonio (Sb) 16259 mg/L 0,00001 0,00758
Arsénico (As) 16259 mg/L 0,00001 0,01531
Bario (Ba) 16259 mg/L 0,00001 0,05536
Berilio (Be) 16259 mg/L 0,00003 < 0,00003
Bismuto (Bi) 16259 mg/L 0,000004 < 0,000004
Boro (B) 16259 mg/L 0,0008 3,854
Cadmio (Cd) 16259 mg/L 0,00003 < 0,00003
Calcio (Ca) 16259 mg/L 0,006 136,2
Cobalto (Co) 16259 mg/L 0,00001 0,00040
Cobre (Cu) 16259 mg/L 0,0002 0,0071
Cromo (Cr) 16259 mg/L 0,0001 0,0403
Estaño (Sn) 16259 mg/L 0,0003 < 0,0003
Estroncio (Sr) 16259 mg/L 0,0003 1,702
Fosforo (P) 16259 mg/L 0,03 < 0,03
Hierro (Fe) 16259 mg/L 0,062 < 0,062
Litio (Li) 16259 mg/L 0,0001 0,5265
Magnesio (Mg) 16259 mg/L 0,0027 31,22
Manganeso (Mn) 16259 mg/L 0,0001 0,0004
Mercurio (Hg) 1883 mg/L 0,0001 < 0,0001
Molibdeno (Mo) 16259 mg/L 0,00001 0,00396
Níquel (Ni) 16259 mg/L 0,0003 0,0078
Plata (Ag) 16259 mg/L 0,00005 < 0,00005
Plomo (Pb) 16259 mg/L 0,00003 < 0,00003
Potasio (K) 16259 mg/L 0,035 20,50
Selenio (Se) 16259 mg/L 0,0002 0,0206
Silicio (Si) 16259 mg/L 0,01 19,27
Sodio (Na) 16259 mg/L 0,022 378,6
Talio (Tl) 16259 mg/L 0,00001 0,00017
Titanio (Ti) 16259 mg/L 0,001 0,009
Uranio (U) 16259 mg/L 0,0003 0,0012
Vanadio (V) 16259 mg/L 0,0003 0,0116
Zinc (Zn) 16259 mg/L 0,0001 0,0267
- Dentro de los parámetros analizados el arsénico y el boro superan los LMP que
señalan límites máximos de 0.01 y 1.5 respectivamente según el reglamento de
Calidad de Agua.
53
- Se comprueba que la remoción de estos parámetros es deficiente y el nivel de
tratamiento que se le da al agua no es suficiente para brindar un producto de
calidad y que cumpla los LMP.
CONTROLES DE CALIDAD
Tabla Nº 4.2.2 Control de Blancos
Parámetro LD Unidad Resultado Fecha de
Análisis
Aluminio (Al) 0,0004 mg/L < 0,0004 16/06/2016
Antimonio (Sb) 0,00001 mg/L < 0,00001 16/06/2016
Arsénico (As) 0,00001 mg/L < 0,00001 16/06/2016
Bario (Ba) 0,00001 mg/L < 0,00001 16/06/2016
Berilio (Be) 0,00003 mg/L < 0,00003 16/06/2016
Bismuto (Bi) 0,000004 mg/L < 0,000004 16/06/2016
Boro (B) 0,0008 mg/L < 0,0008 16/06/2016
Cadmio (Cd) 0,00003 mg/L < 0,00003 16/06/2016
Calcio (Ca) 0,006 mg/L < 0,006 16/06/2016
Cobalto (Co) 0,00001 mg/L < 0,00001 16/06/2016
Cobre (Cu) 0,0002 mg/L < 0,0002 16/06/2016
Cromo (Cr) 0,0001 mg/L < 0,0001 16/06/2016
Estaño (Sn) 0,0003 mg/L < 0,0003 16/06/2016
Estroncio (Sr) 0,0003 mg/L < 0,0003 16/06/2016
Fosforo (P) 0,03 mg/L < 0,03 16/06/2016
Hierro (Fe) 0,062 mg/L < 0,062 16/06/2016
54
Litio (Li) 0,0001 mg/L < 0,0001 16/06/2016
Magnesio (Mg) 0,0027 mg/L < 0,0027 16/06/2016
Manganeso (Mn) 0,0001 mg/L < 0,0001 16/06/2016
Mercurio (Hg) 0,0001 mg/L < 0,0001 18/06/2016
Molibdeno (Mo) 0,00001 mg/L < 0,00001 16/06/2016
Níquel (Ni) 0,0003 mg/L < 0,0003 16/06/2016
Plata (Ag) 0,00005 mg/L < 0,00005 16/06/2016
Plomo (Pb) 0,00003 mg/L < 0,00003 16/06/2016
Potasio (K) 0,035 mg/L < 0,035 16/06/2016
Selenio (Se) 0,0002 mg/L < 0,0002 16/06/2016
Silicio (Si) 0,01 mg/L < 0,01 16/06/2016
Sodio (Na) 0,022 mg/L < 0,022 16/06/2016
Talio (Tl) 0,00001 mg/L < 0,00001 16/06/2016
Titanio (Ti) 0,001 mg/L < 0,001 16/06/2016
Uranio (U) 0,0003 mg/L < 0,0003 16/06/2016
Vanadio (V) 0,0003 mg/L < 0,0003 16/06/2016
Zinc (Zn) 0,0001 mg/L < 0,0001 16/06/2016
55
Tabla Nº 4.2.3 Control Estándar
Parámetro %
Recuperación
Límites de Recuperación
%
Fecha de Análisis
Aluminio (Al) 90,9 80-120 16/06/2016
Antimonio (Sb) 100,0 80-120 16/06/2016
Arsénico (As) 102,7 80-120 16/06/2016
Bario (Ba) 102,7 80-120 16/06/2016
Berilio (Be) 91,5 80-120 16/06/2016
Bismuto (Bi) 101,4 80-120 16/06/2016
Boro (B) 94,1 80-120 16/06/2016
Cadmio (Cd) 99,5 80-120 16/06/2016
Calcio (Ca) 102,8 80-120 16/06/2016
Cobalto (Co) 101,9 80-120 16/06/2016
Cobre (Cu) 101,3 80-120 16/06/2016
Cromo (Cr) 101,2 80-120 16/06/2016
Estaño (Sn) 103,2 80-120 16/06/2016
Estroncio (Sr) 101,3 80-120 16/06/2016
Fosforo (P) 99,3 80-120 16/06/2016
Hierro (Fe) 102,0 80-120 16/06/2016
Litio (Li) 100,3 80-120 16/06/2016
Magnesio (Mg) 99,8 80-120 16/06/2016
56
Manganeso (Mn) 102,0 80-120 16/06/2016
Mercurio (Hg) 104,0 85-115 18/06/2016
57
INFORME DE ENSAYO: 19450/2016
Tabla Nº 4.2.4 Límite de Recuperación
Parámetro %
Recuperación
Límites de Recuperación
(%)
Fecha de Análisis
Molibdeno (Mo) 104,1 80-120 16/06/2016
Níquel (Ni) 101,5 80-120 16/06/2016
Plata (Ag) 104,4 80-120 16/06/2016
Plomo (Pb) 100,2 80-120 16/06/2016
Potasio (K) 101,6 80-120 16/06/2016
Selenio (Se) 99,0 80-120 16/06/2016
Silicio (Si) 100,9 80-120 16/06/2016
Sodio (Na) 98,3 80-120 16/06/2016
Talio (Tl) 101,9 80-120 16/06/2016
Titanio (Ti) 102,9 80-120 16/06/2016
Uranio (U) 102,6 80-120 16/06/2016
Vanadio (V) 102,2 80-120 16/06/2016
Zinc (Zn) 100,2 80-120 16/06/2016
La fecha de análisis de los controles de calidad corresponde a la fecha de inicio
de análisis de las muestras.
LD = Límite de detección
58
Tabla Nº 4.2.5 Ubicación del Monitoreo
Descripción y Ubicación Geográfica De Las Estaciones De Monitoreo
Estación de
Resp.del
Tipo de Muestra
Fecha de
Fecha de Muestreo
Ubicación
Condición de la
Muestra
Descripción de la
Estación de Muestreo
Geográfica
Muestreo Muestreo Recepción UTM WGS84
PLANTA 2
Cliente Agua de Bebida
06/06/2016
06/06/2016
-
Proporcionado po el
cliente
Reservado por el cliente
Tabla Nº 4.2.6 Ubicación del Monitoreo
Referencia De Los Métodos De Ensayo
Ref. Sede Parámetro Método de Referencia
Descripción
1883 AQP Mercurio
Total
EPA METHOD 245.1 Rev. 3.0 1994
Determination of Mercury in Water By
Cold Vapor Atomic
Absorption
Spectrometry
16259 AQP Metales
Totales por ICP-MS
EPA 6020 A Rev. 1
February 2007
Inductively Coupled Plasma
- Atomic
(Validado). Emission
Spectrometry
59
DE
TE
RM
INA
CIO
N D
E B
AC
TE
RIA
S C
OLIF
OR
ME
S T
OTA
LE
S
:
24 h
ora
s/3
5 º
C
DE
TE
RM
INA
CIO
N D
E B
AC
TE
RIA
S C
OLIF
OR
ME
S T
ER
MO
TO
LE
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61
4.3 PARÁMETROS DEL REGLAMENTO DE CALIDAD DE AGUA DS N°
031-2010-SA.
Para la comparación de los resultados hallados por el laboratorio, se consideran los siguientes
parámetros con sus respectivos LMP, notando así la diferencia y deficiencia que genera el
tratamiento final de agua.
Tabla Nº 4.3.1 MÁXIMOS PERMISIBLES DE PARÁMETROS
MICROBIOLÓGICOS Y PARASITOLÓGICOS
Parámetros
Unidad de Límite máximo
medida permisible
1. Bactérias Coliformes Totales. UFC/100 mL a 0 (*)
35ºC
2. E. Coli UFC/100 mL a 0 (*)
44,5ºC
3. Bactérias Coliformes Termotolerantes UFC/100 mL a 0 (*)
o Fecales. 44,5ºC
4. Bactérias Heterotróficas UFC/mL a 35ºC 500
5. Huevos y larvas de Helmintos, quistes Nº org/L 0
y ooquistes de protozoarios
patógenos.
6. Vírus UFC / mL 0
7. Organismos de vida libre, como Nº org/L 0
algas, protozoarios, copépodos,
rotíferos, nemátodos en todos sus
estadios evolutivos
UFC = Unidad formadora de colonias
(*) En caso de analizar por la técnica
del NMP por tubos múltiples = < 1,8
/100 ml
62
Tabla Nº 4.3.2 LÍMITES MÁXIMOS PERMISIBLES DE PARÁMETROS DE
CALIDAD ORGANOLÉPTICA
Parámetros Unidad de medida Límite máximo permisible
1. Olor --- Aceptable
2. Sabor --- Aceptable
3. Color UCV escala Pt/Co 15
4. Turbiedad UNT 5
5. pH Valor de pH 6,5 a 8,5
6. Conductividad (25°C) mho/cm 1 500
7. Sólidos totales disueltos mgL-1 1 000
8. Cloruros mg Cl - L-1 250
9. Sulfatos mg SO4 = L-1 250
10. Dureza total mg CaCO3 L-1 500
11. Amoniaco mg N L-1 1,5
12. Hierro mg Fe L-1 0,3
13. Manganeso mg Mn L-1 0,4
14. Aluminio mg Al L-1 0,2
15. Cobre mg Cu L-1 2,0
16. Zinc mg Zn L-1 3,0
17. Sodio mg Na L-1 200
UCV = Unidad de color verdadero
UNT = Unidad nefelométrica de turbiedad
63
Tabla Nº 4.3.3 LÍMITES MÁXIMOS PERMISIBLES DE
PARÁMETROS QUÍMICOS INORGÁNICOS Y ORGÁNICOS
Parámetros Inorgánicos Unidad de medida Límite máximo permisible
1. Antimonio mg Sb L-1 0,020
2. Arsénico (nota 1) mg As L-1 0,010
3. Bario mg Ba L-1 0,700 4. Boro mg B L-1 1,500 5. Cadmio mg Cd L-1 0,003 6. Cianuro mg CN- L-1 0,070
7. Cloro (nota 2) mg L-1 5 8. Clorito mg L-1 0,7 9. Clorato mg L-1 0,7 10. Cromo total mg Cr L-1 0,050 11. Flúor mg F- L-1 1,000 12. Mercurio mg Hg L-1 0,001 13. Niquel mg Ni L-1 0,020 14. Nitratos mg NO3 L-1 50,00 15. Nitritos mg NO2 L-1 3,00 Exposición corta 0,20 Exposición larga
16. Plomo mg Pb L-1 0,010
17. Selenio mg Se L-1 0,010 18. Molibdeno mg Mo L-1 0,07 19. Uranio mg U L-1 0,015
Parámetros Orgánicos Unidad de medida Límite máximo permisible
1. Trihalometanos totales (nota 3) 1,00
2. Hidrocarburo disuelto o
emulsionado; aceite mineral mgL-1 0,01
3. Aceites y grasas mgL-1 0,5
4. Alacloro mgL-1 0,020 5. Aldicarb mgL-1 0,010 6. Aldrín y dieldrín mgL-1 0,00003 7. Benceno mgL-1 0,010 8. Clordano (total de isómeros) mgL-1 0,0002 9. DDT (total de isómeros) mgL-1 0,001 10. Endrin mgL-1 0,0006 11. Gamma HCH (lindano) mgL-1 0,002 12. Hexaclorobenceno mgL-1 0,001 13. Heptacloro y
heptacloroepóxido mgL-1 0,00003 14. Metoxicloro mgL-1 0,020 15. Pentaclorofenol mgL-1 0,009 16. 2,4-D mgL-1 0,030 17. Acrilamida mgL-1 0,0005 18. Epiclorhidrina mgL-1 0,0004 19. Cloruro de vinilo mgL-1 0,0003 20. Benzopireno mgL-1 0,0007 21. 1,2-dicloroetano mgL-1 0,03 22. Tetracloroeteno mgL-1 0,04
64
Parámetros Orgánicos Unidad de medida Límite máximo permisible
23. Monocloramina mgL-1 3
24. Tricloroeteno mgL-1 0,07 25. Tetracloruro de carbono mgL-1 0,004 26. Ftalato de di (2-etilhexilo) mgL-1 0,008 27. 1,2- Diclorobenceno mgL-1 1 28. 1,4- Diclorobenceno mgL-1 0,3 29. 1,1- Dicloroeteno mgL-1 0,03 30. 1,2- Dicloroeteno mgL-1 0,05 31. Diclorometano mgL-1 0,02 32. Ácido edético (EDTA) mgL-1 0,6 33. Etilbenceno mgL-1 0,3 34. Hexaclorobutadieno mgL-1 0,0006 35. Acido Nitrilotriacético mgL-1 0,2 36. Estireno mgL-1 0,02 37. Tolueno mgL-1 0,7 38. Xileno mgL-1 0,5 39. Atrazina mgL-1 0,002 40. Carbofurano mgL-1 0,007 41. Clorotoluron mgL-1 0,03 42. Cianazina mgL-1 0,0006 43. 2,4- DB mgL-1 0,09 44. 1,2- Dibromo-3- Cloropropano mgL-1 0,001 45. 1,2- Dibromoetano mgL-1 0,0004 46. 1,2- Dicloropropano (1,2- DCP) mgL-1 0,04 47. 1,3- Dicloropropeno mgL-1 0,02 48. Dicloroprop mgL-1 0,1 49. Dimetato mgL-1 0,006 50. Fenoprop mgL-1 0,009 51. Isoproturon mgL-1 0,009 52. MCPA mgL-1 0,002 53. Mecoprop mgL-1 0,01 54. Metolacloro mgL-1 0,01 55. Molinato mgL-1 0,006 56. Pendimetalina mgL-1 0,02 57. Simazina mgL-1 0,002 58. 2,4,5- T mgL-1 0,009 59. Terbutilazina mgL-1 0,007 60. Trifluralina mgL-1 0,02 61. Cloropirifos mgL-1 0,03 62. Piriproxifeno mgL-1 0,3
63. Microcistin-LR mgL-1 0,001
65
Parámetros Orgánicos
Unidad de Límite máximo permisible
medida
64. Bromato mgL-1 0,01
65. Bromodiclorometano mgL-1 0,06 66. Bromoformo mgL-1 0,1 67. Hidrato de cloral
(tricloroacetaldehido) mgL-1 0,01
68. Cloroformo mgL-1 0,2 69. Cloruro de cianógeno (como mgL-1 0,07 CN) mgL-1 0,07 70. Dibromoacetonitrilo mgL-1 0,1 71. Dibromoclorometano mgL-1 0,05 72. Dicloroacetato mgL-1 0,02 73. Dicloroacetonitrilo mgL-1 0,9 74. Formaldehído mgL-1 0,02 75. Monocloroacetato mgL-1 0,2 76. Tricloroacetato mgL-1 0,2 77. 2,4,6- Triclorofenol
Nota 1: En caso de los sistemas existentes se establecerá en los Planes de Adecuación
Sanitaria el plazo para lograr el límite máximo permisible para el arsénico de 0,010 mgL-
1.
Nota 2: Para una desinfección eficaz en las redes de distribución la concentración
residual libre de cloro no debe ser menor de 0,5 mgL-1.
Nota 3: La suma de los cocientes de la concentración de cada uno de los parámetros
(Cloroformo, Dibromoclorometano, Bromodiclorometano y Bromoformo) con
respecto a sus límites máximos permisibles no deberá exceder el valor de 1,00 de
acuerdo con la siguiente fórmula:
66
Tabla Nº 4.3.4 LÍMITES MÁXIMOS PERMISIBLES DE
PARÁMETROS RADIACTIVOS
Parámetros
Unidad de
Límite máximo permisible
medida
1. Dosis de referencia total mSv/año 0,1
(nota 1)
2. Actividad global α Bq/L 0,5
3. Actividad global β Bq/L 1,0
Nota 1: Si la actividad global α de una muestra es mayor a 0,5 Bq/L o la actividad
global β es mayor a 1 Bq/L, se deberán determinar las concentraciones de los distintos
radionúclidos y calcular la dosis de referencia total; si ésta es mayor a 0,1 mSv/año se
deberán examinar medidas correctivas; si es menor a 0,1 mSv/año el agua se puede
seguir utilizando para el consumo.
De los análisis de observa:
Tabla Nº 4.3.5 Resumen del Análisis realizado.
ELEMENTO ANALISIS
OBTENIDO PARAMETRO
DE R.C.A RESULTADO
Arsénico (As) 0,0230 0,010
NO CUMPLE
Boro (B) 3,854 1,500
NO CUMPLE
Selenio (Se) 0,0206 0,010
NO CUMPLE
67
CAPÍTULO V: CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA
PTAP- HERNAN PEROCHENA
Las características generales de la localidad de Mollendo, zona del proyecto, son las
siguientes:
Ubicación geográfica: la ciudad de Mollendo está ubicada en el Distrito de
Mollendo, Provincia de Islay, Departamento de Arequipa.
Altura de la capital: la capital del distrito es la ciudad del mismo nombre y tiene
una altura sobre el nivel del mar de 25 m.
Vías de comunicación: el acceso es desde la carretera Panamericana Sur,
mediante una vía carrozable de 55 kilómetros de longitud, empleando un tiempo
de viaje de una hora. La red vial esta interconectada a la red nacional de
transportes mediante la carretera panamericana, tiene servicios públicos de
transporte.
Clima: el clima existente en Mollendo corresponde al clima propio de la costa
con marcadas estaciones, en el verano la temperatura asciende hasta los 27ºC,
en invierno desciende hasta 10ºC, con la aparición de ligera llovizna.
Topografía: la cota promedio de la localidad es de 65 msnm, su relieve es con
una pendiente fuerte con dirección hacia la zona de playa.
Servicios públicos: cuenta con el servicio de electricidad con una cobertura cerca
del 100%, también presenta servicio de telefonía. Tiene un Centro de Salud, así
como medios de comunicación, estaciones radiales de la zona así como otras
emisoras de Lima.
Población: en el año 2005 la población estimada era de 22,650 habitantes para
7,977 viviendas, obteniéndose una densidad de 2.84 habitantes por vivienda.
68
5.1 DESCRIPCIÓN GENERAL DEL SISTEMA
El proyecto consiste en una planta completa de filtración rápida proyectada para
una capacidad de tratamiento de 100 lps.
Como pretratamiento se considerado una unidad de presedimentación, que no
forma parte del presente proyecto, para eliminar las arenas y el material grueso.
La planta consta de un mezclador hidráulico en un canal rectangular con cambio
de pendiente, un floculador hidráulico de pantallas de flujo vertical, dos
decantadores de placas paralelas de flujo inclinado, un sistema de filtración que
consta de una batería de cuatro filtros de lecho mixto (arena y antracita) que
operan con tasa declinante y lavado mutuo. Estos filtros, también, cuentan con
canales de aislamiento y de interconexión, lo cual permite retirar uno de
operación mientras los demás siguen operando. También cuenta con el proceso
de desinfección, almacén de cloro y sala de cloración; y un almacén de cloruro
férrico con la sala de dosificación
Figura 5.1: Ubicación de la Ciudad de Mollendo y de la Planta de
Tratamiento de Agua Potable
PTAP
Mollendo
69
5.2 SISTEMA EXISTENTE DE TRATAMIENTO DE AGUA
La localidad de Mollendo cuenta con un sistema existente de tratamiento de agua que
viene operando con una caudal de 98 lps, con una cobertura del 80% y una continuidad
de 12.1 horas que no permite atender a toda la población con este sistema en las
mejores condiciones. El problema se incrementa en los meses de diciembre a marzo, lo
que provoca un racionamiento del agua en la población atendida por el sistema.
El sistema de tratamiento existente cuenta con los siguientes procesos:
a) Fuente de abastecimiento: la fuente de agua es el canal de riego Ensenada-Mejía-
Mollendo, que tiene un caudal promedio de 2.60 m3/s, del cual se desvía para la
planta de tratamiento.
b) Captación: la estructura de captación del canal Ensenada Mejía, en la progresiva
46+902, a través de una compuerta lateral, cuenta con una canaleta Parshall para
la medición de caudales y una compuerta para la regulación de caudales, así
cuenta con rejas para retener sólidos gruesos.
c) Presedimentador: de la captación el agua cruda se conduce mediante un canal
rectangular a dos presedimentadores donde se remueve el material grueso, en las
Planta de Tratamiento de Agua
Potable
70
épocas de avenida se realiza el pretratamiento con polímeros para reducir la
turbidez. En estas unidades se realiza una precloración con cloro gas mediante una
aplicación directa. De estas unidades el agua cruda se conduce mediante dos
canales independientes a dos unidades de mezcla rápida.
d) Planta de tratamiento: es un sistema de tratamiento con tecnología convencional,
las unidades de tratamiento son la mezcla rápida, floculación hidráulica y mecánica,
decantadores, filtración rápida y cloración.
e) Mezcla rápida: la planta existente tiene dos unidades de mezcla rápida que operan
en forma paralela, cada una con su respectivo sistema de dosificación. La mezcla
rápida se realiza en dos canaletas Parshall, en las dos se aplica cloruro férrico en
solución, en la primera se aplica por gravedad desde un cilindro de solución y en
la segunda se aplica mediante una bomba dosificadora. En la segunda canaleta
Parshall, el sistema se complementa con un sistema de dosificación de sulfato de
aluminio en seco para la aplicación de sulfato durante las épocas de avenida.
f) Floculación: el proceso de floculación se realiza en tres unidades de floculación
que trabajan en forma paralela. El primer floculador es una unidad hidráulica de
flujo horizontal; a la salida de la segunda canaleta Parshall el agua se distribuye a
la segunda y tercera unidad de floculadores mecánicos de eje vertical. El agua
floculada de cada unidad es conducida a tres decantadores.
g) Decantadores: la planta tiene tres unidades de decantación convencionales, una
para cada floculador. Los decantadores son unidades rectangulares de flujo
horizontal laminar, el efluente se recoge con un sistema de vertederos triangulares.
La unidad de decantación que presenta una mayor eficiencia es la que recibe el
agua floculada del floculador hidráulico.
h) Filtros: la planta cuenta con una batería de cuatro filtros rápidos de flujo vertical
descendente, el medio filtrante es de arena. Los filtros son de tecnología
convencional, con galería de tubos con dispositivos para medir la pérdida de carga
y compuertas de lavado y desagüe, el sistema de control no se encuentra operativo
y la secuencia de lavado de filtros es uno por día. El lavado de los filtros se realiza
con agua proveniente de un reservorio apoyado ubicado en la planta de
tratamiento, también cuenta con un lavado subsuperficial con agua inyectada
mediante bombeo.
71
i) Cámara de contacto: el agua filtrada se conduce a una cisterna de
almacenamiento, la cual se ha acondicionado para la aplicación de cloro gas en
solución. Luego el agua se distribuye a la ciudad mediante un sistema de bombeo.
j) Almacén de reactivos: la planta cuenta con dos almacenes para los reactivos
utilizados en el tratamiento. El sulfato de aluminio se almacena en el edificio de
químicos y para el cloruro férrico se ha construido en forma artesanal un almacén.
Entre ambas instalaciones, se cuenta con el área suficiente para almacenar los
reactivos para la planta existente y la planta proyectada.
k) Sistema de cloración: la planta cuenta con dos sistemas de aplicación de cloro gas,
la primera se encuentra en la zona de la captación y se aplica cloro gas como
precloración al ingreso de los presedimentadores, y la segunda está ubicada en la
zona de la planta y se aplica cloro gas en solución al agua filtrada. Ambas
instalaciones cuentan con el área requerida para aumentar la capacidad de
dosificación para la planta proyectada.
l) Estación de bombeo: la planta cuenta con una estación de bombeo con cuatro
equipos, dos de ellos se emplean para bombear agua filtrada al reservorio apoyado
que se utiliza fundamentalmente para lavar los filtros, y los otros equipos de
bombeo se emplean para el lavado subsuperficial de los filtros.
5.3 CAPACIDAD DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO
El proyecto se ha desarrollado para satisfacer la demanda de agua potable de la
localidad de Mollendo.
De acuerdo al período de diseño establecido, los consumos o dotaciones de los distintos
usuarios del sistema y los coeficientes de variación de consumo, la demanda es de 198
l/s.
Siendo la oferta actual del sistema de tratamiento de 98 l/s, la capacidad de tratamiento
de la ampliación de la planta será de 100 l/s. Con este caudal se debe dimensionar las
unidades operacionales del proyecto.
72
5.4 DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA PROYECTADO
5.4.1 CANAL DE CONDUCCIÓN DE AGUA CRUDA
El canal existente, que conduce el agua cruda desde la captación hasta los dos
presedimentadores existentes, tiene un ancho de 0.30 m, un tirante de agua de 0.56 m
y una pendiente de 0.7 ‰, tiene una capacidad de conducción de 184 lps.
La capacidad actual de tratamiento de la planta existentes es de 98 lps, y la proyectada
para la nueva planta es de 100 lps, por consiguiente la demanda total es de 198 lps.
Siendo menor la capacidad de conducción existente, se ha diseñado un canal
rectangular paralelo al existente, de tal forma que una de las paredes del canal existente
sea la misma del canal paralelo. Para el diseño se ha mantenido las condiciones
existentes de pendiente 0.7‰, tirante de agua de 0.56 m y un ancho útil de 0.30 m, con
una longitud de 38.00 m. El canal tiene un capacidad de conducción de 82 lps con lo
cual tendría capacidad suficiente para cubrir la demanda.
5.5 PRESEDIMENTADORES
La planta existente cuenta con dos presedimentadores laminares de flujo horizontal
horizontal, cada uno tiene una longitud de 25.50 m, ancho de 8.50 m y una altura útil de
2.30 m.
Para satisfacer la demanda se ha proyectado un tercer presedimentador que tendrá las
mismas características que existentes, por consiguiente el caudal de tratamiento por la
batería de presedimentadores será de 198 lps.
De acuerdo al caudal de tratamiento de toda la planta, la tasa de sedimentación es de
26.30 m3/m2.día, valor adecuado para estas unidades y por el buen nivel de operación
de la planta; el período de retención es de 2.1 horas que es mayor al mínimo establecido
de 2.00 hr; la velocidad horizontal es 0.34 cm/s, valor menor al límite máximo
recomendado de 0.55 cm/s.
Así mismo, la relación largo/ancho es de 3.00, valor que se encuentra en el rango
recomendado de 2.0 a 5.0; con relación a la altura del presedimentador de 2.30 m, es
mayor al mínimo recomendado de 1.50 m. La relación de la velocidad horizontal a la
velocidad de sedimentación es 11.1 valor que se encuentra dentro del rango
recomendado de 5 a 20.
73
La frecuencia de la purga de lodos se determinará en función a la producción de lodos
en esta unidad, la cual tiene que monitorearse para que no supere el volumen
considerado en los presedimentadores.
5.6 CANAL DE DERIVACIÓN DE AGUA PRESEDIMENTADA
El agua cruda que ingresará a la planta de tratamiento proyectada se captará del canal
rectangular existente que viene de los presedimentadores existentes, el canal tiene un
ancho de 0.53 m con una altura de agua de 0.29 m.
El agua será derivada mediante una canal rectangular de 0.50 m de ancho con una
altura de agua de 0.29 m. El canal tiene una altura variable, desde 0.80 m en el punto
de derivación hasta 0.55 m en el empalme con el canal de mezcla rápida.
El canal tiene una longitud de 37.81 m, con una pendiente de 1.5‰, y una capacidad de
113 lps, con lo cual tiene suficiente capacidad para conducir el caudal de tratamiento.
En el punto de derivación se ha considerado dos compuertas metálicas, una será
ubicada en el canal existente con un ancho de 0.57 m y la otra estará ubicada en el
canal proyectado con un ancho de 0.54 m. Con estas compuertas se regulará el caudal
que ingresará a la planta existente como a la planta proyectada.
5.7 PLANTA DE TRATAMIENTO PROYECTADA
5.7.1 MEZCLA RÁPIDA
La unidad de mezcla rápida es un canal rectangular, de 0.70 m de ancho y 0.95 m de
altura, con cambio de pendiente. El agua cruda ingresa a la unidad con un canal de
derivación desde el canal que alimenta a la planta existente.
Las condiciones para el caudal de diseño de 100 lps, producen una gradiente de
velocidad de 1,241 s-1, con un período de mezcla de 2.1 segundos. En el origen del
resalto hidráulico, en la parte superior del canal, estará ubicado un difusor de 1” de
diámetro con siete orificios de 1/2” espaciados a 0.10 m centro a centro para la
aplicación de la solución de cloruro férrico.
La rampa que produce el resalto hidráulico tiene una altura de 0.50 m y una longitud de
su plano inclinado de 1.50 m. El resalto hidráulico tiene un número de Froude de 4.6 lo
74
que indica que el resalto es estable, al final del resalto se ha considerado una grada de
0.054 m de altura para mantener el resalto.
En la mezcla rápida también se ha previsto otro difusor de 1.25” de diámetro para la
aplicación de solución de sulfato de aluminio cuando las características del agua lo
requieran. La solución de sulfato se obtiene del edificio de dosificación de la planta
existente.
El agua pasa de esta unidad a los floculadores mediante la prolongación de canal de
0.70 m de ancho.
5.7.2 FLOCULADOR
El floculador es una unidad hidráulica de flujo vertical conformado por cinco zonas de
floculación que tienen un ancho variable, una longitud de 7.55 m y una altura de agua
de 3.50 m. Cada zona tiene 16 canales de floculación, con una ancho de 0.425 m y una
longitud en función a la gradiente de velocidad, los canales están conformados por
planchas de concreto de 0.05 m de espesor y altura variable, y el paso entre canales es
de 0.668 m.
La primera zona de floculación tiene un ancho de 0.81 m, la gradiente de velocidad es
de 78.5 s-1, para un período de retención de 3.10 minutos y una pérdida de carga de
0.124 m. El canal de pase a la segunda zona de floculación tiene un ancho de 0.42 m y
una altura útil de 0.74 m.
La segunda zona de floculación tiene un ancho de 1.18 m, la gradiente de velocidad es
de 41.9 s-1, para un período de retención de 4.68 minutos y una pérdida de carga de
0.053 m. El canal de pase a la tercera zona de floculación tiene un ancho de 0.40 m y
una altura útil de 1.13 m.
La tercera zona de floculación tiene un ancho de 1.52 m, la gradiente de velocidad es
de 28.5 s-1, para un período de retención de 6.03 minutos y una pérdida de carga de
0.032 m. El canal de pase a la cuarta zona de floculación tiene un ancho de 0.40 m y
una altura útil de 1.47 m.
La cuarta zona de floculación tiene un ancho de 1.84 m, la gradiente de velocidad es de
75
21.4 s-1, para un período de retención de 7.30 minutos y una pérdida de carga de 0.022
m. El canal de pase a la quinta zona de floculación tiene un ancho de 0.40 m y una altura
útil de 1.80 m.
La quinta zona de floculación tiene un ancho de 2.13 m, la gradiente de velocidad es de
17.2 s-1 para un período de retención de 8.45 minutos y una pérdida de carga de 0.016
m. El canal de pase a los decantadores tiene un ancho de 0.60 m y una altura útil de
0.90 m.
El período de retención total en el floculador es de 29.57 minutos con una pérdida de
carga de 0.247 metros. El período de retención es concordante con el período de
retención obtenido en la prueba de jarras de 30 minutos para una turbidez inicial de 14
UNT y dosificando cloruro férrico.
Para el desagüe del floculador, se ha considerado en la primera, tercera y quinta zona
de floculación una tubería de 100 mm de diámetro regulada con una válvula de
compuerta que descarga en el sistema de desagüe de la planta. La segunda y tercera
zona que no tienen válvula se interconecta con las otras zonas con un orificio de 100
mm de diámetro.
5.7.3 DECANTADORES
El proceso de decantación está compuesto por dos decantadores laminares de flujo
inclinado, que operarán en forma paralela.
Estas unidades se componen de las siguientes estructuras: canal de distribución de
agua floculada, canal central de distribución de agua floculada por debajo de las placas,
zona de decantación de placas, sistema de recolección de agua decantada, y sistema
de almacenamiento y extracción hidráulica de lodos.
a) Canal de distribución de agua floculada
El efluente del floculador descarga en un canal que distribuye el agua floculada
uniformemente a los decantadores, el canal tiene una longitud de 5.10 m, un
ancho constante de 0.60 m y una altura variable la cual disminuye en el sentido
del flujo.
76
La sección inicial tiene una altura útil de agua de 0.90 m, la sección final tiene
una altura útil de agua de 0.40 m. La compuerta de paso a los decantadores es
rectangular, de 0.60 de base y 0.35 de altura, en estas condiciones la gradiente
de velocidad es de 15.5 s-1, con una diferencia de distribución de caudal entre
la primera y última compuerta de 1.34 %. La pérdida de carga en la compuerta
es 0.47 cm.
b) Canal central de distribución de agua floculada
El agua floculada al ingresar al decantador por la compuerta cuadrada, descarga
en un canal central sumergido con un ancho de 0.60 m y altura variable, que
disminuye desde 2.25 m hasta 0.60 m y una longitud de 12.85 m. Este canal
distribuye el agua floculada por debajo de las placas del decantador.
Este canal tiene, a cada lado, una hilera de 27 orificios de 100 mm de diámetro
espaciados a 0.475 m centro a centro. La gradiente de velocidad en estos
orificios es de 14.39 s-1, con una diferencia de distribución de caudal entre el
primer y último orificio de 3.82 %. La pérdida de carga en los orificios es 0.09 cm.
c) Zona de decantación
Cada decantador tiene dos zonas de decantación de 1.04 m de altura, ubicadas
a cada lado del canal central de distribución de agua decantada, que tienen una
longitud de 12.85 m y un ancho de 1.60 m, y para el caudal de tratamiento la
tasa superficial de decantación aplicada es de 105.1 m3/m2.día.
Cada zona está compuesta por 102 placas de 1.60 m de ancho, 1.20 m de alto
y 0.06 cm de espesor. Las placas son lonas de vinilo reforzadas con hilos de
poliéster de alta tenacidad, recubiertas por ambos lados con PVC de formulación
especial, con bastas en todo el contorno. Las placas de lonas de vinilo estarán
sujetas en los costados a ángulos de aluminio mediante un sistema de anclaje y
sujeción.
Las lonas se instalarán formando un ángulo de 60º con el plano horizontal, y con
una separación en el plano horizontal de 0.12 m.
77
d) Sistema de recolección de agua decantada
En cada zona de decantación, para el sistema de recolección de agua decantada
se ha considerado 9 tubos de PVC de 250 mm de diámetro y 1.60 m de longitud,
que corresponden a una tasa de recolección de 1.74 Lps/m, los tubos están
separados cada 1.36 m.
En la parte superior de los tubos se ha considerado 16 orificios de 3/4” de
diámetro y separados a cada 0.10 m centro a centro, que para el caudal de
tratamiento originan una carga de agua en el orificio de 5.08 cm.
El agua decantada recolectada por cada tubería es descargada en un canal
central de recolección de agua decantada de 0.60 m de ancho, el cual esta
ubicado en la parte superior del canal central de distribución de agua decantada.
Los canales de cada decantador descargan en el canal de distribución de agua
a los filtros.
e) Sistema de almacenamiento y extracción de lodos
Cada zona de decantación tiene un sistema de almacenamiento de lodos que
consiste en cuatro tolvas en forma de troncos de pirámide invertida con una
tubería de evacuación de lodos. La tolva tiene una base mayor útil de 4.10 m de
longitud, 3.21 m de ancho y 0.90 m de altura, en la parte inferior presenta una
base menor de 0.25 m por 0.25 m.
El volumen total de almacenamiento de lodos en cada zona de decantación es
de 16.97 m3, y para una tasa de producción de lodos estimada en 0.005 litros
de lodo por cada l/s de agua tratada, la frecuencia máxima de descarga es de
0.79 días.
En el vértice de cada tolva existe una tubería de 200 mm de diámetro por el cual
ingresará el lodo al colector, que será de 500 mm de diámetro y está diseñado
para extraer en forma homogénea y simultánea el lodo de las tolvas al abrir la
válvula mariposa de salida, la válvula opera con una carga hidráulica del orden
de 4.17 m, y los lodos se descargan al sistema de desagües de la planta.
78
5.7.4 FILTROS
La batería de filtros está conformada por cuatro filtros, con medio filtrante de arena y
antracita, operando con tasa declinante y sistema de autolavado.
El agua decantada es recolectada en un canal, con un ancho de 1.50 m y 2.20 m de
altura, de donde se distribuye el agua a cada filtro de la batería mediante una válvula de
mariposa de 250 mm de diámetro. En este canal esta ubicado el aliviadero de control
de nivel máximo de operación.
Cada filtro tiene una longitud de 4.650 m y un ancho de 1.925 mm, que para el caudal
de diseño la tasa de filtración aplicada es de 241.31 m3/m2.día. Para estas
características, el medio filtrante recomendado es de arena y antracita.
Para el lavado de los filtros se empleará todo el caudal de tratamiento, es decir los 100
l/s, que proporciona una velocidad de lavado de 0.67 m/min, y ocasiona en la arena una
expansión de 28.0% y de 28.9 para la antracita. Para estas características se requiere
una carga hidráulica de 0.70 para que un filtro sea lavado con el caudal que producen
los otros filtros.
Las características de la arena empleada como medio filtrante, son las siguientes:
Espesor : 0.25 m
Diámetro efectivo : 0.50 mm
Diámetro mínimo : 0.42 mm
Diámetro máximo : 1.41 mm
Porosidad : 0.42
Coeficiente de esfericidad : 0.80
Coeficiente de uniformidad : 1.50
Las características de la antracita empleada como medio filtrante, son las siguientes:
Espesor : 0.45 m
Diámetro efectivo : 0.90 mm
Diámetro mínimo : 0.83 mm
Diámetro máximo : 2.38 mm
Porosidad : 0.42
Coeficiente de esfericidad : 0.80
79
Coeficiente de uniformidad : 1.50
El sistema de drenaje considerado es de viguetas prefabricadas de 0.30 m de ancho y
0.255 m de altura, y para estas condiciones la capa de soporte de grava tiene las
siguientes características:
Primera capa : 1/16” a 1/8”, con 0.075 m de espesor
Segunda capa : 1/8” a 1/4”, con 0.075 m de espesor
Tercera capa : 1/4” a 1/2”, con 0.075 m de espesor
Cuarta capa : 1/2” a 1”, con 0.075 m de espesor
Quinta capa : 1” a 2”, con 0.100 m de espesor
Para este drenaje y medio filtrante, la carga hidráulica para operar con tasa declinante
es de 0.70 m, y los filtros deben tener una altura de agua de 3.82 m.
El agua de lavado de los filtros es evacuado mediante dos canaletas laterales de 0.30
m de base y 0.40 m de altura, estas canaletas descargan, mediante una válvula de
mariposa de 300 mm de diámetro, a otro canal de desagüe, de 1.50 m de ancho y 2.85
m de altura que se encuentra debajo del canal de distribución de agua decantada, para
finalmente ser evacuado al sistema de desagüe de la planta.
Cada filtro tiene un canal de aislamiento y con una compuerta cuadrada de 0.35 m se
interconectan todos los filtros para suministrar el agua de lavado. Cada filtro de la batería
cuenta con una tubería de 100 mm de diámetro para la descarga total del filtro, la tubería
descarga en el canal de desagüe.
Para el control del caudal de tratamiento de la batería de filtros se ha considerado un
vertedero rectangular de control de 1.00 m de longitud, el efluente de cada filtro se
recolecta en un canal de interconexión de 0.70 m de ancho, del cual el agua pasa a la
cámara de contacto.
5.7.5 CAMARA DE CONTACTO
El efluente de los filtros se descarga en la cámara de contacto, en donde se aplicará
cloro gas en solución para la desinfección.
80
La cámara de contacto está conformado por nueve canales de un ancho de 0.70 m y
una altura de agua útil de 2.75 m, cada canal tiene una longitud de 8.45 m. El ancho en
las vueltas de los canales es 1.05 m.
Para el caudal de tratamiento, el período de retención es de 24.40 minutos. En el último
canal se ha considerado un vertedero rectangular de 0.70 m de longitud para controlar
el nivel de agua en la unidad. De la unidad, el efluente se conduce a la cisterna existente
de la planta.
5.8 INSTALACIONES COMPLEMENTARIAS
5.8.1 ALMACEN Y SALA DE DOSIFICACIÓN
Para el almacenamiento del coagulante se ha considerado un almacén, que tiene una
longitud de 10.50 m y un ancho de 6.00 m, área requerida para un almacenar reactivos
para un período de 3 meses.
El ambiente de almacenamiento está ubicado a una altura de 1.00 m sobre el nivel de
la sala de dosificación, para permitir la operación de recepción y manipulación para el
llenado de los tanques de solución.
En la sala de dosificación se ha considerado cuatro tanques, de 2.00 m de largo y 2.00
m de ancho con una altura útil de 1.60 m, para preparara la solución de cloruro férrico
para aplicar como coagulante.
Los tanques de solución son abastecidos de agua mediante una tubería de 2” de
diámetro, la cual se deriva del reservorio existente ubicado en la zona de la planta de
tratamiento que es utilizado para el retrolavado de la planta existente.
La aplicación de la solución de coagulante se realiza con una bomba dosificadora, con
un caudal de 0.22 L/s (792 L/hr), la cual esta ubicada en la parte superior de cada tanque
de solución. La succión y la descarga se realiza con una tubería de 1.25” de diámetro,
la tubería de descarga empalma finalmente en el difusor de la mezcla rápida de 1” de
diámetro.
En la parte inferior de cada tanque se ha considerado una tubería de 2” de diámetro
para el desagüe, el cual descarga en una caja de registro para finalmente evacuarse en
81
el sistema de desagüe de la planta.
5.9 ALMACEN Y SALA DE CLORACIÓN
La desinfección del agua tratada se realizará con cloro en solución, los tanques de cloro
de una tonelada de capacidad serán almacenados en un ambiente de 4.75 m de largo
por 4.00 m de ancho, el cual tiene capacidad para almacenar cloro para 90 días.
Los tanques de cloro serán manipulados con un tecle eléctrico ubicado en un riel
colgado del techo del almacén.
Adyacente al almacén, está ubicado la sala de dosificación de cloro, en la cual se
prepara la solución de cloro, el agua es obtenida mediante una tubería de 2” de diámetro
que se deriva del reservorio existente ubicado en la zona de la planta de tratamiento
que es utilizado para el retrolavado de la planta existente. El cloro gas se obtiene de los
tanques de cloro, y mediante una bomba booster se prepara la solución de cloro gas
que se lleva a la cámara de contacto de la planta de tratamiento proyectada mediante
una tubería de 2” de diámetro; de igual forma, mediante un tubería de 2” de diámetro se
lleva la solución de cloro gas para aplicarlo al ingreso de los presedimentadores.
5.10 RED DE DESAGÚE DE LA PLANTA
Los desagües de la planta proyectada, proveniente de las unidades de floculación,
decantación, filtros y cámara de contacto serán recolectados mediante tuberías de 250
y 350 mm de diámetro para ser descargados en la red de desagües de la planta
existente.
Así mismo, los desagües de la sala de dosificación de cloruro férrico en solución serán
evacuados mediante una red de desagüe de 6” de diámetro para empalmar al desagüe
de la planta existente.
82
CAPÍTULO VI: ESTUDIO DE LA GRANULOMETRIA DEL
LECHO FILTRANTE La estratigrafía del filtro n.° 3 presenta los siguientes materiales de acuerdo a la
clasificación SUCS.
0,4
0m
.0,2
0m
.0,2
0m
.0,2
0m
.
Arena mal graduada con presencia
Arena mal graduada
Arena mal graduada
Grava mal graduada
Estrato M1
Estrato M2
Estrato M3
Estrato M4
regular de carbón antracítico
Cabe mencionar que el último estrato corresponde a grava mediana con tamaño máximo
de partículas de 25 mm, no habiéndose llegado al estrato de grava considerado
De la comparación de la granulometría que se proyectó y la que se encontró se advierte
lo siguiente:
Proyectada Informe UNSA
Primera capa T. min 0.83 mm 0.075 mm
T.max 2.83 mm 2.36 mm
Cu 1.50 3.076
Segunda capa T. min 0.50 mm 0.075 mm
T.max 1.41 mm 6.30 mm
Cu 1.50 1.963
Tercera capa T. min 1/16” = 1.5875 mm 0.075mm
T.max 1/8” = 3.175 mm 6.30 mm
T. min 1/8” = 3.175 mm 0.075 mm
T.max 1/4” = 6.35 mm 19 mm
De la comparación se advierte que la tercera muestra tomada durante el ensayo
realizado se encontró arena que pertenecería a la primera capa de grava y la cuarta
muestra sería la segunda capa de grava; sin embargo ninguna de las capas cumplirían
con la granulometría establecida; más aún la capa de grava utilizada en la muestra
presentaba una granulometría uniforme, por lo tanto no se está cumpliendo con la
diferenciación de diámetros cada 15 cm.
Durante la visita realizada a la Planta de Tratamiento, se realizó una verificación del
caudal infiltrado para lo cual se realizó una prueba durante 10 minutos en los cuales se
cerró el caudal de ingreso al filtro n.° 3 y se aperturó la válvula de salida del mismo a su
máxima capacidad, habiéndose obtenido los siguientes resultados:
83
CUADRO DE VERIFICACIÓN DE TASA DE FILTRACIÓN
Minuto Descenso (a)
Unidad Diferencia (b) (a)minuto 2 – (a)minuto 1)
Volumen (c )=Área *(b)
Caudal Q= (c)/ 60 seg
Velocidad V= Q/Área
m3 m3/seg m/s
1 1.23 M
2 1.27 M 0.040 0.372480 0.006208000 0.000666667
3 1.29 M 0.020 0.186240 0.003104000 0.000333333
4 1.32 M 0.030 0.279360 0.004656000 0.000500000
5 1.35 M 0.030 0.279360 0.004656000 0.000500000
6 1.372 M 0.022 0.204864 0.003414400 0.000366667
7 1.395 M 0.023 0.214176 0.003569600 0.000383333
8 1.408 M 0.013 0.121056 0.002017600 0.000216667
9 1.432 M 0.024 0.223488 0.003724800 0.000400000
10 1.448 M 0.016 0.148992 0.002483200 0.000266667
12 1.48 M 0.032 0.297984 0.004966400 0.000533333
Sumatoria de altura de descenso 0.250 Velocidad promedio 0.000416667
Área= 1.925 m * 4.65 datos obtenidos del expediente técnico Descenso= Diferencia de alturas cada minuto
La velocidad de filtración del caudal de cada filtro debía ser 240 m3/m2*hora lo cual es
equivalente a 0.00278 m/s sin embargo del cuadro se advierte que la velocidad de
filtración obtenida de la prueba es de 0.00042 m/s quiere decir que la velocidad actual
en el filtro es el 15% de la velocidad ideal para el funcionamiento de la misma, por lo
tanto si se deduce que los 4 filtros presentan similar conducta, tendríamos una
producción total de 16 l/s., por lo cual es posible que este porcentaje se incremente
luego de realizado el mantenimiento y es por eso que se llega a producir hasta 39 l/s en
algunos días, tal como se evidenció del registro de caudales de la planta. Cabe indicar
que la planta no puede producir un caudal mayor a 39 l/s debido a que al incrementar el
caudal el agua contenida en los filtros supera la altura máxima de almacenamiento y es
eliminada por el rebose lateral de la cámara de reunión previa; situación que fue
advertida desde el inicio de las operaciones de la planta nueva; precisando además que
hasta la fecha no se ha realizado ninguna reposición del material colocado.
Existiendo un déficit de 61 l/s, se ha calculado el total del volumen que dejó de producir
la Planta de Tratamiento de Agua potable de Mollendo tal como se muestra a
continuación:
Producción programada 100 l/s desde su puesta en
funcionamiento.
84
Producción anual programada 100 l/s * 365* 86400/1000= 3 153
600 m3/año
Déficit de producción promedio 61 l/s
Déficit anual de producción 61 l/s*365*86400/1000 = 1 923
696m3/año
** Ver Anexos. ( Ensayos Granulométricos)
85
CAPÍTULO VII: MEDICIÓN DEL CAUDAL INICIAL Y FINAL DEL AGUA
7.1 AGUA PRODUCIDA EN LA PLANTA ANTIGUA Y NUEVA
En las siguientes tablas se presentara una muestra de la cantidad de agua producida en el año 2015 y 2016 tanto en la Planta antigua como en la
Planta Nueva, demostrando la producción de agua en cada una de estas, notando la deficiencia en la Planta Nueva, y que con esta problemática
no se estaría cumpliendo el objetivo de su construcción.
Tabla Nº 7.1.1 Cantidad Agua Producida Planta Antigua
CANTIDAD DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA HERNAN PEROCHENA ANTIGUA - MES DE ENERO 2016
DIA Captac. Parte diario
valvuleros TOTAL CAUDAL l/s
Constante Promedio l/s Constante Ingreso m3 agua cruda
Gastos Agua
Producida m3
Control Prod. Medidor
l/s Producido
1 2116 24 88 86.4 7618 205 7413 7265 84.08
2 2194 24 91 86.4 7898 418 7480 6085 70.42
3 2116 24 88 86.4 7618 370 7248 7316 84.68
4 2196 24 92 86.4 7906 438 7468 8803 91.42
5 2208 24 92 86.4 7949 472 7477 8582 99.33
6 2208 24 92 86.4 7949 134 7815 7797 90.25
7 2177 24 91 86.4 7837 702 7135 7081 81.95
8 2177 24 91 86.4 7837 456 7381 7792 90.18
9 2208 24 92 86.4 7949 0 7949 7655 88.6
10 2053 24 86 86.4 7391 148 7243 8536 98.8
86
11 2208 24 92 86.4 7949 855 7093 6608 76.48
12 2208 24 92 86.4 7949 418 7531 7682 88.91
13 2208 24 92 86.4 7949 441 7508 7329 84.83
14 2208 24 92 86.4 7949 495 7454 8270 95.72
15 2053 24 86 86.4 7391 495 6896 7299 84.48
16 2208 24 92 86.4 7949 418 7531 8043 93.08
17 2208 24 92 86.4 7949 492 7457 7902 91.46
18 2022 24 84 86.4 7279 520 6759 7752 89.72
19 2208 24 92 86.4 7949 323 7626 7609 88.07
20 2184 24 91 86.4 7862 1095 6768 7610 88.08
21 2208 24 92 86.4 7949 392 7556 7293 84.41
22 2208 24 92 86.4 7949 63 7886 7492 86.71
23 2184 24 91 86.4 7862 500 7362 7460 86.34
24 2202 24 92 86.4 7927 473 7454 6897 79.83
25 2184 24 91 86.4 7862 482 7381 8471 98.04
26 2208 24 92 86.4 7949 438 7511 7049 81.59
27 2208 24 92 86.4 7949 0 7949 7885 91.26
28 2208 24 92 86.4 7949 616 7333 7340 84.96
29 2140 24 89 86.4 7704 549 7155 7979 92.35
30 2208 24 92 86.4 7949 495 7454 7244 83.84
31 2208 24 92 86.4 7949 418 7531 9039 104.62
TOTAL 67534 90.8 243125 13321 229804 237165 88.55
La presente Tabla 7.1.1 indica la producción de agua en la Planta antigua, la cual oscila en un rango de producción entre 70 a 105 l/s,
que varía mensualmente por el ingreso de agua al inicio de la planta, por la perdidas de carga que se generan en el proceso de
purificación del agua y por los consumos que se tienen dentro de la misma, debido esta última a cortes de agua por mantenimiento y
extracción de agua para abastecer a la población afectada, el promedio de agua producida es de 88.55 l/s.
87
Tabla Nº 7.1.2 Cantidad Agua Producida Planta Nueva
PRODUCCION DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA NUEVA HERNAN PEROCHENA - MES DE ENERO 2016
DIA l/s Hrs.
Captación
Agua Cruda
m3 Floculador
Decantador Filtros Rápidos Cámara contacto
Usos de
agua
Total Producido
m3
m3 Total Producido
l/s Producido
N° 115 m3 N° 56m3
1 37 24 3229 0 0 A 56 0 56 3173 3173 36.73
2 38 24 3298 0 0 B-C 112 0 112 3186 3186 36.87
3 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 37.7
4 29 24 2527 177 A-B 130 B 56 0 363 2164 2164 25.05
5 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
6 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
7 39 24 3370 0 0 B-C 112 0 112 3258 3258 37.7
8 39 24 3370 0 0 A-B-D 168 0 168 3202 3202 37.06
9 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
10 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
11 39 24 3370 0 0 A-B-C 168 0 168 3202 3202 37.06
12 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
13 39 24 3370 0 0 A-B-C-D 224 0 224 3146 3146 36.41
14 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
15 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
88
16 39 24 3370 0 0 A-C-D 168 0 168 3202 3202 37.06
17 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
18 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
19 39 24 3370 0 0 A-B-C-D 224 0 224 3146 3146 36.41
20 39 24 3370 0 0 B-C-D 168 0 168 3202 3202 37.06
21 39 24 3370 0 0 A-B-D 168 0 168 3202 3202 37.06
22 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 37.7
23 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
24 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
25 29 24 2527 0 0 C-D 112 0 112 2415 2415 27.95
26 39 24 3370 0 0 A-B-C 168 0 168 3202 3202 37.06
27 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
28 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
29 39 24 3370 0 0 A-C-D 168 0 168 3202 3202 37.06
30 39 24 3370 0 0 B-C-D 168 0 168 3202 3202 37.06
31 39 24 3370 0 0 A-B-C 168 0 168 3202 3202 37.06
TOTAL 1186 744 102571 177 130 3640 3947 98624 98624
PR 38.26 24 3308.74 3181.42 36.82
En la tabla 7.1.2 se evidencia la producción de agua de la planta Nueva Hernán Perochena, se observa que la cantidad de agua
producida no es la que se esperaba en el diseño inicial por lo que no se cumplió con la meta de abastecer de agua por 24 horas,
siendo su producción 36.82 l/s
89
RESUMEN TOTAL
Agua cruda Agua producida Usos
PA 243125 237165 5956
PN 102571 98624 3947
TOTAL 345696 335789 9903
PA: PLANTA ANTIGUA
PN: PLANT /NUEVA
Tabla Nº 7.1.3 Cantidad Agua Producida Planta Antigua
CANTIDAD DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA HERNAN PEROCHENA ANTIGUA - MES DE FEBRERO 2016
DIA Captac. Parte diario valvuleros TOTAL CAUDAL l/s Constante Promedio l/s Constante
Ingreso m3 agua cruda Gastos
Agua Producida m3
Control Prod Medidor l/s Producido
1 2208 24 92 86.4 7949 427 7522 6827 79.01
2 2208 24 92 86.4 7949 412 7536 7844 90.79
3 2208 24 92 86.4 7949 427 7522 7673 88.8
4 2208 24 92 86.4 7949 498 7451 7232 83.71
5 2208 24 92 86.4 7949 489 7460 7509 86.91
6 2208 24 92 86.4 7949 442 7507 8249 95.47
7 2208 24 92 86.4 7949 517 7431 7585 87.79
8 2208 24 92 86.4 7949 401 7548 7855 90.92
90
9 1634 24 68 86.4 5982 288 5594 5428 62.83
10 1830 24 76 86.4 6588 139 6449 4641 53.71
11 2175 24 91 86.4 7830 236 7594 7836 90.69
12 2207 24 92 86.4 7945 656 7289 7515 86.97
13 2208 24 92 86.4 7949 267 7682 7322 84.75
14 1263 24 53 86.4 4547 142 4405 3997 46.27
15 2208 24 92 86.4 7949 1043 6906 8148 94.3
16 2208 24 92 86.4 7949 870 7079 7555 87.44
17 2208 24 92 86.4 7949 435 7514 9805 113.49
18 2208 24 92 86.4 7949 438 7511 6897 79.83
19 2208 24 92 86.4 7949 94 7855 8231 95.27
20 1232 24 51 86.4 4435 227 4208 4145 47.97
21 2208 24 92 86.4 7949 179 7770 8125 94.04
22 1230 24 51 86.4 4428 0 4428 4323 50.04
23 1745 24 73 86.4 6282 222 6060 5933 68.67
24 667 24 28 86.4 2401 659 1742 1448 16.76
25 1515 24 63 86.4 5454 213 5241 4835 55.97
26 2020 24 84 86.4 7272 0 7272 6959 80.55
27 268 24 11 86.4 965 620 345 1007 11.65
28 0 24 0 86.4 0 0 0 120 1.39
29 1619 24 67 86.4 5828 526 5302 3790 43.86
TOTAL 52525 75.4 189192 10867 178223 178834 71.37
En la tabla 7.1.3 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 1.39-113.49 lps, siendo el Promedio de producción de la Planta
71.37 l/s.
91
Tabla Nº 7.1.4 Cantidad Agua Producida Planta Nueva
PRODUCCION DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA NUEVA HERNAN PEROCHENA - MES DE FEBRERO 2016
DIA l/s Hrs.
Captación
Agua Cruda
m3 Floculador
Decantador Filtros Rápidos Cámara contacto
Usos de agua
Total Producido
m3
m3 Total Producido
l/s Producido
N° 115 m3 N° 56m3
1 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
2 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
3 39 24 3370 0 0 A-C-D 168 0 168 3202 3202 37.06
4 39 24 3370 0 0 B-C-B 0 0 0 3370 3370 39
5 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
6 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
7 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 37.7
8 39 24 3370 0 0 B-C 112 0 112 3258 3258 37.7
9 30 24 2549 0 A-B 130 D 56 0 186 2363 2363 27.35
10 32 24 2776 0 0 0 0 0 0 2776 2776 32.13
11 27 24 2354 117 A-B 130 A-B-D 56 0 303 2051 2051 23.74
12 39 24 3370 0 0 0 168 0 168 3202 3202 37.06
13 39 24 3370 0 0 D 0 0 0 3370 3370 39
14 27 24 2304 0 0 A 56 0 56 2248 2248 26.02
15 38 24 3269 0 0 B-C-D 56 0 56 3213 3213 37.19
16 39 24 3370 0 0 A-B-C 168 0 168 3202 3202 37.06
17 39 24 3370 0 0 D 168 0 168 3202 3202 37.06
92
18 39 24 3370 0 0 0 56 0 56 3314 3314 38.35
19 28 24 2426 117 A-B 130 0 0 0 247 2179 2179 25.22
20 9 24 781 0 0 0 0 0 0 781 781 9.04
21 38 24 3254 0 0 0 0 0 0 3254 3254 37.67
22 17 24 1487 0 0 A 56 0 56 1431 1431 16.56
23 28 24 2426 0 0 0 0 0 0 2426 2426 28.08
24 11 24 972 0 0 B 56 0 56 916 916 10.6
25 20 24 1768 0 0 0 0 0 0 1768 1768 20.46
26 14 24 1220 0 0 0 0 0 0 1220 1220 14.13
27 2 24 180 0 0 0 0 0 0 180 180 2.08
28 0 24 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
29 26 24 2228 0 0 C 56 0 56 2172 2172 25.14
TOTAL 854 696 73804 234 390 1680 2304 71500 71500
PR 29.45 24 2544.97 2465.52 28.53
En la tabla 7.1.4 se evidencia la producción de agua de la planta Nueva Hernán Perochena, se observa que la cantidad de agua producida
no es la que se esperaba en el diseño inicial por lo que no se cumplió con la meta de abastecer de agua por 24 horas, siendo su producción
28.53 l/s
RESUMEN TOTAL
Agua cruda Agua producida Usos
PA 189192 178834 10257
PN 73804 71500 2304
TOTAL 262996 250334 12561
PA: PLANTA ANTIGUA
PN: PLANT /NUEVA
93
Tabla Nº 7.1.5 Cantidad Agua Producida Planta Antigua
CANTIDAD DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA HERNAN PEROCHENA ANTIGUA - MES DE MARZO 2016
DIA Captac. Parte diario valvuleros TOTAL CAUDAL l/s Constante Promedio l/s Constante
Ingreso m3 agua cruda Gastos
Agua Producida m3
Control Prod Medidor l/s Producido
1 2520 24 105 86.4 9072 97 8975 9127 105.63
2 2712 24 113 86.4 9763 722 9041 9283 107.45
3 2400 24 100 86.4 8640 1212 7428 8368 96.85
4 2400 24 100 86.4 8640 847 7793 8629 99.87
5 2400 24 100 86.4 8640 356 8284 9415 108.98
6 2328 24 97 86.4 8381 429 7951 8767 101.47
7 2209 24 92 86.4 7952 489 7463 7675 88.83
8 2712 24 113 86.4 9763 370 9393 10918 126.37
9 2328 24 97 86.4 8381 989 7391 8421 97.46
10 2208 24 92 86.4 7949 907 7042 8024 92.87
11 2222 24 93 86.4 7999 964 7036 7617 88.15
12 2158 24 90 86.4 7769 419 7349 7303 84.53
13 2301 24 96 86.4 8284 436 7847 8223 95.17
14 2347 24 98 86.4 8449 529 7920 8731 101.05
15 2409 24 100 86.4 8672 964 7709 7528 87.13
16 2366 24 99 86.4 8518 1100 7417 7306 84.56
17 2228 24 93 86.4 8021 522 7499 7705 89.18
18 2537 24 106 86.4 9133 415 8718 7852 90.88
94
19 2417 24 101 86.4 8701 382 8319 7710 89.24
20 2405 24 100 86.4 8658 513 8145 7996 92.55
21 2204 24 92 86.4 7934 938 6996 6760 78.24
22 2477 24 103 86.4 8917 583 8334 7583 87.77
23 2536 24 106 86.4 9130 1187 7943 7262 84.05
24 2643 24 110 86.4 9515 63 9452 7598 87.94
25 2520 24 105 86.4 9072 469 8603 8287 95.91
26 2556 24 107 86.4 9202 435 8767 8753 101.35
27 2461 24 103 86.4 8860 492 8368 7322 84.74
28 2520 24 105 86.4 9072 438 8634 8245 95.43
29 2474 24 103 86.4 8906 494 8413 8110 93.86
30 2326 24 97 86.4 8374 390 7984 6780 78.47
31 2129 24 89 86.4 7664 498 7167 7272 84.17
TOTAL 74453 100.2 268031 18649 249381 250570 93.55
En la tabla 7.1.5 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 78.24 -126.37 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 93.55 l/s.
95
Tabla Nº 7.1.6 Cantidad Agua Producida Planta Nueva
PRODUCCION DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA NUEVA HERNAN PEROCHENA - MES DE MARZO 2016
DIA l/s Hrs.
Captación
Agua Cruda
m3 Floculador
Decantador Filtros Rápidos Cámara contacto
Usos de
agua
Total Producido
m3
m3 Total Producido
l/s Producido
N° 115 m3 N° 56m3
1 35 24 2988 0 0 D 56 0 56 2932 2932 33.94
2 36 24 3067 0 0 A 56 0 56 3011 3011 34.85
3 36 24 3139 0 0 0 0 0 0 3139 3139 36.33
4 35 24 3053 0 0 0 0 0 0 3053 3053 35.33
5 35 24 3024 0 0 B 56 0 56 2968 2968 34.35
6 37 24 3182 117 0 C 56 0 173 3009 3009 34.83
7 39 24 3370 117 A-B 130 0 0 0 247 3123 3123 36.14
8 39 24 3370 0 0 A-B-D 168 0 168 3202 3202 37.06
9 39 24 3370 0 0 A-B-C-D 224 0 224 3146 3146 36.41
10 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
11 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
12 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
13 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
14 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 37.7
15 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
16 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
17 38 24 3272 0 0 0 0 0 0 3272 3272 37.88
96
18 38 24 3323 0 0 C 56 0 56 3267 3267 37.81
19 38 24 3312 0 0 0 0 0 0 3312 3312 38.33
20 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
21 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
22 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
23 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
24 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
25 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
26 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
27 39 24 3370 0 0 B-C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
28 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 37.7
29 39 24 3370 177 A-B 130 A-B 112 0 419 2951 2951 34.15
30 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
31 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
TOTAL 1186 744 102500 411 260 1736 2407 100093 100093
PR 38.26 24 3306.45 3228.81 37.37 En la tabla 7.1.6 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 1.39-113.49 lps, siendo el Promedio de producción de la Planta
37.37 l/s.
RESUMEN TOTAL
Agua cruda Agua producida Usos
PA 268031 250570 17462
PN 102500 100093 2407
TOTAL 370531 350663 19869
PA: PLANTA ANTIGUA
PN: PLANT /NUEVA
97
Grafico N° 1 Producción de agua 2016
ANALISIS DE LA MUESTRA 2016
En la muestra de los meses del 2016 se puede observar la cantidad de producción de agua que oscila entre 32 y 38 l/s, donde se aprecia la deficiencia
de producción, que deja notar la gran diferencia entre lo proyectado (100 l/s), el cual era el objetivo inicial.
36.82
28.53
37.37
0
5
10
15
20
25
30
35
40
ENERO FEBRERO MARZO
PR
OD
UC
CIO
N D
E A
GU
A L
/S
MESES
PRODUCCION MUESTRA 2016
98
Tabla Nº 7.1.7 Cantidad Agua Producida Planta Antigua
CANTIDAD DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA HERNAN PEROCHENA ANTIGUA - MES DE ENERO 2015
DIA Captac. Parte diario valvuleros TOTAL CAUDAL l/s Constante Promedio l/s Constante
Ingreso m3 agua cruda Gastos
Agua Producida m3
Control Prod Medidor l/s Producido
1 2060 24 86 86.4 7416 539 6877 6534 75.62
2 2160 24 90 86.4 7776 520 7256 7123 82.44
3 2208 24 92 86.4 7949 506 7443 7350 85.07
4 2115 24 88 86.4 7614 515 7099 6512 75.37
5 1960 24 82 86.4 7056 904 6152 6126 70.9
6 2162 24 90 86.4 7783 255 7529 7495 86.74
7 2068 24 86 86.4 7445 1157 6288 6220 71.99
8 2084 24 87 86.4 7502 507 6995 6779 78.46
9 2208 24 92 86.4 7949 1225 6724 7105 82.23
10 2208 24 92 86.4 7949 454 7495 7421 85.89
11 2208 24 92 86.4 7949 451 7498 7017 81.22
12 2115 24 88 86.4 7614 554 7060 7062 81.74
13 1933 24 81 86.4 6959 1048 5911 5004 57.92
14 2208 24 92 86.4 7949 1077 6872 6962 80.58
15 2208 24 92 86.4 7949 1200 6749 6079 70.36
16 2084 24 87 86.4 7502 395 7107 7207 83.42
17 2084 24 87 86.4 7502 544 6958 6394 74
18 2053 24 86 86.4 7391 242 7149 6349 73.49
99
19 2208 24 92 86.4 7949 363 7586 7006 81.09
20 2106 24 88 86.4 7582 608 6973 6558 75.91
21 2084 24 87 86.4 7502 587 6915 6770 78.35
22 2084 24 87 86.4 7502 557 6945 6712 77.69
23 2084 24 87 86.4 7502 561 6941 6753 78.16
24 2091 24 87 86.4 7528 634 6893 7129 82.51
25 2208 24 92 86.4 7949 601 7348 7251 83.92
26 1867 24 78 86.4 6721 486 6235 6542 75.71
27 2021 24 84 86.4 7276 487 6788 6395 74.01
28 1805 24 75 86.4 6498 845 5653 6239 72.2
29 1929 24 80 86.4 6944 1010 5934 6082 70.39
30 2084 24 87 86.4 7502 1217 6286 5999 69.433
31 1960 24 82 86.4 7056 542 6514 7323 84.76
TOTAL 64657 86.97 232765 20591 212173 207498 77.47
En la tabla 7.1.7 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 72.2 - 85.07 lps, siendo el Promedio de producción de la Planta
77.47 l/s.
100
Tabla Nº 7.1.8 Cantidad Agua Producida Planta Nueva
PRODUCCION DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA NUEVA HERNAN PEROCHENA - MES DE ENERO 2015
DIA l/s Hrs.
Captación
Agua Cruda
m3 Floculador
Decantador Filtros Rápidos Cámara contacto
Usos de
agua
Total Producido
m3
m3 Total Producido
l/s Producido
N° 115 m3 N° 56m3
1 34 24 2948 0 0 0 0 2948 2948 34.125
2 37 24 3218 0 0 A-B 112 0 112 3106 3106 35.95
3 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
4 39 24 3370 0 B 115 A-B 112 0 227 3143 3143 36.37
5 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
6 39 24 3370 0 0 A-B-D 168 0 168 3202 3202 37.06
7 39 24 3370 0 0 A-C-D 168 0 168 3202 3202 37.06
8 39 24 3370 0 0 A-B-C 168 0 168 3202 3202 37.06
9 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 37.7
10 39 24 3370 0 0 A-C-D 168 0 168 3202 3202 37.06
11 39 24 3370 0 0 B-C 112 0 112 3258 3258 37.7
12 21 24 1825 177 A-B 229 C-D 112 0 518 1307 1307 15.13
13 39 24 3370 0 0 C 0 0 0 3370 3370 39
14 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
15 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
16 39 24 3370 0 0 B-C 112 0 112 3258 3258 37.7
17 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
18 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
101
19 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
20 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
21 39 24 3370 0 A 115 A-B-D 168 0 283 3087 3087 35.72
22 39 24 3370 0 0 A-C-D 168 0 168 3202 3202 37.06
23 39 24 3370 0 A-B 229 B-C 112 0 341 3029 3029 35.06
24 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 37.7
25 39 24 3370 0 0 B-C-D 168 0 168 3202 3202 37.06
26 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
27 39 24 3370 0 0 0 0 3370 3370 39
28 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
29 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
30 34 24 2948 0 A-B 229 A 56 0 285 2663 2663 30.83
31 39 24 3370 0 B 115 A 56 0 171 3199 3199 37.02
TOTAL 1179 744 101929 177 1032 2968 4177 97752 97752
PR 38.03 24 3288.03 3153.29 36.49
En la tabla 7.1.8 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 15.13 – 39.0 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 36.49 l/s.
RESUMEN TOTAL
Agua cruda Agua producida Usos
PA 232765 207498 25267
PN 101929 97752 4177
TOTAL 334694 305250 29444
PA: PLANTA ANTIGUA
PN: PLANTA NUEVA
102
Tabla Nº 7.1.9 Cantidad Agua Producida Planta Antigua
CANTIDAD DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA HERNAN PEROCHENA ANTIGUA - MES DE FEBRERO 2015
DIA Captac. Parte diario valvuleros TOTAL CAUDAL l/s Constante Promedio l/s Constante
Ingreso m3 agua cruda Gastos
Agua Producida m3
Control Prod Medidor l/s Producido
1 2208 24 89 86.4 7949 427 7522 6827 79.01
2 2206 24 92 86.4 7949 412 7536 7844 90.79
3 2208 24 92 86.4 7949 427 7522 7673 88.8
4 2206 24 89 86.4 7949 498 7451 7232 83.71
5 1450 24 92 86.4 7949 489 7460 7509 86.91
6 1850 24 92 86.4 7949 442 7507 8249 95.47
7 1760 24 48 86.4 7949 517 7431 7585 87.79
8 2208 24 92 86.4 7949 401 7548 7855 90.92
9 1634 24 68 86.4 5982 288 5594 5428 62.83
10 1830 24 76 86.4 6588 139 6449 4641 53.71
11 2175 24 91 86.4 7830 236 7594 7836 90.69
12 2207 24 92 86.4 7945 656 7289 7515 86.97
13 2208 24 92 86.4 7949 267 7682 7322 84.75
14 1263 24 53 86.4 4547 142 4405 3997 46.27
15 2208 24 92 86.4 7949 1043 6906 8148 94.3
16 2208 24 92 86.4 7949 870 7079 7555 87.44
17 2208 24 92 86.4 7949 435 7514 9805 113.49
18 2208 24 92 86.4 7949 438 7511 6897 79.83
103
19 2208 24 92 86.4 7949 94 7855 8231 95.27
20 1232 24 51 86.4 4435 227 4208 4145 47.97
21 2208 24 92 86.4 7949 179 7770 8125 94.04
22 1230 24 51 86.4 4428 0 4428 4323 50.04
23 1745 24 73 86.4 6282 222 6060 5933 68.67
24 667 24 28 86.4 2401 659 1742 1448 16.76
25 1515 24 63 86.4 5454 213 5241 4835 55.97
26 2020 24 84 86.4 7272 0 7272 6959 80.55
27 268 24 11 86.4 965 620 345 1007 11.65
28 1634 24 78 86.4 5458 0 4428 4251 68.7
TOTAL 50972 76.8 188822 10341 177349 179175 74.76
En la tabla 7.1.9 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 11.65 – 113.49 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 74.76 l/s.
104
Tabla Nº 7.1.10 Cantidad Agua Producida Planta Nueva
PRODUCCION DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA NUEVA HERNAN PEROCHENA - MES DE FEBRERO 2015
DIA l/s Hrs.
Captación
Agua Cruda
m3 Floculador
Decantador Filtros Rápidos Cámara contacto
Usos de
agua
Total, Producido
m3
m3 Total Producido
l/s Producido
N° 115 m3 N° 56m3
1 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
2 38 24 3269 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
3 39 24 3370 0 0 A-C-D 168 0 168 3202 3202 37.06
4 32 24 2776 0 0 B-C-B 0 0 0 3370 3370 39
5 30 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
6 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 2336 27.35
7 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 37.7
8 39 24 3370 0 0 B-C 112 0 112 3258 3258 37.7
9 30 24 2549 0 A-B 130 D 56 0 186 2363 2363 27.35
10 32 24 2776 0 0 0 0 0 0 2776 2776 32.13
11 27 24 2354 117 A-B 130 A-B-D 56 0 303 2051 2051 23.74
12 39 24 3370 0 0 0 168 0 168 3202 3202 37.06
13 39 24 3370 0 0 D 0 0 0 3370 3370 39
14 27 24 2304 0 0 A 56 0 56 2248 2248 26.02
15 38 24 3269 0 0 B-C-D 56 0 56 3213 3213 37.19
16 39 24 3370 0 0 A-B-C 168 0 168 3202 3202 37.06
17 39 24 3370 0 0 D 168 0 168 3202 3202 37.06
18 39 24 3370 0 0 0 56 0 56 3314 3314 38.35
105
19 28 24 2426 117 A-B 130 0 0 0 247 2179 2179 25.22
20 9 24 781 0 0 0 0 0 0 781 781 9.04
21 38 24 3254 0 0 0 0 0 0 3254 2336 27.35
22 17 24 1487 0 0 A 56 0 56 1431 1431 16.56
23 28 24 2426 0 0 0 0 0 0 2426 2426 28.08
24 11 24 972 0 0 B 56 0 56 916 916 10.6
25 20 24 1768 0 0 0 0 0 0 1768 1768 20.46
26 14 24 1220 0 0 0 0 0 0 1220 1220 14.13
27 2 24 180 0 0 0 0 0 0 180 180 2.08
28 0 24 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
29 26 24 2228 0 0 C 56 0 56 2172 2172 25.14
TOTAL 837 696 73109 234 390 1680 2304 71500 69604
PR 28.86 24 2521.00 2400.14 27.80 En la tabla 7.1.10 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 72.2 - 85.07 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 77.47 l/s.
RESUMEN TOTAL
Agua cruda Agua producida Usos
PA 188822 179175 10257
PN 73109 69604 2304
TOTAL 261931 248779 12561
PA: PLANTA ANTIGUA
PN: PLANTA NUEVA
106
Tabla Nº 7.1.11 Cantidad Agua Producida Planta Antigua
CANTIDAD DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA HERNAN PEROCHENA ANTIGUA - MES DE MARZO 2015
DIA Captac. Parte diario valvuleros TOTAL CAUDAL l/s Constante Promedio l/s Constante
Ingreso m3 agua cruda Gastos
Agua Producida m3
Control Prod Medidor l/s Producido
1 2177 24 91 86.4 7837 922 6916 6489 75.11
2 2075 24 86 86.4 7470 1440 6030 4712 54.53
3 2208 24 92 86.4 7949 428 7521 6395 74.02
4 2084 24 87 86.4 7502 451 7052 5400 62.5
5 1993 24 83 86.4 7175 364 6811 5294 61.27
6 1985 24 87 86.4 7502 551 6951 5714 66.14
7 2208 24 92 86.4 7949 353 7596 5906 68.36
8 2208 24 92 86.4 7949 412 7536 6083 70.41
9 2084 24 87 86.4 7502 549 6954 6000 69.45
10 2208 24 92 86.4 7949 706 7243 6308 72
11 2146 24 89 86.4 7726 367 7359 6777 78.43
12 1856 24 86 86.4 7391 603 6788 5794 67.06
13 2084 24 87 86.4 7502 431 7072 6682 77.34
14 1591 24 66 86.4 5728 651 5076 3879 44.9
15 1727 24 72 86.4 6217 138 6079 3366 38.96
16 2054 24 86 86.4 7394 347 7047 5667 65.59
17 2208 24 92 86.4 7949 588 7360 6384 73.89
18 2053 24 86 86.4 7391 313 7078 4937 57.14
19 1514 24 63 86.4 5450 543 4907 5617 65.01
20 2124 24 89 86.4 7646 665 6981 6471 74.9
107
21 2115 24 88 86.4 7614 613 7001 7512 86.94
22 2187 24 91 86.4 7873 683 7190 5508 63.76
23 1985 24 83 86.4 7146 845 6301 5478 63.4
24 1929 24 80 86.4 6944 510 6434 5854 67.76
25 2058 24 86 86.4 7409 509 6900 6252 72.36
26 1912 24 80 86.4 6883 196 6687 5659 65.49
27 2146 24 89 86.4 7726 216 7509 7231 82.4
28 2115 24 88 86.4 7614 455 7159 6725 77.83
29 2084 24 87 86.4 7502 532 6971 6243 72.25
30 2053 24 86 86.4 7391 608 6783 6305 68
31 2024 24 82 86.4 7081 540 6541 5483 63.46
TOTAL 63195 85.32 228361 16529 211833 182125 67.76
En la tabla 7.1.11 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 44.9 – 86.94 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 67.76 l/s.
Tabla Nº 7.1.12 Cantidad Agua Producida Planta Nueva
PRODUCCION DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA NUEVA HERNAN PEROCHENA - MES DE MARZO 2015
DIA l/s Hrs.
Captación
Agua Cruda
m3 Floculador
Decantador Filtros Rápidos Cámara contacto
Usos de
agua
Total, Producido
m3
m3 Total Producido
l/s Producido
N° 115 m3 N° 56m3
1 39 24 3370 0 0 0 0 0 3370 3370 39
2 39 24 3370 0 0 C-A 112 0 112 3258 3258 37.7
108
3 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
4 36 24 3089 0 0 0 0 0 0 3089 3089 36.75
5 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
6 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
7 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
8 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
9 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
10 21 24 1825 0 0 B-D 112 0 112 1713 1713 19.83
11 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
12 34 24 2948 0 0 D 56 0 56 2892 2892 33.48
13 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
14 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
15 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
16 39 24 3370 0 0 B-D 112 0 112 3258 3258 37.7
17 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
18 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
19 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
20 29 24 2527 177 A-B 229 B 56 0 462 2065 2065 23.9
21 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
22 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
23 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
24 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
25 38 24 3269 177 A-B 229 0 0 0 406 2863 2863 33.13
26 24 24 2051 0 0 D 56 0 56 1995 1995 23.09
27 29 24 2534 0 0 A 56 0 56 2478 2478 28.69
28 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
29 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
109
30 38 24 3305 0 0 C-D 112 0 112 3193 3193 36.95
31 22 24 1915 0 0 0 0 0 0 1915 1915 22.17
TOTAL 1129 744 97603 354 458 1176 1988 95615 95615
PR 36.42 24 3148.48 3084.35 35.73
En la tabla 7.1.12 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 19.83 – 39.00 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 35.73 l/s.
RESUMEN TOTAL
Agua cruda Agua producida Usos
PA 228361 182125 16529
PN 97603 95615 1988
TOTAL 325964 277740 18517
PA: PLANTA ANTIGUA
PN: PLANTA NUEVA
110
Tabla Nº 7.1.13 Cantidad Agua Producida Planta Antigua
CANTIDAD DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA HERNAN PEROCHENA ANTIGUA - MES DE ABRIL 2015
DIA Captac. Parte diario valvuleros TOTAL CAUDAL l/s Constante Promedio l/s Constante
Ingreso m3 agua cruda Gastos
Agua Producida m3
Control Prod Medidor l/s Producido
1 2084 24 87 86.4 7502 370 7133 6444 73
2 2022 24 84 86.4 7279 489 6790 7222 85
3 2184 24 91 86.4 7862 850 7012 6444 73.06
4 1980 24 83 86.4 7128 910 6218 6107 68.62
5 1870 24 78 86.4 6732 383 6350 6358 55.63
6 2120 24 88 86.4 7632 1562 6070 6103 68.26
7 2084 24 87 86.4 7502 390 7113 7453 86.26
8 1955 24 81 86.4 7038 676 6362 6623 76.66
9 2087 24 87 86.4 7513 134 7379 5897 68.26
10 2142 24 89 86.4 7711 1442 6269 6945 80.39
11 2093 24 87 86.4 7535 445 7090 6935 80.26
12 2208 24 92 86.4 7949 354 7595 6148 71.16
13 2084 24 87 86.4 7502 347 7155 6446 74.61
14 2208 24 92 86.4 7949 436 7512 6609 76.5
15 1944 24 81 86.4 6998 142 6856 6527 75.55
16 1884 24 79 86.4 6782 442 6340 6150 71.18
17 2177 24 91 86.4 7837 380 7458 7371 85.31
18 2022 24 84 86.4 7279 380 6900 7005 81.08
111
19 338 24 14 86.4 1217 0 1217 1608 18.61
20 0 24 0 86.4 0 0 0 66 0.76
21 0 24 0 86.4 0 0 0 633 7.32
22 1564 24 65 86.4 5630 620 5010 3698 42.81
23 2250 24 94 86.4 8100 374 7726 6994 80.95
24 2022 24 84 86.4 7279 1342 5937 8437 97.66
25 2053 24 86 86.4 7391 966 6424 5368 62.13
26 1929 24 80 86.4 6944 199 6745 6843 79.2
27 1978 24 82 86.4 7221 1127 5994 6187 70.6
28 1821 24 76 86.4 6556 387 6169 6580 76.15
29 2053 24 86 86.4 7391 517 6873 6470 74.88
30 2084 24 87 86.4 7502 432 7070 9861 98.68
31 2084 24 87 86.4 7502 462 7040 4535 63.47
TOTAL 57324 77.06 206463 16558 189807 186067 68.52
En la tabla 7.1.13 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 0.76 – 98.68 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 68.52 l/s.
112
Tabla Nº 7.1.14 Cantidad Agua Producida Planta Nueva
PRODUCCION DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA NUEVA HERNAN PEROCHENA - MES DE ABRIL 2015
DIA l/s Hrs.
Captación
Agua Cruda
m3 Floculador
Decantador Filtros Rápidos Cámara contacto
Usos de
agua
Total, Producido
m3
m3 Total Producido
l/s Producido
N° 115 m3 N° 56m3
1 39 24 3370 0 0 0 0 0 3370 3370 39
2 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
3 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
4 36 24 3089 0 0 0 0 0 0 3089 3089 35.75
5 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
6 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
7 37 24 3222 0 0 0 0 0 0 3222 3222 37.29
8 24 24 2106 177 A-B 229 0 0 0 406 1700 1700 19.68
9 21 24 1825 0 0 C-D 112 0 112 1713 1713 19.83
10 30 24 2581 0 0 A-B-C 168 0 168 2413 2413 27.93
11 8 24 702 0 0 B 56 0 56 646 646 7.48
12 34 24 2106 0 0 0 0 0 0 2106 2106 24.38
13 39 24 3355 0 0 0 0 0 0 3555 3555 38.83
14 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
15 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
16 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
17 38 24 3272 0 0 0 0 0 0 3272 3272 37.88
18 29 24 2527 177 A-B 229 0 0 0 406 2121 2121 24.55
19 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
113
20 29 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
21 31 24 2668 0 0 A 56 0 56 2612 2612 30.23
22 33 24 2880 0 0 0 0 0 0 2880 2880 33.33
23 24 24 2106 177 A-B 229 0 0 0 406 1700 1700 19.68
24 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
25 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
26 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
27 38 24 3240 0 0 0 0 0 0 3240 3240 37.5
28 33 24 2808 0 0 0 0 0 0 2808 2808 32.5
29 38 24 3262 0 0 B 56 0 56 3206 3206 37.1
30 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
TOTAL 1029 720 88929 531 687 728 1946 87183 87183
PR 34.30 24 2964.30 2906.10 33.56
En la tabla 7.1.14 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 7.48 - 39 lps, siendo el Promedio de producción de la Planta
33.56 l/s.
RESUMEN TOTAL
Agua cruda Agua producida Usos
PA 206463 186067 16558
PN 88929 87183 1946
TOTAL 295392 273250 18504
PA: PLANTA ANTIGUA
PN: PLANTA NUEVA
114
Tabla Nº 7.1.15 Cantidad Agua Producida Planta Antigua
CANTIDAD DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA HERNAN PEROCHENA ANTIGUA - MES DE MAYO 2015
DIA Captac. Parte diario valvuleros TOTAL CAUDAL l/s Constante Promedio l/s Constante
Ingreso m3 agua cruda Gastos
Agua Producida m3
Control Prod Medidor l/s Producido
1 2146 24 89 86.4 7726 542 7184 7157 82.84
2 2208 24 92 86.4 7949 409 7539 7521 87.05
3 2053 24 86 86.4 7391 442 6949 6876 79.59
4 1960 24 82 86.4 7056 583 6473 6340 73.38
5 1929 24 80 86.4 6944 529 6416 6348 73.47
6 2084 24 87 86.4 7502 1052 6451 6584 76.2
7 2220 24 93 86.4 7992 943 7049 7008 81.11
8 2208 24 92 86.4 7949 607 7342 7294 84.42
9 2190 24 91 86.4 7884 1107 6777 7045 81.54
10 2022 24 84 86.4 7279 453 6826 6326 73.22
11 1921 24 80 86.4 6916 1112 5804 5615 64.99
12 2017 24 84 86.4 7261 455 6806 6519 75.45
13 1973 24 82 86.4 7103 466 6637 6663 77.12
14 1998 24 79 86.4 6833 641 6192 6138 71.04
15 2060 24 86 86.4 7416 564 6852 6684 77.36
16 2053 24 86 86.4 7391 544 6846 6371 73.74
17 1774 24 74 86.4 6386 445 5941 5918 68.49
115
18 1998 24 79 86.4 6833 513 6320 5996 69.4
19 1930 24 80 86.4 6948 358 6590 5942 68.77
20 2055 24 86 86.4 7398 654 6744 5616 65
21 1836 24 77 86.4 6610 899 5711 5185 60.01
22 1991 24 83 86.4 7168 981 6187 6668 77.18
23 1960 24 82 86.4 7056 444 6612 5657 65.48
24 2196 24 92 86.4 7906 507 7399 6951 80.45
25 2172 24 91 86.4 7819 566 7254 4770 55.2
26 2053 24 86 86.4 7391 574 6817 6958 80.53
27 2022 24 84 86.4 7279 523 6756 6344 73.43
28 1888 24 79 86.4 6797 591 6206 5758 66.65
29 2022 24 84 86.4 7279 591 6688 5965 69.04
30 2115 24 88 86.4 7614 668 6946 6017 69.64
31 1935 24 81 86.4 6966 435 6531 4952 57.32
TOTAL 62989 84.48 226042 19198 206845 195186 72.87
En la tabla 7.1.15 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 55.2 – 87.05 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 72.87 l/s.
116
Tabla Nº 7.1.16 Cantidad Agua Producida Planta Nueva
PRODUCCION DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA NUEVA HERNAN PEROCHENA - MES DE MAYO 2015
DIA l/s Hrs.
Captación
Agua Cruda
m3 Floculador
Decantador Filtros Rápidos Cámara contacto
Usos de
agua
Total Producido
m3
m3 Total Producido
l/s Producido
N° 115 m3 N° 56m3
1 39 24 3370 0 0 0 0 0 3370 3370 39
2 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
3 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
4 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
5 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
6 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
7 39 24 3370 0 A 125 A-D 112 0 237 3133 3133 36.26
8 31 24 2668 177 A-B 150 B 56 0 383 2585 2585 26.44
9 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
10 39 24 3370 0 A 125 B-C-D 168 0 293 3077 3077 35.61
11 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
12 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
13 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
14 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
15 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
16 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
17 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
18 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
117
19 39 24 3370 0 B 125 A 56 0 181 3189 3189 36.91
20 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
21 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 37.7
22 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
23 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
24 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 37.7
25 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
26 39 24 3370 0 0 B-C 112 0 112 3258 3258 37.7
27 31 24 2668 0 0 A.D 112 0 112 2556 2556 29.58
28 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
29 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
30 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
31 39 24 3362 0 0 C 56 0 56 3306 3306 38.27
TOTAL 1193 744 103058 177 525 1904 2606 100752 100752
PR 38.48 24 3324.45 3250.06 37.50
En la tabla 7.1.16 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 26.44- 39.0 lps, siendo el Promedio de producción de la Planta
37.5 l/s.
RESUMEN TOTAL
Agua cruda Agua producida Usos
PA 226042 195186 28840
PN 103058 100752 2606
TOTAL 329100 295938 31446
PN: PLANTA NUEVA
PA: PLANTA ANTIGUA
118
Tabla Nº 7.1.17 Cantidad Agua Producida Planta Antigua
CANTIDAD DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA HERNAN PEROCHENA ANTIGUA - MES DE JUNIO 2015
DIA Captac. Parte diario valvuleros TOTAL CAUDAL l/s Constante Promedio l/s Constante
Ingreso m3 agua cruda Gastos
Agua Producida m3
Control Prod Medidor
l/s Producido
1
1841 24 77 86.4 6628 0 6628 6226 72.06
2 781 24 33 86.4 2812 429 2382 2486 28.78
3 2195 24 91 86.4 7902 654 7248 6279 72.67
4 2115 24 88 86.4 7614 747 6867 5862 67.84
5 2084 24 87 86.4 7502 665 6837 6545 75.76
6 1898 24 79 86.4 6833 1666 5166 6234 72.16
7 2022 24 84 86.4 7279 1186 6093 6013 69.59
8 1743 24 73 86.4 6275 1117 5158 5490 63.55
9 2090 24 87 86.4 7524 1652 5872 4994 57.8
10 1454 24 61 86.4 5234 1122 4112 3440 39.81
11 2176 24 91 86.4 7834 1637 6197 6186 71.59
12 2022 24 84 86.4 7279 1428 5852 6307 73
13 2053 24 86 86.4 7391 1401 5990 6276 72.64
14 2084 24 87 86.4 7502 881 6621 5380 62.26
119
15 2084 24 87 86.4 7502 1014 6488 6121 70.84
16 2115 24 88 86.4 7614 523 7091 6293 72.84
17 2146 24 89 86.4 7726 1519 6207 5888 68.15
18 2084 24 87 86.4 7502 1139 6363 6175 71.47
19 1836 24 77 86.4 6610 1026 5584 5225 60.48
20 1973 24 82 86.4 7103 1141 5962 5304 61.39
21 2022 24 84 86.4 7279 1637 5642 6787 78.55
22 1898 24 79 86.4 6833 1290 5543 5950 68.86
23 2053 24 86 86.4 7391 627 6764 6527 75.54
24 2084 24 87 86.4 7502 580 6922 6564 75.98
25 2016 24 84 86.4 7258 1198 6060 5617 65.01
26 2115 24 88 86.4 7614 813 6801 5987 69.3
27 1906 24 79 86.4 6862 648 6214 5840 67.6
28 2084 24 87 86.4 7502 1280 6222 6103 70.64
29 2022 24 84 86.4 7279 685 6594 5615 64.98
30 1960 24 82 86.4 7056 1114 5942 5567 64.43
TOTAL 58956 81.93 212242 30819 181422 173281 66.85
En la tabla 7.1.17 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 28.78- 75.76 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 66.85 l/s.
120
Tabla Nº 7.1.18 Cantidad Agua Producida Planta Nueva
PRODUCCION DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA NUEVA HERNAN PEROCHENA - MES DE JUNIO 2015
DIA l/s Hrs.
Captación
Agua Cruda
m3 Floculador
Decantador Filtros Rápidos Cámara contacto
Usos de
agua
Total, Producido
m3
m3 Total Producido
l/s Producido
N° 115 m3 N° 56m3
1 39 24 3370 0 0 0 0 0 3370 3370 39
2 15 24 1264 0 0 A 56 0 56 1208 1208 13.98
3 39 24 3370 0 0 B-C-D 168 0 168 3202 3202 37.06
4 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
5 28 24 2387 0 0 B 56 0 56 2331 2331 26.98
6 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
7 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
8 31 24 2668 177 A-B 250 0 0 0 427 2241 2241 25.93
9 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 37.7
10 26 24 2246 0 0 A-D 112 0 112 2134 2134 24.7
11 31 24 2668 177 A-B 250 0 0 0 427 2241 2241 25.93
12 37 24 3229 0 0 B 56 0 56 3173 3173 36.73
13 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
14 39 24 3370 0 0 A-B-C 168 0 168 3202 3202 37.06
15 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 37.7
16 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
17 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
121
18 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
19 39 24 3370 0 A-C-D 168 0 168 3202 3202 37.06
20 39 24 3370 0 0 A-B 168 0 168 3202 3202 37.06
21 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
22 39 24 3370 0 0 A-B-C 168 0 168 3202 3202 37.06
23 39 24 3370 0 0 A-B-D 168 0 168 3202 3202 37.06
24 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
25 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
26 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
27 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
28 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
29 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
30 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
TOTAL 1104 720 95342 354 500 2632 3486 91856 91856
PR 36.80 24 3178.07 3061.87 35.43
En la tabla 7.1.18 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 26.44- 39.0 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 35.43 l/s
RESUMEN TOTAL
Agua cruda Agua producida Usos
PA 212242 173281 38961
PN 95342 91856 3486
TOTAL 307584 265137 42447
PA: PLANTA ANTIGUA
PN: PLANTA NUEVA
122
Tabla Nº 7.1.19 Cantidad Agua Producida Planta Antigua
CANTIDAD DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA HERNAN PEROCHENA ANTIGUA - MES DE JULIO 2015
DIA Captac. Parte diario valvuleros TOTAL CAUDAL l/s Constante Promedio l/s Constante
Ingreso m3 agua cruda Gastos
Agua Producida m3
Control Prod Medidor l/s Producido
1 2177 24 91 86.4 7837 922 6916 6489 75.11
2 2075 24 86 86.4 7470 1440 6030 4712 54.53
3 2208 24 92 86.4 7949 428 7521 6395 74.02
4 2084 24 87 86.4 7502 451 7052 5400 62.5
5 1993 24 83 86.4 7175 364 6811 5294 61.27
6 2084 24 87 86.4 7502 551 6951 5714 66.14
7 2208 24 92 86.4 7949 353 7596 5906 68.36
8 2208 24 92 86.4 7949 412 7536 6083 70.41
9 2084 24 87 86.4 7502 549 6954 6000 69.45
10 2208 24 92 86.4 7949 706 7243 6308 73.01
11 2146 24 89 86.4 7726 367 7359 6777 78.43
12 2053 24 86 86.4 7391 603 6788 5794 67.06
13 2084 24 87 86.4 7502 431 7072 6682 77.34
14 1591 24 66 86.4 5728 651 5076 3879 44.9
15 1727 24 72 86.4 6217 138 6079 3366 38.96
16 2054 24 86 86.4 7394 347 7047 5667 65.59
17 2208 24 92 86.4 7949 588 7360 6384 73.89
18 2053 24 86 86.4 7391 313 7078 4937 57.14
123
19 1514 24 63 86.4 5450 543 4907 5617 65.01
20 2124 24 89 86.4 7646 665 6981 6471 74.9
21 2115 24 88 86.4 7614 613 7001 7512 86.94
22 2187 24 91 86.4 7873 683 7190 5508 63.76
23 1985 24 83 86.4 7146 845 6301 5478 63.4
24 1929 24 80 86.4 6944 510 6434 5854 67.76
25 2058 24 86 86.4 7409 509 6900 6252 72.36
26 1912 24 80 86.4 6883 196 6687 5659 65.49
27 2146 24 89 86.4 7726 216 7509 7231 83.7
28 2115 24 88 86.4 7614 455 7159 6725 77.83
29 2084 24 87 86.4 7502 532 6971 6243 72.25
30 2053 24 86 86.4 7391 608 6783 6305 72.98
31 1967 24 82 86.4 7081 540 6541 5483 63.46
TOTAL 63434 85.32 228361 16529 211833 182125 68.00
En la tabla 7.1.19 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 38.96- 86.94 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 68 l/s
124
Tabla Nº 7.1.20 Cantidad Agua Producida Planta Nueva
PRODUCCION DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA NUEVA HERNAN PEROCHENA - MES DE JULIO 2015
DIA l/s Hrs.
Captación
Agua Cruda
m3 Floculador
Decantador Filtros Rápidos Cámara contacto
Usos de
agua
Total Producido
m3
m3 Total Producido
l/s Producido
N° m3 N° 56m3
1 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
2 33 24 2808 177 A-B 230 A-B 112 0 519 2289 2289 26.49
3 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
4 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 37.7
5 37 24 3168 0 0 B 56 0 56 3112 3112 36.02
6 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
7 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
8 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
9 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
10 39 24 3370 0 0 A-B-C 168 0 168 3202 3202 37.06
11 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
12 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 37.7
13 39 24 3370 0 0 B-C 112 0 112 3258 3258 37.7
14 31 24 2668 0 0 A-B-D 168 0 168 2500 2500 28.93
15 23 24 1966 0 0 C 56 0 56 1910 1910 22.1
16 37 24 3229 0 0 D 56 0 56 3173 3173 36.73
17 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
18 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
19 26 24 2246 0 0 C 56 0 56 2190 2190 25.35
125
20 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
21 31 24 2668 0 0 A 56 0 56 2612 2612 30.23
22 36 24 3143 0 0 B 56 0 56 3087 3087 35.73
23 36 24 3118 0 0 C-D 112 0 112 3006 3006 34.79
24 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
25 38 24 3272 0 0 B 56 0 56 3216 3216 37.23
26 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
27 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 37.7
28 36 24 3089 0 A-B 230 A-B-C-D 224 0 454 2635 2635 30.5
29 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
30 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
31 24 24 2074 0 0 A-B 112 0 112 1962 1962 22.7
TOTAL 1129 744 97479 177 460 2632 3269 94210 94210
PR 36.42 24 3144.48 3039.03 35.17
En la tabla 7.1.20 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 22.1- 39.0 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 37.17 l/s
RESUMEN TOTAL
Agua cruda Agua producida Usos
PA 228361 182125 44639
PN 97479 94210 3269
TOTAL 325840 276335 47908
PA: PLANTA ANTIGUA
PN: PLANTA NUEVA
126
Tabla Nº 7.1.21 Cantidad Agua Producida Planta Antigua
CANTIDAD DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA HERNAN PEROCHENA ANTIGUA - MES DE AGOSTO 2015
DIA Captac. Parte diario valvuleros TOTAL CAUDAL l/s Constante Promedio l/s Constante
Ingreso m3 agua cruda Gastos
Agua Producida m3
Control Prod Medidor l/s Producido
1 2084 24 87 86.4 7502 370 7133 6444 74.58
2 2022 24 84 86.4 7279 489 6790 7222 83.59
3 2184 24 91 86.4 7862 850 7012 6444 74.58
4 1980 24 83 86.4 7128 910 6218 6107 70.68
5 1870 24 78 86.4 6732 383 6350 6358 73.58
6 2120 24 88 86.4 7632 1562 6070 6103 70.63
7 2084 24 87 86.4 7502 390 7113 7453 86.26
8 1955 24 81 86.4 7038 676 6362 6623 76.66
9 2087 24 87 86.4 7513 134 7379 5897 68.26
10 2142 24 89 86.4 7711 1442 6269 6945 80.39
11 2093 24 87 86.4 7535 445 7090 6935 80.26
12 2208 24 92 86.4 7949 354 7595 6148 71.16
13 2084 24 87 86.4 7502 347 7155 6446 74.61
14 2208 24 92 86.4 7949 436 7512 6609 76.5
15 1944 24 81 86.4 6998 142 6856 6527 75.55
16 1884 24 79 86.4 6782 442 6340 6150 71.18
17 2177 24 91 86.4 7837 380 7458 7371 85.31
127
18 2022 24 84 86.4 7279 380 6900 7005 81.08
19 338 24 14 86.4 1217 0 1217 1608 18.61
20 0 24 0 86.4 0 0 0 66 0.76
21 0 24 0 86.4 0 0 0 633 7.32
22 1564 24 65 86.4 5630 620 5010 3698 42.81
23 2250 24 94 86.4 8100 374 7726 6994 80.95
24 2022 24 84 86.4 7279 1342 5937 8437 97.66
25 2053 24 86 86.4 7391 966 6424 5368 62.13
26 1929 24 80 86.4 6944 199 6745 6843 79.2
27 1978 24 82 86.4 7221 1127 5994 6187 71.61
28 1821 24 76 86.4 6556 387 6169 6580 76.15
29 2053 24 86 86.4 7391 517 6873 6470 74.88
30 2084 24 87 86.4 7502 432 7070 9861 114.13
31 2084 24 87 86.4 7502 462 7040 4535 52.49
TOTAL 57324 77.06 206463 16558 189807 186067 69.47
En la tabla 7.1.21 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 0.76 - 114.13 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 69.47 l/s.
128
Tabla Nº 7.1.22 Cantidad Agua Producida Planta Nueva
PRODUCCION DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA NUEVA HERNAN PEROCHENA - MES DE AGOSTO 2015
DIA l/s Hrs.
Captación
Agua Cruda
m3 Floculador
Decantador Filtros Rápidos Cámara contacto
Usos de
agua
Total, Producido
m3
m3 Total Producido
l/s Producido
N° m3 N° 56m3
1 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
2 39 24 3370 0 0 A-B-D 168 0 168 3202 3202 37.06
3 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
4 37 24 3229 0 0 C-D 112 0 112 3117 3117 36.08
5 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
6 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
7 33 24 2808 177 A-B 230 C-D 112 0 519 2289 2289 26.49
8 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
9 37 24 3229 0 0 C-D 112 0 112 3117 3117 36.08
10 37 24 3175 0 0 0 0 0 0 3175 3175 36.75
11 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
12 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
13 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
14 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
15 37 24 3211 0 0 0 0 0 0 3211 3211 37.17
16 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
17 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
18 39 24 3370 0 0 B-C 112 0 112 3258 3258 37.7
19 5 24 389 0 0 D 56 0 56 333 333 3.85
129
20 0 24 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
21 0 24 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
22 24 24 2106 0 0 0 0 0 0 2106 2106 24.38
23 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
24 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
25 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
26 39 24 3370 0 0 A-B-D 168 0 168 3202 3202 37.06
27 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
28 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
29 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
30 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
31 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
TOTAL 1068 744 92287 177 230 2016 2423 89864 89864
PR 34.45 24 2977.00 2898.84 33.55
En la tabla 7.1.21 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 0.0- 39.0 lps, siendo el Promedio de producción de la Planta
33.55 l/s
RESUMEN TOTAL
Agua cruda Agua producida Usos
PA 206463 186067 20299
PN 92287 89864 2423
TOTAL 298750 275931 22722
PA: PLANTA ANTIGUA
PN: PLANTA NUEVA
130
Tabla Nº 7.1.23 Cantidad Agua Producida Planta Antigua
CANTIDAD DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA HERNAN PEROCHENA ANTIGUA - MES DE AGOSTO 2015
DIA Captac. Parte diario valvuleros TOTAL CAUDAL l/s Constante Promedio l/s Constante
Ingreso m3 agua cruda Gastos
Agua Producida m3
Control Prod Medidor l/s Producido
1 2084 24 87 86.4 7502 370 7133 6444 74.58
2 2022 24 84 86.4 7279 489 6790 7222 83.59
3 2184 24 91 86.4 7862 850 7012 6444 74.58
4 1980 24 83 86.4 7128 910 6218 6107 70.68
5 1870 24 78 86.4 6732 383 6350 6358 73.58
6 2120 24 88 86.4 7632 1562 6070 6103 70.63
7 2084 24 87 86.4 7502 390 7113 7453 86.26
8 1955 24 81 86.4 7038 676 6362 6623 76.66
9 2087 24 87 86.4 7513 134 7379 5897 68.26
10 2142 24 89 86.4 7711 1442 6269 6945 80.39
11 2093 24 87 86.4 7535 445 7090 6935 80.26
12 2208 24 92 86.4 7949 354 7595 6148 71.16
13 2084 24 87 86.4 7502 347 7155 6446 74.61
14 2208 24 92 86.4 7949 436 7512 6609 76.5
15 1944 24 81 86.4 6998 142 6856 6527 75.55
16 1884 24 79 86.4 6782 442 6340 6150 71.18
17 2177 24 91 86.4 7837 380 7458 7371 85.31
18 2022 24 84 86.4 7279 380 6900 7005 81.08
131
19 338 24 14 86.4 1217 0 1217 1608 18.61
20 0 24 0 86.4 0 0 0 66 0.76
21 0 24 0 86.4 0 0 0 633 7.32
22 1564 24 65 86.4 5630 620 5010 3698 42.81
23 2250 24 94 86.4 8100 374 7726 6994 80.95
24 2022 24 84 86.4 7279 1342 5937 8437 97.66
25 2053 24 86 86.4 7391 966 6424 5368 62.13
26 1929 24 80 86.4 6944 199 6745 6843 79.2
27 1978 24 82 86.4 7221 1127 5994 6187 71.61
28 1821 24 76 86.4 6556 387 6169 6580 76.15
29 2053 24 86 86.4 7391 517 6873 6470 74.88
30 2084 24 87 86.4 7502 432 7070 9861 114.13
31 2084 24 87 86.4 7502 462 7040 4535 52.49
TOTAL 57324 77.06 206463 16558 189807 186067 69.47
En la tabla 7.1.23 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 0.76- 97.66 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 69.47 l/s
132
Tabla Nº 7.1.24 Cantidad Agua Producida Planta Nueva
PRODUCCION DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA NUEVA HERNAN PEROCHENA - MES DE AGOSTO 2015
DIA l/s Hrs.
Captación
Agua Cruda
m3 Floculador
Decantador Filtros Rápidos Cámara contacto
Usos de
agua
Total, Producido
m3
m3 Total Producido
l/s Producido
N° m3 N° 56m3
1 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
2 39 24 3370 0 0 A-B-D 168 0 168 3202 3202 37.06
3 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
4 37 24 3229 0 0 C-D 112 0 112 3117 3117 36.08
5 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
6 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
7 33 24 2808 177 A-B 230 C-D 112 0 519 2289 2289 26.49
8 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
9 37 24 3229 0 0 C-D 112 0 112 3117 3117 36.08
10 37 24 3175 0 0 0 0 0 0 3175 3175 36.75
11 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
12 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
13 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
14 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
15 37 24 3211 0 0 0 0 0 0 3211 3211 37.17
16 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
17 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
18 39 24 3370 0 0 B-C 112 0 112 3258 3258 37.7
19 5 24 389 0 0 D 56 0 56 333 333 3.85
133
20 0 24 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
21 0 24 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
22 24 24 2106 0 0 0 0 0 0 2106 2106 24.38
23 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
24 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
25 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
26 39 24 3370 0 0 A-B-D 168 0 168 3202 3202 37.06
27 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
28 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
29 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
30 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
31 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
TOTAL 1068 744 92287 177 230 2016 2423 89864 89864
PR 34.45 24 2977.00 2898.84 33.55
En la tabla 7.1.24 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 00- 39.0 lps, siendo el Promedio de producción de la Planta
33.55 l/s
RESUMEN TOTAL
Agua cruda Agua producida Usos
PA 206463 186067 20299
PN 92287 89864 2423
TOTAL 298750 275931 22722
PA: PLANTA ANTIGUA
PN: PLANTA NUEVA
134
Tabla Nº 7.1.25 Cantidad Agua Producida Planta Antigua
CANTIDAD DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA HERNAN PEROCHENA ANTIGUA - MES DE SETIEMBRE 2015
DIA Captac. Parte diario valvuleros TOTAL CAUDAL l/s Constante Promedio l/s Constante
Ingreso m3 agua cruda Gastos
Agua Producida m3
Control Prod Medidor l/s Producido
1 2029 24 85 86.4 7304 910 6394 6040 69.91
2 2169 24 90 86.4 7808 825 6984 6955 80.49
3 1916 24 80 86.4 6898 1001 5897 6680 77.31
4 2088 24 87 86.4 7517 370 7147 7537 87.24
5 1985 24 83 86.4 7146 336 6810 6340 73.38
6 2033 24 85 86.4 7319 245 7074 8203 94.94
7 2084 24 87 86.4 7502 495 7008 5660 65.51
8 2208 24 92 86.4 7949 199 7749 7465 86.41
9 1960 24 82 86.4 7056 387 6669 6741 78.02
10 1836 24 77 86.4 6610 390 6220 6338 73.35
11 2022 24 84 86.4 7279 387 6892 5948 68.84
12 1991 24 83 86.4 7168 361 6806 6600 76.38
13 1929 24 80 86.4 6944 341 6603 5862 67.84
14 1936 24 81 86.4 6970 148 6821 6792 78.61
15 2114 24 88 86.4 7610 438 7173 5959 68.97
16 2104 24 88 86.4 7574 754 6821 7336 84.91
17 2115 24 88 86.4 7614 356 7258 6254 72.38
18 2115 24 88 86.4 7614 404 7210 6013 69.59
135
19 2027 24 84 86.4 7297 63 7234 6351 73.51
20 2208 24 92 86.4 7949 408 7540 7455 86.28
21 2033 24 85 86.4 7319 373 6946 6525 75.52
22 2094 24 87 86.4 7538 63 7475 5968 69.08
23 2084 24 87 86.4 7502 368 7134 6705 77.61
24 2014 24 84 86.4 7250 395 6855 6572 76.07
25 2208 24 92 86.4 7949 370 7579 7510 86.92
26 2053 24 86 86.4 7391 398 6993 7033 81.4
27 2141 24 89 86.4 7708 472 7236 6915 80.03
28 2022 24 84 86.4 7279 80 7200 9454 109.42
29 2146 24 89 86.4 7726 463 7262 4792 55.46
30 1938 24 81 86.4 6977 1239 5737 6936 80.28
TOTAL 61602 85.60 221767 13039 208727 200939 77.52
En la tabla 7.1.25 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 55.46 - 109.42 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 77.52 l/s
136
Tabla Nº 7.1.26 Cantidad Agua Producida Planta Nueva
PRODUCCION DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA NUEVA HERNAN PEROCHENA - MES DE SETIEMBRE 2015
DIA l/s Hrs.
Captación
Agua Cruda
m3 Floculador
Decantador Filtros Rápidos Cámara contacto
Usos de
agua
Total, Producido
m3
m3 Total Producido
l/s Producido
N° m3 N° 56m3
1 28 24 2444 177 A-B 130 0 0 0 307 2137 2137 24.74
2 38 24 3305 0 0 C-D 112 0 112 3193 3193 36.95
3 38 24 3240 0 0 0 0 0 0 3240 3240 37.50
4 36 24 3067 0 0 B 56 0 56 3011 3011 34.85
5 36 24 3132 0 0 C 0 0 0 3132 3132 36.25
6 38 24 3240 0 0 D 56 0 56 3184 3184 36.85
7 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
8 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
9 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
10 33 24 2808 177 A-B 130 D 56 0 363 2445 2445 28.30
11 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.70
12 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
13 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 37.70
14 36 24 3092 0 0 0 0 0 0 3092 3092 35.79
15 30 24 2581 0 0 A-B 112 0 112 2469 2469 28.58
16 31 24 2718 0 0 C 56 0 56 2662 2662 30.81
17 35 24 3028 0 0 B-D 112 0 112 2916 2916 33.75
137
18 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
19 37 24 3204 0 0 B 56 0 56 3148 3148 36.44
20 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
21 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39.00
22 36 24 3139 0 0 D 56 0 56 3083 3083 35.69
23 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
24 35 24 3064 0 0 B 56 0 56 3008 3008 34.81
25 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39.00
26 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
27 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
28 31 24 2668 0 0 A 56 0 56 2612 2612 30.23
29 39 24 3370 177 A-B 130 B 56 0 363 3007 3007 34.80
30 38 24 3312 0 0 C-D 112 0 112 3200 3200 37.04
TOTAL 1102 720 95222 531 390 1680 2601 92621 92621
PR 36.73 24 3174.07 3087.37 35.73
En la tabla 7.1.26 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 24.74- 39.0 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 35.73l/s
RESUMEN TOTAL
Agua cruda Agua producida Usos
PA 221767 200939 20829
PN 95222 92621 2601
TOTAL 316989 293560 23430
PA: PLANTA ANTIGUA
PA: PLANTA NUEVA
138
Tabla Nº 7.1.27 Cantidad Agua Producida Planta Antigua
CANTIDAD DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA HERNAN PEROCHENA ANTIGUA - MES DE OCTUBRE 2015
DIA Captac. Parte diario valvuleros TOTAL CAUDAL l/s Constante Promedio l/s Constante
Ingreso m3 agua cruda Gastos
Agua Producida m3
Control Prod Medidor l/s Producido
1 1890 24 79 86.4 6804 540 6264 6542 75.72
2 1881 24 78 86.4 6772 610 6162 6506 75.3
3 1929 24 80 86.4 6944 767 6177 5819 67.35
4 2042 24 85 86.4 7351 441 6910 6844 79.21
5 2031 24 85 86.4 7312 456 6855 6842 79.19
6 2031 24 85 86.4 7312 448 6864 7143 82.67
7 2208 24 92 86.4 7949 444 7505 7027 81.34
8 2053 24 86 86.4 7391 512 6879 7365 85.24
9 1625 24 68 86.4 5850 486 5364 5864 67.87
10 2192 24 91 86.4 7891 458 7433 8438 97.66
11 1991 24 83 86.4 7168 392 6775 6648 76.95
12 1867 24 78 86.4 6721 433 6288 5295 61.28
13 1649 24 69 86.4 5936 142 5794 4878 56.46
14 2095 24 87 86.4 7542 509 7033 6694 77.47
15 2100 24 88 86.4 7560 404 7156 8225 95.19
16 2163 24 90 86.4 7787 370 7417 7213 83.49
17 2156 24 90 86.4 7762 387 7375 7739 89.57
18 2082 24 87 86.4 7495 427 7068 6719 77.77
139
19 2053 24 86 86.4 7391 321 7069 6888 79.73
20 2008 24 84 86.4 7229 399 6830 6275 72.62
21 2073 24 86 86.4 7463 395 7068 6207 71.84
22 1949 24 81 86.4 7016 63 6953 6542 75.72
23 1955 24 81 86.4 7038 350 6688 7652 88.56
24 1998 24 83 86.4 7193 419 6774 5506 63.73
25 1960 24 82 86.4 7056 463 6593 6561 75.94
26 1960 24 82 86.4 7056 1296 5760 6711 77.67
27 2208 24 92 86.4 7949 353 7596 7271 84.16
28 2146 24 89 86.4 7726 530 7195 6275 72.63
29 2092 24 87 86.4 7531 436 7095 6603 76.43
30 2091 24 87 86.4 7528 425 7103 8076 93.47
31 1929 24 80 86.4 6944 0 6944 5449 63.07
TOTAL 62407 83.90 224667 13676 210987 207817 77.59
En la tabla 7.1.27 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 56.46- 97.66 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 77.59 l/s
140
Tabla Nº 7.1.28 Cantidad Agua Producida Planta Nueva
PRODUCCION DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA NUEVA HERNAN PEROCHENA - MES DE OCTUBRE 2015
DIA l/s Hrs.
Captación
Agua Cruda
m3 Floculador
Decantador Filtros Rápidos Cámara contacto
Usos de
agua
Total, Producido
m3
m3 Total Producido
l/s Producido
N° m3 N° 56m3
1 38 24 3305 0 A 115 A 56 0 171 3134 3134 36.27
2 38 24 3305 0 0 0 0 0 0 3305 3305 38.25
3 36 24 3143 0 0 C-D 112 0 112 3031 3031 35.08
4 39 24 3330 0 0 A 56 0 56 3274 3274 37.89
5 39 24 3341 0 0 B 56 0 56 3285 3285 38.02
6 39 24 3341 0 0 C 56 0 56 3285 3285 38.02
7 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
8 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
9 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
10 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
11 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 37.7
12 39 24 3370 0 0 B-C 112 0 112 3258 3258 37.7
13 30 24 2603 0 0 0 0 0 0 2603 2603 30.13
14 22 24 1919 117 A 115 0 0 0 232 1687 1687 19.52
15 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
16 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
17 38 24 3312 0 0 A-B 112 0 112 3200 3200 37.04
18 37 24 3154 0 0 C 56 0 56 3098 3098 35.85
19 39 24 3337 0 0 A-B-D 168 0 168 3169 3169 36.68
141
20 37 24 3182 0 0 C 56 0 56 3126 3126 36.19
21 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
22 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
23 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
24 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
25 39 24 3370 0 0 A-B-C-D 224 0 224 3146 3146 36.41
26 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
27 29 24 2527 117 A-B 130 B 56 0 303 2224 2224 25.74
28 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
29 34 24 2948 0 0 A-D 112 0 112 2836 2836 32.83
30 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
31 39 24 3370 0 0 B-C 112 0 112 3258 3258 37.7
TOTAL 1158 744 100037 234 360 2184 2778 97259 97259
PR 37.35 24 3227.00 3137.39 36.31
En la tabla 7.1.28 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 25.74-39.0 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 36.31 l/s
RESUMEN TOTAL
Agua cruda Agua producida Usos
PA 224667 207817 16849
PN 100037 97259 2778
TOTAL 324704 305076 19627
PA: PLANTA ANTIGUA
PN: PLANTA NUEVA
142
Tabla Nº 7.1.29 Cantidad Agua Producida Planta Antigua
CANTIDAD DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA HERNAN PEROCHENA ANTIGUA - MES DE NOVIEMBRE 2015
DIA Captac. Parte diario valvuleros TOTAL CAUDAL l/s Constante Promedio l/s Constante
Ingreso m3 agua cruda Gastos
Agua Producida m3
Control Prod Medidor l/s Producido
1 1929 24 80 86.4 6944 430 6514 6323 73.18
2 1929 24 80 86.4 6944 405 6539 6522 75.49
3 2186 24 91 86.4 7870 414 7456 5833 67.51
4 1850 24 77 86.4 6660 253 6407 6422 74.32
5 2017 24 84 86.4 7261 383 6879 6330 73.27
6 2115 24 88 86.4 7614 429 7185 6741 78.02
7 2208 24 92 86.4 7949 116 7833 6913 80.01
8 1655 24 69 86.4 5958 459 5499 5011 57.99
9 2139 24 89 86.4 7700 1011 6689 7931 91.8
10 2120 24 88 86.4 7632 432 7200 7605 88.02
11 1898 24 79 86.4 6833 369 6464 5750 66.55
12 2022 24 84 86.4 7279 388 6891 5872 67.96
13 1991 24 83 86.4 7168 472 6696 6101 70.67
14 1898 24 79 86.4 6833 387 6446 7038 81.45
15 1929 24 80 86.4 6944 411 6533 5894 68.23
16 2022 24 84 86.4 7279 455 6824 6157 71.26
17 1970 24 82 86.4 7092 408 6684 5890 68.17
143
18 2084 24 87 86.4 7502 456 7046 7086 82.01
19 1991 24 83 86.4 7168 108 7059 5785 66.95
20 2053 24 86 86.4 7391 463 6927 6125 70.89
21 2116 24 88 86.4 7618 375 7242 7182 83.13
22 1870 24 78 86.4 6732 63 6669 5939 68.74
23 2053 24 86 86.4 7391 395 6996 6600 76.39
24 1955 24 81 86.4 7038 65 6973 6670 77.2
25 0 24 0 86.4 0 28 -28 960 11.11
26 0 24 0 86.4 0 0 0 64 0.74
27 1802 24 75 86.4 6487 0 6487 5017 58.07
28 2217 24 92 86.4 7981 802 7179 7246 83.86
29 2084 24 87 86.4 7502 295 7207 7402 85.68
30 2084 24 87 86.4 7502 294 7208 6881 79.65
TOTAL 56187 77.97 202272 10566 191704 181290 69.94
En la tabla 7.1.29 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 0.74- 91.8 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 69.94 l/s
144
Tabla Nº 7.1.30 Cantidad Agua Producida Planta Nueva
PRODUCCION DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA NUEVA HERNAN PEROCHENA - MES DE NOVIEMBRE 2015
DIA l/s Hrs.
Captación
Agua Cruda
m3 Floculador
Decantador Filtros Rápidos Cámara contacto
Usos de
agua
Total Producido
m3
m3 Total Producido
l/s Producido
N° m3 N° 56m3
1 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 38.35
2 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 37.06
3 37 24 3233 0 0 B-C 112 0 112 3121 3121 39
4 34 24 2948 0 0 A 56 0 56 2892 2892 36.08
5 39 24 3370 0 0 A-B-C-D 224 0 224 3146 3146 38.35
6 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
7 39 24 3370 0 0 A-C-D 168 0 168 3202 3202 26.49
8 31 24 2668 0 0 B-C 112 0 112 2556 2556 37.7
9 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 36.08
10 28 24 2387 177 A-B 130 C 56 0 363 2024 2024 36.75
11 39 24 3370 0 0 A-B-D 168 0 168 3202 3202 37.7
12 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 38.35
13 39 24 3370 0 0 A-B-C 168 0 168 3202 3202 38.35
14 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 39
15 39 24 3370 0 0 B-C 112 0 112 3258 3258 37.17
16 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 38.35
17 38 24 3251 0 A 115 B 56 0 171 3080 3080 38.35
18 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 37.7
19 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 3.85
145
20 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 0
21 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 0
22 34 24 2948 0 0 0 0 0 0 2948 2948 24.38
23 39 24 3370 0 0 A-C-D 168 0 168 3202 3202 38.35
24 37 24 3197 0 0 A-B-C 168 0 168 3029 3029 37.7
25 0 24 0 0 0 0 0 0 0 0 0 38.35
26 0 24 0 0 0 0 0 0 0 0 0 37.06
27 19 24 1674 0 A-B 130 0 0 0 130 1544 1544 38.35
28 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
29 39 24 3370 0 0 A-B-C 168 0 168 3202 3202 38.35
30 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 38.35
TOTAL 1038 720 89706 177 375 2576 3128 86578 86578
PR 34.60 24 2990.20 2885.93 33.41 En la tabla 7.1.30 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 0 - 39.0 lps, siendo el Promedio de producción de la Planta
33.41 l/s
RESUMEN TOTAL
Agua cruda Agua producida Usos
PA 202272 181290 20978
PN 89706 86578 3128
TOTAL 291978 267868 24106
PA: PLANTA ANTIGUA
PN: PLANTA NUEVA
146
Tabla Nº 7.1.31 Cantidad Agua Producida Planta Antigua
CANTIDAD DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA HERNAN PEROCHENA ANTIGUA - MES DE DICIEMBRE 2015
DIA Captac. Parte diario valvuleros TOTAL CAUDAL l/s Constante Promedio l/s Constante
Ingreso m3 agua cruda Gastos
Agua Producida m3
Control Prod Medidor l/s Producido
1 2084 24 87 86.4 7502 412 7090 7514 86.97
2 2078 24 87 86.4 7481 358 7122 7465 86.41
3 2077 24 87 86.4 7477 414 7063 7350 85.06
4 1997 24 83 86.4 7189 404 6785 7051 81.61
5 2149 24 90 86.4 7736 364 7372 8543 98.88
6 2076 24 87 86.4 7474 375 7098 7193 83.25
7 1960 24 82 86.4 7056 199 6857 5907 68.37
8 2032 24 85 86.4 7315 509 6806 6682 77.33
9 2054 24 86 86.4 7394 387 7008 7072 81.86
10 1960 24 82 86.4 7056 358 6698 6975 80.73
11 2107 24 88 86.4 7585 488 7098 7327 84.8
12 2010 24 84 86.4 7236 438 6798 6966 80.62
13 2131 24 89 86.4 7672 429 7242 6369 73.71
14 2343 24 98 86.4 8435 518 7917 7841 90.75
15 2046 24 85 86.4 7366 921 6444 6370 73.73
16 2082 24 87 86.4 7495 537 6958 7012 81.16
17 2084 24 87 86.4 7502 374 7129 7038 81.46
147
18 2178 24 91 86.4 7841 763 7078 6954 80.49
19 2184 24 91 86.4 7862 248 7615 7682 88.91
20 2253 24 94 86.4 8111 404 7707 7079 81.94
21 595 24 25 86.4 2142 71 2071 1280 14.81
22 0 24 0 86.4 0 0 0 56 0.65
23 1591 24 66 86.4 5728 139 5588 5864 67.87
24 2115 24 88 86.4 7614 427 7187 7197 83.3
25 2286 24 95 86.4 8230 63 8167 7521 87.05
26 2190 24 91 86.4 7884 326 7558 7066 81.78
27 2103 24 88 86.4 7571 418 7153 7991 92.49
28 2052 24 86 86.4 7387 455 6932 8351 96.66
29 2214 24 92 86.4 7970 1132 6839 7373 85.34
30 2208 24 92 86.4 7949 298 7651 7050 81.59
31 2202 24 92 86.4 7927 827 7100 8379 96.98
TOTAL 61441 82.74 221187 13056 208131 210518 78.60
En la tabla 7.1.31 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 0.65 - 96.98 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 78.6 l/s
148
Tabla Nº 7.1.32 Cantidad Agua Producida Planta Nueva
PRODUCCION DE AGUA QUE SE PRODUCE EN PLANTA NUEVA HERNAN PEROCHENA - MES DE DICIEMBRE 2015
DIA l/s Hrs.
Captación
Agua Cruda
m3 Floculador
Decantador Filtros Rápidos Cámara contacto
Usos de
agua
Total, Producido
m3
m3 Total Producido
l/s Producido
N° m3 N° 56m3
1 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
2 29 24 2527 0 0 B-C 112 0 112 2415 2415 27.95
3 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
4 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
5 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
6 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3281 3281 37.98
7 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
8 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
9 39 24 3370 0 0 A-C-D 168 0 168 3202 3202 37.06
10 39 24 3370 0 0 B-C 112 0 112 3258 3258 37.7
11 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
12 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
13 39 24 3370 177 A-B 130 B-C-D 168 0 475 2895 2895 33.5
14 29 24 2527 0 0 A 56 0 56 2471 2471 28.6
15 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.5
16 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.5
17 39 24 3370 0 0 A-D 112 0 112 3258 3258 37.7
18 39 24 3370 0 0 B 56 0 56 3314 3314 38.35
19 39 24 3370 0 0 C 56 0 56 3314 3314 38.35
149
20 39 24 3370 0 0 A-B-D 168 0 168 3202 3202 37.06
21 3 24 281 0 0 0 0 0 0 281 281 3.25
22 0 24 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
23 15 24 1264 0 0 C 56 0 56 1208 1208 13.98
24 39 24 3370 0 0 D 56 0 56 3314 3314 38.35
25 39 24 3370 0 0 A-B 112 0 112 3258 3258 37.7
26 39 24 3370 0 0 0 0 0 0 3370 3370 39
27 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
28 39 24 3370 0 0 C-D 112 0 112 3258 3258 37.7
29 39 24 3370 0 0 A 56 0 56 3314 3314 38.35
30 39 24 3370 0 0 B-C-D 168 0 168 3202 3202 37.06
31 39 24 3370 0 0 B-C 112 0 112 3258 3258 37.7
TOTAL 1090 744 94219 177 130 2464 2771 91415 91415
PR 35.16 24 3039.32 2948.87 34.14
En la tabla 7.1.32 se evidencia que El caudal de producción oscila entre 0.0- 39.0 lps, siendo el Promedio de producción de la
Planta 34.14 l/s.
RESUMEN TOTAL
Agua cruda Agua producida Usos
PA 221187 210518 10669
PN 94219 91415 2771
TOTAL 315406 301933 13440
PA: PLANTA ANTIGUA
PN: PLANTA NUEVA
150
7.2 CONEXIONES DE AGUA POTABLE ACTIVAS
Tabla 7.2.1 Diciembre 2016
CONEXIONES AGUA POTABLE DICIEMBRE 2016
LOCALIDAD CON MEDIDOR SIN MEDIDOR
PILETAS PUBLICAS
TOTAL C/MEDIDOR S/MEDIDOR
Mollendo 7954.0 1310.0 0.0 30.0 9294.0
Matarani 1154.0 183.0 0.0 12.0 1349.0
Mejia 896.0 225.0 0.0 0.0 1121.0
Cocachacra 1905.0 183.0 0.0 1.0 2089.0
La Curva 461.0 16.0 0.0 0.0 477.0
El Arenal 572.0 104.0 0.0 0.0 676.0
La Punta de Bombon 1938.0 207.0 0.0 4.0 2149.0
TOTAL 14880.0 2228.0 0.0 47.0 17155.0
Tabla 7.2.2 Diciembre 2015
CONEXIONES AGUA POTABLE DICIEMBRE 2015
LOCALIDAD CON MEDIDOR SIN MEDIDOR
PILETAS PUBLICAS
TOTAL C/MEDIDOR S/MEDIDOR
Mollendo 7726.0 1377.0 0.0 30.0 9133.0
Matarani 1125.0 190.0 0.0 12.0 1327.0
Mejia 866.0 160.0 0.0 0.0 1026.0
Cocachacra 1852.0 183.0 0.0 1.0 2036.0
La Curva 459.0 12.0 0.0 0.0 471.0
El Arenal 566.0 103.0 0.0 0.0 669.0
La Punta de Bombon 1876.0 252.0 0.0 4.0 2132.0
TOTAL 14470.0 2277.0 0.0 47.0 16794.0
151
Tabla 7.2.3 Diciembre 2014
CONEXIONES AGUA POTABLE DICIEMBRE 2014
LOCALIDAD CON MEDIDOR SIN MEDIDOR
PILETAS PUBLICAS
TOTAL C/MEDIDOR S/MEDIDOR
Mollendo 7458.0 1318.0 0.0 30.0 8806.0
Matarani 1108.0 168.0 0.0 12.0 1288.0
Mejia 859.0 149.0 0.0 0.0 1008.0
Cocachacra 1839.0 155.0 0.0 1.0 1995.0
La Curva 423.0 37.0 0.0 0.0 460.0
El Arenal 562.0 100.0 0.0 0.0 662.0
La Punta de Bombon 1809.0 240.0 0.0 4.0 2053.0
TOTAL 14058.0 2167.0 0.0 47.0 16272.0
Tabla 7.2.4 Diciembre 2013
CONEXIONES AGUA POTABLE DICIEMBRE 2013
LOCALIDAD CON MEDIDOR SIN MEDIDOR
PILETAS PUBLICAS
TOTAL C/MEDIDOR S/MEDIDOR
Mollendo 6968.0 1446.0 0.0 30.0 8444.0
Matarani 971.0 251.0 0.0 12.0 1234.0
Mejia 820.0 155.0 0.0 0.0 975.0
Cocachacra 1794.0 154.0 0.0 1.0 1949.0
La Curva 453.0 40.0 0.0 0.0 493.0
El Arenal 540.0 108.0 0.0 0.0 648.0
La Punta de Bombon 1750.0 225.0 0.0 4.0 1979.0
TOTAL 13296.0 2379.0 0.0 47.0 15722.0
152
Tabla 7.2.5 Diciembre 2012
CONEXIONES AGUA POTABLE DICIEMBRE 2012
CON MEDIDOR SIN MEDIDOR
PILETAS PUBLICAS
TOTAL LOCALIDAD C/MEDIDOR S/MEDIDOR
Mollendo 6846.0 1489.0 0.0 30.0 8365.0
Matarani 950.0 254.0 0.0 12.0 1216.0
Mejia 777.0 155.0 0.0 0.0 932.0
Cocachacra 1738.0 171.0 0.0 1.0 1910.0
La Curva 366.0 32.0 0.0 0.0 398.0
El Arenal 502.0 118.0 0.0 0.0 620.0
La Punta de Bombon 1681.0 243.0 0.0 4.0 1928.0
TOTAL 12860.0 2462.0 0.0 47.0 15369.0
RESUMEN
Tabla 7.2.6 Conexiones Anuales
LOCALIDAD 2012 2013 2014 2015 2016
Mollendo 128 79 362 327 161
Matarani 57 18 54 39 22
Mejia 2 40 33 18 95
Cocachacra 68 39 46 41 53
La Curva 5 95 33 11 6
El Arenal 38 28 14 7 7
La Punta de Bombon 74 51 74 79 17
153
7.3 NIVEL DE MICRO MEDICIÓN
Tabla 7.3.1 Diciembre 2016
NIVEL DE MICROMEDICION DICIEMBRE 2016
LOCALIDAD
Conexiones Domiciliarias
Agua Potable N°
Conexiones con Medidor
N° Conexiones sin
Medidor N°
Medidores Operativos
N°
Indicador Micromedicion
%
Mollendo 9294.00 7954.00 1340.00 5344.00 57.50
Matarani 1349.00 1154.00 195.00 625.00 46.33
Mejia 1121.00 896.00 225.00 423.00 37.73
Cocachacra 2089.00 1905.00 184.00 1385.00 66.30
La Curva 477.00 461.00 16.00 303.00 63.52
El Arenal 676.00 572.00 104.00 371.00 54.88
La Punta de Bombon 2149.00 1938.00 211.00 1468.00 68.31
ZONA SUR 17155.00 14880.00 2275.00 9919.00 57.82
INDICADOR : NIVEL DE MICROMEDICION
N° de medidores operativos x 100 57.82 %
N° total de conexiones de agua potable
154
Tabla 7.3.2 Diciembre 2015
NIVEL DE MICROMEDICION DICIEMBRE 2015
LOCALIDAD
Conexiones Domiciliarias
Agua Potable N°
Conexiones con Medidor
N° Conexiones sin
Medidor N° Medidores
Operativos N°
Indicador Micromedicion
%
Mollendo 9133.00 7726.00 1407.00 5115.00 56.01
Matarani 1327.00 1125.00 202.00 756.00 56.97
Mejia 1026.00 866.00 160.00 475.00 46.30
Cocachacra 2036.00 1852.00 184.00 1158.00 56.88
La Curva 471.00 459.00 12.00 280.00 59.45
El Arenal 669.00 566.00 103.00 427.00 63.83
La Punta de Bombon 2132.00 1876.00 256.00 1355.00 63.56
ZONA SUR 16794.00 14470.00 2324.00 9566.00 56.96
INDICADOR : NIVEL DE MICROMEDICION
N° de medidores operativos x 100 56.96 %
N° total de conexiones de agua potable
155
Tabla 7.3.3 Diciembre 2014
NIVEL DE MICROMEDICION DICIEMBRE 2014
LOCALIDAD
Conexiones Domiciliarias
Agua Potable N°
Conexiones con Medidor
N° Medidores
Operativos N°
Indicador Micromedicion
%
Mollendo 8806.00 7458.00 5216.00 59.23
Matarani 1288.00 1108.00 762.00 59.16
Mejia 1008.00 859.00 505.00 50.10
Cocachacra 1995.00 1839.00 1391.00 69.72
La Curva 460.00 423.00 307.00 66.74
El Arenal 662.00 562.00 408.00 61.63
La Punta de Bombon 2053.00 1809.00 1365.00 66.49
ZONA SUR 16272.00 14058.00 9954.00 61.17
INDICADOR : NIVEL DE MICROMEDICION
N° de medidores operativos x 100 61.17 %
N° total de conexiones de agua potable
156
Tabla 7.3.4 Diciembre 2013
NIVEL DE MICROMEDICION DICIEMBRE 2013
LOCALIDAD
Conexiones Domiciliarias Agua Potable
N°
Medidores Operativos
N°
Indicador Micromedicion
%
Mollendo 8444.00 5090.00 60.28
Matarani 1234.00 712.00 57.70
Mejia 975.00 525.00 53.85
Cocachacra 1949.00 1438.00 73.78
La Curva 493.00 298.00 60.45
El Arenal 648.00 415.00 64.04
La Punta de Bombon 1979.00 1365.00 68.97
ZONA SUR 15722.00 9843.00 62.61
INDICADOR : NIVEL DE MICROMEDICION
N° de medidores operativos x 100 62.61 %
N° total de conexiones de agua potable
157
Tabla 7.3.5 Diciembre 2015
NIVEL DE MICROMEDICION DICIEMBRE 2012
LOCALIDAD
Conexiones Domiciliarias Agua
Potable N° Medidores
Operativos N°
Indicador Micromedicion
%
Mollendo 8365.00 5034.00 60.18
Matarani 1216.00 677.00 55.67
Mejia 932.00 429.00 46.03
Cocachacra 1910.00 1324.00 69.32
La Curva 398.00 289.00 72.61
El Arenal 620.00 346.00 55.81
La Punta de Bombon 1928.00 1350.00 70.02
ZONA SUR 15369.00 9449.00 61.48
INDICADOR : NIVEL DE MICROMEDICION
N° de medidores operativos x 100 61.48 %
N° total de conexiones de agua potable
158
7.4 VOLUMEN NO FACTURADO DE AGUA POTABLE
Tabla 7.4.1 Diciembre 2016
INDICADOR DE AGUA NO FACTURADA - ZONAL - SUR - AÑO 2016
VOLUMENES PRODUCIDOS DE AGUA POTABLE
(Expresado en m3)
LOCALIDAD ENERO FEBRERO MARZO ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOSTO SETIEMBRE OCTUBRE NOVIEMBRE DICIEMBRE TOTAL
Mollendo 225362 226999 223914 214482 208799 167274 165210 164929 169096 180847 187144 187860 2321916
Matarani 44352 41580 46110 46110 47647 75517 81079 79909 76587 77867 64212 59891 740861
Mejia 54355 45863 34731 27560 25878 25111 23323 22883 24812 27269 34118 40427 386330
Cocachacra 35606 29889 30397 27655 28084 29469 27075 25967 25928 33740 37230 38370 369410
La Curva 10126 10595 9230 6844 7369 7123 6166 5797 5627 6468 7703 8283 91331
El Arenal 9911 9356 9809 9929 8852 7688 7813 8863 9339 10413 10940 10940 113853
La Punta de Bombon 29536 26532 25164 22572 21157 16427 22788 22532 24908 24196 27166 29185 292163
ZONA SUR 409248 390814 379355 355152 347786 328609 333454 330880 336297 360800 368513 374956 4315864
Tabla 7.4.2 Diciembre 2016
VOLUMENES PRODUCIDOS DE AGUA POTABLE - AÑO 2016
(Expresado en m3)
LOCALIDAD ENERO FEBRERO MARZO ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOSTO SETIEMBRE OCTUBRE NOVIEMBRE DICIEMBRE TOTAL
Mollendo 139841 131463 125179 105572 97246 86418 108371 79789 85448 84925 113667 105437 1263356
Matarani 23826 24123 27724 33953 28537 27764 27079 21850 26157 24246 29309 24355 318923
Mejia 26275 29533 15903 8871 8366 7383 7913 6321 6987 7113 9746 10492 144903
Cocachacra 29725 26428 24754 22692 20691 17992 20556 17989 17797 17993 29599 24246 270462
159
La Curva 9896 6089 4857 4383 4631 4424 9497 4278 4646 7070 6375 7226 73372
El Arenal 8237 7609 7857 6237 6175 5623 6491 5260 5706 6442 5379 8074 79090
La Punta de Bombon 25985 24345 16389 27045 20515 20433 28762 15088 16713 17957 21717 18102 253051
ZONA SUR 263785 249590 222663 208753 186161 170037 208669 150575 163454 165746 215792 197932 2403157
Tabla 7.4.3 Diciembre 2016
AGUA NO FACTURADA AÑO 2016
(Expresado en %)
LOCALIDAD ENERO FEBRERO MARZO ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOSTO SETIEMBRE OCTUBRE NOVIEMBRE DICIEMBRE TOTAL
Mollendo 38 42 44 51 53 48 34 52 49 53 39 44 46
Matarani 46 42 40 26 40 63 67 73 66 69 54 59 57
Mejia 52 36 54 68 68 71 66 72 72 74 71 74 62
Cocachacra 17 12 19 18 26 39 24 31 31 47 20 37 27
La Curva 2 43 47 36 37 38 -54 26 17 -9 17 13 20
El Arenal 17 19 20 37 30 27 17 41 39 38 51 26 31
La Punta de Bombon 12 8 35 -20 3 -24 -26 33 33 26 20 38 13
ZONA SUR 36 36 41 41 46 48 37 54 51 54 41 47 44
FORMA DE CALCULO DEL INDICADOR
AGUA NO FACTURADA=
VOLUMEN PRODUCIDO DE AGUA POTABLE - VOLUMEN FACTURADO DE AGUA POTABLE X100
VOLUMEN PRODUCIDO DE AGUA POTABLE
160
Tabla 7.4.4 Diciembre 2015
INDICADOR DE AGUA NO FACTURADA - ZONAL - SUR - AÑO 2015
VOLUMENES PRODUCIDOS DE AGUA POTABLE
(Expresado en m3)
LOCALIDAD ENERO FEBRERO MARZO ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOSTO SETIEMBRE OCTUBRE NOVIEMBRE DICIEMBRE TOTAL
Mollendo 242275 236872 233638 254582 185203 171884 210985 190129 195837 205831 203734 226592 2557562
Matarani 47647 43036 47647 31680 43036 45965 47430 39494 46110 47647 45936 45360 530988
Mejia 47714 43854 31412 23620 21949 24157 21382 22085 20555 28477 29886 31625 346716
Cocachacra 35902 32808 33865 31998 27240 31545 30713 26254 28736 29648 31436 28710 368855
La Curva 9946 8645 8422 7592 7355 7369 7382 6051 7263 7731 9221 9611 96589
El Arenal 10256 9839 10047 8651 8396 8410 8653 7962 8345 8746 9706 10614 109626
La Punta de Bombon 33977 28220 32011 28127 26255 25600 19829 21204 27518 28642 23072 32058 326512
ZONA SUR 427717 403274 397042 386250 319434 314930 346374 313179 334364 356722 352991 384570 4336847
Tabla 7.4.5 Diciembre 2015
VOLUMENES PRODUCIDOS DE AGUA POTABLE - AÑO 2015
(Expresado en m3)
LOCALIDAD ENERO FEBRERO MARZO ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOSTO SETIEMBRE OCTUBRE NOVIEMBRE DICIEMBRE TOTAL
Mollendo 131071 136026 112671 101938 100844 86089 89359 94206 88590 93585 95248 114339 1243966
Matarani 20394 29558 20908 21708 22265 23644 28084 23413 86702 24615 29680 22373 353344
Mejia 26911 29967 14920 9329 8771 8943 10072 7748 7159 7122 7147 13931 152020
Cocachacra 23915 23911 20410 19855 19686 18798 19092 17763 16739 20738 19196 27207 247310
La Curva 4813 5931 4321 3512 5045 4641 4277 4957 4698 4493 7592 4993 59273
El Arenal 8459 6955 7802 6440 6755 5930 5694 6178 5672 5979 5354 8219 79437
161
La Punta de Bombon 21156 179875 164603 175510 173969 226539 173222 192433 16979 16690 28216 22103 238213
ZONA SUR 236719 254299 203627 179602 213165 2373563
Tabla 7.4.6 Diciembre 2015
AGUA NO FACTURADA AÑO 2015
(Expresado en %)
LOCALIDAD ENERO FEBRERO MARZO ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOSTO SETIEMBRE OCTUBRE NOVIEMBRE DICIEMBRE TOTAL
Mollendo 46 43 52 60 46 50 58 50 55 55 53 50 51
Matarani 57 31 91 31 48 49 41 41 -88 48 35 51 33
Mejia 44 32 69 61 60 63 53 65 65 75 76 56 56
Cocachacra 33 27 35 38 28 40 38 32 42 30 39 5 33
La Curva 52 31 87 54 31 37 42 18 35 42 18 48 39
El Arenal 18 29 7 26 20 29 34 22 32 32 45 23 28
La Punta de Bombon 38 22 -125 40 37 35 5 7 38 42 -22 31 27
ZONA SUR 45 37 49 54 44 48 49 44 32 51 45 45 45
FORMA DE CALCULO DEL INDICADOR
AGUA NO FACTURADA=
VOLUMEN PRODUCIDO DE AGUA POTABLE - VOLUMEN FACTURADO DE AGUA POTABLE X100
VOLUMEN PRODUCIDO DE AGUA POTABLE
162
Tabla 7.4.7 Diciembre 2014
INDICADOR DE AGUA NO FACTURADA - ZONAL - SUR - AÑO 2014
VOLUMENES PRODUCIDOS DE AGUA POTABLE
(Expresado en m3)
LOCALIDAD ENERO FEBRERO MARZO ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOSTO SETIEMBRE OCTUBRE NOVIEMBRE DICIEMBRE TOTAL
Mollendo 256250 238708 231657 234274 213394 203912 205622 219176 192233 208772 201027 225022 2630047
Matarani 57288 53592 55552 53760 55440 46510 48610 45370 41499 47647 42427 38623 586318
Mejia 42504 41105 31113 27246 26658 23850 22857 18269 18115 17489 24534 28139 321879
Cocachacra 33654 31539 35215 34086 29206 28584 28016 23843 24859 28065 31279 32355 360701
La Curva 9856 8422 7996 7123 6635 5800 6242 5021 7304 7854 7702 8169 88124
El Arenal 10738 10277 10787 10221 10444 8758 8394 6501 7016 8343 8232 8547 108258
La Punta de Bombon 32180 26042 24667 23774 23717 21194 25572 24728 26611 24754 30935 32713 316889
ZONA SUR 442470 409685 396988 390484 365494 338608 345313 342908 317637 342924 346136 373568 4412216
Tabla 7.4.8 Diciembre 2014
VOLUMENES PRODUCIDOS DE AGUA POTABLE - AÑO 2014
(Expresado en m3)
LOCALIDAD ENERO FEBRERO MARZO ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOSTO SETIEMBRE OCTUBRE NOVIEMBRE DICIEMBRE TOTAL
Mollendo 109631 123825 115896 101879 87910 84763 78158 84303 78606 90044 87571 91653 1134239
Matarani 24114 25228 98333 24572 28974 22400 23946 24208 19333 21810 22522 21802 357242
Mejia 18406 32767 17512 10694 7554 8908 7512 8188 7757 7541 10042 12176 149057
Cocachacra 23462 23936 22576 21683 17362 19049 16527 16791 16739 18262 20840 19905 237132
La Curva 5653 8463 4254 5079 4755 3854 4885 5369 4968 5209 4507 5676 62672
El Arenal 6652 7677 6912 7025 5615 5939 5564 5550 5414 5896 6338 5703 74285
163
La Punta de Bombon 19076 21645 19190 19645 17055 19741 15190 17868 17156 18207 17909 21433 224115
ZONA SUR 206994 243541 284673 190577 169225 164654 151782 162277 149973 166969 169729 178348 2238742
Tabla 7.4.9 Diciembre 2014
AGUA NO FACTURADA AÑO 2014
(Expresado en %)
LOCALIDAD ENERO FEBRERO MARZO ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOSTO SETIEMBRE OCTUBRE NOVIEMBRE DICIEMBRE TOTAL
Mollendo 57 48 50 57 59 58 62 62 59 57 56 59 57
Matarani 58 53 -77 54 48 52 51 47 53 54 47 44 39
Mejia 57 20 44 61 72 63 67 55 57 57 59 57 54
Cocachacra 30 24 36 36 41 33 41 30 33 35 33 38 34
La Curva 43 0 47 29 28 34 22 -7 32 34 41 31 29
El Arenal 38 25 36 31 46 32 34 15 23 29 23 33 31
La Punta de Bombon 41 17 22 17 28 7 41 28 36 26 42 34 29
ZONA SUR 53 41 28 51 54 51 56 53 53 51 51 52 49
FORMA DE CALCULO DEL INDICADOR
AGUA NO FACTURADA=
VOLUMEN PRODUCIDO DE AGUA POTABLE - VOLUMEN FACTURADO DE AGUA POTABLE X100
VOLUMEN PRODUCIDO DE AGUA POTABLE
164
Tabla 7.4.10 Diciembre 2013
INDICADOR DE AGUA NO FACTURADA - ZONAL - SUR - AÑO 2013
VOLUMENES PRODUCIDOS DE AGUA POTABLE
(Expresado en m3)
LOCALIDAD ENERO FEBRERO MARZO ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOSTO SETIEMBRE OCTUBRE NOVIEMBRE DICIEMBRE TOTAL
Mollendo 210721 165713 180024 154351 140669 154253 166993 146090 131882 173946 175384 203092 2003118
Matarani 59035 63357 80287 74928 62849 85253 80110 63922 64961 85547 70900 56048 847197
Mejia 39487 33701 25478 24481 17207 16820 14864 14463 13728 13869 17568 27709 259375
Cocachacra 31497 29900 31196 28756 24991 24886 24326 26753 22994 29795 31546 30751 337391
La Curva 9762 9285 8169 7873 7044 6074 6154 6097 5398 6994 6823 8407 88080
El Arenal 11284 9315 11245 9598 8205 8949 8376 7789 7480 9629 9432 10369 111671
La Punta de Bombon 31414 26741 26564 25175 27464 23792 23483 24552 24674 27544 28483 27994 317880
ZONA SUR 393200 338012 362963 325162 288429 320027 324306 289666 271117 347324 340136 364369 3964711
Tabla 7.4.11 Diciembre 2013
VOLUMENES PRODUCIDOS DE AGUA POTABLE - AÑO 2013
(Expresado en m3)
LOCALIDAD ENERO FEBRERO MARZO ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOSTO SETIEMBRE OCTUBRE NOVIEMBRE DICIEMBRE TOTAL
Mollendo 110689 123756 110482 94814 86616 80970 77179 91796 72969 79901 96907 93193 1119272
Matarani 20445 22778 27045 19647 17152 18423 24990 23630 20740 20402 22934 20691 258877
Mejia 21142 25396 14623 12495 10660 10323 9197 9020 9230 7258 12011 12993 154348
Cocachacra 23632 26181 22021 22140 16533 16035 15735 18177 16257 19902 23120 23847 243580
La Curva 5288 6141 4617 3986 4806 3977 3912 4052 3672 5194 6363 7419 59427
El Arenal 7408 7400 6480 6765 5632 5977 5295 5760 5260 6142 6981 7604 76704
165
La Punta de Bombon 20726 22760 19748 20928 17852 14785 14880 17318 16110 17358 20109 20123 222697
ZONA SUR 209330 234412 205016 180775 159251 150490 151188 169753 144238 156157 188425 185870 2134905
Tabla 7.4.12 Diciembre 2013
AGUA NO FACTURADA AÑO 2013
(Expresado en %)
LOCALIDAD ENERO FEBRERO MARZO ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOSTO SETIEMBRE OCTUBRE NOVIEMBRE DICIEMBRE TOTAL
Mollendo 47 25 39 39 38 48 54 37 45 54 45 54 44
Matarani 65 64 66 74 73 78 69 63 68 76 68 63 69
Mejia 46 25 43 49 38 39 38 38 33 48 32 53 40
Cocachacra 25 12 29 23 34 36 35 32 29 33 27 22 28
La Curva 46 34 43 49 32 35 36 34 32 26 7 12 33
El Arenal 34 21 42 30 31 33 37 26 30 36 26 27 31
La Punta de Bombon 34 15 26 17 35 38 37 29 35 37 29 28 30
ZONA SUR 47 31 44 44 45 53 53 41 47 55 45 49 46
FORMA DE CALCULO DEL INDICADOR
AGUA NO FACTURADA=
VOLUMEN PRODUCIDO DE AGUA POTABLE - VOLUMEN FACTURADO DE AGUA POTABLE X100
VOLUMEN PRODUCIDO DE AGUA POTABLE
166
CAPÍTULO VIII: EVALUACIÓN DE LA PROBLEMÁTICA
CAUSADA
-Estadística de consumo de la población
-Estadística de recepción del recurso distribuido por sectores
Tabla 8.1 Diciembre 2012
CONTINUIDAD DEL SERVICIO DICIEMBRE 2012
LOCALIDAD TOTAL DE CONEXIONES
CONTINUIDAD HORAS POR DIA
CALCULO PONDERACION
A B AxB
PROVINCIAS N°
Mollendo 8365.00 14.46 120957.90
Matarani 1216.00 7.92 9630.72
Mejia 932.00 18.39 17139.48
Cocachacra 1910.00 18.50 35335.00
La Curva 398.00 13.87 5520.26
El Arenal 620.00 15.40 9548.00
La Punta de Bombon
1928.00 11.41 21998.48
TOTAL 15369.00 220129.84
CALCULO: 220129.84/ 15369.0 = 0.6
14.32 horas /día
En la tabla 8.1 se evidencia que en el mes de diciembre del 2012 la continuidad
del servicio oscila entre 7 a 18 horas en todas las localidades de Islay, siendo el
promedio 14.32 horas al día.
167
Tabla 8.2 Diciembre 2013
CONTINUIDAD DEL SERVICIO DICIEMBRE 2013
LOCALIDAD TOTAL DE CONEXIONES
CONTINUIDAD HORAS POR DIA
CALCULO PONDERACION
A B AxB
PROVINCIAS N°
Mollendo 8444.00 14.30 120749.20
Matarani 1234.00 7.30 9008.20
Mejia 975.00 18.00 17550.00
Cocachacra 1949.00 20.30 39564.70
La Curva 493.00 18.00 8874.00
El Arenal 648.00 16.00 10368.00
La Punta de Bombon
1979.00 9.00 17811.00
TOTAL 15722 223925.1
CALCULO: 223925.1/ 15722 = 0.6
14.51 horas /día
Tabla 8.3 Diciembre 2014
CONTINUIDAD DEL SERVICIO DICIEMBRE 2014
LOCALIDAD TOTAL DE CONEXIONES
CONTINUIDAD HORAS POR DIA
CALCULO PONDERACION
A B AxB
PROVINCIAS N°
Mollendo 9294.00 12.00 111528.00
Matarani 1349.00 11.00 14839.00
Mejia 1121.00 19.30 21635.30
Cocachacra 2089.00 20.00 41780.00
La Curva 477.00 16.00 7632.00
El Arenal 676.00 17.30 11694.80
La Punta de Bombon
2149.00 8.30 17836.70
TOTAL 17155.00 226945.80
CALCULO : 226945.8 / 17155.00 =
0.55
13.23 horas /día
En la tabla 8.2 y 8.3 se evidencia que en el mes de diciembre 2013 y 2014 la
continuidad del servicio oscila entre 7 a 20 horas en todas las localidades de
Islay, siendo el promedio 14.51 y 13.23 horas al día respectivamente.
168
Tabla 8.4 Diciembre 2015
CONTINUIDAD DEL SERVICIO DICIEMBRE 2015
LOCALIDAD TOTAL DE CONEXIONES
CONTINUIDAD HORAS POR DIA
CALCULO PONDERACION
A B AxB
PROVINCIAS N°
Mollendo 10460.00 13.68 143092.80
Matarani 1282.50 9.46
Mejia 1026.00 21.56 22120.56
Cocachacra 2036.00 21.70 44181.20
La Curva 471.00 18.22 8581.62
El Arenal 669.00 16.76 11212.44
La Punta de Bombon
2132.00 13.50 28782.00
TOTAL 16794.00 257970.62
CALCULO: 257970.62/ 16794.0 =
0.64
15.36 horas /día
Tabla 8.5 Diciembre 2016
CONTINUIDAD DEL SERVICIO DICIEMBRE 2016
LOCALIDAD TOTAL DE CONEXIONES
CONTINUIDAD HORAS POR DIA
CALCULO PONDERACION
A B AxB
PROVINCIAS N°
Mollendo 8806.00 14.00 123284.00
Matarani 1288.00 10.00 12880.00
Mejia 1008.00 17.30 17438.40
Cocachacra 1995.00 20.00 39900.00
La Curva 460.00 16.00 7360.00
El Arenal 662.00 15.00 9930.00
La Punta de Bombon
2053.00 12.30 25251.90
TOTAL 16272.00 236044.30
CALCULO: 236044.30/ 16272.0 = 0.6
14.51 horas /día
En la tabla 8.4 y 8.5 se evidencia que en el mes de diciembre 2015 y 2016 la
continuidad del servicio oscila entre 9 a 20 horas en todas las localidades de
Islay, siendo el promedio 15.36 y 14.51 horas al día respectivamente.
169
Grafico N° 2
En el grafico N°2 se observa que en el año 2012 la Localidad de Cocachacra es la que tiene mayor horas de consumo y Matarani-Mollendo y la Punta de Bombón son las menores beneficiadas en horas de servicio. Grafico N° 3
En el grafico N°3 se observa que en el año 2013 la Localidad de Cocachacra es la que tiene mayor horas de consumo y Matarani-Mollendo y la Punta de Bombón son las menores beneficiadas en horas de servicio. .
14.46
7.92
18.39 18.50
13.8715.40
11.41
0.00
2.00
4.00
6.00
8.00
10.00
12.00
14.00
16.00
18.00
20.00
Mollendo Matarani Mejia Cocachacra La Curva El Arenal La Punta de Bombon
AÑO 2012
14.30
7.30
18.00
20.30
18.00
16.00
9.00
0.00
5.00
10.00
15.00
20.00
25.00
Mollendo Matarani Mejia Cocachacra La Curva El Arenal La Punta de Bombon
AÑO 2013
170
Grafico N° 4
En el grafico N°4 se observa que en el año 2014 la Localidad de Cocachacra es la que tiene mayor horas de consumo y Matarani-Mollendo y la Punta de Bombón son las menores beneficiadas en horas de servicio. Grafico N° 5
En el grafico N°5 se observa que en el año 2015 la Localidad de Cocachacra es la que tiene mayor horas de consumo y Matarani-Mollendo y la Punta de Bombón son las menores beneficiadas en horas de servicio.
12.0011.00
19.30 20.00
16.0017.30
8.30
0.00
5.00
10.00
15.00
20.00
25.00
Mollendo Matarani Mejia Cocachacra La Curva El Arenal La Punta de Bombon
AÑO 2014
13.68
9.46
21.56 21.70
18.2216.76
13.50
0.00
5.00
10.00
15.00
20.00
25.00
Mollendo Matarani Mejia Cocachacra La Curva El Arenal La Punta de Bombon
Año 2015
171
Grafico N° 6
En el grafico N°6 se observa que en el año 2016 la Localidad de Cocachacra es la que tiene mayor horas de consumo y Matarani-Mollendo y la Punta de Bombón son las menores beneficiadas en horas de servicio.
Grafico N° 7
En el grafico N°7 se observa que en el año 2015 se produjeron la mayor
cantidad horas de servicio 15.36 lps, sin embargo hasta el momento no se ha
dado un servicio con una continuidad de 24 horas, que fue el objetivo de la
PTAP.
14.00
10.00
17.30
20.00
16.0015.00
12.30
0.00
5.00
10.00
15.00
20.00
25.00
Mollendo Matarani Mejia Cocachacra La Curva El Arenal La Punta de Bombon
AÑO 2016
14.3214.51
13.23
15.36
14.51
12
12.5
13
13.5
14
14.5
15
15.5
16
2012 2013 2014 2015 2016
CONTINUIDAD EN HORAS DE SERVICIO
172
CAPÍTULO IX: FUNCIONAMIENTO HIDRÁULICO Y SANITARIO
9.1 FUNCIONAMIENTO HIDRÁULICO:
9.1.1 CANAL DE CONDUCCIÓN DE AGUA CRUDA (CANAL PARALELO)
Paso Datos Cantidad Unidad Criterios Cálculos Resultados Unidad
1 Base del canal rectangular (b) 0.30 m
A = b y 0.168 Área del canal m2
Altura de agua en el canal rectangular (y)
0.56 m
2 P = b + 2 y 1.420 Perímetro del canal m
3 R = A / P 0.118 Radio hidráulico m
4 Pendiente del canal (S) 0.70 ‰
V = R2/3 S1/2 / n 0.455 Velocidad promedio del canal
m/s
Coeficiente de rugosidad del canal (n)
0.014
5 Q = V A 76.51 Caudal m3/s
6 T = b 0.300 Espejo de agua m
7 F = V / ( g R )0.5 0.423 Número de Froude
173
8 F < 1; flujo subcrítico
9 E = y + V2 / ( 2 g ) 0.571 Energía específica m
9.1.2 PRESEDIMENTADORES
PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE DE MOLLENDO
PRESEDIMENTADORES
Paso Datos Cantidad Unidad Criterios Cálculos Resultados Unidad
1
Caudal de tratamiento (Q) 198.00 L/s
Qs = Q / N 66.00 Caudal por cada presedimentador
L/s Número de presedimentadores (N)
3
2
Longitud superficial del presedimentador (L)
25.67 m
As = L B 225.90 Área superficial del presedimentador
m2 Ancho superficial del presedimentador (B)
8.80 m
3 Ts = Q / As 25.24 Tasa superficial de aplicación
m3/m2.d
174
4 Vsed = Q / As 0.029 Velocidad de sedimentación
m/s
5
Longitud de la zona de prisma recto (L1)
25.67 m
V1 = L1 B1 H1 149.09
Volumen del presedimentador de la zona con forma de prisma recto
m3 Ancho de la zona de prisma recto (B1)
8.80 m
Altura de la zona de prisma recto (H1)
0.66 m
6
Longitud de la base mayor de la pirámide truncada (L2)
25.67 m
V2 = H2 ( L2 B2 + L3 B3 + ( L2 B2 L3 B3 ) 0.5 ) / 3
307.87
Volumen del presedimentador de la zona con forma de piramide truncada
m3
Ancho de la base mayor de la pirámide truncada (B2)
8.80 m
Longitud de la base menor de la pirámide truncada (L3)
23.23 m
Ancho de la base menor de la pirámide truncada (B3)
6.10 m
Altura de la pirámide truncada (H2)
1.69 m
7 V = V1 + V2 456.96 Volumen útil del presedimentador
m3
8 PR = V / Qs 1.92 Período de retención del presedimentador
hr
9 At = B1 H1 + 0.5 ( B2 + B3 ) H2 18.40 m2
175
Sección transversal del presedimentador
10 Vhor = Q / At 0.36 Velocidad horizontal en el presedimentador
cm/s
11 RelVel = Vhor / Vsed 12.3 Relación de velocidades: horizontal a sedimentación
cm/s
12 Rel = L / A 2.9 Relación largo/ancho
9.1.3 SISTEMA DE DOSIFICACIÓN
PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE DE MOLLENDO - AREQUIPA
SISTEMA DE DOSIFICACIÓN EN SOLUCIÓN DE CLORURO FERRICO
Paso Datos Cantidad Criterios Cálculos Resultados
1
Dosis mínima (mg/L); Dmin 55
D = ( Dmin + Dmax ) / 2 55.00 Dosis promedio de cloruro férrico (mg/L)
Dosis mínima (mg/L); Dmax 55
2
Concentración óptima de solución (%); C
2.50 q = Q D / C 0.220
176
Caudal de tratamiento (L/s); Q
100.00 Caudal promedio de solución de coagulante (L/s)
3 q min = Q Dmin / C 0.220 Caudal mínimo de soluc. de coagulante (L/s)
4 q max = Q Dmax / C 0.220 Caudal máximo de soluc. de coagulante (L/s)
5 Tiempo de operación de tanque de solución (hr); T
8 V = q T 6.34 Volumen del tanque de solución (m3)
6
Ancho del tanque (m); B 2.00
H = V / ( B L ) 1.58 Altura útil del tanque de solución (m)
Largo del tanque (m); L 2.00
7 Horas de operación de planta en el día (hr); Hd
24 P = Q D Hd 475.2 Consumo diario de cloruro férrico (Kg/día)
8 Pt = P T / 24 158.4 Consumo de cloruro férrico por tanque (Kg)
9 Concentración del cloruro férrico (%C); Conc
40.0 P' = P / ( 1 - %C ) 792.0 Peso diario de cloruro férrico (Kg)
10 Pt' = Pt / ( 1 - %C ) 264.0 Peso por tanque de cloruro férrico (Kg)
11 Tubería de alimentación de la solución de cloruro férrico
177
12 Diámetro de la tubería (plg); D
1.25 A = π D2 / 4 0.00079 Área de la tubería (m2)
13 V = q / A 0.28 Velocidad promedio de la solución (m/s)
14 Temperatura (ºC); T 18.0 ν 0.01061 Viscosidad cinemática (cm2/s)
15 Rugosidad absoluta (mm); ks
0.0015 f-0.5 = - 2 log (ks / (3.7 D) + 2.54 π
D ν / (4 Q f0.5)) 0.032621
Coeficiente de pérdida de carga
16 S = f V2 / ( 2 g D ) 4.0 Gradiente hidráulica (‰)
Del cuadro 9.1.3: El diseño para la dosificación del coagulante es importante para poder lograr una mezcla rápida
eficiente y una posterior floculación y decantación que logre remover los sólidos suspendidos de forma que al filtro
ingrese la menor cantidad de turbiedad y este pueda tener una velocidad de filtración contundente.
178
9.1.4 MEZCLA RAPIDA
PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE DE MOLLENDO - AREQUIPA
MEZCLA RAPIDA EN CANAL RECTANGULAR CON CAMBIO DE PENDIENTE
Paso Datos Cantidad Criterios Cálculos Resultados
1 Cálculo del mezclador rápido
2 Caudal de diseño (L/s); (Q)
100.00
q = Q / B 0.143 Caudal unitario (m3/s/m)
Ancho del canal (m); (B) 0.70
3 Longitud del plano inclinado (m); (X)
1.50
θ = arctg ( Eo / X ) 18.43 Angulo de inclinación de la rampa (grados)
Altura de la rampa (m); (Eo)
0.50
4 Número de Froude antes del resalto (F)
5.00 K = ( F + Cos θ / ( 2 F ) ) Cos θ 4.83 Factor de resolución de las ecuaciones
5 φ = arccos [ F2 / ( 2 F K / 3 )1.5 ] 67.26
6 a = ( 8 F K / 3 )0.5 Cos ( φ / 3 ) 7.42 Relación alturas antes y después del resalto
179
7 d1 = ( q2 / ( F2 g ) )1/3 0.044 Altura antes del resalto (m)
8 h1 = d1 / Cos θ 0.046 Profundidad antes del resalto (m)
9 V1 = q / h1 3.104 Velocidad al inicio del resalto (m/s)
10 F = V1 / ( g h1 )0.5 4.620 Número de Froude (comprobación)
11 h2 = d2 = a d1 0.324 Profundidad después del resalto (m)
12 L = 6 ( h2 - h1 ) 1.668 Longitud del resalto (m)
13 hf = ( h2 - h1 )3 / ( 4 h1 h2 ) 0.360 Pérdida de carga (m)
14 V = L B ( h1 + h2 ) / 2 0.216 Volumen del resalto (m3)
15 T = V / Q 2.160 Tiempo de mezcla (s)
16 Temperatura promedio del agua (ºC); (T)
18 γ 998.62 Peso específico del agua (Kg/m3)
17 μ 0.00011
180
Viscosidad dinámica (Kg.s/m2)
18 G = [ ( γ / μ ) ( Q hf / V ) ]0.5 1,241 Gradiente de velocidad (s-1)
19 h = h2 / 6 0.054 Altura de la grada al final del resalto (m)
20 h3 = ( q / 1.838 )2/3 0.182 Altura de agua en el vertedero (m)
21 Eo + h3 0.682 Comprobación de la igualdad (m)
hf + h2 0.684
22 Cálculo del difusor
23 Separación de orificios del difusor (m); (e)
0.10 N = B / e 7 Número de orificios en el difusor
24 Diámetro del orificio (plg); (do)
0.50 Ao = π do2 /4 1.27 Area del orificio (cm2)
25 Dosis óptima coagulante (mg/L); (D)
55
qs = Q D / C 0.22 Caudal de solución de coagulante a aplicar (L/s)
Concentración óptima coagulante (%); (C)
2.50
181
26 qo = qs / N 0.031 Caudal por orificio (L/s)
27 Vo = qo / Ao 0.248 Velocidad en el orificio (m/s)
28 Coeficiente distribución de velocidades (R)
0.46 Vd = Vo / R 0.54 Velocidad en la tubería del difusor (m/s)
29 Ad = qs / Vd 4.08 Area de la tubería del difusor (cm2)
30 Dd = ( 4 Ad / π )0.5 0.90 Diámetro del difusor (plg)
Del cuadro 9.1.4:
- Los mezcladores tienen como objetivo la dispersión instantánea del coagulante en toda la masa de agua que se va a
tratar. Esta dispersión debe ser lo más homogénea, con el objeto de desestabilizar todas las partículas presentes en
el agua y optimizar el proceso de coagulación.
- La coagulación es el proceso más importante en una planta de filtración rápida, De ella depende la eficiencia de todo
el sistema.
- La eficiencia de la coagulación depende de la dosificación y de la mezcla rápida.
- Debe existir una fuerte turbulencia para que la mezcla del coagulante y la masa de agua se de en forma instantánea.
182
9.1.5 FLOCULADOR HIDRAULICO
PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE DE MOLLENDO - AREQUIPA
FLOCULADOR HIDRAULICO VERTICAL
Paso Datos Cantidad Criterios Cálculos Resultados
1 Datos generales para el diseño
2 Caudal de diseño (L/s); (Q)
100.00
3 Altura de agua (m); (H) 3.50
4 Longitud de cada zona de floculación (m); (L)
7.55
5 Espesor de pantallas de canales (plg); (e)
0.05
6 Canales en cada zona de floculación (nC)
16
7 b1 = [ L - ( nC - 1 ) e ] / nC 0.425 Ancho de canales de zona de floculación (m)
8 b'1 = 1.5 b1 0.638 Ancho vuelta del canal de zona floculación (m)
183
9 Coeficiente de rugosidad de canal (n)
0.013
10 Ancho de pase zona de floculación (m); (B')
0.42
11 Temperatura promedio del agua (ºC)
18.0 γ 998.62 Peso específico del agua (Kg/m3)
12 μ 0.00011 Viscosidad dinámica del agua (Kg.s/m2)
13 Primera zona de floculación
14 Ancho de 1ra. zona (m); (B1)
0.78 V1 = Q / ( b B1 ) 0.302 Velocidad en canal de 1ra. zona (m/s)
15 V'1 = Q / ( b' B1 ) 0.201 Velocidad en vuelta de canal 1ra. zona (m/s)
16 R1 = b B1 / ( 2 B1 + 2 b ) 0.138 Radio hidráulico de 1ra. zona (m)
17 S1 = ( V1 n / R12/3 )2 0.217
Gradiente hidráulica de la 1ra. zona (‰)
18 Lt1 = nC H 56.00 Longitud total de canales 1ra. zona (m)
19 hf1 = S1 L1 0.012
184
Pérdida de carga en canales 1ra. zona (m)
20 hf'1 = [ ( nc + 1 ) V12 + nc V'12 ] / (2 g) 0.112
Pérdida de carga en vueltas 1ra. zona (m)
21 hft1 = hf1 + hf'1 0.124 Pérdida de carga total en 1ra. zona (m)
22 T1 = Lt1 / V1 + ( nC - 1 ) e / V'1 3.10 Tiempo de floculación en 1ra. zona (min)
23 G1 = [ ( γ / μ ) ( hft1 / T1 ) ]0.5 78.5 Gradiente de velocidad en 1ra. zona (s-1)
24 G'1 = ( γ S1 V1 / μ )0.5 24.6 Gradiente de velocidad canal 1ra. zona (s-1)
25 Altura del pase de 1ra. zona (m); (h1)
0.74 R'1 = h1 B' / ( 2 h1 + B' ) 0.164 Radio hidráulico del pase de 1ra. zona (m)
26 V'1 = Q / ( h1 B' ) 0.322 Velocidad en pase de 1ra. zona (m/s)
27 S'1 = ( V'1 n / R'12/3 )2 0.196 Gradiente hidráulica en pase 1ra. zona (‰)
28 GP1 = ( γ S'1 V'1 / μ )0.5 24.1 Gradiente de velocidad, pase 1ra. zona (s-1)
29 Segunda zona de floculación
185
30 Ancho de 2da. zona (m); (B2)
1.18 V2 = Q / ( b B2 ) 0.199 Velocidad en canal de 2da. zona (m/s)
31 V'2 = Q / ( b' B2 ) 0.133 Velocidad en vuelta de canal 2da. zona (m/s)
32 R2 = b B2 / ( 2 B2 + 2 b ) 0.156 Radio hidráulico de 2da. zona (m)
33 S2 = ( V2 n / R22/3 )2 0.080
Gradiente hidráulica de la 2da. zona (‰)
34 Lt2 = nC H 56.00 Longitud total de canales 2da. zona (m)
35 hf2 = S2 L2 0.004 Pérdida de carga en canales 2da. zona (m)
36 hf'2 = [ ( nc + 1 ) V22 + nc V'22 ] / (2 g) 0.049
Pérdida de carga en vueltas 2da. zona (m)
37 hft2 = hf2 + hf'2 0.053 Pérdida de carga total en 2da. zona (m)
38 T2 = Lt2 / V2 + ( nC - 1 ) e / V2 4.68 Tiempo de floculación en 2da. zona (min)
39 G2 = [ ( γ / μ ) ( hft2 / T2 ) ]0.5 41.9 Gradiente de velocidad en 2da. zona (s-1)
40 G'2 = ( γ S2 V2 / μ )0.5 12.1
186
Gradiente de velocidad canal 2da. zona (s-1)
41 Altura del pase de 2da. zona (m); (h2)
1.13 R'2 = h2 B' / ( 2 h2 + B' ) 0.177 Radio hidráulico del pase de 2da. zona (m)
42 V'2 = Q / ( h2 B' ) 0.211 Velocidad en pase de 2da. zona (m/s)
43 S'2 = ( V2 n / R22/3 )2 0.075
Gradiente hidráulica en pase 2da. zona (‰)
44 GP2 = ( γ S'2 V'2 / μ )0.5 12.1 Gradiente de velocidad, pase 2da. zona (s-1)
45 Tercera zona de floculación
46 Ancho de 3ra. zona (m); (B3)
1.52 V3 = Q / ( b B3 ) 0.155 Velocidad en canal de 3ra. zona (m/s)
47 V'3 = Q / ( b' B3 ) 0.103 Velocidad en vuelta de canal 3ra. zona (m/s)
48 R3 = b B3 / ( 2 B3 + 2 b ) 0.166 Radio hidráulico de 3ra. zona (m)
49 S3 = ( V3 n / R32/3 )2 0.044
Gradiente hidráulica de la 3ra. zona (‰)
50 Lt3 = nC H 56.00 Longitud total de canales 3ra. zona (m)
187
51 hf3 = S3 L3 0.002 Pérdida de carga en canales 3ra. zona (m)
52 hf'3 = [ ( nc + 1 ) V32 + nc V'32 ] / (2 g) 0.029
Pérdida de carga en vueltas 3ra. zona (m)
53 hft3 = hf3 + hf'3 0.032 Pérdida de carga total en 3ra. zona (m)
54 T3 = Lt3 / V3 + ( nC - 1 ) e / V3 6.03 Tiempo de floculación en 3ra. zona (min)
55 G3 = [ ( γ / μ ) ( hft3 / T3 ) ]0.5 28.5 Gradiente de velocidad en 3ra. zona (s-1)
56 G'3 = ( γ S3 V3 / μ )0.5 8.0 Gradiente de velocidad canal 3ra. zona (s-1)
57 Altura del pase de 3ra. zona (m); (h3)
1.47 R'3 = h3 B' / ( 2 h3 + B' ) 0.184 Radio hidráulico del pase de 3ra. zona (m)
58 V'3 = Q / ( h3 B' ) 0.162 Velocidad en pase de 3ra. zona (m/s)
59 S'3 = ( V3 n / R32/3 )2 0.042
Gradiente hidráulica en pase 3ra. zona (‰)
60 GP3 = ( γ S'3 V'3 / μ )0.5 8.0 Gradiente de velocidad, pase 3ra. zona (s-1)
61 Cuarta zona de floculación
188
62 Ancho de 4ta. zona (m); (B4)
1.84 V4 = Q / ( b B4 ) 0.128 Velocidad en canal de 4ta. zona (m/s)
63 V'4 = Q / ( b' B4 ) 0.085 Velocidad en vuelta de canal 4ta. zona (m/s)
64 R4 = b B4 / ( 2 B4 + 2 b ) 0.173 Radio hidráulico de 4ta. zona (m)
65 S4 = ( V4 n / R42/3 )2 0.029
Gradiente hidráulica de la 4ta. zona (‰)
66 Lt4 = nC H 56.00 Longitud total de canales 4ta. zona (m)
67 hf4 = S4 L4 0.002 Pérdida de carga en canales 4ta. zona (m)
68 hf'4 = [ ( nc + 1 ) V42 + nc V'42 ] / (2 g) 0.020
Pérdida de carga en vueltas 4ta. zona (m)
69 hft4 = hf4 + hf'4 0.022 Pérdida de carga total en 4ta. zona (m)
70 T4 = Lt4 / V4 + ( nC - 1 ) e / V4 7.30 Tiempo de floculación en 4ta. zona (min)
71 G4 = [ ( γ / μ ) ( hft4 / T4 ) ]0.5 21.4 Gradiente de velocidad en 4ta. zona (s-1)
189
72 G'4 = ( γ S4 V4 / μ )0.5 5.8 Gradiente de velocidad canal 4ta. zona (s-1)
73 Altura del pase de 4ta. zona (m); (h4)
1.80 R'4 = h4 B' / ( 2 h4 + B' ) 0.188 Radio hidráulico del pase de 4ta. zona (m)
74 V'4 = Q / ( h4 B' ) 0.132 Velocidad en pase de 4ta. zona (m/s)
75 S'4 = ( V4 n / R42/3 )2 0.027
Gradiente hidráulica en pase 4ta. zona (‰)
76 GP4 = ( γ S'4 V'4 / μ )0.5 5.8 Gradiente de velocidad, pase 4ta. zona (s-1)
77 Quinta zona de floculación
78 Ancho de 5ta. zona (m); (B5)
2.13 V5 = Q / ( b B5 ) 0.110 Velocidad en canal de 5ta. Zona (m/s)
79 V'5 = Q / ( b' B5 ) 0.074 Velocidad en vuelta de canal 5ta. zona (m/s)
80 R5 = b B5 / ( 2 B5 + 2 b ) 0.177 Radio hidráulico de 5ta. Zona (m)
81 S5 = ( V5 n / R52/3 )2 0.021
Gradiente hidráulica de la 5ta. zona (‰)
82 Lt5 = nC H 56.00
190
Longitud total de canales 5ta. zona (m)
83 hf5 = S5 L5 0.001 Pérdida de carga en canales 5ta. zona (m)
84 hf'5 = [ ( nc + 1 ) V52 + nc V'52 ] / (2 g) 0.015
Pérdida de carga en vueltas 5ta. zona (m)
85 hft5 = hf5 + hf'5 0.016 Pérdida de carga total en 5ta. zona (m)
86 T5 = Lt5 / V5 + ( nC - 1 ) e / V5 8.45 Tiempo de floculación en 5ta. zona (m)
87 G5 = [ ( γ / μ ) ( hft5 / T5 ) ]0.5 17.2 Gradiente de velocidad en 5ta. zona (s-1)
88 G'5 = ( γ S5 V5 / μ )0.5 4.6 Gradiente de velocidad canal 5ta. zona (s-1)
89 Resultados generales
90 hf = hft1 + hft2 + hft3 + hft4 + hft5 0.247 Pérdida de carga total (m)
91 T = T1 + T2 + T3 + T4 + T5 29.57 Tiempo de floculación total (min)
92 Canal de conducción de agua floculada
191
93 Ancho del canal (m); (Bc)
0.60
Ac = Bc Hc 0.540 Area del canal de agua floculada (m2)
94 Altura de agua del canal (m); (Hc)
0.90
95 Vc = Q / Ac 0.185 Velocidad en canal de agua floculada (m/s)
96 Pc = 2 Hc + Bc 2.400 Perímetro del canal de agua floculada (m)
97 Rc = Ac / Pc 0.225 Radio hidráulico de canal (m)
98 Sc = ( Vc n / Rc2/3 )2 0.042 Gradiente hidráulica en canal (‰)
99 Gc = ( γ Sc Vc / μ )0.5 8.5 Gradiente de velocidad canal de floculac. (s-1)
Del cuadro 9.1.5
- La finalidad del floculador es proporcionar a la masa de agua coagulada una agitación lenta aplicando velocidades
decrecientes, para promover el crecimiento de los flóculos y su conservación, hasta que la suspensión de agua y
flóculos salga de la unidad.
- Ya que se están proyectando dos unidades es necesario colocar un partidor para asegurar que cada unidad reciba la
mitad del caudal.
- Las pantallas deben tener un grosor adecuado de acuerdo con la profundidad de la unidad.
- Las pantallas deben estar sujetas a las paredes laterales mediante ranuras, perfiles, etc.
192
9.1.6 DECANTADOR HIDRAULICO
PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE DE MOLLENDO - AREQUIPA
DETERMINACIÓN DE LA VELOCIDAD DE SEDIMENTACIÓN
Turbiedad Inicial del agua cruda (To) : 14 UNT
Profundidad de la toma de muestra (h) : 6 cm
T Vs Turbiedad Final Remoción
(s) (cm/s) Tf (UNT) Tf/To
30 0.200 12.00 0.857
60 0.100 8.58 0.613
90 0.067 7.01 0.501
120 0.050 4.68 0.334
180 0.033 2.86 0.204
240 0.025 3.09 0.221
300 0.020 2.16 0.154
360 0.017 1.96 0.140
480 0.013 1.36 0.097
600 0.010 1.32 0.094
0.000
0.100
0.200
0.300
0.400
0.500
0.600
0.700
0.800
0.900
0.000 0.020 0.040 0.060 0.080 0.100 0.120 0.140 0.160 0.180 0.200
Tu
rbie
dad
Resid
ual
(Tf/
To
)
Velocidad de Sedimentación (Vs cm/s)
Velocidad de Sedimentación Vs Turbiedad Residual
193
To = 14 UNT
a = 0.01
Cf = 0.094
q (m/d) Vs (cm/s) Co 1-(Co-
Cf) Rt Tr Tf
10 0.012 0.092 1.002 1.000 14.00 0.00
20 0.023 0.205 0.889 0.968 13.56 0.44
30 0.035 0.211 0.883 0.958 13.42 0.58
40 0.046 0.295 0.799 0.921 12.90 1.10
50 0.058 0.430 0.664 0.861 12.05 1.95
60 0.069 0.517 0.577 0.819 11.47 2.53
70 0.081 0.557 0.537 0.797 11.16 2.84
80 0.093 0.589 0.505 0.779 10.91 3.09
90 0.104 0.621 0.473 0.762 10.67 3.33
100 0.116 0.651 0.443 0.746 10.44 3.56
110 0.127 0.685 0.409 0.728 10.19 3.81
120 0.139 0.708 0.386 0.715 10.01 3.99
130 0.150 0.744 0.350 0.697 9.75 4.25
140 0.162 0.774 0.320 0.681 9.53 4.47
150 0.174 0.798 0.296 0.668 9.36 4.64
160 0.185 0.828 0.266 0.653 9.14 4.86
Velocidad de sedimentación para una turbiedad final del orden de 1 UNT =0.046 cm/s
194
DETERMINACIÓN DE LA VELOCIDAD DE SEDIMENTACIÓN
Turbiedad Inicial del agua cruda (To) : 40 UNT
Profundidad de la toma de muestra (h) : 6 cm
T Vs Turbiedad Final Remoción
(s) (cm/s) Tf (UNT) Tf/To
30 0.200 20.00 0.500
60 0.100 10.90 0.273
90 0.067 5.68 0.142
120 0.050 3.08 0.077
180 0.033 5.34 0.134
240 0.025 4.94 0.124
300 0.020 3.01 0.075
360 0.017 1.97 0.049
480 0.013 2.11 0.053
600 0.010 1.67 0.042
0.000
0.100
0.200
0.300
0.400
0.500
0.600
0.000 0.020 0.040 0.060 0.080 0.100 0.120 0.140 0.160 0.180 0.200
Tu
rbie
dad
Resid
ual
(Tf/
To
)
Velocidad de Sedimentación (Vs cm/s)
Velocidad de Sedimentación Vs Turbiedad Residual
195
To = 40 UNT
a = 0.01
Cf = 0.042
q (m/d) Vs (cm/s) Co 1-(Co-Cf) Rt Tr Tf
10 0.012 0.049 0.993 1.000 39.98 0.02
20 0.023 0.111 0.931 0.980 39.22 0.78
30 0.035 0.129 0.913 0.969 38.76 1.24
40 0.046 0.084 0.958 0.984 39.34 0.66
50 0.058 0.103 0.939 0.975 38.99 1.01
60 0.069 0.156 0.886 0.951 38.05 1.95
70 0.081 0.208 0.834 0.927 37.09 2.91
80 0.093 0.251 0.791 0.907 36.27 3.73
90 0.104 0.284 0.758 0.891 35.62 4.38
100 0.116 0.313 0.729 0.876 35.05 4.95
110 0.127 0.340 0.702 0.863 34.51 5.49
120 0.139 0.364 0.678 0.851 34.02 5.98
130 0.150 0.392 0.650 0.837 33.47 6.53
140 0.162 0.416 0.626 0.825 32.98 7.02
150 0.174 0.441 0.601 0.812 32.48 7.52
160 0.185 0.468 0.574 0.799 31.94 8.06
Velocidad de sedimentación para una turbiedad final del orden de 1 UNT =0.035 cm/s
196
9.1.7 DECANTADOR LAMINAR
DECANTADOR LAMINAR CON PLACAS INCLINADAS - CANAL DE DISTRIBUCIÓN
Paso Datos Cantidad Criterios Cálculos Resultados
1 Características del canal de distribución
2 Caudal (L/s); (Q) 100.00
Qd = Q / Nd 50.00 Caudal de ingreso a cada decantador (L/s)
Número de decantadores (Nd)
2.00
3 Ancho del canal (m); (B)
0.60
Ai = B Hi 0.54 Area inicial del canal (m2)
Altura inicial de agua en el canal (m); (Hi)
0.90
4 Vi = Q / Ai 0.185 Velocidad inicial en el canal (m/s)
5 Altura final de agua en el canal (m); (Hf)
0.40 Af = B Hf 0.240 Area final del canal (m2)
6 Vf = ( Q / Nd ) / Af 0.208
197
Velocidad final en el canal (m/s)
7 Características de la compuerta de ingreso al decantador
8 Altura de la compuerta (m); (h)
0.35
Ao = b h 0.21 Area de la compuerta de ingreso al decantador (m2)
Base de la compuerta (m); (b)
0.60
9 Vo = Qd / Ao 0.238 Velocidad compuerta de ingreso (m/s)
10 Po = b + 2 h 1.300 Perímetro mojado de la compuerta (m)
11 Ro = Ao / Po 0.162 Radio hidráulico de compuerta ingreso (m)
12 Coeficiente rugosidad de Manning (n)
0.013 S = ( Vo n / Ro2/3 )2 0.109 Gradiente hidráulica (‰)
13 Temperatura promedio del agua (ºC)
18 γ 998.62 Peso específico del agua (kg/m3)
14 μ 0.00011 Viscosidad dinámica del agua (kg.s/m2)
15 G = ( γ S Vo / μ )0.5 15.5 Gradiente de velocidad en la compuerta (s-1)
198
16 Determinación de los caudales por cada compuerta de ingreso a los decantadores
17 Longitud canal sección variable (m); (L)
5.100
H1 = Hf + (L - L1) (Hi - Hf) / L 0.885 Altura del canal, para el primer lateral (m)
Distancia al primer lateral (m); (L1)
0.150
18 A1 = B H1 0.531 Area del canal, para el primer lateral (m2)
19 Qc1 = Q 100.00 Caudal en canal, para el primer lateral (L/s)
20 Vc1 = Q1 / A1 0.188 Velocidad en canal del primer lateral (m/s)
21 Factor φ1 de Hudson 1.67 F1 = ( 1 + φ1 ( Vc1 / Vc )2 + φ2
)-1/2 0.604
Factor de velocidad, para el primer lateral
Factor φ2 de Hudson 0.70
22 V1 = Q F1 / ( Ao Σ Fi ) 0.237 Velocidad en el primer lateral (m/s)
23 Q1 = V1 Ao 49.67 Caudal en el primer lateral (L/s)
24
199
Lateral Li (m) Bi (m) Hi (m) Ai (m2) Qci (lps) Vci (m/s) Fi
1 0.15 0.60 0.885 0.531 100.00 0.188 0.604
2 4.50 0.60 0.459 0.275 50.00 0.182 0.612
1.215
Lateral Vi (m/s) Qi (lps)
1 0.237 49.67
2 0.240 50.33
100.00
25 50.33 Caudal máximo en el lateral (L/s)
26 49.67 Caudal mínimo en el lateral (L/s)
27 1.34 Diferencia máxima de caudal de laterales (%)
28 β1 = F1-1 1.66
Coeficiente de pérdida de carga en compuerta
29 hf1 = β1 V12 / ( 2 g ) 0.47
Pérdida de carga en las compuertas (cm)
200
DECANTADOR LAMINAR CON PLACAS INCLINADAS - CANAL CENTRAL DE DISTRIBUCIÓN
Paso Datos Cantidad Criterios Cálculos Resultados
1 Características del canal central de distribución
2 Caudal (L/s); (Q) 100.00
Qd = Q / Nd 50.00 Caudal de ingreso a cada decantador (L/s)
Número de decantadores (Nd)
2.00
3 Ancho canal central (m); (BL)
0.60
B = BL / NL 0.30 Ancho del canal para cada lado con orificios (m)
Lados con orificios de canal central (NL)
2
4 Altura inicial de agua en el canal (m); (Hi)
2.25 Ai = B Hi 0.675 Area inicial de canal a cada lado (m2)
5 Vi = ( Qd / NL ) / Ai 0.037 Velocidad inicial canal a cada lado (m/s)
6 Altura final de agua en canal central (m); (Hf)
0.60 Af = B Hf 0.180 Area final del canal a cada lado (m2)
7 Número orificios a cada lado de canal (No)
27 Qo = Qd / ( NL No ) 0.926 Caudal por cada orificio del canal central (L/s)
201
8 Vf = Qo / Af 0.005 Velocidad final en canal central (m/s)
9 Características de los orificios del canal central
10 Diámetro de orificios (mm); (Do)
100.0 Ao = π Do2 / 4 0.0079 Area del orificio del canal central (m2)
11 Vo = Qo / Ao 0.118 Velocidad en orificio del canal central (m/s)
12 R = Do / 4 0.025 Radio hidráulico de tubería del orificio (m)
13 Coeficiente rugosidad de Manning (n)
0.010 S = ( Vo n / R2/3 )2 0.190 Gradiente hidráulica en el orificio (‰)
14 Temperatura promedio del agua (ºC)
18 γ 998.62 Peso específico del agua (kg/m3)
15 μ 0.00011 Viscosidad dinámica del agua (kg.s/m2)
16 G = ( γ S Vo / μ )0.5 14.39 Gradiente de velocidad en el orificio (s-1)
17 Determinación de los caudales de ingreso por cada orificio
18 12.85 2.600
202
Longitud canal sección variable (m); (L)
H1 = Hf + (L - L1) (Hi - Hf) / L
Altura del canal, para el primer orificio (m)
Distancia al primer lateral (m); (L1)
0.200
19 Ac1 = B H1 0.780 Area del canal, para el primer orificio (m2)
20 Qc1 = Qd / NL 25.00 Caudal en canal hasta el primer orificio (L/s)
21 Vc1 = Qc1 / Ac1 0.032 Velocidad canal hasta primer orificio (m/s)
22 Factor φ1 de Hudson 1.67 F1 = ( 1 + φ1 ( Vc1 / Vo )2 +
φ2 )-1/2 0.741
Factor de velocidad, para el primer orificio
Factor φ2 de Hudson 0.70
23 V1 = (Qd / NL) F1 / (Ao Σ
Fi) 0.117
Velocidad en el primer lateral (m/s)
24 Q1 = V1 Ao 0.917 Caudal en el primer lateral (L/s)
25 Distancia entre orificios (m)
0.475
26
203
Lateral Li (m) Bi (m) Hi (m) Ai (m) Qci (lps) Vci (m/s) Fi
1 0.200 0.300 2.600 0.780 25.00 0.032 0.7406
2 0.675 0.300 2.600 0.780 24.07 0.031 0.7424
3 1.150 0.300 2.176 0.653 23.15 0.035 0.7350
4 1.625 0.300 2.112 0.634 22.22 0.035 0.7356
5 2.100 0.300 2.048 0.614 21.30 0.035 0.7363
6 2.575 0.300 1.984 0.595 20.37 0.034 0.7371
7 3.050 0.300 1.920 0.576 19.44 0.034 0.7378
8 3.525 0.300 1.856 0.557 18.52 0.033 0.7386
9 4.000 0.300 1.792 0.538 17.59 0.033 0.7395
10 4.475 0.300 1.728 0.518 16.67 0.032 0.7404
11 4.950 0.300 1.664 0.499 15.74 0.032 0.7414
12 5.425 0.300 1.600 0.480 14.81 0.031 0.7424
13 5.900 0.300 1.536 0.461 13.89 0.030 0.7435
14 6.375 0.300 1.472 0.442 12.96 0.029 0.7446
15 6.850 0.300 1.408 0.422 12.04 0.028 0.7459
16 7.325 0.300 1.344 0.403 11.11 0.028 0.7472
17 7.800 0.300 1.280 0.384 10.19 0.027 0.7486
18 8.275 0.300 1.216 0.365 9.26 0.025 0.7501
19 8.750 0.300 1.152 0.346 8.33 0.024 0.7517
20 9.225 0.300 1.088 0.326 7.41 0.023 0.7534
21 9.700 0.300 1.024 0.307 6.48 0.021 0.7552
22 10.175 0.300 0.960 0.288 5.56 0.019 0.7571
23 10.650 0.300 0.896 0.269 4.63 0.017 0.7591
204
24 11.125 0.300 0.832 0.250 3.70 0.015 0.7611
25 11.600 0.300 0.768 0.231 2.78 0.012 0.7631
26 12.075 0.300 0.704 0.211 1.85 0.009 0.7649
27 12.550 0.300 0.640 0.192 0.93 0.005 0.7663
20.1786
Lateral Vi (m/s) Qi (l/s)
1 0.1168 0.917
2 0.1171 0.920
3 0.1159 0.911
4 0.1160 0.911
5 0.1162 0.912
6 0.1163 0.913
7 0.1164 0.914
8 0.1165 0.915
9 0.1167 0.916
10 0.1168 0.917
11 0.1169 0.918
12 0.1171 0.920
13 0.1173 0.921
14 0.1175 0.923
15 0.1177 0.924
16 0.1179 0.926
17 0.1181 0.927
205
18 0.1183 0.929
19 0.1186 0.931
20 0.1188 0.933
21 0.1191 0.936
22 0.1194 0.938
23 0.1197 0.940
24 0.1201 0.943
25 0.1204 0.945
26 0.1207 0.948
27 0.1209 0.949
25.000
27 0.945 Caudal máximo en el lateral (L/s)
28 0.911 Caudal mínimo en el lateral (L/s)
29 3.82 Diferencia máxima de caudal de orificios (%)
30 β1 = F1-1 1.35
Coeficiente de pérdida de carga en compuerta
31 hf1 = β1 V12 / ( 2 g ) 0.09
Pérdida de carga en los orificios (cm)
206
Del Cuadro 9.1.7: El parámetro de diseño más importante en las unidades de decantación es la velocidad
de sedimentación de los flóculos, que depende fundamentalmente de las características del agua cruda
y de la eficiencia del pre-tratamiento.
- Las cargas superficiales utilizadas en América Latina normalmente varían entre 120 y 185 m3/m2/d, con
eficiencias de remoción por encima del 90 %. Este criterio obedece a recomendaciones de la Agencia de
Protección Ambiental de los Estados Unidos (EPA) para que los filtros puedan brindar un efluente exento
de microorganismos patógenos y de huevos de Giardia lamblia y Cryptosporidium.
- Las unidades se pueden diseñar con Numero Reynolds de hasta 500, sin que se obtengan disminuciones
apreciables en la eficiencia alcanzada.
9.1.8 DISEÑO DE FILTROS
FILTROS - DIMENSIONES DE FILTROS, TASA DE FILTRACIÓN Y VELOCIDAD DE LAVADO
Paso Datos Cantidad Criterios Cálculos Resultados
1 Caudal de tratamiento (L/s); Q 100.00
Qf = Q / N 25.00 Caudal para cada filtro (L/s)
Número de filtros; N 4
2 Tasa promedio filtración (m3/m2.día); Tf
240 Af' = Qf / Tf 9.00 Area preliminar del filtro (m2)
3 Ancho del filtro (m); B 1.925 L' = Af' / B 4.675 Longitud preliminar del filtro (m)
207
4 Longitud del filtro (m); L 4.650 Af = B L 8.951 Area final del filtro (m2)
5 T = Qf / Af 241.31 Tasa filtración promedio aplicada (m3/m2.día)
6 VL = Q / Af 0.67 Velocidad de lavado (m/min)
FILTROS - EXPANSIÓN DEL MEDIO FILTRANTE
Paso Datos Cantidad Criterios Cálculos Resultados
1 Caudal de tratamiento de la planta (L/s); Q
100.00
QL = % Q 100.00 Caudal empleado en el lavado de los filtros (L/s)
Porcentaje de caudal para lavar filtros; %
100
2 Longitud del filtro (m); L 4.650
Af = L B 8.951 Area de cada filtro (m2)
Ancho del filtro (m); B 1.925
208
3 VL = QL / Af 0.67 Velocidad ascensional de lavado (m/min)
4 Expansión del medio filtrante arena
5 Diámetro fino de 1ra. capa de arena (mm); d1
1.17
De = ( d1 d2 ) 1/2 1.284 Diámetro equivalente de la 1ra. capa de arena (mm)
Diámetro grueso de 1ra. capa de arena (mm); d2
1.41
6 Temperatura promedio del agua (ºC)
18 γ 998.62 Peso específico del agua (Kg/m3)
μ 0.000108
Viscosidad dinámica del agua (Kg.s/m2)
ν 0.01061
Viscosidad cinemática del agua (cm2/s)
7 Peso específico de la arena (Kg/m3); γar
2,650 Ga = De3 γ ( γar - γ ) g /
μ2 30,487
Número de Galileo para la 1ra capa de arena
8 Re = Va De γ / μ 13.52 Número de Reynolds modificado de 1ra capa
9 Coeficiente esfericidad de arena; Ce
0.80 "ε1" se obtiene con
ábacos o analiticamente 0.4132
Porosidad expandida de 1ra capa de arena
10 0.06 f1 = x1 / ( 1 - ε1 ) 0.0682
209
Porcentaje de la 1ra capa en la arena; x1
Fracción de porcentaje y porosidad de 1ra capa
11
Capa di min (mm) di max (mm) De (mm) xi Ga Re εi
1 1.17 1.41 1.284 0.04 30,487 13.52 0.4132
2 1.00 1.17 1.082 0.09 18,209 11.38 0.4503
3 0.83 1.00 0.911 0.21 10,880 9.59 0.4896
4 0.70 0.83 0.762 0.26 6,372 8.02 0.5328
5 0.59 0.70 0.643 0.24 3,819 6.76 0.5759
6 0.50 0.59 0.543 0.10 2,305 5.72 0.6196
7 0.42 0.50 0.458 0.06 1,385 4.82 0.6642
1.00
Capa xi / ( 1 - εi )
1 0.068
2 0.164
3 0.411
4 0.557
5 0.566
6 0.263
7 0.179
2.207
210
12 εar = 1 - 1 / Σ ( xi / ( 1 - εi )
) 54.70
Porosidad expandida promedio de arena (%)
13 Porosidad de la arena limpia; εo
0.42 Ear = ( εar - εo ) / ( 1 - εar ) 28.02 Porcentaje de expans. promedio de arena (%)
14 Longitud de la capa de arena (m); Lar
0.25 Le ar = Lar ( 1 + Ear ) 0.32 Altura del lecho de arena expandido (m)
15 Expansión del medio filtrante antracita
16 Diámetro fino de 1ra. capa de antracita (mm); d1
2.00
De = ( d1 d2 ) 1/2 2.182 Diámetro equivalente de la 1ra capa de antracita (mm)
Diámetro grueso de 1ra. capa antracita (mm); d2
2.38
17 Peso específico de la antracita (Kg/m3); γan
1,500 Ga = De3 γ ( γan - γ ) g /
μ2 45,367
Número de Galileo para 1ra. capa de antracita
18 Re = Va De γ / μ 22.96 Número de Reynolds modificado de 1ra. capa
19 Coeficiente esfericidad de la antracita; Ce
0.70 "ε1" se obtiene con
ábacos o analiticamente 0.4584
Porosidad expandida de 1ra capa de antracita
20 0.06 f1 = x1 / ( 1 - ε1 ) 0.0923
211
Porcentaje de la 1ra capa en antracita; x1
Fracción de porcentaje y porosidad de 1ra capa
21
Capa di min (mm) di max (mm) De (mm) xi Ga Re εi
1 2.00 2.38 2.182 0.05 45,367 22.96 0.4584
2 1.65 2.00 1.817 0.15 26,188 19.12 0.4998
3 1.41 1.65 1.525 0.29 15,502 16.05 0.5415
4 1.17 1.41 1.284 0.28 9,256 13.52 0.5843
5 1.00 1.17 1.082 0.16 5,528 11.38 0.6284
6 0.83 1.00 0.911 0.07 3,303 9.59 0.6730
1.00
Capa xi / ( 1 - εi )
1 0.092
2 0.300
3 0.633
4 0.674
5 0.431
6 0.214
2.343
212
22 εan = 1 - 1 / Σ ( xi / ( 1 - εi
) ) 57.32
Porosidad expandida promedio antracita (%)
23 Porosidad de la antracita limpia; εo
0.45 Ean = ( εan - εo ) / ( 1 - εan
) 28.87
Porcentaje de expansión promedio de antracita (%)
24 Longitud de la capa de antracita (m); Lar
0.45 Le an = Lan ( 1 + Ean ) 0.58 Altura del lecho de antracita expandida (m)
25 Lex = Le ar + Le an 0.90 Altura total del lecho filtrante expandido (m)
- Del cuadro 9.1.8: El área de la caja de filtro debe ser tal que al pasar todo el caudal de la batería por
un filtro, se produzca la velocidad ascensional (VL) apropiada para expandir en 30% el lecho filtrante.
- El área total de la batería de filtros se define por la relación del caudal de diseño de la batería sobre
la tasa de filtración seleccionada de acuerdo con el tipo de lecho filtrante, las características del
afluente y el nivel de operación local.
- El ingreso del agua decantada a la caja del filtro debe efectuarse a un nivel más bajo que el nivel
mínimo de operación, para que cada filtro tome el caudal que puede filtrar de acuerdo con su estado
de colmatación.
213
FILTROS - PERDIDA DE CARGA DURANTE EL LAVADO DE UN FILTRO
Nº Datos Cantidad Criterios Cálculos Resultados
1 Caudal de lavado de filtros
2 Caudal de tratamiento de la planta (L/s); Q
100.00
QL = % Q 100.00 Caudal empleado en el lavado de los filtros (L/s)
Porcentaje de caudal para lavado de filtros; %
100.00
3 Pérdida de carga en el vertedero de recolección de agua de lavado
4 Longitud del vertedero de recolección (m); Lv
4.65
LTV = Nv Lv 9.30 Longitud total del vertedero de recolección de agua de lavado (m)
Número vertederos de recolección por filtro; Nv
2.00
5 hfv = [ QL / ( 1.838 LTV )
] 2/3 0.032
Pérdida de carga en vertedero recolector (m)
6 Pérdida de carga en el medio filtrante (arena y antracita)
7 Temperatura promedio del agua (ºC)
18.0 ρ 998.62 Densidad del agua (Kg/m3)
214
8 ν 0.01061 Viscosidad cinemática del agua (cm2/s)
9 Densidad de la arena (Kg/m3); ρar
2,650
hfar = ( 1 - εar ) ( ρar / ρ - 1 ) Lar
0.240 Pérdida de carga en la arena durante el lavado (m)
Espesor de la capa de arena (m); Lar
0.25
Porosidad de la arena; εar
0.42
10 Densidad de la antracita (Kg/m3); ρan
1,500
hfan = ( 1 - εan ) ( ρan / ρ - 1 ) Lan
0.124 Pérdida de carga en la antracita durante el lavado (m)
Espesor de la capa de antracita (m); Lar
0.45
Porosidad de la antracita; εar
0.45
11 Pérdida de carga en el medio soporte (grava)
12 Longitud del filtro (m); L
4.650
Af = L B 8.951 Area de cada filtro (m2)
Ancho del filtro (m); B 1.925
13 Va = QL / Af 0.011
215
Velocidad ascensional de lavado (m/s)
14
Capa di min (plg) di max (plg) Di (mm) Li (cm) Vi (m/s) Vi Li / Di² Vi² Li / Di
1 1.000 2.000 35.92 10.0 0.0161 1.251 0.00072
2 0.500 1.000 17.96 7.5 0.0112 2.597 0.00052
3 0.250 0.500 8.98 7.5 0.0112 10.390 0.00104
4 0.125 0.250 4.49 7.5 0.0112 41.559 0.00208
5 0.063 0.125 2.25 7.5 0.0112 166.234 0.00417
40.0 222.030 0.00854
15 Porosidad del medio soporte; ε
0.50 hfgr = 150 [ ν ( 1 - ε )2 / ( g ε3 Ce2 ) ] Σ ( Vi Li /
Di2 ) + 1.75 [ ( 1 - ε ) / (
g ε3 Ce ) ] Σ ( Vi2 Li / Di
)
0.023 Pérdida de carga en el medio soporte (grava) (m)
Coeficiente esfericidad del medio soporte; Ce
0.70
16 Pérdida de carga en las viguetas prefabricadas
17 Ancho de cada vigueta prefabricada (m); b
0.30 Nvi = L / b 15.50 Número de viguetas del drenaje
18 Espaciamiento entre orificios (m); e
0.10 No = 2 Lv / e 38 Número de orificios en cada vigueta
216
Longitud de cada vigueta (m); Lv
1.925
19 Nto = Nvi No 589 Número total de orificios en el drenaje
20 qo = QL / Nto 0.170 Caudal de lavado por cada orificio (L/s)
21 Diámetro de orificios de las viguetas (plg); do
0.75 Ao = π do2 / 4 0.00029 Area del orificio de drenaje (m2)
22 Vo = qo / Ao 0.596 Velocidad en el orificio (m/s)
23 hfor = 2.7 Vo2 / ( 2 g ) 0.049 Pérdida de carga en los orificios del drenaje (m)
24 Pérdida de carga en el falso fondo
25 Ancho libre del canal del falso fondo (m); BFF
1.725
AFF = BFF HFF 0.690 Sección transversal del falso fondo (m2)
Altura del falso fondo del filtro (m); HFF
0.40
26 VFF = QL / AFF 0.145 Velocidad en falso fondo durante el lavado (m/s)
27 hfFF = 2.7 VFF2 / ( 2 g ) 0.003
217
Pérdida de carga en falso fondo durante el lavado (m)
28 Pérdida de carga en compuerta de ingreso
29 Compuerta ingreso de agua de lavado (m); Lc
0.35 Ac = Lc2 0.123 Area compuerta ingreso de agua de lavado (m2)
30 Vc = QL / Ac 0.816 Velocidad compuerta agua lavado (m/s)
31 hfc = 2.7 Vc2 / ( 2 g ) 0.092 Pérdida de carga comp. agua de lavado (m)
32 Pérdida de carga total
33 hflav = hfv + hfar + hfan +
hfgr + hfor + hfff + hfc 0.563
Pérdida de carga total durante el lavado (m)
218
FILTROS - ECUACIÓN PARA LA OPERACIÓN CON TASA DECLINANTE
Nº Datos Cantidad Criterios Cálculos Resultados
1 Caudal de operación del filtro
2 Longitud del filtro (m); L 4.650
Af = L B 8.951 Área de cada filtro (m2)
Ancho del filtro (m); B 1.925
3 Velocidad de filtración de operación (m3/m2.día); T
T QF = T Af 0.0001036 Caudal de operación del filtro (m3/s); T
4 Pérdida de carga en el vertedero de control
5 Caudal de operación de los filtros (L/s); Q
100.00
hfv = [Q / (1.838 LV)] 2/3 0.144 Pérdida de carga en el vertedero de control (m); Tº
Longitud del vertedero de control del filtro (m); Lv
1.00
6 Pérdida de carga en la compuerta de salida del filtro
7 Lado de la compuerta de salida del filtro (m); Lc
0.35 Acs = Lc2 0.123 Area de la compuerta de salida del filtro (m2)
219
8 Vcs = QF / Acs 8.46E-04 Velocidad en compuerta salida de filtro (m/s); T
9 hfcs = 2.7 Vcs2 / ( 2 g ) 9.84E-08 Pérdida de carga compuer. salida de filtro (m); T2
10 Pérdida de carga en la compuerta de salida del filtro
11 Ancho libre del canal del falso fondo (m); BFF
1.725
AFF = BFF HFF 0.69 Sección transversal del falso fondo (m2)
Altura del falso fondo del filtro (m); HFF
0.40
12 VFF = QF / AFF 1.50E-04 Velocidad en el falso fondo (m/s); T
13 hfFF = 2.7 VFF2 / ( 2 g ) 3.10E-09
Pérdida de carga en el falso fondo (m); T2
14 Pérdida de carga en las viguetas
15 Ancho de cada vigueta prefabricada (m); b
0.30 Nvi = L / b 15.50 Número de viguetas del drenaje
16 Espaciamiento entre orificios (m); e
0.10 No = 2 Lv / e 38
Número de orificios en cada vigueta
1.925
220
Longitud de cada vigueta (m); Lv
17 Nto = Nvi No 589 Número total de orificios en el drenaje
18 qo = QL / Nto 0.000000176 Caudal de lavado por cada orificio (m3/s); T
19 Diámetro de los orificios de las viguetas (plg); do
0.75 Ao = π do2 / 4 0.000285023 Area del orificio de drenaje (m2)
20 hfor = qo2 / [ 2 g ( 0.61 Ao )2 ] 0.000000052 Pérdida de carga en los orificios de drenaje (m); T2
21 Pérdida de carga en el medio soporte (grava)
22 Temperatura promedio del agua (ºC)
18.0 ν 0.0106 Viscosidad cinemática del agua (cm2/s)
23
Capa di min (plg) di max (plg)
Di (mm) Li (cm) Vi (m/s) Vi Li / Di² Vi² Li / Di
1 1.000 2.000 35.92 10.0 1.7E-05 1.30E-03 7.78E-10
2 0.500 1.000 17.96 7.5 1.2E-05 2.69E-03 5.59E-10
3 0.250 0.500 8.98 7.5 1.2E-05 1.08E-02 1.12E-09
4 0.125 0.250 4.49 7.5 1.2E-05 4.31E-02 2.24E-09
5 0.063 0.125 2.25 7.5 1.2E-05 1.72E-01 4.48E-09
221
40.0 2.30E-01 9.17E-09
24 Porosidad del medio soporte; ε
0.50 hfgr' = 150 [ ν ( 1 - ε )2 / ( g ε3 Ce2 )
] Σ ( Vi Li / Di2 )
1.52E-05 Pérdida de carga medio soporte (grava) (m); T
Coeficiente esfericidad del medio soporte; Ce
0.70 hfgr'' = 1.75 [ ( 1 - ε ) / ( g ε3 Ce ) ]
Σ ( Vi2 Li / Di )
9.35E-09 Pérdida de carga medio soporte (grava) (m); T2
25 Pérdida de carga en el medio filtrante (arena y antracita)
26
Capa di min (mm)
di max (mm)
Di (mm) xi xi/Di2
1 1.17 1.41 1.284 0.06 36,370
2 1.00 1.17 1.082 0.13 111,111
3 0.84 1.00 0.917 0.30 357,143
4 0.71 0.84 0.772 0.29 486,251
5 0.59 0.71 0.647 0.16 381,953
6 0.50 0.59 0.543 0.06 203,390
1.00 1,576,218
27 0.42 5.25E-04
222
Porosidad de la arena; εar
hfar = 150 [ ν ( 1 - εar )2 Lar T / ( g εar
3 Cear2 ) ] Σ ( xi / Di
2 )
Pérdida de carga en la arena durante la operación (m); T
Coeficiente esfericidad de la arena; Cear
0.80
Espesor de la capa de arena (m); Lar
0.25
28
Capa di min (mm)
di max (mm)
Di (mm) xi xi/Di2
1 2.38 2.83 2.595 0.04 5,939
2 2.00 2.38 2.182 0.10 21,008
3 1.68 2.00 1.833 0.22 65,476
4 1.41 1.68 1.539 0.27 113,982
5 1.17 1.41 1.284 0.21 127,296
6 1.00 1.17 1.082 0.10 85,470
7 0.83 1.00 0.911 0.06 72,289
1.00 491,460
29 Porosidad de la antracita; εan
0.45 hfan = 150 [ ν ( 1 - εan )2 Lan T / ( g εan
3 Cean2 ) ] Σ ( xi / Di
2 ) 2.81E-04
Pérdida de carga en la antracita durante la operación (m); T
0.70
223
Coeficiente esfericidad de la antracita; Cean
Espesor de la capa de antracita (m); Lan
0.45
30 Pérdida de carga en la compuerta de ingreso al filtro
31 Diámetro compuerta de ingreso a filtros (plg); D
10 Aci = π D2 / 4 0.051 Area de la compuerta de ingreso a los filtros (m2)
32 Vci = QF / Aci 2.04E-03 Velocidad en la compuerta (m/s); T
33 hfci = 2.7 Vci2 / ( 2 g ) 5.75E-07 Pérdida de carga compuer. de ingreso filtro (m); T2
34 Ecuación de pérdida de carga durante la operación de un filtro
35 Ecuación de pérdida de carga durante la operación de un filtro:
hf1 = hfgr'+ hfar + hfan 8.22E-04 Pérdida de carga en forma lineal (m); T
hf2 = hfcs + hfff + hfor + hfgr'' + hfc 7.38E-07 Pérdida de carga en forma parabólica (m); T2
hf = hf1 + hf2 + hf3 hf3 = hfv 0.1436 Pérdida de carga constante (m); Tº
36 Pérdida de carga para la tasa promedio de filtración
224
37 Número total de filtros; Nf 4 Atf = Nf Af 35.81 Area total de los filtros (m2)
38 Caudal de tratamiento de los filtros (L/s); Q
100.00 T = Q / Atf 241.31 Velocid. filtración promedio de operación (m3/m2.día)
39 hf = hf1 T + hf2 T2 + hf3 0.385 Pérdida de carga mínima en la operación (m)
Del Cuadro 9.1.8: La tasa de filtración depende de varios factores como el tipo de suspensión afluente. (agua
decantada, coagulada o pre-floculada con o sin uso de polímero auxiliar, color verdadero, numero de
microorganismos, etc.) granulometría y espesor del medio filtrante.
- La velocidad de la sección de paso por el falso fondo debe guardar relación con la velocidad de paso por los
orificios, de tal modo que el caudal se distribuya de manera uniforme en todo el lecho filtrante.
225
9.1.9 CAMARA DE CONTACTO
DESINFECCIÓN - CAMARA DE CONTACTO
Paso Datos Cantidad Criterios Cálculos Resultados
1 Características de la cámara de contacto
2 Caudal de diseño (L/); (Q)
100.00
Vol = PR' Q 150.00 Volumen de la cámara de contacto (m3)
Período mínimo de retención (min); (PR')
25.00
3 Altura de agua en la cámara (m); (H)
2.75 Ac = Vol / H 54.55 Area de la cámara de contacto (m2)
4 Longitud de la cámara de contacto (m); (L)
8.45 B' = Ac / L 6.46 Ancho preliminar de la cámara (m)
5 Ancho de los canales de la cámara (m); (b)
0.70 Nc = B' / b 9 Número de canales en la cámara de contacto
6 B = Nc b 6.30 Ancho útil de la cámara de contacto (m)
7 Vu = B L H 146.40 Volumen útil de cámara de contacto (m3)
8 PR = Vu / Q 24.40
226
Período de retención (min)
9 b' = 1.5 b 1.05 Ancho en la vuelta de los canales de la cámara (m)
10 Pérdida de carga en la cámara de contacto
11 A = b H 1.925 Area de los canales de la cámara (m2)
12 P = b + 2 H 6.200 Perímetro mojada de los canales (m)
13 Rh = A / P 0.310 Radio hidráulico (m)
14 Vc = Q / A 0.052 Velocidad en los canales de la cámara (m/s)
15 Coeficiente de rugosidad de Manning (n)
0.013 S = ( Vc n / Rh 2/3 ) 2 0.002 Gradiente hidráulica en canales (‰)
16 Lc = Nc L 76.050 Longitud total de canales (m)
17 hf = S Lc 0.016 Pérdida de carga en canales (cm)
18 A' = b' H 2.888 Area en la vuelta de canales (m)
227
19 Vc' = Q / A' 0.035 Velocidad en la vuelta de los canales (m/s)
20 hf' = [ Nc Vc2 + ( Nc + 1 ) Vc'2 ] /
( 2 g ) 0.003
Pérdida de carga en vuelta de canales (cm)
21 hft = hf + hf' 0.020 Pérdida de carga total en la cámara (cm)
22 Vertedero de control de la cámara
23 Longitud del vertedero de control (m); (Lv)
0.70 Hv = [ Q / ( 1.838 Lv ) ]2/3 0.182 Altura de agua en vertedero (m)
24 Hc = H - Hv 2.568 Altura de cresta del vertedero (m)
Del cuadro 1.9.9:
- El almacenamiento de cloro debe ser suficiente para atender por lo menos 10 días de consumo máximo. En
instalaciones con capacidad inferior a 10000 m3/d o 100l/s debe preverse un almacenamiento para periodos
mínimos de 30 días
- Las dosis mínima y máxima se basan en un porcentaje de cloro disponible de 70% para el hipoclorito de calcio y de
13% para el hipoclorito de sodio.
- El área de almacenamiento de cloro debe ser abierta, y en caso sea cerrada debe estar lo suficientemente ventilada.
228
9.1.10 DOSIFICACION DE CLORO
SISTEMA DE DESINFECCION CON CLORO GAS
Paso Datos Cantidad Criterios Cálculos Resultados
1 Dosis mínima (mg/L); Dmin
1.00
D = ( Dmin + Dmax ) / 2 2.00 Dosis promedio de cloro (mg/L)
Dosis máxima (mg/L); Dmax
3.00
2 Caudal de tratamiento (L/s); Q
100.00 Dc = Q D 0.20 Dosificación de cloro (g/s)
3 Cd = 86.4 Dc 17.28 Consumo diario de cloro (kg/día)
4 Tiempo de almacenamiento (días); T
90 Wc = T Cd 1.56 Peso de cloro en período de almacenamiento (Tn)
5 Peso de un cilindro de cloro (Tn); P
1.00 Nc = Wc / P 2.00 Número de cilindros requeridos
6 Área de un cilindro (m2); Ac
1.63 A = Nc Ac 3.27 Area ocupada por los cilindros (m2)
Del cuadro 9.1.10: la dosificación promedio de cloro será 2 mg/l, ocupando un área por cilindro de 1.63 m2.
229
9.2 FUNCIONAMIENTO SANITARIO
ANALISIS FISICO-QUIMICO (Reportes de Laboratorio)
ZONA SUR
LOCALIDAD MOLLENDO
1. Mollendo Agua Cruda 5. El Arenal Redes
Blanco 1.1 Blanco 1.1
Gasto 10.3 Gasto 7.8
Dureza Total 368 Dureza Total 268
Gasto 3.5 Gasto 1.8
Dureza Cálcica 140 Dureza Cálcica 72
Calcio 56 Calcio 28.8
Dureza Magnésica 228 Dureza Magnésica 196
Magnesio 55 Magnesio 47
Blanco 2.4 Blanco 2.4
Gasto 7 Gasto 5.8
Cloruros 230 Cloruros 170
2. Mollendo Redes 6. Cocachacra Redes
Blanco 1.1 Blanco 1.1
Gasto 8.4 Gasto 9.6
Dureza Total 292 Dureza Total 340
Gasto 2.7 Gasto 2
Dureza Cálcica 108 Dureza Cálcica 80
Calcio 43.2 Calcio 32
Dureza Magnésica 184 Dureza Magnésica 260
Magnesio 44 Magnesio 62
Blanco 2.4 Blanco 2.4
Gasto 6.4 Gasto 6.2
Cloruros 200 Cloruros 190
3. Mejía Redes 7. La Punta Cruda
Blanco 1.1 Blanco 1.1
Gasto 7.6 Gasto 19.3
Dureza Total 260 Dureza Total 728
Gasto 2.2 Gasto 3
Dureza Cálcica 88 Dureza Cálcica 120
Calcio 35.2 Calcio 48
Dureza Magnésica 172 Dureza Magnésica 608
Magnesio 41 Magnesio 146
Blanco 2.4 Blanco 2.4
Gasto 6.2 Gasto 13.7
Cloruros 190 Cloruros 565
230
4. La Curva Redes 8. La Punta Redes
Blanco 1.1 Blanco 1.1
Gasto 8.9 Gasto 19.1
Dureza Total 312 Dureza Total 720
Gasto 2.2 Gasto 2
Dureza Cálcica 88 Dureza Cálcica 80
Calcio 35.2 Calcio 32
Dureza Magnésica 224 Dureza Magnésica 640
Magnesio 54 Magnesio 154
Blanco 2.4 Blanco 2.4
Gasto 6.3 Gasto 13.5
Cloruros 195 Cloruros 555
La presencia de dureza es uno de los parámetros químicos más importantes a la hora
de calificar la calidad de agua, por el que se establecen criterios sanitarios para evaluar
su incidencia en el agua.
Dureza (M) = [Ca2+] + [Mg2+]
La dureza en muy frecuente que se determine o indique como la masa de carbonato
cálcico en miligramos por cada litro de disolución es decir mg CaCO3/L ¿Significa esto
que todo el calcio presente en un agua dura proviene de carbonato cálcico? No, solo
que, por convenio, suele tratarse como si así fuera; es más, se considera como si todo
el calcio estuviese en forma de carbonato calcio y el magnesio también fuese carbonato
cálcico. Así, existe otra fórmula que permite indicar la dureza en mg/L de
CaCO3 conociendo las concentraciones en mg/L de Ca2+y de Mg2+, que es la siguiente:
Dureza (mg/L) CaCO3 = 2,50 [Ca2+] + 4,16 [Mg2+]
El Reglamento de Calidad de Agua, DS N° 031-2010-SA designa como parámetro Limite
500 mg CaCO3 L-1 por ende observamos que en la Localidad de la Punta ese valor es
sobrepasado por lo tanto indica que existe contaminación por las Redes de Distribución
por las que pasa y llega a los hogares con estos valores de dureza, que tienen efectos
negativos al exceder el parámetro indicado.
En el ámbito doméstico, el agua dura causa también efectos indeseables como
la acumulación en calderas, cafeteras, conductos de agua y calentadores, y hace que
sea necesario utilizar una mayor cantidad de jabón y de detergente, aunque el motivo
sea distinto. En el caso de los jabones, que son carboxilatos de metales alcalinos
procedentes de ácidos grasos, con largas cadenas carbonadas, el calcio reacciona
directamente con el jabón formando grumos insolubles según la reacción genérica
siguiente
231
Ca2+ + 2RCO2 → Ca (RCO2)2(s)
Lo que hace que se destruyan las propiedades surfactantes del jabón y
su capacidad para formar espumas y puede causar, por ejemplo, que necesitemos
mayor cantidad de champú o de gel para conseguir la misma espuma si vivimos en una
región de agua dura.
En cuanto a los Cloruros que también sobrepasan el DS N° 031-2010-SA que designa
250 mg Cl - L-1, su presencia indica que al reunirse con el sodio, sus valores de sal
serían mayores a los recomendables y el agua tendría un sabor salado, poco agradable
para la población que consume de esta.
El aumento en cloruros de un agua puede tener orígenes diversos. Si se trata de una
zona costera puede deberse a infiltraciones de agua del mar. En el caso de una zona
árida el aumento de cloruros en un agua se debe al lavado de los suelos producido por
fuertes lluvias. En último caso, el aumento de cloruros puede deberse a la contaminación
del agua por aguas residuales.
¿Cuáles son los efectos perjudiciales conocidos del cloruro y del sodio para la salud
de las personas?
Los seres humanos necesitan sal, pero actualmente se consume cantidades mayores a
diez veces de las que necesitamos (menos de 1 g. por día).
El consumo elevado de sal produce hipertensión arterial, ya que los riñones no son
capaces de liminar la que sobra. Este problema se incrementa con la edad. El consumo
elevado de sal, además, empeora los problemas de corazón y de las arterias, sobre todo
en las personas con obesidad.
En las mujeres, el consumo elevado de sal después de la menopausia podría facilitar la
aparición de osteoporosis, al aumentar la pérdida de calcio.
En las personas con úlcera de estómago, el consumo elevado de sal favorece la
aparición de otros problemas.
Además de los efectos perjudiciales sobre la salud, la salinización del agua puede
incrementar la corrosión de metales en el sistema de distribución y perjudica los cultivos.
Índice TDS o Sólidos totales disueltos (siglas en ingles de Total Dissolved Solids) es
una medida de la concentración total de iones en solución. La conductividad Eléctrica
(EC) es realmente una medida de la actividad iónica de una solución en términos de su
capacidad para transmitir corriente. En soluciones en dilución, TDS y EC son
232
comparables con TDS en una muestra de agua basado en medida de EC calculado
mediante la siguiente ecuación:
TDS (mg/l) = 0.5 x EC (dS/m or mmho/com) or = 0.5 * 1000 x EC (mS/cm)
- La Localidad de Punta de Bombón, está fuera de los Límites Máximos Permisibles, ya
que sobrepasa parámetros como: dureza total, cloruros y conductividad.
TIPO DE ANALISIS MOLLENDO MEJIA
LA CURVA
EL ARENAL COCACHACRA LA PUNTA
agua cruda agua
tratada agua cruda
agua tratada
agua cruda
agua tratada
agua cruda
agua tratada
agua cruda
agua tratada
agua cruda
agua tratada
Turbiedad (UNT) 777.0 1.00 777.00 0.80 777.00 0.78 777.00 0.87 777.00 0.82 0.93 1.01
pH 7.79 7.01 7.79 6.83 7.79 6.91 7.79 7.24 7.79 7.47 7.31 7.36
Sabor (U.S.) poco salobre
Alcalinidad a la F. exp. ppm. CO3Ca - - - - - - - - - - - -
Alcalinidad A.M.O. exp. ppm. CO3Ca 109 62 109 85 109 84 109 86 109 84 251 251
Bicarbonatos exp. ppm. CO3Ca - - - - - - - - - - - -
Carbonatos exp. ppm. CO3Ca - - - - - - - - - - - -
Dureza cálcica ppm. CO3Ca 140.0 108.0 140.0 88.0 140.0 88.0 140.0 72.0 140.0 80.0 120.0 80.0
Dureza total exp. ppm. CO3Ca 368.0 292.0 368.0 260.0 368.0 312.0 368.0 268.0 368.0 340.0 728.0 720.0
Calcio exp. ppm CO3 Ca 56.0 43.2 56.0 35.2 56.0 35.2 56.0 28.8 56.0 32.0 48.0 32.0
Magnesio exp. ppm. Mg** 55 44 55 41 55 54 55 47 55 62 146 154
Cloro Residual Libre exp. ppm. Cl3 - 1.00 - 0.93 - 0.88 - 0.83 - 1.15 - 0.56
Sulfatos SO4= - - - - - - - - - - - -
Temperatura (°C) 21.8 15.6 21.8 16.4 21.8 19.6 21.8 20.3 21.8 21.6 21.5 21.3
Cloruros exp. ppm. Cl- 230 200 230 190 230 195 230 170 230 190 565 555
Conductividad us/cm 1333 1251 1333 1259 1333 1356 1333 1258 1333 1224 2967 2975
Obs :En la localidad de la Punta de Bombón dureza total, conductividad, cloruros sobrepasan los LMP
233
CAPÍTULO X: ALTERNATIVAS DE MEJORAMIENTO
10.1 TIPOS DE TECNOLOGÍAS
Varias son las tecnologías desarrolladas y aprobadas para plantas de abatimiento de
arsénico en agua. Las más empleadas son la de coagulación/ filtración y la de ósmosis
inversa. Otras tecnologías utilizadas con menor frecuencia son la de adsorción y la de
intercambio iónico mediante el uso de resinas.
10.1.1 Tecnología de coagulación/filtración
En los procesos involucrados, las propiedades físicas o químicas de la materia
suspendida o de los coloides presentes, son alteradas de forma tal que se logre una
mejor aglomeración de las mismas permitiendo la simple filtración o la sedimentación
por gravedad.
Los coagulantes cambian la superficie cargada de los sólidos permitiendo la
aglomeración o entrampamiento de las partículas formando flóculos que son
sedimentados o filtrados más fácilmente.
Este proceso no se restringe solo a la remoción de partículas en el agua, ya que los
coagulantes empleados, compuestos de aluminio o hierro, forman hidróxidos coloidales
a pH adecuados, que pueden adsorber otras especies. Este es el caso para el arsénico.
Dado que la remoción del As(III) es menos eficiente que la del As(V), y que el agua
puede contener relaciones de ambas especies diferentes de acuerdo a ciertos
parámetros físicos y químicos, se aconseja siempre incluir una etapa previa de
oxidación.
El tratamiento convencional incluye las siguientes etapas:
• Pre-oxidación
• Coagulación
• Floculación
• Sedimentación
• Filtración
234
10.1.2 Tecnología de Ósmosis Inversa
La ósmosis inversa permite eliminar sales disueltas presentes en el agua. La operación
consiste en forzar al agua a pasar a través de una membrana semipermeable sometida
a una presión superior a la presión osmótica.
Las membranas comúnmente utilizadas para el tratamiento de agua son membranas en
espiral dispuestas en una configuración que permita alcanzar la conversión y el caudal
de permeado requerido. Generalmente se colocan de 2 a 6 membranas por módulo y
pueden utilizarse más de una etapa para lograr una mayor conversión.
Permeado
Alimentación Concentrado
1 Etapa
6 Módulos
4 Membranas
4
2 Etapa
4 Módulos
4 Membranas
3 Etapa
4 Módulos
2 Membranas
235
La ósmosis inversa es una tecnología desalinizadora no específica que permite una
remoción de arsénico con más de un 95 % de eficiencia.
En la mayoría de los casos es necesario un pre-tratamiento del agua que ingresa al
equipo de ósmosis para evitar el deterioro de las membranas. Generalmente se colocan
filtros para la remoción de partículas y ablandadores para eliminar la dureza del agua.
10.1.3 Tecnología de Adsorción
La adsorción es un proceso de transferencia de masa donde una sustancia pasa de la
fase líquida a la superficie de un sólido y queda atrapada por fuerzas físicas o químicas.
Este proceso ocurre sobre partículas sólidas en medios fijos. Es un fenómeno superficial
y por lo tanto cuanto mayor es la superficie del medio mayor es la capacidad de acumular
material.
El arsénico puede ser adsorbido en la superficie de varios adsorbentes. Estos pueden
ser:
• Medios especiales basados en alúmina activada
• Medios especiales basados en adsorbentes con hierro y otros óxidos
• Otros medios:
Bauxita, hematita, feldespato, laterita, minerales arcillosos (bentonita, caolinita, etc.),
carbón de hueso, material celulósico, etc.
En el diseño de los adsorbedores deben considerarse los siguientes factores:
• Capacidad del adsorbente.
• Influencia de la temperatura.
• Debe tenerse en cuenta la presencia de otros compuestos en el agua a tratar (en
particular hierro, nitratos, fosfatos, sulfatos y sílice), la cantidad total de sólidos disueltos
y el pH.
• Toxicidad del medio para disposición.
• Posibilidad de regeneración.
• Requerimientos de pre-oxidación.
• Tiempo de contacto de lecho.
• Tasa de filtración.
En función de estos parámetros se evalúa la vida útil del adsorbente:
236
• Capacidad de adsorción (g As / g medio).
• Tasa de filtración.
• Ensuciamiento del medio con material particulado o materia orgánica.
• Degradación de la capacidad del medio luego de las regeneraciones.
• Estado de oxidación del arsénico.
Los sistemas de adsorción incluyen además del correspondiente filtro con cuadro de
válvulas de maniobra, los sistemas de pretratamiento (oxidación, ajuste de pH, etc.) y
postratamiento (desinfección, ajuste final de pH, etc.). En los casos que sean necesarios
se agrega el sistema de regeneración y tratamiento de efluentes de contralavado.
10.1.4 Tecnología de Intercambio iónico
El intercambio iónico es el proceso fisicoquímico de intercambio reversible de iones
entre fase líquida y sólida donde no hay un cambio permanente en la estructura del
sólido. La solución se pasa a través del lecho hasta que se satura y comienza la fuga
de contaminantes. En ese momento la resina (fase sólida) se reactiva con una solución
de regenerante que lleva los contaminantes retenidos para disposición como efluente
líquido. Las resinas de intercambio iónico se basan en la utilización de una matriz
polimérica de enlace cruzado. Los grupos funcionales cargados se adhieren a la matriz
a través de enlaces covalentes que pueden clasificarse en: ácidos fuertes, ácidos
débiles, bases fuertes y bases débiles.
Existen resinas de intercambio iónico básicas fuertes para remoción de arsénico en
forma ionizada. Las resinas sulfato selectivas convencionales son las más utilizadas
para remoción de arseniatos. Las resinas nitrato selectivas también remueven arsenitos.
Las tecnologías más modernas de intercambio iónico son las de lecho empacado con
regeneración en contracorriente, que minimizan el exceso de regenerante y aumentan
la eficiencia de cada regeneración. Los nuevos desarrollos tienden a buscar resinas
cada vez más específicas pero se debe prestar mucha atención a las fugas que puedan
ocurrir y la disposición del efluente de regeneración y de la resina.
En el diseño se debe considerar:
• pH.
• Otras especies iónicas (sulfatos, cloruros, hierro, etc.).
• Capacidad de intercambio (g As /l de resina).
237
• Tipo, concentración y tipo de inyección de regenerante.
• Cantidad de regenerante por ciclo.
• Ensuciamiento de resinas por materia orgánica o particulada.
• Posibilidad de rehúso del regenerante.
Un sistema de intercambio iónico involucra el siguiente equipamiento: Columna de
intercambio (que contiene la resina y el correspondiente cuadro de válvulas de
maniobras), sistema de regeneración y efluentes. Estos sistemas pueden ser
automatizados mediante un Controlador Lógico Programable (PLC).
10.2 APLICACIÓN DE TECNOLOGÍA
La Remoción de Arsénico ligado a la calidad de agua, brindado por un abastecimiento
público, no es sólo una cuestión técnica de aplicar una metodología de tratamiento de
agua sino que hay que considerar múltiples aspectos:
Considerando que cualquier proceso de tratamiento de agua no solo produce el bien
deseado, en este caso agua potable, sino también residuos que hay que tratar y
disponer, consumo del recurso natural primario, la fuente de agua, insumos, energía,
mano de obra etc.; también debe considerarse que el agua potable producida debe ser
distribuida de alguna manera (desde la red de distribución domiciliaria, abastecimientos
por grifos públicos, hasta el agua provista en bidones o por camiones cisternas).
Consumo y Habito
de la población
Constancia en el
tiempo
Costos operativos
Impacto en el
Ambiente
Precio a pagar por
los vecinos
Inversión
POBLACION
238
Debe existir un equilibrio entre los aspectos indicados para elegir la tecnología necesaria
que se adecue mejor a las condiciones de la localidad en la que se planteara el
Tratamiento de agua, además de la necesidad y urgencia de la población en purificar y
de esta manera mejorar la calidad de agua para consumo Humano.
La diferencia entre las tecnologías dadas es la calidad en remoción que se puede
obtener, pero esto no basta para la elección correcta, depende mucho de las
características del agua de la fuente a tratar (mar, subterránea y superficial) y la finalidad
que tendrá la remoción de los metales pesados.
239
240
CAPÍTULO XI: PROPUESTA DESARROLLADA
11.1 REMOCION DE ARSENICO ALUMINA ACTIVADA
Remover el arsénico del agua que se emplea para consumo Humano, de modo que
cumpla con el Reglamento de Calidad de agua, DS N° 031-2010-SA, es un gran desafío
para los sistemas de tratamiento de agua, debido a las implicancias toxicológicas,
económicas, de infraestructura y de provisión del recurso que puede ser escaso en
muchas regiones del país.
Diagrama de Flujo de la Propuesta
Población Caracterización
de Agua Consumo
Sostenibilidad de la
Fuente
Selección de
Tecnología
Ensayos de Laboratorio
Parámetros de Diseño
Principales Equipos
Dimensionamiento
Remoción Eficiente
Evaluación
Económica
Viabilidad de Proyecto
Factibilidad del Proyecto
seleccionado
Proveedores Costos
NO
O
NO
O
NO
O SI
241
Fuente Natural del Arsénico
El arsénico en el agua puede encontrarse en la forma química de oxoanión en sus dos
estados de oxidación As (III) y As (V), arsenito y arseniato respectivamente.
La movilidad del arsénico entre el sedimento y el agua se debe a factores que están
controlados por el pH, y las condiciones redox. Los procesos geoquímicos que
intervienen en la movilización del arsénico son de adsorción-desorción. El arsénico
inorgánico puede ser adsorbido por óxidos de hierro, manganeso y aluminio.
La presencia del mismo en el agua depende de: la forma química del As en el suelo, de
la alcalinidad, y la dureza del agua. En general, a mayor alcalinidad y menor dureza, es
mayor el contenido de arsénico en agua.
Fuentes Antropogénicas De Arsénico
Si bien la problemática del agua con arsénico, se debe fundamentalmente a la
presencia natural del arsénico, no es conveniente ignorar el aporte al incremento de su
concentración que la actividad del hombre puede ocasionar.
Las fuentes antropogénicas se deben al uso de compuestos de arsénico, como por
ejemplo: óxido arsenioso, óxido arsénico, arseniatos de calcio y plomo, arsenicales
orgánicos, arsénico elemental.
Sus usos son:
• Insecticidas o herbicidas para cultivos (vid, tomate, algodón, café, etc).
• Antiparasitario de animales (ovejas, cabras etc).
• Tratamiento de maderas (preservante por su acción fungicida).
• Subproducto de fundición de metales: cobre, estaño, cobalto y plomo.
• En la combustión del coke.
• En la industria de semiconductores.
• Terapéutica humana y veterinaria. En medicina humana ya no es tan usado, pero aún
se usa en veterinaria. Se emplean desde soluciones de arsenito de potasio (Solución de
Fowler) hasta arsenicales orgánicos. En muchos países el uso en humanos de la
solución de Fowler está prohibido, pero aún se prescriben soluciones conteniendo
arsenicales orgánicos, principalmente como antiparasitarios.
242
La coagulación de arsénico pentavalente, As (V) con sales de hierro o aluminio es un
método reconocido como uno de los más eficientes para la remoción de arsénico. Estas
sales se hidrolizan formando hidróxidos sobre los cuales el As (V) se adsorbe y
coprecipita. Este proceso requiere de oxidación previa y es aplicable para aguas
superficiales con alta turbiedad, donde además de arsénico deben removerse otros
contaminantes. En estos casos es justificable un tratamiento convencional que incluya:
mezcla rápida, floculación, sedimentación y filtración, donde la mayor parte del arsénico
se remueve durante la sedimentación.
En fuentes como la de esta muestra donde el agua es de mejor calidad, el tratamiento
por la complejidad de la operación, la cantidad de coagulante requerido, los volúmenes
de lodo producido y el costo de la planta. En estos casos, por lo general, el intercambio
iónico o la adsorción en alúmina activada resultan más adecuados, no obstante el costo
de las resinas (200 USD/ft3) o de la alúmina activada (3.16 USD/Kg)
PRINCIPIOS BÁSICOS DEL PROCESO DE REMOCIÓN DE ARSÉNICO CON
ALÚMINA ACTIVADA
La alúmina activada típica usada en el tratamiento de agua es una mezcla de óxidos de
aluminio amorfo y gama (γ Al2O3), preparada por deshidratación de hidróxido de
aluminio (Al (OH)3) a temperaturas entre 300 y 600 °C. Su área superficial va de 50 a
300 m2/g.
Pre oxidación Coagulación
Floculación
Filtración
Sedimentación
Ingreso
de Agua
0.1 mg/l
Cloro Coagulante
Tratamiento
y
Disposición
de Barros
Salida de Agua > 0.01
mg/l
243
En este proceso de remoción de arsénico mediante este mineral los iones
contaminantes se intercambian con los hidróxidos localizados en la superficie de la
alúmina.
Un factor importante en el proceso de remoción de arsénico es el estado de oxidación
del elemento; para lograr la remoción efectiva del arsénico de aguas, el arsenito (As
(III)) debe ser oxidado a arsenato (As (V)).
El ácido arsenoso (H3AsO3) es la forma predominante de As (III) en agua natural, éste
es un ácido débil y a niveles de pH menores a 9 se presenta en forma no ionizada y no
se remueve fácilmente por intercambio iónico. El ácido arsénico (H3AsO4) de donde
provienen los arsenatos, es un ácido relativamente fuerte y totalmente ionizado cuando
los valores de pH están por arriba de 6.0, por lo que los procesos de remoción en los
que se ve involucrada la carga eléctrica de las especies de arsénico, trabajan mejor
cuando éste se presenta en forma de arsenatos es decir como As (V). Así, en los
procesos de tratamiento basados en alúmina activada debe asegurarse que todo el
arsénico esté en forma de As (V).
Una forma efectiva de convertir los arsenitos a arsenatos es la oxidación con cloro. Con
la aplicación de 1 mg de cloro libre/l se logra oxidar aproximadamente el 95% del
arsenito en menos de 5 segundos de tiempo de contacto, cuando el pH del agua está
en el intervalo de 6.5 a 9.5. La velocidad de reacción decrece substancialmente fuera
de estos valores [AWWA, ASCE, 1990].
La selectividad de adsorción de la alúmina activada por diferentes iones está en función
del pH, cuando se opera en el intervalo de 5.5 a 8.5 la secuencia de preferencia de
aniones es la siguiente:
𝑂𝐻− > 𝐻2𝐴𝑠𝑂4
− >Si(𝑂𝐻)3𝑂−>𝐹−>HSe𝑂3−>S𝑂4
2−>>HC𝑂3−>𝐶𝑙−>N𝑂3
−>𝐵𝑟−>𝐼−
La adsorción de silicatos, Si (OH)3O-, sobre alúmina ocurre aproximadamente a valores
de pH = 7.0 o mayores y puede causar una seria reducción en la capacidad de adsorción
de arsénico en el intervalo de pH de 7.0 a 9.0. Cuando el objetivo del tratamiento es la
remoción de fluoruros o arsenatos la presencia de otros iones como bicarbonatos y
cloruros es casi irrelevante en el establecimiento de la longitud de la carrera.
Clifford (1990) propuso un modelo que describe el mecanismo de adsorción de aniones
en alúmina activada. En el que supone que la superficie hidroxilada de la alúmina se ve
sujeta a protonación y deprotonación, y que en ella se llevan a cabo las siguientes
reacciones de intercambio de ligandos para la adsorción de H2AsO4- en solución ácida.
244
El símbolo ≡Al representa la superficie de la alúmina y la barra superior denota la fase
sólida.
_______ ____________
≡Al - OH + H + H2AsO4 - ≡ Al – H2AsO4 + HOH
La ecuación para la desorción de arsenatos con hidróxido es
__________ ______
Al – H2AsO4 + OH- Al - OH + H2AsO4 –
Los procesos con alúmina activada son sensibles a cambios en el pH y los aniones se
adsorben mejor a valores de pH menores a 8.3, el valor típico de punto de carga cero
(pcc), bajo el cual la superficie de la alúmina tiene una carga neta positiva y existen
protones en exceso, disponibles para su consumo en el proceso . Arriba de su pcc, la
alúmina es predominantemente un intercambiador catiónico, aunque su uso como tal es
poco usual en el tratamiento de agua.
El intercambio de ligandos como se indica en las ecuaciones anteriores ocurre
químicamente en la superficie de la alúmina activada.
Para regenerar el adsorbente contaminado con arsénico se usa una solución de NaOH.
Debido a que la alúmina es tanto un intercambiador aniónico como catiónico, los iones
sodio (Na+) se intercambian por protones (H+), los cuales se combinan inmediatamente
con iones oxhidrilo (OH-), para formar HOH en la solución regenerante alcalina.
Para restaurar la capacidad de adsorción de arsenatos, la alúmina básica es acidificada
poniéndola en contacto con un exceso de HCl o H2SO4 diluido.
245
CAPÍTULO XII: PRESUPUESTO DE OBRA
PRESUPUESTO DE OBRA
* Precios Referenciales -Generales
PROYECTO: PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE DE MOLLENDO
PLAZO EJ.: 150 DIAS CALENDARIO Unidad Metrado Precio T.
01.00 OBRAS PRELIMINARES
01.01 SALA DE DOSIFICACION Y ALMACEN UND 1.00 16,252.48
01.02 TRABAJOS PRELIMINARES M2 317.20 1,500.00
01.03 MOVIMIENTO DE TIERRAS M3 468.78 11,658.38
01.04 OBRAS DE CONCRETO SIMPLE M3 227.11 14,585.96
01.05 OBRAS DE CONCRETO ARMADO M3 8943.63 82,728.03
01.06 MUROS DE ALBAÑILERIA M2 155.08 13,674.94
01.07 REVOQUES ENLUCIDOS Y MOLDURAS M2 694.71 14,525.11
01.08 CIELORASO CON MEZCLA M2 216.60 5,822.77
01.09 PISOS Y PAVIMENTOS M2 217.50 6,696.94
01.10 ZOCALOS CONTRAZOCALOS Y ENCHAPES M2 155.09 2,017.58
01.11 CERRAJERIA PZA 22.00 1,800.00
01.12 CARPINTERIA METALICA M2 50.80 13,954.38
01.13 PINTURA M2 745.64 5,869.86
01.14 VARIOS M2 790.70 12,008.93
01.15 INSTALACIONES SANITARIAS UND 168.80 14,678.05
01.16 INSTALACIONES ELECTRICAS UND 206.00 27,722.61
02.00 OBRAS DE AGUA Y DESAGUE EXTERIOR DE ALMACEN
02.01 MOVIMIENTO DE TIERRAS DE REDES DE AGUA M 2603.80 25,480.63
02.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS DE COLECTORES DESAGUE M 788.92 11,564.89
02.03 REDES DE DISTRIBUCION DE AGUA M 1398.50 14,625.49
02.04 REDES COLECTORAS DESAGUE M 477.39 22,436.52
03.00 DESARENADOR-PARSHALL
03.01 TRABAJOS PRELIMINARES M2 745.55 9,556.76
03.02 TRAZO NIVELES Y REPLANTEO M2 745.55 1,235.00
03.03 MOVIMIENTO DE TIERRAS M3 4678.98 67,856.97
03.04 OBRAS DE CONCRETO SIMPLE M3 985,76 30,679.89
03.05 CONCRETO ARMADO M3 48657.72 378,968.34
03.06 REVOQUES ENLUCIDOS Y MOLDURAS M2 3087.78 70,689.78
03.07 INSTALACIONES SANITARIAS UND 1876.20 87,678.97
246
03.08 CARPINTERIA METALICA UND 690.00 25,678.09
03.09 VALVULAS Y GRIFOS UND 130.00 60,879.77
04.00 FLOCULADOR, DECANTADOR Y FILTRO
04.01 TRABAJOS PRELIMINARES M2 894.77 12,589.88
04.02 TRAZO NIVELES Y REPLANTEO M2 894.77 1,758.64
04.03 MOVIMIENTO DE TIERRAS M3 4856.25 198,562.78
04.04 OBRAS DE CONCRETO SIMPLE M3 1030.51 52,634.86
04.05 CONCRETO ARMADO M3 58269.46 663,489.52
04.06 REVOQUES ENLUCIDOS Y MOLDURAS M2 3132.16 103,298.64
04.07 INSTALACIONES SANITARIAS UND 2018.40 116,489.21
04.08 CARPINTERIA METALICA UND 695.75 40,157.82
04.09 VALVULAS Y GRIFOS UND 152.40 92,920.10
05.00 DESAGUE DE FLOCULADOR, DECANTADOR Y FILTRO
05.01 MOVIMIENTO DE TIERRAS M3 257.65 12,160.20
05.02 TUBERIAS DESAGUE M 51.45 5,600.00
05.03 BUZONES UND 4.00 16,550.00
06.00 CANAL DE INGRESO A PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA
06.01 TRABAJOS PRELIMINARES GBL 75.76 450.68
06.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS M 35.21 1,648.54
06.03 CONCRETO SIMPLE M3 36.68 1,200.00
06.04 CONCRETO ARMADO M3 578.00 14,455.63
06.05 CARPINTERIA METALICA UND 2.00 1,225.65
06.06 ACCESORIOS VARIOS UND 22.00 1,850.00
06.07 TARRAJEO DE CANALES M2 71.08 2,655.28
COSTO DIRECTO 2,392,524.52
GASTOS GENERALES 10% 239,252.45
UTILIDAD 10% 239,252.45
I.G.V. 18% 430,654.41
TOTAL, PRESUPUESTO 3,301,683.84
247
CAPÍTULO XIII: CRONOGRAMA VALORIZADO
248
249
250
CONCLUSIONES
1. Se verifico los criterios necesarios, tanto normativos como los que indica el
manual del CEPIS para poder realizar un buen diseño Hidráulico y Sanitario
concluyendo que es de suma importancia el análisis del tipo de tecnología que
se deberá usar para plantear una PTAP.
2. Se definió que el buen diseño de una Planta de Tratamiento de Agua Potable se
basa en elegir las características y componentes adecuados a la realidad de la
Localidad donde se vaya construir la PTAP con la finalidad que esta pueda
realizar con eficiencia los procesos y operaciones unitarias.
3. Se estableció la diferencia entre el uso de una planta convencional y una planta
de tratamiento avanzado, su utilización dependerá de los aspectos económicos,
sociales y culturales de la población, de esta forma se podrá operar y mantener
por el periodo que se diseña, manteniendo sus características de calidad y
cantidad.
4. El deficiente funcionamiento de La Planta de Tratamiento de Agua Potable
Hernán Perochena fue debido: al mal diseño hidráulico, provocando que esta no
funcione al 100% no tratando la cantidad de caudal para la que fue diseñada y
además sanitariamente, ya que no remueve algunos parámetros fisicoquímicos
sobrepasando los LMP que señala la norma y así considerar agua de calidad
para consumo humano.
5. Los riesgos y peligros que se obtiene al tener un diseño mal elaborado de una
Planta de Tratamiento de Agua Potable puede llevar a generar problemas no
solo salubres sino también sociales, ya que la Localidad de Mollendo y Matarani
racionan sus aguas ya que la planta no produce la cantidad suficiente y si se
habla de calidad, la población consume agua con contenido de arsénico que
sobrepasa los LMP.
6. En la investigación se calculó los parámetros necesarios para que la planta
pueda funcionar hidráulicamente adecuada, de modo que no exista retornos de
agua en los decantadores y pueda tratarse los 100 l/s para lo que se diseñó la
PTAP.
251
7. La calidad de Agua de la Planta de Tratamiento de Mollendo puede mejorar si
se realiza una remoción del arsénico mediante alumina activada o la coagulación
de arsénico pentavalente, haciendo que el arsénico +3 pase a su estado +5 en
el pre-tratamiento de modo que este se vuelve más inestable generando su
decantación posterior de tal forma que los siguientes componentes de la Planta
puedan remover con mayor eficiencia las impurezas que tenga el Agua.
252
RECOMENDACIONES
1. Se debe tener en cuenta siempre que se diseñe Plantas de Tratamiento de Agua
Potable que la directriz del proyecto depende de las características de la fuente
de abastecimiento en cuanto a calidad y cantidad, así como el destino de esta y
las características del sistema de agua, en función de todo lo anterior se deben
fijar la localización, capacidad de producción y el proceso de tratamiento a que
se debe someter el agua bruta.
2. Teniendo las consideraciones iniciales debe elaborarse un esquema de la planta
de tratamiento donde se observe el desarrollo del proceso a seguir y
posteriormente se dimensione los componentes e instalaciones de la PTAP
según la elección del tipo de Planta para la mejora de la calidad de agua.
3. Es importante tener en consideración las características del sitio, que involucran
pendientes, accesos, riesgos de contaminación por polución del suelo y/o
atmosférica o por desechos originales en la planta.
4. La planta de tratamiento debe ser totalmente segura, a fin de que no presente
fallas de funcionamiento y debe ser dotada de un número adecuado de unidades
que permita cuando haya necesidad de reparación de alguna de ellas que las
otras puedan continuar suministrando el consumo sin interrupción del proceso
de tratamiento.
5. La facilidad de operación es de suma importancia, el conocimiento del
funcionamiento diario de la planta y como se opera, por ello es fundamental que
el diseño sea lo suficientemente sofisticado y simple a la vez.
6. La remoción de arsénico en la planta de tratamiento debe realizarse con sumo
cuidado evitando que el estado pentavalente regrese a su estado trivalente no
pudiendo decantar y llegando en su forma contaminante hasta el final del
proceso.
253
BIBLIOGRAFÍA
- Pérez Carrión, José (Ing.), Méndez, Gerardo (Ing.) y Cánepa de
Vargas, Lidia (Ing.): “Programa regional HPE/OPS/CEPIS de
mejoramiento de la calidad del agua para consumo humano”, Serie
filtración rápida y lenta, Manual I, El agua, calidad y tratamiento para
consumo humano, Editorial CEPIS, Perú 1992.
- Pérez Carrión, José (Ing.), Méndez, Gerardo (Ing.) y Cánepa de
Vargas, Lidia (Ing.): “Programa regional HPE/OPS/CEPIS de
mejoramiento de la calidad del agua para consumo humano”, Serie
filtración rápida y lenta, Manual II, Criterios de selección, Editorial
CEPIS, Perú 1992.
- Richter, Carlos (Ing.), Pérez C., José (Ing.) y Cánepa de Vargas, Lidia
(Ing.): “Programa regional HPE/OPS/CEPIS de mejoramiento de la
calidad del agua para consumo humano”, Serie filtración rápida,
Manual III teoría, Editorial CEPIS, Perú 1992.
- Pérez Carrión, José (Ing.) y Cánepa de Vargas, Lidia (Ing.): “Programa
regional HPE/OPS/CEPIS de mejoramiento de la calidad del agua
para consumo humano”, Serie filtración rápida, Manual IV, Ciclo
tratamiento, Editorial CEPIS, Perú 1992.
- Reglamento Nacional De Edificaciones (Ds N° 011-2006-Vivienda)
- Chavarro Rodríguez, Daniel Alfonso Universidad Militar Nueva Granada, Especialización en Planeación
Ambiental y Manejo Integral de los Recursos Naturales
- Programa Regional OPS/EHP/CEPIS de control de calidad de agua para consumo humano. Plantas evaluadas en los diversos países de América Latina durante las prácticas de campo de los cursos de evaluación de plantas de tratamiento de agua. 1981-1988.
- Cáceres López, Oscar (Ing.): “Desinfección del agua”, Ministerio de Salud OPS/OMS, Editorial CEPIS, Lima 1990.
- Calculo y diseño del sistema de Agua potable y Alcantarillado para la lotización finca municipal en el cantón el Chaco , provincia de Napo
- Modelo de Intervención para el Abatimiento de Arsénico en Aguas de Consumo
254
ANEXOS
