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UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERIA AMBIENTAL
MODELAMIENTO HIDRAULICO DEL COLECTOR PRIMARIO ANGAMOS
INFORME DE SUFICIENCIA
PARA OPTAR EL TÍTULO PROFESIONAL DE:
INGENIERO SANITARIO
POR LA MODALIDAD DE: ACTUALIZACIÓN DE
CONOCIMIENTOS
PRESENTADO POR:
DEKER GUALBERTO VALVERDE
OBREGÓN
LIMA, PERÚ
2014
11
DEDICATORIA:
Este informe se lo dedico a toda mi
familia y a los docentes de la facultad
de Ingeniería Ambiental, en especial
a los de la especialidad de Ingeniería
Sanitaria quienes me brindaron todos
sus conocimientos y enriquecieron mi
persona.
111
RESUMEN
El desarrollo del modelamiento hidráulico del colector primario Angamos se ha
realizado en un periodo estático para una condición de contribución de desagüe
máximo (Qmhd), con la finalidad de determinar la capacidad hidráulica del
colector primario.
El Equipo Recolección Primaria de SEDAPAL realizó aforos en el colector
primario durante cinco días (15 de octubre al 19 de octubre del 2013), con la
finalidad de verificar la demanda proyectada, obteniéndose que los caudales
medidos son mucho menores a los caudales proyectados de la demanda.
Esta situación puede darse debido a que las mediciones efectuadas no se
realizaron en un mes de máximo consumo de agua (enero, febrero o marzo).
Finalmente se optó por usar la demanda de un estudio definitivo ("Ampliación y
Mejoramiento de los Sistemas de Agua Potable y Alcantarillado de los Sectores
296 y 297 del distrito de Santiago de Surco) y de un estudio de simulación
hidráulica de agua potable y alcantarillado para la ciudad de Lima Metropolitana
y Callao, para el desarrollo del modelamiento hidráulico.
Se realizaron simulaciones hidráulicas del colector primario Angamos para los
escenarios actual y futuro (años 2013 y 2034), con la finalidad de verificar el
comportamiento hidráulico, y se llegó a la conclusión que dicho colector tiene
capacidad para conducir las aguas residuales hasta un horizonte de 20 años, en
donde el tirante de desagüe (y) resulto ser menor al 80% del diámetro interior de
la tubería.
1 -
CARATULA
DEDICATORIA
RESUMEN
INDICE
INTRODUCCIÓN
CAPITULO 1
ASPECTOS GENERALES
IV
INDICE
1. 1 Objetivos del Modelamiento hidráulico
1 . 1. 1 Objetivos Generales
1. 1.2 Objetivos Específicos
1.2 Hipótesis del Cálculo
CAPITULO 11
MARCO TEORICO
2.1 Criterios de diseño para redes de alcantarillado
2.1.1 Criterio de la Velocidad
2.1.1.1 Velocidad Mínima Permisible
2.1.1.2 Determinación de la Velocidad Máxima
2.1.2 Tirante de Agua
2.1.3 Criterio de la Tensión Tractiva
2.1.4 Pendientes de Alcantarilla
2.1.4.1 Pendiente Mínima
2.1.4.2 Pendiente Máxima
2.2 Modelación Hidráulica
Pag
1
11
111
IV
2
2
2
3
5
5
6
6
6
7
9
9
10
10
V
CAPITULO 111
DESCRIPCION DEL MODELO HIDRAULICO ANGAMOS
3.1 Tuberías Primarias
3.2 Buzones
3.3 Áreas de drenaje del colector primario Angamos
3:3.1 Área de drenaje AD-01
3.3.2 Área de drenaje K37
3.3.3 Área de drenaje K38
3.3.4 Área de drenaje K36
CAPITULO IV
AFOROS REALIZADOS EN EL COLECTOR PRIMARIO
4.1 Aforo Nº1
4.2 Aforo Nº2
4.3 Aforo Nº3
4.4 Interpretación de aforos realizados
4.4.1 Punto de aforo Nº1
4.4.2 Punto de aforo N º2
4.4.3 Punto de aforo Nº3
CAPITULO V
METODOLOGIA DEL MODELAMIENTO HIDRAULICO
5.1 Ingreso de datos físicos al modelo hidráulico
a) Coeficiente de Manning
b) Elevación de terreno y fondo
c) Longitudes
d) Diámetros Internos
5.2 Ingreso de datos de demanda
5.3 Ejecución del Modelo
12
14
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23
23
VI
CAPITULO VI
RESULTADOS DEL MODELAMIENTO HIDRAULICO
6.1 Resultados del escenario actual (año 2013)
6.2 Resultados del escenario Futuro (año2034).
CAPITULO VII
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS
24
28
33
34
VII
RELACIÓN DE PLANOS
1. AD-01: Áreas de drenaje existente
2. AD-02: Áreas de drenaje proyectada
3. AF-01: Aforos en el colector primario Angamos
4. MHD-01: Modelamiento hidráulico escenario actual (año 2013)
5. MHD-02: Modelamiento hidráulico escenario futuro (año 2034)
1
INTRODUCCIÓN
El presente Informe está basado en el desarrollo de un modelo hidráulico de
un colector primario que conduce las aguas residuales de parte de los
distritos de Santiago de Surco y San Borja, el recorrido del colector primario
está comprendido a lo largo de la avenida Angamos (entre las avenidas
Tomas Marsano y avenida Panamericana Sur), dicho colector está
compuesto por tuberías de Concreto Reforzado (CR) y Polietileno de Alta
Densidad (HDPE) con diámetros de 900 mm.
El modelamiento hidráulico se desarrolla haciendo uso del software
SewerCad V8i serie 2, para diversos escenarios de situaciones actuales y
futuros, en donde los incrementos de flujo se producirían únicamente por
demanda proyectada, manteniéndose la topología del colector primario.
En el desarrollo del presente informe se darán a conocer los resultados de un
modelamiento hidráulico, tales como velocidades mínimas, máximas, tensión
tractiva, capacidad hidráulica, entre otros, para una condición estática de
contribución máxima de desagüe.
Se tomará como guía el Reglamento Nacional de Edificaciones (O.S. 070),
así como también el reglamento de elaboración de proyectos de SEDAPAL.
2
CAPITULO I ASPECTOS GENERALES
El presente informe analizará el funcionamiento del colector primario
Angamos, a corto y largo plazo, para ello se desarrollará escenarios que
evalúen el comportamiento hidráulico para la situación actual y futura (año
2013 y 2034), a fin de determinar su capacidad hidráulica.
Se optó por realizar el modelamiento del colector primario Angamos, debido
a que está desarrollándose un proyecto denominado “Ampliación y
Mejoramiento de los sistemas de agua potable y alcantarillado de los
sectores 296 y 297 - Los Álamos de Monterrico – distrito de Santiago de
Surco” (actualmente en etapa de estudio definitivo), donde la alternativa de
evacuación de las aguas residuales se daría en el colector primario
Angamos. Por ello surge la necesidad de realizar el cálculo hidráulico en el
colector primario a fin de verificar su capacidad hidráulica.
1.1 OBJETIVOS DEL MODELAMIENTO HIDRAÚLICO 1.1.1 OBJETIVOS GENERALES: Realizar el modelamiento hidráulico del colector primario
Angamos para el escenario actual y futuro (años 2013 y
2034), con la finalidad de determinar su capacidad hidráulica
para atender la demanda futura.
Proponer mejoras en el colector primario, si se determinara la
falta de capacidad hidráulica al año 2034.
1.1.2 OBJETIVOS ESPECÍFICOS:
Recopilar información e interpretar los datos obtenidos de los
aforos efectuados en el colector primario (velocidades
mínimas, máximas, tirante hidráulico, etc.)
3
Crear diversos escenarios (situación actual y futuro), con la
finalidad de determinar el comportamiento hidráulico del
colector primario Angamos.
1.2 HIPOTESIS DEL CALCULO:
La verificación hidráulica del colector primario Angamos, se ha realizado
en base a un Análisis Hidráulico en Estado Estático (Contribución de
Desagüe Máximo), aplicando la ecuación de Manning, considerando un
Flujo Uniforme (FU) y además Flujo Gradualmente Variado (FGV)
considerando un coeficiente de rugosidad de 0.013 para los tramos que
son de Concreto Reforzado y 0.010 para los tramos de Polietileno de Alta
Densidad.
El análisis se efectuó, bajo la siguiente hipótesis:
“Funcionamiento del colector primario para conducir la contribución
máxima de desagüe, en condiciones que el tirante de desagüe (y) sea
menor o igual al 75% del diámetro Interior de la tubería”.
Para efectuar el cálculo hidráulico con el programa de cómputo
SewerCAD V8i, se ha modelado el colector primario en base a los
siguientes prototipos:
Cuadro N°1: Prototipos del modelo hidráulico
Prototipo Simbología Descripción
Manhole
Modela las estructuras de registro, como: buzones, buzonetas, cámaras de reunión, otros. En estos elementos se asigna la contribución de desagüe de cada una de las áreas de drenaje.
Conduit
Modelan las tuberías que operan parcialmente llenas, como: colectores, interceptores, emisores, otros.
El funcionamiento del Colector Primario Angamos es por gravedad.
El buen funcionamiento de un sistema de alcantarillado se verifica
garantizando su capacidad de conducción (colectores que no operen a
más del 75% de tirante/diámetro) y la capacidad de auto limpieza
4
(tuberías con suficiente fuerza de arrastre dada por una velocidad mínima
de 0.6 m/s ó una tensión tractiva mayor de 1 Pa). Asimismo, estos
sistemas deben operar con velocidades no mayores a 3 m/s, para evitar
el efecto abrasivo del agua residual, así como perturbaciones en el flujo
en los puntos de empalme, cambios de dirección u otros fenómenos.
5
CAPITULO II
MARCO TEORICO
2.1 CRITERIOS DE DISEÑO PARA REDES DE ALCANTARILLADO
El diseño de un sistema de alcantarillado por gravedad se realiza considerando
que durante su funcionamiento, se debe cumplir la condición de auto limpieza
para limpiar la sedimentación de la arena y otras sustancias sedimentables
(heces y otros productos de desechos) en los colectores. La eliminación continua
de sedimentos es costosa y en caso de falta de mantenimiento se pueden
generar problemas de obstrucción y taponamiento. En el caso de flujo en
canales abiertos la condición de auto limpieza está determinada por la pendiente
del conducto. Para tuberías de alcantarillado, la pendiente mínima puede ser
calculada utilizando el criterio de velocidad mínima o el criterio de tensión
tractiva.
Los criterios de diseño empleados en los sistemas de alcantarillado, se explican a continuación:
2.1.1 CRITERIO DE VELOCIDAD:
El diseño de redes de alcantarillado se debe realizar en función de un caudal
inicial (Qi), que es el caudal máximo al inicio del proyecto, un caudal final (Qf),
que es el caudal máximo al final del periodo de diseño. A “Qi” le corresponde la
velocidad promedio mínima del flujo (Vi) y a “Qf” la velocidad promedio máxima
(Vf). El cálculo de la velocidad mínima (Vi), es para evitar la deposición excesiva
de materiales sólidos, y la de la velocidad máxima (Vf), es para evitar que ocurra
la acción abrasiva de las partículas sólidas transportadas por las aguas
residuales.
6
2.1.1.1 VELOCIDAD MÍNIMA PERMISIBLE
La velocidad mínima del fluido permite la auto limpieza de las alcantarillas en
horas de mínimo consumo, cuando el caudal de aguas residuales es mínimo y el
potencial de deposición de sólidos en la red es máximo. A su vez, la velocidad
mínima de auto limpieza es fundamental para conducir a la minimización de las
pendientes de las redes colectoras, principalmente en áreas planas, haciendo
posible economizar la excavación y reducir los costos.
Según Azevedo Netto (1992), Para la velocidad mínima se deberá considerar el
caudal máximo en la etapa inicial del proyecto y la velocidad máxima se
calculara para el flujo máximo al final del periodo de diseño.
La velocidad mínima no debe ser menor de 0.45 o 0.50 m/s. La velocidad
mínima se deberá calcular para un tirante mojado de 0.20 veces el diámetro de
la tubería y la velocidad máxima para un tirante de 0.8 veces el diámetro.
2.1.1.2 DETERMINACION DE LA VELOCIDAD MAXIMA: Como se mencionó anteriormente, la acción erosiva sobre la tubería es el factor
más importante a efecto de la determinación de la velocidad máxima de las
aguas residuales.
Por tanto es recomendable calcular la máxima pendiente admisible para una
velocidad final Vf = 5 m/s. (RNE O.S.070)
2.1.2 TIRANTE DE AGUA:
El alcantarillado convencional usualmente se calcula para transportar el caudal
de diseño, con una altura de flujo del 75% del diámetro de la tubería, no
permitiéndose en ningún momento que la alcantarilla trabaje a presión.
7
2.1.3 CRITERIO DE LA TENSION TRACTIVA: Se considera que este método es el más práctico para calcular alcantarillas que
tiene en cuenta la configuración y la sección mojada del conducto. Su aplicación
permite el control de la erosión, la sedimentación y la producción de sulfuros,
principalmente, en zonas de topografía plana, donde la aplicación del criterio de
velocidad mínima arroja resultados menos ventajosos en términos de diámetro,
pendiente y profundidad de tuberías. Las normas de alcantarillado de países
como Bolivia y Brasil incluye este criterio para el diseño de colectores.
La tensión tractiva o fuerza de arrastre, es la fuerza tangencial por unidad de
área mojada ejercida por el flujo de aguas residuales sobre un colector y en
consecuencia sobre el material depositado. Como se muestra en la figura, en la
masa de aguas residuales de un tramo del colector de longitud L, con un área
transversal A y perímetro mojado P, la tracción tractiva está dada por el
componente del peso (W) en dirección del flujo dividido por el área mojada.
t =𝑾𝑾𝑾𝑾𝑾𝑾𝑾𝑾ⱷ𝑷𝑷𝑷𝑷
Dónde:
T = Tensión tractiva (N/m2, Pa)
P = Perímetro mojado (m).
L = Longitud (m)
W = Peso (Newtons)
El peso está dado por:
W = pgAL
Dónde:
P = Densidad de aguas residuales (Kg/m3)
G = Aceleración de la gravedad (m/s2)
8
Fig. N°1 Definición de parámetros para tensión Tractiva en un colector circular
Si se considera A/P es el radio hidráulico, R:
t = pgRsenⱷ
Cuando ⱷ es pequeño, senⱷ = tanⱷ, y como tanⱷ es la gradiente del colector, S
(m/m), la ecuación de tensión tractiva puede ser escrita de la siguiente forma:
t =pgRS
La pendiente del colector será calculada con el criterio de la tensión tractiva,
según la ecuación líneas arriba.
La tensión tractiva mínima para los sistemas de alcantarillado deberá tener como
valor mínimo:
tmin = 1 Pa
9
2.1.4 PENDIENTES DE ALCANTARILLAS 2.1.4.1 PENDIENTE MINIMA El diseño usual del alcantarillado convencional considera que la pendiente
mínima que tendrá una alcantarilla, viene dada por la inclinación de la tubería
con el cual se lograra mantener la velocidad mínima de 0.6 m/s, transportando el
caudal máximo con un nivel de agua del 75% (0.75 D) del diámetro.
De no conseguirse condiciones de flujo favorables debido al pequeño caudal
evacuado, en los tramos iniciales de cada colector (300 m) se deberá mantener
una pendiente mínima de 0.8% (8 por mil).
La pendiente mínima de las redes de alcantarillado, deberá calcularse para una
tensión tractiva media de t= 1 Pa y para un coeficiente de Manning de 0.013, la
relación aproximada que satisface esta condición, de acuerdo a la norma
Brasileña de alcantarillado, es la siguiente:
Smin = 0.0055 Qi-0.47
Donde:
Smin = m/m
Qi = flujo máximo de diseño l/s
Si reemplazamos en la ecuación Qi = qmin = 1.5 L/s, para obtener la pendiente
mínima en los tramos iniciales de los colectores, se obtiene un valor de 4,55 x
10-3 m/m o 1/220, esta cifra podrá redondearse a 1/200 o 5 por mil.
Esta pendiente es más ventajosa que la pendiente mínima recomendada en el
diseño de redes convencionales (8 por mil), los costos de construcción se
reducen debido a que demanda menores profundidades de instalación para las
tuberías y a su vez menores costos de excavación, especialmente en zonas de
topografía plana.
10
2.1.4.2 PENDIENTE MAXIMA ADMISIBLE La pendiente máxima admisible será calculada para la velocidad máxima
permisible.
2.2 MODELACION HIDRAULICA
La modelación del sistema de drenaje urbano es una herramienta muy útil para
el diseño, la operación y la rehabilitación del alcantarillado; operaciones básicas
del manejo integral del sistema. En general, se puede decir que los modelos
pueden ser usados como herramientas de apoyo para la toma de decisiones.
Los modelos hidráulicos de alcantarillado sanitario, contienen muchos
parámetros que describen las propiedades físicas, propiedades hidráulicas,
aporte de cargas, condiciones de borde y condiciones del funcionamiento del
sistema de recolección.
En los parámetros físicos por ejemplo tenemos la forma y el diámetro del
conducto, en el caso de los parámetros hidráulicos tenemos por ejemplo la
rugosidad de la tubería, propiedades que por lo general no cambian de una
simulación a otra.
Sin embargo las condiciones de borde, la carga sanitaria (caudal de desagüe), y
las condiciones de la operación del sistema pueden cambiar en una simulación a
otra o a lo largo del tiempo.
En una modelación estática (Stady State en SewerCAD) el modelo refleja una
visión instantánea de las condiciones del sistema para un instante particular de
interés, por el contrario en una simulación en periodo extendido (EPS – Extend
Period Simulation) el modelo analiza las variaciones de las condiciones del
sistema a lo largo del tiempo.
Muchos de los parámetros del modelo son cuantificados en la etapa inicial de
recopilación de datos y se asignan al modelo que se construye. Sin embargo
muchos otros parámetros no se pueden medir, o no se obtienen directamente y
11
deben ser inicialmente estimados usando la literatura o quizá el criterio ingenieril
o la experiencia.
Para realizar el Cálculo Hidráulico, el programa aplica la Formula de Manning.
La fórmula de Manning es una evolución de la fórmula de Chézy para el cálculo
de la velocidad del agua en canales abiertos y tuberías, propuesta por el
ingeniero irlandés Robert Manning, en 1889:
𝑸𝑸 =𝑨𝑨𝑨𝑨 𝑹𝑹
𝟐𝟐𝟑𝟑 𝑨𝑨 𝑺𝑺
𝟏𝟏𝟐𝟐
𝑾𝑾
Dónde:
Q = Caudal o gasto, m3/s
A = área hidráulica de la tubería, m2
R = radio hidráulico, m, R= di/4 para conductos circulares a sección llena y
media sección
N = Coeficiente de Manning,
S = pendiente hidráulica, m/m
Di= diámetro interior del tubo,m, di= de-2et
De= diámetro exterior del tubo, m.
Et = espesor total, m
12
CAPITULO III
DESCRIPCIÓN DEL MODELO HIDRAULICO DEL COLECTOR PRIMARIO ANGAMOS
El colector primario Angamos está compuesto por 45 tramos de tuberías
(Conduits - Tuberías a gravead), 45 buzones (Manhole) y 01 estructura de
salida (Oulet).
Su recorrido se efectúa por la Av. Angamos, recibiendo las descargas de 09
sub - áreas de drenaje, los cuales se encuentran comprendidas dentro de
los distritos de San Borja y Santiago de Surco.
El colector primario tiene su descarga final en el Interceptor Surco de 1600
mm de diámetro, el cual conduce los desagües hasta la Planta de
Tratamiento de aguas residuales La Chira.
3.1 TUBERIAS PRIMARIAS: El colector primario Angamos tiene una longitud aproximada de 3785.11 m,
con diámetro Nominal de 900 mm, de materiales de concreto reforzado y
polietileno de alta densidad.
Cuadro N°2: Datos Físicos del Colector Primario
Material D.N. (mm) D. Interno (mm) Longitud (m) Porcentaje (%)
C.R. 900 900 3032.93 80
HDPE 900 831.2 752.18 20
Total (m) 3785.11 100
Fuente: Planos de catastro de redes – SEDAPAL
13
C.R.80%
H.D.P.E 20%
2%
49% 49%
0
5
10
15
20
25
[0-4 ] [4-10] [10-20]
Fig. N°2: Tipo de material que integra el colector primario Angamos
De la figura N°2 se puede observar que el 80% de tuberías que integra el
colector primario Angamos está compuesto por tuberías de Concreto
Reforzado y el 20% está compuesto por tuberías de Polietileno de Alta
Densidad.
Cuadro N°3: Pendientes en el Colector Primario Angamos
Pendiente (m/km) N° de tramos Porcentaje (%) [0-4 ] 1 2 [4-10] 22 49 [10-20] 22 49 Total 45 100
Fuente: Planos de catastro de redes - SEDAPAL
Fig. N°3: pendientes en el colector Primario Angamos
Pendientes del Colector (m/Km)
N° d
e tr
amos
de
tube
rías
14
De la figura N°3, se puede observar que el 2% del total de tramos que
integra el colector primario tendría pendientes menor a 4 por mil, el 49%,
tendría pendientes entre 4 a 10 por mil y el 49% tendría pendientes entre 10
a 20 por mil. Por lo tanto podríamos apreciar a primera vista que el colector
primario presenta buena pendiente para conducir las aguas residuales.
3.2 BUZONES: Está compuesto por 45 buzones de inspección, cuyas profundidades varían
entre 2.50 m hasta 4.50m. Ver cuadro N°4
Cuadro N°4: Profundidad de los Buzones
Profundidad (m) N° Buzones Porcentaje (%) [2.50-3.00] 6 13 [3.01-3.50] 24 53 [3.51-4.00] 8 18 [4.01-4.50] 7 16
Total 45 100 Fuente: Planos de catastro de redes - SEDAPAL
Cuadro N°5: Datos Físicos de la estructura de salida
Código Cota terreno (m.s.n.m) Cota de Fondo (m.s.n.m.) Profundidad (m) OF-1 116.92 112.96 3.96
Fuente: Planos de Catastro de redes – SEDAPAL La estructura de salida viene a ser un buzón de 3.96 m de profundidad
ubicado en el cruce de las avenidas Tomas Marsano y Av. Angamos.
15
3.3 AREAS DE DRENAJE DEL COLECTOR PRIMARIO ANGAMOS.
3.3.1 AREA DE DRENAJE AD-01: Se encuentra delimitada dentro del distrito de Santiago de Surco, y está
comprendida dentro de las urbanizaciones Cerros de Camacho, Club Golf
Los Incas, Los Granados, Urb. La Pradera, Urb. el Cortijo, Hipódromo de
Monterrico, urb. El Carmen de Monterrico, entre otros. Comprende un área de 587.28 Hectáreas, y estaría aportando un caudal
de contribución máxima horaria de desagüe de 366.88 L/s. Ver Cuadro
N°6.
Su punto de descarga se efectúa en el buzón existente BE-1, ubicado en
la Intersección de las avenidas Panamericana Sur y Av. Angamos.
Es preciso indicar que para el año 2015, SEDAPAL tendría proyectado
ampliar esta área de drenaje, incorporando a las urbanizaciones Los
Álamos de Monterrico, Asoc. De vivienda el Sol de Monterrico, entre
otros, esto se daría una vez que se ejecute la obra del Proyecto
“Ampliación y Mejoramiento de los sistemas de agua potable y
alcantarillado de los sectores 296 y 297 - Los Álamos de Monterrico –
distrito de Santiago de Surco”. (Actualmente en etapa de estudio
definitivo).
La variación de esta área de drenaje se puede visualizar en los planos
adjuntos AD-01 (Áreas de drenaje existente del colector primario
Angamos) y AD-02 (Áreas de drenaje proyectada del colector primario
Angamos).
16
3.3.2 ÁREA DE DRENAJE K37: Se encuentra delimitada dentro del distrito de San Borja, y está
comprendida dentro de las Urbanizaciones Monterrico Norte, Mariscal
Castilla, urb. Chacarilla del Estanque, entre otros. Comprende un área
de 227.69 Hectáreas, estaría aportando un caudal de contribución
máxima horaria de 99.46 L/s. Ver cuadro N°6. Ver Plano AD-01.
3.3.3 ÁREA DE DRENAJE K38: Se encuentra delimitada dentro del distrito de San Borja, está
comprendida dentro de las urbanizaciones San Borja Sur, urb. San Borja
Centro, urb. Las Magnolias, urb. Las Begonias, urb. Chacarilla del
Estanque, urb. Betelgeuse, entre otros.
Esta área esta subdividida en 05 sub áreas de drenaje, siendo estas:K38-
a, K38-b, K38-c, K38-d y K38-e, el caudal total del área de drenaje que
estaría aportando al colector primario Angamos sería de 169.10 L/s como
caudal máximo horario de contribución de desagüe. Ver cuadro N°6. Ver
Plano AD-01.
3.3.4 ÁREA DE DRENAJE K36: Se encuentra delimitada dentro del distrito de San Borja, está
comprendida dentro de la Urbanización Torres de Limatambo, esta a su
vez se divide en dos sub áreas de drenaje, siendo estas K36-a y K36-b,
aportando un caudal máximo horario de contribución total de 27.87 L/s.
Ver Cuadro N°6. Ver Plano AD-01.
17
Cuadro N°6: Áreas de Drenaje del Colector Primario Angamos. Área de drenaje existente Áreas de drenaje Proyectada
Área de Drenaje Área (Ha) Qmhd (l/s)
Año 2013 Área de Drenaje Área (Ha) Qmhd (l/s)
Año 2018 Qmhd (l/s) Año 2023
Qmhd (l/s) Año 2028
Qmhd (l/s) Año 2034
AD-01 (2) 587.28 366.78 AD-01 741.66 560.9 639.57 729.28 853.69
K37 (1) 227.69 99.46 K37 227.69 104.77 111.63 121.56 138.46
K38-a (1) 25.22 17.06 K38-a 25.22 17.8 18.78 20.26 22.83
K38-b (1) 60.89 41.2 K38-b 60.89 42.97 45.34 48.92 55.12
K38-c (1) 138.27 93.55 K38-c 138.27 97.57 102.96 111.08 125.16
K38-d (1) 16.52 11.18 K38-d 16.52 11.66 12.3 13.27 14.95
K38-e (1) 9.03 6.11 K38-e 9.03 6.37 6.72 7.25 8.17
K36-a (1) 14.1 9.83 K36-a 14.1 10.16 10.63 11.37 12.68
K36-b (1) 25.86 18.04 K36-b 25.86 18.64 19.5 20.85 23.25
Total (l/s) 663.21 Total (l/s) 870.84 967.43 1083.84 1254.31 Fuentes: 1. Estudios de Simulación hidráulica de agua potable y alcantarillado sanitario de la ciudad
de Lima Metropolitana. 2. Ampliación y mejoramiento de los sistemas de agua potable y alcantarillado para el
esquema los Álamos de Monterrico (Sectores 296 y 297) del distrito de Santiago de Surco.
Del cuadro N°6, se observa que el mayor aporte de aguas residuales se
produciría por las descargas del área de drenaje AD-01, en la situación
actual y futura.
Al año 2018, el área de drenaje AD-01, aumentaría su área de terreno,
pasando de 587.28 Has. a 741.66 Has.; la razón de este incremento
seria la ejecución de la obra “Ampliación y Mejoramiento de los Sistemas
de Agua Potable y Alcantarillado para el Esquema Los Álamos de
Monterrico (Sectores 296 y 297) del distrito de Santiago de Surco”, en la
cual se tiene previsto integrar al AD-01 las urbanizaciones Los Álamos de
Monterrico, Asoc. De Vivienda el Sol de Monterrico, entre otras.
Las áreas de drenaje que comprende el colector primario Angamos, se
puede observar gráficamente en los planos AD-01 y AD-02.
18
0.00
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
0.58
33…
0.78
47…
0.98
61…
0.18
75
0.38
88…
0.59
02…
0.79
16…
0.99
30…
0.19
44…
0.39
58…
0.59
72…
0.79
86… 0
0.20
13…
0.40
27…
0.60
41…
0.80
55…
0.00
69…
0.20
83…
0.40
97…
Cau
dal (
m3 /s
)
AFORO DEL COLECTOR ANGAMOS - Nº22Av. Primavera 1053 - San Borja Qmáx=0.225
CAPITULO IV AFOROS REALIZADOS EN EL COLECTOR PRIMARIO
4.1 AFORO N°1: se realizó en el Buzón ubicado en la Av. Angamos
N°1053 – San Borja, las mediciones se hicieron desde el 15 de
Octubre del 2013 (14:00 horas) hasta el 19 de octubre (13:55 horas),
cada 5 minutos, encontrándose los siguientes resultados:
Cuadro N°7: Punto de Aforo N°1
Ubicación: Av. Angamos Nº1053 - San Borja Diámetro: 900 mm
Pendiente: 0.0083
Rugosidad: 0.0115
Fuente: Gerencia de Recolección, Tratamiento y Disposición Final Equipo Recolección Primaria.
Fig. N°4: Variación de caudal en punto de aforo N°1
Fuente: Gerencia de Recolección, Tratamiento y Disposición Final Equipo Recolección Primaria.
Cuadro N°8: Resultados de la medición en el punto de aforo N°1
Parámetro Tirante (cm) y/D (%) Velocidad (m/s) Caudal (m3/s) Mínimo 12.9 14.34 1.47 0.082
Promedio 17.6 19.56 1.77 0.159
Máximo 21.1 23.49 1.98 0.225 Fuente: Gerencia de Recolección, Tratamiento y Disposición
Final Equipo Recolección Primaria.
Qmín=0.082
19
4.2 AFORO N°2: La medición efectuada del aforo N°2, se realizó en
el buzón ubicado en la Av. Angamos N°2545, las mediciones se
realizaron desde el 15 de octubre del 2013 (14:00 horas) hasta el 19
de octubre (13:55 horas), cada 5 minutos, encontrándose los
siguientes resultados:
Cuadro N°9: Punto de Aforo N°2
Ubicación: Av. Angamos Nº2545 - San Borja Diámetro: 900 mm
Pendiente: 0.0111
Rugosidad: 0.012
Fuente: Gerencia de Recolección, Tratamiento y Disposición Final Equipo Recolección Primaria.
Fig. N°5: Variación de caudal en punto de aforo N°2
Fuente: Gerencia de Recolección, Tratamiento y Disposición Final Equipo Recolección Primaria.
Cuadro N°10: Variación de caudal en punto de aforo N°2
Parámetro Tirante (cm) y/D (%) Velocidad (m/s) Caudal (m3/s) Mínimo 14.8 0.16 1.78 0.121
Promedio 22.5 0.25 2.26 0.292
Máximo 28.5 0.32 2.60 0.45 Fuente: Gerencia de Recolección, Tratamiento y Disposición
Final Equipo Recolección Primaria.
0.0000.0500.1000.1500.2000.2500.3000.3500.4000.4500.500
14:3
018
:55
23:2
03:
458:
1012
:35
17:0
021
:25
1:50
6:15
10:4
015
:05
19:3
023
:55
4:20
8:45
13:1
017
:35
22:0
02:
256:
5011
:15
Av. Angamos N°2545 - San Borja
AFORO DEL COLECTOR ANGAMOS
Caud
al (m
3/s)
Qmáx=0.450
Qmín=0.121
20
4.3 AFORO N°3: La medición efectuada del aforo N°3, se realizó en
el buzón ubicado en la Av. Angamos N°186, las mediciones se
realizaron desde el 15 de octubre del 2013 (14:00 horas) hasta el 19
de octubre (13:55 horas), cada 5 minutos, a continuación se muestra
el resumen de los resultados obtenidos:
Cuadro N°11: Punto de Aforo N°3
Ubicación: Av. Angamos Nº186 - Surquillo Diámetro: 900 mm
Pendiente: 0.0094
Rugosidad: 0.0125
Fuente: Gerencia de Recolección, Tratamiento y Disposición Final Equipo Recolección Primaria.
Fig. N°6: Variación de caudal en punto de aforo N°3
Fuente: Gerencia de Recolección, Tratamiento y Disposición Final Equipo Recolección Primaria.
Cuadro N°12: Variación de caudal en punto de aforo N°2
Parámetro Tirante (cm) y/D (%) Velocidad (m/s) Caudal (m3/s) Mínimo 17.6 0.20 1.74 0.152
Promedio 28.3 0.31 2.27 0.402
Máximo 35.3 0.39 2.56 0.594 Fuente: Gerencia de Recolección, Tratamiento y Disposición
Final Equipo Recolección Primaria.
0.000
0.100
0.200
0.300
0.400
0.500
0.600
0.700
14:0
017
:20
20:4
00:
003:
206:
4010
:00
13:2
016
:40
20:0
023
:20
2:40
6:00
9:20
12:4
016
:00
19:2
022
:40
2:00
5:20
8:40
12:0
0
COLECTOR ANGAMOSAv. Angamos 186 - San Borja
Caud
al (m
3/s)
Qmáx=0.594
Qmín=0.152
21
4.4 INTERPRETACIÓN DE LOS AFOROS REALIZADOS. 4.4.1 PUNTO DE AFORO N°1: De los resultados de aforo realizado ,
se puede apreciar que el colector primario Angamos presenta
velocidades desde 1.47 m/s a 1.98 m/s, por lo que podríamos decir
que no estaría presentándose problemas de sedimentación ni erosión
en las tuberías, ya que presenta velocidades adecuadas para su
funcionamiento.
En cuanto a su capacidad hidráulica, se han medido tirantes cuyos
valores mínimos y máximos son de 12.9 cm y 21.1 cm,
representando el 14.34% y el 23.49% del diámetro del colector
respectivamente, por lo que podemos concluir que no presentaría
problemas de capacidad para conducir las aguas residuales.
4.4.2 PUNTO DE AFORO N°2: Se puede apreciar que el colector
primario presenta velocidades desde 1.78 m/s a 2.60 m/s, por lo que
podemos decir que no presentaría problemas de sedimentación ni
tampoco problemas de erosión, ya que presenta velocidades
adecuadas para su funcionamiento.
En cuanto a su capacidad hidráulica, se han medido tirantes cuyos
valores mínimos y máximos son de 14.8 cm y 28.5 cm, representado
el 16% y 32% del diámetro del colector, por lo que podemos concluir
que no presentaría problemas de capacidad para conducir las aguas
residuales.
4.4.3 PUNTO DE AFORO N°3: Se puede apreciar que el colector
primario presentaría velocidades desde 1.74 m/s a 2.56 m/s, por lo
que podemos concluir que no tendría problemas de sedimentación ni
tampoco problemas de abrasión en las tuberías, ya que presenta
velocidades adecuadas para su funcionamiento.
Se registran también tirantes desde 17.6 cm a 35.3 cm,
representando el 20% y 39% del diámetro del colector
respectivamente, por lo que podemos concluir que no estaría
presentándose problemas de represamiento en el colector.
22
CAPITULO V METODOLOGIA DEL MODELAMIENTO HIDRAULICO
Para el cálculo hidráulico del colector primario, haremos uso del modelo
matemático propuesto por el programa de computo SewerCad V 8i.
La verificación hidráulica se realizará para diversos escenarios de
volúmenes de contribución al alcantarillado, como se indica a
continuación:
Cuadro N°13: Escenarios del modelo hidráulico
Escenarios del modelamiento hidráulico
Escenario 2013
Escenario 2034
5.1 INGRESO DE DATOS FÍSICOS AL MODELO HIDRAULICO:
a).COEFICIENTE DE MANNING: El coeficiente de Manning es uno de los
datos físicos que necesita el modelo hidráulico para el desarrollo de la
simulación hidráulica, por lo que se ha considerado lo siguiente:
Cuadro N°14: Coeficientes de Manning usados para el modelo
Material Coeficiente de Manning
Concreto Reforzado 0.013
Polietileno de Alta Densidad 0.010 Fuente: Elaboración propia
b). ELEVACION DE TERRENO Y FONDO: Las cotas de terreno y de
fondo se ingresan a los buzones que integra el colector primario, estas
son las que utiliza SEDAPAL, en sus planos de catastro de redes.
C). LONGITUDES: Las longitudes de tuberías son las que se encuentran
en los planos de catastro de redes de SEDAPAL.
23
D). DIAMETROS INTERNOS: Los diámetros internos son de 900 mm
para las tuberías de concreto reforzado y 831.2 mm para las tuberías de
polietileno de alta densidad.
5.2 INGRESO DE DATOS DE DEMANDA:
Los datos de demanda son asignados a los buzones en donde se efectúa la
descarga de las áreas de drenaje, los datos a ingresar son los caudales
máximos horarios de contribución al sistema de alcantarillado para los años
2013 y 2034. Ver Cuadro N°9. Cuadro N°15: Buzones que reciben aportes de las
áreas de drenaje
Buzón Área de Drenaje
caudal máximo horario de contribución de desagüe (L/s)
2013 2034 BE-1 AD-01 366.786 853.686
BE-8 K37 99.468 138.456
BE-14 K38-a 17.064 22.824
BE-23 K38-b 41.202 55.116
BE-32 K38-c 93.546 125.154
BE-30 K38-d 11.178 14.958
BE-31 K38-e 6.102 8.172
BE-34 K36-a 9.828 12.672
BE-37 K36-b 18.036 23.256
Total (L/s) 663.21 1254.294 Fuente: Elaboración propia
5.3 EJECUCIÓN DEL MODELO:
Una vez ingresado los datos físicos y datos de caudales procedemos
a ejecutar el programa.
24
89%
11%0%
05
1015202530354045
[0-50] [50-75> [75-100]
CAPITULO VI
RESULTADOS DEL MODELAMIENTO HIDRAULICO
6.1 RESULTADOS DEL ESCENARIO ACTUAL (AÑO 2013):
Realizado el cálculo hidráulico del Colector primario Angamos, para la
contribución máxima de desagüe para el año 2013, se observa que todos los
tramos (45 tramos de tuberías) se encuentran operando con capacidad
hidráulica disponible (y/D <75%). Con valores que varían desde [34.9% a 53.5%]
de relación tirante/diámetro (y/D). Ver Cuadro N°18.
Cuadro N°16: Porcentaje de tuberías de acuerdo a su capacidad hidráulica
y/D (%) N° Tramos Porcentaje (%)
[0-50] 40 89
[50-75> 5 11
[75-80] - -
[80-100] - -
Total 45 100 Fuente: Elaboración Propia
Fig. N°7: N° de tramos de acuerdo a su capacidad hidráulica (y/D)
Relación tirante/Diámetro (y/D) en %
N° d
e tr
amos
de
tube
rías
25
89%
11%
05
1015202530354045
[0.60-3.00] [3.01-4.00] [4.01-5.00]
De la figura N°7, se puede observar que el 11% de tuberías que integra el
colector primario Angamos estaría operando con valores de [50%-75%> de
relación tirante/diámetro (y/D).
También se ha verificado que el colector primario conduce las aguas residuales
con velocidades que varían desde 0.9 m/s a 3.3 m/s. Dentro de estos, existen 5
tramos que operarían con velocidad mayor a 3 m/s y menor a 4 m/s.
Cuadro N°17: Porcentaje de tuberías de acuerdo a su velocidad
Velocidad (m/s) N° tramos Porcentaje (%) [0.6-3.00] 40 89
[3.01-4.00] 5 11
[4.01-5.00] - -
Total 45 100
Fig. N°8: N° de tramos de acuerdo a su velocidad (m/s)
De la fig. N°08 y cuadro N°17, se puede observar que el 89% de
tuberías que integra el colector primario Angamos, operaría con
velocidades entre 0.6 m/s y 3.00 m/s, y el 11% de tuberías operaría con
velocidades entre 3.01 m/s y 4.00 m/s.
Velocidad (m/s)
N° d
e tr
amos
de
tube
rías
26
Los tramos que operan con velocidades mayores a 3 m/s, son los que
tienen pendiente mayor a 10 por mil y menos de 20 por mil.
Los resultados hidráulicos se pueden verificar en el cuadro N°18, y se
pueden visualizar gráficamente en el plano MHD-1.
Cuadro N°18: Resultados del modelamiento escenario Actual (Año 2013)
Tramo Bz Inic. Bz Fin. Long. (m)
D. Interior (mm)
Pendiente (m/km) Manning Qmhd
(L/s) Velocidad
(m/s) Tensión Tractiva (Pascal)
y/D (%)
P-1 BE-1 BE-2 210.9 900 7.82 0.013 366.78 2 12.604 35.7
P-10 BE-10 BE-11 114 831.2 11.19 0.01 466.24 3 16.725 40.8
P-11 BE-11 BE-12 6.8 831.2 12.06 0.01 466.24 3.1 17.741 43.8
P-12 BE-12 BE-13 37 831.2 8.89 0.01 466.24 2.8 13.943 42.4
P-13 BE-13 BE-14 6.8 831.2 12.65 0.01 466.24 3.2 18.42 43.7
P-14 BE-14 BE-14 103.25 831.2 11.93 0.01 466.24 3.1 17.594 49.4
P-15 BE-14 BE-15 6.8 831.2 10.29 0.01 483.3 3 15.893 45.2
P-16 BE-15 BE-16 37 831.2 6.08 0.01 483.3 2.4 10.464 53.5
P-17 BE-16 BE-17 6.8 831.2 0.15 0.01 483.3 0.9 0.299 53.5
P-18 BE-17 BE-18 86.95 831.2 8.94 0.01 483.3 2.8 14.209 42.6
P-19 BE-18 BE-19 6.8 831.2 10 0.01 483.3 2.9 15.533 45.2
P-2 BE-2 BE-3 158.68 900 8.4 0.013 366.78 2.1 13.333 35.4
P-20 BE-19 BE-20 12.36 831.2 11.08 0.01 483.3 3 16.851 43.9
P-21 BE-20 BE-21 6.8 831.2 10.59 0.01 483.3 3 16.252 45.1
P-22 BE-21 BE-22 49 831.2 8.63 0.01 483.3 2.8 13.825 43
P-23 BE-22 BE-23 95.6 831.2 8.62 0.01 483.3 2.8 13.808 51
P-24 BE-23 BE-24 6.8 831.2 8.24 0.01 524.5 2.8 13.771 47.9
P-25 BE-24 BE-25 37 831.2 7.43 0.01 524.5 2.7 12.694 46
P-26 BE-25 BE-26 6.8 831.2 8.82 0.01 524.5 2.9 14.55 47.7
P-27 BE-26 BE-27 111.02 831.2 8.74 0.01 524.5 2.9 14.438 44.6
P-28 BE-27 BE-28 7.8 831.2 9.62 0.01 524.5 3 15.577 47.2
P-29 BE-28 BE-29 120.91 900 11.04 0.013 524.5 2.6 19.218 41.4
P-3 BE-3 BE-4 170.58 900 8.31 0.013 366.78 2.1 13.213 35.5
P-30 BE-29 BE-30 149.98 900 8.93 0.013 524.5 2.4 16.244 47.2
P-31 BE-30 BE-31 51.14 900 10.76 0.013 535.68 2.5 18.987 47.6
P-32 BE-31 BE-32 91.73 900 8.72 0.013 541.79 2.4 16.146 49.8
P-33 BE-32 BE-33 177.53 900 9.96 0.013 635.34 2.6 19.145 46.4
P-34 BE-33 BE-34 134.45 900 11.1 0.013 635.34 2.7 20.869 52.1
P-35 BE-34 BE-35 154.16 900 11.09 0.013 645.17 2.7 20.993 46.2
P-36 BE-35 BE-36 112.57 900 11.28 0.013 645.17 2.7 21.28 46.1
P-37 BE-36 BE-37 111.48 900 11.75 0.013 645.17 2.8 21.982 52.7
27
Tramo Bz Inic. Bz Fin. Long. (m)
D. Interior (mm)
Pendiente (m/km) Manning Qmhd
(L/s) Velocidad
(m/s) Tensión Tractiva (Pascal)
y/D (%)
P-38 BE-37 BE-38 35.13 900 12.24 0.013 663.21 2.8 22.966 46.5
P-39 BE-38 BE-39 153.08 900 10.78 0.013 663.21 2.7 20.748 47
P-4 BE-4 BE-5 168.31 900 8.5 0.013 366.78 2.1 13.452 35.4
P-40 BE-39 BE-40 149.55 900 19.08 0.013 663.21 3.3 32.674 44.1
P-41 BE-40 BE-41 64.64 900 9.39 0.013 663.21 2.6 18.584 47.8
P-42 BE-41 BE-42 108.17 900 11.09 0.013 663.21 2.7 21.231 46.9
P-43 BE-42 BE-43 62.18 900 11.1 0.013 663.21 2.7 21.235 46.9
P-44 BE-43 BE-44 26.85 900 8.94 0.013 663.21 2.5 17.862 48.4
P-45 BE-44 OF-1 30.58 900 17.99 0.013 663.21 3.3 31.185 44.8
P-5 BE-5 BE-6 147.78 900 9.54 0.013 366.78 2.2 14.74 34.9
P-6 BE-6 BE-7 174.03 900 10.97 0.013 366.78 2.3 16.459 34.4
P-7 BE-7 BE-8 158.75 900 12.03 0.013 366.78 2.4 17.694 41.5
P-8 BE-8 BE-9 109.77 900 15.58 0.013 466.24 2.8 24.012 44.7
P-9 BE-9 BE-10 6.8 831.2 5.44 0.01 466.24 2.3 9.443 46.1 Fuente: Elaboración Propia
28
6.2 RESULTADOS DEL ESCENARIO FUTURO (AÑO 2034):
Realizado el cálculo hidráulico del Colector primario Angamos, para la
contribución máxima de desagüe para el año 2034, se observa que existen dos
tramos (de 45 tramos) que habrían superado su capacidad de diseño (y/D=75%).
Ver cuadro N°19.
Estos dos tramos son P-16 y P-17, de materiales de polietileno de alta densidad,
con diámetros internos de 831.2 mm. Se ubican en la Av. Angamos entre la Ca.
Monte Bello y Caminos del Inca.
El programa nos muestra estos perfiles, en donde el colector ya habría superado
su capacidad de diseño. Ver figura N°9.
Fig. N°9: Perfil de los tramos P-15, P-16, P-17 (Av. Angamos entre Ca. Monte Bello y Av. Caminos del Inca)
P-15 P-16P-17
29
96%
4%05
101520253035404550
[0-50] [50-75> [75-80] [80-100]
Cuadro N°19: Porcentaje de tuberías de acuerdo a su capacidad hidráulica
y/D (%) N° Tramos Porcentaje (%) [0-50] - -
[50-75> 43 96
[75-80] 2 4
[80-100] - -
Total 45 100
Fig. N°10: N° de tramos de acuerdo a su capacidad hidráulica (y/D)
De la figura N°10 y cuadro N°19, se puede observar que el 96% de tuberías que
integra el colector primario Angamos estaría operando con valores de [50%-
75%> de relación tirante/diámetro (y/D), y el 4% operaría con valores entre
[50%-75%] de relación tirante/diámetro (y/D).
En cuanto a sus velocidades se ha realizado el cálculo hidráulico, y se
obtuvieron valores que varían entre 1.9 a 3.9 m/s. Dentro de estos, existen 30
tramos que operarían con velocidades mayores a 3 m/s y menores a 4 m/s.
Relación tirante/Diámetro (y/D) en %
N° d
e tr
amos
de
tube
rías
30
33%
67%
0
5
10
15
20
25
30
35
[0.6-3.00] [3.01-4.00] [4.01-5.00]
Cuadro N°20: Porcentaje de tuberías de acuerdo a su velocidad
Velocidad (m/s) N° tramos Porcentaje (%) [0.6-3.00] 15 33
[3.01-4.00] 30 67
[4.01-5.00] - -
Total 45 100
Fig. N°11: N° de tramos de acuerdo a su velocidad (m/s)
De la fig. N°11 y cuadro N°20, se puede observar que el 33% de
tuberías que integra el colector primario Angamos, operaría con
velocidades entre 0.6 m/s y 3.00 m/s, y el 67% de tuberías operaría con
velocidades entre 3.01 m/s y 4.00 m/s.
Los tramos que operan con velocidades mayores a 3 m/s, son los que
tienen pendiente mayor a 10 por mil.
Los resultados hidráulicos se pueden verificar en el cuadro N°21, y se
pueden visualizar en el plano MHD-2.
Velocidad (m/s)
N° d
e tr
amos
de
tube
rías
31
Cuadro N°21: Resultados del modelamiento escenario Futuro (Año 2034)
Tramo Bz Inic. Bz Fin. Long. (m)
D. Interior (mm)
Pendiente (m/km) Manning Qmhd
(L/s) Velocidad
(m/s) Tensión Tractiva (Pascal)
y/D (%)
P-1 BE-1 BE-2 210.9 900 7.82 0.013 853.69 2.6 17.667 56.2
P-2 BE-2 BE-3 158.68 900 8.4 0.013 853.69 2.6 18.722 55.7
P-3 BE-3 BE-4 170.58 900 8.31 0.013 853.69 2.6 18.549 55.8
P-4 BE-4 BE-5 168.31 900 8.5 0.013 853.69 2.6 18.898 55.6
P-5 BE-5 BE-6 147.78 900 9.54 0.013 853.69 2.8 20.763 54.8
P-6 BE-6 BE-7 174.03 900 10.97 0.013 853.69 2.9 23.252 53.8
P-7 BE-7 BE-8 158.75 900 12.03 0.013 853.69 3 25.041 63
P-8 BE-8 BE-9 109.77 900 15.58 0.013 992.15 3.4 32.692 66.2
P-9 BE-9 BE-10 6.8 831.2 5.44 0.01 992.15 2.8 12.514 69.5
P-10 BE-10 BE-11 114 831.2 11.19 0.01 992.15 3.7 22.667 61
P-11 BE-11 BE-12 6.8 831.2 12.06 0.01 992.15 3.8 24.079 66.2
P-12 BE-12 BE-13 37 831.2 8.89 0.01 992.15 3.4 18.789 64.1
P-13 BE-13 BE-14 6.8 831.2 12.65 0.01 992.15 3.9 25.027 66
P-14 BE-14 BE-14 103.25 831.2 11.93 0.01 992.15 3.8 23.874 72.8
P-15 BE-14 BE-15 6.8 831.2 10.29 0.01 1,014.98 3.6 21.355 67.7
P-16 BE-15 BE-16 37 831.2 6.08 0.01 1,014.98 2.9 13.832 78.3
P-17 BE-16 BE-17 6.8 831.2 0.15 0.01 1,014.98 1.9 0.299 78.3
P-18 BE-17 BE-18 86.95 831.2 8.94 0.01 1,014.98 3.4 19.022 63.6
P-19 BE-18 BE-19 6.8 831.2 10 0.01 1,014.98 3.6 20.856 67.8
P-20 BE-19 BE-20 12.36 831.2 11.08 0.01 1,014.98 3.7 22.682 66
P-21 BE-20 BE-21 6.8 831.2 10.59 0.01 1,014.98 3.6 21.849 67.6
P-22 BE-21 BE-22 49 831.2 8.63 0.01 1,014.98 3.4 18.49 64.7
P-23 BE-22 BE-23 95.6 831.2 8.62 0.01 1,014.98 3.4 18.467 74.2
P-24 BE-23 BE-24 6.8 831.2 8.24 0.01 1,070.10 3.4 18.122 70.6
P-25 BE-24 BE-25 37 831.2 7.43 0.01 1,070.10 3.2 16.644 68.1
P-26 BE-25 BE-26 6.8 831.2 8.82 0.01 1,070.10 3.4 19.183 70.3
P-27 BE-26 BE-27 111.02 831.2 8.74 0.01 1,070.10 3.4 19.028 65.5
P-28 BE-27 BE-28 7.8 831.2 9.62 0.01 1,070.10 3.6 20.588 69.6
P-29 BE-28 BE-29 120.91 900 11.04 0.013 1,070.10 3.1 25.425 60.9
P-30 BE-29 BE-30 149.98 900 8.93 0.013 1,070.10 2.8 21.358 68.3
P-31 BE-30 BE-31 51.14 900 10.76 0.013 1,085.05 3.1 25.008 68.7
P-32 BE-31 BE-32 91.73 900 8.72 0.013 1,093.22 2.8 21.088 70.7
P-33 BE-32 BE-33 177.53 900 9.96 0.013 1,218.38 3 24.42 66.4
P-34 BE-33 BE-34 134.45 900 11.1 0.013 1,218.38 3.2 26.72 72.9
P-35 BE-34 BE-35 154.16 900 11.09 0.013 1,231.06 3.2 26.807 65.8
P-36 BE-35 BE-36 112.57 900 11.28 0.013 1,231.06 3.2 27.188 65.6
P-37 BE-36 BE-37 111.48 900 11.75 0.013 1,231.06 3.3 28.12 73.4
32
Tramo Bz Inic. Bz Fin. Long. (m)
D. Interior (mm)
Pendiente (m/km) Manning Qmhd
(L/s) Velocidad
(m/s) Tensión Tractiva (Pascal)
y/D (%)
P-38 BE-37 BE-38 35.13 900 12.24 0.013 1,254.31 3.3 29.277 66.1
P-39 BE-38 BE-39 153.08 900 10.78 0.013 1,254.31 3.2 26.338 66.7
P-40 BE-39 BE-40 149.55 900 19.08 0.013 1,254.31 3.9 42.118 61.9
P-41 BE-40 BE-41 64.64 900 9.39 0.013 1,254.31 3 23.462 68.1
P-42 BE-41 BE-42 108.17 900 11.09 0.013 1,254.31 3.2 26.979 66.5
P-43 BE-42 BE-43 62.18 900 11.1 0.013 1,254.31 3.2 26.985 66.5
P-44 BE-43 BE-44 26.85 900 8.94 0.013 1,254.31 2.9 22.504 69.1
P-45 BE-44 OF-1 30.58 900 17.99 0.013 1,254.31 3.8 40.144 63.5 Fuente: Elaboración Propia
33
CAPITULO VII
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
1. Los resultados obtenidos de los aforos efectuados en el colector primario,
no se utilizaron para efectos de modelamiento, ya que los datos
obtenidos de caudales máximos resultaron ser mucho menores que los
caudales de la demanda proyectada.
2. Quizás los resultados obtenidos de los aforos realizados resultaron ser
mucho menores a los de la demanda proyectada, debido a que se
hicieron en un mes no representativo (mes de octubre), es decir los
aforos se debieron realizar en una época de máximo consumo (verano),
que podría ser mes de enero, febrero o marzo. Sin embargo, los aforos
nos sirvieron para ver el comportamiento del colector primario en el mes
de octubre, en donde se pudo comprobar que no tendría problemas de
velocidades y capacidad hidráulica.
3. Luego de realizado la simulación hidráulica para el escenario actual (año
2013), se pudo observar que el colector primario se encuentra
conduciendo las aguas residuales con velocidades adecuadas para su
funcionamiento.
4. Se ha verificado también que para el escenario actual no tendría
problemas de capacidad hidráulica para conducir las aguas residuales.
5. Para el escenario futuro (año 2034), el colector primario seguirá operando
con un margen de aire libre dentro de la red de alcantarillado, ya
trabajaría con un tirante de desagüe menor al 80% del diámetro interior
de la tubería.
6. Se recomienda realizar un buen mantenimiento de limpieza al colector
primario.
34
REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS
1. Guías para el diseño de tecnologías de alcantarillado-OPS/CEPIS
2. Reglamento de Elaboración de proyectos de Agua Potable y
Alcantarillado para habilitaciones urbanas de Lima Metropolitana y Callao
3. Manual Técnico de Instrucción SewerGEMS V8i/SewerCAD V8i (Bentley)
4. Manual de diseño e instalación NOVAFORT (PAVCO)
5. Libro de Hidraúlica de Canales Máximo Villon Bejar
6. Reglamento Nacional de Edificaciones O.S. 070 Redes de Aguas
Residuales.
R
REBOSE RAE 1
REBOSE RAE 3
REBOSE RAE 4
REBOSE RAE 5
A
V
.
T
O
M
A
S
M
A
R
S
A
N
O
A
V
.
C
A
M
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N
O
S
D
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I
N
C
A
A
V
.
P
R
I
M
A
V
E
R
A
AD-01
K38-c
K-37
K38-a
K38-b
AD-01
Q mhd = 366.78 L/s
CA
RR
ET
ER
A N
AN
AM
ER
IC
AN
A S
UR
K-37
Qmhd=99.46 L/s
K38-a
Qmhd=17.06 L/s
K38-b
Q mhd = 41.20 L/s
K38-d
Q mhd = 11.18 L/s
K38-e
Qmhd=6.11L/s
K38-c
Q mhd = 93.55 L/s
K36-a
Qmhd=9.83L/s
K36-b
Qmhd=18.04L/s
K38-dK36-a
K36-b
CSN 300 m
m
I
N
T
E
R
C
E
P
T
O
R
S
U
R
C
O
D
=
1
6
0
0
m
m
V
A
A
L
A
P
T
A
R
L
A
C
H
I
R
A
C
S
N
3
0
0
m
m
CR
450 m
m
C
R
525 m
m
A
V
. JA
V
IE
R
P
R
A
D
O
A
V
. JA
V
IE
R
P
R
A
D
O
AV
. A
VIA
CIO
N
CR
900 m
m
CR
900 m
m
CR 900 m
m
HDPE 900 m
m
AV. ANG
AMO
S
HDPE 900 m
m
CR
900 m
m
Q= 366 .7
8 L/S
Q= 4
66.24 L
/S
Q= 4
83.30 L
/S
Q= 5
24.50 L
/S
Q= 6
35.34 L
/S
Q= 6
45.17 L
/S
Q= 6
63.21 L
/S
AV. ANGAM
OS
AV. ANG
AMO
S
PLANO DE UBICACIÓN
8652500-N
8655000-N
8657500-N
8660000-N
8662500-N
8665000-N
28
00
00
-E
28
25
00
-E
28
50
00
-E
28
75
00
-E
29
00
00
-E
SAN ISIDRO
LA MOLINA
SAN BORJA
SANTIAGO DE
BARRANCO
SURQUILLO
MIRAFLORES
LA VICTORIA
LINCE
SAN LUIS
DE MIRAFLORES
SAN JUAN
DEL TRIUNFO
MARIA
VILLA
SURCO
1/100000
TUBERIA DE ALCANTARILLADO EXISTENTE CR 900 mm
BUZON EXISTENTE
LEYENDA
LIMITE AREA DE DRENAJE
CUADRO DE AREAS DE DRENAJE
AREA DE
DRENAJE
AD-01
K-37
K38-a
K38-b
K38-c
K38-d
Total
K38-e
K36-a
K36-b
Area (Ha)
587.28
227.69
25.22
60.89
138.27
16.52
1104.86
9.0314.1
25.86
Qmhd (l/s)
366.78
99.46
17.06
41.20
93.55
11.18
6.119.83
18.04
663.21
TUBERIA DE ALCANTARILLADO EXISTENTE HDPE 900 mm
PLANO DE:
FECHA:
ESCALA:
DIBUJO:
PLANO Nº
J.J.O.Q.
1/5,000
DICIEMBRE 2013
AD-1
AREAS DE DRENAJE EXISTENTE
UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIAFACULTAD DE INGENIERIA AMBIENTAL
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA SANITARIA
INFORME:
MODELAMIENTO HIDRAULICO EN EL COLECTOR PRIMARIO ANGAMOS
BACHILLER:
DEKER VALVERDE OBREGON
TOTAL DE PLANOS
01 DE 02
ASESOR:
ING. ROBERTO PACCHA HUAMANI
R
REBOSE RAE 1
REBOSE RAE 3
REBOSE RAE 4
REBOSE RAE 5
A
V
.
T
O
M
A
S
M
A
R
S
A
N
O
A
V
. S
A
N
B
O
R
J
A
N
O
R
T
E
A
V
.
B
O
U
L
E
V
A
R
S
U
R
C
O
A
V
.
C
A
M
I
N
O
S
D
E
L
I
N
C
A
A
V
.
P
R
I
M
A
V
E
R
A
AD-01
K38-c
K-37
K38-a
K38-b
AD-01
Q mhd = 853.69 L/s
CA
RR
ET
ER
A N
AN
AM
ER
IC
AN
A S
UR
K-37
Qmhd=138.46 L/s
K38-a
Qmhd=22.83 L/s
K38-b
Q mhd = 55.12 L/s
K38-d
Q mhd = 14.95 L/s
K38-e
Qmhd=8.17L/s
K38-c
Q mhd = 125.16 L/s
K36-a
Qmhd=12.68L/s
K36-b
Qmhd=23.25L/s
K38-dK36-a
K36-b
HDPE 800 m
m
I
N
T
E
R
C
E
P
T
O
R
S
U
R
C
O
D
=
1
6
0
0
m
m
V
A
A
L
A
P
T
A
R
L
A
C
H
I
R
A
C
S
N
3
0
0
m
m
CR
450 m
m
C
R
525 m
m
A
V
. JA
V
IE
R
P
R
A
D
O
A
V
. JA
V
IE
R
P
R
A
D
O
AV
. A
VIA
CIO
N
CR
900 m
m
CR
900 m
m
CR 900 m
m
HDPE 900 m
m
AV. ANG
AMO
S
HDPE 900 m
m
CR
900 m
m
Q= 8
53.69 L
/S
Q= 9
92.15 L
/S
Q= 1014.9
8 L/S
Q= 1070.1
0 L/S
Q= 1
218.38 L
/S
Q= 1231.0
6 L/S
Q= 1254.3
1 L/S
AV. ANGAM
OS
AV. ANG
AMO
S
AV
. D
E LA
F
LO
RE
ST
A
PLANO DE UBICACIÓN
8652500-N
8655000-N
8657500-N
8660000-N
8662500-N
8665000-N
28
00
00
-E
28
25
00
-E
28
50
00
-E
28
75
00
-E
29
00
00
-E
SAN ISIDRO
LA MOLINA
SAN BORJA
SANTIAGO DE
BARRANCO
SURQUILLO
MIRAFLORES
LA VICTORIA
LINCE
SAN LUIS
DE MIRAFLORES
SAN JUAN
DEL TRIUNFO
MARIA
VILLA
SURCO
1/100000
TUBERIA DE ALCANTARILLADO EXISTENTE CR 900 mm
BUZON EXISTENTE
LEYENDA
LIMITE AREA DE DRENAJE
TUBERIA DE ALCANTARILLADO EXISTENTE HDPE 900 mm
CUADRO DE AREAS DE DRENAJE
AREA DE
DRENAJE
AD-01
K-37
K38-a
K38-b
K38-c
K38-d
Total
K38-e
K36-a
K36-b
Area (Ha)
741.66
227.69
25.22
60.89
138.27
16.52
1104.86
9.0314.125.86
Qmhd (l/s)
853.69
138.46
22.83
55.12
125.16
14.95
8.1712.68
23.25
1254.31
Año 2034
PLANO DE:
FECHA:
ESCALA:
DIBUJO:
PLANO Nº
J.J.O.Q.
1/5,000
DICIEMBRE 2013
AD-2
AREAS DE DRENAJE PROYECTADA
UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIAFACULTAD DE INGENIERIA AMBIENTAL
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA SANITARIA
INFORME:
MODELAMIENTO HIDRAULICO EN EL COLECTOR PRIMARIO ANGAMOS
BACHILLER:
DEKER VALVERDE OBREGON
TOTAL DE PLANOS
02 DE 02
ASESOR:
ING. ROBERTO PACCHA HUAMANI
A
V
.
T
O
M
A
S
M
A
R
S
A
N
O
A
V
.
C
A
M
I
N
O
S
D
E
L
I
N
C
A
AV. ANG
AMO
S
K38-b
CA
RR
ET
ER
A N
AN
AM
ER
IC
AN
A S
UR
P
-
4
4
y
/
D
=
4
8
.
0
%
S
=
8
.
9
4
m
/
k
m
D
=
9
0
0
.
0
m
m
V
=
2
.
6
m
/
s
Q
=
6
6
3
.
2
2
L
/
s
P
-
4
5
y
/
D
=
4
4
.
8
%
S
=
1
7
.
9
9
m
/
k
m
D
=
9
0
0
.
0
m
m
V
=
3
.
3
m
/
s
Q
=
6
6
3
.
2
2
L
/
s
P
-
3
8
y
/
D
=
4
6
.
2
%
S
=
1
2
.
2
4
m
/
k
m
D
=
9
0
0
.
0
m
m
V
=
2
.
9
m
/
s
Q
=
6
6
3
.
2
2
L
/
s
P-31
y/D=47.6 %
S=10.76 m/km
D=900.0 m
m
V=2.7 m
/s
Q=535.69 L
/s
P-43
y/D=46.4 %
S=11.10 m
/km
D=900.0 mm
V=2.8 m
/s
Q=663.22 L/s
P-41
y/D=47.4
%
S=9.39 m
/km
D=900.0 m
m
V=2.6 m/s
Q=663.22 L/s
P-32
y/D=49.8 %
S=8.72 m
/km
D=900.0 m
m
V=2.5 m/s
Q=541.80 L/s
P-4
2
y/D=46.4
%
S=11.09 m
/km
D=900.0 m
m
V=2.8 m
/s
Q=663.2
2 L/s
P-3
7
y/D=52.7
%
S=11.75 m
/km
D=900.0
mm
V=2.8
m/s
Q=645.1
8 L/s
P-36
y/D=45.7
%
S=11.28 m
/km
D=900.0 m
m
V=2.8 m
/s
Q=645.1
8 L/s
P-34
y/D=52.1
%
S=11.10 m
/km
D=900.0
mm
V=2.9 m
/s
Q=635.3
5 L/s
P-5
y/D=34.9
%
S=9.54 m
/km
D=900.0 m
m
V=2.2 m
/s
Q=366.78 L/s
P-40
y/D=43.7
%
S=19.08 m
/km
D=900.0
mm
V=3.4 m
/s
Q=663.22 L/s
P-3
0
y/D=47.2
%
S=8.93 m
/km
D=900.0 mm
V=2.5 m/s
Q=524.51 L/s
P-3
9
y/D=46.6
%
S=10.78 m
/km
D=900.0 m
m
V=2.8 m
/s
Q=663.22 L/s
P-35
y/D=45.8
%
S=11.09 m
/km
D=900.0 m
m
V=2.8 m
/s
Q=645.1
8 L/s
P-2
y/D=35.4 %
S=8.40 m
/km
D=900.0 m
m
V=2.1 m
/s
Q=366.7
8 L/s
P-7
y/D=41.5 %
S=12.03 m
/km
D=900.0
mm
V=2.4 m
/s
Q=366.78 L/s
P-4
y/D=35.4
%
S=8.50 m
/km
D=900.0 m
m
V=2.1 m
/s
Q=366.78 L
/s
P-3
y/D=35.5 %
S=8.31 m
/km
D=900.0 m
m
V=2.1 m
/s
Q=366.78 L
/s
P-6
y/D=34.4
%
S=10.97 m
/km
D=900.0 m
m
V=2.3 m
/s
Q=366.7
8 L/s
P-33
y/D=45.5
%
S=9.96 m
/km
D=900.0 m
m
V=2.7 m
/s
Q=635.3
5 L/s
P-1
y/D=35.7 %
S=7.82 m/km
D=900.0 mm
V=2.0 m/s
Q=366.78 L/s
P-9
y/D=46.1 %
S=5.44 m/km
D=831.2 mm
V=2.3 m/s
Q=466.25 L/s
P-10
y/D=40.8 %
S=11.19 m/km
D=831.2 mm
V=3.0 m/s
Q=466.24 L/s
P-11
y/D=43.8 %
S=12.06 m/km
D=831.2 mm
V=3.1 m/s
Q=466.25 L/s
P-8
y/D=44.7
%
S=15.58 m
/km
D=900.0
mm
V=2.8
m/s
Q=466.2
4 L/s
P-12
y/D=42.4
%
S=8.89 m
/km
D=831.2 m
m
V=2.8 m
/s
Q=466.24 L
/s
P-13
y/D=43.7 %
S=12.65 m/km
D=831.2 mm
V=3.2 m/s
Q=466.24 L/s
P-15
y/D=45.2 %
S=10.29 m/km
D=831.2 mm
V=3.0 m/s
Q=483.31 L/s
P-16
y/D=53.5 %
S=6.08 m/km
D=831.2 mm
V=2.4 m/s
Q=483.31 L/s
P-17
y/D=53.5 %
S=0.15 m/km
D=831.2 mm
V=0.9 m/s
Q=483.31 L/s
P-18
y/D=42.6 %
S=8.94 m
/km
D=831.2 m
m
V=2.8 m
/s
Q=483.31 L
/s
P-19
y/D=45.2 %
S=10.00 m/km
D=831.2 mm
V=2.9 m/s
Q=483.31 L/s
P-2
0
y/D=43.9 %
S=11.08 m/km
D=831.2 mm
V=3.0 m/s
Q=483.31 L/s
P-21
y/D=45.1 %
S=10.59 m/km
D=831.2 mm
V=3.0 m/s
Q=483.31 L/s
P-24
y/D=47.9 %
S=8.24 m/km
D=831.2 mm
V=2.8 m/s
Q=524.51 L/s
P-25
y/D=46.0%
S=7.43 m/km
D=831.2 mm
V=2.7 m/s
Q=524.51 L/s
P-26
y/D=47.7 %
S=8.82 m/km
D=831.2 mm
V=2.9 m/s
Q=524.51 L/s
P-27
y/D=44.6
%
S=8.74 m
/km
D=831.2
mm
V=2.9 m
/s
Q=524.5
1 L/s
P-2
9
y/D=40.7 %
S=11.04 m
/km
D=900.0 m
m
V=2.7 m/s
Q=524.51 L/s
P-28
y/D=47.2 %
S=9.62 m/km
D=831.2 mm
V=3.0 m/s
Q=524.51 L/s
P-22
y/D=43.0
%
S=8.63 m
/km
D=831.2
mm
V=2.8
m/s
Q=483.3
1 L/s
P-23
y/D=51.0
%
S=8.62 m
/km
D=831.2 m
m
V=2.8 m/s
Q=483.31 L/s
P-14
y/D=49.4 %
S=11.93 m/km
D=831.2 mm
V=3.1 m/s
Q=466.24 L
/s
I
N
T
E
R
C
E
P
T
O
R
S
U
R
C
O
D
=
1
6
0
0
m
m
K38-d
K38-c
K38-a
K36-a
K36-b
K-37
AV. ANGAM
OS
K38-e
BE-1
CT=155.80 m
CF=153.10 m
BE-36
CT=126.29 m
CF=122.99 m
BE-39
CT=123.01 m
CF=119.60 m
BE-38
CT=124.76 m
CF=121.25 m
BE-37
CT=125.07 m
CF=121.68 m
BE-40
CT=120.21 m
CF=116.75 m
BE-41
CT=119.61 m
CF=116.14 m
BE-30
CT=134.02 m
CF=130.58 m
BE-31
CT=133.56 m
CF=130.03 m
BE-34
CT=129.38 m
CF=125.97 m
BE-35
CT=127.62 m
CF=124.26 m
BE-33
CT=130.95 m
CF=127.46 m
BE-32
CT=132.43 m
CF=129.23 m
BE-29
CT=135.66 m
CF=131.92 m
BE-8
CT=145.02 m
CF=142.04 m
BE-2
CT=154.63 m
CF=151.45 m
BE-4
CT=151.66 m
CF=148.70 m
BE-5
CT=150.40 m
CF=147.27 m
BE-7
CT=147.45 m
CF=143.95 m
BE-3
CT=153.20 m
CF=150.12 m
BE-6
CT=149.21 m
CF=145.86 m
BE-43
CT=117.92 m
CF=114.25 m
BE-44
CT=117.45 m
CF=114.01 m
BE-42
CT=118.33 m
CF=114.94 m
BE-9
CT=143.36 m
CF=140.33 m
BE-10
CT=143.30 m
CF=140.29 m
BE-11
CT=142.05
CF=139.02
BE-12
CT=141.80
CF=138.94
BE-13
CT=141.61
CF=138.61
BE-14
CT=141.50
CF=138.52
BE-14
CT=140.70
CF=137.29
BE-15
CT=140.50
CF=137.22
BE-16
CT=140.00
CF=136.99
BE-17
CT=140.00
CF=136.99
BE-18
CT=140.00
CF=136.22
BE-19
CT=140.00
CF=136.15
BE-20
CT=140.20
CF=136.01
BE-21
CT=140.00
CF=135.94
BE-23
CT=139.00
CF=134.69
BE-24
CT=139.04
CF=134.64
BE-25
CT=138.36
CF=134.36
BE-26
CT=138.30
CF=134.30
BE-27
CT=137.50
CF=133.33
BE-28
CT=137.48
CF=133.26
BE-22
CT=140.00
CF=135.52
OF-1
CT=116.92 m
CF=112.96 m
BUZON EXISTENTE
LEYENDA
LIMITE AREA DE DRENAJE
0 % < y/D < 30 %
30 % =< y/D < 50 %
50 % =< y/D < 75 %
TUBERIA DE ALCANTARILLADO EXISTENTE
TUBERIA DE ALCANTARILLADO EXISTENTE
TUBERIA DE ALCANTARILLADO EXISTENTE
75 % =< y/D < 100 %
TUBERIA DE ALCANTARILLADO EXISTENTE
NOTA: EL COLECTOR PRIMARIO ANGAMOS TRABAJARIA CON UNA CAPACIDAD HIDRAULICA
MENOR A 75% (y/D <75%)
NUMERO DE BUZON
NUMERO DE TRAMO
BE-1
P - 1
PLANO DE UBICACIÓN
8652500-N
8655000-N
8657500-N
8660000-N
8662500-N
8665000-N
28
00
00
-E
28
25
00
-E
28
50
00
-E
28
75
00
-E
29
00
00
-E
SAN ISIDRO
LA MOLINA
SAN BORJA
SANTIAGO DE
BARRANCO
SURQUILLO
MIRAFLORES
LA VICTORIA
LINCE
SAN LUIS
DE MIRAFLORES
SAN JUAN
DEL TRIUNFO
MARIA
VILLA
SURCO
1/100000
PLANO DE:
FECHA:
ESCALA:
DIBUJO:
PLANO Nº
J.J.O.Q.
1/5,000
DICIEMBRE 2013
MHD-1
MODELAMIENTO HIDRAULICO ESCENARIO ACTUAL (AÑO 2013)
UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIAFACULTAD DE INGENIERIA AMBIENTAL
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA SANITARIA
INFORME:
MODELAMIENTO HIDRAULICO EN EL COLECTOR PRIMARIO ANGAMOS
BACHILLER:
DEKER VALVERDE OBREGON
TOTAL DE PLANOS
01 DE 02
ASESOR:
ING. ROBERTO PACCHA HUAMANI
A
V
.
T
O
M
A
S
M
A
R
S
A
N
O
A
V
.
C
A
M
I
N
O
S
D
E
L
I
N
C
A
AV. ANG
AMO
S
K38-b
CA
RR
ET
ER
A N
AN
AM
ER
IC
AN
A S
UR
P
-
4
4
y
/
D
=
6
9
.
1
%
S
=
8
.
9
4
m
/
k
m
D
=
9
0
0
.
0
m
m
V
=
2
.
9
m
/
s
Q
=
1
2
5
4
.
3
1
L
/
s
P
-
4
5
y
/
D
=
6
3
.
5
%
S
=
1
7
.
9
9
m
/
k
m
D
=
9
0
0
.
0
m
m
V
=
3
.
8
m
/
s
Q
=
1
2
5
4
.
3
1
L
/
s
P
-
3
8
y
/
D
=
6
6
.
1
%
S
=
1
2
.
2
4
m
/
k
m
D
=
9
0
0
.
0
m
m
V
=
3
.
3
m
/
s
Q
=
1
2
5
4
.
3
1
L
/
s
P-31
y/D=68.7 %
S=10.76 m/km
D=900.0 m
m
V=3.1 m
/s
Q=1085.05 L/s
P-43
y/D=66.5 %
S=11.10 m
/km
D=900.0 mm
V=3.2 m
/s
Q=1254.31 L
/s
P-41
y/D=68.1
%
S=9.39 m
/km
D=900.0 m
m
V=3.0 m/s
Q=1254.31 L
/s
P-32
y/D=70.7 %
S=8.72 m
/km
D=900.0 m
m
V=2.8 m/s
Q=1093.22 L
/s
P-4
2
y/D=66.5
%
S=11.09 m
/km
D=900.0 m
m
V=3.2 m
/s
Q=1254.31 L
/s
P-3
7
y/D=73.4
%
S=11.75 m
/km
D=900.0
mm
V=3.3
m/s
Q=1231.0
6 L/s
P-36
y/D=65.6
%
S=11.28 m
/km
D=900.0 m
m
V=3.2 m
/s
Q=1231.0
6 L/s
P-34
y/D=72.9
%
S=11.10 m
/km
D=900.0
mm
V=3.2 m
/s
Q=1218.38 L
/s
P-5
y/D=54.8
%
S=9.54 m
/km
D=900.0 m
m
V=2.8 m
/s
Q=853.69 L/s
P-40
y/D=61.9
%
S=19.08 m
/km
D=900.0
mm
V=3.9 m
/s
Q=1254.31 L
/s
P-3
0
y/D=68.3
%
S=8.93 m
/km
D=900.0 mm
V=2.8 m/s
Q=1070.10 L
/s
P-3
9
y/D=66.7
%
S=10.78 m
/km
D=900.0 m
m
V=3.2 m
/s
Q=1254.31 L
/s
P-35
y/D=65.8
%
S=11.09 m
/km
D=900.0 m
m
V=3.2 m
/s
Q=1231.0
6 L/s
P-2
y/D=55.7 %
S=8.40 m
/km
D=900.0 m
m
V=2.6 m
/s
Q=853.6
9 L/s
P-7
y/D=63.0 %
S=12.03 m
/km
D=900.0
mm
V=3.0 m
/s
Q=853.69 L/s
P-4
y/D=55.6
%
S=8.50 m
/km
D=900.0 m
m
V=2.6 m
/s
Q=853.69 L
/s
P-3
y/D=55.8 %
S=8.31 m
/km
D=900.0 m
m
V=2.6 m
/s
Q=853.69 L
/s
P-6
y/D=53.8
%
S=10.97 m
/km
D=900.0 m
m
V=2.9 m
/s
Q=853.6
9 L/s
P-33
y/D=66.4
%
S=9.96 m
/km
D=900.0 m
m
V=3.0 m
/s
Q=1218.3
8 L/s
P-1
y/D=56.2 %
S=7.82 m/km
D=900.0 mm
V=2.6 m/s
Q=853.69 L/s
P-9
y/D=69.5 %
S=5.44 m/km
D=831.2 mm
V=2.8 m/s
Q=992.15 L/s
P-10
y/D=61.0 %
S=11.19 m/km
D=831.2 mm
V=3.7 m/s
Q=992.15 L/s
P-11
y/D=66.2 %
S=12.06 m/km
D=831.2 mm
V=3.8 m/s
Q=992.15 L/s
P-8
y/D=66.2
%
S=15.58 m
/km
D=900.0
mm
V=3.4
m/s
Q=992.1
5 L/s
P-12
y/D=64.1
%
S=8.89 m
/km
D=831.2 m
m
V=3.4 m
/s
Q=992.15 L
/s
P-13
y/D=66.0 %
S=12.65 m/km
D=831.2 mm
V=3.9 m/s
Q=992.15 L/s
P-15
y/D=67.7 %
S=10.29 m/km
D=831.2 mm
V=3.6 m/s
Q=1014.98 L/s
P-16
y/D=78.3 %
S=6.08 m/km
D=831.2 mm
V=2.9 m/s
Q=1014.98 L/s
P-17
y/D=78.3 %
S=0.15 m/km
D=831.2 mm
V=1.9 m/s
Q=1014.98 L/s
P-18
y/D=63.6 %
S=8.94 m
/km
D=831.2 m
m
V=3.4 m
/s
Q=1014.98L/s
P-19
y/D=67.8 %
S=10.00 m/km
D=831.2 mm
V=3.6 m/s
Q=1014.98 L/s
P-2
0
y/D=66.0 %
S=11.08 m/km
D=831.2 mm
V=3.7 m/s
Q=1014.98 L/s
P-21
y/D=67.6 %
S=10.59 m/km
D=831.2 mm
V=3.6 m/s
Q=1014.98 L/s
P-24
y/D=70.6 %
S=8.24 m/km
D=831.2 mm
V=3.4 m/s
Q=1070.10 L/s
P-25
y/D=68.1%
S=7.43 m/km
D=831.2 mm
V=3.2 m/s
Q=1070.10 L/s
P-26
y/D=70.3 %
S=8.82 m/km
D=831.2 mm
V=3.4 m/s
Q=1070.10 L/s
P-27
y/D=65.5
%
S=8.74 m
/km
D=831.2
mm
V=3.4 m
/s
Q=1070.1
0L/s
P-2
9
y/D=60.9 %
S=11.04 m
/km
D=900.0 m
m
V=3.1 m/s
Q=1070.10 L
/s
P-28
y/D=69.6 %
S=9.62 m/km
D=831.2 mm
V=3.6 m/s
Q=1070.10 L/s
P-22
y/D=64.7
%
S=8.63 m
/km
D=831.2
mm
V=3.4
m/s
Q=1014.9
8 L/s
P-23
y/D=74.2
%
S=8.62 m
/km
D=831.2 m
m
V=3.4 m/s
Q=1014.98 L
/s
AV
. A
NG
AM
OS
P-14
y/D=72.8 %
S=11.93 m/km
D=831.2 mm
V=3.8 m/s
Q=992.15 L
/s
I
N
T
E
R
C
E
P
T
O
R
S
U
R
C
O
D
=
1
6
0
0
m
m
K38-d
K38-c
K38-a
K36-a
K36-b
K-37
AV. ANGAM
OS
K38-e
BE-1
CT=155.80 m
CF=153.10 m
BE-36
CT=126.29 m
CF=122.99 m
BE-39
CT=123.01 m
CF=119.60 m
BE-38
CT=124.76 m
CF=121.25 m
BE-37
CT=125.07 m
CF=121.68 m
BE-40
CT=120.21 m
CF=116.75 m
BE-41
CT=119.61 m
CF=116.14 m
BE-30
CT=134.02 m
CF=130.58 m
BE-31
CT=133.56 m
CF=130.03 m
BE-34
CT=129.38 m
CF=125.97 m
BE-35
CT=127.62 m
CF=124.26 m
BE-33
CT=130.95 m
CF=127.46 m
BE-32
CT=132.43 m
CF=129.23 m
BE-29
CT=135.66 m
CF=131.92 m
BE-8
CT=145.02 m
CF=142.04 m
BE-2
CT=154.63 m
CF=151.45 m
BE-4
CT=151.66 m
CF=148.70 m
BE-5
CT=150.40 m
CF=147.27 m
BE-7
CT=147.45 m
CF=143.95 m
BE-3
CT=153.20 m
CF=150.12 m
BE-6
CT=149.21 m
CF=145.86 m
BE-43
CT=117.92 m
CF=114.25 m
BE-44
CT=117.45 m
CF=114.01 m
BE-42
CT=118.33 m
CF=114.94 m
BE-9
CT=143.36 m
CF=140.33 m
BE-10
CT=143.30 m
CF=140.29 m
BE-11
CT=142.05
CF=139.02
BE-12
CT=141.80
CF=138.94
BE-13
CT=141.61
CF=138.61
BE-14
CT=141.50
CF=138.52
BE-14
CT=140.70
CF=137.29
BE-15
CT=140.50
CF=137.22
BE-16
CT=140.00
CF=136.99
BE-17
CT=140.00
CF=136.99
BE-18
CT=140.00
CF=136.22
BE-19
CT=140.00
CF=136.15
BE-20
CT=140.20
CF=136.01
BE-21
CT=140.00
CF=135.94
BE-23
CT=139.00
CF=134.69
BE-24
CT=139.04
CF=134.64
BE-25
CT=138.36
CF=134.36
BE-26
CT=138.30
CF=134.30
BE-27
CT=137.50
CF=133.33
BE-28
CT=137.48
CF=133.26
BE-22
CT=140.00
CF=135.52
OF-1
CT=116.92 m
CF=112.96 m
BUZON EXISTENTE
LEYENDA
LIMITE AREA DE DRENAJE
0 % < y/D < 30 %
30 % =< y/D < 50 %
50 % =< y/D < 75 %
TUBERIA DE ALCANTARILLADO EXISTENTE
TUBERIA DE ALCANTARILLADO EXISTENTE
TUBERIA DE ALCANTARILLADO EXISTENTE
75 % =< y/D < 100 %
TUBERIA DE ALCANTARILLADO EXISTENTE
NOTA: EL COLECTOR PRIMARIO ANGAMOS TRABAJARIA CON UNA CAPACIDAD HIDRAULICA
MENOR A 75% (y/D <75%)
NUMERO DE BUZON
NUMERO DE TRAMO
BE-1
P - 1
PLANO DE UBICACIÓN
8652500-N
8655000-N
8657500-N
8660000-N
8662500-N
8665000-N
28
00
00
-E
28
25
00
-E
28
50
00
-E
28
75
00
-E
29
00
00
-E
SAN ISIDRO
LA MOLINA
SAN BORJA
SANTIAGO DE
BARRANCO
SURQUILLO
MIRAFLORES
LA VICTORIA
LINCE
SAN LUIS
DE MIRAFLORES
SAN JUAN
DEL TRIUNFO
MARIA
VILLA
SURCO
1/100000
PLANO DE:
FECHA:
ESCALA:
DIBUJO:
PLANO Nº
J.J.O.Q.
1/5,000
ENERO 2014
MHD-2
MODELAMIENTO HIDRAULICO ESCENARIO FUTURO (AÑO 2034)
UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIAFACULTAD DE INGENIERIA AMBIENTAL
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA SANITARIA
INFORME:
MODELAMIENTO HIDRAULICO EN EL COLECTOR PRIMARIO ANGAMOS
BACHILLER:
DEKER VALVERDE OBREGON
TOTAL DE PLANOS
02 DE 02
ASESOR:
ING. ROBERTO PACCHA HUAMANI
