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7/18/2019 universidadjosantoniopez-1-150313075704-conversion-gate01.docx
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Universidad José Antonio Páez
Escuela de ingeniería mecánica
Laboratorio de mecánica de los fluidos
Sección 2!"#
$nformes de laboratorio
%Perdidas de energía en tuberías & accesorios'
%(alibración de un codo de 90°
)medición de un caudal*
%resalto +idráulico & descarga a través de vertederos'
Sandiego, #- de febrero del 2#!
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Perdidas de energía en tuberías y accesorios
Objetivos
%.isualizar los diferentes instrumentos & /rocedimientos de cálculo 0ue /ermiten la
obtención de las variables del cam/o de flu1o interior en tuberías'
%etener las /erdidas /or fricción en tubería & /or forma )/erdidas menores* en válvulas'
%$ndicar la relación entre el caudal & las /erdidas /or fricción'
%$ndicar la influencia de la rugosidad de la tubería en las /erdidas /or fricción'
%emostrar la relación entre las /érdidas de energía & el gradiente de /resión'
Introducción teórica
Las /érdidas /or fricción se /resentan /or0ue al estar el fluido en movimiento +abrá unaresistencia 0ue se o/one a dic+o movimiento' Las válvulas & accesorios se encargan de controlar la dirección o el flu1o volumétrico del fluido generando turbulencia local en el fluido, esto
ocasiona una /érdida de energía h L ' Estas 3ltimas /érdidas son consideradas /erdidas menores
&a 0ue en un sistema grande las /érdidas /or fricción en las tuberías son ma&ores en com/aracióna la de las válvulas & accesorios'
Las /érdidas & ganancias de energía en un sistema se contabilizan en términos de energía /or unidad de /eso del fluido 0ue circula /or él' Esto también se conoce como carga )+*4
h A=¿ Energía 0ue se agrega al fluido con un dis/ositivo mecánico5 es com3n 0ue se le
denomine carga total sobre la bomba'
h R=¿ Energía 0ue se remueve del fluido /or medio de un dis/ositivo mecánico'
h L=¿ Pérdidas de energía del sistema /or la fricción en las tuberías, o /érdidas
menores /or válvulas & otros accesorios'
La magnitud de las /érdidas de energía 0ue /roduce la fricción del fluido, las válvulas &accesorios, es directamente /ro/orcional a la carga de velocidad del fluido' Esto se e6/resa enforma matemática así4
h L=( Le
D )∗( V 2
2 g ) Siendo4
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%) h L * /erdida de la energía debido a la fracción4
%) 7 * relación de longitud e0uivalente'
%) * longitud de una tubería recta del mismo diámetro nominal de la válvula'
%) f t * factor de fricción de tubería'
%) V 2
* velocidad del fluido'
%) g * gravedad'
La ecuación general de la energía
Es una e6tensión de la ecuación de 8ernoulli, lo 0ue /ermite resolver /roblemas es los0ue +a& /érdidas & ganancias de energía, la e6/resión del /rinci/io de conservación de la energíaes4
P
γ +
V 2
2g+ z+h A−h R−h L=
P
γ +
V 2
2g+ z Siendo
%)P* la /resión del fluido'
%) γ * el /eso es/ecífico del fluido'
Numero de Reynolds
El com/ortamiento de un fluido, en lo 0ue se refiere a las /érdidas de energía, de/ende de0ue el flu1o sea laminar o turbulento' Un medio /ara /redecir este com/ortamiento en el flu1o escon el mane1o del n3mero a dimensional 9e&nolds' Esta ecuación de define como4
N R=
(V )( D ) ( ρ)( μ ) :
N R=
(V )( D )(v) siendo4
%).* velocidad del fluido'%)* diámetro interno de tubería'
%) ρ * densidad del fluido'
%) μ * viscosidad dinámica del fluido'
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%) v * viscosidad cinemática del fluido'
Para a/licaciones /rácticas se tiene 0ue los flu1os con )9e ;2*, se encuentran en estadolaminar, & los )9e<=*, están en régimen turbulento' Los )2;9e;=*, están en la regiónde transición o región crítica'
Ecuación de darcy
Para el caso del fluido en tuberías, la fricción es /ro/orcional a la carga de la velocidaddel fluido & a la relación de longitud al diámetro de la corriente' Esto se e6/resa en formamatemática como4
h L=f ( L
D )( V 2
2g ) Siendo4
%) h L * /erdida de la energía debido a la fracción4
%) * longitud de una tubería recta'
%) f * factor de fricción de tubería'
%) V 2
* velocidad del fluido'
%)
g
* gravedad'
∆ P=f ( L
D ) ρ( V 2
2g ) Siendo4
%) ∆ P * /érdidas de /resión'
%) ρ * densidad del fluido'
Accesorios de tubería más comunes
%e6/ansión gradual > ° 4 '>- f T
%(odo estándar de ? ° 4 30 f T
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%@e estándar con flu1o a través del tramo4 2 f T
%(ontracción gradual > ° 4 0.1 f T
%Uniones & aco/lamientos4 2 f T
%entradas de tubería4 1 f T
%válvula de ángulo 150 f T
Equio de laboratorio
!8anco de tuberías en +ierro galvanizado ) ε=0.24mm * /ara medida del factor de
fricción de # & /olicloruro de vinilo )P.(* ) ε=0.0015mm * de3
4 /ara ensa&o de
válvulas comerciales'
%Banómetros de/resión estática ti/o bourdon o = bar )má6' > /si*, cone6ión trasera &
ba1a de3
4 '
%.álvula de retención con asiento & resorte de34 )-*'
%.álvula de asiento recta de3
4 )#*'
%.álvula de com/uerta de3
4 )#2*'
%.álvula de cierre rá/ido ti/o bola de 34 )#=*'
%.álvula de retención ti/o oscilante bola de3
4 )#>*'
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%.álvula electrónica con ca/acidad +asta de ! kg & envase recolector de agua )#C*'
%@uberías, válvulas de control o regulación de caudal & cone6iones al sistema derecirculación de flu1o del laboratorio'
Reresentación esquemática del banco de ensayos
#'% cone6ión en te de suministro ##'%valvul de com/uerta2'%valvula /rinci/al regladora del flu1o #D'% manómetro )>* ti/o bourdon )má6'
>/so*D'%manometro )#* ti/o bourdon )má6'> /si*
#='%valvula de bola )cierre rá/ido*
='%)=2>cm *de tubería de +ierro galvanizado #!'%Banometro )C* ti/o bourdon )má6'>/si*
!'%Banometro )2* ti/o bourdon )má6'>/si* #>'%.alvula de retención oscilante>'%.alvula secundaria reguladora del flu1o #C'% manómetro digital de la balanza
C'%Banometro )D* ti/o bourdon )má6'>/si* #-'%manometro )-* ti/o bourdon )má6'>/si*-'%valvula de retención con asiento &resorte
#?'%reci/iente /ara almacenar agua de)2'#g*
?'%manometro )=* ti/o bourdon )má6' > /si*
2'%balanza
#'%valvula de +aciendo recta 2#'% )=?'!cm* de tubería de /olicloruro devinilo )P.(*
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#'%Banómetro )!* ti/o bourdon )má6' > /si*
Procedimiento
#* Encender la bomba & estabilizar un caudal regulado /or medio de la válvula /rinci/al)2*, teniendo en cuenta 0ue la /resión no sobre/ase los = bar )>/si* en el manómetro)D*'
2* Es/erar D minutos /ara asegurar la unidad del flu1o'D* @omar las lecturas manométricas de los manómetros )D, !, C, ?, ##, #D, #! & #-*'=* eterminar el /eso del reci/iente colector )#?* indicado en la balanza & el tiem/o de
llenado'!* @omar nota de la tem/eratura de cada ensa&o'>* 9e/etir los /asos #, 2, D, = & ! +asta com/letar cuatro caudales diferentes'
"atos e#erimentales
%iámetro interno de la tubería de +ierro galvanizado de # )2>'2-mm*'
%9ugosidad del +ierro galvanizado4 ε=0.06
%9ugosidad del P.(4 ε=0.0015
%Peso es/ecifico del agua49.78
KN
m3
%iámetro interno de la tubería de P.( de3
4 )2'?2mm*'
%@ubería de +ierro galvanizado =2> cm de longitud total'
%@ubería de P.( =?'!cm de longitud total'
%Lecturas de manómetros4
Lectura #)/a*
Lectura 2)/a*
Lectura D)/a*
Lectura =)/a*
Lectura !)/a*
Banómetro )D* D#'2C! 2C!'- 2=#'D2! 2>'-! #C2'DC!Banómetro )!* D#'2C! 2C!'- 2=#'D2! 2>'-! #C2'DC!Banómetro )C* 2>2'# 2D='=D 2D'=2 #>!'=- #D#'!Banómetro )?* 2>'-! #->'#>! #!-'!-! #D='=!2 ??'??CBanómetro )##* #?>'!C #C!'-22 #=-'2=2 #2='## -?'>D!
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Banómetro )#D* =-'2>! =#'DC D='=C! 2='#D2 #D'C?Banómetro )#!* 2'>-! #'D=2 D'==C! Banómetro )#-* #'D=2 #D'C?
%masa del agua4masa kg
B# ='#?B2 D'#?BD D'=B= 2'2?B! 2'#?
$álculos reliminares
%Flu1o másico4
masa tiem/om=
m
t
='#? kg #s'=#?
kg
s
D'#? kg #s'D#?
kg
s
D'= kg #s'D=
kg
s
2'2? kg #s'22?
kg
s
2'#? kg #s'2#?
kg
s
%(audales4
Flu1o másico ensidadQ=
m ρ
'=#?kg
s ρ=1000
kg
m3 4.19 x10
−4 m3
s
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'D#?kg
s ρ=1000
kg
m3 3.19 x 10
−4 m3
s
'D=kg
s ρ=1000
kg
m3 3.0410
−4 m3
s
'22?kg
s ρ=1000
kg
m3 2.29 x10
−4 m3
s
'2#?kg
s ρ=1000
kg
m3 2.19 x10
−4 m3
s
%.elocidades /ara +ierro galvanizado4
Grea caudal
.elocidadV =
Q
A
5.424 x10−4
m2
4.19 x10−4 m
3
sV
1=¿ 'CC2
m
s
5.424 x10−4
m2
3.19 x 10−4 m
3
sV
2=¿ '!--
m
s
5.424 x10−4
m2
3.0410−4 m
3
sV
3=¿ '!>
m
s
5.424 x10−4
m
2
2.29 x10−4 m
3
sV 4=¿ '=22 ms
5.424 x10−4
m2
2.19 x10−4 m
3
sV
5=¿ '=D
m
s
%.elocidades /ara tubería de )P.(*4
Grea caudal.elocidad V =
Q
A
3.4372 x 10−4
m2
4.19 x10−4 m
3
sV
1=¿ #'2#?
m
s
3.4372 x 10−4
m2
3.19 x 10−4 m
3
sV
2=¿ '?2-
m
s
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3.4372 x 10−4
m2
3.04 x10−4 m
3
sV
3=¿ '--=
m
s
3.4372 x 10−4
m2
2.29 x10−4 m
3
sV
4=¿ '>>>
m
s
3.4372 x 10−4
m2
2.19 x10−4 m
3
sV
5=¿ '>DC
m
s
%"3meros de 9e&nolds /ara tubería de +ierro galvanizado con diámetro )'2>2-m*'
.iscosidad cinemática .elocidad de +ierrogalvanizado
N R=(V )( D)
v
8.94 x10−7 m
2
s V 1=¿ 'CC2m
s 2'2>? x10
4
8.94 x10−7 m
2
sV
2=¿ '!--
m
s#'C2- x10
4
8.94 x10−7 m
2
sV
3=¿ '!>
m
s#'>=> x10
4
8.94 x10−7 m
2
sV
4=¿ '=22
m
s#'2= x10
4
8.94 x10−7 m2
sV
5=¿ '=D
ms
#'#-= x104
%"3mero de 9e&nolds /ara tubería de )P.(* con diámetro )'2?2m*'
.iscosidad cinemática .elocidad de +ierrogalvanizado
N R=(V )( D)
v
8.94 x10−7 m
2
s
V 1=¿
#'2#?
m
s
2'-!2 x104
8.94 x10−7 m
2
sV
2=¿ '?2-
m
s2'#C# x10
4
8.94 x10−7 m
2
sV
3=¿ '--=
m
s2'>- x10
4
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8.94 x10−7 m
2
sV
4=¿ '>>>
m
s#'!!- x10
4
8.94 x10−7 m
2
sV
5=¿ '>DC
m
s#'=? x10
4
%Factor de fricción de darc&4
ε
D (hierro gava!iza"o)=9.132 x 10
−3
ε
D ( PV# )=7.170 x10
−5
N R ε
D (hierro gava!iza"o) Factor de fricción
2'2>?
x104
0.009 f 1 H'2>
#'C2-
x104
0.009 f 2 H'2-
#'>=>
x104
0.009 f 3 H'D
#'2=
x104
0.009 f 4 H'D#
#'#-=
x104
0.009 f 5 H'D#!
N R PV#
ε D ¿ *
Factor de fricción
2'-!2
x104
0.00007 f 1 H'2
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2'#C#
x104
0.00007 f 2 H'2=
2'>-
x104
0.00007 f 3 H'2>
#'!!-
x104
0.00007 f 4 H'2-
#'=?
x104
0.00007 f 5 H'2?
%Perdidas de carga en la tubería de +ierro galvanizado4
Factor defricción
Longitudtotal
iámetro detubería de+ierrogalvanizado
.elocidad en tubería de+ierro galvanizado h= ( f )(
D )(
V 2
2g )
f 1 H'
2>
'=2>m '2>2-mV
1=¿ 'CC2
m
s
h 1=¿ '#2-m
f 2 H'
2-
'=2>m '2>2-mV
2=¿ '!--
m
s
h 2=¿ 'C?m
f 3 H'
D
'=2>m '2>2-m V 3=¿ '!>
m
s
h 3=¿ C'CC x10−3
m
f 4 H'
D#
'=2>m '2>2-mV
4=¿ '=22
m
s
h 4=¿ ='!> x10−3
m
f 5 H'
D#!
'=2>m '2>2-mV
5=¿ '=D
m
s
h 5=¿ ='22 x10−3
m
%/erdidas en cada válvula4
(ada caudale1erce una /resión distinta
Presión antes)/a*
Presión des/ués)/a*
Peso es/ecificoh=
∆ P
γ
.álvulasecundariareguladora del
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flu1o
4.19 x10−4 m
3
s
D#'2C! 2>2'#9.78
KN
m3
='?D!m
3.19 x 10−4 m
3
s
2C!'- 2D='=D9.78
KN
m3
='2Dm
3.0410−4 m
3
s
2=#'D2! 2D'=29.78
KN
m3
D'-CCm
2.29 x10−4 m
3
s
2>'-! #>!'=-9.78
KN
m3
='2Dm
2.19 x10−4 m
3
s
#C2'DC! #D#'!9.78
KN
m3
='2Dm
(ada caudale1erce una /resión distinta
Presión antes)/a*
Presión des/ués)/a*
Peso es/ecificoh=
∆ P
γ
.álvula deasiento recta
4.19 x10−4 m
3
s
2>'-! #?>'!C9.78
KN
m3
#'!Cm
3.19 x 10−4 m3
s#->'#>! #C!'-22 9.78 KN
m3
#'!Cm
3.0410−4 m
3
s
#!-'!-! #=-'2=29.78
KN
m3
#'!Cm
2.29 x10−4 m
3
s
#D='=!2 #2='##9.78
KN
m3
#'!Cm
2.19 x10−4 m
3
s
??'??C -?'>D!9.78
KN
m3
#'!?m
(ada caudale1erce una /resión distinta
Presión antes)/a*
Presión des/ués)/a*
Peso es/ecificoh=
∆ P
γ
.álvula decom/uerta
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4.19 x10−4 m
3
s
#?>'!C =-'2>!9.78
KN
m3
#!'#!Cm
3.19 x 10−4 m
3
s
#C!'-22 =#'DC9.78
KN
m3
#D'C=Cm
3.0410−4 m
3
s
#=-'2=2 D='=C!9.78
KN
m3
##'>D2m
2.29 x10−4 m
3
s
#2='## 2='#D29.78
KN
m3
#'222m
2.19 x10−4 m
3
s
-?'>D! #D'C?9.78
KN
m3
C'C!!m
(ada caudale1erce una /resión distinta
Presión antes)/a*
Presión des/ués)/a*
Peso es/ecifico h= ∆ Pγ
.álvula de bola
4.19 x10−4 m
3
s
=-'2>! 2'>-!9.78
KN
m3
2'-2m
3.19 x 10−4 m
3
s
=#'DC #'D=29.78
KN
m3
D'#C2m
3.0410−4 m
3
s
D='=C! D'==C!9.78
KN
m3
D'#C2m
2.29 x10−4 m
3
s
2='#D2 9.78
KN
m3
2'=>Cm
2.19 x10−4 m
3
s
#D'C? 9.78
KN
m3
#'=#m
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$onclusión
Una vez terminada la /ráctica & su informe corres/ondiente se /udo cum/lir con losob1etivos de la /ráctica, reconocer los ti/os de válvulas, accesorios & /rocedimientos de análisismatemáticos /ara la obtención de caudales, /erdidas de energía, cuales son los coeficientes deresistencia de las válvulas más usadas en un sistema de tuberías'
Se /udo observar & calcular de manera e6/erimental como contribu&e cada uno de los accesorios
a la /erdida de energía, también como medir diversas magnitudes como masas, /resiones,longitudes & todo ellos verlo /or nosotros mismos & observar mediante la /ráctica algunos de losti/os más comunes de accesorios tales como las válvulas utilizadas & los codos'
Se /udo concluir así de nuestro estudio en tramos sin accesorio & tramos con accesorios0ue la /erdida de energía aumenta /ro/orcionalmente de acuerdo al n3mero de accesorios'
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@ambién de/ende del ti/o de accesorio 0ue se utilice, /or ello debemos estudiar bien cualsea la situación & las necesidades a la +ora de instalar accesorios escogiendo así los adecuados0ue cubran las necesidades con la menor /erdida de energía /osible'
Recomendaciones
%En la toma de mediciones manometrías, ocurrió un /roblema con el manómetrore/resentado en el es0uema de ensa&os como el n3mero#D afectando así la /recisión en loscálculos de la /ráctica, se recomienda reem/lazarla /ara un me1or cálculo de las lecturas'
Lista de re%erencias
%Libro4 9obert Bott numero de 9e&nolds, flu1o laminar, flu1o turbulento & /erdidas deenergía debido a la fricción' Página 22>'
%internet4 9e&nolds'+tt/477es'Iii/edia'org7Iii7"(D8AmeroKdeK9e&nolds' Ultima
vez modificada la /ágina4 #- enero de 2#! a las2242#'
$nternet4 coeficientes de resistencia más comunes en el cam/o laboral+tt/477III'ar0'com'm67images7documentos7fototeca7#?!DC-C!#>%accesorios%en%valvulas%&%tuberias%crane#'/df
$alibración de un codo de 90°
Objetivos
%A/licar la ecuación de 8ernoulli /ara un cam/o de flu1o incom/resible'
%eterminar el coeficiente e6/erimental de descarga de un codo de 90°
corto'
%btener la curva de calibración de un codo de 90°
corto a fin de ser usado como
instrumento de medición de caudal'
Introducción teórica
Princiales medidores de resión di%erencial
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Placas ori%icios
Para ca/tar la /resión diferencial 0ue origina la /laca de orificio, es necesario conectar dos tomas, una en la /arte anterior & otra en la /arte /osterior de la /laca' La dis/osición de latoma, seg3n se muestra en la figura, /uede ser4 en las bridas, en la vena contraída, & en la tubería'
&oberas
La tobera /resenta una entrada curvada 0ue se /rolonga en un cuello cilíndrico, siendo elcoeficiente de descarga similar al del tubo .enturi' Sin embargo, la caída de /resión es del mismoorden 0ue en la /laca de orificio, /ara el mismo caudal & con el mismo tamaMo de tubería'
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'enturi
(omo se a/recia en la figura se /ueden destacar tres /artes fundamentales4
a* una sección de entrada cónica convergente en la 0ue la sección transversal disminu&e,
lo 0ue se traduce en un aumento de la velocidad del fluido & una disminución de la /resión' b* una sección cilíndrica en la 0ue se sit3a la toma de ba1a /resión, & donde la velocidad
del fluido se mantiene /rácticamente constante'
c* una tercera sección de salida cónica divergente en la 0ue la sección transversalaumenta, disminu&endo la velocidad & aumentando la /resión'
La incor/oración de esta sección de salida /ermite una recu/eración de la ma&or /arte dela /resión diferencial /roducida &, /or tanto, un a+orro de energía'
$odos
Es uno de los medidores de caudal más sim/le, las aberturas /iezométricas en el ladointerno & e6terno del codo se conectan a un manómetro diferencial' ebido a la fuerza centrífugaen la curva, la diferencia de /resiones está relacionada con el caudal' Una longitud recta dea/aciguamiento debe /receder el codo, & /ara resultados más e6actos el medidor deberíacalibrarse in situ' ebido a 0ue la ma&oría de las tuberías tienen un codo este /uede utilizarsecomo medidor' es/ués de la calibración los resultados son tan confiables como los obtenidoscon los dis/ositivos anteriormente mencionados' '
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La toma en el codo /resenta la venta1a de 0ue como la ma&oría de las configuraciones detuberías tienen codos, /ueden situarse en ellos la toma de /resión' Esto /ermite una instalacióneconómica, sin /érdidas de /resión, & sin introducir obstrucciones en la línea' ebe /onersees/ecial cuidado /ara alinear los orificios de las tomas de /resión en ambos /lanos' Si el codoesta calibrado, su /recisión /uede ser com/arable a la de una /laca de orificio'
Obtención de caudal
Para la determinación del caudal sobre un escurrimiento se dis/one de métodos directos eindirectos, cu&o uso de/enderá de las facilidades de im/lementación & de la /recisión con 0ue se0uiera +acer el ensa&o'
Uno de los métodos más sencillos 0ue /ueden a/licarse a desagNes de lí0uidos, se basa enla geometría característica de los c+orros al estar sometidos a la acción gravitatoria' En el ensa&oa realizar, se dis/one de un c+orro de agua en salida +orizontal de modo 0ue, midiendo su alcance& altura de caída, se /uede determinar la velocidad del mismo' Las ecuaciones a usar sonidénticas a las 0ue se a/lican /ara el cálculo de movimiento de /ro&ectiles, dado 0ue sonfenómenos e0uivalentes, es decir4
$ =(V 0 x)(t )
%=(V 0 % ) (t )−
(g)(t )2
2
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Se +ará la calibración de un codo de ? ° , con lecturas manométricas entre el e6terior &
el interior del mismo con las 0ue /osteriormente se obtendrán diferencias /iezométricas' Seobtiene la curva de calibración re/resentando en una gráfica los caudales contra las diferencias
/iezométricas res/ectivas obtenidas en el codo, como en el codo de una /laca orificio o un tubode .enturi'
Q=&∗' D
2
4∗√ 2∗g∗∆ h Siendo4
%)O* caudal'
%)(* coeficiente de descarga del codo de ? ° & se obtiene con# =
1
√ # ( '
%%)* diámetro del tubo'
%) ∆ h * diferencia /iezometrica
%) # ( * coeficiente /iezométrico# (=
ha−h)
( V
0
2
2∗g)
=(V *
V 0 )2
−(V A
V 0 )2
Equios de laboratorio
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%(odo galvanizado de1
2 conr
D=1 )codo corto*, aco/lado a una tubería de +ierro
galvanizado del mismo diámetro & en el desagNe se utiliza una contracción a dé1
4 , a fin de
lograr una velocidad de salida más elevada'
%Banómetro ti/o U, conectado a los orificios /iezométricos del codo'
%(anal recolector de agua'
%cinta métrica a lo largo del canal'
%cone6iones al sistema de recirculación de agua del laboratorio'
Reresentación esquemática del banco de ensayos
#'% válvula de control del flu1o >'% mangueras /ara tomas /iezométricas2'% tubería de suministro C'% /iezómetro diferencial de columna de
gD'% bancada -'%bo0uilla de descarga & ta/ón
='% codo ? ° ?'% re1illa de im/acto con cinta métrica
!'% tomas /iezométricas #'% desagNe
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Procedimiento
#* Establecer un caudal mediante la válvula de control del e0ui/o )#*' Es/erar a/ro6imadamente D minutos +asta 0ue el flu1o se estabilice & /ermanezca constante'
2* @omar la lectura /romedio del alcance del c+orro al caer sobre la malla )recordar 0ue
esta medida debe referirla a la salida del c+orro'D* @omar las lecturas manométricas e6terior )!* e interior )=* del codo'=* @omar nota de la tem/eratura del fluido durante el ensa&o'!* 9e/etir los /asos )#, 2, D & =* +asta com/letar oc+o lecturas distintas'
"atos e#erimentales
%diámetro interno de la tubería de +ierro galvanizado1
2+ + )'#!C>m*'
%diámetro interno de salida1
4 + + )'?22m*'
%viscosidad cinemática del agua a 2! ℃ 4 8.9 x10−7 m
2
s
%origen de las abscisas4 %o=1.01m '
%lectura /romedio de alcance de c+orro4
istancia # #= cm istancia ! #-#cmistancia 2 CCcm istancia > 2#2cmistancia D #2=cm istancia C 2>-cmistancia = #C=cm istancia - DD!cm
%ángulos de salida4
QH#'# ,=tan−1( -
$ ), 6H distancias )#, 2, D, =, !, >, C & -*
Altura & Altura &istancia # ,=¿ -'==> istancia ! ,=¿ 2?'#>2
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istancia 2 ,=52.679 istancia > ,=¿ 2!'=C=
istancia D ,=¿ D?'#>D istancia C ,=¿ 2'>!
istancia = ,=30.133 istancia - ,=¿ #>'CC-
%lecturas manométricas4
Bedida#
Bedida2
BedidaD
Bedida=
Bedida!
Bedida>
BedidaC
Bedida-
E6terior '!m '!m '=?!m
'=?m '=?m '=-!m
'=-!m
'=-m
$nterior '=!m '==m '=!m '=>m '=>!m
'=Cm '=Cm '=C!m
R+# R+2 R+D R+= R+! R+> R+C R+-'!m '>m '=!m 'Dm '2!m '#!m '#!m '!m
$álculos reliminares
%determinar las velocidades de salida del c+orro con las ecuaciones & los caudalesres/ectivos4
$ =(V 0 x)(t )V 0= $
cos, (t )
t ¿¿¿2
2 (- )+(g)¿
%=(V 0 % ) (t )−(g)(t )2
2V
0=¿
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t ¿¿¿2¿,
tan ¿−(2)( % )¿(2)( x)¿
2 (- )+(g)¿ $
cos, (t )=¿
$alculo de tiemo
ángulo istancia istancia Q ,
tan
¿−(2
)( %)¿
(2)( x)¿¿
t =√ ¿
,=¿ -'==> '#Cm #'#m t 1=¿ '=!D
,=52.679 'CCm #'#m t 2=¿ '=!D
,=¿ D?'#>D #'2=m #'#m t 3=¿ '=!D
,=30.133 #'C=m #'#m t 4=¿
'=!D,=¿ 2?'#>2 #'-#m #'#m t
5=¿ '=!D
,=¿ 2!'=C= 2'#2m #'#m t 6=¿ '=!D
,=¿ 2'>! 2'>-m #'#m t 7=¿ '=!D
,=¿ #>'CC- D'D!m #'#m t 8=¿ '=!D
(ódulo de la velocidad
ángulo tiem/o istancia V 0=
$
cos,( t )
,=¿ -'==> t 1=¿
'=!D
'#CmV
01=¿ 2'2>#
m
s
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,=52.679 t 2=¿ '=!
D
'CCmV
02=¿ 2'-D
m
s
,=¿ D?'#>D t 3=¿ '=!
D
#'2=mV
03=¿ D'!D
m
s
,=30.133 t 4=¿ '=!
D
#'C=mV
04=¿ ='==#
m
s
,=¿ 2?'#>2 t 5=¿ '=!
D
#'-#mV
05=¿ ='!C>
m
s
,=¿ 2!'=C= t 1=¿
'=!D
2'#2mV
06=¿ !'#-D
m
s
,=¿ 2'>! t 2=¿ '=!
D
2'>-mV
07=¿ >'D22
m
s
,=¿ #>'CC- t 3=¿ '=!
D
D'D!mV
08=¿ C'C2=
m
s
$omonentes de la velocidad
ángulo V 0
V
(¿¿ 0)sin,
V 0 %=¿
V
(¿¿ 0)cos,
V 0 $ =¿,=¿ -'=
=>
V 01=¿ 2'2>
#m
s
V 0 % 1
=2.229m
s V
0 x 1=0.375
m
s
,=52.679 V 02=¿ 2'-
Dm
s
V 0 % 2=2.229
m
s V
0 x 2=1.699
m
s
,=¿ D?'#
>D
V 03=¿ D'!D
m
s
V 0 % 3
=2.229 m
s V 0 x 3=2.736
m
s
,=30.133 V 04=¿ ='== V
0 % 4=2.229
m
s V
0 x 4=3.840m
s
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#m
s
,=¿ 2?'#
>2
V 05=¿ ='!C
> ms
V 0 % 5
=2.229 m
s V
0 x 5=3.995 m
s
,=¿ 2!'=
C=
V 06=¿ !'#-
Dm
s
V 0 % 6=2.229 m
s V 0 x 6=4.679
m
s
,=¿ 2'>
!
V 07=¿ >'D2
2
m
s
V 0 % 7=2.229 m
s V 0 x 7=5.915
m
s
,=¿ #>'C
C-
V 08=¿ C'C2
=m
s
V 0 % 8
=2.229 m
s V
0 x 8=7.395
m
s
$audales resectivos
Q=(V )( A) Siendo4
% V : veo&i"a" (rome"io
% A 4 área de sección transversal'
$audal de tubería de )** +,-,,.//m0
Bódulo de la velocidad A='
(
D
2
)
2 Q=(V )( A)
V 01=¿ 2'2>#
m
s6.676 x10
−5m
2
#'!# x10−4 m
3
s
V 02=¿ 2'-D
m
s6.676 x10
−5m
2
1.871 x 10−4 m
3
s
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V 03=¿ D'!D
m
s6.676 x10
−5m
2
2'D!C x10−4 m
3
s
V 04=¿ ='==#
m
s6.676 x10
−5m
2
2'?>= x10−4 m
3
s
V 05=¿ ='!C>
m
s6.676 x10
−5m
2
D'!! x10−4 m
3
s
V 06=¿ !'#-D
m
s6.676 x10
−5m
2
3.460 x10−4 m
3
s
V 07=¿ >'D22
m
s6.676 x10
−5m
2
='22# x10−4 m
3
s
V 08=¿ C'C2=
m
s6.676 x10
−5m
2
5.157 x10−4 m
3
s
$audal de tubería de 1** +,-,2345m0
Bódulo de la velocidad A=' ( D2 )
2 Q=(V )( A)
V 01=¿ 2'2>#
m
s#'?! x10
−4m
2
='=- x10−4 m
3
s
V 02=¿ 2'-D
ms
#'?! x10−4m2
5.465 x 10−4 m3
s
V 03=¿ D'!D
m
s#'?! x10
−4m
2
6.883 x10−4 m
3
s
V 04=¿ ='==#
m
s#'?! x10
−4m
2
8.659 x10−4 m
3
s
V 05=¿ ='!C>
m
s#'?! x10
−4m
2
8.923 x10−4 m
3
s
V 06=¿ !'#-D
m
s#'?! x10
−4m
2
1.01 x 10−3 m
3
s
V 07=¿ >'D22
m
s#'?! x10
−4m
2
#'2D2 x10−3 m
3
s
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V 08=¿ C'C2=
m
s#'?! x10
−4m
2
1.506 x10−3 m
3
s
Numero de Reynolds del %lujo en la tubería de 1** +,-,2345m0
% N R=(V )( D)
v Siendo4
%. velocidad del fluido'
% diámetro de tubería'
% v viscosidad cinemática 8.9 x10−7 m
2
s
.elocidad del fluido N R=
(V )( D)v
.elocidad del fluio N R=
(V )( D)v
V 01=¿ 2'2>#
m
s='D x10
4
V 05=¿ ='!C>
m
s-'#D x10
4
V 02=¿ 2'-D
m
s='?>D x10
4
V 06=¿ !'#-D
m
s?'#CC x10
4
V 03=¿ D'!Dm
s >'2! x10
4
V 07=¿ >'D22m
s1.119
x10
5
V 04=¿ ='==#
m
sC'->= x10
4
V 08=¿ C'C2=
m
s1.367 x10
5
0
0
0
∆h ∆h
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$onclusión
Una vez finalizada la /ráctica & los cálculos e6/erimentales realizados, se /udo lograr los
ob1etivos en ella, /resenciar & estudiar cómo se em/lea los medidores de /resiones diferencial,)codo de ? ° .¿ . a/licando las ecuaciones corres/ondientes /ara el cálculo de las velocidades
los coeficientes de descarga, la ecuación de 8ernoulli /ara un cam/o de flu1o incom/resible'
Entre los as/ectos más im/ortantes de la /ráctica /odemos destacar como a&uda el cálculode la cinemática /ara el estudio del c+orro de agua /ermitiéndonos así obtener los datosadecuados /ara el cálculo de los caudales & a su vez /ermitiéndonos observar como calibrar elcodo /ara ser usado /or medición'
Es de gran utilidad &a 0ue observar el e6/erimento, es de más venta1a 0ue realizar estas
observaciones de manera teórica &a 0ue en la /ráctica /ermite observar realmente elfuncionamiento & el /roceso, así como también conocimiento a la +ora de realizar mediciones &mane1ar los instrumentos necesarios /ara realizar este ti/o de /ráctica'
Recomendaciones
%la válvula de control re/resentada en el es0uema del banco de ensa&o como n3mero #, /areciera 0ue la /errilla deslizara a la +ora de abrir & cerrar, se recomendaría revisar dic+aválvula, /ara me1or mane1o de la /ractica en el laboratorio'
Lista de re%erencias
%internet4+tt/477III'igme'es7actividadesigme7lineas7idro&(A7/ublica7libros2K@7art27/df7teoria' /df visitada el lunes #C727#!' @eoría de la medición de caudales & vol3menes de agua einstrumental necesario dis/onible en el mercado
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Resalto 6idráulico y descarga a trav7s de vertederos
Objetivos
%Estudiar e6/erimentalmente los vertederos como estructuras +idráulicas concebidas /arael control de niveles & medición de caudales'
%efinir la ecuación de dimensionamiento de diferentes ti/os de vertederos'
%bservar & analizar el funcionamiento de los diferentes ti/os de vertederos'
%eterminar la utilización ó/tima del ti/o vertedero estudiado de acuerdo a suscaracterísticas'
%eterminar la curva de energía 0ue general el resalto +idráulico'
%Analizar los diferentes resultados obtenidos en la /ráctica & en la teoría referente a laslongitudes del resalto +idráulico & las /rofundidades de flu1o'
%9ealizar un estudio de las características & a/licaciones del resalto +idráulico'
Reresentación esquemática del banco de ensayos
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#'%valvula de /ie con filtro -'%tuberia de suministro2'%tuberia de succión ?'% tan0ue fuerteD'%motor%bomba 2 / #'% tan0ue de alimentación de canal='% tubería de descarga ##'% /laca obstructora!'% medidor de caudal ti/o /laca orificio #2'% medidor de altura /ara la su/erficie libre>'% tomas /iezométricas /ara medición decaudal
#D% com/uertas /ara el control del resalto+idráulico
C'% válvula /ara control de flu1o #='% /laca de descarga
#!'%maguras /ara tomas /iezométricas 2'% manómetro 2 ti/o bourdon )má6' D/si*#>'% /iezómetro de columna de agua # 2#'% medidor de nivel
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#C'% mangueras /ara tomas manométricas 22'% mangueras /ara tomas de nivel#-'% /iezómetro de columna de agua 2 2D'% bancada#?'% manómetro # de ti/o bourdon )má6'D/si*
Equios de laboratorio
%8anco de ensa&os /ara flu1o en canales abiertos, dis/uesto con sistema de recirculación &control mecánico /or obstrucción & estrangulamiento'
%Placa oricio de /ared & c+aflán de 2 nominal'
%Banómetros de /resión estática ti/o bourdon a D bar )má6' = /si*, cone6ión ba1a de
dé1
4 & esfera de ='
%Plazómetros ti/o columna )má6' =mm*, cone6ión de dé1
4 &
manguera /oliflot de5
8 '
%Bedidor de nivel )%2! mm*'
%Bedidor de /rofundidad del flu1o )%D mm*'
%.álvula de com/uerta /ara regulación de caudal de 2'
%(inta métrica );D mm*'
"atos e#erimentales
Bedidor de nivel
Piezómetro de columna deagua )#*
Bedidorde altura /arasu/erficielibre
Banómetro ti/o bourdon
Piezómetro de columna)2*
?'Dcm D='!cm
D='=cm D='=cm
'- !'#/si >'?/si ?cm ?'!cm
-'!cm D#'Ccm
D#'>cm D#'!cm
#'! ='?/si >'!/si -'-cm ?'2cm
-'2cm #-cm #-cm #-'2cm
#'# ='!/si !'D/si -'2cm -'Ccm
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C'-cm 2#'Dcm
2#'=cm 2#'=cm
#'# ='D/si ='?/si C'!cm -cm
C'!cm #C'#cm
#C'2cm #C'2cm
# ='>/si !'!/si >'Ccm C'#cm
"escarga a trav7s de vertederos
Introducción teórica
Se define como vertedero a toda estructura construida en un canal abierto /or encima de laflu&e una corriente, con el /ro/ósito de aforarlo' @ambién como es un di0ue o /ared 0ueinterce/ta una corriente de un lí0uido con su/erficie libre, causando una modificación del nivelde fluido aguas arriba, /or ello los vertederos se em/lean bien sea /ara controlar ese nivel, esdecir, mantener un nivel aguas arriba 0ue no e6ceda un valor límite o bien /ara medir el caudal
circulante /or un canal'E6isten diversos ti/os seg3n la forma & uso 0ue se +aga de ellos, a veces de forma controlada
& otras veces como medida de seguridad en caso de tormentas en /resas'Los vertederos /uedenclasificarse en4
a% Seg3n la altura del /erfil de aguas aba1o4
• .ertederos de /erfil libre si &T ; &c
• .ertederos sumergidos si &c< &T
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b% Seg3n la dis/osición en /lanta del vertedero con relación a la corriente
• .ertederos normales
• .ertederos inclinados
• .ertederos 0uebrados
• .ertederos curvilíneos
c% seg3n el es/esor de /ared
• .ertederos de /ared fina
• .ertederos de /ared anc+a
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ic+os vertederos también se clasifican seg3n la forma de su abertura en4
a% 9ectangular
b% @ra/ezoidal
c% @riangular
d% Parabólicos
El borde o la su/erficie su/erior en contacto con el lí0uido recibe el nombre de (resta & deacuerdo con su forma, se consideran de cresta aguda, seg3n sea el borde de contacto afilado,donde el lí0uido solo tiene una línea de contacto al desaguar con el vertedor5 o bien anc+a, 0ue el borde sea una su/erficie donde el lí0uido al /asar entra en contacto con una /arte significativa deldis/ositivo'
'ertederos rectangulares
La ecuación general de descarga de un vertedero rectangular, se obtiene a /artir de la teoríageneral de orificios & ranuras' La integración de la ecuación diferencial de la lámina vertiente 0uevierte /or una ranura da lugar a una e6/resión de la forma4
Q=( 23 )# " *h √ 2gh Siendo4
%8 es el anc+o del canal'
%g es la aceleración de gravedad'
% + la carga de agua sobre el vertedero'
%(d el coeficiente de descarga'
%O el caudal en el canal'
Un vertedero bidimensional de /ared delgada sin contracciones e6tremas /ero con influenciade la gravedad, +ace 0ue tenga como ecuación la siguiente4
# "=# & [( hv
h +1)
3
2−( hv
h )3
2 ] Siendo4
−hv= v0
2
2g Es la carga de velocidad en el canal'
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% es el coeficiente de contracción de la lámina vertiente'
'ertederos triangulares
Los vertederos triangulares descargan una lámina vertiente tridimensional 0ue los diferencia
claramente del orificio bidimensional' Se les usa am/liamente /ara la medición /recisa de /e0ueMos caudales, siendo estos determinados mediante la ecuación general4
Q= 8
15# " tan ( /
2 )√ 2g ( 0 )5
2
% es el ángulo del vertedero'
El cual el caudal teórico viene dado /or4
"Qth=√ 2g h 1" A
En este caso el área del elemento diferencial viene dado /or
"A=2 x"h
Por trigonometría se obtiene una relación entre dimensiones
tan ( /
2 )= x
0 −h
e este modo al combinarlas e integrar se obtiene la ecuación del caudal teórico total a travésdel vertedero triangular
Q=2√ 2g tan( /
2 )∫0
0
( 0 −h)√ h "h
Q= 8
15 tan ( /
2 )√ 2g ( 0 )5
2
Este análisis sim/lificado /ro/orciona la forma general de la relación de la razón de flu1o, /ero necesita modificarse al considerar la fricción & los efectos de la tensión su/erficial, loscuales tienen un /a/el fundamental, así como también los efectos de descenso & de contracción'
Estos efectos se consideran cuando se corrige la relación teórica de diferencial de área /or medio de un coeficiente de descarga del vertedero (o determinado e6/erimentalmente, de talmanera 0ue la e6/resión /ara calcular el caudal real es4
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Q= 8
15# " tan ( /
2 )√ 2g ( 0 )5
2
ónde4
O4 (audal real ) m3/s *
4 carga del vertedero )m*
(d4 coeficiente de descarga del vertedero
g4 ?,-# m/s2
aceleración de la gravedad
Procedimiento +vertedero0
#* encender el motor bomba de 2 +/ )D*, es/ere tres minutos +asta 0ue el flu1o se estabilice& tomar las lecturas de /resión antes & des/ués de la /laca orificio )!*, así como tambiénla altura del vertedero'
2* acer las mediciones necesarias /ara calcular el caudal teórico a través del vertederotriangular seg3n la ecuación corres/ondiente'
D* Usar la curva de calibración de la /laca orificio seg3n la re/resentación gráfica &determinar el caudal real 0ue /asa a través del vertedero'
=* @omar la lectura de la tem/eratura del fluido durante el ensa&o'!* 9e/etir los /asos )#, 2, D & =*, cinco veces /ara com/letar una muestra medianamente
significativa de las variables'
$álculos reliminares
% (alcular /ara cada condición de flu1o el caudal 0ue /asa a través de la /laca orificioutilizando la ecuación4
Q= ' "
2
4 √2 ( P1
− P2 )
ρ (1− 24 )
2=24,1
50,5
=0,477
Q1=
' (24.1 )2
4 √ 2 (13−11,8 )
ρ (1−(0,477)4 )=22,9495
Q2=21,9724
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Q3=14,8138
Q4=11,4747
Q5=9,369
%(alcular /ara cada condición de flu1o medida, el caudal teórico a través del vertederotriangular
Q= 8
15 tan ( /
2 )√ 2g ( 0 )5
2
Q= 8
15 tan ( 902 )√ 2(9,81)(0,093 )
5
2=0.010093m3/ s
Q2=0.00806m3/s
Q3=0.007368m3/s
Q4=0.006502m3/ s
Q5=0.005895m3/s
%(alcular /ara cada condición de flu1o medida el coeficiente de descarga del vertederotriangular con la siguiente ecuación
#"1=
Q
815
1√ 2.g 1 tan( / 2 ) 1 0 5 /2
#"1= 0.010093
8
151√ 2.9.81 1 tan(
90
2)1(0.093)5 /2
=1.00002
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#"1=
0.00806
8
151√ 2.9.81 1 tan( 902 )1 (0.085 )
5
2
=0.999965
#"3=1.00003
#"4=1.00002
#"5=1.00006
Resalto 6idráulico
Introducción teórica
Los vertederos de /ared delgada, com/uestas de desagNe, e6/ansiones o contracciones, enla sección transversal de un canal abierto, originan un flu1o de variación rá/ida' Usualmente losflu1os de variación rá/ida son com/licados /or el +ec+o de 0ue im/lican im/ortantes efectosmultidimensionales & transitorios, flu1os en reversa & se/aración de flu1os, /or lo tanto dic+osflu1os /or lo general se estudian de manera e6/erimental o numéricamente'
(uando un flu1o en canales abiertos e6/erimenta esto se dice 0ue e6/erimenta un salto+idráulico, donde es necesario establecer las siguientes +i/ótesis4
%La velocidad es casi constante entre las secciones # & 2 del canal
%La /resión en el fluido varía +idrostáticamente & se considera solo la /resión manométrica &a0ue la /resión atmosférica act3a sobre todas las su/erficies /or igual
%El esfuerzo de corte & las /erdidas asociadas a la fricción son des/reciables res/ecto a las /erdidas asociadas a la intensidad del salto
%El canal se considera de sección transversal constante
%"o e6isten fuerzas e6ternas más 0ue la gravedad
Usando la ecuación de continuidad & la ecuación de cantidad de movimiento, se /uedededucir la relación entre las /rofundidades &2 e6/resada /or4
%1
%2
=1
2(−1+√ 1+g13r
1
2)
ónde4
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Q27 9azón de /rofundidades
Fr4 "umero de Froude en la sección de entrada
@eniendo en cuenta 0ue4
3r1=
V 1
√ g V 1
A+ora a /artir de la ecuación de la energía a/licada a un /roceso de flu1o estacionario,+orizontal & uniforme, se obtiene4
%1+
V 12
2g = %
2+
V 2
2 g+h L Siendo4
.#4 .elocidad /romedio en la sección de entrada del salto
.24 .elocidad /romedio en la sección de salida del salto
+l4 Pérdidas relacionadas con el salto +idráulico
"ote 0ue .2H .#)&27&#* como consecuencia de la ecuación de continuidad, entoncestenemos 0ue4
h L=- 1−- 2+-
1 3r
1
2
2 (1−- 1
2
- 2
2 )
Por otro lado la energía es/ecífica de un lí0uido antes del salto +idráulico ese1=-
1+V 1
2 /2 g
luego la razón de disi/ación de energía /uede e6/resarse como4
k =h L
e1
= h L
- 1+V
1
2
2g
= h L
- 1(1+ 3r
1
2
2 )
ónde4
V4 razón o fracción de energía disi/ada'
Estudios e6/erimentales indican 0ue el resalto +idráulico /uede considerarse en cincocategorías' Esto de/ende /rimero del valor del n3mero de Froude corriente arriba siendo el rangodeseable =,!; Fr#; ? /ara el análisis 0ue nos com/ete de flu1o a través de un canal +orizontal &de sección rectangular constante'
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tros estudios no menos im/ortantes basados en la dinámica de fluidos com/utacional)(F*, determinan la longitud del salto +idráulico Ls, /or distintos investigadores seg3n lasiguiente tabla
Procedimiento +resalto 6idráulico0
#* Fi1ar un caudal con válvula /ara control de flu1o )C* & medir la diferencia de /resionesa través de la /laca orificio )!*, mantener +asta 0ue se estabilice el flu1o en el caudalrectangular'
2* Usar las com/uertas /ara el control de resalto +idráulico & estabilizar un cambio desección del flu1o entre las tomas /iezométricas )#-W* & )#-b* seg3n se muestra en lafigura'
D* Bedir la altura %1 del flu1o con el medidor de altura /ara la su/erficie libre )#2* &
tome las alturas /iezométricas de los medidores )#>* & )#-*'=* Usar la ecuación de 8ernoulli sin /erdidas & estime la velocidad /romedio V
1 del
flu1o 1usto en la toma )#-W* 1usto antes del resalto'!* Bedir la longitud a/ro6imada del salto +idráulico con la cinta métrica'>* @omar la lectura de la tem/eratura del fluido durante el ensa&o'C* 9e/etir los /asos desde el )#, 2, D, =, ! & >*, cinco veces /ara com/letar una muestra
significativa de las variables'
$álculos reliminares
% (on la ecuación de 8ernoulli sin /erdidas, estime la velocidad /romedio .# 1usto antesdel resalto
%1+V 1
2
2g = %
2+V 2
2 g
V 1=√2g ( %2
+ V
2
2 g− %
1)
V 2=
V 1
1 - 1
- 2
Q#PromH #'# cm H '## mQ2 PromH -'2C cmH '-2C m
V 1 Prom=√2(9.81)(0.0827+
0.122V 1
2(9.81) −0.0101)
.#PromH #'2!> m7s
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% eterminar el n3mero de Froude & la razón teórica de /rofundidades
3r1=
V 1
√ g V 1
3r1= 1.256
√ 9.81∗1.256
3r1=0.3578
%1
%2
=1
2(−1+√ 1+g13r
1
2 )
%1
%2=
1
2 (−1+√ 1+9.81 1(0.3578)2
)
%1
%2
=0.25098
$onclusión
Esta /ráctica fue de gran a&uda &a 0ue nos a&udó a observar cómo funcionan un vertedero& un resalto +idráulico, así como también realizar mediciones observar cómo se com/ortan loscaudales & como varían res/ecto a la altura' Fue de gran a&uda también /ara determinar lavelocidad del resalto +idráulico & sus relaciones de /rofundidades & energía, cálculos 0ue &a se+abían +ec+o en clase /ero 0ue a+ora se realizaron de manera más interactiva /ermitiéndonosobservar cómo funciona todo & tomar nosotros mismos las mediciones' En general /udimosobservar 0ue en el vertedero el caudal varia de manera /ro/orcional a la altura, mientras 0ue elcoeficiente de descarga del vertedero /ermanecía casi constante, incluso la variación fue tan /e0ueMo 0ue solo /odrá observarse al visualizar más de ! decimales en el resultado del cálculo'
En el caso del resalto +idráulico nos /ermitió observar desde otra /ers/ectiva las relaciones de /rofundidad & la energía'
Listas de re%erencias
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% Xuía de laboratorio de mecánica de los fluidos /ractica = vertederos & salto +idráulico
Recomendaciones
% @ener cuidado al realizar la regulación del caudal &a 0ue +acerlo de manera inadecuada
/odría no /ermitir la culminación de la /ráctica de manera eficaz% bservar con muc+o cuidado los manómetros &a 0ue las diferencias de /resión son /ocas& /odría interferir con la e6actitud de los cálculos
% bservar con cuidado los /iezómetros