VULNERABILIDAD SÍSMICA DEL ECUADOR

MOVIMIENTO DE PLACAS GEOLÓGICAS

SISMO M=7.8, 16 DE ABRIL 2016

MOVIMIENTO EN DIRECCIONES CONTRARIAS DE LAS PLACAS GEOLÓGICAS: CONTINENTAL Y NAZCA

EL MOVIMIENTO DE CONVECCIÓN DEL MANTO (MAGMA) QUE PRODUCE EL DESPLAZAMIENTO DE LAS PLACAS

TECTÓNICAS

SUBDUCCIÓN DE LA PLACA DE NAZCA BAJO LA PLACA CONTINENTAL:

ACTIVIDAD SÍSMICA Y VOLCÁNICA

CINTURON DE FUEGO DEL PACÍFICOLOCALIZACIÓN DE 14.300 SISMOS DE MAGNITUD 5 O MÁS

OCURRIDOS ENTRE 1980 Y 1990

TERREMOTO DE MAGNITUD 7,8 EN MUISNE, ECUADOR16 DE ABRIL 2016. LÍNEAS DE INTENSIDAD SIMILAR

ACELEROGRAMAS EN PEDERNALES: VERTICAL, NORTE-SUR Y ESTE-OESTE, SISMO M=7.8

ACELOGRAMOS EN DIFERENTES LUGARES CERCANOS AL EPICENTRO, SISMO M=7.8

DESTRUCCIÓN EN DIFERENTES CIUDADES DE MANABÍ Y ESMERALDAS

COMO CONSECUENCIA DEL SISMO DE M=7.8

16 DE ABRIL DEL 2016

MANTA, SISMO M=7.8

PEDERNALES, SISMO M=7.8

SISMO MAGNITUD 7,8, 16 DE ABRIL 2016

SISMO MAGNITUD 7,8, 16 DE ABRIL 2016

SISMO MAGNITUD 7,8, 16 DE ABRIL 2016

SISMO MAGNITUD 7,8, 16 DE ABRIL 2016

SISMO MAGNITUD 7,8, 16 DE ABRIL 2016

SISMO MAGNITUD 7.8 16 DE ABRIL 2016

SISMO MAGNITUD 7,8, 16 DE ABRIL 2016

VIGAS DE ACERO Y VIGAS DE HORMIGÓN PRETENSADOS

ANÁLISIS ECONÓMICO

VOLATILIDAD HISTÓRICA DEL PRECIO DEL ACEROENTRE 2016 Y 2004 VARÍA EN 400% (33% POR AÑO)

0

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

Feb-

03Ju

n-03

Oct

-03

Feb-

04Ju

n-04

Oct

-04

Feb-

05Ju

n-05

Oct

-05

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-06

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-07

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08Ja

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-09

Sep-

09Ja

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May

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11Ja

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-14

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14D

ec-1

4Ap

r-15

Aug-

15D

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5Ap

r-16

Aug-

16D

ec-1

6

Varia

cion

Pre

cio

Variacion Historica de Precio Acero Estructural para Puentes

COSTO COMPARATIVO DEL ACERO:BARRAS 420MPa; ACERO A-588 350MPa, CABLES 1650MPa

VARIACIÓN DE LOS COSTOS DE LAS VIGAS DE ACERO PARA LUCES ENTRE 20m Y 55m

0

10,000

20,000

30,000

40,000

50,000

60,000

70,000

80,000

90,000

100,000

110,000

120,000

Jan-04

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4

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5

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5

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6

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6

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8

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8

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9

Jun-10

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1

Mar-1

2

Oct-1

2

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3

Dec-1

3

Jul-14

Feb-1

5

Sep-1

5

Apr-1

6

USD p

or un

idad

Precio de Vigas de Acero para Puentes en Ecuador

20m 25m 30m 35m 40m 45m 50m 55m

VARIACIÓN DE LOS COSTOS DE LAS VIGAS DE HORMIGÓN POSTENSADO PARA LUCES ENTRE 20m Y 50m

-

5,000.00

10,000.00

15,000.00

20,000.00

25,000.00

30,000.00

35,000.00

40,000.00

45,000.00

Jan-04

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3

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3

Jul-14

Feb-1

5

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5

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6

USD p

or un

idad

Precio de Vigas de Hormigón Postesadas para Puentes en Ecuador

20m 25m 30m 35m 40m 45m 50m

RELACIÓN DE COSTOS: VIGA DE ACERO/VIGA DE HORMIGÓN POSTENSADO .

ACTUAL=2.5 PARA L=35m

1

1.2

1.4

1.6

1.8

2

2.2

2.4

2.6

2.8

3

Jan-04

Jun-04

Nov-0

4

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5

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5

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6

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7

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7

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8

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0

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0

Feb-1

1

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1

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2

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2

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3

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3

Jan-14

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4

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5

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5

Feb-1

6

Relación de costo: Viga Acero/Viga Postesada

Relación de costo: Viga Acero/Viga Postesada

Fuente: Desarrollo de Fernando Romo Consultores Cia. Ltda.

INVESTIGACIÓN SOBRE LOS NIVELES DE SEGURIDAD DE PUENTES EXISTENTES EN LOS USA

• AMERICAN SEGMENTAL BRIDGE INSTITUTE (ASBI)

• FEDERAL HIGHWAY ADMINISTRATION (FHWA)

• NATIONAL BRIDGE INVENTORY (NBI)

TABLA PARA LA EVALUACIÓN DE LOS NIVELES DE SEGURIDAD ESTRUCTURAL DE PUENTES EXISTENTES (0-9)

FEDERAL HIGHWAY ADMINISTRATION (FHWA)

CÓDIGO DESCRIPCIÓN9 CONDICIONES EXCELENTES8 CONDICIONES MUY BUENAS7 CONDICIONES BUENAS CON PROBLEMAS MENORES

6 CONDICIONES SATISFACTORIAS. ALGÚN DETERIORO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES.

5 CONDICIONES BAJAS. PROBLEMAS DE DETERIORO IMPORTANTES4 CONDICIONES POBRES. PROBLEMAS DE DETERIORO MUY AVANZADOS3 CONDICIONES SERIAS. PROBLEMAS DE DETERIORO AVANZADO EN

ELEMENTOS ESTRUCTURALES PRINCIPALES.2 CONDICIONES CRÍTICAS DE SEGURIDAD. EL PUENTE POSIBLEMENTE

DEBE SER CERRADO1 CONDICIONES DE COLAPSO INMINENTE. DEBE SER CERRADO0 CONDICIONES DE COLAPSO SIN POSIBILIDAD DE RECUPERACIÓN.

INVENTARIO DE 470.000 PUENTES INVESTIGADOS EN LOS USA

MATERIALES ESTRUCTURALES

PUENTES INVESTIGADOS 470.000

ACERO 200.000

HORMIGÓN 142.000

HORMIGÓN PRETENSADO 85.000

OTROS 47.000

ESTRUCTURAS EN NIVELES DEFICIENTES DE SEGURIDAD (23%), ACERO 59%; H.PRETENSADO 3%

ESTRUCTURAS DEFICIENTES 110.000 (23%)

ACERO 64.000 (59%)

HORMIGÓN 20.000 (18%)

HORMIGÓN PRETENSADO 3200 (3%)

OTROS 22.000 (20%)

CONCLUSIÓN FINAL

Todos estos factores económicos hancolaborado para convertir, actualmente,al hormigón pretensado en el materialmás utilizado en la construcción depuentes a nivel mundial.

CONSTRUCCIONES EN HORMIGÓN PRETENSADO

PUENTES Y EDIFICIOS

PUENTE LOS CARAS ENTRE BAHÍA Y SAN VICENTELONGITUD TOTAL: 1980 m

120 m (6X 20 ); 1710 m (38X45) 150 m (5X 30 m)

ANCHO: 13,20 m

PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHE, L= 314,50m 4 NOVIEMBRE/ 2014

AUTOPISTA AL NUEVO AEROPUERTO DE QUITO

PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHE

RUTA VIVA

PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHEL=314,50m (70m; 174,50m; 70m)

14 DE NOV/2014

CAUCE DEL RÍO CHICHE21 DE FEBRERO 2014

6 DE JUNIO DEL 2016

18 DE JULIO DEL 2014

18 DE JULIO DEL 2014

8 DE AGOSTO DEL 2014, (CUATRO DÍAS ANTES DEL SISMO DE M=5.1, 12 AGOSTO)

PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHE20 DE AGOSTO 2014

(8 DÍAS DESPUÉS DEL SISMO DE M=5.1, 12 AGOSTO)

PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHEIMPLANTACIÓN GENERAL

DOS PUENTES PARALELOS DE TRES CARRILES CADA UNO:LONGITUD 314,50m; ANCHO 28,00m

SECCIÓN TRANSVERSAL DEL TABLERO DEL PUENTE CHICHEVARIACIÓN EN ALTURA DE LA SECCIÓN TRANSVERSAL DE 4,20m A 8,20m

SEIS CARRILES + CICLO VÍA . ANCHO TOTAL 14m X 2 = 28m

SECCIÓN TRANSVERSAL DEL TABLERO DEL PUENTE CHICHEDOS DIAFRAGMAS SOBRE LAS PILAS.

APERTURA PARA CIRCULACIÓN INTERNA VARIACIÓN DE ALTURA DE 4,20m EN EL CENTRO A 8,20m SOBRE PILAS

PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHECARACTERÍSTICAS GENERALES

• LONGITUD TOTAL 314,50m;

• DOS PUENTES IDÉNTICOS Y PARALELOS;

• TABLERO CELULAR DE HORMIGÓN PRETENSADO DE TRES TRAMOS: 70m, 174,50m Y 70m;

• ALTURA VARIABLE DE 4,20 EN EL CENTRO A 8,20 SOBRE LOS ESTRIBOS

• LUZ LIBRE ENTRE APOYOS 210m

• PILAS INCLINADAS DE 42,50m DE ALTURA.

• TABLERO APOYADO EN AISLADORES SÍSMICOS PENDULARES ESFÉRICOS EN PILAS Y APOYOS TIPO POT INVERTIDO DE NEOPRENO –TEFLÓN GUIADOS EN ESTRIBOS.

• TRAMOS EXTERIORES DE FORMA TRIANGULAR CONSTRUIDOS CON CIMBRAS

• TRAMO CENTRAL CONSTRUCCIÓN EN VOLADOS SUCESIVOS

ASIMÉTRICOS

INNOVACIONES TECNOLÓGICAS INTRODUCIDAS EN EL DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DEL PUENTE

• VOLADOS SUCESIVOS ASIMÉTRICOS FUNDIDOS EN SITIO

• AISLADORES SÍSMICOS PENDULARES ESFÉRICOS(PROBADOS EN LABORATORIO)

• BARRAS Y CABLES PRETENSADOS EN LOS ESTRIBOS, PARANEUTRALIZAR LA REACCIÓN VERTICAL DEL VOLADO

• PILAS INCLINADAS UTILIZANDO TENSORES, SINAPUNTALAMIENTOS

• VERIFICACIÓN NO-LINEAL CON ACELEROGRAMAS DE 7SISMOS ARTIFICIALES.

PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHELONGITUDINAL TOTAL DEL PUENTE: 314,50mTRES TRAMOS DE: 70m - 174,50m – 70mLUZ LIBRE ENTRE APOYOS: 210m ALTURA DE LAS PILAS : 42,50mAPOYOS DE LAS CÉLULAS TRIANGULARES EXTERIORES DEL PUENTE: 1.- EN LA UNIÓN DE LAS PILAS FRONTAL Y DORSAL SE APOYADA SOBRE AISLADORES SÍSMICOS PENDULARES ESFÉRICOS 2.- EN LOS EXTREMOS EL TABLERO SE APOYA EN LOS ESTRIBOS POR MEDIO DE APOYOS “TIPO POT“ INVERTIDOS DE NEOPRENO-TEFLÓN GUIADOS Y APOYOS DE NEOPRENO PARA MOVIMIENTOS HORIZONTALES

TRAMO EXTERIOR DEL PUENTE .CONSTRUCCIÓN CON CIMBRASDIMENSIONES: BASE 52,25 + 20,00=72,25m Y ALTURA 42,50m

1.- PILA DORSAL SÓLIDA INCLINADA DE 2,00m X 6,00m 2. -PILA FRONTAL HUECA INCLINADA DE 4,00m X 6,00m CON PAREDES DE 0,50m 3.- TABLERO CELULAR DE 14,00M DE ANCHO, CON ALTURA VARIABLE DE 4,20m A 8,20m

PILAFRONTAL

PILA DORSAL

TABLERO

CONSTRUCCIÓN EN VOLADOS SUCESIVOS

ASIMÉTRICOS

CARRO PARA CONSTRUCCIÓN DE DOVELAS

ENCOFRADO AUTOSOPORTANTECARRO PARA LA FUNDICIÓN DE LAS DOVELAS

CONSTRUCCIÓN EN VOLADOS SUCESIVOS SIMÉTRICOS

AVANCE EN VOLADIZOS SUCESIVOSCONSTRUCCIÓN ASIMÉTRICA

CONSTRUCCIÓN EN VOLADOS SUCESIVOS ASIMÉTRICOS

CONSTRUCCIÓN DE ESTRIBO

NEUTRALIZACIÓN DE LA REACCIÓN VERTICAL HACIA ARRIBA QUE SE

PRODUCE DURANTE LA CONSTRUCCIÓN EN VOLADO SUCESIVOS

DESMONTAJE DEL “CARRO DE LOSA”, MONTAJE DEL “CARRO DE DOVELAS” Y FUNDICIÓN DE LA PRIMERA DOVELA EN

VOLADOS SUCESIVOS

SE FUNDE LA SEGUNDA ETAPA DEL ESTRIBO, SE COLOCAN LOS APOYOS POT INVERTIDOS Y SE REPITE

EN CADA DOVELA EL PROCEDIMIENTO DESCRITO, HASTA LLEGAR A LA DOVELA 5

APOYO DEL TABLERO DEL PUENTE EN EL ESTRIBO. APOYO SUPERIOR TIPO POT GUIADO

APOYO INFERIOR DE NEOPRENO40 BARRAS PRETENSADAS A 110T EN ESTRIBO ( REACCIÓN VERTICAL)

REFORZAMIENTO DEL ESTRIBO40 BARRAS PRETENSADAS A 110T

16 CABLES DE ANCLAJE DE 30M, TESADOS A 90T

BARRAS PRETESADAS

CABLES DE ANCLAJE

ALZADO ESQUEMÁTICO DE LOS CABLES DE PRETENSADO PARA: MOMENTOS NEGATIVOS DURANTE LA CONSTRUCCIÓN DEL VOLADO;

PARA MOMENTOS POSITIVOS Y CABLES DE SOLIDARIZACIÓN

SECCIÓN TRANSVERSAL DEL TABLERO UBICACIÓN DE DUCTOS SOBRE LA PILA Y

EN LA MITAD DEL TRAMO CENTRAL

CARRO PARA FUNDICIÓN DE LOSA SUPERIOR

DISEÑO SISMO RESISTENTE DEL PUENTE

UTILIZACIÓN DE AISLADORES PENDULARES ESFÉRICOS

ANÁLISIS SISMO RESISTENTE DEL PUENTE

• ESPECTRO DE RESPUESTA PARA UN PERÍODO DE RETORNO DE 1000 AÑOS O SEA 7% DE PROBABILIDAD DE EXCEDENCIA EN 75 AÑOS. (PARA 5% DE AMORTIGUAMIENTO)

• COMO REFERENCIA EL NEC-2015 DEFINE AL SISMO DE DISEÑO, CON UN PERÍODO DE RETORNO DE 475 AÑOS O SEA 10% DE PROBABILIDAD DE EXCEDENCIA EN 50 AÑOS.

• UTILIZACIÓN DE AISLADORES PENDULARES ESFÉRICOS PARA DESACOPLAR EL MOVIMIENTO DEL SUELO DEL MOVIMIENTO DE LA ESTRUCTURA.

• VERIFICACIÓN NO LINEAL DEL COMPORTAMIENTO DEL PUENTE UTILIZANDO LAS ENVOLVENTES DE 7 SISMOS ARTIFICIALES DE CARACTERÍSTICAS SIMILARES A LOS QUE SE PRODUCIRÁN EN EL LUGAR

EFECTOS QUE PRODUCE EL AISLADOR PARA REDUCIR LA RESPUESTA SÍSMICA DEL PUENTE

MODIFICA LAS CARACTERÍSTICAS DINÁMICAS DE LA ESTRUCTURA DEL PUENTE :

• EL PERÍODO FUNDAMENTAL ES DEFINIDO POR EL DIÁMETRO DEL APOYO ESFÉRICO

• AUMENTA EL PERÍODO FUNDAMENTAL DE LA ESTRCTURA, LA ESTRUCTURA ES MÁS FLEXIBLE.

• COMO CONSECUENCIA DISMINUYE LA ACELERACIÓN ESPECTRAL Y DISMINUYE LAS FUERZAS QUE ACTÚAN SOBRE LA ESTRUCTURA

• INCREMENTA LOS DESPLAZAMIENTOS, PERO ESTOS SE LOCALIZAN CASI EXCLUSIVAMENTE A NIVEL DEL AISLADOR (DISEÑO DEL AISLADOR)

• INCREMENTA EL AMORTIGUAMIENTO CONSECUENTEMENTE DISMINUYEN LAS FUERZAS Y LOS DESPLAZAMIENTOS.

EFECTOS DEL AISLADOR SÍSMICO:INCREMENTO DEL PERÍODO, DISMINUCIÓN DE LA

ACELERACIÓN, INCREMENTO DEL DESPLAZAMIENTO E INCREMENTO DEL AMORTIGUAMIENTO

MOVIMIENTO DEL PÉNDULO Y MOVIMIENTO DEL PÉNDULO DESLIZANTE

PERÍODO Y RIGIDEZ

PUENTE CHICHE AISLADOR SÍSMICO PENDULAR ESFÉRICO

PUENTE CHICHEAISLADOR SÍSMICO: PENDULAR ESFÉRICO

AISLADOR PENDULAR ESFÉRICO CAPACIDAD VERTICAL : 9000 T

SISMOS EN LA FALLA DE QUITO QUE SE HAN PRODUCIDO DURANTE LA CONSTRUCCIÓN Y FUNCIONAMIENTO DEL

PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHE

• Sismo de magnitud 5.1 el 12 de agosto del 2014 (Guayllabamba).

El puente en etapa crítica de construcción con volados, desde la cabeza de la pila 87,25 m y 105m desde los apoyos.

• Sismo de magnitud 4.7 el 9 de agosto del 2016 (Puembo)

• Sismo de magnitud 5.1 el 12 de agosto del 2016 (Puembo)

• Sismo de 4.6 el 4 de septiembre del 2016 (Puembo)

CONSTRUCCIÓN DE PILA FRONTAL INCLINADA SOBRE EL CAUCE DEL RÍO CHICHE

ALTURA 45m

UTILIZACIÓN DE TIRANTES HORIZONTALES

LA CÉLULA TRIANGULAR DE APOYO DEL TABLERODIMENSIONES: BASE 52,25 + 20,00=72,25m Y ALTURA 42,50m

1.- PILA DORSAL SÓLIDA DE 2,00m X 6,00m ,VARÍA HASTA 6,554m. (ARRIOSTRAMIENTO )2. -PILA FRONTAL HUECA DE 4,00m X 6,00m CON PAREDES DE 0,50m (PILA INCLINADA)3.- TABLERO CELULAR DE 14,00M DE ANCHO, CON ALTURA VARIABLE DE 4,20m A 8,20m

PILAFRONTAL

PILA DORSAL

TABLERO

AVANCE DE LA CONSTRUCCIÓN DE LA PILA FRONTAL INCLINADA E INSTALACIÓN DEL SEGUNDO TIRANTE

TIRANTE 2

TIRANTE 1

PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHE

• FASES DE CONSTRUCCIÓN DEL PUENTE

EXCAVACIONES Y FUNDICIÓN DE LAS CIMENTACIONES DE ESTRIBOS Y PILAS

COLOCACIÓN DE APOYOS PENDULARES ESFÉRICOS Y FUNDICIÓN DEL ARRANQUE DE LAS PILAS FRONTAL Y DORSAL

FUNDICIÓN DE LA PILA DORSAL POR SEGMENTOS Y DE LA CIMENTACIÓN DE LAS TORRES (CIMBRAS)

ESQUEMA DE CONSTRUCCIÓN DE LA PILA FRONTAL INCLINADA, EN SEGMENTOS DE 3,15m

INSTALACIÓN DE LAS TORRES Y DE LAS CIMBRAS QUE SOPORTAN EL TABLERO E INICIO DE LA FUNDICIÓN POR

SEGMENTOS DE LA PILA FRONTAL INCLINADA

INSTALACIÓN DEL PRIMER TIRANTE Y AVANCE DE LA CIMBRA DEL TABLERO

TIRANTE

AVANCE DE LA CONSTRUCCIÓN DE LA PILA FRONTAL INCLINADA E INSTALACIÓN DEL SEGUNDO TIRANTE

TIRANTE 2

TIRANTE 1

FUNDICIÓN DEL RESTO DE LA PILA FRONTAL INCLINADA Y CONCLUSIÓN DE LA CIMBRA DEL TABLERO

PRIMERA ETAPA DE FUNDICIÓN DEL ESTRIBO, INSTALACIÓN DE APOYOS INFERIORES DE NEOPRENO Y PRIMERA ETAPA DE

FUNDICIÓN DEL TABLERO, SECCIÓN “U”.

FUNDICIÓN DE LA PRIMERA ETAPA DEL TABLERO SOBRE CIMBRAS, SECCIÓN “U”

FUNDICIÓN DE LA SEGUNDA ETAPA DEL TABLERO MEDIANTE EL CARRO DE LOSA

“CARRO DE LOSA” PARA LA FUNDICIÓN DE LA SEGUNDA ETAPA DEL TABLERO

DESMONTAJE DEL “CARRO DE LOSA”, MONTAJE DEL “CARRO DE DOVELAS” Y FUNDICIÓN DE LA PRIMERA DOVELA EN

VOLADOS SUCESIVOS

AVANCE DEL CARRO DE DOVELAS, ARMADO, FUNDICIÓN Y TESADO DE CABLES

DE LA SIGUIENTE DOVELA

SE FUNDE LA SEGUNDA ETAPA DEL ESTRIBO, SE COLOCAN LOS APOYOS POT INVERTIDOS Y SE REPITE

EN CADA DOVELA EL PROCEDIMIENTO DESCRITO, HASTA LLEGAR A LA DOVELA 5

SE REPITE EL PROCESO HASTA LA DOVELA 8, SE RETIRA LAS TORRES Y SE CONTINUA HASTA LA DOVELA 18, SE DESMONTA UNO DE LOS

CARROS, SE FUNDE LA DOVELA DE CIERRE Y SE RETIRAN LOS BLOQUEOS PROVISIONALES DE LA PILA

RETIRAR EL CARRO CON QUE SE FUNDIÓ LA DOVELA DE CIERRE Y SE TESAN LOS CABLES DE CONTINUIDAD

CONSTRUCCIÓN DE PAVIMENTO, VEREDAS, PROTECCIONES, ALUMBRADO Y TERMINADOS DEL PUENTE

ANCLAJES PARA LA ESTABILIZACIÓN DEL ESTRIBO

8 DE AGOSTO DEL 2014, DOS DÍAS ANTES DEL SISMO DE M=5.1

PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHE20 DE AGOSTO 2014 (12 DÍAS DESPUÉS DEL SISMO)

AISLADORES PENDULARES

AISLADORES PENDULARES SIMPLES Y TRIPLES

AISLADOR SÍSMICO PÉNDULO ESFÉRICO

AISLADOR SÍSMICO PENDULAR ESFÉRICO

PLANTA DE LA PILA DORSAL DE LA CÉLULA TRIANGULAR. APOYOS ESFÉRICOS PENDULARES APOYOS TIPO POT, DE NEOPRENO-TEFLÓN, GUIADOS UBICACIÓN DE LAS 16 BARRAS PRETENSADAS DE 36mm SOBRE EL APOYO PENDULAR ESFÉRICO

BARRAS PRETESADAS

APOYOS ESFÉRICOS PENDULARES

APOYOS TIPO POT INVERTIDOS

LOCALIZACIÓN DE LAS RÉPLICAS DEL SISMO DEL 8 DE AGOSTO DE M=5.1

MOVIMIENTO DEL PÉNDULO Y MOVIMIENTO DEL PÉNDULO DESLIZANTE

PERÍODO Y RIGIDEZ

HISTÉRESIS DE LA DISIPACIÓN DE ENERGÍA EN LA CURVA FUERZA DE CORTE Y DESPLAZAMIENTO TRANSVERSAL

EL AMORTIGUAMIENTO, ÁREA BAJO LA CURVA, SE INCREMENTA CUANDO SE INCREMENTA EL DESPLAZAMIENTO

AISLADOR SÍSMICO PARA EL PUENTE CHICHE. FABRICANTE: EARTHQUAKE PROTECTION SYSTEMS, EPS

• CARACTERÍSTICAS DEL AISLADOR:

• RADIO DE LA ESFERA: 4,14m

• REACCIÓN MÁXIMA VERTICAL: 87000kN (8700 t)

• REACCIÓN HORIZONTAL MÁXIMA: 7000kN (700 t)

• DESPLAZAMIENTO MÁXIMO: 28 cm

• COEFICIENTE DE ROZAMIENTO:

– LIMITE SUPERIOR (UPPER BOUND): 7,5% (EFECTOS DE EDAD, DESGASTE POR FUNCIONAMIENTO, TEMPERATURA)

– LÍMITE INFERIOR (LOWER BOUND): 4,5% (NUEVOS, TEMPERATURA NORMAL)

• FABRICANTE: EARTHQUAKE PROTECTION SYSTEMS, EPS, SAN FRANCISCO CALIFORNIA

RESULTADOS DE PRUEBAS EN EL PROTOTIPO(Earthquake Protection Systems, EPS)

ESPECTROS ELÁSTICOS DE ACELERACIONES Y DEFORMACIONES PARA DIFERENTES VALORES DE

AMORTIGUAMIENTO

Coordenadas espectrales para un edificio con aisladores sísmicos

CONSTRUCCIÓN DE PILA FRONTAL INCLINADA SOBRE EL CAUCE DEL RÍO

ALTURA 45m

PRIMERA ETAPA DE FUNDICIÓN DEL ESTRIBO, INSTALACIÓN DE APOYOS INFERIORES DE NEOPRENO Y PRIMERA ETAPA DE

FUNDICIÓN DEL TABLERO, SECCIÓN “U”.

FUNDICIÓN DE LA PRIMERA ETAPA DEL TABLERO SOBRE CIMBRAS, SECCIÓN “U”

FUNDICIÓN DE LA SEGUNDA ETAPA DEL TABLERO MEDIANTE EL CARRO DE LOSA

ETAPAS DE CONSTRUCCIÓN

CONSTRUCIÓN DEL TRAMO CENTRAL DEL TABLERO EN VOLADOS SUCESIVOS

DISTANCIA ENTRE APOYOS 210m

DESMONTAJE DEL “CARRO DE LOSA”, MONTAJE DEL “CARRO DE DOVELAS” Y FUNDICIÓN DE LA PRIMERA DOVELA EN

VOLADOS SUCESIVOS

SE FUNDE LA SEGUNDA ETAPA DEL ESTRIBO, SE COLOCAN LOS APOYOS POT INVERTIDOS Y SE REPITE

EN CADA DOVELA EL PROCEDIMIENTO DESCRITO, HASTA LLEGAR A LA DOVELA 5

SE REPITE EL PROCESO HASTA LA DOVELA 8, SE RETIRA LAS TORRES Y SE CONTINUA HASTA LA DOVELA 18, SE DESMONTA UNO DE LOS

CARROS, SE FUNDE LA DOVELA DE CIERRE Y SE RETIRAN LOS BLOQUEOS PROVISIONALES DE LA PILA

SE REPITE EL PROCESO HASTA LA DOVELA 8, SE RETIRA LAS TORRES Y SE CONTINUA HASTA LA DOVELA 18, SE DESMONTA UNO DE LOS

CARROS, SE FUNDE LA DOVELA DE CIERRE Y SE RETIRAN LOS BLOQUEOS PROVISIONALES DE LA PILA

RETIRAR EL CARRO CON QUE SE FUNDIÓ LA DOVELA DE CIERRE Y TESAR LOS CABLES DE CONTINUIDAD