DISEÑO GEOTECNICO DE MUROSDE CONTENCION. METODOLOGIA
Noviembre de 1993
Diseño y revisión dc oh-as de subestructuras
Se expone la metodologia a seguir en e ldiseño geotCcnico de muros de contenci6nacorde con la prop\w!;ta de norma cubanareal izada por la aut ora. 1.a metodologíaes aplicable a muro:; de hormig6n armado envoladizo o con contrafuertes fundidos insltu 0 prefabr 1 cados, sosteniendo ll11
rel leno homog&neo o estratificado de su-perf icie regular.
1NTRODUCCIONActualmente en el país no existe Ins-
trucción de Proyecto u otro t lpo de docu-mento of lcial, que establezca la metodolo-
gía a seguir en el diseño geotbcnico demuros de contención, además en a lgunas
bibliografías se presentan de forma muyescueta y dispersa, los distintos aspectos
a cumplir en el mlsmo.
Por la razón sefialada anteriormente y
la necesidad de diseñar estructuras desostenimiento de ‘t ldrras seguras, durade-ras y econ6mlcas es que se presenta esta
proposición. ’
El dlsefio geotCcnlco de muros de con-tenci6n se realiza cumpliendo los estados
OLIMPIA MANTILLA MNCUT, Ingeniera Civil,
o Chequeo de la establ lldad de la base.
o Chequeo de la establ lldad del taludProfesora Auxiliar, Facultad de Ingenie-. (en caso necesario).ria Civil, Instituto Superior Polftt?cnicoJOS~ Antonio Echeverrla (ZSPJAE), Ciudad 4. Comprobación del criterio de deforma-dc La Habana, Cuba cl6n.
It is cxposed the methodology to follow Inthe geotechnical design o f content ionwalls according with the proposal of thecuban :lorms. The methodology 1s applica-ble to rellrfurccd concrete walls Inout lookcr or with counterfort, fused insitu 01. prefabrlcated, sustai ni ng anhomogeneous backf ll ll ng or strat i f ied ofregular surfaces.
I imites de e:;tabll ldad (criterio de esta-bilidad) y deformacl6n (criterio de defor-
macl6n) a l apl lcar la norma cubana decimentaciones superficiales en e l analisIs
de la cimentación del muro.
DISENO GEOTECNICO
I.a metodologia a seguir en el diseño de
muros de contencl6n es la siguiente:
1. Predimensionamlento del muro.
2. Cálculo de las cargas actuantes sobreel muro.
3 . Comprobacl6n del c r i t e r i o d e establll-dad.
o Chequeo del factor de segurldad al
vuelco.
o Chequeo del factor de seguridad al
des1 lzamlento.
o Comprobar que toda la base del muro
se encuentre compr 1 mi da, para las presio-
nes brutas actuantes.
o Chequear si el suclo tiene un compor-t a m i e n t o tenso-defol*m.lc 1011rrl 11 neal ( e n
casu necesario).0 Calcular ’ el Llc; i ( ’ I l t u abso 1 uto y
chequear con el asiento 1 ~rt~ile permisible.C a l c u l a r la l n c l inac:i011 (11.1 muro y c h e -
quear con la incl ln,~(~r?~r, 1 ikkite 0 pctrmi-
sible.
1. Predimensionamiento dt: I IIIWO
El predimensionamiollt u (11: I nlllro consis-
te en determlnar las tlist trht;i:, dimensiones
del muro, como son : il 1 t t11’,1, ,lrlchu de la
base, ancho de la curorlii. ptar.cll to de l a
base, anchos de pie y t;tl:)rl. li,rlgitud d e lmuro, etcktera, de forma t ent i1.t i va, segúnrecomendaciones que apim:cf~n L’II la pro-puesta de norma cubana “Dlscno geotknico
de muros de contenc16n”. 2
2. CXlculo de las cargas actuantes sobre
el muro
Las cargas actuantes sobre el muro sonlas slgulentes:
o C a r g a s d e b l d a s a l p(:w prop i o de lmuro.
0 Peso de la tierra sobre e l p ie y e l
tal6n (en caso de muros en voladizo).
o Peso debido a sobrwargas, ac t uandosobre el pie y(o) tal6n (en caso de muros
en voladizo).
o EmpuJes activos, pasivos e hidrostA-ticos (ver figuras 1 y 2).
3. Criterio de estabilidad
En el anál is is de este cr i ter io, se
considera que ~1 suelo por debajo de la
base del muro est& sometido a un rkglmen
de trabaJo plktico, es decir, alcanza la
falla 0 rotura.
o Factor de seguridad al vuelco
SI el muro no gira una magnitud tal que
lo haga perder su estabilidad, se puede
decir que es estable al vuelco, lo cual se
Figura. 1Caso del muro en voladizo.
n
Figura 2Caso del muro de gravedad.
cuantifica mediante un factor de seguridad
1 lamado: factor, de seguridad al vuelco
(FSv) que se determina mediante la s i -
guiente expresi6n:
L Momentos estabilizadores
FSV= 'respecto a 0 = 1.5
C Momentos desestabll iza-dores respecto a 0
LOs momentos estabilizadores lo produ-
cen las fuerzas que se, oponen al vuelco,
estas son las fuerzas verticales actuantes
sobre el muro (pesos y componentes verti-
cales del empuje activo caracteristico e
hidrostático,no se considera cl empuje Pa-
sivo.
Los momentos desestabilizadores son
producidos por las fuerzas que tratan de
volcar el muro, estas son las componentes
horizontales del empuje activo caracterís-
tico e hidrostatics.
El punto 0 es el punto sobre el cual
giraría el muro al volcarse.
En el ejemplo de la figura 1 se tiene:
o Fuerzas que producen momentos estabi-
lizadores respecto al punto 0: PI. Pz, Pa,
W1, W2B Py Y Eavk.
o Fuerzas que producen momentos deses-
tabilizadores respecto al punto 0: Eahk y
EH’En el ejemplo de la figura 2 se tiene:
o Fuerzas que producen momentos estabi-
lizadores respecto al punto 0: P*, lJ2, PS,1
Ea v k ’
EIlv *
o Fuerzas que producen momentos deses-
tabillzadores respecto al punto 0: Eahk y
EHh’
Si FSv < 1,5 tienen que realizarse de
nuevo todos los calculos, considerando
algunas de las siguientes recomendaciones.
(aI Aumentar el ancho de la base.
(b) Mover de posici6n la pantalla.
(cI Aumentar el peso del relleno sobre el
pie y(o) talón del muro.(d) SI existe empuJe hidrostático, ellml-
nar este mediante un eficiente sistema
de drenaje.
o Factor de seguridad al deslizamiento
Para cuantificar que el deslizamiento
del muro no sea tal que pierda su establ-
lldad se def lne el factor de seguridad al
des1 izamiento (FSd), el cual se determina
mediante la siguiente expresión:,
FSd =L Fuerzas estabilizadoras t 1 2): Fuerzas desestabiliza- ’
doras
Las fuerzas estabilizadoras son las
fuerzas horizontales que se oponen al dcs-
lizamiento, estas son el empuje pasivo de
calculo y la fuerza de fricci6n que se
genera en la base del muro (E*ph
y ll;).
Las fuerzas desest abi ll zadoras son 1 as
que tratan de deslizar el muro, tales como
la componente horizontal del empuje activo
caracteristico y la componente horizontal
del empuje hidrostatlco (Eahk y EHh).
donde:
*llR = (WV) tan#A+0,75Ck * b. 1
ZFv : Suma de las fuerzas verticales.
9, Y ck: Angulos de frlcci6n interna y co-
hesl6n del suelo caracteristicos
donde se apoya la base del ci-
miento.
ENE
L-EP 2
El empuje pasivo de calculo E*P ’
sala-
mente se considerara sl se tlene la certe-
za de que el terreno donde se desarrolla
este empuJe. no ser& removldo nl qultado
del frente del muro.
En el eJemplo de la flgura 1 se tiene:
Fsd = (l’ + P + P + W + W + Q + Eavk) -1 2 3 1 2
. tan 9, +0,75Ck
-be !+
+ E; /Eahk + E , , k 1.2
En el eJemplo de la figura 2 se tiene
FSd = (fl + P2 + P3 + E* + Eavk + E,,v) ’P”
. tan$k+0,75Ck. b * 1 +
+ E*ph
/Ea h k + EHb
i= 1,2
S i FSd < 1.2 tienen que real Izarse de
nuevo todos los calculos, considerando
algunas de las siguientes recomendaciones.
o Aumentar el ancho de la base.
o Eliminar, si existe empuje hidrosbitico
este, mediante un eficiente sistema de
drena Je .
o Proyectar una llave de cortante bajo la
base del muro.
NotaSI los empujes y los pesos se calcularonpor metro line%l de longitud de muro, enel cAlculo de HR se considerara 1 = 1 m.
o Estabilidad en la base
La estabilidad de la base del muro,
producto de la falla por resistencia a
cortante del suelo bajo la misma, se de-
terminar& siguiendo el procedimiento des-
crito en la norma cubana de cimentaciones
superf lclales denominada “Determinaci6n
del brea de la base de las cimentaciones
superf lclales. Mtodo d e cblcu10”~
Para la apllcaclõn de esta se determi-
narAn las sollcltaclones en el centro de
gravedad de la base del muro mayoradas o
d e cAlcu10 (Ny H*, y If*) (ver figura 3).
Las cargas verticales debidas al peso
propio del muro y del terreno sobre el
ple del tal4n se mayorarán utilizando un
coeflciente de seguridad adicional:
s = 0,83
N9 = Z F*V
= pr + Ezv + EHv (kN)
ll’= I: F; = Edh + EH,, (kN)
n*= L WY(cg) : Suma de los momentos mayo-
rados respecto al centro de gravedad de la
base. (kN-•)
Figura 3Solicitaciones de la base del muro. I
.onde:
p = E Pesos0,83
Si la relación I/b < 10, la base del
muro se considerará como un cimiento rec-
tangular y los cAlculos de N*, H* y H* ‘se
realizarán considerando toda la longitud 1
del muro.
Para que la base sea estable, se debe
cumplir que:
N* d Q;, (kN)
siendo:
Q;,: Carga bruta de cAlcu10 resiStente a
Ta estabilidad de la base de la ci-
mentaci6n.
o Expresiones de cAlcu10
QLC = b’. 1 [ ‘bk - ‘k
rs+ qkl (kN)
b’ = b - 2eb (1ad.o e f ec t i vo ) (m)
IY*eb = 7 (excentricidad de la carga) (m)
donde :
qk: Presión efectiva caracteristlca a
nivel de solera alrededor del ci-
miento (en el caso de los muros se
toma del lado donde se desarrolla el
empuje pas i VO 1.
‘bk: Presión bruta característica resis-
tente a la estabilidad de la base de
la cimentación.
ãs: Coeficiente de seguridad adicional
(según norma de cimentaciones super-
ficiales).
0 Para suelo 4 $ C-4
‘zk + b’
‘bk = 2 -N .S -17 7 7 - dã +
+ Ck c c csdc+-N -S -i
+qk.N *S -1 *d9 9 9 9
(kPa)
0 Para suelo C
‘bk = 5.14 C,Cl + S;: + d;: - 1;’ + qk (kPa)
d o n d e :
0 Coeficientes
NQ
= tan2t45 +
Nã
= 1,5 (N -Q
de capacidad de carga
‘k s tan f$T)-e k
1) * tan @k
Nc = (Nq - 1) . cot 0,
o Coeficientes de forma
Suelos 0 y C-ip
sa, = 1 - 0,4 +
N
-%b’=1++.-1
C
“4 = 1 + b; - tan 4k
Suelos C
o Coeficientes de inclinación de la carga
Suelos 4 y C-@
1 = 11 - 0 . 7 HYã N*+ b’ . 1 .
I5C
k * cot f $ k
* =[l-lq
0,5 n*
NY + b’ - 1 . Ck --P
cot # k
1 - ii =j -
C Q Ns - ‘:
Suelos C
1’C
0 Coeficientes de profundidad
Suelos 4 y C-$
Dsb
d7
= 1.0
dc= 1 + 0.4 +
dQ
= 1 + 2 tan #k (1 - sen $J~,“($)
D>b
d7
= 1.0
dc = 1 + 0,4 tan-’ ($1
,dq= 1 + 2 tan #Ll 1 - sen #k)2 . tan-*(+-)
D: Profundidad del cimiento dentro del
estrato r e s i s t e n t e q u e l e s i r v e d e
apoyo.
Suelos C
Dsb
d; = 0,4 $
D>b
d; = 0,4 tan ($1
En las expresiones anteriores la rela-
ci6n D/b se expresa en radianes.
‘zk’Peso específico característico por
debajo del nivel de solera.
NotaLos valores característ.icos de las prople-dades físicomechlcas del suelo, se deter-minan para el 05 % de probabilidad y losvalores de 7
g-r’ Qc ’ ‘gtan $s e tomar&n
de acuerdo con la norma de cimentacionessuperf iciales.
c S i l a relaci6n l/b 5 10. l a b a s e d e l
muro se considerar8 como un cimiento co-
rr ido y los c&lculos de N*. H* y Ny se po-
drh realizar considerando 1 = 1 m.
En este caso se obtienen algunas slm-
pli f icaclones en el cAlcu10 de la establ-
lidad de la base.
- o Expresiones de cAlcu10 simplificadas
Q;, = b’ * 1 [‘bk - ‘k
r + qklS
Suelos 4 y C-#
ST = ic = s = l,oQ
Suelos C
% =o
Suelos 4 y C-4
i = [l - 0,7 n*ã ti
IS+b’.l.C
k* cot # k
1 = (1 -0,5 n*
ISQ N*+b’ . 1 *Ck. ‘Ot # k
1 - ifc=i
Q- N -‘I
Q
Suelos C
HY
b' . 1 . Ck
o Estabilidad de la falla general por
deslizamiento del talud
Para analizar la posible falla general
por deslizamiento del talud, se comprueba
esta dividiendo la masa deslizante en do-
velas. En el caso de que la superficie de
falla sea circular, se utilizara el metodo
de Fe1 lenlus, en caso de superficie de
falla no’circulares se utilizara el metodo
de Janbu.
METODO DE Ff.:LLENI US
Se supone una superficie circular de
radio R y se mide la masa deslizante en
dovelas de ancho tal, que garantice que su
base se encuentra en un solo material y su
dimensih perpendicular al plano que con-
tiene la superficie de fa1 la debe ser la
unidad (ver figura 4).
Se define el factor de seguridad al
deslizamiento del talud por la expresih:
FS = R . X [C . aS + (W . cos 6 - u *
- aS ) tan 01/x w - x
donde:
% = b. sec 8 (ml.
Figura 4Superficie circular de radio R.
R: Radio del círculo (ml.
$: Angulo de fricci6n interna efectivo
promedio (‘1.
c: Cohesi6n efectiva promedio (kPa1.
as: Longitud de la cuerda que sustenta el
arco de la dovela (ml.
W: Peso de la dovela (kN).
8: Angulo que forma la cuerda de una
dovela y la horizontal.
u: Presi6n n e u t r a ( s i e l s u e l o e s t a
saturado1 (kPa1.
X: Distancia horizontal del centro de la
dovela al centro del círculo (ml.
El muro de contenci6n debe caer dentro
de una dovela y sumarle el peso por unidad
de longitud de este al peso del suelo
comprendido en dicha dovela.
Este metodo consiste en un procedimien-
to de tanteos, en el cual deberán fi Jarse
distintos círculos de falla calculando el
FS correspondiente a cada uno de ellos.
Es preciso que el FS mínimo no sea menor
de 1.5.
o METODO DE JANBU
Se supone una superficie de desliza-
miento no circular y se divide la masa
deslizante en dovelas de ancho tal, que
garantice que su base se encuentre en un
solo material y su dimensión perpendicular
al plano que contiene la superficie de
falla debe ser la unidad.
Se define el factor de seguridad al
deslizamiento del talud por la expresión:
z [¿: b. + (W + Ax - u * boltan 3
- 1FS = b
Q + Z (W + Ax) * tan 8
siendo:
%J= cos 8 (1 + tan 8 * tan # 1
FS
donde :
Ax: Incremento de la componente vertical
de la fuerza lateral.
Q: Fuerza interior horizontal.
En la fórmula general se da el valor de
FS en forma implícita, ya que esta en fun-
ción de q$ y hay, por tanto que resolverla
por aproximaciones sucesivas.
Una primera aproximación puede obtener-
se suponiendo, como en el metodo de Blshop
que :
Ax = 0
Este m6todo consiste en un procedi lien-
to de tanteos, para determinar el factor
de seguridad que debe ser mayor o igual
d e 1,5. Con respecto al muro de conten-
cl6n, se debe tener la misma conslderacl6n
explicada en el método de Fellenlus.
4. Criterio de deformaci6n
En el análisis de este criterio, se
considera que el suelo por debajo de la
base del muro está sometido a un regimen
de trabajo elástico, es decir, el SUel0 no
alcanza la rotura.
Las cargas que se consideran actuando
sobre el muro son las de larga duración,
por lo cual el efecto de sobrecargas y(o)
empuje hidrostático solo se tendran en
cuenta en los cálculos, si permanecen
actuando por largo período de tiempo.
Las solicitaciones debidas a las cargas
actuantes se toman con sus valores carac-
terísticos (sin mayorar).
o Presión bruta actuante en la base del
cimiento.
La dlstrlbucl6n de presiones brutas
actuantes en la base del muro, tiene que
ser de compresión, ya que el suelo no
puede soportar esfuerzos de tracción.
Para real izar esta comprobacl6n, haY
que calcular las solicitaciones en el
centro de gravedad de la base del muro,
sin mayorar 0 características:
*k = L Fv = X p e s o s + Eavk + E,,” (kN)
‘k = I: F,, = Eahk + EHh (kN1
‘k = c ntcg) (kN-m)
La presión bruta actuante se calcula
mediante la expresión de Navler por lo que
debe cumplirse que:
b5 - -eb 6 (m)
donde :
‘k= - excentricidad de la carga.eb Nk
*k ebpmax = bal [1+6-+
Presl6n bruta m&xlma actuante (kPa).
P min=
Presl6n bruta minina actuante (kPa1.
Sí eb > +, hay que volver a dlsenar el
muro.
o Comportamiento tenso-deformacional lineal
del suelo
Si el dato obtenido en el ensayo de
compresibilidad del suelo es Es (constan-
t e ) o Eo, hay que comprobar que para las
cargas actuantes, el suelo tiene un com-
portamiento tenso-deformaclonal 1 i neal
donde:
Es: Mbdulo d e deformacibn edom&trlca
(kPa).
Eo: M6dulo de deformación general (kPa1.
Esta condlcl6n puede considerarse cum-
plida sl se garantiza lo siguiente:
donde :
Ri: Presl6n del llmlte de llneabllldad del
suelo (kPa).
p: ‘Presi6n bruta promedio (kPa).
El valor de R;t se calcula por la expre-
sl6n que aparece en la norma cubana de cl-.
mentaciones superficiales.’ teniendo cuida-
do de calcular qk del lado en que se
genera el empuJe pasivo.
o Cálculo de los asientos e incllnacl6n
del muro.
Si la relación I/b < 10 la base del
muro se considera un cimiento rectangular
y se calculan los asientos como plantea la
norma cubana de cimentaciones superf icia-
les, para el caso de distribución de
presiones netas actuantes del tipo trape-
cial 0 rectangular.
Los asientos en los dos puntos carac-
terísticos seran diferentes y esto da una
inclinaci6n del muro que debe estar dentro
de los valores admisibles, de igual manera
que el asiento absoluto calculado (ver
figura 5).
r’ Im..Il+1 111 1,1l1
P’ sm,n,
PC-2 P C -1s -
S’
in - 2 wi Pc '
1 0.74b I
Figura 5Asientos en los puntos caracttristicos.
Inclinación:
S - S‘tan ao = PC-2 pc- 1
0,74 b
S 5 sabsoluto lIdte;
tan ao 5 tan a0 1Imlte
donde :
P;*x = Ptix - qk: Presión neta maxima ac-
tuante en la base (kPa1.
Pk,, = Pmin - qk: Presión neta mínima ac-
tuante en la base (kPa1.
qk: Presión efectiva a nivel de solera.
Si pki, < 0 quiere decir que una parte
de la ‘base no esta comprimida y en este
caso se realiza una simplificación en 10s
cálculos tomando pkrn = 0.
Nota:Se denota como punto caracteristico 2,aque 1 punto en el que, de acuerdo con ladistribuci6n de presiones, se produce unamayor deformación.
En el caso que, la base de 1 muro se
considera un cimiento corrido (l/b 2 101,
las solicitaciones se calcularán por metro.lineal de longitud de muro y se determina-
Asiento absoluto (ml
S + sS =
PC-1 pc-2
abso 1 uto 2
donde :
ran los asientos también en los puntos
característicos, la tensión efectiva ver-
tical eri dichos puntos, a una profundi-
dad 2 (tabla ll, se determinaran por las
S = Asiento en el punto caracteristi-siguientes expresiones (ver figura 61.
PC-1co 1. Cr’ = Q’ + CT’ (kPa1
zpc-1 Zpol zpT1
sPC-2
= Asiento en el punto característi-u' =' Q' + CT' (kPa1
co 2. z p c - 2 zpo2 zpT2
PC-I PC-2
Figura 6Base del muro considerada cimiento corrido.
R EFEIWNCIAS1. “Determinación del área de la base de
las cimentaciones superf iciales.Método de caiculo”, Norma cubana,Ciudad de 1.a hbana, Cuba, s/f.
2. “Muros de cont.err(:ihn. Diseño gcot i,(.~li-co de mur.os de contención” , PI.O~J~I~TS-t a d e rlor’ma. (:i udad d e 1.a kìtxllla.Cuba, s/f.
3. PINO, JOSE BARRIOS: Muros tie conten-cidn. t.d. c:t:AC. t:spaña. 19 ’74 .
4. BAYKOV, V.N. Y E. E. SICALOV: E:;1, II<~~II-
r a s d e bol ut igc’rr dt-mtio. ;!<i;l, 14. )Ed. Mir, 198tì.
5. BOULES, JOSEPH E. : Fudament a 1 AI,.! 1 ys i sand Des igrb. Etl. McCraw-lli 1 1 , 19ï’l.
6. MEDINA, FRANCISCO et a1. : !/or-rrrig(,rr ec;--
t r-uc t ura 1, t . 2 , E d . ISPJAE, lIlH!i.
7. NERRIT, FREDERICK: tfancra 1 de I i II>;~‘II;~.I~<)c i v i l , E d . HcC~~nw-III 11, I!Wt%.
8 . SOWERS, GEORGE B . ct a l . : /~rf~.<~~ft~(.(.iO~t
a l a nte~~Arti~~.~ ~lr* sr~eI~)sy 1‘ i mc’/rl ,i ~-c iones. FA. f’uct~lo y t.‘(l\l~~:ic.ihfl, I ílHabana, l!l’l!i
‘l’;hl:1 I Coef‘icienl c do inf‘luerhcia para el czklculo de uY ~ff:l~;~.jo
c:ar*acterisl. icos de una carEa trapezoidal (fe ext ~:IIS i Ori I_--. ---.-.-. ___- -
z/b 10
ovoO.O!ì0,lO
0.15
0,20
0,30
0,40
0.50
0,60
0, 70
0, uo
0, 90
1.00
1.5
l,Or)O 0
0) !MO ‘I
0.944 8
O.B83 8
O.U26 5
0) ‘f 33 ‘i
0 ) ci’f ‘i 2
o,ti29 9
0, !ifW 4
0 !>‘>!i ‘49. .
0 , !2:I f;
0 , ‘l!M :3
0, rZ(ìï 3
0, 360 4
1 1 z/bp c 1 pc’ 2 IO.--__ _ _ --.. .-
0. 130 0
0, 1 :w 6
0,134 2
0,140 8
0,149 0
0, lfx 2
O.lUO 9
0,191 4
0, 19ï 7
0,200 0
0,199 5
0,196 8
0.192 6
0,163 5
0,8’70 0
0 U!iCl 1I I
0 .818 5
0.743 0
0 ) 67.i 5
0, 5’l% 4
0, 4% 2
0, 438 5
0.392 7
0, 3!ì5 2
0.324 1
0,297 5
0.274 8
0.196 8
. 2.0 0,288 3
2.5 0,2:w 4
3,O 0.202 5
3.5 0, l’l5 .i
4.0 0, l!i!i 0
4-5 0, l:W !;
5,O 0, l%!i 1
6,O 0,104 8
?,O 0,090 1
8,O 0, 079 0
g,o 0, o-10 3
10,o 0,063 3
20.0 0,031 8
1 PC.1
0, 136 1
0. 114 u
0) IEl 6
0 ( 086 1
0) O’l6 3
0, (MiU 4
0) Ofi 1 9
0, (152 0
0.044 8
0) 039 3
0 > 035 0
0,031 0
nt‘in ita1
11PC.2PC.2
0,152 20,152 2
0, l%:j ti0, l%:j ti
0, 103 90, 103 9
0, 0811 50, 0811 5
0) O./H c;0) O./H c;
0, oti!) 40, oti!) 4
0) oti: 10) oti: 1
0, O!i% ‘I0, O!i% ‘I
0, 04!i 3
0, o:l!l ‘I
0, o:l!i :j 1
0,031 7
0,015 90,015 8
Recommended