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ANÁLISIS DIFERIDO EN VIGAS A FLEXIÓN DE HORMIGÓN ARMADO CON ÁRIDO
GRUESO RECICLADO
S. SEARA-PAZ B. GONZÁLEZ-FONTEBOA
Ingeniera de Caminos Dra. Ingeniera de Caminos
Prof. Ayudante (UDC) Profesora Titular de Univ. de A Coruña (UDC)
A Coruña; España A Coruña; España
e-mail: [email protected] e-mail: [email protected]
F. MARTÍNEZ-ABELLA J. EIRAS-LÓPEZ
Dr. Ingeniero de Caminos Dr. Ingeniero de Caminos
Catedrático de Universidad (UDC) Profesor Contratado Doctor (UDC)
A Coruña; España A Coruña; España
e-mail: [email protected] e-mail: [email protected]
RESUMEN
Este estudio pretende determinar el comportamiento diferido a flexión en vigas armadas de hormigón con porcentajes
de árido reciclado del 0, 20, 50 y 100%. Para el desarrollo de los ensayos se utilizó un pórtico metálico que, mediante
una viga de reparto, generó un vano central de flexión constante donde realizar el estudio de deformaciones y flechas.
La carga sostenida aplicada garantiza una tensión en la fibra más comprimida de la viga dentro del rango elástico.
Con el fin de analizar la influencia del árido reciclado en el comportamiento diferido del hormigón se calcularon las
flechas teóricas utilizando diversas expresiones normativas y se analizó la necesidad de establecer correcciones a las
mismas que permitan mantener, para distintos porcentajes de sustitución, las mismas ratios “flecha teórica /flecha
experimental” en hormigones reciclados y convencionales.
1. INTRODUCCIÓN
Los hormigones reciclados surgen de la necesidad de eliminar los residuos de construcción y demolición, así como de la
obligación social de realizar un consumo sostenible de nuestros recursos. De esta forma se cumplen simultáneamente
dos objetivos de la sociedad actual: la eliminación, por una parte, de subproductos que ya han cumplido su vida útil y,
por otra, el aprovechamiento de los mismos para obtener nuevos áridos, reduciendo la cantidad de áridos naturales a
extraer.
El Código Modelo 2010 [1] recoge el interés de emplear “Green concretes”, cuya fabricación pasa por sustituir parte del
cemento por un material más sostenible o por el empleo de árido reciclado como sustituto del natural. En las últimas
décadas han surgido numerosos estudios sobre la influencia del tipo y la cantidad de árido reciclado en el
comportamiento de los hormigones [2-8]. Sin embargo, en algunos aspectos del comportamiento estructural todavía no
se han alcanzado conclusiones que permitan establecer recomendaciones bien garantizadas que puedan incorporarse a
las normativas de hormigón estructural existentes, especialmente cuando los porcentajes de sustitución son elevados.
Este trabajo trata de fomentar el empleo de los materiales generados tras la desconstrucción de las estructuras de
hormigón, una vez finalizada su vida útil, a través de la fabricación de hormigones con áridos reciclados en todo el
rango de sustitución (0, 20, 50 y 100%) de la fracción gruesa del árido. Para ello se analiza la influencia del árido
reciclado en el comportamiento diferido del hormigón, calculándose los valores de flecha teórica utilizando diversas
expresiones normativas. Con los resultados obtenidos se estudia la necesidad de establecer correcciones a las mismas
que permitan mantener, para distintos porcentajes de sustitución, las mismas ratios “flecha teórica /flecha experimental”
en hormigones reciclados y convencionales.
2. PROGRAMA EXPERIMENTAL
2.1 Materiales y hormigones de estudio
El cemento utilizado fue un CEM I 52.5 N/SR con un contenido de clínker mínimo del 95 % y una resistencia a
compresión de 52.5 MPa (EN 197-1). Con el fin de obtener una trabajabilidad adecuada se utilizó un superplastificante
(Sikament 500 SE) como aditivo reductor de agua.
Seara-Paz, S., González-Fonteboa, B., Martínez-Abella, F., Eiras-López, J., Análisis diferido en vigas a flexión de
hormigón armado con árido rgrueso reciclado
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Como áridos naturales se emplearon dos fracciones gruesas de piedra caliza triturada procedente de una cantera de
Zaragoza (España), una de tamaño 4-12 mm y la otra 8-20 mm, cuyos módulos granulométricos fueron 6.20 y 7.37,
respectivamente. Los áridos reciclados utilizados, de tamaño 4-16 mm y módulo granulométrico 7.15, se obtuvieron de
los residuos de demolición de elementos de hormigón estructural, y su composición principal es árido reciclado de
hormigón con y sin mortero adherido Por último, como árido fino se utilizó una arena natural caliza de machaqueo con
tamaño máximo de 4 mm y módulo granulométrico de 3.71. La caracterización de los materiales se ha presentado con
más detalle en publicaciones anteriores [8, 9].
Se diseñó un hormigón convencional (0% de árido reciclado) de relación agua/cemento (a/c) igual a 0.65 y contenido de
cemento de 275 kg/m3. Sobre él se realizaron sustituciones crecientes (del 20%, 50% y 100%) de la fracción gruesa del
árido natural por árido reciclado, obteniéndose así cuatro tipos de hormigón, H65-0, H65-20, H65-50 y H65-100.
Para el ajuste de las dosificaciones (Tabla 1) se utilizó el método de Faury, incorporándose, durante el amasado, los
áridos reciclados pre-saturados al 80% de su capacidad de absorción. La cantidad de aditivo se ajustó para los distintos
porcentajes de sustitución de árido reciclado con el objetivo de lograr un hormigón de consistencia blanda. Se tuvo en
cuenta el agua incorporada por el aditivo, corrigiéndose del agua total.
Tabla 1: Dosificación de los hormigones
Hormigones H65 H65-0 H65-20 H65-50 H65-100
Cemento (kg) 275.00 275.00 275.00 275.00
Agua (kg) 178.75 178.75 178.75 178.75
Arena (0-4) (kg) 918.49 938.05 962.73 1005.18
Grava (8-20) (kg) 486.19 372.47 218.29 0.00
Gravilla (4-12) (kg) 457.65 350.60 205.48 0.00
Gravilla reciclada (4-16) (kg) 0.00 180.77 423.77 756.46
a/c de diseño 0.65 0.65 0.65 0.65
Aditivo (% sobre cemento) 1.0 1.2 1.0 1.0
Con estas dosificaciones, y para cada tipo de hormigón, se fabricaron vigas armadas para su ensayo estructural, de 340
cm de luz y 30 x 20 cm de sección, y probetas cilíndricas y cúbicas para la caracterización mecánica de los hormigones.
2.2 Viga prototipo para ensayos estructurales
En la definición de la geometría de la viga de ensayo se partió de dimensiones habituales de vigas de edificación que
forman parte de pórticos planos. Se adoptó una viga prototipo de longitud de 5 m y sección de 45 x 30 cm. Para el
ensayo en laboratorio se dedujo, a partir del prototipo, un modelo reducido a escala 2/3 de dimensiones (l x h x b) 340 x
30 x 20 cm. Estas vigas fueron dimensionadas de acuerdo a la Instrucción Española de Hormigón Estructural y el
Código Técnico Español de la Edificación [10, 11].
Figura 1: Fabricación de las vigas
La fabricación de las vigas precisó del montaje previo del encofrado, en cuyo interior se colocó la armadura con los
separadores que garantizasen el recubrimiento exigido para un ambiente tipo I (clase de exposición no agresiva).
Durante su ejecución se llenó el encofrado mediante vertido directo del hormigón en tres tongadas. Cada una de ellas se
compactó con vibrador de aguja, que cosía la tongada inferior hasta alcanzarse un material homogéneo, sin juntas ni
segregaciones. Tras su llenado se aplicó un curado mediante arpillera húmeda sobre su superficie enrasada. Todas las
vigas se almacenaron en el laboratorio a temperatura y humedad ambiente hasta la fecha de ensayo (Figura 1).
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hormigón armado con árido rgrueso reciclado
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2.3 Descripción de los ensayos
Se realizó el ensayo simultáneo de vigas y probetas, aplicando en la viga dos cargas simétricas que generaban un vano
de flexión constante para alcanzar una tensión del 30% de fc en la fibra más comprimida de su sección central, la misma
que en las probetas situadas bajo la losa de carga. Para ello se recurrió a un sistema elemental de palanca, aplicándose la
carga mediante un bastidor metálico apoyado sobre la viga del que colgaba un peso muerto en uno de sus extremos,
anclado el otro a la losa de carga del laboratorio a través de un tirante traccionado. Se aprovechó este tirante para
generar, mediante un sistema de poleas, una fuerza de compresión sobre dos probetas dispuestas en el núcleo de otro
bastidor, ubicado bajo la losa de carga y apoyado contra ella. Fabricadas con el mismo hormigón que la viga, las
probetas (cilíndricas de 10 x 20 cm) desarrollan deformaciones instantáneas y de fluencia bajo tal fuerza, que introduce
tensiones similares a las alcanzadas en la cabeza de compresión de la viga en su sección central (Figura 2). La
aplicación de la carga se realizó suspendiendo el peso muerto de forma rápida. Se siguió el mismo procedimiento para
todas las vigas, de forma que la velocidad de carga fuese la misma y, de esta forma, poder establecer comparaciones
sobre el desarrollo de las flechas instantáneas y diferidas entre las diferentes vigas, especialmente entre las vigas de
hormigón reciclado y las de convencional, objetivo principal de este estudio.
Figura 2: Sistema de ensayo, con detalles de la aplicación de la carga
Antes de los ensayos se dispusieron galgas extensométricas en acero y hormigón para la medida de deformaciones,
células de carga para el control de los niveles tensionales en vigas y probetas, y un transductor de desplazamiento en la
sección central de la viga que registró la flecha desarrollada por cada hormigón de estudio. Gracias a la instrumentación,
se obtuvieron las flechas y deformaciones experimentales bajo carga sostenida (t-t0=1000 días).
Los ensayos estructurales se acompañaron de la caracterización básica de los hormigones en estado fresco y endurecido.
Para ello se fabricaron probetas cúbicas y cilíndricas, con las que se determinaron densidad y absorción, resistencia a
compresión, tracción y módulo de deformación. Se obtuvieron también, los coeficientes de fluencia experimentales para
cada hormigón de estudio, determinados a partir de las deformaciones registradas sobre las probetas situadas bajo la
losa de carga. Todas las vigas y probetas estuvieron sometidas a condiciones termo-higrométricas ambientales de
laboratorio, tanto en los ensayos mecánicos como estructurales.
3. RESULTADOS Y ANÁLISIS
3.1 Caracterización de los hormigones de estudio
En la Tabla 2 se resumen las propiedades básicas de los hormigones en fresco, a 28 días y a la edad de puesta en carga
(t0= 42 días). Se constata una disminución de las resistencias mecánicas al aumentar el porcentaje de sustitución del
árido grueso natural por reciclado, cayendo para el 100% de sustitución el 30% en compresión y el 40-45% en tracción.
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hormigón armado con árido rgrueso reciclado
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El módulo de deformación longitudinal también disminuye al aumentar la sustitución, reduciéndose hasta el 32% en el
H65-100. En cuanto al coeficiente de fluencia, la mayor deformación que experimentan los hormigones reciclados hace
que su valor aumente al hacerlo el porcentaje de árido reciclado, creciendo hasta un 43% en el H65-100 respecto del
hormigón de control. Estos resultados se han presentado con más detalle en documentos anteriores [8, 9].
Tabla 2: Propiedades básicas de los hormigones
H65-0 H65-20 H65-50 H65-100
Asiento cono de Abrams (cm) 5 7 11 16
a/c efectiva 0.65 0.66 0.67 0.69
Densidad (g/cm3) 2.36 2.32 2.30 2.28
Absorción (%) 2.63 2.95 2.83 3.77
fcm,cil (28 d) (MPa) 46.87 46.66 42.23 32.36
fcm,cil (42 d) (MPa) 50.27 47.19 41.55 32.34
fctm (28 d) (MPa) 3.96 2.54 3.39 2.27
fctm (42 d) (MPa) 3.75 3.62 3.34 2.24
Ecm (28 d) (MPa) 35152 32532 27411 24054
Ecm (42 d) (MPa) 36553 34312 29301 23982
Coef. Fluencia, φ(42,1000) 1.22 1.36 1.49 1.75
3.2 Deformación y flecha bajo carga sostenida
La Tabla 3 resume los principales parámetros de ensayo: tensión y nivel tensional desarrollados en la fibra más
comprimida de la sección central de la viga, y momento flector alcanzado. También se detallan algunos de los
resultados obtenidos más característicos: momento de fisuración, flechas instantánea (f0), total (f1000) y diferida tras
1000 días bajo carga sostenida (fdif), y deformaciones instantánea (ԑ co), total (ԑ co,1000) y diferida (ԑ cdif).
Tabla 3: Tensión, nivel tensional, momentos, flechas y deformaciones en las vigas
H65-0 H65-20 H65-50 H65-100
σ0 (MPa) 14.19 13.43 10.23 9.80
σ/fc 28% 29% 25% 30%
M (kNm) 22.71 21.61 17.75 16.32
Mfis (kNm) 13.97 12.22 11.71 9.28
f0 (mm) 6.71 5.95 4.96 4.59
f1000 (mm) 11.58 12.14 9.67 11.35
fdif (mm) 4.87 6.19 5.19 6.76
ԑ co (µε) -433.19 -433.57 -326.92 -375.47
ԑ c1000 (µε) -1135.50 -1142.22 -1038.84 -1128.86
ԑ cdif (µε) -702.31 -708.65 -711.92 753.39
3.2.1 Deformaciones en la cabeza de compresión de la viga
La Figura 3 muestra la evolución de deformaciones totales en la cabeza de compresión de la sección central de la viga, y
la de las diferidas, obtenidas por diferencia entre la deformación total y la instantánea. De los resultados obtenidos se
constata que en los 200 primeros días de carga se desarrollan la mayor parte de las deformaciones, tanto en hormigones
reciclados como convencionales, tendiendo a estabilizarse a partir de ese momento. Sin embargo, el diferente nivel de
carga aplicado a cada hormigón dificulta la comparación de la deformación desarrollada en los hormigones de estudio,
impidiendo analizar la influencia del contenido de árido reciclado de forma individual. Por ello se obtuvieron las
deformaciones unitarias, relativas a la tensión que las produce (Figura 4). La tensión se obtuvo en la sección central de
la viga a partir de la carga registrada por la célula de carga y se corroboró aplicando la ley de Hooke (σ = ε Ec)
utilizando las deformaciones instantáneas medidas en la fibra más comprimida de la cabeza de compresión de las vigas
y el módulo de deformación experimental.
Las deformaciones totales unitarias se incrementan en los hormigones reciclados, respecto a las del de control, un 17%
para el 20% de sustitución y un 39-58% para el 50% y 100%. En el caso de las diferidas unitarias estos aumentos se
sitúan en el 24%, 64% y 81% para el H65-20, H65-50 y H65-100, respectivamente.
Seara-Paz, S., González-Fonteboa, B., Martínez-Abella, F., Eiras-López, J., Análisis diferido en vigas a flexión de
hormigón armado con árido rgrueso reciclado
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3.2.2 Flechas
Al igual que en las deformaciones se constata (Figura 5) que en los 200 primeros días de carga se desarrolla la mayor
parte de la flecha en la sección central de la viga, tanto en hormigones reciclados como convencionales, tendiendo a
estabilizarse a partir de ese momento.
-1200
-900
-600
-300
0
0 200 400 600 800 1000
Def
orm
ació
n (
µε)
t-t0 (días)
H65-0
H65-20
H65-50
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-1200
-900
-600
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0
0 200 400 600 800 1000
De
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rid
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t-t0 (días)
H65-0
H65-20
H65-50
H65-100
Figura 3: Deformación – tiempo y Deformación diferida – tiempo en la sección central de la viga
-120
-90
-60
-30
0
0 200 400 600 800 1000
Def
orm
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n u
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MP
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t-t0 (días)
H65-0H65-20H65-50H65-100
-120
-90
-60
-30
0
0 200 400 600 800 1000
Def
. dif
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da
un
itar
ia (
µε/
MP
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t-t0 (días)
H65-0
H65-20
H65-50
H65-100
Figura 4: Deformación unitaria – tiempo y Deformación diferida unitaria– tiempo en la sección central de la viga
0
3
6
9
12
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0 200 400 600 800 1000
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(mm
)
t-t0 (días)
H65-0
H65-20
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0
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(mm
)
t-t0 (días)
H65-0
H65-20
H65-50
H65-100
Figura 5: Flecha – tiempo y Flecha diferida – tiempo en la sección central de la viga
De nuevo se calcularon las flechas unitarias a fin de establecer comparaciones entre los valores obtenidos para
hormigones reciclados y el convencional. En este caso se optó por normalizar las flechas respecto al momento flector
que las genera (Figura 6). De esta forma, si aumenta el contenido de árido grueso reciclado empleado se constata un
incremento de las flechas totales unitarias del 12%, 13% y 28% para el H65-20, H65-50 y H65-100, respectivamente.
Las flechas diferidas unitarias acusan una mayor influencia del árido reciclado, constatándose incrementos del 38% para
el 20% de sustitución, del 43% para el H65-50 y del 81% para el H65-100.
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hormigón armado con árido rgrueso reciclado
6
0.0
0.2
0.4
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0 200 400 600 800 1000
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0 200 400 600 800 1000
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un
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mm
/kN
m)
t-t0 (días)
H65-0
H65-20
H65-50
H65-100
Figura 6: Flecha unitaria – tiempo y flecha diferida unitaria– tiempo en la sección central de la viga
3.3 Estimación de flechas
Con el fin de analizar la bondad de las expresiones normativas para la predicción de flechas cuando se utilizan
hormigones reciclados, se estimaron las flechas, instantáneas y diferidas, a partir de diferentes códigos y normas
nacionales e internacionales [1, 10-13].
El análisis de las flechas instantáneas proporciona ratios “flecha instantánea teórica/ flecha instantánea experimental”
en los hormigones reciclados similares a las de los convencionales (Figura 7). Se constata, por tanto, que para estimar
las flechas en servicio con un nivel de precisión equivalente en hormigones convencionales y reciclados no es necesario
introducir modificaciones en las expresiones de cálculo de flechas. En efecto, si se emplean los valores experimentales
o los calculados con las expresiones sugeridas en trabajos anteriores [2, 9] a partir de la resistencia a compresión (que
estiman la resistencia a tracción y módulo de deformación utilizados para el cálculo de las flechas) se consigue una
estimación de las flechas instantáneas en hormigones reciclados con el mismo nivel de precisión que el alcanzando en
hormigones convencionales.
0
3
6
9
0 20 40 60 80 100
Fle
cha
inst
antá
ne
a (m
m)
Contenido de árido reciclado (%)
H65-0 EHE ACI EC-2 MC-10
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
1.1
0 20 40 60 80 100
Rat
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fle
cha
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rica
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pe
rim
en
tal"
Contenido de árido reciclado (%)
EHE ACI EC-2 MC-10
Figura 7: Estimación de la flecha instantánea y ratios “flecha instantánea teórica / flecha instantánea experimental” en
la sección central de la viga
Respecto a las flechas diferidas, en la Figura 8 se muestran los valores experimentales y las estimaciones calculadas
para cada tipo de hormigón, determinándose a partir de estos resultados las ratios “flecha diferida teórica / flecha
diferida experimental” (Tabla 5) que, a diferencia de las instantáneas, sí disminuyen con el porcentaje de sustitución de
árido grueso natural por reciclado.
Tabla 5: Ratios “flecha diferida teórica / flecha diferida experimental” en la sección central de la viga, a 1000 días
H65-0 H65-20 H65-50 H65-100
EHE-08 0.96 0.91 0.80 0.82
EC-2 1.71 0.93 0.81 0.86
MC-10 1.94 0.72 1.01 0.80
ACI-318 0.99 1.44 1.49 1.37
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hormigón armado con árido rgrueso reciclado
7
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(mm
)
t-t0 (días)
H65-0 EHE-08 EC-2 MC-10 ACI-318
0
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0 200 400 600 800 1000
Fle
cha
dif
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da
(mm
)
t-t0 (días)
H65-20 EHE-08 EC-2 MC-10 ACI-318
0
4
8
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16
0 200 400 600 800 1000
Fle
cha
dif
eri
da
(mm
)
t-t0 (días)
H65-50 EHE-08 EC-2 MC-10 ACI-318
0
4
8
12
16
0 200 400 600 800 1000
Fle
cha
dif
eri
da
(mm
)
t-t0 (días)
H65-100 EHE-08 EC-2 MC-10 ACI-318
Figura 8: Estimación de la flecha diferida para cada tipo de hormigón en la sección central de la viga
Por tanto, para mantener la misma ratio “flecha diferida teórica / flecha diferida experimental” en hormigones
reciclados y convencionales es necesario introducir un coeficiente corrector en las expresiones normativas que tenga en
cuenta el empleo de árido reciclado. Para la obtención de este coeficiente se ha realizado un ajuste mediante regresión
lineal que proporciona las siguientes expresiones (1). Se distingue un ajuste para la EHE (método simplificado de
cálculo a partir de la flecha instantánea y el tiempo de carga) y otro para el EC-2 que incluye en su cálculo el efecto de
la fluencia y la retracción del hormigón (Figura 9).
f diferida reciclado = f normativa 1.22 para el EHE (1)
f diferida reciclado = f normativa 1.13 para el EC-2
Aplicando la corrección propuesta a las expresiones normativas se obtienen, para los diferentes porcentajes de árido
reciclado, las flechas diferidas a 1000 días que se muestran en la Figura 9. El factor corrector deducido para la EHE
podría aplicarse también a la expresión de la ACI (mismo procedimiento de cálculo de flechas diferidas), y el del EC-2
a la del MC-10, ya que ambas normativas se basan en las mismas teorías (método bilineal).
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0 200 400 600 800 1000
Rat
io r
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Rat
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t-t0 (días)
20% EHE 50% EHE 100% EHE Ajuste EHE
20% EC-2 50% EC-2 100% EC-2 Ajuste EC-2
0
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8
12
16
0 20 40 60 80 100
Fle
cha
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da
(mm
)
Contenido de árido reciclado (%)
H65-0 EHE ACI EC-2 MC-10
Figura 9: Ajuste del coeficiente corrector y predicción teórica de la flecha diferida en la sección central de la viga
Seara-Paz, S., González-Fonteboa, B., Martínez-Abella, F., Eiras-López, J., Análisis diferido en vigas a flexión de
hormigón armado con árido rgrueso reciclado
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4. CONCLUSIONES
En este estudio se han analizado vigas de hormigón reciclado bajo cargas sostenidas con un vano central sometido a
flexión constante durante 1000 días. Tras el análisis de resultados las conclusiones obtenidas son las siguientes:
En los 200 primeros días de carga se desarrolla la mayor parte de las flechas y deformaciones, tanto en hormigones
reciclados como convencionales, tendiendo a estabilizarse a partir de ese momento.
Las deformaciones y flechas unitarias en la sección central de la viga son mayores en los hormigones reciclados
que en los convencionales. Para el 100% de sustitución aumentan el 58% y 28% respectivamente.
Las deformaciones y flechas diferidas unitarias acusan una mayor influencia del árido reciclado, con incrementos
en ambos casos, respecto al hormigón de control, del 81% para el H65-100 respecto del hormigón de control.
Las flechas instantáneas presentan ratios “flecha instantánea teórica / flecha instantánea experimental” similares
en hormigones reciclados y convencionales, concluyéndose, por tanto, que no es necesario modificar las
expresiones propuestas en las normas para la estimación de flechas instantáneas en hormigones reciclados.
Para mantener la misma ratio “flecha diferida teórica / flecha diferida experimental” en hormigones reciclados y
convencionales se debe introducir un coeficiente corrector, dependiente del porcentaje de árido reciclado, que
garantice que la estimación de las flechas diferidas en ambos hormigones ofrece el mismo grado de aproximación.
5. AGRADECIMIENTOS
Los resultados de esta publicación se han obtenido en el marco del proyecto CLEAM (Construcción limpia, eficiente y
amigable con el medio ambiente), financiado por el Centro para el Desarrollo Tecnológico e Industrial, CDTI, liderado
por la AIE CLEAM-CENIT, integrada por las empresas Acciona, Dragados, Ferrovial, FCC, Isolux Corsán, OHL y
Sacyr y las pymes Informática 68, Quilosa y Martínez Segovia y asociados; del proyecto INHORMES (Investigación
Industrial sobre hormigones para un mercado sostenible), financiado por la Axencia Galega de Innovación, Programa
Conecta PEME, e integrado por las empresas Galaicontrol, Ati Sistemas y K2 Estudio de Ingeniería.
6. REFERENCIAS
[1] The International Federation for Structural Concrete FIB - Model Code 2010-Final draft. Bulletin No 52
Fib 2, 2012, Switzerland.
[2] González-Fonteboa, B. et al., “Stress-strain relationship relationship in axial compression for concrete
using recycled saturated coarse aggregate” Con. Build. Mat., 2011, nº25, pp.2335-2342.
[3] Alaejos, P. et al. - Estudio Pre-normativo sobre la utilización de los RCD´s en hormigón reciclado de
aplicación estructural (Proyecto RECNHOR) y Reciclado de los RCD´s como áridos de hormigones
estructurales (Proyecto CLEAM). IECA; Serie: Sostenibilidad, 2010, 132.
[4] Brito J., Alves F. “Concrete with recycled aggregates: the Portuguese experimental research” Materials
and Structures; 2010, nº43; pp.35-51.
[5] Corinaldesi, V. and Moriconi, G., ‘Recycling of rubble from building demolition for low-shrinkage
concretes’ Con. Build. Mat. 2010, nº21, pp.1616-1620.
[6] Etxeberria, M. et al., ‘Influence of amount of recycled coarse aggregates and production process on
properties of recycled aggregate concrete’ Cem. Concr. Res. 2007, nº37, pp.735-742.
[7] Domingo, A. et al., “Long term deformations by creep and shrinkage in recycled aggregates concrete”
Mat. Struct. 2010, nº 43. pp.1147-1160.
[8] Seara-Paz, S. et al., “Bond behavior between steel reinforcement and recycled concrete” Mat. Struct.
2013, nº47, pp. 323-334.
[9] Seara-Paz, S. et al., “Comportamiento deformacional de los hormigones reciclados bajo carga axial
sostenida”. VI Congreso Internacional de estructuras (Asociación Científico-Técnica del Hormigon
Estructural, ACHE), Madrid, 2014.
[10] Ministerio de Fomento - EHE-08, Instrucción de hormigón estructural Publicaciones del Ministerio de
Fomento, Secretaría General Técnica, 2008
[11] Ministerio de Fomento RD314/2006 - Código Técnico de la Edificación: Seguridad Estructural-
Acciones en la Edificación (CTE: DB SE-AE) Ministerio de Fomento, 2009.
[12] American Concrete Institute - ACI 318. Building code requirements for structural concrete and
commentary. Michigan: Farmington Hills, 2008
[13] CEN En1992‐1‐1- Eurocode2. Design of Concrete Structures. Brussels 2004