Cálculos de conductores eléctricos por capacidad de corriente y por cada de tensión
Illanes Andaluz, Eddy 20100097KGago Chávez, Joaquín 20104113K
Instalaciones Eléctricas
Industriales
ML452
UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍAFacultad de Ingeniería Mecánica – FIMÁrea Académica de Electricidad y ElectrónicaInstalaciones Eléctricas Industriales
Cálculos de las intensidades
Línea 1 (F1) distribución:
Máquinas de Soldar:Son 5 máquinas similares, pero al hacer los cálculos podemos trabajar solo con una de ellas y luego generalizaremos.Hallando la intensidad de entrada, con una línea de 220VHay 3 tipos de máquinas de soldar:
V I n
MAQUINA SOLDAR MIC44 750 50%44 680 60%44 600 70%
Calculando Intensidad para cada uno de los 3 tipos:a) V = 44 V I = 750 A n = 0.5 fdp = 0.8
Pot=V∗I∗fdp∗n
Pot=13200W
13200W=220∗0.8∗I
I=75 A
b) V = 44 V I = 680 A n = 0.6 fdp = 0.8
Pot=V∗I∗fdp∗n
Pot=14361.6W
14361.6W=220∗0.8∗I
I=81.6 A
c) V = 44 V I = 600 A n = 0.7 fdp = 0.8
Pot=V∗I∗fdp∗n
Pot=14784W
14784W=220∗0.8∗I
I=84 A
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Entonces para cada una de las máquinas de soldar usaremos la intensidad mayor para mejorar la seguridad del cableado.
Calculando Intensidad de Diseño:
ID=1.25∗INKa∗Kt
Usando las tablas para KA y KT vemos que:
KT =1 ya que se estará trabajando a 30°C o a temperatura ambiente
KA =1 ya que se usarán 2 conductores para esta máquina monofásica.
Luego:
ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗841
=105 A
Sección nominal TIPO THWmm2 Al aire En ductos
16 105 7525 140 9535 175 120
Escogeremos trabajar con ductos ya que será un área de tránsito y puede ocurrir una emergencia.
Conductor a usar: S = 1(2 – 1 x 35 mm2)
Roladora:Tiene un motor (3φ 02) con un S=80 kVA V= 380 V I = 160 AAhora igualando potencias:
380∗160∗0.8=220∗¿∗0.8¿=276.3636 A
Ahora hallando Id
ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗276.36361∗1
=345.4545 A
Seleccionando de tablas usaremos:
Conductor: 1 ( 3 – 1*240 mm2) THW
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Torno vertical grande:
Motor (3φ 04) 60 HP; 220 VDe tablas:
¿=150 AHallando corriente de diseño:
ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗1501∗1
=187.5 A
Seleccionando de tablas usaremos:
Conductor: 1 ( 3 – 1*95 mm2) THW En Ductos
Motor (3φ 05) 2 HP; 220 VDe tablas:
¿=6.5 AHallando corriente de diseño:
ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗6.51∗1
=8.125 A
Seleccionando de tablas usaremos:
Conductor: 1 ( 3 – 1*2.5 mm2) THW En Ductos
Motor (3φ 06) 8 HP; 220 VDe tablas:
¿=23 AHallando corriente de diseño:
ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗231∗1
=28.75 A
Seleccionando de tablas usaremos:
Conductor: 1 ( 3 – 1*6 mm2) THW En Ductos
Torno vertical mediano:
Motor (3φ 07) 50 HP; 220 VDe tablas:
¿=125 AHallando corriente de diseño:
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ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗1251∗1
=156.25 A
Seleccionando de tablas usaremos:
Conductor: 1 ( 3 – 1*70 mm2) THW En Ductos
Motor (3φ 08) 2 HP; 220 VDe tablas:
¿=6.5 AHallando corriente de diseño:
ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗6.51∗1
=8.125 A
Seleccionando de tablas usaremos:
Conductor: 1 ( 3 – 1*2.5 mm2) THW En Ductos
Torno vertical en paralelo:
Motor (3φ 09) 22kW ; 220 VAhora sabemos:
22kW=220∗¿∗0.8Despejando:
¿=125 A
Hallando corriente de diseño:
ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗1251∗1
=156.25 A
Seleccionando de tablas usaremos:
Conductor: 1 ( 3 – 1*70 mm2) THW En Ductos
Motor (3φ 10) 1.1 kW ; 220 VAhora sabemos:
1.1kW=220∗¿∗0.8Despejando:
¿=6.25 A
Hallando corriente de diseño:
ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗6.251∗1
=7.8125 A
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Seleccionando de tablas usaremos:
Conductor: 1 ( 3 – 1*2.5 mm2) THW En Ductos
Motor (3φ 11) 0.55 kW ; 220 VAhora sabemos:
0.55kW=220∗¿∗0.8Despejando:
¿=3.125 A
Hallando corriente de diseño:
ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗3.1251∗1
=3.90625 A
Seleccionando de tablas usaremos:
Conductor: 1 ( 3 – 1*2.5 mm2) THW En Ductos
Motor (3φ 12) 0.18 kW ; 220 VAhora sabemos:
0.18kW=220∗¿∗0.8Despejando:
¿=1.0227 A
Hallando corriente de diseño:
ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗1.02271∗1
=1.2784 A
Seleccionando de tablas usaremos:
Conductor: 1 ( 3 – 1*2.5 mm2) THW En Ductos
Motor (3φ 13) 0.37 kW ; 220 VAhora sabemos:
0.37 kW=220∗¿∗0.8Despejando:
¿=2.1022 A
Hallando corriente de diseño:
ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗2.10221∗1
=2.6278 A
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Seleccionando de tablas usaremos:
Conductor: 1 ( 3 – 1*2.5 mm2) THW En Ductos
Motor (3φ 14) 0.07 kW ; 220 VAhora sabemos:
0.07 kW=220∗¿∗0.8Despejando:
¿=0.3977 A
Hallando corriente de diseño:
ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗0.39771∗1
=0.49716 A
Seleccionando de tablas usaremos:
Conductor: 1 ( 3 – 1*2.5 mm2) THW En Ductos
Grúa:
Tiene un motor (3φ 15) con un S=47.2 kVA V= 440 V Ahora igualando potencias:
47.2∗1000∗0.8=220∗¿∗0.8¿=214.545 A
Ahora hallando Id
ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗214.545 A1∗1
=268.1818 A
Seleccionando de tablas usaremos:
Conductor: 1 ( 3 – 1*150 mm2) THW
Línea 2 (F2) distribución:
Máquinas de Soldar:Son 5 máquinas similares, pero al hacer los cálculos podemos trabajar solo con una de ellas y luego generalizaremos.Hallando la intensidad de entrada, con una línea de 220VAl igual que en el caso anterior se desarrolla con una serie de cálculos que son similares a los empleados en la línea 1 de distribuciónSe llegó al resultado:
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Luego:
ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗841
=105 A
Sección nominal TIPO THWmm2 Al aire En ductos
16 105 7525 140 9535 175 120
Escogeremos trabajar con ductos ya que será un área de tránsito y puede ocurrir una emergencia.
Conductor a usar:
S = 1(2 – 1 x 35 mm2) En ductos (por cada máquina)
Grúa:
Tiene un motor (3φ 15) con un S=47.2 kVA V= 440 V Ahora igualando potencias:
47.2∗1000∗0.8=220∗¿∗0.8¿=214.545 A
Ahora hallando Id
ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗214.545 A1∗1
=268.1818 A
Seleccionando de tablas usaremos:
Conductor: 1 ( 3 – 1*150 mm2) THW
Cepilladora:
Motor (3φ 03) 60 HP; 220 VDe tablas:
¿=150 AHallando corriente de diseño:
ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗1501∗1
=187.5 A
Seleccionando de tablas usaremos:
Conductor: 1 ( 3 – 1*95 mm2) THW En Ductos
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Línea 3 (F3) distribución:
Máquinas de Soldar:
Son 5 máquinas similares, pero al hacer los cálculos podemos trabajar solo con una de ellas y luego generalizaremos.Hallando la intensidad de entrada, con una línea de 220VAl igual que en el caso anterior se desarrolla con una serie de cálculos que son similares a los empleados en la línea 1 y 2 de distribuciónSe llegó al resultado:
ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗841
=105 A
Conductor a usar:
S = 1(2 – 1 x 35 mm2) En ductos (por cada máquina)
Grúa:
Tiene un motor (3φ 15) con un S=47.2 kVA V= 440 V Ahora igualando potencias:
47.2∗1000∗0.8=220∗¿∗0.8¿=214.545 A
Ahora hallando Id
ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗214.545 A1∗1
=268.1818 A
Seleccionando de tablas usaremos:
Conductor: 1 ( 3 – 1*150 mm2) THW
Tornos CNC:3 tornos:
Motor (3φ 01) 15 HP; 220 V; 135 A I n=135 A
Motor (3φ 01) 15 HP; 380 V; 80 A
380∗80=220∗¿
¿=138.182 A
Motor (3φ 01) 15 HP; 440 V; 69 A440∗69=220∗¿
¿=138 A
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Hallando la intensidad nominal total:
¿=(138+135+138.182)A¿=411.182 A
De tablas:
Conductor: 1 ( 3 – 1*300 mm2) THW En Ductos
Línea 4 (F4) distribución:
Máquinas de Soldar:
Son 5 máquinas similares, pero al hacer los cálculos podemos trabajar solo con una de ellas y luego generalizaremos.Hallando la intensidad de entrada, con una línea de 220VAl igual que en el caso anterior se desarrolla con una serie de cálculos que son similares a los empleados en la línea 1 y 2 de distribuciónSe llegó al resultado:
ID=1.25∗INKa∗Kt
=1.25∗841
=105 A
S = 1(2 – 1 x 35 mm2) En ductos (por cada máquina)
Ahora debemos calcular el calibre y la intensidad que pasará por cada conductor que sale del tablero general, siendo ellos F11, F12, F13, F14.
Cálculos de diseño de conductor para F11:
ID=∑ IN+0.25∗276.3636ID=1391+69.0909=1460.091 A
Seleccionando:Es apropiado trabajar con 4 ternas por fase:
Ahora de tablas:
ID¿=I D/41∗0.7
=521.461 A
Entonces:Conductor: 4( 3 – 1*500 mm2) THW
Cálculos de diseño de conductor para F12:
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CARGA In (A)Máquina MIC 84Máquina MIC 84Máquina MIC 84Máquina MIC 84Máquina MIC 84
Roladora 276.3636Torno vertical grande 150Torno vertical grande 6.5Torno vertical grande 23
Torno vertical mediano 125Torno vertical mediano 6.5
Torno vertical en paralelo 156.25Torno vertical en paralelo 6.25Torno vertical en paralelo 3.125Torno vertical en paralelo 1.0227Torno vertical en paralelo 2.1022Torno vertical en paralelo 0.3977
Grúa 214.545
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Hallando:ID=∑ IN+0.25∗214.545ID=784.545+53.63625=838.1825 A
Apropiado trabajar con 2 conductores por fase:
ID¿=ID /21∗0.8
=523.863 A
De tablas:Conductor: 2( 3 –1x 500 mm2)
THW
Cálculos de diseño de conductor para F13:
Hallando:ID=∑ IN+0.25∗214.545
ID=1045.727+53.63625=1100 AApropiado trabajar con 3 conductores por fase:
ID¿=ID /31∗0.7
=523.809 A
De tablas:Conductor: 3( 3 –1x 500 mm2)
THW
Cálculos de diseño de conductor para F14:
Hallando:
ID=∑ IN+0.25∗84ID=441 A
Apropiado trabajar con 1 conductor por fase:
ID¿=
I D1∗1
=441 A
De tablas:Conductor: 1( 3 –1x 400 mm2) THW
SEGUNDA PARTE: CAÍDAS DE TENSIÓN
CÁLCULO DE CONDUCTORES ELÉCTRICOS Y CAÍDA DE TENSIÓN PÁGINA 10
CARGA In (A)
Máquina MIC 84
Máquina MIC 84
Máquina MIC 84
Máquina MIC 84
Máquina MIC 84
Cepilladora 150
Grúa 214.545
CARGA In (A)Máquina MIC 84Máquina MIC 84Máquina MIC 84Máquina MIC 84Máquina MIC 84
Torno CNC 138Torno CNC 135Torno CNC 138.182
Grúa 214.545
CARGA In (A)
Máquina MIC 84
Máquina MIC 84
Máquina MIC 84
Máquina MIC 84
Máquina MIC 84
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Línea 1 (F1) distribución:
Máquinas de Soldar:
Se fijó para el diseño:
Conductor: 1(2 - 1x35mm2)THW L=10m
∆V=InxLx(rfase∗cosФ+xfase∗senФ )
R30=r20(1+α(t-t0))
Tablas: 35 mm2 r20=0.524 ohm/Km
R30=0.524x(1+0.00393(10))
R30=0.54459 ohm/Km
X=0.108ohm/km(para la seccion de 35 mm2)
∆V=84 x 10x 10−3∗(0.544454 x0.8+0.108∗0.6)
∆V=0.4203V
%V=0.4203 /220∗100=0.191%
TORNO VERTICAL GRANDE:
MФ1 2HP 220V
Conductor: 1(2 - 1*2.5mm2)THW
R30=r20(1+α(30-20))
Para 2.5 mm2 r20=7.41 ohm/Km
R30=rfase α30=0.00898
Rfase=7.41(1+0.0343)
Rfase=7.701213
Xfase=0.1411 ohm/Km
∆V=12.5 x10 x10−3∗(7.7012130 x 0.8+0.1411∗0.6)
∆V=0.4807V ----- %∆V=0.2185%
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MФ1 8HP 220VConductor: 1(2 - 1*6 mm2)THWR30=r20(1+α(30-20))Para 6 mm2 r20=3.08 ohm/KmR30=rfase α30=0.00393Rfase=3.08 * (1+0.0393)Rfase=3.20104 ohm /kmXfase=0.1262 ohm/Km
∆V=23 x10 x10−3∗(3.20104 x0.8+0.1262∗0.6)
∆V=0.6064V ----- %∆V=0.2756%
M3Φ 04 60hp/220v
Según los cálculos se usara
1(3_1*35mm2)THW IN=150 L=10 m
∆V=√3x InxLx¿)
Rf=r20(1+10α)
0.524(1+0.00393*10)
Rf=0.54459ohm/Km
Xf=0.108 ohm/km
∆V=√3x 150 x0.01 x¿)
∆V=1.3v
%V=1.3/220*100%=0.591 %
ROLADORA
1(3 - 1*240mm2)THW COSΦ=0.8 IN=276.3636 A L=10 m
∆V=√3∗276.3636 x 0.01x ¿)
Rf=r20(1+10α)
0.0754(1+0.00393*10)
Rf=0.07836 ohm/Km
CÁLCULO DE CONDUCTORES ELÉCTRICOS Y CAÍDA DE TENSIÓN PÁGINA 12
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Xf= 0.09 ohm/km
∆V=√3x 276.3636 x0.01 x¿)
∆V=0.5585V
%V=0.5585/220∗100%=0.2538%
TORNO PARALELO MEDIANO
M3Φ 08 2hp/220v
Según los cálculos se usará:
1(2 - 1*2.5mm2) THW IN=6.5 L=10 m
∆V=6 .5 x0.01 x¿)
Rf=r20(1+10α)= 7.41(1+0.00393*10)
Rf=7.701213/Km
Xf=0.1411 ohm/km
∆V=6 .5 x0.01 x¿)
∆V=0.40596 v
%V=0.40596/220*100%=0.18453 %
M3Φ 07 50hp/220v
Según los cálculos se usara
1(3 - 1*70 mm2)THW IN=125 L=10 m
∆V=√3x InxLx¿)
Rf=r20(1+10α)
0.268(1+0.00393*10)
Rf=0.2785ohm/Km
Xf=0.1043 ohm/km
∆V=√3x 125 x0.01 x¿)
∆V=0.6178v
%V=0.6178/220∗100%=0.28085%
CÁLCULO DE CONDUCTORES ELÉCTRICOS Y CAÍDA DE TENSIÓN PÁGINA 13
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TORNO PARALELO
M1Φ 04 0.07 kw 220v
Según los cálculos se usara 1(2 - 1*2.5mm2)THW IN=0.39717 L=10 m
∆V=InxLx¿)
Rf=r20(1+10α)= 7.41(1+0.00393*10)
Rf=7.701213 ohm/Km
Xf=0.1411 ohm/km
∆V=0.0248v
%V=0.0298/220*100%=0.01127 %
M1Φ 13 0.37KW 220v
Según los cálculos se usara 1(2_1*2.5mm2)THW IN=2.1 L=10 m
Rf=7.701213/Km
Xf=0.1411 ohm/km
∆V=2.1∗0.01x ¿)
∆V=0.1311 v
%V=0.1311 /220∗100%=0.0596%
M1Φ 12 0.18KW 220v
Según los cálculos se usara 1(2 - 1*2.5mm2)THW IN=1.0227 L=10m
Rf=7.701213/Km
Xf=0.1411 ohm/km
∆V=2.1∗0.01x ¿)
∆V=0.06387 v
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%V=0.06387/220*100%=0.029 %
M1Φ 11 0.55KW 220v
1(2_1*2.5mm2)THW IN=3.125 L=10 m
Rf=7.701213/Km
Xf=0.1411 ohm/km
∆V=3.125∗0.01x ¿)
∆V=0.19517 v
%V=0.19517/220*100%=0.0887 %
M1Φ 10 1.1KW 220v
1(2_1*2.5mm2)THW IN=6.25 L=10 m
∆V=0.1774 v
%V=0.1774/220*100%=0.0887 %
M3Φ 09 22KW 220v
1(3 - 1*70mm2)THW IN=125 A L=10 m
Rf=0.75557 /Km
Xf=0.1125 ohm/km
∆V=125∗0.01x ¿)
∆V=0.4849v
%V=0.4849/220*100%=0.2204 %
GRÚA M3Φ 15 47.2KV 440v
1(2_1*150mm2)THW IN=214.545 A L=10 m
CÁLCULO DE CONDUCTORES ELÉCTRICOS Y CAÍDA DE TENSIÓN PÁGINA 15
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Rf=0.124 OHM/Km Xf=0.09941 ohm/km
∆V=214.545∗0.01x ¿)
∆V=0 .3408v
%V=0 .3408/220∗100%=0.1549%
Línea 2 (F2) distribución:
CEPILLADORA
M3Φ 03 60hp/220v
Según los cálculos se usara 1(2 - 1*95 mm2)THW IN=150 L=10 m
∆V=√3∗12.5 x 0.01x ¿)
Rf=r20(1+10α)= 0.193 (1+0.00393*10)
Rf=0.20005849 ohm/Km
Xf=0.1011 ohm/km
∆V=√3∗150 x0.01 x¿)
∆V=0.5732v
%V=0.57498/220∗100%=0.26119%
GRUA M3Φ 15 47.2KV 440v
1(2_1*150mm2)THW IN=214.545 A L=10 m
Rf=0.124 OHM/Km Xf=0.09941 ohm/km
∆V=214.545∗0.01x ¿)
∆V=0 .3408v
%V=0 .3408/220∗100%=0.1549%
Máquinas de Soldar:
Se fijó para el diseño:
Conductor: 1(2 - 1x35mm2)THW L=10m
CÁLCULO DE CONDUCTORES ELÉCTRICOS Y CAÍDA DE TENSIÓN PÁGINA 16
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∆V=InxLx(rfase∗cosФ+xfase∗senФ )
R30=r20(1+α(t-t0))
Tablas: 35 mm2 r20=0.524 ohm/Km
R30=0.524x(1+0.00393(10))
R30=0.54459 ohm/Km
X=0.108ohm/km(para la seccion de 35 mm2)
∆V=84 x 10x 10−3∗(0.544454 x0.8+0.108∗0.6)
∆V=0.4203V
%V=0.4203 /220∗100=0.191%
Línea 3 (F3) distribución:
CNC
In=411.1818 1(3 - 300mm2)THW
∆V=InxLx¿)
Rf=r20(1+10α)= 0.0601(1+0.00393*10)
Rf=0.062358ohm/Km
Xf=0.0095 ohm/km
∆V=√3x 411.1818 x 0.01 x¿)
∆V=0 .39588v
%V=0.39588/220∗100%=0.1016%
GRUA M3Φ 15 47.2KV 440v
1(2_1*150mm2)THW IN=214.545 A L=10 m
Rf=0.124 OHM/Km Xf=0.09941 ohm/km
∆V=214.545∗0.01x ¿)
∆V=0 .3408v
%V=0 .3408/220∗100%=0.1549%
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Máquinas de Soldar:
Se fijó para el diseño:
Conductor: 1(2 - 1x35mm2)THW L=10m
∆V=InxLx(rfase∗cosФ+xfase∗senФ )
R30=r20(1+α(t-t0))
Tablas: 35 mm2 r20=0.524 ohm/Km
R30=0.524x(1+0.00393(10))
R30=0.54459 ohm/Km
X=0.108ohm/km(para la seccion de 35 mm2)
∆V=84 x 10x 10−3∗(0.544454 x0.8+0.108∗0.6)
∆V=0.4203V
%V=0.4203 /220∗100=0.191%
Línea 4 (F4) distribución: Máquinas de Soldar:
Se fijó para el diseño:
Conductor: 1(2 - 1x35mm2)THW L=10m
∆V=InxLx(rfase∗cosФ+xfase∗senФ )
R30=r20(1+α(t-t0))
Tablas: 35 mm2 r20=0.524 ohm/Km
R30=0.524x(1+0.00393(10))
R30=0.54459 ohm/Km
X=0.108ohm/km(para la seccion de 35 mm2)
∆V=84 x 10x 10−3∗(0.544454 x0.8+0.108∗0.6)
∆V=0.4203V
%V=0.4203 /220∗100=0.191%
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Evaluando caídas de tensión en los conductores salientes del tablero general
F11; F12; F13 y F14<
Cálculos de caída de tensión de conductores para F11:
Conductor: 4( 3 – 1*500 mm2) THW
∆V=√3∗¿4
∗L∗(rfase∗cosФ+xfase∗senФ)
∆V=√3∗13914
∗L∗(rfase∗cosФ+xfase∗senФ )
<
Calculando rf y xf:
R30=r20 (1+α (t−t 0 ) )
R30=0.0366 (1+0.00393∗10 )
R30=0.038038ohm /km
De tablas: Xfase = 0.09236 ohm/km
Ahora reemplazando:
∆V=√3∗13914
∗0.01∗(0.038038∗0.8+0.09236∗0.6)
∆V=0.51707V∆V (% )=0.235%
Caída de tensión para el conductor F12:Hallando:
De tablas:Conductor: 2( 3 –1x 500 mm2) THW
∆V=√3∗¿4
∗L∗(rfase∗cosФ+xfase∗senФ)
∆V=√3∗784.5454
∗L∗(rfase∗cosФ+xfase∗senФ )
Calculando rf y xf:
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R30=r20 (1+α (t−t 0 ) )
R30=0.0366 (1+0.00393∗10 )
R30=0.038038ohm /km
De tablas: Xfase = 0.09236 ohm/km
Ahora reemplazando:
∆V=√3∗784.5452
∗0.01∗(0.038038∗0.8+0.09236∗0.6)
∆V=0.5832V∆V (% )=0.265%
Caída de tensión para el conductor F13
Conductor: 3( 3 –1x 500 mm2) THW
∆V=√3∗¿3
∗L∗(rfase∗cosФ+xfase∗senФ)
∆V=√3∗1045.7273
∗L∗(rfase∗cosФ+xfase∗senФ)
Calculando rf y xf:
R30=r20 (1+α (t−t 0 ) )
R30=0.0366 (1+0.00393∗10 )
R30=0.038038ohm /km
De tablas: Xfase = 0.09236 ohm/km
Ahora reemplazando:
∆V=√3∗1045.7273
∗0.01∗(0.038038∗0.8+0.09236∗0.6)
∆V=0.51829V∆V (% )=0.236%
Cálculos de diseño de conductor para F14:
Hallando: ID=∑ IN+0.25∗84
ID=441 A
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Conductor: 1( 3 –1x 400 mm2) THW
∆V=√3∗420∗L∗(rfase∗cosФ+xfase∗senФ)
Calculando rf y xf:
R30=r20 (1+α (t−t 0 ) )
R30=0.047 (1+0.00393∗10 )
R30=0.04884ohm /km
De tablas: Xfase = 0.09385 ohm/km
Ahora reemplazando:∆V=√3∗420∗0.01∗(0.0484∗0.8+0.09385∗0.6)
∆V=0.6913V∆V (% )=0.3142%
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