Lidia Izquierdo Morras
Ana González Marcos y José Luís Gutiérrez López
Escuela Técnica Superior de Ingeniería Industrial
Proyecto Fin de Carrera
Ingeniería Mecánica
2013-2014
Título
Director/es
Facultad
Titulación
Departamento
PROYECTO FIN DE CARRERA
Curso Académico
Diseño y cálculo estructural de una estación de autobuses
Autor/es
© El autor© Universidad de La Rioja, Servicio de Publicaciones, 2014
publicaciones.unirioja.esE-mail: [email protected]
Diseño y cálculo estructural de una estación de autobuses, proyecto fin de carrerade Lidia Izquierdo Morras, dirigido por Ana González Marcos y José Luís Gutiérrez López
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ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR
DE INGENIERÍA INDUSTRIAL
TITULACIÓN: INGENIERÍA INDUSTRIAL
TITULO DEL PROYECTO FIN DE CARRERA:
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES
DIRECTOR/ES DEL PROYECTO: ANA GONZÁLEZ MARCOS Y JOSÉ LUIS
GUTIÉRREZ LÓPEZ
DEPARTAMENTO: INGENIERÍA MECÁNICA
ALUMNO/S: LIDIA IZQUIERDO MORRAS
CURSO ACADÉMICO: 2013/014
CONVOCATORIA:JULIO
UNIVERSIDAD DE LA RIOJA
ÍNDICEGENERALDISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNA
ESTACIÓNDEAUTOBUSES
Lidia Izquierdo Morras Estudiante de Ingeniería Industrial de la Universidad de La Rioja
DNI: 16621694 P
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESÍNDICEGENERAL
0 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
1 ÍNDICEGENERAL
2 MEMORIA
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESÍNDICEGENERAL
1 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
3 ANEXOS
3.1 ANEXOI
3.2 ANEXOII
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESÍNDICEGENERAL
2 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
4 PLANOS
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESÍNDICEGENERAL
3 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
5 PLIEGODECONDICIONES
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4 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESÍNDICEGENERAL
5 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
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6 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
6 ESTADODEMEDICIONES
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7 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
7 PRESUPUESTO
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESÍNDICEGENERAL
8 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
8 ESTUDIOSCONENTIDADPROPIA
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DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESÍNDICEGENERAL
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MEMORIA DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA
ESTACIÓN DE AUTOBUSES
Lidia Izquierdo Morras Estudiante de Ingeniería Industrial de la Universidad de La Rioja
DNI: 16621694 P
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES MEMORIA
1 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 15/07/2014
HOJA DE IDENTIFICACIÓN
Título del proyecto:
Diseño y cálculo estructural de una estación de autobuses.
Código identificador del proyecto:
PLT-PFC-03.01
Razón social de la persona jurídica que ha encargado el proyecto:
Universidad de La Rioja
Avda. de La Paz 93, Logroño, La Rioja (26006)
Teléfono: 641 299 100
Datos identificativos del autor del proyecto:
Lidia Izquierdo Morras
DNI: 16621694 P
Teléfono: 670 70 59 02
Correo electrónico: [email protected]
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES MEMORIA
2 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 15/07/2014
ÍNDICE
1 OBJETIVO ............................................................................................................................... 3
2 ALCANCE ................................................................................................................................ 3
3 ANTECEDENTES ..................................................................................................................... 3
4 NORMATIVA .......................................................................................................................... 4
4.1 DISPOSICIONES LEGALES Y NORMAS APLICADAS ......................................................... 4
4.2 BIBLIOGRAFÍA ................................................................................................................ 4
4.3 PROGRAMAS DE CÁLCULO ............................................................................................ 4
4.4 OTRAS REFERENCIAS ..................................................................................................... 4
5 REQUISITOS DE DISEÑO ......................................................................................................... 5
5.1 REQUISITOS DEL CLIENTE .............................................................................................. 5
5.2 REQUISITOS DE LEGISLACIÓN ........................................................................................ 5
5.3 REQUISITOS DE EMPLAZAMIENTO ................................................................................ 5
6 ANÁLISIS DE SOLUCIONES ..................................................................................................... 6
6.1 EMPLAZAMIENTO .......................................................................................................... 6
6.2 DISEÑO .......................................................................................................................... 7
6.3 MATERIALES .................................................................................................................. 9
7 RESULTADOS FINALES.......................................................................................................... 10
7.1 EMPLAZAMIENTO ........................................................................................................ 10
7.2 DISEÑO ........................................................................................................................ 11
7.3 MATERIALES ................................................................................................................ 11
7.4 ESTRUCTURA ............................................................................................................... 12
8 PLANIFICACIÓN TEMPORAL ................................................................................................. 15
ÍNDICE DE IMÁGENES
Imagen 6.1 Primer diseño. ............................................................................................................ 7
Imagen 6.2. Segundo diseño. ........................................................................................................ 8
Imagen 6.3. Tercer diseño. ............................................................................................................ 9
Imagen 7.1. Emplazamiento seleccionado. Google maps. .......................................................... 10
ÍNDICE DE TABLAS
Tabla 8.1 Planificación de las obras ............................................................................................ 15
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES MEMORIA
3 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 15/07/2014
1 OBJETIVO El presente proyecto tiene como objetivo el diseño y cálculo estructural de una estación de autobuses para la localidad de Logroño.
Para ello, la elaboración del proyecto consta de dos fases claramente diferenciadas. La primera de ella recoge el proceso relativo al diseño conceptual de la misma, garantizando el cumplimiento de los requisitos establecidos en el apartado 5 de la presente memoria. La segunda etapa consiste en la realización de los cálculos pertinentes que permitan la materialización del diseño concebido.
2 ALCANCE El alcance del proyecto incluye, por un lado, el proceso de diseño de la estación, teniendo en cuenta aspectos como la accesibilidad, la eficiencia de desplazamiento tanto para los usuarios como para los autobuses, el confort de los usuarios y la estética del edificio. La capacidad de aparcamiento de autobuses para los que se diseña la estación atañe exclusivamente a los autobuses estacionados a la espera de que los pasajeros embarquen en un período corto de tiempo. No se considera objeto de este proyecto el cálculo de otras estructuras para el almacenamiento de los autobuses cuando estos no están en uso.
En lo que respecta al cálculo estructural de la estación, el proyecto contempla el cálculo de la estructura de la solución adoptada, incluyendo la definición de los elementos estructurales, de sus soldaduras y de sus cimentaciones. Los aspectos relativos a los acabados de la estación exceden el alcance del proyecto, a excepción de las cubiertas de la estructura y de los acristalamientos.
3 ANTECEDENTES Logroño cuenta actualmente con una estación de autobuses situada en Avenida de España que actúa como nexo de conexión y zona de paso de varias rutas nacionales. Además, también es la principal referencia dentro del transporte comunitario, puesto que cada día cientos de personas procedentes de las zonas rurales hacen uso de sus servicios por motivos laborales o de ocio.
Esta estación, se encuentra situada en la planta baja de un edificio de viviendas. Esta condición, limita sus prestaciones en gran medida, dando como consecuencia una insuficiencia de espacio para el estacionamiento de los autobuses y ausencia de zonas de espera exteriores aisladas del humo generado por los vehículos.
Es por esto, que a día 4 de febrero de 2.014, se decide llevar a cabo la realización del diseño y cálculo de una nueva estación de autobuses que supla las deficiencias presentes en la que existe actualmente. Teniendo en cuenta que ya existe un proyecto, totalmente externo al aquí descrito, se plantea la opción de realizar la estación de autobuses propuesta como alternativa al proyecto ya existente de la nueva estación.
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES MEMORIA
4 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 15/07/2014
4 NORMATIVA En este apartado se expone la normativa que ha sido tenida en cuenta durante la elaboración del presente proyecto.
4.1 DISPOSICIONES LEGALES Y NORMAS APLICADAS Real Decreto 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la
Edificación. Real Decreto 1627/1997, de 24 de octubre, por el que se establecen disposiciones
mínimas de seguridad y salud en las obras de construcción. Real Decreto 751/2011, de 27 de mayo, por el que se aprueba la Instrucción de Acero
Estructural (EAE).
Real Decreto 1247/2008, de 18 de julio, por el que se aprueba la instrucción de hormigón estructural (EHE-08).
Real Decreto 956/2008, de 6 de junio, por el que se aprueba la instrucción para la recepción de cementos (RC-08).
Norma UNE 157001-2002. Criterios generales para la elaboración de proyectos. Norma UNE 1032-1982. Dibujos Técnicos. Principios generales de representación. Norma UNE 1035-1995. Dibujos Técnicos. Cuadro de rotulación. Norma UNE-EN 197-2011. Cemento. Parte 1. Composición, especificaciones y criterios
de conformidad de los cementos comunes. Normas urbanísticas del Plan General Municipal de Logroño (BOR nº 90 de 8 de agosto
de 1985).
4.2 BIBLIOGRAFÍA Ernst Neufert. Arte de proyectar en arquitectura (ed. Lit.) . Gustavo Gili, 2013. ISBN:
9788425224744
4.3 PROGRAMAS DE CÁLCULO AutoCAD 2013 ZWCAD 2014 CYPE 2012
4.4 OTRAS REFERENCIAS CTE:
o CTE DB-SE: Seguridad Estructura o CTE DB-SE-AE: Acciones en la Edificación o CTE DB-SI: Seguridad en caso de Incendio
EAE: o Capítulo XIV: uniones
UNE-EN-1991-1-4: Eurocódigo 1- Acciones de en estructuras, parte 1-4 - Acciones de viento.
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5 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 15/07/2014
5 REQUISITOS DE DISEÑO En este apartado se exponen los requisitos que se han tenido en cuenta para dar como solución a la estación de autobuses la definida en este proyecto.
5.1 REQUISITOS DEL CLIENTE Como principales clientes de este proyecto, los directores del mismo, Ana González Marcos y José Luis Gutiérrez López, exigen que el proyecto cuente, al menos, con la calidad necesaria para que el mismo sea aprobado en el tribunal de evaluación de proyectos de la Universidad de La Rioja.
5.2 REQUISITOS DE LEGISLACIÓN El proyecto queda sujeto a una serie de normas urbanísticas en función de la calificación que el Plan General de Ordenación Urbanística de Logroño (BOR nº 90 de 8 de agosto de 1985) haga del terreno sobre el que se pretende construir el proyecto. Las normas que afectan a la parcela en cuestión, quedan recogidas en el Plan General Municipal de Logroño y son las siguientes:
Por pertenecer al sistema general ferroviario: artículo 1.2.19 Por pertenecer a suelo urbano: artículo 1.2.3 Por pertenecer al viario local: artículo 1.2.15
Además, se deben cumplir los criterios de cálculo estructural recogidos en las referencias a las que se hace alusión en el apartado 4 de esta memoria.
5.3 REQUISITOS DE EMPLAZAMIENTO Como ya se ha comentado, la estación de autobuses se realizará en la localidad de Logroño, dado que esta ciudad cuenta actualmente con una estación de autobuses que presenta una serie de deficiencias derivadas de su poco margen de rediseño y su antigüedad. Por ello, la estación de autobuses recogida en este proyecto debe de cumplir una serie de requisitos que satisfagan las carencias presentes en la actual estación.
En virtud de subsanar las deficiencias de la estación ya existente, la estación propuesta en este proyecto debe garantizar la fluidez de tránsito tanto de los usuarios como de los autobuses. Tiene que disponer de un número suficiente de dársenas que permita que no queden autobuses en uso estacionados de forma ilegal. Ha de contar con una sala de espera interior y una sala de espera exterior, quedando esta última orientada de forma opuesta al tubo de escape de los autobuses estacionados. La zona de tránsito exterior de pasajeros debe ser lo suficientemente ancha como para permitir el paso de los mismos y de sus equipajes. Las zonas de embarque estarán unidas a la zona de espera exterior, de forma que los usuarios no se vean obligados a acceder a los vehículos desde la carretera de circulación de los autobuses. Su situación de emplazamiento será céntrica y próxima a la otra vía de transporte con la que cuenta la ciudad, el tren.
Por otro lado, de esta construcción se espera que sea estéticamente atractiva, ya que su finalidad va más allá de la meramente práctica como punto de conexión del transporte regional y nacional. Por tanto, es un requisito de la misma contar con una forma estructural
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6 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 15/07/2014
novedosa y singular que le permita alcanzar la connotación de símbolo representativo de la ciudad de Logroño, formando parte de los ya existentes.
6 ANÁLISIS DE SOLUCIONES
6.1 EMPLAZAMIENTO En lo que se refiere al emplazamiento de la estación, era condición indispensable que esta se encontrase en Logroño y en una zona de fácil acceso, alta concurrencia, con alta accesibilidad al transporte urbano de la ciudad y céntrica. En virtud de dar cumplimiento a estas restricciones se plantearon dos posibilidades:
Reconstruir la actual estación de autobuses en su mismo emplazamiento Buscar algún solar disponible que cumpla con los requisitos anteriormente citados y
que cuente con espacio suficiente para la ejecución de una estación de autobuses.
RECONSTRUIR LA ACTUAL ESTACIÓN DE AUTOBUSES EN SU MISMO EMPLAZAMIENTO
Esta opción presenta la ventaja de mantener el emplazamiento tradicional al que los usuarios ya están habituados. Dicho emplazamiento satisface las necesidades de situación comentadas al principio de este apartado y además cuenta con la ventaja de que no sería necesario realizar desde cero todo el diseño de las instalaciones. Sin embargo, como ya se ha comentado, el actual emplazamiento acarrea una gran dificultad de acondicionamiento a los nuevos requisitos debido a su situación (planta baja de un bloque de pisos). En el caso de tomar como válida esta opción, queda descartada, por tanto, la idea de realizar únicamente un acondicionado de los servicios deficientes, haciéndose necesario un rediseño que cambie, casi por completo, su forma actual.
Debido a las desventajas de esta opción, se toma como criterio de diseño convertir la planta baja del edificio únicamente en la sala de acceso y tránsito de pasajeros y realizar un aparcamiento subterráneo donde se produzca el tránsito de autobuses y el embarque en los mismos. Esta idea, además de traer consigo una dificultad técnica de gran calibre (excavación sobre un edificio ya construido, diseño de un sistema de ventilación adecuado, estudio de materiales que no se vean degradados por los gases de los autobuses…), es inviable puesto que ya existen aparcamientos subterráneos debajo del actual emplazamiento.
BUSCAR ALGÚN SOLAR DISPONIBLE QUE CUMPLA CON LOS REQUISITOS ANTERIORMENTE CITADOS Y QUE CUENTE CON ESPACIO SUFICIENTE PARA LA EJECUCIÓN DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES
Esta opción presenta la ventaja de que otorga un amplio margen de maniobra a la hora del diseño, al no contar con restricciones propias de elementos ya construidos. Además, en función del tamaño de la parcela a construir, es posible que la estación quede integrada en
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una única planta, lo que ofrece un mayor grado de confort a los usuarios y reduce el grado de complejidad técnica en el cálculo de la obra.
Como principal desventaja a este planteamiento, se encuentra la dificultad de encontrar un solar vacío que cumpla con los requisitos de situación descritos al comienzo de este apartado, ya que debería tratarse de una parcela situada en el centro de la ciudad, que tenga una superficie considerable y que permanezca sin construir. Dada la dificultad de encontrar un terreno con estas características, se planteó la posibilidad de construir la estación de autobuses sobre un solar ya construido que contase con un edificio en desuso que pudiera ser demolido. Sin embargo, esta opción se hacía poco atractiva por el aumento de costes y de desarrollo técnico que supone el derribo de una construcción ya ejecutada.
6.2 DISEÑO Era fundamental que el edificio a ejecutar contase con una estética singular que llame la atención de los usuarios, tanto habituales como nuevos, actuando como una puerta de entrada a la ciudad transformada en un logotipo de la misma. Debido a esto, las características estéticas del edificio ganan peso ante las características técnicas y económicas, pero garantizando siempre un marco de racionalidad. Otro parámetro de diseño ya definido, es que los autobuses estacionarán rodeando al edificio de la estación, aparcando siempre de forma que el tubo de escape quede en sentido opuesto a las zonas de espera, de forma que se dispondrá de un total de 10 dársenas a cada lado de la estación. En este proceso de diseño aparecen tres alternativas que son expuestas a continuación.
DISEÑO 1
Está formado por 3 naves conjuntas de cubierta semicircular, estando las 3 naves desplazadas entre sí para añadir complejidad y antisimetría al resultado. En la siguiente figura se muestra un boceto de este primer diseño.
Imagen 6.1 Primer diseño.
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES MEMORIA
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La idea de este diseño es acristalar los frontales de la nave central y de las naves extremas para obtener un espacio amplio y luminoso. Este modelo permite una fácil distribución de los elementos interiores del mismo que facilite el tránsito de los usuarios y el acceso de los mismos a las zonas exteriores donde se encuentran los autobuses. Como principal inconveniente presenta la simplicidad de sus formas, hecho que tal vez no haga de la estructura un elemento representativo de la ciudad, tal y como se determina en los requisitos del mismo.
DISEÑO 2
Este diseño surge como un intento de añadir complejidad y rareza al primer diseño. La distribución en planta del mismo es igual que la del diseño anterior, pero en este caso se modifica la cubierta, cambiando las cubiertas semicirculares por cubiertas onduladas. En la siguiente figura se muestra un boceto de este segundo diseño.
Imagen 6.2. Segundo diseño. Sin embargo, a pesar de que este diseño gana cierto grado de complejidad estructural y resulta más llamativo que el anterior, sigue sin ser lo suficientemente estético como convertirse en un icono de Logroño.
DISEÑO 3
Dado que los diseños anteriores no han sido del todo satisfactorios, en este caso se opta por el estudio de una geometría totalmente distinta a las anteriores. Se piensa en realizar una estructura totalmente acristalada con forma toroidal y cuya cubierta ascienda paulatinamente en forma de espiral. En la siguiente figura se muestra un boceto de este tercer diseño.
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES MEMORIA
9 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 15/07/2014
Imagen 6.3. Tercer diseño. Esta estructura si comienza a adquirir las connotaciones estéticas que se esperan de la misma. Por el contrario, el gran espacio resultante de la parte central hace que la distribución de los elementos en su interior sea muy compleja, dificultado notablemente el tránsito de los usuarios por su interior. Como alternativa se plantea la eliminación de ese hueco interior, pero dicha opción queda descartada ya que restaría la mayor parte del encanto estético que define este diseño.
6.3 MATERIALES Existen esencialmente tres materiales en la construcción: hormigón armado, acero y madera. Como ya se ha comentado en otros aspectos, se ha buscado una solución que mantenga un compromiso razonable ente el acabado estético y la complejidad técnica de su cálculo.
HORMIGÓN ARMADO
Este material, además de tener unas muy buenas características mecánicas, permite la ejecución de elementos estructurales de formas irregulares y no normalizadas. Esto presenta un gran punto a favor desde la perspectiva estética, puesto que abre en gran medida el abanico de posibilidades de diseño.
ACERO
El acero es un material que posee unas características mecánicas buenas, que aunque sean menores que las del hormigón armado son suficientes en la mayoría de los casos. Además, ofrecen la posibilidad de dejar vista la estructura sin necesidad de taparla con falsos techos y enlucidos de paredes, ya que el acabado estético de las obras de acero es muy limpio. Otra de sus ventajas es la gran facilidad de cálculo y ejecución que presenta, puesto que las distintas piezas pueden unirse únicamente con soldaduras. Como punto desfavorable, no tiene tanta versatilidad como el hormigón armado a la hora de la ejecución de elementos estructurales con formas fuera de lo común. Esto no quiere decir que no puedan emplearse perfiles de acero
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con la forma deseada, pero esto tiene una repercusión económica importante en el presupuesto del proyecto.
MADERA
El cálculo de estructuras de madera entraña un grado de dificultad mayor que en el resto de materiales puesto que los esfuerzos no se reparten de la misma forma en todas sus direcciones por tratarse de un material anisótropo. Como punto favorable, dota a las estructuras de un acabado muy vistoso y estético.
7 RESULTADOS FINALES
7.1 EMPLAZAMIENTO Entre las opciones disponibles, se opta por construir la estación en un nuevo solar que nos dé mayor capacidad de diseño y que represente una menor complejidad técnica.
Como solución a la problemática de encontrar un solar sin construir en el centro de Logroño, se opta por tomar como solar de construcción el que ya ha sido designado para la futura estación de autobuses. Esta decisión aporta varias ventajas, ya que la superficie del solar se encuentra totalmente acondicionada para comenzar con la ejecución de las obras, su situación es perfecta en relación a los requisitos del proyecto y además permite concentrar los puntos de conexión de transportes de la ciudad con el exterior.
Este terreno se encuentra en un emplazamiento privilegiado desde el punto de vista de la conexión del resto de la ciudad con el mismo, ya que se encuentra en un área de alta concurrencia urbana y cercano al resto de transportes urbanos de la propia ciudad. En la siguiente imagen se muestra la localización del mismo.
Imagen 7.1. Emplazamiento seleccionado. Google maps.
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7.2 DISEÑO En el caso de la elección en el diseño de la estructura, no se ha elegido un diseño entre los planteados, a diferencia de la elección de emplazamiento y materiales. En este caso, puesto que ninguno de los diseños era del todo satisfactorio, la elección se ha realizado mediante la mezcla de los tres diseños planteados. De esta forma, se ha obtenido un diseño atractivo pero que a la vez garantiza un desplazamiento fluido por el interior de la estación y una disposición cómoda para el usuario de los servicios de la misma.
Se opta por un amplio espacio, que al igual que el primer diseño planteado, está separado en tres secciones: una central de forma rectangular, en la que se encuentran la zona de espera, los servicios y las puertas de acceso a la marquesina; una zona lateral con forma semicircular, de acceso a la estación; y otra zona lateral, también con forma semicircular, destinada al ocio y que aloja una cafetería.
Las formas onduladas propias del segundo diseño se han modificado para incrementar su vistosidad y se han atribuido a las cubiertas de las zonas laterales. En la zona de acceso, la cubierta ondulada se desarrolla sobre una superficie ficticia con forma de semicono, cuyo vértice coindice con el empalme de esta zona con la parte central, dando como consecuencia una disposición radial de los pórticos que actúan como elementos estructurales. La zona de ocio se ha planificado como otra cubierta ondulada de inclinación ascendente, ejecutada sobre pórticos paralelos.
También se ha incluido la luminosidad y esteticidad del tercer diseño, incorporando un lucernario en la parte central que ilumine el resto de la instalación y que cuente con una cubierta toroidal ascendente en forma de espiral. Este elemento se ha hecho más esbelto que el del diseño original con el fin de que no suponga un obstáculo para el tránsito de los usuarios y con el propósito de aumentar su visión desde el exterior de la estación.
La marquesina donde estacionan los autobuses está formada por una serie de pórticos corridos que presentan en su parte superior una cubierta con forma de álabe que protege al vehículo en caso de lluvia, impidiendo que los pasajeros queden expuestos a la misma y desviando la dirección del agua hacia la parte posterior de los autobuses.
El último parámetro de diseño a tratar es el de una cubierta que proteja a los usuarios que se encuentren en la zona de espera exterior de las condiciones climatológicas. Para ello, se busca una solución estructural que no entorpezca la zona de tránsito y cuya estética sea acorde al grado de vistosidad del resto del edificio. Por ello, se opta por colocar, en cada zona de espera, dos arcos cuya parte inferior queda fuera de la zona de tránsito. Dichos arcos, soportan unos tirantes de los que quedan colgadas unas correas a las que irá atornillada una chapa de longitud suficiente como para cubrir toda el área de espera.
7.3 MATERIALES Como material principal de construcción se elige el acero con la intención de dejar una estructura vista que favorezca la imagen estética del edificio y que deje constancia de la
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importancia que se atribuye a la componente estructural. Además, así serán visibles, también desde el interior, las chapas de cubierta. Con la intención de que las uniones entre elementos queden lo más limpias y sencillas posibles, se han empleado perfiles tubulares siempre que ha sido posible.
En lo que respecta a los materiales de cubierta, se han tomado bajo diferentes criterios en función de las zonas: para la zona central se ha elegido un material aislante, mientras que para el resto de zonas se ha elegido un material llamativo y estético. Sin embargo, para todos se ha seguido un criterio común, que es la presencia de un buen comportamiento ante los posibles agentes externos. Este comportamiento queda garantizado en el aluminio anodizado, el cobre oxidado y el acero corten debido a que ya cuentan con un tratamiento de preoxidación que les confiere una película de óxido protector respecto a los agentes externos. Además, son materiales muy llamativos desde el punto de vista estético y que encajan completamente con los requisitos estéticos de la edificación diseñada.
La zona central posee una cubierta de color gris oscuro formada por paneles tipo sándwich que garantizan un buen aislamiento térmico y acústico. Las únicas zonas de la cubierta que no dispondrán de este tipo de material son las correspondientes al lucernario y a los hastiales formados por los pórticos centrales, que estarán cubiertos por vidrios doblemente acristalados con el fin de garantizar también cierto aislamiento térmico y acústico. La razón de introducir partes acristaladas es aumentar la luminosidad del interior todo lo posible para dar mayor sensación de amplitud.
Las cubiertas de las zonas laterales estarán compuestas de aluminio anodizado con tonos gris perlado y azulado metálico, de forma que se formen distintas aguas de color en función del grado de ondulación de la cubierta y la incidencia de la luz solar.
Las chapas de la cubierta de la zona de espera exterior serán de cobre oxidado, el cual adquiere, debido al óxido, un color verdoso azulado que se mantiene en concordancia con las aguas formadas en las zonas laterales de la estación pero que representa un cambio de luminosidad importante respecto a las mismas, ya que estas chapas presentan un brillo mate.
Por último, las chapas que conforman la marquesina son de acero corten, lo que supone un cambio radical respecto a los colores del resto de cubiertas. De esta forma, se consigue introducir un color cálido en una amplia superficie que contrarreste la frialdad transmitida por los colores del resto del edificio.
7.4 ESTRUCTURA La estructura está formada por perfiles de acero laminado unidos entre sí mediante soldaduras y con zapatas de hormigón armado que se encargan de transmitir los esfuerzos del edificio al terreno. A continuación se enumeran los perfiles de acero empleados, la tipología de soldadura empleada y las zapatas resultantes.
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES MEMORIA
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Perfiles:
Perfil tubular macizo: Ø20 Perfil de tubo conformado: SHC 200x5, SHC 40x2 Perfil cuadrado conformado: SHR 170x170x8, SHR 160x160x5, SHR 140x140x5, SHR
120x120x5, SHR 100x100x3, SHR 90x90x4, SHR70x70x4, SHR 60x60x3, SHR 55x55x2, SHR 50x50x2, SHR 45x45x2, SHR 40x40x2
Perfil IPE: IPE 80 Perfil HEB: HEB 240, HEB 180, HEB 140, HEB 100
Soldaduras:
De tubos: realizadas a tope con un espesor de garganta eficaz igual al mínimo espesor de los materiales a unir.
De perfiles en H ó I: realizadas en ángulo con un espesor de garganta de eficaz de valor igual al mínimo espesor de los materiales a unir.
Cimentaciones:
Todas ellas son zapatas cuadradas a excepción de las correspondientes al pórtico, que son zapatas corridas.
Tipo 1:
175x175x40
Sup X: 6Ø12c/30
Sup Y: 6 Ø 12c/30
Inf X: 6 Ø 12c/30
Inf Y: 6 Ø 12c/30
Tipo 2:
235x235x55
Sup X: 11 Ø 12c/22
Sup Y: 11 Ø 12c/22
Inf X: 11 Ø 12c/22
Inf Y: 11 Ø 12c/22
Tipo 3:
160x160x35
Sup X: 5 Ø 12c/30
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14 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 15/07/2014
Sup Y: 5 Ø 12c/30
Inf X: 6 Ø 12c/24
Inf Y: 6 Ø 12c/24
Tipo 4:
150x150x35
Sup X: 5 Ø 12c/30
Sup Y: 5 Ø 12c/30
Inf X: 5 Ø 12c/30
Inf Y: 5 Ø 12c/30
Tipo 5:
170x170x40
Sup X: 6 Ø 12c/30
Sup Y: 6 Ø 12c/30
Inf X: 6 Ø 12c/30
Inf Y: 6 Ø 12c/30
Tipo 6:
75x75x30
Inf X: 3 Ø 12c/25
Inf Y: 3 Ø 12c/25
Zapata corrida:
170x170x40
Sup X: 6 Ø 12c/30
Sup Y: 6 Ø 12c/30
Inf X: 6 Ø 12c/30
Inf Y: 6 Ø 12c/30
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES MEMORIA
15 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 15/07/2014
8 PLANIFICACIÓN TEMPORAL La planificación de las obras se realizará atendiendo a la tabla 8.1 en la que se representa la duración en meses de cada actividad y su orden de realización.
MESES
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Excavación
Cimentación
Estructura Cerramientos Verticales
Cubierta
Solado
Pinturas Tabla 8.1 Planificación de las obras
ANEXOS DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA
ESTACIÓN DE AUTOBUSES
Lidia Izquierdo Morras Estudiante de Ingeniería Industrial de la Universidad de La Rioja
DNI: 16621694 P
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
0 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
ANEXO I ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE
CÁLCULO
Lidia Izquierdo Morras Estudiante de Ingeniería Industrial de la Universidad de La Rioja
DNI: 16621694 P
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
1 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
ÍNDICE 1 ACCIONES QUE AFECTAN A LA ESRTUCTURA ........................................................................ 3
1.1 ACCIONES PERMANENTES ............................................................................................. 3
1.1.1 PESO PROPIO ....................................................................................................... 3
1.2 ACCIONES VARIABLES .................................................................................................... 4
1.2.1 USO ...................................................................................................................... 4
1.2.2 VIENTO ................................................................................................................. 4
1.2.3 NIEVE ................................................................................................................. 17
2 HIPÓTESIS DE CÁLCULO ....................................................................................................... 18
2.1 COEFICIENTES DE SEGURIDAD Y SIMULTANEIDAD ..................................................... 19
REFERENCIAS ............................................................................................................................... 19
ÍNDICE DE IMÁGENES
Imagen 1.1. Nomenclatura de las direcciones de incidencia. ....................................................... 5 Imagen 1.2. Marquesina. .............................................................................................................. 5 Imagen 1.3. Chapas laterales. ....................................................................................................... 7 Imagen 1.4. Parte central. ............................................................................................................. 8 Imagen 1.5. Parte este. ............................................................................................................... 10 Imagen 1.6. Parte oeste. ............................................................................................................. 11 Imagen 1.7. Lucernario. ............................................................................................................... 13
ÍNDICE DE TABLAS
Tabla 2.1. Coeficientes de succión en una marquesina. [3]. ......................................................... 6 Tabla 2.2. Coeficientes de presión en una marquesina. [3]. ......................................................... 6 Tabla 2.3. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Apartado c) de la tabla D.5 de [2]. ............................................................................................................................................ 6 Tabla 2.4. Coeficientes de presión/succión en una marquesina (180º). [3]. ................................ 7 Tabla 2.5. Coeficientes de presión/succión en una marquesina (0º). [3]. .................................... 8 Tabla 2.6. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Apartado c) de la tabla D.5 de [2]. ............................................................................................................................................ 9 Tabla 2.7. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Apartado c) de la tabla D.5 de [2]. ............................................................................................................................................ 9 Tabla 2.8. Coeficientes de succión en una cubierta de 5º. Apartado b) de la tabla D.5 de [2]. .. 10 Tabla 2.9. Coeficientes de succión en una cubierta de 5º. Apartado a) de la tabla D.5 de [2]. .. 10 Tabla 2.10. Coeficientes de succión en una cubierta de 5º. Apartado a) de la tabla D.5 de [2]. 11 Tabla 2.11. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Apartado c) de la tabla D.5 de [2]. .......................................................................................................................................... 12
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
2 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
Tabla 2.12. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Apartado c) de la tabla D.5 de [2]. .......................................................................................................................................... 12 Tabla 2.13. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Tabla D.4 de [2]. .............. 14 Tabla 2.14. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Tabla D.4 de [2]. .............. 14 Tabla 2.15. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Tabla D.4 de [2]. .............. 15 Tabla 2.16. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Tabla D.4 de [2]. .............. 15 Tabla 2.17. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Tabla D.4 de [2]. .............. 15 Tabla 2.18. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Tabla D.4 de [2]. .............. 16 Tabla 2.19. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Tabla D.4 de [2]. .............. 16 Tabla 2.20. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Tabla D.4 de [2]. .............. 17 Tabla 3.1. Desplazamientos admisibles. ..................................................................................... 19 Tabla 3.2. Coeficientes parciales de seguridad. Tabla 4.1 de [1]. ............................................... 19 Tabla 3.3. Coeficientes de simultaneidad. Tabla 4.2 de [1]. ....................................................... 19
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
3 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
1 ACCIONES QUE AFECTAN A LA ESRTUCTURA A continuación se exponen las acciones que afectan a la estructura en función de lo expuesto en [2].
1.1 ACCIONES PERMANENTES
1.1.1 PESO PROPIO En este capítulo se incluyen los pesos de los elementos estructurales y los cerramientos que forman la estructura.
En lo que se refiere a los elementos estructurales, estos valores serán función del perfil seleccionado en cada comprobación, por lo que será el programa empleado el encargado de incluir esas cargas en cada uno de los cálculos. Los perfiles finales empleados son:
Perfil tubular macizo:
Ø20 peso: 25,21N/m
Perfil de tubo conformado:
SHC 200x5 peso: 235,44N/m
SHC 40x2 peso: 18,44N/m
Perfil cuadrado conformado:
SRH 170x170x8 peso: 382,56N/m
SRH 160x160x5 peso: 232,5N/m
SRH 140x140x5 peso: 201,11N/m
SRH 120x120x5 peso: 170,69N/m
SRH 100x100x3 peso: 37,21N/m
SRH 90x90x4 peso: 103,01N/m
SRH 70x70x4 peso: 77,11N/m
SRH 60x60x3 peso: 50,33N/m
SRH 55x55x2 peso: 31,59N/m
SRH 50x50x2 peso: 28,55N/m
SRH 45x45x2 peso: 25,41N/m
SRH 40x40x2 peso: 22,37N/m
Perfil IPE: IPE 80 peso: 58,86N/m
Perfil HEB:
HEB 240 peso: 816,19N/m
HEB 180 peso: 502,27N/m
HEB 140 peso: 330,6N/m
HEB 100 peso: 98,1N/m
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
4 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
Respecto a los materiales de cerramiento, sus pesos propios son los siguientes:
Acero corten de 3mm: 240N/m2
Cobre oxidado de 2mm: 180N/m2
Aluminio anodizado de 2mm: 52,97N/m2
Vidrio de 5mm: 300N/m2
Paneles tipo sándwich: 3,18N/m2
1.2 ACCIONES VARIABLES
1.2.1 USO Todas las cubiertas tienen la misma categoría de uso: cubiertas accesibles únicamente para conservación, cubiertas ligeras sobre correas (sin forjado)(G1). Según la tabla 3.1 de [2] , a la subcategoría G1 le corresponde una carga uniforme de 0,4kN/m2 (en proyección horizontal sobre la cubierta), que es la carga empleada en la comprobación de la estructura.
Según lo establecido en la tabla 3.1 de [2], esta sobrecarga de uso no se considera concomitante con el resto de acciones variables.
1.2.2 VIENTO De forma general para todo el edificio, se toma como grado de aspereza el valor de IV, propio de zonas urbanas en general, industriales o forestales. El valor concreto del coeficiente de exposición se detalla más adelante en cada caso en función de la altura de la cubierta a evaluar, extrayendo los valores mediante interpolación con la tabla 3.4 de [2].
Así mismo, dado que la estación se situará en Logroño, se usa como valor de presión dinámica 0,45kN/m2, propia de la zona B definida en la figura D.1 de [2].
En lo que se refiere a los coeficientes de presión, todos ellos se obtienen del apartado D.3 de [2], a excepción de los coeficientes que afectan a la marquesina, que se obtiene de [3]. Todos los coeficientes empleados se muestran a continuación. Esta práctica es posible en virtud del punto 6 del apartado D.3 de [2], que permite el empleo de los coeficientes de presión de [3] para las formas canónicas no incluidas en el CTE y para los coeficientes globales de fuerza.
En primer lugar, se muestran en la siguiente figura los nombres asignados a las zonas de incidencia del viento y sus direcciones, para aclarar los datos que se mostrarán posteriormente. Cabe comentar que esta nomenclatura simplemente sirve para facilitar la dirección de incidencia del viento, no quiere decir que la orientación de la estructura sea esa.
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
5 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
Imagen 1.1. Nomenclatura de las direcciones de incidencia. En todos los casos, la presión estática del viento viene dada por la siguiente expresión:
qe = qb·ce·cp
Donde:
qe: presión estática
qb: presión dinámica
ce: coeficiente de exposición
cp: coeficiente de presión/succión
VIENTO EN LA CUBIERTA DE LA MARQUESINA DE AUTOBUSES
En primer lugar, se realiza el cálculo del coeficiente de exposición para esta cubierta en función de la altura de la misma. La marquesina está formada por una cubierta a un agua, en la que la parte inferior se encuentra a 4,9m y la parte superior a 6,12m, por lo que se toma una altura media de 5,51m. De la misma forma, el coeficiente de exposición se calcula como la media entre los coeficientes de exposición de cada una de las alturas extremas de la cubierta.
`
Ce(4,9m) = 1,36
Ce(6,12m) = 1,41
Ce(5,51m) = 1,39
Imagen 1.2. Marquesina.
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
6 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
Viento Norte/Sur
El coeficiente de presión/succión, en este caso, se calcula según [3], del cual se han extraído los siguientes datos.
Pendiente de la cubierta: 3º (interpolación entre 0º y 5º)
Factor de obstrucción (ϕ): 0 (no hay obstrucción en ninguna dirección)
Áreas de incidencia:
A: 682,83m2 B: 213,75m2 C: 171,46m2
Inclinación de cubierta A B C
0º -0,6 -1,3 -1,4 5º -1,1 -1,7 -1,8 3º -0,9 -1,54 -1,64
Tabla 2.1. Coeficientes de succión en una marquesina. [3].
Inclinación de cubierta A B C
0º 0,5 1,8 1,1 5º 0,8 2,1 1,3 3º 0,68 1,98 1,22
Tabla 2.2. Coeficientes de presión en una marquesina. [3].
Presión estática (succión) = 0,45·1,39·(-1,15) = -0,72kN/m2
Presión estática (presión) = 0,45·1,39·1,03 = 0,64 kN/m2
Viento Este/Oeste
En este caso, los coeficientes de presión se calculan según el apartado c) de la tabla D.5 de [2]
Pendiente de la cubierta: 3º (cubierta plana)
Áreas de incidencia:
F: 7,47m2 G: 9,92m2 H: 69,83m2 I: 980,83m2
Inclinación de cubierta (0º) F G H I
C. succión -1,8 -1,2 -0,7 -0,2 C. presión -1,8 -1,2 -0,7 0,2
Tabla 2.3. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Apartado c) de la tabla D.5 de [2].
Presión estática (succión) = 0,45·1,39·(-0,25) = -0,17kN/m2
Presión estática (presión) = 0,45·1,39·0,11 = 0,07 kN/m2
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
7 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
VIENTO EN LA CUBIERTA DE LAS CHAPAS DE LOS LATERALES
Las alturas extremas que cubren las chapas de los laterales van de 3m a 6m, por lo que el coeficiente de exposición tomado es el valor medio entre los correspondientes a estas alturas.
Ce(3m) = 1,3
Ce(6m) = 1,4
Ce(4,5m) = 1,35
Imagen 1.3. Chapas laterales.
Los cálculos que se muestran en este apartado representan las presiones de viento para la chapa colocada en el lado norte de la estación. Las presiones de viento que afectan a la chapa de la zona sur son simétricas respecto a las calculadas en este apartado.
Viento Norte
El coeficiente de presión/succión, en este caso, se calcula según el eurocódigo1: Acciones en estructuras, parte 1-4: Acciones de viento, del cual se han extraído los siguientes datos.
Pendiente de la cubierta: 0º
Factor de obstrucción (ϕ): 0
Áreas de incidencia:
A: 58,9m2 B: 18,4m2 C: 14,72m2
Inclinación de cubierta (0º) A B C
C. succión -0,6 -1,3 -1,4 C. presión 0,5 1,8 1,1
Tabla 2.4. Coeficientes de presión/succión en una marquesina (180º). [3].
Presión estática (succión) = 0,45·1,35·(-0,87) = -0,53kN/m2
Presión estática (presión) = 0,45·1,35·0,86 = 0,52 kN/m2
Viento Sur
Pendiente de la cubierta: 0º
Factor de obstrucción (ϕ): 1
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
8 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
Áreas de incidencia:
A: 58,9m2 B: 18,4m2 C: 14,72m2
Inclinación de cubierta (0º) A B C
C. succión -1,5 -1,8 -2,2 C. presión 0,5 1,8 1,1
Tabla 2.5. Coeficientes de presión/succión en una marquesina (0º). [3].
Presión estática (succión) = 0,45·1,35·(-1,67) = -1,01kN/m2
Presión estática (presión) = 0,45·1,35·0,86 = 0,52 kN/m2
Viento Este/Oeste
El viento Este/Oeste sobre la cubierta únicamente genera esfuerzos de succión sobre la misma, los cuales resultan favorables desde el punto de vista del cálculo estructural, por lo que se ha omitido su cálculo, actuando del lado de la seguridad.
VIENTO EN LA CUBIERTA DE LA PARTE CENTRAL
En este caso, y en todos los posteriores, los valores de los coeficientes de presión/succión se extraen de [2].
A pesar de que hay dos zonas en las que la altura de la zona central desciende de 6m a 4m, este descenso se produce en una zona muy puntual y mediante una superficie inclinada. Es por esto, que como coeficiente de exposición se toma el de 6m, que es la altura que mantiene la zona central durante la mayoría de su extensión.
Ce(6m) = 1,4
Imagen 1.4. Parte central. Viento Norte/Sur
Pendiente de la cubierta: 0º
Áreas de incidencia:
F: 7,2m2 G: 19,75m2 H: 309,81m2 I: 336,75m2
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
9 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
Inclinación de cubierta (0º) F G H I
C. succión -1,8 -1,2 -0,7 -0,2 C. presión -1,8 -1,2 -0,7 0,2
Tabla 2.6. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Apartado c) de la tabla D.5 de [2].
Presión estática (succión) = 0,45·1,4·(-0,48) = -0,3kN/m2
Presión estática (presión) = 0,45·1,4·(-0,28) = -0,18 kN/m2
En este caso, la presión presenta un valor negativo porque el área de incidencia de las zonas en las que se produce succión contrarresta la presión producida por las zonas en las que se produce presión. Aun así, se mantiene el nombre de presión para este valor de presión estática negativa para facilitar la diferenciación entre ambos.
Viento Este/Oeste
Pendiente de la cubierta: 0º
Áreas de incidencia:
F: 7,2m2 G: 22,8m2 H: 150m2 I: 493,5m2
Inclinación de cubierta (0º) F G H I
C. succión -1,8 -1,2 -0,7 -0,2 C. presión -1,8 -1,2 -0,7 0,2
Tabla 2.7. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Apartado c) de la tabla D.5 de [2].
Presión estática (succión) = 0,45·1,4·(-0,36) = -0,23kN/m2
Presión estática (presión) = 0,45·1,4·(-0,07) = -0,04 kN/m2
En este caso, al igual que sucede con el viento Norte/Sur, se mantiene el nombre de presión para la succión de menor valor con el fin de facilitar su diferenciación.
VIENTO EN LA CUBIERTA DE LA PARTE ESTE
La cubierta de esta zona es una cubierta ondulada que asciende progresivamente, por lo que como valor para calcular el coeficiente de exposición se toma el valor medio entre las alturas de los extremos.
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
10 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
Ce(3,43m) = 1,31
Ce(5,92m) = 1,4
Ce(4,68m) = 1,36
Imagen 1.5. Parte este. Viento Norte
Los datos de viento para esta dirección se toman del apartado b) de la tabla D.5 de [2].
Pendiente te la cubierta: 5,38º (se toman 5º)
Áreas de incidencia:
F: 3,49m2 G: 0m2 H: 270,21m2
Inclinación de cubierta (0º) F G H
C. succión -2,3 -1,3 -0,8 Tabla 2.8. Coeficientes de succión en una cubierta de 5º. Apartado b) de la tabla D.5 de [2].
Presión estática (succión) = 0,45·1,36·(-0,82) = -0,5kN/m2
Viento Sur
Los datos de viento para esta dirección se toman del apartado a) de la tabla D.5 de [2].
Pendiente te la cubierta: 5,38º (se toman 5º)
Áreas de incidencia:
F: 3,49m2 G: 0m2 H: 270,21m2
Inclinación de cubierta (0º) F G H
C. succión -1,7 -1,2 -0,6 Tabla 2.9. Coeficientes de succión en una cubierta de 5º. Apartado a) de la tabla D.5 de [2].
Presión estática (succión) = 0,45·1,36·(-0,61) = -0,37kN/m2
Viento Este
Los datos de viento para esta dirección se toman del apartado c) de la tabla D.5 de [2].
Pendiente te la cubierta: 5,38º (se toman 5º)
Áreas de incidencia:
F: 0m2 G: 5,1m2 H: 114,79m2 I: 170,64m2
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
11 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
Inclinación de cubierta (0º) F G H I
C. succión -2,1 -1,8 -0,6 -0,5 Tabla 2.10. Coeficientes de succión en una cubierta de 5º. Apartado a) de la tabla D.5 de [2].
Presión estática (succión) = 0,45·1,36·(-0,56) = -0,34kN/m2
Viento Oeste
Se considera que el viento que sopla desde el Oeste, afectará principalmente a las cubiertas de la zona Oeste y central. En cambio, la cubierta de la zona este, al tener una altura menor que la parte central del edificio, quedará protegida de este viento, sufriendo, en todo caso, esfuerzos de succión favorables desde el punto de vista del cálculo estructural. Es por ello, que se omite el cálculo del efecto del viento Oeste sobre esta parte.
VIENTO EN LA CUBIERTA DE LA PARTE OESTE
La cubierta de esta zona tiene forma de medio cono en el que además, las generatrices varían de altura describiendo formas onduladas. La diferencia de altura de las generatrices es pequeña, por lo que no se tiene en cuenta. Así, las alturas a tener en cuenta para el cálculo del coeficiente de exposición son el vértice del cono y la parte donde comienza el mismo.
Ce(3,4m) = 1,31
Ce(4,4m) = 1,35
Ce(3,9m) = 1,33
Imagen 1.6. Parte oeste.
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
12 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
Viento Norte/Sur
Pendiente de la cubierta: 4,33º (cubierta plana)
Áreas de incidencia:
F: 1,94m2 G: 0m2 H: 24,27m2 I: 247,49m2
Inclinación de cubierta (0º) F G H I
C. succión -1,8 -1,2 -0,7 -0,2 C. presión -1,8 -1,2 -0,7 0,2
Tabla 2.11. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Apartado c) de la tabla D.5 de [2].
Presión estática (succión) = 0,45·1,33·(-0,26) = -0,17kN/m2
Presión estática (presión) = 0,45·1,33·(0,02) = 0,05 kN/m2
Viento Oeste
Pendiente de la cubierta: 4,33º (cubierta plana)
Áreas de incidencia:
F: 0m2 G: 3,66m2 H: 48,91m2 I: 221,13m2
Inclinación de cubierta (0º) F G H I
C. succión -1,8 -1,2 -0,7 -0,2 C. presión -1,8 -1,2 -0,7 0,2
Tabla 2.12. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Apartado c) de la tabla D.5 de [2].
Presión estática (succión) = 0,45·1,33·(-0,3) = -0,18kN/m2
Presión estática (presión) = 0,45·1,33·(-0,02) = 0,05 kN/m2
Viento Este
Se considera que el viento que sopla desde el Este, afectará principalmente a las cubiertas de la zona Este y central. En cambio, la cubierta de la zona Oeste, al tener una altura menor que la parte central del edificio, quedará protegida de este viento, sufriendo, en todo caso, esfuerzos de succión favorables desde el punto de vista del cálculo estructural. Es por ello, que se omite el cálculo del efecto del viento Este sobre esta parte.
VIENTO EN LA CUBIERTA DEL LUCERNARIO
A efectos del cálculo, la incidencia del viento sobre la cubierta del lucernario es muy reducida debido a la superficie de este, por lo que la carga de viento considerada es la misma que la que actúa sobre la parte central del edificio.
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
13 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
En este caso, la carga se distribuye por metro lineal ya que la geometría del lucernario impide introducir los datos por metro de superficie. Por lo que se toma una distancia media de 1,5m como la distancia en la que queda repartida la carga.
Imagen 1.7. Lucernario. Viento Norte/Sur
Presión estática (succión) = 0,45·1,4·(-0,48)·1,5 = -0,45kN/m2
Presión estática (presión) = 0,45·1,4·(-0,28)·1,5 = -0,03kN/m2
Viento Este/Oeste
Presión estática (succión) = 0,45·1,4·(-0,36)·1,5 = -0,345kN/m2
Presión estática (presión) = 0,45·1,4·(-0,07)·1,5 = -0,06 kN/m2
VIENTO EN LOS PARAMENTOS VERTICALES DE LA ZONA CENTRAL
La altura considerada para la parte central es de 6m, a la cual, como ya se ha visto anteriormente, le corresponde un coeficiente de exposición de 1,4.
En este caso, los esfuerzos son soportados por los cordones superiores de las cerchas de la parte central, por lo que las cargas a aplicar se dan repartidas por metro lineal y no por superficie.
En el viento que incide por las zonas Norte y Sur, se consideran dos alturas diferentes de incidencia. Por un lado la altura media de las zonas inclinadas de los laterales (5,5m), y por otro, la altura de la zona horizontal del centro (6m). Se considera que la estructura que resiste la carga de viento que afecta a la mitad superior de la cara de incidencia, ya que la carga de viento que afecta a la mitad inferior queda absorbida por la cimentación. Es por ello, que en las zonas inclinadas la distancia sobre la que incide el viento es de 2,5m y en la zona central es de 3m.
Para el viento que incide por las zonas Este/Oeste, el área de incidencia es el área que queda sin ocupar por las estructuras de dichas zonas. Esta distancia se considera de 2m.
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
14 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
Viento Norte/Sur
Áreas de incidencia:
A: 14,14m2 B: 57,6m2 C: 108m2 D: 134,7m2 E: 134,7m2
A B C D E C. presión -1,2 -0,8 -0,5 0,7 -0,3
Tabla 2.13. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Tabla D.4 de [2].
Esfuerzo de presión ABC = 0,45·1,4·(-0,65)·2 = -0,82kN/m2
Esfuerzo de presión D CENTRO = 0,45·1,4·(0,7)·3 = 1,32 kN/m2
Esfuerzo de presión D LATERAL = 0,45·1,4·(0,7)·2,5 = 1,1 kN/m2
Esfuerzo de presión E CENTRO = 0,45·1,4·(-0,3)·3 = -0,57 kN/m2
Esfuerzo de presión E LATERAL = 0,45·1,4·(-0,3)·2,5 = -0,47 kN/m2
Viento Este/Oeste
Áreas de incidencia:
A: 14,14m2 B: 57,6m2 C: 62,7m2 D: 180m2 E: 180m2
A B C D E C. presión -1,2 -0,8 -0,5 0,7 -0,3
Tabla 2.14. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Tabla D.4 de [2].
Esfuerzo de presión ABC CENTRO = 0,45·1,4·(-0,7)·3 = -1,32 kN/m2
Esfuerzo de presión ABC LATERAL = 0,45·1,4·(-0,7)·2,5 = -1,1kN/m2
Esfuerzo de presión D = 0,45·1,4·(0,7)·2 = 0,88 kN/m2
Esfuerzo de presión E = 0,45·1,4·(-0,3)·2 = -0,38 kN/m2
VIENTO EN LOS PARAMENTOS VERTICALES DE LA ZONA ESTE
La altura considerada para la parte Este es de 4,68m, a la cual, como ya se ha visto anteriormente, le corresponde un coeficiente de exposición de 1,36.
En este caso, los esfuerzos son soportados por los pilares sobre los que van sujetos los cerramientos. Por lo tanto, en este caso la carga se da por metro lineal teniendo en cuenta que cada uno de los pilares soporta el viento incidente sobre, aproximadamente, 9,9m de ancho.
Viento Norte
Áreas de incidencia:
A: 8,37m2 B: 44,78m2 C: 70,27m2 D: 45,28m2 E: 78,14m2
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
15 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
A B C D E C. presión -1,2 -0,8 -0,5 0,7 -0,3
Tabla 2.15. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Tabla D.4 de [2].
Esfuerzo de presión ABC = 0,45·1,36·(-0,58)·9,9 = -3,51kN/m2
Esfuerzo de presión D = 0,45·1,36·(0,7)·9,9 = 4,24kN/m2
Esfuerzo de presión E = 0,45·1,36·(-0,3)·9,9 = -1,82kN/m2
Viento Sur
Áreas de incidencia:
A: 11,08m2 B: 39,09m2 C: 51,47m2 D: 78,14m2 E: 45,28m2
A B C D E C. presión -1,2 -0,8 -0,5 0,7 -0,3
Tabla 2.16. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Tabla D.4 de [2].
Esfuerzo de presión ABC = 0,45·1,36·(-0,69)·9,9 = -4,18kN/m2
Esfuerzo de presión D = 0,45·1,36·(0,7)·9,9 = 4,24kN/m2
Esfuerzo de presión E = 0,45·1,36·(-0,3)·9,9 = -1,82kN/m2
Viento Este/Oeste
Áreas de incidencia:
A: 4,05m2 B: 123,42m2 C: 76,95m2 D: 45,28m2 E: 78,14m2
A B C D E C. presión -1,2 -0,8 -0,5 0,7 -0,3
Tabla 2.17. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Tabla D.4 de [2].
Esfuerzo de presión ABC = 0,45·1,36·(-0,69)·9,9 = -4,18kN/m2
Esfuerzo de presión D = 0,45·1,36·(0,7)·9,9 = 4,24kN/m2
Esfuerzo de presión E = 0,45·1,36·(-0,3)·9,9 = -1,82kN/m2
VIENTO EN LOS PARAMENTOS VERTICALES DE LA ZONA OESTE
La altura considerada para la parte Oeste es de 3,9m, a la cual, como ya se ha visto anteriormente, le corresponde un coeficiente de exposición de 1,33.
En este caso, los esfuerzos son soportados por los pilares sobre los que van sujetos los cerramientos. Por lo tanto, en este caso la carga se da por metro lineal teniendo en cuenta que cada uno de los pilares soporta el viento incidente sobre, aproximadamente, 4,58m de ancho.
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
16 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
Viento Norte/Sur
Áreas de incidencia:
A: 7,74m2 B: 31,11m2 C: 77,44m2 D: 58,08m2 E: 58,08m2
A B C D E C. presión -1,2 -0,8 -0,5 0,7 -0,3
Tabla 2.18. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Tabla D.4 de [2].
Esfuerzo de presión ABC = 0,45·1,33·(-0,63)·4,58 = -1,72kN/m2
Esfuerzo de presión D = 0,45·1,33·(0,7)·4,58 = 1,92kN/m2
Esfuerzo de presión E = 0,45·1,33·(-0,3)·4,58 = -0,82kN/m2
Viento Este/Oeste
Áreas de incidencia:
A: 23,23m2 B: 93,93m2 C: 0m2 D: 116,16m2 E: 116,16m2
A B C D E C. presión -1,2 -0,8 -0,5 0,7 -0,3
Tabla 2.19. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Tabla D.4 de [2].
Esfuerzo de presión ABC = 0,45·1,33·(-0,88)·4,58 = -2,41kN/m2
Esfuerzo de presión D = 0,45·1,33·(0,7)·4,58 = 1,92kN/m2
Esfuerzo de presión E = 0,45·1,33·(-0,3)·4,58 = -0,82kN/m2
VIENTO EN LOS PARAMENTOS VERTICALES DEL LUCERNARIO
El lucernario describe un tipo de espiral que asciende desde 6m a 11m, contando con distinta inclinación en la parte interior y exterior, por lo que como altura media se toman 8,5m.
Ce(6m) = 1,4
Ce(11m) = 1,83
Ce(8,5m) = 1,62
En este caso, los esfuerzos son soportados por los pilares sobre los que van sujetos los cristales. Por lo tanto, en este caso la carga se da por metro lineal teniendo en cuenta que cada uno de los pilares soporta el viento incidente sobre, aproximadamente, 2,59m de ancho.
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
17 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
Viento Norte/Sur y Este/Oeste
Dado que el lucernario es simétrico, los esfuerzos del viento son los mismos en todas las direcciones. Aun así, hay que tener en cuenta que aunque los esfuerzos sean simétricos, no actúan de forma simétrica sobre el lucernario ya que en algunas direcciones (viento de oeste) afectan a los pilares internos y en otras no.
Áreas de incidencia:
A: 10m2 B: 40m2 C: 0m2 D: 25m2 E: 25m2
A B C D E C. presión -1,2 -0,8 -0,5 0,73 -0,36
Tabla 2.20. Coeficientes de presión/succión en una cubierta plana. Tabla D.4 de [2].
Esfuerzo de presión ABC = 0,45·1,62·(-0,88)·2,59 = -1,66kN/m2
Esfuerzo de presión D = 0,45·1,33·(0,73)·2,59 = 1,39kN/m2
Esfuerzo de presión E = 0,45·1,33·(-0,36)·2,59 = -0,68kN/m2
1.2.3 NIEVE La estación se llevará a cabo en la ciudad de Logroño, por lo tanto, en virtud de la tabla 3.8 de [2], le corresponde una sobrecarga de nieve de 0,6kN/m2.
El coeficiente de forma es de forma general 1 para toda la estructura, a excepción de la zona central en la que se encuentran las correas inclinadas. En dicha zona, al final del faldón se encuentra una pared vertical que limita el deslizamiento de la nieve, lo que supone la formación de una acumulación de nieve. Dado que la semisuma de las inclinaciones de los dos faldones es de 55º, el coeficiente de forma en esta zona adquiere un valor de 2 a lo largo de 2m desde el comienzo de la pared vertical. Como simplificación, a la hora del cálculo se ha tomado, para las correas inclinadas, una carga de nieve media para toda la anchura de las mismas.
En conclusión, las cargas de nieve son las siguientes:
Nieve en la marquesina de autobuses = 0,6kN/m2
Nieve en las chapas laterales = 0,6kN/m2
Nieve en la parte central = 0,6kN/m2
Nieve en los 2m primeros de las correas centrales inclinadas = 1,2kN/m2
Nieve en la zona este = 0,6kN/m2
Nieve en la zona oeste = 0,6kN/m2
Nieve en el lucernario = 0,6kN/m2
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
18 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
2 HIPÓTESIS DE CÁLCULO
ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS
Las situaciones en las que se han estudiado las posibles combinaciones de acciones que afectan a la estructura son todas situaciones persistentes o transitorias, por lo que la ecuación que rige su combinación es la siguiente:
∑ 𝛾𝑘,𝑗 · 𝐺𝑘,𝑗 + 𝛾𝑃 · 𝑃 + 𝛾𝑄,1 · 𝑄𝑘,1𝑗≥1 + ∑ 𝛾𝑄,𝑖 · 𝜓0,𝑖 · 𝑄𝑘,𝑖𝑖<1
𝛾𝑘,𝑗 · 𝐺𝑘,𝑗: acciones permanentes en valor de cálculo
𝛾𝑃 · 𝑃: acción permanente de pretensado (no se aplica en este caso)
𝛾𝑄,1 · 𝑄𝑘,1: acción variable en valor de cálculo
𝛾𝑄,𝑖 · 𝜓0,𝑖 · 𝑄𝑘,𝑖: acciones variables en valor de cálculo de combinación
ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO
En el estudio de los estados límite de servicio se tienen en cuenta tres situaciones:
Situaciones de corta duración que pueden ser irreversibles:
∑ 𝐺𝑘,𝑗 + 𝑄𝑘,1𝑗≥1 + ∑ 𝜓0,1 · 𝑄𝑘,𝑖𝑖<1
Situaciones de corta duración que pueden resultar reversibles:
∑ 𝐺𝑘,𝑗 + 𝜓1,1 · 𝑄𝑘,1𝑗≥1 + ∑ 𝜓2,𝑖 · 𝑄𝑘,𝑖𝑖<1
Situaciones de larga duración:
∑ 𝐺𝑘,𝑗 +𝑗≥1 ∑ 𝜓2,𝑖 · 𝑄𝑘,𝑖𝑖<1
En función del apartado 4.3.3 de [1], se admiten los siguientes desplazamientos para garantizar que la estructura es suficientemente rígida.
Criterio Flecha Desplome Integridad de los
elementos constructivos
L/300 L/250
L: alta del edificio
Confort de los usuarios L/350 -
DISEÑO Y CÁLCULO ESTRUCTURAL DE UNA ESTACIÓN DE AUTOBUSES ANEXO I: ACCIONES SOBRE LA EDIFICACIÓN E HIPÓTESIS DE CÁLCULO
19 PFC INGENIERÍA INDUSTRIAL (UNIVERSIDAD DE LA RIOJA) FECHA: 13/06/2014
La apariencia de la obra L/300
L/250 L: altura de la
planta Tabla 3.1. Desplazamientos admisibles.
Estos desplazamientos hacen referencia a la flecha relativa, haciendo esta alusión a las deformaciones producidas después de la puesta en obra del edificio.
En virtud de estas fórmulas, las acciones mostradas en el apartado 1 de este anexo se combinan empleando, en cada caso, los coeficientes adecuados según lo expuesto en el apartado siguiente.
2.1 COEFICIENTES DE SEGURIDAD Y SIMULTANEIDAD Tanto los coeficientes de seguridad como los coeficientes de simultaneidad se obtienen de [1], en concreto de las tablas 4.1 y 4.2 respectivamente. Estos coeficientes se resumen a continuación.
Tipo de acción Situación favorable
Situación desfavorable
Permanente 1,35 0,8 Variable 1,5 0
Tabla 3.2. Coeficientes parciales de seguridad. Tabla 4.1 de [1].
Tipo de acción Ψ0 Ψ1 Ψ2 Uso 0 0 0
Nieve 0,5 0,2 0 Viento 0,6 0,5 0
Tabla 3.3. Coeficientes de simultaneidad. Tabla 4.2 de [1].
REFERENCIAS [1] CTE DB-SE: Seguridad estructural
[2] CTE DB-SE-AE: Acciones en la edificación
[3] UNE-EN-1991-1-4: Eurocódigo 1- Acciones de en estructuras, parte 1-4 - Acciones de viento.
[4] Real Decreto 314/2006 de 17 de marzo por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
0 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/07/2014
ANEXOIIRESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
Lidia Izquierdo Morras Estudiante de Ingeniería Industrial de la Universidad de La Rioja
DNI: 16621694 P
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
1 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
ÍNDICE
1 CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES EMPLEADOS ............................................................. 3
1.1 ACERO ............................................................................................................................... 3
1.2 HORMIGÓN ARMADO ...................................................................................................... 3
2 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE LOS ELEMENTOS PRINCIPALES .................................................... 3
2.1 PARTE CENTRAL ................................................................................................................ 5
2.1.1 PÓRTICOS ............................................................................................................... 5
2.1.2 CERCHAS ‐ CORREA .............................................................................................. 67
2.1.3 LUCERNARIO ...................................................................................................... 103
2.2 PARTE OESTE ................................................................................................................ 124
2.2.1 PÓRTICOS ........................................................................................................... 124
2.3 PARTE ESTE ................................................................................................................... 180
2.3.1 PÓRTICOS ........................................................................................................... 180
2.4 PARTE DE LA ZONA DE ESPERA EXTERIOR (CHAPAS) ................................................... 217
2.4.1 ARCOS................................................................................................................. 217
2.4.2 APOYOS .............................................................................................................. 227
2.4.3 VIGA CURVA ....................................................................................................... 238
2.5 PARTE DE LOS AUTOBUSES .......................................................................................... 249
2.5.1 PÓRTICOS ........................................................................................................... 249
3 SOLDADURAS ....................................................................................................................... 279
REFERENCIAS ............................................................................................................................. 279
ÍNDICEDETABLAS
Tabla 2.1. Datos del perfil del cordón superior de la cercha central. [4] ...................................... 5
Tabla 2.2. Datos del perfil del cordón inferior de la cercha central. [4] ..................................... 22
Tabla 2.3. Datos del perfil de la diagonal de la cercha central. [4] ............................................. 36
Tabla 2.4. Datos del perfil del pilar de la parte central. [4] ........................................................ 50
Tabla 2.5. Datos del perfil del cordón superior de la cercha‐correa. [4] .................................... 67
Tabla 2.6. Datos del perfil del cordón inferior de la cercha‐correa. [4] ...................................... 81
Tabla 2.7. Datos del perfil de la diagonal de la cercha‐correa. [4] .............................................. 92
Tabla 2.8. Datos del perfil del lucernario. [4] ............................................................................ 103
Tabla 2.9. Datos del perfil del cordón superior de la parte oeste. [4] ...................................... 124
Tabla 2.10. Datos del perfil del cordón inferior de la parte oeste. [4] ...................................... 145
Tabla 2.11. Datos del perfil de la diagonal de la parte oeste. [4] ............................................. 158
Tabla 2.12. Datos del perfil del pilar de la parte oeste. [4] ....................................................... 169
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
2 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Tabla 2.13. Datos del perfil del cordón superior de la parte este. [4] ...................................... 180
Tabla 2.14. Datos del perfil del cordón inferior de la parte este. [4] ........................................ 191
Tabla 2.15. Datos del perfil de la diagonal de la parte este. [4]................................................ 199
Tabla 2.16. Datos del perfil del pilar de la parte este. [4] ......................................................... 207
Tabla 2.17. Datos del perfil del arco de las chapas. [4] ............................................................. 217
Tabla 2.18. Datos del perfil del apoyo de las chapas. [4] .......................................................... 227
Tabla 2.19. Datos del perfil de la viga curva de las chapas. [4] ................................................. 238
Tabla 2.20. Datos del perfil del cordón superior de los autobuses. [4] .................................... 249
Tabla 2.21. Datos del perfil del cordón inferior de los autobuses. [4] ...................................... 257
Tabla 2.22. Datos del perfil de la diagonal de los autobuses. [4] .............................................. 265
Tabla 2.23. Datos del perfil del pilar de los autobuses. [4] ....................................................... 272
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
3 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
1 CARACTERÍSTICASDELOSMATERIALESEMPLEADOS
1.1 ACEROEl acero empleado en la estructura es acero laminado S 275 JR, caracterizado por tener un
límite elástico de 275 N/mm2.
1.2 HORMIGÓNARMADOEl hormigón armado empleado en las zapatas está formado por hormigón HA‐25/B/20/IIa con
armado de acero B‐500S.
El terreno en el que se realizará la cimentación posee una resistencia de 0,2N/mm2 ante
situaciones persistentes y 0,3N/mm2 ante situaciones accidentales.
2 CÁLCULOESTRUCTURALDELOSELEMENTOSPRINCIPALESEn este apartado se exponen los cálculos estructurales de los elementos principales de la
estructura obtenidos a partir de la herramienta CYPE basándose en los criterios establecidos
en [1]. Los elementos a estudiar son los siguientes:
Parte central:
Pórticos: se estudian los puntos críticos de los mismos, siendo estos:
Barras centrales de la cercha: se toma la barra centran del pórtico más solicitado y
se estudia su cordón superior e inferior.
Barras diagonales de la cercha más solicitada.
Pilar cuyos esfuerzos en la base son mayores.
Cerchas – correa de los pórticos centrales: se estudian los puntos críticos de las
mismas, siendo estos:
Barras centrales de la cercha: se toma la barra centran del pórtico más solicitado y
se estudia su cordón superior e inferior.
Barras diagonales de la cercha más solicitada.
Lucernario: se estudian los puntos críticos de las mismas, siendo estos:
Pilar cuyos esfuerzos en la base son mayores.
Parte oeste:
Pórticos: se estudian los puntos críticos de las mismas, siendo estos:
Barras centrales de la cercha: se toma la barra centran del pórtico más solicitado y
se estudia su cordón superior e inferior.
Barras diagonales de la cercha más solicitada.
Pilar cuyos esfuerzos en la base son mayores.
Parte este:
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
4 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Pórticos: se estudian los puntos críticos de las mismas, siendo estos:
Barras centrales de la cercha: se toma la barra centran del pórtico más solicitado y
se estudia su cordón superior e inferior.
Barras diagonales de la cercha más solicitada.
Pilar cuyos esfuerzos en la base son mayores.
Parte de la zona de espera exterior (Chapas):
Arcos: se estudian la parte inferior del arco cuyos esfuerzos en la base son mayores.
Apoyos: se estudia la barra de apoyo más solicitada de la viga curva en el arco.
Viga curva: se estudia la parte central de la misma por ser el punto más crítico.
Parte de los autobuses:
Pórticos: se estudian los puntos críticos de las mismas, siendo estos:
Barras centrales de la cercha: se toma la barra centran del pórtico más solicitado y
se estudia su cordón superior e inferior.
Barras diagonales de la cercha más solicitada.
Pilar cuyos esfuerzos en la base son mayores.
Además, también se recoge el espersor necesario de pintura intumescente ara garantizar la
resistencia de la estructura en caso de incendio en función de lo establecido en el apartado 3
del punto 6 de [2]. Según la tabla 3.1 de dicho apartado, la resistencia de fuego de la
estructura es de R90, por tratarse de una zona de pública concurrencia con una altura inferior
a 15m.
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
5 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
2.1 PARTECENTRAL
2.1.1 PÓRTICOS BARRAS CENTRALES DE LA CERCHA: CORDÓN SUPERIOR
Perfil: HE 180 B Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N120 N270 1.248 65.30 3831.00 1363.00 42.16 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 1.248 1.248 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 167.88 m-1 Temperatura máx. de la barra: 682.5 °C Pintura intumescente: 1.4 mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N120/N270 2.0 NEd = 0.00 N.P.(1) = 14.0 x: 1.25 m
= 3.4 x: 1.25 m = 22.7
x: 0 m = 1.6 = 0.7 < 0.1 < 0.1 x: 1.25 m
= 37.1 < 0.1 MEd = 0.00 N.P.(2) N.P.(3) N.P.(3) CUMPLE
= 37.1 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (3) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N120/N270 NEd = 0.00 N.P.(1) = 21.8 x: 1.25 m
= 5.6 x: 1.25 m = 27.0
x: 0 m = 3.0 = 0.8 < 0.1 < 0.1 x: 1.25 m
= 53.3 < 0.1 MEd = 0.00 N.P.(2) N.P.(3) N.P.(3) CUMPLE
= 53.3 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (3) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Tabla 2.1. Datos del perfil del cordón superior de la cercha central. [4]
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
6 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
: 0.31
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 65.30 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 18125.40 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 50945.28 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 18125.40 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 3831.00 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 1363.00 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 42.16 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 93750.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 1.248 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 1.248 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 8.92 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección iy : 7.66 cm
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
7 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. iz : 4.57 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
y0 : 0.00 mm
z0 : 0.00 mm Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
: 0.132
: 0.140
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoEste(Succión)+1.5·Nieve.
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 225.68 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 1710.24 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 65.30 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 1610.37 kN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 65.30 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
ydA f c,RdN
y M0fydf
ydA f b,RdN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
8 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
: Coeficiente de reducción por pandeo.
y : 1.00
z : 0.94
Siendo:
y : 0.52
z : 0.58
: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.34
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 0.19
z : 0.31
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 18125.40 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 50945.28 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 18125.40 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.034
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N270, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoEste(Succión)+1.5·Nieve.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 4.24 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 126.08 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra Wpl,y : 481.40 cm³
y M1fydf
21 1
20.5 1 0.2
y
cr
A fN
pl,y ydW f c,RdM
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
9 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.227
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N270, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoEste(Presión).
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 13.75 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N270, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoNorte(Succión)+0.75·Nieve.
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 7.83 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 60.50 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z : 231.00 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.016
y M0fydf
pl,z ydW f c,RdM
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
10 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N120, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoEste(Presión)+0.75·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 3.69 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 231.35 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 15.30 cm²
Siendo:
h: Canto de la sección. h : 180.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 8.50 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
17.88 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 17.88
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.007
ydV
fA
3c,RdV
wh t VA
y M0fydf
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
11 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión)+0.75·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 5.46 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 792.04 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 52.38 cm²
Siendo:
A: Área de la sección bruta. A : 65.30 cm² d: Altura del alma. d : 152.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 8.50 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.376 11.792 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoEste(Presión)+0.75·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 3.69 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 231.35 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.557 40.369 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión)+0.75·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 5.46 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 792.04 kN
ydV
fA
3c,RdV
wA d t VA
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
12 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.371
: 0.282
: 0.366
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N270, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoEste(Succión)+0.75·Nieve.
Donde:
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 197.21 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 3.99 kN·m
Mz,Ed+ : 13.55 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 1710.24 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 126.08 kN·m
Mpl,Rd,z : 60.50 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2)
A: Área de la sección bruta. A : 65.30 cm² Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
Wpl,y : 481.40 cm³
Wpl,z : 231.00 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
ky, kz: Coeficientes de interacción.
ky : 1.00
kz : 1.00
Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,y : 1.00
Cm,z : 1.00
y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los y : 1.00
y M1fydf
c,Edy
y c,Rd
N1 0.2
N
yk
c,Edz
z c,Rd
N1 2 0.6
N
zk
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
13 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
ejes Y y Z, respectivamente. z : 0.94
y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 0.19
z : 0.31
y, z: Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60
z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoEste(Presión)+0.75·Nieve.
0.376 11.792
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 3.69 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 231.35 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.194
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
14 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
: 0.218
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones G+0.5·VientoEste(Succión).
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 95.02 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 488.98 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 65.30 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 74.9 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 74.9 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.27
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 435.38 kN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 65.30 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 74.9 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 74.9 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.27
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
: Coeficiente de reducción por pandeo.
ydA f c,RdN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
ydA f b,RdN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
15 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
y : 0.98
z : 0.89
Siendo:
y : 0.54
z : 0.64
: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 0.25
z : 0.41
k,: Factor de incremento de la esbeltez reducida para la temperatura que alcanza el perfil.
k, : 1.31
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 18125.40 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 50945.28 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 18125.40 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.056
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N270, para la combinación de acciones G+0.5·VientoEste(Succión).
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 2.03 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 36.05 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 481.40 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 74.9 MPa
Siendo:
21 1
20.5 1 0.2
y,
cr
A fk
N
pl,y ydW f c,RdM
y, M,f ydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
16 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 74.9 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.27
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.270
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N270, para la combinación de acciones G+0.5·VientoEste(Presión).
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 4.68 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N270, para la combinación de acciones G+0.5·VientoNorte(Succión).
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 2.48 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 17.30 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z : 231.00 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 74.9 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 74.9 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.27
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
y y,f k y,f
pl,z ydW f c,RdM
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
17 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.030
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N120, para la combinación de acciones G+0.5·VientoEste(Presión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 1.98 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 66.15 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 15.30 cm²
Siendo:
h: Canto de la sección. h : 180.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 8.50 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 74.9 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 74.9 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.27
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
17.88 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 17.88
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
ydV
fA
3c,RdV
wh t VA
y, M,f ydf
y y,f k y,f
w
dt
w
70 max
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
18 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.008
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 1.90 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 226.45 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 52.38 cm²
Siendo:
A: Área de la sección bruta. A : 65.30 cm² d: Altura del alma. d : 152.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 8.50 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 74.9 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 74.9 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.27
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
ref
y
ff
ydV
fA
3c,RdV
wA d t VA
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
19 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
0.202 3.371 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.5·VientoEste(Presión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 1.98 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 66.15 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.193 11.542 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 1.90 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 226.45 kN
Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.518
: 0.424
: 0.533
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N270, para la combinación de acciones G+0.5·VientoEste(Succión).
Donde:
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 95.02 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 2.03 kN·m
Mz,Ed+ : 4.62 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 488.98 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en Mpl,Rd,y : 36.05 kN·m
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
20 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Mpl,Rd,z : 17.30 kN·m
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2)
A: Área de la sección bruta. A : 65.30 cm² Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
Wpl,y : 481.40 cm³ Wpl,z : 231.00 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 74.9 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 74.9 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.27
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
ky, kz: Coeficientes de interacción.
ky : 1.01
kz : 1.05
Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,y : 1.00
Cm,z : 1.00
y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 0.98
z : 0.89
y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 0.25
z : 0.41
y, z: Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60
z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.5·VientoEste(Presión).
0.202 3.371
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 1.98 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 66.15 kN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
c,Edy
y c,Rd
N1 0.2
N
yk
c,Edz
z c,Rd
N1 2 0.6
N
zk
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
21 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
22 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
BARRAS CENTRALES DE LA CERCHA: CORDÓN INFERIOR
Perfil: HE 180 B Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N121 N237 1.263 65.30 3831.00 1363.00 42.16 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 1.263 1.263 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 167.88 m-1 Temperatura máx. de la barra: 682.5 °C Pintura intumescente: 1.4 mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N121/N237 3.0 = 11.9 NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 1.26 m = 4.9
x: 0 m = 4.0
x: 0 m = 2.6 = 0.3 < 0.1 < 0.1 x: 1.26 m
= 17.6 < 0.1 MEd = 0.00 N.P.(2) N.P.(3) N.P.(3) CUMPLE
= 17.6 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (3) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N121/N237 = 17.6 NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 1.26 m = 7.1
x: 0 m = 6.3
x: 0 m = 3.8 = 0.4 < 0.1 < 0.1 x: 1.26 m
= 26.4 < 0.1 MEd = 0.00 N.P.(2) N.P.(3) N.P.(3) CUMPLE
= 26.4 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (3) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Tabla 2.2. Datos del perfil del cordón inferior de la cercha central. [4]
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
23 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras traccionadas no debe superar el valor 3.0.
: 0.32
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 65.30 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 17723.61 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 49815.95 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 17723.61 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 3831.00 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 1363.00 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 42.16 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 93750.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 1.263 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 1.263 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 8.92 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 7.66 cm
iz : 4.57 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de y0 : 0.00 mm
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
24 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. z0 : 0.00 mm
Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
: 0.119
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoEste(Succión)+1.5·Nieve.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 203.45 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 1710.24 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 65.30 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.049
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N237, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoEste(Succión)+1.5·Nieve.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 6.24 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 126.08 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de Clase : 1
ydA ft,RdN
y M0fydf
pl,y ydW f c,RdM
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
25 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 481.40 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.040
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N121, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión).
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 2.44 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N121, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoOeste(Presión)+0.75·Nieve.
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.73 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 60.50 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z : 231.00 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.026
y M0fydf
pl,z ydW f c,RdM
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
26 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N121, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoOeste(Succión)+1.5·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 6.02 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 231.35 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 15.30 cm²
Siendo:
h: Canto de la sección. h : 180.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 8.50 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
17.88 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 17.88
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.003
ydV
fA
3c,RdV
wh t VA
y M0fydf
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
27 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 2.50 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 792.04 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 52.38 cm²
Siendo:
A: Área de la sección bruta. A : 65.30 cm² d: Altura del alma. d : 152.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 8.50 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.614 11.792 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoOeste(Succión)+1.5·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 6.02 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 231.35 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.255 40.369 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 2.50 kN
ydV
fA
3c,RdV
wA d t VA
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
28 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 792.04 kN Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.176
: 0.009
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N237, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoOeste(Succión)+1.5·Nieve.
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 201.46 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 6.20 kN·m
Mz,Ed+ : 0.54 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 1710.24 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 126.08 kN·m
Mpl,Rd,z : 60.50 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 481.40 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 65.30 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 126.08 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
σ y,com com,EdWef,EdM
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
29 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoOeste(Succión)+1.5·Nieve.
0.614 11.792
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 6.02 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 231.35 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.176
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 86.01 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 488.98 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 65.30 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 74.9 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 74.9 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico ky, : 0.27
ydA ft,RdN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
30 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
para la temperatura que alcanza el perfil. M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.071
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N237, para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 2.57 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 36.05 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 481.40 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 74.9 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 74.9 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.27
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer:
pl,y ydW f c,RdM
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
31 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
: 0.063
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N121, para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 1.09 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 17.30 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z : 231.00 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 74.9 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 74.9 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.27
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.038
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N121, para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 2.53 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 66.15 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 15.30 cm²
pl,z ydW f c,RdM
y, M,f ydf
y y,f k y,f
ydV
fA
3c,RdV
wh t VA
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
32 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
h: Canto de la sección. h : 180.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 8.50 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 74.9 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 74.9 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.27
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
17.88 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 17.88
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.004
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.92 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
y, M,f ydf
y y,f k y,f
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
ydV
fA
3c,RdV
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
33 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Vc,Rd : 226.45 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 52.38 cm²
Siendo:
A: Área de la sección bruta. A : 65.30 cm² d: Altura del alma. d : 152.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 8.50 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 74.9 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 74.9 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.27
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.258 3.371 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 2.53 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 66.15 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.094 11.542 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.92 kN
wA d t VA
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
34 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 226.45 kN Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.264
: 0.025
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N237, para la combinación de acciones G+0.5·VientoOeste(Succión).
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 83.85 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 2.46 kN·m
Mz,Ed+ : 0.43 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 488.98 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 36.05 kN·m
Mpl,Rd,z : 17.30 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 481.40 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 65.30 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 36.05 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
σ y,com com,EdWef,EdM
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
35 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
0.258 3.371
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 2.53 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 66.15 kN
Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
36 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
BARRAS DIAGONALES DE LA CERCHA
Perfil: HE 180 B Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N121 N237 1.263 65.30 3831.00 1363.00 42.16 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 1.263 1.263 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 167.88 m-1 Temperatura máx. de la barra: 682.5 °C Pintura intumescente: 1.4 mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N121/N237 3.0 = 11.9 NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 1.26 m = 4.9
x: 0 m = 4.0
x: 0 m = 2.6 = 0.3 < 0.1 < 0.1 x: 1.26 m
= 17.6 < 0.1 MEd = 0.00 N.P.(2) N.P.(3) N.P.(3) CUMPLE
= 17.6 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (3) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N121/N237 = 17.6 NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 1.26 m = 7.1
x: 0 m = 6.3
x: 0 m = 3.8 = 0.4 < 0.1 < 0.1 x: 1.26 m
= 26.4 < 0.1 MEd = 0.00 N.P.(2) N.P.(3) N.P.(3) CUMPLE
= 26.4 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (3) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Tabla 2.3. Datos del perfil de la diagonal de la cercha central. [4]
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
37 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras traccionadas no debe superar el valor 3.0.
: 0.32
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 65.30 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 17723.61 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 49815.95 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 17723.61 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 3831.00 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 1363.00 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 42.16 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 93750.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 1.263 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 1.263 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 8.92 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 7.66 cm
iz : 4.57 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de y0 : 0.00 mm
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
38 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. z0 : 0.00 mm
Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
: 0.119
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoEste(Succión)+1.5·Nieve.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 203.45 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 1710.24 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 65.30 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.049
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N237, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoEste(Succión)+1.5·Nieve.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 6.24 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 126.08 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de Clase : 1
ydA ft,RdN
y M0fydf
pl,y ydW f c,RdM
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
39 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 481.40 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.040
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N121, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión).
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 2.44 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N121, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoOeste(Presión)+0.75·Nieve.
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.73 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 60.50 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z : 231.00 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.026
y M0fydf
pl,z ydW f c,RdM
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
40 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N121, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoOeste(Succión)+1.5·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 6.02 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 231.35 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 15.30 cm²
Siendo:
h: Canto de la sección. h : 180.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 8.50 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
17.88 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 17.88
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.003
ydV
fA
3c,RdV
wh t VA
y M0fydf
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
41 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 2.50 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 792.04 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 52.38 cm²
Siendo:
A: Área de la sección bruta. A : 65.30 cm² d: Altura del alma. d : 152.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 8.50 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.614 11.792 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoOeste(Succión)+1.5·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 6.02 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 231.35 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.255 40.369 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 2.50 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 792.04 kN
ydV
fA
3c,RdV
wA d t VA
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
42 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.176
: 0.009
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N237, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoOeste(Succión)+1.5·Nieve.
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 201.46 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 6.20 kN·m
Mz,Ed+ : 0.54 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 1710.24 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 126.08 kN·m
Mpl,Rd,z : 60.50 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 481.40 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 65.30 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 126.08 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
σ y,com com,EdWef,EdM
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
43 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoOeste(Succión)+1.5·Nieve.
0.614 11.792
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 6.02 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 231.35 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.176
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 86.01 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 488.98 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 65.30 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 74.9 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 74.9 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico ky, : 0.27
ydA ft,RdN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
44 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
para la temperatura que alcanza el perfil. M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.071
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N237, para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 2.57 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 36.05 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 481.40 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 74.9 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 74.9 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.27
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
pl,y ydW f c,RdM
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
45 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
: 0.063
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N121, para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 1.09 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 17.30 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z : 231.00 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 74.9 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 74.9 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.27
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.038
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N121, para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 2.53 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 66.15 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 15.30 cm²
pl,z ydW f c,RdM
y, M,f ydf
y y,f k y,f
ydV
fA
3c,RdV
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
46 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
h: Canto de la sección. h : 180.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 8.50 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 74.9 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 74.9 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.27
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
17.88 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 17.88
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.004
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.92 kN
wh t VA
y, M,f ydf
y y,f k y,f
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
47 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 226.45 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 52.38 cm²
Siendo:
A: Área de la sección bruta. A : 65.30 cm² d: Altura del alma. d : 152.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 8.50 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 74.9 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 74.9 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.27
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.258 3.371 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 2.53 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 66.15 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.094 11.542
ydV
fA
3c,RdV
wA d t VA
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
48 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.92 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 226.45 kN
Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.264
: 0.025
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N237, para la combinación de acciones G+0.5·VientoOeste(Succión).
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 83.85 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 2.46 kN·m
Mz,Ed+ : 0.43 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 488.98 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 36.05 kN·m
Mpl,Rd,z : 17.30 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 481.40 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 65.30 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 36.05 kN·m
σ y,com com,EdWef,EdM
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
49 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
0.258 3.371
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 2.53 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 66.15 kN
Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
50 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
PILAR
Perfil: HE 240 B Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N104 N223 4.000 106.00 11260.00 3923.00 102.70 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
2.00 2.00 0.00 0.00 LK 8.000 8.000 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 138.94 m-1 Temperatura máx. de la barra: 617.5 °C Pintura intumescente: 1.4 mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N104/N223 2.0 NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0 m = 35.8
x: 0 m = 13.9
x: 0 m = 40.3 = 4.8 = 1.1 < 0.1 < 0.1 x: 0 m
= 84.2 < 0.1 MEd = 0.00 N.P.(2) N.P.(3) N.P.(3) CUMPLE
= 84.2 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (3) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N104/N223 NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0 m = 46.8
x: 0 m = 11.0
x: 0 m = 31.5 = 4.0 = 0.9 < 0.1 < 0.1 x: 0 m
= 93.8 < 0.1 MEd = 0.00 N.P.(2) N.P.(3) N.P.(3) CUMPLE
= 93.8 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (3) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Tabla 2.4. Datos del perfil del pilar de la parte central. [4]
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
51 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
: 1.49
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 106.00 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 1270.45 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 3646.51 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 1270.45 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 11260.00 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 3923.00 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 102.70 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 486900.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 8.000 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 8.000 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 11.97 cm
Siendo:
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
52 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 10.31 cm
iz : 6.08 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
y0 : 0.00 mm
z0 : 0.00 mm Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
: 0.114
: 0.358
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N104, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoOeste(Succión)+1.5·Nieve.
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 305.51 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 2675.24 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 106.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 852.87 kN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 106.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
ydA f c,RdN
y M0fydf
ydA f b,RdN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
53 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
: Coeficiente de reducción por pandeo.
y : 0.68
z : 0.32
Siendo:
y : 1.00
z : 1.92
: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.34
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 0.88
z : 1.49
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 1270.45 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 3646.51 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 1270.45 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.139
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N104, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión)+0.75·Nieve.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 36.89 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N104, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoNorte(Presión).
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 32.41 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 265.76 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
y M1fydf
21 1
20.5 1 0.2
y
cr
A fN
pl,y ydW f c,RdM
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
54 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 1053.00 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.403
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N104, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoOeste(Presión)+0.75·Nieve.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 50.67 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N104, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoEste(Succión).
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 49.25 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 125.79 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z : 498.40 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.048
y M0fydf
pl,z ydW f c,RdM
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
55 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión)+0.75·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 16.86 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 349.71 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 24.00 cm²
Siendo:
h: Canto de la sección. h : 240.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 10.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
20.60 65.92
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 20.60
máx: Esbeltez máxima. máx : 65.92
: Factor de reducción. : 0.94
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.011
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
ydV
fA
3c,RdV
wh t VA
y M0fydf
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
56 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 13.94 kN El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 1244.38 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 85.40 cm²
Siendo:
A: Área de la sección bruta. A : 106.00 cm² d: Altura del alma. d : 206.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 10.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
1.718 17.824 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión)+0.75·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 16.86 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 349.71 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
1.420 63.424 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 13.94 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 1244.38 kN
ydV
fA
3c,RdV
wA d t VA
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
57 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.526
: 0.498
: 0.842
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N104, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoOeste(Presión)+0.75·Nieve.
Donde:
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 226.08 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 10.14 kN·m
Mz,Ed+ : 50.67 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 2675.24 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 265.76 kN·m
Mpl,Rd,z : 125.79 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2)
A: Área de la sección bruta. A : 106.00 cm² Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
Wpl,y : 1053.00 cm³
Wpl,z : 498.40 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
ky, kz: Coeficientes de interacción.
ky : 1.08
kz : 1.37
Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,y : 1.00
Cm,z : 1.00
y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 0.68
z : 0.32
y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que y : 0.88
y M1fydf
c,Edy
y c,Rd
N1 0.2
N
yk
c,Edz
z c,Rd
N1 2 0.6
N
zk
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
58 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. z : 1.49
y, z: Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60
z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión)+0.75·Nieve.
1.718 17.824
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 16.86 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 349.71 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.104
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
59 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
: 0.468
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N104, para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 125.35 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 1201.41 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 106.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 113.3 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 113.3 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.43
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 267.85 kN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 106.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 113.3 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 113.3 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.43
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
: Coeficiente de reducción por pandeo.
y : 0.49
ydA f c,RdN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
ydA f b,RdN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
21 1
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
60 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
z : 0.22
Siendo:
y : 1.32
z : 2.63
: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 1.10
z : 1.86
k,: Factor de incremento de la esbeltez reducida para la temperatura que alcanza el perfil.
k, : 1.25
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 1270.45 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 3646.51 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 1270.45 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.110
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N104, para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 13.13 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N104, para la combinación de acciones G+0.5·VientoNorte(Presión).
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 9.20 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 119.35 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 1053.00 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 113.3 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura fy, : 113.3 MPa
20.5 1 0.2
y,
cr
A fk
N
pl,y ydW f c,RdM
y, M,f ydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
61 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
que alcanza el perfil.
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.43
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.315
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N104, para la combinación de acciones G+0.5·VientoOeste(Presión).
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 17.81 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N104, para la combinación de acciones G+0.5·VientoEste(Succión).
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 14.78 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 56.49 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z : 498.40 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 113.3 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 113.3 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.43
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
y y,f k y,f
pl,z ydW f c,RdM
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
62 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.040
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 6.20 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 157.05 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 24.00 cm²
Siendo:
h: Canto de la sección. h : 240.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 10.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 113.3 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 113.3 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.43
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
20.60 65.92
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 20.60
máx: Esbeltez máxima. máx : 65.92
: Factor de reducción. : 0.94
ydV
fA
3c,RdV
wh t VA
y, M,f ydf
y y,f k y,f
w
dt
w
70 max
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
63 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa
Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.009
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones G+0.5·VientoOeste(Presión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 4.82 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 558.83 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 85.40 cm²
Siendo:
A: Área de la sección bruta. A : 106.00 cm² d: Altura del alma. d : 206.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 10.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 113.3 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 113.3 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.43
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
ref
y
ff
ydV
fA
3c,RdV
wA d t VA
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
64 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
0.632 8.005 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 6.20 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 157.05 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.491 28.483 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.5·VientoOeste(Presión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 4.82 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 558.83 kN
Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.443
: 0.530
: 0.938
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N104, para la combinación de acciones G+0.5·VientoOeste(Presión).
Donde:
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 111.28 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 4.21 kN·m
Mz,Ed+ : 17.81 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 1201.41 kN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
65 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 119.35 kN·m
Mpl,Rd,z : 56.49 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2)
A: Área de la sección bruta. A : 106.00 cm² Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
Wpl,y : 1053.00 cm³
Wpl,z : 498.40 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 113.3 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 113.3 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.43
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
ky, kz: Coeficientes de interacción.
ky : 1.15
kz : 1.58
Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,y : 1.00
Cm,z : 1.00
y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 0.49
z : 0.22
y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 1.10
z : 1.86
y, z: Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60
z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
0.632 8.005
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 6.20 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 157.05 kN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
c,Edy
y c,Rd
N1 0.2
N
yk
c,Edz
z c,Rd
N1 2 0.6
N
zk
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
66 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
67 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
2.1.2 CERCHAS‐CORREA BARRAS CENTRALES DE LA CERCHA: CORDÓN SUPERIOR
Perfil: # 45x45x2 Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N178 N16 1.675 3.30 9.91 9.91 16.34 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 1.675 1.675 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 520.37 m-1 Temperatura máx. de la barra: 693.5 °C Pintura intumescente: 4.2 mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N178/N16 2.0 x: 1.67 m = 3.6
x: 0 m = 26.5
x: 0.837 m = 0.7
MEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0 m = 0.1
VEd = 0.00 N.P.(2)
x: 0.209 m < 0.1 N.P.(3) x: 0.837 m
= 27.3 x: 0.209 m < 0.1
MEd = 0.00 N.P.(4) N.P.(5) N.P.(5) CUMPLE
= 27.3 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N178/N16 NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0 m = 70.3
x: 0.837 m = 2.0
MEd = 0.00 N.P.(2)
x: 0 m = 0.3
VEd = 0.00 N.P.(3)
x: 0.209 m < 0.1 N.P.(4) x: 0.837 m
= 73.3 x: 0.209 m < 0.1
MEd = 0.00 N.P.(5) N.P.(6) N.P.(6) CUMPLE
= 73.3 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (3) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (4) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (5) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (6) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Tabla 2.5. Datos del perfil del cordón superior de la cercha‐correa. [4]
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
68 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
: 1.11
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 3.30 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 73.21 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 73.21 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 73.21 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 9.91 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 9.91 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 16.34 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 0.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 1.675 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 1.675 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 2.45 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 1.73 cm
iz : 1.73 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de y0 : 0.00 mm
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
69 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. z0 : 0.00 mm
Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
: 0.036
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N16, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoNorte(Succión).
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 3.08 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 86.41 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 3.30 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
: 0.126
: 0.265
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N178, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión)+0.75·Nieve.
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 10.92 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 86.41 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
ydA ft,RdN
y M0fydf
ydA f c,RdN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
70 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 3.30 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 41.24 kN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 3.30 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
: Coeficiente de reducción por pandeo.
y : 0.48
z : 0.48
Siendo:
y : 1.34
z : 1.34 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 1.11
z : 1.11
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 73.21 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 73.21 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 73.21 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.007
y M0fydf
ydA f b,RdN
y M1fydf
21 1
20.5 1 0.2
y
cr
A fN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
71 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.837 m del nudo N178, para la combinación de acciones 1.35·G.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.01 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 1.45 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 5.55 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.001
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N178, para la combinación de acciones 1.35·G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.02 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 24.80 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 1.64 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 41.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 2.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
pl,y ydW f c,RdM
y M0fydf
ydV
fA
3c,RdV
w2 d t VA
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
72 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
20.50 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 20.50
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.002 1.264 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.209 m del nudo N178, para la combinación de acciones 1.35·G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.02 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 24.80 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
73 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.133
: 0.273
: 0.269
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.837 m del nudo N178, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión)+0.75·Nieve.
Donde:
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 10.90 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 0.01 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 86.41 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 1.45 kN·m Mpl,Rd,z : 1.45 kN·m
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2)
A: Área de la sección bruta. A : 3.30 cm² Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
Wpl,y : 5.55 cm³ Wpl,z : 5.55 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
ky, kz: Coeficientes de interacción.
ky : 1.21
kz : 1.21
Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,y : 1.00
Cm,z : 1.00 y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 0.48
z : 0.48 y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, y : 1.11
y M1fydf
c,Edy
y c,Rd
N1 0.2
N
yk
c,Edz
z c,Rd
N1 0.2
N
zk
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
74 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. z : 1.11
y, z: Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60
z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.209 m del nudo N178, para la combinación de acciones 1.35·G.
0.002 1.264
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 0.02 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 24.80 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.227
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
75 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
: 0.703
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N178, para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 5.07 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 22.31 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 3.30 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 67.6 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 67.6 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.25
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 7.21 kN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 3.30 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 67.6 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 67.6 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.25
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 : Coeficiente de reducción por pandeo.
ydA f c,RdN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
ydA f b,RdN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
76 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
y : 0.32
z : 0.32
Siendo:
y : 1.90
z : 1.90 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 1.47
z : 1.47
k,: Factor de incremento de la esbeltez reducida para la temperatura que alcanza el perfil.
k, : 1.32
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 73.21 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 73.21 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 73.21 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.020
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.837 m del nudo N178, para la combinación de acciones G.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.01 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 0.38 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 5.55 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 67.6 MPa
21 1
20.5 1 0.2
y,
cr
A fk
N
pl,y ydW f c,RdM
y, M,f ydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
77 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 67.6 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.25
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.003
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N178, para la combinación de acciones G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.02 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 6.40 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 1.64 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 41.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 2.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 67.6 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 67.6 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite ky, : 0.25
y y,f k y,f
ydV
fA
3c,RdV
w2 d t VA
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
78 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
20.50 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 20.50
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.001 0.326 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.209 m del nudo N178, para la combinación de acciones G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.01 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 6.40 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
79 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.247
: 0.733
: 0.720
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.837 m del nudo N178, para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
Donde:
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 5.06 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 0.01 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 22.31 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 0.38 kN·m Mpl,Rd,z : 0.38 kN·m
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2)
A: Área de la sección bruta. A : 3.30 cm² Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
Wpl,y : 5.55 cm³ Wpl,z : 5.55 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 67.6 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 67.6 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.25
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
ky, kz: Coeficientes de interacción.
ky : 1.56
kz : 1.56
y, M,f ydf
y y,f k y,f
c,Edy
y c,Rd
N1 0.2
N
yk
c,Edz
z c,Rd
N1 0.2
N
zk
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
80 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,y : 1.00
Cm,z : 1.00 y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 0.32
z : 0.32 y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 1.47
z : 1.47
y, z: Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60
z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.209 m del nudo N178, para la combinación de acciones G.
0.001 0.326
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 0.01 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 6.40 kN
Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
81 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
BARRAS CENTRALES DE LA CERCHA: CORDÓN INFERIOR
Perfil: # 90x90x4 Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N178 N177 2.825 13.20 158.54 158.54 261.50 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 2.825 2.825 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 260.20 m-1 Temperatura máx. de la barra: 677.5 °C Pintura intumescente: 2.2 mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N178/N177 3.0 = 32.9 NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 1.41 m = 3.9
MEd = 0.00 N.P.(2)
x: 0 m = 0.2
VEd = 0.00 N.P.(3) < 0.1 N.P.(4) x: 1.41 m
= 36.8 < 0.1 MEd = 0.00 N.P.(5) N.P.(6) N.P.(6) CUMPLE
= 36.8 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (3) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (4) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (5) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (6) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N178/N177 = 44.3 NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 1.41 m = 5.5
MEd = 0.00 N.P.(2)
x: 2.83 m = 0.5
VEd = 0.00 N.P.(3) < 0.1 N.P.(4) x: 1.41 m
= 49.8 < 0.1 MEd = 0.00 N.P.(5) N.P.(6) N.P.(6) CUMPLE
= 49.8 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (3) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (4) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (5) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (6) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Tabla 2.6. Datos del perfil del cordón inferior de la cercha‐correa. [4]
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
82 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras traccionadas no debe superar el valor 3.0.
: 0.94
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 13.20 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 411.73 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 411.73 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 411.73 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 158.54 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 158.54 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 261.50 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 0.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 2.825 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 2.825 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 4.90 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 3.47 cm
iz : 3.47 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
y0 : 0.00 mm
z0 : 0.00 mm
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
83 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
: 0.329
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Succión)+1.5·Nieve.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 113.85 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 345.65 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 13.20 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.039
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 1.413 m del nudo N178, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Succión)+1.5·Nieve.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.45 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 11.63 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 44.41 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
ydA ft,RdN
y M0fydf
pl,y ydW f c,RdM
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
84 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.002
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N178, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Persión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.22 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 99.19 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 6.56 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 82.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 4.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
20.50 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 20.50
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
y M0fydf
ydV
fA
3c,RdV
w2 d t VA
y M0fydf
w
dt
w
70 max
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
85 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.022 5.056 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Persión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.22 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 99.19 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.368
< 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 1.413 m del nudo N178, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Succión)+1.5·Nieve.
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
86 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 113.85 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 0.45 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 345.65 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 11.63 kN·m
Mpl,Rd,z : 11.63 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 44.41 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 13.20 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 11.63 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Persión).
0.022 5.056
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 0.22 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 99.19 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor.
σ y,com com,EdWef,EdM
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
87 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.443
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 45.62 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 102.89 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 13.20 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 78.0 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 78.0 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.28
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
ydA ft,RdN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
88 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Se debe satisfacer:
: 0.055
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 1.413 m del nudo N178, para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.19 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 3.46 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 44.41 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 78.0 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 78.0 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.28
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer:
: 0.005
pl,y ydW f c,RdM
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
89 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N177, para la combinación de acciones G+0.5·VientoNorte(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.15 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 29.53 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 6.56 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 82.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 4.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 78.0 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 78.0 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.28
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
20.50 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 20.50
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
ydV
fA
3c,RdV
w2 d t VA
y, M,f ydf
y y,f k y,f
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
90 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.015 1.505 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Persión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.15 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 29.53 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.498
< 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 1.413 m del nudo N178, para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 45.62 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 0.19 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 102.89 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 3.46 kN·m
Mpl,Rd,z : 3.46 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
91 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 44.41 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 13.20 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 3.46 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Persión).
0.015 1.505
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 0.15 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 29.53 kN
Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
σ y,com com,EdWef,EdM
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
92 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
BARRAS DIAGONALES DE LA CERCHA
Perfil: # 60x60x3 Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N174 N116 1.675 6.50 34.03 34.03 57.21 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 1.675 1.675 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 349.02 m-1 Temperatura máx. de la barra: 695.5 °C Pintura intumescente: 2.8 mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N174/N116 3.0 x: 1.67 m = 34.4
NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0.837 m = 0.5
MEd = 0.00 N.P.(2)
x: 0 m = 0.1
VEd = 0.00 N.P.(3)
x: 0.209 m < 0.1 N.P.(4) x: 0.837 m
= 34.9 x: 0.209 m < 0.1
MEd = 0.00 N.P.(5) N.P.(6) N.P.(6) CUMPLE
= 34.9 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (3) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (4) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (5) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (6) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N174/N116 x: 1.67 m = 52.3
NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0.837 m = 1.5
MEd = 0.00 N.P.(2)
x: 0 m = 0.3
VEd = 0.00 N.P.(3)
x: 0.209 m < 0.1 N.P.(4) x: 0.837 m
= 53.8 x: 0.209 m < 0.1
MEd = 0.00 N.P.(5) N.P.(6) N.P.(6) CUMPLE
= 53.8 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (3) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (4) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (5) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (6) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Tabla 2.7. Datos del perfil de la diagonal de la cercha‐correa. [4]
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
93 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras traccionadas no debe superar el valor 3.0.
: 0.84
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 6.50 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 251.46 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 251.46 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 251.46 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 34.03 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 34.03 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 57.21 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 0.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 1.675 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 1.675 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 3.24 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 2.29 cm
iz : 2.29 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
y0 : 0.00 mm
z0 : 0.00 mm
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
94 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
: 0.344
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N116, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoEste(Succión)+1.5·Nieve.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 58.51 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 170.17 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 6.50 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.005
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.837 m del nudo N174, para la combinación de acciones 1.35·G.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.02 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 3.83 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra Wpl,y : 14.63 cm³
ydA ft,RdN
y M0fydf
pl,y ydW f c,RdM
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
95 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.001
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N174, para la combinación de acciones 1.35·G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.05 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 48.99 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 3.24 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 54.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 3.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
18.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 18.00
y M0fydf
ydV
fA
3c,RdV
w2 d t VA
y M0fydf
w
dt
w
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
96 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.004 2.497 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.209 m del nudo N174, para la combinación de acciones 1.35·G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.04 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 48.99 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.349
< 0.001
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
97 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.837 m del nudo N174, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoEste(Succión)+1.5·Nieve.
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 58.48 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 0.02 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 170.17 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 3.83 kN·m
Mpl,Rd,z : 3.83 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 14.63 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 6.50 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 3.83 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.209 m del nudo N174, para la combinación de acciones 1.35·G.
0.004 2.497
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 0.04 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 48.99 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor.
σ y,com com,EdWef,EdM
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
98 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.523
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N116, para la combinación de acciones G+0.5·VientoEste(Succión).
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 22.54 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 43.06 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 6.50 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 66.3 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 66.3 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.24
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer:
: 0.015
ydA ft,RdN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
99 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.837 m del nudo N174, para la combinación de acciones G.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.01 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 0.97 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 14.63 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 66.3 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 66.3 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.24
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.003
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N174, para la combinación de acciones G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.04 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 12.40 kN
pl,y ydW f c,RdM
y, M,f ydf
y y,f k y,f
ydV
fA
3c,RdV
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
100 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 3.24 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 54.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 3.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 66.3 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 66.3 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.24
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
18.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 18.00
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante.
w2 d t VA
y, M,f ydf
y y,f k y,f
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
101 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.003 0.632 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.209 m del nudo N174, para la combinación de acciones G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.03 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 12.40 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.538
< 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.837 m del nudo N174, para la combinación de acciones G+0.5·VientoEste(Succión).
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 22.51 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 0.01 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 43.06 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 0.97 kN·m
Mpl,Rd,z : 0.97 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
Siendo:
σ y,com com,EdWef,EdM
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
102 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 14.63 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 6.50 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 0.97 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.209 m del nudo N174, para la combinación de acciones G.
0.003 0.632
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 0.03 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 12.40 kN
Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
103 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
2.1.3 LUCERNARIO
Perfil: # 160x160x5 Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N26 N27 8.000 30.08 1183.21 1183.21 1904.43 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 8.000 8.000 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 205.63 m-1 Temperatura máx. de la barra: 666.0 °C Pintura intumescente: 1.8 mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N26/N27 2.0 NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0 m = 6.2
x: 8 m = 22.6
x: 0 m = 42.4 = 1.1 = 2.1 < 0.1 < 0.1 x: 0 m
= 61.6 < 0.1 = 3.0 = 0.5 = 0.1 CUMPLE = 61.6
Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción.
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N26/N27 NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0 m = 13.2
x: 8 m = 29.8
x: 0 m = 41.5 = 1.4 = 2.1 < 0.1 < 0.1 x: 0 m
= 70.7 < 0.1 = 3.8 = 0.9 = 0.1 CUMPLE = 70.7
Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción.
Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Tabla 2.8. Datos del perfil del lucernario. [4]
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
104 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
: 1.47
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 30.08 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 383.18 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 383.18 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 383.18 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 1183.21 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 1183.21 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 1904.43 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 0.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 8.000 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 8.000 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 8.87 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 6.27 cm
iz : 6.27 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
y0 : 0.00 mm
z0 : 0.00 mm
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
105 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
: 0.020
: 0.062
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoEste(Succión)+1.5·Nieve.
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 15.79 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 787.74 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 30.08 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 255.80 kN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 30.08 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
: Coeficiente de reducción por pandeo.
y : 0.32
z : 0.32
ydA f c,RdN
y M0fydf
ydA f b,RdN
y M1fydf
21 1
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
106 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
y : 1.89
z : 1.89
: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 1.47
z : 1.47
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 383.18 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 383.18 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 383.18 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.226
Para flexión positiva:
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.00 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N27, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Succión)+1.5·Nieve.
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 10.68 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 47.21 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 180.25 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
20.5 1 0.2
y
cr
A fN
pl,y ydW f c,RdM
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
107 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.424
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N26, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Persión).
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 20.02 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoEste(Presión)+0.75·Nieve.
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 16.20 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 47.21 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z : 180.25 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.011
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión)+0.75·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 2.45 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 226.82 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 15.00 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 150.00 mm
pl,z ydW f c,RdM
y M0fydf
ydV
fA
3c,RdV
w2 d t VA
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
108 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
tw: Espesor del alma. tw : 5.00 mm fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
30.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 30.00
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.021
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Persión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 4.80 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 227.99 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 15.08 cm²
Siendo:
A: Área de la sección bruta. A : 30.08 cm² d: Altura del alma. d : 150.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 5.00 mm
y M0fydf
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
ydV
fA
3c,RdV
wA 2 d t VA
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
109 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
32.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 32.00
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.250 11.560 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión)+0.75·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 2.45 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 226.82 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.489 11.620
y M0fydf
f
bt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
110 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Persión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 4.80 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 227.99 kN
Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.616
: 0.493
: 0.586
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión)+0.75·Nieve.
Donde:
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 10.61 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 8.92 kN·m
Mz,Ed+ : 19.54 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 787.74 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 47.21 kN·m
Mpl,Rd,z : 47.21 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2)
A: Área de la sección bruta. A : 30.08 cm² Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
Wpl,y : 180.25 cm³ Wpl,z : 180.25 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
ky, kz: Coeficientes de interacción.
ky : 1.03
y M1fydf
c,Edy
y c,Rd
N1 0.2
N
yk
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
111 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
kz : 1.03
Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,y : 1.00
Cm,z : 1.00
y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 0.32
z : 0.32
y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 1.47
z : 1.47
y, z: Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60
z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Persión).
0.489 11.481
Donde:
VEd,y: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,y : 4.80 kN Vc,Rd,y: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,y : 225.26 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
Se debe satisfacer:
: 0.030
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoEste(Succión)+0.75·Nieve.
MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 1.08 kN·m
El momento torsor resistente de cálculo MT,Rd viene dado por:
MT,Rd : 36.32 kN·m
Donde:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 240.20 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
c,Edz
z c,Rd
N1 0.2
N
zk
T yd1 W f3T,RdM
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
112 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.005
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·UsoG1.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 1.06 kN MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.44 kN·m
El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
Vpl,T,Rd : 224.10 kN
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vpl,Rd : 226.82 kN T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 1.8 MPa
Siendo:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 240.25 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·UsoG1.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.18 kN MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.44 kN·m
T,Edpl,Rd
yd
1 Vf 3
pl,T,RdV
T,Ed
t
MW
T,Ed
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
113 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
Vpl,T,Rd : 225.26 kN
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vpl,Rd : 227.99 kN T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 1.8 MPa
Siendo:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 240.25 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.028
: 0.132
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N26, para la combinación de acciones G+0.5·VientoEste(Succión).
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 7.24 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 257.90 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 30.08 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
T,Edpl,Rd
yd
1 Vf 3
pl,T,RdV
T,Ed
t
MW
T,Ed
y M0fydf
ydA f c,RdN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
114 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 55.03 kN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 30.08 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
: Coeficiente de reducción por pandeo.
y : 0.21
z : 0.21
Siendo:
y : 2.73
z : 2.73
: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 1.90
z : 1.90
k,: Factor de incremento de la esbeltez reducida para la temperatura que alcanza el perfil.
k, : 1.30
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 383.18 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 383.18 kN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
ydA f b,RdN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
21 1
20.5 1 0.2
y,
cr
A fk
N
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
115 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 383.18 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.298
Para flexión positiva:
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.00 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N27, para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 4.60 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 15.46 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 180.25 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.415
pl,y ydW f c,RdM
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
116 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N26, para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Persión).
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 6.41 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N26, para la combinación de acciones G+0.5·VientoEste(Presión).
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 5.52 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 15.46 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z : 180.25 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 1.01 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 74.26 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 15.00 cm²
Siendo:
pl,z ydW f c,RdM
y, M,f ydf
y y,f k y,f
ydV
fA
3c,RdV
w2 d t VA
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
117 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
d: Altura del alma. d : 150.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 5.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
30.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 30.00
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.021
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Persión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 1.53 kN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
118 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 74.64 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 15.08 cm²
Siendo:
A: Área de la sección bruta. A : 30.08 cm² d: Altura del alma. d : 150.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 5.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
32.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 32.00
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
ydV
fA
3c,RdV
wA 2 d t VA
y, M,f ydf
y y,f k y,f
f
bt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
119 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.103 3.785 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 1.01 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 74.26 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.156 3.804 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Persión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 1.53 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 74.64 kN
Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.661
: 0.624
: 0.707
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N26, para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
Donde:
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 6.06 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 3.47 kN·m
Mz,Ed+ : 6.39 kN·m
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
120 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 257.90 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 15.46 kN·m
Mpl,Rd,z : 15.46 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2)
A: Área de la sección bruta. A : 30.08 cm² Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
Wpl,y : 180.25 cm³ Wpl,z : 180.25 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
ky, kz: Coeficientes de interacción.
ky : 1.09
kz : 1.09
Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,y : 1.00
Cm,z : 1.00
y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 0.21
z : 0.21
y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 1.90
z : 1.90
y, z: Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60
z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Persión).
0.156 3.717
y, M,f ydf
y y,f k y,f
c,Edy
y c,Rd
N1 0.2
N
yk
c,Edz
z c,Rd
N1 0.2
N
zk
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
121 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Donde:
VEd,y: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,y : 1.53 kN Vc,Rd,y: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,y : 72.93 kN
Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.038
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones G+0.5·VientoEste(Succión).
MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.45 kN·m
El momento torsor resistente de cálculo MT,Rd viene dado por:
MT,Rd : 11.89 kN·m
Donde:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 240.20 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.009
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.65 kN MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.27 kN·m
T yd1 W f3T,RdM
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
122 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
Vpl,T,Rd : 72.56 kN
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vpl,Rd : 74.26 kN T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 1.1 MPa
Siendo:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 240.25 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.11 kN MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.27 kN·m
El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
Vpl,T,Rd : 72.93 kN
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vpl,Rd : 74.64 kN T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 1.1 MPa
Siendo:
T,Edpl,Rd
yd
1 Vf 3
pl,T,RdV
T,Ed
t
MW
T,Ed
y, M,f ydf
y y,f k y,f
T,Edpl,Rd
yd
1 Vf 3
pl,T,RdV
T,Ed
t
MW
T,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
123 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 240.25 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
124 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
2.2 PARTEOESTE
2.2.1 PÓRTICOS BARRAS CENTRALES DE LA CERCHA: CORDÓN SUPERIOR
Perfil: # 160x160x5 Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N26 N27 8.000 30.08 1183.21 1183.21 1904.43 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 8.000 8.000 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 205.63 m-1 Temperatura máx. de la barra: 666.0 °C Pintura intumescente: 1.8 mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N26/N27 2.0 NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0 m = 6.2
x: 8 m = 22.6
x: 0 m = 42.4 = 1.1 = 2.1 < 0.1 < 0.1 x: 0 m
= 61.6 < 0.1 = 3.0 = 0.5 = 0.1 CUMPLE = 61.6
Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción.
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N26/N27 NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0 m = 13.2
x: 8 m = 29.8
x: 0 m = 41.5 = 1.4 = 2.1 < 0.1 < 0.1 x: 0 m
= 70.7 < 0.1 = 3.8 = 0.9 = 0.1 CUMPLE = 70.7
Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción.
Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Tabla 2.9. Datos del perfil del cordón superior de la parte oeste. [4]
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
125 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
: 1.47
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 30.08 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 383.18 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 383.18 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 383.18 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 1183.21 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 1183.21 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 1904.43 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 0.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 8.000 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 8.000 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 8.87 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 6.27 cm
iz : 6.27 cm
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
126 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
y0 : 0.00 mm
z0 : 0.00 mm Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
: 0.020
: 0.062
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoEste(Succión)+1.5·Nieve.
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 15.79 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 787.74 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 30.08 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 255.80 kN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 30.08 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
ydA f c,RdN
y M0fydf
ydA f b,RdN
y M1fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
127 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
: Coeficiente de reducción por pandeo.
y : 0.32
z : 0.32
Siendo:
y : 1.89
z : 1.89
: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 1.47
z : 1.47
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 383.18 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 383.18 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 383.18 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.226
Para flexión positiva:
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.00 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N27, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Succión)+1.5·Nieve.
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 10.68 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 47.21 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 180.25 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
21 1
20.5 1 0.2
y
cr
A fN
pl,y ydW f c,RdM
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
128 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.424
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N26, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Persión).
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 20.02 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoEste(Presión)+0.75·Nieve.
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 16.20 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 47.21 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z : 180.25 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.011
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión)+0.75·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 2.45 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
y M0fydf
pl,z ydW f c,RdM
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
129 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Vc,Rd : 226.82 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 15.00 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 150.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 5.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
30.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 30.00
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.021
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Persión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 4.80 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 227.99 kN
ydV
fA
3c,RdV
w2 d t VA
y M0fydf
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
ydV
fA
3c,RdV
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
130 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 15.08 cm²
Siendo:
A: Área de la sección bruta. A : 30.08 cm² d: Altura del alma. d : 150.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 5.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
32.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 32.00
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.250 11.560 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión)+0.75·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 2.45 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 226.82 kN
wA 2 d t VA
y M0fydf
f
bt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
131 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.489 11.620 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Persión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 4.80 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 227.99 kN
Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.616
: 0.493
: 0.586
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión)+0.75·Nieve.
Donde:
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 10.61 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 8.92 kN·m
Mz,Ed+ : 19.54 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 787.74 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 47.21 kN·m
Mpl,Rd,z : 47.21 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2)
A: Área de la sección bruta. A : 30.08 cm² Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
Wpl,y : 180.25 cm³ Wpl,z : 180.25 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
y M1fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
132 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
ky, kz: Coeficientes de interacción.
ky : 1.03
kz : 1.03
Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,y : 1.00
Cm,z : 1.00
y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 0.32
z : 0.32
y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 1.47
z : 1.47
y, z: Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60
z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Persión).
0.489 11.481
Donde:
VEd,y: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,y : 4.80 kN Vc,Rd,y: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,y : 225.26 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
Se debe satisfacer:
: 0.030
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoEste(Succión)+0.75·Nieve.
MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 1.08 kN·m
El momento torsor resistente de cálculo MT,Rd viene dado por:
MT,Rd : 36.32 kN·m
c,Edy
y c,Rd
N1 0.2
N
yk
c,Edz
z c,Rd
N1 0.2
N
zk
T yd1 W f3T,RdM
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
133 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Donde:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 240.20 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.005
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·UsoG1.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 1.06 kN MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.44 kN·m
El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
Vpl,T,Rd : 224.10 kN
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vpl,Rd : 226.82 kN T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 1.8 MPa
Siendo:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 240.25 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.001
y M0fydf
T,Edpl,Rd
yd
1 Vf 3
pl,T,RdV
T,Ed
t
MW
T,Ed
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
134 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·UsoG1.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.18 kN MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.44 kN·m
El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
Vpl,T,Rd : 225.26 kN
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vpl,Rd : 227.99 kN T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 1.8 MPa
Siendo:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 240.25 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.028
: 0.132
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N26, para la combinación de acciones G+0.5·VientoEste(Succión).
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 7.24 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 257.90 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de Clase : 1
T,Edpl,Rd
yd
1 Vf 3
pl,T,RdV
T,Ed
t
MW
T,Ed
y M0fydf
ydA f c,RdN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
135 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 30.08 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 55.03 kN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 30.08 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
: Coeficiente de reducción por pandeo.
y : 0.21
z : 0.21
Siendo:
y : 2.73
z : 2.73
: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 1.90
z : 1.90
k,: Factor de incremento de la esbeltez k, : 1.30
y, M,f ydf
y y,f k y,f
ydA f b,RdN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
21 1
20.5 1 0.2
y,
cr
A fk
N
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
136 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
reducida para la temperatura que alcanza el perfil.
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 383.18 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 383.18 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 383.18 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.298
Para flexión positiva:
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.00 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N27, para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 4.60 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 15.46 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 180.25 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
pl,y ydW f c,RdM
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
137 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.415
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N26, para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Persión).
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 6.41 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N26, para la combinación de acciones G+0.5·VientoEste(Presión).
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 5.52 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 15.46 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z : 180.25 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 1.01 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
pl,z ydW f c,RdM
y, M,f ydf
y y,f k y,f
ydV
fA
3c,RdV
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
138 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Vc,Rd : 74.26 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 15.00 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 150.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 5.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
30.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 30.00
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.021
w2 d t VA
y, M,f ydf
y y,f k y,f
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
139 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Persión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 1.53 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 74.64 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 15.08 cm²
Siendo:
A: Área de la sección bruta. A : 30.08 cm² d: Altura del alma. d : 150.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 5.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
32.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 32.00
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
ydV
fA
3c,RdV
wA 2 d t VA
y, M,f ydf
y y,f k y,f
f
bt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
140 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.103 3.785 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 1.01 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 74.26 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.156 3.804 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Persión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 1.53 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 74.64 kN
Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.661
: 0.624
: 0.707
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N26, para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Succión).
Donde:
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 6.06 kN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
141 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 3.47 kN·m
Mz,Ed+ : 6.39 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 257.90 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 15.46 kN·m
Mpl,Rd,z : 15.46 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2)
A: Área de la sección bruta. A : 30.08 cm² Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
Wpl,y : 180.25 cm³ Wpl,z : 180.25 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
ky, kz: Coeficientes de interacción.
ky : 1.09
kz : 1.09
Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,y : 1.00
Cm,z : 1.00
y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 0.21
z : 0.21
y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 1.90
z : 1.90
y, z: Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60
z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.5·VientoSur(Persión).
y, M,f ydf
y y,f k y,f
c,Edy
y c,Rd
N1 0.2
N
yk
c,Edz
z c,Rd
N1 0.2
N
zk
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
142 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
0.156 3.717
Donde:
VEd,y: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,y : 1.53 kN Vc,Rd,y: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,y : 72.93 kN
Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.038
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones G+0.5·VientoEste(Succión).
MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.45 kN·m
El momento torsor resistente de cálculo MT,Rd viene dado por:
MT,Rd : 11.89 kN·m
Donde:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 240.20 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.009
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.65 kN
T yd1 W f3T,RdM
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
143 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.27 kN·m
El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
Vpl,T,Rd : 72.56 kN
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vpl,Rd : 74.26 kN T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 1.1 MPa
Siendo:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 240.25 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.11 kN MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.27 kN·m
El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
Vpl,T,Rd : 72.93 kN
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vpl,Rd : 74.64 kN T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 1.1 MPa
T,Edpl,Rd
yd
1 Vf 3
pl,T,RdV
T,Ed
t
MW
T,Ed
y, M,f ydf
y y,f k y,f
T,Edpl,Rd
yd
1 Vf 3
pl,T,RdV
T,Ed
t
MW
T,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
144 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 240.25 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 85.7 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 85.7 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.31
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
145 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
BARRAS CENTRALES DE LA CERCHA: CORDÓN INFERIOR
Perfil: # 70x70x4 Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N36 N34 1.655 10.00 70.02 70.02 118.54 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 1.655 1.655 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 263.48 m-1 Temperatura máx. de la barra: 682.0 °C Pintura intumescente: 2.2 mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N36/N34 2.0 x: 1.65 m = 52.2
x: 0 m = 0.2
x: 0.827 m = 2.6
MEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0 m = 0.1
VEd = 0.00 N.P.(2) < 0.1 N.P.(3) x: 0.827 m
= 54.9 < 0.1 MEd = 0.00 N.P.(4) N.P.(5) N.P.(5) CUMPLE
= 54.9 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N36/N34 x: 1.65 m = 58.6
NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0.827 m = 3.2
MEd = 0.00 N.P.(2)
x: 0 m = 0.3
VEd = 0.00 N.P.(3)
x: 0 m < 0.1 N.P.(4) x: 0.827 m
= 61.9 x: 0 m < 0.1
MEd = 0.00 N.P.(5) N.P.(6) N.P.(6) CUMPLE
= 61.9 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (3) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (4) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (5) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (6) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Tabla 2.10. Datos del perfil del cordón inferior de la parte oeste. [4]
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
146 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
: 0.72
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 10.00 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 530.08 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 530.08 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 530.08 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 70.02 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 70.02 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 118.54 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 0.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 1.655 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 1.655 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 3.74 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 2.65 cm
iz : 2.65 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de y0 : 0.00 mm
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
147 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. z0 : 0.00 mm
Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
: 0.522
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N34, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Presión)+1.5·Nieve.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 136.71 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 261.85 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 10.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
: 0.001
: 0.002
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N36, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoOeste(Succión).
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 0.33 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 261.85 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
ydA ft,RdN
y M0fydf
ydA f c,RdN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
148 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 10.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 186.47 kN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 10.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
: Coeficiente de reducción por pandeo.
y : 0.71
z : 0.71
Siendo:
y : 0.89
z : 0.89
: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 0.72
z : 0.72
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 530.08 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 530.08 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 530.08 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.026
y M0fydf
ydA f b,RdN
y M1fydf
21 1
20.5 1 0.2
y
cr
A fN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
149 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.827 m del nudo N36, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoNorte(Presión)+1.5·Nieve.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.18 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 6.85 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 26.17 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.001
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N36, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.09 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 75.00 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 4.96 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 62.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 4.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
pl,y ydW f c,RdM
y M0fydf
ydV
fA
3c,RdV
w2 d t VA
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
150 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
15.50 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 15.50
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.009 3.823 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.09 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 75.00 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
151 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.549
< 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.827 m del nudo N36, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Presión)+1.5·Nieve.
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 136.70 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 0.18 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 261.85 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 6.85 kN·m
Mpl,Rd,z : 6.85 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 26.17 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 10.00 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 6.85 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Nieve.
0.009 3.823
σ y,com com,EdWef,EdM
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
152 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 0.09 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 75.00 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.586
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N34, para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 44.06 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 75.15 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 10.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 75.2 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 75.2 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.27
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
ydA ft,RdN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
153 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.032
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.827 m del nudo N36, para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.06 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 1.97 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 26.17 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 75.2 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 75.2 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.27
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector.
pl,y ydW f c,RdM
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
154 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.003
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N36, para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.06 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 21.52 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 4.96 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 62.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 4.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 75.2 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 75.2 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.27
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
15.50 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 15.50
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
ydV
fA
3c,RdV
w2 d t VA
y, M,f ydf
y y,f k y,f
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
155 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.007 1.097 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N36, para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.06 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 21.52 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.619
< 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.827 m del nudo N36, para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 44.06 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 0.06 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y Clase : 1
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
156 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 75.15 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 1.97 kN·m
Mpl,Rd,z : 1.97 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 26.17 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 10.00 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 1.97 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N36, para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
0.007 1.097
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 0.06 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 21.52 kN
Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
σ y,com com,EdWef,EdM
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
157 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
158 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
BARRAS DIAGONALES DE LA CERCHA
Perfil: # 50x50x2 Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N26 N3 1.176 3.70 13.89 13.89 22.70 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 1.176 1.176 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 518.17 m-1 Temperatura máx. de la barra: 692.0 °C Pintura intumescente: 4.2 mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N26/N3 3.0 x: 1.18 m = 48.1
NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0.588 m = 0.3
MEd = 0.00 N.P.(2)
x: 0 m = 0.1
VEd = 0.00 N.P.(3)
x: 0.196 m < 0.1 N.P.(4) x: 0.588 m
= 48.4 x: 0.196 m < 0.1
MEd = 0.00 N.P.(5) N.P.(6) N.P.(6) CUMPLE
= 48.4 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (3) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (4) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (5) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (6) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N26/N3 x: 1.18 m = 59.8
NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0.588 m = 0.7
MEd = 0.00 N.P.(2)
x: 0 m = 0.2
VEd = 0.00 N.P.(3)
x: 0.196 m < 0.1 N.P.(4) x: 0.588 m
= 60.5 x: 0.196 m < 0.1
MEd = 0.00 N.P.(5) N.P.(6) N.P.(6) CUMPLE
= 60.5 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (3) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (4) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (5) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (6) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Tabla 2.11. Datos del perfil de la diagonal de la parte oeste. [4]
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
159 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras traccionadas no debe superar el valor 3.0.
: 0.70
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 3.70 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 208.18 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 208.18 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 208.18 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 13.89 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 13.89 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 22.70 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 0.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 1.176 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 1.176 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 2.74 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 1.94 cm
iz : 1.94 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
y0 : 0.00 mm
z0 : 0.00 mm
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
160 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
: 0.481
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N3, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Presión)+1.5·Nieve.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 46.63 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 96.89 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 3.70 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.003
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.588 m del nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.00 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 1.81 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 6.92 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
ydA ft,RdN
y M0fydf
pl,y ydW f c,RdM
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
161 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.001
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.02 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 27.82 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 1.84 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 46.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 2.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
23.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 23.00
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
y M0fydf
ydV
fA
3c,RdV
w2 d t VA
y M0fydf
w
dt
w
70 max
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
162 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.001 1.418 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.196 m del nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.01 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 27.82 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.484
< 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.588 m del nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Presión)+1.5·Nieve.
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
163 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 46.62 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 0.00 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 96.89 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 1.81 kN·m
Mpl,Rd,z : 1.81 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 6.92 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 3.70 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 1.81 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.196 m del nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G.
0.001 1.418
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 0.01 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 27.82 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor.
σ y,com com,EdWef,EdM
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
164 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.598
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N3, para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 15.17 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 25.36 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 3.70 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 68.6 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 68.6 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.25
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.007
ydA ft,RdN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
165 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.588 m del nudo N26, para la combinación de acciones G.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.00 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 0.47 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 6.92 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 68.6 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 68.6 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.25
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.002
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N26, para la combinación de acciones G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.01 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 7.28 kN
pl,y ydW f c,RdM
y, M,f ydf
y y,f k y,f
ydV
fA
3c,RdV
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
166 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 1.84 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 46.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 2.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 68.6 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 68.6 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.25
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
23.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 23.00
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante.
w2 d t VA
y, M,f ydf
y y,f k y,f
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
167 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.001 0.371 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.196 m del nudo N26, para la combinación de acciones G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.01 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 7.28 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.605
< 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.588 m del nudo N26, para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 15.16 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 0.00 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 25.36 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 0.47 kN·m
Mpl,Rd,z : 0.47 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
σ y,com com,EdWef,EdM
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
168 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 6.92 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 3.70 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 0.47 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.196 m del nudo N26, para la combinación de acciones G.
0.001 0.371
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 0.01 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 7.28 kN
Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
169 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
PILAR
Perfil: # 50x50x2 Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N26 N3 1.176 3.70 13.89 13.89 22.70 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 1.176 1.176 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 518.17 m-1 Temperatura máx. de la barra: 692.0 °C Pintura intumescente: 4.2 mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N26/N3 3.0 x: 1.18 m = 48.1
NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0.588 m = 0.3
MEd = 0.00 N.P.(2)
x: 0 m = 0.1
VEd = 0.00 N.P.(3)
x: 0.196 m < 0.1 N.P.(4) x: 0.588 m
= 48.4 x: 0.196 m < 0.1
MEd = 0.00 N.P.(5) N.P.(6) N.P.(6) CUMPLE
= 48.4 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (3) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (4) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (5) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (6) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N26/N3 x: 1.18 m = 59.8
NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0.588 m = 0.7
MEd = 0.00 N.P.(2)
x: 0 m = 0.2
VEd = 0.00 N.P.(3)
x: 0.196 m < 0.1 N.P.(4) x: 0.588 m
= 60.5 x: 0.196 m < 0.1
MEd = 0.00 N.P.(5) N.P.(6) N.P.(6) CUMPLE
= 60.5 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (3) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (4) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (5) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (6) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Tabla 2.12. Datos del perfil del pilar de la parte oeste. [4]
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
170 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras traccionadas no debe superar el valor 3.0.
: 0.70
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 3.70 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 208.18 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 208.18 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 208.18 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 13.89 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 13.89 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 22.70 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 0.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 1.176 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 1.176 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 2.74 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 1.94 cm
iz : 1.94 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
y0 : 0.00 mm
z0 : 0.00 mm
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
171 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
: 0.481
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N3, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Presión)+1.5·Nieve.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 46.63 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 96.89 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 3.70 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.003
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.588 m del nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.00 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 1.81 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 6.92 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
ydA ft,RdN
y M0fydf
pl,y ydW f c,RdM
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
172 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.001
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.02 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 27.82 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 1.84 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 46.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 2.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
23.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 23.00
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
y M0fydf
ydV
fA
3c,RdV
w2 d t VA
y M0fydf
w
dt
w
70 max
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
173 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.001 1.418 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.196 m del nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.01 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 27.82 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.484
< 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.588 m del nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Presión)+1.5·Nieve.
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
174 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 46.62 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 0.00 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 96.89 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 1.81 kN·m
Mpl,Rd,z : 1.81 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 6.92 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 3.70 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 1.81 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.196 m del nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G.
0.001 1.418
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 0.01 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 27.82 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor.
σ y,com com,EdWef,EdM
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
175 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.598
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N3, para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 15.17 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 25.36 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 3.70 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 68.6 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 68.6 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.25
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer:
: 0.007
ydA ft,RdN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
176 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.588 m del nudo N26, para la combinación de acciones G.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.00 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 0.47 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 6.92 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 68.6 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 68.6 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.25
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.002
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N26, para la combinación de acciones G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.01 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 7.28 kN
pl,y ydW f c,RdM
y, M,f ydf
y y,f k y,f
ydV
fA
3c,RdV
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
177 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 1.84 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 46.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 2.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 68.6 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 68.6 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.25
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
23.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 23.00
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante.
w2 d t VA
y, M,f ydf
y y,f k y,f
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
178 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.001 0.371 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.196 m del nudo N26, para la combinación de acciones G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.01 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 7.28 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.605
< 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.588 m del nudo N26, para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 15.16 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 0.00 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 25.36 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 0.47 kN·m
Mpl,Rd,z : 0.47 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
Siendo:
σ y,com com,EdWef,EdM
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
179 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 6.92 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 3.70 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 0.47 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.196 m del nudo N26, para la combinación de acciones G.
0.001 0.371
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 0.01 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 7.28 kN
Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
180 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
2.3 PARTEESTE
2.3.1 PÓRTICOS BARRAS CENTRALES DE LA CERCHA: CORDÓN SUPERIOR
Perfil: # 50x50x2 Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N26 N3 1.176 3.70 13.89 13.89 22.70 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 1.176 1.176 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 518.17 m-1 Temperatura máx. de la barra: 692.0 °C Pintura intumescente: 4.2 mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N26/N3 3.0 x: 1.18 m = 48.1
NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0.588 m = 0.3
MEd = 0.00 N.P.(2)
x: 0 m = 0.1
VEd = 0.00 N.P.(3)
x: 0.196 m < 0.1 N.P.(4) x: 0.588 m
= 48.4 x: 0.196 m < 0.1
MEd = 0.00 N.P.(5) N.P.(6) N.P.(6) CUMPLE
= 48.4 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (3) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (4) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (5) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (6) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N26/N3 x: 1.18 m = 59.8
NEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0.588 m = 0.7
MEd = 0.00 N.P.(2)
x: 0 m = 0.2
VEd = 0.00 N.P.(3)
x: 0.196 m < 0.1 N.P.(4) x: 0.588 m
= 60.5 x: 0.196 m < 0.1
MEd = 0.00 N.P.(5) N.P.(6) N.P.(6) CUMPLE
= 60.5 Comprobaciones que no proceden (N.P.):
(1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (3) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (4) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (5) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (6) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Tabla 2.13. Datos del perfil del cordón superior de la parte este. [4]
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
181 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras traccionadas no debe superar el valor 3.0.
: 0.70
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 3.70 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 208.18 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 208.18 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 208.18 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 13.89 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 13.89 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 22.70 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 0.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 1.176 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 1.176 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 2.74 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 1.94 cm
iz : 1.94 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
y0 : 0.00 mm
z0 : 0.00 mm
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
182 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
: 0.481
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N3, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Presión)+1.5·Nieve.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 46.63 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 96.89 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 3.70 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.003
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.588 m del nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.00 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 1.81 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 6.92 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
ydA ft,RdN
y M0fydf
pl,y ydW f c,RdM
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
183 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.001
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.02 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 27.82 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 1.84 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 46.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 2.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
23.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 23.00
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
y M0fydf
ydV
fA
3c,RdV
w2 d t VA
y M0fydf
w
dt
w
70 max
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
184 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.001 1.418 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.196 m del nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.01 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 27.82 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.484
< 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.588 m del nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Presión)+1.5·Nieve.
Donde:
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
185 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 46.62 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 0.00 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 96.89 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 1.81 kN·m
Mpl,Rd,z : 1.81 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 6.92 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 3.70 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 1.81 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.196 m del nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G.
0.001 1.418
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 0.01 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 27.82 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
σ y,com com,EdWef,EdM
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
186 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.598
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N3, para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 15.17 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 25.36 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 3.70 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 68.6 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 68.6 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.25
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00
Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.007
Para flexión positiva:
ydA ft,RdN
y, M,f ydf
y y,f k y,f
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
187 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.588 m del nudo N26, para la combinación de acciones G.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.00 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 0.47 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 6.92 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 68.6 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 68.6 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.25
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.002
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N26, para la combinación de acciones G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.01 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 7.28 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 1.84 cm²
pl,y ydW f c,RdM
y, M,f ydf
y y,f k y,f
ydV
fA
3c,RdV
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
188 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
d: Altura del alma. d : 46.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 2.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 68.6 MPa
Siendo:
fy,: Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil.
fy, : 68.6 MPa
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa ky,: Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil.
ky, : 0.25
M,: Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
23.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 23.00
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
w2 d t VA
y, M,f ydf
y y,f k y,f
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
189 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
0.001 0.371 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.196 m del nudo N26, para la combinación de acciones G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.01 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 7.28 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
Se debe satisfacer:
: 0.605
< 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.588 m del nudo N26, para la combinación de acciones G+0.2·Nieve.
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 15.16 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 0.00 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 25.36 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 0.47 kN·m
Mpl,Rd,z : 0.47 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
σ y,com com,EdWef,EdM
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
190 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 6.92 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 3.70 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 0.47 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.196 m del nudo N26, para la combinación de acciones G.
0.001 0.371
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 0.01 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 7.28 kN
Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
191 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
BARRAS CENTRALES DE LA CERCHA: CORDÓN INFERIOR
Perfil: # 90x90x4 Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N197 N199 1.650 13.20 158.54 158.54 261.50 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 1.650 1.650 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 260.20 m-1 Temperatura máx. de la barra: 1004.0 °C Pìntura intumescente: 1.4mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N197/N199 2.0 = 91.8 = 24.3 x: 0.825 m = 7.4
MEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0 m = 0.1
VEd = 0.00 N.P.(2) < 0.1 N.P.(3) x: 0.825 m
= 99.2 < 0.1 MEd = 0.00 N.P.(4) N.P.(5) N.P.(5) CUMPLE
= 99.2 Notación:
: Limitación de esbeltez Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Tabla 2.14. Datos del perfil del cordón inferior de la parte este. [4]
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
: 0.55
Donde:
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
192 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 13.20 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 1206.92 kN
El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 1206.92 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 1206.92 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 158.54 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 158.54 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 261.50 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 0.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 1.650 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 1.650 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 4.90 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 3.47 cm
iz : 3.47 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
y0 : 0.00 mm
z0 : 0.00 mm
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
193 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
: 0.918
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Presión)+1.5·Nieve.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 317.19 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 345.65 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 13.20 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
: 0.198
: 0.243
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoOeste(Succión).
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 68.47 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 345.65 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 13.20 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
ydA ft,RdN
y M0fydf
ydA f c,RdN
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
194 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 281.90 kN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 13.20 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
: Coeficiente de reducción por pandeo.
y : 0.82
z : 0.82
Siendo:
y : 0.74
z : 0.74
: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 0.55
z : 0.55
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 1206.92 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 1206.92 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 1206.92 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.074
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.825 m del nudo N197, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Presión)+1.5·Nieve.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.86 kN·m
ydA f b,RdN
y M1fydf
21 1
20.5 1 0.2
y
cr
A fN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
195 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.825 m del nudo N197, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoOeste(Succión).
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.17 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 11.63 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 44.41 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.001
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N197, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.12 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 99.19 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 6.56 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 82.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 4.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
pl,y ydW f c,RdM
y M0fydf
ydV
fA
3c,RdV
w2 d t VA
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
196 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
20.50 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 20.50
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.012 5.056
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.12 kN
Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 99.19 kN Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
197 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.992
< 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.825 m del nudo N197, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Presión)+1.5·Nieve.
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 317.19 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 0.86 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 345.65 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 11.63 kN·m
Mpl,Rd,z : 11.63 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 44.41 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 13.20 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 11.63 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Nieve.
0.012 5.056
σ y,com com,EdWef,EdM
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
198 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 0.12 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 99.19 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
199 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
BARRAS DIAGONALES DE LA CERCHA
Perfil: # 70x70x4 Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N193 N192 1.221 10.00 70.02 70.02 118.54 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 1.221 1.221 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 263.48 m-1 Temperatura máx. de la barra: 1004.0 °C Pìntura intumescente: 1.4mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N193/N192 2.0 x: 1.22 m = 42.7
x: 0 m = 11.1
x: 1.22 m = 9.4
MEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0 m = 0.8
VEd = 0.00 N.P.(2)
x: 0.203 m < 0.1 N.P.(3) x: 1.22 m
= 52.1 x: 0.203 m < 0.1
MEd = 0.00 N.P.(4) N.P.(5) N.P.(5) CUMPLE
= 52.1 Notación:
: Limitación de esbeltez Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Tabla 2.15. Datos del perfil de la diagonal de la parte este. [4]
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
: 0.53
Donde:
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
200 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 10.00 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 973.64 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 973.64 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 973.64 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 70.02 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 70.02 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 118.54 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 0.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 1.221 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 1.221 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 3.74 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 2.65 cm
iz : 2.65 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
y0 : 0.00 mm
z0 : 0.00 mm
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
201 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
: 0.427
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N192, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Presión)+1.5·Nieve.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 111.87 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 261.85 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 10.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
: 0.092
: 0.111
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N193, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoOeste(Succión).
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 24.04 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 261.85 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 10.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
ydA ft,RdN
y M0fydf
ydA f c,RdN
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
202 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 216.09 kN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 10.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
: Coeficiente de reducción por pandeo.
y : 0.83
z : 0.83
Siendo:
y : 0.72
z : 0.72
: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 0.53
z : 0.53
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 973.64 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 973.64 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 973.64 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.094
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N192, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Presión)+1.5·Nieve.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.64 kN·m
ydA f b,RdN
y M1fydf
21 1
20.5 1 0.2
y
cr
A fN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
203 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N192, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoOeste(Succión).
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.16 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 6.85 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 26.17 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.008
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N193, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Presión)+1.5·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.57 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 75.00 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 4.96 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 62.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 4.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
pl,y ydW f c,RdM
y M0fydf
ydV
fA
3c,RdV
w2 d t VA
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
204 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
15.50 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 15.50
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.057 3.823 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.203 m del nudo N193, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Presión)+1.5·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.56 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 75.00 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
205 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.521
< 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N192, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Presión)+1.5·Nieve.
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 111.87 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 0.64 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 261.85 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 6.85 kN·m
Mpl,Rd,z : 6.85 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 26.17 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 10.00 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 6.85 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.203 m del nudo N193, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Presión)+1.5·Nieve.
σ y,com com,EdWef,EdM
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
206 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
0.057 3.823
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 0.56 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 75.00 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
207 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
PILAR
Perfil: HE 240 B Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N157 N148 4.827 106.00 11260.00 3923.00 102.70 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
2.00 2.00 0.00 0.00 LK 9.654 9.654 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 138.94 m-1 Temperatura máx. de la barra: 1002.5 °C Pìntura intumescente: 1.4mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N157/N148 2.0 x: 4.83 m = 0.7
x: 0 m = 15.9
x: 0 m = 7.2
x: 0 m = 47.5 = 1.1 x: 0 m
= 2.2 x: 0 m < 0.1
x: 0 m < 0.1
x: 0 m = 60.9
x: 0 m < 0.1
MEd = 0.00 N.P.(1) N.P.(2) N.P.(2) CUMPLE
= 60.9 Notación:
: Limitación de esbeltez Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (2) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Tabla 2.16. Datos del perfil del pilar de la parte este. [4]
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
: 1.79
Donde:
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
208 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 106.00 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 872.49 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 2504.25 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 872.49 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 11260.00 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 3923.00 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 102.70 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 486900.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 9.654 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 9.654 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 11.97 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 10.31 cm
iz : 6.08 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
y0 : 0.00 mm
z0 : 0.00 mm
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
209 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
: 0.007
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N148, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoOeste(Succión).
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 18.46 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 2675.24 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 106.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
: 0.038
: 0.159
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N157, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoSur(Presión)+1.5·Nieve.
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 100.39 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 2675.24 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 106.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
Siendo:
ydA ft,RdN
y M0fydf
ydA f c,RdN
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
210 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 630.69 kN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 106.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
: Coeficiente de reducción por pandeo.
y : 0.56
z : 0.24
Siendo:
y : 1.21
z : 2.50
: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.34
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 1.06
z : 1.79
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 872.49 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 2504.25 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 872.49 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.072
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N157, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Presión)+0.75·Nieve.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 10.52 kN·m
ydA f b,RdN
y M1fydf
21 1
20.5 1 0.2
y
cr
A fN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
211 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N157, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoNorte(Succión).
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 19.01 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 265.76 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 1053.00 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.475
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N157, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoNorte(Succión).
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 59.75 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N157, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Nieve.
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 1.48 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 125.79 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z : 498.40 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
Siendo:
pl,y ydW f c,RdM
y M0fydf
pl,z ydW f c,RdM
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
212 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.011
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoNorte(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 3.94 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 349.71 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 24.00 cm²
Siendo:
h: Canto de la sección. h : 240.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 10.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
20.60 65.92
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 20.60
máx: Esbeltez máxima. máx : 65.92
: Factor de reducción. : 0.94
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa
ydV
fA
3c,RdV
wh t VA
y M0fydf
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
213 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.022
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N157, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoNorte(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 27.65 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 1244.38 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 85.40 cm²
Siendo:
A: Área de la sección bruta. A : 106.00 cm² d: Altura del alma. d : 206.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 10.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.401 17.824 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N157, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoNorte(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 3.94 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 349.71 kN
ydV
fA
3c,RdV
wA d t VA
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
214 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
2.818 63.424 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N157, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoNorte(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 27.65 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 1244.38 kN
Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.554
: 0.401
: 0.609
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N157, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoNorte(Succión)+0.75·Nieve.
Donde:
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 36.51 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed- : 18.76 kN·m
Mz,Ed+ : 59.09 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 2675.24 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 265.76 kN·m
Mpl,Rd,z : 125.79 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2)
A: Área de la sección bruta. A : 106.00 cm² Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
Wpl,y : 1053.00 cm³
Wpl,z : 498.40 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
215 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
ky, kz: Coeficientes de interacción.
ky : 1.02
kz : 1.08
Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,y : 1.00
Cm,z : 1.00
y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 0.56
z : 0.24
y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 1.06
z : 1.79
y, z: Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60
z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N157, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoNorte(Succión).
2.818 63.424
Donde:
VEd,y: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,y : 27.65 kN Vc,Rd,y: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,y : 1244.38 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
y M1fydf
c,Edy
y c,Rd
N1 0.2
N
yk
c,Edz
z c,Rd
N1 2 0.6
N
zk
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
216 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
217 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
2.4 PARTEDELAZONADEESPERAEXTERIOR(CHAPAS)
2.4.1 ARCOS
Perfil: Ø 200x5 Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N59 N30 4.471 30.63 1456.86 1456.86 2913.73 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 4.471 4.471 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 205.13 m-1 Temperatura máx. de la barra: 1003.5 °C Pìntura intumescente: 1.4mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N59/N30 2.0 x: 4.47 m = 4.0
x: 0 m = 2.5
x: 0 m = 36.3
x: 4.47 m = 8.1
x: 4.47 m = 1.6 = 0.5 < 0.1 < 0.1 x: 0 m
= 45.9 < 0.1 = 7.1 x: 0 m = 0.4
x: 0 m = 0.4
CUMPLE = 45.9
Notación: : Limitación de esbeltez Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%)
Tabla 2.17. Datos del perfil del arco de las chapas. [4]
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
: 0.75
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y Clase : 1
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
218 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 30.63 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 1510.42 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 1510.42 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 1510.42 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 1456.86 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 1456.86 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 2913.73 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 0.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 4.471 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 4.471 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 9.75 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 6.90 cm
iz : 6.90 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
y0 : 0.00 mm
z0 : 0.00 mm
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
219 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
: 0.040
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N30, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 32.25 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 802.23 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 30.63 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
: 0.018
: 0.025
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N59, para la combinación de acciones 1.35·G.
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 14.21 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 802.23 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 30.63 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
ydA ft,RdN
y M0fydf
ydA f c,RdN
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
220 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 557.99 kN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 30.63 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
: Coeficiente de reducción por pandeo.
y : 0.70
z : 0.70
Siendo:
y : 0.91
z : 0.91
: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 0.75
z : 0.75
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 1510.42 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 1510.42 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 1510.42 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.363
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N59, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 18.06 kN·m Para flexión negativa:
ydA f b,RdN
y M1fydf
21 1
20.5 1 0.2
y
cr
A fN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
221 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N59, para la combinación de acciones 1.35·G.
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 3.96 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 49.81 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 190.17 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.081
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N30, para la combinación de acciones 1.35·G.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.75 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N30, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 4.03 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 49.81 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z : 190.17 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
pl,y ydW f c,RdM
y M0fydf
pl,z ydW f c,RdM
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
222 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.016
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N30, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 4.81 kN
Resistencia a cortante de la sección:
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 294.86 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 19.50 cm²
Siendo:
A: Área de la sección bruta. A : 30.63 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.005
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 1.54 kN
Resistencia a cortante de la sección:
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 294.86 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 19.50 cm²
Siendo:
A: Área de la sección bruta. A : 30.63 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
ydV
fA
3c,RdV
2 A VA
y M0fydf
ydV
fA
3c,RdV
2 A VA
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
223 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.437 15.029 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 4.29 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 294.86 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.157 15.029 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 1.54 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 294.86 kN
Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.459
: 0.389
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N59, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
224 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 31.59 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 18.06 kN·m
Mz,Ed+ : 2.86 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 802.23 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 49.81 kN·m
Mpl,Rd,z : 49.81 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 16.49 kN·m
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 86.7 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 190.17 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 30.63 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 49.81 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
0.437 14.735
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 4.29 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 289.10 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
Se debe satisfacer:
: 0.071
σ y,com com,EdWef,EdM
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8
W A com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
225 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 3.13 kN·m
El momento torsor resistente de cálculo MT,Rd viene dado por:
MT,Rd : 44.06 kN·m
Donde:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 291.37 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.004
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N59, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Uso.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 1.21 kN MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.86 kN·m
El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
Vpl,T,Rd : 289.10 kN
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vpl,Rd : 294.86 kN T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 3.0 MPa
Siendo:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 291.37 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
T yd1 W f3T,RdM
y M0fydf
T,Edpl,Rd
yd
1 Vf 3
pl,T,RdV
T,Ed
t
MW
T,Ed
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
226 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.004
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N59, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Uso.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 1.21 kN MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.86 kN·m
El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
Vpl,T,Rd : 289.10 kN
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vpl,Rd : 294.86 kN T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 3.0 MPa
Siendo:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 291.37 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
T,Edpl,Rd
yd
1 Vf 3
pl,T,RdV
T,Ed
t
MW
T,Ed
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
227 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
2.4.2 APOYOS
Perfil: # 60x60x2 Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N28 N27 2.391 4.50 24.77 24.77 39.93 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 2.391 2.391 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 514.93 m-1 Temperatura máx. de la barra: 1005.0 °C Pìntura intumescente: 1.4mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N28/N27 2.0 x: 2.39 m = 2.2
x: 0 m = 0.2
x: 0 m = 12.3
x: 0 m = 6.9
x: 0 m = 0.7 = 0.2 < 0.1 < 0.1 x: 0 m
= 21.4 < 0.1 = 2.5 x: 2.39 m = 0.3 < 0.1 CUMPLE
= 21.4 Notación:
: Limitación de esbeltez Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%)
Tabla 2.18. Datos del perfil del apoyo de las chapas. [4]
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
: 1.17
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
228 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 4.50 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 89.79 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 89.79 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 89.79 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 24.77 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 24.77 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 39.93 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 0.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 2.391 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 2.391 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 3.32 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 2.35 cm
iz : 2.35 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
y0 : 0.00 mm
z0 : 0.00 mm Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
: 0.022
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
229 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N27, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 2.64 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 117.84 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 4.50 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
: 0.001
: 0.002
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N28, para la combinación de acciones 1.35·G.
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 0.13 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 117.84 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 4.50 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 52.61 kN
ydA ft,RdN
y M0fydf
ydA f c,RdN
y M0fydf
ydA f b,RdN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
230 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 4.50 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
: Coeficiente de reducción por pandeo.
y : 0.45
z : 0.45
Siendo:
y : 1.43
z : 1.43
: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 1.17
z : 1.17
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 89.79 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 89.79 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 89.79 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.123
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N28, para la combinación de acciones 1.35·G.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.09 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N28, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.32 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 2.64 kN·m
y M1fydf
21 1
20.5 1 0.2
y
cr
A fN
pl,y ydW f c,RdM
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
231 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 10.10 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.069
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N28, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.18 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N28, para la combinación de acciones 1.35·G.
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.03 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 2.64 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z : 10.10 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.007
y M0fydf
pl,z ydW f c,RdM
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
232 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N28, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.23 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 33.87 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 2.24 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 56.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 2.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
28.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 28.00
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.002
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
ydV
fA
3c,RdV
w2 d t VA
y M0fydf
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
233 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.07 kN El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 34.17 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 2.26 cm²
Siendo:
A: Área de la sección bruta. A : 4.50 cm² d: Altura del alma. d : 56.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 2.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
30.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 30.00
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.023 1.726 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
ydV
fA
3c,RdV
wA 2 d t VA
y M0fydf
f
bt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
234 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.23 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 33.87 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.007 1.741 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.07 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 34.17 kN
Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.214
: 0.175
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N28, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 2.58 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed- : 0.32 kN·m
Mz,Ed+ : 0.18 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 117.84 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 2.64 kN·m
Mpl,Rd,z : 2.64 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : -0.28 kN·m
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 27.6 MPa
σ y,com com,EdWef,EdM
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
235 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 10.10 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 4.50 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 2.64 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
0.023 1.711
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 0.23 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 33.58 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
Se debe satisfacer:
: 0.025
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.05 kN·m
El momento torsor resistente de cálculo MT,Rd viene dado por:
MT,Rd : 2.03 kN·m
Donde:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 13.45 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8
W A com,Ed
T yd1 W f3T,RdM
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
236 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.003
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N27, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Uso.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.09 kN MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.02 kN·m
El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
Vpl,T,Rd : 33.58 kN
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vpl,Rd : 33.87 kN T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 1.3 MPa
Siendo:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 13.46 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
< 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Uso.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.01 kN MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.02 kN·m
El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
Vpl,T,Rd : 33.87 kN
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vpl,Rd : 34.17 kN
T,Edpl,Rd
yd
1 Vf 3
pl,T,RdV
T,Ed
t
MW
T,Ed
y M0fydf
T,Edpl,Rd
yd
1 Vf 3
pl,T,RdV
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
237 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 1.3 MPa
Siendo:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 13.46 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
T,Ed
t
MW
T,Ed
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
238 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
2.4.3 VIGACURVA
Perfil: # 160x160x5 Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N46 N42 1.889 30.08 1183.21 1183.21 1904.43 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 1.889 1.889 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 205.63 m-1 Temperatura máx. de la barra: 1003.5 °C Pìntura intumescente: 1.4mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N46/N42 2.0 x: 1.89 m = 0.5
x: 0 m = 2.6
x: 0.378 m = 47.9
x: 1.89 m = 0.2
x: 1.89 m = 1.8 < 0.1 < 0.1 < 0.1 x: 0.567 m
= 50.7 < 0.1 = 0.1 x: 1.89 m = 0.3 < 0.1 CUMPLE
= 50.7 Notación:
: Limitación de esbeltez Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%)
Tabla 2.19. Datos del perfil de la viga curva de las chapas. [4]
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
: 0.35
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 30.08 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
239 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 6874.47 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 6874.47 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 6874.47 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 1183.21 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 1183.21 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 1904.43 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 0.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 1.889 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 1.889 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 8.87 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 6.27 cm
iz : 6.27 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
y0 : 0.00 mm
z0 : 0.00 mm Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
: 0.005
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
240 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N42, para la combinación de acciones 1.35·G.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 3.86 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 787.74 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 30.08 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
: 0.024
: 0.026
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N46, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 19.08 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 787.74 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 30.08 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 728.73 kN
Donde:
ydA ft,RdN
y M0fydf
ydA f c,RdN
y M0fydf
ydA f b,RdN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
241 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 30.08 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
: Coeficiente de reducción por pandeo.
y : 0.93
z : 0.93
Siendo:
y : 0.60
z : 0.60
: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 0.35
z : 0.35
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 6874.47 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 6874.47 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 6874.47 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.479
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.378 m del nudo N46, para la combinación de acciones 1.35·G.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 5.36 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.378 m del nudo N46, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 22.63 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 47.21 kN·m
Donde:
y M1fydf
21 1
20.5 1 0.2
y
cr
A fN
pl,y ydW f c,RdM
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
242 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 180.25 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.002
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N42, para la combinación de acciones 1.35·G.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.02 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N42, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.09 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 47.21 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z : 180.25 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer:
: 0.018
y M0fydf
pl,z ydW f c,RdM
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
243 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N42, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 4.00 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 226.82 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 15.00 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 150.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 5.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
30.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 30.00
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
< 0.001
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
ydV
fA
3c,RdV
w2 d t VA
y M0fydf
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
244 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.06 kN El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 227.99 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 15.08 cm²
Siendo:
A: Área de la sección bruta. A : 30.08 cm² d: Altura del alma. d : 150.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 5.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
32.00 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 32.00
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.136 11.560
ydV
fA
3c,RdV
wA 2 d t VA
y M0fydf
f
bt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
245 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 1.33 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 226.82 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.006 11.620 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.06 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 227.99 kN
Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.504
: 0.507
: 0.315
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.567 m del nudo N46, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
Donde:
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 19.08 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed- : 22.63 kN·m
Mz,Ed- : 0.01 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 787.74 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 47.21 kN·m
Mpl,Rd,z : 47.21 kN·m
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
246 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2)
A: Área de la sección bruta. A : 30.08 cm² Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
Wpl,y : 180.25 cm³ Wpl,z : 180.25 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
ky, kz: Coeficientes de interacción.
ky : 1.00
kz : 1.00
Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,y : 1.00
Cm,z : 1.00
y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 0.93
z : 0.93
y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 0.35
z : 0.35
y, z: Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60
z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoSur(Succión).
0.136 11.558
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 1.33 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 226.76 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
Se debe satisfacer:
: 0.001
y M1fydf
c,Edy
y c,Rd
N1 0.2
N
yk
c,Edz
z c,Rd
N1 0.2
N
zk
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
247 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoSur(Succión).
MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.04 kN·m
El momento torsor resistente de cálculo MT,Rd viene dado por:
MT,Rd : 36.32 kN·m
Donde:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 240.20 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.003
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N42, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Uso.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.63 kN MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.01 kN·m
El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
Vpl,T,Rd : 226.76 kN
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vpl,Rd : 226.82 kN T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 0.0 MPa
Siendo:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 240.25 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
T yd1 W f3T,RdM
y M0fydf
T,Edpl,Rd
yd
1 Vf 3
pl,T,RdV
T,Ed
t
MW
T,Ed
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
248 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
< 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Uso.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.02 kN MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.01 kN·m
El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
Vpl,T,Rd : 227.94 kN
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vpl,Rd : 227.99 kN T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 0.0 MPa
Siendo:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 240.25 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
T,Edpl,Rd
yd
1 Vf 3
pl,T,RdV
T,Ed
t
MW
T,Ed
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
249 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
2.5 PARTEDELOSAUTOBUSES
2.5.1 PÓRTICOS BARRAS CENTRALES DE LA CERCHA: CORDÓN SUPERIOR
Perfil: HE 140 B Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N103 N27 0.730 43.00 1509.00 549.70 20.06 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 0.730 0.730 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 197.99 m-1 Temperatura máx. de la barra: 1003.5 °C Pìntura intumescente: 1.4mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N103/N27 2.0 x: 0.73 m = 49.9
x: 0 m = 8.4
x: 0 m = 25.2
MEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0 m = 13.7
VEd = 0.00 N.P.(2) < 0.1 N.P.(3) x: 0 m
= 75.0 < 0.1 MEd = 0.00 N.P.(4) N.P.(5) N.P.(5) CUMPLE
= 75.0 Notación:
: Limitación de esbeltez Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Tabla 2.20. Datos del perfil del cordón superior de los autobuses. [4]
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
250 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
: 0.24
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 43.00 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 21368.99 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 58660.75 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 21368.99 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 1509.00 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 549.70 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 20.06 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 22480.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 0.730 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 0.730 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 6.92 cm
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
251 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 5.92 cm
iz : 3.58 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
y0 : 0.00 mm
z0 : 0.00 mm Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
: 0.499
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N27, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoNorte(Presión)+1.5·Nieve.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 561.60 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 1126.19 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 43.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
: 0.082
: 0.084
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N103, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoNorte(Succión).
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 92.47 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
ydA ft,RdN
y M0fydf
ydA f c,RdN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
252 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Nc,Rd : 1126.19 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 43.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 1106.00 kN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 43.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
: Coeficiente de reducción por pandeo.
y : 1.00
z : 0.98
Siendo:
y : 0.50
z : 0.54
: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.34
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 0.14
z : 0.24
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 21368.99 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 58660.75 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 21368.99 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
y M0fydf
ydA f b,RdN
y M1fydf
21 1
20.5 1 0.2
y
cr
A fN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
253 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.252
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N103, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoNorte(Succión).
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 2.75 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N103, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoNorte(Presión)+1.5·Nieve.
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 16.19 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 64.27 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 245.40 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.137
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N103, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoNorte(Presión)+1.5·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 20.38 kN
pl,y ydW f c,RdM
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
254 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 148.19 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 9.80 cm²
Siendo:
h: Canto de la sección. h : 140.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 7.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
16.57 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 16.57
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
2.077 7.553
ydV
fA
3c,RdV
wh t VA
y M0fydf
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
255 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoNorte(Presión)+1.5·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 20.38 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 148.19 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.750
< 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N103, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoNorte(Presión)+1.5·Nieve.
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 561.06 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed- : 16.19 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 1126.19 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 64.27 kN·m
Mpl,Rd,z : 31.38 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 245.40 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 43.00 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 64.27 kN·m
σ y,com com,EdWef,EdM
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
256 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoNorte(Presión)+1.5·Nieve.
2.077 7.553
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 20.38 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 148.19 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
257 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
BARRAS CENTRALES DE LA CERCHA: CORDÓN INFERIOR
Barra N26/N21
Perfil: HE 140 B Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N26 N21 2.054 43.00 1509.00 549.70 20.06 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 2.054 2.054 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 197.99 m-1 Temperatura máx. de la barra: 1003.5 °C Pìntura intumescente: 1.4mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N26/N21 2.0 x: 1.85 m = 5.4
x: 0 m = 45.4
x: 2.05 m = 23.7
MEd = 0.00 N.P.(1)
x: 2.05 m = 5.7
VEd = 0.00 N.P.(2) < 0.1 N.P.(3) x: 2.05 m
= 62.1 < 0.1 MEd = 0.00 N.P.(4) N.P.(5) N.P.(5) CUMPLE
= 62.1 Notación:
: Limitación de esbeltez Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Tabla 2.21. Datos del perfil del cordón inferior de los autobuses. [4]
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
: 0.66
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación Clase : 1
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
258 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 43.00 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 2701.07 kN
El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 7414.79 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 2701.07 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 1509.00 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 549.70 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 20.06 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 22480.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 2.054 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 2.054 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 6.92 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 5.92 cm
iz : 3.58 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
y0 : 0.00 mm
z0 : 0.00 mm
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
259 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
: 0.054
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 1.848 m del nudo N26, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoNorte(Succión).
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 60.87 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 1126.19 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 43.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
: 0.339
: 0.454
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N26, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoNorte(Presión)+1.5·Nieve.
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 382.32 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 1126.19 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 43.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
ydA ft,RdN
y M0fydf
ydA f c,RdN
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
260 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 842.69 kN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 43.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
: Coeficiente de reducción por pandeo.
y : 0.93
z : 0.75
Siendo:
y : 0.61
z : 0.83
: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.34
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 0.40
z : 0.66
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 2701.07 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 7414.79 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 2701.07 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.237
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N21, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoNorte(Succión).
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 2.43 kN·m Para flexión negativa:
ydA f b,RdN
y M1fydf
21 1
20.5 1 0.2
y
cr
A fN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
261 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N21, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoNorte(Presión)+1.5·Nieve.
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 15.24 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 64.27 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 245.40 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas.
Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.057
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N21, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoNorte(Presión)+1.5·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 8.41 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 148.19 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 9.80 cm²
Siendo:
h: Canto de la sección. h : 140.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 7.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
pl,y ydW f c,RdM
y M0fydf
ydV
fA
3c,RdV
wh t VA
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
262 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
16.57 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 16.57
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.763 7.553
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoNorte(Presión)+1.5·Nieve.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 7.49 kN
Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 148.19 kN Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
263 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
: 0.577
: 0.621
: 0.606
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N21, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoNorte(Presión)+1.5·Nieve.
Donde:
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 382.32 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed- : 15.24 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 1126.19 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 64.27 kN·m
Mpl,Rd,z : 31.38 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2)
A: Área de la sección bruta. A : 43.00 cm² Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
Wpl,y : 245.40 cm³
Wpl,z : 119.80 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
ky, kz: Coeficientes de interacción.
ky : 1.07
kz : 1.33
Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,y : 1.00
Cm,z : 1.00
y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 0.93
z : 0.75
y M1fydf
c,Edy
y c,Rd
N1 0.2
N
yk
c,Edz
z c,Rd
N1 2 0.6
N
zk
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
264 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 0.40
z : 0.66
y, z: Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60
z : 0.60
Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoNorte(Presión)+1.5·Nieve.
0.763 7.553
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 7.49 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 148.19 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
265 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
BARRAS DIAGONALES DE LA CERCHA
Perfil: # 70x70x4 Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N55 N54 0.462 10.00 70.02 70.02 118.54 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
1.00 1.00 0.00 0.00 LK 0.462 0.462 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 263.48 m-1 Temperatura máx. de la barra: 1004.0 °C Pìntura intumescente: 1.4mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N55/N54 2.0 x: 0.462 m = 27.5
x: 0 m = 4.8
x: 0.231 m < 0.1
MEd = 0.00 N.P.(1)
x: 0 m < 0.1
VEd = 0.00 N.P.(2) N.P.(3) N.P.(3) x: 0.231 m
= 27.5 N.P.(4) MEd = 0.00 N.P.(5) N.P.(6) N.P.(6) CUMPLE
= 27.5 Notación:
: Limitación de esbeltez Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (5) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (6) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Tabla 2.22. Datos del perfil de la diagonal de los autobuses. [4]
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
: 0.20
Donde:
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
266 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 10.00 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 6785.90 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 6785.90 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 6785.90 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 70.02 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 70.02 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 118.54 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 0.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 0.462 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 0.462 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 3.74 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 2.65 cm
iz : 2.65 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
y0 : 0.00 mm
z0 : 0.00 mm
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
267 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
: 0.275
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N54, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoNorte(Presión)+1.5·Nieve.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 72.07 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 261.85 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 10.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
: 0.048
: 0.048
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N55, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoNorte(Succión).
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 12.51 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 261.85 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 10.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
ydA ft,RdN
y M0fydf
ydA f c,RdN
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
268 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 261.67 kN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 10.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
: Coeficiente de reducción por pandeo.
y : 1.00
z : 1.00
Siendo:
y : 0.52
z : 0.52
: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 0.20
z : 0.20
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 6785.90 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 6785.90 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 6785.90 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
< 0.001
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.231 m del nudo N55, para la combinación de acciones 1.35·G.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.00 kN·m Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 0.00 kN·m
ydA f b,RdN
y M1fydf
21 1
20.5 1 0.2
y
cr
A fN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
269 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 6.85 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 26.17 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
< 0.001
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N55, para la combinación de acciones 1.35·G.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.02 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 75.00 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 4.96 cm²
Siendo:
d: Altura del alma. d : 62.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 4.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
pl,y ydW f c,RdM
y M0fydf
ydV
fA
3c,RdV
w2 d t VA
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
270 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
15.50 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 15.50
máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71
: Factor de reducción. : 0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer:
: 0.275
< 0.001
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
271 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.231 m del nudo N55, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoNorte(Presión)+1.5·Nieve.
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 72.05 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 0.00 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 261.85 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 6.85 kN·m
Mpl,Rd,z : 6.85 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN·m
Siendo:
com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.0 MPa
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 26.17 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 10.00 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 6.85 kN·m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
σ y,com com,EdWef,EdM
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A com,Ed com,Ed
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
272 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
PILAR
Perfil: HE 240 B Material: Acero (S275)
Nudos Longitud
(m)
Características mecánicas
Inicial Final Área (cm²)
Iy(1)
(cm4) Iz
(1) (cm4)
It(2)
(cm4) N39 N40 5.047 106.00 11260.00 3923.00 102.70 Notas:
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
2.00 2.00 0.00 0.00 LK 10.093 10.093 0.000 0.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 C1 - 1.000 Notación:
: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Situación de incendio Resistencia requerida: R 90 Factor de forma: 138.94 m-1 Temperatura máx. de la barra: 1002.5 °C Pìntura intumescente: 1.4mm
Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)
Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
N39/N40 2.0 x: 5.05 m = 1.4
x: 0 m = 38.6
x: 0 m = 33.2
MEd = 0.00 N.P.(1) = 1.6 VEd = 0.00
N.P.(2) < 0.1 N.P.(3) x: 0 m = 60.8 < 0.1 MEd = 0.00
N.P.(4) N.P.(5) N.P.(5) CUMPLE = 60.8
Notación: : Limitación de esbeltez Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Tabla 2.23. Datos del perfil del pilar de los autobuses. [4]
Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
: 1.88
Donde:
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
273 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 106.00 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 798.17 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 2290.94 kN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 798.17 kN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 11260.00 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 3923.00 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 102.70 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 486900.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 10.093 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 10.093 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 11.97 cm
Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.
iy : 10.31 cm
iz : 6.08 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
y0 : 0.00 mm
z0 : 0.00 mm Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
2y
2ky
E ILcr,yN
2z
2kz
E ILcr,zN
2w
t2 20 kt
1 E IG Ii Lcr,TN
0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
274 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
: 0.014
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N40, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoNorte(Succión).
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 36.25 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 2675.24 kN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 106.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
: 0.085
: 0.386
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N39, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·VientoNorte(Presión)+1.5·Nieve.
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 226.21 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 2675.24 kN
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Clase : 1
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 106.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
ydA ft,RdN
y M0fydf
ydA f c,RdN
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
275 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 585.32 kN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 106.00 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
: Coeficiente de reducción por pandeo.
y : 0.53
z : 0.22
Siendo:
y : 1.27
z : 2.67
: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.34
z : 0.49
: Esbeltez reducida.
y : 1.11
z : 1.88
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 798.17 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 2290.94 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 798.17 kN Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
: 0.332
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N39, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoNorte(Presión)+0.75·Nieve.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 88.24 kN·m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N39, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoNorte(Succión).
ydA f b,RdN
y M1fydf
21 1
20.5 1 0.2
y
cr
A fN
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
276 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 34.07 kN·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 265.76 kN·m
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase : 1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y : 1053.00 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
: 0.016
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoNorte(Presión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 5.69 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 349.71 kN
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 24.00 cm²
Siendo:
h: Canto de la sección. h : 240.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 10.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
pl,y ydW f c,RdM
y M0fydf
ydV
fA
3c,RdV
wh t VA
y M0fydf
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
277 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
20.60 65.92
Donde:
w: Esbeltez del alma. w : 20.60
máx: Esbeltez máxima. máx : 65.92
: Factor de reducción. : 0.94
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa
Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.580 17.824 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoNorte(Presión).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 5.69 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 349.71 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
w
dt
w
70 max
ref
y
ff
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
278 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
: 0.416
: 0.532
: 0.608
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N39, para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·VientoNorte(Presión)+0.75·Nieve.
Donde:
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 224.54 kN My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed+ : 88.24 kN·m
Mz,Ed+ : 0.00 kN·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase : 1
Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 2675.24 kN Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
Mpl,Rd,y : 265.76 kN·m
Mpl,Rd,z : 125.79 kN·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2)
A: Área de la sección bruta. A : 106.00 cm² Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
Wpl,y : 1053.00 cm³
Wpl,z : 498.40 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05
ky, kz: Coeficientes de interacción.
ky : 1.13
kz : 1.54
Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,y : 1.00
Cm,z : 1.00
y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 0.53
z : 0.22
y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente.
y : 1.11
z : 1.88
y, z: Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60
z : 0.60
y M1fydf
c,Edy
y c,Rd
N1 0.2
N
yk
c,Edz
z c,Rd
N1 2 0.6
N
zk
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURAL DEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESANEXOII:RESUMENDECÁLCULOSESTRUCTURALES
279 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:13/06/2014
Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·VientoNorte(Presión).
0.580 17.824
Donde:
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 5.69 kN Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 349.71 kN
Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
3 SOLDADURASLas soldaduras se realizan, en función del apartado 64.3 de [3], como soldaduras a tope a lo
largo de todo el perímetro de contacto de la diagonal o montante con el cordón. En todos los
casos, la resistencia de la soldadura no debe ser inferior a la de las barras a unir, dando esta
condición por cumplida al emplear soldaduras de penetración completa o soldaduras en las
que la garganta eficaz es igual al menor de los espesores de las barras a unir. En el caso de que
el menor de los espesores de los perfiles de la unión sea inferior a 2,5mm, se toma como
garganta eficaz 2,5mm.
REFERENCIAS[1] CTE DB‐SE‐A: Seguridad estructural: Acero
[2] CTE DB‐SI: Seguridad en caso de incendio
[3] Capítulo XIV de la EAE: Uniones
[4] CYPE 2012
PLANOSDISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNA
ESTACIÓNDEAUTOBUSES
Lidia Izquierdo Morras Estudiante de Ingeniería Industrial de la Universidad de La Rioja
DNI: 16621694 P
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPLANOS
1 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:09/06/2014
ÍNDICE
1. Plano 1: Plano de situación
2. Plano 2: Plano de emplazamiento
3. Plano 3: Distribución de la estación
4. Plano 4: Planta general
5. Plano 5: Plano de cimentación
6. Plano 6: Parte central – Plano general
7. Plano 7: Parte central – Detalle pórticos
8. Plano 8: Parte central – Detalle correas
9. Plano 9: Parte oeste
10. Plano 10: Despliegue correas parte oeste
11. Plano 11: Parte este
12. Plano 12: Parte este – Detalle pórticos
13. Plano 13: Chapas de la zona de espera
14. Plano 14: Marquesina de autobuses
15. Plano 15: Lucernario
PLIEGODECONDICIONES
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSES
Lidia Izquierdo Morras Estudiante de Ingeniería Industrial de la Universidad de La Rioja
DNI: 16621694 P
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPLIEGODECONDICIONES
1 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
ÍNDICE
1 ESPECIFICACIONES DE MATERIALES Y ELEMENTOS CONSITUTIVOS DEL OBJETO DEL
PROYECTO.............................................................................................................................. 4
1.1 LISTADO DE MATERIALES ............................................................................................... 4
1.2 CALIDADES MÍNIMAS A EXIGIR PARA CADA ELEMENTO ............................................... 4
1.2.1 CONDICIONES QUE DEBEN CUMPLIR LOS MATERIALES ....................................... 4
2 REGLAMENTACIÓN Y NORMATIVA...................................................................................... 11
2.1 DISPOSCIONES GENERALES .......................................................................................... 11
2.2 DISPOSICIONES PARTICULARES ................................................................................... 11
3 ASPECTOS DEL CONTRATO .................................................................................................. 12
3.1 OBJETO DEL PLIEGO ..................................................................................................... 12
3.2 DOCUMENTOS QUE DEFINEN LAS OBRAS ................................................................... 12
3.3 COMPATIBILIDAD Y PRELACIÓN ENTRE LOS DOCUMENTOS MENCIONADOS ............. 12
3.4 CONDICIONES GENERALES ........................................................................................... 12
3.5 REPRESENTANTES DE LA ADMINISTRACIÓN Y EL CONTRATISTA ................................. 13
3.6 ALTERACIONES DEL PROGRAMA DE TRABAJO ............................................................ 13
3.7 CONFROTACIÓN DE PLANOS, DOCUMENTOS ESCRITOS Y MEDIDAS .......................... 14
3.8 DISCORDANCIAS ENTRE LA DIRECCIÓN DE OBRAS Y LA CONTRATA CON RESPECTO AL
CALIDAD DE LOS MATERIALES ..................................................................................... 14
3.9 DISCORDANCIA ENTRE LA ENTIDAD A CUYO CARGO SE REALIZAN LA OBRAS Y LA
CONTRATA CON RESPECTO A LA CALIDAD, FUNCIONALIDAD Y DURABILIDAD DE LAS
UNIDADES DE OBRA TERMINADAS .............................................................................. 14
3.10 ASPECTOS RELATIVOS A LA EJECUCIÓN DE LA OBRA .................................................. 15
3.10.1 REPLANTEO ..................................................................................................... 15
3.10.2 EXCAVACIONES ............................................................................................... 15
3.10.3 AGOTAMIENTOS ............................................................................................. 16
3.10.4 ENCOFRADOS .................................................................................................. 17
3.10.5 HORMIGÓN ..................................................................................................... 18
3.10.6 ARMADURAS ................................................................................................... 20
3.10.7 FÁBRICA DE LADRILLO ..................................................................................... 20
3.10.8 PRUEBAS DURANTE LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS ......................................... 21
3.10.9 EJECUCIÓN DE LAS UNIDADES DE OBRA NO ESPECIALIZADOS EN EL PRESENTE
APARTADO ...................................................................................................... 21
3.11 ASPECTOS RELATIVOS A LA MAQUINARIA ................................................................... 21
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPLIEGODECONDICIONES
2 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
3.11.1 INSTALACIÓN DE MAQUINARIA ...................................................................... 21
3.12 ASPECTOS FACULTATIVOS ........................................................................................... 22
3.12.1 MEDIDAS DE SEGURIDAD ................................................................................ 22
3.12.2 SUBCONTRATISTAS O DESTAJISTAS ................................................................ 23
3.12.3 MODIFICACIONES DEL PROYECTO .................................................................. 23
3.12.4 RELACIONES VALORADAS Y CERTIFICADAS DE LAS OBRAS ............................. 23
3.12.5 CONSERVACIÓN DE LAS OBRAS DURANTE LA EJECUCIÓN Y DURANTE EL
PLAZO DE GARANTÍA ....................................................................................... 24
3.12.6 ENSAYOS Y RECONOCIMIENTOS ..................................................................... 24
3.12.7 PRUEBAS QUE DEBEN EFECTUARSE ANTES DE LAS RECEPCIONES ................. 24
3.12.8 PLAZO DE EJECUCIÓN Y GARANTÍA ................................................................. 24
3.12.9 RECEPCIÓN PROVISIONAL ............................................................................... 25
3.12.10 RECEPCIÓN DEFINITIVA ................................................................................... 25
3.12.11 INCOMPARECENCIA DEL CONTRATISTA EN LAS RECEPCIONES ...................... 25
3.12.12 PERMISOS Y LICENCIAS ................................................................................... 25
3.12.13 RESPONSABILIDADES DEL CONTRATISTA CON TERCEROS .............................. 25
3.12.14 GASTOS DE CARÁCTER GENERAL A CARGO DEL CONTRATISTA ...................... 25
3.12.15 DOCUMENTOS QUE PUEDE SOLICITAR EL CONTRATISTA ............................... 26
3.12.16 CORRESPONDENCIA EN OBRA ........................................................................ 26
3.12.17 RESCISIÓN DEL CONTRATO ............................................................................. 26
3.12.18 LIQUIDACIÓN DE LAS OBRAS .......................................................................... 26
3.13 ASPECTOS ECONÓMICOS ............................................................................................. 27
3.13.1 CONDICIONES GENERALES .............................................................................. 27
3.13.2 REPLANTEO ..................................................................................................... 28
3.13.3 MEDICIÓN Y ABONO DE LAS MEDICIONES ..................................................... 28
3.13.4 MEDICIÓN Y ABONO DE HORMIGONES .......................................................... 28
3.13.5 MEDICIÓN Y ABONO DE ACERO PARA ARMADURES Y PERFILES LAMINADOS29
3.13.6 MEDICIÓN Y ABONO DE OTRAS UNIDADES DE OBRA ..................................... 29
3.13.7 MEDICIÓN Y ABONO DE OBRAS INCOMPLETAS.............................................. 29
3.13.8 ABONO DE MATERIALES EN DEPÓSITO ........................................................... 29
3.13.9 GASTOS DE PRUEBAS Y ENSAYOS ................................................................... 30
3.13.10 OBRAS DEFECTUOSAS O MAL EJECUTADAS .................................................... 30
3.14 ASPECTOS LEGALES ...................................................................................................... 30
3.14.1 QUIENES PUEDEN SER CONTRATISTAS ........................................................... 30
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPLIEGODECONDICIONES
3 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
3.14.2 FORMALIZACIÓN DEL CONTRATO ................................................................... 30
3.14.3 RESPONSABILIDAD DEL CONTRATISTA ........................................................... 30
3.14.4 ACCIDENTES DE TRABAJO Y DAÑOS A TERCEROS ........................................... 31
3.14.5 CAUSAS DE RESCISIÓN DEL CONTRATO .......................................................... 31
3.14.6 LIQUIDACIÓN EN CASO DE RESCISIÓN ............................................................ 32
3.14.7 IMPUESTOS ..................................................................................................... 32
3.14.8 LEGISLACIÓN ................................................................................................... 32
3.14.9 LITIGIOS Y RECLAMACIONES AL CONTRATISTA .............................................. 32
3.14.10 DUDAS U OMISIONES DE LOS DOCUMENTOS DEL PROYECTO ....................... 32
3.14.11 EPÍLOGO .......................................................................................................... 33
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPLIEGODECONDICIONES
4 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
1 ESPECIFICACIONES DE MATERIALES Y ELEMENTOSCONSITUTIVOSDELOBJETODELPROYECTO
1.1 LISTADODEMATERIALESLos materiales necesarios para la ejecución del presente proyecto son:
Agua
Cemento
Áridos a emplear en hormigones
Productos de adición para morteros y hormigones
Hormigones
Encofrados
Acero para armaduras de hormigón armado
Acero para perfiles, pletinas y chapas
Acero corten para cubiertas
Aluminio anodizado para cubiertas
Cobre oxidado
Vidrios
Madera a emplear en medios auxiliares
Ladrillos cerámicos
1.2 CALIDADESMÍNIMASAEXIGIRPARACADAELEMENTO
1.2.1 CONDICIONESQUEDEBENCUMPLIRLOSMATERIALES
AGUA
Las características del agua a emplear en morteros y hormigones, se comprobará antes de su
utilización mediante la ejecución de las series completas o reducidas de ensayos que prescriba
el directo de las obras.
CEMENTO
Los cementos a emplear satisfarán las condiciones exigidas en el vigente Pliego de
Condiciones. Se emplearán las recomendaciones y prescripciones contenidas en el Artículo 5º
de la Instrumentación para el proyecto y la Ejecución de obras de hormigón en masa o armado
(EHE/08). En todo caso, los cementos a emplear deberán ser capaces de proporcionar a los
hormigones las cualidades que a estos se les exige en el Artículo 10 de la citada Instrucción
EHE/08.
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPLIEGODECONDICIONES
5 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
Se utilizará cemento común que cumpla la Instrucción para Recepción de cementos RC‐08,
siendo de clase resistente 32,5 o superior.
A su recepción en obra, cada partida de cemento, será sometida a una serie de cambios que
serán indicados por el Director de las obras. Los resultados deberán merecer la aprobación de
éste para poder utilizarse en obra de partida correspondiente.
El cemento se transportará en envases o depósitos adecuados y homologados y se almacenará
en obra, de tal forma que permita el fácil acceso para la adecuada inspección o identificación
de cada remesa, en un almacén o silo protegidos convenientemente contra la humedad del
suelo y paredes.
Cuando una partida de cemento haya estado almacenada en obra durante un plazo igual o
superior a 3 semanas, se repetirán los ensayos citados anteriormente. Estos ensayos se
repetirán, cada 3 semanas hasta que se emplee el cemento.
En ambientes muy húmedos, el Director de las obras podrá acortar los indicados plazos de 3
semanas. El cemento será rechazado si deja de cumplir alguna de las condiciones que se les
exigen en los ensayos que se han mencionado.
ÁRIDOS A EMPLEAR EN HORMIGONES
Los áridos gruesos y finos a emplear en la fabricación de hormigones, cumplirán las
prescripciones impuestas en la Instrucción para el Proyecto y la Ejecución de Obras de
Hormigón en masa o armado (EHE/08).
El coeficiente de forma del árido grueso, determinado, con arreglo al método de ensayo
definido en el RD 410/2010, no debe ser inferior a quince centésimas (0,15). La pérdida de
peso del árido grueso, no será superior al 12‐18% al ser sometido a ciclos de tratamiento con
soluciones de sulfato sódico o sulfato magnésico, respectivamente, de acuerdo con el método
de ensayo definido en el RD 410/2010. En el caso del árido fino, la pérdida de peso no será
superior al 10‐15% al ser sometido al mismo ensayo, según lo definido en el RD 410/2010.
El coeficiente de calidad del árido grueso, medido por el ensayo de Los Ángeles, será inferior a
40 NLT(49/63). Los áridos una vez limpios y clasificados, se almacenarán de forma que no se
mezclen con materiales extraños.
Los áridos finos serán almacenados al abrigo de la lluvia. El almacenaje de cualquier clase de
áridos, cuando no se efectúa en tolvas o silos, sino en piletas, deberá disponerse sobre una
base a satisfacción del Director de obra, o en caso contrario, los 30cm inferiores de la base de
las piletas no se utilizarán, ni quitarán durante el tiempo que se vaya a utilizar la pila.
Se realizarán los ensayos correspondientes para cada partida de áridos de procedencia distinta
debiendo realizarse una serie completa de ensayos, como mínimo, para cada tamaño de
clasificación.
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPLIEGODECONDICIONES
6 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
En el caso de áridos gruesos de la misma procedencia, se comprobará sistemáticamente la
granulometría cada 50 m3 o fracción del árido grueso a emplear.
Si se trata de áridos finos de la misma procedencia, se comprobará sistemáticamente la
granulometría mediante un ensayo granulométrico cada 25 m3 o fracción del árido fino a
emplear. Además se realizará un ensayo de determinación de materia orgánica (método de
ensayo UNE‐7.082) y un ensayo de determinación de finos (método de ensayo UNE‐ 7.135).
En todo caso, el Director de las obras podrá ordenar la realización de aquellos ensayos que
considere necesarios para comprobar, antes de la utilización de los áridos, si se cumplen las
características exigidas.
PRODUCTOS DE ADICIÓN PARA MORTEROS Y HORMIGONES
Salvo justificación especial, no se emplearán acelerantes de fraguado. En ningún tipo aditivo se
admitirá la existencia de cloruro cálcico.
No se utilizará ninguna clase de aditivos sin la autorización previa, expresa y escrita del
Director de obras, quien deberá valorar adecuadamente la influencia de dichos productos en la
resistencia del mortero y hormigón, durabilidad, compatibilidad con las armaduras de acero,
aspectos de parámetros, etc. Para que el Director de obras pueda utilizar el empleo de un
aditivo, el Contratista deberá realizar una serie completa que se pretenda utilizar. También
aportará las referencias que exija el Director de las obras.
HORMIGONES
Se definen como hormigones los materiales formados por mezcla de cemento, agua y árido
grueso y eventualmente productos de adición, que al fraguar y endurecer adquieren una
notable resistencia.
Los materiales que necesariamente se utilizarán para su fabricación cumplirán las
prescripciones que para ello se fijan en el presente Pliego de Condiciones.
Los hormigones cumplirán las condiciones exigidas en Instrucción EHE/08 para el proyecto y la
ejecución de obras de hormigón en masa o armado. La dosificación de los distintos tipos de
hormigón empleados, se obtendrá a través de ensayos previos, basados en unas dosificaciones
iniciales provisionales, de acuerdo con lo vigente en la Norma EHE/08.
El Director de obras determinará, en cada tipo de hormigón, el número de ensayos que será
preciso efectuar por m3 de hormigón colocado en obra. En caso de que los ensayos de control,
dieran como resultado que la resistencia característica deducida fuese menor que la exigida, y
los ensayos de información y/o las pruebas de carga ofreciesen resultados satisfactorios que
permitiesen aceptar la obra realizada, el Contratista sufrirá una penalización económica
consistente en una disminución del precio del m3 de hormigón del 2% por cada 1% de
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPLIEGODECONDICIONES
7 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
disminución de la resistencia característica exigida. La disminución del precio no podrá
sobrepasar, en ningún caso el 50.
ENCOFRADOS
Serán de madera, metálicos o de cualquier otro material que reúna análogas condiciones de
eficacia.
Tanto las uniones como las piezas que constituyan los encofrados, deberán poseer la
resistencia y rigidez necesarias, para que con la marcha de hormigón prevista y especialmente
bajo los efectos dinámicos producidos por el vibrado, no se originen en el hormigón, durante
su periodo de endurecimiento, esfuerzos anormales ni movimientos perjudiciales. No serán
admisibles los bombeados y desviaciones de los parámetros. La máxima flecha e irregularidad
que puedan presentar los parámetros, medida sobre una regla de 2 m de longitud en cualquier
dirección, será el siguiente:
‐ Superficies vistas: 5 mm
‐ Superficies ocultas: 15 mm
Las superficies interiores de los encofrados, deberán ser lo suficientemente uniformes y lisas
para lograr que los parámetros presenten, en cada caso, el aspecto requerido. Tanto las
superficies interiores de los encofrados, como los productos que a ellas se pueden aplicar, no
contendrán sustancias agresivas a la masa de hormigón.
Se dispondrá de la cantidad necesaria de encofrados para asegurar el ritmo de hormigonado
preciso, sin tener que desencofrar prematuramente. Para ello se cumplirán las condiciones
señaladas en el Artículo 11 de la Instrucción para el proyecto y la ejecución de obras de
hormigón en masa o armado.
ACERO PARA ARMADURAS DE HORMIGÓN ARMADO
Se emplearán barras de alta adherencia de límite elástico aparente o convencional igual o
superior a 500 N/mm2. El acero de las barras de alta adherencia de los mallazos
electrosoldados tendrá límite elástico aparente o convencional igual o superior a 500 N/mm2.
Se cumplirán las condiciones señaladas en el Artículo 9 de la Instrucción para el proyecto y la
ejecución de obras de hormigón en masa o armado (EHE/08)
Las superficies de los redondos, no presentarán asperezas susceptibles de herir a los operarios.
Los redondos estarán exentos de pelo, grietas, sopladuras mermas de sección u otros defectos
perjudiciales a la resistencia de la barra. Los elementos en los que se aprecien defectos de
laminación, falta de homogeneidad, manchas debidas a impurezas, grietas o cualquier otro
defecto, serán desechados sin necesidad de someterlos a ninguna clase de pruebas.
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8 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
ACERO PARA PERFILES, PLETINAS Y CHAPAS
Los aceros constituyentes de cualquier tipo de perfiles, pletinas y chapas, serán dulces,
perfectamente soldados y laminados. Sus características resistentes, serán como mínimo las
correspondientes al acero S 275 JR.
Todas las piezas deberán estar desprovistas de pelos, grietas, estrías, fisuras y sopladuras.
También se rechazarán aquellas unidades que sean agrias en su composición. Las superficies
deberán ser regulares. Los defectos superficiales se podrán eliminar con buril o muela, a
condición de que en las zonas afectadas, sean respetadas las dimensiones fijadas por los
planos de ejecución con las tolerancias previas.
ACERO CORTEN
El acero corten es un tipo de acero realizado con una composición química que hace que su
oxidación tenga unas características particulares que protegen la pieza realizada con este
material frente a la corrosión atmosférica sin perder prácticamente sus características
mecánicas.
El acero corten tendrá una capa de óxido superficial. Esta película, que provoca la exposición a
la atmósfera en condiciones normales, es particularmente densa, altamente, adherente,
estable y regenerante (si la superficie recibe algún, daño menor que haga saltar a la capa de
óxido, ésta se regenera y acaba homogeneizándose) por todo ello, la corrosión del acero (en
condiciones normales) queda interrumpida debido a la acción auto‐protectora del óxido.
El periodo medio de oxidación natural del corten necesario para que el tono rojizo se
estabilice será de un mínimo de 12/18 meses.
En caso de que el acero se pueda corroer a mayor velocidad (zonas costeras, áreas
industriales, etc.), será necesario aplicar un tratamiento anticorrosivo, con objeto de evitar
dicha corrosión.
ALUMINIO ANODIZADO
El anodizado del aluminio es aluminio que ha sido sometido a un proceso electroquímico, de
oxidación forzada (anodizado), por medio del cual el aluminio forma una capa protectora de
óxido de aluminio sobre la superficie del aluminio base. Esta capa generada queda integrada
en el material, por lo que no puede ser raspada ni pelada.
Las chapas de aluminio anodizado deberán poseer un color uniforme, no presentar alabeos,
fisuras o deformaciones y sus ejes deberán ser rectilíneos.
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPLIEGODECONDICIONES
9 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
COBRE OXIDADO
Consiste en cobre oxidado de forma previa a su instalación para que se genere sobre el
material una capa de óxido protector que limite la incidencia de los agentes externos sobre el
material.
En el momento de la recepción, las chapas deben presentar toda su superficie cubierta por una
capa marrón‐rojiza de óxido, no aceptando áreas que muestren un acabado brillante que
indique que el proceso de óxido aún no se ha completado.
Las chapas deberán poseer un color uniforme y no estar fisuradas, rayadas o deformadas.
VIDRIOS
Serán inalterables a la acción de los ácidos, salvo el fluorhídrico, ofreciéndose incoloros, sin
aguas ni vetas así como tampoco burbujas, rayas y demás defectos. Deberá resistir
perfectamente la acción del aire, de la humedad y del calor, solos o conjuntamente, del agua
fría o caliente y de los agentes químicos.
No deberán tampoco amarillear bajo la acción de la luz solar, serán asimismo homogéneos, sin
presentar manchas, burbujas, vetas, nubes y otros defectos.
Serán perfectamente planos y cortados con limpieza, sin presentar asperezas, cortes, ni
ondulaciones en los bordes, y el grueso será uniforme en toda su extensión.
Sus condiciones y calidades se ajustarán a las normas, NTE‐FVE, NTE‐FVP, NTE‐FVT, PIET‐70 y
UNE 43015.
MADERA A EMPLEAR EN MEDIOS AUXILIARES
La madera a utilizar en entibación de zanjas, cimbas, andamios y demás medios auxiliares,
deberá cumplir las siguientes condiciones:
‐ Proceder de troncos sanos, apeados en sazón.
‐ Haber sido desecada perfectamente al aire.
‐ No presentar signo alguno de putrefacción, carcoma o ataque de hongos.
‐ Estar exenta de grietas, hendiduras, manchas, entalladuras, cortes o agujeros o
cualquier otro defecto, que pueda perjudicar la solidez y la resistencia de la misma.
‐ Tener sus fibras rectas y no reviradas, paralelas según la mayor dimensión de la pieza.
‐ Dar sonido claro por percusión.
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LADRILLOS CERÁMICOS
Se define como ladrillos cerámicos, las piezas paralelepipédicas formadas por la cocción,
previo secado, de una mezcla de tierras arcillosas, de tal forma, que la proporción de su ancho
a su longitud sea, aproximadamente y por defecto, de uno a dos que dando variable el grueso
de la pieza. Deberán cumplir las siguientes condiciones:
‐ Serán homogéneos en toda la masa, no desmoronándose por frotamiento entre ellos.
‐ No presentarán hendiduras, grietas, oquedades, ni defecto alguno de este tipo.
‐ Deberán poderse cortar, con facilidad y sin destrozarse, al tamaño que se requiera.
‐ Tendrán sus caras planas, aristas vivas y finas, pudiendo presentar partículas
vitrificadas y debidas a exceso de cochura, pero no se admitirá la presencia de arena y
de impurezas que modifiquen el aspecto, durabilidad o resistencia mecánica.
‐ Presentarán regularidad de formas y dimensiones, de modo que la diferencia máxima
admitida entre medidas homologadas de dos ladrillos sea de 5 mm.
‐ La resistencia mínima de rotura a compresión, será de 100 Kg/cm2.
POSIBLES MATERIALES NO ESPECIFICADOS EN EL PRESENTE CAPÍTULO
Los demás materiales que se emplean en las obras objeto de este proyecto, y que no hayan
sido específicamente tratados en el presente capítulo, serán de probada calidad entre los de
su clase, en armonía con las aplicaciones que hayan de recibir y con las adecuadas
características que exige su correcta conservación, utilización y servicio.
Deberán cumplir las exigencias que figuran en la Memoria, Planos y Valoración de las Unidades
de Obras de este Proyecto, así como las condiciones que, aún figurando explícitamente, sean
necesarias para cumplir y respetar el espíritu en intención del proyecto.
En todo caso, estos materiales serán sometidos al estudio y aprobación, si procede, del
Director de Obras, quién podrá exigir cuantos catálogos, referencias, muestras, informes y
certificados que los correspondientes fabricantes estimen necesarios. Si la información no se
considerase suficiente, podrán exigirse los ensayos oficiales oportunos de los materiales a
utilizar.
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2 REGLAMENTACIÓNYNORMATIVA
2.1 DISPOSICIONESGENERALES Reglamentación general de Contratación para la Aplicación de la Ley de Contratos del
Estado.
Ley de Ordenación y Defensa de la Industria Nacional.
Legislación laboral vigente durante la ejecución de las obras.
Disposiciones vigentes referentes a Seguridad e Higiene en el Trabajo.
Real Decreto 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la
Edificación.
Real Decreto 1247/2008, de 18 de julio, por el que se aprueba la instrucción de
hormigón estructural (EHE‐08).
Real Decreto 956/2008, de 6 de junio, por el que se aprueba la instrucción para la
recepción de cementos (RC‐08).
Ley 22/2011, de 28 de julio, de residuos y suelos contaminados.
Real Decreto 842/2002, de 2 de agosto, por el que se aprueba el Reglamento
electrotécnico para baja tensión.
UNE‐EN 197‐1:2000. Cemento. Parte 1: Composición, especificaciones y criterios de
conformidad de los cementos comunes.
2.2 DISPOSICIONESPARTICULARES Instrucción para la Fabricación y Suministro de Hormigón Preparado
Normas de ensayo del Laboratorio de Transporte y Mecánica del suelo (N.I.T.) del
M.O.P.U.
Normas UNE de cumplimiento obligatorio en los Ministerios de Agricultura, Industria y
Energía, y Obras Públicas y Urbanismo.
Real Decreto 410/2010, de 31 de marzo, por el que se desarrollan los requisitos
exigibles a las entidades de control de calidad de la edificación y a los laboratorios de
ensayos para el control de calidad de la edificación, para el ejercicio de su actividad
Cuando exista diferencia, contradicción o incompatibilidad, entre algún concepto señalado
expresamente en el Pliego de Prescripciones Técnicas y el mismo concepto señalado en alguna
o algunas de las disposiciones generales o particulares relacionadas anteriormente,
prevalecerá lo dispuesto en este pliego, salvo autorización expresa por escrito del Director de
Obras.
En el caso, en que se presenten discrepancias entre algunas condiciones contenidas en las
disposiciones señaladas, salvo una manifestación expresa escrita en contrato por parte de los
proyectos, será válida la más restrictiva. En todo caso, las condiciones exigidas en el presente
Pliego de Prescripciones, debe entenderse como condiciones mínimas.
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3 ASPECTOSDELCONTRATO
3.1 OBJETODELPLIEGOEl presente Pliego de Condiciones tiene por objeto definir las obras, fijar las condiciones
técnicas y económicas, tanto de los materiales a emplear como de su ejecución, así como las
condiciones generales y contractuales que han de regir en la ejecución de las obras de la
estación de autobuses definida en el presente proyecto.
3.2 DOCUMENTOSQUEDEFINENLASOBRASEl pliego de condiciones técnicas define las obras en cuanto a su naturaleza y características
físicas.
Los planos constituyen los documentos gráficos que definen las obras geométricas en mente.
Las valoraciones de Obra definen los precios de las unidades de obra incluidas en los
documentos.
3.3 COMPATIBILIDAD Y PRELACIÓN ENTRE LOS DOCUMENTOSMENCIONADOS
El orden de prelación de los documentos del proyecto es el indicado por la norma UNE
157001‐2002:
1. Planos
2. Pliego de Condiciones
3. Presupuesto
4. Memoria
Las omisiones en los Planos y en el Pliego de Condiciones, o las descripciones erróneas de los
detalles de las obras que sean manifiestamente indispensables para respetar el espíritu o
intención expuestos en los Documentos del presente Proyecto, o que, por uso y costumbre
deben ser realizados, no sólo no eximen al contratista de la obligación de ejecutar estos
detalles de obra omitidos o erróneamente descritos, sino que, por el contrario, deberán ser
ejecutados como si hubieran sido completados y especificados en los Planos y en el Pliego de
Condiciones.
3.4 CONDICIONESGENERALESTodas las obras comprendidas en el presente proyecto, se ejecutarán de acuerdo con los
planos y órdenes del Director de Obras, quien resolverá las cuestiones que se planteen
referentes a la interpretación de aquellos y de las condiciones de ejecución.
El Director de la Obra suministrará al Contratista cuanta información precise para que las obras
puedan ser realizadas. El orden de ejecución de los trabajos deberá ser aprobado por el
Director de Obras y será compatible con los plazos programados.
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13 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
Antes de iniciar cualquier obra, deberá el contratista ponerlo en conocimiento del Director y
recabar su autorización.
Independientemente de las condiciones particulares o específicas que se exijan a los equipos
necesarios para ejecutar las obras en los apartados del presente Pliego, todos los equipos que
se empleen en la ejecución de las obras deberán cumplir, en todo caso, las condiciones
generales siguientes:
‐ Deberán estar disponibles con suficiente antelación al comienzo del trabajo
correspondiente, para que puedan ser examinados y aprobados, en su caso, por el
Director de Obras.
‐ Después de aprobado un equipo por el Director de Obras, deberá mantenerse en
todo momento, en condiciones de trabajo satisfactorias, haciendo las sustituciones o
reparaciones necesarias para ello.
‐ Si durante la ejecución de las obras, el Director observa, que por cambio de las
condiciones de trabajo o por cualquier otro motivo, el equipo o equipos aprobados no
son idóneos al fin propuesto, deberán ser sustituidos por otro u otros que lo sean.
3.5 REPRESENTANTESDELAADMINISTRACIÓNYELCONTRATISTALa propiedad designará al Director de las obras que, por si o por aquellas que actúen en su
representación, serán responsables de la inspección y vigilancia de la ejecución del contrato y
asumirán la representación de la propiedad frente al contratista.
El contratista proporcionará al director de las obras y a sus subalternos y delegados, toda clase
de facilidades para realizar los replanteos, reconocimientos, mediciones y pruebas que
estimen convenientes con el objeto de comprobar el cumplimiento de las condiciones
contenidas en este Pliego de Condiciones Técnicas.
Una vez adjudicadas definitivamente las obras, el contratista designará a una persona para que
asuma la dirección de los trabajos que ejecuten y que actúe, con suficientes poderes, como
representante suyo ante la propiedad a todos los efectos que se requieran durante la
ejecución de las obras.
El nombramiento de este representante deberá ser sometido a la aprobación de la propiedad
que podrá aceptarlo o rechazarlo. El representante del contratista deberá residir a no más de
15 Km del lugar de las obras y no podrá ausentarse sin ponerlo en conocimiento del director
de las obras.
3.6 ALTERACIONESDELPROGRAMADETRABAJOEl contratista de acuerdo con las disposiciones vigentes, presentará el programa de trabajo en
el que se especificarán los plazos parciales y las fechas de terminación de las distintas clases de
obras, ajustándose a las anualidades contractuales establecidas. El citado programa, una vez
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14 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
aprobado por la Administración, tendrá carácter de compromiso formal en cuanto al
cumplimiento de los plazos parciales en él establecidos.
La falta de cumplimiento del programa de trabajo y de sus plazos parciales por causas
imputables al contratista, dará lugar a la aplicación de sanciones establecidas en las
disposiciones vigentes.
Cuando surjan problemas que hagan prever razonablemente alteraciones del programa de
trabajo, se procederá con anticipación suficiente, a una redacción modificada de dicho
programa, contradictoriamente entre el representante del contratista y el director de las
obras, acompañándose la correspondiente propuesta de modificación para su tramitación
reglamentaria y aprobación, por la Administración.
3.7 CONFROTACIÓNDEPLANOS,DOCUMENTOSESCRITOSYMEDIDASEl contratista deberá confrontar, inmediatamente después de recibidos, todos los documentos
del proyecto que le han sido facilitados y deberá informar, con la mayor brevedad al Director
de Obras, sobre cualquier discrepancia, contradicción u omisión.
Las cotas de los planos tendrán, en general, preferencia a las medidas a escala. Los planos a
mayor escala deberán ser, en general, preferidos a los de menor escala. El contratista deberá
confrontar los planos y comprobar las cotas antes de aparejar la obra y será responsable de
cualquier error que hubiera podido evitar de haber realizado la confrontación.
3.8 DISCORDANCIASENTRELADIRECCIÓNDEOBRASYLACONTRATACONRESPECTOALCALIDADDELOSMATERIALES
No se procederá al empleo de los materiales, sin que antes sean examinados y aceptados por
el Director de las obras, habiéndose realizado previamente las pruebas y los ensayos previstos
en este pliego. En el supuesto de que no hubiera conformidad con los obtenidos, bien por
parte de la Contrata, bien por parte de la Dirección de Obra, se someterán los materiales en
cuestión al examen del Laboratorio Central de los Ensayos de Materiales de Construcción
dependientes del Ministerio de Obras Públicas y urbanismo, estando obligadas ambas partes, a
la aceptación de los resultados que se obtengan y de las conclusiones que se formalicen. Todos
los gastos de las pruebas y ensayos necesarios para definir cualidades de los materiales, serán
abonados por el Contratista.
3.9 DISCORDANCIAENTRELAENTIDADACUYOCARGOSEREALIZANLA OBRAS Y LA CONTRATA CON RESPECTO A LA CALIDAD,FUNCIONALIDAD Y DURABILIDAD DE LAS UNIDADES DE OBRATERMINADAS
En el caso de que la Contrata no aceptara, el rechazo de las unidades de obra por parte de
dicha entidad, ambas partes aportarán toda la documentación precisa al Instituto Eduardo
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Torroja de la Construcción y el Cemento, que actuará como árbitro inapelable, previos los
ensayos, pruebas y estudios que considere necesarios.
Ambas partes quedan obligadas a la aceptación de los resultados que se obtenga y de las
conclusiones que formalice el citado Instituto. Todos los gastos que origine el procedimiento
de arbitraje prescrito, será a cargo del Contratista.
3.10 ASPECTOSRELATIVOSALAEJECUCIÓNDELAOBRA
3.10.1 REPLANTEOEl replanteo o comprobación general del proyecto, se efectuará dejando sobre el terreno
señales o referencias con suficientes garantías de permanencia para que, durante la
construcción, y con auxilio de los Planos del Proyecto, pueda fijarse, con relación a ellas, la
situación en planta o alzado de cualquier elemento o parte de las obras, estando obligado el
Contratista a la custodia y reposición de las señales o hitos que se establezcan.
El Director de las Obras podrá ejecutar por si, u ordenar, cuantos replanteos parciales estime
necesarios durante el periodo de construcción para que las obras se realicen con arreglo al
proyecto y a las modificaciones del mismo que sean aprobadas.
Las operaciones de replanteo serán presenciadas por el Director de las Obras y el
representante del Contratista, o personas en quienes deleguen, debiendo levantarse acta
correspondiente y se harán por cuenta del Contratista.
3.10.2 EXCAVACIONESLa excavación se realizará en la forma y profundidad que figura en los Planos del proyecto, de
acuerdo con las alineaciones, rasantes y secciones indicadas en los mismos, o bien haya
señalado, en su caso, el Director de las Obras.
El terreno no quedará perturbado más allá de los límites previstos, debiendo obtenerse una
superficie firme y limpia, a nivel escalonado.
La excavación se efectuará de forma que se asegure en cada momento un rápido desagüe. En
el caso de aparición de manantiales se les facilitará también un desagüe provisional y efectivo,
procediendo con rapidez a la ejecución de la obra de fábrica oportuna.
La elección entre ambas soluciones será realizada por el Director de las Obras, una vez
comprobada la importancia del caso.
La excavación en roca que exija el empleo de explosivos, se verificará según los métodos más
adecuados a fin de obtener superficies lo más lisas posibles y no dañar la roca base. El Director
de las Obras podrá prohibir métodos de voladura que considere peligrosos, aunque la
autorización no exime al Contratista de la responsabilidad por los daños ocasionados como
consecuencia de tales trabajos.
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La excavación en terrenos flojos, deberá entibarse, previa aprobación del tipo de entibación
por el Director de las Obras.
n cualquier caso y previos los exámenes y pruebas correspondientes, el Director de las Obras
determinará los materiales excavados aptos para su utilización posterior a las obras de este
proyecto.
Los materiales no aptos o que, por cualquier causa no tuviesen empleo inmediato, se
colocarán siempre en caballeros en la zona que indique el Director de Obra y éste hará de ellos
el uso que crea conveniente. El depósito en caballeros se hará a la distancia, lugar y forma que
el Director de las Obras disponga.
En el Caso de excavación de zanjas, se tomarán las precauciones para evitar que las lluvias
inunden las zanjas abiertas.
Deberán respetarse cuantos servicios y servidumbres se descubran al abrir las zanjas,
disponiéndose los apeos necesarios. Cuando haya de ejecutarse las obras por tales conceptos,
los ordenará el Director de las Obras.
Durante el tiempo que permanezcan abiertas las zanjas, establecerá el Contratista señales de
peligro, especialmente por la noche.
No se levantarán los apeos establecidos, sin orden del Director de las Obras.
Igualmente se hará en relación con las entibaciones.
Cualquier deterioro en las obras, debido a las excavaciones realizadas por el contratista,
incluidas las excavaciones que sobrepasen los límites establecidos, será reparado por y a
expensas del Contratista.
3.10.3 AGOTAMIENTOSSe refiere este apartado a las operaciones necesarias para que las aguas debidas a la aparición
de manantiales o filtrantes en la ejecución de las obras de este Proyecto, sean evacuadas en la
forma y condiciones debidas hasta su desagüe en un cauce natural con capacidad suficiente
para el caudal evacuado. Todas las operaciones deberá realizarlas el Contratista siempre que
se produzcan los hechos que los motivan.
En general, los agotamientos habrán de hacerse en la forma y condiciones que indique el
Director de las Obras, sin perjuicio de que el Contratista esté obligado a proponerle la solución
que considere más adecuada para cada caso particular.
En cualquier caso, los afloramientos de agua que aparezcan se pondrán en conocimiento del
Director de las Obras antes de efectuar cualquier corrección o extinción de los mismos, con
objeto de que puedan valorar los posibles efectos del afloramiento y precios de excavación.
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17 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
3.10.4 ENCOFRADOSSe autoriza el empleo de técnicas especiales de encofrado, cuya utilización y resultados se
hallen sancionados como aceptables por la práctica, siempre que hayan sido previamente
aprobados por el Director de las Obras.
Los encofrados, con sus ensambles, soportes y cimbras deberán tener la resistencia y rigidez
necesarias para que no se produzca, en ningún caso, movimientos locales superiores a 5 mm ni
de conjuntos superiores a la milésima de la luz.
Antes de empezar el hormigonado de una nueva zona, deberán estar dispuestos todos los
elementos que constituyen todos los encofrados y se realizarán cuantas comprobaciones sean
necesarias para cerciorarse de la exactitud de su colocación.
Los enlaces de los distintos paños o elementos que forman los distintos moldes, serán sólidos y
sencillos, de manera que el montaje pueda hacerse fácilmente y de forma que el atado o
vibrado del hormigón pueda realizarse perfectamente en todos los puntos.
En caso de utilizar encofrados de tablas de madera, los ensambles serán machihembrados
donde el Director de las Obras estime necesario. En caso de utilizar encofrados de
contrachapado o aglomerado de madera, los paneles deben ser de calidad resistente al agua y
aprobados, antes de empleo, por el Director de las Obras.
Salvo autorización especial del Director de las Obras, los encofrados metálicos tendrán un
espesor de 3 mm.
No se hará desencofrado o descimbrado mientras que el hormigón no tenga una resistencia
superior al doble de la carga de trabajo producida por dicha operación.
Esta resistencia se determinará mediante probetas de ensayo o, en su defecto, previa
aprobación del Director de las Obras, podrá proceder al desencofrado o desimbrado de
acuerdo con los plazos que arroja la fórmula de la vigente “Instrucción para el Proyecto y la
Ejecución de Obras de Hormigón en Masa o Armado (EHE/08)” (art. 20 y 66) pudiéndose
desencofrar los elementos que no produzcan en el hormigón cargas de trabajo apreciables, en
plazos de una tercera parte del valor de las anteriores.
Durante las operaciones de desencofrado y desimbrado, se cuidará de no producir sacudidas ni
choques en la estructura y que el descenso de los apoyos se haga de forma uniforme. Antes de
retirar las cimbras, apeos y fondos, se comprobará que la sobrecarga total actúa sobre el
elemento que se desencofra, suma de las cargas permanentes más las de ejecución por peso
de la maquinaria, de los materiales almacenados, etc. no supere el valor previsto en el cálculo,
como máximo.
Cuando, al desencofrar se aprecien irregularidades en la superficie del hormigón, no se
repasarán estas zonas defectuosas sin la autoridad del Director de las Obras, quien resolverá
en cada caso, la forma de corregir el defecto, por cuenta del Contratista.
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3.10.5 HORMIGÓNFábrica de hormigón
La dosificación de cemento y de los áridos se hará por peso. Excepcionalmente se podrá
dosificar los áridos por volumen siempre que se garantice una correlación volumen/peso no
inferior al 98% y el Director de las Obras lo autorice expresamente. Se atenderá, de modo muy
especial, a la dosificación de agua, para mantener uniforme la consistencia del hormigón
dentro de los límites fijados.
El amasado se hará obligatoriamente en la hormigonera, cuya eficacia de mezclado está
debidamente demostrada y que permita reducir el periodo de batido, dicho periodo a la
velocidad del régimen, no será inferior a 1 minuto, más tantas veces 15 segundos como
fracciones de 400 litros de exceso sobre 750 litros tenga de capacidad la hormigonera.
Se cumplirán las prescripciones y recomendaciones contenidas en el Art. 15 de la Instrucción
para el proyecto y la Ejecución de Obras de Hormigón en Masa o Armado (EHE/08).
Puesta en obra del hormigón
La puesta en obra del hormigón, deberá realizarse como máximo 45 minutos después de su
preparación y siempre antes del comienzo. El hormigón se transportará desde la hormigonera
al lugar del vertido tan rápidamente como sea posible, según métodos aprobados por el
Director de las Obras y que no causen segregación o pérdida de ingredientes.
En cimentaciones se comprobará que la superficie de cimentación está completamente limpia
y seca. Si hay filtraciones de agua se procederá a un agotamiento eficaz.
Todo el hormigón se depositará de forma continua de manera que se obtenga una estructura
monolítica, donde así venga indicado en los Planos. Cuando sea impracticable depositar el
hormigón de forma continua, se dejarán juntas de trabajo aprobadas y de acuerdo con las
instrucciones que dicte el Director de las Obras.
Antes de empezar el hormigonado de un elemento, deberán hacerse cuantas comprobaciones
sean necesarias para cerciorarse de la exactitud en la colocación de los encofrados y el
depositado de las armaduras e igualmente durante el curso de hormigonado para evitar
cualquier movimiento de los elementos citados.
Se autoriza para sostener los moldes, el empleo de alambre que habrá de quedar totalmente
embebido en la masa de hormigón, pero se prohíbe terminantemente dejar dentro de dicha
masa pieza alguna de madera. Los espesores de revestimiento no tendrán ningún error en
mermos.
Es obligatorio el empleo de vibradores de hormigón para mejorar en todos sus aspectos la
calidad del mismo, vigilándose especialmente la condición de que el agua refluya a la
superficie.
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19 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
No se sumergirán los vibradores a intervalos mayores de 60 cm ni se aceptarán tiempos de
vibrados menores a 5 segundos, ni mayores a 15 segundos. Las botellas vibradoras no se
introducirán en puntos situados junto a las masas vibrantes, especialmente junto a los
encofrados para evitar la formación de coqueras. La botella se introducirá y se retirará a la
masa verticalmente sin que pueda ser movida en sentido horizontal, mientras está sumergida
en el hormigón. No se permitirá que el vibrador afecte al hormigón parcialmente endurecido,
ni que se aplique el vibrador directamente a las armaduras.
En tiempo frío se observará con el máximo vigor las prescripciones de la Instrucción EHE/08. En
todo caso, se cumplirán cuidadosamente las prescripciones y recomendaciones contenidas en
los Artículos 16, 17 y 18 de la Instrucción para el Proyecto y la Ejecución de Obras en Hormigón
en Masa o Armado.
Curado del hormigón
Durante el primer período de endurecimiento, se deberá mantener la humedad del hormigón
y evitar las causas externas, tales como sobrecarga o vibraciones, que pueden provocar daño
en el hormigón.
Durante los 15 primeros días, como mínimo, después del hormigonado, se mantendrán todas
las superficies vistas, continuamente húmedas mediante el riego, inundación o cubriéndolas
con tierra, arena o arpillería o por el empleo de otro tipo de tratamiento provisional
impermeable propuesto por el Contratista y previamente aprobado por el Director de las
Obras. Este plazo mínimo de curado se aumentará, en el tiempo seco, según indique el
Director de las Obras.
Comprobación de la calidad del hormigón
Con carácter general se realizan las siguientes pruebas:
‐ Comprobación diaria de la relación agua‐cemento, teniendo en cuenta el agua
incluida en los áridos.
‐ Medición en cada amasada del asiento de hormigón, tanto a la salida de la
hormigonera como una vez puesto en obra.
‐ Ejecución de 6 probetas‐tipo cada 20 m3 de hormigón fabricado. Las probetas se
conservarán en un ambiente análogo al de la obra. Se romperán a los 28 días y servirán
para determinar la resistencia característica.
El Director de las Obras podrá ordenar que se realicen los ensayos que crea oportunos en cada
fase de la obras y en la cuantía que considere necesaria para poder reducir unos resultados
confiables. Cuando los resultados de la rotura de probeta, no sean completamente
satisfactorios a juicio del Director de las Obras, se tomarán testigos de la obra, siguiendo sus
indicaciones al respecto.
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20 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
Se cumplirán las prescripciones y recomendaciones en los Art. 63, 64 y 68 de la Instrucción
para el Proyecto y la Ejecución de Obras en Hormigón en Masa o Armado (EHE/08).
3.10.6 ARMADURASLas armaduras para el hormigón armado, deberán limpiarse cuidadosamente, sin que queden
señales de calamina, de óxido no adherente, de pintura, de grasa o de cualquier otro tipo de
material que perjudique la posterior utilidad de dicha armadura. En definitiva, deberán cumplir
todas las prescripciones impuestas en los Art. 12 y 13 de la vigente Instrucción EHE/08.
Una vez limpias, las barras se endurecerán o doblarán sobre plantillas en frío, hasta darles la
forma debida, ajustándose a los Planos e Instrucciones del Proyecto. Se observarán
cuidadosamente si se producen grietas o roturas en los doblados, en cuyo caso, deberán
tomarse muestras de las partidas afectadas a fin de realizar los oportunos ensayos de calidad.
Las armaduras tendrán exactamente las dimensiones y formas proyectadas y ocultarán los
lugares previstos en los planos de ejecución. Las desviaciones toleradas en la posición de cada
armadura, no deberán sobrepasar 1 cm en general y en particular 0,5 cm en lo tocante al
recubrimiento de las armaduras. Con este fin, se colocarán los elementos necesarios fijados al
encofrado que garantice la perfecta puesta en obra de las armaduras. Deberá quedar
impedido todo movimiento de las armaduras durante el vertido y compactación del hormigón,
permitiendo a este envolverlas sin dejar coquetas.
Sobre las barras principales se ajustarán atadas con alambras, las armaduras secundarias,
previamente dobladas y limpias.
3.10.7 FÁBRICADELADRILLOAntes de su colocación en obra, los ladrillos deberán ser saturados de humedad, aunque bien
escurridos del exceso de agua, con objeto de evitar el deslavamiento de los morteros. Deberá
demolerse toda la fábrica en que el ladrillo no hubiese sido regado o lo hubiese sido
deficientemente a juicio del Director de las Obras.
El asiento del ladrillo se efectuará por hiladas horizontales, no debiendo corresponder en un
mismo plano vertical las juntas de dos hiladas consecutivas. Se emplearán los aperos que el
Director de las obras fija en cada caso.
Los tendeles no deberán exceder en ningún punto de 15 mm y las juntas no serán superiores a
9 mm en parte alguna.
Para colocar los ladrillos, una vez juntas y humedecidas las superficies sobre las que han de
descansar, se echará el mortero en cantidad suficiente para que comprimiendo fuertemente
sobre el ladrillo y apretado además contra los inmediatos, queden espesores de junta
señalados y el mortero refluya por todas partes. Las juntas de los parámetros que hayan de
enlucirse o revocarse quedarán sin rellenar a tope, para facilitar la adherencia del revoco o
enlucido que completará el relleno y producirá la impermeabilidad de la fábrica de ladrillo.
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Al reanudarse el trabajo se regará abundantemente la fábrica antigua, se barrerá y se
sustituirá, empleando mortero nuevo, todo ladrillo deteriorado.
3.10.8 PRUEBASDURANTELAEJECUCIÓNDELASOBRASSin perjuicio de lo prescrito en el Título 11 de este pliego, El Director de las Obras ordenará la
realización de los ensayos y pruebas necesarias para la comprobación de la correcta ejecución
de las unidades, elementos y conjuntos de obra.
A la vista de los resultados de los ensayos y pruebas, se podrán modificar determinados
procedimientos de ejecución e incluso podrán ser anuladas aceptaciones de sistemas
especializadas de ejecución de montaje.
3.10.9 EJECUCIÓN DE LAS UNIDADES DE OBRA NO ESPECIALIZADOS EN ELPRESENTEAPARTADO
En la ejecución de las obras para las que no se exigen prescripciones consignadas
explícitamente en este pliego, el Contratista se atendrá a los demás Documentos del presente
proyecto, a las órdenes del Director de las Obras y a las normas y prácticas usuales de buena
construcción.
3.11 ASPECTOSRELATIVOSALAMAQUINARIA
3.11.1 INSTALACIÓNDEMAQUINARIACondiciones a cumplir por la maquinaria
Todas las partes de la maquinaria que deben estar en contacto con los elementos a tratar,
serán de material inalterable, con superficie lisa y fácilmente limpiable. De la misma manera, el
exterior de la maquinaria deberá estar esmaltado o cubierto de material inalterable y sin
ángulos entrantes que impidan una limpieza perfecta.
Los elementos móviles deberán estar provistos de los debidos dispositivos de protección para
el manejo del operador. Los rendimientos de cada máquina se ajustarán a los que se han fijado
en el Proyecto. Si en condiciones de trabajo normales una máquina, con fuerza de
acondicionamiento suficiente y manejada de acuerdo con las instrucciones, no diera el
rendimiento garantizado, se comunicará a la casa vendedora para que comunique las
deficiencias y haga las modificaciones oportunas. Si en el plazo de un mes, estas deficiencias
no fueran subsanadas, la casa se hará cargo de la maquinaria, puesta, embalada en la estación
más próxima a la residencia del cliente, devolviendo el mismo importe que haya pagado, o
suministrándole a elección de éste, en sustitución de la maquinaria retirada, otra de
rendimiento correcto.
Transporte y montaje
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Serán de cuenta de la casa suministradora el transporte, embalaje, derechos de aduanas,
riesgos, seguros e impuestos hasta que la maquinaria se encuentre en el lugar de su
emplazamiento. El montaje será por cuenta de la casa vendedora, si bien el promotor
proporcionará las escaleras, instalación eléctrica, herramienta gruesa y material de albañilería,
carpintería y cerrajería necesaria para el montaje, así como personal auxiliar para ayudar al
especializado que enviará la empresa suministradora.
Plazos de entrega
El plazo que para la entrega de maquinaria pacte el promotor con el vendedor de la misma, no
podrá ser ampliado más que por causa de fuerza mayor, como huelgas, lock‐out, movilización
del ejército, guerra o revolución. Si el retraso es imputable a la casa vendedora, el promotor
tendrá derecho a un 1% de rebaja en el precio por cada semana de retraso como
compensación por los perjuicios ocasionados.
Pruebas de maquinaria
Será por cuenta de la entidad vendedora suministrar los aparatos y útiles precisos para
ejecutar las pruebas de las máquinas y verificar las comprobaciones necesarias, siendo de su
cuenta los gastos que originen éstas.
Plazo de garantía
En cada máquina o grupo de máquinas, se establecerá una fecha de prueba con el objeto de
poder efectuar la recepción provisional, para el plazo mínimo de garantía de un año, en el cual
su funcionamiento ha de ser perfecto, comprometiéndose la empresa suministradora a
reponer por su cuenta las piezas que aparezcan deterioradas a causa de una defectuosa
construcción o instalación y a subsanar por su cuenta las anomalías o irregularidades de
funcionamiento que impidan su uso normal.
3.12 ASPECTOSFACULTATIVOS
3.12.1 MEDIDASDESEGURIDADEl Contratista deberá atenerse a las disposiciones vigentes sobre Seguridad e Higiene en el
trabajo. Como elemento primordial de seguridad se establecerá toda la señalización necesaria,
tanto durante el desarrollo de las obras, como durante su explotación, haciendo referencias
bien a peligros existentes o a las limitaciones de las estructuras. Para ello se utilizarán, cuando
existan, las correspondientes señales vigentes establecidas por el Ministerio de Obras y
Urbanismo y en su defecto, por otros Departamentos Nacionales y Organismos
Internacionales.
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3.12.2 SUBCONTRATISTASODESTAJISTASEl Contratista podrá dar a destajo o en subcontrata cualquier parte de la obra, pero con la
previa autorización del Director de las Obras. La obra que el Contratista pueda dar a destajo no
podrá exceder del 25% del valor total del Contrato, salvo autorización expresa del Director de
las Obras. El director de las Obras, está facultado para decidir la exclusión de un destajista por
ser incompetente o no reunir las condiciones necesarias. Comunicada esta decisión al
Contratista, este deberá tomar las medidas precisas e inmediatas para la rescisión de este
trabajo.
El contratista será siempre responsable ante el Director de las Obras de todas las actividades
de los detallistas y de las obligaciones derivadas del cumplimiento de las condiciones
expresadas en este Pliego.
3.12.3 MODIFICACIONESDELPROYECTOEl Director de las Obras, podrá introducir en el proyecto, antes de empezar las obras o durante
su ejecución, las modificaciones que sean precisas para la normal construcción de las mismas,
aunque no se hayan previsto en el proyecto, y siempre que lo sean sin separarse de su espíritu
y recta interpretación. También podrá introducir aquellas modificaciones que produzcan
aumento o disminución y aún supresión de las cantidades de obra, marcadas en el
Presupuesto o sustitución de una cantidad de obra por otra, siempre que ésta sea de las
comprendidas en el Contrato.
Todas estas modificaciones serán obligatorias para el Contratista siempre que, a los precios del
contrato, sin ulteriores revisiones, no alteren el Presupuesto de Adjudicación en más de los
porcentajes previstos en la Ley de Contratos del Estado y su reglamento de Aplicación
vigentes, tanto por exceso como por defecto. En este caso, el Contratista no tendrá derecho a
ninguna variación en los precios, ni a las indemnizaciones de ningún género por supuestos
perjuicios que le puedan ocasionar las modificaciones en el número de unidades de obra o en
plazo de ejecución.
3.12.4 RELACIONESVALORADASYCERTIFICADASDELASOBRASEn los primeros días de cada mes, el Director de las Obras formulará la relación valorada de
cada obra ejecutada en el mes anterior. La relación valorada se hará al origen, incluyendo en
ella las unidades de obra terminadas con arreglo al Proyecto, según mediciones obtenidas en
Obra, multiplicadas por los precios correspondientes de las Valoraciones de Obra o los
contradictorios o convenios aprobados por la Dirección Técnica e incorporados a Contrato. En
ningún caso se incluirán unidades de obra incompletas ni precios no aprobados por la
Dirección Técnica del proyecto.
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Las valoraciones efectuadas servirán de base para la redacción de las certificaciones
mensuales. Todos los abonos que se efectúen son a buena cuenta y las certificaciones no
suponen aprobación ni recepción de las obras que comprenden.
Mensualmente se lleva a cabo una liquidación parcial, en el que se abonarán las
certificaciones, descontando el importe de los cargos que el Director de las Obras tenga contra
el contratista.
3.12.5 CONSERVACIÓN DE LAS OBRAS DURANTE LA EJECUCIÓN Y DURANTE ELPLAZODEGARANTÍA
El Contratista queda comprometido a conservar por su cuenta, hasta que sean recibidas
provisionalmente, todas las obras que integran el Proyecto. Así mismo, queda obligado a la
conservación de las obras durante el plazo de garantía de un año, a partir de la fecha de
recepción provisional. Durante este plazo deberá realizarse cuantos trabajos sean precisos
para mantener las obras ejecutadas en perfecto estado.
3.12.6 ENSAYOSYRECONOCIMIENTOSLos ensayos y reconocimientos verificados por el Director de las Obras o por sus delegados
durante la ejecución de sus trabajos, no tienen otro carácter que el de simples antecedentes
para la recepción. Por lo tanto, la admisión de materiales o elementos de la obra, antes de la
recepción definitiva, no atenúa las obligaciones que contrae el Contratista de subsanar o
reponer, si las obras o instalaciones resultasen inaceptables, parcial o totalmente, en el
reconocimiento final y pruebas de recepción.
3.12.7 PRUEBASQUEDEBENEFECTUARSEANTESDELASRECEPCIONESAntes de verificar la recepción provisional se someterán todas las pruebas de resistencia,
estabilidad y funcionamiento con arreglo al programa que redacte el Director de las Obras. Se
contrastará el perfecto funcionamiento antes de ser recibidas provisionalmente por las obras.
Una vez transcurrido el plazo de garantía, antes de proceder a la recepción definitiva, se
comprobará que todos los elementos de las obras siguen un perfecto funcionamiento.
3.12.8 PLAZODEEJECUCIÓNYGARANTÍAEl plazo de ejecución de las obras se fija en la distribución temporal de la memoria del
presente Proyecto, contando con un margen de medio año para la finalización completa de la
obra respecto a lo indicado en la memoria.
El plazo de garantía que ha de mediar entre la recepción provisional y la recepción definitiva
de las obras, será de un año contando a partir de la fecha de Acta Recepción Provisional.
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3.12.9 RECEPCIÓNPROVISIONALTerminado el plazo de ejecución se procederá a las pruebas prescritas en el artículo de este
Título y al reconocimiento detallado de las obras. Si todos los resultados son positivos se
realizará la recepción provisional de las obras mediante acta redactada de acuerdo con las
disposiciones vigentes.
3.12.10 RECEPCIÓNDEFINITIVATerminado el plazo de garantía se procederá, como en el caso de recepción provisional, a las
pruebas y al reconocimiento detallado de las obras, recibiéndolas definitivamente o no, según
su estado y procediendo de igual forma y con análogas consecuencias.
3.12.11 INCOMPARECENCIADELCONTRATISTAENLASRECEPCIONESSi el Contratista, o su representante, no compareciesen el día y hora señalados por el Director
de las Obras para ejecutar las pruebas y el reconocimiento previo a una recepción, se le
volverá a citar fehacientemente y, si tampoco esta segunda vez, se harán las pruebas y el
reconocimiento en ausencia suya, haciéndola constar así en el Acta a la que se adjuntará el
acuse de recibo de la citación.
3.12.12 PERMISOSYLICENCIASEl Contratista deberá obtener a su costa, todos los permisos y licencias necesarios para la
ejecución de las obras, con excepción de los correspondientes a la obtención de los terrenos
donde se ubicarán las obras.
3.12.13 RESPONSABILIDADESDELCONTRATISTACONTERCEROSSerá responsable el Contratista, hasta la recepción definitiva, de los daños y perjuicios a
terceros como consecuencia de los actos, omisiones y negligencias del personal a su cargo o de
una deficiente organización de las obras. El Contratista será responsable de todos los objetos
que se encuentren o descubran durante la ejecución de las obras y deberá dar cuenta
inmediata de los hallazgos al Director de las Obras y colocarlos bajo su custodia, estando
obligado a solicitar de los Organismos Públicos y Empresas de servicios, la información
referente a las instalaciones subterráneas que puedan ser dañadas por las obras.
3.12.14 GASTOSDECARÁCTERGENERALACARGODELCONTRATISTASerán a cuenta del Contratista los gastos que originen el replanteo general de las obras o su
comprobación y los replanteos parciales de las mismas; los de construcciones auxiliares; los de
alquiler o adquisición de terrenos para depósitos de maquinaria y materiales; los de protección
de materiales y de la propia obra contra todo deterioro, daño o incendio, cumpliendo los
requisitos vigentes para el almacenamiento de explosivos y carburantes; los de limpieza de
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desperdicios y basuras; los de construcción y conservación de caminos provisionales para
desvío del tráfico y demás recursos necesarios para proporcionar seguridad dentro de las
obras; los de retirada de los materiales rechazados y corrección de las deficiencias observadas
y puesta de manifiesto por los correspondientes ensayos y pruebas; y, por último, los de
apertura o habilitación de los caminos precisos para el acceso y transporte de materiales al
lugar de las obras.
Igualmente serán a cuenta del Contratista, los gastos originados por los ensayos de materiales
y de control de ejecución de las obras que disponga el Director de las Obras, en tanto que el
importe de dichos ensayos no sobrepase el 1% del presupuesto de adjudicación de las obras.
En los casos de resolución del Contrato, tanto por la finalización de la obra como por cualquier
otra causa que lo motive, serán a cuenta del Contratista, los gastos originados en la
liquidación, así como los de retirada de los medios auxiliares empleados o no en la ejecución
de las obras.
3.12.15 DOCUMENTOSQUEPUEDESOLICITARELCONTRATISTAEl Contratista podrá a sus expensas, pero dentro de las oficinas del Director de las Obras, sacar
copias de los documentos del proyecto, cuyos originales le serán facilitados por el Director, el
cual autorizará con su firma las copias, si así lo conviniese con el Contratista.
También tendrá derecho a sacar copias de los perfiles de replanteo, así como de las relaciones
valoradas que se formulen mensualmente y de las Certificaciones expedidas.
3.12.16 CORRESPONDENCIAENOBRAEl Contratista tendrá derecho a que se le acuse de recibo, si lo solicita, de las reclamaciones
que dirija al Director de las Obras y al mismo tiempo, estará obligado a devolver al mismo, ya
originales, ya copias, de todas las órdenes que de él reciba, poniendo al pie “el enterado”.
3.12.17 RESCISIÓNDELCONTRATOEn caso de rescisión por incumplimiento del Contrato por parte del Contratista, los medios
auxiliares de éste podrán ser utilizados gratuitamente, por la entidad a cuyo cargo se realizan
las obras, para la terminación de las mismas. Todos estos medios auxiliares quedarán en poder
del Contratista, una vez terminadas las obras, quien no tendrá derecho a reclamación alguna
por los desperfectos a que su utilización haya dado lugar.
3.12.18 LIQUIDACIÓNDELASOBRASUna vez efectuada la recepción provisional, se procederá a la medición general de las obras,
que ha de servir para la valoración final de las mismas. La liquidación de las obras se llevará a
cabo después de realizada la recepción definitiva, saldando las diferencias existentes por los
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abonos a buena cuenta y descontando el importe de las reparaciones y obras de conservación
que se hayan producido durante el plazo de garantía en el caso de que el Contratista no las
hubiese realizado por su cuenta. También se descontarán los gastos de retirada de todas las
instalaciones, materiales, etc. en el caso de que el Contratista no lo hubiese hecho por su
cuenta, en el plazo de 30 días a partir de la fecha del Acta de Recepción Provisional.
3.13 ASPECTOSECONÓMICOS
3.13.1 CONDICIONESGENERALESTodas las unidades de obra se medirán y abonarán por volumen, superficie, longitud, peso o
unidad, de acuerdo a como figuran especificadas en la Valoración de Unidades de Obra. Para
las unidades nuevas que puedan surgir y para las que sea precisa la redacción de un precio
contradictorio, se especificarán claramente al acordarse éste el modo de abono, en otro caso,
se establecerá lo admitido en la práctica habitual o costumbre de la construcción.
Si el Contratista construye mayor volumen de cualquier clase de fábrica que el
correspondiente a los dibujos que figuran en los Planos, o de sus reformas autorizadas (ya sea
por efectuar mal la excavación, por error, por su conveniencia, por alguna causa imprevista o
por cualquier otro motivo) no será de abono ese exceso de obra.
Si a juicio del Director de las Obras, ese exceso de obra resultase perjudicial, el Contratista
tendrá la obligación de demoler la obra a su costa y rehacerla nuevamente con las
dimensiones debidas. En caso de que se trate de un aumento excesivo de excavación, que no
pueda subsanarse con la demolición de la obra ejecutada, el Contratista quedará obligado a
corregir este defecto, de acuerdo con las Normas que dicte el Director de Obras, sin que tenga
derecho a exigir indemnización por estos trabajos.
Siempre que no se siga expresamente otra cosa en las Valoraciones de unidades de obra o en
el Pliego de Condiciones Técnicas, se consideran incluidos precios de las Valoraciones de Obra,
los agotamientos, las entibaciones, los rellenos del exceso de excavación, el transporte al
vertedero de los productos sobrantes, el montaje, las pruebas que sean necesarias, la limpieza
de las obras, los medios auxiliares y todas las operaciones necesarias para terminar
perfectamente la unidad de obra que se trate.
Es obligación del Contratista la conservación de todas las obras y por consiguiente, la
reparación o reconstrucción de aquellas partes que hayan sufrido daños o que se compruebe
que no reúne las condiciones exigidas por este Pliego. Para estas reparaciones se atendrá
estrictamente a las instrucciones que reciba del Director de las Obras.
Esta obligación del Contratista de la conservación de todas las obras, se extiende igualmente a
los acopios que se hayan certificado, Corresponden pues, al Contratista, el almacenaje y
guardería de los acopios y reposición de aquellos que se hayan perdido, destruido o dañado,
cualquiera que sea la causa. En ningún caso el Contratista tendrá derecho a reclamar
fundándose en insuficiencia de precios o en falta de expresión, en la Valoración de la Obra o
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28 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
en el Pliego de Condiciones, explícita de algún material u operación necesaria para la ejecución
de una unidad de obra.
3.13.2 REPLANTEOTodas las operaciones de replanteo que se realicen con autoridad o durante la ejecución de las
obras, incluso señales, hitos y cualquier clase de material utilizado, serán a cuenta del
Contratista.
3.13.3 MEDICIÓNYABONODELASMEDICIONESSe entiende por m3 de excavación, el referido al terreno tal y como se encuentra antes de la
misma. Este volumen se apreciará de la forma siguiente:
Los perfiles del Proyecto se comprobarán o modificarán al efectuarse el replanteo de
las obras y al pie de las diversas hojas figurarán la conformidad del Director de las
Obras y del Contratista o de las personas a quien estos deleguen. Durante la ejecución
de las obras se sacarán cuantos perfiles transversales se estimen necesarios,
firmándose igualmente las hojas por ambas partes. No se admitirá ninguna
reclamación del Contratista sobre el volumen resultante que no esté basado en las
hojas anteriormente citadas. En el precio de la excavación queda comprendido
también, salvo indicación en contrato de la Valoración de Obra, el coste del descuaje
del arbolado, arbustos, raíces y toda clase de vegetación.
Queda comprendido igualmente el coste de saneamiento y limpieza de la capa de asiento de la
cimentación, el agotamiento, el relleno, el refinado de los taludes, el apilamiento de los
materiales aprovechables, el transporte al vertedero, las entibaciones y las medidas de
seguridad necesarias, las señales de precaución, el balizamiento de pasos provisionales
necesarios, la reposición o modificación de las servidumbres existentes y cuantas operaciones
sean precisas para terminar completamente la unidad de obra y dejar el terreno inmediato en
las condiciones preexistentes.
3.13.4 MEDICIÓNYABONODEHORMIGONESSe entiende por m3 de hormigón, cualquiera que sea el tipo de dosificación de éste, al
volumen que corresponde a dicha unidad completamente terminada. Se abonará a los precios
fijados en la valoración de unidades de obra. Se abonarán solamente los volúmenes que
resulten de aplicar a la obra las dimensiones acotadas en los planos u ordenadas, por escrito,
por el Director de las Obras, sin que sea de abono cualquier exceso que no haya sido
debidamente autorizado.
Para la dosificación de los hormigones, las proporciones de cemento que figuran en el
presente proyecto son indicativas. El Contratista tendrá la obligación de emplear la cantidad
de cemento necesaria para obtener las resistencias que se exigen en el artículo 14 de este
Pliego, sin que por ello pueda pedir sobreprecio alguno. Ninguna variación de procedencia de
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPLIEGODECONDICIONES
29 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
los áridos autorizada o pedida por el Director de las Obras, significará cambio de precio de la
unidad de obra en que intervengan. En el precio de los hormigones están incluidos todos los
gastos de los materiales, transporte, preparación, puesta en obra, vibrado, curado, pruebas y
ensayos que sean precisos a realizar, así como la autorización de moldes, encofrados, cimbras
y andamiajes.
3.13.5 MEDICIÓNYABONODEACEROPARAARMADURESYPERFILESLAMINADOSSe abonará y se pagará el acero por peso teórico que, basado en una densidad de acero de
7,85 Tn/m3, resulte de las dimensiones que figure en los planos de obra que autorice la
Dirección.
En el precio de acero está incluido el coste de suministro, manipulación, empleo de materiales,
máquinas y mano de obra necesaria para su puesta en obra, así como los aumentos debidos a
pérdidas, empalmes y ataduras.
No serán de abono los excesos de obra que ejecute el Contratista por su conveniencia o error,
cuando sustituya algunas secciones por otras mayores, con la aprobación del Director de las
Obras, por no disponer los elementos apropiados.
3.13.6 MEDICIÓNYABONODEOTRASUNIDADESDEOBRALas obras no previstas en el Proyecto o no incluidas en el presente apartado de este Pliego de
Condiciones Técnicas, se abonarán a los precios unitarios de las Valoraciones de Obra.
3.13.7 MEDICIÓNYABONODEOBRASINCOMPLETASCuando por rescisión u otras causas, sea preciso valorar obras incompletas, se aplicará la
descomposición que figura en las Valoraciones de Obra, sin que pueda pretenderse la
valoración de cualquier unidad descompuesta en forma distinta. En ningún caso, tendrá
elementos que componen el precio contenido en dichas Valoraciones
3.13.8 ABONODEMATERIALESENDEPÓSITONo se abonará al Contratista porcentaje de material que no está colocado en depósito.
Si el terreno utilizado para depósito de material, es de propiedad particular, no se hará el
abono hasta su empleo en obra, a menos que el Contratista presente la documentación
suficiente, a juicio del Director de las Obras, en las que el propietario del terreno reconozca
que el material acopiado es propiedad del Estado y que ha recibido el alquiler por todo el
tiempo que el material pueda ocupar el terreno.
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30 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
3.13.9 GASTOSDEPRUEBASYENSAYOSTodos los gastos ocasionados por ensayos, pruebas, verificaciones, etc., de materiales o
unidades de obra o totalmente ejecutadas serán a cargo del Contratista. Se incluyen el coste
de los materiales que se hayan de ensayar, la mano de obra, herramientas, transporte, gastos
de toma de muestras, minutas de laboratorio, etc. El importe no excederá del 1% del
presupuesto de adjudicación de las obras.
Todo ensayo que no haya dado resultado satisfactorio, a juicio del Director de las Obras, o que
no ofrezcan garantías suficientes, podrá repetirse de nuevo a cargo del Contratista y no se
computarán a efectos del 1% del importe total de pruebas y ensayos.
3.13.10 OBRASDEFECTUOSASOMALEJECUTADASSi el Director de las Obras estima que las unidades de obra defectuosas y que no cumplen
estrictamente las condiciones del Contrato, son sin embargo, admisibles, puede proponer a su
Superioridad la aceptación de las mismas con la consiguiente rebaja de los precios
3.14 ASPECTOSLEGALES
3.14.1 QUIENESPUEDENSERCONTRATISTASPueden ser contratistas de las obras los españoles y extranjeros que se hallen en posesión de
sus derechos civiles con arreglo a las leyes, y a las sociedades y compañías legalmente
construidas y reconocidas en España.
Quedan exceptuados:
1º) Los que se hallen procesados criminalmente.
2º) Los que estuviesen fallidos, con suspensión de pagos o con sus bienes intervenidos.
3º) Los que estuviesen apremiados como deudores o de los caudales públicos en
concepto de seguros contribuyentes.
3.14.2 FORMALIZACIÓNDELCONTRATOLos contratos se formalizarán mediante documento privado en general, que podrá elevarse a
elección de escritura pública a petición de cualquiera de las partes y con arreglo a las
disposiciones vigentes. Será de cuenta del adjudicatario todos los gastos que ocasionen la
extensión del documento en que se consigne la contrata.
3.14.3 RESPONSABILIDADDELCONTRATISTAEl Contratista es responsable de la ejecución de las obras en condiciones establecidas en el
contrato y en los documentos que componen el Proyecto (la Memoria no tendrá consideración
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPLIEGODECONDICIONES
31 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
de documento del Proyecto). Como consecuencia de ello, vendrá obligado a la demolición y
reconstrucción de todo lo mal ejecutado, sin que pueda servir de excusa el que el Director de
Construcción haya examinado y reconocido la construcción durante las obras, ni el que hayan
sido abonadas en liquidaciones parciales.
3.14.4 ACCIDENTESDETRABAJOYDAÑOSATERCEROSEn caso de accidentes ocurridos a los operarios, con motivo y en ejercicio de los trabajos para
la ejecución de las obras, el Contratista se atendrá a lo dispuesto en la legislación vigente,
siendo en todo caso único responsable de su incumplimiento y sin que por ningún concepto
pueda quedar afectada la propiedad, por responsabilidades de cualquier aspecto.
El Contratista está obligado a adoptar las medidas de seguridad que las disposiciones vigentes
preceptúan, para evitar en lo posible accidentes a obreros o a los viandantes, no solo en los
andamios, sino en todos los lugares peligrosos de la obra, huecos de escalera, etc.
De los accidentes y perjuicios de todo género que, por no cumplir el Contratista lo legislado
sobre la materia, pudieran acaecer o sobrevenir, será éste el único responsable, o sus
representantes den la obra, ya que se considera que en los precios contratados están incluidos
todos los gastos y precios para cumplimentar debidamente dichas disposiciones legales.
El Contratista será responsable de todos los accidentes que por inexperiencia o descuido
sobrevinieran tanto en la edificación donde se efectúen las obras, como en las auxiliares. Será,
por tanto, de su cuenta el abono de las indemnizaciones a quien corresponda y cuando a ello
hubiera lugar, de todos los daños y perjuicios que puedan causar las operaciones de ejecución
de las obras.
3.14.5 CAUSASDERESCISIÓNDELCONTRATOSerán causas de rescisión las siguientes: la muerte o incapacitación del Contratista, la quiebra
del Contratista, las alteraciones del contrato por las causas siguientes:
‐ La modificación del Proyecto en tal forma que represente alteraciones fundamentales
a juicio del Director de Construcción, y en cualquier caso, siempre que la variación del
presupuesto, como consecuencia de estas modificaciones, represente en más o en
menos del 25% como mínimo del importe de aquél.
‐ Las modificaciones de unidades de obras siempre que éstas representen variaciones
en más o menos del 40% como mínimo de algunas de las unidades que figuran en las
mediciones del Proyecto, o en más de un 59% de unidades de Proyecto.
‐ La suspensión de obra comenzada, y en todo caso, siempre que por causas ajenas a la
contrata no se dé comienzo, a la obra adjudicada en el plazo de tres meses a partir de
la adjudicación en este caso, la devolución de fianza será automática.
‐ El no dar comienzo la contrata a los trabajos dentro del plazo señalado.
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32 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
‐ El incumplimiento de las condiciones del contrato, cuando implique descuido o mala
fe con perjuicio de las obras.
‐ La terminación del plazo de la ejecución de la obra.
‐ El abandono de la obra sin causa justificada.
‐ La mala fe en la ejecución de los trabajos.
3.14.6 LIQUIDACIÓNENCASODERESCISIÓNSiempre que se rescinda el contrato por causa ajena, a falta de cumplimiento del Contratista,
se abonará a éste todas las obras ejecutadas con arreglo a las condiciones prescritas y todos
los materiales a pie de obra pendiente de ejecución y aplicándose a éstos, los precios que fija
el Ingeniero.
Cuando la rescisión de la contrata, sea por incumplimiento del Contratista se abonará la obra
hecha si es de recibo, y los materiales acopiados al pie de la misma, que reúnan las debidas
condiciones y sean necesarios para la misma, sin que, mientras duren estas negociaciones
pueda entorpecer la marcha de los trabajos.
3.14.7 IMPUESTOSCorrerán por cuenta del Contratista los impuestos del timbre y Derechos Reales, que se
devenguen por el contrato. Si se exigiese alguno de estos impuestos al propietario, le será,
integrados por el Contratista, así como las multas e intereses por demora en el pago.
3.14.8 LEGISLACIÓNEn todo caso, lo no especificado en el presente Pliego de Condiciones y siempre que no se
contradiga al mismo, se atenderá en lo estipulado en el Pliego de Condiciones Varias de la
Edificación, de la Dirección General de Arquitectura, que por tanto se considera forma parte
del presente Pliego de Condiciones.
3.14.9 LITIGIOSYRECLAMACIONESALCONTRATISTATodo desacuerdo sobre las cláusulas de Contrato y del presente Pliego de Condiciones, que se
promoviesen entre el Contratista y el Propietario, será resuelto con arreglo a los requisitos y
en la forma prevista por la vigente Ley de Enjuiciamiento Civil.
3.14.10 DUDASUOMISIONESDELOSDOCUMENTOSDELPROYECTOLo mencionado en el Pliego de Condiciones y omitido en los Planos, o viceversa, habrá de ser
ejecutado como si estuviera expuesta en ambos documentos. En caso de duda u omisión en
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33 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
cualquiera de los documentos del Proyecto, el Contratista se compromete a seguir en todo
caso, las instrucciones de la Dirección facultativa, para que la obra se haga con arreglo a las
buenas prácticas de las construcciones. El Contratista no queda eximido de la obligación de
ejecutadas.
3.14.11 EPÍLOGOTodo cuanto se hallase definido en el presente Pliego de Condiciones, será ejecutado bajo la
responsabilidad del Ingeniero que dirija las obras.
En Logroño, a 15 de Julio de 2014
El autor del proyecto:
Fdo: Lidia Izquierdo Morras
ESTADODEMEDICIONES
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSES
Lidia Izquierdo Morras Estudiante de Ingeniería Industrial de la Universidad de La Rioja
DNI: 16621694 P
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESESTADODEMEDICIONES
1 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
ÍNDICE
CAPÍTULO 01 MOVIMIENTO DE TIERRAS ..................................................................................... 2
CAPÍTULO 02 CIMENTACIÓN ....................................................................................................... 2
CAPÍTULO 03 ESTRUCTURA ......................................................................................................... 3
CAPÍTULO 04 VIDRIERÍA ............................................................................................................... 4
CAPÍTULO 05 CUBIERTA ............................................................................................................... 4
CAPÍTULO 06 CERRAMIENTOS ..................................................................................................... 5
CAPÍTULO 07 TABIQUERÍA ........................................................................................................... 5
CAPÍTULO 08 PAVIMENTOS ......................................................................................................... 5
CAPÍTULO 09 SEGURIDAD Y SALUD ............................................................................................. 5
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESESTADODEMEDICIONES
CÓDIGO RESUMEN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD _____________________________________________________________________________________________________________________________________
2 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL (UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
CAPÍTULO 01 MOVIMIENTO DE TIERRAS 01.01 M3 EXCAV. MECÁNICA TERRENO DURO
M3. Excavación a cielo abierto, en terreno de consistencia dura, con retro-giro de 20 tone- ladas de 1,50 m3. de capacidad de cazo, con extracción de tierra a los bordes, en vacia- do, i/p.p. de costes indirectos. Zapatas cuadradas Tipo 1 4 1,75 1,75 0,40 4,90 Zapatas cuadradas Tipo 2 23 2,35 2,35 0,55 69,86 Zapatas cuadradas Tipo 3 8 1,60 1,60 0,35 7,17 Zapatas cuadradas Tipo 4 6 1,50 1,50 0,35 4,73 Zapatas cuadradas Tipo 5 2 1,70 1,70 0,40 2,31 Zapatas cuadradas Tipo 6 8 0,75 0,75 0,30 1,35 Zapata corrida 1 32,04 1,00 0,40 12,82 ______________________________________________________
103,14 CAPÍTULO 02 CIMENTACIÓN 02.01 M3 HOR. HA-25/B/20/ IIa ZAP. V. B. ENCOF.
M3. Hormigón armado HA-25/B/20/ IIa N/mm2, con tamaño máximo del árido de 20mm., consistencia blanda, elaborado en central en relleno de zapatas de cimentación, i/armadura B-500 S (40 Kgs/m3), encofrado y desencofrado, vertido por medio de ca- mión-bomba, vibrado y colocación. Según CTE/DB-SE-C y EHE-08. Zapatas cuadradas Tipo 1 4 1,75 1,75 0,40 4,90 Zapatas cuadradas Tipo 2 23 2,35 2,35 0,55 69,86 Zapatas cuadradas Tipo 3 8 1,60 1,60 0,35 7,17 Zapatas cuadradas Tipo 4 6 1,50 1,50 0,35 4,73 Zapatas cuadradas Tipo 5 2 1,70 1,70 0,40 2,31 Zapatas cuadradas Tipo 6 8 0,75 0,75 0,30 1,35 Zapata corrida 1 32,04 2,00 0,40 25,63 ______________________________________________________
115,95
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESESTADODEMEDICIONES
CÓDIGO RESUMEN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD _____________________________________________________________________________________________________________________________________
3 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL (UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
CAPÍTULO 03 ESTRUCTURA 03.01 Kg ACERO S275 EN ESTRUCTURAS
Kg. Acero laminado S275 en perfiles para vigas, pilares y correas, con una tensión de ro- tura de 410 N/mm2, unidas entre sí mediante soldadura con electrodo básico i/p.p. despun- tes y dos manos de imprimación con pintura de minio de plomo totalmente montado, según CTE/ DB-SE-A. Los trabajos serán realizados por soldador cualificado según norma UNE-EN 287-1:1992. Centro SHR 120x120x5 3771,37 1,00 1,00 1,00 3.771,37 Centro SHR 160x160x5 2420,11 1,00 1,00 1,00 2.420,11 Centro SHR 100x100x3 780,42 1,00 1,00 1,00 780,42 Centro SHR 80x80x5 1128,74 1,00 1,00 1,00 1.128,74 Centro SHR 90x90x4 943,69 1,00 1,00 1,00 943,69 Centro SHR 60x60x3 205,02 1,00 1,00 1,00 205,02 Centro SHR 45x45x2 104,11 1,00 1,00 1,00 104,11 Centro SHR 140x140x5 3127,18 1,00 1,00 1,00 3.127,18 Centro SHR 170x170x8 11574,38 1,00 1,00 1,00 11.574,38 Centro redondo 12 165,55 1,00 1,00 1,00 165,55 Centro HE 240 B 3994,08 1,00 1,00 1,00 3.994,08 Centro HE 180 B 12302,52 1,00 1,00 1,00 12.302,52 Centro HE 100 B 589,82 1,00 1,00 1,00 589,82 Centro IPE 80 31,61 1,00 1,00 1,00 31,61 Derecha SHR 100x100x3 2087,67 1,00 1,00 1,00 2.087,67 Derecha SHR 120x120x5 625 1,00 1,00 1,00 625,00 Derecha SHR 70x70x4 165,69 1,00 1,00 1,00 165,69 Derecha SHR 55x55x2 113,23 1,00 1,00 1,00 113,23 Derecha SHR 90x90x4 326,92 1,00 1,00 1,00 326,92 Derecha HE 100 B 844,06 1,00 1,00 1,00 844,06 Derecha HE 240 B 1803,82 1,00 1,00 1,00 1.803,82 Izquierda SHR 170x170x8 4122,51 1,00 1,00 1,00 4.122,51 Izquierda SHR 70x70x4 2177,51 1,00 1,00 1,00 2.177,51 Izquierda SHR 40x40x2 264,13 1,00 1,00 1,00 264,13 Izquierda SHR 50x50x2 170,29 1,00 1,00 1,00 170,29 Izquierda SHR 100x100x4 307,54 1,00 1,00 1,00 307,54 Izquierda HE 160 B 1161,62 1,00 1,00 1,00 1.161,62 Chapas SHR 140x140x4 511,11 1,00 1,00 1,00 511,11 Chapas SHR 70x70x3 57,8 1,00 1,00 1,00 57,80 Chapas SHR 160x1600x5 1128,99 1,00 1,00 1,00 1.128,99 Chapas SHC 200x5 1464,09 1,00 1,00 1,00 1.464,09 Autobuses SHR 90x90x4 308,63 1,00 1,00 1,00 308,63 Autobuses SHR 70x70x4 325,81 1,00 1,00 1,00 325,81 Autobuses HE 140 B 3875,24 1,00 1,00 1,00 3.875,24 Autobuses HE 240 B 2341,51 1,00 1,00 1,00 2.341,51 Autobuses IPE 80 1618,29 1,00 1,00 1,00 1.618,29 ______________________________________________________
66.940,06
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESESTADODEMEDICIONES
CÓDIGO RESUMEN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD _____________________________________________________________________________________________________________________________________
4 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL (UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
CAPÍTULO 04 VIDRIERÍA 04.01 M2 CLIMALIT PLUS SIL.+PLT TOT. 6/12/33.1 37dB
M2. Doble acristalamiento CLIMALIT PLUS Silence de Rw=37 dB y espesor total 24 mm, formado por un vidrio bajo emisivo Planitherm Total incoloro de 6 mm (86/64) y un vi- drio laminado acústico y de seguridad Stadip Silence 6 mm. de espesor (3+3) y cámara de aire deshidratado de 12 mm con perfil separador de aluminio y doble sellado perimetral, fija- do sobre carpintería con acuñado mediante calzos de apoyo perimetrales y laterales y se- llado en frío con silicona neutra, incluso colocación de junquillos, según NTE-FVP. ________________________________________________ 781,75 04.02 Ud PUERTA SECURIT INCOL. 2090X896
Ud. Puerta de vidrio templado transparente, incoloro de 10 mm. Securit, de 2090x896, in- cluso herrajes, freno y cerradura de acero inoxidable, con llave y manivela, instalada, se- gún NTE-FVP. ________________________________________________ 14,00 CAPÍTULO 05 CUBIERTA 05.01 M2 CUB. CHAPA ACERO CORTEN. 0,7 mm. PL-75/320
M2. Cubierta completa realizada con chapa de acero CORTEN de 0.7 mm. de espesor con perfil especial laminado tipo 75/320 de Aceralia ó similar, fijado a la estructura con gan- chos o tornillos autorroscantes, i/ejecución de cumbreras y limas, apertura y rematado de huecos y p.p. de costes indirectos. Autobuses 2 180,00 13,50 1,00 4.860,00 ______________________________________________________
4.860,00 05.02 M2 CUB. CHAPA ALUMINIO ANODIZADO. 0,7 mm. PL-75/320
M2. Cubierta completa realizada con chapa de aluminio anodizado de 0.7 mm. de espesor con perfil especial laminado, fijado a la estructura con ganchos o tornillos autorroscantes, i/ejecución de cumbreras y limas, apertura y rematado de huecos y p.p. de costes indirec- tos. Oeste 1 353,95 1,00 1,00 353,95 Este 1 331,83 1,00 1,00 331,83 ______________________________________________________
685,78 05.03 M2 CUB. COBRE OXIDADO 0.8 mm. JUNTA ALZADA
M2. Cubierta de cobre oxidado, sobre soporte base de hormigón o madera (no incluido), conformada por los siguientes elementos: chapa de cobre de 0,8 mm. de espesor (s/UNE 37-105-81) y 700 mm. de ancho, perfilada (anchura final de la banda una vez perfilada 630mm.), doblados los bordes longitudinales de chapas contiguas en ángulo recto con altu- ra de 30 y 40 mm. y engatillado posterior de bordes, i/fijación a la base soporte por medio de patillas de anclaje, conformado de limas, caballetes, quiebros,... etc., pequeño material de clavazón, medios auxiliares. Chapas 2 25,81 4,00 1,00 206,48 ______________________________________________________
206,48 05.04 M2 CUB. PANEL NERV.50 (LAC+AISL+LAC)
M2. Cubierta completa formada por panel de 50 mm. de espesor total conformado con do- ble chapa de acero de 0.5 mm., perfil nervado tipo de Aceralia o similar, lacado ambas ca- ras y con relleno intermedio de espuma de poliuretano; perfil anclado a la estructura me- diante ganchos o tornillos autorroscantes, i/p.p. de tapajuntas, remates, piezas especiales de cualquier tipo, medios auxiliares. Parte inclinada centro 2 30,00 5,95 1,00 357,00 Parce horizontal centro 2 11,25 11,25 1,00 253,13 ______________________________________________________
610,13
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESESTADODEMEDICIONES
CÓDIGO RESUMEN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD _____________________________________________________________________________________________________________________________________
5 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL (UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
CAPÍTULO 06 CERRAMIENTOS 06.01 M2 TABIQUE LADRILLO H/S C/CEMENTO
M2. Tabique de ladrillo hueco sencillo de 25x12x4 cm. recibido con mortero de cemento y arena de río M 5 según UNE-EN 998-2, i/ replanteo, roturas, humedecido de las piezas y limpieza. ________________________________________________ 366,88 CAPÍTULO 07 TABIQUERÍA 07.01 M2 TRASDOSADO DIRECTO PLADUR N-15
M2. Trasdosado directo de muros con placas de yeso laminado Pladur de 15 mm. de es- pesor (UNE 102.023), recibida a él con pasta de agarre, incluso replanteo auxiliar, nivela- ción, recibido de cajas sobre la placa, encintado, tratamiento de juntas, totalmente terminado y listo para imprimar, pintar o decorar. ________________________________________________ 332,13 CAPÍTULO 08 PAVIMENTOS 08.01 M2 PAV. MONOLÍT. CUARZO GRIS NATURAL
M2. Suministro y puesta en obra del Pavimento Monolítico de Cuarzo en color gris natural MASTERTOP 100, sobre solera o forjado de hormigón en fresco, incluyendo el replanteo de solera, encofrado y desencofrado, extendido del hormigón; regleado y nivelado de sole- ra; incorporación de capa de rodadura MASTERTOP 100 o similar mediante espolvoreo (rendimiento 5,0/kgm2); fratasado mecánico, alisado y pulimentado; curado del hormigón con el líquido incoloro MASTERKURE 130 o similar (rendimiento 0,15 kg/m2); p.p. aserra- do de juntas de retracción con disco de diamante y sellado con la masilla elástica MAS- TERFLEX 700 GP Fluido o similar. No se incluye el suministro de hormigón, barrera de vapor, mallazo ni fibras metálicas. ________________________________________________ 1.220,93 CAPÍTULO 09 SEGURIDAD Y SALUD 09.01 m BARANDILLA GUARDACUERPOS Y TUBOS ______________________________________________________
44,80 09.02 m BARAND.PROTECCIÓN LATERAL ZANJAS ______________________________________________________
5,00 09.03 ud ALQ./INSTAL.1 MES. AND. MET.TUB. h<8 m. ______________________________________________________
22,40 09.04 m2 PROTECCIÓN ANDAMIO C/TOLDO ______________________________________________________
33,60 09.05 ud CUADRO GENERAL OBRA Pmáx= 15 kW. ______________________________________________________
1,00 09.06 ud TOMA DE TIERRA R80 Oh;R=100 Oh.m ______________________________________________________
2,00 09.07 ud LÁMPARA PORTATIL MANO ______________________________________________________
2,00 09.08 m VALLA CHAPA METÁLICA GALVANIZADA ______________________________________________________
16,80 09.09 m2 ENTIB.SIMPLE ZANJA <3m. C/MAD. ______________________________________________________
13,40
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESESTADODEMEDICIONES
CÓDIGO RESUMEN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD _____________________________________________________________________________________________________________________________________
6 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL (UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
09.10 m ALQ./INSTAL.1 MES. AND. MET.TUB. h<8 m. ______________________________________________________
22,40 09.11 ud CASCO DE SEGURIDAD ______________________________________________________
12,00 09.12 ud CASCO SEGURIDAD DIELÉCTRICO ______________________________________________________
3,00 09.13 ud GAFAS CONTRA IMPACTOS ______________________________________________________
6,00 09.14 ud GAFAS ANTIPOLVO ______________________________________________________
6,00 09.15 ud PANTALLA CONTRA PARTÍCULAS ______________________________________________________
3,00 09.16 ud SEMI MÁSCARA ANTIPOLVO 1 FILTRO ______________________________________________________
10,00 09.17 ud SEMI MASCAR. ANTIPOLVO 2 FILTROS ______________________________________________________
12,00 09.18 ud CASCOS PROTECTORES AUDITIVOS ______________________________________________________
12,00 09.19 ud CINTURÓN DE SUJECCIÓN Y RETENCIÓN ______________________________________________________
3,00 09.20 ud PAR GUANTES DE LONA REFORZADOS ______________________________________________________
24,00 09.21 ud PAR GUANTES AISLANTES 1000 V. ______________________________________________________
1,00 09.22 ud PAR GUANTES USO GENERAL SERRAJE ______________________________________________________
12,00 09.23 ud MUÑEQUERA PRESIÓN VARIABLE ______________________________________________________
2,00 09.24 ud PAR DE BOTAS DE SEGURIDAD ______________________________________________________
12,00 09.25 ud PAR DE BOTAS AISLANTES ______________________________________________________
4,00 09.26 ud MONO DE TRABAJO POLIESTER-ALGODÓN ______________________________________________________
24,00 09.27 ud ARNÉS AMARRE DORSAL Y TORSAL ______________________________________________________
3,00 09.28 ud CINTURÓN PORTAHERRAMIENTAS ______________________________________________________
6,00 09.29 ud PLACA SEÑALIZACIÓN RIESGO ______________________________________________________
10,00 09.30 ud SEÑAL POLIPROP DIN A0. NO FOTOL. ______________________________________________________
1,00
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESESTADODEMEDICIONES
CÓDIGO RESUMEN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD _____________________________________________________________________________________________________________________________________
7 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL (UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
09.31 mes ALQUILER CASETA OFIC.+ASEO 14,65 m2 ______________________________________________________
11,00 09.32 ud MESA MELAMINA PARA 10 PERSONAS ______________________________________________________
1,00 09.33 ud BANCO MADERA PARA 5 PERSONAS ______________________________________________________
3,00 09.34 ud DEPÓSITO-CUBO DE BASURAS ______________________________________________________
1,00 09.35 ud BOTIQUÍN DE URGENCIA ______________________________________________________
1,00 09.36 ud REPOSICIÓN BOTIQUÍN ______________________________________________________
1,00 09.37 m ACOMETIDA ELÉCT. CASETA 4x6 mm2 ______________________________________________________
10,00 09.38 ud ACOMETIDA PROV.FONTANERÍA 25 mm. ______________________________________________________
1,00 09.39 ud ESPEJO VESTUARIOS Y ASEOS ______________________________________________________
2,00 09.40 ud JABONERA INDUSTRIAL 1 LITRO ______________________________________________________
6,00 09.41 ud SECAMANOS ELÉCTRICO ______________________________________________________
2,00 09.42 ud TAQUILLA METÁLICA INDIVIDUAL ______________________________________________________
6,00 09.43 ud CONVECTOR ELÉCT. MURAL 1000 W. ______________________________________________________
2,00 09.44 ud PERCHA PARA DUCHA O ASEO ______________________________________________________
6,00 09.45 ud PORTARROLLOS INDUS.C/CERRADUR ______________________________________________________
1,00 09.46 ud COSTO MENSUAL FORMACIÓN SEG.HIG. ______________________________________________________
6,00 09.47 ud RECONOCIMIENTO MÉDICO BÁSICO I ______________________________________________________
6,00 09.48 ud COSTO MENSUAL DE CONSERVACIÓN ______________________________________________________
11,00
PRESUPUESTODISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNA
ESTACIÓNDEAUTOBUSES
Lidia Izquierdo Morras Estudiante de Ingeniería Industrial de la Universidad de La Rioja
DNI: 16621694 P
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPRESUPUESTO
1 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
ÍNDICE
CUADRO DE PRECIOS UNITARIOS DE MATERIALES ....................................................................... 2
CUADRO DE PRECIOS UNITARIOS DE MANO DE OBRA ................................................................. 3
CUADRO DE PRECIOS AUXILIARES ................................................................................................. 4
CUADRO DE PRECIOS Nº 1 ............................................................................................................ 5
CUADRO DE PRECIOS Nº 2 ............................................................................................................ 9
PRESUPUESTOS PARCIALES ......................................................................................................... 16
RESUMEN DEL PRESUPUESTO ..................................................................................................... 20
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPRESUPUESTO
CUADRO DE PRECIOS UNITARIOS DE MATERIALES
CÓDIGO UD RESUMEN PRECIO ____________________________________________________________________________________________________________________________________
2 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL (UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
U04AA001 M3 Arena de río (0-5mm) 23,00 U04CA001 Tm Cemento CEM II/B-P 32,5 R Granel 108,20 U04MA723 M3 Hormigón HA-25/P/20/ IIa central 76,68 U04PY001 M3 Agua 1,51 U06AA001 Kg Alambre atar 1,3 mm. 1,13 U06DA010 Kg Puntas plana 20x100 2,00 U06GG001 Kg Acero corrugado B 500-S 0,75 U06JA001 Kg Acero laminado S275J0 1,02 U07AI001 M3 Madera pino encofrar 26 mm. 138,72 U10DG001 Ud Ladrillo hueco sencillo 25x12x4 0,06 U10JA003 M2 Placa Pladur N-15 mm. 4,59 U10JA050 Ml Cinta Juntas Placas Pladur 0,04 U10JA055 Kg Pasta de agarre 0,43 U10JA056 Kg Pasta para juntas s/n Pladur 0,87 U18WA001 Kg Pav. Monol. MASTERTOP 100 gris natural 0,67 U18WA101 Kg Líquido de curado MASTERKURE 130 6,51 U18WA115 Ml Sellado juntas retracción pavim. 4 mm. 5,28 U23DA015 Ud Puerta vidrio SECURIT incoloro 2090x896 96,49 U23DA051 Ud Pernios alto y bajo 42,40 U23DA052 Ud Puntos de giro alto y bajo 29,75 U23DA053 Ud Cerradura con llave y pomo 44,81 U23DA054 Ud Mecan. de freno con caja y tapa freno 113,83 U23OV511 Ml Sellado con silicona neutra 0,89 U23OV520 Ud Materiales auxiliares 1,26 U36IA010 Lt Minio electrolítico 9,70 ____________________________________________________________________________________________________________________________________
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPRESUPUESTO
CUADRO DE PRECIOS UNITARIOS DE MANO DE OBRA
CÓDIGO UD RESUMEN PRECIO ____________________________________________________________________________________________________________________________________
3 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL (UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
U01AA007 Hr Oficial primera 15,50 U01AA009 Hr Ayudante 14,42 U01AA010 Hr Peón especializado 14,25 U01AA011 Hr Peón suelto 14,23 U01FA103 Hr Oficial 1ª encofrador 20,00 U01FA105 Hr Ayudante encofrador 16,50 U01FA201 Hr Oficial 1ª ferralla 18,00 U01FA204 Hr Ayudante ferralla 16,50 U01FG405 Hr Montaje estructura metal. 17,80 U01FL001 M2 M.o.coloc.tabique L.H.S. 9,00 U01FZ303 Hr Oficial 1ª vidriería 15,60 ____________________________________________________________________________________________________________________________________
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPRESUPUESTO
CUADRO DE PRECIOS AUXILIARES
CÓDIGO CANTIDAD UD RESUMEN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE ____________________________________________________________________________________________________________________________________
4 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL (UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
A01JF006 M3 MORTERO CEMENTO (1/6) M 5 M3. Mortero de cemento CEM II/A-P 32,5 R y arena de río M 5 con una resistencia a compresión de 5 N/mm2 según norma UNE-EN 998-2, confeccionado con hormigonera de 250 l. (Dosificación 1/6) U01AA011 1,820 Hr Peón suelto 14,23 25,90 U04CA001 0,250 Tm Cemento CEM II/B-P 32,5 R Granel 108,20 27,05 U04AA001 1,100 M3 Arena de río (0-5mm) 23,00 25,30 U04PY001 0,255 M3 Agua 1,51 0,39 A03LA005 0,400 Hr HORMIGONERA ELÉCTRICA 250 L. 1,87 0,75 ______________________________
TOTAL PARTIDA .............................................................. 79,39
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA Y NUEVE EUROS con TREINTA Y NUEVE CÉNTIMOS A02FA723 M3 HORM. HA-25/P/20/ IIa CENTRAL M3. Hormigón para armar de resistencia HA-25/P/20/ IIa Nmm2, con cemento CEM II/A-P 32,5 R arena de río y árido rodado tamaño máximo 20 mm., de central para vibrar y consistencia plástica, puesto en obra, con p.p. de mermas y cargas incompletas. Según EHE-08. U04MA723 1,000 M3 Hormigón HA-25/P/20/ IIa central 76,68 76,68 ______________________________
TOTAL PARTIDA .............................................................. 76,68
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA Y SEIS EUROS con SESENTA Y OCHO CÉNTIMOS A03LA005 Hr HORMIGONERA ELÉCTRICA 250 L. Hr. Hormigonera eléctrica de 250 Lts con un motor eléctrico de 3CV, con bastidor y cabina de acero, pala mezcladoras, adecuadas para asegurar una mezcla rápida y homogenea, mecanismos protegidos herméticamente, con un peso en vacio de 290Kg y un rendimineto aproximado de 3,4m3. U02LA201 1,000 Hr Hormigonera 250 l. 1,32 1,32 U%10 10,000 % Amortización y otros gastos 1,30 0,13 U02SW005 3,500 Ud Kilowatio 0,12 0,42 ______________________________
TOTAL PARTIDA .............................................................. 1,87
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de UN EUROS con OCHENTA Y SIETE CÉNTIMOS U01AA501 Hr Cuadrilla A Hr. Cuadrilla A de albañilería, cuantificando para su formación 1,00 h de Oficial de primera, 1,00 h de Ayudante y 0,50 h de Peón suelo. U01AA007 1,000 Hr Oficial primera 15,50 15,50 U01AA009 1,000 Hr Ayudante 14,42 14,42 U01AA011 0,500 Hr Peón suelto 14,23 7,12 ______________________________
TOTAL PARTIDA .............................................................. 37,04
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y SIETE EUROS con CUATRO CÉNTIMOS U01AA504 Hr Cuadrilla D Hr. Cuadrilla D de albañilería, cuantificando para su formación 1,00 h de Oficial de primera y 1,50 h de Peón suelo. U01AA007 1,000 Hr Oficial primera 15,50 15,50 U01AA011 1,500 Hr Peón suelto 14,23 21,35 ______________________________
TOTAL PARTIDA .............................................................. 36,85
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y SEIS EUROS con OCHENTA Y CINCO CÉNTIMOS
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CAPÍTULO 01 MOVIMIENTO DE TIERRAS 01.01 M3 EXCAV. MECÁNICA TERRENO DURO 3,49 M3. Excavación a cielo abierto, en terreno de consistencia dura, con retro-giro de 20 toneladas de 1,50 m3. de capacidad de cazo, con extracción de tierra a los bordes, en vaciado, i/p.p. de costes indirectos. TRES EUROS con CUARENTA Y NUEVE CÉNTIMOS CAPÍTULO 02 CIMENTACIÓN 02.01 M3 HOR. HA-25/B/20/ IIa ZAP. V. B. ENCOF. 179,58 M3. Hormigón armado HA-25/B/20/ IIa N/mm2, con tamaño máximo del árido de 20mm., consistencia blanda, elaborado en central en relleno de zapatas de cimentación, i/armadura B-500 S (40 Kgs/m3), encofrado y desencofrado, vertido por medio de ca- mión-bomba, vibrado y colocación. Según CTE/DB-SE-C y EHE-08. CIENTO SETENTA Y NUEVE EUROS con CINCUENTA Y OCHO CÉNTIMOS CAPÍTULO 03 ESTRUCTURA 03.01 Kg ACERO S275 EN ESTRUCTURAS 1,53 Kg. Acero laminado S275 en perfiles para vigas, pilares y correas, con una tensión de rotura de 410 N/mm2, unidas entre sí mediante soldadura con electrodo básico i/p.p. despuntes y dos manos de imprimación con pintura de minio de plomo totalmente mon- tado, según CTE/ DB-SE-A. Los trabajos serán realizados por soldador cualificado se- gún norma UNE-EN 287-1:1992. UN EUROS con CINCUENTA Y TRES CÉNTIMOS CAPÍTULO 04 VIDRIERÍA 04.01 M2 CLIMALIT PLUS SIL.+PLT TOT. 6/12/33.1 37dB 91,62 M2. Doble acristalamiento CLIMALIT PLUS Silence de Rw=37 dB y espesor total 24 mm, formado por un vidrio bajo emisivo Planitherm Total incoloro de 6 mm (86/64) y un vidrio laminado acústico y de seguridad Stadip Silence 6 mm. de espesor (3+3) y cá- mara de aire deshidratado de 12 mm con perfil separador de aluminio y doble sellado perimetral, fijado sobre carpintería con acuñado mediante calzos de apoyo perimetrales y laterales y sellado en frío con silicona neutra, incluso colocación de junquillos, según NTE-FVP. NOVENTA Y UN EUROS con SESENTA Y DOS CÉNTIMOS 04.02 Ud PUERTA SECURIT INCOL. 2090X896 465,18 Ud. Puerta de vidrio templado transparente, incoloro de 10 mm. Securit, de 2090x896, incluso herrajes, freno y cerradura de acero inoxidable, con llave y manivela, instala- da, según NTE-FVP. CUATROCIENTOS SESENTA Y CINCO EUROS con DIECIOCHO CÉNTIMOS CAPÍTULO 05 CUBIERTA 05.01 M2 CUB. CHAPA ACERO CORTEN. 0,7 mm. PL-75/320 25,52 M2. Cubierta completa realizada con chapa de acero CORTEN de 0.7 mm. de espe- sor con perfil especial laminado tipo 75/320 de Aceralia ó similar, fijado a la estructura con ganchos o tornillos autorroscantes, i/ejecución de cumbreras y limas, apertura y re- matado de huecos y p.p. de costes indirectos. VEINTICINCO EUROS con CINCUENTA Y DOS CÉNTIMOS 05.02 M2 CUB. CHAPA ALUMINIO ANODIZADO. 0,7 mm. PL-75/320 22,25 M2. Cubierta completa realizada con chapa de aluminio anodizado de 0.7 mm. de es- pesor con perfil especial laminado, fijado a la estructura con ganchos o tornillos auto- rroscantes, i/ejecución de cumbreras y limas, apertura y rematado de huecos y p.p. de costes indirectos. VEINTIDOS EUROS con VEINTICINCO CÉNTIMOS
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05.03 M2 CUB. COBRE OXIDADO 0.8 mm. JUNTA ALZADA 101,46 M2. Cubierta de cobre oxidado, sobre soporte base de hormigón o madera (no inclui- do), conformada por los siguientes elementos: chapa de cobre de 0,8 mm. de espesor (s/UNE 37-105-81) y 700 mm. de ancho, perfilada (anchura final de la banda una vez perfilada 630mm.), doblados los bordes longitudinales de chapas contiguas en ángulo recto con altura de 30 y 40 mm. y engatillado posterior de bordes, i/fijación a la base soporte por medio de patillas de anclaje, conformado de limas, caballetes, quiebros,... etc., pequeño material de clavazón, medios auxiliares. CIENTO UN EUROS con CUARENTA Y SEIS CÉNTIMOS 05.04 M2 CUB. PANEL NERV.50 (LAC+AISL+LAC) 50,27 M2. Cubierta completa formada por panel de 50 mm. de espesor total conformado con doble chapa de acero de 0.5 mm., perfil nervado tipo de Aceralia o similar, lacado am- bas caras y con relleno intermedio de espuma de poliuretano; perfil anclado a la estruc- tura mediante ganchos o tornillos autorroscantes, i/p.p. de tapajuntas, remates, piezas especiales de cualquier tipo, medios auxiliares. CINCUENTA EUROS con VEINTISIETE CÉNTIMOS CAPÍTULO 06 CERRAMIENTOS 06.01 M2 TABIQUE LADRILLO H/S C/CEMENTO 15,01 M2. Tabique de ladrillo hueco sencillo de 25x12x4 cm. recibido con mortero de cemen- to y arena de río M 5 según UNE-EN 998-2, i/ replanteo, roturas, humedecido de las piezas y limpieza. QUINCE EUROS con UN CÉNTIMOS CAPÍTULO 07 TABIQUERÍA 07.01 M2 TRASDOSADO DIRECTO PLADUR N-15 14,31 M2. Trasdosado directo de muros con placas de yeso laminado Pladur de 15 mm. de espesor (UNE 102.023), recibida a él con pasta de agarre, incluso replanteo auxiliar, nivelación, recibido de cajas sobre la placa, encintado, tratamiento de juntas, totalmente terminado y listo para imprimar, pintar o decorar. CATORCE EUROS con TREINTA Y UN CÉNTIMOS CAPÍTULO 08 PAVIMENTOS 08.01 M2 PAV. MONOLÍT. CUARZO GRIS NATURAL 9,89 M2. Suministro y puesta en obra del Pavimento Monolítico de Cuarzo en color gris na- tural MASTERTOP 100, sobre solera o forjado de hormigón en fresco, incluyendo el replanteo de solera, encofrado y desencofrado, extendido del hormigón; regleado y ni- velado de solera; incorporación de capa de rodadura MASTERTOP 100 o similar me- diante espolvoreo (rendimiento 5,0/kgm2); fratasado mecánico, alisado y pulimentado; curado del hormigón con el líquido incoloro MASTERKURE 130 o similar (rendimiento 0,15 kg/m2); p.p. aserrado de juntas de retracción con disco de diamante y sellado con la masilla elástica MASTERFLEX 700 GP Fluido o similar. No se incluye el suminis- tro de hormigón, barrera de vapor, mallazo ni fibras metálicas. NUEVE EUROS con OCHENTA Y NUEVE CÉNTIMOS CAPÍTULO 09 SEGURIDAD Y SALUD 09.01 m BARANDILLA GUARDACUERPOS Y TUBOS 7,73 SIETE EUROS con SETENTA Y TRES CÉNTIMOS 09.02 m BARAND.PROTECCIÓN LATERAL ZANJAS 6,03 SEIS EUROS con TRES CÉNTIMOS 09.03 ud ALQ./INSTAL.1 MES. AND. MET.TUB. h<8 m. 9,40 NUEVE EUROS con CUARENTA CÉNTIMOS 09.04 m2 PROTECCIÓN ANDAMIO C/TOLDO 4,96 CUATRO EUROS con NOVENTA Y SEIS CÉNTIMOS 09.05 ud CUADRO GENERAL OBRA Pmáx= 15 kW. 158,15 CIENTO CINCUENTA Y OCHO EUROS con QUINCE CÉNTIMOS 09.06 ud TOMA DE TIERRA R80 Oh;R=100 Oh.m 120,92 CIENTO VEINTE EUROS con NOVENTA Y DOS CÉNTIMOS
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09.07 ud LÁMPARA PORTATIL MANO 4,28 CUATRO EUROS con VEINTIOCHO CÉNTIMOS 09.08 m VALLA CHAPA METÁLICA GALVANIZADA 13,81 TRECE EUROS con OCHENTA Y UN CÉNTIMOS 09.09 m2 ENTIB.SIMPLE ZANJA <3m. C/MAD. 11,51 ONCE EUROS con CINCUENTA Y UN CÉNTIMOS 09.10 m ALQ./INSTAL.1 MES. AND. MET.TUB. h<8 m. 9,40 NUEVE EUROS con CUARENTA CÉNTIMOS 09.11 ud CASCO DE SEGURIDAD 2,59 DOS EUROS con CINCUENTA Y NUEVE CÉNTIMOS 09.12 ud CASCO SEGURIDAD DIELÉCTRICO 4,66 CUATRO EUROS con SESENTA Y SEIS CÉNTIMOS 09.13 ud GAFAS CONTRA IMPACTOS 3,94 TRES EUROS con NOVENTA Y CUATRO CÉNTIMOS 09.14 ud GAFAS ANTIPOLVO 1,00 UN EUROS 09.15 ud PANTALLA CONTRA PARTÍCULAS 1,53 UN EUROS con CINCUENTA Y TRES CÉNTIMOS 09.16 ud SEMI MÁSCARA ANTIPOLVO 1 FILTRO 10,20 DIEZ EUROS con VEINTE CÉNTIMOS 09.17 ud SEMI MASCAR. ANTIPOLVO 2 FILTROS 18,19 DIECIOCHO EUROS con DIECINUEVE CÉNTIMOS 09.18 ud CASCOS PROTECTORES AUDITIVOS 4,40 CUATRO EUROS con CUARENTA CÉNTIMOS 09.19 ud CINTURÓN DE SUJECCIÓN Y RETENCIÓN 14,11 CATORCE EUROS con ONCE CÉNTIMOS 09.20 ud PAR GUANTES DE LONA REFORZADOS 3,96 TRES EUROS con NOVENTA Y SEIS CÉNTIMOS 09.21 ud PAR GUANTES AISLANTES 1000 V. 16,00 DIECISEIS EUROS 09.22 ud PAR GUANTES USO GENERAL SERRAJE 1,74 UN EUROS con SETENTA Y CUATRO CÉNTIMOS 09.23 ud MUÑEQUERA PRESIÓN VARIABLE 3,22 TRES EUROS con VEINTIDOS CÉNTIMOS 09.24 ud PAR DE BOTAS DE SEGURIDAD 12,51 DOCE EUROS con CINCUENTA Y UN CÉNTIMOS 09.25 ud PAR DE BOTAS AISLANTES 16,33 DIECISEIS EUROS con TREINTA Y TRES CÉNTIMOS 09.26 ud MONO DE TRABAJO POLIESTER-ALGODÓN 18,98 DIECIOCHO EUROS con NOVENTA Y OCHO CÉNTIMOS 09.27 ud ARNÉS AMARRE DORSAL Y TORSAL 8,17 OCHO EUROS con DIECISIETE CÉNTIMOS 09.28 ud CINTURÓN PORTAHERRAMIENTAS 7,30 SIETE EUROS con TREINTA CÉNTIMOS 09.29 ud PLACA SEÑALIZACIÓN RIESGO 4,49 CUATRO EUROS con CUARENTA Y NUEVE CÉNTIMOS 09.30 ud SEÑAL POLIPROP DIN A0. NO FOTOL. 91,27 NOVENTA Y UN EUROS con VEINTISIETE CÉNTIMOS 09.31 mes ALQUILER CASETA OFIC.+ASEO 14,65 m2 418,75 CUATROCIENTOS DIECIOCHO EUROS con SETENTA Y CINCO CÉNTIMOS 09.32 ud MESA MELAMINA PARA 10 PERSONAS 53,47 CINCUENTA Y TRES EUROS con CUARENTA Y SIETE CÉNTIMOS 09.33 ud BANCO MADERA PARA 5 PERSONAS 56,89 CINCUENTA Y SEIS EUROS con OCHENTA Y NUEVE CÉNTIMOS 09.34 ud DEPÓSITO-CUBO DE BASURAS 18,31 DIECIOCHO EUROS con TREINTA Y UN CÉNTIMOS 09.35 ud BOTIQUÍN DE URGENCIA 96,82 NOVENTA Y SEIS EUROS con OCHENTA Y DOS CÉNTIMOS
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09.36 ud REPOSICIÓN BOTIQUÍN 66,77 SESENTA Y SEIS EUROS con SETENTA Y SIETE CÉNTIMOS 09.37 m ACOMETIDA ELÉCT. CASETA 4x6 mm2 7,51 SIETE EUROS con CINCUENTA Y UN CÉNTIMOS 09.38 ud ACOMETIDA PROV.FONTANERÍA 25 mm. 105,68 CIENTO CINCO EUROS con SESENTA Y OCHO CÉNTIMOS 09.39 ud ESPEJO VESTUARIOS Y ASEOS 30,83 TREINTA EUROS con OCHENTA Y TRES CÉNTIMOS 09.40 ud JABONERA INDUSTRIAL 1 LITRO 9,93 NUEVE EUROS con NOVENTA Y TRES CÉNTIMOS 09.41 ud SECAMANOS ELÉCTRICO 43,34 CUARENTA Y TRES EUROS con TREINTA Y CUATRO CÉNTIMOS 09.42 ud TAQUILLA METÁLICA INDIVIDUAL 31,80 TREINTA Y UN EUROS con OCHENTA CÉNTIMOS 09.43 ud CONVECTOR ELÉCT. MURAL 1000 W. 7,49 SIETE EUROS con CUARENTA Y NUEVE CÉNTIMOS 09.44 ud PERCHA PARA DUCHA O ASEO 4,97 CUATRO EUROS con NOVENTA Y SIETE CÉNTIMOS 09.45 ud PORTARROLLOS INDUS.C/CERRADUR 11,85 ONCE EUROS con OCHENTA Y CINCO CÉNTIMOS 09.46 ud COSTO MENSUAL FORMACIÓN SEG.HIG. 72,11 SETENTA Y DOS EUROS con ONCE CÉNTIMOS 09.47 ud RECONOCIMIENTO MÉDICO BÁSICO I 83,59 OCHENTA Y TRES EUROS con CINCUENTA Y NUEVE CÉNTIMOS 09.48 ud COSTO MENSUAL DE CONSERVACIÓN 132,59 CIENTO TREINTA Y DOS EUROS con CINCUENTA Y NUEVE CÉNTIMOS
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CÓDIGO CANTIDAD UD RESUMEN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE ____________________________________________________________________________________________________________________________________
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CAPÍTULO 01 MOVIMIENTO DE TIERRAS 01.01 M3 EXCAV. MECÁNICA TERRENO DURO M3. Excavación a cielo abierto, en terreno de consistencia dura, con retro-giro de 20 toneladas de 1,50 m3. de capacidad de cazo, con extracción de tierra a los bordes, en vaciado, i/p.p. de costes indirectos. U01AA010 0,064 Hr Peón especializado 14,25 0,91 U02FK012 0,045 Hr Retro-giro 20 T cazo 1,50 m3 55,00 2,48 %CI 3,000 % Costes indirectos..(s/total) 3,40 0,10 ______________________________
TOTAL PARTIDA ............................................................. 3,49
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRES EUROS con CUARENTA Y NUEVE CÉNTIMOS CAPÍTULO 02 CIMENTACIÓN 02.01 M3 HOR. HA-25/B/20/ IIa ZAP. V. B. ENCOF. M3. Hormigón armado HA-25/B/20/ IIa N/mm2, con tamaño máximo del árido de 20mm., consistencia blanda, elaborado en central en relleno de zapatas de cimentación, i/armadura B-500 S (40 Kgs/m3), encofrado y desencofrado, vertido por medio de ca- mión-bomba, vibrado y colocación. Según CTE/DB-SE-C y EHE-08. D04GC503 1,000 M3 HOR. HA-25/B/20/ IIa ZAP. V. B. CENT. 97,56 97,56 D04AA201 40,000 Kg ACERO CORRUGADO B 500-S 1,08 43,20 D04CA101 2,200 M2 ENCOFRADO MADERA ZAPATAS 15,27 33,59 %CI 3,000 % Costes indirectos..(s/total) 174,40 5,23 ______________________________
TOTAL PARTIDA ............................................................. 179,58
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO SETENTA Y NUEVE EUROS con CINCUENTA Y OCHO CÉNTIMOS CAPÍTULO 03 ESTRUCTURA 03.01 Kg ACERO S275 EN ESTRUCTURAS Kg. Acero laminado S275 en perfiles para vigas, pilares y correas, con una tensión de rotura de 410 N/mm2, unidas entre sí mediante soldadura con electrodo básico i/p.p. despuntes y dos manos de imprimación con pintura de minio de plomo totalmente mon- tado, según CTE/ DB-SE-A. Los trabajos serán realizados por soldador cualificado se- gún norma UNE-EN 287-1:1992. U01FG405 0,020 Hr Montaje estructura metal. 17,80 0,36 U06JA001 1,000 Kg Acero laminado S275J0 1,02 1,02 U36IA010 0,010 Lt Minio electrolítico 9,70 0,10 %CI 3,000 % Costes indirectos..(s/total) 1,50 0,05 ______________________________
TOTAL PARTIDA ............................................................. 1,53
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de UN EUROS con CINCUENTA Y TRES CÉNTIMOS CAPÍTULO 04 VIDRIERÍA 04.01 M2 CLIMALIT PLUS SIL.+PLT TOT. 6/12/33.1 37dB M2. Doble acristalamiento CLIMALIT PLUS Silence de Rw=37 dB y espesor total 24 mm, formado por un vidrio bajo emisivo Planitherm Total incoloro de 6 mm (86/64) y un vidrio laminado acústico y de seguridad Stadip Silence 6 mm. de espesor (3+3) y cá- mara de aire deshidratado de 12 mm con perfil separador de aluminio y doble sellado perimetral, fijado sobre carpintería con acuñado mediante calzos de apoyo perimetrales y laterales y sellado en frío con silicona neutra, incluso colocación de junquillos, según NTE-FVP. U01FZ303 1,150 Hr Oficial 1ª vidriería 15,60 17,94 U23GH035 1,006 M2 CLIMALIT PLUS SIL.+PLT TOT. 6/12/33.1 37 dB 62,51 62,89 U23OV511 7,000 Ml Sellado con silicona neutra 0,89 6,23 U23OV520 1,500 Ud Materiales auxiliares 1,26 1,89 %CI 3,000 % Costes indirectos..(s/total) 89,00 2,67 ______________________________
TOTAL PARTIDA ............................................................. 91,62
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVENTA Y UN EUROS con SESENTA Y DOS CÉNTIMOS
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CÓDIGO CANTIDAD UD RESUMEN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE ____________________________________________________________________________________________________________________________________
10 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL (UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
04.02 Ud PUERTA SECURIT INCOL. 2090X896 Ud. Puerta de vidrio templado transparente, incoloro de 10 mm. Securit, de 2090x896, incluso herrajes, freno y cerradura de acero inoxidable, con llave y manivela, instala- da, según NTE-FVP. U01FZ303 7,850 Hr Oficial 1ª vidriería 15,60 122,46 U23DA015 1,000 Ud Puerta vidrio SECURIT incoloro 2090x896 96,49 96,49 U23DA051 1,000 Ud Pernios alto y bajo 42,40 42,40 U23DA052 1,000 Ud Puntos de giro alto y bajo 29,75 29,75 U23DA054 1,000 Ud Mecan. de freno con caja y tapa freno 113,83 113,83 U23DA053 1,000 Ud Cerradura con llave y pomo 44,81 44,81 U23OV520 1,500 Ud Materiales auxiliares 1,26 1,89 %CI 3,000 % Costes indirectos..(s/total) 451,60 13,55 ______________________________
TOTAL PARTIDA ............................................................. 465,18
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATROCIENTOS SESENTA Y CINCO EUROS con DIECIOCHO CÉNTIMOS CAPÍTULO 05 CUBIERTA 05.01 M2 CUB. CHAPA ACERO CORTEN. 0,7 mm. PL-75/320 M2. Cubierta completa realizada con chapa de acero CORTEN de 0.7 mm. de espe- sor con perfil especial laminado tipo 75/320 de Aceralia ó similar, fijado a la estructura con ganchos o tornillos autorroscantes, i/ejecución de cumbreras y limas, apertura y re- U01FO340 1,000 M2 M.o.colocac.cubierta chapa 6,60 6,60 U12NC075 1,100 M2 Ch.prel. 0,7mm Aceralia PL-75/320 14,62 16,08 U12CZ015 3,000 Ud Torn.autorroscante 6,3x120 0,18 0,54 U12NC520 0,150 Ml Remat.prel. 0,7mm desar=333mm 3,47 0,52 U12NC540 0,150 Ml Remat.prel. 0,7mm desar=666mm 6,90 1,04 %CI 3,000 % Costes indirectos..(s/total) 24,80 0,74 ______________________________
TOTAL PARTIDA ............................................................. 25,52 05.02 M2 CUB. CHAPA ALUMINIO ANODIZADO. 0,7 mm. PL-75/320 M2. Cubierta completa realizada con chapa de aluminio anodizado de 0.7 mm. de es- pesor con perfil especial laminado, fijado a la estructura con ganchos o tornillos auto- rroscantes, i/ejecución de cumbreras y limas, apertura y rematado de huecos y p.p. de costes indirectos. U01FO340 1,000 M2 M.o.colocac.cubierta chapa 6,60 6,60 U12NA075 1,100 M2 Ch.galv. 0,7mm Aceralia PL-75/320 11,40 12,54 U12CZ015 3,000 Ud Torn.autorroscante 6,3x120 0,18 0,54 U12NA530 0,200 Ml Remat.galv. 0,7mm. des=500mm 3,82 0,76 U12NA550 0,200 Ml Remat.galv. 0,7mm. des=750mm 5,80 1,16 %CI 3,000 % Costes indirectos..(s/total) 21,60 0,65 ______________________________
TOTAL PARTIDA ............................................................. 22,25 05.03 M2 CUB. COBRE OXIDADO 0.8 mm. JUNTA ALZADA M2. Cubierta de cobre oxidado, sobre soporte base de hormigón o madera (no inclui- do), conformada por los siguientes elementos: chapa de cobre de 0,8 mm. de espesor (s/UNE 37-105-81) y 700 mm. de ancho, perfilada (anchura final de la banda una vez perfilada 630mm.), doblados los bordes longitudinales de chapas contiguas en ángulo recto con altura de 30 y 40 mm. y engatillado posterior de bordes, i/fijación a la base soporte por medio de patillas de anclaje, conformado de limas, caballetes, quiebros,... etc., pequeño material de clavazón, medios auxiliares. U01FO350 1,000 M2 M.o.colocac.cub. Cu/Zn j.alzada 21,50 21,50 U12NT008 1,000 M2 Cub.junt.alzada Cu 0,8mm elabor. 77,00 77,00 %CI 3,000 % Costes indirectos..(s/total) 98,50 2,96 ______________________________
TOTAL PARTIDA ............................................................. 101,46
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CÓDIGO CANTIDAD UD RESUMEN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE ____________________________________________________________________________________________________________________________________
11 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL (UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
05.04 M2 CUB. PANEL NERV.50 (LAC+AISL+LAC) M2. Cubierta completa formada por panel de 50 mm. de espesor total conformado con doble chapa de acero de 0.5 mm., perfil nervado tipo de Aceralia o similar, lacado am- bas caras y con relleno intermedio de espuma de poliuretano; perfil anclado a la estruc- tura mediante ganchos o tornillos autorroscantes, i/p.p. de tapajuntas, remates, piezas especiales de cualquier tipo, medios auxiliares. U01FO343 1,000 M2 M.o.coloc.cub.panel ch+aisl+ch 6,20 6,20 U12NK050 1,010 M2 Panel lac/lac. 50mm Aceralia T. 38,65 39,04 U12CZ015 2,500 Ud Torn.autorroscante 6,3x120 0,18 0,45 U12NC520 0,500 Ml Remat.prel. 0,7mm desar=333mm 3,47 1,74 U12NC540 0,200 Ml Remat.prel. 0,7mm desar=666mm 6,90 1,38 %CI 3,000 % Costes indirectos..(s/total) 48,80 1,46 ______________________________
TOTAL PARTIDA ............................................................. 50,27
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCUENTA EUROS con VEINTISIETE CÉNTIMOS CAPÍTULO 06 CERRAMIENTOS 06.01 M2 TABIQUE LADRILLO H/S C/CEMENTO M2. Tabique de ladrillo hueco sencillo de 25x12x4 cm. recibido con mortero de cemen- to y arena de río M 5 según UNE-EN 998-2, i/ replanteo, roturas, humedecido de las piezas y limpieza. U01FL001 1,000 M2 M.o.coloc.tabique L.H.S. 9,00 9,00 U01AA011 0,210 Hr Peón suelto 14,23 2,99 U10DG001 35,000 Ud Ladrillo hueco sencillo 25x12x4 0,06 2,10 A01JF006 0,006 M3 MORTERO CEMENTO (1/6) M 5 79,39 0,48 %CI 3,000 % Costes indirectos..(s/total) 14,60 0,44 ______________________________
TOTAL PARTIDA ............................................................. 15,01
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de QUINCE EUROS con UN CÉNTIMOS CAPÍTULO 07 TABIQUERÍA 07.01 M2 TRASDOSADO DIRECTO PLADUR N-15 M2. Trasdosado directo de muros con placas de yeso laminado Pladur de 15 mm. de espesor (UNE 102.023), recibida a él con pasta de agarre, incluso replanteo auxiliar, nivelación, recibido de cajas sobre la placa, encintado, tratamiento de juntas, totalmente terminado y listo para imprimar, pintar o decorar. U01AA501 0,173 Hr Cuadrilla A 37,04 6,41 U10JA003 1,050 M2 Placa Pladur N-15 mm. 4,59 4,82 U10JA056 0,400 Kg Pasta para juntas s/n Pladur 0,87 0,35 U10JA050 1,300 Ml Cinta Juntas Placas Pladur 0,04 0,05 U10JA055 5,250 Kg Pasta de agarre 0,43 2,26 %CI 3,000 % Costes indirectos..(s/total) 13,90 0,42 ______________________________
TOTAL PARTIDA ............................................................. 14,31
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CATORCE EUROS con TREINTA Y UN CÉNTIMOS
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPRESUPUESTO
CUADRO DE PRECIOS 2
CÓDIGO CANTIDAD UD RESUMEN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE ____________________________________________________________________________________________________________________________________
12 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL (UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
CAPÍTULO 08 PAVIMENTOS 08.01 M2 PAV. MONOLÍT. CUARZO GRIS NATURAL M2. Suministro y puesta en obra del Pavimento Monolítico de Cuarzo en color gris na- tural MASTERTOP 100, sobre solera o forjado de hormigón en fresco, incluyendo el replanteo de solera, encofrado y desencofrado, extendido del hormigón; regleado y ni- velado de solera; incorporación de capa de rodadura MASTERTOP 100 o similar me- diante espolvoreo (rendimiento 5,0/kgm2); fratasado mecánico, alisado y pulimentado; curado del hormigón con el líquido incoloro MASTERKURE 130 o similar (rendimiento 0,15 kg/m2); p.p. aserrado de juntas de retracción con disco de diamante y sellado con la masilla elástica MASTERFLEX 700 GP Fluido o similar. No se incluye el suminis- tro de hormigón, barrera de vapor, mallazo ni fibras metálicas. U01AA504 0,100 Hr Cuadrilla D 36,85 3,69 U18WA001 5,000 Kg Pav. Monol. MASTERTOP 100 gris natural 0,67 3,35 U18WA101 0,150 Kg Líquido de curado MASTERKURE 130 6,51 0,98 U18WA115 0,300 Ml Sellado juntas retracción pavim. 4 mm. 5,28 1,58 %CI 3,000 % Costes indirectos..(s/total) 9,60 0,29 ______________________________
TOTAL PARTIDA ............................................................. 9,89
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NUEVE EUROS con OCHENTA Y NUEVE CÉNTIMOS CAPÍTULO 09 SEGURIDAD Y SALUD 09.01 m BARANDILLA GUARDACUERPOS Y TUBOS Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 7,73
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SIETE EUROS con SETENTA Y TRES CÉNTIMOS 09.02 m BARAND.PROTECCIÓN LATERAL ZANJAS Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 6,03
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SEIS EUROS con TRES CÉNTIMOS 09.03 ud ALQ./INSTAL.1 MES. AND. MET.TUB. h<8 m. Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 9,40
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NUEVE EUROS con CUARENTA CÉNTIMOS 09.04 m2 PROTECCIÓN ANDAMIO C/TOLDO Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 4,96
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATRO EUROS con NOVENTA Y SEIS CÉNTIMOS 09.05 ud CUADRO GENERAL OBRA Pmáx= 15 kW. Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 158,15
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO CINCUENTA Y OCHO EUROS con QUINCE CÉNTIMOS 09.06 ud TOMA DE TIERRA R80 Oh;R=100 Oh.m Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 120,92
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO VEINTE EUROS con NOVENTA Y DOS CÉNTIMOS 09.07 ud LÁMPARA PORTATIL MANO Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 4,28
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATRO EUROS con VEINTIOCHO CÉNTIMOS 09.08 m VALLA CHAPA METÁLICA GALVANIZADA Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 13,81
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRECE EUROS con OCHENTA Y UN CÉNTIMOS 09.09 m2 ENTIB.SIMPLE ZANJA <3m. C/MAD. Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 11,51
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de ONCE EUROS con CINCUENTA Y UN CÉNTIMOS
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPRESUPUESTO
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CÓDIGO CANTIDAD UD RESUMEN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE ____________________________________________________________________________________________________________________________________
13 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL (UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
09.10 m ALQ./INSTAL.1 MES. AND. MET.TUB. h<8 m. Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 9,40
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NUEVE EUROS con CUARENTA CÉNTIMOS 09.11 ud CASCO DE SEGURIDAD Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 2,59
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS EUROS con CINCUENTA Y NUEVE CÉNTIMOS 09.12 ud CASCO SEGURIDAD DIELÉCTRICO Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 4,66
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATRO EUROS con SESENTA Y SEIS CÉNTIMOS 09.13 ud GAFAS CONTRA IMPACTOS Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 3,94
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRES EUROS con NOVENTA Y CUATRO CÉNTIMOS 09.14 ud GAFAS ANTIPOLVO Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 1,00
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de UN EUROS 09.15 ud PANTALLA CONTRA PARTÍCULAS Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 1,53
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de UN EUROS con CINCUENTA Y TRES CÉNTIMOS 09.16 ud SEMI MÁSCARA ANTIPOLVO 1 FILTRO Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 10,20
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIEZ EUROS con VEINTE CÉNTIMOS 09.17 ud SEMI MASCAR. ANTIPOLVO 2 FILTROS Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 18,19
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECIOCHO EUROS con DIECINUEVE CÉNTIMOS 09.18 ud CASCOS PROTECTORES AUDITIVOS Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 4,40
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATRO EUROS con CUARENTA CÉNTIMOS 09.19 ud CINTURÓN DE SUJECCIÓN Y RETENCIÓN Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 14,11
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CATORCE EUROS con ONCE CÉNTIMOS 09.20 ud PAR GUANTES DE LONA REFORZADOS Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 3,96
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRES EUROS con NOVENTA Y SEIS CÉNTIMOS 09.21 ud PAR GUANTES AISLANTES 1000 V. Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 16,00
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECISEIS EUROS 09.22 ud PAR GUANTES USO GENERAL SERRAJE Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 1,74
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de UN EUROS con SETENTA Y CUATRO CÉNTIMOS 09.23 ud MUÑEQUERA PRESIÓN VARIABLE Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 3,22
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRES EUROS con VEINTIDOS CÉNTIMOS
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPRESUPUESTO
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CÓDIGO CANTIDAD UD RESUMEN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE ____________________________________________________________________________________________________________________________________
14 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL (UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
09.24 ud PAR DE BOTAS DE SEGURIDAD Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 12,51
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOCE EUROS con CINCUENTA Y UN CÉNTIMOS 09.25 ud PAR DE BOTAS AISLANTES Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 16,33
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECISEIS EUROS con TREINTA Y TRES CÉNTIMOS 09.26 ud MONO DE TRABAJO POLIESTER-ALGODÓN Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 18,98
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECIOCHO EUROS con NOVENTA Y OCHO CÉNTIMOS 09.27 ud ARNÉS AMARRE DORSAL Y TORSAL Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 8,17
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHO EUROS con DIECISIETE CÉNTIMOS 09.28 ud CINTURÓN PORTAHERRAMIENTAS Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 7,30
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SIETE EUROS con TREINTA CÉNTIMOS 09.29 ud PLACA SEÑALIZACIÓN RIESGO Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 4,49
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATRO EUROS con CUARENTA Y NUEVE CÉNTIMOS 09.30 ud SEÑAL POLIPROP DIN A0. NO FOTOL. Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 91,27
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVENTA Y UN EUROS con VEINTISIETE CÉNTIMOS 09.31 mes ALQUILER CASETA OFIC.+ASEO 14,65 m2 Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 418,75
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATROCIENTOS DIECIOCHO EUROS con SETENTA Y CINCO CÉNTIMOS 09.32 ud MESA MELAMINA PARA 10 PERSONAS Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 53,47
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCUENTA Y TRES EUROS con CUARENTA Y SIETE CÉNTIMOS 09.33 ud BANCO MADERA PARA 5 PERSONAS Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 56,89
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCUENTA Y SEIS EUROS con OCHENTA Y NUEVE CÉNTIMOS 09.34 ud DEPÓSITO-CUBO DE BASURAS Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 18,31
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECIOCHO EUROS con TREINTA Y UN CÉNTIMOS 09.35 ud BOTIQUÍN DE URGENCIA Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 96,82
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVENTA Y SEIS EUROS con OCHENTA Y DOS CÉNTIMOS 09.36 ud REPOSICIÓN BOTIQUÍN Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 66,77
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SESENTA Y SEIS EUROS con SETENTA Y SIETE CÉNTIMOS 09.37 m ACOMETIDA ELÉCT. CASETA 4x6 mm2 Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 7,51
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SIETE EUROS con CINCUENTA Y UN CÉNTIMOS
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CÓDIGO CANTIDAD UD RESUMEN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE ____________________________________________________________________________________________________________________________________
15 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL (UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
09.38 ud ACOMETIDA PROV.FONTANERÍA 25 mm. Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 105,68
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO CINCO EUROS con SESENTA Y OCHO CÉNTIMOS 09.39 ud ESPEJO VESTUARIOS Y ASEOS Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 30,83
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA EUROS con OCHENTA Y TRES CÉNTIMOS 09.40 ud JABONERA INDUSTRIAL 1 LITRO Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 9,93
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NUEVE EUROS con NOVENTA Y TRES CÉNTIMOS 09.41 ud SECAMANOS ELÉCTRICO Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 43,34
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUARENTA Y TRES EUROS con TREINTA Y CUATRO CÉNTIMOS 09.42 ud TAQUILLA METÁLICA INDIVIDUAL Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 31,80
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y UN EUROS con OCHENTA CÉNTIMOS 09.43 ud CONVECTOR ELÉCT. MURAL 1000 W. Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 7,49
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SIETE EUROS con CUARENTA Y NUEVE CÉNTIMOS 09.44 ud PERCHA PARA DUCHA O ASEO Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 4,97
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATRO EUROS con NOVENTA Y SIETE CÉNTIMOS 09.45 ud PORTARROLLOS INDUS.C/CERRADUR Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 11,85
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de ONCE EUROS con OCHENTA Y CINCO CÉNTIMOS 09.46 ud COSTO MENSUAL FORMACIÓN SEG.HIG. Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 72,11
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA Y DOS EUROS con ONCE CÉNTIMOS 09.47 ud RECONOCIMIENTO MÉDICO BÁSICO I Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 83,59
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHENTA Y TRES EUROS con CINCUENTA Y NUEVE CÉNTIMOS 09.48 ud COSTO MENSUAL DE CONSERVACIÓN Sin descomposición
TOTAL PARTIDA ............................................................. 132,59
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO TREINTA Y DOS EUROS con CINCUENTA Y NUEVE CÉNTIMOS
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPRESUPUESTO
PRESUPUESTOS PARCIALES
CÓDIGO RESUMEN CANTIDAD PRECIO IMPORTE _____________________________________________________________________________________________________________________________________
16 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL (UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
CAPÍTULO 01 MOVIMIENTO DE TIERRAS 01.01 M3 EXCAV. MECÁNICA TERRENO DURO
M3. Excavación a cielo abierto, en terreno de consistencia dura, con retro-giro de 20 tone- ladas de 1,50 m3. de capacidad de cazo, con extracción de tierra a los bordes, en vacia- do, i/p.p. de costes indirectos. 103,14 3,49 359,96 ________________
TOTAL CAPÍTULO 01 MOVIMIENTO DE TIERRAS ................................................................................. 359,96 CAPÍTULO 02 CIMENTACIÓN 02.01 M3 HOR. HA-25/B/20/ IIa ZAP. V. B. ENCOF.
M3. Hormigón armado HA-25/B/20/ IIa N/mm2, con tamaño máximo del árido de 20mm., consistencia blanda, elaborado en central en relleno de zapatas de cimentación, i/armadura B-500 S (40 Kgs/m3), encofrado y desencofrado, vertido por medio de ca- mión-bomba, vibrado y colocación. Según CTE/DB-SE-C y EHE-08. 115,95 179,58 20.822,30 ________________
TOTAL CAPÍTULO 02 CIMENTACIÓN...................................................................................................... 20.822,30 CAPÍTULO 03 ESTRUCTURA 03.01 Kg ACERO S275 EN ESTRUCTURAS
Kg. Acero laminado S275 en perfiles para vigas, pilares y correas, con una tensión de ro- tura de 410 N/mm2, unidas entre sí mediante soldadura con electrodo básico i/p.p. despun- tes y dos manos de imprimación con pintura de minio de plomo totalmente montado, según CTE/ DB-SE-A. Los trabajos serán realizados por soldador cualificado según norma UNE-EN 287-1:1992. 66.940,06 1,53 102.418,29 ________________
TOTAL CAPÍTULO 03 ESTRUCTURA ...................................................................................................... 102.418,29 CAPÍTULO 04 VIDRIERÍA 04.01 M2 CLIMALIT PLUS SIL.+PLT TOT. 6/12/33.1 37dB
M2. Doble acristalamiento CLIMALIT PLUS Silence de Rw=37 dB y espesor total 24 mm, formado por un vidrio bajo emisivo Planitherm Total incoloro de 6 mm (86/64) y un vi- drio laminado acústico y de seguridad Stadip Silence 6 mm. de espesor (3+3) y cámara de aire deshidratado de 12 mm con perfil separador de aluminio y doble sellado perimetral, fija- do sobre carpintería con acuñado mediante calzos de apoyo perimetrales y laterales y se- llado en frío con silicona neutra, incluso colocación de junquillos, según NTE-FVP. 781,75 91,62 71.623,94 04.02 Ud PUERTA SECURIT INCOL. 2090X896
Ud. Puerta de vidrio templado transparente, incoloro de 10 mm. Securit, de 2090x896, in- cluso herrajes, freno y cerradura de acero inoxidable, con llave y manivela, instalada, se- gún NTE-FVP. 14,00 465,18 6.512,52 ________________
TOTAL CAPÍTULO 04 VIDRIERÍA ............................................................................................................. 78.136,46
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PRESUPUESTOS PARCIALES
CÓDIGO RESUMEN CANTIDAD PRECIO IMPORTE _____________________________________________________________________________________________________________________________________
17 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL (UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
CAPÍTULO 05 CUBIERTA 05.01 M2 CUB. CHAPA ACERO CORTEN. 0,7 mm. PL-75/320
M2. Cubierta completa realizada con chapa de acero CORTEN de 0.7 mm. de espesor con perfil especial laminado tipo 75/320 de Aceralia ó similar, fijado a la estructura con gan- chos o tornillos autorroscantes, i/ejecución de cumbreras y limas, apertura y rematado de huecos y p.p. de costes indirectos. 4.860,00 25,52 124.027,20 05.02 M2 CUB. CHAPA ALUMINIO ANODIZADO. 0,7 mm. PL-75/320
M2. Cubierta completa realizada con chapa de aluminio anodizado de 0.7 mm. de espesor con perfil especial laminado, fijado a la estructura con ganchos o tornillos autorroscantes, i/ejecución de cumbreras y limas, apertura y rematado de huecos y p.p. de costes indirec- tos. 685,78 22,25 15.258,61 05.03 M2 CUB. COBRE OXIDADO 0.8 mm. JUNTA ALZADA
M2. Cubierta de cobre oxidado, sobre soporte base de hormigón o madera (no incluido), conformada por los siguientes elementos: chapa de cobre de 0,8 mm. de espesor (s/UNE 37-105-81) y 700 mm. de ancho, perfilada (anchura final de la banda una vez perfilada 630mm.), doblados los bordes longitudinales de chapas contiguas en ángulo recto con altu- ra de 30 y 40 mm. y engatillado posterior de bordes, i/fijación a la base soporte por medio de patillas de anclaje, conformado de limas, caballetes, quiebros,... etc., pequeño material de clavazón, medios auxiliares. 206,48 101,46 20.949,46 05.04 M2 CUB. PANEL NERV.50 (LAC+AISL+LAC)
M2. Cubierta completa formada por panel de 50 mm. de espesor total conformado con do- ble chapa de acero de 0.5 mm., perfil nervado tipo de Aceralia o similar, lacado ambas ca- ras y con relleno intermedio de espuma de poliuretano; perfil anclado a la estructura me- diante ganchos o tornillos autorroscantes, i/p.p. de tapajuntas, remates, piezas especiales de cualquier tipo, medios auxiliares. 610,13 50,27 30.671,24 ________________
TOTAL CAPÍTULO 05 CUBIERTA ............................................................................................................ 190.906,51 CAPÍTULO 06 CERRAMIENTOS 06.01 M2 TABIQUE LADRILLO H/S C/CEMENTO
M2. Tabique de ladrillo hueco sencillo de 25x12x4 cm. recibido con mortero de cemento y arena de río M 5 según UNE-EN 998-2, i/ replanteo, roturas, humedecido de las piezas y limpieza. 366,88 15,01 5.506,87 ________________
TOTAL CAPÍTULO 06 CERRAMIENTOS .................................................................................................. 5.506,87 CAPÍTULO 07 TABIQUERÍA 07.01 M2 TRASDOSADO DIRECTO PLADUR N-15
M2. Trasdosado directo de muros con placas de yeso laminado Pladur de 15 mm. de es- pesor (UNE 102.023), recibida a él con pasta de agarre, incluso replanteo auxiliar, nivela- ción, recibido de cajas sobre la placa, encintado, tratamiento de juntas, totalmente terminado y listo para imprimar, pintar o decorar. 332,13 14,31 4.752,78 ________________
TOTAL CAPÍTULO 07 TABIQUERÍA......................................................................................................... 4.752,78
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSESPRESUPUESTO
PRESUPUESTOS PARCIALES
CÓDIGO RESUMEN CANTIDAD PRECIO IMPORTE _____________________________________________________________________________________________________________________________________
18 PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL (UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:16/07/2014
CAPÍTULO 08 PAVIMENTOS 08.01 M2 PAV. MONOLÍT. CUARZO GRIS NATURAL
M2. Suministro y puesta en obra del Pavimento Monolítico de Cuarzo en color gris natural MASTERTOP 100, sobre solera o forjado de hormigón en fresco, incluyendo el replanteo de solera, encofrado y desencofrado, extendido del hormigón; regleado y nivelado de sole- ra; incorporación de capa de rodadura MASTERTOP 100 o similar mediante espolvoreo (rendimiento 5,0/kgm2); fratasado mecánico, alisado y pulimentado; curado del hormigón con el líquido incoloro MASTERKURE 130 o similar (rendimiento 0,15 kg/m2); p.p. aserra- do de juntas de retracción con disco de diamante y sellado con la masilla elástica MAS- TERFLEX 700 GP Fluido o similar. No se incluye el suministro de hormigón, barrera de vapor, mallazo ni fibras metálicas. 1.220,93 9,89 12.075,00 ________________
TOTAL CAPÍTULO 08 PAVIMENTOS ....................................................................................................... 12.075,00 CAPÍTULO 09 SEGURIDAD Y SALUD 09.01 m BARANDILLA GUARDACUERPOS Y TUBOS 44,80 7,73 346,30 09.02 m BARAND.PROTECCIÓN LATERAL ZANJAS 5,00 6,03 30,15 09.03 ud ALQ./INSTAL.1 MES. AND. MET.TUB. h<8 m. 22,40 9,40 210,56 09.04 m2 PROTECCIÓN ANDAMIO C/TOLDO 33,60 4,96 166,66 09.05 ud CUADRO GENERAL OBRA Pmáx= 15 kW. 1,00 158,15 158,15 09.06 ud TOMA DE TIERRA R80 Oh;R=100 Oh.m 2,00 120,92 241,84 09.07 ud LÁMPARA PORTATIL MANO 2,00 4,28 8,56 09.08 m VALLA CHAPA METÁLICA GALVANIZADA 16,80 13,81 232,01 09.09 m2 ENTIB.SIMPLE ZANJA <3m. C/MAD. 13,40 11,51 154,23 09.10 m ALQ./INSTAL.1 MES. AND. MET.TUB. h<8 m. 22,40 9,40 210,56 09.11 ud CASCO DE SEGURIDAD 12,00 2,59 31,08 09.12 ud CASCO SEGURIDAD DIELÉCTRICO 3,00 4,66 13,98 09.13 ud GAFAS CONTRA IMPACTOS 6,00 3,94 23,64 09.14 ud GAFAS ANTIPOLVO 6,00 1,00 6,00 09.15 ud PANTALLA CONTRA PARTÍCULAS 3,00 1,53 4,59 09.16 ud SEMI MÁSCARA ANTIPOLVO 1 FILTRO 10,00 10,20 102,00 09.17 ud SEMI MASCAR. ANTIPOLVO 2 FILTROS 12,00 18,19 218,28 09.18 ud CASCOS PROTECTORES AUDITIVOS 12,00 4,40 52,80 09.19 ud CINTURÓN DE SUJECCIÓN Y RETENCIÓN 3,00 14,11 42,33 09.20 ud PAR GUANTES DE LONA REFORZADOS 24,00 3,96 95,04 09.21 ud PAR GUANTES AISLANTES 1000 V. 1,00 16,00 16,00 09.22 ud PAR GUANTES USO GENERAL SERRAJE 12,00 1,74 20,88 09.23 ud MUÑEQUERA PRESIÓN VARIABLE 2,00 3,22 6,44 09.24 ud PAR DE BOTAS DE SEGURIDAD 12,00 12,51 150,12
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PRESUPUESTOS PARCIALES
CÓDIGO RESUMEN CANTIDAD PRECIO IMPORTE _____________________________________________________________________________________________________________________________________
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09.25 ud PAR DE BOTAS AISLANTES 4,00 16,33 65,32 09.26 ud MONO DE TRABAJO POLIESTER-ALGODÓN 24,00 18,98 455,52 09.27 ud ARNÉS AMARRE DORSAL Y TORSAL 3,00 8,17 24,51 09.28 ud CINTURÓN PORTAHERRAMIENTAS 6,00 7,30 43,80 09.29 ud PLACA SEÑALIZACIÓN RIESGO 10,00 4,49 44,90 09.30 ud SEÑAL POLIPROP DIN A0. NO FOTOL. 1,00 91,27 91,27 09.31 mes ALQUILER CASETA OFIC.+ASEO 14,65 m2 11,00 418,75 4.606,25 09.32 ud MESA MELAMINA PARA 10 PERSONAS 1,00 53,47 53,47 09.33 ud BANCO MADERA PARA 5 PERSONAS 3,00 56,89 170,67 09.34 ud DEPÓSITO-CUBO DE BASURAS 1,00 18,31 18,31 09.35 ud BOTIQUÍN DE URGENCIA 1,00 96,82 96,82 09.36 ud REPOSICIÓN BOTIQUÍN 1,00 66,77 66,77 09.37 m ACOMETIDA ELÉCT. CASETA 4x6 mm2 10,00 7,51 75,10 09.38 ud ACOMETIDA PROV.FONTANERÍA 25 mm. 1,00 105,68 105,68 09.39 ud ESPEJO VESTUARIOS Y ASEOS 2,00 30,83 61,66 09.40 ud JABONERA INDUSTRIAL 1 LITRO 6,00 9,93 59,58 09.41 ud SECAMANOS ELÉCTRICO 2,00 43,34 86,68 09.42 ud TAQUILLA METÁLICA INDIVIDUAL 6,00 31,80 190,80 09.43 ud CONVECTOR ELÉCT. MURAL 1000 W. 2,00 7,49 14,98 09.44 ud PERCHA PARA DUCHA O ASEO 6,00 4,97 29,82 09.45 ud PORTARROLLOS INDUS.C/CERRADUR 1,00 11,85 11,85 09.46 ud COSTO MENSUAL FORMACIÓN SEG.HIG. 6,00 72,11 432,66 09.47 ud RECONOCIMIENTO MÉDICO BÁSICO I 6,00 83,59 501,54 09.48 ud COSTO MENSUAL DE CONSERVACIÓN 11,00 132,59 1.458,49 ________________
TOTAL CAPÍTULO 09 SEGURIDAD Y SALUD......................................................................................... 11.308,65 ____________ TOTAL ........................................................................................................................................................ 426.286,82
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RESUMEN DEL PRESUPUESTO
CÓDIGO RESUMEN CANTIDAD PRECIO IMPORTE _____________________________________________________________________________________________________________________________________
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1 SEGURIDAD Y SALUD ......................................................................................................................................................... 11.308,65 2,65 2 CIMENTACIÓN ...................................................................................................................................................................... 20.822,30 4,88 3 ESTRUCTURA ...................................................................................................................................................................... 102.418,29 24,03 4 VIDRIERÍA ............................................................................................................................................................................. 78.136,46 18,33 5 CUBIERTA ............................................................................................................................................................................. 190.906,51 44,78 6 CERRAMIENTOS .................................................................................................................................................................. 5.506,87 1,29 7 TABIQUERÍA ......................................................................................................................................................................... 4.752,78 1,11 8 PAVIMENTOS ....................................................................................................................................................................... 12.075,00 2,83 9 SEGURIDAD Y SALUD ......................................................................................................................................................... 11.308,65 2,65
___________________
TOTAL EJECUCIÓN MATERIAL 437.235,51 13,00 % Gastos generales ............................. 56.840,62 6,00 % Beneficio industrial ........................... 26.234,13
_______________________________________
SUMA DE G.G. y B.I. 83.074,75
21,00 % I.V.A................................................................................... 109.265,15
______________________
TOTAL PRESUPUESTO CONTRATA 629.575,41
______________________
TOTAL PRESUPUESTO GENERAL 629.575,41
Asciende el presupuesto general a la expresada cantidad de SEISCIENTOS VEINTINUEVE MIL QUINIENTOS SETENTA Y CINCO EUROS con CUARENTA Y UN CÉNTIMOS
En Logroño, a 17 de Julio de 2014
El autor del proyecto:
Fdo.: Lidia Izquierdo Morras
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Lidia Izquierdo Morras Estudiante de Ingeniería Industrial de la Universidad de La Rioja
DNI: 16621694 P
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ÍNDICE
1. MEMORIA __________________________________________________________________________ 4
1.1 CONSIDERACIONES GENERALES ____________________________________________________ 4
1.2 OBJETIVOS Y ALCANCE ____________________________________________________________ 4 1.2.1 OBJETIVO Y FINALIDAD _____________________________________________________________ 4 1.2.2 ÁMBITO DE APLICACIÓN ____________________________________________________________ 5 1.2.3 MODIFICACIONES DEL ESTUDIO ______________________________________________________ 5
1.3 IDENTIFICACIÓN Y EMPLAZAMIENTO ________________________________________________ 5
1.4 PRESUPUESTO, PLAZO DE EJECUCIÓN Y MANO DE OBRA ________________________________ 5
1.5 CONTROL DEL NIVEL DE SEGURIDAD EN LA OBRA ______________________________________ 5
1.6 FORMACIÓN E INFORMACIÓN DE LOS TRABAJADORES __________________________________ 6
1.7 PROTECCIÓN COLECTIVA __________________________________________________________ 6
1.8 SEÑALIZACIÓN __________________________________________________________________ 6 1.8.1 Cinta de señalización _______________________________________________________________ 6 1.8.2 CINTA DE DELIMITACIÓN DE ZONA DE TRABAJO _________________________________________ 7 1.8.3 SEÑALES ÓPTICO ACÚSTICAS DE VEHÍCULOS Y OBRA ______________________________________ 7
1.9 EQUIPOS DE PROTECCIÓN INDIVIDUAL (EPI) __________________________________________ 7
1.10 INTERFERENCIAS CON OTROS TRABAJOS _____________________________________________ 8
1.11 MEDICINA DEL TRABAJO __________________________________________________________ 8 1.11.1 RECONOCIMIENTOS MÉDICOS _______________________________________________________ 8 1.11.2 PARTES DE ACCIDENTES _____________________________________________________________ 8
1.12 NORMAS DE PRIMEROS AUXILIOS ___________________________________________________ 8 1.12.1 NORMAS DE ATENCIÓN A ACCIDENTADOS ______________________________________________ 8 1.12.2 PRINCIPIOS DE SOCORRO ___________________________________________________________ 8 1.12.3 BOTIQUÍN DE PRIMEROS AUXILIOS ____________________________________________________ 9 1.12.4 COMUNICACIONES INMEDIATAS EN CASO DE ACCIDENTE LABORAL _________________________ 9
1.13 SALIDAS DE EMERGENCIA ________________________________________________________ 10
1.14 PREVENCIÓN DE INCENDIOS ______________________________________________________ 10
1.15 ILUMINACIÓN _________________________________________________________________ 10
1.16 ELECCIÓN DE SISTEMAS DE PREVENCIÓN ALTERNATIVOS _______________________________ 10
1.17 INSTALACIONES PROVISIONALES __________________________________________________ 11
1.18 PLAN DE ETAPAS _______________________________________________________________ 11
1.19 IDENFIFICACIÓN DE LOS RIESGOS LABORALES PRESENTES _______________________________ 12
1.20 MEDIDAS PREVENTIVAS A ADOPTAR _______________________________________________ 13 1.20.1 RIESGOS DERIVADOS DEL ACOPIO DE MATERIAL ________________________________________ 13 1.20.2 RIESGO DE CAÍDA A DISTINTO NIVEL __________________________________________________ 14 1.20.3 RIESGO DE CAÍDA DE OBJETOS EN MANIPULACIÓN MECÁNICA ____________________________ 19 1.20.4 RIESGO DE CAÍDA AL MISMO NIVEL __________________________________________________ 22 1.20.5 CAÍDA DE OBJETOS Y HERRAMIENTAS EN MANIPULACIÓN MANUAL ________________________ 22 1.20.6 RIESGOS POR OPERACIONES DE CORTE Y SOLDADURA ___________________________________ 23 1.20.7 RIESGO DE CONTAMINACIÓN ACÚSTICA ______________________________________________ 27 1.20.8 RIESGO DE LUMBALGIA POR SOBRESFUERZO ___________________________________________ 28
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1.20.9 RIESGOS DERIVADOS DE LA UTILIZACIÓN DE HERRAMIENTAS MANUALES ____________________ 29 1.20.10 RIESGOS ELÉCTRICOS ______________________________________________________________ 31 1.20.11 RIESGOS DETECTABLES COMUNES A TODAS LAS MÁQUINAS ______________________________ 37
1.21 NORMATIVA DE OBLIGADO CUMPLIMIENTO _________________________________________ 38 1.21.1 LEGISLACIÓN Y NORMATIVA TÉCNICA DE APLICACIÓN ___________________________________ 38 1.21.2 ORDENANZAS ____________________________________________________________________ 39 1.21.3 REGLAMENTOS ___________________________________________________________________ 39 1.21.4 NORMAS UNE y NTE ______________________________________________________________ 40 1.21.5 DIRECTIVAS COMUNITARIAS ________________________________________________________ 41 1.21.6 CONVENIOS DE LA OIT, RATIFICADOS POR ESPAÑA ______________________________________ 41
1.22 CONCLUSIONES ________________________________________________________________ 42
2. PLANOS ___________________________________________________________________________ 43
3. PLIEGO DE CONDICIONES _____________________________________________________________ 69
3.1 ÁMBITO DE APLICACIÓN DE ESTE PLIEGO ____________________________________________ 69
3.2 LEGISLACIÓN Y NORMAS APLICABLES _______________________________________________ 69
3.3 CONDICIONES Y NORMATIVA PARTICULAR DE APLICACIÓN _____________________________ 73 3.3.1 INSTALACIONES Y SERVICIOS DE HIGIENE Y BIENESTAR ___________________________________ 73 3.3.2 CONDICIONES A CUMPLIR POR LOS EQUIPOS DE PROTECCIÓN PERSONAL ___________________ 73 3.3.3 CONDICIONES DE LAS PROTECCIONES COLECTIVAS ______________________________________ 75
3.4 OBLIGACIONES DE LAS PARTES INTERVINIENTES EN LA OBRA ____________________________ 83
3.5 SERVICIOS DE PREVENCIÓN _______________________________________________________ 85
3.6 RECOMENDACIONES A SEGUIR PARA EL COMPORTAMIENTO SEGURO DEL PERSONAL ________ 86 3.6.1 RECOMENDACIONES AL "JEFE DE MANIOBRA" _________________________________________ 86 3.6.2 RECOMENDACIONES AL "SEÑALISTA" _________________________________________________ 86 3.6.3 RECOMENDACIONES AL "ENCARGADO GENERAL DEL MONTAJE" ___________________________ 86 3.6.4 RECOMENDACIONES A LOS MANDOS INTERMEDIOS _____________________________________ 87 3.6.5 RECOMENDACIONES AL PERSONAL DE OBRA ___________________________________________ 87 3.6.6 RECOMENDACIONES AL SOLDADOR DE EQUIPOS ELÉCTRICOS _____________________________ 87
3.7 NORMAS PARA EL MANEJO DE HERRAMIENTAS, EQUIPOS Y SUSTANCIAS QUÍMICAS PRESENTES EN
LA OBRA ______________________________________________________________________ 89 3.7.1 NORMAS PARA EL MANEJO DE HERRAMIENTAS MANUALES _______________________________ 89 3.7.2 NORMAS PARA EL MANEJO DE HERRAMIENTAS PUNZANTES ______________________________ 90 3.7.3 NORMAS PARA EL MANEJO DE CARGAS SIN MEDIOS MECÁNICOS __________________________ 91 3.7.4 NORMAS PARA EL MANEJO DE MÁQUINAS ELÉCTRICAS PORTÁTILES ________________________ 92 3.7.5 NORMAS PARA LA MANIPULACIÓN DE SUSTANCIAS QUÍMICAS ____________________________ 93 3.7.6 NORMAS DE MANIPULACIÓN DE CARGAS CON LA GRÚA _________________________________ 94 3.7.7 NORMAS PARA LA MANIPULACIÓN MANUAL DE CARGAS _________________________________ 95 3.7.8 NORMAS PARA EL MANTENIMIENTO DE LA MAQUINARIA Y EQUIPOS _______________________ 95
3.8 TRABAJO EN ALTURA. CONSIDERACIONES ESPECIALES _________________________________ 96 3.8.1 ESLINGAS DE CADENA _____________________________________________________________ 96 3.8.2 Eslinga de cable __________________________________________________________________ 97
3.9 PREVISIÓN DE PRESENCIAS DEL COORDINADOR EN MATERIA DE SEGURIDAD Y SALUD, PARA
APOYO Y ASESORAMIENTO VOLUNTARIO AL COMITÉ DE SEGURIDAD Y HIGIENE DE LA OBRA __ 97
4. PRESUPUESTO ______________________________________________________________________ 98
4.1 MEDICIONES __________________________________________________________________ 98
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4.2 CUADRO DE PRECIOS ___________________________________________________________ 101
4.3 PRESUPUESTOS PARCIALES ______________________________________________________ 104
4.4 RESUMEN PRESUPUESTOS ______________________________________________________ 107
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1. MEMORIA
1.1 CONSIDERACIONESGENERALES
El presente Estudio de Seguridad y Salud en el Trabajo intenta marcar una normativa de
equipamiento, funcionalidad y manejo de maquinarias y herramientas, así como de los
restantes medios de seguridad y conducta del personal de obra, al objeto de la prevención
de accidentes de trabajo y la realización de éste en las mejores condiciones posibles.
Se ha redactado de manera que en su MEMORIA se estudian los tipos de trabajo, sus
riesgos y la forma de prevenir éstos, así como las restantes circunstancias de la función
laboral.
Han sido estudiadas separadamente las características de los trabajos y el manejo de la
máquina e emplear, de tal manera que mediante el uso y consulta de este documento, en
cualquier momento durante la realización de los trabajos, o antes del inicio de los mismos,
se puedan adoptar las medidas de prevención que nos aseguren la eliminación de los
riesgos previsibles.
Servirá para dar unas directrices básicas a la empresa constructora para llevar a cabo sus
obligaciones en el campo de la prevención de riesgos profesionales, facilitando su
desarrollo, bajo el control de la Dirección de Obra, de acuerdo con el Real Decreto
1.627/1997, de 24 de Octubre, por el que se implanta la obligatoriedad de la inclusión de
un Estudio de Seguridad y Salud en los proyectos de obras públicas. La interpretación de
estas normas corresponde a personal calificado; jefes de obra, encargados y vigilantes de
seguridad; de tal forma que mediante su estudio y análisis pueda ser convenientemente
redactado el Plan de Seguridad y Salud de la obra.
1.2 OBJETIVOSYALCANCE
1.2.1 OBJETIVOYFINALIDAD
El objetivo del presente Estudio de Seguridad y Salud es la prevención de todos los riesgos
que indudablemente se producen en cualquier proceso laboral y está encaminado a
proteger la integridad de las personas y los bienes, indicando y recomendando los medios
y métodos que habrán de emplearse, así como las secuencias de los procesos laborales
adecuados en cada trabajo específico, a fin de que contando con la colaboración de todas
las personas que intervienen en los trabajos a conseguir la eliminación de los riesgos, o en
todo caso, minimizar sus efectos actuando sobre la severidad y la posibilidad que ocurra
durante el desarrollo de los mismos.
Se atenderá especialmente a los trabajos de mayor riesgo como son los que se efectúan
en el interior de zanjas, circulación de maquinaria pesada y manejo de máquinas
herramientas, y se cuidarán las medidas para las protecciones individuales y colectivas,
señalizaciones, instalaciones provisionales de obra y primeros auxilios.
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Este Estudio de Seguridad y Salud deberá ser aprobado por el Coordinador de Seguridad y
Salud de la obra.
Constituirá a partir de su aprobación el instrumento para la identificación, evaluación de
los riesgos y planificación de la actividad preventiva de acuerdo a la Ley 31/95 y al Real
Decreto 1627/97, de 24 de octubre, y que de conformidad a estos deberá ser la directriz
básica de seguridad en el ámbito de aplicación del mismo.
1.2.2 ÁMBITODEAPLICACIÓN
Será utilizado como directriz básica en el campo de la Prevención de Riesgos Laborales,
conforme a las obligaciones contraídas, facilitando su desarrollo bajo el control del
Coordinador de Seguridad y Salud y la Dirección de la Obra.
El ámbito territorial y temporal de aplicación de este Estudio de Seguridad y Salud se
circunscribe a la realización del tipo de obra y durante el plazo de ejecución de las mismas
dentro de la situación definida.
1.2.3 MODIFICACIONESDELESTUDIO
El presente Estudio de Seguridad y Salud podrá ser modificado en las partes que se
estimen bajo aprobación posterior del Coordinador de Seguridad y Salud.
1.3 IDENTIFICACIÓNYEMPLAZAMIENTO
El presente Estudio de Seguridad y Salud hace referencia a las obras que comprenden la
realización de una estación de autobuses situada en la calle Duques de Nájera de Logroño,
La Rioja.
1.4 PRESUPUESTO,PLAZODEEJECUCIÓNYMANODEOBRA
El Presupuesto de Ejecución Material para las obras, reflejado en el proyecto de diseño y
cálculo estructural de una estación de autobuses, asciende a 629.575,41€.
Se estima que la duración de las obras definidas en este proyecto se prolongará hasta 10
meses.
En cuanto a la mano de obra y en función de las características de la obra a ejecutar, se
considera que el número de operarios que normalmente trabajarán en la obra será de 20
operarios máximo.
1.5 CONTROLDELNIVELDESEGURIDADENLAOBRA
El control del nivel de seguridad en la obra se realizará de acuerdo a este Estudio de
Seguridad que deberá ser aprobado antes del inicio de la obra por el coordinador de
Seguridad, sin prejuicio de la legislación vigente.
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Para garantizar el correcto control del nivel de seguridad en obra se realizarán
periódicamente Reuniones de Seguridad.
1.6 FORMACIÓNEINFORMACIÓNDELOSTRABAJADORES
La formación mínima exigible al personal presente en la obra será:
Conocimientos profesionales y de los riesgos laborales asociados a su trabajo así como las
medidas preventivas y de protección y control utilizadas para combatirlos. Además el
personal habrá sido instruido sobre la utilización correcta de los equipos individuales de
protección, necesarios para la realización de su trabajo.
La información a los trabajadores se hará de acuerdo a los criterios que marca la Ley de
Prevención de Riesgos Laborales. Concretamente habrá de prestarse especial atención a:
Informar de los riesgos laborales presentes en cada puesto de trabajo y los que
puedan afectar en función de la instalación.
Información del presente Proyecto de Seguridad e Higiene.
1.7 PROTECCIÓNCOLECTIVA
Se antepondrán, siempre que sea posible, las protecciones colectivas a las individuales.
Todos los elementos utilizados para la confección de sistemas de protección colectiva,
deberán disponer como mínimo de forma individual, de un certificado de idoneidad,
resistencia y estabilidad garantizado por el fabricante, si se siguen sus instrucciones de
montaje utilización y mantenimiento.
Los elementos de protección colectiva permanecerán en todo momento instalados y en
perfecto estado de mantenimiento. En caso de rotura o deterioro se deberán reponer con
la mayor diligencia.
Se comprobará periódicamente el perfecto estado de las protecciones colectivas puestas
en servicio.
1.8 SEÑALIZACIÓN
La señalización será revisada de forma que en todo momento permanezca actualizada a
las condiciones reales de trabajo y de acuerdo al Real Decreto 485/97.
Además de las señales en forma de panel se utilizarán:
1.8.1 Cintadeseñalización
En caso de señalizar obstáculos, zonas de caída de objetos, se delimitará con cintas de tela
o materiales plásticos con franjas alternadas oblicuas en color amarillo y negro, inclinada
45 grados con respecto a la horizontal.
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1.8.2 CINTADEDELIMITACIÓNDEZONADETRABAJO
La intrusión en el tajo de personas ajenas a la actividad representa un riesgo que al no
poderse eliminar se debe señalizar mediante cintas en color rojo o con bandas alternadas
verticales en colores rojo y blanco que delimiten la zona de trabajo.
1.8.3 SEÑALESÓPTICOACÚSTICASDEVEHÍCULOSYOBRA
Las máquinas autoportantes que puedan intervenir dispondrán de:
- Una bocina o claxon de señalización acústica.
- Señales sonoras o luminosas (previsiblemente ambas a la vez) para indicación de la
maniobra de marcha atrás.
- En la parte más alta de la cabina dispondrán de un señalizador rotativo luminoso
destellante de color ámbar para alertar de su presencia en circulación viaria.
- Dos focos de posición y cruce en la parte delantera y dos pilotos luminosos de color
rojo detrás.
- Dispositivo de balizamiento de posición y preseñalización (lamas, conos, cintas,
mallas, lámparas destellantes, etc.).
-
1.9 EQUIPOSDEPROTECCIÓNINDIVIDUAL(EPI)
Se dispondrá en obra para proporcionar en cada caso, el equipo indispensable y necesario
para proveer a los operarios con la impedimenta de trabajo y protección personal
necesarios para el correcto desempeño, con comodidad, de sus tareas, teniendo presente
las homologaciones, certificaciones de calidad, idoneidad del fabricante o importador,
exigiendo su utilización durante su permanencia en obra, además de otros medios que
puedan servir para eventualidades o socorrer y evacuar a los operarios que puedan
accidentarse.
Todas las prendas o equipo de protección individual tendrán fijado un periodo de vida útil,
desechándose a su término.
Toda prenda o equipo de protección que haya sufrido un trato límite, es decir, el máximo
para el que fue concebido, (p. e. un accidente) será desechado y repuesto al momento.
Aquellas prendas que por su uso hayan adquirido más holgura o tolerancias de las
admitidas por el fabricante, serán repuestas de inmediato.
El uso de una prenda o equipo de protección, nunca representará un riesgo en sí mismo.
Todo EPI se ajustará a las normas de homologación del Ministerio de Trabajo.
En todo caso cumplirá con los requisitos establecidos en el R.D. 1407/92 de 20 de
noviembre, la resolución de 25 de abril de1996 de la Dirección General de Calidad y
Seguridad Industrial y el R.D. 773/97, comprobándose su correcto etiquetado CE.
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1.10 INTERFERENCIASCONOTROSTRABAJOS
Se estudiarán las posibles interferencias a otros trabajos que se pudieran producir y la
coordinación de las medidas de seguridad que se adoptarán llegado el caso, mediante las
reuniones de seguridad.
1.11 MEDICINADELTRABAJO
1.11.1 RECONOCIMIENTOSMÉDICOS
Todo el personal de obra, deberá pasar el correspondiente reconocimiento médico con el
protocolo adecuado para los trabajos que va a realizar de acuerdo con la normativa
vigente.
1.11.2 PARTESDEACCIDENTES
Se cubrirá el modelo de Parte Oficial de Accidente y Enfermedad Profesional.
Se realizará además la investigación pertinente de los accidentes para determinar las
causas del mismo y las medidas preventivas a adoptar para evitarlo.
1.12 NORMASDEPRIMEROSAUXILIOS
1.12.1 NORMASDEATENCIÓNAACCIDENTADOS
Se dispondrá en obra, en sitio bien visible, de una lista de teléfonos y direcciones de los
centros de asistencia, ambulancias, taxis, etc. para garantizar un rápido traslado de los
accidentados. Se seguirá el criterio de Proteger, Avisar y Socorrer.
1.12.2 PRINCIPIOSDESOCORRO
El accidentado es lo primero. Se le atenderá de inmediato con el fin de evitar el
agravamiento o progresión de las lesiones.
En caso de caída desde altura o a distinto nivel y en caso de accidente eléctrico, se
supondrá siempre, que pueden existir lesiones graves, en consecuencia, se
extremarán las precauciones de atención primaria en la obra, aplicando las
técnicas especiales para la inmovilización del accidentado hasta la llegada de la
ambulancia y de reanimación en el caso de accidente eléctrico.
En caso de gravedad manifiesta, se evacuará al herido en camilla y ambulancia; se
evitarán en lo posible según el buen criterio de las personas que atiendan
primariamente al accidentado, la utilización de los transportes particulares, por lo
que implican de riesgo e incomodidad para el accidentado.
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1.12.3 BOTIQUÍNDEPRIMEROSAUXILIOS
Se dispondrá en obra de un botiquín con el contenido mínimo regulado en la legislación
vigente que es el Real Decreto 486/1997. En su Anexo VI, donde se refiere al Material y
Locales de Primeros Auxilios se cita:
“Todo lugar de trabajo deberá disponer, como mínimo, de un botiquín
portátil que contenga desinfectantes y antisépticos autorizados, gasas
estériles, algodón hidrófilo, venda, esparadrapo, apósitos adhesivos, tijeras,
pinzas y guantes desechables”.
1.12.4 COMUNICACIONESINMEDIATASENCASODEACCIDENTELABORAL
Accidentes de tipo leve
Al coordinador en materia de seguridad e higiene durante la ejecución de la obra: de
todos y cada uno de ellos, con el fin de investigar sus causas y adoptar las correcciones
oportunas.
A la dirección facultativa de la obra: de todos y cada uno de ellos, con el fin de investigar
sus causas y adoptar las correcciones oportunas.
A la Autoridad Laboral: en las formas que establece la legislación vigente en materia de
accidentas laborales.
Accidentes de tipo grave
Al coordinador en materia de seguridad e higiene durante la ejecución de la obra: de
todos y cada uno de ellos, con el fin de investigar sus causas y adoptar las correcciones
oportunas.
A la dirección facultativa de la obra: de forma inmediata, con el fin de investigar sus causas
y adoptar las correcciones oportunas.
A la Autoridad Laboral: en las formas que establece la legislación vigente en materia de
accidentas laborales.
Accidentes de tipo muy grave
Al coordinador en materia de seguridad e higiene durante la ejecución de la obra: de
todos y cada uno de ellos, con el fin de investigar sus causas y adoptar las correcciones
oportunas.
A la dirección facultativa de la obra: de forma inmediata, con el fin de investigar sus causas
y adoptar las correcciones oportunas.
A la Autoridad Laboral: en las formas que establece la legislación vigente en materia de
accidentas laborales.
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1.13 SALIDASDEEMERGENCIA
Las vías y salidas de emergencia permanecerán expeditas. Las vías y salidas de
emergencias, así como las vías de circulación y las puertas que den acceso a ellas, no
estarán obstruidas por ningún objeto, de modo que puedan utilizarse sin trabas en
cualquier momento.
1.14 PREVENCIÓNDEINCENDIOS
A fin de prevenir la aparición de incendios se realizará una revisión y comprobación
periódica de la instalación eléctrica provisional, así como el correcto acopio de sustancias
combustibles con los envases perfectamente cerrados.
Se dispondrán extintores portátiles en el acopio de líquidos inflamables y cuadros
eléctricos y en zonas de generación de energía de ignición.
1.15 ILUMINACIÓN
Se pondrá la suficiente para la correcta realización de los trabajos. Como referencia se
utilizarán los siguientes valores (RD 486/97):
Zonas de paso: 25 lux
Zonas de trabajo: 200 300 lux
Los accesorios de iluminación exterior serán estancos a la humedad.
Portátiles manuales de alumbrado eléctrico: 24 voltios.
Prohibición total de utilizar iluminación de llama.
1.16 ELECCIÓNDESISTEMASDEPREVENCIÓNALTERNATIVOS
El criterio de elección de sistemas alternativos deberá tener en cuenta la eficacia del
sistema a utilizar. Además será también criterio aplicable el del rango de la norma, así se
preferirán:
Normas legales
Normas UNE‐EN
Guías del Instituto de Seguridad e Higiene.
Guías de entidades de reconocido prestigio
Apreciación profesional del Responsable de Seguridad.
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1.17 INSTALACIONESPROVISIONALES
No se prevé la dotación de locales provisionales para ser utilizados por el personal que ya
cuentan con los mismos en el marco del complejo.
1.18 PLANDEETAPAS
Atendiendo a la memoria del Proyecto de Ejecución y del análisis de su documento
Presupuesto con el desglose por capítulos y partidas, los trabajos que fundamentalmente
se van a ejecutar son los que siguen, a los cuales aplicaremos las medidas preventivas
adecuadas a fin de evitar los riesgos detectables más comunes:
Cimentaciones
Montaje de estructuras
Albañilería
Cubierta
Revestimientos y falsos techos
Pavimentos y alicatados
Varios
Estimando como equipos de trabajo para la ejecución de cada una de ellas los siguientes:
- Equipos de excavación y carga (Retroexcavadoras).
- Equipos de nivelado y rasanteo y carga (Motoniveladora, compactadora).
- Equipos de transporte (camiones, semiremolques, dumpers, etc).
- Equipos de perforación (Barra helicoidal).
- Camión hormigonera.
- Grúa autoportante.
- Grúa sobre camión.
- Equipos de soldadura eléctrica.
-
Y diversos equipos de menor tamaño:
- Vibrador.
- Plancha vibradora.
- Sierra circular.
- Atornilladoras.
- Pequeñas herramientas.
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A continuación se hace una exposición detallada por capítulos de los riesgos detectables
más comunes y de las medidas preventivas que habrá que adoptar y tener en
consideración para la confección del Plan de Seguridad de la obra.
1.19 IDENFIFICACIÓNDELOSRIESGOSLABORALESPRESENTES
A continuación se identifican los riesgos existentes para posteriormente determinar las
medidas preventivas que se deben adoptar ante cada riesgo.
Riesgos derivados del acopio de materiales:
o Aplastamientos.
o Golpes.
o Choques.
o Cortes.
Caída a distinto nivel.
Caída de objetos en manipulación mecánica de cargas.
Caída al mismo nivel.
Caída de objetos o herramientas en manipulación manual.
Riesgos por operaciones de corte y soldadura:
o Quemaduras.
o Contactos eléctricos.
o Proyecciones.
o Exposición a radiaciones no ionizantes.
o Inhalación de gases, humos y vapores.
o Incendio y explosión.
Contaminación acústica.
Lumbalgias por sobreesfuerzo.
Riesgos derivados de la utilización de herramientas manuales:
o Golpes.
o Cortes.
Proyecciones de partículas.
Riesgos eléctricos:
o Electrocución.
o Quemaduras.
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o Incendio y explosión.
o Presencia de líneas eléctricas.
Riesgos detectables comunes a todas las máquinas.
1.20 MEDIDASPREVENTIVASAADOPTAR
1.20.1 RIESGOSDERIVADOSDELACOPIODEMATERIAL
El apilamiento de los materiales puede constituir una fuente de accidentes. La falta de
orden y limpieza puede ser la causa de este riesgo.
Normas de actuación preventiva
El almacenamiento de materiales se realizará en lugares específicos para ello,
delimitados y señalizados.
No se apilarán materiales por encima de 1,5 metros de altura.
Se apilarán los materiales por grupos geométricamente iguales, de manera que
se pueda garantizar la estabilidad y facilidad de eslingado. Aquellos elementos
que puedan rodar serán convenientemente calzados. Además, en las
operaciones de enganchado y desenganchado, se depositarán sobre tacos de
madera.
El apilado de materiales de diferentes dimensiones tales como paquetes de
chapa, se realizará colocando los más anchos en la base y los más estrechos en la
cúspide, formando una pirámide.
Las cargas estarán bien sujetas entre sí y con un sistema adecuado de sujeción y
contención (flejes, cuerdas, contenedores, etc.).
Los almacenamientos verticales estarán firmemente protegidos y apoyados en el
suelo, y dispondrán de medios de estabilidad y sujeción (separadores, cadenas,
etc.).
Acortar en lo posible las distancias a recorrer por el material manipulado
evitando estacionamientos intermedios entre el lugar de partida del material de
montaje y el emplazamiento definitivo de su puesta en obra.
Mantener despejados los lugares de paso de los materiales a manipular.
El apilado en altura de los diversos materiales se efectuará en función de la
estabilidad que ofrezca el conjunto, sobre superficies niveladas y resistentes. En
proximidad a lugares de paso se deben señalizar mediante cintas de
señalización.
Los trabajadores que realicen las tareas de ensamblaje de elementos,
preparación y acopio de perfiles en las inmediaciones de los caminos de
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transporte utilizados por vehículos de obra, deberán dar cuenta de su presencia
mediante balizas y señales de obra: “hombres trabajando".
Los acopios de botellas que contengan gases licuados a presión se hará de forma
que estén protegidas de los rayos del sol y de la humedad.
Se asegurará su almacenamiento vertical y protegido de golpes o choques de
cargas en manipulación mecánica.
Equipos de protección individual
Deben utilizarse botas de seguridad y casco de seguridad.
1.20.2 RIESGODECAÍDAADISTINTONIVEL
Es el riesgo más grave asociado a todas las tareas que se van a realizar por encima de los 2
metros de altura.
Normas de actuación preventiva
Se restringirá el paso de personas bajo las zonas afectadas por el montaje y las
soldaduras, colocándose señales y balizas que adviertan del riesgo.
Se deben poner en práctica todas las medidas de tipo técnico (como la fijación
de los cables fiadores, puntos de unión de los elementos de protección personal,
etc.) necesarias para disminuir el riesgo de accidente. Las consecuencias de los
mismos pueden ser muy graves.
Para trabajos en altura las plataformas de trabajo elevables mediante grúas
autoportantes son la solución ideal en contraposición a la utilización de
andamios. Siempre que sea técnicamente posible, se utilizarán.
Las plataformas estarán dotadas con barandillas perimetrales reglamentarias y
tendrán escalera de "gato" con aros salvavidas o criolina de seguridad a partir de
2 m de altura sobre el nivel del suelo. Deberá estar debidamente arriostrada de
forma que se garantice su estabilidad.
El andamio se utilizará siempre que por razones técnicas no se puedan emplear
plataformas elevadoras portátiles que presentan una mayor garantía de
estabilidad.
Aunque el andamio es un elemento de protección colectiva contra el riesgo de
caída de altura, al utilizarlos se añade el riesgo que supone la caída del propio
andamio por defectos en su construcción o estabilidad.
Los andamios se montarán de acuerdo a la norma UNE 76‐502‐90 y el
documento de armonización HD 1000.
Serán de plataforma metálica, sólidos y resistentes.
Previamente a su montaje se habrá de examinar en obra que ninguno de sus
elementos tenga defectos apreciables a simple vista, calculando su montaje con
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un coeficiente de seguridad igual o superior a 4 veces la carga máxima prevista
de utilización.
Las operaciones de montaje, utilización y desmontaje, estarán dirigidas por
persona competente para desempeñar esta tarea, y estará autorizado para ello
por el Responsable Técnico del Contratista Principal a pie de obra o persona
delegada por la Dirección Facultativa de la obra.
Se comprobará especialmente que los módulos de base queden perfectamente
nivelados, tanto en sentido transversal como longitudinal. El apoyo de las bases
de los montantes se realizará sobre durmientes de tablones, carriles (perfiles en
"U") u otro procedimiento que reparta uniformemente la carga del andamio
sobre el suelo.
Durante el montaje se comprobará que todos los elementos verticales y
horizontales del andamio estén unidos entre sí y arriostrados con las diagonales
correspondientes.
La distancia vertical máxima entre largueros consecutivos no será superior a 2 m.
Las plataformas de trabajo serán las normalizadas por el fabricante para sus
andamios y no se depositarán cargas sobre los mismos salvo en las necesidades
de uso inmediato y con las siguientes limitaciones:
Quedará un pasaje mínimo de 0,60 m libre de todo obstáculo (anchura mínima
de la plataforma con carga 0,80 m).
El peso sobre la plataforma de los materiales, máquina, herramientas y
personas, será inferior a la carga de trabajo prevista por el fabricante.
Reparto uniforme de cargas, sin provocar desequilibrios.
Las zonas perimetrales de las plataformas de trabajo así como los accesos, pasos
y pasarelas a las mismas, susceptibles de permitir caídas de personas u objetos
desde más de 2 m de altura, estarán protegidas con barandillas de 1 m de altura,
equipada con listones intermedios y rodapiés de 20 cm de altura, capaces de
resistir en su conjunto un empuje frontal de 150 kg/m altura mínima a partir del
nivel del suelo.
Bajo las plataformas de trabajo se señalizará o balizará adecuadamente la zona
prevista de caída de materiales u objetos.
Se inspeccionará semanalmente el conjunto de los elementos que componen el
andamio, así como después de un período de mal tiempo, heladas o interrupción
importante de los trabajos.
No se permitirá trabajar en los andamios sobre ruedas, sin la previa
inmovilización de las mismas, ni desplazarlos con persona alguna o material
sobre la plataforma de trabajo.
El espacio horizontal entre un paramento vertical y la plataforma de trabajo, no
podrá ser superior a 0,30 m, distancia que se asegurará mediante el anclaje
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adecuado de la plataforma de trabajo al paramento vertical. Excepcionalmente
la barandilla interior del lado del paramento vertical podrá tener en este caso
0,60 m de altura como mínimo.
En aquellas zonas que sea necesario el paso del personal sobre pequeños
desniveles y obstáculos originados por los trabajos se colocarán pasarelas con tal
fin.
- Serán preferiblemente prefabricadas de metal, o en su defecto, realizadas "in
situ", de una anchura mínima de 1 m, dotada en sus laterales de barandilla de
seguridad reglamentaria: la plataforma será capaz de resistir 300 Kg/m2 de
peso.
- Su anchura útil mínima será de: 0,80 m.
- Dispondrá de barandillas completas a alturas de acceso con diferencias de
nivel superiores a 2 m.
- Inclinación máxima admisible: 25 %.
- La nivelación transversal debe estar garantizada.
- Su superficie debe ser lisa y antideslizante.
- Se deben instalar y retirar mediante grúas para disminuir los riesgos.
Nunca deben ser utilizadas como vías de circulación elementos cuya resistencia
ofrezca dudas o no pueda garantizarse.
Las vías de circulación no deben de terminar antes del sitio de montaje, sino
prolongarse hasta él.
Para acceder a las plataformas, se instalarán medios seguros. Las escaleras de
mano que comuniquen los diferentes pisos del andamio habrán de salvar cada
una la altura de dos pisos seguidos. La distancia que han de salvar no
sobrepasará 1,80 m.
Para acceder a plataformas elevadas de trabajo se utilizarán escaleras de servicio
y pasarelas. Nunca se trepará por los pilares ni se caminará por el canto de las
vigas elevadas.
Los trabajos realizados con máquinas o aparatos movibles equipados con
motores para perforar, pulir, ribetear, roscar, etc., y los trabajos con llaves de
gran brazo de palanca o de soldadura de gran extensión, solo deben ejecutarse
desde andamiajes o plataformas móviles de servicio.
Para el transporte de personas está prohibido utilizar grúas que no hayan sido
diseñadas a tales efectos.
Los pasillos o andamios deben conservarse ordenados y limpios.
Si se utilizan escaleras de mano éstas deben cumplir unos mínimos para
asegurar su estabilidad.
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Como norma principal de seguridad se establece utilizar siempre escaleras
construidas y homologadas por fabricantes autorizados. Nunca se emplearán
escaleras improvisadas o montadas en la misma obra, pues no existen garantías
de que reúnan las mínimas condiciones de seguridad.
En lo que se refiere a su construcción, se establece lo siguiente: se permite el uso
de distintos materiales; lo importante es que la escalera sea sólida y resistente.
Se desecharán aquellas que presenten deficiencias o simplemente aspecto
endeble, teniendo en cuenta también que los efectos del tiempo y el uso
merman su resistencia mecánica.
Las escaleras de madera no se pintarán ya que la pintura puede ocultar
deficiencias en las mismas. En su lugar, y para su conservación se utilizarán
barnices transparentes.
Cuando se empleen escaleras metálicas de material no inoxidable, éstas deberán
recubrirse con pintura anticorrosiva. De este modo se mejorará su conservación.
En cuanto al empleo de estos útiles se tendrá en cuenta lo siguiente:
- Siempre que el operario vaya a utilizar una escalera deberá cerciorarse de
que se encuentra en perfecto estado, sin presentar deficiencias en largueros
o peldaños.
- En las escaleras de tijera es importante comprobar el correcto
funcionamiento del sistema de seguridad que evita la apertura de las mismas.
No se podrá utilizar la escalera si ese sistema no funciona.
- El operario no tratará de alcanzar lugares próximos de trabajo
permaneciendo subido en la escalera (estirándose o mediante saltitos o
balanceos). Actuará bajándose y trasladándola al lugar adecuado. Está
prohibido desplazar las escaleras de mano mientras permanezcan personas
subidas en las mismas.
- El apoyo de la escalera en el suelo se hará sobre superficies planas y sólidas,
asegurando la inmovilidad de la misma (que no pueda resbalar ni bascular).
- Para ello los largueros en su parte inferior deben ir provistos de gomas o
elementos antideslizantes. También es conveniente efectuar una pequeña
limpieza de la superficie de apoyo.
- Las puntas de acero que utilizan algunas escaleras como elemento
antideslizante son muy útiles en superficies de tierra, pero no se utilizarán en
superficies duras (como el hormigón).
- El apoyo superior debe hacerse sobre superficies sólidas y seguras para
garantizar la estabilidad. Si es necesario se utilizarán ganchos o se atarán los
largueros a la superficie de apoyo.
- La escalera sobresaldrá como mínimo 1 metro de la superficie superior de
apoyo.
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- Se establece una inclinación óptima de colocación de 75 grados, debiendo
cumplir la siguiente relación: la distancia entre los puntos superior e inferior
de apoyo de la escalera deberá ser cuatro veces mayor que la distancia que
hay entre el punto inferior de apoyo y la base de la pared o superficie vertical.
Es importante respetar esta proporción, pues si inclinamos más la escalera
corremos el riesgo de que se vaya hacia atrás, y si se inclina menos, puede
romperse por el peso del usuario o bien patinar.
- Cuando sea necesario, un operario sujetará la escalera mientras que otro
sube por la misma, para garantizar aún más la estabilidad.
- El ascenso y descenso de la escalera se hará de frente a la misma y
manteniendo las dos manos sujetas en los peldaños.
- Nunca se subirán dos operarios simultáneamente en la escalera. Primero
bajará uno y luego subirá el otro.
- Las herramientas u objetos susceptibles de caída serán transportados en
bolsas, y nunca en las manos o bolsillos de donde fácilmente se pueden caer.
- Las escaleras se utilizan para acceder a lugares de trabajo, y no para subir o
bajar cargas. El operario llevará las herramientas que necesite colgadas del
cuerpo o en la cintura (recordemos que las manos deben quedar siempre
desocupadas). Tampoco se utilizarán como plataformas de trabajo. En el caso
de que fuese obligatorio utilizarlas con ese fin, el trabajador deberá
proveerse de un equipo de protección anticaídas.
- No se empalmarán dos o más escaleras para alcanzar lugares más elevados.
Son equipos autónomos que no admiten acoplamientos.
- Las escaleras no se utilizarán para transportar materiales de un lugar a otro ni
como pasarelas horizontales.
- Las personas que sufran vértigo no deberán utilizar las escaleras.
Se deben llevar siempre las ropas adecuadas para el trabajo y bien ajustadas al
cuerpo.
Cuando se realicen trabajos en niveles superpuestos se protegerán a los
trabajadores de los niveles inferiores con redes, marquesinas rígidas, mantas
ignífugas o elementos de protección equivalentes.
Sistemas de protección colectiva
Se podrá optar de entre estas protecciones colectivas aquellas que más se adapten a los
métodos constructivos empleados en cada caso o zona concreta.
Señalización
- Cinta de señalización
- Cinta de delimitación de zona de trabajo
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- Señales óptico‐acústicas de vehículos de obra
- Iluminación.
Protección contra caídas de altura.
- Redes de seguridad
- Condena de huecos horizontales con mallazo
- Marquesinas rígidas
- Plataforma de carga y descarga
- Barandillas de protección
- Andamios apoyados en el suelo, de estructura tubular
- Andamio de borriquetas
- Plataformas de trabajo
- Pasarelas
Equipos de protección individual
Todos los trabajadores que tengan que realizar su trabajo por encima de 2
metros deberán estar equipados con un sistema de protección (de sujeción o
anticaídas según proceda) unido a sirga de desplazamiento convenientemente
afianzada a puntos sólidos de la estructura siempre que esté perfectamente
arriostrada siempre que no se pueda asegurar su seguridad por otros elementos
de protección colectiva.
Los equipos de protección anticaídas en ningún caso se atarán al propio andamio
en el que se encuentran trabajando.
Se instalarán cables fiadores donde poder anclar el arnés cuando no existan
elementos adecuados para realizar esta función.
1.20.3 RIESGODECAÍDADEOBJETOSENMANIPULACIÓNMECÁNICA
Normas de actuación preventiva
Delimitar las zonas peligrosas sobre los puestos de trabajo, prohibiendo el paso
de cargas sobre los mismos.
Se comprobará la situación, estado y requisitos de los medios de transporte y
elevación de cargas con antelación a su utilización.
Las máquinas para el izado de materiales serán de un funcionamiento probado y
seguro.
Se comprobará que el terreno tenga la consistencia suficiente para que los
apoyos no se hundan.
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Se evitarán irregularidades del terreno, para que la grúa quede perfectamente
nivelada, la cual se comprobará antes el inicio de los trabajos.
En algunos casos podrá ser interesante el aumento de la superficie de apoyo de
la grúa sobre todo cuando la plasticidad del terreno sea importante.
Los estabilizadores deberán estar totalmente extendidos, mantendrán las ruedas
fuera del contacto del suelo y mantendrán la horizontalidad de la grúa.
Cuando la carga se suspenda sobre el apoyo de los neumáticos, estos deberán
tener una mayor presión de inflado que para su uso en carretera.
Se preferirá siempre que sea posible el uso de los estabilizadores frente al apoyo
sobre los neumáticos.
Las maniobras deberán hacerse por personal especializado que conozca
perfectamente las condiciones de utilización de la grúa (ángulos de elevación,
alcance de la flecha etc.) en función del peso de la carga a suspender.
Se evitarán siempre las oscilaciones de la carga.
El estrobado deberá conseguir un reparto de la carga lo más homogéneo posible.
Se preferirá siempre que sea posible las eslingas de cuatro ramales, por su
seguridad intrínseca en el caso de rotura de uno de los ramales.
La zona de maniobra, entendida como el espacio que cubre la pluma con su giro
o trayectoria desde el punto de amarre de la carga hasta el punto de colocación,
deberá quedar libre de obstáculos y de personas en tanto dure la maniobra.
El encargado será quien durante la maniobra dará las oportunas indicaciones al
gruista.
Está comunicación se realizará atendiendo a un código que conocerá el
encargado y el gruista el cual responderá mediante señales acústicas o
luminosas.
Cuando sea necesario el desplazamiento de la grúa con la carga suspendida es
necesario que los maquinistas estén muy atentos al recorrido, mantengan las
cargas lo más bajas posibles, den numerosas señales a su paso y estén atentos a
los posibles balanceos de la carga.
Habrá que mantener una distancia de seguridad a las líneas aéreas de tensión
con respecto a la pluma en función de la tensión de ésta.
En caso de contacto con las líneas el gruista deberá permanecer en el interior de
la misma hasta que la línea quede fuera de tensión. Si tuviera necesidad de
abandonarla saltará de la misma con los pies juntos al punto más alejado posible
de la máquina para evitar el contacto simultaneo con ésta y la tierra.
Si la carga presenta aristas vivas, entre éstas y la eslinga deben insertarse cuñas
de madera u otro material semejante.
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Cuando se eleven varias piezas a la vez, deben colocarse de forma que no se
puedan desprender.
Emplear para la elevación de materiales recipientes adecuados que los
contengan, o que sujeten las cargas de forma que se imposibilite el
desprendimiento parcial o total de las mismas.
Las eslingas llevarán placa de identificación donde constará la carga máxima para
la cual están recomendadas.
De utilizar cadenas éstas serán de hierro forjado, tendrán una indicación clara
del valor de la carga máxima que soportan y un factor de seguridad no inferior a
5 de la carga nominal máxima. Estarán libres de nudos, los eslabones no
presentarán deformaciones por alargamiento ni tampoco grietas y se enrollarán
en tambores o polichas adecuadas.
Todos los elementos de eslingado y trincaje se conservarán en perfecto estado y
en zona aparte.
Para la elevación y transporte de piezas de gran longitud se emplearán
palonniers o vigas de reparto de cargas, de forma que permita aumentar la luz
entre apoyos, garantizando de esta forma la horizontalidad y estabilidad.
Evitar en todo momento el paso de las cargas suspendidas por encima de las
personas.
No se realizarán tiros sesgados.
Nunca se elevarán cargas que puedan estar adheridas.
No se dejará caer el gancho de la grúa hasta el suelo.
Nunca se dará más de una vuelta a la orientación en el mismo sentido para evitar
que se retuerza del cable de elevación.
No se dejarán los aparatos de izar con las cargas suspendidas.
El operario que engancha la carga deberá asegurarse de que ésta queda
correctamente colocada, sin que pueda dar lugar a basculamiento.
Al término de la jornada de trabajo, se podrán los mandos a cero, no se dejarán
cargas suspendidas y se desconectará la corriente eléctrica en el cuadro
secundario.
Protecciones colectivas
Señalización
- Cinta de señalización
- Cinta de delimitación de zona de trabajo
- Señales óptico‐acústicas de equipos de elevación mecánica de carga
- Iluminación.
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Sistemas de seguridad de los aparatos elevadores
- Limitador del momento de carga
- Válvulas de seguridad
- Limitador final de carrera del gancho
- Pestillo de seguridad del gancho
- Detector de tensión
Equipos de protección individual
Cada trabajador debe disponer de un casco de protección de clase N para evitar
fundamentalmente choques con las cargas o golpes por desprendimientos de objetos.
1.20.4 RIESGODECAÍDAALMISMONIVEL
Son aquellas caídas que se producen en el mismo plano de trabajo como consecuencia
principalmente de resbalones y choques con objetos.
Normas de actuación preventiva
Se evitará el correr por los lugares de trabajo.
Se mantendrá un adecuado orden y limpieza de los lugares de trabajo.
Las superficies de tránsito estarán al mismo nivel, y de no ser así, se nivelarán las
diferencias de altura por medio de rampas de pendiente no superior al 10%.
Se definirán claramente los lugares destinados al acopio de materiales y las
zonas de acumulación de residuos.
Los puestos de trabajo y sus accesos deben estar convenientemente iluminados.
En tiempo de heladas o nevadas, deben tomarse medidas eficaces contra el
riesgo de deslizamiento: esparcir arena, escoria, ceniza o cualquier otro material
apropiado para reducir el riesgo de caídas de personas.
Equipos de protección personal
Se utilizarán botas de seguridad con suelas antideslizantes como equipo de
protección individual
1.20.5 CAÍDADEOBJETOSYHERRAMIENTASENMANIPULACIÓNMANUAL
La caída de los objetos es debida a la manipulación durante la realización de los trabajos.
Este riesgo está presente con especial importancia en los trabajos simultáneos a distintas
cotas.
Normas de actuación preventiva
Delimitar las zonas peligrosas bajo los puestos de trabajo, prohibiendo el acceso
a ellas. Estas además estarán convenientemente señalizadas y balizadas.
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Habrá que evitar, en la medida de lo posible, la caída de útiles individuales
durante el desplazamiento y durante el trabajo del obrero.
Las máquinas para el izado de materiales o tracción a mano serán de un
funcionamiento probado y seguro.
Cuando se eleven varias piezas a la vez, deben colocarse de forma que no se
puedan desprender.
Los equipos neumáticos deben incorporar un dispositivo tal, que los elementos
de golpe no puedan proyectarse ni desprenderse accidentalmente.
Cuando se transporten herramientas manuales se utilizarán cinturones o bolsas
portaherramientas.
Protecciones colectivas
Acotar las zonas de trabajo.
Redes de seguridad horizontales.
Mallazos.
Marquesinas.
Equipos de protección individual
Cada trabajador debe disponer de un casco de protección adecuado como
equipo de protección individual.
1.20.6 RIESGOSPOROPERACIONESDECORTEYSOLDADURA
CONTACTOS TÉRMICOS: Es la posibilidad de quemaduras o lesiones por contacto
de todo o parte del cuerpo con objetos, piezas, etc. que se encuentran a elevada
temperatura, por ejemplo piezas calientes o gotas de material fundido.
CONTACTOS ELÉCTRICOS: Como consecuencia de la utilización de la electricidad
en este tipo de soldadura.
PROYECCIONES DE PARTÍCULAS: Riesgo que aparece durante la realización del
trabajo debido a la proyección de partículas desprendidas del material que se
trabaja, incandescente o no. Principalmente durante el picado de la escoria y las
proyecciones incandescentes durante la soldadura.
RADIACIONES NO IONIZANTES: Posibilidad de lesiones en los ojos o en la piel por
exposición a radiaciones visibles, infrarrojas y ultravioletas que se producen
durante el proceso de soldadura.
- Los rayos infrarrojos, debido a su energía calorífica, penetran profundamente
bajo la piel. También producen lagrimeo, dolor de cabeza e incluso pueden
llegar a producir cataratas mediante una acción lenta y acumulativa.
- Las radiaciones ultravioletas producen conjuntivitis en los ojos y quemaduras
en la piel parecidas a las que produce el sol.
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EXPOSICIÓN A SUSTANCIAS TÓXICAS O ASFIXIANTES: Los gases producidos
durante la soldadura pueden producir lesiones o afecciones a las personas
expuestas.
INCENDIOS Y EXPLOSIONES: Posibilidad de ponerse en contacto materiales
combustibles con las fuentes de ignición, con la consiguiente formación de un
fuego. El riesgo de explosiones e incendios es frecuente en los puestos de
soldadura debido a la presencia de chispas y, en este caso, del arco eléctrico.
Normas de actuación preventiva
Evitar el contacto con las partes calientes de los equipos o llamas abiertas.
Deberán marcarse las piezas muy calientes (por encima de los 50 grados) que no
puedan reconocerse fácilmente como tales.
Se utilizarán herramientas adecuadas para la manipulación de piezas calientes y
frías.
Los accidentes mientras se cambian los electrodos son muy frecuentes. Por ello
el cambio de electrodos debe realizarse siempre con los guantes puestos, ya que
en ese momento, la tensión en el portaelectrodos es mayor que cuando se está
soldando. Es la denominada «tensión de vacío».
No se debe colocar nunca el portaelectrodos debajo del brazo en los momentos
de descanso sino que se pondrá en una plataforma aislante. Tampoco se
colocará nunca la pinza sobre materiales conductores de corriente. Lo mejor es
disponer de un soporte para ella.
Para evitar riesgos innecesarios no se emplearán nunca cables dañados o mal
reparados. Debe inspeccionarse el aislamiento de los cables eléctricos al
comenzar la jornada y desechar los que no estén en perfecto estado. Solamente
se emplearán cables y empalmes en perfecto estado.
Cualquier avería o defecto en los equipos, por pequeña que sea, debe ser
comunicada inmediatamente al supervisor para que se proceda a su reparación.
Para trasladar una máquina de soldar que esté funcionando se desconectará
primero de la red, incluso cuando se va a limpiar o reparar. Los cables de
conexión a la red y los cables de soldadura, deben enrollarse para ser
transportados.
Cuando los cables del equipo de soldar opongan resistencia a su manejo, no se
debe tirar de ellos porque podrían romperse y producir un accidente grave.
Se debe evitar que los cables descansen sobre objetos calientes, bordes afilados
o cualquier otro lugar que pueda perjudicar el aislamiento.
También se evitará que pasen vehículos por encima de los cables, que sean
golpeados o que las chispas de soldadura caigan sobre ellos. Si los cables cruzan
vías de tránsito se protegerán por medio de apoyos resistentes a la compresión.
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Trataremos las protecciones colectivas e individuales frente al riesgo de
proyección de partículas incandescentes o procedentes del picado de la escoria.
Si el trabajador efectúa su labor de forma que su cara se sitúe en la vertical del
punto de soldadura, los humos pasan directamente por su zona respiratoria. Si
su colocación es en un plano inferior o paralela a la columna de humos, sólo se
inhalará una fracción mínima (Posición del trabajador).
Evitar acercarse más de lo necesario al punto de soldadura (Distancia al foco
emisor).
En las inmediaciones de las zonas que contienen productos inflamables no se
deben realizar ciertas actividades, como trabajos de soldadura, golpeo de
materiales u otras tareas que puedan producir chispas o llamas.
En las operaciones de soldadura existe alto riesgo de incendio, por lo que es
necesario prestar atención al trabajo que se realiza y a las condiciones del
entorno.
Antes de empezar a trabajar se debe verificar que los equipos de soldar están en
buen estado.
Los sopletes calientes deben colocarse en un soporte especial, alejados de
materias inflamables.
En algunas ocasiones, en los suelos o paredes existen grietas o agujeros por los
cuales pueden pasar proyecciones incandescentes que dan acceso a zonas en
donde existen materiales combustibles. Habrá que proceder a tapar estas grietas
con arena, cubiertas ignífugas o placas metálicas.
Desde el primer momento se ventilarán los locales donde pueda haber riesgos
de incendios.
Si es preciso realizar trabajos de soldadura en lugares donde estén presentes
materiales que puedan arder, se protegerán éstos con lonas o mantas
incombustibles.
Una vez realizada la tarea se debe inspeccionar otra vez el espacio donde se ha
trabajado, los locales vecinos y los alrededores que hayan podido ser afectados
por proyecciones incandescentes o por la transmisión de calor.
Protecciones colectivas
Frente al riesgo de contactos térmicos se pueden utilizar pantallas, lonas o
cubiertas ignífugas para aislar el puesto de trabajo y proteger a terceras
personas frente a este riesgo.
Las protecciones colectivas frente a contactos eléctricos se explican
detalladamente en el apartado que se refiere a instalaciones eléctricas. Aquí
recordaremos dos cuestiones importantes:
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La puesta a tierra de los bornes de las masas debe asegurarse con una toma de
tres puntas, a una profundidad de más de un metro. Si los bornes de la máquina
de soldar están mal aislados o el pie del aparato pisa un cable de soldadura
averiado se puede transmitir la tensión en vacío a su carcasa y al conductor de
protección que está conectado a ella (puesta a tierra).
Se pueden utilizar pantallas, lonas o cubiertas ignífugas para aislar el puesto de
trabajo y proteger a terceras personas frente a este riesgo.
Las protecciones colectivas se centran en la evacuación de los contaminantes,
bien sea mediante sistemas de extracción o impulsión localizada o ventilación
general:
Equipos de protección individual
Para proteger las manos se utilizarán guantes de protección frente a riesgos
térmicos, cuyas prestaciones se seleccionarán en función de las temperaturas de
trabajo.
Los equipos de protección individual utilizados frente al riesgo de proyecciones
protegen también frente al riesgo de contactos térmicos.
Se utilizará como elemento de protección individual las gafas para proteger
frente a eventuales proyecciones de partículas por la utilización de equipos
mecánicos de corte y abrasión. Podrán ser:
Gafas antiimpacto con montura tipo universal.
Gafas panorámicas con respiraderos y tratamiento antiempañante.
Gafas hermética tipo cazoleta ajustable mediante goma, para esmerilar.
Para proteger los ojos y la cara del soldador frente a las radiaciones ultravioletas
e infrarrojas se emplea una pantalla de fibra, con una ventanilla de cristal
provista de un ocular filtrante especial impermeable a las radiaciones del arco
eléctrico, que el operario sostiene con la mano o bien se sujeta a la cabeza con
un arnés.
Los oculares filtrantes (“cristales”) de las pantallas se clasifican y marcan, según
el R.D. 1407/92. Para soldadura eléctrica con electrodo revestido el grado de
protección será entre 10 y 13.
La selección de los oculares filtrantes para soldadura debe hacerse teniendo en
cuenta los siguientes elementos:
- Tipo de arco o tipo de llama.
- Intensidad de corriente de soldadura.
- Posición y distancia del operario con relación al baño de fusión y al arco
eléctrico o llama.
- Iluminación del local si se trata de un recinto cerrado o protegido.
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- Sensibilidad óptica del soldador.
- Sensibilidad o hábitos propios de cada soldador.
Con el fin de proteger al operario de las radiaciones en el resto del cuerpo se
utilizará mandil de cuero curtido al cromo, manguitos (en caso de no utilizar
cazadora de cuero curtido), polainas (en caso de no utilizar botas de caña alta)y
verdugo.
Mascarillas autofiltrantes para gases y vapores con los filtros específicos.
Dispositivos de filtrado con ventilación asistida, incorporados en los cascos con
pantallas de protección (mencionadas como equipo de protección individual
frente a riesgo de proyecciones). A la altura de la cintura y en la parte trasera del
operario se monta un captador de aire con filtro de partículas, desde ahí se
impulsa una corriente de aire depurado al interior de la pantalla, permitiendo al
soldador respirar aire purificado y estableciéndose una diferencia de presión
positiva que impide la entrada de humos, gases y vapores procedentes de la
soldadura.
Cuando la soldadura se realiza en espacios reducidos, en locales con escasa
ventilación o se desprenden humos o gases tóxicos, el soldador debe estar
provisto de una máscara respiratoria con aporte de aire fresco.
Los equipos de protección individual deben disponer de marcado CE.
1.20.7 RIESGODECONTAMINACIÓNACÚSTICA
El ruido es un factor de riesgo presente en los trabajos en el sector industrial del metal.
Por ello conocer sus efectos sobre la higiene y la prevención puede contribuir a mejorar el
ambiente de trabajo y la calidad de vida de los trabajadores.
Normas de actuación preventiva
Siempre que sea técnica y económicamente viables se deberán eliminar las
fuentes de ruido.
Se minimizarán en lo posible los tiempos de exposición al ruido.
Se intentará utilizar técnicas de trabajo que generen el menor ruido posible.
Como ejemplo podemos decir que plegar chapa doblándola es más silencioso
que golpearla.
Se realizará un adecuado programa de mantenimiento preventivo de los equipos
de trabajo. Este previene la aparición de ruido en los mismos.
El R.D. 1316/89, sobre protección de los trabajadores frente a los riesgos
derivados de la exposición al ruido, establece una serie de medidas a tomar para
controlar el ruido, según los resultados de la medición en dB(A) – decibelios A.
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Equipos de protección individual
Existen diferentes tipos de protectores auditivos principalmente se dividen en
orejeras y tapones que a su vez pueden ir acopladas a casco, las primeras, unidos
por arnés o con características especiales tales como de comunicación.
1.20.8 RIESGODELUMBALGIAPORSOBRESFUERZO
Durante la realización de las diferentes tareas se pueden producir problemas derivados de
la manipulación de cargas.
Normas de actuación preventiva
Para el izado manual de piezas es obligatorio seguir los siguientes pasos:
- Acercarse lo más posible a la carga.
- Asentar los pies firmemente.
- Agacharse doblando las rodillas.
- Mantener la espalda recta.
- Agarrar el objeto firmemente.
- El esfuerzo de levantar lo deben realizar los músculos de las piernas.
Durante el transporte, la carga debe permanecer lo más cerca posible del
cuerpo.
Para el manejo de piezas largas por una sola persona se actuará según los
siguientes criterios preventivos:
- Llevará la carga inclinada por uno de sus extremos, hasta la altura del
hombro.
- Avanzará desplazando las manos a lo largo del objeto, hasta llegar al centro
de gravedad de la carga.
- Se colocará la carga en equilibrio sobre el hombro.
Durante el transporte, mantendrá la carga en posición inclinada, con el extremo
delantero levantado.
Es obligatoria la inspección visual del objeto pesado a levantar para eliminar
aristas afiladas.
Para descargar materiales es obligatorio tomar las siguientes precauciones:
- Empezar por la carga o material que aparece más superficialmente, es decir el
primero y más accesible.
- Entregar el material, no tirarlo.
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- Colocar el material ordenado y en caso de apilado estratificado, que éste se
realice en pilas estables, lejos de pasillos o lugares donde pueda recibir golpes
o desmoronarse.
Utilizar guantes de trabajo y botas de seguridad con puntera metálica y plantilla
metálicas.
En el manejo de cargas largas entre dos o más personas, la carga puede
mantenerse en la mano, con el brazo estirado a lo largo del cuerpo, o bien sobre
el hombro.
Se utilizarán las herramientas y medios auxiliares adecuados para el transporte
de cada tipo de material.
En las operaciones de carga y descarga, se prohíbe colocarse entre la parte
posterior de un camión y una plataforma, poste, pilar o estructura vertical fija.
Si en la descarga se utilizan herramientas como brazos de palanca, uñas, patas
de cabra o similar, ponerse de tal forma que no se venga carga la encima y que
no se resbale.
Se utilizarán herramientas adecuadas y en perfecto estado de uso para la
realización de los trabajos a fin de evitar la realización de sobreesfuerzos.
Se adoptarán posturas de trabajo cómodas, efectuando cada cierto tiempo
movimientos de distensión de músculos y articulaciones.
Se conocerán los procedimientos adecuados de manipulación manual de argas.
Se instalarán un número suficiente de escaleras de servicio con sus
correspondientes rellanos para reducir la fatiga de los montadores.
Equipos de protección individual
Se utilizarán fajas dorsolumbares como equipo de protección.
1.20.9 RIESGOSDERIVADOSDELAUTILIZACIÓNDEHERRAMIENTASMANUALES
Al utilizar herramientas manuales que facilitan mucho el trabajo se corre el riesgo de
sufrir accidentes, que habitualmente son leves, del tipo: cortes, golpes, proyecciones de
partículas.
Normas de actuación preventiva
Se utilizarán herramientas adecuadas y en perfecto estado de mantenimiento.
No se llevarán las llaves y destornilladores sueltos en el bolsillo, sino en fundas
adecuadas y sujetas al cinturón.
No sujetar con la mano la pieza en la que se va a atornillar.
No se emplearán cuchillos o medios improvisados para sacar o introducir
tornillos.
Las llaves se utilizarán limpias y sin grasa.
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No utilizar las llaves para martillear, remachar o como palanca.
No empujar nunca una llave, sino tirar de ella.
Emplear la llave adecuada a cada tuerca, no introduciendo nunca cuñas para
ajustarla.
En cinceles y punteros comprobar las cabezas antes de comenzar a trabajar y
desechar aquellos que presenten rebabas, rajas o fisuras.
No se lanzarán las herramientas, sino que se entregarán en la mano.
Para un buen funcionamiento, deberán estar bien afiladas y sin rebabas.
No cincelar, taladrar, marcar, etc. nunca hacia uno mismo, ni hacia otras
personas. Deberá hacerse hacia afuera y procurando que nadie esté en la
dirección del cincel.
No se emplearán nunca los cinceles y punteros para aflojar tuercas.
No mover la broca, el cincel, etc. hacia los lados para así agrandar un agujero, ya
que puede partirse y proyectar esquirlas.
Por tratarse de herramientas templadas no conviene que cojan temperatura con
el trabajo ya que se tornan quebradizas y frágiles. En el afilado de este tipo de
herramientas se tendrá presente este aspecto, debiéndose adoptar precauciones
frente a los desprendimientos de partículas y esquirlas.
No tratar de arreglar un mango rajado.
Las aristas de la cabeza han de ser ligeramente romas.
Las herramientas de corte y/o abrasión no debe presentar rebabas.
En el empleo de alicates, tenazas y cizallas, para cortar alambre se girará la
herramienta en plano perpendicular al alambre, sujetando uno de los lados y no
imprimiendo movimientos laterales.
Se utilizarán adecuadamente los equipos mecánicos para la abrasión de
materiales no forzando la capacidad de los mismos, utilizando las protecciones
de los mismos, para evitar la proyección de partículas.
Equipos de protección individual
Para el uso de llaves y destornilladores utilizar guantes de tacto.
Utilización de protectores de goma maciza para asir la herramienta y absorber el
impacto fallido (protector tipo "Goma nos" o similar).
Para proteger los ojos frente a eventuales proyecciones de partículas se
utilizarán gafas.
También pueden ser utilizadas pantallas de protección facial antimpacto.
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1.20.10 RIESGOSELÉCTRICOS
Contactos eléctricos indirectos y/o directos.
Los derivados de la caída de tensión en las líneas por sobrecarga.
Mal funcionamiento de los mecanismos de protección.
Mal comportamiento de las tomas de tierra.
Explosionado de grupos de transformación durante la entrada en servicio de los
mismos.
Incendios por incorrecta instalación de la red eléctrica.
Normas de actuación preventiva
El almacén para acopio del material eléctrico se ubicara en lugar adecuado al
material contenido.
El montaje de aparatos eléctricos SIEMPRE se efectuara por personal especialista.
La iluminación de los tajos no será inferior a 100 lux medidos a 2 m del suelo.
La iluminación mediante portátiles se efectuará con arreglo a la norma a 24 voltios
y portalámparas estancos con mango aislante y provistos de rejilla protectora.
Se prohíbe ABSOLUTAMENTE el conexionado a los cuadros de suministro eléctrico
sin la utilización de las clavijas adecuadas.
Las escaleras cumplirán las normas de seguridad, zapatas antideslizantes, cadena
limitadora de apertura (tijeras) etc.
Se prohíbe la formación de andamios utilizando escaleras de mano.
Los trabajos de electricidad en general, cuando se realicen en zonas de huecos de
escalera, estarán afectos de las medidas de seguridad referentes a la utilización de
redes protectoras.
De igual manera se procederá en terrazas, balcones, tribunas, etc.
Las herramientas utilizadas estarán protegidas con material aislante normalizado
contra contactos de energía eléctrica.
Para evitar la conexión accidental a la red, el último cableado que se ejecute será
el del cuadro general al del suministro.
Las pruebas de tensión se anunciaran convenientemente para conocimiento de
todo el personal de la obra.
Antes de poner en carga la instalación total o parcialmente, se hará una revisión
suficiente de las conexiones y mecanismos, protecciones y empalme de los
cuadros generales y auxiliares, de acuerdo con la norma del reglamento
electrotécnico.
La entrada en servicio de la celda de transformación, se efectuará con el edificio
desalojado de personal, en presencia de la jefatura de obra y de la D. F.
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Antes de poner en servicio la celda de transformación se procederá a comprobar
la existencia en la sala de los elementos de seguridad indicados en el reglamento
electrotécnico, banqueta, pértiga, extintores, botiquín y vestimenta de los
propietarios. Una vez comprobado esto se procederá a la entrada en servicio.
a) Para los cables y conductores:
Planos que reflejen la distribución de las líneas principales y secundarias, desde el
punto de acometida al cuadro general y desde éste a los secundarios, con
especificación de las protecciones adoptadas para los circuitos.
El calibre de los conductores será el adecuado para la carga eléctrica que ha de
transportar.
Dispondrán de sus fundas protectoras de aislamiento en prefecto estado.
La distribución desde el cuadro general a los secundarios de obra se hará con
cable manguera antihumedad.
El tendido de los conductores y mangueras se efectuará a una altura mínima de
dos metros en los lugares peatonales y de cinco metros en los de vehículos o más
altos de ser necesario.
Podrán enterrarse los cables eléctricos en los pasos de vehículos, siempre que
esta operación se efectúe con garantías y correctamente.
En el cruce de los viales de obra los conductores eléctricos estarán siempre
enterrados, y se señalizará el “paso del cable” mediante una cubrición
permanente de tablones, que tendrán la misión de señalización de reparto y de
carga. La profundidad mínima de enterramiento será de cuarenta cm y el cable irá
alojado en el interior de un tubo rígido.
Los empalmes de manguera siempre irán enterrados y los provisionales se
ejecutarán mediante conexiones normalizadas estancas antihumedad.
Igual medida se aplicará a los definitivos. Los trazados de las líneas eléctricas de
obra no coincidirán con los de suministro de agua.
Las mangueras de alargadera pueden llevarse tendidas por el suelo y sus
empalmes (de existir) serán estancos antihumedad.
b) Para los interruptores.
Se ajustarán a los indicados en el reglamento electrotécnico de baja tensión.
Se instalarán en el interior de cajas normalizadas, con la señal: Peligro electricidad.
Las cajas irán colgadas de paramentos verticales o de “pies derechos” estables.
c) Para los cuadros eléctricos:
Serán metálicos de tipo intemperie, con puerto y cerradura con llave, según la
norma UNE 20324.
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Se protegerán con viseras como protección adicional, tendrán la carcasa
conectada a tierra y en la puerta adherida la señal normalizada “peligro
electricidad”.
Podrán ser los cuadros de PVC si cumplen con la norma UNE 20324.
Los cuadros eléctricos se colgarán en tableros de madera recibidos en pies
derechos y las maniobras en los mismos se efectuarán usando la banqueta de
maniobra o alfombrilla aislante.
Las tomas de corriente de los cuadros serán normalizadas blindadas para
intemperie en número suficiente a sus funciones.
Los cuadros eléctricos estarán dotados de enclavamiento eléctrico de apertura.
d) Para las tomas de energía eléctrica:
Las tomas de los cuadros se efectuarán mediante clavijas blindadas normalizadas.
Cada toma de corriente suministrará energía a un solo aparato, maquina ó
máquina herramienta y siempre estará la tensión en la clavija "hembra" para
evitar los contactos eléctricos directos.
e) Para la protección de los circuitos.
La instalación dispondrá de los interruptores automáticos necesarios que se
calcularán minorando, con el fin de que actúen dentro del margen de seguridad
antes de que el conductor al que protegen llegue a la carga máxima admisible.
Los interruptores automáticos se instalarán en todas las líneas de toma de
corriente de los cuadros de distribución y de alimentación a todas las máquinas
aparatos y herramientas de funcionamiento eléctrico.
Los circuitos generales estarán también protegidos.
La instalación de "alumbrado general" para las instalaciones de obra y primeros
auxilios estarán protegidas además por interruptores automáticos
magnetotérmicos.
Toda la maquinaria eléctrica estará protegida por un disyuntor diferencial y como
as¡ mismo todas las líneas, los cuales se instalarán con las siguientes sensibilidades
según R.E.B.T.:
Alimentación a maquinaria: 300 mA
Alimentación a maquinaria mejora del nivel de seguridad: 30 mA
Para las instalaciones de alumbrado no portátil: 30 mA
f) Para las tomas de tierra.
El transformador irá dotado de toma de tierra con arreglo al Reglamento vigente.
Dispondrán de toma de tierra las partes metálicas de todo equipo eléctrico y así
como el neutro de la instalación.
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La toma de tierra se efectuará a través de cada pica de cuadro general.
El hilo de tomas de tierra será el de color verde y amarillo. Se prohíbe en toda la
obra su uso distinto.
Se instalarán tomas de tierra independientes en carriles para estancia ó
desplazamiento de máquinas y máquinas herramientas que no posean doble
aislamiento.
Para las máquinas que no posean doble aislamiento las tomas de tierra se
efectuarán mediante hilo neutro en combinación con el cuadro de distribución
correspondiente y el cuadro general de obra.
Las tomas de tierra de cuadros generales distintos serán eléctricamente
independientes.
g) Para la instalación de alumbrado.
El alumbrado nocturno, de ser necesario, cumplirá las Ordenanzas de Trabajo en
la Construcción y la General de Seguridad de Salud en el Trabajo.
La iluminación de los tajos será la adecuada a las características de los mismos y se
efectuará mediante proyectores ubicados sobre pies derechos estables.
La iluminación con portátiles se efectuará con portalámparas estancos de
seguridad con mango aislante rejilla protectora manguera antihumedad clavija de
conexión normalizada estanca de seguridad y alimentados a 24 voltios‐
La iluminación se efectuará a una altura no inferior a 2 metros.
Las zonas de paso estarán siempre perfectamente iluminadas.
h) Durante el mantenimiento y reparaciones.
El personal de mantenimiento estará en posesión del carné profesional
correspondiente.
La maquinaria eléctrica se revisará periódicamente. Cuando se detecte un fallo se
declarará "fuera de servicio" mediante su desconexión y cuelgue del rótulo
avisador correspondiente.
Las revisiones se efectuarán por personal cualificado en cada caso.
Se prohíben las revisiones o reparaciones con la maquinaria en servicio.
Se desconectará y colocará en lugar bien visible el rótulo:
"NO CONECTAR HOMBRES TRABAJANDO EN LA RED"
h) Presencia de líneas eléctricas.
Notificar a la compañía suministradora propietaria de la línea, la intenci6n de
iniciar los trabajos.
Si fuese necesario y posibles solicitar el corte de fluido y puesta a tierra de los
cables.
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No realizar trabajos en las proximidades de la línea hasta que se ha, ya
comprobado el corte de fluido y puesta a tierra.
Caso de ser necesario se desviará la línea eléctrica por fuera de los límites que se
consideren adecuados.
Las distancias de seguridad a conductores de líneas eléctricas en ser vicio, serán
las que marquen las Normas de Alta, Media y Baja Tensi6n y será en cualquier
caso mayor de 5 metros.
Esta distancia de seguridad será balizada y señalizada según el siguiente
procedimiento:
1. Se marcarán con aparatos (taquímetro) las alienaciones perpendiculares a
ambos lados de la línea a la distancia adecuada en el suelo.
2. Sobre cada alineación se marcará a cada lado de la línea la distancia de 5 m.
según los caso de MÁS el 50% del ancho del conjunto del cableado del tendido
eléctrico.
3. Sobre estas señalizaciones se levantarán pies derechos de madera de una
altura de 5 m en los que se pintará una franja de color blanco.
4. Las tres hileras de postes así conformadas a ambos lados de la línea se unirán
entre sí de todas las formas posibles con cuerda de banderolas formando un
entramado perfectamente visible.
5. La separación entre los postes de balizamiento de cada línea será de 4 a 5
metros.
Normas y medidas de protección generales
Las indicaciones que se hacen a continuación son generales y se recomienda su
observancia, ya que desde el comienzo de las obras hasta el final de las mismas "la
electricidad y sus riesgos de utilización están siempre presentes":
Los cuadros eléctricos de distribución se ubicarán en lugares de fácil acceso.
Los cuadros eléctricos sobre pies derechos se colocarán a MÁS de 2 metros de los
bordes de las excavaciones y al menos a 2 m. de alto.
No se instalarán en las rampas de acceso a las excavaciones.
Como protección adicional se curarán con viseras.
Los postes provisionales de colgar mangueras se ubicarán a MÁS de 2 metros de
los bordes de las excavaciones.
El suministro eléctrico al fondo de las excavaciones se apartará de las rampas de
acceso y de las escaleras de mano.
Los curadores eléctricos en servicio permanecerán siempre cerrados.
Nunca se utilizarán fusibles improvisados, serán normalizados y adecuados a cada
caso.
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Se conectarán a tierra las carcasas de los motores que no dispongan de doble
aislamiento.
Las conexiones a base de clemas permanecerán siempre cerrada o abiertas por
sus carcasas protectoras.
No se permiten las conexiones a tierra a través de conducciones de agua y
armaduras etc.
No deben circular carretillas o personas sobre mangueras alargaderas dispuestas
por el suelo.
No se permitirá el tránsito bajo líneas eléctricas en servicio7 tras portando
elementos ó piezas longitudinales.
Se revisará la adecuada conexión del hilo de tierra en los enchufes de las
mangueras alargaderas.
No se permitirán conexiones directas cable/clavija.
Vigilar no se desconecten las alargaderas por el sistema "tirón".
Comprobar diariamente el buen estado de los disyuntores diferencia les
accionando el mando de test.
Se dispondrán repuestos de disyuntores magnetotérmicos clavijas y otros
elementos como fusibles, etc.
Comprobar el funcionamiento de los extintores.
Disponer convenientemente las señales normalizadas avisadoras de los distintos
peligros existentes.
Comprobar la utilización de las prendas de protección personal.
Equipos de protección individual
Todas las prendas de protección personal deberán estar homologadas por los organismos
correspondientes y a continuación se relacionan:
Cascos de polietileno.
Botas de seguridad (aislantes en su caso)
Guantes (aislantes en su caso)
Ropa adecuada de trabajo.
Cinturón de seguridad y/o faja elástica de cintura.
Banqueta de maniobra.
Alfombrilla aislante.
Comprobadores de tensión.
Herramientas aisladas.
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Son también de aplicación las normas de seguridad para trabajo de montacarga, escaleras
de mano, andamios, maquinillo, etc.
1.20.11 RIESGOSDETECTABLESCOMUNESATODASLASMÁQUINAS
Los derivados de su circulación. Vuelos, atropellos, atrapamientos, proyecciones
vibraciones y ruidos formación de polvo.
Los provocados por su uso específico características de cada tipo de máquina y su
trabajo realizado y los particulares de mantenimiento de sus mecanismos.
Normas de actuación preventiva
Las máquinas estarán dotadas de faros de marcha adelante y retroceso
servofreno, freno de mano, bocina automática de retroceso, retrovisores a ambos
lados del pórtico de seguridad antivuelco, cabinas anti‐impactos y extintores.
Las máquinas serán revisadas diariamente comprobando su buen estado.
Periódicamente (determinar plazos) se redactará un parte de revisión que será
controlado por el Vigilante de Seguridad y estará a disposición de la Dirección
Facultativa.
Se prohíbe permanecer transitar o trabajar dentro del radio de acción de las
máquinas en movimiento.
Durante el periodo de paralización se señalará su entorno con indicaciones de
peligros prohibiendo expresamente la permanencia del personal en sus
proximidades o bajo ellas.
La maquinaria no entrará en funcionamiento en tanto no se haya señalizado
convenientemente la existencia de líneas eléctricas en Servicio
De producirse un contacto de una máquina con una línea eléctrica teniendo la
máquina rodadura de neumáticos el conductor permanecerá inmóvil en su asiento
y solicitará auxilio por medio de la bocina. Acto seguido se inspeccionará el posible
puenteo eléctrico con el terreno y de ser posible el salto, sin riesgo de contacto
eléctrico, el maquinista SALTARÁ FUERA DEL VEHÍCULO, SIN TOCAR AL MISMO
TIEMPO LA MÁQUINA Y EL TERRENO.
Antes del abandono de la máquina el conductor dejará en reposos en contacto
con el suelo el órgano móvil de la máquina y accionando el freno de mano y
parado el motor.
Las pasarelas o peldaños de acceso a las máquinas, permanecerán siempre limpios
de barros gravas o aceites en evitación de lesiones,
Se prohíbe en estas máquinas el transporte de personas.
Se instalarán de manera adecuada donde sea necesario topes de recorrido y
señalización de tráfico y circulación.
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No se ejecutarán trabajos de replanteo o comprobación durante la permanencia
de máquinas en movimiento en el tajo.
Dentro de los trabajos de mantenimiento de la maquinaria se revisar
especialmente la presión de neumáticos y aceites de los mecanismos.
Equipos de protección individual
Casco de polietileno, gafas antiproyecciones, ropa adecuada, guantes de cuero 1 goma o PVC para labores de mantenimiento, cinturón elástico antivibratorio,
calzado antideslizante, mascarillas antipolvo, mandil y polainas de cuero para
mantenimiento.
1.21 NORMATIVADEOBLIGADOCUMPLIMIENTO
1.21.1 LEGISLACIÓNYNORMATIVATÉCNICADEAPLICACIÓN
LEY 31/1995, de 8 de noviembre de prevención de riesgos laborales. BOE nº 269,
de 10 de noviembre.
REAL DECRETO 39/1997, de 17 de enero, por el que se aprueba el Reglamento de
los Servicios de Prevención. BOE núm. 27 de 31 enero
Real Decreto 780/1998, de 30 de abril, por el que se modifica el Real Decreto
39/1997, de 17 de enero, por el que se aprueba el Reglamento de los servicios de
prevención
Real Decreto 948/2005, de 29 de julio, por el que se modifica el R.D. 1254/1999,
de 16 de julio, por el que se aprueban medidas de control de los riesgos
inherentes a los accidentes graves en los que intervengan sustancias peligrosas.
Real Decreto 119/2005, de 4 de febrero, por el que se modifica el R.D. 1254/1999,
de 16 de julio, por el que se aprueban medidas de control de los riesgos
inherentes a los accidentes graves en los que intervengan sustancias peligrosas.
Real Decreto 2267/2004, de 3 de diciembre, por el que se aprueba el Reglamento
de seguridad contra incendios en los establecimientos industriales.
Real Decreto 1196/2003, de 19 de septiembre, por el que se aprueba la Directriz
básica de protección civil para el control y planificación ante el riesgo de
accidentes graves en los que intervienen sustancias peligrosas.
Real Decreto 1254/1999, de 16 de julio, que aprueba medidas de control de los
riesgos inherentes a los accidentes graves en los que intervengan sustancias
peligrosas.
Real Decreto 1627/1997 de 24 de Octubre, sobre condiciones mínimas de
Seguridad y Salud en las obras de construcción.
Real Decreto 485/1997 de 14 de Abril, sobre disposiciones mínimas en materia de
señalización de Seguridad y Salud en el trabajo.
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Real Decreto 486/1997 de 14 de Abril, por el que se establecen las disposiciones
mínimas de Seguridad y Salud en los lugares de trabajo.
Real Decreto. 487/1997 de 13 de Abril, sobre disposiciones mínimas de Seguridad
y Salud relativas a la manipulación manual de las cargas que entrañen riesgos, en
particular dorsolumbares, para los trabajadores.
Real Decreto 1407/1.992 de 20 de noviembre, sobre aproximación de
legislaciones sobre comercialización de Equipos de Protección Individual.
Cumplimiento directiva 89/391 CEE
Real Decreto 773/1.997 de 30 de mayo, sobre Utilización de Equipos de
Protección Individual.
Real Decreto 1215/1.997 de 18 de julio, sobre utilización de equipos de trabajo.
Real Decreto 286/2006, de 10 de marzo, sobre la protección de la salud y la
seguridad de los trabajadores contra los riesgos relacionados con la exposición al
ruido .
Real Decreto 1435/92, de 27 de noviembre, sobre máquinas en la C.E.E.
Real Decreto 614/2001, de 8 de junio, sobre disposiciones mínimas para la
protección de la salud y seguridad de los trabajadores frente al riesgo eléctrico.
1.21.2 ORDENANZAS
Ordenanza Laboral de la Construcción: Vidrio y Cerámica (OM de 28/08/70. BOE
de 5, 7, 8 y 9/09/70).
Ordenanza General de Seguridad e Higiene en el Trabajo (OM de 09/03/71. BOE
de 16/03/71).
1.21.3 REGLAMENTOS
Reglamento General de Seguridad e Higiene en el Trabajo (OM de 31/01/40. BOE
de 03/02/40, Vigente capítulo VII).
Reglamento de Seguridad e Higiene en al Industria de la Construcción (OM de
20/05/52. BOE de 15/0652).
Reglamento de Actividades Molestas, Nocivas, Insalubres y Peligrosas (RD 2414 de
30/11/61. BOE de 07/06/61).
Protección de los trabajadores frente a los riesgos derivados de la exposición al
ruido durante el trabajo (RD. 1316 de 27/10/89. BOE de 02/11/89).
Señalización de seguridad en los centros locales de trabajo (RD 1403/86. BOE de
08/07/86).
Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión (RD 842/2002 de 18/09/02 BOE nº224
de 18 de septiembre.
Homologación de equipos de protección personal para trabajadores (OM de
17/05/74. BOE de 29/05/74. Sucesivas Normas MT de la 1 a la 29).
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Reglamento de los Servicios de Prevención (RD 39/1997 de 17/01/97).
1.21.4 NORMASUNEyNTE
Norma UNE 81 707 85 Escaleras portátiles de aluminio, simples y de
extensión.
Norma UNE 81 002 85 Protectores auditivos. Tipos y definiciones.
Norma UNE 81 101 85 Equipos de protección de la visión. Terminología.
Clasificación y uso.
Norma UNE 81 200 77 Equipos de protección personal de las vías
respiratorias. Definición y clasificación.
Norma UNE 81 208 77 Filtros mecánicos. Clasificación.
Características y requisitos.
Norma UNE 81 250 80 Guantes de protección. Definiciones y clasificación.
Norma UNE 81 304 83 Calzado de seguridad. Ensayos de resistencia a la
perforación de la suela.
Norma UNE 81 353 80 Cinturones de seguridad. Clase A: cinturón de
sujeción. Características y ensayos.
Norma UNE 81 650 80 Redes de seguridad. Características y ensayos.
Norma NTE ADD/1975 Demoliciones.
Norma NTE ADZ/1976 Zanjas y pozos.
Norma NTE IEP/1973 Puesta a tierra.
Norma NTE ISV/1975 Ventilación.
Norma NTE ASD/1977 Drenajes.
Norma NTE CEG/1975 Geotécnicos.
Norma NTE EHZ/1973 Zanjas.
Norma NTE EME/1975 Encofrados.
Norma NTE CSC/1984 Corridas.
Norma NTE FCA/1974 Hormigón.
Norma NTE CCT/1977 Taludes.
Norma NTE QTS/1976 Sintéticos.
Norma NTE QAN/1973 No transitables.
Norma NTE QAT/1973 Transitables.
Norma NTE IFA/1975 Abastecimiento.
Norma NTE ISB/1973 Basuras.
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Norma NTE ISS/1974 Saneamiento.
1.21.5 DIRECTIVASCOMUNITARIAS
Directiva 2009/104/CE del Parlamento Europeo y del Consejo, de 16 de
septiembre de 2009, relativa a las disposiciones mínimas de seguridad y de salud
para la utilización por los trabajadores en el trabajo de los equipos de trabajo
(segunda Directiva específica con arreglo al artículo 16, apartado 1, de la Directiva
89/391/CEE)
Directiva del Consejo 97/57/CEE de 26/08/92 sobre disposiciones mínimas de
Seguridad y Salud en el trabajo en obras de construcción temporales o móviles
(DOCE L. 245 de 26/08/92, p. 6).
Directiva del Consejo 89/656/CEE de 30/11/89 relativa a las disposiciones mínimas
de Seguridad para la utilización por los trabajadores en el trabajo de equipos de
protección individual (DOCE L. 393 de 30/01/89, p. 18). Parcialmente derogado
por Directiva 2007/30/CE
Directiva 2000/14/CE del Parlamento Europeo y del Consejo, de 8 de mayo de
2000, relativa a la aproximación de las legislaciones de los Estados miembros
sobre emisiones sonoras en el entorno debidas a las máquinas de uso al aire libre.
Directiva del Consejo 84/532/CEE de 17/09/84 referente a la aproximación de las
legislaciones de los estados miembros relativas a las disposiciones comunes sobre
material y maquinaria para la construcción (DOCE L. 300 de 19/11/84).
Directiva del Consejo 84/537/CEE de 1709/84 sobre la armonización de las
legislaciones de los estados miembros referente al nivel de potencia acústica
admisible de los grupos electrógenos de potencia (DOCE L. 300 de 19/11/84).
Directiva del Consejo 86/295/CEE de 26/05/86 sobre aproximación de las
legislaciones de los estados miembros relativas a las estructuras de protección en
caso de vuelco (ROPS) de determinadas máquinas para la construcción (DOCE L.
186 de 08/07/86).
Directiva del Consejo, de 20 de junio de 1991, por la que se modifica la Directiva
89/392/CEE relativa a la aproximación de las legislaciones de los Estados
miembros sobre máquinas
Directiva del Consejo 386 L. 0594 de 22/12/86 relativa a las emisiones sonoras de
las palas hidráulicas, de las palas de cable, de las topadoras frontales, de las
cargadoras y de las palas cargadoras.
1.21.6 CONVENIOSDELAOIT,RATIFICADOSPORESPAÑA
Convenio n º 62 de la OIT de 23/06/37 relativo a prescripciones de seguridad en la
industria de la edificación. Ratificado por Instrumento de 12/06/58 (BOE de
20/08/59).
Convenio n º 167 de la OIT de 20/06/88 sobre seguridad y salud en la industria de
la construcción.
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Convenio n º 119 de la OIT de 25/06/63 sobre protección de maquinaria.
Ratificado por Instrucción de 26/11/71 (BOE de 30/11/72).
Convenio n º 155 de la OIT de 26/06/81 sobre seguridad y salud de los
trabajadores y medio ambiente de trabajo. Ratificado por Instrumento publicado
en el BOE (Boletín Oficial del Estado) de 11/11/85.
1.22 CONCLUSIONES
El estudio de seguridad y salud que se ha elaborado comprende la previsión de las
actividades constructivas proyectadas y los riesgos previsibles en la ejecución de las
mismas, así como las normas y medidas preventivas que habrán de adoptarse en la obra,
la definición literal y gráfica precisa de las protecciones a utilizar, sus respectivas
mediciones y precios y el presupuesto final del estudio.
Sobre la base de tales previsiones, el contratista elaborará y propondrá el plan de
seguridad y salud de la obra, como aplicación concreta y desarrollo de este estudio, así
como de presentación y justificación de las alternativas preventivas que se juzguen
necesarias, en función del método y equipos que en cada caso vayan a utilizarse en la
obra.
En relación con tal función y aplicaciones, el autor del presente estudio de seguridad y
salud estima que la redacción de las páginas anteriores resulta suficiente para cumplir
dichos objetivos y para constituir el conjunto básico de previsiones preventivas de la obra
a realizar.
En Logroño, a 15 de julio de 2014
Autor del Estudio de Seguridad y Salud.
Fdo.: Lidia Izquierdo Morras
2. PLANOS
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 1
Valla de delimitación y cerramiento de la obra Expediente
Hoja 1
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 2
Expediente
Hoja 2
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 3
Expediente
Hoja 3
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 4
Expediente
Hoja 4
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 5
Expediente
Hoja 5
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 6
Expediente
Hoja 6
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 7
Expediente
Hoja 7
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 8
Expediente
Hoja 8
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 9
Expediente
Hoja 9
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 10
Expediente
Hoja 10
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 11
Expediente
Hoja 11
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 12
Expediente
Hoja 12
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 13
Expediente
Hoja 13
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 14
Expediente
Hoja 14
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 15
Expediente
Hoja 15
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 16
Expediente
Hoja 16
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 17
Expediente
Hoja 17
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 18
Expediente
Hoja 18
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 19
Expediente
Hoja 19
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 20
Expediente
Hoja 20
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 21
Expediente
Hoja 21
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 22
Expediente
Hoja 22
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 23
Expediente
Hoja 23
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 24
Expediente
Hoja 24
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 25
Expediente
Hoja 25
Proyecto
Proyecto de
Croquis: 26
Expediente
Hoja 26
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3. PLIEGODECONDICIONES
3.1 ÁMBITODEAPLICACIÓNDEESTEPLIEGO
El presente Pliego de Condiciones Particulares forma parte del Estudio de Seguridad y
Salud del Proyecto de diseño y cálculo estructural de una estación de autobuses. Se
redacta este Pliego en cumplimiento del artículo 5.2.b del Real Decreto 1627/1997, de 24
de octubre, sobre disposiciones mínimas de Seguridad y Salud en las obras de
Construcción.
Se refiere este Pliego, en consecuencia, a partir de la enumeración de las normas legales y
reglamentarias aplicables a la obra, al establecimiento de las prescripciones organizativas
y técnicas que resultan exigibles en relación con la prevención de riesgos laborales en el
curso de la construcción y, en particular, a la definición de la organización preventiva que
corresponde al contratista y, en su caso, a los subcontratistas de la obra y a sus
actuaciones preventivas, así como a la definición de las prescripciones técnicas que deben
cumplir los sistemas y equipos de protección que hayan de utilizarse en las obras,
formando parte o no de equipos y máquinas de trabajo.
Dadas las características de las condiciones a regular, el contenido de este Pliego se
encuentra sustancialmente complementado con las definiciones efectuadas en la
Memoria de este Estudio de Seguridad y Salud, en todo lo que se refiere a características
técnicas preventivas a cumplir por los equipos de trabajo y máquinas, así como por los
sistemas y equipos de protección personal y colectiva a utilizar, su composición,
transporte, almacenamiento y reposición, según corresponda. En estas circunstancias, el
contenido normativo de este Pliego ha de considerarse ampliado con las previsiones
técnicas de la Memoria, formando ambos documentos un sólo conjunto de prescripciones
exigibles durante la ejecución de la obra.
3.2 LEGISLACIÓNYNORMASAPLICABLES
El cuerpo legal y normativo de obligado cumplimiento está constituido por diversas
normas de muy variados condición y rango, actualmente condicionadas por la situación de
vigencias que deriva de la Ley 31/1.995, de Prevención de Riesgos Laborales, excepto en lo
que se refiere a los reglamentos dictados en desarrollo directo de dicha Ley que,
obviamente, están plenamente vigentes y condicionan o derogan, a su vez, otros textos
normativos precedentes.
Con todo, el marco normativo vigente, propio de Prevención de Riesgos Laborales en el
ámbito del Ministerio de Trabajo y Seguridad Social, se concreta del modo siguiente:
Ley 31/1995, de 8 de noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales (B.O.E. del 10‐11‐
95). Modificaciones en la Ley 50/1998, de 30 de diciembre.
Estatuto de los Trabajadores (Real Decreto Legislativo 1/95, de 24 de marzo)
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Reglamento de los Servicios de Prevención (Real Decreto 39/97, de 17 de enero,
B.O.E. 31‐01‐97)
Modificación del Reglamento de los Servicios de Prevención (Real Decreto
780/1998, de 30 de abril, B.O.E. 01‐05‐98)
Desarrollo del Reglamento de Servicios de Prevención (O.M. de 27‐06‐97, B.O.E.
04‐07‐97)
Reglamento sobre disposiciones mínimas de Seguridad y Salud en las obras de
Construcción (Real Decreto 1627/1997, de 24 de octubre, B.O.E. 25‐10‐97)
Reglamento sobre disposiciones mínimas en materia de Señalización de Seguridad
y Salud en el Trabajo (Real Decreto 485/1997, de 14 de abril, B.O.E. 23‐04‐97)
Reglamento sobre disposiciones mínimas de Seguridad y Salud en los Lugares
Trabajo [excepto Construcción] (Real Decreto 486/97, de 14 de abril, B.O.E. 23‐04‐
97)
Reglamento sobre disposiciones mínimas de Seguridad y Salud relativas a la
Manipulación de Cargas (Real Decreto 487/1997, de 14 de abril, B.O.E. 23‐04‐97)
Reglamento sobre disposiciones mínimas de Seguridad y Salud relativas al trabajo
con Equipos que incluyen Pantallas de Visualización (Real Decreto 488/1997, de 14
de abril, B.O.E. 23‐04‐97)
Reglamento de Protección de los trabajadores contra los Riesgos relacionados con
la Exposición a Agentes Biológicos durante el trabajo (Real Decreto 664/1997, de
12 de mayo, B.O.E. 24‐05‐97)
Adaptación en función del progreso técnico del Real Decreto 664/1997 (Orden de
25 de marzo de 1998 (corrección de errores del 15 de abril)
Reglamento de Protección de los trabajadores contra los Riesgos relacionados con
la Exposición a Agentes Cancerígenos durante el trabajo (Real Decreto 665/1997,
de 12 de mayo, B.O.E. 24‐05‐97)
Reglamento sobre disposiciones mínimas de Seguridad y Salud relativas a la
utilización por los trabajadores de Equipos de Protección Individual (Real Decreto
773/1997, de 22 de mayo, B.O.E. 12‐06‐97)
Reglamento sobre disposiciones mínimas de Seguridad y Salud para la utilización
por los trabajadores de los Equipos de Trabajo (Real Decreto 1215/1997, de 18 de
julio, B.O.E. 07‐08‐97)
Real Decreto 949/1997, de 20 de junio, por el que se establece el certificado de
profesionalidad de la ocupación de prevencionista de riesgos laborales
Real Decreto 216/1999, de 5 de febrero, sobre disposiciones mínimas de
seguridad y salud en el trabajo en el ámbito de las empresas de trabajo temporal.
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Real Decreto 374/2001, de 6 de abril, sobre la protección de la salud y seguridad
de los trabajadores contra los riesgos relacionados con los agentes químicos
durante el trabajo.
Real Decreto 614/2001, de 8 de junio, sobre disposiciones mínimas para la
protección de la salud y seguridad de los trabajadores frente al riesgo eléctrico.
Ampliación 1 normativa del Estado
Junto a las anteriores, que constituyen el marco legal actual, tras la promulgación de la Ley
de Prevención, debe considerarse un amplio conjunto de normas de prevención laboral
que, si bien de forma desigual y a veces dudosa, permanecen vigentes en alguna parte de
sus respectivos textos. Entre ellas, cabe citar las siguientes:
Ordenanza General de Seguridad e Higiene en el Trabajo (O.M. de 09‐03‐71, B.O.E.
16‐03‐71; vigente el capítulo 6 del título II)
Ordenanza Laboral de la Construcción, Vidrio y Cerámica (O.M. 28‐08‐70, B.O.E.
09‐09‐70), utilizable como referencia técnica, en cuanto no haya resultado
mejorado, especialmente en su capítulo XVI, excepto las Secciones Primera y
Segunda, por remisión expresa del Convenio General de la Construcción, en su
Disposición Final Primera.2.
Real Decreto 1407/1992, de 20 de noviembre, que regula las condiciones para la
comercialización y libre circulación intracomunitaria de los Equipos de Protección
Individual (B.O.E. 28‐12‐92)
Real Decreto 1316/1989, de 27 de octubre, sobre protección de los trabajadores
frente a los riesgos derivados de la exposición al Ruido durante el trabajo (B.O.E.
02‐11‐89)
Orden de 31 de octubre de 1984, (Ministerio de Trabajo y Seguridad Social) por la
que se aprueba el Reglamento sobre trabajos con riesgo por amianto.
Convenio Colectivo Provincial de la Construcción
Además, han de considerarse otras normas de carácter preventivo con origen en otros
Departamentos ministeriales, especialmente del Ministerio de Industria, y con diferente
carácter de aplicabilidad, ya como normas propiamente dichas, ya como referencias
técnicas de interés, a saber:
Ley de Industria (Ley 21/1992, de 16 de julio, B.O.E. 26‐07‐92)
Real Decreto 474/1988, de 30 de marzo, por el que se establecen las disposiciones
de aplicación de la Directiva 84/528/CEE, sobre aparatos elevadores y manejo
mecánico (B.O.E. 20‐05‐88)
Real Decreto 1849/2000, de 10 de noviembre, por el que se derogan diferentes
disposiciones en materia de normalización y homologación de productos
industriales.
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O.M. de 07‐04‐88, por la que se aprueba la Instrucción Técnica Reglamentaria
MSG‐SM1, del Reglamento de Seguridad de las Máquinas, referente a máquinas,
elementos de máquinas o sistemas de protección usados (B.O.E. 15‐04‐88).
Real Decreto 1644/2008, de 10 de octubre, por el que se establecen las normas
para la comercialización y puesta en servicio de las máquinas
Real Decreto 2291/1985, de 8 de noviembre, por el que se aprueba el Reglamento
de Aparatos de Elevación y Manutención (B.O.E. 11‐12‐85) e instrucciones
técnicas complementarias. en lo que pueda quedar vigente.
Real Decreto 842/2002, de 2 de agosto, por el que se aprueba el Reglamento
electrotécnico para baja tensión
Decreto 3115/1968, de 28 de noviembre, por el que se aprueba el Reglamento de
Líneas Eléctricas Aéreas de Alta Tensión (B.O.E. 27‐12‐68)
Real Decreto 212/2002, de 22 de febrero, por el que se regulan las emisiones
sonoras en el entorno debidas a determinadas máquinas de uso al aire libre.
Real Decreto 230/1998, de 16 de febrero, por el que se aprueba el Reglamento de
explosivos
Real Decreto 1389/1997, por el que se establecen disposiciones mínimas
destinadas a proteger la seguridad y la salud de los trabajadores en las actividades
mineras (B.O.E. 07‐10‐97).
Normas Tecnológicas de la Edificación, del Ministerio de Fomento, aplicables en
función de las unidades de obra o actividades correspondientes.
Normas de determinadas Comunidades Autónomas, vigentes en las obras en su
territorio, que pueden servir de referencia para las obras realizadas en los
territorios de otras comunidades. Destacan las relativas a los Andamios tubulares
(p.ej.: Orden 2988/1988, de 30 de junio, de la Consejería de Economía y Empleo
de la Comunidad de Madrid), a las Grúas (p.ej.: Orden 2243/1997, sobre grúas
torre desmontables, de 28 de julio, de la Consejería de Economía y Empleo de la
Comunidad de Madrid y Orden 7881/1988, de la misma, sobre el carné de
Operador de grúas y normas complementarias por Orden 7219/1999, de 11 de
octubre), etc.
Diversas normas competenciales, reguladoras de procedimientos administrativos
y registros que pueden resultar aplicables a la obra, cuya relación puede resultar
excesiva, entre otras razones, por su variabilidad en diferentes comunidades
autónomas del Estado. Su consulta idónea puede verse facilitada por el
coordinador de seguridad y salud de la obra.
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3.3 CONDICIONESYNORMATIVAPARTICULARDEAPLICACIÓN
3.3.1 INSTALACIONESYSERVICIOSDEHIGIENEYBIENESTAR
Los vestuarios, comedores, servicios higiénicos, lavabos y duchas a disponer en la obra
quedarán definidos en el Plan de Seguridad y Salud, de acuerdo con las normas específicas
de aplicación y, específicamente, con los apartados 15 a 18 de la Parte A del Real Decreto
1627/1.997, citado. En cualquier caso, se dispondrá de un inodoro cada 25 trabajadores,
utilizable por éstos y situado a menos de 50 metros de los lugares de trabajo; de un lavabo
por cada 10 trabajadores y de una taquilla o lugar adecuado para dejar la ropa y efectos
personales por trabajador. Se dispondrá asimismo en la obra de agua potable en cantidad
suficiente y adecuadas condiciones de utilización por parte de los trabajadores.
Se dispondrá siempre de un botiquín, ubicado en un local de obra, en adecuadas
condiciones de conservación y contenido y de fácil acceso, señalizado y con indicación de
los teléfonos de urgencias a utilizar. Existirá al menos un trabajador formado en la
prestación de primeros auxilios en la obra.
Todas las instalaciones y servicios a disponer en la obra vendrán definidos concretamente
en el plan de seguridad y salud y en lo previsto en el presente estudio, debiendo contar,
en todo caso, con la conservación y limpieza precisos para su adecuada utilización por
parte de los trabajadores, para lo que el jefe de obra designará personal específico en
tales funciones.
El coste de instalación y mantenimiento de los servicios de higiene y bienestar de los
trabajadores correrá a cargo del contratista, sin perjuicio de que consten o no en el
presupuesto de la obra y que, en caso afirmativo, sean retribuidos por la Administración
de acuerdo con tales presupuestos, siempre que se realicen efectivamente.
3.3.2 CONDICIONESACUMPLIRPORLOSEQUIPOSDEPROTECCIÓNPERSONAL
Todos los equipos de protección personal utilizados en la obra tendrán fijado un periodo
de vida útil, a cuyo término el equipo habrá de desecharse obligatoriamente. Si antes de
finalizar tal periodo, algún equipo sufriera un trato límite (como en supuestos de un
accidente, caída o golpeo del equipo, etc.) o experimente un envejecimiento o deterioro
más rápido del previsible, cualquiera que sea su causa, será igualmente desechado y
sustituido, al igual que cuando haya adquirido mayor holgura que las tolerancias
establecidas por el fabricante.
Un equipo de protección individual nunca será permitido en su empleo si se detecta que
representa o introduce un riesgo por su mera utilización.
Todos los equipos de protección individual se ajustarán a las normas contenidas en los
Reales Decretos 1407/1992 y 773/1997, ya mencionados. Adicionalmente, en cuanto no
se vean modificadas por lo anteriores, se considerarán aplicables las Normas Técnicas
Reglamentarias del Ministerio de Trabajo de homologación de equipos, en aplicación de la
O.M. de 17‐05‐1.974 (B.O.E. 29‐05‐74). Las presentes prescripciones se considerarán
ampliadas y complementadas con las medidas y normas aplicables a los diferentes
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equipos de protección individual y a su utilización, definidas en la Memoria de este
estudio de seguridad y salud.
Las normas UNE y de otro tipo que se citan al respecto de los equipos de protección
individual son de referencia para la consulta de las características de los mismos.
Equipos de protección respiratoria:
UNE‐EN 144‐1,146,147,149, DE 1992
UNE‐EN 132,134,135,136,137,145‐2,371,372,405 DE 1993
UNE‐EN 250,400,401,402,403,404 DE 1994
UNE‐EN 138,139,269,270,271 DE 1995
UNE 81281‐1,81281‐2,81281‐3 DE 1989
UNE 81280,81282,81283 DE 1991
UNE 81233,81284,81285 DE 1992
Guantes:
UNE‐EN 60903 DE 1992
UNE‐EN 420 DE 1994
UNE‐EN420,374‐1,374‐2,374‐3,388,407,60903,501,421 DE 1995
Otras normas EN 30819,511,1082,471
PrEN 659,1082,30819.
Calzado de seguridad, protección y uso profesional:
UNE‐EN 344 DE 1992
UNE‐EN 344,345,346,347 DE 1993.
Cascos de protección:
UNE‐EN 397,960 DE 1995
EN 812
PrEN 443
Equipos de protección auditiva:
UNE‐EN 352‐1,352‐2,458 DE 1994
EN 457
Equipos de protección de los ojos:
UNE‐EN 165 DE 1996
Por su relevancia citaremos las normas de aplicación a los destinados a proteger del riesgo
de caída de altura:
Dispositivos de descenso. EN 341
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Sistemas de sujeción en posición de trabajo y prevención de caídas de alturas EN
358
Sistemas anticaídas EN 363
Dispositivos anticaídas deslizantes con línea de anclaje rígida EN 353‐1 y EN 363
Dispositivos anticaídas deslizantes con línea de anclaje flexible EN 353‐2 EN 363
Dispositivos anticaídas retráctiles EN 360 EN 363
Arneses anticaídas EN 361, 362,363,364,365
Elementos de amarre EN 354 EN 363
Conectores EN 361,362,363,364,365
Absorbedores de energía EN 355 EN 363
El coste de adquisición, almacenaje y mantenimiento de los equipos de protección
individual de los trabajadores de la obra correrá a cargo del contratista o subcontratistas
correspondientes, siendo considerados presupuestariamente como costes indirectos de
cada unidad de obra en que deban ser utilizados, como corresponde a elementos
auxiliares mínimos de la producción, reglamentariamente exigibles e independientes de la
clasificación administrativa laboral de la obra y, consecuentemente, independientes de su
presupuestación específica. Las protecciones personales que se consideran, sin perjuicio
de normativa específica que resulte aplicable, de utilización mínima exigible en la obra, se
establecen en el Anexo I de este Pliego, para las diferentes unidades productivas de la
obra.
Sin perjuicio de lo anterior, si figuran en el presupuesto de este estudio de seguridad y
salud los costes de los equipos de protección individual que deban ser usados en la obra
por el personal técnico, de supervisión y control o de cualquier otro tipo, incluidos los
visitantes, cuya presencia en la obra puede ser prevista. En consecuencia estos costes
serán retribuidos por la Administración de acuerdo con este presupuesto, siempre que se
utilicen en la obra.
3.3.3 CONDICIONESDELASPROTECCIONESCOLECTIVAS
Se antepondrán siempre que sea posible las protecciones colectivas a las individuales
Todos los elementos utilizados para la confección de sistemas de protección colectiva,
deberán disponer como mínimo de forma individual, de un certificado de idoneidad,
resistencia y estabilidad garantizado por el fabricante, si se siguen sus instrucciones de
montaje utilización y mantenimiento.
Todas las protecciones colectivas de empleo en la obra se mantendrán en correcto estado
de conservación y limpieza, debiendo ser controladas específicamente tales condicione,
en las condiciones y plazos que en cada caso se fijen en el plan de seguridad y salud.
Las presentes prescripciones se considerarán ampliadas y complementadas con las
medidas y normas aplicables a los diferentes sistemas de protección colectiva y a su
utilización, definidas en la Memoria de este estudio de seguridad y salud.
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El coste de adquisición, construcción, montaje, almacenamiento y mantenimiento de los
equipos de protección colectiva utilizados en la obra correrá a cargo del contratista o
subcontratistas correspondientes, siendo considerados presupuestariamente como costes
indirectos de cada unidad de obra en que deban ser utilizados, como corresponde a
elementos auxiliares mínimos de la producción, reglamentariamente exigibles e
independientes de la clasificación administrativa laboral de la obra y, consecuentemente,
independientes de su presupuestación específica. Las protecciones colectivas que se
consideran, sin perjuicio de normativa específica que resulte aplicable, de utilización
mínima exigible en la obra, se establecen en el Anexo I, para las diferentes unidades
productivas de la obra.
Sin perjuicio de lo anterior, si figuran en el presupuesto de este estudio de seguridad y
salud los sistemas de protección colectiva y la señalización que deberán ser dispuestos
para su aplicación en el conjunto de actividades y movimientos en la obra o en un
conjunto de tajos de la misma, sin aplicación estricta a una determinada unidad de obra.
En consecuencia, estos costes serán retribuidos por la Administración de acuerdo con este
presupuesto, siempre que sean dispuestos efectivamente en la obra.
Vallas de protección
Las vallas autónomas de protección y delimitación de espacios estarán construidas a base
de tubos metálicos soldados, tendrán una altura mínima de 90 cm. y estarán pintadas en
blanco o en amarillo o naranja luminosos, manteniendo su pintura en correcto estado de
conservación y no presentando indicios de óxido ni elementos doblados o rotos en ningún
momento.
Redes de seguridad
Las redes perimetrales de seguridad con pescantes de tipo horca serán de poliamida con
cuerda de seguridad con diámetro no menor de 10 mm. y con cuerda de unión de
módulos de red con diámetro de 3 mm. o mayor. Los pescantes metálicos estarán
separados, como máximo, en 4,50 m y estarán sujetos al forjado o tablero hormigonado,
mientras que el extremo inferior de la red estará anclado a horquillas o enganches de
acero embebidos en el propio forjado, excepto en estructuras de edificación, en que tales
enganches se realizarán en el forjado de trabajo.
Las redes verticales de protección que deban utilizarse en bordes de estructuras, en
voladizos o cierres de accesos se anclarán al forjado o tablero realizado o a los bordes de
los huecos que se dispongan.
Las redes de bandeja o recogida se situarán en un nivel inferior, pero próximo al de
trabajo, con altura de caída sobre la misma siempre inferior a 6 metros.
Cables de sujeción de cinturón de seguridad
Los cables de sujeción de cinturones y arneses de seguridad y sus anclajes tendrán
suficiente resistencia para soportar los esfuerzos derivados de la caída de un trabajador al
vacío, con una fuerza de inercia calculada en función de la longitud de cuerda utilizada.
Estarán, en todo caso, anclados en puntos fijos de la obra ya construida (esperas de
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armadura, argollas empotradas, pernos, etc.) o de estructuras auxiliares, como pórticos
que pueda ser preciso disponer al efecto.
Andamios
Andamios apoyados en el suelo, de estructura tubular
Serán de plataforma metálica sólidos y resistentes. Conforme a la norma UNE‐ 76‐502‐90 y
documento de armonización HD 1000
Plataformas de trabajo
Durante la realización de los trabajos, las plataformas deberán reunir las siguientes
características mínimas:
Anchura mínima 60cm .
Longitud máxima entre apoyos 2,50 m.
Los elementos no pueden montar entre sí formando escalones ni sobresalir en forma de
llatas, de la superficie lisa de paso sobre las plataformas.
Pasarelas
En aquellas zonas que sea necesario, el paso del personal, sobre pequeños desniveles y
obstáculos, originados por los trabajos se realizarán mediante pasarelas. Serán
preferiblemente prefabricadas de metal, o en su defecto realizadas "in situ", de una
anchura mínima de 1 m, dotada en sus laterales de barandilla de seguridad reglamentaria:
la plataforma será capaz de resistir 300 Kg/m2 de peso y estará dotada de guirnaldas de
iluminación nocturna, si se encuentra afectando a la vía pública.
Su anchura útil mínima será de: 0,80 m.
Dispondrá de barandillas completas a alturas de acceso con diferencias de nivel
superiores a 2 m.
Inclinación máxima admisible: 25 %.
La nivelación transversal debe estar garantizada.
Su superficie debe ser lisa y antideslizante.
Pasillos cubiertos
Los pasillos cubiertos de seguridad que deban utilizarse en estructuras estarán construidos
con pórticos de madera, con pies derechos y dinteles de tablones embridados, o metálicos
a base de tubos y perfiles y con cubierta cuajada de tablones o de chapa de suficiente
resistencia ante los impactos de los objetos de caída previsible sobre los mismos. Podrán
disponerse elementos amortiguadores sobre la cubierta de estos pasillos.
Escaleras portátiles
Las escaleras que tengan que utilizarse en obra habrán de ser preferentemente de
aluminio o hierro, a no ser posible se utilizarán de madera, pero con los peldaños
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ensamblados y no clavados. Estarán dotadas de zapatas, sujetas en la parte superior, y
sobrepasarán en un metro el punto de apoyo superior.
Previamente a su utilización se elegirá el tipo de escalera a utilizar, en función a la tarea a
que esté destinado.
Las escaleras de mano deberán de reunir las necesarias garantías de solidez, estabilidad y
seguridad. No se emplearán escaleras excesivamente cortas o largas, ni empalmadas.
Como mínimo deberán reunir las siguientes condiciones:
Largueros de una sola pieza.
Peldaños bien ensamblados, no clavados.
En las de madera el elemento protector será transparente.
Las bases de los montantes estarán provistas de zapatas, puntas de hierro, grapas
u otro mecanismo antideslizante. Y de ganchos de sujeción en la parte superior.
Espacio igual entre peldaños y distanciados entre 25 y 35 cm Su anchura mínima
será de 50 cm.
En las metálicas los peldaños estarán bien embrochados o soldados a los
montantes.
Las escaleras de mano nunca se apoyarán sobre materiales sueltos, sino sobre
superficies planas y resistentes.
Se apoyarán sobre los montantes.
El ascenso y descenso se efectuará siempre frente a las mismas.
Si la escalera no puede amarrarse a la estructura, se precisará un operario auxiliar
en su base.
Una escalera nunca se transportará horizontalmente sobre el hombro, sino de
forma que la parte delantera vaya a más de 2 m por encima del suelo. Esta norma
no es de aplicación cuando el peso de la escalera requiera dos personas para su
transporte.
Para acceder a las alturas superiores a 4 m se utilizará criolina (aros
guardaespaldas) a partir de 2 m ó subsidiariamente se colocará una sirga paralela
a uno de los montantes, que sirva de enganche a un elemento anticaídas para
amarrar el cinturón durante el ascenso o descenso.
Escaleras de mano de un sólo cuerpo
No deberán salvar más de 5 m de altura, a no ser que estén reforzadas. La longitud
máxima de la escalera sin rellano intermedio no podrá ser superior a 7 m.
La inclinación de la escalera apoyada deberá estar en torno a los 75 grados.
Los dos montantes deben reposar en el punto superior de apoyo y estar sólidamente
fijados a él. La parte superior de los montantes debe sobrepasar en un metro su punto
superior de apoyo.
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Escaleras de mano telescópicas
Dispondrán como máximo de dos tramos de prolongación, además del de base, cuya
longitud máxima total del conjunto no superará los 12 m.
Estarán equipadas con dispositivos de enclavamiento y correderas que permitan fijar la
longitud de la escalera en cualquier posición, de forma que coincidan siempre los
peldaños sin formar dobles escalones.
La anchura de su base no podrá ser nunca inferior a 75 cm, siendo aconsejable el empleo
de estabilizadores laterales que amplíen esta distancia.
Escaleras de tijeras
Estarán provistas de cadenas ó cables que impidan su abertura al ser utilizadas, así como
topes en su extremo superior.
Su altura máxima no deberá rebasar los 5,5 m.
Protecciones y resguardos en máquinas
Toda la maquinaria utilizada durante la fase de obra objeto de éste procedimiento,
dispondrá de carcasas de protección y resguardos sobre las partes móviles, especialmente
de las transmisiones, que impidan el acceso a zonas de atrapamiento.
Señalización de seguridad
En cuanto a la señalización de la obra, es preciso distinguir en la que se refiere a la
deseada información o demanda de atención por parte de los trabajadores y aquélla que
corresponde al tráfico exterior afectado por la obra. En el primer caso son de aplicación
las prescripciones establecidas por el Real Decreto 485/1997, de 14 de abril, ya citado en
este Pliego, en tanto que la señalización y el balizamiento del tráfico, en su caso, vienen
regulados por la Norma 8.3IC de la Dirección General de Carreteras, como corresponde a
su contenido y aplicación técnica. Esta distinción no excluye la posible complementación
de la señalización de tráfico durante la obra cuando la misma se haga exigible para la
seguridad de los trabajadores que trabajen en la inmediación de dicho tráfico, en evitación
de intromisiones accidentales de éste en las zonas de trabajo. Dichos complementos,
cuando se estimen necesarios, deberán figurar en el plan de seguridad y salud de la obra.
Cinta de señalización
En caso de señalizar obstáculos, zonas de caída de objetos, se delimitará con cintas de tela
o materiales plásticos con franjas alternadas oblicuas en color amarillo y negro, inclinada
60 grados con respecto a la horizontal.
Cinta de delimitación de zona de trabajo
La intrusión en el tajo de personas ajenas a la actividad representa un riesgo que al no
poderse eliminar se debe señalizar mediante cintas en color rojo o con bandas alternadas
verticales en colores rojo y blanco que delimiten la zona de trabajo.
Señales óptico‐acústicas de vehículos y obra
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Las máquinas autoportantes que ocasionalmente puedan intervenir en la evacuación de
materiales de la excavación manual deberán disponer de:
Una bocina o claxon de señalización acústica.
Señales sonoras o luminosas (previsiblemente ambas a la vez) para
Indicación de la maniobra de marcha atrás.
En la parte más alta de la cabina dispondrán de un señalizador rotativo luminoso
destellante de color ámbar para alertar de su presencia en circulación viaria.
Dos focos de posición y cruce en la parte delantera y dos pilotos luminosos de
color rojo detrás.
Dispositivo de balizamiento de posición y preseñalización (lamas, conos, cintas,
mallas, lámparas destellantes, etc.).
Protección de personas en instalación eléctrica
Instalación eléctrica ajustada al Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión avalada por
instalador homologado.
Cables adecuados a la carga que han de soportar, conexionados a las bases mediante
clavijas normalizadas, blindados e interconexionados con uniones antihumedad y
antichoque.
Fusibles blindados y calibrados según la carga máxima a soportar por los interruptores.
Continuidad de la toma de tierra en las líneas de suministro interno de obra con un valor
máximo de la resistencia de 80 Ohmios. Las máquinas fijas dispondrán de toma de tierra
independiente.
Las tomas de corriente estarán provistas de neutro con enclavamiento y serán blindadas.
Todos los circuitos de suministro a las máquinas e instalaciones de alumbrado estarán
protegidos por fusibles blindados, interruptores magnetotérmicos y disyuntores
diferenciales de alta sensibilidad en perfecto estado de funcionamiento.
Tajos en condiciones de humedad muy elevadas: Es preceptivo el empleo de
transformador portátil de seguridad de 24V o protección mediante transformador de
separación de circuitos.
La resistencia de las tomas de tierra no será superior a aquélla que garantice una tensión
máxima de 24 V., de acuerdo con la sensibilidad del interruptor diferencial que, como
mínimo, será de 30 mA para alumbrado y de 300 mA para fuerza.
Se comprobará periódicamente que se produce la desconexión al accionar el botón de
prueba del interruptor diferencial, siendo absolutamente obligatorio proceder a una
revisión de éste por personal especializado o sustituirlo, cuando la desconexión no se
produce.
Todo cuadro eléctrico general, totalmente aislado en sus partes activas, irá provisto de un
interruptor general de corte omnipolar, capaz de dejar a toda la zona de la obra sin
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servicio. Los cuadros de distribución deberán tener todas sus partes metálicas conectadas
a tierra.
Todos los elementos eléctricos, como fusibles, cortacircuitos e interruptores, serán de
equipo cerrado, capaces de imposibilitar el contacto eléctrico fortuito de personas o
cosas, al igual que los bornes de conexiones, que estarán provistas de protectores
adecuados. Se dispondrán interruptores, uno por enchufe, en el cuadro eléctrico general,
al objeto de permitir dejar sin corriente los enchufes en los que se vaya a conectar
maquinaria de 10 o más amperios, de manera que sea posible enchufar y desenchufar la
máquina en ausencia de corriente. Los tableros portantes de bases de enchufe de los
cuadros eléctricos auxiliares se fijarán eficazmente a elementos rígidos, de forma que se
impida el desenganche fortuito de los conductores de alimentación, así como contactos
con elementos metálicos que puedan ocasionar descargas eléctricas a personas u objetos.
Las lámparas eléctricas portátiles tendrán mango aislante y dispositivo protector de la
lámpara, teniendo alimentación de 24 voltios o, en su defecto, estar alimentadas por
medio de un transformador de separación de circuitos.
Todas las máquinas eléctricas dispondrán de conexión a tierra, con resistencia máxima
permitida de los electrodos o placas de 5 a 10 ohmios, disponiendo de cables con doble
aislamiento impermeable y de cubierta suficientemente resistente. Las mangueras de
conexión a las tomas de tierra llevarán un hilo adicional para conexión al polo de tierra del
enchufe.
Por su utilidad recogemos aquí algunos artículos de la Ordenanza de Seguridad e Higiene
en el trabajo.
Art. 68. Líneas eléctricas aéreas.
1. En los trabajos en líneas aéreas de conductores eléctricos, se considerará a efectos de seguridad la tensión más elevada que soporten. Esta prescripción será
válida en el caso de que alguna de tales líneas sea telefónica.
2. Se suspenderá el trabajo cuando haya tormentas próximas.
3. En las líneas de dos o más circuitos, no se realizarán trabajos en uno de ellos
estando en tensión en otro, sobre todo si para su ejecución es necesario mover
los conductores de forma que puedan entrar en contacto.
4. En los trabajos a efectuar en los postes, se emplearán, además del caso protector
con barbuquejo, trepadores y cinturones de seguridad. De emplearse escaleras
para estos trabajos, serán de material aislante en todas sus partes.
5. Cuando en estos trabajos se empleen vehículos dotados de cabrestantes o grúas,
el conductor deberá evitar no sólo el contacto con las líneas en tensión, sino
también la excesiva cercanía que pueda provocar una descarga a través del aire;
los restantes operarios permanecerán alejados del vehículo y, en el caso
accidental de entrar en contacto sus elementos elevados, el conductor
permanecerá en el interior de la cabina hasta que se elimine tal contacto.
Instalación eléctrica de obra
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Se recomienda el uso de la NTP‐271 con relación al cuadro general de obra.
Además también la NTP‐267 que ilustra como debe realizarse las tomas de corriente.
Verificadores de ausencia de tensión
Los dispositivos de verificación de ausencia de tensión, deben estar adaptados a la tensión
de las instalaciones en las que van a ser utilizados.
Deben ser respetadas las especificaciones y formas de empleo propias de este material.
Se debe verificar, antes de su empleo, que el material esté en buen estado. Se debe
verificar, antes y después de su uso, que la cabeza detectora funcione normalmente.
Para la utilización de éstos aparatos es obligatorio el uso de los guantes aislantes. El
empleo de la banqueta o alfombra aislante es recomendable siempre que sea posible.
Dispositivos temporales de puesta a tierra y en cortocircuito
La puesta a tierra y en cortocircuito de los conductores o aparatos sobre los que debe
efectuarse el trabajo, debe realizarse mediante un dispositivo especial, y las operaciones
deben realizarse en el orden siguiente:
Asegurarse de que todas las piezas de contacto, así como los conductores del aparato,
estén en buen estado.
Se debe conectar el cable de tierra del dispositivo, bien sea en la tierra existente entre las
masas de las instalaciones y/o soportes.
Sea en una pica metálica hundida en el suelo en terreno muy conductor o acondicionado
al efecto (drenaje, agua, sal común, etc.).
En líneas aéreas sin hilo de tierra y con apoyos metálicos, se debe utilizar el equipo de
puesta a tierra conectado equipotencialmente con el apoyo.
Desenrollar completamente el conductor del dispositivo si éste está enrollado sobre un
torno, para evitar los efectos electromagnéticos debidos a un cortocircuito eventual.
Fijar las pinzas sobre cada uno de los conductores, utilizando una pértiga aislante o una
cuerda aislante y guantes aislantes, comenzando por el conductor más cercano. En B.T.,
las pinzas podrán colocarse a mano, a condición de utilizar guantes dieléctricos, debiendo
además el operador mantenerse apartado de los conductores de tierra y de los demás
conductores.
Para retirar los dispositivos de puesta a tierra y en cortocircuito, operar rigurosamente en
orden inverso.
Protección contra incendios
Los extintores de obra serán de polvo polivalente y cumplirán la Norma UNE 23010,
colocándose en los lugares de mayor riesgo de incendio, a una altura de 1,50 m. sobre el
suelo y estarán adecuadamente señalizados.
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3.4 OBLIGACIONESDELASPARTESINTERVINIENTESENLAOBRA
En cumplimiento de la legislación aplicable y, de manera específica, de lo establecido en la
Ley 31/1995, de Prevención de Riesgos Laborales, en el Real Decreto 39/1997, de los
Servicios de Prevención, y en el Real Decreto 1627/1997, sobre disposiciones mínimas de
seguridad y salud en las obras de construcción, corresponde a Sogama, la designación del
coordinador de seguridad y salud de la obra, así como la aprobación del Plan de Seguridad
y Salud propuesto por el contratista de la obra, con el preceptivo informe y propuesta del
coordinador, así como remitir el Aviso Previo a la Autoridad laboral competente.
En cuanto al contratista de la obra, viene éste obligado a redactar y presentar, con
anterioridad al comienzo de los trabajos, el Plan de Seguridad y Salud de la obra, en
aplicación y desarrollo del presente Estudio y de acuerdo con lo establecido en el artículo
7 del citado Real Decreto 1627/1997. El Plan de Seguridad y Salud contendrá, como
mínimo, una breve descripción de la obra y la relación de sus principales unidades y
actividades a desarrollar, así como el programa de los trabajos con indicación de los
trabajadores concurrentes en cada fase y la evaluación de los riesgos esperables en la
obra. Además, específicamente, el Plan expresará resumidamente las medidas preventivas
previstas en el presente Estudio que el contratista admita como válidas y suficientes para
evitar o proteger los riesgos evaluados y presentará las alternativas a aquéllas que
considere conveniente modificar, justificándolas técnicamente. Finalmente, el plan
contemplará la valoración económica de tales alternativas o expresará la validez del
Presupuesto del presente estudio de Seguridad y Salud. El plan presentado por el
contratista no reiterará obligatoriamente los contenidos ya incluidos en este Estudio,
aunque sí deberá hacer referencia concreta a los mismos y desarrollarlos específicamente,
de modo que aquéllos serán directamente aplicables a la obra, excepto en aquellas
alternativas preventivas definidas y con los contenidos desarrollados en el Plan, una vez
aprobado éste reglamentariamente.
Las normas y medidas preventivas contenidas en este Estudio y en el correspondiente Plan
de Seguridad y Salud, constituyen las obligaciones que el contratista viene obligado a
cumplir durante la ejecución de la obra, sin perjuicio de los principios y normas legales y
reglamentarias que le obligan como empresario. En particular, corresponde al contratista
cumplir y hacer cumplir el Plan de Seguridad y Salud de la obra, así como la normativa
vigente en materia de prevención de riesgos laborales y la coordinación de actividades
preventivas entre las empresas y trabajadores autónomos concurrentes en la obra, en los
términos previstos en el artículo 24 de la Ley de Prevención, informando y vigilando su
cumplimiento por parte de los subcontratistas y de los trabajadores autónomos sobre los
riesgos y medidas a adoptar, emitiendo las instrucciones internas que estime necesarias
para velar por sus responsabilidades en la obra, incluidas las de carácter solidario,
establecidas en el artículo 42.2 de la mencionada Ley.
Los subcontratistas y trabajadores autónomos, sin perjuicio de las obligaciones legales y
reglamentarias que les afectan, vendrán obligados a cumplir cuantas medidas establecidas
en este Estudio o en el Plan de Seguridad y Salud les afecten, a proveer y velar por el
empleo de los equipos de protección individual y de las protecciones colectivas o sistemas
preventivos que deban aportar, en función de las normas aplicables y, en su caso, de las
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estipulaciones contractuales que se incluyan en el Plan de Seguridad y Salud o en
documentos jurídicos particulares.
En cualquier caso, las empresas contratista, subcontratistas y trabajadores autónomos
presentes en la obra estarán obligados a atender cuantas indicaciones y requerimientos
les formule el coordinador de seguridad y salud, en relación con la función que a éste
corresponde de seguimiento del Plan de Seguridad y Salud de la obra y, de manera
particular, aquéllos que se refieran a incumplimientos de dicho Plan y a supuestos de
riesgos graves e inminentes en el curso de ejecución de la obra.
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3.5 SERVICIOSDEPREVENCIÓN
La empresa adjudicataria vendrá obligada a disponer de una organización especializada de
prevención de riesgos laborales, de acuerdo con lo establecido en el Real Decreto
39/1997, citado: cuando posea una plantilla superior a los 250 trabajadores, con Servicio
de Prevención propio, mancomunado o ajeno contratado a tales efectos, en cualquier
caso debidamente acreditados ante la Autoridad laboral competente, o, en supuestos de
menores plantillas, mediante la designación de un trabajador (con plantillas inferiores a
los 50 trabajadores) o de dos trabajadores (para plantillas de 51 a 250 trabajadores),
adecuadamente formados y acreditados a nivel básico, según se establece en el
mencionado Real Decreto 39/1997.
La empresa contratista encomendará a su organización de prevenciones la vigilancia de
cumplimiento de sus obligaciones preventivas en la obra, plasmadas en el Plan de
Seguridad y Salud, así como la asistencia y asesoramiento al Jefe de obra en cuantas
cuestiones de seguridad se planteen a lo largo de la construcción. Cuando la empresa
contratista venga obligada a disponer de un servicio técnico de prevención, estará
obligada, asimismo, a designar un técnico de dicho servicio para su actuación específica en
la obra. Este técnico deberá poseer la preceptiva acreditación superior o, en su caso, de
grado medio a que se refiere el mencionado Real Decreto 39/1997, así como titulación
académica y desempeño profesional previo adecuado y aceptado por el coordinador en
materia de seguridad y salud, a propuesta expresa del jefe de obra.
Al menos uno de los trabajadores destinados en la obra poseerá formación y
adiestramiento específico en primeros auxilios a accidentados, con la obligación de
atender a dicha función en todos aquellos casos en que se produzca un accidente con
efectos personales o daños o lesiones, por pequeños que éstos sean.
Los trabajadores destinados en la obra poseerán justificantes de haber pasado
reconocimientos médicos preventivos y de capacidad para el trabajo a desarrollar,
durante los últimos doce meses, realizados en el departamento de Medicina del Trabajo
de un Servicio de Prevención acreditado.
El Plan de Seguridad y Salud establecerá las condiciones en que se realizará la información
a los trabajadores, relativa a los riesgos previsibles en la obra, así como las acciones
formativas pertinentes.
El coste económico de las actividades de los servicios de prevención de las empresas
correrá a cargo, en todo caso, de las mismas, estando incluidos como gastos generales en
los precios correspondientes a cada una de las unidades productivas de la obra, al tratarse
de obligaciones intrínsecas a su condición empresarial.
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3.6 RECOMENDACIONES A SEGUIR PARA EL COMPORTAMIENTOSEGURODELPERSONAL
3.6.1 RECOMENDACIONESAL"JEFEDEMANIOBRA"
Es el responsable de la coordinación de un equipo compuesto por el "Señalista" y el
"Estrobador" durante las operaciones de preparación de equipos, ensamblaje, apilado de
cargas, eslingado, deslingado, descarga y acopio de materiales.
Dará las instrucciones y comprobará personalmente las condiciones de utilización o
rechazo de:
Accesorios, suplementos, equipos de extracción de tierras y sistemas de elevación
y transporte.
Balizado y señalización de zonas de acopio de las cargas, equipos desmontados y
zonas de paso elevado durante la trayectoria de las maniobras.
Conjuntamente con el "Operador Responsable" de la máquina comprobará la zona de
partida de la maniobra, la zona intermedia a seguir por la trayectoria de la misma y la zona
de destino final, cerciorándose de:
Que en las máquinas accionadas por cable, en la posición nominal más baja del
bloque diferencial queden aún dos vueltas de cable en el enrollamiento del
tambor de elevación.
Que en las máquinas hidráulicas las articulaciones no tengan holguras y los
bombines, manguitos y émbolos trasmitan la presión correcta sin
descompresiones por pérdidas o fugas.
Que la trayectoria de la maniobra no pueda dañar conducciones, instalaciones,
equipos ni personas.
Que los medios auxiliares los equipos y accesorios sean los adecuados a la
maniobra a realizar.
3.6.2 RECOMENDACIONESAL"SEÑALISTA"
El "Señalista" es un auxiliar de "Jefe de Maniobra" de quien recibe las órdenes, cuya
misión consiste en dirigir al "Operador Responsable" de la máquina en cada una de las
fases de la maniobra.
3.6.3 RECOMENDACIONESAL"ENCARGADOGENERALDELMONTAJE"
Realizar la formación específica de su personal, haciendo especial hincapié en su disciplina
integración a los usos y costumbres preventivos del sector del Montaje.
Velará por todos los medios que sus hombres estén en todo momento bajo la cobertura
de protecciones de carácter colectivo; cuando esto no fuera posible por las especiales
circunstancias del tajo o escasa duración de los trabajos con exposición a riesgo, obligará
al empleo de la totalidad de los equipos de protección individual (EPI) recomendados para
minimizar las consecuencias de los previsibles incidentes y/o accidentes.
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Es responsable de que la construcción de los andamios y plataformas a utilizar por su
personal se haga conforme a la normativa técnica del fabricante y reglamentación legal
vigente. Velará constantemente por el estado reglamentario y de estabilidad de utilización
de andamios, plataformas de trabajo y plataformas de apoyo y accesos.
Deberá tener la aprobación de la Dirección Facultativa respecto a las soluciones no
previstas en el Proyecto. Por su parte la Dirección Facultativa y el Responsable Técnico del
contratista principal de la obra, habrán comprobado previamente la capacidad portante
de la estructura, las maniobras de puesta en obra y el arriostramiento provisional durante
la presentación de los diversos elementos estructurales.
En su calidad de "Jefe de Maniobra" vigilará constantemente la forma de elevación de los
materiales utilizados para la ejecución de las estructuras.
3.6.4 RECOMENDACIONESALOSMANDOSINTERMEDIOS
Inspeccionarán el estado de los accesos y de las zonas de trabajo antes del inicio de las
operaciones.
Comprobarán el estado de las instalaciones, máquinas, herramientas y medios auxiliares
que se utilizarán durante las tareas.
Inspeccionarán el estado de las instalaciones de protección colectiva, dando las
instrucciones para que se repongan los elementos deteriorados o sustraídos, y reponiendo
en el almacén el material empleado.
Planificará los trabajos de forma que el personal será el especializado en cada tipo de
tarea.
Pondrá en conocimiento de personal las normas de seguridad generales de la obra y del
presente Estudio de Seguridad, así como los específicos sobre, máquinas, herramientas y
medios auxiliares a utilizar en los trabajos.
Informará al personal a su cargo de las trabajos que deberán realizar, así como de las
medidas de seguridad que se van a adoptar (medidas organizativas, protecciones
colectivas) y las que deben adoptar con carácter individual.
3.6.5 RECOMENDACIONESALPERSONALDEOBRA
El personal deberá comprobar si dispone de todas las prendas de protección personal que
necesitará para el trabajo, así mismo verificará su estado de utilización y conservación,
poniendo en conocimiento de sus mandos cualquier anomalía.
3.6.6 RECOMENDACIONESALSOLDADORDEEQUIPOSELÉCTRICOS
En previsión de contactos eléctricos respecto al circuito de alimentación, se deberán
adoptar las siguientes medidas:
Revisar periódicamente el buen estado del cable de alimentación.
Adecuado aislamiento de los bornes.
Conexión y perfecto funcionamiento de la toma de tierra y disyuntor diferencial.
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Respecto al circuito de soldadura se deberá comprobar:
Que la pinza esté aislada.
Los cables dispondrán de un perfecto aislamiento.
Disponen en estado operativo el limitador de tensión de vacío(50 V / 110 V).
El operario utilizará careta de soldador con visor de características filtrantes DIN 12.
En previsión de proyecciones de partículas incandescentes se adoptarán las siguientes
previsiones:
El operario utilizará los guantes de soldador, pantalla facial de soldador, chaqueta
de cuero, mandil, polainas y botas de soldador (de zafaje rápido).
Se colocarán adecuadamente las mantas ignífugas y las mamparas opacas para
resguardar de rebotes al personal próximo.
En previsión de la inhalación de humos de soldadura se dispondrá de: Extracción
localizada con expulsión al exterior o dotada de filtro electrostático si se trabaja en
recintos cerrados.
Ventilación forzada.
Cuando se efectúen trabajos de soldadura en lugares cerrados húmedos o buenos
conductores de la electricidad se deberán adoptar las siguientes medidas preventivas
adicionales:
Los portaelectrodos deberán estar completamente aislados.
El equipo de soldar deberá instalarse fuera del espacio cerrado o estar equipado
con dispositivos reductores de tensión (en el caso de tratarse de soldadura al arco
con corriente alterna).
Se adoptarán precauciones para que la soldadura no pueda:
Dañar las redes y cuerdas de seguridad como consecuencia de entrar en contacto
con calor, chispas, escorias o metal canden‐te.
Provocar incendios al entrar en contacto con materiales combustibles.
Provocar deflagraciones al entrar en contacto con vapores y sustancias
inflamables.
Los soldadores deberán tomar precauciones para impedir que cualquier parte de su
cuerpo o ropa de protección húmeda cierre un circuito eléctrico o con el elemento
expuesto del electrodo o portaelectrodo, cuando esté en contacto con la pieza a soldar.
Se emplearán guantes aislantes, si fuera necesario, para introducir los electrodos en los
portaelectrodos.
Se protegerá adecuadamente contra todo daño los electrodos y los conductores de
retorno.
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Los elementos bajo tensión de los portaelectrodos deberán ser inaccesibles cuando no se
utilicen.
Cuando sea necesario, los restos de electrodos se guardarán en un recipiente
pirorresistente.
No se dejará sin vigilancia alguna ningún equipo de soldadura al arco bajo tensión.
3.7 NORMAS PARA EL MANEJO DE HERRAMIENTAS, EQUIPOS YSUSTANCIASQUÍMICASPRESENTESENLAOBRA
3.7.1 NORMASPARAELMANEJODEHERRAMIENTASMANUALES
Causas de los riesgos
Herramientas con mangos sueltos o rajados.
Destornilladores improvisados fabricados "in situ" con material y procedimientos
inadecuados.
Utilización inadecuada como herramienta de golpeo sin serlo.
Utilización de llaves, limas o destornilladores como palanca.
Prolongar los brazos de palanca con tubos.
Destornillador o llave inadecuada a la cabeza o tuerca. a sujetar.
Utilización de limas sin mango.
Diseño inadecuado.
Medidas de prevención
No se llevarán las llaves y destornilladores sueltos en el bolsillo, sino en fundas
adecuadas y sujetas al cinturón.
No sujetar con la mano la pieza en la que se va a atornillar.
No se emplearán cuchillos o medios improvisados para sacar o introducir tornillos.
Las llaves se utilizarán limpias y sin grasa.
No utilizar las llaves para martillear, remachar o como palanca.
No empujar nunca una llave, sino tirar de ella.
Emplear la llave adecuada a cada tuerca, no introduciendo nunca cuñas para
ajustarla.
Medidas de protección
Para el uso de llaves y destornilladores utilizar guantes de tacto.
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Para romper, golpear y arrancar rebabas de mecanizado, utilizar gafas
antimpactos.
3.7.2 NORMASPARAELMANEJODEHERRAMIENTASPUNZANTES
Causas de los riesgos
Cabezas de cinceles y punteros floreados con rebabas.
Inadecuada fijación al astil o mango de la herramienta.
Material de calidad deficiente.
Uso prolongado sin adecuado mantenimiento.
Maltrato de la herramienta.
Utilización inadecuada por negligencia o comodidad.
Desconocimiento o imprudencia de operario.
Medidas de prevención
En cinceles y punteros comprobar las cabezas antes de comenzar a trabajar y
desechar aquellos que presenten rebabas, rajas o fisuras.
No se lanzarán las herramientas, sino que se entregarán en la mano.
Para un buen funcionamiento, deberán estar bien afiladas y sin rebabas.
No cincelar, taladrar, marcar, etc. nunca hacia uno mismo, ni hacia otras personas.
Deberá hacerse hacia afuera y procurando que nadie esté en la dirección del
cincel.
No se emplearán nunca los cinceles y punteros para aflojar tuercas.
El vástago será lo suficientemente largo como para poder cogerlo cómodamente
con la mano o bien utilizar un soporte para sujetar la herramienta.
No mover la broca, el cincel, etc. hacia los lados para así agrandar un agujero, ya
que puede partirse y proyectar esquirlas.
Por tratarse de herramientas templadas no conviene que cojan temperatura con
el trabajo ya que se tornan quebradizas y frágiles. En el afilado de este tipo de
herramientas se tendrá presente este aspecto, debiéndose adoptar precauciones
frente a los desprendimientos de partículas y esquirlas.
Medidas de protección
Deben emplearse gafas antimpactos de seguridad, homologadas para impedir que
esquirlas y trozos desprendidos de material puedan dañar a la vista.
Se dispondrá de pantallas faciales protectoras abatibles, si se trabaja en la
proximidad de otros operarios.
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Utilización de protectores de goma maciza para asir la herramienta y absorber el
impacto fallido (protector tipo "Goma nos" o similar).
3.7.3 NORMASPARAELMANEJODECARGASSINMEDIOSMECÁNICOS
Para el izado manual de piezas de encofrado es obligatorio seguir los siguientes pasos:
Acercarse lo más posible a la carga.
Asentar los pies firmemente.
Agacharse doblando las rodillas.
Mantener la espalda derecha.
Agarrar el objeto firmemente.
El esfuerzo de levantar lo deben realizar los músculos de las piernas.
Durante el transporte, la carga debe permanecer lo más cerca posible del cuerpo.
Para el manejo de piezas largas por una sola persona se actuará según los siguientes
criterios preventivos:
Llevará la carga inclinada por uno de sus extremos, hasta la altura del hombro.
Avanzará desplazando las manos a lo largo del objeto, hasta llegar al centro de
gravedad de la carga.
Se colocará la carga en equilibrio sobre el hombro.
Durante el transporte, mantendrá la carga en posición inclinada, con el extremo
delantero levantado.
Es obligatoria la inspección visual del objeto pesado a levantar para eliminar aristas
afiladas.
Es obligatorio el empleo de un código de señales cuando se ha de levantar un objeto entre
varios, para aportar el esfuerzo al mismo tiempo. Puede ser cualquier sistema a condición
de que sea conocido o convenido por el equipo.
Para descargar materiales es obligatorio tomar las siguientes precauciones:
Empezar por la carga o material que aparece más superficialmente, es decir el primero y
más accesible.
Entregar el material, no tirarlo.
Colocar el material ordenado y en caso de apilado estratificado, que este se realice en
pilas estables, lejos de pasillos o lugares donde pueda recibir golpes o desmoronarse.
Utilizar guantes de trabajo y botas de seguridad con puntera metálica y plantilla metálicas.
En el manejo de cargas largas entre dos o más personas, la carga puede mantenerse en la
mano, con el brazo estirado a lo largo del cuerpo, o bien sobre el hombro.
Se utilizarán las herramientas y medios auxiliares adecuados para el transporte de cada
tipo de material.
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En las operaciones de carga y descarga, se prohíbe colocarse entre la parte posterior de un
camión y una plataforma, poste, pilar o estructura vertical fija.
Si en la descarga se utilizan herramientas como brazos de palanca, uñas, patas de cabra o
similar, ponerse de tal forma que no se venga carga encima y que no se resbale.
3.7.4 NORMASPARAELMANEJODEMÁQUINASELÉCTRICASPORTÁTILES
De forma genérica las medidas de seguridad a adoptar al utilizar las maquinas eléctricas
portátiles son las siguientes:
Cuidar de que el cable de alimentación esté en buen estado, sin presentar
abrasiones, aplastamientos, punzaduras, cortes ó cualquier otro defecto.
Conectar siempre la herramienta mediante clavija y enchufe adecuados a la
potencia de la máquina.
Asegurarse de que el cable de tierra existe y tiene continuidad en la instalación si
la máquina a emplear no es de doble aislamiento.
Al terminar se dejará la maquina limpia y desconectada de la corriente.
Cuando se empleen en emplazamientos muy conductores (lugares muy húmedos,
dentro de grandes masas metálicas, etc.) se utilizarán herramientas alimentadas a
24 v como máximo o mediante transformadores separadores de circuitos.
El operario debe estar adiestrado en el uso, y conocer las presentes normas.
Taladro
Utilizar gafas antiimpacto ó pantalla facial.
La ropa de trabajo no presentará partes sueltas o colgantes que pudieran engancharse en
la broca.
En el caso de que el material a taladrar se desmenuzara en polvo fino utilizar mascarilla
con filtro mecánico (puede utilizarse las mascarillas de celulosa desechables).
Para fijar la broca al portabrocas utilizar la llave específica para tal uso.
No frenar el taladro con la mano.
No soltar la herramienta mientras la broca tenga movimiento.
No inclinar la broca en el taladro con objeto de agrandar el agujero, se debe emplear la
broca apropiada a cada trabajo.
En el caso de tener que trabajar sobre una pieza suelta esta estará apoyada y sujeta.
Al terminar el trabajo retirar la broca de la maquina.
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Ingleteadora
Maquina constituida por una sierra circular montada sobre un bastidor que permite el
desplazamiento vertical y el corte con diferentes ángulos transversales sobre barras de
distintos perfiles.
Todas las herramientas y materiales deben retirarse de la mesa de trabajo.
El operador se ajustará la ropa de trabajo para evitar los enganchones.
Se utilizarán las gafas antiimpacto.
Comprobar que el protector retráctil del disco está colocado y con la máquina parada, y
desconectada de la corriente verificar que realiza la retracción correctamente, sin
obstrucciones ni atascos.
Verificar que el disco esta bien sujeto y en la posición adecuada para el giro.
La pieza se sujetará con mordaza, para evitar las heridas en las manos.
Al terminar, dejar la máquina desconectada de la corriente y limpia.
Esmeriladora circular
El operario se equipará con gafas antipartículas, herméticas tipo cazoleta, ajustables
mediante goma elástica, protección auditiva y guantes de seguridad.
Se seleccionará el disco adecuado al trabajo a realizar, al material y a la máquina.
Se comprobará que la protección del disco esta sólidamente fijada, desechándose
cualquier maquina que carezca de él.
Comprobar que la velocidad de trabajo de la máquina no supera, la velocidad máxima de
trabajo del disco. Habitualmente viene expresado en m/s o r.p.m. para su conversión se
aplicará la formula: r.p.m./60 x 3,14 x diámetro (m)
Se fijarán los discos utilizando la llave específica para tal uso.
Se comprobará que el disco gira en el sentido correcto.
Si se trabaja en proximidad a otros operarios se dispondrán pantallas, mamparas ó lonas
que impidan la proyección de partículas.
No se soltará la maquina mientras siga en movimiento el disco.
En el caso de tener que trabajar sobre una pieza suelta, esta estará apoyada y sujeta.
3.7.5 NORMASPARALAMANIPULACIÓNDESUSTANCIASQUÍMICAS
En los trabajos de montajes metálicos se utilizan sustancias químicas que pueden ser
perjudiciales para la higiene. Encontrándose presentes en productos tales, como
desengrasantes, decapantes, desoxidantes, pegamento y pinturas; de uso corriente en
estas actividades. Estas sustancias pueden producir diferentes efectos sobre la higiene,
como derrotaseis, quemaduras químicas, narcosis, etc.
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Cuando se utilicen se deberán tomar las siguientes medidas:
Los recipientes que contengan estas sustancias estarán etiquetados indicando, el nombre
comercial, composición, peligros derivados de su manipulación, normas de actuación
(según la legislación vigente).
Se seguirán fielmente las indicaciones del fabricante.
No se rellenarán envases de bebidas comerciales con estos productos.
Se utilizarán en lugares ventilados, haciendo uso de gafas panorámicas ó pantalla facial,
guantes resistentes a los productos y mandil igualmente resistente.
En el caso de tener que utilizarse en lugares cerrados ó mal ventilados se usarán
mascarillas con filtro químico adecuado a las sustancias manipuladas.
Al hacer disoluciones con agua, se verterá el producto químico sobre el agua con objeto
de que las salpicaduras estén más rebajadas.
No se mezclarán productos de distinta naturaleza.
3.7.6 NORMASDEMANIPULACIÓNDECARGASCONLAGRÚA
En todas aquellas operaciones que conlleven el empleo de aparatos elevadores, es
recomendable la adopción de las siguientes normas generales:
Señalar de forma visible la carga máxima que pueda elevarse mediante el aparato
elevador utilizado.
Acoplar adecuados pestillos de seguridad a los ganchos de suspensión de los aparatos
elevadores.
Emplear para la elevación de materiales recipientes adecuados que los contengan, o se
sujeten las cargas de forma que se imposibilite el des‐prendimiento parcial o total de las
mismas.
Las eslingas llevarán placa de identificación donde constará la carga máxima para la cual
están recomendadas.
De utilizar cadenas estas serán de hierro forjado con un factor de seguridad no inferior a 5
de la carga nominal máxima. Estarán libres de nudos y se enrollarán en tambores o
polichas adecuadas.
Para la elevación y transporte de piezas de gran longitud se emplearán palonniers o vigas
de reparto de cargas, de forma que permita esparcir la luz entre apoyos, garantizando de
esta forma la horizontalidad y estabilidad.
El gruista antes de iniciar los trabajos comprobará el buen funcionamiento de los finales
de carrera.
Si durante el funcionamiento de la grúa se observara inversión de los movimientos, se
dejará de trabajar y se dará cuenta inmediata al la Dirección técnica de la obra.
Evitar en todo momento el paso de las cargas suspendidas por encima de las personas.
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No se realizarán tiros sesgados.
Nunca se elevarán cargas que puedan estar adheridas.
No deben ser accionados manualmente los contactores e inversores del armario eléctrico
de la grúa. En caso de avería deberá ser subsanado por personal especializado.
El operario que deba recoger el material de las plantas, debe utilizar cinturón de seguridad
anclado a elemento fijo de la edificación.
No se dejará caer el gancho de la grúa al suelo.
Nunca se dará más de una vuelta a la orientación en el mismo sentido para evitar el
retorcimiento del cable de elevación.
No se dejarán los aparatos de izar con las cargas suspendidas.
El ascenso a la parte superior de la grúa se hará utilizando el dispositivo paracaídas
instalado al montar la grúa.
Si es preciso realizar desplazamientos por la pluma de la grúa, esta deberá disponer de la
sirga horizontal o "cable de visita" para anclaje de cinturón.
El maquinista se situará de forma que en todo momento vea la carga a lo largo de su
trayectoria. De no poder verla, se utilizará además un señalista.
El maquinista utilizará en todo momento el cinturón de seguridad, con la longitud
necesaria para un correcto desempeño de sus labores, pero sin que pueda verse
amenazada su seguridad.
El lugar de enganche del cinturón será un punto fijo de edificio que tenga suficiente
resistencia, nuca el maquinillo, pues en caso de caerse éste arrastraría consigo al
maquinista.
El operario que engancha la carga deberá asegurarse de que ésta queda correctamente
colocada, sin que pueda dar lugar a basculamiento.
Al término de la jornada de trabajo, se podrán los mandos a cero, no se dejarán cargas
suspendidas y se desconectará la corriente eléctrica en el cuadro secundario.
3.7.7 NORMASPARALAMANIPULACIÓNMANUALDECARGAS
Se seguirá el RD 487 / 1997 sobre manipulación manual de cargas.
3.7.8 NORMASPARAELMANTENIMIENTODELAMAQUINARIAYEQUIPOS
Colocar la máquina en terreno llano.
Bloquear las ruedas o las cadenas.
Apoyar en el terreno el equipo articulado. Si por causa de fuerza mayor ha de mantenerse
levantado, deberá inmovilizarse adecuadamente.
Desconectar la batería para impedir un arranque súbito de la máquina.
No permanecer entre las ruedas, sobre las cadenas, bajo la cuchara o el brazo.
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No colocar nunca una pieza metálica encima de los bornes de la batería.
No utilizar nunca un mechero o cerillas para iluminar el interior del motor.
Disponer en buen estado de funcionamiento y conocer el manejo del extintor.
Conservar la máquina en un estado de limpieza aceptable.
Mantenimiento de la maquinaria en el taller de obra :
Antes de empezar las reparaciones, es conveniente limpiar la zona a reparar.
No limpiar nunca las piezas con gasolina, salvo en local muy ventilado.
No fumar.
Antes de empezar las reparaciones, quitar la llave de contacto, bloquear la máquina y
colocar letreros indicando que no se manipulen los mecanismos.
Si son varios los mecánicos que deban trabajar en la misma máquina, sus trabajos deberán
ser coordinados y conocidos entre ellos.
Dejar enfriar el motor antes de retirar el tapón del radiador.
Bajar la presión del circuito hidráulico antes de quitar el tapón de vaciado, así mismo
cuando se realice el vaciado del aceite, comprobar que su temperatura no sea elevada.
Si se tiene que dejar elevado el brazo del equipo, se procederá a su inmovilización
mediante tacos, cuñas o cualquier otro sistema eficaz, antes de empezar el trabajo.
Tomar las medidas de conducción forzada para realizar la evacuación de los gases del tubo
de escape, directamente al exterior del local.
Cuando deba trabajarse sobre elementos móviles o articulados del motor (p.e. tensión de
las correas), éste estará parado.
Antes de arrancar el motor, comprobar que no ha quedado ninguna herramienta, trapo o
tapón encima del mismo.
Utilizar guantes que permitan un buen tacto y calzado de seguridad con piso
antideslizante.
3.8 TRABAJOENALTURA.CONSIDERACIONESESPECIALES
Especial mención merece por el elevado riesgo en las obras de construcción y montaje los
riesgos derivados de trabajos en altura. Las características no exhaustivas de los requisitos
de los elementos de protección colectiva más usados son:
3.8.1 ESLINGASDECADENA
El fabricante deberá certificar que disponen de un factor de seguridad 5 sobre su carga
nominal máxima y que los ganchos son de alta seguridad (pestillo de cierre automático al
entrar en carga). El alargamiento de un 5% de un eslabón significa la caducidad inmediata
de la eslinga.
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3.8.2 Eslingadecable
A la carga nominal máxima se le aplica un factor de seguridad 6, siendo su tamaño y
diámetro apropiado al tipo de maniobras a realizar; las gazas estarán protegidas por
guardacabos metálicos fijados mediante casquillos prensados y los ganchos serán también
de alta seguridad. La rotura del 10 % de los hilos en un segmento superior a 8 veces el
diámetro del cable o la rotura de un cordón significa la caducidad inmediata de la eslinga.
3.9 PREVISIÓNDEPRESENCIASDEL COORDINADORENMATERIADE SEGURIDAD Y SALUD, PARA APOYO Y ASESORAMIENTOVOLUNTARIO AL COMITÉ DE SEGURIDAD Y HIGIENE DE LAOBRA
El coordinador en materia de seguridad y salud, declara su voluntad de apoyo a las labores
del Comité de Seguridad y salud de la obra, y que está dispuesto a prestarle todo su apoyo
técnico si él se lo solicita para lo que sugiere la posibilidad de ser invitado a sus reuniones
con voz pero sin voto.
En Logroño, a 15 de Julio de 2014
Autor del Estudio de Seguridad y Salud.
Fdo.: Lidia Izquierdo Morras
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MEDICIONES
CÓDIGO RESUMEN UDS DIMENSIONES
PARCIALES CANTIDAD Longitud Anchura Altura
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4. PRESUPUESTO
4.1 MEDICIONES SS05-001 m BARANDILLA GUARDACUERPOS Y TUBOS ______________________________________________________ 44,80 SS03-001 m BARAND.PROTECCIÓN LATERAL ZANJAS ______________________________________________________ 5,00 SS03-002 ud ALQ./INSTAL.1 MES. AND. MET.TUB. h<8 m. ______________________________________________________ 22,40 SS03-004 m2 PROTECCIÓN ANDAMIO C/TOLDO ______________________________________________________ 33,60 SS00-002 ud CUADRO GENERAL OBRA Pmáx= 15 kW. ______________________________________________________ 1,00 SS00-003 ud TOMA DE TIERRA R80 Oh;R=100 Oh.m ______________________________________________________ 2,00 SS04-001 ud LÁMPARA PORTATIL MANO ______________________________________________________ 2,00 SS05-002 m VALLA CHAPA METÁLICA GALVANIZADA ______________________________________________________ 16,80 SS03-005 m2 ENTIB.SIMPLE ZANJA <3m. C/MAD. ______________________________________________________ 13,40 SS01-001 m ALQ./INSTAL.1 MES. AND. MET.TUB. h<8 m. ______________________________________________________ 22,40 SS00-004 ud CASCO DE SEGURIDAD ______________________________________________________ 12,00 SS05-003 ud CASCO SEGURIDAD DIELÉCTRICO ______________________________________________________ 3,00 SS02-002 ud GAFAS CONTRA IMPACTOS ______________________________________________________ 6,00 SS01-002 ud GAFAS ANTIPOLVO ______________________________________________________ 6,00 SS04-002 ud PANTALLA CONTRA PARTÍCULAS ______________________________________________________ 3,00 SS02-003 ud SEMI MÁSCARA ANTIPOLVO 1 FILTRO ______________________________________________________ 10,00 SS05-004 ud SEMI MASCAR. ANTIPOLVO 2 FILTROS ______________________________________________________ 12,00 SS02-004 ud CASCOS PROTECTORES AUDITIVOS ______________________________________________________ 12,00 SS01-003 ud CINTURÓN DE SUJECCIÓN Y RETENCIÓN ______________________________________________________
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MEDICIONES
CÓDIGO RESUMEN UDS DIMENSIONES
PARCIALES CANTIDAD Longitud Anchura Altura
99
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3,00 SS00-005 ud PAR GUANTES DE LONA REFORZADOS ______________________________________________________ 24,00 SS05-005 ud PAR GUANTES AISLANTES 1000 V. ______________________________________________________ 1,00 SS01-004 ud PAR GUANTES USO GENERAL SERRAJE ______________________________________________________ 12,00 SS00-006 ud MUÑEQUERA PRESIÓN VARIABLE ______________________________________________________ 2,00 SS00-007 ud PAR DE BOTAS DE SEGURIDAD ______________________________________________________ 12,00 SS05-006 ud PAR DE BOTAS AISLANTES ______________________________________________________ 4,00 SS00-008 ud MONO DE TRABAJO POLIESTER-ALGODÓN ______________________________________________________ 24,00 SS03-006 ud ARNÉS AMARRE DORSAL Y TORSAL ______________________________________________________ 3,00 SS00-009 ud CINTURÓN PORTAHERRAMIENTAS ______________________________________________________ 6,00 SS00-010 ud PLACA SEÑALIZACIÓN RIESGO ______________________________________________________ 10,00 SS00-011 ud SEÑAL POLIPROP DIN A0. NO FOTOL. ______________________________________________________ 1,00 SS00-012 mes ALQUILER CASETA OFIC.+ASEO 14,65 m2 ______________________________________________________ 11,00 SS00-013 ud MESA MELAMINA PARA 10 PERSONAS ______________________________________________________ 1,00 SS00-014 ud BANCO MADERA PARA 5 PERSONAS ______________________________________________________ 3,00 SS00-015 ud DEPÓSITO-CUBO DE BASURAS ______________________________________________________ 1,00 SS00-001 ud BOTIQUÍN DE URGENCIA ______________________________________________________ 1,00 SS00-016 ud REPOSICIÓN BOTIQUÍN ______________________________________________________ 1,00 SS00-017 m ACOMETIDA ELÉCT. CASETA 4x6 mm2 ______________________________________________________ 10,00 SS00-018 ud ACOMETIDA PROV.FONTANERÍA 25 mm. ______________________________________________________ 1,00 SS00-019 ud ESPEJO VESTUARIOS Y ASEOS ______________________________________________________ 2,00 SS00-020 ud JABONERA INDUSTRIAL 1 LITRO ______________________________________________________ 6,00 SS00-021 ud SECAMANOS ELÉCTRICO ______________________________________________________ 2,00
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSES
ESTUDIODESEGURIDADYSALUD
MEDICIONES
CÓDIGO RESUMEN UDS DIMENSIONES
PARCIALES CANTIDAD Longitud Anchura Altura
100
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SS00-022 ud TAQUILLA METÁLICA INDIVIDUAL ______________________________________________________ 6,00 SS00-023 ud CONVECTOR ELÉCT. MURAL 1000 W. ______________________________________________________ 2,00 SS00-024 ud PERCHA PARA DUCHA O ASEO ______________________________________________________ 6,00 SS00-025 ud PORTARROLLOS INDUS.C/CERRADUR ______________________________________________________ 1,00 SS00-026 ud COSTO MENSUAL FORMACIÓN SEG.HIG. ______________________________________________________ 6,00 SS00-027 ud RECONOCIMIENTO MÉDICO BÁSICO I ______________________________________________________ 6,00 SS00-028 ud COSTO MENSUAL DE CONSERVACIÓN ______________________________________________________
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSES
ESTUDIODESEGURIDADYSALUD
CUADRO DE PRECIOS Nº 1
CÓDIGO UD RESUMEN PRECIO EN LETRA IMPORTE
101
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4.2 CUADRODEPRECIOSSS05-001 m BARANDILLA GUARDACUERPOS Y TUBOS 7,73 SIETE EUROS con SETENTA Y TRES CÉNTIMOS SS03-001 m BARAND.PROTECCIÓN LATERAL ZANJAS 6,03 SEIS EUROS con TRES CÉNTIMOS SS03-002 ud ALQ./INSTAL.1 MES. AND. MET.TUB. h<8 m. 9,40 NUEVE EUROS con CUARENTA CÉNTIMOS SS03-004 m2 PROTECCIÓN ANDAMIO C/TOLDO 4,96 CUATRO EUROS con NOVENTA Y SEIS CÉNTIMOS SS00-002 ud CUADRO GENERAL OBRA Pmáx= 15 kW. 158,15 CIENTO CINCUENTA Y OCHO EUROS con QUINCE CÉNTIMOS SS00-003 ud TOMA DE TIERRA R80 Oh;R=100 Oh.m 120,92 CIENTO VEINTE EUROS con NOVENTA Y DOS CÉNTIMOS SS04-001 ud LÁMPARA PORTATIL MANO 4,28 CUATRO EUROS con VEINTIOCHO CÉNTIMOS SS05-002 m VALLA CHAPA METÁLICA GALVANIZADA 13,81 TRECE EUROS con OCHENTA Y UN CÉNTIMOS SS03-005 m2 ENTIB.SIMPLE ZANJA <3m. C/MAD. 11,51 ONCE EUROS con CINCUENTA Y UN CÉNTIMOS SS01-001 m ALQ./INSTAL.1 MES. AND. MET.TUB. h<8 m. 9,40 NUEVE EUROS con CUARENTA CÉNTIMOS SS00-004 ud CASCO DE SEGURIDAD 2,59 DOS EUROS con CINCUENTA Y NUEVE CÉNTIMOS SS05-003 ud CASCO SEGURIDAD DIELÉCTRICO 4,66 CUATRO EUROS con SESENTA Y SEIS CÉNTIMOS SS02-002 ud GAFAS CONTRA IMPACTOS 3,94 TRES EUROS con NOVENTA Y CUATRO CÉNTIMOS SS01-002 ud GAFAS ANTIPOLVO 1,00 UN EUROS SS04-002 ud PANTALLA CONTRA PARTÍCULAS 1,53 UN EUROS con CINCUENTA Y TRES CÉNTIMOS SS02-003 ud SEMI MÁSCARA ANTIPOLVO 1 FILTRO 10,20 DIEZ EUROS con VEINTE CÉNTIMOS SS05-004 ud SEMI MASCAR. ANTIPOLVO 2 FILTROS 18,19 DIECIOCHO EUROS con DIECINUEVE CÉNTIMOS SS02-004 ud CASCOS PROTECTORES AUDITIVOS 4,40 CUATRO EUROS con CUARENTA CÉNTIMOS SS01-003 ud CINTURÓN DE SUJECCIÓN Y RETENCIÓN 14,11 CATORCE EUROS con ONCE CÉNTIMOS SS00-005 ud PAR GUANTES DE LONA REFORZADOS 3,96 TRES EUROS con NOVENTA Y SEIS CÉNTIMOS SS05-005 ud PAR GUANTES AISLANTES 1000 V. 16,00 DIECISEIS EUROS SS01-004 ud PAR GUANTES USO GENERAL SERRAJE 1,74 UN EUROS con SETENTA Y CUATRO CÉNTIMOS SS00-006 ud MUÑEQUERA PRESIÓN VARIABLE 3,22 TRES EUROS con VEINTIDOS CÉNTIMOS
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSES
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CUADRO DE PRECIOS Nº 1
CÓDIGO UD RESUMEN PRECIO EN LETRA IMPORTE
102
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SS00-007 ud PAR DE BOTAS DE SEGURIDAD 12,51 DOCE EUROS con CINCUENTA Y UN CÉNTIMOS SS05-006 ud PAR DE BOTAS AISLANTES 16,33 DIECISEIS EUROS con TREINTA Y TRES CÉNTIMOS SS00-008 ud MONO DE TRABAJO POLIESTER-ALGODÓN 18,98
DIECIOCHO EUROS con NOVENTA Y OCHO CÉNTIMOS
SS03-006 ud ARNÉS AMARRE DORSAL Y TORSAL 8,17 OCHO EUROS con DIECISIETE CÉNTIMOS SS00-009 ud CINTURÓN PORTAHERRAMIENTAS 7,30 SIETE EUROS con TREINTA CÉNTIMOS SS00-010 ud PLACA SEÑALIZACIÓN RIESGO 4,49 CUATRO EUROS con CUARENTA Y NUEVE
CÉNTIMOS SS00-011 ud SEÑAL POLIPROP DIN A0. NO FOTOL. 91,27 NOVENTA Y UN EUROS con VEINTISIETE
CÉNTIMOS SS00-012 mes ALQUILER CASETA OFIC.+ASEO 14,65 m2 418,75 CUATROCIENTOS DIECIOCHO EUROS con
SETENTA Y CINCO CÉNTIMOS SS00-013 ud MESA MELAMINA PARA 10 PERSONAS 53,47 CINCUENTA Y TRES EUROS con CUARENTA Y
SIETE CÉNTIMOS SS00-014 ud BANCO MADERA PARA 5 PERSONAS 56,89 CINCUENTA Y SEIS EUROS con OCHENTA Y
NUEVE CÉNTIMOS SS00-015 ud DEPÓSITO-CUBO DE BASURAS 18,31 DIECIOCHO EUROS con TREINTA Y UN CÉNTIMOS SS00-001 ud BOTIQUÍN DE URGENCIA 96,82 NOVENTA Y SEIS EUROS con OCHENTA Y DOS CÉNTIMOS SS00-016 ud REPOSICIÓN BOTIQUÍN 66,77 SESENTA Y SEIS EUROS con SETENTA Y SIETE CÉNTIMOS SS00-017 m ACOMETIDA ELÉCT. CASETA 4x6 mm2 7,51 SIETE EUROS con CINCUENTA Y UN CÉNTIMOS SS00-018 ud ACOMETIDA PROV.FONTANERÍA 25 mm. 105,68 CIENTO CINCO EUROS con SESENTA Y OCHO CÉNTIMOS SS00-019 ud ESPEJO VESTUARIOS Y ASEOS 30,83 TREINTA EUROS con OCHENTA Y TRES CÉNTIMOS SS00-020 ud JABONERA INDUSTRIAL 1 LITRO 9,93 NUEVE EUROS con NOVENTA Y TRES CÉNTIMOS SS00-021 ud SECAMANOS ELÉCTRICO 43,34 CUARENTA Y TRES EUROS con TREINTA Y
CUATRO CÉNTIMOS SS00-022 ud TAQUILLA METÁLICA INDIVIDUAL 31,80 TREINTA Y UN EUROS con OCHENTA CÉNTIMOS SS00-023 ud CONVECTOR ELÉCT. MURAL 1000 W. 7,49 SIETE EUROS con CUARENTA Y NUEVE CÉNTIMOS SS00-024 ud PERCHA PARA DUCHA O ASEO 4,97 CUATRO EUROS con NOVENTA Y SIETE
CÉNTIMOS SS00-025 ud PORTARROLLOS INDUS.C/CERRADUR 11,85 ONCE EUROS con OCHENTA Y CINCO CÉNTIMOS
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSES
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CUADRO DE PRECIOS Nº 1
CÓDIGO UD RESUMEN PRECIO EN LETRA IMPORTE
103
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SS00-026 ud COSTO MENSUAL FORMACIÓN SEG.HIG. 72,11 SETENTA Y DOS EUROS con ONCE CÉNTIMOS SS00-027 ud RECONOCIMIENTO MÉDICO BÁSICO I 83,59 OCHENTA Y TRES EUROS con CINCUENTA Y
NUEVE CÉNTIMOS SS00-028 ud COSTO MENSUAL DE CONSERVACIÓN 132,59 CIENTO TREINTA Y DOS EUROS con CINCUENTA Y NUEVE CÉNTIMOS
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSES
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PRESUPUESTOS PARCIALES
CÓDIGO RESUMEN CANTIDAD PRECIO IMPORTE
104
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4.3 PRESUPUESTOSPARCIALESSS05-001 m BARANDILLA GUARDACUERPOS Y TUBOS 44,80 7,73 346,30 SS03-001 m BARAND.PROTECCIÓN LATERAL ZANJAS 5,00 6,03 30,15 SS03-002 ud ALQ./INSTAL.1 MES. AND. MET.TUB. h<8 m. 22,40 9,40 210,56 SS03-004 m2 PROTECCIÓN ANDAMIO C/TOLDO 33,60 4,96 166,66 SS00-002 ud CUADRO GENERAL OBRA Pmáx= 15 kW. 1,00 158,15 158,15 SS00-003 ud TOMA DE TIERRA R80 Oh;R=100 Oh.m 2,00 120,92 241,84 SS04-001 ud LÁMPARA PORTATIL MANO 2,00 4,28 8,56 SS05-002 m VALLA CHAPA METÁLICA GALVANIZADA 16,80 13,81 232,01 SS03-005 m2 ENTIB.SIMPLE ZANJA <3m. C/MAD. 13,40 11,51 154,23 SS01-001 m ALQ./INSTAL.1 MES. AND. MET.TUB. h<8 m. 22,40 9,40 210,56 SS00-004 ud CASCO DE SEGURIDAD 12,00 2,59 31,08 SS05-003 ud CASCO SEGURIDAD DIELÉCTRICO 3,00 4,66 13,98 SS02-002 ud GAFAS CONTRA IMPACTOS 6,00 3,94 23,64 SS01-002 ud GAFAS ANTIPOLVO 6,00 1,00 6,00 SS04-002 ud PANTALLA CONTRA PARTÍCULAS 3,00 1,53 4,59 SS02-003 ud SEMI MÁSCARA ANTIPOLVO 1 FILTRO 10,00 10,20 102,00 SS05-004 ud SEMI MASCAR. ANTIPOLVO 2 FILTROS 12,00 18,19 218,28 SS02-004 ud CASCOS PROTECTORES AUDITIVOS 12,00 4,40 52,80 SS01-003 ud CINTURÓN DE SUJECCIÓN Y RETENCIÓN 3,00 14,11 42,33 SS00-005 ud PAR GUANTES DE LONA REFORZADOS 24,00 3,96 95,04 SS05-005 ud PAR GUANTES AISLANTES 1000 V. 1,00 16,00 16,00 SS01-004 ud PAR GUANTES USO GENERAL SERRAJE 12,00 1,74 20,88 SS00-006 ud MUÑEQUERA PRESIÓN VARIABLE 2,00 3,22 6,44 SS00-007 ud PAR DE BOTAS DE SEGURIDAD 12,00 12,51 150,12 SS05-006 ud PAR DE BOTAS AISLANTES 4,00 16,33 65,32 SS00-008 ud MONO DE TRABAJO POLIESTER-ALGODÓN 24,00 18,98 455,52 SS03-006 ud ARNÉS AMARRE DORSAL Y TORSAL 3,00 8,17 24,51 SS00-009 ud CINTURÓN PORTAHERRAMIENTAS 6,00 7,30 43,80 SS00-010 ud PLACA SEÑALIZACIÓN RIESGO 10,00 4,49 44,90 SS00-011 ud SEÑAL POLIPROP DIN A0. NO FOTOL. 1,00 91,27 91,27 SS00-012 mes ALQUILER CASETA OFIC.+ASEO 14,65 m2 11,00 418,75 4.606,25 SS00-013 ud MESA MELAMINA PARA 10 PERSONAS 1,00 53,47 53,47 SS00-014 ud BANCO MADERA PARA 5 PERSONAS
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSES
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PRESUPUESTOS PARCIALES
CÓDIGO RESUMEN CANTIDAD PRECIO IMPORTE
105
PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
3,00 56,89 170,67 SS00-015 ud DEPÓSITO-CUBO DE BASURAS 1,00 18,31 18,31 SS00-001 ud BOTIQUÍN DE URGENCIA 1,00 96,82 96,82 SS00-016 ud REPOSICIÓN BOTIQUÍN 1,00 66,77 66,77 SS00-017 m ACOMETIDA ELÉCT. CASETA 4x6 mm2 10,00 7,51 75,10 SS00-018 ud ACOMETIDA PROV.FONTANERÍA 25 mm. 1,00 105,68 105,68 SS00-019 ud ESPEJO VESTUARIOS Y ASEOS 2,00 30,83 61,66 SS00-020 ud JABONERA INDUSTRIAL 1 LITRO 6,00 9,93 59,58 SS00-021 ud SECAMANOS ELÉCTRICO 2,00 43,34 86,68 SS00-022 ud TAQUILLA METÁLICA INDIVIDUAL 6,00 31,80 190,80 SS00-023 ud CONVECTOR ELÉCT. MURAL 1000 W. 2,00 7,49 14,98 SS00-024 ud PERCHA PARA DUCHA O ASEO 6,00 4,97 29,82 SS00-025 ud PORTARROLLOS INDUS.C/CERRADUR 1,00 11,85 11,85 SS00-026 ud COSTO MENSUAL FORMACIÓN SEG.HIG. 6,00 72,11 432,66 SS00-027 ud RECONOCIMIENTO MÉDICO BÁSICO I 6,00 83,59 501,54 SS00-028 ud COSTO MENSUAL DE CONSERVACIÓN 11,00 132,59 1.458,49 _______________
TOTAL CAPÍTULO C0007 SEGURIDAD Y SALUD ................................................ 11.308,65 ____________
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSES
ESTUDIODESEGURIDADYSALUD
PRESUPUESTOS PARCIALES
CÓDIGO RESUMEN CANTIDAD PRECIO IMPORTE
106
PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
DISEÑOYCÁLCULOESTRUCTURALDEUNAESTACIÓNDEAUTOBUSES
ESTUDIODESEGURIDADYSALUD
RESUMEN DEL PRESUPUESTO
CÓDIGO RESUMEN EUROS
107
PFCINGENIERÍAINDUSTRIAL(UNIVERSIDADDELARIOJA) FECHA:15/07/2014
4.4 RESUMENPRESUPUESTOS
09 SEGURIDAD Y SALUD ............................................................................................................................. 11.308,65 ___________________
TOTAL EJECUCIÓN MATERIAL 11.308,65 Asciende el presupuesto de ejecución material a la expresada cantidad de ONCE MIL TRESCIENTOS OCHO EUROS con SESENTA Y CINCO CÉNTIMOS
En Logroño, a 15 de Julio de 2014
El autor del proyecto:
Fdo.: Lidia Izquierdo Morras