I n fo rme T écn i co D i c i emb re 2 011
ESTUDIO DE VERIFICACIÓN Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES
Preparado Para :
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 2
Servicios Especializados de Ingeniería DIgSILENT Limitada Av. Bicentenario 4063, Depto. 112-D, Vitacura, Santiago Tel.: +56 9 97797093 Fax: +56 2 9536385
Contacto:
Celso A. González G. e-mail: [email protected]
Rev 0
CHI-DT-NT-10-2011
0 Í n d i c e
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 3
Índice
Índice ............................................................................................................................................................... 3
1 Resumen Ejecutivo .................................................................................................................................. 5
2 Introducción ........................................................................................................................................... 7
2.1 Generalidades ........................................................................................................................................................... 9
3 Objetivo y Alcance de los Estudios ..........................................................................................................10
3.1 Acerca de los Tipos de Esquemas de Protecciones .................................................................................................... 10
4 Antecedentes y Consideraciones del Estudio ...........................................................................................12
4.1 Horizonte de Análisis ............................................................................................................................................... 12
4.2 Topología y Expansión de Cada SM .......................................................................................................................... 12 4.2.1 Sistema Eléctrico de Punta Arenas ....................................................................................................................... 12 4.2.2 Sistema Eléctrico de Puerto Natales ..................................................................................................................... 14 4.2.3 Sistema Eléctrico de Porvenir ............................................................................................................................... 15 4.2.4 Sistema Eléctrico de Puerto Williams .................................................................................................................... 17
4.3 Herramienta de Simulación ...................................................................................................................................... 18
5 Aspectos Normativos Relacionados con el Estudio de Verificación y Coordinación de Protecciones ..........19
5.1 Instalaciones de Generación .................................................................................................................................... 19
5.2 Instalaciones de Transmisión ................................................................................................................................... 19
5.3 Responsabilidad de la Empresa Edelmag .................................................................................................................. 19
6 Protecciones Consideradas en el Estudio ................................................................................................20
6.1 Esquemas de Protecciones Punta Arenas .................................................................................................................. 21 6.1.1 Instalaciones de Generación ................................................................................................................................ 21 6.1.2 Instalaciones de Transmisión ............................................................................................................................... 21 6.1.3 Instalaciones de Clientes ..................................................................................................................................... 22
6.2 Esquema de Protecciones Sistema Puerto Natales ..................................................................................................... 23 6.2.1 Instalaciones de Generación ................................................................................................................................ 23 6.2.2 Instalaciones de Transmisión ............................................................................................................................... 23 6.2.3 Instalaciones de Clientes ..................................................................................................................................... 24
6.3 Esquema de Protecciones Sistema Porvenir .............................................................................................................. 25 6.3.1 Instalaciones de Generación ................................................................................................................................ 25 6.3.2 Instalaciones de Transmisión ............................................................................................................................... 25 6.3.3 Instalaciones de Clientes ..................................................................................................................................... 26
0 Í n d i c e
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6.4 Esquema de Protecciones Sistema Puerto Williams .................................................................................................... 26 6.4.1 Instalaciones de Generación ................................................................................................................................ 26 6.4.2 Instalaciones de Transmisión ............................................................................................................................... 27 6.4.3 Instalaciones de Clientes ..................................................................................................................................... 27
7 Desarrollo de los Estudios ......................................................................................................................28
7.1 Determinación del tiempo máximo de despeje de fallas en instalaciones de Edelmag .................................................. 28
7.2 Estudios de Cortocircuitos ........................................................................................................................................ 30 7.2.1 Resultados para SM Punta Arenas ........................................................................................................................ 30 7.2.2 Resultados para SM Puerto Natales ...................................................................................................................... 31 7.2.3 Resultados para SM Porvenir .............................................................................................................................. 31 7.2.4 Resultados para SM Puerto Williams.................................................................................................................... 31 7.2.4.1 Comentarios: ................................................................................................................................................. 32
7.3 Corrientes de Carga por Alimentador ........................................................................................................................ 32 7.3.1 Comentarios ....................................................................................................................................................... 33
7.4 Verificación de la Coordinación................................................................................................................................. 34 7.4.1 Coordinación de Protecciones en Alimentadores .................................................................................................... 34 7.4.2 Coordinación de Protecciones en Línea de 66 kV ................................................................................................... 35 7.4.2.1 Verificación Coordinación de Protecciones en Línea 66 kV ................................................................................ 36 7.4.2.1.1 Caso sin generación en central Punta Arenas (Caso de Mayor Probabilidad) ................................................. 36 7.4.2.1.2 Caso con generación en central en Punta Arenas (Caso de menor Probabilidad) ........................................... 36
7.4.3 Coordinación de Protecciones en Generadores ...................................................................................................... 37 7.4.4 Comentarios y Conclusiones Estudios de Verificación de Protecciones .................................................................... 39
8 Conclusiones ..........................................................................................................................................41
9 Referencias ............................................................................................................................................42
1 Anexo 1 Gráficos Determinación Tiempo Máximo de Despeje ..................................................................43
2 Anexo 2 Curvas de Coordinación Alimentadores ......................................................................................50
3 Anexo 3 Curvas de Coordinación de Línea de Transmisión .......................................................................99
4 Anexo 4 Curvas de Coordinación de Protecciones de Generadores .........................................................103
1 R e s u m e n E j e c u t i v o
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1 Resumen Ejecutivo
En el presente informe se describen los resultados de la verificación de la coordinación efectuada
en los esquemas de protecciones de cada Sistema Mediano de propiedad de la Empresa Eléctrica
de Magallanes S.A., Edelmag, esto es: Punta Arenas, Puerto Natales, Porvenir y Puerto Williams.
El estudio en cuestión resulta en una obligación normativa, impuesta por la NT. La ejecución y
desarrollo de los estudios le corresponde a las empresas propietarias u operadoras de sistemas
eléctricos medianos, ó a quienes éstas designen y deberán estar a disposición de la Comisión
Nacional de Energía y la Superintendencia, en una fecha que también está determinado por la
misma norma. Para los efectos de la ejecución del mencionado estudio, la Empresa Eléctrica de
Magallanes S.A., en adelante Edelmag, ha encargado a Digsilent Limitada, en adelante Digsilent, el
desarrollo del estudio referido.
En este informe técnico se aportan los criterios de diseño, análisis y resultados asociados con el
Estudio de Verificación y Coordinación de Protecciones, efectuado en cada Sistema Mediano.
Se entiende por verificación de coordinación de protecciones en un sistema, a un sistema de
protecciones que se encuentre bien concebido y ajustado de manera de asegurar un
comportamiento adecuado, de alta selectividad, rápido y confiable ante perturbaciones, procurando
dentro de lo posible, otorgar los respaldos necesarios y suficientes a otras instalaciones del sistema.
Por adecuado se entiende un esquema de alta sensibilidad que permita detectar cualquier tipo de fallas que ocurran en la zona protegida, de alta selectividad que permita discriminar cual es el equipo o componente fallado, rápido para proceder en forma automática al retiro del equipo fallado y confiable, es decir, que sólo opere cuando efectivamente ha ocurrido una falla.
El estudio debía efectuar los siguientes análisis:
• Determinar el tiempo máximo para despeje de falla, cuyo valor no podrá ser superado por las protecciones que operan como esquema primario.
• Verificar el cumplimiento de los estándares impuesto en el Capítulo Nº 3 y 5 de la NT. La verificación de la coordinación de los equipos de protecciones exigida en la NT se efectuó mediante simulaciones estáticas (Flujos y cortocircuitos), sobre escenarios que representan adecuadamente la operación esperada de cada SM.
El estudio consideró analizar tanto las protecciones de los transformadores, unidades generadoras, líneas de transmisión, así como también las instalaciones de clientes (Protecciones de alimentadores). La simulación del esquema de protecciones se efectuó mediante la modelación digital de cada protección en el programa de simulación y análisis Power Factory. Toda la información proporcionada de tipo de protección, modelo, fabricante y ajustes de protecciones fue provista por la empresa Edelmag.
El estudio en cuestión determinó lo siguiente:
1 R e s u m e n E j e c u t i v o
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 6
• En general los ajustes actuales definidos en cada tipo de instalación, esto es,
Alimentadores, Transmisión y Generación, no requieren ser modificados, salvo ajustes
menores en algunos generadores, para evitar poner en riesgo la estabilidad del sistema.
• En cada uno de los análisis se ha verificado que se cumple la debida coordinación de
protecciones. En efecto, para fallas que ocurren aguas debajo de cada alimentador se
aprecia que la falla es despejada por los propios alimentadores, los cuales responden de
manera más rápida que los generadores y sistemas de transmisión. Para este tipo de fallas,
las protecciones de transmisión y generación sólo actúan como respaldo ante fallas en el
correcto despeje de la falla.
• Para fallas que ocurren aguas arriba de los alimentadores, las protecciones de los
alimentadores no participan, dado que las protecciones no registran aportes de corrientes
de falla desde los alimentadores hacia el punto de falla, lo cual se debe a que los
alimentadores no poseen generadores aguas abajo que contribuyan con corrientes de falla.
• Para las líneas de transmisión se ha determinado que el esquema de protecciones opera
adecuadamente, por cuanto despeja en forma rápida las fallas que se origina en la línea, y
actúa como respaldo para fallas que ocurran fuera de la propia instalación. Esta verificación
se efectuó para diferentes configuraciones de generación en los extremos de la línea.
• En el caso de las unidades generadoras se ha verificado la correcta operación de su
esquema de protecciones, actuando selectivamente y con tiempos acordes a cada falla que
se presente en el sistema, salvo los cambios que se plantean en algunos generadores del
SM Punta Arenas. En efecto, para fallas que ocurren en las proximidades de la barra donde
la unidad se conecta, la protección actúa en forma rápida. En cambio para fallas más
alejadas actúa con tiempos que permiten el despeje de las instalaciones que se encuentran
en fallas, actuando estas protecciones como respaldo sino ocurre el despeje exitoso.
• En todos los casos se verificó que los esquemas de protecciones no actúan para las
máximas corrientes de carga esperadas en el periodo 2010-2014.
• En resumen, se ha verificado el correcto desempeño del esquema de protecciones en las
instalaciones de los Sistemas Medianos operados por la empresa Edelmag.
• De los análisis efectuados y de los resultados obtenidos se concluye que el sistema de
protecciones ya implementado más los ajustes que han definido en los estudios que ha
encargado recientemente Edelmag, se ajusta a los requerimientos que impone la Norma
técnica, por cuanto cumple a cabalidad con la debida coordinación de protecciones.
• En todas las instalaciones se aprecia que el esquema de protecciones actúa en forma
rápida para fallas que ocurren en la propia instalación, además de prestar respaldo remoto
para fallas que ocurren en otras instalaciones del sistema. En el caso de los alimentadores
para la operación de los reconectadores.
• Aunque no se visualiza modificar el esquema de protecciones en el periodo 2011-2014, se plantea revisar el esquema una vez que los estudios que ha encargado la empresa Edelmag se encuentren finalizados.
2 I n t r o d u c c i ó n
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 7
2 Introducción La Norma Técnica de Seguridad y Calidad de Servicio para Sistemas Medianos[1], dictada por la Autoridad en el mes de febrero del año 2006, en adelante, NTSyCS SM, establece a la empresas propietarias/Operadoras de Sistemas Medianos, la ejecución de Estudios para realizar la programación del Control de Tensión, el Control de Frecuencia y el PRS, para el conjunto de instalaciones de los Sistemas Medianos, los cuales deberán estar a disposición de la Comisión Nacional de Energía y la Superintendencia. Se entiende por Sistemas Medianos, en adelante SM, a los sistemas eléctricos cuya capacidad instalada de generación es menor de 200 MW y mayor a 1,5 MW. Con esta parcialización de los sistemas, los estudios se efectuarán para los Sistemas Eléctricos de propiedad de Edelmag para los siguientes SM: Punta Arenas, Puerto Natales, Porvenir y Puerto Williams. En términos específicos las exigencias de la NTSyCS SM establece la ejecución de los siguientes estudios:
Figura 1. Estudios exigidos por la NTSyCS de SM
Para cada estudio se solicita en concreto lo siguiente:
• EDAC: Deberá determinar el nivel óptimo y localización de desconexión de carga. El objetivo es evitar colapso por frecuencia y tensión con la activación de esquemas de desconexión para estados de operación distinto del Estado Normal.
• Control de Frecuencia y Determinación de Reservas: Tiene por objeto efectuar una
verificación del cumplimiento de los estándares SyCS establecidos en el Capítulo Nº 5. En particular debe determinarse un porcentaje de reserva óptimo que se utilizará para efectuar la asignación de la reserva entre las unidades generadoras participantes del CPF y del CSF.
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• Control de Tensión y Requerimientos de Potencia Reactiva: Tiene por objeto efectuar una verificación del cumplimiento de los estándares de SyCS establecidos en el Capítulo Nº 5, además de determinar el perfil óptimo de tensiones y los requerimientos de potencia reactiva para las Instalaciones Transmisión, con resolución semestral para un horizonte de operación de 48 meses.
• Restricciones en Instalaciones de Transmisión: Se debe identificar las potencias
máximas que se pueden transmitir por las líneas de transmisión que la Empresa identifique como críticas para garantizar frente a la ocurrencia de las contingencias indicadas que se establecen en el Artículo 5-36 de la presente NT.
• Estudio de PSR: El objetivo del PRS es que con posterioridad a un Apagón Total o
Apagón Parcial, sea posible establecer los mecanismos que permitan de una manera segura y organizada, restablecer el suministro eléctrico en todas las Islas Eléctricas afectadas en el menor tiempo posible, considerando las Cargas Críticas. Los Estudios se realizarán con una periodicidad de cada cuatro años, salvo que se estime necesario un tiempo para su actualización parcial o completa.
• Estudio de Continuidad: Determinar los índices de continuidad FMIK y TTIK del SM, para
un horizonte de operación de 12 meses.
• Verificación de Coordinación de Protecciones: Tiene por objeto confirmar que el desempeño de los relés de protección de las líneas de transmisión, transformadores de potencia y unidades generadoras cumple con las exigencias de SyCS establecidas en la presente NT.
Estos estudios se deben realizar con una periodicidad de cada cuatro años, salvo que se estime
necesario un tiempo para su actualización parcial o completa. De acuerdo con esta exigencia los
estudios consideran un horizonte de análisis también de cuatro años, años 2011-2014, para así ser
consistente con la exigencia normativa. Cabe mencionar que desde la vigencia de la NTSCS SM,
esta es la segunda oportunidad en que se llevan a cabo los análisis, correspondiendo en esta
oportunidad una revisión de los estudios que ya realizaron las empresas propietarias de Sistemas
Medianos en el año 2007.
Algunos de estos estudios están directamente relacionados entre sí, así como otros resultan complementa independientes. Respecto del primer grupo de estudios, se debe definir un estudio que inicie los análisis cuyos resultados sean la entrada para los otros. En este sentido existe una directa relación entre los estudios de EDAC (por subfrecuencia y subtensión) con los estudios de Control de Frecuencia, Control de Tensión y de Restricciones en el Sistema de Transmisión. En cambio los estudios de Continuidad, PRS y de Protecciones se pueden abordar en forma completamente independiente, por cuanto resultan de distinta naturaleza técnica que los anteriores.
El estudio que se aborda en este informe corresponde al Estudio de Verificación de Coordinación de Protecciones.
2 I n t r o d u c c i ó n
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 9
2.1 Generalidades
En la operación de los sistemas se debe procurar que toda instalación de suministro de energía
eléctrica provea la calidad de suministro en condiciones óptimas de seguridad, continuidad y
economía. La operación de los sistemas eléctricos frente a la aparición de contingencias debe ser
capaz de proteger tanto las instalaciones como la vida de las personas que se pueden encontrarse
expuestas.
Un sistema de protecciones bien concebido debe estar ajustado de manera de asegurar un
comportamiento adecuado, de alta selectividad, rápido y confiable ante perturbaciones y procurar,
dentro de lo posible, otorgar los respaldos necesarios y suficientes a otras instalaciones del sistema.
• Por adecuado se entiende un esquema de alta sensibilidad que permita detectar cualquier tipo de fallas que ocurran en la zona protegida, de alta selectividad que permita discriminar cual es el equipo o componente fallado, rápido para proceder en forma automática al retiro del equipo fallado y confiable, es decir, que sólo opere cuando efectivamente ha ocurrido una falla.
En el caso del presente estudio se verificará la correcta coordinación de las protecciones en los
distintos Sistemas Medianos que opera la Empresa Edelmag y el nivel de cumplimiento con los
estándares impuesto en la Norma Técnica de Seguridad y Calidad de Servicio para Sistemas
Medianos[1], en adelante, NT.
En este documento se describen los criterios de diseño, análisis y resultados asociados con el
Estudio de Verificación y Coordinación de Protecciones, efectuado en cada Sistema Mediano. Se
entiende por sistemas medianos, en adelante SM, a los sistemas eléctricos cuya capacidad instalada
de generación es menor de 200 MW y mayor a 1,5 MW. Con esta parcialización de los sistemas, los
estudios se efectuarán para los Sistemas Eléctricos de: Punta Arenas, Puerto Natales, Porvenir y
Puerto Williams.
La verificación de coordinación de cada protección y su respaldo hacia otras instalaciones se realiza
en base a los criterios establecidos en la NT y de acuerdo con la información y experiencia
adquirida por la empresa Edelmag en la operación de sus sistemas eléctricos.
Para los efectos de la ejecución del mencionado estudio, la Empresa Eléctrica de Magallanes S.A.,
en adelante Edelmag, ha encargado a Digsilent Limitada, en adelante Digsilent, el desarrollo de los
estudios referidos, empresa que asume la ejecución de los mismos.
3 O b j e t i v o y A l c a n c e d e l o s E s t u d i o s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 0
3 Objetivo y Alcance de los Estudios
El objetivo del presente estudio, impuesto por la NT1, es: “Confirmar que el desempeño de los relés de protecciones de las líneas de transmisión, transformadores de potencia y unidades generadoras cumple con las exigencias de SyCS establecidas en la presente NT”.
El estudio deberá verificar el cumplimiento de los estándares impuesto en el Capítulo Nº 3 y 5 de la NT, dicho cuerpo normativo en el Capítulo Nº 3 impone características de diseño mínimo para las instalaciones que operan en sincronismo, entre estas las características de los elementos de protección de las instalaciones. En cambio, en el Capítulo Nº 5 se definen los estándares de operación para las distintas condiciones operativas que puede presentar un sistema eléctrico, esto es Normal, de Alerta y Emergencia, condiciones que el estudio deberá verificar.
La verificación de la coordinación de los equipos de protecciones exigida en la NT se efectuará mediante simulaciones estáticas (Flujos y cortocircuitos), sobre escenarios que representen adecuadamente la operación esperada de cada SM.
El estudio considera estudiar las siguientes instalaciones:
• Protecciones de los transformadores
• Unidades generadoras
• Líneas de transmisión
• Instalaciones de clientes (Protecciones de alimentadores).
3.1 Acerca de los Tipos de Esquemas de Protecciones
Los tipos de protecciones en los sistemas eléctricos se dividen en protecciones del tipo Unitario y No Unitario. Los primeros basan su operación en la medida de magnitudes eléctricas en los terminales del equipo protegido, no requieren coordinación con otros equipos del sistema y no prestan respaldo remoto (respaldo de otras instalaciones del sistema eléctrico), son intrínsecamente selectivos y por lo tanto su operación puede ser instantánea, un ejemplo de estas protecciones son las protecciones diferenciales.
Los sistemas de protecciones No Unitarios basan su operación en la medida de las magnitudes eléctricas en sólo uno de los terminales del equipo protegido. Como estás magnitudes pueden variar para una misma falla según su configuración del sistema, su zona de protección no está claramente delimitada a priori. Esto impide que por razones de selectividad (coordinación) con otras protecciones, que operen en forma instantánea, al menos para algunas ubicaciones de la falla. Este tipo de protecciones se presta para dar respaldo a las protecciones de equipos adyacentes, asegurando su operación selectiva por medio del ajuste de retardos de tiempos intencionales. Un ejemplo de este tipo de protecciones son las protecciones de distancia y de sobrecorriente.
1 Se refiere a la exigencia impuesta en el artículo 6-3, literal c), que menciona el objetivo del estudio de
Verificación de Coordinación de Protecciones.
3 O b j e t i v o y A l c a n c e d e l o s E s t u d i o s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 1
El estudio en cuestión estará orientado en verificar la coordinación de las protecciones del tipo No Unitario y en forma especial las protecciones de distancia, si las hubiere, y las protecciones de sobrecorriente (residual y de fase), sean éstas direccionales ó no direccionales.
En consideración que los Sistemas Medianos operados por Edelmag, ya cuentan con esquemas de protecciones operativos y con ajustes definidos, se procederá en este estudio a revisar si los ajustes ya establecidos permiten una adecuada coordinación de las distintas instalaciones ante fallas en el sistema eléctrico.
En forma específica la NT establece que el estudio de Coordinación de Protecciones debe establecer
tiempos de actuación de protecciones, los cuales se revisarán una vez determinados los tiempos
reales de operación de protecciones en cada una de las instalaciones. En caso que los tiempos
actuales de operación resulten excesivos o no permitan la coordinación adecuada con otras
instalaciones se propondrán soluciones de mejora.
En concreto, la revisión de la coordinación de las protecciones se efectuará en base a los análisis de la información aportada por Edelmag y teniendo en consideración los tipos, características y especificaciones de ajustes de las protecciones actualmente en servicio en las instalaciones de los Sistemas medianos.
4 A n t e c e d e n t e s y C o n s i d e r a c i o n e s d e l E s t u d i o
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 2
4 Antecedentes y Consideraciones del Estudio
El estudio que a continuación se presenta se efectuará para cada uno de los sistemas eléctricos
medianos de propiedad de Edelmag. En consideración que cada sistema eléctrico se encuentra
aislados unos de otros se analizarán cada uno por separado y considerando sus propias
características, no obstante, estarán incluidos en un único informe.
A continuación se mencionan y describen todos los antecedentes y las consideraciones tenidas en
cuenta para el desarrollo del estudio. Los antecedentes que se indican en el estudio fueron
provistos por Edelmag, en cambio las consideraciones utilizadas en el estudio corresponden a
criterios formulados por el Consultor Digsilent y a la experiencia de la empresa Edelmag en la
operación de sus sistemas Eléctricos.
4.1 Horizonte de Análisis
El estudio en cuestión se efectuará para un horizonte de análisis de 4 años, considerando el periodo
del 2011 al 2014. Para dicho periodo se escogerá los escenarios representativos de demanda
máxima y mínima que determinen el rango de operación de las protecciones de cada instalación.
4.2 Topología y Expansión de Cada SM
Para los estudios se utiliza la topología eléctrica de cada Sistema Mediano disponible al mes de
octubre del año 2011, más todas las incorporaciones de instalaciones de generación y transmisión
que se estimó necesario en los estudios de planificación de la expansión de los sistemas medianos.
A continuación se detallan las instalaciones de generación, transmisión y clientes consideradas en
cada sistema eléctrico.
4.2.1 Sistema Eléctrico de Punta Arenas El sistema eléctrico de Punta Arenas está constituido básicamente por dos subsistemas, Tres
Puentes y central Punta Arenas. Tres Puentes está formado por dos barras principales, una de 11,5
KV que corresponde a una barra de generación y otra de 13,2 kV que abastece alimentadores de
cargas y que también cuenta con inyección de generación. Ambas barras se conectan a través de
un transformador 13,2/11,5 kV de 20 MVA. Por su parte central Punta Arenas posee una barra de
13,2 kV, donde se concentran alimentadores de consumos y un centro de generación, aunque estas
últimas usualmente no son despachadas por criterios económicos, transformándose dicha barra en
una de retiros de energía.
Los subsistemas se interconectan mediante una línea de transmisión, de simple circuito, en 66 kV
de unos 8,15 km y se conecta en un extremo mediante un transformador de 66/12 kV de 33 MVA y
en el otro uno de 66/13,8 kV también de 33 MVA. La capacidad térmica de la línea de transmisión
4 A n t e c e d e n t e s y C o n s i d e r a c i o n e s d e l E s t u d i o
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 3
es de 48 MVA (0,42 kAmp), no obstante, queda limitada por la capacidad de los transformadores
de los extremos.
Este Sistema Mediano cuenta con recursos de potencia reactiva shunt (banco de condensadores y
reactores) por un monto de 2,0 MVAr que se ubica en la barra de Punta Arenas. Este sistema no
cuenta con esquemas EDAC por subtensión. La topología del sistema se aprecia en la siguiente figura.
PowerFactory 14.0.525
Estudios de la Norma de Seguridad y Calidad
Periodo de Evaluación 2011 - 2014
Diagrama Unilineal
Project: EDELMAG SA
Graphic: RED
Date: 10/29/2011
Annex: P. ARENAS
15 MW
13.7 MW
HITACHI 24 MW
CENTRAL PUNTA ARENAS
Línea de respaldo para PRS
GE 10.7 MW
SOLAR MARS 10.5 MW
SOLAR TITAN
MG CATERPILLAR
23 kV
Celdas 11.5 kV
Celdas 11.5 kV Rhona
13.2 kV T.P..
Celdas 13.2 kV G.E.
11.5 kV
13.2 kV
13.2 kV P.A..
Line(1)AWG 3/0 C..
Line(2)AWG 3/0 C..
Sh
un
t/Filt
er
Consumo AL-3
Consumo AL-2
Consumo AL-8B
Consumo AL-9
Consumo AL-X10B
Consumo AL-X10AConsumo AL-7
Consumo AL-4
Consumo AL-8A
Consumo AL-1
Consumo AL-6
Consumo AL-X11
Trafo Nº 1 C.T.P.52DT1
Tra
fo N
º 2
- C
.P.A
.
YConsumo COCAR - Ingesur
Línea de unión en 23 kVAWG 3/0 Cu (167.8 MCM)
52
DS
52
D1
XConsumo AL-13
XConsumo AL-12
G~
Unidad Nº 5 T.P.
Consumo AL-5
Autotransformador Nº 6
Autotransformador Nº 2
Trafo Nº 5 - C.P.A.
Trafo Nº 4 - C.P.A.
G ~
Unidad Nº 5 P.A.
G ~
Unidad Nº 4 P.A.
Trafo Nº 6 C.P.A.
52CS3
Trafo Nº 7 C.P.A.
G~
Unidad Nº 3 T.P.
Trafo Nº 4 - C.T.P.
G~
Unidad Nº 2 T.P.
Trafo Nº 3 - C.T.P.
Trafo Nº 5 C.T.P.
Breaker
G~
Unidad Nº 3 P.A.
G~
Unidad Nº 2 P.A.
G~
Unidad Nº 1 P.A.
Tra
fo N
º 3
- C
.P.A
.
Tra
fo N
º 1
- C
.P.A
.
G~
Unidad Nº 9 T.P.
G~
Unidad Nº 4 T.P.
G~
Unidad Nº 1 T.P.
G~
Unidad Nº 8 T.P.
G~
Unidad Nº 7 T.P.
DIg
SIL
EN
T
Figura 2. Unilineal Sistema Eléctrico Punta Arenas
Las unidades generadoras que componen este sistema son las siguientes:
CENTRALES GENERADORAS SM PUNTA ARENAS
Nº Descripc. Tipo
Pmáx Observación CENTRAL TRES PUENTES MW
1 Unidad Hitachi a GAS THD 24,00 Existente
2 Motor-Generador Caterpillar DIESEL - PA MD 1,46 Existente
3 Motor-Generador Caterpillar DIESEL - PA MD 1,46 Existente
4 Unidad Solar Mars a GAS TI-Gas 10,50 Existente
5 Motor-Generador Caterpillar a GAS MG 2,726 Existente
7 Unidad Solar Titán a GAS TI 13,70 Existente
8 Turbina a GAS GE 12.22 MVA THD 10,997 Existente
9 T.G. SOLAR TITAN TI-GAS 15,02 Existente
CENTRAL PUNTA ARENAS MW
4 A n t e c e d e n t e s y C o n s i d e r a c i o n e s d e l E s t u d i o
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 4
1 SULZER MD 1,400 Existente
2 SULZER MD 1,400 Existente
3 SULZER MD 1,400 Existente
4 G. ELECTRIC THD 6,700 Unidades de respaldo
5 G. ELECTRIC THD 6,500 Unidades de respaldo
Cuadro 1 Unidades que componen el SM Punta Arenas
4.2.2 Sistema Eléctrico de Puerto Natales El sistema eléctrico de Puerto Natales está constituido básicamente por una barra principal en 13,2
kV, donde se conectan las unidades generadoras y los alimentadores. En este sistema eléctrico no
existen líneas de transmisión y transformadores de transmisión, excepto los propios de las unidades
generadoras.
Este sistema mediano no cuenta con recursos de potencia reactiva shunt (banco de condensadores
y reactores), así como tampoco con esquemas EDAC por subtensión.
La topología del sistema es la siguiente:
PowerFactory 14.0.525
Estudios de la Norma de Seguridad y Calidad
Periodo de Evaluación 2011 - 2014 Diagrama Unilineal
Project: EDELMAG SA
Graphic: RED
Date: 10/29/2011
Annex: P.NATALES
MD MORSE
JENBACHER 612
PALMERO
M.D. CATERPILLAR
JENBACHER WAUKESHA
T.G. SOLAR 5 T.G. SOLAR 4
WAUKESHA
13.2 kV13.2 kV II
Jenb
ache
r 416
G~
Generador Nº 11
Traf
o N
º 11
G~Generador Nº 10
G~Generador Nº 6
Traf
o N
º 10
AL2-2
C2
- Lin
ea 2
AL2-1
Alim
enta
dor -
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G~
Generador Nº 8
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G~Generador Nº 5
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º 5
G~Generador Nº 4
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º 4
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Generador Nº 9
Traf
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º 09
G~Generador Nº 1
G~Generador Nº 2
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G~
Generador Nº 3
Traf
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º 3
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- Lin
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SIL
EN
T
Figura 3. Unilineal Sistema Eléctrico Puerto Natales
4 A n t e c e d e n t e s y C o n s i d e r a c i o n e s d e l E s t u d i o
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 5
Las unidades generadoras que componen este sistema son:
CENTRALES GENERADORAS SM PUERTO NATALES
Nº Descripc. Tipo
Pmáx Observación
CENTRAL PUERTO NATALES MW
1 Motor-Generador DIESEL (150 kW) F.Morse MD 0,150 Unidad de respaldo
2 Palmero 1.36 MW MD 1,360 Unidad de respaldo
3 Motor-Generador DIESEL (300 kW) F.Morse MG 0,300 Existente
4 Motor-Generador a GAS - Waukesha TI-Gas 1,175 Existente
5 Turbina Solar Saturno a GAS TI-Gas 0,800 Existente
6 Turbina Solar Saturno a GAS MD 0,800 Existente
8 Motor-Generador Caterpillar a DIESEL-PN MG 1,500 Existente
9 Motor-Generador a GAS - Waukesha MG 1,175 Existente
10 Jenbacher 1.42 MW MD 1,420 Existente
11 JM612 1 MG 1,816 Disponible 2012
Cuadro 2 Unidades que componen el SM Puerto Natales
4.2.3 Sistema Eléctrico de Porvenir
El sistema eléctrico de Porvenir, al igual que el de Puerto Natales, está constituido básicamente por
una barra principal en 13,8 kV, donde se conectan las unidades generadoras y los alimentadores.
En este sistema eléctrico no existen líneas de transmisión ni transformadores, excepto los propios
de las unidades generadoras.
Este sistema mediano no cuenta con recursos de potencia reactiva shunt (banco de condensadores
y reactores), así como tampoco con esquemas EDAC por subtensión.
La topología del sistema es la siguiente:
4 A n t e c e d e n t e s y C o n s i d e r a c i o n e s d e l E s t u d i o
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 6
PowerFactory 14.0.525
Estudios de la Norma de Seguridad y Calidad
Periodo de Evaluación 2011 - 2014 Diagrama Unilineal
Project: EDELAMG SA
Graphic: RED
Date: 10/29/2011
Annex: PORVENIR
MD CATERPILLAR
MD DEUTZ
JENBACHER 416 CAT - DIESEL PALMEROCAT - GAS WAUKESHAWAUKESHAWAUKESHA
13.8_B13.8_A
Traf
o TG
1189
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V 6
3A
G~
Unidad Nº 10
Alimentador 2 - Carga 2
C2
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Alim
enta
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Alimentador 2 - Carga 1 Alimentador 4 - Carga 1Alimentador 3 - Carga 1
Traf
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Traf
o N
º 10
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Traf
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Traf
o TG
1..
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Traf
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º 289-C
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HV
63A
89-C
T8-F
HV
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V 6
3A
89-C
T4-F
HV
63A 89
-CT3
-FH
V 6
3A
89-C
T1-F
HV
63A
89-C
T6-F
HV
63A
89-C
T7-F
HV
63A
89-C
T9-F
HV
63A
G~
Unidad Nº 2
G~
Unidad Nº 8
G~
Unidad Nº 5
G~
Unidad Nº 9
G~
Unidad Nº 6
G~
Unidad Nº 7
G~
Unidad Nº 4
G~
Unidad Nº 3
G~
Unidad Nº 1
Alimentador 1 (SACOR)
Alim
enta
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1A
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Alim
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.
89 CT
DIg
SIL
EN
T
Figura 4. Unilineal Sistema Eléctrico Porvenir
Las unidades generadoras que componen este sistema son:
Cuadro 3 Unidades que componen el SM Porvenir
CENTRALES GENERADORAS SM PORVENIR
Nº Descripc. Tipo
Pmáx MW
Observación CENTRAL PORVENIR
1 Motor-Generador Caterpillar DIESEL 1- PO MD 0,500 Unidades de respaldo
2 Motor-Generador Deutz DIESEL - PO MD 0,200 Unidades de respaldo
3 Motor-Generador Deutz DIESEL - PO MD 0,200 Unidades de respaldo
4 Motor-Generador a GAS - Waukesha - PO MG 0,875 Existente
5 Motor-Generador Caterpillar DIESEL 2- PO MD 0,920 Existente
6 Motor-Generador a GAS - Waukesha -PO MG 1,175 Existente
7 Motor-Generador a GAS - Waukesha -PO MG 1,175 Existente
8 Palmero 1.36 MW MD 1,360 Existente
9 Motor-Generador Caterpillar DIESEL - PA MG 0,923 Existente
10 GE Jenbacher JM416 1 MG 1,131 Disponible 2012
4 A n t e c e d e n t e s y C o n s i d e r a c i o n e s d e l E s t u d i o
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 7
4.2.4 Sistema Eléctrico de Puerto Williams El sistema eléctrico de Puerto Williams, está constituido básicamente por una barra principal en
13,2 kV, donde se conectan las unidades generadoras y los alimentadores. En este sistema eléctrico
no existen líneas de transmisión ni transformadores, excepto los propios de las unidades
generadoras y alimentadores.
Este sistema mediano no cuenta con recursos de potencia reactiva shunt (banco de condensadores
y reactores), así como tampoco con esquemas EDAC por subtensión.
La topología del sistema es la siguiente:
PowerFactory 14.0.525
Estudios de la Norma de Seguridad y Calidad
Periodo de Evaluación 2011 - 2014 Diagrama Unilineal
Project: EDELMAG SA
Graphic: RED
Date: 10/29/2011
Annex: P.WILLIAMS
M.D. CATERPILLAR Nº 2M.D. CATERPILLAR Nº 1
M.D. Detroit Nº 3
M.D. CATERPILLAR Nº 3
M.D. CUMMINS
13.2 kV13.2 kV II
G~Generador Nº 4
G~Generador Nº 5
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º 05
G~Generador Nº 6
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Generador Nº 1
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Generador Nº 7
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Generador Nº 3
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º 3
G~
Generador Nº 2
Tra
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º 2
Alim
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2
Alim
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1
Alim
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dor -
3
Carga Alimentador 2 Carga Alimentador 1 Carga Alimentador 3
DIg
SIL
EN
T
Figura 5. Unilineal Sistema Eléctrico Puerto Williams
Las unidades generadoras que componen este sistema son:
4 A n t e c e d e n t e s y C o n s i d e r a c i o n e s d e l E s t u d i o
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 8
Cuadro 4 unidades que componen el SM Puerto Williams
Notas Importantes:
• En relación con el tipo de unidades generadoras, las abreviaciones tienen el siguiente
significado.
MD Motor Diesel
MG Motor a Gas
TI Turbina a gas Industrial
THD Turbina a gas Heavy Duty
Las Unidades generadoras que según el plan óptimo de expansión debían ser retiradas de cada sistema eléctrico, dado que ya habían cumplido su fecha de retiro, se han mantenido en las bases de datos, por cuanto dichas unidades se utilizan en la actualidad como unidades de respaldo.
4.3 Herramienta de Simulación Los estudios aludidos consideran realizar sendas simulaciones estáticas del sistema eléctrico de Edelmag. Para tales efectos, tanto en lo referente a estudios de flujos de potencia, cortocircuitos, coordinación de protecciones, se utilizará el programa Power Factory Versión 14.1.525 de DIgSILENT GmbH (u otra superior), simulador digital de amplio uso en el sector eléctrico chileno.
Para ello se empleará la más completa modelación de los sistemas eléctricos de Edelmag existente
en la actualidad, cuya topología para SM se indicó en términos gráficos en las figuras Nº 2, 3, 4 y 5
respectivamente.
CENTRALES GENERADORAS SM PUERTO WILLIAMS
Nº Descripc. Tipo
Pmáx MW
Observación CENTRAL PORVENIR
1 MotorGenerador Caterpillar Diesel 3508B MD 0,590 Existente
2 MotorGenerador Caterpillar Diesel PW3508 MD 0,500 Existente
3 Motor-Generador Diesel Caterpillar (PW) MD 0,360 Existente
4 Motor-Generador Cummins Diesel PW MD 0,282 Existente
5 Motor-Generador Cummins Diesel PW MD 0,282 Existente
6 Motor-Generador Deutz Diesel PW MD 0,252 De Respaldo
7 Motor-Generador Deutz Diesel PW MD 0,252 De Respaldo
5 A s p e c t o s N o r m a t i v o s R e l a c i o n a d o s c o n e l E s t u d i o d e V e r i f i c a c i ó n y
C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 9
5 Aspectos Normativos Relacionados con el Estudio de Verificación y Coordinación de Protecciones
El estudio debe efectuar lo siguiente: “..Confirmar que el desempeño de los relés de protecciones de las líneas de transmisión, transformadores de potencia y unidades generadoras cumple con las exigencias de SyCS establecidas en la presente NT”. (Artículo 6-3, literal c).
5.1 Instalaciones de Generación La protección de las unidades generadoras y sus conexiones con el SM debe cumplir con las exigencias mínimas especificadas a continuación: (Artículo 3-4, literal b)
i) El tiempo máximo para despeje de falla en ningún caso podrá exceder los valores límites resultantes del Estudio de Verificación de Coordinación de Protecciones señalado en el Título 6-2 de la presente NT, el cual será determinado por la Empresa.
ii) Para el caso de unidades generadoras que se incorporan al SM, el tiempo máximo para despeje de falla deberá ser determinado en forma previa a la conexión de la unidad generadora.
iii) Cada unidad generadora conectada al SM, deberá disponer de la protección de respaldo para fallas en Instalaciones de Transmisión, debiendo la Empresa disponer de protección para fallas que ocurran en las instalaciones de la unidad generadora. Los tiempos de despeje de fallas de estas protecciones serán coordinados por la Empresa, pero en ningún caso podrán exceder los valores límites resultantes del Estudio de Verificación de Coordinación de Protecciones señalado en el Título 6-2 de la presente NT.
iv) El ajuste de los relés y de las protecciones que afecten al área del Punto de conexión deberá estar coordinado en forma previa a la conexión de acuerdo a lo que establezca el Estudio que desarrolle la Empresa para tal efecto.
5.2 Instalaciones de Transmisión Las Instalaciones de Transmisión deberán estar equipadas con protecciones eléctricas que sean capaces de aislar selectivamente el componente fallado. Los tiempos de actuación de estas protecciones deberán estar en concordancia con el Estudio de Verificación de Coordinación de Protecciones señalado en el Título 6-2 de la presente NT. (Artículo 3-13)
5.3 Responsabilidad de la Empresa Edelmag La Empresa deberá comprobar el estado de conservación y mantenimiento de las protecciones eléctricas del SM y verificar que sus ajustes y parámetros corresponden a los valores resultantes del Estudio de Verificación de Coordinación de Protecciones establecido en el Título 6-2 de la presente NT. (Artículo 4-14).
6 P r o t e c c i o n e s C o n s i d e r a d a s e n e l E s t u d i o
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 2 0
6 Protecciones Consideradas en el Estudio De acuerdo con la información proporcionada por Edelmag, a continuación se indican las protecciones que se analizará su coordinación en este estudio. Para cada protección de cada SM, se indica el tipo de protección y los ajustes ya definidos. Las protecciones están separadas en protecciones de instalaciones de Generación, Transmisión (en los casos en que existan instalaciones de transformación y líneas) e instalaciones de Clientes (alimentadores). Al respecto para los ajustes de protecciones de cada uno de los SM y en consideración que la empresa Edelmag se encontraba, en el momento del desarrollo de este estudio, en proceso de actualizar los estudios de protecciones de cada SM, se intento utilizar dicha información para verificar el comportamiento de los esquemas y ajustes de protecciones, especialmente por cuanto este estudio debe abarcar un horizonte de 4 años, periodo en el cual ya debieran estar incorporados los ajustes de los estudios que se están desarrollando. En este sentido la situación es la siguiente:
• Para los SM de Puerto Natales y Porvenir se utilizó los resultados del estudio de Análisis del Sistema de Protecciones, documentado en el documento “Informe Protecciones Natales VI. doc” y “Informe Protecciones Porvenir. doc”, efectuado por la Empresa Digsilent.
• Para el SM de Puerto Williams se uso la información proporcionado por Edelmag en los documentos “Ajustes Protecciones Puerto Williams.doc”.
• Para el SM de Punta Arenas se utilizó la propuesta que está desarrollando la empresa
Digsilent, especialmente la propuesta de ajustes para los alimentadores. Para el caso de los ajustes de los generadores se ha utilizado por el momento los ajustes actuales que están contenidos en las bases de datos de Power Factory.
En general los nuevos estudios de protecciones que se están realizando en la actualidad contemplan modificaciones en los esquemas de protecciones de los alimentadores de cada SM, con la finalidad de coordinar adecuadamente con las protecciones de los reconectadores, manteniéndose pocas modificaciones en los ajustes de los generadores. A continuación se informa acerca de los ajustes de cada instalación de los distintos SM.
6 P r o t e c c i o n e s C o n s i d e r a d a s e n e l E s t u d i o
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 2 1
6.1 Esquemas de Protecciones Punta Arenas
6.1.1 Instalaciones de Generación
Punta Arenas Ajuste 50 Ajustes 51
Tiempo Definido Tiempo Definido Tiempo Inverso
Generador Protección TT/CC Trip [A] Trip [A]
TMS [s]
Trip [A] Trip [A]
TMS [s]
Trip [A] Trip [A] Curva de Tiempo TMS [s]
sec pri sec pri sec pri
1 Unidad Hitachi a GAS 2000/5 3 1200 IEC Normal Inversa (255-3) 0,54
4 Unidad Solar Mars a GAS 800/5 5,8875 942 ANSI/IEEE Mode Inversa 3
5 Unidad Caterpillar a GAS 200/5 25 1000 1 4,25 170 ANSI/IEEE Inversa 1
7 Unidad Solar Titán a GAS 1200/5 40 9600 0 5,4 1296 IEC Normal Inversa (255-3) 0,8
8 Turbina a GAS GE 12.22 MVA 800/5 5,8 928 0 5,75 920 IEC Normal Inversa (255-3) 0,07
9 T.G. SOLAR TITAN 1200/5 3,6 864 IEC Very Inversa 11
Cuadro 5 Resumen Protecciones generadores SM Punta Arenas
6.1.2 Instalaciones de Transmisión Sobrecorriente Residual
Linea de transmisión 66 kV Ajuste 50N Ajustes 51N
Tiempo Definido Tiempo Definido Tiempo Inverso
N° Subestación TT/CC Trip [A] Trip [A]
TMS [s]
Trip [A] Trip [A]
TMS [s]
Trip [A] Trip [A] Curva de Tiempo TMS [s]
sec pri sec pri sec pri
1 Tres Puentes 400/5 8,4 672 0,04 5,25 420 1 1,58 126,4 IEC Normal Inversa (255-3) 0,05
2 Punta Arenas 400/5 8,4 672 0,04 5,25 420 1 1,58 126,4 IEC Normal Inversa (255-3) 0,05
Cuadro 6 Resumen Ajustes de 50/51N Línea de Transmisión
6 P r o t e c c i o n e s C o n s i d e r a d a s e n e l E s t u d i o
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 2 2
Sobrecorriente Direccional de fase
Linea de transmisión 66 kV Ajuste 67
Tiempo Definido Tiempo Inverso
N° Subestación TT/CC Trip [A] Trip [A]
TMS [s]
Dirección Trip [A] Trip [A] Curva de Tiempo TMS [s]
Dirección
sec pri sec pri
1 Tres Puentes
400/5 7,6 608 0,5 Forward 3,99 319,2 IEC Normal Inversa (255-3) 0,07 Forward
400/5 1,48 116 0,04 Forward 0,84 67,2 IEC Normal Inversa (255-3) 0,07 Forward
400/5 9,2 736 0,04 Forward
2 Punta Arenas
400/5 7,6 608 0,5 Forward 3,99 319,2 IEC Normal Inversa (255-3) 0,07 Forward
400/5 1,48 116 0,04 Forward 0,84 67,2 IEC Normal Inversa (255-3) 0,07 Forward
400/5 9,2 736 0,04 Forward
Cuadro 7 Resumen Ajustes de 67 Línea de Transmisión
6.1.3 Instalaciones de Clientes En el siguiente cuadro se resume la información de protecciones asociada a los alimentadores de Clientes.
Punta Arenas Ajustes 51 Ajustes 51N
Tiempo Definido Tiempo Inverso Tiempo Definido
Alimentador Protección Tipo TT/CC Trip [A] Trip [A]
TMS [s] Trip [A] Trip [A]
Curva de Tiempo TMS [s] Trip [A] Trip [A]
TMS [s]
sec pri sec pri sec pri
1 51/51N P141 Alstom 500/5 3 300 0,2 IEC Normal Inversa (255-3) 1 100 0,60
2 51/51N P141 Alstom 500/5 4 400 0,2 IEC Normal Inversa (255-3) 1 100 0,60
3 51/51N P141 Alstom 500/5 3 300 0,2 IEC Normal Inversa (255-3) 1 100 0,60
4 51/51N P141 Alstom 500/5 12 1200 0,05 3 300 IEC Normal Inversa (255-3) 0,095 1 100 0,60
5 51/51N P141 Alstom 500/5 22 2200 0,05 3 300 IEC Normal Inversa (255-3) 0,010 1 100 0,60
6 51/51N P141 Alstom 500/5 12 1200 0,2 3 300 IEC Normal Inversa (255-3) 0,120 1 100 0,60
7 51/51N P141 Alstom 500/5 12 1200 0,05 3 300 IEC Normal Inversa (255-3) 0,075 1 100 0,60
8 51/51N P141 Alstom 500/5 3 300 0,2 IEC Normal Inversa (255-3) 1 100 0,60
9 51/51N P141 Alstom 500/5 3 300 0,2 IEC Normal Inversa (255-3) 1 100 0,60
10 51/51N P141 Alstom 500/5 3 300 0,2 IEC Normal Inversa (255-3) 1 100 0,60
11 51/51N P141 Alstom 500/5 12 1200 0,075 3 300 IEC Normal Inversa (255-3) 0,075 1 100 0,60
Cuadro 8 Información de Protección de clientes sistema Punta Arenas
6 P r o t e c c i o n e s C o n s i d e r a d a s e n e l E s t u d i o
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 2 3
6.2 Esquema de Protecciones Sistema Puerto Natales
6.2.1 Instalaciones de Generación
En el cuadro siguiente se resume la información de protecciones de los generadores
Puerto Natales Ajuste 50 Ajustes 51 Ajustes 51N
Tiempo Definido Tiempo Definido Tiempo Inverso Tiempo Definido
N° Generador TT/CC Trip [A] Trip [A]
TMS [s]
Trip [A] Trip [A]
TMS [s]
Trip [A] Trip [A] Curva de Tiempo TMS [s]
Trip [A] Trip [A]
TMS [s] sec pri sec pri sec pri sec pri
3 Motor-Generador DIESEL (300 kW) F.Morse 400/5 15 1200 0 7 560 0,82 1 80 0,05
4 Motor-Generador a GAS - Waukesha 200/5 20 800 0 9 360 IEC Normal Inversa (255-3) 0,08 1 40 0,05
5 Turbina Solar Saturno a GAS 200/5 20 800 0 9 360 IEC Normal Inversa (255-3) 0,08 1 40 0,05
6 Turbina Solar Saturno a GAS 100/5 17,5 350 0,3 9 180 IEC Normal Inversa (255-3) 0,08 1 20 0,05
8 Motor-Generador Caterpillar a DIESEL-PN 400/5 15 1200 0 7 560 0,82 1 80 0,05
9 Motor-Generador a GAS - Waukesha 5000/5 10 10000 0 4,5 4500 0,82 1 1000 0,05
10 Jenbacher 1.42 MW 3000/5 16,5 9900 0 7 4200 IEC Normal Inversa (255-3) 0,09
Cuadro 9 Resumen protecciones generador SM Puerto Natales
6.2.2 Instalaciones de Transmisión
En este sistema no existen instalaciones de transmisión para los cuales evaluar la coordinación de protecciones.
6 P r o t e c c i o n e s C o n s i d e r a d a s e n e l E s t u d i o
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 2 4
6.2.3 Instalaciones de Clientes En el siguiente cuadro se resume la información de protecciones asociada a los alimentadores de Clientes.
Puerto Natales Ajustes 51 Ajustes 51N
Tiempo Inverso Tiempo Definido Tiempo Definido
Alimentador Protección Tipo TT/CC Trip [A]
sec
Trip [A]
pri Curva de Tiempo TMS [s]
Trip [A]
sec
Trip [A]
pri TMS [s]
Trip [A]
sec
Trip [A]
pri TMS [s]
1 51/51N P141 Alstom 100/5 4 80 IEC Normal Inversa 0,10 32,5 650 0,06 1 20 0,48
2 51/51N P141 Alstom 100/5 3 60 IEC Normal Inversa 0,14 32,5 650 0,06 1 20 0,45
3 51/51N P141 Alstom 100/5 4 80 IEC Normal Inversa 0,10 32,5 650 0,06 1 20 0,45
4 51/51N P141 Alstom 100/5 3 60 IEC Normal Inversa 0,14 32,5 650 0,06 1 20 0,45
Cuadro 10 Información de Protección de clientes sistema Puerto Natales
6 P r o t e c c i o n e s C o n s i d e r a d a s e n e l E s t u d i o
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 2 5
6.3 Esquema de Protecciones Sistema Porvenir
6.3.1 Instalaciones de Generación En el cuadro siguiente se resume la información de protecciones de los generadores
Porvenir Ajuste 50 Ajustes 51 Ajustes 51N
Tiempo Definido Tiempo Definido Tiempo Inverso Tiempo Definido Tiempo Inverso
N° Generador TT/CC Trip [A] Trip [A]
TMS
[s]
Trip [A] Trip [A] TMS
[s]
Trip [A] Trip [A] Curva de Tiempo TMS [s]
Trip [A] Trip [A] TMS
[s]
Trip [A] Trip [A] Curva de Tiempo
TMS
[s] sec pri sec pri sec pri sec pri sec pri
1 Caterpillar DIESEL 1- PO 1000/5 20 4000 0,05 5 1000 0,85 20 4000 0,05
4 Waukesha - PO 2000/5 5 2000 0,85 5 2000 IEC Normal Inversa 0,15 1,6 660 IEC Normal Inversa 0,35
5 Caterpillar DIESEL 2- PO 500/5 2,5 250 0,85 2,5 250 IEC Normal Inversa 0,16
6 Waukesha -PO 2500/5 5 2500 0,85 5 2500 IEC Normal Inversa 0,16 1,5 750 IEC Normal Inversa 0,34
7 Waukesha -PO 2500/5 5 2500 0,85 5 2500 IEC Normal Inversa 0,16 16 8000 0,05
8 Palmero 1.36 MW 3000/5 15 9000 0,05 5 3000 0,85 5 3000 IEC Normal Inversa 0,16
9 Caterpillar DIESEL - PA 2000/5 23 9200 0,05 5 2000 0,85
10 GE Jenbacher JM416 1 2500/5 17 8500 0,05 5 2500 0,85 16 8000 0,05
Cuadro 11 Resumen protecciones generador SM Porvenir
6.3.2 Instalaciones de Transmisión En este sistema no existen instalaciones de transmisión para los cuales evaluar la coordinación de protecciones.
6 P r o t e c c i o n e s C o n s i d e r a d a s e n e l E s t u d i o
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 2 6
6.3.3 Instalaciones de Clientes En el siguiente cuadro se resume la información de protecciones asociada a los alimentadores de Clientes.
Porvenir Ajustes 51 Ajustes 51N
Tiempo Inverso Tiempo Definido Tiempo Definido
Alimentador Protección Tipo TT/CC Trip [A] Trip [A]
Curva de Tiempo TMS [s] Trip [A] Trip [A]
TMS [s] Trip [A] Trip [A]
TMS [s] sec pri sec pri sec pri
1 51/51N P141 Alstom 50/5 5 50 Kyle 112 1 65 650 0,05 1 10 0,5
2 51/51N P141 Alstom 50/5 7 70 Kyle 112 1 65 650 0,05 1 10 0,5
3 51/51N P141 Alstom 50/5 5 50 Kyle 112 1 65 650 0,05 1 10 0,5
4 51/51N P141 Alstom 50/5 5 50 Kyle 112 1 65 650 0,05 1 10 0,5
Cuadro 12 Información de Protección de clientes sistema Porvenir
6.4 Esquema de Protecciones Sistema Puerto Williams
6.4.1 Instalaciones de Generación
Unidad generadora Unidad Generadora
Unidad Nº 1 Caterpillar 3508B
Interruptor 52G1, Cutler Hammer, Digitrip
In: 1600 Amp.
Long delay setting: 0.8
Long delay time: 2
Short delay setting: 3
Short delay time: 0.5*
Instantaneous: OFF
Unidad N° 3 Caterpillar
Interruptor 52G3, Merlin Gerin, STR38S
In: 800Amp.
Io: 0.8
Ir: 0.85
Im: 8
Tm: 0.4
I: 7
Unidad Nº 2 Caterpillar 3508
Interruptor 52G2, Merlin Gerin, STR28D
In: 1600 Amp.
Ir: 1
Im: 10
Unidad N° 6 Cummins - Petbow
Interruptor 52G6, Merlin Gerin, STR38S
In: 800Amp.
Io: 0.8
Ir: 0.85
Im: 8
Tm: 0.4
I: 7
Cuadro 13 Información de protecciones de Unidades generadoras en sistema Puerto Williams
6 P r o t e c c i o n e s C o n s i d e r a d a s e n e l E s t u d i o
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 2 7
6.4.2 Instalaciones de Transmisión En este sistema no existen instalaciones de transmisión para los cuales evaluar la coordinación de protecciones.
6.4.3 Instalaciones de Clientes En el siguiente cuadro se resume la información de protecciones asociada a los alimentadores de Clientes.
Puerto Williams Ajustes 51 Ajustes 51N
Tiempo Inverso Tiempo Inverso
Alimentador Protección Tipo TT/CC Trip [A] Trip [A]
Curva de Tiempo TMS [s] Trip [A] Trip [A]
Curva de Tiempo TMS [s] sec pri sec pri
1 51/51N NOVA Form 5 1000/1 0,02 20 Kyle 104 1,0 0,01 10 Kyle 104 0,5
2 51/51N NOVA Form 5 1000/1 0,02 20 Kyle 104 1,0 0,01 10 Kyle 104 0,5
3 51/51N NOVA Form 5 1000/1 0,02 20 Kyle 104 1,0 0,01 10 Kyle 104 0,5
Cuadro 14 Información de Protección de clientes sistema Puerto Williams
7 D e s a r r o l l o d e l o s E s t u d i o s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 2 8
7 Desarrollo de los Estudios
En primer término el estudio considera efectuar una determinación del tiempo máximo para
despeje de fallas que deberán poseer las protecciones de los distintos elementos, generación,
transmisión y consumos, los cuales deberán estar determinados en función de la pérdida de
estabilidad de cada sistema.
Posteriormente se determinarán los niveles de cortocircuito en cada Sistema Mediano, en
condiciones de demanda mínima y máxima, con la finalidad de obtener las máximas corrientes de
falla que se espera en cada condición de demanda. Dichos valores permitirán aportar una idea de si
los ajustes de cada protección se encuentran suficientemente bien determinados, además de
obtener el crecimiento de estos valores en el periodo 2011-2014.
En tercer término está contemplado modelar las protecciones en el simulador Power Factory y
determinar para diferentes situaciones de fallas la efectiva coordinación de las protecciones. Esta
verificación se efectuará mediante el aporte de curvas de operación aportadas por las propias
protecciones simuladas en Power Factory.
7.1 Determinación del tiempo máximo de despeje de fallas en instalaciones de Edelmag
A continuación y cumpliendo con uno de los puntos básicos que establece la NT para este estudio,
se determinará el tiempo máximo para despeje de falla que se deberá cumplir para los distintos
tipos de instalaciones, el tiempo máximo deberá ser determinado de tal forma que no implique
poner en riesgo la operación de los Sistemas Medianos.
Según la propia NTSyCS de SM, el tiempo de Tiempo máximo para despeje de falla corresponde al” Tiempo transcurrido desde el momento del inicio de la falla hasta la extinción del arco en el interruptor, para fallas que ocurran en los equipamientos de la unidad generadora directamente conectados al SM o en las instalaciones o equipamientos de las Instalaciones de Transmisión”.
Para tal efecto la determinación del tiempo máximo para despeje de fallas se determinará como:
• Se considerará el comportamiento de los sistemas de control de tensión y frecuencia de cada unidad generadora, por cuanto influyen directamente en el comportamiento dinámico del sistema interconectado ante fallas severas.
• El tiempo máximo de despeje de falla se determinará para las contingencias de mayor severidad, esto es, fallas del tipo trifásicas en puntos cercanos de las barras de los generadores. Lo anterior con diferentes duraciones de las fallas aplicadas.
• Se medirá en cada caso el ángulo rotórico de las unidades generadoras, adoptando para
dicha variable un valor máximo de 120º para la primera excursión angular, medidos respecto de una referencia angular única representativa de la posición del eje inercial de cada SM. Dicho valor representará el valor límite sobre el cual se estima pérdida de estabilidad de las unidades generadoras.
7 D e s a r r o l l o d e l o s E s t u d i o s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 2 9
La determinación anterior se efectuará para los despachos de generación que se presentan con
mayor probabilidad en la operación de cada sistema. Con la finalidad de obtener un único valor
representativo del periodo se efectuará una revisión con la operación estimada para al año 2014.
De acuerdo con el tamaño de los Sistemas Medianos, se determinarán tiempos máximos de despeje
de falla para dos tipos de SM. Uno para el SM de Punta Arenas y otro para los demás SM.
En el cuadro siguiente se resume la operación de los SM para las fallas aplicadas y para los
diferentes tiempos de despeje de las mismas. El detalle gráfico de estas simulaciones se encuentra
incorporadas en el Anexo N°1 de este informe.
SM Punta Arenas
Tiempo de Despeje de falla Mayor ángulo rotórico Estabilidad dinámica
seg [ ]°
2,00 179 Inestable
1,50 138 Inestable
1,45 126 Inestable
1,40 114 Estable
1,35 107 Estable
1,25 90 Estable
Cuadro 15 Determinación tiempo de despeje SM Punta Arenas
Otros Sistemas Medianos
Tiempo de Despeje de falla Mayor ángulo rotórico Estabilidad dinámica
seg [ ]°
1,50 175 Inestable
1,30 175 Inestable
1,00 111 (*) Inestable
0,90 97 (*) Inestable
0,80 70 Estable
0,60 70 Estable
Cuadro 16 Determinación tiempo de despeje Otros SM
(*): Se observa que pese a que se obtiene un valor máximo del ángulo en la primera oscilación
menor a 120 °, el sistema sigue un comportamiento inestable.
7 D e s a r r o l l o d e l o s E s t u d i o s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 3 0
De acuerdo con los resultados obtenidos e indicados en los cuadros anteriores y considerando un
grado de seguridad en la determinación del tiempo máximo de despeje de fallas, se propone utilizar
para cada SM un tiempo máximo de despeje de fallas de:
Tiempo máximo de despeje de Falla (TMdF)
Sistemas Medianos TMdF
[seg]
Punta Arenas 1,35
Otros Menores 0,8
Cuadro 17 TMdF propuestos
7.2 Estudios de Cortocircuitos
A continuación se presentan los resultados de las simulaciones de cortocircuitos esperadas para
cada uno de los sistemas medianos. Los niveles de cortocircuitos determinados corresponden a
fallas en barras principales de cada SM.
Los niveles de cortocircuito se determinan para la condición de demanda máxima y mínima que se
presentan anualmente en cada Sistema Mediando en el periodo 2011-2014.
La determinación de los niveles de cortocircuito se efectúa bajo la Norma Internacional IEC, con
factores de tensiones de prefalla de 1,1 sobre tensiones nominales para el caso de cortocircuitos en
demanda máxima y de 1,0 para cortocircuitos en demanda mínima. Los cálculos se efectúan sin
impedancias de falla.
7.2.1 Resultados para SM Punta Arenas Niveles de Cortocircuitos Sistema Punta Arenas
Año Barras
Mínima Máxima
Monofásico Trifásico Monofásico Trifásico
MVA kA MVA kA MVA kA MVA kA
2011
13.2 kV P.A. 64,60 2,83 49,30 2,16 86,96 3,80 68,71 3,01
13.2 kV T.P. 78,36 3,43 85,50 3,74 115,85 5,07 158,28 6,92
11.5 kV T.P. 130,00 6,53 151,11 7,59 215,53 10,82 405,76 20,37
2012
13.2 kV P.A. 72,00 3,15 55,13 2,41 86,96 3,80 68,71 3,01
13.2 kV T.P. 88,48 3,87 102,80 4,50 115,85 5,07 158,28 6,92
11.5 kV T.P. 160,30 8,05 214,71 10,78 215,53 10,82 405,76 20,37
2013
13.2 kV P.A. 72,00 3,15 55,13 2,41 86,96 3,80 68,71 3,01
13.2 kV T.P. 88,48 3,87 102,80 4,50 115,85 5,07 158,28 6,92
11.5 kV T.P. 160,30 8,05 214,71 10,78 215,53 10,82 405,76 20,37
2014
13.2 kV P.A. 72,00 3,15 55,13 2,41 86,96 3,80 68,71 3,01
13.2 kV T.P. 88,48 3,87 102,80 4,50 115,85 5,07 158,28 6,92
11.5 kV T.P. 160,30 8,05 214,71 10,78 215,53 10,82 405,76 20,37
Cuadro 18 Niveles de Cortocircuito SM Punta Arenas
7 D e s a r r o l l o d e l o s E s t u d i o s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 3 1
7.2.2 Resultados para SM Puerto Natales
Niveles de Cortocircuitos Sistema Puerto Natales
Año Barras
Mínima Máxima
Monofásico Trifásico Monofásico Trifásico
MVA kA MVA kA MVA kA MVA kA
2011 13.2 kV 16,66 0,73 11,22 0,49 41,61 1,82 28,55 1,25
2012 13.2 kV 21,65 0,95 14,64 0,64 43,86 1,92 30,11 1,32
2013 13.2 kV 21,15 0,92 14,28 0,62 50,30 2,20 34,70 1,52
2014 13.2 kV 21,15 0,92 14,28 0,62 50,30 2,20 34,70 1,52
Cuadro 19 Niveles de Cortocircuito SM Puerto Natales
7.2.3 Resultados para SM Porvenir
Niveles de Cortocircuitos Sistema Porvenir
Año Barras
Mínima Máxima
Monofásico Trifásico Monofásico Trifásico
MVA kA MVA kA MVA kA MVA kA
2011 13.2 kV 16,11 0,67 10,86 0,45 32,69 1,37 22,35 0,94
2012 13.2 kV 15,87 0,66 10,70 0,45 32,44 1,36 22,17 0,93
2013 13.2 kV 15,87 0,66 10,70 0,45 32,44 1,36 22,17 0,93
2014 13.2 kV 15,87 0,66 10,70 0,45 32,44 1,36 22,17 0,93
Cuadro 20 Niveles de Cortocircuito SM Porvenir
7.2.4 Resultados para SM Puerto Williams
Niveles de Cortocircuitos Sistema Puerto Williams
Año Barras
Mínima Máxima
Monofásico Trifásico Monofásico Trifásico
MVA kA MVA kA MVA kA MVA kA
2011 13.2 kV 4,68 0,20 3,17 0,14 9,75 0,43 6,72 0,29
2012 13.2 kV 4,68 0,20 3,17 0,14 9,75 0,43 6,72 0,29
2013 13.2 kV 4,68 0,20 3,17 0,14 9,75 0,43 6,72 0,29
2014 13.2 kV 4,68 0,20 3,17 0,14 9,75 0,43 6,72 0,29
Cuadro 21 Niveles de Cortocircuito SM Puerto Williams
7 D e s a r r o l l o d e l o s E s t u d i o s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 3 2
7.2.4.1 Comentarios:
• En muchos casos se presentan idénticos valores de nivel de cortocircuito en el periodo
2011-2014, lo cual indica que las unidades que abastecen la demanda son las mismas,
aunque con un nivel distinto de despacho de generación, sin embargo, para las corrientes
de fallas el nivel de generación no resulta relevante.
• Sólo en sistema de Punta Arenas, se aprecia un crecimiento en el nivel de cortocircuito,
tanto trifásico como monofásico. En los demás sistemas se observan valores similares en
cada año.
7.3 Corrientes de Carga por Alimentador
A continuación se indican las corrientes de carga máxima por alimentador de cada sistema
eléctrico, lo cual permitirá determinar sobre qué valor de corriente deben ajustarse los primeros
ajustes de operación de protecciones.
Los valores indicados en tabla corresponden al mayor valor que cada alimentador alcanza en el
periodo 2011-2014, y que por el nivel de crecimiento de los consumos estos se presentan en el año
2014.
Corrientes de Carga Máxima por Alimentadores
Alimentador Demanda Máxima
SM Punta Arenas MVA Fp KAmp Kamp Total
Alimentador-1 AL-1 4,579 0,986 0,219 219
Alimentador-2 AL-2 4,579 0,998 0,225 225
Alimentador-3 AL-3 5,309 0,96 0,263 263
Alimentador-4 AL-4 3,848 0,992 0,187 187
Alimentador-5 AL-5 4,384 0,99 0,199 199
Alimentador-6 AL-6 2,435 0,983 0,116 116
Alimentador-7 AL-7 2,776 0,968 0,133 133
Alimentador-8 AL-8A 2,557 0,958 0,125
249
AL-8B 2,557 0,958 0,124
Alimentador-9 AL-9 5,017 0,961 0,243 243
Alimentador-10 AL-X10A 1,364 0,954 0,064
128
AL-X10B 1,364 0,954 0,064
Alimentador-X11 AL-X11 2,776 0,958 0,133 133
Alimentador-12 AL-12 2,435 0,983 0,108 108
Alimentador-13 AL-13 2,728 0,954 0,124 124
Cuadro 22 Nivel máximo de corriente de carga en Alimentadores SM Punta Arenas
7 D e s a r r o l l o d e l o s E s t u d i o s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 3 3
Corrientes de Carga Máxima por Alimentadores
Alimentador Demanda Máxima
SM Puerto Natales MVA Fp KAmp Amp Total
Alimentador 1
AL1-1 0,242 0,936 0,012
72
AL1-2 0,242 0,936 0,012
AL1-3 0,242 0,936 0,012
AL1-4 0,242 0,936 0,012
AL1-5 0,242 0,936 0,012
AL1-6 0,242 0,936 0,012
Alimentador 2 AL2-1 0,486 0,991 0,022
44
AL2-2 0,486 0,991 0,022
Alimentador 3 AL3-1 0,863 0,96 0,04
80
AL3-2 0,863 0,96 0,04
Alimentador 4 AL4-1 0,582 0,965 0,027
54
AL4-2 0,582 0,965 0,027
Cuadro 23 Nivel máximo de corriente de carga en Alimentadores SM Puerto Natales
Corrientes de Carga Máxima por Alimentadores
Alimentador Demanda Máxima
SM Porvenir MVA Fp KAmp Amp Total Alimentador 1 AL1 0,49 0,964 0,021 21
Alimentador 2 AL2-1 0,223 0,89 0,011
22 AL2-2 0,223 0,89 0,011
Alimentador 3 AL3 1,85 0,953 0,081 81
Alimentador 4 AL4 0,842 0,994 0,036 36
Cuadro 24 Nivel máximo de corriente de carga en Alimentadores SM Porvenir
Corrientes de Carga Máxima por Alimentadores
Alimentador Demanda Máxima
SM Puerto Williams MVA Fp KAmp Amp Total Alimentador 1 AL1 0,49 0,964 0,021 21
Alimentador 2 AL2 0,223 0,89 0,011 11
Alimentador 3 AL3 1,85 0,953 0,081 81
Cuadro 25 Nivel máximo de corriente de carga en Alimentadores SM Puerto Williams
7.3.1 Comentarios El nivel de carga máximo esperado en el periodo 2011-2014 permite verificar si los ajustes de las
protecciones deben modificar sus ajustes para adecuarse al crecimiento de la demanda. Este valor
define el punto para el cual la protección no debe activarse.
7 D e s a r r o l l o d e l o s E s t u d i o s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 3 4
7.4 Verificación de la Coordinación
La verificación de la coordinación de protecciones se efectuará mediante el análisis de curvas de
operación. Para tal efecto se modelará cada protección con el simulador Power Factory. En los
casos que por obsolescencia tecnología no se puedan representar mediante un modelo digital,
serán modeladas por un modelo aproximado.
En primer término se evaluará el nivel de coordinación de las protecciones de los alimentadores y
posteriormente las correspondientes a sistemas de transmisión y generadores.
7.4.1 Coordinación de Protecciones en Alimentadores Para fallas que ocurran aguas abajo de los alimentadores, estas deben ser despejadas por cada
alimentador. Se debe verificar en cada caso que estas protecciones resultan más rápidas en operar
que las correspondientes de los generadores o de otras instalaciones de transmisión. Especialmente
para los SM donde no existen sistemas de transmisión y tanto la generación como los
alimentadores se conectan en una barra común.
Como los alimentadores no poseen generación aguas abajo que contribuyan con aportes de
corriente a las fallas que se originen en el sistema eléctrico, no se requiere especificar
direccionalidad a las protecciones de sobrecorrientes.
Adicionalmente, las fallas que suceden en un alimentador, sus efectos, no provocan problemas en
otros alimentadores, es decir, sus protecciones no se enteran de la sobrecorriente en otros puntos.
El efecto directo, de no ser despejada adecuadamente la falla en el alimentador se produce sobre
todas las unidades generadoras, las cuales actuarán de acuerdo con sus tiempos de despeje.
A continuación se informa acerca de los tiempos de actuación de las protecciones de los
alimentadores ante fallas que se registren en sus propias instalaciones. Estos tiempos serán
posteriormente contrastados con los tiempos de operación de protecciones de los generadores y así
verificar la correcta coordinación de protecciones en cada alimentador.
La información base que respalda el resumen de los cuadros siguientes se encuentra en el Anexo
Nº 02, donde se aportan las curvas de operación de protecciones de cada alimentador y su punto
de operación (tiempo de actuación) ante la falla.
7 D e s a r r o l l o d e l o s E s t u d i o s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 3 5
Operación de Protecciones de Alimentadores
Alimentador Descripción Corriente Carga
Máxima
Corriente de falla Verificación
Falla Trifásica Falla Monofásica
0 Ohms T Operación 20 Ohms T Operación 0 Ohms T Operación 20 Ohms T Operación Coordinación
SM Punta Arenas Amp KA mseg KA mseg KA mseg KA mseg Protecciones
AL-1 Alimentador-1 219 1,831 300 0,381 300 2,086 620 0,383 620 Ok
AL-2 Alimentador-2 225 1,276 300 0,585 300 1,389 620 0,355 620 Ok
AL-3 Alimentador-3 263 1,998 300 0,387 300 2,200 620 0,389 620 Ok
AL-4 Alimentador-4 187 3,068 140 0,391 2498 2,686 620 0,391 620 Ok
AL-5 Alimentador-5 199 3,599 120 0,397 248 3,071 620 0,397 620 Ok
AL-6 Alimentador-6 116 3,068 290 0,391 3155 2,686 620 0,391 620 Ok
AL-7 Alimentador-7 133 3,068 170 0,391 1972 2,686 620 0,391 620 Ok
AL-8 Alimentador-8 249 1,998 300 0,387 300 2,310 620 0,389 620 Ok
AL-9 Alimentador-9 243 2,193 300 0,393 300 2,580 620 0,396 620 Ok
AL-10 Alimentador-10 128 1,998 300 0,387 300 2,310 620 0,391 620 Ok
AL-11 Alimentador-11 133 1,988 155 0,391 1972 2,686 620 0,389 620 Ok
SM Puerto Natales Amp KA mseg KA mseg KA mseg KA mseg Protecciones
AL-1 Alimentador-1 72 1,286 245 0,348 470 1,692 600 0,357 600 Ok
AL-2 Alimentador-2 44 1,222 190 0,339 406 1,564 570 0,348 570 Ok
AL-3 Alimentador-3 80 1,286 245 0,348 470 1,692 570 0,357 570 Ok
AL-4 Alimentador-4 54 1,286 180 0,348 394 1,692 570 0,357 570 Ok
SM Porvenir Amp KA mseg KA mseg KA mseg KA mseg Protecciones
AL-1 Alimentador-1 21 0,831 125 0,33 104 1,147 520 0,352 520 Ok
AL-2 Alimentador-2 22 0,831 105 0,33 107 1,147 520 0,352 520 Ok
AL-3 Alimentador-3 81 0,927 102 0,38 104 1,357 520 0,41 520 Ok
AL-4 Alimentador-4 36 0,831 102 0,33 104 1,147 520 0,352 520 Ok
SM Puerto Williams Amp KA mseg KA mseg KA mseg KA mseg Protecciones
AL-1 Alimentador-1 21 0,288 100 0,216 100 0,418 100 0,269 100 Ok
AL-2 Alimentador-2 11 0,288 100 0,216 100 0,418 100 0,269 100 Ok
AL-3 Alimentador-3 81 0,288 100 0,216 100 0,418 100 0,269 100 Ok
Cuadro 26 Resumen Operación de Protecciones en Alimentadores
7.4.2 Coordinación de Protecciones en Línea de 66 kV Esta medición se efectuará sólo en las instalaciones de transmisión del Sistema Mediano
correspondiente a Punta Arenas, por cuanto es el único sistema que cuenta con este tipo de
instalaciones.
En este sistema, el de Punta Arenas, cuenta con una línea de transmisión de 66 kV (compuesta con
dos transformadores en sus extremos) que permite la conexión de la barra de Tres Puentes 11,5 kV
y la barra de Central Punta Arenas 13,2 kV. Los transformadores de los extremos son de 33 MVA.
7 D e s a r r o l l o d e l o s E s t u d i o s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 3 6
7.4.2.1 Verificación Coordinación de Protecciones en Línea 66 kV
Esta línea de 66 kV que está compuesta en cada extremo por dos transformadores 66/13,2 kV (en
central Punta Arenas) y 66/11,5 kV (en Central Puentes) de 33 MVA, cuenta con un esquema de
protecciones idénticos en cada extremo y que está compuesto por:
• Para fallas entre fases protecciones de sobrecorriente direccionales (67), ubicado en los
extremos de la línea.
• Para fallas residuales por protecciones de sobrecorriente residual (51N) que se encuentran
ubicadas en la parte de baja tensión de cada transformador.
Las protecciones de sobrecorriente direccionales cuentan con tres ajustes, uno de tiempo inverso
(normalmente inverso) y dos ajustes de tiempo definido. De igual manera la protección de
sobrecorriente residual.
A continuación se revisará el esquema de protecciones para diferentes tipos de configuración de
generación entre central Punta Arenas y central Tres Puentes.
7.4.2.1.1 Caso sin generación en central Punta Arenas (Caso de Mayor Probabilidad)
Para este caso se espera que el esquema de protecciones se comporte de la siguiente manera:
• Para corrientes de carga la recta de corrientes debe quedar fuera de la zona de operación
de cada protección. Uno de los extremos no la debe observar, dada su direccionalidad.
• De existir una falla en la línea, el extremo central Punta Arenas no verá la falla, dado que
desde su extremo no hay contribución de corrientes hacia la falla (ausencia de generación
en este extremo). En cambio, el extremo central Tres Puentes debe provocar la apertura en
un tiempo mínimo.
• Para cualquier falla aguas arriba de la barra 66 kV de central Tres Puentes las protecciones
de sobrecorriente direccional no verán las fallas. En efecto, la protección de 66 kV en
central Tres Puentes ve la falla hacia atrás y la del extremo Punta Arenas 66 kV no ve
corrientes de falla por ausencia de generación.
• Para fallas que ocurran aguas debajo de la barra 66 kV Central Punta Arenas, la protección
de dicho extremo verá la falla hacia atrás y el del extremo 66 kV Tres Puentes si registrará
la falla, pero debe operar en un tiempo de respaldo.
7.4.2.1.2 Caso con generación en central en Punta Arenas (Caso de menor Probabilidad)
Para esta configuración de centrales el esquema se debe comportar como sigue:
• Para la corriente de carga, la recta de corrientes, debe quedar fuera de la zona de
operación de cada protección. Uno de los extremos no la debe observar, dada su
direccionalidad. La corriente de carga sigue la dirección del área que es excedentaria en
generación.
7 D e s a r r o l l o d e l o s E s t u d i o s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 3 7
• En este caso, de existir una falla en la línea, la falla se aprecia desde ambos extremos,
dado que desde ambos existe contribución de corriente hacia el punto de falla.
• Para fallas que ocurran fuera de la línea, una de las protecciones verá la falla, dado que la
otra la observa en reversa.
Mediante simulaciones se determinará si el esquema de protecciones se comporta como el
indicado.
Corriente de Carga Verificación
Caso Zona Operación Coordinación
Estudio Extremo T. Puentes Extremo P. Arenas Protecciones
Caso 1 No No Ok
Caso 2 No No Ok
Falla en línea Verificación
Caso Zona Operación Coordinación
Estudio Extremo T. Puentes Extremo P. Arenas Protecciones
Caso 1 Si No Ok
Caso 2 Si Si Ok
Falla en 66 KV PA Verificación
Caso Zona operación Coordinación
Estudio Extremo T. Puentes Extremo P. Arenas Protecciones
Caso 1 Si No Ok
Caso 2 Si No Ok
Falla en 66 KV TP Verificación
Caso Zona operación Coordinación
Estudio Extremo T. Puentes Extremo P. Arenas Protecciones
Caso 1 No Si Ok
Caso 2 No Si Ok
Cuadro 27 Resumen Operación Esquema de protecciones de línea 66 kV
La información de respaldo se encuentra en el Anexo Nº 3, a modo de curvas de operación para
cada estudio.
7.4.3 Coordinación de Protecciones en Generadores Para verificar la efectividad en la coordinación de protecciones de las unidades generadoras se
procedió a simular digitalmente las diferentes protecciones que cada unidad posee. En algunos
casos fue necesario asimilar la protección mediante un modelo aproximado, lo cual se debió
principalmente a que algunas unidades son de tecnología electrodinámica y no cuentan con
modelos representativos de su operación.
El procedimiento de verificación de la coordinación de la protección es el siguiente:
7 D e s a r r o l l o d e l o s E s t u d i o s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 3 8
• Se determina un flujo de carga con demanda máxima en cada sistema, lo cual permite
verificar que con los aumentos de la carga esperada en el periodo 2011-2014 no se activen
zonas de operación de protecciones.
• Se efectúan fallas cercanas y alejadas de la barra donde se conecta cada generador, esto
permite determinar el tiempo de operación de la protección y comparación con los demás
tiempos de operación de otras instalaciones, especialmente con la operación de
protecciones de los alimentadores.
• En un mismo gráfico se han incluido las corrientes de flujos de carga, corrientes de fallas
cercanas y alejadas, más la curva de operación de las protecciones. Esto permite
determinar los tiempos de operación de cada protección.
• Sólo se ha modelado las protecciones de sobrecorrientes entre fases (51) por cuanto la
mayoría de las unidades generadoras sólo posee este tipo de protecciones de
sobrecorriente.
A continuación se aporta en un cuadro resumen la operación de los generadores de cada sistema,
con que se contó con información para efectuar la simulación.
Operación de Protecciones Unidades Generadoras
Sistema
Unidad Flujo de Carga Falla Alejada Falla Cercana Coordinación
Generadora Amp seg kA mseg KA mseg Protecciones
Punta Arenas
Unidad Hitachi a GAS 994 ∞ 2,519 5059 7,623 2007 Ver Nota
Unidad Solar Mars a GAS 516 ∞ 1,161 7440 3,513 1227 OK
Unidad Caterpillar a GAS 131 ∞ 0,777 567 0,83 512 OK
Unidad Solar Titán a GAS 657 ∞ 2,992 6737 7,851 3053 Ver Nota
Turbina a GAS GE 12.22 MVA 253 ∞ 1,065 3356 3,327 376 OK
T.G. SOLAR TITAN 709 ∞ 1,379 2897 4,172 301 OK
Puerto Natales
Motor-Generador DIESEL (300 kW) F.Morse 191 ∞ 0,917 840 1,436 120 OK
Motor-Generador a GAS - Waukesha 83 ∞ 0,660 917 0.977 120 OK
Turbina Solar Saturno a GAS 89 ∞ 0,660 917 0,977 120 OK
Turbina Solar Saturno a GAS 25 ∞ 0,335 897 0,440 320 OK
Motor-Generador Caterpillar a DIESEL-PN 191 ∞ 0,916 840 1,436 120 OK
Motor-Generador a GAS - Waukesha 1869 ∞ 7,819 850 10,497 130 OK
Jenbacher 1.42 MW 2464 ∞ 12,748 850 12,302 120 OK
Porvenir
Caterpillar DIESEL 1- PO 723 ∞ 3,014 970 5,234 170 OK
Waukesha - PO 802 ∞
4,866 970 9,161 680 OK
Caterpillar DIESEL 2- PO 161 ∞
0,615 970 1,045 772 OK
Waukesha -PO 1574 ∞ 0,655 970 12,302 692 OK
Waukesha -PO 1574 ∞ 0,655 970 5,343 170 OK
Palmero 1.36 MW 2252 ∞ 0,655 970 5,343 170 OK
Caterpillar DIESEL - PA 524 ∞ 7,280 870 14,215 170 OK
GE Jenbacher JM416 1 1519 ∞ 6,356 970 11,839 170 OK
Puerto Williams MotorGenerador Caterpillar Diesel 3508B 783 ∞ 2,328 558 6,176 153 OK
7 D e s a r r o l l o d e l o s E s t u d i o s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 3 9
MotorGenerador Caterpillar Diesel PW3508 437 ∞ 2,162 464 5,234 117 OK
Motor-Generador Diesel Caterpillar (PW) 469 ∞ 1,163 559 3,768 133 OK
Motor-Generador Deutz Diesel PW 369 ∞ 1,710 519 2,446 310 OK
Cuadro 28 Resumen Operación de Protecciones Unidades generadoras
Nota: Los Valores de tiempo de operación destacados indican que para fallas cercanas la protección
opera con tiempos de operación por sobre lo indicado en los análisis de tiempo Máximo de despeje
de falla (1135 mseg), lo cual requiere ser ajustado. Sin corresponder a una descoordinación de
protecciones, lo anterior pone en riesgo la estabilidad del sistema.
La información de respaldo se encuentra incluida en el Anexo Nº4, a modo de curvas de operación
por cada simulación efectuada.
7.4.4 Comentarios y Conclusiones Estudios de Verificación de Protecciones Los comentarios que se emiten a continuación resultan válidos para los cuatro Sistemas Medianos
analizados:
Se ha efectuado una verificación de la efectiva coordinación de las protecciones para cada una de
las instalaciones que conforman cada sistema mediano. De los resultados obtenidos se concluye
como relevante lo siguiente:
• En general los ajustes actuales definidos en cada tipo de instalación, esto es,
Alimentadores, Transmisión y Generación, no requieren ser modificados, salvo ajustes
menores en algunos generadores, para evitar poner en riesgo la estabilidad del sistema.
• En cada uno de los análisis se ha verificado que se cumple la debida coordinación de
protecciones. En efecto, para fallas que ocurren aguas debajo de cada alimentador se
aprecia que la falla es despejada por los propios alimentadores, los cuales responden de
manera más rápida que los generadores y sistemas de transmisión. Para este tipo de fallas,
las protecciones de transmisión y generación sólo actúan como respaldo ante fallas en el
correcto despeje de la falla.
• Para fallas que ocurren aguas arriba de los alimentadores, las protecciones de los
alimentadores no participan, dado que las protecciones no registran aportes de corrientes
de falla desde los alimentadores hacia el punto de falla, lo cual se debe a que los
alimentadores no poseen generadores aguas abajo que contribuyan con corrientes de falla.
• Para las líneas de transmisión se ha determinado que el esquema de protecciones opera
adecuadamente, por cuanto despeja en forma rápida las fallas que se origina en la línea, y
actúa como respaldo para fallas que ocurran fuera de la propia instalación. Esta verificación
se efectuó para diferentes configuraciones de generación en los extremos de la línea.
• En el caso de las unidades generadoras se ha verificado la correcta operación de su
esquema de protecciones, actuando selectivamente y con tiempos acordes a cada falla que
se presente en el sistema, salvo los cambios que se plantean en algunos generadores del
7 D e s a r r o l l o d e l o s E s t u d i o s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 4 0
SM Punta Arenas. En efecto, para fallas que ocurren en las proximidades de la barra donde
la unidad se conecta, la protección actúa en forma rápida. En cambio para fallas más
alejadas actúa con tiempos que permiten el despeje de las instalaciones que se encuentran
en fallas, actuando estas protecciones como respaldo sino ocurre el despeje exitoso.
• En todos los casos se verificó que los esquemas de protecciones no actúan para las
máximas corrientes de carga esperadas en el periodo 2010-2014.
En resumen, se ha verificado el correcto desempeño del esquema de protecciones en las
instalaciones de los Sistemas Medianos operados por la empresa Edelmag.
8 C o n c l u s i o n e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 4 1
8 Conclusiones
Se ha efectuado un completo estudio acerca de la efectiva coordinación del esquema de
protecciones con que cuenta cada instalación de los sistemas mediando que opera la empresa
Edelmag.
Para tal efecto se procedió a simular digitalmente en el programa computacional de análisis Power
Factory, el esquema de protecciones que fuera informado por Edelmag.
Tal cual lo determina la normativa vigente, se determinó los tiempos máximos de despeje de falla
para los sistemas medianos.
Efectuada la modelación se procedió a efectuar la verificación solicitada por la normativa vigente,
para lo cual se simuló diversas configuraciones de demanda y topología de transmisión y
generación, estudiando especialmente aquellos escenarios que presentan mayor probabilidad de
presentarse en la operación de los sistemas eléctricos.
De los análisis efectuados y de los resultados obtenidos se concluye que el sistema de protecciones
ya implementado más los ajustes que se han definido en los estudios que ha encargado
recientemente Edelmag, se ajusta a los requerimientos que impone la Norma técnica, por cuanto
cumple adecuadamente con la debida coordinación de protecciones.
En todas las instalaciones se aprecia que el esquema de protecciones actúa en forma rápida para
fallas que ocurren en la propia instalación, además de prestar respaldo remoto para fallas que
ocurren en otras instalaciones del sistema. En el caso de los alimentadores para la operación de los
reconectadores.
Aunque no se visualiza modificar el esquema de protecciones en el periodo 2011-2014, se plantea revisar el esquema una vez que los estudios que ha encargado la empresa Edelmag se encuentren finalizados.
9 R e f e r e n c i a s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 4 2
9 Referencias
[1] Norma Técnica de Seguridad y Calidad de Servicio para Sistemas Medianos, Comisión Nacional
de Energía Enero 2006
[2] Procedimientos, Edelmag-Digsilent, Abril 2007
[3] Estudio de verificación de Coordinación de Protecciones, Digsilent Ltda, año 2001
[4] Informe final Protección Punta Arenas II, de Digsilent, 2011 (informe preliminar)
[5] Informe final Protección Natales (V I), de Digsilent, 2011
[6] Informe final Protección Porvenir(V I), de Digsilent, 2011
[7] Ajuste Protecciones Puerto Williams, de Edelmag Agosto 2010
1 A n e x o 1 G r á f i c o s D e t e r m i n a c i ó n T i e m p o M á x i m o d e D e s p e j e
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 4 3
ANEXOS
1 Anexo 1 Gráficos Determinación Tiempo Máximo de Despeje
1 A n e x o 1 G r á f i c o s D e t e r m i n a c i ó n T i e m p o M á x i m o d e D e s p e j e
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 4 4
Para Sistema de Punta Arenas
19,93315,94611,9607,97303,98650,0000 [s]
200,00
100,00
0,00
-100,00
-200,00
Unidad Nº 1 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 4 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 5 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 7 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 9 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in deg
2.713 s-179.552 deg
2.713 s178.626 deg
SISTEMA INESTABLE
Estudios Norma Técnica Subplot/Diagramm
Estudio EVCP SM Punta Arenas 2014: Tiempo Máximo de Despeje de Falla Fall Trifásica: Tdespeje 2.0 seg
Date: 12/9/2011
Annex: /22
DIg
SIL
EN
T
19,93315,94611,9607,97303,98650,0000 [s]
200,00
100,00
0,00
-100,00
-200,00
Unidad Nº 1 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 4 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 5 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 7 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 9 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in deg
2.613 s-138.050 deg
SISTEMA INESTABLE
Estudios Norma Técnica Subplot/Diagramm
Estudio EVCP SM Punta Arenas 2014: Tiempo Máximo de Despeje de Falla Fall Trifásica: Tdespeje 1.5 seg
Date: 12/9/2011
Annex: /22
DIg
SIL
EN
T
1 A n e x o 1 G r á f i c o s D e t e r m i n a c i ó n T i e m p o M á x i m o d e D e s p e j e
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 4 5
19,93315,94611,9607,97303,98650,0000 [s]
200,00
100,00
0,00
-100,00
-200,00
Unidad Nº 1 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 4 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 5 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 7 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 9 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in deg
2.313 s-90.647 deg
SISTEMA ESTABLE
Estudios Norma Técnica Subplot/Diagramm
Estudio EVCP SM Punta Arenas 2014: Tiempo Máximo de Despeje de Falla Fall Trifásica: Tdespeje 1.25 seg
Date: 12/9/2011
Annex: /22
DIg
SIL
EN
T
19,93315,94611,9607,97303,98650,0000 [s]
200,00
100,00
0,00
-100,00
-200,00
Unidad Nº 1 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 4 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 5 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 7 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 9 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in deg
2.433 s-106.782 deg
SISTEMA ESTABLE
Estudios Norma Técnica Subplot/Diagramm
Estudio EVCP SM Punta Arenas 2014: Tiempo Máximo de Despeje de Falla Fall Trifásica: Tdespeje 1.35 seg
Date: 12/9/2011
Annex: /22
DIg
SIL
EN
T
1 A n e x o 1 G r á f i c o s D e t e r m i n a c i ó n T i e m p o M á x i m o d e D e s p e j e
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 4 6
19,93315,94611,9607,97303,98650,0000 [s]
200,00
100,00
0,00
-100,00
-200,00
Unidad Nº 1 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 4 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 5 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 7 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 9 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in deg
2.443 s-114.784 deg
SISTEMA ESTABLE
Estudios Norma Técnica Subplot/Diagramm
Estudio EVCP SM Punta Arenas 2014: Tiempo Máximo de Despeje de Falla Fall Trifásica: Tdespeje 1.4 seg
Date: 12/9/2011
Annex: /22
DIg
SIL
EN
T
19,93315,94611,9607,97303,98650,0000 [s]
200,00
100,00
0,00
-100,00
-200,00
Unidad Nº 1 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 4 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 5 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 7 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 9 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in deg
2.523 s-126.041 deg
SISTEMA INESTABLE
Estudios Norma Técnica Subplot/Diagramm
Estudio EVCP SM Punta Arenas 2014: Tiempo Máximo de Despeje de Falla Fall Trifásica: Tdespeje 1.45 seg
Date: 12/9/2011
Annex: /22
DIg
SIL
EN
T
1 A n e x o 1 G r á f i c o s D e t e r m i n a c i ó n T i e m p o M á x i m o d e D e s p e j e
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 4 7
Para Otros Sistema Medianos
4,9973,9982,9981,9990,999-0,000 [s]
200,00
100,00
0,00
-100,00
-200,00
Generador Nº 11: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 3: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 8: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 9: Rotor angle with reference to reference machine angle in deg
1.605 s69.503 deg
SISTEMA ESTABLE
Estudios Norma Técnica Angulo
Estudio EVCP SM Puerto Natales: Tiempo máximo de despeje de falla Falla Trifásica: Tiempor de despeje 0.6 seg
Date: 12/9/2011
Annex: /6
DIg
SIL
EN
T
4,9973,9982,9981,9990,999-0,000 [s]
200,00
100,00
0,00
-100,00
-200,00
Generador Nº 11: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 3: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 8: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 9: Rotor angle with reference to reference machine angle in deg
1.809 s70.534 deg
SISTEMA ESTABLE
Estudios Norma Técnica Angulo
Estudio EVCP SM Puerto Natales: Tiempo máximo de despeje de falla Falla Trifásica: Tiempor de despeje 0.8 seg
Date: 12/9/2011
Annex: /6
DIg
SIL
EN
T
1 A n e x o 1 G r á f i c o s D e t e r m i n a c i ó n T i e m p o M á x i m o d e D e s p e j e
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 4 8
4,9973,9982,9981,9990,999-0,000 [s]
200,00
100,00
0,00
-100,00
-200,00
Generador Nº 11: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 3: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 8: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 9: Rotor angle with reference to reference machine angle in deg
1.991 s96.681 deg
SISTEMA INESTABLE
Estudios Norma Técnica Angulo
Estudio EVCP SM Puerto Natales: Tiempo máximo de despeje de falla Falla Trifásica: Tiempor de despeje 0.9 seg
Date: 12/9/2011
Annex: /6
DIg
SIL
EN
T
4,9973,9982,9981,9990,999-0,000 [s]
200,00
100,00
0,00
-100,00
-200,00
Generador Nº 11: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 3: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 8: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 9: Rotor angle with reference to reference machine angle in deg
2.288 s175.474 deg
SISTEMA INESTABLE
Estudios Norma Técnica Angulo
Estudio EVCP SM Puerto Natales: Tiempo máximo de despeje de falla Falla Trifásica: Tiempor de despeje 1.5 seg
Date: 12/9/2011
Annex: /6
DIg
SIL
EN
T
1 A n e x o 1 G r á f i c o s D e t e r m i n a c i ó n T i e m p o M á x i m o d e D e s p e j e
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 4 9
4,9973,9982,9981,9990,999-0,000 [s]
200,00
100,00
0,00
-100,00
-200,00
Generador Nº 11: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 3: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 8: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 9: Rotor angle with reference to reference machine angle in deg
2.053 s110.732 deg
SISTEMA INESTABLE
Estudios Norma Técnica Angulo
Estudio EVCP SM Puerto Natales: Tiempo máximo de despeje de falla Falla Trifásica: Tiempor de despeje 1.0 seg
Date: 12/9/2011
Annex: /6
DIg
SIL
EN
T
4,9973,9982,9981,9990,999-0,000 [s]
200,00
100,00
0,00
-100,00
-200,00
Generador Nº 11: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 3: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 8: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 9: Rotor angle with reference to reference machine angle in deg
2.288 s175.474 deg SISTEMA INESTABLE
Estudios Norma Técnica Angulo
Estudio EVCP SM Puerto Natales: Tiempo máximo de despeje de falla Falla Trifásica: Tiempor de despeje 1.3 seg
Date: 12/9/2011
Annex: /6
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 5 0
ANEXOS
2 Anexo 2 Curvas de Coordinación Alimentadores
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 5 1
Curvas de Operación para Fallas entre Fases
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 5 2
100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 1\A01-51
X =218,521 pri.A
1988.579 pri.A 0.300 s
A01-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
I =1831,070 pri.A
0.220 s
100 1000 10000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 1\A01-51N
968.236 pri.A 0.700 s
A01-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 1
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica sin impedancia de falla
Date: 12/5/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 2\A02-51
X =224,756 pri.A
A02-51 Ipset: 4,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
1801.995 pri.A 0.300 s
I =1276,338 pri.A
0.220 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 2\A02-51N
A02-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
986.684 pri.A 0.700 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 2
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica sin impedancia de falla
Date: 12/5/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 5 3
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 3\A03-51
X =263,108 pri.A
A03-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
2621.841 pri.A 0.300 s
I =1997,986 pri.A
0.220 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 3\A03-51N
A03-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
0.620 s
837.751 pri.A 0.700 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 3
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica sin impedancia de falla
Date: 12/5/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 4\A04-51
X =186,807 pri.A
A04-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,09 Tripping Time: 0,279 s
A04-51 Ipset: 12,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 0,070 s
3305.817 pri.A 0.140 s
I =3068,171 pri.A
0.070 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 4\A04-51N
A04-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
740.999 pri.A 0.690 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 4
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica sin impedancia de falla
Date: 12/5/2011
Annex:
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2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 5 4
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 5\A05-51
X =198,779 pri.A
A05-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,01 Tripping Time: 0,050 s
3443.853 pri.A 0.120 s
I =3598,988 pri.A
0.050 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 5\A05-51N
A05-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
921.655 pri.A 0.690 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 5
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica sin impedancia de falla
Date: 12/5/2011
Annex:
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EN
T
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 6\A06-51
X =115,702 pri.A
A06-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,12 Tripping Time: 0,353 s
4800.966 pri.A 0.290 s
I =3068,171 pri.A
0.220 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 6\A06-51N
A06-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
809.674 pri.A 0.690 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 6
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica sin impedancia de falla
Date: 12/5/2011
Annex:
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EN
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2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 5 5
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 7\A07-51
X =132,996 pri.AX =132,996 pri.A
A07-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,08 Tripping Time: 0,221 s
5588.206 pri.A 0.170 s
I =3068,171 pri.A
0.070 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 7\A07-51N
A07-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
716.165 pri.A 0.720 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 7
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica sin impedancia de falla
Date: 12/5/2011
Annex:
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EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 08\A08-51
X =248,467 pri.AX =248,467 pri.A
A08-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
1801.995 pri.A 0.300 s
I =1997,986 pri.A
0.220 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 08\A08-51N
A08-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
782.538 pri.A 0.700 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 8
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica sin impedancia de falla
Date: 12/5/2011
Annex:
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SIL
EN
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2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 5 6
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 9\A09-51
X =243,290 pri.AX =243,290 pri.A
A09-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
1729.769 pri.A 0.300 s
I =2193,308 pri.A
0.220 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 9\A09-51N
A09-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
766.695 pri.A 0.700 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 9
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica sin impedancia de falla
Date: 12/5/2011
Annex:
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EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 10\A10-51
X =128,437 pri.AX =128,437 pri.A
A10-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
535.431 pri.A 0.300 s
I =1997,986 pri.A
0.220 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 10\A10-51N
A10-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
902.995 pri.A 0.700 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 10
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica sin impedancia de falla
Date: 12/5/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 5 7
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 11\A11-51
X =132,668 pri.AX =132,668 pri.A
A11-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,08 Tripping Time: 0,221 s
A11-51 Ipset: 12,00 sec.A Tset: 0,08 s Tripping Time: 0,095 s
7751.722 pri.A 0.155 s
I =3068,171 pri.A
0.095 s
100 1000 10000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 11\A11-51N
A11-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
977.078 pri.A 0.680 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 11
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica sin impedancia de falla
Date: 12/5/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 5 8
100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 1\A01-51
X =218,521 pri.A
1988.579 pri.A 0.300 s
A01-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
I =380,584 pri.A
0.220 s
100 1000 10000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 1\A01-51N
968.236 pri.A 0.700 s
A01-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 1
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/8/2011
Annex:
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SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 2\A02-51
X =224,756 pri.A
1801.995 pri.A 0.300 s
A02-51 Ipset: 4,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
I =585,140 pri.A
0.220 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 2\A02-51N
986.684 pri.A 0.700 s
A02-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 2
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 5 9
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 3\A03-51
X =263,108 pri.A
2621.841 pri.A 0.300 s
A03-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
I =386,753 pri.A
0.220 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 3\A03-51N
837.751 pri.A 0.700 s
0.620 s
A03-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 3
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 4\A04-51
X =186,807 pri.A
3305.817 pri.A 0.140 s
A04-51 Ipset: 12,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
A04-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,09 Tripping Time: 2,498 s
I =391,226 pri.A
2.498 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 4\A04-51N
740.999 pri.A 0.690 s
A04-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 4
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/8/2011
Annex:
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EN
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2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 6 0
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 5\A05-51
X =198,779 pri.A
3443.853 pri.A 0.120 s
A05-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,01 Tripping Time: 0,248 s
I =397,348 pri.A
0.248 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 5\A05-51N
921.655 pri.A 0.690 s
A05-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 5
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/8/2011
Annex:
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SIL
EN
T
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 6\A06-51
X =115,702 pri.A
4800.966 pri.A 0.290 s
A06-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,12 Tripping Time: 3,155 s
I =391,226 pri.A
3.155 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 6\A06-51N
809.674 pri.A 0.690 s
A06-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 6
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 6 1
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 7\A07-51
X =132,996 pri.AX =132,996 pri.A
5588.206 pri.A 0.170 s
A07-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,08 Tripping Time: 1,972 s
I =391,226 pri.A
1.972 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 7\A07-51N
716.165 pri.A 0.720 s
A07-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 7
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 08\A08-51
X =248,467 pri.AX =248,467 pri.A
1801.995 pri.A 0.300 s
A08-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
I =386,753 pri.A
0.220 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 08\A08-51N
782.538 pri.A 0.700 s
A08-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 8
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 6 2
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 9\A09-51
X =243,290 pri.AX =243,290 pri.A
1729.769 pri.A 0.300 s
A09-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
I =393,077 pri.A
0.220 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 9\A09-51N
766.695 pri.A 0.700 s
A09-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 9
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 10\A10-51
X =128,437 pri.AX =128,437 pri.A
535.431 pri.A 0.300 s
A10-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
I =386,753 pri.A
0.220 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 10\A10-51N
902.995 pri.A 0.700 s
A10-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 10
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 6 3
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 11\A11-51
X =132,668 pri.AX =132,668 pri.A
7751.722 pri.A 0.155 s
A11-51 Ipset: 12,00 sec.A Tset: 0,08 s Tripping Time: 9999,999 s
A11-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,08 Tripping Time: 1,972 s
I =391,226 pri.A
1.972 s
100 1000 10000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 11\A11-51N
977.078 pri.A 0.680 s
A11-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 11
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 6 4
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\AL C1 (Interruptor principal)\51
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,10 Tripping Time: 0,470 s
51 Ipset: 32,50 sec.A Tset: 0,06 s Tripping Time: 9999,999 s
I =347,626 pri.A
0.470 s
10 100 1000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\AL C1 (Interruptor principal)\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,48 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 1
Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla a Trifásica con impedancia de falla de 20 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\AL C1 (Interruptor principal)\51
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,10 Tripping Time: 0,245 s
51 Ipset: 32,50 sec.A Tset: 0,06 s Tripping Time: 0,080 s
I =1286,283 pri.A
0.080 s
0.245 s
10 100 1000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\AL C1 (Interruptor principal)\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,48 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 1
Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla a Trifásica
Date: 12/3/2011
Annex:
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SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 6 5
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV\C 4\51
51 IEC 255-3 very inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,14 Tripping Time: 0,406 s
I =339,394 pri.A
0.406 s
51 Ipset: 32,50 sec.A Tset: 0,06 s Tripping Time: 9999,999 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV\C 4\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,45 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 2
Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla a Trifásica con impedancia de falla de 20 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV\C 4\51
51 IEC 255-3 very inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,14 Tripping Time: 0,099 s
I =1222,417 pri.A
0.080 s 0.099 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV\C 4\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,45 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 2
Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla a Trifásica
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 6 6
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,10 Tripping Time: 0,470 s
51 Ipset: 32,50 sec.A Tset: 0,06 s Tripping Time: 9999,999 s
I =347,626 pri.A
0.470 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,45 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 3
Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla a Trifásica con impedancia de falla de 20 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,10 Tripping Time: 0,245 s
51 Ipset: 32,50 sec.A Tset: 0,06 s Tripping Time: 0,080 s
I =1286,283 pri.A
0.080 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,45 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 3
Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla a Trifásica
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 6 7
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51
51 IEC 255-3 very inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,14 Tripping Time: 0,394 s
51 Ipset: 32,50 sec.A Tset: 0,06 s Tripping Time: 9999,999 s
I =347,626 pri.A
0.394 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,45 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 4
Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica con impedancia de falla de 20 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51
51 IEC 255-3 very inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,14 Tripping Time: 0,099 s
51 Ipset: 32,50 sec.A Tset: 0,06 s Tripping Time: 0,080 s
I =1286,283 pri.A
0.080 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,45 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 4
Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla a Trifásica
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 6 8
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_A\AL01\A01_51
A01_51 KYLE 112 (cesar) Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,042 s
X = 21,374 pri.A I =330,454 pri.A
0.042 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_A\AL01\A01_51N
A01_51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,50 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 1
Estudio EVCP SM Porvenir Falla Trifásica con resistenciua de falla de 20 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_A\AL01\A01_51
A01_51 KYLE 112 (cesar) Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,025 s
X = 21,374 pri.A I =830,663 pri.A
0.025 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_A\AL01\A01_51N
A01_51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,50 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 1
Estudio EVCP SM Porvenir Falla Trifásica con resistenciua de falla de 0 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 6 9
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL02\A02_51
A02_51 KYLE 119 (cesar) Ipset: 7,00 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,073 s
X = 21,095 pri.A I =330,454 pri.A
0.073 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL02\A02_51N
A02_51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,50 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 2
Estudio EVCP SM Porvenir Falla Trifásica con resistenciua de falla de 20 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL02\A02_51
A02_51 KYLE 119 (cesar) Ipset: 7,00 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,051 s
X = 21,095 pri.A I =830,663 pri.A
0.051 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL02\A02_51N
A02_51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,50 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 2
Estudio EVCP SM Porvenir Falla Trifásica con resistenciua de falla de 0 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 7 0
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51
A03_51 KYLE 112 (cesar) Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,038 s
X = 81,001 pri.A I =379,733 pri.A
0.038 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51N
A03_51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,50 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 3
Estudio EVCP SM Porvenir Falla Trifásica con resistenciua de falla de 20 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51
A03_51 KYLE 112 (cesar) Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,024 s
X = 81,001 pri.A I =927,686 pri.A
0.024 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51N
A03_51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,50 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 3
Estudio EVCP SM Porvenir Falla Trifásica con resistenciua de falla de 0 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 7 1
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL04\A04_51
A04_51 KYLE 112 (cesar) Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,042 s
X = 35,822 pri.A I =330,454 pri.A
0.042 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51N
A03_51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,50 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 4
Estudio EVCP SM Porvenir Falla Trifásica con resistenciua de falla de 20 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL04\A04_51
A04_51 KYLE 112 (cesar) Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,025 s
X = 35,822 pri.A I =830,663 pri.A
0.025 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51N
A03_51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,50 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 4
Estudio EVCP SM Porvenir Falla Trifásica con resistenciua de falla de 0 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 7 2
1 10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51
X = 6,328 pri.A
51 KYLE 104 Ipset: 0,02 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,011 s
I =215,563 pri.A
0.011 s
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51N
51N KYLE 104 Ipset: 0,01 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 1
Estudio EVCP SM Puerto Williams Falla Trifásica con resistencia de falla de 20 Ohms
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
1 10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51
X = 6,328 pri.A
51 KYLE 104 Ipset: 0,02 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,011 s
I =288,437 pri.A
0.011 s
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51N
51N KYLE 104 Ipset: 0,01 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 1
Estudio EVCP SM Puerto Williams Falla Trifásica sin resistencia de falla
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 7 3
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\AL C1 (Interruptor principal)\51
X = 12,871 pri.A
51 KYLE 104 Ipset: 0,02 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,011 s
I =215,563 pri.A
0.011 s
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\AL C1 (Interruptor principal)\51N
51N KYLE 104 Ipset: 0,01 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 2
Estudio EVCP SM Puerto Williams Falla Trifásica con resistencia de falla de 20 Ohms
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\AL C1 (Interruptor principal)\51
X = 12,871 pri.A I =288,437 pri.A
0.011 s
51 KYLE 104 Ipset: 0,02 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,011 s
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\AL C1 (Interruptor principal)\51N
51N KYLE 104 Ipset: 0,01 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 2
Estudio EVCP SM Puerto Williams Falla Trifásica sin resistencia de falla
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 7 4
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51
X = 17,680 pri.A
51 KYLE 104 Ipset: 0,02 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,011 s
I =215,563 pri.A
0.011 s
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51N
51N KYLE 104 Ipset: 0,01 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 3
Estudio EVCP SM Puerto Williams Falla Trifásica con resistencia de falla de 20 Ohms
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51
X = 17,680 pri.A
51 KYLE 104 Ipset: 0,02 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,011 s
I =288,437 pri.A
0.011 s
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51N
51N KYLE 104 Ipset: 0,01 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 3
Estudio EVCP SM Puerto Williams Falla Trifásica sin resistencia de falla
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 7 5
Curvas de Operación para Fallas Residuales
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 7 6
100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 1\A01-51
X =218,521 pri.A
1988.579 pri.A 0.300 s
A01-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
I =2085,851 pri.A
0.220 s
100 1000 10000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 1\A01-51N
3*I0 =2085,851 pri.A
0.620 s
968.236 pri.A 0.700 s
A01-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 1
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica sin impedancia de falla
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 2\A02-51
X =224,756 pri.A
A02-51 Ipset: 4,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
I =1388,591 pri.A
0.220 s
1801.995 pri.A 0.300 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 2\A02-51N
A02-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
3*I0 =1388,591 pri.A
0.620 s
986.684 pri.A 0.700 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 2
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica sin impedancia de falla
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 7 7
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 3\A03-51
X =263,108 pri.A
A03-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
I =2309,670 pri.A
0.220 s
2621.841 pri.A 0.300 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 3\A03-51N
A03-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
0.620 s
837.751 pri.A 0.700 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 3
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica sin impedancia de falla
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 4\A04-51
X =186,807 pri.A
A04-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,09 Tripping Time: 0,297 s
A04-51 Ipset: 12,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 0,070 s
I =2685,545 pri.A
0.070 s
3305.817 pri.A 0.140 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 4\A04-51N
A04-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
3*I0 =2685,545 pri.A
0.620 s
740.999 pri.A 0.690 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 4
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica sin impedancia de falla
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 7 8
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 5\A05-51
X =198,779 pri.A
A05-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,01 Tripping Time: 0,050 s
3443.853 pri.A 0.120 s
I =3070,839 pri.A
0.050 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 5\A05-51N
A05-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
3*I0 =3070,839 pri.A
0.620 s
921.655 pri.A 0.690 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 5
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica sin impedancia de falla
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 6\A06-51
X =115,702 pri.A
A06-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,12 Tripping Time: 0,375 s
I =2685,545 pri.A
0.220 s
4800.966 pri.A 0.290 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 6\A06-51N
A06-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
3*I0 =2685,545 pri.A
0.620 s
809.674 pri.A 0.690 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 6
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica sin impedancia de falla
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 7 9
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 7\A07-51
X =132,996 pri.AX =132,996 pri.A
A07-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,08 Tripping Time: 0,234 s
I =2685,545 pri.A
0.070 s
5588.206 pri.A 0.170 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 7\A07-51N
A07-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
3*I0 =2685,545 pri.A
0.620 s
716.165 pri.A 0.720 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 7
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica sin impedancia de falla
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 08\A08-51
X =248,467 pri.AX =248,467 pri.A
A08-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
I =2309,670 pri.A
0.220 s
1801.995 pri.A 0.300 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 08\A08-51N
A08-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
3*I0 =2309,670 pri.A
0.620 s
782.538 pri.A 0.700 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 8
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica sin impedancia de falla
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 8 0
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 9\A09-51
X =243,290 pri.AX =243,290 pri.A
A09-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
I =2580,345 pri.A
0.220 s
1729.769 pri.A 0.300 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 9\A09-51N
A09-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
3*I0 =2580,345 pri.A
0.620 s
766.695 pri.A 0.700 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 9
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica sin impedancia de falla
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 10\A10-51
X =128,437 pri.AX =128,437 pri.A
A10-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
I =2309,670 pri.A
0.220 s
535.431 pri.A 0.300 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 10\A10-51N
A10-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
3*I0 =2309,670 pri.A
0.620 s
902.995 pri.A 0.700 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 10
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica sin impedancia de falla
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 8 1
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 11\A11-51
X =132,668 pri.AX =132,668 pri.A
A11-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,08 Tripping Time: 0,234 s
A11-51 Ipset: 12,00 sec.A Tset: 0,08 s Tripping Time: 0,095 s
I =2685,545 pri.A
0.095 s
7751.722 pri.A 0.155 s
100 1000 10000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 11\A11-51N
A11-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
3*I0 =2685,545 pri.A
0.620 s
977.078 pri.A 0.680 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 11
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica sin impedancia de falla
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 8 2
100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 1\A01-51
X =218,521 pri.A
1988.579 pri.A 0.300 s
A01-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
I =383,190 pri.A
0.220 s
100 1000 10000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 1\A01-51N
968.236 pri.A 0.700 s
A01-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
3*I0 =383,190 pri.A
0.620 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 1
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/5/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 2\A02-51
X =224,756 pri.A
A02-51 Ipset: 4,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 9999,999 s
1801.995 pri.A 0.300 s
I =354,598 pri.A
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 2\A02-51N
A02-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
986.684 pri.A 0.700 s
3*I0 =354,598 pri.A
0.620 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 2
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/5/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 8 3
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 3\A03-51
X =263,108 pri.A
A03-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
2621.841 pri.A 0.300 s
I =389,330 pri.A
0.220 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 3\A03-51N
A03-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
0.620 s
837.751 pri.A 0.700 s
3*I0 =389,330 pri.A
0.620 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 3
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/5/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 4\A04-51
X =186,807 pri.A
A04-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,09 Tripping Time: 2,511 s
A04-51 Ipset: 12,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
3305.817 pri.A 0.140 s
I =390,692 pri.A
2.511 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 4\A04-51N
A04-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
740.999 pri.A 0.690 s
3*I0 =390,692 pri.A
0.620 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 4
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/5/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 8 4
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 5\A05-51
X =198,779 pri.A
A05-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,01 Tripping Time: 0,249 s
3443.853 pri.A 0.120 s
I =396,901 pri.A
0.249 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 5\A05-51N
A05-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
921.655 pri.A 0.690 s
3*I0 =396,901 pri.A
0.620 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 5
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/5/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 6\A06-51
X =115,702 pri.A
A06-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,12 Tripping Time: 3,172 s
4800.966 pri.A 0.290 s
I =390,692 pri.A
3.172 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 6\A06-51N
A06-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
809.674 pri.A 0.690 s
3*I0 =390,692 pri.A
0.620 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 6
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/5/2011
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2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 8 5
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 7\A07-51
X =132,996 pri.AX =132,996 pri.A
A07-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,08 Tripping Time: 1,982 s
5588.206 pri.A 0.170 s
I =390,692 pri.A
1.982 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 7\A07-51N
A07-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
716.165 pri.A 0.720 s
3*I0 =390,692 pri.A
0.620 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 7
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/5/2011
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T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 08\A08-51
X =248,467 pri.AX =248,467 pri.A
A08-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
1801.995 pri.A 0.300 s
I =389,330 pri.A
0.220 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 08\A08-51N
A08-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
782.538 pri.A 0.700 s
3*I0 =389,330 pri.A
0.620 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 8
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/5/2011
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2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 8 6
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 9\A09-51
X =243,290 pri.AX =243,290 pri.A
A09-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
1729.769 pri.A 0.300 s
I =395,618 pri.A
0.220 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 9\A09-51N
A09-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
766.695 pri.A 0.700 s
3*I0 =395,618 pri.A
0.620 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 9
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/5/2011
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T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 10\A10-51
X =128,437 pri.AX =128,437 pri.A
A10-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s
535.431 pri.A 0.300 s
I =389,330 pri.A
0.220 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 10\A10-51N
A10-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
902.995 pri.A 0.700 s
3*I0 =389,330 pri.A
0.620 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 10
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/5/2011
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I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 8 7
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 11\A11-51
X =132,668 pri.AX =132,668 pri.A
A11-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,08 Tripping Time: 1,982 s
A11-51 Ipset: 12,00 sec.A Tset: 0,08 s Tripping Time: 9999,999 s
7751.722 pri.A 0.155 s
I =390,692 pri.A
1.982 s
100 1000 10000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 11\A11-51N
A11-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 0,620 s
977.078 pri.A 0.680 s
3*I0 =390,692 pri.A
0.620 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 11
Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica con impedancia de falla 20 Ohms
Date: 12/5/2011
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I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 8 8
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\AL C1 (Interruptor principal)\51
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,10 Tripping Time: 0,461 s
51 Ipset: 32,50 sec.A Tset: 0,06 s Tripping Time: 9999,999 s
I =357,164 pri.A
0.461 s
10 100 1000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\AL C1 (Interruptor principal)\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,48 s Tripping Time: 0,500 s
3*I0 =357,164 pri.A
0.500 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 1
Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla Monofásica con impedancia de falla de 20 Ohms
Date: 12/3/2011
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T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\AL C1 (Interruptor principal)\51
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,10 Tripping Time: 0,227 s
51 Ipset: 32,50 sec.A Tset: 0,06 s Tripping Time: 0,080 s
I =1692,026 pri.A
0.080 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\AL C1 (Interruptor principal)\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,48 s Tripping Time: 0,500 s
3*I0 =1692,026 pri.A
0.500 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 1
Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla Monofásica con impedancia de falla de 0 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
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EN
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2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 8 9
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV\C 4\51
51 IEC 255-3 very inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,14 Tripping Time: 0,393 s
51 Ipset: 32,50 sec.A Tset: 0,06 s Tripping Time: 9999,999 s
I =348,369 pri.A
0.393 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV\C 4\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,45 s Tripping Time: 0,470 s
3*I0 =348,369 pri.A
0.470 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 2
Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla Monofásica con impedancia de falla de 20 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV\C 4\51
51 IEC 255-3 very inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,14 Tripping Time: 0,099 s
51 Ipset: 32,50 sec.A Tset: 0,06 s Tripping Time: 0,080 s
I =1564,468 pri.A
0.080 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV\C 4\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,45 s Tripping Time: 0,470 s
3*I0 =1564,468 pri.A
0.470 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 2
Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla Monofásica con impedancia de falla de 0 Ohms
Date: 12/3/2011
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I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 9 0
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,10 Tripping Time: 0,461 s
51 Ipset: 32,50 sec.A Tset: 0,06 s Tripping Time: 9999,999 s
I =357,164 pri.A
0.461 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,45 s Tripping Time: 0,470 s
3*I0 =357,164 pri.A
0.470 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 3
Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla Monofásica con impedancia de falla de 20 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
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EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,10 Tripping Time: 0,227 s
51 Ipset: 32,50 sec.A Tset: 0,06 s Tripping Time: 0,080 s
I =1692,026 pri.A
0.080 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,45 s Tripping Time: 0,470 s
3*I0 =1692,026 pri.A
0.470 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 3
Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla Monofásica con impedancia de falla de 0 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
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EN
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2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 9 1
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51
51 IEC 255-3 very inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,14 Tripping Time: 0,382 s
51 Ipset: 32,50 sec.A Tset: 0,06 s Tripping Time: 9999,999 s
I =357,164 pri.A
0.382 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,45 s Tripping Time: 0,470 s
3*I0 =357,164 pri.A
0.470 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 4
Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla Monofásica con impedancia de falla de 20 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51
51 IEC 255-3 very inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,14 Tripping Time: 0,099 s
51 Ipset: 32,50 sec.A Tset: 0,06 s Tripping Time: 0,080 s
I =1692,026 pri.A
0.080 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,45 s Tripping Time: 0,470 s
3*I0 =1692,026 pri.A
0.470 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 4
Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla Monofásica con impedancia de falla de 0 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 9 2
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_A\AL01\A01_51
A01_51 KYLE 112 (cesar) Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,040 s
X = 21,374 pri.A I =351,533 pri.A
0.040 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_A\AL01\A01_51N
A01_51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,50 s Tripping Time: 0,520 s
3*I0 =351,533 pri.A
0.520 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 1
Estudio EVCP SM Porvenir Falla Monofásica con resistenciua de falla de 20 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_A\AL01\A01_51
A01_51 KYLE 112 (cesar) Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,023 s
X = 21,374 pri.A I =1147,403 pri.A
0.023 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_A\AL01\A01_51N
A01_51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,50 s Tripping Time: 0,520 s
3*I0 =1147,403 pri.A
0.520 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 1
Estudio EVCP SM Porvenir Falla Monofásica con resistenciua de falla de 0 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 9 3
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL02\A02_51
A02_51 KYLE 119 (cesar) Ipset: 7,00 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,070 s
X = 21,095 pri.A I =351,533 pri.A
0.070 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL02\A02_51N
A02_51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,50 s Tripping Time: 0,520 s
3*I0 =351,533 pri.A
0.520 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 2
Estudio EVCP SM Porvenir Falla Monofásica con resistenciua de falla de 20 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL02\A02_51
A02_51 KYLE 119 (cesar) Ipset: 7,00 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,049 s
X = 21,095 pri.A I =1147,403 pri.A
0.049 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL02\A02_51N
A02_51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,50 s Tripping Time: 0,520 s
3*I0 =1147,403 pri.A
0.520 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 2
Estudio EVCP SM Porvenir Falla Monofásica con resistenciua de falla de 0 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 9 4
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51
A03_51 KYLE 112 (cesar) Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,036 s
X = 81,001 pri.A I =410,299 pri.A
0.036 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51N
A03_51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,50 s Tripping Time: 0,520 s
3*I0 =410,299 pri.A
0.520 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 3
Estudio EVCP SM Porvenir Falla Monofásica con resistenciua de falla de 20 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51
A03_51 KYLE 112 (cesar) Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,022 s
X = 81,001 pri.A I =1357,271 pri.A
0.022 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51N
A03_51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,50 s Tripping Time: 0,520 s
3*I0 =1357,271 pri.A
0.520 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 3
Estudio EVCP SM Porvenir Falla Monofásica con resistenciua de falla de 0 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 9 5
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL04\A04_51
A04_51 KYLE 112 (cesar) Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,040 s
X = 35,822 pri.A I =351,533 pri.A
0.040 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL04\A04_51N
A04_51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,50 s Tripping Time: 0,520 s
3*I0 =351,533 pri.A
0.520 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 4
Estudio EVCP SM Porvenir Falla Monofásica con resistenciua de falla de 20 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL04\A04_51
A04_51 KYLE 112 (cesar) Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,023 s
X = 35,822 pri.A I =1147,403 pri.A
0.023 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,80 kV 13.8_B\AL04\A04_51N
3*I0 =1147,403 pri.A
0.520 s
A04_51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,50 s Tripping Time: 0,520 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 4
Estudio EVCP SM Porvenir Falla Monofásica con resistenciua de falla de 0 Ohms
Date: 12/3/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 9 6
1 10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51
X = 6,328 pri.A
51 KYLE 104 Ipset: 0,02 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,011 s
I =268,848 pri.A
0.011 s
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51N
51N KYLE 104 Ipset: 0,01 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,011 s
3*I0 =268,848 pri.A
0.011 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 1
Estudio EVCP SM Puerto Williams Falla Trifásica con resistencia de falla de 20 Ohms
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
1 10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51
X = 6,328 pri.A
51 KYLE 104 Ipset: 0,02 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,011 s
I =417,574 pri.A
0.011 s
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51N
51N KYLE 104 Ipset: 0,01 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,011 s
3*I0 =417,574 pri.A
0.011 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 1
Estudio EVCP SM Puerto Williams Falla Monofásica sin resistencia de falla
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 9 7
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\AL C1 (Interruptor principal)\51
X = 12,871 pri.A
51 KYLE 104 Ipset: 0,02 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,011 s
I =268,848 pri.A
0.011 s
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\AL C1 (Interruptor principal)\51N
51N KYLE 104 Ipset: 0,01 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,011 s
3*I0 =268,848 pri.A
0.011 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 2
Estudio EVCP SM Puerto Williams Falla Trifásica con resistencia de falla de 20 Ohms
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\AL C1 (Interruptor principal)\51
X = 12,871 pri.A
51 KYLE 104 Ipset: 0,02 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,011 s
I =417,574 pri.A
0.011 s
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\AL C1 (Interruptor principal)\51N
51N KYLE 104 Ipset: 0,01 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,011 s
3*I0 =417,574 pri.A
0.011 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 2
Estudio EVCP SM Puerto Williams Falla Monofásica sin resistencia de falla
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 9 8
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51
X = 17,680 pri.A
51 KYLE 104 Ipset: 0,02 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,011 s
I =268,848 pri.A
0.011 s
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51N
51N KYLE 104 Ipset: 0,01 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,011 s
3*I0 =268,848 pri.A
0.011 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 3
Estudio EVCP SM Puerto Williams Falla Monofásica con resistencia de falla de 20 Ohms
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51
X = 17,680 pri.A
51 KYLE 104 Ipset: 0,02 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,011 s
I =417,574 pri.A
0.011 s
10 100 1000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51N
51N KYLE 104 Ipset: 0,01 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,011 s
3*I0 =417,574 pri.A
0.011 s
Estudios Norma Técnica Alimentador 3
Estudio EVCP SM Puerto Williams Falla Monofásica sin resistencia de falla
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
3 A n e x o 3 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e L í n e a d e T r a n s m i s i ó n
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 9 9
ANEXOS
3 Anexo 3 Curvas de Coordinación de Línea de Transmisión
3 A n e x o 3 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e L í n e a d e T r a n s m i s i ó n
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 0 0
100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
66,00 kV L 66 TP\Cub_5\51 Linea 66 TP L 66 TP\Cub_5\51 Linea 66 TP(1)
51 Linea 66 TP(1) Ipset: 5,25 sec.A Tset: 1,00 s Tripping Time: 1,020 s
51 Linea 66 TP IEC 255-3 inverse Ipset: 1,58 sec.A Tpset: 0,05 Tripping Time: 0,156 s
3*I0 =1138,237 pri.A
0.060 s
1.020 s
Estudios Norma Técnica 50N/51N Ext Tres Puentes
Estudio EVCP SM Punta Arenas Fallas Extremo Tres Puentes
Date: 12/9/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
66,00 kV L 66 TP\Cub_5\67 Linea 66 TP L 66 TP\Cub_5\67 Linea 66 TP(1)
67 Linea 66 TP IEC 255-3 inverse Ipset: 3,99 sec.A Tpset: 0,07 Tripping Time: 0,564 s
67 Linea 66 TP(1) Ipset: 9,20 sec.A Tset: 0,04 s Tripping Time: 0,060 s
X =755,831 pri.A
0.060 s
0.520 s
Estudios Norma Técnica 67 Ext Tres Puentes
Estudio EVCP SM Punta Arenas Fallas Monofásicas y Trifásicas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
3 A n e x o 3 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e L í n e a d e T r a n s m i s i ó n
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 0 1
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
66,00 kV C.P.A. - 66 kV\Cub_3\67 Linea 66 - PA
67 Linea 66 - PA IEC 255-3 inverse Ipset: 0,84 sec.A Tpset: 0,07 Tripping Time: 0,279 s
67 Linea 66 - PA Ipset: 1,45 sec.A Tset: 0,04 s Tripping Time: 0,060 s
X =370,829 pri.A
0.060 s
I =376,989 pri.A
0.060 s
Estudios Norma Técnica 67 Ext Punta Arenas
Estudio EVCP SM Punta Arenas Fallas Extremo Tres Puentes
Date: 12/9/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
3 A n e x o 3 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e L í n e a d e T r a n s m i s i ó n
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 0 2
100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
66,00 kV L 66 TP\Cub_5\67 Linea 66 TP L 66 TP\Cub_5\67 Linea 66 TP(1)
67 Linea 66 TP IEC 255-3 inverse Ipset: 3,99 sec.A Tpset: 0,07 Tripping Time: 0,466 s
67 Linea 66 TP(1) Ipset: 9,20 sec.A Tset: 0,04 s Tripping Time: 0,060 s
X =312,512 pri.A X =833,115 pri.A
0.060 s
0.506 s
Falla en línea
Estudios Norma Técnica 67 Ext Tres Puentes
Estudio EVCP SM Punta Arenas Fallas Monofásicas y Trifásicas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 0 3
ANEXOS
4 Anexo 4 Curvas de Coordinación de Protecciones de Generadores
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 0 4
Sistema Punta Arenas
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 0 5
100 1000 10000 100000[pri.A]1
10
100
[s]
11,50 kV Celdas 11.5 kV\G01\51
X =993,754 pri.A
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,54 Tripping Time: 2,007 s
X =2519,386 pri.A
5.059 s
I =7622,699 pri.A
2.007 s
Estudios Norma Técnica G1
Estudios EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica cercana
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
100
[s]
11,50 kV Celdas 11.5 kV Rhona\G04\51
X =516,216 pri.A
51 ANSI/IEEE moderately inverse Ipset: 5,89 sec.A Tpset: 3,00 Tripping Time: 1,227 s
X =1161,154 pri.A
7.440 s
I =3513,208 pri.A
1.227 s
Estudios Norma Técnica G4
Estudios EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica cercana
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 0 6
100 1000 10000[pri.A]0,1
1
10
100
[s]
13,20 kV 13.2 kV T.P.\G05\51-50
X =130,525 pri.A
51-50 ANSI/IEEE inverse Ipset: 4,25 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,567 s
X =776,583 pri.A
0.567 s
X =832,706 pri.A
0.512 s
I =776,583 pri.A
0.567 s
Estudios Norma Técnica G5
Estudios EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica cercana
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
100 1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
11,50 kV Extensión Celdas CTP\G07\51
X =657,238 pri.A
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 5,40 sec.A Tpset: 0,80 Tripping Time: 4,731 s
51 Ipset: 40,00 sec.A Tset: 0,00 s Tripping Time: 9999,999 s
X =2992,068 pri.A
6.637 s
X =7851,270 pri.A
3.053 s
Estudios Norma Técnica G7
Estudios EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica cercana
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 0 7
100 1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
11,50 kV Extensión Celdas CTP\G08\51-50
51-50 Ipset: 10,60 sec.A Tset: 0,00 s Tripping Time: 0,020 s
51-50 IEC 255-3 inverse Ipset: 5,75 sec.A Tpset: 0,07 Tripping Time: 0,376 s
X =252,740 pri.A X =3326,764 pri.A
0.020 s
X =1064,388 pri.A
3.356 s
I =3326,764 pri.A
0.020 s
Estudios Norma Técnica G8
Estudios EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica cercana
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
100
[s]
11,50 kV Extensión Celdas CTP\G09\51
X =709,410 pri.A X =1378,831 pri.A
2.897 s
I =4171,816 pri.A
0.301 s
Estudios Norma Técnica G9
Estudios EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica cercana
Date: 12/4/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 0 8
Sistema Puerto Natales
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 0 9
10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
3,30 kV 52G3\G03\50 52G3\G03\51
X =190,530 pri.A51 Ipset: 7,00 sec.A Tset: 0,82 s Tripping Time: 0,840 s
50 Ipset: 15,00 sec.A Tset: 0,00 s Tripping Time: 0,020 s
X =1435,734 pri.A
0.020 s
0.840 s
10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
3,30 kV 52G3\G03\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
X =3603,910 pri.A
0.070 s
Corriente de flujo de carga
Estudios Norma Técnica G3
Estudio EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica y Monofásica
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
3,30 kV 52G4\G04\51
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 9,00 sec.A Tpset: 0,08 Tripping Time: 0,555 s
51 Ipset: 20,00 sec.A Tset: 0,00 s Tripping Time: 0,020 s
X = 83,404 pri.A I =977,354 pri.A
0.020 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
3,30 kV 52G4\G04\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
X =2631,750 pri.A
0.070 s
Estudios Norma Técnica G4
Estudio EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica y Monofásica
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 1 0
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
3,30 kV 52G5\G05\51
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 9,00 sec.A Tpset: 0,08 Tripping Time: 0,555 s
51 Ipset: 20,00 sec.A Tset: 0,00 s Tripping Time: 0,020 s
X = 89,342 pri.A I =977,354 pri.A
0.020 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
3,30 kV 52G5\G05\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
X =2631,750 pri.A
0.070 s
Estudios Norma Técnica G5
Estudio EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica y Monofásica
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\G 06\51
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 9,00 sec.A Tpset: 0,08 Tripping Time: 0,621 s
51 Ipset: 17,50 sec.A Tset: 0,30 s Tripping Time: 0,320 s
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 9,00 sec.A Tpset: 0,08 Tripping Time: 0,621 s
X = 25,253 pri.A I =439,847 pri.A
0.320 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\G 06\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
X =130,181 pri.A
0.070 s
Estudios Norma Técnica G6
Estudio EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica y Monofásica
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 1 1
10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
3,30 kV 52G8\G08\50 52G8\G08\51
51 Ipset: 7,00 sec.A Tset: 0,82 s Tripping Time: 0,840 s
50 Ipset: 15,00 sec.A Tset: 0,00 s Tripping Time: 0,020 s
X =190,530 pri.AI =1435,734 pri.A
0.020 s
0.840 s
10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
3,30 kV 52G8\G08\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
X =3603,910 pri.A
0.070 s
Estudios Norma Técnica G8
Estudio EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica y Monofásica
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G9\G09\51-51N
51-51N Ipset: 4,50 sec.A Tset: 0,82 s Tripping Time: 0,850 s
51-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
51-51N Ipset: 10,00 sec.A Tset: 0,00 s Tripping Time: 0,030 s
X =1869,434 pri.A X =17410,497 pri.A
0.030 s
0.080 s
X =12301,581 pri.A
0.030 s
0.080 s
In
Estudios Norma Técnica G9
Estudio EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica y Monofásica
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 1 2
1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G10\G10\51
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 7,00 sec.A Tpset: 0,09 Tripping Time: 0,580 s
51 Ipset: 16,50 sec.A Tset: 0,00 s Tripping Time: 0,020 s
X =1962,211 pri.A X =17561,048 pri.A
0.020 s
X =12301,581 pri.A
0.020 s
Estudios Norma Técnica G10
Estudio EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica y Monofásica
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G11\G11\51-51N
51-51N Ipset: 4,50 sec.A Tset: 0,82 s Tripping Time: 0,850 s
51-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
51-51N Ipset: 10,00 sec.A Tset: 0,00 s Tripping Time: 0,030 s
X =2464,369 pri.A X =26357,701 pri.A
0.030 s
0.080 s
X =19009,250 pri.A
0.030 s
0.080 s
In
Estudios Norma Técnica G11
Estudio EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica y Monofásica
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 1 3
10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
3,30 kV 52G3\G03\50 52G3\G03\51
X =190,530 pri.A51 Ipset: 7,00 sec.A Tset: 0,82 s Tripping Time: 0,840 s
50 Ipset: 15,00 sec.A Tset: 0,00 s Tripping Time: 9999,999 s
X =916,486 pri.A
0.840 s
10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
3,30 kV 52G3\G03\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
Corriente de flujo de carga
Estudios Norma Técnica G3
Estudio EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica y Monofásica lejana
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
3,30 kV 52G4\G04\51
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 9,00 sec.A Tpset: 0,08 Tripping Time: 0,917 s
51 Ipset: 20,00 sec.A Tset: 0,00 s Tripping Time: 9999,999 s
X = 83,404 pri.A I =660,383 pri.A
0.917 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
3,30 kV 52G4\G04\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica G4
Estudio EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica y Monofásica lejana
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 1 4
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
3,30 kV 52G5\G05\51
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 9,00 sec.A Tpset: 0,08 Tripping Time: 0,917 s
51 Ipset: 20,00 sec.A Tset: 0,00 s Tripping Time: 9999,999 s
X = 89,342 pri.A I =660,383 pri.A
0.917 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
3,30 kV 52G5\G05\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica G5
Estudio EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica y Monofásica lejana
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
10 100 1000 10000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\G 06\51
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 9,00 sec.A Tpset: 0,08 Tripping Time: 0,897 s
51 Ipset: 17,50 sec.A Tset: 0,30 s Tripping Time: 9999,999 s
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 9,00 sec.A Tpset: 0,08 Tripping Time: 0,897 s
X = 25,253 pri.A I =334,839 pri.A
0.897 s
10 100 1000 10000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
13,20 kV 13.2 kV\G 06\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica G6
Estudio EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica y Monofásica lejana
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 1 5
10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
3,30 kV 52G8\G08\50 52G8\G08\51
51 Ipset: 7,00 sec.A Tset: 0,82 s Tripping Time: 0,840 s
50 Ipset: 15,00 sec.A Tset: 0,00 s Tripping Time: 9999,999 s
X =190,530 pri.AI =916,486 pri.A
0.840 s
10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
3,30 kV 52G8\G08\51N
51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica G8
Estudio EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica y Monofásica lejana
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G9\G09\51-51N
51-51N Ipset: 4,50 sec.A Tset: 0,82 s Tripping Time: 0,850 s
51-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
51-51N Ipset: 10,00 sec.A Tset: 0,00 s Tripping Time: 9999,999 s
X =1869,434 pri.A I =7818,649 pri.A
0.850 s
Estudios Norma Técnica G9
Estudio EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica y Monofásica lejana
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 1 6
1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G11\G11\51-51N
51-51N Ipset: 4,50 sec.A Tset: 0,82 s Tripping Time: 0,850 s
51-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
51-51N Ipset: 10,00 sec.A Tset: 0,00 s Tripping Time: 0,030 s
X =2464,369 pri.A I =12747,864 pri.A
0.030 s
Estudios Norma Técnica G11
Estudio EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica y Monofásica lejana
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G10\G10\51
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 7,00 sec.A Tpset: 0,09 Tripping Time: 1,100 s
51 Ipset: 16,50 sec.A Tset: 0,00 s Tripping Time: 9999,999 s
X =1962,211 pri.A I =7424,003 pri.A
1.100 s
Estudios Norma Técnica G10
Estudio EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica y Monofásica lejana
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 1 7
Sistema Porvenir
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 1 8
100 1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G1\G01\G01_51 52G1\G01\G01_51-2
X =723,266 pri.A
G01_51-2 Ipset: 5,00 sec.A Tset: 0,85 s Tripping Time: 0,870 s
G01_51 Ipset: 20,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 0,070 s
36380.387 pri.A 0.170 s
X =5233,824 pri.A
0.070 s
0.870 s
1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G1\G01\G01_51N
G01_51N Ipset: 20,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
39005.104 pri.A 0.170 s
X =15562,793 pri.A
0.070 s
Estudios Norma Técnica G1
Estudios EVCP SM Porvenir Falla Trifásicas y Monofásicas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G4\G04\G04_51 52G4\G04\G04_51-2
X =802,045 pri.AX =802,045 pri.A
G04_51 IEC 255-3 inverse Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 0,15 Tripping Time: 0,680 s
G04_51-2 Ipset: 5,00 sec.A Tset: 0,85 s Tripping Time: 0,870 s
13418.748 pri.A 0.970 s
X =9161,286 pri.A
0.680 s
0.870 s
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G4\G04\G04_51N
G04_51N IEC 255-3 inverse Ipset: 1,65 sec.A Tpset: 0,35 Tripping Time: 9999,999 s
X =21129,853 pri.A
0.794 s
Estudios Norma Técnica G4
Estudios EVCP SM Porvenir Falla Trifásicas y Monofásicas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 1 9
100 1000 10000[pri.A]0,1
1
10
100
[s]
3,30 kV 52G5\G05\G05_51 52G5\G05\G05_51-2
X =161,188 pri.A
G05_51 IEC 255-3 inverse Ipset: 2,50 sec.A Tpset: 0,16 Tripping Time: 0,772 s
G05_51-2 Ipset: 2,50 sec.A Tset: 0,85 s Tripping Time: 0,870 s
2496.575 pri.A 0.970 s
X =1487,769 pri.A
0.617 s
0.870 s
X =1044,636 pri.A
0.772 s 0.870 s
In
Estudios Norma Técnica G5
Estudios EVCP SM Porvenir Falla Trifásicas y Monofásicas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G6\G06\G06_51 52G6\G06\G06_51-2
X =1574,117 pri.AX =1574,117 pri.A
G06_51 IEC 255-3 inverse Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 0,16 Tripping Time: 0,692 s
G06_51-2 Ipset: 5,00 sec.A Tset: 0,85 s Tripping Time: 0,870 s
23374.478 pri.A 0.970 s
X =12301,581 pri.A
0.692 s
0.870 s
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G6\G06\G06_51N
G06_51N IEC 255-3 inverse Ipset: 1,50 sec.A Tpset: 0,34 Tripping Time: 9999,999 s
X =26247,791 pri.A
0.771 s
Estudios Norma Técnica G6
Estudios EVCP SM Porvenir Falla Trifásicas y Monofásicas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 2 0
1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G7\G07\G07_51 52G7\G07\G07_51-2
X =1574,117 pri.A
G07_51 IEC 255-3 inverse Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 0,16 Tripping Time: 1,464 s
G07_51-2 Ipset: 5,00 sec.A Tset: 0,85 s Tripping Time: 0,870 s
24445.576 pri.A 0.970 s
X =5342,965 pri.A
0.870 s
1.464 s
1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G7\G07\G07_51N
G07_51N Ipset: 16,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
77068.781 pri.A 0.170 s
X =26247,791 pri.A
0.070 s
Estudios Norma Técnica G7
Estudios EVCP SM Porvenir Falla Trifásicas y Monofásicas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G08\G08\G08_51 52G08\G08\G08_51-2
X =2252,457 pri.A
G08_51 IEC 255-3 inverse Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 0,16 Tripping Time: 0,783 s
G08_51 Ipset: 15,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 0,070 s
G08_51-2 Ipset: 5,00 sec.A Tset: 0,85 s Tripping Time: 0,870 s
88770.059 pri.A 0.170 s
25581.083 pri.A 0.970 s
X =17075,375 pri.A
0.070 s
0.870 s
X =12301,581 pri.A
0.070 s
0.870 s
Estudios Norma Técnica G8
Estudios EVCP SM Porvenir Falla Trifásicas y Monofásicas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 2 1
100 1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G9\G09\G09-51 52G9\G09\G09-51-2
X =524,244 pri.AX =524,244 pri.A
G09-51-2 Ipset: 5,00 sec.A Tset: 0,85 s Tripping Time: 0,870 s
G09-51 Ipset: 23,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 0,070 s
87703.914 pri.A 0.170 s
X =19457,939 pri.A
0.070 s
0.870 s
X =14215,166 pri.A
0.070 s
0.870 s
I =14215,166 pri.A
0.070 s
0.870 s
In
Estudios Norma Técnica G9
Estudios EVCP SM Porvenir Falla Trifásicas y Monofásicas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G7(1)\G07\G10_51 52G7(1)\G07\G10_51-2
X =1519,113 pri.A
G10_51-2 Ipset: 5,00 sec.A Tset: 0,85 s Tripping Time: 0,870 s
G10_51 Ipset: 17,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 0,070 s
73860.462 pri.A 0.170 s
X =11838,911 pri.A
0.070 s
0.870 s
1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G7(1)\G07\G10_51N
X =25663,821 pri.A
0.070 s
G10_51N Ipset: 16,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
55694.177 pri.A 0.170 s
Estudios Norma Técnica G10
Estudios EVCP SM Porvenir Falla Trifásicas y Monofásicas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 2 2
100 1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G1\G01\G01_51 52G1\G01\G01_51-2
X =723,266 pri.A
G01_51-2 Ipset: 5,00 sec.A Tset: 0,85 s Tripping Time: 0,870 s
G01_51 Ipset: 20,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
36380.387 pri.A 0.170 s
I =3014,093 pri.A
0.870 s
1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G1\G01\G01_51N
G01_51N Ipset: 20,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
39005.104 pri.A 0.170 s
Estudios Norma Técnica G1
Estudios EVCP SM Porvenir Falla Trifásicas y Monofásicas lejanas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G4\G04\G04_51 52G4\G04\G04_51-2
X =802,045 pri.AX =802,045 pri.A
G04_51 IEC 255-3 inverse Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 0,15 Tripping Time: 1,170 s
G04_51-2 Ipset: 5,00 sec.A Tset: 0,85 s Tripping Time: 0,870 s
13418.748 pri.A 0.970 s
I =4865,946 pri.A
0.870 s
1.170 s
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G4\G04\G04_51N
G04_51N IEC 255-3 inverse Ipset: 1,65 sec.A Tpset: 0,35 Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica G4
Estudios EVCP SM Porvenir Falla Trifásicas y Monofásicas lejanas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 2 3
100 1000 10000[pri.A]0,1
1
10
100
[s]
3,30 kV 52G5\G05\G05_51 52G5\G05\G05_51-2
X =161,188 pri.A
G05_51 IEC 255-3 inverse Ipset: 2,50 sec.A Tpset: 0,16 Tripping Time: 1,233 s
G05_51-2 Ipset: 2,50 sec.A Tset: 0,85 s Tripping Time: 0,870 s
2496.575 pri.A 0.970 s
I =615,230 pri.A
0.870 s
1.233 s
Estudios Norma Técnica G5
Estudios EVCP SM Porvenir Falla Trifásicas y Monofásicas lejanas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G6\G06\G06_51 52G6\G06\G06_51-2
X =1574,117 pri.AX =1574,117 pri.A
G06_51 IEC 255-3 inverse Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 0,16 Tripping Time: 1,152 s
G06_51-2 Ipset: 5,00 sec.A Tset: 0,85 s Tripping Time: 0,870 s
23374.478 pri.A 0.970 s
I =6547,377 pri.A
0.870 s
1.152 s
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G6\G06\G06_51N
G06_51N IEC 255-3 inverse Ipset: 1,50 sec.A Tpset: 0,34 Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica G6
Estudios EVCP SM Porvenir Falla Trifásicas y Monofásicas lejanas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 2 4
1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G7\G07\G07_51 52G7\G07\G07_51-2
X =1574,117 pri.A
G07_51 IEC 255-3 inverse Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 0,16 Tripping Time: 1,152 s
G07_51-2 Ipset: 5,00 sec.A Tset: 0,85 s Tripping Time: 0,870 s
24445.576 pri.A 0.970 s
I =6547,377 pri.A
0.870 s
1.152 s
1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G7\G07\G07_51N
G07_51N Ipset: 16,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
77068.781 pri.A 0.170 s
Estudios Norma Técnica G7
Estudios EVCP SM Porvenir Falla Trifásicas y Monofásicas lejanas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G08\G08\G08_51 52G08\G08\G08_51-2
X =2252,457 pri.A
G08_51 IEC 255-3 inverse Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 0,16 Tripping Time: 1,424 s
G08_51 Ipset: 15,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
G08_51-2 Ipset: 5,00 sec.A Tset: 0,85 s Tripping Time: 0,870 s
88770.059 pri.A 0.170 s
25581.083 pri.A 0.970 s
I =6547,377 pri.A
0.870 s
1.424 s
Estudios Norma Técnica G8
Estudios EVCP SM Porvenir Falla Trifásicas y Monofásicas lejanas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 2 5
100 1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G9\G09\G09-51 52G9\G09\G09-51-2
X =524,244 pri.AX =524,244 pri.A
G09-51-2 Ipset: 5,00 sec.A Tset: 0,85 s Tripping Time: 0,870 s
G09-51 Ipset: 23,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
87703.914 pri.A 0.170 s
I =7279,890 pri.A
0.870 s
Estudios Norma Técnica G9
Estudios EVCP SM Porvenir Falla Trifásicas y Monofásicas lejanas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G7(1)\G07\G10_51 52G7(1)\G07\G10_51-2
X =1519,113 pri.A
G10_51-2 Ipset: 5,00 sec.A Tset: 0,85 s Tripping Time: 0,870 s
G10_51 Ipset: 17,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
73860.462 pri.A 0.170 s
I =6356,070 pri.A
0.870 s
1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G7(1)\G07\G10_51N
G10_51N Ipset: 16,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s
55694.177 pri.A 0.170 s
Estudios Norma Técnica G10
Estudios EVCP SM Porvenir Falla Trifásicas y Monofásicas lejanas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 2 6
Sistema Puerto Williams
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 2 7
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G1\G01\51-51N
X =782,971 pri.A X =6175,913 pri.A
0.153 s
51-51N IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,03 Tripping Time: 0,153 s
I =6175,913 pri.A
0.153 s
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G1\G01\51N
X =13429,457 pri.A
0.340 s
51N IEC 255-3 inverse Ipset: 1,65 sec.A Tpset: 0,15 Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica G1
Estudio EVCP SM Puerto Williams Fallas Trifásicas y Monofásicas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
100 1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G2\G02\50
X =436,578 pri.A
50 IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,02 Tripping Time: 0,117 s
I =5233,824 pri.A
0.117 s
100 1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G2\G02\51N(1)
X =12457,367 pri.A
0.334 s
51N(1) IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,10 Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica G2
Estudio EVCP SM Puerto Williams Fallas Trifásicas y Monofásicas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 2 8
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G3(1)\G03\50
X =468,874 pri.A
50 IEC 255-3 inverse Ipset: 2,00 sec.A Tpset: 0,03 Tripping Time: 0,133 s
I =3768,353 pri.A
0.133 s
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G3(1)\G03\51N(1)
X =9814,087 pri.A
0.272 s
51N(1) IEC 255-3 inverse Ipset: 2,00 sec.A Tpset: 0,10 Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica G3
Estudio EVCP SM Puerto Williams Fallas Trifásicas y Monofásicas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G6\G6\51
X =369,191 pri.A
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 2,50 sec.A Tpset: 0,04 Tripping Time: 0,310 s
I =2446,331 pri.A
0.310 s
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G6\G6\51N
X =7633,405 pri.A
0.265 s
51N IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,06 Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica G6
Estudio EVCP SM Puerto Williams Fallas Trifásicas y Monofásicas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 2 9
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G1\G01\51-51N
X =782,971 pri.A
51-51N IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,03 Tripping Time: 0,558 s
I =2327,698 pri.A
0.558 s
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G1\G01\51N
51N IEC 255-3 inverse Ipset: 1,65 sec.A Tpset: 0,15 Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica G1
Estudio EVCP SM Puerto Williams Fallas Trifásicas y Monofásicas lejanas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
100 1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G2\G02\50
X =436,578 pri.A
50 IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,02 Tripping Time: 0,464 s
I =2162,219 pri.A
0.464 s
1000 10000 100000[pri.A]0,01
0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G2\G02\51N(1)
51N(1) IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,10 Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica G2
Estudio EVCP SM Puerto Williams Fallas Trifásicas y Monofásicas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s
I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 3 0
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G3(1)\G03\50
X =468,874 pri.A
50 IEC 255-3 inverse Ipset: 2,00 sec.A Tpset: 0,03 Tripping Time: 0,559 s
I =1162,854 pri.A
0.559 s
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G3(1)\G03\51N(1)
51N(1) IEC 255-3 inverse Ipset: 2,00 sec.A Tpset: 0,10 Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica G3
Estudio EVCP SM Puerto Williams Fallas Trifásicas y Monofásicas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T
100 1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
100
[s]
0,40 kV 52G6\G6\51
X =369,191 pri.A
51 IEC 255-3 inverse Ipset: 2,50 sec.A Tpset: 0,04 Tripping Time: 0,519 s
I =1709,902 pri.A
0.519 s
1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
[s]
0,40 kV 52G6\G6\51N
51N IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,06 Tripping Time: 9999,999 s
Estudios Norma Técnica G6
Estudio EVCP SM Puerto Williams Fallas Trifásicas y Monofásicas
Date: 12/8/2011
Annex:
DIg
SIL
EN
T