1
EVALUACION MEDIANTE ANALISIS NO LINEAL DEL EDIFICIO SANTA RITA
YOPAL - CASANARE
PROYECTO DE GRADO POSGRADO
ADRIANA LUCIA DIAZ 201410459
UNIVERSIDAD DE LOS ANDES FACULTAD DE INGENIERÍA
PROGRAMA DE INGENIERÍA CIVIL
BOGOTÁ D.C. 2019
2
TABLA DE CONTENIDO
1 RESUMEN ................................................................................................................................................... 5
2 ABSTRACT ................................................................................................................................................. 5
3 INTRODUCCIÓN ....................................................................................................................................... 5
4 DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO Y CARACTERÍSTICAS DEL SISTEMA
ESTRUCTURAL .................................................................................................................................................. 5
5 CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES DE ESTRUCTURA ....................................................... 6
6 NORMATIVA .............................................................................................................................................. 6
7 CARGAS GRAVITACIONALES ............................................................................................................... 6
7.1 CARGAS MUERTAS ....................................................................................................................................... 6 7.2 CARGAS VIVAS ............................................................................................................................................. 6
8 CARGAS HORIZONTALES ...................................................................................................................... 6
8.1 FUERZA DE VIENTO - MÉTODO ANALÍTICO .................................................................................................... 6 8.2 FUERZAS SÍSMICAS - ESPECTRO DE DISEÑO ................................................................................................... 8 8.3 FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE ............................................................................................................ 8
9 MODELO 3D ............................................................................................................................................... 9
10 ANÁLISIS ELÁSTICO................................................................................................................................ 9
10.1 MODOS DE VIBRACIÓN .................................................................................................................................. 9 10.2 ANÁLISIS DE IRREGULARIDADES ................................................................................................................. 10 10.3 ANÁLISIS DE DERIVAS ................................................................................................................................. 10 10.4 DISEÑO DE ELEMENTOS PRINCIPALES DE ESTRUCTURA ............................................................................... 11
11 ANÁLISIS ESTÁTICO NO LINEAL ....................................................................................................... 22
11.1 NO LINEALIDAD DE LOS MATERIALES ......................................................................................................... 22 11.2 ANÁLISIS CON SECCIONES AGRIETADAS ..................................................................................................... 23 11.3 NO LINEALIDAD GEOMÉTRICA..................................................................................................................... 29 11.4 FLEXIBILIDAD DE LA CIMENTACIÓN ............................................................................................................ 30 11.5 ANÁLISIS PUSHOVER ................................................................................................................................... 32 11.6 DESPLAZAMIENTO OBJETIVO ...................................................................................................................... 35 11.7 IDENTIFICACIÓN DE LÍMITES DE COMPORTAMIENTO ................................................................................... 36 11.8 VERIFICACIÓN DE ANÁLISIS ELÁSTICO NO LINEAL ...................................................................................... 37
12 REVISIÓN DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES ................................................................................ 39
12.1 VIGAS ......................................................................................................................................................... 39 12.2 COLUMNAS ................................................................................................................................................. 40 12.3 MUROS ....................................................................................................................................................... 41 12.4 CIMENTACIÓN ............................................................................................................................................. 42
13 CANTIDADES DE OBRA Y PRESUPUESTO ......................................................................................... 42
14 CONCLUSIONES ...................................................................................................................................... 44
15 BIBLIOGRAFÍA........................................................................................................................................ 44
3
ÍNDICE DE TABLAS
Tabla 1. Carga muerta ................................................................................................................................... 6
Tabla 2. Carga viva ....................................................................................................................................... 6
Tabla 3. Carga de viento normal a L ............................................................................................................. 7
Tabla 4. Carga de viento normal a B ............................................................................................................ 7
Tabla 5. Fuerza horizontal equivalente ......................................................................................................... 8
Tabla 6. Modos de vibración ........................................................................................................................ 9
Tabla 7. Porcentaje de participación ........................................................................................................... 10
Tabla 8. Verificación de irregularidad torsional y torsional extrema ......................................................... 10
Tabla 9. Derivas máximas por piso ............................................................................................................. 10
Tabla 10. Refuerzos a flexión viga ............................................................................................................. 12
Tabla 11. Refuerzos a cortante viga ............................................................................................................ 13
Tabla 12. Refuerzo a flexión de la viga ..................................................................................................... 14
Tabla 13. Refuerzos a cortante viga ............................................................................................................ 14
Tabla 14. Valores de rigidez efectiva ASCE41-17 ..................................................................................... 23
Tabla 15. Factores de reducción en columnas ............................................................................................ 24
Tabla 16. Modos de vibración secciones agrietadas ................................................................................... 24
Tabla 17. Cálculo de parámetros y criterios de aceptación para procedimiento no lineal vigas extremo (i)
.................................................................................................................................................................... 25
Tabla 18. Cálculo de parámetros y criterios de aceptación para procedimiento no lineal vigas extremo (j)
.................................................................................................................................................................... 25
Tabla 19. Cálculo de parámetros y criterios de aceptación para procedimiento no lineal columnas .......... 27
Tabla 20. Cálculo de parámetros y criterios de aceptación para procedimiento no lineal muros ............... 29
Tabla 21 . Parametros para construccion de curvas p-y .............................................................................. 30
Tabla 22. Desplazamiento objetivo en sentido X ....................................................................................... 35
Tabla 23. Desplazamiento objetivo en sentido Y ....................................................................................... 35
Tabla 24. Cálculo de strength y max ...................................................................................................... 38
Tabla 25. Relación de efectos significativos de modos altos en sentido X ................................................. 38
Tabla 26. Relación de efectos significativos de modos altos en sentido Y ................................................. 39
Tabla 27 Refuerzo requerido en muros piso 1 y 2 ...................................................................................... 41
Tabla 28 Cantidades de obra de cimentación .............................................................................................. 43
Tabla 29 Cantidades de obra de estructura ................................................................................................ 43
Tabla 30 Presupuesto del proyecto SANTA RITA ........................................................................................ 43
ÍNDICE DE FIGURAS
Figura 1. Espectro elástico de diseño ............................................................................................................ 8
Figura 2. Vista 3D modelación ..................................................................................................................... 9
Figura 3. Vista en planta modelación ............................................................................................................ 9
Figura 4. Modo 1........................................................................................................................................... 9
Figura 5. Modo 2........................................................................................................................................... 9
Figura 6. Modo 3........................................................................................................................................... 9
4
Figura 7. Diagrama de momentos en la viga .............................................................................................. 12
Figura 8 Diagrama de cortantes en la viga .................................................................................................. 13
Figura 9 Diagrama de momentos en la viga ............................................................................................... 14
Figura 10 Diagrama de Cortantes en la viga ............................................................................................... 14
Figura 11 Diagramas de interacción columna sentido corto y largo ........................................................... 16
Figura 12.Curva esfuerzo deformación acero de refuerzo .......................................................................... 22
Figura 13. Curva esfuerzo deformación concreto no confinado ................................................................. 23
Figura 14. Curva esfuerzo deformación concreto confinado ...................................................................... 23
Figura 15. Modo 1 secc. Agrietadas ........................................................................................................... 24
Figura 16. Modo 2 secc. Agrietadas ........................................................................................................... 24
Figura 17. Modo 3 secc. Agrietadas ........................................................................................................... 24
Figura 18. Curva momento rotación viga 1 (i) método manual y Etabs ..................................................... 26
Figura 19. Curva momento rotación viga 1 (j) método manual y Etabs ..................................................... 27
Figura 20. Curva momento rotación Col 1 método manual y Etabs ........................................................... 28
Figura 21. Modelo de fibras en muros ........................................................................................................ 28
Figura 22. Diagrama Momento rotación muros D-C y E-F ........................................................................ 29
Figura 23. Diagrama Momento rotación muros 3-4 y 4-5 .......................................................................... 29
Figura 24. Asignación de no linealidad geométrica .................................................................................... 30
Figura 25. Cálculo de rigidez vertical pilotes ............................................................................................. 30
Figura 26. Curvas p-y según la profundidad ............................................................................................... 31
Figura 27. Curvas de capacidad pilote ........................................................................................................ 32
Figura 28. Caso de carga gravitacional ....................................................................................................... 32
Figura 29. Secuencia de formación de rotulas - Sentido X ......................................................................... 33
Figura 30. Secuencia de formación de rotulas - Sentido Y ......................................................................... 33
Figura 31. Curvas de capacidad X .............................................................................................................. 34
Figura 32. Curvas de capacidad Y .............................................................................................................. 34
Figura 33. Curvas idealizadas en X y Y ...................................................................................................... 35
Figura 34. Límites de comportamiento en sentido X .................................................................................. 36
Figura 35. Límites de comportamiento en sentido Y .................................................................................. 37
Figura 36. Revisión de cortante en vigas sentido X .................................................................................... 39
Figura 37. Revisión de cortante en vigas sentido Y .................................................................................... 40
Figura 38. Revisión de cortante en columnas sentido X ............................................................................. 40
Figura 39. Revisión de cortante en columnas sentido Y ............................................................................. 41
Figura 40. Revisión de cortante en muros sentido X .................................................................................. 41
Figura 41. Revisión de cortante en muros sentido Y .................................................................................. 41
Figura 42 Capacidad de cimentación Sentido X ........................................................................... 42
Figura 43 Capacidad de cimentación Sentido Y ........................................................................... 42
5
1 Resumen
El presente documento corresponde al análisis estático no-lineal de la edificación estructural del
Proyecto Santa Rita, ubicado en la ciudad de Yopal, en el departamento del Casanare, a partir de
los lineamientos establecidos en el Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente
NSR-10 y el estándar americano ASCE/SEI 41-17 “Seismic Evaluation and Retrofit of Existing
Buildings”.
El edificio ubicado en zona de amenaza sísmica alta; presenta un sistema estructural de resistencia
sísmica combinado, el cual comprende pórticos de concreto resistente a momentos y muros
estructurales. La finalidad del estudio es analizar el comportamiento de la estructura en el rango
no-lineal, partiendo del análisis elástico previamente realizado, por medio de un modelo
tridimensional que permita captar la secuencia de deformaciones en los elementos al aplicarle una
carga lateral incrementada hasta llegar al estado limite o de colapso de la estructura.
2 Abstract
This document corresponds to the non-linear static analysis of the structural of the Santa Rita's
project, located in the city of Yopal, in the department of Casanare, based on the guidelines
established in the Colombian Seismic Construction norm NSR-10 and the American standard
ASCE / SEI 41-17 "Seismic evaluation and modernization of existing buildings".
The building located in a high seismic hazard zone; presents a structural system of combined
seismic resistance. The purpose of the study is to analyze the behavior of the structure in the non-
linear range,from the previously performed elastic analysis, throught of a three-dimensional model
that allows capturing the sequence of deformations in the elements by applying an increased lateral
load until reaching the state limit or collapse of the structure.
3 Introducción
El informe presentado a continuación corresponde a las memorias del análisis estático no-lineal
para el Proyecto Santa Rita, el cual incluye la verificación del comportamiento de la estructura al
tener en cuenta parámetros de No linealidad del material, no linealidad geometría y la flexibilidad
de la cimentación.
El edificio está ubicado en la ciudad de Yopal, con un sistema de resistencia vertical y horizontal
por medio de pórticos de concreto reforzado y muros estructurales, el cual está diseñado para uso
comercial y residencial.
4 Descripción general del proyecto y características del sistema estructural
El proyecto consiste en una edificación de 12 pisos sobre nivel de terreno y dos (2) sótanos,
contemplando zona de parqueaderos, locales comerciales y habitaciones hoteleras. El proyecto
está ubicado en la ciudad de Yopal, departamento de Casanare; que corresponde a una zona de
amenaza sísmica ALTA.
Los niveles comerciales tienen una altura de 4.50m, el resto de niveles tienen una altura de 3.10
m, para obtener una altura total en cubierta de 41m sobre nivel N+0.00. La estructura de concreto
reforzado será conformada por un sistema combinado de pórticos resistentes a momentos y muros
estructurales (A.3.2.1.3); el cual responderá por las cargas gravitacionales y sísmicas. La
6
edificación tiene un área en planta de 1200 m2 aproximadamente. Para el sistema de entrepiso se
propone placas aligeradas, de manera que se conforma un sistema de nervaduras en dos direcciones
que se apoya directamente sobre las vigas cargueras. Para la cimentación se posee la
recomendación por parte del estudio de suelo de grupo de pilotes. Se modeló tridimensionalmente
el edificio utilizando como apoyo el programa de análisis y diseño de edificios ETABS 2016.
5 Características de los materiales de estructura
• Concreto de columnas, vigas y losa: f´c = 24.5 MPa. (3500 psi).
• Concreto de Muros y pilotes: f´c = 28.0 MPa. (4000 psi).
• Acero de Refuerzo Fy = 420 MPa (60000 psi).
6 Normativa
Este documento aplica los parámetros, criterios y especificaciones para el análisis y diseño de
estructuras establecidos en el Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-
10, así como los lineamientos establecidos para el análisis no lineal del estándar americano
ASCE/SEI 41-17 “Seismic Evaluation and Retrofit of Existing Buildings”.
7 Cargas gravitacionales
Se realizó el Avaluó de cargas según Titulo B – NSR 10, capítulos B.3 para carga muerta y B.4
para cargas Vivas. La Tabla 1. Muestra el resumen correspondiente a carga muerta, y la Tabla 2.
El resumen correspondiente a cargas vivas utilizadas en los diseños.
7.1 Cargas Muertas
Tabla 1. Carga muerta
Muros divisorios 3.00 kN/m2
Acabados 1.60 kN/m2
Peso propio 2.40 kN/m2
Carga muerta sobreimpuesta: 7.00 kN/m2
Carga muerta sobreimpuesta cubierta: 3.00 kN /m2
7.2 Cargas Vivas
Tabla 2. Carga viva
Comercio minorista: 5.00 kN/m2
Habitacional: 2.00 kN/m2
Escaleras: 5.00 kN/m2
8 Cargas horizontales
8.1 Fuerza de viento - Método analítico
Para el cálculo de las fuerzas de viento se utilizó el método analítico propuesto en el Reglamento
Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10, sección B.6.5.3.
Región 4 Figura B.6.4.-1
Velocidad 150 km/h Figura B.6.4.-1
7
Tipo de estructura Ed. SPRFV
Factor de dirección del viento kd 0.85 Tabla B.6.5-4
Tipo de Uso Edificio
Categoría I Grupo de uso (A.2.5)
Factor de importancia I 0.77 Facto de Importancia Tabla B.6.5-1
Rugosidad B (B.6.5.6.2)
Exposición B (B.6.5.6.3)
Zmin 9 Tabla B.6.5-2
H 41 m
Kh 1.0775
Factor topográfico kzt 1.00 Para topografía plana (B.6.5.7.2)
Tipo edificio Ed. Flexible N1 = 0.440Hz
Tipo de estructura Concreto Factor de ráfaga Gt = 0.95
a. En la tabla 3 se observa las presiones externas en fachadas con Viento normal a la
fachada de longitud LTabla 3. Carga de viento normal a L
Zona H (m) Qz o qh G Cp P Gcpi (+)
Barlovento
4.5 0.48 0.95 0.8 0.37
9 0.59 0.95 0.8 0.45
16.2 0.70 0.95 0.8 0.53
22.4 0.77 0.95 0.8 0.59
31.7 0.84 0.95 0.8 0.64
41 0.91 0.95 0.8 0.69
Sotavento - 0.84 0.95 -0.5 -0.40
Lateral - 0.84 0.95 -0.7 -0.56
Cubierta 0-h/2 48 0.84 0.95 -1.04 -0.83
Cubierta >h/2 46 0.84 0.95 -0.7 -0.56
b. En la tabla 4 se observa las presiones externas en fachadas con Viento normal a la
fachada de longitud BTabla 4. Carga de viento normal a B
Zona H (m) Qz o qh G Cp P Gcpi (+)
Barlovento
Barlovento
4.5 0.48 0.95 0.8 0.37
9 0.59 0.95 0.8 0.45
16.2 0.70 0.95 0.8 0.53
22.4 0.77 0.95 0.8 0.59
31.7 0.84 0.95 0.8 0.64
Sotavento - 0.84 0.95 -0.245 -0.20
Lateral - 0.84 0.95 -0.7 -0.56
Cub. 0 a h/2 48 0.84 0.95 -0.9 -0.72
Cub. H/2 a h 48 0.84 0.95 -0.9 -0.72
Cub. H a 2H 48.0 0.84 0.95 -0.5 -0.40
En B.6.1.3.1 de la NSR-10 especifica que la presión de diseño no deberá ser menor a 0.40 kN/
m2 por el área de la edificación.
8
8.2 Fuerzas sísmicas - Espectro de diseño
A partir de los parámetros del sistema estructural, tipo de suelo y grupo de uso se calcula el
espectro de diseño para el proyecto en particular, como se observa en la figura 1.
Departamento: Casanare Municipio: Yopal Zona de amenaza sísmica: Alta
Sistema Estructural de Resistencia Sísmica Combinado
Ct = 0.047
= 0,9
Ht 41
Tipo de perfil del suelo: D Grupo de Uso: I
Av = 0.20 Coeficiente de Importancia: 1
Fv = 2.00 Ta = 1.33 seg.
Aa = 0.30
Fa = 1.20 Sa = 0.36 g
Figura 1. Espectro elástico de diseño
8.3 Fuerza horizontal equivalente
A partir del peso de la estructura, así como de su configuración estructural se calcula de la fuerza
horizontal equivalente, como se aprecia en la tabla 5.
Tabla 5. Fuerza horizontal equivalente
NIVEL Peso Total hpiso (m) hx (m) hxk
mX · hxk CVX Fx (kN) Vx (kN)
N+41.00 2216,3 3,10 41,00 191,2 423750 0,07 1735 1735
N+37.9 5858,7 3,10 37,90 171,1 1002254 0,17 4104 5840
N+34.80 5858,7 3,10 34,80 151,6 888285 0,15 3638 9477
N+31.70 5858,7 3,10 31,70 132,9 778452 0,13 3188 12665
N+28.60 5858,7 3,10 28,60 114,9 672989 0,11 2756 15421
N+25.50 5858,7 3,10 25,50 97,7 572167 0,10 2343 17764
N+22.40 5858,7 3,10 22,40 81,3 476312 0,08 1951 19715
N+19.30 5858,7 3,10 19,30 65,9 385814 0,07 1580 21295
N+16.20 5858,7 3,10 16,20 51,4 301167 0,05 1233 22528
N+13.10 5858,7 4,10 13,10 38,1 223007 0,04 913 23441
N+9.00 5858,7 4,50 9,00 22,4 131128 0,02 537 23978
N+4.50 5858,7 4,50 4,50 8,4 49187 0,01 201 24180
9
9 Modelo 3D
El modelo tridimensional se realizó en el software Etabs 2016, donde se modelaron las vigas y
columnas con elementos tipo frame, y elementos tipo Shell para las losas y muros. En la figura 2
se observa la vista en 3D correspondiente a la modelación de toda la estructura y en la figura 3 se
observa la vista en planta de uno de sus entrepisos.
Figura 2. Vista 3D modelación
Figura 3. Vista en planta modelación
10 Análisis elástico
10.1 Modos de vibración
Se evalúan los modos de vibración a partir del análisis modal, como se observa en la tabla 6. A su
vez las figuras 4, 5 y 6 muestran la vista 3D de cada uno de los primeros 3 modos de vibración.
Tabla 6. Modos de vibración
Modo de vibración Descripción de movimiento Periodo
Modo 1 Movimiento Lateral paralelo eje X T1 = 1.63 Seg.
Modo 2 Movimiento Lateral paralelo eje Y T2 = 1.61 Seg.
Modo 3 Modo es torsional T3 = 1.13 Seg
Figura 4. Modo 1
Figura 5. Modo 2
Figura 6. Modo 3
• Porcentaje de participación
Para llevar a cabo un modelo representativo de la estructura se debe garantizar que el porcentaje
de participación modal sea de al menos el 90%, como se observa en la tabla 7.
10
Tabla 7. Porcentaje de participación
Case Item Type Item Static % Dynamic %
Modal Acceleration UX 100 98.42
Modal Acceleration UY 100 95.27
10.2 Análisis de irregularidades
El avaluó de irregularidades se realiza a partir de los desplazamientos máximos en cubiertas en las
columnas externas del edificio para establecer si existe o no irregularidad torsional y torsional
extrema, este chequeo se evidencia en la tabla 8.
Tabla 8. Verificación de irregularidad torsional y torsional extrema
Irregularidad en Altura Tipo: Ninguna ϕa = 1,0
Irregularidad en Planta Tipo: 1ap ϕp = 1,0
Ausencia de Redundancia ϕr = 1,0
Coeficiente de capacidad de disipación de energía
R = ϕP × ϕa × ϕr × R0 = 7,0
10.3 Análisis de derivas
En la tabla 9 se observan la verificación de derivas por piso.
Tabla 9. Derivas máximas por piso
Piso Der x Der Y Verif. En X Verif. En Y
12 0,71% 0,55% SI cumple SI cumple
11 0,76% 0, 55% SI cumple SI cumple
10 0,84% 0,62% SI cumple SI cumple
9 0,89% 0,63% SI cumple SI cumple
8 0,91% 0,67% SI cumple SI cumple
7 0,90% 0,68% SI cumple SI cumple
6 0,88% 0,67% SI cumple SI cumple
5 0,75% 0,62% SI cumple SI cumple
4 0,68% 0,59% SI cumple SI cumple
3 0,60% 0,52% SI cumple SI cumple
2 0,47% 0,45% SI cumple SI cumple
1 0,27% 0,36% SI cumple SI cumple
D1 D2 1.2*(D1+ D2) 1.4*(D1+ D2) Irregularidad Torsional
2 2 Torsional Extrema
SENTIDO X 296,2 281,2 346,44 404,18 NO NO
SENTIDO Y 282,0 222,2 302,52 352,94 NO NO
SENTIDO X 296,2 296,2 355,44 414,68 NO NO
SENTIDO Y 282,0 338,3 372,18 434,21 NO NO
SENTIDO X 296,2 281,2 346,44 404,18 NO NO
SENTIDO Y 338,3 338,3 405,96 473,62 NO NO
11
10.4 Diseño de elementos principales de estructura
10.4.1 Diseño de losa de entrepiso
a. Requisitos de altura mínima de losa por deflexiones tmin = 0.09m. Según el numeral
C.9.5.3.2 de la NSR-10; las losas sin ábacos deben tener un espesor mínimo no menor a
125 mm.
b. Requisitos contra incendios. Según la clasificación de edificaciones dadas en el numeral
J.1.1.2, el proyecto corresponde a al grupo de ocupación R (Residencial), Sub-grupo R-3.
Se verifica si el espesor asumido cumple con los requisitos mínimos según la categoría de
riesgo para resistencia al fuego de 2 horas.
hmin ≥ 0.125 m OK
c. Diseño a flexión - Sección C.13.9 NSR-10
Momento Negativo
Mas=Ca*qj*Lna^2 4,63 kN m
Mbs=Cb*qj*Lnb^2 4,14 kN m
K=M/(h*d^2) 512,736 kN /m² → ρ = 0,00138 < ρ min
ρ = 0,002 As=ρbd = 190 mm²
Malla 15X15X6.5 (M-221) OK
Momento Positivo
Carga muerta
Mas=Ca*qj*Lna^2 1,34 kN m
Mbs=Cb*qj*Lnb^2 1,16 kN m
Carga viva
Mas=Ca*qj*Lna^2 0,77 kN m
Mbs=Cb*qj*Lnb^2 0,69 kN m
K=M/(h*d^2) 233,874 kN /m² → ρ = 0,00062 < ρ min
ρ = 0,002 As=ρbd = 190 mm²
Malla 15X15X6.5 (M-221) OK
d. Diseño a cortante - Sección C.13.9 NSR-10
Va = 9,075 kN /m Vb =7,613 kN /m
Vu = 1.5Vmax = 13,61 kN
Vc = 59,95 kN Vu < Vc OK
10.4.2 Diseño de Vigas
Además de las combinaciones de carga para diseño, se debe verificar que el cortante no sea menor
que el producido por el doble de fuerza sísmica de diseño, para la cual se crearon cuatro
combinaciones adicionales que tienen en cuenta lo anterior de la siguiente manera:
VV1 1.2D + 2.0Ex + 0.6Ey + 1.0L
VV2 1.2D + 0.6Ex + 2.0Ey + 1.0L
VV3 0.9D + 2.0Ex + 0.6Ey
12
VV4 0.9D + 0.6Ex + 2.0Ey
VVIGAS 1.0VV1 + 1.0VV2 + 1.0VV3 + 1.0VV4
10.4.2.1 Diseño Viga principal de entrepiso
Materiales Geometría
f'c = 24,5 MPa b = 0,4 m
fy = 420 MPa h = 0,6 m
Ey = 200000 MPa Rec = 0,04 m
d = 0,56 m
a. Diseño a flexión
Figura 7. Diagrama de momentos en la viga
• Requisitos de refuerzo mínimo en elementos a flexión - C.10.5 NSR-10As_min = 542,12 mm² Sección C.10.5.1
1.4bw d/fy = 613,3 mm²
Asmin asumido 796 mm² OK
Tabla 10. Refuerzos a flexión viga
No. Viga Refuerzo inferior Refuerzo superior
1 Fila 2 Fila 1 Fila 2 Fila
B79
4 No 5 - 4 No 6 2 No. 6
4 No 5 - 4 No 6 -
4 No 5 - 4 No 6 -
B80
4 No 5 - 4 No 6 -
4 No 5 2 No. 5 4 No 6 -
4 No 5 - 4 No 6 2 No. 6
B81
4 No 5 - 4 No 6 2 No. 6
4 No 5 2 No. 5 4 No 6 -
4 No 5 - 4 No 6 2 No. 6
B82
4 No 5 - 4 No 6 2 No. 6
4 No 5 2 No. 5 4 No 6 -
4 No 5 - 4 No 6 2 No. 6
B83
4 No 5 - 4 No 6 2 No. 6
4 No 5 2 No. 5 4 No 6 -
4 No 5 - 4 No 6 3 No. 7
13
b. Diseño a cortante
Resistencia proporcionada por el concreto
= 0,75 -
Vc = 116,12 kN
Figura 8 Diagrama de cortantes en la viga
Tabla 11. Refuerzos a cortante viga
No. Viga Flejes
No. Viga Flejes
Ubicación Separación Ubicación Separación
B79
Extremo No 3 @ 15
B82
Extremo No 3 @ 15
Centro No 3 @ 23 Centro No 3 @ 23
Extremo No 3 @ 15 Extremo No 3 @ 15
B80
Extremo No 3 @ 15
B83
Extremo No 3 @ 15
Centro No 3 @ 23 Centro No 3 @ 23
Extremo No 3 @ 15 Extremo No 3 @ 15
B81
Extremo No 3 @ 15
Centro No 3 @ 23
Extremo No 3 @ 15
c. Diseño a torsión
Vu = 192,3 kN
Tu = 39,7 kN m
Aoh = 0,1344 m ²
ph = 1,48 m
Verificación sección: OK
10.4.2.2 Diseño de viga secundaria entrepiso
Materiales Geometría
f'c = 24,5 MPa b = 0,2 m
fy = 420 MPa h = 0,6 m
Ey = 200000 MPa Rec = 0,04 m
d = 0,56 m
a. Diseño a flexión
14
Figura 9 Diagrama de momentos en la viga
• Requisitos de refuerzo mínimo en elementos a flexión - C.10.5 NSR-10
As_min = 271,06 mm² Sección C.10.5.1
1.4bw d/fy 306,7 mm²
Asmin asumido 398 mm² OK
Tabla 12. Refuerzo a flexión de la viga
No. Viga Refuerzo inferior Refuerzo superior
1 Fila 2 Fila 1 Fila 2 Fila
B123, B124, B125,
B126, B127, B128,
B129, B130, B98, B99
2 No 5 - 2 No 5 -
2 No 5 - 2 No 5 -
2 No 5 - 2 No 5 -
b. Diseño a cortante
Resistencia proporcionada por el concreto
= 0,75 -
Vc = 58,06 kN
Figura 10 Diagrama de Cortantes en la viga
Tabla 13. Refuerzos a cortante viga
No. Viga Flejes
Ubicación Separación
Extremo No 3 @ 18
Centro No 3 @ 18
15
B123, B124, B125, B126,
B127, B128, B129, B130,
B98, B99 Extremo No 3 @ 18
c. Diseño a cortante
Vu = 32,9 kN
Tu = 4,7 kN m
Aoh = 0,0504 m²
Ph = 1,08 m
10.4.3 Diseño de columnas
Para la verificación del cortante en las columnas se crearon cuatro combinaciones que tienen en
cuenta la fuerza sísmica de diseño de la siguiente manera:
VC1 1.2D + 3.0Ex + 0.9Ey + 1.0L
VC2 1.2D + 0.9Ex + 3.0Ey + 1.0L
VC3 0.9D + 3.0Ex + 0.9Ey
VC4 0.9D + 0.9Ex + 3.0Ey
VCOL 1.0VC1 + 1.0VC2 + 1.0VC3 + 1.0VC4
• Carga axial y Momento
Materiales: Geometría:
f’c = 24,5 MPa hx = 0,50 m
fy = 420 MPa hy = 0,80 m
Es = 200000 MPa Ag = 0,40 m²
εy = 0,00210
- d' = 0,05 m
εcu= 0,003 - dx = 0,45 m β1 =
0,85
Refuerzo longitudinal:
N_barras = 12 No. 8
As_barra = 510 mm²
As = 6120 mm²
min = 0,01
max = 0,04
g = 0,0153 OK
1. Máxima Carga axial en compresión
Pmax = 10772,951 kN
2. Punto balanceado:
C = 0,2647 m
ε's = 0,002433 fs= 420 MPa (Tensión)
16
Tensión en el acero
As_barra = 510 mm²
Ast = 2550 mm²
Ts = 1071 kN
Compresión en el Acero
As_barra = 510 mm²
Ast = 3570 mm²
Cs = 1499,4 kN
Compresión en el concreto
Cc = 3748,50 kN
Carga axial total
Pb = 4176,90 kN
Momento respecto al centroide
Mb = 1029,5 kN m
3. Punto de máxima tensión:
Pot = -2570,4 kN
Figura 11 Diagramas de interacción columna sentido corto y largo
• Diseño a cortante
Vu = 660.6 kN
C.11.4
Vc = 519.36 kN
Vs = 141.24 kN
S = 213.8 mm
Sep. Max = 150 Mm C.21.6.4.3
Long. De confinamiento L = 700 mm C.21.6.4.1
10.4.4 Diseño de muros de carga
Capacidad de disipación de energía DES
𝑉𝑐 = 0.17 (1 +𝑃𝑢
14𝐴𝑔)√𝑓′𝑐 ∗ 𝜆 ∗ 𝑏 ∗ 𝑑
17
fy = 420 MPa
f'c = 28 MPa
Geometría de muro Solicitación de muro en la base
lw = 5,7 m Mu = 2316,5 kN m
t = 0,3 m Vu = 698,8 kN
hw = 49,2 m Pu = 9622,6 kN
a. Necesidad de elementos de Borde
Área de muro = 1,71 m²
Inercia de muro = 4,63 m⁴
fc = 7,05 MPa Incluir elementos de borde
b. Evaluación de condiciones de Falla
εy = 0,0021
εc = 0,003
Cb = 3,35 m
Lw-Cb / Cb = 0,70
Β1 = 0,85
Pb = 14243,5 kN
c. Diseño a cortante
C.1. Refuerzo horizontal
D = 0.8*lw = 4,56 M Sección C.11.9.4
Vu max = 5106,96 kN
Vu = 698,8008 kN
Vu < Vu max
Sección E. Borde 0.3x1.0 = 0,3 m²
Ag = 1,71 m²
Clasificación Muro H/Lw = 8,63 Muro Alto
Con P negativa
Vc = -505,45 kN
Vc = 19,47 kN
Vc* = -6264,7 kN
ρh calculado = 0,00247 < ρhmin
Ρh = 0,0025
2 No 4 Avh = 2,58 cm2 258
Sh =Avh/ρt 34,40 cm ≈ 35 cm
Sh < Lw/5 114 cm
Sh<3*t 90 cm
Sh < 50 cm 50 cm
Colocar 2 No 4 @ 35 cm
ρv = 0,0025
Colocar 2 No 4 @ 35 Cm
𝑃𝑏 = 𝜙0.85𝑓′𝑐𝛽1𝐶𝑏 𝑡 + 𝐴′𝑠𝐹𝑦 − 𝐴𝑠𝐹𝑦
18
10.4.5 Losa de Cimentación
El diseño estructural de la placa estará gobernado por la mayor carga que corresponde a la
supresión
W Dis = 90.00 kN/m2 Momento Negativo
Mas=Ca*qj*Lna^2 34.86 kN m
Mbs=Cb*qj*Lnb^2 29.58 kN m
K=M/(h*d^2) 1206.12 kN/m2
Ρ = 0.00395 As=ρbd = 671.647 mm2
Malla 15X15X8.5 (M-378)
Momento Positivo
Carga muerta
Mas=Ca*qj*Lna^2 13.39
Mbs=Cb*qj*Lnb^2 11.11
K=M/(h*d^2) 639.941 kN/m2
Ρ = 0.002 As=ρbd = 340 mm2
Malla 15X15X8.5 (M-378)
10.4.6 Vigas de amarre
a. Pre dimensionamiento
L= 6.6 m Capacidad de disipación de energía: DES
Limite = L/20 = 0.33 m Mayor dimensión ≥Limite
b = 0.5 m
h = 0.6 m OK
d' = 0.07 m
d = 0.53 m
d/2 = 0.265 m
ρ = 0.0033 (mínimo)
B. La viga debe ser capaz de transmitir de columna a columna un porcentaje de la carga que baja
por la columna, dicho porcentaje está dado por 0.25Aa (NSR-10 A.3.6.4.2) donde Aa=0.3
0.25Aa = 7.5% Máxima carga real que baja por la columna = 7708.9 kN
Carga última = 10792.5 kN
La fuerza axial que debe ser capaz de transmitir la viga de amarre a la columna adyacente
(Pu) es: Pu = 809.4 kN
El refuerzo que necesita la viga para resistir la fuerza axial en tensión es:
fy = 420 MPa
As = 2753.18 mm² (Refuerzo para toda la sección)
C. El momento y el cortante que se generan cuando un elemento de cimentación sufre un
asentamiento son
M= 6EID V= 12EID
L2 L3
f´c = 24.5 MPa
Ec = 23264 MPa
19
I = inercia de la sección (la mitad para tener en cuenta la fisuración) : I = bh3/24
I = 0.00450 m4
d = máximo asentamiento diferencial será
d = 0.02 m
L = Luz entre columnas L = 6.60 m
M = 346.1 kN m V = 104.9 kN
Mu = 484.5 kN m Vu = 146.8 kN
Ref. Negativo y positivo - Colocar 5 # 8 arriba y abajo, colocar flejes # 3 cada 15 cm
10.4.7 Diseño de Pilotes y dados
dp = 0,6 M Diámetro de pilote
lp = 45 M
Peso específico del suelo = 9,8 kN/m ²
Angulo de rozamiento = 28 Grados
Kf = 1
F = 0,9
Resistencia por Fuste
T1 = 4,7 kN /m ² Resistencia por Fuste en cabezal
T2 = 215,7 kN /m ² Resistencia por Fuste en pilote
L2 = 24,6 m Long corregida
T2 = 120,0 kN /m ² Rf = 5288,3 kN Resistencia por Fuste
Resistencia por Punta
Nq = 14,7
Fp = 3,0
Rp = 4894,6 kN /m ² Ok
La = 12,0
Resistencia total
R = 10182,9 kN /m ²
Fs = 2,5
R final = 4073,2 kN /m ²
R grupo de pilotes 8146,3
Refuerzo del pilote
As = 14,14 cm ²
Colocar 6 No 6 As = 17,04 cm²
Estribos en espiral de 3/8
B. Dado
Ancho = 1,2 m
Largo = 2,7 m
H = 1,5 m
20
D = 1,35 m
Long. Puntales = 1,62 m
Fuerza de tracción en los tensores
T1 = 678,86 kN
Fuerza en el puntal
C = 1223,8 kN
Angulo entre puntal y el tensor
Tan α = 1,500
Α = 48.2 ° > 25° Ok
Resistencia efectiva del concreto para el Puntal fce_1
βs = 1
fce _1= 20825 kN /m ² Resistencia efectiva del concreto en la zona de columna fce_2
βn = 1
fce _2= 20825 kN /m ²
Resistencia efectiva del concreto en la zona de pilotes fce_3
βn = 0,8
fce _3= 16660 kN /m ² Resistencia de los puntales
fns = 2249,1 kN
Fu = 1835,7 kN Ok
As1 = 57,38 cm²
Asmin = 48 cm²
Colocar # 7 cada 15 cm en ambas direcciones
10.4.8 Diseño de muro de contención – Tipo Pantalla
f’c = 28 MPa
b = 0.5 m Fs = 1.5
ht = 8.2 m ϒ = 16 kN/m3
Hsótanos = 4.1 m Ka = 0.79
= 103.648 kN/m ²
E = 106.2 kN E' = 32.39 kN
a. Cortante
Vt = 138.6 kN
Vu = 207.9 kN
Vc = 271.4 kN
Vu < Vc Ok
b. Flexión
M = 211.59 kN m
Mn = 317.39 kN m
ρ = 0.0047734
As = 0.0020526 m ²
21
R. Longitudinal No 5 @ 15 cm
R. Transversal No 3 @ 20 cm
10.4.9 Chequeo de requisitos
A) Requisitos Vigas DES según C.21.5: -bw_mín = 0,25 M OK
-ρmín = 0,0033 - OK
-ρmáx = 0,025 - OK
-Mn+ cara nudo >= 0.5Mn- OK
-Empalmes por traslapo en nudos NO
-Empalmes por traslapo en 2H NO
-Estribos de confinamiento No.3 en 1m, primer estribo a 5cm, OK
Espaciamiento
= 0,10 M OK
-Estribos cerrados con ganchos a no más de d/2 OK
B) Requisitos Columnas DES según C.21.6: -Dimensión mínima no menor a 300mm OK
-Relación de diámetros >= 0.4 OK
-ρmín = 0,01 OK
-ρmáx = 0,04 OK
-Empalmes por traslapo en la mitad central del elemento OK
-Estribos cerrados de confinamiento -Estribos de confinamiento No.3 con requisitos de ganchos suplementarios OK
-Primer estribo cerrado a so/2 OK
-Cap. Flexión de columna > capacidad a flexión de la viga OK
C) Requisitos Nodos DES según C.21.7:
- Dimensión de la columna paralela al ref. De la viga que atraviesa > 20 diámetro
de barra
OK
-Donde termine la viga en una columna el refuerzo longitudinal de la viga debe
prolongarse al extremo las alejado del núcleo confinado
OK
-Longitud de desarrollo para ganado de 90° mayor a 150 mm OK
Nodo Viga – columna considerado rígido si esta soportado lateralmente en sus 4
lados por vigas de aproximadamente la misma altura OK
-Efectos producido por la resistencia del concreto de piso sobre la resistencia a
carga axial de la columna si f’c_col=1.4f’c_Sistema de piso. N/A
-Área de refuerzo transversal en cada dirección principal del nodo mayor que
0.062√f′cbs
fyt Y 0.35
bs
fyt OK
22
11 Análisis estático no lineal
La evaluación del comportamiento de la estructura en el rango No-lineal se da a partir del diseño
elástico, realizado previamente en la fase de propuesta de proyecto de grado y aplicando los
lineamientos establecidos en el Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-
10.
En este diseño de obtuvieron como resultados las secciones y refuerzos requeridos por la estructura
para cada una de las solicitaciones. Para la ejecución del análisis no lineal se tiene en cuenta el
efecto de la losa sobre las secciones de la viga y su aporte de acero adicional (Vigas T).
En el procedimiento no lineal estático se analiza la estructura aplicando el procedimiento
establecido en el manual ASCE 41-17. Dicho análisis incluye los efectos de la no linealidad de los
materiales, no linealidad geométrica y la estabilidad de la cimentación. Se evalúa la secuencia de
la formación de rotulas plásticas en los elementos estructurales y la respuesta de la edificación a
cargas laterales grandes mediante de la curva de capacidad en cada una de las direcciones de
estudio. El análisis no lineal se realizó por medio del programa de elementos finitos ETABS 2016.
11.1 No linealidad de los materiales
La no linealidad de los materiales está compuesta por dos secciones. En primer lugar, se debe
definir en el modelo las curvas de esfuerzo-deformación de cada uno de los materiales utilizados
en las secciones concreto reforzado es decir curvas para el concreto y el acero de refuerzo.
Posterior a esto se define la no linealidad de los elementos al realizar la asignación de rotulas
plásticas en cada uno de ellos estableciendo así el lugar donde se van a generar la disipación de
energía.
11.1.1 Curvas de esfuerzo deformación de los materiales
Las curvas de esfuerzo deformación se definen según los establecido en la tabla 10-1, del manual
ASCE 41-17, para cada uno de los materiales utilizados como se observa en las figuras 12, 13 y
14.
11.1.1.1 . Acero de refuerzo
Figura 12.Curva esfuerzo deformación acero de refuerzo
23
11.1.1.2 Concreto no confinado
Figura 13. Curva esfuerzo deformación concreto no confinado
11.1.1.3 Concreto confinado
Figura 14. Curva esfuerzo deformación concreto confinado
11.2 Análisis con secciones Agrietadas
Teniendo en cuenta que el concreto se fisura bajo esfuerzos relativamente bajos de flexión, se debe
incluir los efectos de las secciones agrietadas o inercias efectivas para que el modelo tridimensional
se aproxime mejor a la respuesta real de la estructura bajo cargas sísmicas. Para lograr este
comportamiento se modifica la rigidez a flexión de los elementos viga, columna y muro según los
establecido en el capítulo 10 del manual ASCE 41-17, a partir de los factores que se muestra en la
tabla 14.
Tabla 14. Valores de rigidez efectiva ASCE41-17
24
Para las secciones de vigas el valor de rigidez efectiva aplicado en el modelo corresponde a 0.3,
para el caso de los muros se utilizó un factor de 0.35 y para el caso de las columnas se utiliza un
valor entre 0.3 y 0.7 en relación a la carga axial que soportan en cada uno de los pisos, como se
muestra en la tabla 15.
Tabla 15. Factores de reducción en columnas
NIVEL COL. T1 COL. T2 COL T3.
N+41.00 0,30 0,30 0,30
N+37.9 0,30 0,30 0,30
N+34.80 0,30 0,30 0,30
N+31.70 0,30 0,30 0,30
N+28.60 0,30 0,30 0,32
N+25.50 0,30 0,30 0,35
N+22.40 0,30 0,32 0,38
N+19.30 0,30 0,34 0,40
N+16.20 0,31 0,36 0,43
N+13.10 0,32 0,38 0,46
N+9.00 0,34 0,39 0,49
N+4.50 0,35 0,41 0,52
N+0.00 0,38 0,44 0,55
N-4.10 0,41 0,46 0,58
Una vez se agrietan las secciones se evalúan los modos de vibración como se muestra en la tabla
16, verificando el comportamiento de la estructura. A su vez se muestran las vistas 3D del cada
modo en las figuras 15, 16 y 17.
Tabla 16. Modos de vibración secciones agrietadas
Modo de vibración Descripción de movimiento Periodo
Modo 1 Movimiento Lateral paralelo eje X T1 = 1.98 Seg. 21.5%
Modo 2 Movimiento Lateral paralelo eje Y T2 = 1.96 Seg. 21.7%
Modo 3 Modo es torsional T3 = 1.36 Seg. 20.7%
Figura 15. Modo 1 secc. Agrietadas
Figura 16. Modo 2 secc. Agrietadas
Figura 17. Modo 3 secc. Agrietadas
25
11.2.1 Asignación de rotulas en los elementos
11.2.1.1 Rotulas en vigas
Se realiza la asignación de rotulas plásticas teniendo en cuenta los parámetros de la tabla 10-7 del
ASCE 41-17. Inicialmente en el modelo de computador se deben asignar las cuantías de refuerzo
a cada una de las vigas, posterior a esto se asignan las rotulas por medio de la herramienta Auto
Hinge M3, dichas rotulas se localizan en los extremos de la viga a una distancia relativa del 5% y
95% de su longitud total, además se debe definir a cada rotula el cortante de diseño calculado a
partir de los momentos probables en los extremos de la viga.
Se realiza una verificación de los datos calculando de manera manual los parámetros para cada
una de las vigas como se muestra a continuación en las tablas 17 y 18.
Tabla 17. Cálculo de parámetros y criterios de aceptación para procedimiento no lineal vigas extremo (i)
Tabla 18. Cálculo de parámetros y criterios de aceptación para procedimiento no lineal vigas extremo (j)
ln ' Ve (ρ - ρ')/ρbal
Refuerzo
TransversalV/bw d (f 'c)
0.5 a b c IO LS CP
m - - - - - - - - - -
1 4,2 0,005259 0,004606 159,2 -0,026331 C 1,793 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
2 5,45 0,008958 0,004606 169,6 -0,175537 C 1,911 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
3 5,1 0,005259 0,003685 130,7 -0,063492 C 1,473 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
4 5,6 0,004606 0,003685 118,3 -0,037162 C 1,333 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
5 4,2 0,006574 0,003685 163,5 -0,116527 C 1,842 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
6 5 0,006574 0,003685 145,9 -0,116527 C 1,643 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
7 5,45 0,007167 0,003685 144,3 -0,140430 C 1,626 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
8 5,1 0,007167 0,003685 150,0 -0,140430 C 1,690 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
9 5,6 0,004606 0,003685 118,3 -0,037162 C 1,333 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
10 4,2 0,008958 0,004606 203,4 -0,175537 C 2,292 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
11 5 0,006574 0,003685 145,9 -0,116527 C 1,643 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
12 5,45 0,007167 0,003685 144,3 -0,140430 C 1,626 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
13 5,1 0,005259 0,004606 140,6 -0,026331 C 1,584 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
14 5,6 0,004606 0,003685 118,3 -0,037162 C 1,333 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
15 4,2 0,008958 0,004606 203,4 -0,175537 C 2,292 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
16 5 0,006574 0,003685 145,9 -0,116527 C 1,643 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
17 5,45 0,007167 0,003685 144,3 -0,140430 C 1,626 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
18 5,1 0,005259 0,004606 140,6 -0,026331 C 1,584 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
19 5,6 0,005259 0,004606 133,6 -0,026331 C 1,505 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
20 4,2 0,005259 0,004606 159,2 -0,026331 C 1,793 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
VIGA
ln ' Ve (ρ - ρ')/ρbal
Refuerzo
TransversalV/bw d (f 'c)
0.5 a b c IO LS CP
m - - - - - - - - - -
1 4,2 0,007167 0,004606 182,6 -0,103268 C 2,058 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
2 5,45 0,005259 0,004606 135,5 -0,026331 C 1,527 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
3 5,1 0,004606 0,003685 123,9 -0,037162 C 1,395 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
4 5,6 0,006574 0,003685 136,8 -0,116527 C 1,541 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
5 4,2 0,004606 0,003685 138,8 -0,037162 C 1,564 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
6 5 0,005259 0,003685 132,2 -0,063492 C 1,489 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
7 5,45 0,006574 0,003685 138,8 -0,116527 C 1,564 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
8 5,1 0,006574 0,003685 144,1 -0,116527 C 1,624 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
9 5,6 0,010750 0,004606 181,5 -0,247806 C 2,045 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
10 4,2 0,003685 0,004606 138,8 0,037162 C 1,564 0,02 0,03 0,2 0,005 0,02 0,03
11 5 0,005259 0,003685 132,2 -0,063492 C 1,489 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
12 5,45 0,006574 0,003685 138,8 -0,116527 C 1,564 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
13 5,1 0,007167 0,004606 159,9 -0,103268 C 1,802 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
14 5,6 0,010750 0,004606 181,5 -0,247806 C 2,045 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
15 4,2 0,003685 0,004606 138,8 0,037162 C 1,564 0,02 0,03 0,2 0,005 0,02 0,03
16 5 0,005259 0,003685 132,2 -0,063492 C 1,489 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
17 5,45 0,006574 0,003685 138,8 -0,116527 C 1,564 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
18 5,1 0,007167 0,004606 159,9 -0,103268 C 1,802 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
19 5,6 0,007167 0,004606 151,2 -0,103268 C 1,703 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
20 4,2 0,007167 0,004606 182,6 -0,103268 C 2,058 0,025 0,05 0,2 0,01 0,025 0,05
VIGA
26
A partir de estos parámetros se define la curva de momento rotación en la rótula, la cual se compara
con los datos generados por el modelo de computador, como se observa en las figuras 18 y 19.
Figura 18. Curva momento rotación viga 1 (i) método manual y Etabs
Punto Ѳ M M/My Ѳ M/My
F (-) -0,050 0 0
E (-) -0,050 -64,30 -0,2 -0,049378 -0,2
D (-) -0,025 -64,30 -0,2 -0,024998 -0,2
C (-) -0,025 -357,40 -1,1 -0,02484 -1,1
B (-) 0 -321,50 -1 0 -1
A (-) 0 0 0 0 0
A 0 0 0 0 0
B 0 294,86 1 0 1
C 0,025 330,75 1,1 0,025 1,1
D 0,025 58,97 0,2 0,025154 0,2
E 0,050 58,97 0 0,05 0,2
F 0,050 58,97 0
ROTULA VIGA 1 (i) -
Etabs
ROTULA VIGA 1 (i) -
Manual
Punto Ѳ M M/My Ѳ M/My
F (-) -0,03 0 0
E (-) -0,03 -43,03 -0,2 -0,05 -0,2
D (-) -0,02 -43,03 -0,2 -0,025154 -0,2
C (-) -0,02 -243,87 -1,1 -0,025 -1,1
B (-) 0 -215,15 -1 0 -1
A (-) 0 0 0 0 0
A 0 0 0 0 0
B 0 265,65 1 0 1
C 0,02 294,37 1,1 0,025 1,1
D 0,02 53,13 0,2 0,024934 0,2
E 0,03 53,13 0 0,05 0,2
F 0,03 53,13 0
ROTULA VIGA 10 (j) - ManualROTULA VIGA 10 (j) -
Etabs
27
Figura 19. Curva momento rotación viga 1 (j) método manual y Etabs
11.2.1.2 Rotulas en columnas
Se realiza la asignación de rotulas plásticas teniendo en cuenta los parámetros de la tabla 10-8 del
ASCE 41-17. Inicialmente en el modelo de computador se deben asignar las cuantías de refuerzo
a cada una de las columnas, posterior a esto se asignan las rotulas por medio de la herramienta
Auto Hinge P-M2-M3, dichas rotulas se localizan en los extremos de la columna a una distancia
relativa del 5% y 95% de su longitud total.
Se realiza una verificación de los datos calculando de manera manual los parámetros para cada
una de las columnas del piso N+37.9 como se muestra en la tabla 19.
Tabla 19. Cálculo de parámetros y criterios de aceptación para procedimiento no lineal columnas
ln Ref Long Estribos X Estribos Y ρlong Ve - rotola Vcol Vy/Vccol P/ Ag f 'c a b c IO LS CP
m mm² mm² mm² - kN kN kN - - - - - - -
Col B-6 2,5 6120 213 355 0,014 507,26 917,68 0,55 0,1571 0,03121 0,0496 0,177 0,0047 0,0248 0,0347
Col B-5 2,5 6120 213 355 0,014 547,14 925,36 0,59 0,1689 0,02982 0,0496 0,172 0,0045 0,0248 0,0347
Col B-4 2,5 6120 213 355 0,014 559,28 925,52 0,60 0,1691 0,02951 0,0496 0,172 0,0044 0,0248 0,0347
Col B-3 2,5 6120 213 355 0,014 632,57 947,15 0,67 0,2022 0,02663 0,0496 0,159 0,0040 0,0248 0,0347
Col B-2 2,5 6120 213 355 0,014 731,62 918,52 0,80 0,1584 0,02555 0,0496 0,177 0,0038 0,0248 0,0347
Col C-5 2,5 6120 213 355 0,014 973,46 976,45 1,00 0,2470 0,01713 0,0496 0,141 0,0026 0,0248 0,0347
Col C-4 2,5 6120 213 355 0,014 998,58 992,07 1,01 0,2709 0,01588 0,0496 0,132 0,0024 0,0248 0,0347
Col C-3 2,5 6120 213 355 0,014 799,57 991,79 0,81 0,2705 0,02051 0,0496 0,132 0,0031 0,0248 0,0347
Col C-2 2,5 6120 213 355 0,014 185,41 912,68 0,20 0,1495 0,03958 0,0496 0,180 0,0059 0,0248 0,0347
Col D-5 2,5 8160 284 426 0,018 735,46 1161,37 0,63 0,3048 0,02535 0,0552 0,118 0,0038 0,0276 0,0387
Col D-4 2,5 10200 284 426 0,018 735,39 1184,61 0,62 0,3404 0,02411 0,0552 0,104 0,0036 0,0276 0,0387
Col D-3 2,5 8160 284 426 0,018 748,30 1161,03 0,64 0,3043 0,02511 0,0552 0,118 0,0038 0,0276 0,0387
Col D-2 2,5 6120 213 355 0,014 189,96 918,19 0,21 0,1579 0,03914 0,0496 0,177 0,0059 0,0248 0,0347
Col E-6 2,5 6120 213 355 0,014 169,83 921,85 0,18 0,1635 0,03942 0,0496 0,175 0,0059 0,0248 0,0347
Col E-5 2,5 10200 284 426 0,018 601,00 1152,86 0,52 0,2918 0,02849 0,0552 0,123 0,0043 0,0276 0,0387
Col E-4 2,5 11220 284 426 0,018 640,55 1189,17 0,54 0,3474 0,02570 0,0552 0,101 0,0039 0,0276 0,0387
Col E-3 2,5 6120 213 355 0,014 722,28 1033,77 0,70 0,3347 0,02022 0,0496 0,106 0,0030 0,0248 0,0347
Col F-6 2,5 6120 213 355 0,014 171,48 929,75 0,18 0,1756 0,03889 0,0496 0,170 0,0058 0,0248 0,0347
Col F-5 2,5 9180 284 426 0,018 616,10 1143,19 0,54 0,2770 0,02872 0,0552 0,129 0,0043 0,0276 0,0387
Col F-4 2,5 9180 284 426 0,018 670,09 1169,76 0,57 0,3177 0,02619 0,0552 0,113 0,0039 0,0276 0,0387
Col F-3 2,5 6120 213 355 0,014 621,35 1018,59 0,61 0,3115 0,02326 0,0496 0,115 0,0035 0,0248 0,0347
Col G-6 2,5 6120 213 355 0,014 436,55 919,41 0,47 0,1598 0,03289 0,0496 0,176 0,0049 0,0248 0,0347
Col G-3 2,5 6120 213 355 0,014 92,79 915,52 0,10 0,1538 0,04174 0,0496 0,178 0,0063 0,0248 0,0347
Col G-2 2,5 6120 213 355 0,014 267,47 919,63 0,29 0,1601 0,03711 0,0496 0,176 0,0056 0,0248 0,0347
COLUMNA
28
A partir de estos parámetros se define la curva de momento rotación en la rótula, mostrada en la
figura 20, la cual se compara con los datos generados por el modelo de computador.
Figura 20. Curva momento rotación Col 1 método manual y Etabs
11.2.1.3 Rotulas en muros
Se realiza la asignación de rotulas plásticas teniendo en cuenta los parámetros de la tabla 10-19
del ASCE 41-17. Inicialmente en el modelo de computador se deben asignar las cuantías de
refuerzo a cada uno de los muros, posterior a esto se asignan las rotulas por medio de la herramienta
Auto Hinge P-M3, a partir de un modelo de fibras como se ve en la figura 21.
Figura 21. Modelo de fibras en muros
Teniendo en cuenta que los muros cuentan con una relación entre altura y longitud mucho mayor
a 3, se catalogan como muros esbeltos, por lo que el comportamiento es controlado por la flexión;
además los muros toman parte importante del contante en los primeros pisos por lo que la rótula
plástica se les asigna a los dos primeros pisos sobre el nivel de terreno.
Se realiza una verificación de los datos calculando de manera manual los parámetros para cada
uno de los muros en el nivel N+4,50 como se muestra en la tabla 20.
Punto Ѳ M M/My Ѳ M/My
A 0 0 0,00 0 0
B 0 634,07 1,00 0 1
C 0,03121 897,07 1,41 0,032 1,1
D 0,03121 112,32 0,18 0,031871 0,2
E 0,050 112,32 0,18 0,0498 0,2
ROTULA COL 1 - ManualROTULA COL 1 -
Etabs
29
Tabla 20. Cálculo de parámetros y criterios de aceptación para procedimiento no lineal muros
A partir de estos parámetros se define las curvas de momento rotación en cada rótula, como se
evidencia en las figuras 22 y 23, correspondiente el diagrama de momento rotación de los muros.
Figura 22. Diagrama Momento rotación muros D-C y E-F
Figura 23. Diagrama Momento rotación muros 3-4 y 4-5
11.3 No linealidad geométrica
Hasta el momento para la solución del análisis se ha partido de la suposición que la estructura se
encuentra en estado no deformada, sin embargo en la realidad a medida que se aplica la carga la
estructura experimenta deformaciones que afectan la rigidez; dicha respuesta se debe incluir en el
modelo de análisis, logrando así que la formulación de las ecuaciones de equilibrio tengan en
cuenta el estado deformado de la estructura, por medio de la modificación de la matriz de rigidez
a medida que se incrementa la carga. Esta condición se obtiene teniendo en cuenta los efectos P-
delta dentro del modelo matemático, mostrados en la figura 24.
Lw tw As A's (As - A's)FyP/ twlw f 'c V/tw Lw (f 'c)0.5 a b c IO LS CP
m m mm² mm² - - - - - - - -
MURO B-C 5,6 0,3 4200 4200 0,119 0,223 0,0142 0,0190 0,731 0,00475 0,01424 0,01899
MURO E-F 5,7 0,3 4275 4275 0,135 0,223 0,0136 0,0181 0,715 0,00453 0,01359 0,01812
MURO 3-4 4,7 0,3 3525 3525 0,135 0,235 0,0136 0,0181 0,715 0,00453 0,01359 0,01812
MURO 4-5 6,55 0,3 4912,5 4912,5 0,135 0,163 0,0136 0,0181 0,715 0,00454 0,01361 0,01815
MURO
30
Figura 24. Asignación de no linealidad geométrica
11.4 Flexibilidad de la cimentación
El terreno genera un efecto de flexibilidad en la cimentación el cual se debe incluir en el modelo
matemático por medio de resortes lineales tipo link con valores establecidos de rigidez según los
lineamientos del capítulo 8.4 del manual ASCE 41-17.
11.4.1 Rigidez vertical
La rigidez vertical de los resortes se calcula a partir de la fórmula 8-13, de la sección 8.4.3
cimentaciones profundas del manual ASCE 41-17. La rigidez calculada en la figura 25 se asigna
a los apoyos del modelo matemático.
Figura 25. Cálculo de rigidez vertical pilotes
11.4.2 Rigidez horizontal
La rigidez horizontal de los resortes se calcula mediante el método de curvas p-y, de Reese, Cox
y Koop (1974), mostrado en la tabla 21. A partir de las características del suelo, se calculan las
curvas p-y a diferentes profundidades como se ve en la figura 26 y se plantea un modelo
independiente donde se muestra el pilote, se representan la resistencia del suelo a lo largo de su
sección por medio de una serie de resortes no lineales. Se aplica una solicitación sobre la cabeza
del pilote la cual provoca desplazamientos laterales que van disminuyendo con la profundidad.
Tabla 21 . Parametros para construccion de curvas p-y
Z (m) Pst (kN) Psd (kN) Pu (kN) Pm (kN) Ko (kN /m2) Kmu C
9 196,2 824,4 172,6 98,1 146700 5964,1 1613
10 333,7 916,2 293,7 166,9 163000 10144,6 2744
11 494,4 1007,9 435,0 247,2 179300 15028,7 4065
12 678,2 1099,6 596,8 339,1 195600 20616,3 5576
13 885,1 1191,3 778,9 442,6 211900 26907,4 7277
14 1115,2 1283,0 981,4 557,6 228200 33902,2 9169
15 1368,4 1374,7 1204,2 684,2 244500 41600,5 11251
16 1644,8 1466,4 1290,5 733,2 260800 44580,0 12057
17 1944,3 1558,2 1371,2 779,1 277100 47368,2 12811
18 2267,0 1649,9 1451,9 824,9 293400 50156,3 13565
f'c = 28 MPa
D = 0,6 m
A = 0,283 m2
E = 24870,0623 MPa
L = 55 m
Ksv 255703,435 kN/m
31
19 2612,8 1741,6 1532,6 870,8 309700 52944,5 14319
20 2981,8 1833,3 1613,3 916,7 326000 55732,6 15073
21 3373,9 1925,0 1694,0 962,5 342300 58520,8 15827
22 3789,1 2016,7 1774,7 1008,4 358600 61308,9 16581
23 4227,5 2108,5 1855,4 1054,2 374900 64097,1 17335
24 4689,0 2200,2 1936,2 1100,1 391200 66885,2 18090
25 5173,7 2291,9 2016,9 1145,9 407500 69673,4 18844
26 5681,5 2383,6 2097,6 1191,8 423800 72461,5 19598
27 6212,4 2475,3 2178,3 1237,7 440100 75249,7 20352
28 6766,5 2567,0 2259,0 1283,5 456400 78037,8 21106
29 7343,8 2658,8 2339,7 1329,4 472700 80826,0 21860
30 7944,2 2750,5 2420,4 1375,2 489000 83614,2 22614
31 8567,7 2842,2 2501,1 1421,1 505300 86402,3 23368
32 9214,4 2933,9 2581,8 1466,9 521600 89190,5 24122
33 9884,2 3025,6 2662,5 1512,8 537900 91978,6 24876
34 10577,1 3117,3 2743,2 1558,7 554200 94766,8 25630
35 11293,2 3209,0 2824,0 1604,5 570500 97554,9 26384
36 12032,5 3300,8 2904,7 1650,4 586800 100343,1 27138
37 12794,9 3392,5 2985,4 1696,2 603100 103131,2 27892
38 13580,4 3484,2 3066,1 1742,1 619400 105919,4 28647
39 14389,1 3575,9 3146,8 1788,0 635700 108707,5 29401
40 15220,9 3667,6 3227,5 1833,8 652000 111495,7 30155
41 16075,9 3759,3 3308,2 1879,7 668300 114283,8 30909
42 16954,0 3851,1 3388,9 1925,5 684600 117072,0 31663
43 17855,2 3942,8 3469,6 1971,4 700900 119860,1 32417
44 18779,6 4034,5 3550,3 2017,2 717200 122648,3 33171
45 19727,2 4126,2 3631,1 2063,1 733500 125436,4 33925
Figura 26. Curvas p-y según la profundidad
A partir del modelo discretizado de dos pilotes y su respectivo dado de cimentación se determina
la curva de capacidad del conjunto dado - pilotes con la que se obtiene los datos de un resorte no
lineal equivalente, que permite representar las condiciones de la cimentación en el modelo general.
32
Dicha capacidad se muestra en la figura 27, del conjunto de cimentación en cada dirección de
análisis.
Figura 27. Curvas de capacidad pilote
11.5 Análisis pushover
Para realizar el análisis estático no lineal “Pushover”, se definen los casos de carga no lineales
gravitacionales y horizontales en cada sentido de análisis. Para el caso de carga gravitacional se
utiliza la combinación de carga 1.0D + 0.25L, como se ve en la figura 28.
Figura 28. Caso de carga gravitacional
A partir de este análisis se obtienen la secuencia de formación de las rotulas plásticas y la curva
de capacidad en cada sentido como se muestra a continuación.
11.5.1 Secuencia de formación de rotulas plásticas
11.5.1.1 Sentido X
En el sentido X, la secuencia de formación de rotulas plásticas mostrada en la figura 29 se
evidencia que inicialmente se generan en los extremos de las vigas, seguido de rotulas en los muros
y finalmente se evidencia la plastificación en las columnas, validando así la condición de diseño
de Columna-fuerte viga-débil.
33
Figura 29. Secuencia de formación de rotulas - Sentido X
11.5.1.2 Sentido Y
En el sentido Y, se presenta la misma secuencia de formación de la secuencia de formación de
rotulas plásticas comenzado por la plastificación de las vigas, luego en muros y finalmente en las
columnas como se muestra en la figura 30.
Figura 30. Secuencia de formación de rotulas - Sentido Y
11.5.2 Curvas de capacidad
Las curvas de capacidad en sentido X y Y se muestran en las figuras 31 y 32.
34
11.5.2.1 Sentido X
Figura 31. Curvas de capacidad X
11.5.2.2 Sentido Y
Figura 32. Curvas de capacidad Y
35
11.6 Desplazamiento objetivo
El cálculo del desplazamiento objetivo se hace de acuerdo con la sección del ASCE 41-17, a partir
de las curvas idealizadas en cada dirección de análisis mostradas en la figura 33, y parámetros
como el periodo fundamental, rigidez elástica, rigidez efectiva, peso de la edificación, aceleración
espectral, entre otros que se muestran en las tablas 22 y 23.
Figura 33. Curvas idealizadas en X y Y
Tabla 22. Desplazamiento objetivo en sentido X
NLM NLM+NLG NLM+NLG+FC
Ti = 1,33 seg 1,33 seg 1,33 seg
Ki = 64309 kN/m 64309 kN /m 64309,0 kN /m
Ke = 42879 kN /m 41939 kN /m 32479,3 kN /m
Te = 1,629 seg 1,647 seg 1,871 seg
C0 = 1,3 - 1,3 - 1,3 -
C1 = 1,00 1,00 1,00
C2 = 1,00 - 1,00 - 1,00 -
Sa = 0,36 g 0,36 g 0,36 g
Vy = 10291 kN 9646 kN 9419 kN
W = 97127 kN 97127 kN 97127 kN
Cm = 1 - 1 - 1 -
strength = 3,40 - 3,62 - 3,71 -
A = 60 - 60 - 60 -
t = 0,309 m 0,315 m 0,407 m
Tabla 23. Desplazamiento objetivo en sentido Y
NLM NLM+NLG NLM+NLG+FC
Ti = 1,33 seg 1,33 seg 1,33 seg
Ki = 88248 kN/m 88248 kN/m 88248,0 kN/m
Ke = 71957 kN/m 70724 kN/m 64303,3 kN/m
Te = 1,473 seg 1,486 seg 1,558 seg
C0 = 1,3 - 1,3 - 1,3 -
C1 = 1,00 1,00 1,00
C2 = 1,00 - 1,00 - 1,00 -
Sa = 0,36 G 0,36 G 0,36 G
36
Vy = 10074 kN 10255 kN 9646 kN
W = 97127 kN 97127 kN 97127 kN
Cm = 1 - 1 - 1 -
strength = 3,47 - 3,41 - 3,63 -
A = 60 - 60 - 60 -
t = 0,252 m 0,257 m 0,282 m
11.7 Identificación de límites de comportamiento
El manual ASCE 41-17, establece tres niveles de desempeño, Ocupación inmediata (IO),
Seguridad de vida (LS), Prevención de colapso (CP), en los cuales se clasifican los elementos
según la rotación que presentan. Dichos limites se muestran en las figuras 34 y 35, según la
dirección de análisis.
Figura 34. Límites de comportamiento en sentido X
37
Figura 35. Límites de comportamiento en sentido Y
11.8 Verificación de análisis elástico No lineal
El manual ASCE 41-17, sección 7.3.2.1 se establecen dos verificaciones para la aplicabilidad del
procedimiento estático no lineal para una estructura; los cuales corresponden al análisis de la
relación de resistencia y efectos significativos de los modos altos mostrados a continuación:
11.8.1 Relación de resistencia strength < Max
A partir de la relación de desplazamiento objetivo y desplazamiento efectivo, y teniendo en cuenta
las pendientes negativas de las curvas de capacidad, se calcula el valor de Max, para cada dirección
de análisis, el cual se compara con el valor de strength como se muestra en la tabla 24.
38
Tabla 24. Cálculo de strength y max
11.8.2 Efectos significativos de modos altos
Se derivan del análisis de cortantes de los modos con un 90% de participación de masa, respecto
a los cortantes obtenidos con primer modo de vibración. Cuando la relación entre los modos con
90% de participación modal y el primer modo superan una relación de 130%, los efectos de modos
superiores se consideran significativos, en las tablas 25 y 26 se observa la comparación de los
modos de vibración para cada dirección de análisis.
Tabla 25. Relación de efectos significativos de modos altos en sentido X
Story Load
Case/Combo
VX (modo 11) VX (modo 1) Relación Revisión
kN kN
N+41.00 FSX Max 1174 998 118% Cumple
N+37.9 FSX Max 2276 1941 117% Cumple
N+34.80 FSX Max 3190 2605 122% Cumple
N+31.70 FSX Max 4072 3210 127% Cumple
N+28.60 FSX Max 5482 4351 126% Cumple
N+25.50 FSX Max 7038 5667 124% Cumple
N+22.40 FSX Max 8839 7926 112% Cumple
N+19.30 FSX Max 9892 9017 110% Cumple
N+16.20 FSX Max 10814 9902 109% Cumple
N+13.10 FSX Max 12473 10919 114% Cumple
N+9.00 FSX Max 13610 12343 110% Cumple
N+4.50 FSX Max 15332 12472 123% Cumple
N+0.00 FSX Max 18623 18254 102% Cumple
N-4.10 FSX Max 22029 18335 120% Cumple
Dd 0,41 m Dd 0,28 m
Dy 0,24 m Dy 0,15 m
Te = 1,87 s Te = 1,56 s
h = 1,09 h = 1,07
Sx1 0,36 Sx1 0,36
l 0,2 l 0,2
2 0,19 2 0,15
p-D 0,11 p-D 0,09
e 0,12 e 0,10
Max 4,12 Max 4,72
strength 3,71 strength 3,63
Chequeo CUMPLE Chequeo CUMPLE
SENTIDO X SENTIDO Y
39
Tabla 26. Relación de efectos significativos de modos altos en sentido Y
Story Load
Case/Combo
VY (modo 11) VY (modo 1) Relación Revisión
kN kN
N+41.00 FSY Max 1254 1238 101% Cumple
N+37.9 FSY Max 2447 2227 110% Cumple
N+34.80 FSY Max 3378 2980 113% Cumple
N+31.70 FSY Max 4315 3895 111% Cumple
N+28.60 FSY Max 6072 5833 104% Cumple
N+25.50 FSY Max 8929 7570 118% Cumple
N+22.40 FSY Max 9168 9075 101% Cumple
N+19.30 FSY Max 10533 8993 117% Cumple
N+16.20 FSY Max 11046 10267 108% Cumple
N+13.10 FSY Max 12463 11718 106% Cumple
N+9.00 FSY Max 15320 14572 105% Cumple
N+4.50 FSY Max 17773 15317 116% Cumple
N+0.00 FSY Max 18021 16070 112% Cumple
N-4.10 FSY Max 20674 16803 123% Cumple
12 Revisión de elementos estructurales
Se realiza la revisión de las fuerzas cortantes de los estructurales vigas, columnas y muros para el
punto de comportamiento calculado anteriormente.
12.1 Vigas
Se realiza la verificación de las fuerzas cortantes actuantes en las vigas en el momento que la
estructura llega al desplazamiento del punto de comportamiento. En la figura 36 y 37 se pueden
observar los valores de cortante de diseño y cortante resultante para las vigas del piso tipo en cada
una de las direcciones de análisis.
Figura 36. Revisión de cortante en vigas sentido X
40
Figura 37. Revisión de cortante en vigas sentido Y
A partir de las figuras 36 y 37 se puede observar que el cortante de diseño representado de color
Azul es mayor que la solicitación para el punto de comportamiento. De igual manera se realizó la
verificación para todos los elementos que componen la estructura.
12.2 Columnas
En la figura 38 y 39 se muestra el cortante de diseño y la solicitación en el punto de
comportamiento de las columnas para el piso No 1. Mostrando que las solicitaciones son menores
que los cortantes con los que fue diseñadas las columnas según la norma NSR-10. Lo cual
corresponde a un resultado esperado ya que el diseño está enfocado en garantizar la condición de
comportamiento de columna fuerte – viga débil.
Figura 38. Revisión de cortante en columnas sentido X
41
Figura 39. Revisión de cortante en columnas sentido Y
12.3 Muros
En la figura 40 y 41 se observan los valores de cortante de diseño y la solicitación de cortante en
el punto de comportamiento para los muros en los pisos más representativos; donde se puede
observar que el refuerzo a cortante asignado por diseño es escaso en los primeros pisos respecto a
la solicitación por lo cual se debe aumentar el refuerzo transversal en estos pisos.
Figura 40. Revisión de cortante en muros sentido X
Figura 41. Revisión de cortante en muros sentido Y
Para los muros se requiere incluir un refuerzo adicional ya que los cortantes esperados en los pisos
inferiores son mayores a la capacidad del muro, en la tabla 27 se encuentra el refuerzo requerido
para los primeros dos pisos.
Tabla 27 Refuerzo requerido en muros piso 1 y 2
MURO Ref. Inicial Ref. Requerido
MURO C-D #4 @ 0.30 cm #4 @ 0.15 cm
MURO E-F #4 @ 0.30 cm #4 @ 0.15 cm
MURO 4-5 #4 @ 0.30 cm #4 @ 0.15 cm
MURO 3-4 #4 @ 0.30 cm #5 @ 0.17 cm
42
12.4 Cimentación
En las figuras 42 y 43 se observa la capacidad de los pilotes en cada dirección de análisis respecto
a la solicitación de cargas máximas en punto de comportamiento. Dando como resultado que el
conjunto de cimentación propuesto es adecuado para la estructura.
Figura 42 Capacidad de cimentación Sentido X
Figura 43 Capacidad de cimentación Sentido Y
13 Cantidades de obra y presupuesto
Se calculan las cantidades de obra obtenidas a partir de los volúmenes de materias resultantes de
la fase de diseño y con estas se realiza un estimado del presupuesto de la estructura de la
edificación. En la tabla 28 y 29 se observan los valores de volumen de concreto y cantidad de acero
de la estructura de cimentación y la superestructura.
43
Tabla 28 Cantidades de obra de cimentación
Tabla 29 Cantidades de obra de estructura
En la tabla 30 se establece un aproximado de presupuesto, en el cual los valores unitarios de
concreto fueron tomados de la base de datos de construdata, el valor unitario del acero se tomó
con el proveedor nacional de acero GYJ.
Tabla 30 Presupuesto del proyecto SANTA RITA
ELEMENTOS DE CIMENTACION VOLUMEN
CONCRETO (m³)
ACERO
REFUERZO (kg)
CUANTIA
(kg/m³)
MURO PERIMETRAL 1064 81205 76,30
PILOTES 763 70481 92,32
DADOS 146 8173 56,06
V. CIMENTACION 148 16604 112,26
LOSA DE CIMENTACION 242 12788 52,75
ELEMENTOS DE ESTRUCTURA VOLUMEN
CONCRETO (m³)
ACERO
REFUERZO (kg)
CUANTIA
(kg/m³)
MURO ESTRUCTURAL 331 50408 152,07
COLUMNAS 437 91461 209,47
VIGAS 1245 180821 145,23
LOSAS 1126 67820 60,25
Item Descripción Un Cantidad Valor Unitario Valor Neto
1 1.608.285.074$
1.1 377.985.057$
1.1.1 EXCAVACIÓN MECÁNICA m3 10.833 34.893$ 377.985.057,42
1.2 757.174.633$
1.2.1 PILOTES EN CONCRETO f'c = 28 MPa m3 763 459.772$ 350.993.170$
1.2.2 DADO CONCRETO f'c = 28 MPa m3 146 202.290$ 29.493.882$
1.2.3 MURO PANTALLA f'c = 28 MPa m3 1.064,25 264.885$ 281.903.861$
1.2.4 VIGAS CIMENTACIÓN f'c = 24.5 MPa m3 147,91 464.885$ 68.758.816$
1.2.5 PLACA CONTRAPISO f'c = 24.5 MPa m3 242,43 107.350$ 26.024.904$
1.3 473.125.383$
1.3.1 ACERO REFUERZO 420 MPa kg 189.250 2.500$ 473.125.383$
2 2.085.916.070$
2.1 1.109.643.302$
2.1.1 COLUMNAS f'c =24.5 MPa m3 436,63 397.299$ 173.472.662$
2.1.2 MURO ESTRUCTURAL f'c = 28 MPa m3 331,48 156.516$ 51.881.924$
2.1.3 VIGAS AEREAS f'c = 24.5 MPa m3 1.245,07 613.186$ 763.456.427$
2.1.4 PLACAENTREPISO f'c = 24.5 MPa m3 1.125,59 107.350$ 120.832.289$
2.2 976.272.768$
2.2.1 ACERO REFUERZO 420 MPa kg 390.509 2.500$ 976.272.768$
3.694.201.143,66$
6% 221.652.069$
5% 184.710.057$
5% 184.710.057$
4.285.273.327$
ESTRUCTURAS EN CONCRETO
ACERO DE REFUERZO
ESTRUCTURAS EN CONCRETO
SUBTOTAL
CIMENTACION
ESTRUCTURA
ADMINISTRACION
IMPREVISTOS
UTILIDAD
TOTAL
EXCAVACIONES
ACERO DE REFUERZO
44
A partir del costo total de la estructura del proyecto SANTA RITA, se calculó el costo por metro
cuadrado de construcción del proyecto. El cual tiene un valor de $386.650.
14 Conclusiones
• El orden en el que presenta la plastificación es el esperado para la concepción de diseño de columna fuerte viga débil, ya que las rotulas se generan inicialmente en las vigas, luego en los muros y posteriormente en las columnas, lo que indica que el mecanismo principal de disipación de energía del proyecto está dado por las vigas.
• Se evidencia al comparar los resultados del análisis pushover en cada dirección de estudio que el sentido X presenta una mayor ductilidad que el sentido Y, logrando así que la estructura alcance valores de desplazamientos mayores sin tener perdida considerable de resistencia.
• Al comparar los resultados de las curvas de capacidad en los dos sentidos de análisis respecto a los parámetros iniciales del análisis elástico se encuentra variación en el factor de sobre resistencia el cual inicialmente tenía un valor de Ω=2.5, y al realizar el análisis pushover en sentido X presenta un valor de Ω=3.81 y Ω=3.87 en el sentido Y.
• Al realizar el cálculo de desplazamiento objetivo, se observa que, en la condición más crítica al incluir la no linealidad del material, no linealidad geométrica y flexibilidad de la cimentación se presenta antes de llegar al límite de seguridad de vida o LS. Encontrándose en un rango de desplazamiento mayor que el desplazamiento máximo elástico del diseño inicial pero menor que el desplazamiento máximo elástico al fisurar la estructura.
• Al realizar la validación de la aplicabilidad del método de análisis no lineal en el proyecto de estudio se observa que este es adecuado para el tipo de estructura y la configuración del proyecto. Dando resultados validos del comportamiento real de la estructura al verse sometida a una carga lateral incrementada.
• Una vez realizada la revisión del estado de los elementos estructurales al llegar al punto de comportamiento se observa que el diseño realizado es adecuado en el caso de vigas y columnas, sin embargo, en el caso de los muros el diseño planteado inicialmente es escaso para los primeros niveles donde se requiere un aumento del refuerzo transversal.
15 Bibliografía
• Asociación colombiana de ingeniera sísmica. (2010). Reglamento colombiano de
construcción sismo resistente NSR -10. Bogotá.
• American concrete Institute. (2014). ACI 318S-14. Requisitos de reglamento para el
concreto estructural. Farmington Hills.
• American Society of Civil Engineers. Seismic Evaluation and Retrofit of Existing
Buildings. ASCE/SEI 41-17.
• Reese, Cox and Koop. (1974) Reese’s Sand Model.
• Reese, Lymon, Cvan Impe William. (2011). Single Piles and Pile Groups Under Lateral
Loading (2 ª Edición).
45
• Nilson. A. (2001). Diseño de estructuras de concreto. (12 ª Edición). Bogotá: mcgraw-
Hill
• Mccormac, J.C., Browm, R.H. (2011). Diseño de concreto reforzado (8ª Edición).
México: Alfaomega.
• Reynolds, C.E., ceng, B.E., Steedman, J.C. (2008). Reinforced concrete designer's
handbook (11ª Edition). United Kingdom: Taylor & Francis Group.
• Rochel. R. (2012). Análisis y Diseño Sísmico De Edificios (2 ª Edición). Medellín:
universidad EAFIT.
• Segura, J.I. (2011). Estructuras de concreto (7ª Edición). Bogotá: Universidad Nacional
de Colombia.
ANEXOS
Planos estructurales
05
ROTULO -A1(594X841mm)
CONTIENE
NOMBRE DEL PROYECTO
FECHA (DD/MM/AAAA): 20/05/19 Archivo digital:
CLIENTE
PLANOS FINALES 020819.dwg
INFORMACIÓN DEL PROYECTO
CIUDAD:
Yopal - Casanare
SANTA RITA
Edificio
Proyecto de Grado
REVISIÓN:
ESCALA
INDICADA
PROYECCION
CO
NS
EC
UT
IV
O
01
PLANO No.
SON:
EMISIÓN: DC
DISEÑO PRELIMINAR (DP)DISEÑO PARA TRAMITES (DT)DISEÑO PARA CONSTRUCCIÓN (DC)PLANOS RECORD (PR)
00
UNIVERSIDAD DE LOS ANDES
Bogota - Colombia
2019
DISEÑO ESTRUCTURAL
Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES
MP. 25202-261686 CND
COD. 201410459
Director de Proyectos
Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES
MP. 25202-261686 CND
COD. 201410459
Ingeniero de Diseño
Dibujo
Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES
MP. 25202-261686 CND
COD. 201410459
NOTAS GENERALES
4.80 5.70 6.20
42.00
5.2
04
.7
05
.3
0
29
.9
5
6.5
5
6.055.60
A
1
B C D E F G H
6.60 7.05
2
3
4
5
6
7
2.8
05
.4
0
P1 e=0.30 m
FOSO
DE
ESCALERAS
P2 e=0.30 m
P4 e=
0.30 m
P3 e=
0.30 m
VA (0.40X0.60)
VA (0.40X0.60)
VA (0.40X0.60)
VA (0.40X0.60)
VA (0.40X0.60)
VA
(0
.4
0X
0.6
0)
VA
(0
.4
0X
0.6
0)
VA
(0
.4
0X
0.6
0)
VA
(0
.4
0X
0.6
0)
VA
(0
.4
0X
0.6
0)
VA
(0
.4
0X
0.6
0)
VTA (0.20X0.60)
VTA (0.20X0.60)
VTA (0.20X0.60)
VTA (0.20X0.60)
VT
A (0
.2
0X
0.6
0)
VT
A (0
.2
0X
0.6
0)
VT
A (0
.2
0X
0.6
0)
VT
A (0
.2
0X
0.6
0)
05
ROTULO -A1(594X841mm)
CONTIENE
NOMBRE DEL PROYECTO
FECHA (DD/MM/AAAA): 20/05/19 Archivo digital:
CLIENTE
PLANOS FINALES 020819.dwg
INFORMACIÓN DEL PROYECTO
CIUDAD:
Yopal - Casanare
SANTA RITA
Edificio
Proyecto de Grado
REVISIÓN:
ESCALA
INDICADA
PROYECCION
CO
NS
EC
UT
IV
O
02
PLANO No.
SON:
EMISIÓN: DC
DISEÑO PRELIMINAR (DP)DISEÑO PARA TRAMITES (DT)DISEÑO PARA CONSTRUCCIÓN (DC)PLANOS RECORD (PR)
00
UNIVERSIDAD DE LOS ANDES
Bogota - Colombia
2019
DISEÑO ESTRUCTURAL
Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES
MP. 25202-261686 CND
COD. 201410459
Director de Proyectos
Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES
MP. 25202-261686 CND
COD. 201410459
Ingeniero de Diseño
Dibujo
Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES
MP. 25202-261686 CND
COD. 201410459
PLANTA DE ENTREPISO. PISO TIPO
PLANTA DE ENTREPISO
Es 1:75
4.80 5.70 6.20
42.00
5.2
04
.7
05
.3
0
29
.9
5
6.5
5
6.055.60
A
1
B C D E F G H
6.60 7.05
2
3
4
5
6
7
2.8
05
.4
0
VC (0.50X0.60)
VTC (0.30X0.60)
P1 e=0.30 m
P2 e=0.30 m
P4
e
=0
.3
0 m
P3
e
=0
.3
0 m
VC (0.50X0.60)
VC (0.50X0.60)
VC (0.50X0.60)
VC (0.50X0.60)
VC (0.50X0.60)
VC (0.50X0.60)
VC
(0
.5
0X
0.6
0)
VC
(0
.5
0X
0.6
0)
VC
(0
.5
0X
0.6
0)
VC
(0
.5
0X
0.6
0)
VC
(0
.5
0X
0.6
0)
VC
(0
.5
0X
0.6
0)
VC
(0
.5
0X
0.6
0)
VC
(0
.5
0X
0.6
0)
VC (0.30X0.60)
VC (0.30X0.60)
VC (0.30X0.60)
VC (0.30X0.60)
VC
(0
.3
0X
0.6
0)
VC
(0
.3
0X
0.6
0)
VC
(0
.3
0X
0.6
0)
VC
(0
.3
0X
0.6
0)
VC
(0
.3
0X
0.6
0)
VC
(0
.3
0X
0.6
0)
ROTULO -A1(594X841mm)
05
CONTIENE
NOMBRE DEL PROYECTO
FECHA (DD/MM/AAAA): 20/05/19 Archivo digital:
CLIENTE
PLANOS FINALES 020819.dwg
INFORMACIÓN DEL PROYECTO
CIUDAD:
Yopal - Casanare
SANTA RITA
Edificio
Proyecto de Grado
REVISIÓN:
ESCALA
INDICADA
PROYECCION
CO
NS
EC
UT
IV
O
03
PLANO No.
SON:
EMISIÓN: DC
DISEÑO PRELIMINAR (DP)DISEÑO PARA TRAMITES (DT)DISEÑO PARA CONSTRUCCIÓN (DC)PLANOS RECORD (PR)
00
UNIVERSIDAD DE LOS ANDES
Bogota - Colombia
2019
DISEÑO ESTRUCTURAL
Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES
MP. 25202-261686 CND
COD. 201410459
Director de Proyectos
Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES
MP. 25202-261686 CND
COD. 201410459
Ingeniero de Diseño
Dibujo
Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES
MP. 25202-261686 CND
COD. 201410459
PLANTA DE CIMENTACION
PLANTA DE CIMENTACION
Es 1:75
VA 0.40x0.60
N+4.50
Es 1
ESC 1:50
[0.40 x 0.60]
ESC 1:20
0.50 2.05 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50
S=0.40 x 0.60
B C D E F G
0.25 4.80 5.60 6.05 5.70 6.20 0.25
4#6L=8.50 4#6L=8.00 4#6L=7.00 4#6L=9.00
3#7L=2.50(2a fila)
4#5L=4.50 4#5L=6.00 4#5L=7.50 4#5L=6.50 4#5L=9.00
0.32
0.10
0.5
2
0.10
0.10
0.5
2
180#3 L=1.88(0.32x0.52)
180#3 L=0.72 (0.52)
8#3
@0.15
5#3
@0.23
12#3
@0.10
8#3
@0.15
24#3
@0.10
7#3
@0.15
8#3
@0.15
8#3
@0.23
7#3
@0.15
8#3
@0.15
6#3
@0.23
7#3
@0.15
8#3
@0.15
15#3
@0.23
8#3
@0.15
0.95 1.29 0.94 1.03
1.11 1.12 1.00
2#6L=2.50(2a fila) 2#6L=3.00(2a fila) 2#6L=3.00(2a fila) 2#6L=3.00(2a fila)
2#5L=2.00(2a fila) 2#5L=2.00(2a fila) 2#5L=2.00(2a fila)2#5L=2.50(2a fila)
2.05
S=0.40 x 0.60
0.20 0.20 0.20 0.20 0.202.45
S=0.40 x 0.60
2.45
S=0.40 x 0.60
2.68
S=0.40 x 0.60
2.68
S=0.40 x 0.60
2.50
S=0.40 x 0.60
2.50
S=0.40 x 0.60
2.75
S=0.40 x 0.60
2.75
S=0.40 x 0.60
5#3
@0.15
4#3
@0.23
14#3
@0.10
18#3
@0.10
2#5L=7.00 2#5L=7.00 2#5L=7.50 2#5L=5.50
2#5L=4.50 2#5L=6.50 2#5L=7.50 2#5L=7.00 2#5L=8.50
0.12
0.10
0.52
223#3 L=1.48(0.12x0.52)
12#3
@0.18
1.00 1.05 1.05 1.02
1.05 1.05 1.09
VTA 0.20x0.60
N+4.50
Es 1
ESC 1:50
[0.20 x 0.60]
ESC 1:20
0.50 2.05 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50
S=0.20 x 0.60
B C D E F G
0.25 4.80 5.60 6.05 5.70 6.20 0.25
2.05
S=0.20 x 0.60
0.20 0.20 0.20 0.20 0.202.45
S=0.20 x 0.60
2.45
S=0.20 x 0.60
2.68
S=0.20 x 0.60
2.68
S=0.20 x 0.60
2.50
S=0.20 x 0.60
2.50
S=0.20 x 0.60
2.75
S=0.20 x 0.60
2.75
1.05
2#5L=7.00
21#3 17#3 25#3
@0.10
19#3
@0.10
25#3
@0.10
25#3
@0.10
16#3
@0.18
S=0.20 x 0.60
@0.10 @0.10
6#3
@0.18
6#3
@0.18
19#3
@0.10
6#3
@0.18
21#3
@0.10
5#3
@0.18
VC 0.30x0.60
N-8.20
Es 1
ESC 1:50
[0.30 x 0.60]
3#7L=6.00 3#7L=9.00 3#7L=6.50 3#7L=7.00 3#7L=7.50 3#7L=7.00 3#7L=4.50
3#7L=9.00 3#7L=7.00 3#7L=7.50 3#7L=7.00 3#7L=7.50 3#7L=8.50
0.20
0.10
0.50
314#3 L=1.60(0.20x0.50)
23#3
@0.18
20#3
@0.10
17#3
@0.10
15#3
@0.18
30#3
@0.10
13#3
@0.18
20#3
@0.10
12#3
@0.18
20#3
@0.10
10#3
@0.18
25#3
@0.18
16#3
@0.18
1.00 1.01 1.00 1.00 1.05
1.00 1.00 1.00 1.00 1.13 1.00
ESC 1:20
0.50 6.10 4.30 5.10 5.55 5.20 5.70 5.55 0.50
S=0.30 x 0.60
A B C D E F G H
0.25 6.60 4.80 5.60 6.05 5.70 6.20 6.05 0.25
0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50
S=0.30 x 0.60 S=0.30 x 0.60 S=0.30 x 0.60 S=0.30 x 0.60 S=0.30 x 0.60 S=0.30 x 0.60
14#3
@0.10
5#3
@0.18
5#3
@0.18
15#3
@0.10
8#3
@0.18
12#3
@0.18
14#3
@0.10
5#3
@0.18
15#3
@0.10
VC 0.50x0.60
N-8.20
Es 1
ESC 1:50
[0.50 x 0.60]
ESC 1:20
0.50 6.10 4.30 5.10 5.55 5.20 5.70 5.55 0.50
S=0.50 x 0.60
A B C D E F G H
0.25 6.60 4.80 5.60 6.05 5.70 6.20 6.05 0.25
5#8L=6.00 5#8L=9.00 5#8L=6.50 5#8L=7.00 5#8L=7.50 5#8L=7.00 5#8L=5.00
5#8L=9.00 5#8L=7.00 5#8L=7.50 5#8L=7.00 5#8L=7.50 5#8L=9.00
0.40
0.10
0.10
0.10
0.10
0.10
T2
323#3 L=2.00(0.40x0.50)
646#3 L=0.70 (0.50)
25#3
@0.15
17#3
@0.10
18#3
@0.15
38#3
@0.10
18#3
@0.10
21#3
@0.15
1.00 1.01 1.00 1.00 1.10
1.00 1.00 1.00 1.00 1.13 1.10
0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50
S=0.50 x 0.60 S=0.50 x 0.60 S=0.50 x 0.60 S=0.50 x 0.60 S=0.50 x 0.60 S=0.50 x 0.60
0.50
0.50
0.50
20#3
@0.10
20#3
@0.10
16#3
@0.15
13#3
@0.15
6#3
@0.15
12#3
@0.10
15#3
@0.15
26#3
@0.10
8#3
@0.15
14#3
@0.10
10#3
@0.15
26#3
@0.10
ROTULO -A1(594X841mm)
05
CONTIENE
NOMBRE DEL PROYECTO
FECHA (DD/MM/AAAA): 20/05/19 Archivo digital:
CLIENTE
PLANOS FINALES 020819.dwg
INFORMACIÓN DEL PROYECTO
CIUDAD:
Yopal - Casanare
SANTA RITA
Edificio
Proyecto de Grado
REVISIÓN:
ESCALA
INDICADA
PROYECCION
CO
NS
EC
UT
IV
O
04
PLANO No.
SON:
EMISIÓN: DC
DISEÑO PRELIMINAR (DP)DISEÑO PARA TRAMITES (DT)DISEÑO PARA CONSTRUCCIÓN (DC)PLANOS RECORD (PR)
00
UNIVERSIDAD DE LOS ANDES
Bogota - Colombia
2019
DISEÑO ESTRUCTURAL
Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES
MP. 25202-261686 CND
COD. 201410459
Director de Proyectos
Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES
MP. 25202-261686 CND
COD. 201410459
Ingeniero de Diseño
Dibujo
Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES
MP. 25202-261686 CND
COD. 201410459
DETALLE DE VIGAS DE ENTREPISO
DETALLE VIGA PRINCIPAL ENTREPISO
Es 1:75
DETALLE VIGA SECUNDARIO
Es 1:75
DETALLE VIGA PRINCIPAL CIMENTACION
Es 1:75
DETALLE VIGA SECUNDARIA CIMENTACION
Es 1:75
DETALLE DE LOSA AEREA
Es 1:75
DETALLE DE LOSA DE CIMENTACION
Es 1:75
DETALLE DE ESCALERA
Es 1:50
DETALLE DE VIGAS DE CIMENTACION
DETALLE DE LOSA DE ENTREPISO
DETALLE DE LOSA DE CIMENTACION
DETALLE DE ESCALERAS
DETALLE DE ANCLAJE VIGA COLUMNA
Es 1:25
DETALLE DE ANCLAJE VIGA COLUMNA
DETALLE DE TRASLAPO EN MALLAS
DETALLE DESPIECE VIGAS
Columna B-6, B-2
Es 1
ESC 1:50
0.60
(0.50 x .80) 3.60
0.50
(0.50 x .80) 3.60
0.50
(0.50 x .80) 4.00
0.50
(0.50 x .80) 4.00
0.50
(0.50 x .80) 3.60
0.50
(0.50 x .80) 2.60
0.50
(0.50 x .80) 2.60
0.50
(0.50 x .80) 2.60
0.50
(0.50 x .80) 2.60
0.50
(0.50 x .80) 2.60
0.50
(0.50 x .80) 2.60
0.50
(0.50 x .80) 2.60
0.50
(0.50 x .80) 2.60
0.50
(0.50 x .80) 2.60
0.50
0.00
4.10
8.20
12.70
17.20
21.30
24.40
27.50
30.60
33.70
36.80
39.90
43.00
46.10
49.20
N-4.10
N+0.00
N+4.50
N+9.00
N+13.10
N+16.20
N+19.30
N+22.40
N+25.50
N+28.60
N+31.70
N+34.80
N+37.9
N+41.00
0.400.40
6#
8L
=1
2.0
0
0.400.40
6#
8L
=6
.0
0
S=0.50x0.80
401#3 L=2.48(0.42x0.72)
401#3 L=0.94(0.74)
1203#3 L=0.64(0.44)
0.72
0.74
0.100.10
0.44
8#3@
0.10
8#3@
0.10
10#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
10#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
12#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
12#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
10#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
6#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
6#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
6#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
5#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
5#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
5#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
5#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
5#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
5#3@
0.20
5#3@
0.10
5#3@
0.10
1.10
1.90
0.92
2.00
0.93
1.95
0.37
1.95
0.35
1.95
0.33
1.95
0.31
1.95
0.30
1.95
6#
8L
=5
.0
06
#8
L=
5.0
06
#8
L=
5.0
06
#8
L=
5.0
06
#8
L=
5.0
06
#8
L=
5.0
06
#8
L=
5.0
06
#8
L=
5.5
06
#8
L=
6.5
06
#8
L=
6.5
0
6#
8L
=1
2.0
06
#8
L=
6.0
06
#8
L=
5.0
06
#8
L=
5.0
06
#8
L=
5.0
06
#8
L=
5.0
06
#8
L=
5.0
06
#8
L=
5.0
06
#8
L=
5.0
06
#8
L=
5.5
06
#8
L=
6.5
06
#8
L=
6.5
0
0.30
1.95
0.30
1.95
0.30
1.95
0.10
0.10
0.10
0.42
Pantalla P1Es 1
ESC 1:50
0.60
4.10
4.10
4.50
4.50
4.10
3.10
3.10
3.10
3.10
3.10
3.10
3.10
3.10
3.00
0.10
Sección 1
0.00
4.10
8.20
12.70
17.20
21.30
24.40
27.50
30.60
33.70
36.80
39.90
43.00
46.10
49.20
N-4.10
N+0.00
N+4.50
N+9.00
N+13.10
N+16.20
N+19.30
N+22.40
N+25.50
N+28.60
N+31.70
N+34.80
N+37.9
N+41.00
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(2
.3
5x5
.0
3)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(0
.9
0x5
.0
3)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(2
.3
5x5
.0
5)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(0
.9
0x5
.0
5)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(2
.3
5x4
.9
7)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(0
.9
0x4
.9
7)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(2
.3
5x4
.9
8)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(0
.9
0x4
.9
8)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(2
.3
5x4
.5
7)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(0
.9
0x4
.5
7)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(2
.3
5x3
.5
8)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(0
.9
0x3
.5
8)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(2
.3
5x3
.5
7)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(0
.9
0x3
.5
7)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(2
.3
5x3
.0
5)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(0
.9
0x3
.0
5)
10#3@
0.20
11#3@
0.20
10#3@
0.20
11#3@
0.20
11#3@
0.20
12#3@
0.20
11#3@
0.20
12#3@
0.20
10#3@
0.20
11#3@
0.20
8#3@
0.20
8#3@
0.20
8#3@
0.20
8#3@
0.20
8#3@
0.20
8#3@
0.20
8#3@
0.20
8#3@
0.20
8#3@
0.20
8#3@
0.20
8#3@
0.20
8#3@
0.20
8#3@
0.20
8#3@
0.20
8#3@
0.20
8#3@
0.20
7#3@
0.20
8#3@
0.20
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(2
.3
5x3
.5
7)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(0
.9
0x3
.5
7)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(2
.3
5x3
.5
7)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(0
.9
0x3
.5
7)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(2
.3
5x3
.5
7)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(0
.9
0x3
.5
7)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(2
.3
5x3
.5
7)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(0
.9
0x3
.5
7)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(2
.3
5x3
.5
8)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(0
.9
0x3
.5
8)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(2
.3
5x3
.5
8)
2 #
4/3
5_
#4
/3
5(0
.9
0x3
.5
8)
12
#8
L=
12
.0
01
2#
8L
=6
.0
0
8#3@
0.10
8#3@
0.10
10#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
10#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
12#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
12#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
10#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
6#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
6#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
6#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
5#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
5#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
5#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
5#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
5#3@
0.20
5#3@
0.10
8#3@
0.10
8#3@
0.10
5#3@
0.20
5#3@
0.10
5#3@
0.10
1.10
1.90
0.92
2.00
0.93
1.95
0.37
1.95
0.35
1.95
0.33
1.95
0.31
1.95
0.30
1.95
12
#8
L=
5.0
01
2#
8L
=5
.0
01
2#
8L
=5
.0
01
2#
8L
=5
.0
01
2#
8L
=5
.0
01
2#
8L
=5
.0
01
2#
8L
=5
.0
01
2#
8L
=5
.5
01
2#
8L
=6
.5
01
2#
8L
=6
.5
0
0.30
1.95
0.30
1.95
0.30
1.95
0.20
0.10
0.100.10
0.20
0.9
0
0.9
0
ROTULO -A1(594X841mm)
05
CONTIENE
NOMBRE DEL PROYECTO
FECHA (DD/MM/AAAA): 20/05/19 Archivo digital:
CLIENTE
PLANOS FINALES 020819.dwg
INFORMACIÓN DEL PROYECTO
CIUDAD:
Yopal - Casanare
SANTA RITA
Edificio
Proyecto de Grado
REVISIÓN:
ESCALA
INDICADA
PROYECCION
CO
NS
EC
UT
IV
O
05
PLANO No.
SON:
EMISIÓN: DC
DISEÑO PRELIMINAR (DP)DISEÑO PARA TRAMITES (DT)DISEÑO PARA CONSTRUCCIÓN (DC)PLANOS RECORD (PR)
00
UNIVERSIDAD DE LOS ANDES
Bogota - Colombia
2019
DISEÑO ESTRUCTURAL
Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES
MP. 25202-261686 CND
COD. 201410459
Director de Proyectos
Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES
MP. 25202-261686 CND
COD. 201410459
Ingeniero de Diseño
Dibujo
Ing. ADRIANA LUCIA DIAZ CACERES
MP. 25202-261686 CND
COD. 201410459
DETALLE DE COLUMNA TIPO
DETALLE COLUMNA
Es 1:100
DETALLE DE MURO TIPO
DETALLE PILOTE Y CORTES
DETALLE DE MURO DE CONTENCION
DETALLE MURO TIPO
Es 1:100
DETALLE SECCION MURO
Es 1:50DETALLE PILOTE
Es 1:100
DETALLE MURO DE CONTENCION
Es 1:100
DETALLE SECCION MURO DE CONTENCION
Es 1:25
DETALLE ANCLAJE
PILOTES - VIGA CIM
Es 1:50
CORTE PILOTES
Es 1:50