1. INTRODUCCION
El proceso del estudio empieza con la definición de las características geométricas
del proyectos diferentes tipos de cargas estructurales actuando en la cimentación
y del contorno en que se construirá las estructura .Continua la etapa de
investigación del suelo tomando en cuenta la zonificacion geométrica del área
donde se ubica el predio, una ves obtenido los resultados de capo, y laboratorio se
propone el tipo de cimentación y las dimensiones geométricas de la misma.
2. INVESTIGACION DEL SUELO
Desde el punto de vista geométrico el reglamento divide al distrito federal en tres
zonas: I) Lomas II) Transición III) Lacustre
Las exploraciones mínimas a realizar dependen de la zona geométrica a la que
pertenece el predio y de las características de la obra (profundidad de excavación,
presión transmitida al suelo y el perímetro de la estructura)
Antes de continuar con la descripción del proyecto se describirá en que consisten
los trabajos de exploración y muestreo.
METODOS DE EXPLORACION
Los métodos de exploración se dividen en semidirectos y directos.
Los semi directos son aquellos en los cuales no se extrae muestras de suelo.
En los métodos directos se recuperan muestras.
Métodos semidirectos
Consiste en realizar pruebas en el campo para estimar las propiedades de los
suelos a partir de correlaciones empíricas. Los métodos semidirectos consisten en
hincar una herramienta para determinar indirectamente la resistencia al corte de
los suelos y reducir la estratigrafía.
Se han desarrollado varios métodos para investigar la consistencia de suelos
cohesivos sin extracción de muestras de suelo. Estos métodos consisten
básicamente en hincar una herramienta (llamada penetrometro) en el suelo y
medir la resistencia que ofrece este al avance del equipo.
Cono eléctrico. Es una celda de carga, con una unidad sensible instrumentada con
deformimetros eléctricos, para medir la resistencia que ofrece el suelo al paso del
cono, en la figura se muestra esquemáticamente dicho instrumento.
La señal de salida del cono se trasmite con cables a al superficie, se registra en un
aparato receptor y la trasforma en señal digital. La velocidad de hincado usada
general mente es de 1 cm./seg. Deben tomarse lecturas a cada 10cm. Con los
datos obtenidos se elabora un perfil de resistencia de punta.
La resistencia a la penetración del cono es un indicador tanto de la resistencia no
drenada del suelo como del perfil estratigráfico.
Métodos directos
Son aquellos que obtienen muestras del suelo para someterlas a pruebas de
laboratorio. Las muestras pueden ser representativas alteradas o inalteradas, las
primeras son aquellas que han sufrido alteraciones de su estructura debido al
muestreo y las segundas, son las que mantienen intacta su estructura.
Penetración Estándar
Consiste de un tubo muestreador que se hinca a percusión y rescata muestras
alteradas; el numero de golpes necesarios para hincarlo se correlaciona con la
resistencia al corte del suelo.
Tubo Shelby
El tubo de pared delgada se hinca a presión en el suelo para recuperar muestras
inalteradas. El muestreador , mostrado en la Fig. ##, Consiste en un tubo metálico
que se hinca a presión. Se usa para muestrear
suelos cohesivos de consistencia blanda a firme.
Tubo Rotatorio Dentado
Es un tubo de pared delgada con dientes de sierra en el extremo inferior, Fig. 5. se
hinca a presión y rotación. Se utiliza en arcillas muy consistentes, arenas
cementadas de compacidad media, y en arenas prácticamente limpias.
TIPOS DE SONDEO MÁS EMPLEADOS EN UN ESTUDIO GEOTECNIOCO
Sondeo de Tipo Exploratorio
Se realiza empleando únicamente la herramienta de penetración estándar,
extrayendo muestras de tipos alternadas.
Sondeo de Tipo Mixto
Se realiza alternado el uso de la herramienta de penetración estándar y el tubo
shelby
Sondeo de Cono Eléctrico
Este tipo de sondeo permite definir, en forma indirecta, la estratigrafía del sitio y
correlacionar la resistencia del suelo en condiciones de drenadas.
3. ENSAYES DE LABORATORIO
El programa de pruebas de laboratorio se establece con dos objetivos: clasificar
los suelos encontrados y obtener sus parámetros de resistencia y deformabilidad
para el diseño de cimentación; para alcanzar estos propósitos, se realizan las
pruebas índice y mecánicas indicadas en la Fig. ##
Las pruebas mecánicas deben elegirse tratando de reducir los estados de
esfuerzo y patrones de drenaje que genera la estructura; la selección adecuada de
las pruebas, de acuerdo a tales condiciones permitirá obtener parámetros de
diseño representativos del comportamiento del suelo.
PRUEBAS INDICE
Densidad de Sólidos
Es la relación entre el peso de los sólidos y el volumen de agua que desalojan a la
temperatura ambiente.
Granulometrías
Consiste en separar y clasificar por tamaños los granos de
los suelos gruesos. El análisis por mallas se concreta a segregar el suelo
mediante una serie de mallas que definen el tamaño de la partícula.
Limites de Consistencia
Limite plástico
Es el contenido de agua que marca la frontera entre el comportamiento no-plástico
y el plástico de un suelo.
Limite de Contracción
Es el contenido de agua por debajo del cual no se produce reducción adicional de
volumen o contracción del suelo al estarce secando este.
PRUEBAS MECÀNICAS
Resistencia al esfuerzo cortante
Las pruebas de compresión triaxial se realizan para determinar la resistencia de
los suelos.
Estas pruebas consisten en aplicar presiones laterales y axiales diferentes a un
espécimen cilíndrico para estudiar su comportamiento. Las pruebas se realizan en
dos etapas: consolidación y falla. La primera consiste general mente en aplicar al
espécimen una presión hidriotatica durante la segunda etapa, el espécimen se
lleva a la falla por carga, manteniendo constante la presión confinante. Se
clasifican en función de las condiciones de drenaje durante las dos etapas de las
pruebas, las más usuales son:
-No consolidada – No drenada (UU) .- Se impide el drenaje durante las dos
etapas de la prueba..
-Consolidada-No drenada (CU) .- Se permite el drenaje durante la primera etapa.
-Consolidada-Drenada .- Se permite el drenaje durante toda la prueba.
Las pruebas triaxiales se realizan en serie de tres especimenes bajo presiones
confinadas distintas. La representación grafica de los resultados es una serie de
círculos, cuya envolvente permite obtener los parámetros del material estudiado
en el intervalo de esfuerzos
considerado.
Compresibilidad
La prueba de consolidación estándar consiste en comprimir vertical mente un
espécimen de suelo, confinado en un anillo rígido, de acuerdo con una secuela de
cargas establecidas previamente. Para cada incremento de carga, el espécimen
sufre una primera deformación, atribuible al proceso de expulsión de agua o aire,
que se llama consolidación primaria y una segunda deformación debida al
fenómeno de flujo plástico en el suelo, cuyos efectos son mas notables después
que se terminado el proceso de consolidación primaria. En la figura ## se muestra
resultados de una prueba de consolidación.
4. Características geotécnicas
Una ves interpretados los resultados de los trabajos de exploración y muestreo,
así como las pruebas de índice de laboratorio se esta en condiciones de elaborar
un perfil estratigráfico del suelo. De grafica los resultados de las pruebas de
penetración estándar, así como la variación del contenido de agua a lo largo del
sondeo y con base en la clasificación visual y al tacto, se determina el numero e
identificación de cada uno de los estratos detectados, indicando las profundidades
limites del estrato. También debe señalarse la posición del nivel de aguas
freáticas.
De cada uno de los estratos detectados se termina las propiedades mecánicas del
suelo, estos son los parámetros de resistencia al corte y las características de
deformabilidad.
Determinadas las características estratigráficas y propiedades mecánicas del
suelo en el sitio se establece el perfil idealizando del suelo y el diagrama de
esfuerzos efectivos, en el cual se indica las cargas de pre consolidación
de los estratos compresibles. Con lo cual se concluye con los trabajos de
interpretación y análisis de las propiedades del suelo.
5. DISEÑO DE CIMENTACIONES
El análisis, diseño y verificación de una cimentación se presenta en forma
esquemática en la figura ##. Una ves obtenidos los resultados de campo y
laboratorio y las características arquitectónicas y estructurales del edifico se
propone el tipo de cimentación y las dimensiones geométricas de la misma.
Posterior mente se efectúa el análisis del comportamiento de la cimentación y así
este es satisfactorio, entonces se verifica que cumpla con las especificaciones
previstas por el reglamento de construcción. Así el proyecto cumple con lo
establecido en el reglamento, el diseño puede como definitivo.
ACCIONES DE DISEÑO
Estados limite
Es aquella etapa de comportamiento a partir de la cual la cimentación o parte de
ella deja de cumplir con alguna función para la que fue proyectada.
Estado limite de falla
Corresponde al agotamiento definitivo de la capacidad de carga de la cimentación
o de cualquiera de sus miembros, o al hacho de que, sin que se agote la
capacidad de carga, se presenten daños irreversibles que afecten su resistencia
ante acciones futuras.
Estados limite de servicio
Se alcanzan cuando la cimentación llega a estados que afecten su correcto
funcionamiento pero no su capacidad de soportar cargas. Deberá revisarse en
particular que no resultaren excesivos el momento vertical medio (hundimiento o
emersiones) con respecto al nivel del terreno circundante, la inclinación media y la
deformación diferencial.
Las cargas estructurales
a considerar en el proyecto son las siguientes:
• Carga permanente mas carga viva con intensidad máxima. Estas cargas se
deberán afectarse por un factor de carga de 1.4
• Cargas permanentes mas carga viva con intensidad media. Factor de carga
1.0
• Cargas permanentes mas cargas vivas instantáneas. Factor de carga 1.1
incluyendo el peso de la cimentación.
• Los momentos de volteo para el edificio.
Selección del tipo de cimentación
La selección del tipo de cimentación debe de considerar un gran numero de
factores, entre los que destacan, además de los imperativos tradicionales de
estabilidad, la interferencia con el hundimiento regional y la interacción con las
construcciones vecinas y los servicios públicos.
Con base en las características estratigráficas, arquitectónicas, las cargas
estructurales y de servicios de la estructura, se plantea el tipo de cimentación que
puede cumplir con las condiciones de seguridad y funcionalidad de la estructura y
con el reglamento de construcción del D.F , se define sus características
geométricas, así como la profundidad de desplante. Así mismo, deberán
mencionarse los planteamientos que sirvieron de base para la elección de la
cimentación propuesta, tales como: ampliación de la cimentación para reducir los
esfuerzos de contacto; desplante de la cimentación al contacto del nivel freático,
para evitar el utilizar bombeo profundo, y poder desalojar el agua de la excavación
por métodos convencionales, etc.
Capacidad de carga
La resistencia al esfuerzo cortante constituye las características fundamentales a
la que se liga la capacidad de carga de
los suelos para soportar a las cargas que actúen sobre ellos, sin fallar. Por lo
común en las estructuras en que el ingeniero hace intervenir al suelo son de tal
naturaleza que en ellas el esfuerzo cortante es el esfuerzo principal y de la
resistencia a el depende la estabilidad y el buen comportamiento de la estructura.
Par cimentaciones someras desplantadas en suelos sensiblemente homogéneos,
se verifica el cumplimiento de la desigualdad siguiente para las distintas
combinaciones posibles de acciones verticales. De acuerdo con el reglamento la
capacidad de carga admisible deberá calcularse con la expresión:
(Q Fc
-------------- ( c Nc Fr + Pv
A
Donde:
∑Q F = Suma de las acciones verticales a tomar en cuenta en la combinación
considerada.
A =Área del cimiento ,m2
Pv = Presión vertical efectiva total a la profundidad de desplante por peso
propio del suelo t t/ m2
(Q =carga vertical, incluye el peso del lastre y del agua en la cimentación
Fc = factor de carga igual a 1.4
c =cohesión aparente, determinada en ensaye UU,
Nc =coeficiente de capacidad de carga,
Fr =factor de resistencia
Pv =presión vertical promedio a la profundidad de desplante,
El valor del primer termino de la desigualdad deberá ser siempre menor que el
segundo para que la cimentación propuesta sea aceptable en condiciones
estáticas.
Capacidad de carga dinámica
En condiciones sistemáticas se debe incluir a la fuerza de inercia que actúa en la
masa
de suelo del mecanismo de falla potencial mente deslizable debajo de la
cimentación. El reglamento propuso una expresión para estimar la capacidad de
carga en condiciones sísmicas superficial sobre suelos cohesivos. Dicha expresión
es:
0.12Fc ao b (
Fc Wtdin - Wc ( Fr Ar q1 ( 1 - ------------------------)
Fr cdin
Donde:
Wtdin =peso total de la estructura para condiciones dinámicas, del
lastre y del agua en l la cimentación
Wc =peso del suelo desplazado por la excavación,
Fc =factor de carga igual a 1.1
Fr =factor de reducción igual a 0.7
ao =aceleración máxima del terreno, 0.11
b =mínimo (d, 1.2h, 20.00 m), 10.27 m
h =profundidad desde el desplante hasta la capa dura más próxima,
Ar =área reducida para tomar en cuenta el momento de volteo de la
estructura,
cdin =cohesión media del suelo en condiciones dinámicas, 4.76 t/m2
Nc =coeficiente de capacidad de carga,
q1 =cdin Nc, 28.99 t/m2
← =peso volumétrico promedio del suelo desde el nivel de desplante hasta
la profundidad b, 1.298 t/m3
Si la desigualdad se cumple entonces la cimentación es segura ante sismo.
Incremento de esfuerzo debido a momento de volteo. Con objeto de evaluar el
efecto que produce el momento de volteo en los esfuerzos de contacto losa-suelo,
los cuales deben ser revisados para verificar que estos
no excedan la capacidad de carga en condiciones dinámicas del suelo. La
estimación del esfuerzo de contacto losa-suelo de cimentación en condición
sísmica se efectuara con la siguiente expresión.
Fc Wdin M _ M _
(mom = --------------- ( -------------- y ( 0.3 ------------ x
A Ix Iy
Donde:
(mom incremento de esfuerzo debido a momento de volteo
Fc factor de carga igual a 1.1
Wdin peso total de la estructura para condiciones dinámicas, incluye el peso
del lastre y del agua en la cimentación
A área de la losa de cimentación,
M momento de volteo,
x distancia al eje centroidal en que se determina el esfuerzo,
y distancia al eje centroidal en que se determina el esfuerzo, en
Iy momento de inercia centroidal del área de la losa con respecto al eje y,
Ix momento de inercia centroidal del área de la losa con respecto al
eje x,
El valor de (mom máx., deberá ser menor que la capacidad de carga dinámica
del suelo, considerando el efecto sísmico, además, las magnitudes de (mom min. ,
deberán ser positivas. Si cumplen lo anterior la cimentación estudiada es
aceptable desde el punto de vista del efecto del momento de volteo.
DESPLAZAMIENTOS VERTICALES
La deformación de los suelos en causa de graves deficiencias de comportamiento,
sobre todo en cimentaciones de estructuras sobre arcillas blandas o limos
plásticos.
La
magnitud de los asentamientos que presentara el suelo debido a la presencia de
una estructura y su variación con respecto al tiempo puede estimarse de los
resultados de pruebas de consolidación; el numero de pruebas debe determinarse
atendiendo a la estratigrafía y la profundidad de influencia dentro de la que la
cimentación modificara significativamente el estado de esfuerzo en el suelo.
Dos aspectos del fenómeno de consolidaciones son de interés en mecánica de
suelo:
-La magnitud de las compresiones totales que pueden presentarse bajo
distintas cargas, permite estimar los asentamientos totales que pueden esperarse
en una obra determinada
-La evolución con el tiempo de la compresión sufrida por un suelo bajo una
carga determinada, permite, por medio de la teoría de consolidación, estimar la
evolución de los asentamientos contra el tiempo.
Las pruebas de consolidación se realizan con objeto de obtener información sobre
los dos aspectos mencionados. La relación entre reducciones de relación vacíos y
presiones efectivas aplicadas, obtenidas durante la prueba, permite estimar los
asentamientos totales que pueden esperarse en una obra dada. Por otra parte, la
relación deformación contra el tiempo, obtenida para un incremento de carga dado
durante la prueba permite, por medio de la teoría de consolidación, estimar la
evolución de los asentamientos contra el tiempo.
Para el caso de una cimentación parcial mente compensada deben analizarse los
desplazamientos verticales de expansión y recomprensión tomando en cuenta el
alivio de esfuerzo debido a la excavación y las cargas netas resultantes
al nivel de desplante de cajón.
Utilizando la teoría de la elasticidad se obtienen las distribuciones de alivio de
esfuerzos con la profundidad provocadas por la excavación; así como los
incrementos de esfuerzos debido al incremento de presión neto de la losa del
cajón.
Expansiones
En cimentaciones compensadas en suelos arcillosos, se toman en cuenta las
expansiones elásticas durante la excavación y la recuperación de las mismas al
aplicar la carga de la construcción. Las expansiones inmediatas por descarga
tanto en el fondo como alrededor de la excavación, tienen importancia en vista de
que generalmente no son uniformes y se recuperan al ser aplicada la carga de la
estructura, sumándose a los asentamientos, y pueden causar daños a estructuras
vecinas.
La predicción de las expansiones inmediatas se ha hecho a partir de3 la teoría de
la elasticidad usando el modulo de deformación tangente inicial en pruebas UU.
Debido a la excavación el suelo presentara una expansión inmediata que pude ser
estimada con la expresión:
( ex = ( (ei (Meo)i (((exc) i d i
Donde:
( ex =expansión del suelo
(ei =factor de corrección del estrato i
(Meo)i =módulo de rebote elástico del estrato i
(((exc) i=decremento de esfuerzo a la profundidad del estrato i
d i =espesor del estrato i
Si la estimación analítica de la expansión indica que esta excavación en algún
punto dentro o fuera del área de trabajo, la excavación deberá realizarse por
partes, en cada una de las cuales se colara, en seguida la porción de cimentación
correspondiente.
En
este caso, habrá que programar cuidadosamente la secuencia de avance en las
diferentes etapas de la construcción, tratando de hacer la excavación y los colados
cada uno en forma simétrica dentro del área de la cimentación, y residuos al
mínimo el tiempo trascurrido entre ambas etapas con el fin de minimizar los
asentamientos diferenciales durante y después de la constricción, particular mente
los que pueden producir una rotación de la estructura.
Asentamientos
Los movimientos de las cimentaciones susceptibles de llevar algún estado limite
de servicio son principal mente los asentamiento inmediatos, al aplicar las cargas
y los asentamientos diferidos bajo acciones permanentes de larga duración.
Los suelos limo arenosos no se deforman siguiendo la teoría de consolidación
unidimensional, el asentamiento en estos estratos ocurre casi de inmediato. En el
tipo de suelo existen en el sitio en estudio, es importante calcular la magnitud de
los asentamientos inmediatos. Los estratos de suelo limo arenosos (A A F), no se
deforman siguiendo la teoría de la consolidación unidimensional, el asentamiento
en estos estratos ocurre casi de inmediatos y se calcula tomando en cuenta el
modulo de deformabilidad. Los estratos 1 a 6 si siguen la teoría de la
consolidación unidimensional y su deformación se analiza siguiendo dicha teoría
de la manera que se explica adelante.
Como ya se dejo, para calcular los incrementos de esfuerzos inducidos por el
edificio se recurrió a la teoría de la elasticidad. Los asentamientos inmediatos se
pueden calcular por medio de la expresión:
δr
= ∑ Mi δσi Hi
Donde:
δr = Asentamiento inmediato total en la vertical que pasa por el punto I
Mi = Inverso del modulo secante de deformabilidad instantáneo del estrato i
δσi = Incremento de esfuerzo a la profundidad media del estrato i
Hi = Espesor del estrato i
Los estratos arcillosos si siguen la teoría de la consolidación unidimensional.
Para poder conocer los asentamientos de la estructura con respecto al tiempo, se
utilizan las expresiones:
2Hi Cri ( oi
(r = ( i -------------- (c log ( --------------)
1 + eoi (oi - ((exc
Cri (oi + ((ed
(cp = ( i -------------- 2Hi log ( --------------)
1 + eoi ( oi
t
(sec = ( i C(i 2Hi log ----
tp
Donde:
2Hi =espesor del estrato i
Cri =módulo de recomprensión, estrato i
eoi =relación de vacíos inicial
(c =factor de corrección por recomprensión
(oi =esfuerzo vertical efectivo inicial, a la profundidad media del estrato i
((exc =decremento de esfuerzo por excavación
((ed =incremento de esfuerzos debido a la carga del edificio
(cp =asentamiento por consolidación primaria, debido a la carga neta del edificio
C( =coeficiente de consolidación secundaria
t =tiempo deseado para la estimación del asentamiento
tp =tiempo que tarda en ocurrir la consolidación primaria
Los diferentes parámetros empleados en las formulas anteriores se obtuvieron de
los resultados de los ensayes de consolidación. Los asentamientos totales
deberán ser menores que el máximo admitido por reglamento, 30 cm. Si los
asentamientos son mayores al máximo admitido por reglamento (0.004). se
recomienda que los cajones de cimentación sean rígidos, de esta manera los
asentamientos serán uniformes y los asentamientos serán uniformes y los
asentamientos diferenciales serán despreciables.
Deben tomarse en cuenta que el análisis de asentamientos no se considero el
asentamiento regional por abatimiento de las profesiones del agua intersticial,
debido a bombeo. Dicho de otra manera, la cimentación fue diseñada parcial
mente compensada de tal forma que los incrementos de esfuerzos en los distintos
estratos sean tales que no se rebase la carga de preconsolidación de los suelos
arcillosos. Sin embargo, un abatimiento en la presión de poro implica un
incremento de esfuerzo efectivo (el cual desconocemos, y esta fuera de nuestro
control, ya que es por bombeo de los acuíferos). Este incremento mas el esfuerzo
neto de la arcilla y someterlas a esfuerzos correspondientes a la rama virgen de la
curva de compresibilidad, aumentando, consecuente mente, los asentamientos
totales.
Lo discutido en el párrafo anterior es también razón para recomendar que las
cimentaciones
sean rígidas.
6. PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO
Para que la excavación sea segura deberán ser tomados en cuenta los aspectos
siguientes:
A) Que las paredes de la excavación sean estables;
B) Que los movimientos del suelo debido a la excavación sean mínimos para no
afectar e estructuras vecinas.
Para que las paredes de la excavación sean estables deben cumplirse la
desigualdad siguiente (REF 1)
Fc ЃH + Q < Mq Ncf c Fr
Donde:
Fc =Factor de carga igual a 1.1
Ѓ =Peso volumétrico del material, en t/m3
H = Profundidad de la excavación, en m
q = Sobrecarga igual a 1.50t/m2, por reglamento
Mq = Factor de reducción
Ncf = Numero de estabilidad
C =cohesión, en t/m2
Fr = Factor de resistencia, 0.7
Si el primer termino de la desigualdad debe ser menor que el segundo, la
excavación es segura contra deslizamiento de taludes.
Debe realizarse una investigación de tipo y características geométricas de las
cimentaciones de las estructuras vecinas al excavar en las zonas perimetrales
habrá que recibir los cimientos de las estructuras colindantes que se encuentren a
una profundidad menor a la de excavación. De tal manera que su nuevo desplante
corresponda con el nivel de piso de la excavación. De esta forma se evita el riesgo
de dañar las estructuras que colindad con el terreno.
Debe definirse si la excavación puede realizarse en una o varias etapas,
dependiendo de la magnitud de las exposiciones en el fondo de la excavación, las
características de las estructuras de la colindancia, una ves alcanzados los pisos
de las
excavaciones no deberán transitar vehículos en ellas, tampoco personal a menos
que se tomen precauciones para hacerlo, tales como: entarimados de madera, etc.
Los pisos de las excavaciones se protegerán con una plantilla de concreto da baja
resistencia para evitar la degradación del suelo.
Con base a la posición del nivel de aguas freáticas deberá determinarse si la
excavación se realizara en seco o en caso contrario se deberá aclarar el método
para desalojar el agua freática de la excavación, si por bombeo superficial, por
métodos convencionales, mediante bombeo profundo, por pozos de bombeo, con
puntas eyectoras.
En el caso que nos ocupa el nivel de aguas freáticas se encontró a 1.5 m de
profundidad, por lo que fue necesario desalojar el agua mediante bombeo por
medio de drenes superficiales y carcamos de los cuales será extraída al exterior
con bombas convencionales. En la fig. ## se presenta un arreglo mínimo de
drenes superficiales y carcamos.
Las paredes de la excavación deberán protegerse con una aplanado de 3 cm. de
espesor de cemento-cal-arena en proporciones 1:3:8, reforzada con malla tipo
gallinero, separada por lo menos 1 cm. de las paredes de la excavación; la malla
se fijara al talud con anclas de alambron (10 cm. de longitud).
Debe programarse la obra de tal manera que la excavación permanezca abierta el
menos tiempo posible.
Una ves construidos los cajones de cimentación se procederá al relleno de los
huecos entre estos y la excavación con material limo-arenoso compactado por
capas (de 30 cm. de espesor en estado suelto) al 95 % de la prueba proctor
estándar, correspondiente al material utilizar.
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