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CAPITULO VIII
DISEO POR SISMO
ARTICULO 295
NOTACION: Cada smbolo empleado en el siguiente captulo se definir donde se use; los
ms importantes son:
a ordenada del espectro de diseo
oa coeficiente de aceleracin del terreno
c coeficiente ssmico
g aceleracin de la gravedad
ih altura de la masa isobre el desplante
iP fuerza lateral de inercia sobre la masa i
Q factor de comportamiento ssmico
,Q factor reductivo
r exponente que depende del tipo de terreno
R respuesta total
iR respuesta del modo i
T periodo natural de inters
aT lmite inferior de la meseta espectral
bT lmite superior de la meseta espectral
ac TT = periodo caracterstico
V fuerza cortante
iW peso del nivel i
!"# !anual de "iseo por #ismo de la Comisin $ederal de %lectricidad
&C"$ &eglamento de Construcciones para el "istrito $ederal
ARTICULO 296
'
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CLASIFICACION DE LAS CONSTRUCCIONES
(tendiendo a la seguridad estructural aconse)able para la estructura, las construcciones se
clasifican seg*n su destino como se indica a continuacin:
+rupo ( %structuras en que se requiere un grado de seguridad alto Construcciones cu-a
falla estructural causara la prdida de un n*mero elevado de vidas o prdidas
econmicas o culturales de magnitud excepcionalmente alta, o que constitu-an
un peligro significativo por contener sustancias txicas o inflamables, as como
construcciones cu-o funcionamiento sea esencial a raz de un sismo .al es el
caso de puentes principales, sistemas de abastecimiento de agua potable,
subestaciones elctricas, centrales telefnicas, estaciones de bomberos, arc/ivos
- registros p*blicos, monumentos, museos, /ospitales, escuelas, estadios,
templos, terminales de transporte, salas de espectculos - /oteles que tengan
reas de reunin que pueden alo)ar un n*mero elevado de personas, gasolineras,
depsitos de sustancias inflamables o txicas - locales que alo)en equipo
especialmente costoso
+rupo 0 %structuras en que se requiere un grado de seguridad intermedio
Construcciones cu-a falla estructural ocasionara prdidas de magnitud
intermedia o pondra en peligro otras construcciones de este grupo o del (, tales
como naves industriales, locales comerciales, estructuras comunes destinadas a
vivienda u oficinas, salas de espectculos, /oteles, depsitos - estructuras
urbanas o industriales no incluidas en el grupo (, as como muros de retencin,
bodegas ordinarias - bardas con altura ma-or de 1 m
+rupo C %structuras en que es admisible un grado de seguridad ba)o Construcciones
cu-a falla estructural ocasionara prdidas de magnitud sumamente pequea -
no causara normalmente daos a construcciones de los grupos ( - 0 ni prdida
de vidas #e inclu-en en este grupo, por e)emplo, bodegas provisionales -
bardas con altura no ma-or de 1 m
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ARTICULO 297
CLASIFICACION DE LOS TERRENOS DE CIMENTACION
(tendiendo a la respuesta del sitio ante excitacin ssmica, los terrenos de cimentacin se
clasifican seg*n la carta de microzonificacin ssmica de la fig ' como sigue:
.ipo 2
3.erreno firme4
&oca o suelo mu- compacto o duro con sTs 56< - sms 7816> ,
o en su defecto 56>sN para suelos granulares o7'6 mtonSs>
para suelos co/esivos
.ipo 22
3.erreno intermedio4
$ormacin de suelo con sTs 56< - sms 7816 o bien con
sTs 6'56 - sms 7'16 , o en su defecto 56'1 sN
para suelos granulares o7'61 mtonSs para suelos co/esivos
.ipo 222
3.erreno blando4
$ormacin de suelo con sTs 6'> o bien con sTs 6'56 -
sms 7'16
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ih espesor del estrato de suelo i
iii G = velocidad de ondas de cortante en el estrato de suelo i
i
G mdulo de rigidez al corte del estrato de suelo i
i densidad de masa del estrato de suelo i
iN n*mero de golpes de la prueba de penetracin
estndar en
el estrato de suelo i
iS resistencia al corte no drenada del estrato de suelo
i
%l periodo dominante del sitio se determinar como
s
ss
HT
=
534
donde =i
is hH es la profundidad de exploracin del subsuelo, la cual ser /asta el nivel de
terreno firme pero no menor de 1 m
.odas las construcciones pertenecientes al grupo ( - las no clasificadas como ligeras o
medianas requerirn de los estudios del subsuelo conducentes a determinar el tipo de terreno
de cimentacin Cuando no se realicen estos estudios, se considerar que el predio de inters
corresponde al tipo de terreno que conduzca a los efectos ms desfavorables para la estructura
que se va a construir
(qu se entiende por construccin ligera o mediana aqulla que consta de menos de tres
niveles - cu-a rea construida por nivel no excede de 866 m Cuando se trate de con)untos
/abitacionales con ms de 66 mde rea total construida, las construcciones individuales del
con)unto no podrn clasificarse como ligeras o medianas
5
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.oda estructura podr analizarse mediante un mtodo dinmico seg*n se establece en el
(rtculo 861 9as estructuras que no pasen de 6 m de alto podrn analizarse, como
alternativa, mediante el mtodo esttico que se describe en el (rtculo 865
II.- M'!#%# si&(li)i"*%# % *nlisis
%l mtodo simplificado que se especifica en el (rtculo 868 ser aplicable al anlisis de
estructuras que cumplan simultneamente los siguientes requisitos:
' %n cada planta, al menos el =1 por ciento de las cargas verticales estarn soportadas por
muros ligados entre s mediante losas monolticas u otros sistemas de piso suficientemente
resistentes - rgidos al corte "ic/os muros tendrn distribucin sensiblemente simtrica con
respecto a dos e)es ortogonales - debern satisfacer las condiciones que establecen las
correspondientes normas tcnicas del &C"$ para estructuras de concreto o mampostera #er
admisible cierta asimetra en la distribucin de los muros cuando existan en todos los pisos
cuando menos dos muros de carga perimetrales paralelos entre s, cada uno con longitud no
menor que la mitad de la dimensin ma-or en planta de la estructura 9os muros a que se
refiere este prrafo podrn ser de mampostera, concreto reforzado o madera; en este *ltimo
caso estarn arriostrados con diagonales
9a relacin entre longitud - anc/ura de la planta de la estructura no exceder de , a menos
que, para fines de anlisis ssmico, se pueda suponer dividida dic/a planta en tramos
independientes cu-a relacin entre longitud - anc/ura satisfaga esta restriccin - cada tramo
resista la fuerza cortante que le corresponda calculada como se indica en el (rtculo 868
8 9a relacin entre la altura - la dimensin mnima de la base de la estructura no exceder de
'1 - la altura de la estructura no ser ma-or de '8 m
ARTICULO 299
ESPECTROS PARA DISEO SISMICO
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9a ordenada del espectro de aceleraciones, expresada como fraccin de la aceleracin de la
gravedad, est dada por las siguientes expresiones:
a
a
oo TTT
Tacaa
= si; 314
donde:
oa coeficiente de aceleracin del terreno
c coeficiente ssmico
T periodo natural de inters
aT lmite inferior de la meseta espectral
bT lmite superior de la meseta espectralr exponente que depende del tipo de terreno
9os valores de oa , c , aT , bT - rse consignan en la tabla ', para los distintos tipos de
terreno de cimentacin
.abla '
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9os valores aqu especificados para las ordenadas espectrales de diseo son aplicables a
construcciones del grupo 0 %stos valores /abrn de multiplicarse por '1 para construcciones
del grupo (
Cuando se conozca el periodo dominante del sitio se permitirn reducciones en los espectros
de diseo 4
%n terreno tipo 2 no se admiten modificaciones en el espectro de diseo por efectos del periodo
dominante del terreno
9os espectros de diseo aqu especificados son aplicables a construcciones con 1@ de
amortiguamiento estructural Cuando se )ustifique a satisfaccin del (-untamiento la adopcin
de valores del amortiguamiento ma-ores que ste, las ordenadas espectrales de diseo se
podrn escalar multiplicando los valores del coeficiente ssmico dados en la tabla ' por el
factor
k
=616
3?4
donde:
>
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fraccin de amortiguamiento crtico de la estructura
k 65, 61 - 6 para terrenos tipo 2, 22 - 222, respectivamente
%n ninguna situacin se aceptarn valores del amortiguamiento ma-ores de '6@, salvo cuando
se adopten dispositivos especiales de disipacin de energa - se demuestre a satisfaccin del
(-untamiento tanto la eficacia de los dispositivos como la validez de los valores del
amortiguamiento propuestos
ARTICULO +,,
REDUCCION DE FUERAS SISMICAS
Con fines de diseo, las fuerzas ssmicas obtenidas empleando los mtodos de anlisis esttico
- dinmico modal que fi)an estas normas se podrn reducir dividindolas entre el factor
reductivo ,Q , el cual se calcula como sigue:
c
c
TTT
TQQ
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%n el diseo ssmico de las estructuras que no satisfagan las condiciones de regularidad que
fi)a el (rtculo 86, se multiplicar por 6> el valor del factor de comportamiento ssmico Q
que se detalla en el (rtculo 86' %l factor reductivo ,Q no se aplica a los efectos de las
aceleraciones verticales del terreno
9as deformaciones laterales se calcularn multiplicando por Q las causadas por las fuerzas
ssmicas reducidas cuando se empleen los mtodos de anlisis esttico o dinmico modal que
se detallan en los (rtculos 865 - 861, respectivamente
Cuando se adopten dispositivos especiales capaces de disipar energa por comportamiento
inelstico, se podrn emplear criterios de diseo ssmico que difieran de los aqu
especificados, siempre que se demuestre a satisfaccin del (-untamiento tanto la eficacia de
los dispositivos como la validez de los valores del factor reductivo que se propongan
ARTICULO +,
FACTOR DE COMPORTAMIENTO SISMICO
#e adoptarn los siguientes valores del factor de comportamiento ssmico a que se refiere el(rtculo 866:
I.- #e usar 5=Q cuando se cumplan los requisitos siguientes:
' 9a resistencia en todos los entrepisos es suministrada exclusivamente por marcos no
contraventeados de acero o concreto reforzado, o bien por marcos contraventeados o con
muros de concreto reforzado en los que en cada entrepiso los marcos son capaces de resistir,
sin contar muros ni contravientos, cuando menos 16 por ciento de la fuerza ssmica actuante
#i /a- muros ligados adecuadamente en todo su permetro a los marcos estructurales o a
castillos - dalas ligados a los marcos, stos se deben tener en cuenta en el anlisis de la
estructura, pero su contribucin a la capacidad ante fuerzas laterales slo se tomar en cuenta
'6
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si estos muros son de piezas macizas, - los marcos, sean o no contraventeados, - los muros de
concreto reforzado son capaces de resistir al menos >6 por ciento de las fuerzas laterales
totales sin la contribucin de los muros de mampostera
8 %l mnimo cociente de la capacidad resistente de un entrepiso entre la accin de diseo no
difiere en ms de 81 por ciento del promedio de dic/os cocientes para todos los entrepisos
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formados por duelas de madera /orizontales o verticales combinados con elementos
diagonales de madera maciza .ambin se usar =Q cuando la resistencia es suministrada
por elementos de concreto prefabricado o presforzado, con las excepciones que sobre el
particular marcan las normas tcnicas del &C"$ para estructuras de concreto
IV.-#e usar 1'=Q cuando la resistencia a fuerzas laterales es suministrada en todos los
entrepisos por muros de mampostera de piezas /uecas, confinados o con refuerzo interior, que
satisfacen los requisitos de las normas tcnicas del &C"$ para estructuras de mampostera, o
por combinaciones de dic/os muros con elementos como los descritos para los casos 22 - 222, o
por marcos - armaduras de madera
V.-#e usar '=Q en estructuras cu-a resistencia a fuerzas laterales es suministrada al menos
parcialmente por elementos o materiales diferentes de los arriba sealados, a menos que se
/aga un estudio que demuestre a satisfaccin del (-untamiento que puede emplearse un valor
ms alto que el que aqu se especifica
%n todos los casos se emplear para toda la estructura en la direccin de anlisis el valor
mnimo de Qque corresponde a los diversos entrepisos de la estructura en dic/a direccin
%l factor Qpuede diferir en las dos direcciones ortogonales en que se analiza la estructura,
seg*n sean las propiedades de sta en dic/as direcciones
ARTICULO +,2
CONDICIONES DE RE/ULARIDAD
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8 9a relacin de largo a anc/o de la base no excede de 1
5 %n planta no tiene entrantes ni salientes cu-a dimensin exceda de 6 por ciento de la
dimensin de la planta medida paralelamente a la direccin que se considera de la entrante o
saliente
1 %n cada nivel tiene un sistema de tec/o o piso rgido - resistente
Ao tiene aberturas en los sistemas de tec/o o piso cu-a dimensin exceda de 6 por ciento
de la dimensin de la planta medida paralelamente a la direccin que se considera de la
abertura, las reas /uecas no ocasionan asimetras significativas ni difieren en posicin de un
piso a otro - el rea total de aberturas no excede en ning*n nivel de 6 por ciento del rea de
la planta
= %l peso de cada nivel, inclu-endo la carga viva que debe considerarse para diseo ssmico,
no es ma-or que el del piso inmediato inferior ni, excepcin /ec/a del *ltimo nivel de la
construccin, es menor que =6 por ciento de dic/o peso
> Aing*n piso tiene un rea, delimitada por los paos exteriores de sus elementos resistentes
verticales, ma-or que la del piso inmediato inferior ni menor que =6 por ciento de sta #e
exime de este *ltimo requisito *nicamente al *ltimo piso de la construccin
? .odas las columnas estn restringidas en todos los pisos en dos direcciones ortogonales por
diafragmas /orizontales - por trabes o losas planas
'6 9a rigidez al corte de ning*n entrepiso excede en ms de '66 por ciento a la del entrepiso
inmediatamente inferior
'' %n ning*n entrepiso la excentricidad torsional calculada estticamente, se , excede del '6
por ciento de la dimensin en planta de ese entrepiso medida paralelamente a la excentricidad
mencionada
'8
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ARTICULO +,+
METODO SIMPLIFICADO DE ANALISIS
6'1 6'> 6
222 6'8 6' 6'? 6'1 6'? 68
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'
=
i
ii
i
ii
XP
XW
gT 3'84
donde:
iW peso del nivel i
iP fuerza lateral de inercia en el nivel i
iX desplazamiento /orizontal del nivel icausado por las fuerzas ssmicas
g aceleracin de la gravedad
#i Tes menor o igual que bT se proceder como la fraccin 2 de este (rtculo pero de
tal manera que la relacin V7W sea igual a a7 ,Q , calculndose a - ,Q como se
especifica en los (rtculos ?? - 866, respectivamente (s, la fuerza lateral que act*a
en la masa del nivel iresulta ser
,Qa
hW
W
hWP
i
ii
i
i
iii
= 3'54
8 #i Tes ma-or que bT , en vez de la variacin lineal de la aceleracin con la altura se
adoptar una variacin cuadrtica, que conduce a una fuerza lateral en la masa del
nivel ide la forma
( ) QahhWP iiii
' += 3'14
donde los coeficientes de proporcionalidad ' - estn dados por las siguientes
expresiones:
'
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=
i
ii
i
i
hW
W
qr 4D'3'E' 3'4
=
i
ii
i
i
hW
W
qr
4'31' 3'=4
donder
b TTq 43= siendo rel exponente que se consigna en la tabla ' %n este caso,
los coeficientes ' - son tales que la relacin V7Wes igual a a7Q cuando Tes
igual a bT - tiende a '1, '88 - '1 veces a7Q para terreno tipo 2, 22 - 222,
respectivamente, cuando Ttiende a infinito
III.- P'n%1l#s in!i%#s
9os pndulos invertidos son estructuras en que 16 por ciento o ms de su masa se /alla en el
extremo superior - tienen un solo elemento resistente en la direccin de anlisis o una sola
/ilera de columnas perpendicular a sta %n el anlisis esttico de estas estructuras, adems de
la fuerza lateral estipulada se tendr en cuenta la aceleracin angular de la masa superiorasociada al giro de dic/a masa con respecto a un e)e /orizontal normal a la direccin de
anlisis - que pase por el punto de unin entre la masa - el elemento resistente %l efecto de
dic/a aceleracin se tomar equivalente a un par aplicado en el extremo superior del elemento
resistente, cu-o valor es igual a
xrPMo
= 1' 3'>4
donde or es el radio de giro de la masa con respecto al e)e en cuestin; x - son el
desplazamiento lateral - el giro, respectivamente, del extremo superior del elemento resistente
ba)o la accin de la fuerza lateral Pque act*a sobre la masa de acuerdo con la fraccin 2 de
este (rtculo
'=
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IV.- A('n%i"s
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%l momento de volteo para cada marco o grupo de elementos resistentes en un nivel dado
podr reducirse, tomndolo igual al calculado multiplicado por 6>F6z, siendo zla relacin
entre la altura a la que se calcula el factor reductivo por momento de volteo - la altura total de
la construccin, pero no menor que el producto de la fuerza cortante en el nivel en cuestin
multiplicada por su distancia al centro de gravedad de la parte de la estructura que se
encuentra por encima de dic/o nivel %n pndulos invertidos no se permite reduccin de
momento de volteo
VI.- E)"!#s % !#si4n
9a excentricidad de rigideces calculada estticamente en cada entrepiso, se , se tomar como
la distancia entre el centro de torsin del nivel correspondiente - la fuerza cortante en dic/o
entrepiso
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elementos deben ser de la misma ndole, es decir que si en un lado la rigidez - resistencia son
suministradas predominantemente por columnas en el lado opuesto tambin deben serlo
predominantemente por columnas, o si de un lado por muros de concreto en el opuesto
tambin por muros de concreto, etc
VII.- E)"!#s % s1n%# #%n
"ebern tenerse en cuenta explcitamente en el anlisis los efectos de segundo orden, esto es,
los momentos - cortantes adicionales provocados por las cargas verticales actuando en la
estructura desplazada lateralmente, en toda estructura en que la diferencia en desplazamientos
laterales entre dos niveles consecutivos, dividida entre la diferencia de alturas
correspondientes, exceda de 66>V7 ,W , siendo V la fuerza cortante en el entrepiso
considerado - ,W el peso de la estructura inclu-endo cargas muertas - vivas que obra encima
de ste, multiplicado por el factor de carga correspondiente
VIII.- E)"!#s !i%i""i#n*ls
9as estructuras se analizarn ante la accin de dos componentes /orizontales ortogonales del
movimiento del terreno
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#e verificar que la estructura no alcance ninguno de los estados lmite de servicio o de falla
siguientes:
' "esplazamientos /orizontales: 9as diferencias entre los desplazamientos laterales de pisos
consecutivos debidos a las fuerzas cortantes /orizontales, calculadas con alguno de los
mtodos de anlisis ssmico que se describen en estas normas, no excedern a 666 veces la
diferencia de elevaciones correspondientes, salvo que los elementos incapaces de soportar
deformaciones apreciables, como los muros de mampostera, estn separados de la estructura
principal de manera que no sufran daos por las deformaciones de sta %n tal caso, el lmite
en cuestin ser de 66'
%l clculo de deformaciones laterales podr omitirse cuando se aplique el mtodo simplificado
de anlisis ssmico
&otura de vidrios: %n fac/adas, tanto interiores como exteriores, la colocacin de los vidrios
en los marcos, o la liga de stos con la estructura, sern tales que las deformaciones de sta no
afecten a los vidrios
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9a separacin entre cuerpos de una misma estructura o entre estructuras ad-acentes ser
cuando menos igual a la suma de las que de acuerdo con las especificaciones precedentes
corresponden a cada una
5 $alla de cimentacin: (l revisar con respecto al estado lmite de falla de la cimentacin se
tendr en cuenta la fuerza de inercia /orizontal que obra en el volumen de suelo que se /alla
ba)o los cimientos - que potencialmente se desplazara al fallar el suelo en cortante, estando
dic/o volumen su)eto a una aceleracin /orizontal igual a oa veces la aceleracin de la
gravedad, donde oa es el coeficiente de aceleracin del terreno que se consigna en la tabla '
.- C#&(#!*&in!# *si&'!i"#
%n el diseo de estructuras cu-as relaciones fuerzaGdeformacin difieran en sentidos opuestos
se dividirn los factores de resistencia correspondientes entre 'F1dQ, en que d es la
diferencia en los valores de a7 ,Q , expresados como fraccin de la aceleracin de la gravedad,
que causaran la falla o fluencia plstica de la construccin en uno - otro sentido
ARTICULO +,5ANALISIS DINAMICO
#e aceptarn como mtodos de anlisis dinmico el anlisis modal - el clculo paso a paso de
respuesta a temblores especficos
I.- Anlisis %*l
Cuando en el anlisis modal se desprecie el acoplamiento entre los grados de libertad de
traslacin /orizontal - de rotacin con respecto a un e)e vertical, deber incluirse el efecto de
todos los modos naturales de vibracin con periodo ma-or o igual a 65 s, pero en ning*n caso
podrn considerarse menos que los tres primeros modos de vibrar en cada direccin de
anlisis, excepto para estructuras con menos de tres niveles %l efecto torsional de las
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excentricidades estticas - accidentales podr calcularse como se especifica en el (rtculo 865
fraccin 2
%n cambio, si en el anlisis modal se reconoce explcitamente el acoplamiento mencionado,
deber incluirse el efecto de todos los modos naturales ordenados seg*n valores decrecientes
de sus periodos de vibracin, que sean necesarios para que la suma de las masas efectivas en
cada direccin de anlisis sea ma-or o igual a ?6@ de la masa total 9as masas modales
efectivas estn dadas por las siguientes expresiones:
( )HDIEHI
HDIEHI
i
T
i
T
iix
M
XMM = 364
( )HDIEHI
HDIEHI
i
T
i
T
ii!
M
"MM = 3'4
donde:
HI i vector del modo natural de vibrar i
DEM matriz de masas de la estructura
ixM masa efectiva del modo ipara la accin ssmica en la direccin x
i!M masa efectiva del modo ipara la accin ssmica en la direccin !
HIX vector con unos en las posiciones correspondientes a los grados de
libertad de traslacin en la direccin x, - ceros en las otras posiciones
HI" vector con unos en las posiciones correspondientes a los grados de
libertad de traslacin en la direccin !, - ceros en las otras posiciones
%l efecto de la torsin accidental deber tenerse en cuenta trasladando transversalmente en
b'6 las fuerzas ssmicas resultantes para cada direccin de anlisis, considerando el
mismo signo en todos los niveles; bes la dimensin de la planta que se considera medida
perpendicularmente a la accin ssmica
8
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#i con el mtodo de anlisis dinmico que se /a-a aplicado se encuentra que, en la direccin
que se considera, la fuerza cortante basal Ves menor que ,7>6 QaW , se incrementarn todas
las fuerzas de diseo - desplazamientos laterales correspondientes en una proporcin tal que V
iguale a este valor
IV.- E)"!#s !i%i""i#n*ls
Cualquiera que sea el mtodo dinmico de anlisis que se emplee, los efectos de movimientos
/orizontales - verticales del terreno en direcciones ortogonales se combinarn como se
especifica en relacin con el mtodo esttico de anlisis ssmico 2gualmente aplicables son las
dems disposiciones del (rtculo 865 en cuanto al clculo de fuerzas internas -
desplazamientos laterales, con las salvedades que seala el presente (rtculo
ARTICULO +,6
INTERACCION SUELO-ESTRUCTURA
%n el diseo ssmico de construcciones ubicadas en terrenos tipo 22 o 222 se admitir tener encuenta los efectos de interaccin sueloGestructura Cuando as se proceda, se aplicarn los
mtodos esttico - dinmico de anlisis ssmico estipulados en los (rtculos 865 - 861,
respectivamente, )unto con las disposiciones del presente (rtculo
#lo se )ustificar tomar en cuenta los efectos de interaccin cuando se cumpla la condicin
6 (simismo, el valor calculado para el
amortiguamiento efectivo eK
en ninguna situacin se tomar menor que 661 9os
desplazamientos laterales modificados por efectos de interaccin se calcularn como se
especifica en relacin con el anlisis esttico 9as respuestas modales se combinarn con los
mismos criterios que se especifican para estructuras con base indeformable a fin de obtener la
respuesta total
III.- Pi#%# $ *!i1*&in!# )"!i#s
%l periodo efectivo eTK
del sistema sueloGestructura se determinar de acuerdo con la
expresin
( ) 'Krhee TTTT ++= 3?4
donde eT es el periodo fundamental de la estructura supuesta con base indeformable, en tanto
que
'
=
h
eh
#
W
gT 3864
'43
+=
r
eer
#
$HW
gT 38'4
son los periodos naturales que tendra la estructura si fuera infinitamente rgida - su base slo
pudiera trasladarse o girar, respectivamente 9os parmetros h# - r# representan las
?
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rigideces de la cimentacin; h# es la rigidez lateral definida como la fuerza /orizontal
necesaria para producir un desplazamiento unitario en la direccin de dic/a fuerza, mientras
que r# es la rigidez de rotacin definida como el momento necesario para producir una
rotacin unitaria en la direccin de dic/o momento 9os valores de estos resortes elsticos
pueden obtenerse utilizando las expresiones - tablas que se presentan en las recomendaciones
del !"#
%l amortiguamiento efectivo eK
del sistema sueloGestructura se calcular seg*n la expresin
8
K'
K'
KK
+
+
+
+
=
e
r
r
r
e
h
h
h
e
eee
T
T
T
T
T
T384
donde e es la fraccin de amortiguamiento crtico de la estructura supuesta con base
indeformable, en tanto que
he
hh
#T
%K
= 3884
re
rr
#T
%K
= 3854
son los coeficientes de amortiguamiento del suelo en los modos de traslacin - rotacin,
respectivamente 9os parmetros h% - r% representan los amortiguamientos de la
cimentacin en traslacin - rotacin, respectivamente 9os valores de estos amortiguadores
viscosos pueden obtenerse utilizando las expresiones - tablas que se presentan en las
recomendaciones del !"#
ARTICULO +,7
OTRAS CONSTRUCCIONES NUEVAS
86
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%stas normas slo son aplicables en su integridad a edificios .ratndose de otras estructuras
se aplicarn mtodos de anlisis apropiados al tipo de estructura en cuestin, siguiendo los
criterios establecidos en el !"#, siempre que tales mtodos respeten las disposiciones del
presente (rtculo, sean congruentes con este cuerpo normativo - reciban la aprobacin del
(-untamiento
I.- T*n:1s $ ";i&n*s
%n el diseo de tanques - c/imeneas las fuerzas internas debidas al movimiento del terreno en
cada una de las direcciones en que se analice se combinarn como se especifica en el (rtculo
865 fraccin 222 %n el diseo de tanques debern tenerse en cuenta las presiones
/idrostticas e /idrodinmicos del lquido almacenado as como los momentos que obren en el
fondo del recipiente
II.- M1#s % !n"i4n
9os empu)es que e)ercen los rellenos sobre los muros de contencin, debidos a la accin de los
sismos, se valuarn suponiendo que el muro - la zona de relleno por encima de la superficie
crtica de deslizamiento se encuentran en equilibrio lmite ba)o la accin de las fuerzas debidas
a carga vertical - a una aceleracin /orizontal igual a c78 veces la gravedad, donde ces el
coeficiente ssmico que se consigna en la tabla '
ARTICULO +,8
ESTRUCTURAS EISTENTES
%n la revisin de la seguridad de un edificio existente se adoptar el valor del factor de
comportamiento ssmico Qque, en los trminos del (rtculo 86', corresponda al caso cu-os
requisitos sean esencialmente satisfec/os por la estructura, a menos que se )ustifique a
satisfaccin del (-untamiento la adopcin de un valor ma-or que ste
8'
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.ratndose de construcciones cu-o comportamiento en sentidos opuestos sea asimtrico por
inclinacin de la estructura con respecto a la vertical, si el desplome de la construccin excede
de 66' veces su altura, se tomar en cuenta la asimetra multiplicando las fuerzas ssmicas de
diseo por 'F'6cuando se use el mtodo simplificado de anlisis ssmico, o por 'F1Q
cuando se use el anlisis esttico o el dinmico modal, siendo el desplome de la
construccin dividido entre la altura de sta #i se emplea el mtodo dinmico de anlisis paso
a paso se /ar consideracin explcita de la inclinacin
Cuando se refuerce una construccin del grupo 0 con elementos estructurales adicionales ser
vlido adoptar los valores de Qque correspondan a estos elementos, siempre que sean capaces
de resistir en cada entrepiso al menos 16 por ciento de la fuerza cortante de diseo, resistiendo
la estructura existente al resto, - en cada nivel las resistencias de los elementos aadidos sean
compatibles con las fuerzas de diseo que les correspondan "eber comprobarse que los
sistemas de piso tienen la rigidez - resistencia suficientes para transmitir las fuerzas que se
generan en ellos por los elementos de refuerzo que se /an colocado -, de no ser as, debern
reforzarse los sistemas de piso para lograrlo
.abla 8 Clasificacin del dao estructural causado por sismo
.ipo de dao "escripcin
9igero $isuras menores de 61 mmde anc/o en elementos de concreto
$isuras menores de 8 mmde anc/o en elementos de mampostera
!oderado +rietas de 61 a ' mmde anc/o en elementos de concreto
+rietas de 8 a '6 mmde anc/o en elementos de mampostera
$uerte $racturas ma-ores de ' mmde anc/o en elementos de concreto
$racturas ma-ores de '6 mmen elementos de mampostera
"esprendimiento del recubrimiento en columnas(plastamiento del concreto, rotura de estribos - pandeo del refuerzo
en elementos de concreto
(grietamiento de capiteles
"esplome en columnas
"esplome de la estructura de ms de '@ de su altura
8
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Lundimiento o emersin de ms de 6 cm
+rietas m*ltiples en arcos - bvedas de mampostera
#eparacin de la clave en arcos de mampostera
%l dao estructural causado por sismo podr clasificarse como se indica en la tabla 8 .oda
construccin con dao moderado o fuerte ser motivo de una reparacin estructural, siguiendo
los criterios establecidos en estas normas
%n los edificios coloniales o contemporneos se debern tomar todas las previsiones
necesarias para evitar que los elementos superpuestos en la estructura tales como fac/adas,
pinculos, linternillas, etc sufran desprendimientos o colapsen parcialmente, por lo que se
deber garantizar su fi)acin mecnica a la estructura - debern ser sometidos a una revisin
estructural local
88
'16
816
65 '6
2
22
22
22
22
222
M 3m7s4s
s. 3s4
222
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.erreno tipo 2: sTs 56< - sms 7816>
.erreno tipo 22:
sTs 56