UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE VALENCIA
ESCUELA UNIVERSITARIA DE
INGENIERÍA TÉCNICA AGRÍCOLA
PROYECTO DE CENTRAL HORTOFRUTÍCOLA EN NÁQUERA
(VALENCIA)
TRABAJO FINAL DE CARRERA ALUMNO:
VÍCTOR CARLOS PALOMARES CARRASCO
DIRECTOR/A ACADÉMICO: LUIS CANO MARTÍNEZ
VALENCIA, DICIEMBRE DE 2002
DOCUMENTO Nº1
MEMORIA
I
ÍNDICE
1. ANTECEDENTES..................................................................................................1 2. OBJETO DEL PROYECTO...................................................................................1 3. EMPLAZAMIENTO DE LA FINCA Y COMUNICACIONES ..................................1
3.1. DESCRIPCIÓN DE LA PARCELA Y EDIFICACIONES .................................2 3.2. DISTRIBUCIÓN DE SUPERFICIES................................................................2
4. MATERIAS PRIMAS .............................................................................................3 4.1. MERCADOS DE DESTINO.............................................................................5 4.2. DESCRIPCIÓN DE MANIPULACIÓN DE LA FRUTA ....................................5
5. MAQUINARIA INSTALADA EN LA INDUSTRIA..................................................8 5.1. MAQUINARIA DE LA LÍNEA DE MANIPULACIÓN .......................................8 5.2. MAQUINARIA DE LAS CÁMARAS DE CONSERVACIÓN............................9 5.3. MAQUINARIA DE DESVERDIZACIÓN ..........................................................9
6. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS QUE SE PROYECTAN ....................................9 6.1. ESTRUCTURA PRINCIPAL..........................................................................10 6.2. ZONA DE CARGA Y DESCARGA ...............................................................12 6.3. ZONA DE OFICINAS ....................................................................................13 6.4. MURO HASTIAL TRASERO.........................................................................14 6.5. MURO HASTIAL DELANTERO....................................................................14 6.6. ARRIOSTRAMIENTOS.................................................................................14
6.6.1. Arriostramientos de cubierta ................................................................14
6.6.2. Arriostramientos laterales ....................................................................15
6.7. CUBIERTA....................................................................................................15 6.8. CIMENTACIÓN .............................................................................................16 6.9. BASES DE ANCLAJE ..................................................................................17 6.10. MUROS Y CERRAMIENTOS ......................................................................18 6.11. MUELLES DE CARGA Y DESCARGA.......................................................18 6.12. HORMIGONES EMPLEADOS ....................................................................18
II
6.13. SOLERA Y SOLADOS................................................................................19 6.14. MÓDULO DE OFICINAS.............................................................................20 6.15. PAVIMENTO EXTERIOR ............................................................................21 6.16. URBANIZACIÓN EXTERIOR......................................................................21
7. DESCRIPCIÓN DE LAS INSTALACIONES QUE SE PROYECTAN..................22 7.1. INSTALACIÓN DE SANEAMIENTO.............................................................22 7.2. INSTALACIÓN FRIGORÍFICA......................................................................25 7.3. INSTALACIÓN DE DESVERDIZACIÓN .......................................................26
8. NECESIDADES DE PERSONAL ........................................................................27 9. NECESIDADES DE ENVASES ...........................................................................28 10. PRESUPUESTO..................................................................................................29
Memoria Central Hortofrutícola
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1. ANTECEDENTES
Debido a la obligatoriedad de la realización de un trabajo final de carrera para
la obtención del título de Ingeniería Técnica Agrícola, se ha realizado el que a
continuación se redacta con el fin de completar los estudios de esta ingeniería, en la
especialidad de Mecanización y Construcciones Rurales.
2. OBJETO DEL PROYECTO
Los objetos del presente proyecto son los siguientes:
• Construcción de una central hortofrutícola con sus diferentes dependencias;
zona de manipulación, zona de carga y descarga, zona de oficinas y
cámaras de conservación. La superficie total del conjunto es de 4.550 m2.
• Instalación de una línea de manipulación y envasado de cítricos.
• Instalación de tres cámaras frigoríficas con una capacidad unitaria de
733 m3.
• Instalación de aislamiento para las cámaras anteriores.
• Instalación de desverdización en todas las cámaras que se proyectan.
• Adquisición de enseres de utillaje propios de la actividad, tales como
cajones de campo, palets y elementos de transporte interno.
En el presente proyecto no se ha contemplado la ejecución de la instalación
eléctrica, la instalación contra incendios ni el Plan de Seguridad y Salud por no
considerarse objeto del mismo. Pese a ello se ha considerado su coste en el
presupuesto general, al igual que el periodo de realización en el correspondiente
diagrama de Gantt.
3. EMPLAZAMIENTO DE LA FINCA Y COMUNICACIONES
Las obras e instalaciones ha realizar se sitúan en una parcela localizada en el
polígono industrial de Náquera, situado en el término municipal de Náquera, en la
comarca del Camp de Morvedre.
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.
La central está bien comunicada, ya que su cara sur linda directamente con la
carretera comarcal VV-6024 “Montcada-Náquera” a la altura del kilómetro 6, lo que
supone estar muy cerca de los centros de producción. El resto de sus caras
enfrentan con las diferentes calles del polígono industrial. Éstas son de gran anchura
y permiten el tránsito de camiones y trailers de gran longitud.
Por otra parte encontramos la autopista A-7 a unos 2 kilómetros lo que supone
una buena comunicación hacia los puntos de exportación, tanto hacia el norte como
el sur, y los centros de consumo.
3.1. DESCRIPCIÓN DE LA PARCELA Y EDIFICACIONES
La parcela donde se sitúan las edificaciones es de forma trapecial y ocupa
una superficie de 13.432 m2. Dentro de ella se construirá una nave con una
superficie de 4.368 m2 que albergará tanto la maquinaria para el procesamiento de la
fruta como las instalaciones para su conservación. Junto con ellas se habilitará las
zonas exteriores para el estacionamiento y circulación de vehículos con asfaltado y
el vallado perimetral.
El abastecimiento de agua será por medio de la red municipal, que tras ser
empleada en cada una de las actividades de la central (lavado de fruta, uso en
vestuarios, consumo propio...) será desaguada a la red municipal de alcantarillado.
En cuanto al abastecimiento de energía eléctrica, se dispone de un
transformador de media tensión en una de las esquinas de la parcela; además se
instalará un grupo electrógeno que garantiza el abastecimiento en cualquier
circunstancia.
3.2. DISTRIBUCIÓN DE SUPERFICIES
De acuerdo con las necesidades de la actividad, el conjunto de la edificación
estará formado por las siguientes superficies:
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Local Superficie - Sala de maquinas 55 m2
- Cámaras frigoríficas 330 m2
- Zona de manipulación 3.234 m2
- Zona de Carga y Descarga 567 m2
- Aseos y vestuarios 182 m2
TOTAL 4.368 m2
Las oficinas se ubicarán sobre los aseos y vestuarios ocupando una superficie
de 182 m2, siendo pues la superficie total construida de 4.550 m2.
4. MATERIAS PRIMAS
Las materias primas a emplear son cítricos de entre los que destacan:
• NARANJAS DUCES: Navelina
Washintong Navel
Navelate
Salustiana
Sanguinelli
Verna
Valencia Late
• CLEMENTINAS: Clementina
Oroval
Clemenules
Hernandina
Marisol
• SATSUMAS: Satsuma
Clausellina
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• OTRAS MANDARINAS: Fortune
Clemenvilla
Kara
Wilking
Para la campaña de este año se espera la siguiente producción:
CAMPAÑA NARANJA DULCE MANDARINA*
2001/02 5.100 Tm. 4.800 Tm.
* Las clementinas, satsumas y otras mandarinas, se agrupan bajo en nombre
general de mandarinas.
Considerando que la naranja dulce se trabaja durante 120 días y la mandarina
120 días, para una jornada laboral de 8 horas, tendremos:
Naranja dulce 42,5 Tm/ 8 horas
Mandarina 40 Tm/ 8 horas
Suponiendo la suma de estas dos cantidades como el pico de entrada y
manipulación de la central, deberemos prever una superficie y una maquinaria
suficientes para que se puedan confeccionar 90 Tm diarias (en jornadas laborales
de 8 horas, como queda especificado).
Todos los productos proceden de las aportaciones realizadas por los
productores, perteneciendo todos a distintas áreas geográficas como son las
comarcas de L´Horta y Camp de Morvedre.
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4.1. MERCADOS DE DESTINO.
Para la zona donde se va a ubicar la industria y atendiendo a consultas en
centrales de la zona, tenemos que los países a los que normalmente se realizan las
exportaciones, son:
Francia 70%
Holanda 10%
Bélgica 10%
Alemania 10%
Las Comunidades en las que normalmente se venden los productos son:
- Cantabria.
- Comunidad Autónoma de Extremadura
- Comunidad de Castilla-León.
4.2. DESCRIPCIÓN DE MANIPULACION DE LA FRUTA
La fruta tras llegar del campo y ser pesada y reconocida, pasa al muelle de
descarga. A partir de aquí la fruta puede seguir varios caminos:
- Entrar directamente a la cadena de procesamiento
- Entrar a la zona de espera, ya que la cadena de procesamiento se encuentre
saturada. Cuando esto ocurra la fruta pasará previamente por un duchado,
que se producirá en el mismo muelle de descarga, con el fin de desinfectar y
evitar podredumbre durante la espera.
- Si la fruta lo necesita pasa por un proceso de desverdización en cámaras.
Este proceso consiste en un tratamiento de la fruta con etileno que dura
varios días (4-5), dependiendo del grado de coloración de la fruta, con el fin
de conseguir una coloración apropiada para su salida al mercado. Al finalizar
pasará a la cadena de procesamiento.
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Una vez tenemos la fruta en la cadena de procesamiento se procede a su
despaletizado y posterior volcado de los cajones sobre las diferentes cintas
transportadoras. La primera operación es una tría manual de la fruta que pueda
estar podrida o no tenga el tamaño adecuado; la primera irá directamente a
deshechos y segunda a la industria para su posterior aprovechamiento. Tras esta
primera tría la fruta es lavada, pre-secada, encerada y secada definitivamente.
Después la fruta pasa por una segunda tría que permite mejorar la calidad final de
producto. De aquí pasa directamente al calibrador que distribuirá la fruta a cada una
de las mesas de confección en las que se les dará el tipo de envase para su
expedición dependiendo de la demanda del mercado (cajas, mallas, sacos,
bandejas...) En el caso de usar mallas o sacos para envasar la fruta, el encajado se
hará de forma manual. En los demás casos el encajado es automático. Una vez
concluido este proceso por cualquiera de los dos métodos la fruta pasa a ser
paletizada, y los palets flejados. Para concluir la fruta se almacena en cámaras
frigoríficas si su salida hacia el mercado, no es inmediata. A continuación se adjunta
un diagrama donde se aprecia más claramente el proceso a seguir:
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Figura 1: Esquema del proceso de manipulación de la fruta
Pesado
Recepción
Duchado Desverdización
Despaletizado y vaciado Lavado Flejado Almacenamiento
Pre-tría manual
Lavado, encerado y
2ª Tría
Calibrado Confección en mesa
Expedición
Almacenamiento
Envasado
Fruta a granel para industria
Operaciones realizadas a los envases vacíos Operaciones realizadas en ocasiones
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5. MAQUINARIA INSTALADA EN LA INDUSTRIA
5.1. MAQUINARIA DE LA LINEA DE MANIPULACIÓN
DENOMINACIÓN UDS. POTENCIA TOTAL (CV)
Duchadora de palets 1 7,5
Despaletizador-volcador 1 14,5
Enfardadora de palets 1 4
Lava-cajas 1 40
Mesa de pretría 1 2
Maquina compacta 1 13
Mesa de selección doble 1 1,75
Pulmón de cinta 1 0,83
Calibrador 1 4
Mesa de confección manual 2 7,2
Llenadora de mallas 1 2,7
Paletizador-flejador 3 14,25
Transportador de cadenas hasta enfardadora 1 1,5
Transportador de rodillos hasta lava-cajas 1 1,5
Transportador hasta maquina compacta 3 3,75
Transportador de cintas de destrío 2 3
Transportador hasta pulmón 1 0,75
Transportador hasta enmalladora 1 1 Transportador de rodillos para mesa de confección 1 1,5
Transportador de cadenas hasta paletizador 1 2
Transportador aéreo 1 4
Tabla 1: Potencia de la maquinaria de la línea de manipulación
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5.2. MAQUINARIA DE LAS CÁMARAS DE CONSERVACIÓN
DENOMINACIÓN UDS. POTENCIA TOTAL (CV)
Evaporadores 9 27
Compresores 2 100
Condensadores 2 12
Tabla 2: Potencia de la maquinaria de refrigeración
5.3. MAQUINARIA DE DESVERDIZACIÓN
DENOMINACIÓN UDS. POTENCIA TOTAL (CV)
Aerómetros 3 3
Ventiladores 6 15
Humidificador 3 3.6
Tabla 3: Potencia de la maquinaria de desverdización
6. DESCRIPCION DE LAS OBRAS QUE SE PROYECTAN
La superficie total ocupada por la central, de 4.550 m2 e incluyen todas las
instalaciones necesarias para el desarrollo de la actividad (zona de manipulación,
cámaras de conservación, sala de máquinas, despachos, vestuarios y zona de carga
y descarga)
El edificio que se proyecta tiene unas dimensiones de 84 x 52 m. medidos
sobre los ejes de los soportes. Consta de dos zonas bien diferenciadas. La primera
tiene dos pisos y en ella se aloja la zona de administración, dirección y
mantenimiento de la central. En la segunda se realiza todo el proceso de
manipulación de los productos, desde su recepción hasta su expedición. Esta última
consta de una sola planta.
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Se presentan dos cubiertas distintas tanto en tamaño como en inclinación. La
principal a dos aguas, con una pendiente del 21%, una altura libre mínima de 7,00
m. y una altura en cumbrera de 12,50 m., cubre la superficie destinada a la línea de
manipulación y la zona de descarga. En ésta última la cubierta sufre un rebaje ya
que se dispone a forma de porche, de tal manera que su altura mínima se reduce a
4,20 m.
La segunda cubierta se presenta a una sola agua, con una pendiente del
14%, y cubre la superficie destinada a la zona de carga. Al igual que la anterior se
dispone en forma de porche con lo que la altura mínima se ve reducida a 4,20 m.
El material de cubierta elegido es chapa de acero de 0,6 mm. de espesor,
complementada por una lámina inferior de aislamiento. Esta misma chapa se
prolongará a modo de cerramiento 1,50 m. hacia la parte inferior de los cerramientos
laterales, sirviendo de apoyo y resguardo a los canalones.
6.1. ESTRUCTURA PRINCIPAL
La estructura metálica del edificio consta de 15 pórticos separados 5,50 m.,
medido sobre los ejes de los soportes y con una luz de 52 m. De éstos el primero y
el último forman los muros hastiales con lo que su disposición es distinta a la de los
restantes. Los elementos que componen la estructura son los siguientes:
- 6 cerchas, del conjunto que compone la estructura principal. Éstas
cerchas se componen de:
Cordón superior e inferior de perfiles conformados de acero
A-42b □ 140 x 140 x 8. Diagonales de perfiles conformados de acero A-42b □ 70 x
70 x 4, para las 4 diagonales más centradas, y □ 60 x 60 x 4, para las restantes.
Montantes de perfiles conformados de acero A-42b □ 70 x 50 x 4.
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- 6 cerchas con la misma composición estructural que las anteriores, pero
con un rebaje de 1,50 m. en todas sus barras en los últimos 10 m.
- 1 cercha que sirve como transición entre las 2 anteriores, colocada en el
punto medio del eje longitudinal del edificio y que a su composición
estructural añade los siguientes elementos:
Un soporte de acero conformado en frío A-42b de sección
cuadrada □ 300 x 300 x 16 con una altura de 12,50 m.
Dos soportes de acero conformado IPE-300 de diferente
altura colocados a 4 m. uno de otro.
- 1 celosía dispuesta en sentido longitudinal y que se entrelaza con cada
una de las cerchas que forman los pórticos. Dicha celosía es simétrica
respecto a un soporte colocado en el punto medio. Cada uno de los
tramos de la celosía tiene una longitud de 38,5 m., por tanto la longitud
total es de 77 m. La celosía se compone de:
Cordón superior e inferior de perfiles conformados de acero
A-42b UPN-160. Diagonales de perfiles conformados de acero A-42b □ 160
x 160 x 7, tomando 6 hacia cada lado del pilar central, y □ 140 x 140 x 4, para las restantes.
Montantes de perfiles conformados de acero A-42b □ 50 x 50 x 3.
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6.2. ZONA DE CARGA Y DESCARGA
En cada una de estas zonas se han diseñado celosías con el fin de dejar lo
más libre posible los espacios para las operaciones de carga y descarga. Las
soluciones adoptadas han sido las siguientes:
- 1 celosía colocada en el lado derecho destinada a soportar la estructura
correspondiente a la zona de descarga. Dicha celosía es simétrica
respecto a un soporte colocado en el punto medio. Cada uno de los
tramos de la celosía tiene una longitud de 19,25 m., por tanto la longitud
total es de 38,5 m. La celosía se compone de:
Cordón superior e inferior de perfiles conformados de acero
A-42b □ 140 x 140 x 8. Diagonales de perfiles conformados de acero A-42b □ 80 x
80 x 4.
Montantes de perfiles conformados de acero A-42b □ 50 x 70 x 3.
Un soporte de acero conformado IPE-300 de 5,5 m. de
altura, situado en el punto medio.
- 1 celosía utilizada para soportar la cubierta de la zona de carga. Se
dispone transversalmente en el lado derecho, junto a la fachada principal.
Tiene una longitud total de 26 m. Ésta se compone de:
Cordón superior e inferior de perfiles conformados de acero
A-42b □ 135 x 135 x 5. Diagonales de perfiles conformados de acero A-42b □ 80 x
80 x 4.
Montantes de perfiles conformados de acero A-42b □ 60 x 40 x 3.
Un soporte de acero conformado IPE-300 de 4,5 m. de
altura, situado en su extremo derecho. En el extremo
izquierdo el soporte es coincidente con el utilizado en los
forzados.
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6.3. ZONA DE OFICINAS
Para esta parte de la edificación se ha optado por forjados unidireccionales
apoyados en la estructura metálica. Ésta estructura consta de los siguientes
elementos:
Seis soportes de acero conformado IPE-200 de 7,00 m. de
altura, situados a 7,00 m. del muro hastial delantero y
separados 4,00 m. entre ejes de soportes.
Un soporte de acero conformado IPE-200 de 7,00 m. situado
en el extremo derecho. Aunque de las mismas
características que los anteriores, éste dista 6,00 m. del
próximo soporte.
Cuatro vigas de acero conformado IPE-200 de 7,00 m.
dispuestas en sentido longitudinal en los extremos de dicha
estructura, entre el muro hastial y los soportes
correspondientes. Dos de ellos los encontramos a 3,50 m.
del suelo y los otros dos a 7,00 m., es decir un par formando
el primer piso y los otros dos formando el segundo piso.
Diez vigas de acero conformado IPE-300 de 7,00 m. de
longitud, dispuestas en sentido longitudinal y distantes 4,00
m. entre ejes de pilares. Al igual que en el caso anterior cinco
de estas vigas las encontramos formando el primer piso, y
las restantes las encontramos en el segundo piso.
Por su parte los forjados están formados por viguetas de hormigón pretensado
de 14 cm. de canto y bovedillas de hormigón de 16 cm. de altura. Sobre el conjunto
se dispone una capa de compresión de 7 cm. de hormigón HA-20, que envuelve a
un mallazo de 15 x 15 x 6.Para la unión entre forjados continuos se han empleado
negativos de acero B-400S de Ф 10.
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6.4. MURO HASTIAL TRASERO
Este muro hastial se compone de los siguientes elementos:
Siete soportes de acero conformado IPE-200 de diferentes
alturas separados 4 m. medidos sobre el eje del soporte.
Un soporte de acero conformado IPE-300 colocado en un
extremo del eje longitudinal del edificio y de 12,50 m. de
altura.
6.5. MURO HASTIAL DELANTERO
Este muro hastial esta compuesto de los siguientes elementos:
Cinco soportes de acero conformado IPE-200 de diferentes
alturas separados 4 m. medidos sobre el eje del soporte.
Éstos se sitúan a la derecha,
Cinco soportes de acero conformado H-200 de diferentes
alturas separados 4 m. medidos sobre el eje del soporte.
Éstos se sitúan a la derecha,
Un soporte de acero conformado IPE-300 colocado en un
extremo del eje longitudinal del edificio y de 12,50 m. de
altura.
6.6. ARRIOSTRAMIENTOS
6.6.1. Arriostramientos de cubierta El arriostramiento de cubierta del conjunto de la estructura se ha
realizado mediante perfiles □ 60 x 80 x 6. Se disponen entre los dos primeros
y los dos últimos pórticos, así como en los intermedios, y en la cubierta de la
zona de descarga, formando las llamadas “Cruces de San Andrés”. Colocados
en el plano de cubierta y dimensionados para soportar tracciones,
únicamente.
La longitud es estos elementos es de 6,84 m. en la cubierta principal y
de 6,64 m. en la cubierta de la zona de carga.
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6.6.2. Arriostramientos laterales Los arriostramientos laterales tienen la función de trasladar a los
soportes laterales la fuerza del viento que viene perpendicular sobre el muro
piñón e impedir en parte la deformación longitudinal de la nave.
Los arriostramientos laterales están compuestos por perfiles IPE-140,
dispuestos entre cada uno de los pórticos a una altura de 5,50 m. del plano
del suelo, por tanto su longitud es igual a la separación existente entre
pórticos. Esta disposición se repite, igualmente, en los muros hastiales.
6.7. CUBIERTA
Se presentan dos cubiertas distintas tanto en tamaño como en inclinación. La
principal a dos aguas, con una pendiente del 21%, una altura libre mínima de 7,00
m. y una altura en cumbrera de 12,50 m., cubre la superficie destinada a la línea de
manipulación y la zona de descarga. En ésta última la cubierta sufre un rebaje ya
que se dispone a forma de porche, de tal manera que su altura mínima se reduce a
4,20 m.
La segunda cubierta se presenta a una sola agua, con una pendiente del
14%, y cubre la superficie destinada a la zona de carga. Al igual que la anterior se
dispone en forma de porche con lo que la altura mínima se ve reducida a 4,20 m.
El material de cubierta elegido es chapa de acero e 0,6 mm. de espesor,
complementada por una lámina inferior de aislamiento. Esta misma chapa se
prolongará a modo de cerramiento 1,50 m. hacia la parte inferior de los cerramientos
laterales, sirviendo de apoyo y resguardo a los canalones.
Las correas están formadas por perfiles conformados de acero A-42b □ 80 x 100 x 5 separados 2,00 m. en proyección horizontal. Esta disposición es válida para
ambos tipos de cubiertas.
En la cubierta se han dispuestos numerosos lucernarios que permitirán un
mejor aprovechamiento de la luz solar.
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6.8. CIMENTACIÓN
La cimentación se realizará mediante zapatas de distintas dimensiones
dependiendo de su posición en el conjunto de la estructura. Todas las zapatas irán
unidas perimetralmente mediante zunchos de atado de hormigón armado.
Para todas ellas se ejecutará una capa de hormigón de limpieza, HM-12,5, de
10 cm. de espesor. Sobre ésta se ejecutará las diferentes zapatas con hormigón HA-
25. El cemento empleado es de tipo CEM-32,5. La armadura a emplear es de acero
corrugado B-400S con una resistencia de 4.100 kg/cm2.
Las dimensiones de las distintas zapatas así como su armadura, se resume
es la siguiente tabla:
CIMENTACIÓN
Zapata Enano Armadura
PILARES Largo Ancho Alto Largo Ancho Alto Largo Ancho Sep.
Esq. delantera izqda. 95 95 50 55 40 120 7Ф14 7Ф14 12/12
Esq. delantera dcha. 200 150 80 60 40 120 10Ф20 8Ф20 20/18
Lado izquierdo 220 180 80 60 40 120 11Ф20 9Ф20 20/20
Lado derecho 220 180 80 60 40 120 11Ф20 9Ф20 20/20
Hastial trasero 180 140 80 45 35 120 8Ф20 7Ф20 20/20
Hastial delantero 200 200 80 45 45 120 10Ф20 10Ф20 20/20
Pilar central 310 310 100 110 110 120 15Ф25 15Ф25 20/20
Pilar lateral central 210 210 80 55 45 120 11Ф20 11Ф20 20/20
Pilar de forjado 160 140 80 45 35 120 8Ф20 7Ф20 20/20
Tabla 4: Dimensiones de las diferentes zapatas y su armadura
Por su parte el zuncho de atado perimetral se ejecutara con el mismo tipo de
hormigón HA-25, y la armadura correspondiente de acero B-400S. Las
características del zuncho son:
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Anchura 40 cm.
Canto 50 cm.
Armadura longitudinal 4 Ф 14 mm.
Armadura transversal Ф10 mm. separados 15 cm.
6.9. BASES DE ANCLAJE
Las bases de anclaje, se componen de placas de acero de distinto espesor y
dimensiones. El acero utilizado para estas placas es de tipo A-42b con una
resistencia de 2.600 kg/cm2. Junto con estos elementos se han diseñado cartelas de
rigidización al igual que antes las dimensiones son variadas.
El acero empleado es el mismo. Para los pernos de sujeción utilizados
distintos diámetros y distintas longitudes. El acero empleado es de tipo A4D con una
resistencia de 2.400 kg/cm2. Las dimensiones de cada uno de estos elementos se
resumen en la siguiente tabla:
BASES DE ANCLAJE
Placa Pernos Cartelas
PILARES Largo Ancho Espesor* Ф (mm.) Uds. Long. Largo Alto Espesor*
Esq. del. izqda. 50 35 18 24 4 76
Esq. del. dcha. 55 35 20 22 4 72 12,5 12,5 15
Lado izquierdo 55 35 20 30 4 97 12,5 15 20
Lado derecho 55 35 20 30 4 97 12,5 15 20
Hastial trasero 40 30 20 24 4 76 10 15 15
Hastial delantero 40 40 20 27 4 86 10 15 20
Central 50 50 20 24 4 76 12 22 25
Lateral central 50 40 20 24 4 97 10 20 15
Forjado 40 30 20 24 4 76
Tabla 5: Dimensiones de las diferentes placas de anclaje
*Los espesores, tanto de las placas de anclaje como de las cartelas, se han
expresado en mm.
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6.10. MUROS Y CERRAMIENTOS
Se realizarán a partir de bloques prefabricados de hormigón de 40 x 20 x 20
cm. rodeando todo el perímetro de la nave, exceptuando la zona de servicios y
oficinas que serán de un enfoscado prefabricado tipo tirolesa. El cerramiento con
bloque llegará hasta los 5,50 m. los 1,50 m. restantes será de chapa de acero
galvanizada de 0,6 mm. de espesor. Esta chapa irá atornillada a unos perfiles
cuadrados que se soldarán a los soportes principales con este único fin.
En la zona de manipulación se han dispuesto ventanas en la cara norte de la
nave a una altura de 1,50 m. Estas ventanas serán de hojas correderas, de aluminio,
llevando un antepecho de piedra artificial con goterón.
6.11. MUELLES DE CARGA Y DESCARGA
El muelle de descarga se sitúa en la cara sur de la nave mientras que el de
carga se sitúa en la cara oeste. Ambos se encuentran situados en el interior de la
edificación y se encuentran resguardados gracias a sendas cubiertas. Los dos
muelles se encuentran elevados 1,20 m. para facilitar las tareas de carga y
descarga.
Para acceder al interior se van a colocar tres puertas metálicas de apertura
vertical de 3,20 m. de ancho por 2,90 m. de altura, en el muelle de descarga y dos
puertas más de simulares características en el muelle de carga. Por encima de las
puertas, actuando como marco se han colocado perfiles H-200 soldados a los
soportes adjunto, de manera que sobre ellos descansa los cerramientos.
6.12. HORMIGONES EMPLEADOS
Todos los hormigones que se utilizarán en la construcción de la industria,
objeto de este proyecto, se adecuan a la normativa vigente y a sus especificaciones
correspondientes.
Memoria Central Hortofrutícola
19
Los hormigones empleados son los siguientes:
• H-12,5, se utilizará como hormigón de limpieza y nivelación de fondo en
todas las zapatas, arquetas y en la solera.
• H-20, se utilizará en los forjados para el pavimentado de la solera de toda la
nave.
• H-25, se utilizará para la construcción de zapatas, enanos y zunchos.
6.13. SOLERA Y SOLADO
En toda la nave, exceptuando las cámaras, se colocará una solera
semipesada de zahorra seleccionada artificial compactada, al 95% del P.N., de 25
cm. de espesor. Esta capa se colocará sobre el propio terreno que ha servido para
rellenar el hueco creado por la construcción de los enanos de las zapatas a 1,20 m.
de altura. Sobre la capa de zahorra compactada se coloca una lámina de aislante a
base de polietileno, y sobre esta se coloca la definitiva capa de de hormigón HA-20
que tendrá un espesor de 15 cm.
En las cámaras se colocará una capa de hormigón de limpieza, H-12,5, de 10
cm. de espesor. Sobre estos irá una presolera de hormigón de 5 cm. de espesor de
hormigón H-20, y sobre esta los 5 cm. de aislante a base de poliuretano. Para
concluir se colocará la solera definitiva de hormigón, H-20, de 15 cm. de espesor.
Toda la solera dispondrá de una malla electrosoldada de 25 x 25 x 6. Se
realizará juntas de dilatación cada 11 m. además de realizarlas en todo el perímetro
y rodeando a todos los elementos resistentes de la nave.
El solado se realizará en los vestuarios, los servicios, el comedor, el
laboratorio, en los despachos y en la sala de máquinas. El solado será a base de
baldosas cerámicas de gres monococción de 20 x 20 cm. antideslizante. Se colocará
sobre un base de mortero de arena y cal. El rodapié de estas dependencias será del
mismo material. Para el resto de la nave se dispondrá de un rodapié de escocia
curvo prefabricado.
Memoria Central Hortofrutícola
20
6.14. MÓDULO DE OFICINAS
Las dependencias de las oficinas se distribuirán en dos plantas; la planta baja
se dedicará a los vestuarios y servicios, tanto masculinos como femeninos, así como
un pequeño comedor y un despacho. El acceso a la primera planta se hará mediante
una escalera de 95 cm. de anchura con tres tramos rectos. Esta misma escalera
continua con un único tramo recto hasta la azotea. La barandilla la escalera será de
acero laminado.
En la primera planta se encuentra los despachos del personal de
administración y dirección, además de una sala de juntas, un despacho y un servicio
para el personal de esta planta.
En la segunda planta encontramos la azotea, a la que sólo se accederá para
labores de mantenimiento. La azotea será de hormigón celular con maestras para la
formación de pendientes, lámina asfáltica impermeabilizante, y protección con rasilla
de Aspe.
La separación de las oficinas con la zona de manipulación será de ladrillo
hueco sencillo de 36 x 16 x 11 cm. Las divisiones interiores, serán de ladrillo doble
de 25 x 12 x 8 cm. de 1/2 pie de espesor, excepto las que separan los vestuarios y
los servicios que serán de ladrillo hueco sencillo de 24 x 12 x 4 cm. Éstas últimas
irán alicatadas en su totalidad.
Los techos llevarán por debajo del forjado un falso techo de escayola lisa, con
moldura perimetral. Las paredes de oficinas irán maestreadas y enlucidas con yeso,
y posteriormente se pintarán al gotelé plastificado.
Las ventanas de oficinas serán de hojas correderas, de aluminio anodizado,
llevando las exteriores guías para persiana y antepecho de piedra artificial con
goterón. Las ventanas de planta baja irán protegidas con rejas de acero.
Memoria Central Hortofrutícola
21
La carpintería interior de oficinas y aseos será lisa hueca de pino para pintar,
con cerco directo de pino macizo y el acabado con dos manos de barniz sintético
brillante, capa de imprimación y lijado.
Las escaleras de acceso a las oficinas se realizarán con ladrillo panal, su
anchura será de 1,20 m. con unos escalones de 30 cm. de huella y 20 cm. de
contrahuella. El revestimiento de los escalones se realizará con piezas de peldaño
de gres monococción. La barandilla de esta escalera será de acero laminado.
6.15. PAVIMENTO EXTERIOR
Se llevará a cabo la pavimentación de toda la parte exterior de la parcela con
un firme para trafico medio, tipo A-321 con un espesor total de 43 cm. Colocado
sobre explanada y formado por una subbase granular de zahorra de 15 cm. de
espesor, base granular de zahorra de 20 cm. de espesor y capa de rodadura de
aglomerados asfálticos en caliente de 5 cm. de espesor.
6.16. URBANIZACIÓN EXTERIOR
En la zona exterior se ha reservado una parte que abarca todo el perímetro de
la nave con una anchura de 2,00 m. para la ubicación de zona verde. En ella se
colocará un manto de césped (ray-grass) además de un seto perimetral que
alcanzará una altura máxima de 0,80 m. de igual forma se plantarán flores de
diversos colores de forma aleatoria.
La parcela se cerrará una fábrica de bloque de hormigón de dimensiones 40 x
20 x 20 cm. Hasta una altura de 80 cm. Y se completará con un vallado perimetral
de 2,00 m. de altura. Por tanto la altura total del conjunto será de 2,80 m.
Junto con este vallado se han dispuesto dos puertas correderas de uso
industrial que servirá de entrada y salida para el tráfico de la central. Las puertas son
de chapa perfilada de acero y tienen unas dimensiones de 3.00 m. de ancho. Su
accionamiento es manual.
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22
7. DESCRIPCION DE LAS INSTALACIONES QUE SE PROYECTAN
7.1. INSTALACIÓN DE SANEAMIENTO
Para la evacuación de las aguas, se realizará una red unitaria. Tanto la
procedente de la lluvia como las aguas negras procedentes de los aseos, irán
convenientemente canalizadas hasta el alcantarillado público que también discurre
por la calle.
La recogida del agua de lluvia se realizará mediante canalones de cuadrados
de chapa de acero de 15 cm. de anchura, dispuestos en los laterales de la
edificación y en la cubierta de la zona de carga. En la primera zona la pendiente del
canalón es del 1,9 % y el la cubierta de carga es del 0,5 %.
Por otro lado las bajantes se dimensionan en función de la superficie de
cubierta de la que tienen que recoger el agua. Los diámetros son:
Lateral izquierdo PVC DN-125 y longitud 7,00 m.
Lateral derecho PVC DN-125 y longitud 7,00 m.
Zona de descarga PVC DN-160 y longitud 5,50 m.
Zona de carga PVC DN-90 y longitud 4,20 m.
Los desagües y bajantes de la zona de oficinas en las que se recoge las
aguas negras tienen las siguientes dimensiones y sus correspondientes aparatos
sanitarios:
Vestuario femenino PVC DN-90 para lavabos
PVC DN-110 para duchas
• 5 lavabos de porcelana vitrificada de color blanco con grifería
monomando cromada.
• 5 platos de ducha de 90 x 90 cm. de fibra de vidrio en color
blanco con grifería monomando cromada.
Memoria Central Hortofrutícola
23
Vestuario masculino PVC DN-75 para lavabos
PVC DN-75 para duchas
• 3 lavabos de porcelana vitrificada de color blanco con grifería
monomando cromada.
• 3 platos de ducha de 90 x 90 cm. de fibra de vidrio en color
blanco con grifería monomando cromada.
WC femenino PVC DN-160
• 2 lavabos de porcelana vitrificada de color blanco con grifería
monomando cromada.
• 5 inodoros de tanque bajo de porcelana vitrificada blanca de
color blanco.
WC masculino PVC DN-125
• 2 lavabos de porcelana vitrificada de color blanco con grifería
monomando cromada.
• 3 inodoros de tanque bajo de porcelana vitrificada de color
blanco.
• 2 urinarios murales de porcelana vitrificada de color blanco
con rociador integral.
Comedor PVC DN-50
• 1 pila de acero inoxidable de dos cuerpos
Cuarto del 1er piso PVC DN-50
• 1 pila de acero inoxidable de dos cuerpos
Baño del 1er piso PVC DN-110
• 2 lavabos de porcelana vitrificada de color blanco con grifería
monomando cromada.
• 2 inodoros de tanque bajo de porcelana vitrificada de color
blanco.
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24
• 1 urinario mural de porcelana vitrificada de color blanco con
rociador integral.
Laboratorio PVC DN-50
• 1 pila de acero inoxidable de dos cuerpos
Los servicios de ambas plantas dispondrán de fontanería de cobre empotrada
en la tabaquería y en las duchas se instalará agua caliente procedente del termo
eléctrico.
Junto con los canalones y las bajantes consideramos los colectores que se
encargarán de llevar todas las aguas recogidas hasta la red de alcantarillado. La
pendiente de los colectores será constante del 0,8 %. Los colectores dimensionados
son:
Lateral izquierdo PVC DN-125 hasta DN-250.
Lateral derecho y zona de descarga PVC DN-125 hasta DN-250.
Zona de carga PVC DN-110.
Zona de oficinas PVC DN-110 hasta DN-250.
Los colectores del lateral izquierdo y de la zona de oficinas se unen en otro de
PVC de DN-315 hasta la red de alcantarillado. De igual forma se unen los colectores
del lateral derecho y de la zona de carga en otro mayor de PVC de DN-315.
Las arquetas son otros elementos de la red incluidos en el diseño. En cada
una de las bajantes se coloca una arqueta de pie de bajante. Su profundidad varia
según el punto en que nos encontremos ya que depende de la pendiente y del
diámetro del colector de salida conectado a ella. Obtenemos las siguientes:
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25
Lateral izqdo.
38 x 38 x 60
51 x 38 x 70
51 x 51 x 80
51 x 51 x 90
63 x 51 x 95
63 x 51 x 105
63 x 51 x 115
63 x 63 x 120
Lateral derecho
38 x 38 x 60
51 x 51 x 70
51 x 51 x 95
63 x 51 x 100
63 x 51 x 110
63 x 51 x 120
63 x 63 x 130
Zona oficinas
38 x 38 x 100
51 x 51 x 105
51 x 51 x 110
51 x 51 x 110
Zona de carga
38 x 38 x 110
38 x 38 x 130
7.2. INSTALACIÓN FRIGORÍFICA
Las tres cámaras frigoríficas constarán de un cerramiento a base de paneles
frigoríficos autoportantes, compuesto de dos capas de acero galvanizado de 1 mm.
de espesor cada una, que harán la función de barrera antivapor, y otra intermedia de
poliuretano autoextingible con una densidad de 37-41 kg/cm3. que hará las veces de
aislante. Según donde se valla a colocar estas placas tendrán un espesor distinto.
Los espesores son:
UBICACIÓN DEL AISLANTE ESPESOR DEL AISLANTE Suelo 5 cm. Techo 15 cm. Paredes interiores 15 cm. Paredes exteriores 15 cm.
Tabla 6: Espesores de los aislantes
Las puertas isotermas de las cámaras serán en su parte exterior de chapa
prelacada, conteniendo en su interior el aislante correspondiente a la pared en la
que se sitúan. Las dimensiones de éstas son 2,80 m. de altura por 2,00 m. de
anchura, con cerco de acero inoxidable y mecanismos de apertura y cierre.
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26
La instalación frigorífica consta de tres cámaras idénticas con las siguientes
características:
CARACTERÍSTICAS Entrada diaria máxima 24.000 kg. Temperatura de entrada 25 ºC Temperatura de salida 3 ºC Horas de funcionamiento 20 horas/día Potencia frigorífica máxima 39.937 Kcal./h Volumen 733 m3
Tabla 7: Características de las cámaras
Las dimensiones de las cámaras proyectadas son las siguientes:
DIMENSIONES Largo 9,75 m. Ancho 10,75 m. Alto 7,00 m.
Tabla 8: Dimensiones de las cámaras
7.3. INSTALACIÓN DE DESVERDIZACIÓN
La instalación de desverdización consiste en la aplicación de bajas
concentraciones de etileno (5 ppm) y de CO2 a las naranjas que por la causa que
sea no han conseguido la coloración adecuada durante un periodo que varía entre
los 3 y los 5 días.
La instalación de desverdización se utiliza solamente en los primeros meses
de la campaña y únicamente en condiciones especiales se llega a realizar esta
operación más allá del mes de febrero, que es cuando se recogen las variedades
que suelen necesitar esta operación. Esta operación se realizará en las mismas
cámaras donde se realiza la refrigeración, con la salvedad de que la debemos
Memoria Central Hortofrutícola
27
acondicionar en cuanto a la maquinaria a instalar. La maquinaria instalada se
describió en el apartado anterior.
8. NECESIDADES DE PERSONAL
Para el normal desarrollo de las actividades propias de la central el personal
necesario en la Central Hortofrutícola será:
Personal administrativo
• Director Gerente: es el máximo responsable de la organización y
gestión de la empresa, así como de la coordinación del resto de
secciones.
• Director Técnico: responsable del asesoramiento y control de la calidad
de la producción. Decidirá los momentos óptimos de recolección y los
controles de las condiciones de conservación frigorífica.
• Director Comercial: responsable de la gestión comercial y marketing.
Responsable de las ventas de frutas; atenderá a clientes y
proveedores.
• Técnico de laboratorio: responsable del seguimiento del control de
calidad de la fruta.
• Un administrativo contable: responsable de la contabilidad, tramitación
de contratos, seguridad social y toda la actividad administrativa.
• Un auxiliar administrativo: encargada de la recepción de visitas,
atención de llamadas, controles internos, emisión de documentos, etc.
• Jefe de compras/ventas: responsable directo de las operaciones de
ventas del producto y de las relacionadas con su destino. Asimismo
encargado de la compra directa en el campo de la materia prima.
Personal de manipulación
• Jefe de planta; responsable de la maquinaria del almacén y del
personal de manipulación.
Memoria Central Hortofrutícola
28
• 4 operarios en la preselección de destrío.
• 6 operarios en la mesa de selección doble.
• 40 operarios en las mesas de confección.
• 2 operarios para paletizar.
• 2 operarios para la alimentación de cajas vacías al tren aéreo.
• 1 operario encargado del enmallado, pesado y fichas de entrada y
salida de la fruta.
• 4 operarios para cada una de las carretillas existentes.
9. NECESIDADES DE ENVASES
Para el desarrollo de la actividad de la central hortofrutícola, será necesaria la
adquisición de:
• 539 palets de campo de 1,50 x 1,50 x 0,15 m.
• 807 palets de expedición de 1,20 x 1,00 x 0,15 m.
• 32.308 cajones de campo.
• 25.500 envase de expedición tipo plató de 15 kg.
• 11.250 bolsas malla de 2 kg.
• 22.500 bolsas malla de 1 kg.
• 45.000 bolsas malla de 0,5 kg.
• 4 carretillas elevadoras hasta una altura de 5,50 m., con todos sus
accesorios.
Todos estos capítulos están ampliamente descritos y justificados en los anejos
correspondientes.
10. PLAN, CALENDARIO Y PLAZO DE EJECUCIÓN
Atendiendo al diagrama de Gantt, desarrollado en el correspondiente anejo, la
obra dará comienzo el 20 de Enero y el 14 de agosto. Tendrá una duración total de
146 días.
Memoria Central Hortofrutícola
29
11. PRESUPUESTO
El presupuesto del proyecto contempla todas las obras, instalaciones, y
maquinaria que se han definido, además de otras instalaciones que únicamente se
han valorado pero no se han proyectado por no considerarse objeto de ese proyecto.
Después de haber realizado el estudio económico, los índices financieros obtenidos
al igual que el resumen general de presupuestos, son los siguientes:
PARÁMETROS VALOR
Valor Actual Neto (VAN) 15.585.062 €
Plazo de recuperación ( PAY-BACK) Entre el año 1 y 2
Relación beneficio-inversión 794,18 %
Tasa interna de rendimiento (TIRc) 12,95 %
RESUMEN GENERAL DE PRESUPUESTOS
Descripción Importe (€)
PRESUPUESTO POR CONTRATA 1.517.980,99PRESUPUESTO POR ADQUISICIÓN 313.849,88 IVA (16 %) 293.092,94
TOTAL 2.124.923,80
El presupuesto general de este proyecto asciende a la cantidad de dos millones ciento veinticuatro mil novecientos veintitrés euros con ochenta céntimos #2,124.923,80 #
Valencia, Diciembre de 2002
Fdo: Víctor Carlos Palomares Carrasco Ingeniero Técnico Agrícola
Memoria Central Hortofrutícola
30
DOCUMENTO Nº2
PLANOS
I
ÍNDICE DE PLANOS Nº 1 SITUACIÓN Nº 2 EMPLAZAMIENTO Nº 3 PLANTA DE DISTRIBUCIÓN Nº 4 MAQUINÁRIA Nº 5 ALZADOS PRINCIPALES Nº 6 ALZADOS LATERALES Nº 7 REPLANTEO Nº 8 CIMENTACIÓN Nº 9 CIMENTACIÓN: ZAPATAS Nº 10 CIMENTACIÓN: BASES DE ANCLAJE Nº 11 MUROS HASTIALES Nº 12 ESTRUCTURA METÁLICA Nº 13.1 ESTRUCTURA METÁLICA Nº 13.2 ESTRUCTURA METÁLICA Nº 14 ESTRUCTURA DE CUBIERTA Nº 15 CUBIERTA Nº 16 FORJADOS 1º Y 2º Nº 17 FONTANERÍA Nº 18 ARQUETAS
PLIEGO DE CONDICIONES
I
ÍNDICE
1. CONDICIONES DE TIPO GENERAL....................................................................1 1.1. OBJETO DE ESTE PROYECTO.................................................................1 1.2. DESCRIPCIÓN GENERAL DE LA OBRA ..................................................1 1.3. CONDICIONES GENERALES DE ÍNDOLE LEGAL...................................3 1.4. DE LOS MATERIALES Y SUS APARATOS, SU PROCEDENCIA ............4 1.5. PLAZO DE COMIENZO Y DE EJECUCIÓN ...............................................5 1.6. SANCIONES POR RETRASO DE LAS OBRAS.........................................5 1.7. OBRAS DE REFORMA Y MEJORA ...........................................................5 1.8. TRABAJOS DEFECTUOSOS .....................................................................6 1.9. VICIOS OCULTOS ......................................................................................7
1.10. RECEPCIÓN PROVISIONAL DE LAS OBRAS ..........................................7 1.11. MEDICIÓN DEFINITIVA DE LOS TRABAJOS ...........................................8 1.12. PLAZO DE GARANTÍA ...............................................................................8 1.13. CONSERVACIÓN DE LAS OBRAS RECIBIDAS PROVISIONALMENTE .8 1.14. RECEPCIÓN DEFINITIVA...........................................................................9 1.15. DIRECCIÓN DE OBRA ...............................................................................9 1.16. OBLIGACIONES DE LA CONTRATA.........................................................9 1.17. RESPONSABILIDADES DE LA CONTRATA...........................................11 1.18. OBRAS OCULTAS....................................................................................11 1.19. SEGURIDAD Y SALUD EN EL TRABAJO ...............................................12
2. CONDICIONES TÉCNICAS QUE HAN DE CUMPLIR LOS MATERIALES .......13 2.1. AGUAS ......................................................................................................14 2.2. ARENAS....................................................................................................15 2.3. GRAVA PARA HORMIGONES .................................................................16 2.4. CAL GRASA..............................................................................................17 2.5. CEMENTOS UTILIZABLES ......................................................................17 2.6. YESO .........................................................................................................18 2.7. MORTERO DE CEMENTO PORTLAND ...................................................18 2.8. MORTERO DE YESO................................................................................19 2.9. HORMIGONES ..........................................................................................19
II
2.10. ACEROS PARA ARMAR ..........................................................................21 2.11. ACEROS LAMINADOS .............................................................................21 2.12. LADRILLOS ..............................................................................................22 2.13. VIDRIOS ....................................................................................................22 2.14. PINTURAS Y BARNICES..........................................................................23 2.15. MATERIALES NO CONSIGNADOS EN ESTE PLIEGO...........................23 2.16. TUBOS PARA SANEAMIENTO................................................................24 2.17. TERRAZOS Y BALDOSAS.......................................................................25 2.18. BALDOSINES CERÁMICOS, AZULEJOS, PLAQUETAS CERÁMICAS .25 2.19. AISLAMIENTOS TÉRMICOS ....................................................................25 2.20. MATERIALES DE IMPERMIABILIZACIÓN ..............................................25 2.21. ALUMINIO .................................................................................................26 2.22. PANELES DE CHAPA PARA FACHADA Y CUBIERTAS .......................26 2.23. SELLANTES..............................................................................................27 2.24. RELACIÓN ESQUEMÁTICA DE MATERIALES CON ESPECIFICACIÓN
DE LA NORMA QUE DEBEN CUMPLIR CON UN CARÁCTER NO LIMITATIVO SOBRE LAS CONDICIONES GENERALES DE ESTE PLIEGO .....................................................................................................28
3. CONDICIONES TÉCNICAS QUE HAN DE CUMPLIR LA EJECUCIÓN ............32
3.1. CONDICIONES GENERALES DE LA EJECUCIÓN.................................33 3.1.1. Replanteo ...........................................................................................33
3.1.2. Movimiento de tierras .........................................................................33
3.1.3. Pocería y saneamiento.......................................................................34
3.1.4. Cimentación de zanjas y zapatas.......................................................35
3.1.5. Estructura ...........................................................................................36
3.1.6. Albañilería ..........................................................................................37
3.1.7. Revestimientos y pavimentos.............................................................38
3.1.8. Cantería y piedra artificial...................................................................40
3.1.9. Carpintería de armar, de taller y metálica...........................................40
3.1.10. Fontanería y aparatos sanitarios ........................................................41
3.1.11. Electricidad.........................................................................................42
III
4. ESPECIFICACIONES SOBRE EL CONTROL DE CALIDAD.............................44 4.1. CUADRO DE MATERIALES CON ESPECIFICACIÓN DE CONTROLES A
REALIZAR Y SU INTENSIDAD DE MUESTREO...........................................45 5. MEDICIÓN, VALORACIÓN Y ABONO DE LAS UNIDADES DE OBRA ............49
5.1. MOVIMIENTO DE TIERRAS .....................................................................50 5.1.1. Excavaciones .....................................................................................50
5.1.2. Rellenos .............................................................................................50
5.2. SANEAMIENTO.........................................................................................51 5.2.1. Arquetas y pozos de registro..............................................................51
5.2.2. Tuberías en general ...........................................................................51
5.2.3. Sumideros ..........................................................................................52
5.3. CIMENTACIÓN, SOLERAS Y ESTRUCTURA..........................................52 5.3.1. Hormigones ........................................................................................52
5.3.2. Soleras ...............................................................................................53
5.3.3. Armaduras..........................................................................................53
5.3.4. Forjados .............................................................................................54
5.3.5. Acero laminado y obras metálicas en general....................................54
5.4. ALBAÑILERÍA...........................................................................................55 5.4.1. Fábricas en general............................................................................55
5.4.2. Escaleras............................................................................................56
5.4.3. Enfoscados, guarnecidos y revocos...................................................56
5.4.4. Conductos, bajantes y canalones.......................................................56
5.4.5. Vierteaguas ........................................................................................57
5.4.6. Chapados ...........................................................................................57
5.4.7. Recibido de contracerco y cerco ........................................................58
5.4.8. Cubiertas ............................................................................................58
5.5. AISLANTES E IMPERMEABILIZANTES ..................................................58 5.6. SOLADOS Y ALICATADOS .....................................................................59
5.6.1. Pavimento asfáltico ............................................................................59
5.6.2. Solados en general.............................................................................59
5.6.3. Rodapiés y barandillas .......................................................................59
5.6.4. Alicatados y revestimientos ................................................................59
IV
5.7. CARPINTERÍA...........................................................................................60 5.7.1. Puertas, armarios, ventanas, postigos y vidrieras ..............................60
5.7.2. Capialzados y tapas de registro .........................................................60
5.7.3. Persianas enrollables .........................................................................60
5.8. CERRAJERÍA Y CARPINTERÍA METÁLICA ...........................................61 5.8.1. Emparrillados metálicos y barandillas ................................................61
5.8.2. Acero laminado ..................................................................................61
5.8.3. Tubos y otros perfiles metálicos .........................................................61
5.9. VIDRIERA..................................................................................................61 5.9.1. Vidrios y cristal ...................................................................................61
5.10. PINTURAS Y BARNICES..........................................................................62 5.10.1. Pinturas y barnices .............................................................................62
5.11. VALORACIÓN Y ABONO DE LAS OBRAS .............................................63 5.11.1. Alcance de los precios........................................................................63
5.11.2. Relaciones valoradas .........................................................................63
5.11.3. Obra que tiene derecho a percibir el constructor................................64
5.11.4. Pago de las obras...............................................................................64
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
1
PROYECTO DE CENTRAL HORTOFRUTÍCOLA EN NÁQUERA (VALENCIA) PLIEGO GENERAL DE CONDICIONES
1. CONDICIONES DE TIPO GENERAL
1.1. OBJETO DE ESTE PLIEGO
El objeto de este Pliego es la enumeración de tipo general técnico de Control y
de Ejecución a las que se han de ajustar las diversas unidades de la obra, para
ejecución del Proyecto.
Este Pliego se complementa con las especificaciones técnicas incluidas en
cada anexo de la memoria descriptiva correspondiente a la estructura e instalaciones
generales del Edificio.
1.2. DESCRIPCIÓN GENERAL DE LA OBRA
En el presente proyecto se van a realizar las obras correspondientes a una
central hortofrutícola. Las obras abarcan la construcción de la nave donde se aloja la
maquinaria con los diferentes espacios reservados a la carga y descarga de la
mercancía, zona de oficinas donde se encuentra el departamento de administración y
dirección de la central y las cámaras necesarias para la conservación de la fruta. A su
vez se proyecta la instalación frigorífica, de desverdización y la red de saneamiento.
Se debe destacar que no se ha considerado objeto de este proyecto el diseño y
dimensionado de la instalación eléctrica ni la instalación contra incendios. De igual
forma queda pendiente el correspondiente estudio de seguridad y salud, ya que se
considera que puede dar pie a otro proyecto de esta índole.
Pese a ello a la hora de realizar el presupuesto de este proyecto se ha
estimado un coste por la realización de los trabajos anteriormente señalados. Por
tanto el presupuesto general incluye estas instalaciones.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
2
El edificio que se proyecta tiene unas dimensiones de 84 x 52 m. medidos
sobre los ejes de los soportes. Consta de dos zonas bien diferenciadas. La primera
tiene dos pisos y en ella se aloja la zona de administración, dirección y
mantenimiento de la central. En la segunda se realiza todo el proceso de
manipulación de los productos, desde su recepción hasta su expedición. Esta última
consta de una sola planta.
Se presentan dos cubiertas distintas tanto en tamaño como en inclinación. La
principal a dos aguas, con una pendiente del 21%, una altura libre mínima de 7,00
m. y una altura en cumbrera de 12,50 m., cubre la superficie destinada a la línea de
manipulación y la zona de descarga. En ésta última la cubierta sufre un rebaje ya
que se dispone a forma de porche, de tal manera que su altura mínima se reduce a
4,20 m.
La segunda cubierta se presenta a una sola agua, con una pendiente del 14%,
y cubre la superficie destinada a la zona de carga. Al igual que la anterior se dispone
en forma de porche con lo que la altura mínima se ve reducida a 4,20 m.
El material de cubierta elegido es chapa de acero e 0,6 mm. de espesor,
complementada por una lámina inferior de aislamiento. Esta misma chapa se
prolongará a modo de cerramiento 1,50 m. hacia la parte inferior de los cerramientos
laterales, sirviendo de apoyo y resguardo a los canalones.
Las correas están formadas por perfiles conformados de acero A-42b
separados 2,00 m. en proyección horizontal. Esta disposición es válida para ambos
tipos de cubiertas.
La estructura metálica del edificio consta de 15 pórticos separados 5,50 m.,
medido sobre los ejes de los soportes y con una luz de 52 m. De éstos el primero y
el último forman los muros hastiales con lo que su disposición es distinta a la de los
restantes.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
3
1.3. CONDICIONES GENERALES DE ÍNDOLE LEGAL
A continuación se recogen las características y condiciones que reunirá la obra
y materiales principales en ellas empleados.
Las obras a que se refiere el presente proyecto son de nueva planta en su
integridad, no existiendo parte alguna de aprovechamiento de edificaciones anteriores
ni en lo referente a unidades de obra ni a ninguno de los materiales que han de entrar
a formar parte de la misma. Así pues serán automáticamente rechazados aquellos
elementos que hayan tenido anterior uso. Del mismo modo, si en las excavaciones o
movimientos de tierras apareciese algún elemento o fábrica de anteriores
edificaciones, no serán aprovechadas, siendo demolidas en lo necesario para
establecer las unidades de obra indicadas en los Planos, salvo que sean de carácter
histórico, artístico o monumental o que puedan considerarse dentro de la vigente
Legislación, en el supuesto de hallazgo de tesoros.
Una vez adjudicadas las obras, el constructor instalará en el terreno una caseta
de obra. En ésta habrá al menos dos departamentos independientes, destinados a
oficina y botiquín. El primero deberá tener al menos un tablero donde puedan
extenderse los planos y el segundo estará provisto de todos los elementos precisos
para una primera cura de urgencia.
El pago de impuestos o árbitros en general, municipales o de otro origen, sobre
vallas, alumbrado, etc... cuyo abono debe hacerse durante el tiempo de ejecución de
las obras y por conceptos inherentes a los propios trabajos que se realizan, correrán a
cargo del Contratista.
Los documentos de este proyecto, en su conjunto, con los particulares que
pudieran establecerse y las prescripciones señaladas en el Pliego de Condiciones
Técnico de la Dirección General de Arquitectura, en Madrid-1948 y actualizado por la
Dirección General de Arquitectura, Economía y Técnica de la Construcción en Madrid-
1960 y según publicación del Ministerio de la Vivienda, así como las Normas
Tecnológicas que serán de obligado cumplimiento en su total contenido, cuanto no se
oponga a las anteriores, constituyen un contrato que determina y regula las
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
4
obligaciones y derechos de ambas partes contratantes, los cuales se comprometen a
dirimir las divergencias que pudieran surgir hasta su total cumplimiento, por amigables
componedores, preferentemente por el Ingeniero Director, a quien se considerará
como única persona técnica para las dudas e interpretaciones del presente Pliego, o
en su defecto, el Ingeniero designado por la Delegación del Colegio Oficial de
Ingenieros Técnicos Agrícolas de la zona y en último extremo a los tribunales
competentes, a cuyo fuero se someten ambas partes.
El Contrato se formalizará como documento privado o público a petición de
cualquiera de las partes y con arreglo a las disposiciones vigentes. En el Contrato se
reflejará las particularidades que convengan ambas partes, completando o
modificando lo señalado en el presente Pliego de Condiciones, que quedará
incorporado al Contrato como documento integrante del mismo.
1.4. DE LOS MATERIALES Y SUS APARATOS, SU PROCEDENCIA
El Contratista tiene libertad de proveerse de los materiales y aparatos de toda
clases en los puntos que le parezca conveniente, siempre que reúnan las condiciones
exigidas en el contrato, que estén perfectamente preparados para el objeto a que se
apliquen, y sean empleados en obra conforme a las reglas del arte, a lo preceptuado
en el Pliego de Condiciones y a lo ordenado por el Ingeniero Director.
Se exceptúa el caso en que los pliegos de condiciones particulares dispongan
un origen preciso y determinado, en cuyo caso, este requisito será de indispensable
cumplimiento salvo orden por escrito en contrario del Ingeniero Director.
Como norma general el Contratista vendrá obligado a presentar el Certificado
de Garantía o Documento de Idoneidad Técnica de los diferentes materiales
destinados a la ejecución de la obra.
Todos los materiales y, en general, todas las unidades de obra que intervengan
en la construcción del presente proyecto, habrán de reunir las condiciones exigidas
por el Pliego de Condiciones varias de la Edificación y demás Normativa vigente que
serán interpretadas en cualquier caso por el Ingeniero Director de la Obra, por lo que
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
5
el Ingeniero podrá rechazar material o unidad de obra que no reúna las condiciones
exigidas, sin que el Contratista pueda hacer reclamación alguna.
1.5. PLAZO DE COMIENZO Y DE EJECUCIÓN
El adjudicatario deberá dar comienzo a las obras dentro de los quince día
siguientes a la fecha de la adjudicación definitiva a su favor, dando cuenta de oficio a
la Dirección Técnica, del día que se propone inaugurar los trabajos, quien acusará
recibo.
Las obras deberán quedar total y absolutamente terminadas en el plazo que se
fije en la adjudicación a contar desde igual fecha que en el caso anterior. No se
considerará motivo de demora de las obras la posible falta de mano de obra o
dificultades en la entrega de los materiales.
1.6. SANCIONES POR RETRASO DE LAS OBRAS
Si el Constructor, excluyendo los casos de fuerza mayor, no tuviese
perfectamente concluidas las obras y en disposición de inmediata utilización o puesta
en servicio, dentro del plazo previsto en el artículo correspondiente, la propiedad
oyendo el parecer de la Dirección Técnica, podrá reducir de las liquidaciones, fianzas
o emolumentos de todas clases que tuviese en su poder las cantidades establecidas
según las cláusulas del contrato privado entre Propiedad y Contrata.
1.7. OBRAS DE REFORMA Y MEJORA
Si por decisión de la Dirección Técnica se introdujesen mejoras, presupuesto
adicionales o reformas, el Constructor queda obligado a ejecutarlas, con la baja
correspondiente conseguida en el acto de la adjudicación, siempre que el aumento no
sea superior al 10% del presupuesto de la obra.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
6
1.8. TRABAJOS DEFECTUOSOS
El Contratista, como es natural, debe emplear los materiales que cumplan las
condiciones generales exigidas en el Pliego de Condiciones Generales de índole
técnica del "Pliego de Condiciones de la Edificación" y realizará todos los trabajos
contratados de acuerdo con lo especificado en dicho documento, y en los demás que
se recogen en este Pliego.
Por ello y hasta que tenga lugar la recepción definitiva del edificio, el Contratista
es el único responsable de la ejecución de los trabajos que ha contratado y de las
faltas y defectos que en estos pueda existir, por su mala ejecución o por la deficiente
calidad de los materiales empleados o aparatos colocados, sin que pueda servir de
excusa, ni le otorgue derecho alguno, la circunstancia de que por el Ingeniero Director
o su auxiliares, no se le haya llamado la atención sobre el particular, ni tampoco el
hecho de que le hayan sido valoradas las certificaciones parciales de obra, que
siempre se supone que se extienden y abonan a buena cuenta. Así mismo será de su
responsabilidad la correcta conservación de las diferentes partes de la obra, una vez
ejecutadas, hasta su entrega.
Como consecuencia de lo anteriormente expresado, cuando el Ingeniero
Director o su representante en la obra adviertan vicios o defectos en los trabajos
efectuados, o que los materiales empleados no reúnan las condiciones preceptuadas,
ya sea en el curso de ejecución de los trabajos o finalizados éstos y antes de
verificarse la recepción definitiva, podrá disponer que las partes defectuosas sean
demolidas y reconstruidas de acuerdo con lo preceptuado y todo ello a expensas de la
Contrata.
En el supuesto de que la reparación de la obra, de acuerdo con el proyecto, o
su demolición, no fuese técnicamente posible, se actuará sobre la devaluación
económica de las unidades en cuestión, en cuantía proporcionada a la importancia de
los defectos y en relación al grado de acabado que se pretende para la obra.
En caso de reiteración en la ejecución de unidades defectuosas, o cuando
estas sean de gran importancia, la Propiedad podrá optar, previo asesoramiento de la
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
7
Dirección Facultativa, por la rescisión de contrato sin perjuicio de las penalizaciones
que pudiera imponer a la Contrata en concepto de indemnización.
1.9. VICIOS OCULTOS
Si el Ingeniero Director tuviese fundadas razones para creer en la existencia de
vicios ocultos de construcción en las obras ejecutadas, ordenará efectuar en cualquier
tiempo y antes de la recepción definitiva, las demoliciones que crea necesarias para
reconocer los trabajos que crea defectuosos.
Los gastos de demolición y reconstrucción que se ocasionan, serán de cuenta
del Contratista, siempre que los vicios existan realmente, en caso contrario, correrán a
cargo del propietario.
1.10. RECEPCIÓN PROVISIONAL DE LAS OBRAS
Una vez terminada la totalidad de las obras, se procederá a la recepción
provisional, para la cual será necesaria asistencia de un representante de la
Propiedad, de los Ingenieros Directores de las obras y del Contratista o su
representante. Del resultado de la recepción se extenderá un acta por triplicado,
firmada por los tres asistentes legales antes indicados.
Si las obras se encuentran en buen estado y han sido ejecutadas con arreglo a
las condiciones establecidas, se darán por recibidas provisionalmente, comenzando a
correr en dicha fecha el plazo de garantía de un año.
Cuando las obras no se hallen en estado de ser recibidas, se hará constar en el
acta y se especificarán en la misma los defectos observados, así como las
instrucciones al Contratista, que la Dirección Técnica considere necesarias para
remediar los efectos observados, fijándose un plazo para subsanarlo, expirado el cual,
se efectuará un nuevo reconocimiento en idénticas condiciones, a fin de proceder de
nuevo a la recepción provisional de la obra.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
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Si el Contratista no hubiese cumplido, se considerará rescindida la Contrata con
pérdidas de fianza, a no ser que se estime conveniente se le conceda un nuevo e
improrrogable plazo.
Será condición indispensable para proceder a la recepción provisional la
entrega por parte de la Contrata a la Dirección Facultativa de la totalidad de los planos
de obra generales y de las instalaciones realmente ejecutadas, así como sus permisos
de uso correspondientes.
1.11. MEDICIÓN DEFINITIVA DE LOS TRABAJOS
Recibidas provisionalmente las obras, se procederá inmediatamente, por la
Dirección de la obra a su medición general y definitiva, con precisa asistencia del
Contratista o un representante suyo nombrado por el de oficio.
1.12. PLAZO DE GARANTÍA
El plazo de garantía de las obras terminadas será de UN AÑO, transcurrido el
cual se efectuará la recepción definitiva de las mismas, que, de resolverse
favorablemente, relevará al Constructor de toda responsabilidad de conservación,
reforma o reparación.
Caso de hallarse anomalías u obras defectuosas, la Dirección Técnica
concederá un plazo prudencial para que sean subsanadas y si a la expiración del
mismo resultase que aun el Constructor no hubiese cumplido su compromiso, se
rescindirá el contrato, con pérdida de la fianza, ejecutando la Propiedad las reformas
necesarias con cargo a la citada fianza.
1.13. CONSERVACIÓN DE LAS OBRAS RECIBIDAS PROVISIONALMENTE
Los gastos de conservación durante el plazo de garantía, comprendido entre
la recepción parcial y la definitiva correrán a cargo del Contratista. En caso de duda
será juez imparcial, la Dirección Técnica de la Obra, sin que contra su resolución
quepa ulterior recurso.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
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1.14. RECEPCIÓN DEFINITIVA
Finalizado el plazo de garantía se procederá a la recepción definitiva, con las
mismas formalidades de la provisional. Si se encontraran las obras en perfecto estado
de uso y conservación, se darán por recibidas definitivamente y quedará el Contratista
relevado de toda responsabilidad administrativa quedando subsistente la
responsabilidad civil según establece la Ley.
En caso contrario se procederá de idéntica forma que la preceptuada para la
recepción provisional, sin que el Contratista tenga derecho a percepción de cantidad
alguna en concepto de ampliación del plazo de garantía y siendo obligación suya
hacerse cargo de los gastos de conservación hasta que la obra haya sido recibida
definitivamente.
1.15. DIRECCIÓN DE OBRA
Conjuntamente con la interpretación técnica del proyecto, que corresponde a la
Dirección Facultativa, es misión suya la dirección y vigilancia de los trabajos que en
las obras se realicen, y ello con autoridad técnica legal completa sobre las personas y
cosas situadas en la obra y en relación con los trabajos que para la ejecución de las
obras, e instalaciones anejas, se lleven a cabo, si considera que adoptar esta
resolución es útil y necesaria para la buena marcha de las obras.
El Contratista no podrá recibir otras órdenes relativas a la ejecución de la obra,
que las que provengan del Director de Obra o de las personas por él delegadas.
1.16. OBLIGACIONES DE LA CONTRATA
Toda la obra se ejecutará con estricta sujeción al proyecto que sirve de base a
la Contrata, a este Pliego de Condiciones y a las órdenes e instrucciones que se
dicten por el Ingeniero Director o ayudantes delegados. El orden de los trabajos será
fijado por ellos, señalándose los plazos prudenciales para la buena marcha de las
obras.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
10
El Contratista habilitará por su cuenta los caminos, vías de acceso, etc... así
como una caseta en la obra donde figuren en las debidas condiciones los documentos
esenciales del proyecto, para poder ser examinados en cualquier momento.
Igualmente permanecerá en la obra bajo custodia del Contratista un "libro de
ordenes", para cuando lo juzgue conveniente la Dirección dictar las que hayan de
extenderse, y firmarse el "enterado" de las mismas por el Jefe de obra. El hecho de
que en dicho libro no figuren redactadas las ordenes que preceptoramente tiene la
obligación de cumplir el Contratista, de acuerdo con lo establecido en el "Pliego de
Condiciones" de la Edificación, no supone eximente ni atenuante alguno para las
responsabilidades que sean inherentes al Contratista.
Por la Contrata se facilitará todos los medios auxiliares que se precisen, y
locales para almacenes adecuados, pudiendo adquirir los materiales dentro de las
condiciones exigidas en el lugar y sitio que tenga por conveniente, pero reservándose
el propietario, siempre por sí o por intermedio de sus técnicos, el derecho de
comprobar que el contratista ha cumplido sus compromisos referentes al pago de
jornales y materiales invertidos en la obra, e igualmente, lo relativo a las cargas en
material social, especialmente al aprobar las liquidaciones o recepciones de obras.
La Dirección Técnica y con cualquier parte de la obra ejecutada que no esté de
acuerdo con el presente Pliego de Condiciones o con las instrucciones dadas durante
su marcha, podrá ordenar su inmediata demolición o su sustitución hasta quedar, a su
juicio, en las debidas condiciones, o alternativamente, aceptar la obra con la
depreciación que estime oportuna, en su valoración.
Igualmente se obliga a la Contrata a demoler aquellas partes en que se aprecie
la existencia de vicios ocultos, aunque se hubieran recibido provisionalmente. Son
obligaciones generales del Contratista las siguientes:
• Verificar las operaciones de replanteo y nivelación, previa entrega de las
referencias por la Dirección de la Obra.
• Firmar las actas de replanteo y recepciones.
• Presenciar las operaciones de medición y liquidaciones, haciendo las
observaciones que estime justas, sin perjuicio del derecho que le asiste
para examinar y comprobar dicha liquidación.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
11
• Ejecutar cuanto sea necesario para la buena construcción y aspecto de
las obras, aunque no esté expresamente estipulado en este pliego.
• El Contratista no podrá subcontratar la obra total o parcialmente, sin
autorización escrita de la Dirección, no reconociéndose otra personalidad
que la del Contratista o su apoderado.
• El Contratista se obliga, asimismo, a tomar a su cargo cuanto personal
necesario a juicio de la Dirección Facultativa.
• El Contratista no podrá, sin previo aviso, y sin consentimiento de la
Propiedad y Dirección Facultativa, ceder ni traspasar sus derechos y
obligaciones a otra persona o entidad.
1.17. RESPONSABILIDADES DE LA CONTRATA
Son de exclusiva responsabilidad del Contratista, además de las expresadas
las de:
• Todos los accidentes que por inexperiencia o descuido sucedan a los
operarios, tanto en la construcción como en los andamios, debiendo
atenerse a lo dispuesto en la legislación vigente sobre accidentes de
trabajo y demás preceptos, relacionados con la construcción, régimen
laboral, seguros, subsidiarios, etc...
• El cumplimiento de las Ordenanzas y disposiciones Municipales en vigor.
Y en general será responsable de la correcta ejecución de las obras que
haya contratado, sin derecho a indemnización por el mayor precio que
pudieran costarle los materiales o por erradas maniobras que cometiera,
siendo de su cuenta y riesgo los perjuicios que pudieran ocasionarse.
1.18. OBRAS OCULTAS
De todos los trabajos y unidades de obra que hayan de quedar ocultos a la
terminación del edificio, se levantarán los planos precisos e indispensables para que
queden perfectamente definidos; estos documentos se extenderán por triplicado,
entregándose uno al propietario, otro al ingeniero Director y el tercero al Contratista,
firmados todos ellos por estos dos últimos. Dichos planos, que deberán ir
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
12
suficientemente acotados, se considerarán documentos indispensables para efectuar
las mediciones.
1.19. SEGURIDAD Y SALUD EN EL TRABAJO
El Contratista estará obligado a redactar un plan de Seguridad y Salud para la
presente obra, conformado y que cumplan las disposiciones vigentes, no eximiéndole
el incumplimiento o los defectos del mismo de las responsabilidades de todo género
que se deriven.
Durante las tramitaciones previas y durante la preparación, la ejecución y
remate de los trabajos que estén bajo esta Dirección Facultativa, serán cumplidas y
respetadas al máximo todas las disposiciones vigentes y especialmente las que se
refieren a la Seguridad e Higiene en el Trabajo, en la Industria de la construcción, lo
mismo en lo relacionado a los intervinientes en el tajo como con las personas ajenas a
la obra.
En caso de accidentes ocurridos a los operarios, en el transcurso de ejecución
de los trabajos de la obra, el Contratista se atenderá a lo dispuesto a este respecto en
la legislación vigente, siendo en todo caso, único responsable de su incumplimiento y
sin que por ningún concepto pueda quedar afectada la Propiedad ni la Dirección
Facultativa, por responsabilidad en cualquier aspecto.
El Contratista será responsable de todos los accidentes que por inexperiencia o
descuido sobrevinieran, tanto en la propia obra como en las edificaciones contiguas.
Será por tanto de su cuenta el abono de las indemnizaciones a quien corresponda y,
de todos los daños y perjuicios que puedan causarse en los trabajos de ejecución de
la obra, cuando a ello hubiera lugar.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
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2. CONDICIONES TÉCNICAS QUE HAN DE CUMPLIR LOS MATERIALES
Los materiales deberán cumplir las condiciones que sobre ellos se
especifiquen en los distintos documentos que componen el Proyecto. Asimismo sus
calidades serán acordes con las distintas normas que sobre ellos estén publicadas y
que tendrán un carácter de complementariedad a este apartado del Pliego, citándose
como referencia:
• Norma EHE.
• Normas UNE.
• Normas DIN.
• Normas ASTM.
• Normas NTE.
• Normas AENOR.
• PIET-70.
Tendrán preferencia en cuanto a su aceptabilidad, aquellos materiales que
estén en posesión de Documento de Idoneidad Técnica, que avalen sus cualidades,
emitido por Organismos Técnicos reconocidos.
Por parte del Contratista debe existir obligación de comunicar a los
suministradores las cualidades que se exigen para los distintos materiales,
aconsejándose que previamente al empleo de los mismos, sea solicitado informe
sobre ellos a la Dirección Facultativa y al Organismo encargado del Control de
Calidad.
El Contratista será responsable del empleo de materiales que cumplan con las
condiciones exigidas. Siendo estas condiciones independientes, con respecto al nivel
de control de calidad para aceptación de los mismos que se establece en el apartado
de Especificaciones de Control de Calidad. Aquellos materiales que no cumplan con
las condiciones exigidas, deberán ser sustituidos, sea cual fuese la fase en que se
encontrase la ejecución de la obra, corriendo el Constructor con todos los gastos que
ello ocasionase. En el supuesto de que por circunstancias diversas tal sustitución
resultase inconveniente, a juicio de la Dirección Facultativa, se actuará sobre la
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
14
devaluación económica del material en cuestión, con el criterio que marque la
Dirección Facultativa y sin que el Constructor pueda plantear reclamación alguna.
2.1. AGUAS
En general podrán ser utilizadas, tanto para el amasado como para el curado
de hormigón en obra, todas las aguas mencionadas como aceptables por la práctica.
Cuando no se posean antecedentes de su utilización o en caso de duda,
deberán analizarse las aguas y, salvo justificación especial de que no alteren
perjudicialmente las propiedades exigibles al hormigón, deberán rechazarse todas las
que tengan un PH inferior a 5. Las que posean un total de sustancias disueltas
superior a los 15 gr. por litro (15.000 PPM); aquellas cuyo contenido en sulfatos,
expresado en SO, rebase 14 gr. por litro (1.000 PPM); las que contengan ión cloro en
proporción superior a 6 gr. por litro (6.000 PPM); las aguas en las que se aprecia la
presencia de hidratos de carbono y, finalmente las que contengan sustancias
orgánicas solubles en éter, en cantidad igual o superior a 15 gr. por litro (15.000 PPM).
La toma de muestras y los análisis anteriormente prescritos, deberán realizarse
en la forma indicada en los métodos de ensayo UNE 72,36, UNE 72,34, UNE 7130,
UNE 7131, UNE 7178, UNE 7132 y UNE 7235.
Aquellas que se empleen para la confección de hormigones en estructura
cumplirán las condiciones que se exigen en la Instrucción EHE.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
15
2.2. ARENAS
La cantidad de sustancias perjudiciales que pueda presentar la arena o árido
fino no excederá de los límites que se indican en el cuadro que a continuación se
detalla.
Cantidad máxima en
% del peso total de
la muestra.
______________________________________________________
Terrones de arcilla............... 1,00
Determinados con arreglo al método
ensayo UNE 7133...................
Material retenido por el tamiz
0,063 UNE 7050 y que flota en un
líquido de peso especifico 2...... 0,50
Determinado con arreglo al método
de ensayo UNE-7244................
Compuestos de azufre, expresados
en SO y referidos al árido seco 4
Determinados con arreglo al método
de ensayo indicado en la UNE 83.120 0,4
______________________________________________________
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
16
2.3. GRAVA PARA HORMIGONES
La cantidad de sustancias perjudiciales que puedan presentar las gravas o
árido grueso no excederá de los límites que se indican en el cuadro siguiente:
Cantidad máxima de
% del peso total de
la muestra.
______________________________________________________
Terrones de arcilla............... 0,25
Determinados con arreglo al método
de ensayo UNE 7133................
Particulares blancas.............. 5,00
Determinados con arreglo al método
de ensayo UNE 7134................ 0,063
Material retenido por el tamiz
UNE 7050 y que flota en un líquido
de peso especifico 2.
Determinados con arreglo al método de
ensayo UNE 7244.................... 1,00
Compuesto de azufre, expresados en
SO y referidos al ácido seco.
Determinados con arreglo al método de
ensayo indicado en la UNE 83,120.... 0,4
________________________________________________________
El árido grueso estará exento de cualquier sustancia que pueda reaccionar
perjudicialmente con los álcalis que contenga el cemento. Su determinación se
efectuará con arreglo al método de ensayo UNE 7137. En el caso de utilizar las
escorias siderúrgicas como árido grueso, se comprobará previamente que son
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
17
estables, es decir, que no contengan silicatos inestables ni compuestos ferrosos. Esta
comprobación se efectuará con arreglo al método de ensayo UNE 7234.
Tanto las arenas como la grava empleada en la confección de hormigones para
la ejecución de estructuras deberán cumplir las condiciones que se exigen en la
instrucción EHE.
2.4. CAL GRASA
La cal grasa procederá de la calcinación de las rocas calizas exentas de arcilla,
con una proporción de materias extrañas inferior al 5%. El resultado de esta
calcinación no contendrá cálices ni conglomerados especiales. Será inmediatamente
desechada toda partida que ofrezca el menor indicio de apagado espontáneo.
Las cales que se utilicen para la confección de morteros cumplirán lo
especificado en la norma UNE correspondiente.
2.5. CEMENTOS UTILIZABLES
El cemento empleado podrá ser cualquiera de los que se definen en el vigente
Pliego de Condiciones para la recepción de Conglomerados Hidráulicos, con tal de
que sea de una categoría no inferior a la de 250 y satisfaga las condiciones que en
dicho Pliego se prescriben. Además el cemento deberá ser capaz de proporcionar al
hormigón las cualidades que a éste se exigen en el artículo 10º de la Instrucción RC-
97.
El empleo de cemento aluminoso deberá ser objeto en cada caso, de
justificación especial, fijándose por la Dirección Facultativa los controles a los que
deberá ser sometido.
En los documentos de origen figurarán el tipo, clase y categoría a que
pertenece el conglomerante. Conviene que en dichos documentos se incluyan,
asimismo, los resultados de los ensayos que previene el citado Pliego, obtenidos en
un Laboratorio Oficial.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
18
2.6. YESO
El yeso negro estará bien cocido y molido, limpio de tierras y no contendrá más
del 7 y medio por 100 de granzas. Absorberá al amasarlo una cantidad de agua igual
a su volumen y su aumento al fraguar no excederá de una quinta parte. El coeficiente
de rotura por aplastamiento de la papilla de yeso fraguado no será inferior a 80 kg. por
cm2. a los veintiocho días.
Se ajustarán a las condiciones fijadas para el yeso en sus distintas
designaciones, en el Pliego General de Condiciones para la Recepción de Yesos y
Escayolas en las obras de Construcción.
2.7. MORTERO DE CEMENTO PORTLAND
La preparación de los morteros de cemento PORTLAND puede hacerse a
mano o máquina. Si el mortero va a prepararse a mano mezclarán, previamente, la
arena con el cemento en seco, y añadiendo lentamente agua necesaria. El mortero
batido a máquina se echará toda la mezcla junta, permaneciendo en movimiento, por
lo menos cuarenta segundos. Se prohíbe terminantemente el rebatido de los morteros.
Los morteros de cemento de uso más corriente en albañilería son del tipo 1:3,
1:4 y 1:6, y cuyas dosificaciones son como sigue:
Mortero de cemento Kg./cemento M3/arena L./agua
Tipo 1:3 440 0,975 260
Tipo 1:4 350 1,030 260
Tipo 1:6 250 1,100 255
No obstante la determinación de las cantidades o proporciones en que deben
entrar los distintos componentes para formar los morteros, será fijada en cada unidad
de obra por la Dirección de Obra, no pudiendo ser variadas en ningún caso por el
Constructor. A este efecto deberá existir en la obra una báscula y los cajones y
medidas para la arena, con los que se puedan comprobar en cualquier instante las
proporciones de áridos, aglomerantes y agua empleados en su confección.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
19
2.8. MORTERO DE YESO
Los morteros de yeso serán de dos tipos, según la clase de yeso:
• 210 kg. de yeso blanco fino.
650 litros de agua.
• 850 kg. de yeso negro.
600 litros de agua.
aptos para tendidos y guarnecidos sobre paramentos interiores.
Los morteros de yeso se prepararán a medida que vayan necesitándose,
haciendo solamente la cantidad precisa en cada caso.
2.9. HORMIGONES
Los hormigones se ajustarán totalmente a las dosificaciones que se fijen en el
correspondiente presupuesto y su docilidad será la necesaria para que no puedan
quedar coqueras en la masa del hormigón sin perjuicio de su resistencia.
Durante la ejecución de la obra se sacarán probetas de la misma masa de
hormigón que se emplee de acuerdo con las condiciones del control de calidad
previsto, observándose en su confección análogas características de apisonado y
curado que en la obra. Dichas probetas se romperán a los siete y veintiocho días de
su fabricación, siendo válidos los resultados de este último plazo a los efectos de
aceptación de la resistencia.
Si las cargas medias de rotura fueran inferiores a las previstas podrá ser
rechazada la parte de obra correspondiente, salvo en el caso de que las probetas
sacadas directamente de la misma obra den una resistencia superior a la de las
probetas de ensayo. Si la obra viene a ser considerada defectuosa, vendrá obligado el
contratista a demoler la parte de la obra que se le indique por parte de la Dirección
Facultativa, rechazándola a su costa y sin que ello sea motivo para prorrogar el plazo
de ejecución. Todos estos gastos de ensayos, ejecución y rotura de probetas serán
por cuenta del Contratista.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
20
Durante el fraguado y primer período de endurecimiento del hormigón se
precisa mantener su humedad, mediante el curado, que se realizará durante un plazo
mínimo de siete días, durante los cuales se mantendrán húmedas las superficies del
hormigón, regándolas directamente, o después de abrirlas con un material como
arpillera, etc... que mantenga la humedad y evite la evaporación rápida.
Los hormigones que se empleen en esta obra tendrán las características que se
indican en el cuadro adjunto, y cumplirán las condiciones que se exigen en la
Instrucción EHE.
CARACTERÍSTICAS Y ESPECIFICACIONES (SEGÚN INSTRUCCIÓN EHE)
ESPECIFICACIONES (1) CARACTERÍSTICAS GENERAL ELEMENTOS QUE VARÍAN
CIME. FORJ. LIMP.
TIPO DE CEMENTO 1-0/35
ÁRIDO
CLASE
TAMAÑO MÁXIMO mm. 20 20 20
HORMIGÓN
Dosificación (m3)
CEMENTO : Kg. 340 duras 363
GRAVA: Kg. 1180 1280 1280
ARENA: Kg. 690 640 640
AGUA: l. 210 180 180
ADITIVOS
DOCILIDAD
CONSISTENCIA PLÁSTICA
COMPUTACIÓN VIBRAR
Asiento en cono ABRHAMS
cm.
3 - 5
RESISTENCIA
A LOS 7 DÍAS : Kg./cm2
A LOS 28 DÍAS : Kg./cm2 250 200 125
ARMADURAS
TIPO DE ACERO (5) B-400S
RESISTENCIA CARACTERÍSTICA
Kg./cm2
4.100
CONTROL DE LA RESISTENCIA DEL HORMIGÓN
ENSAYOS DE CONTROL
NIVEL (7) NORMAL
CLASE DE PROBETAS (8) Cilindro
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
21
15x30 cm.
EDAD DE ROTURA (9) 7 y 28 DÍAS
Frecuencia de ENSAYOS (10)
(extensión de obra por ensayo)
50 m3
N-Nº de series de probetas por
ensayo correspondiente a
distintas amasadas (11)
6
N-Nº de probetas por cada
serie (12)
3
OTROS ENSAYOS (13) (realizados
según EH-88/91)
CONTROL DE ACERO
NORMAL
2.10. ACEROS PARA ARMAR
El acero, para las armaduras de piezas de hormigón, será corrugado de primera
calidad, fibroso, sin grietas ni pajas, flexibles en frío y en modo alguno agrio o
quebradizo. Tendrán que llevar el sello de conformidad de CIETSID. Y sus
características y métodos de ensayo vendrán definidas por la norma UNE-36088.
Tanto las barras y alambres como las piezas férricas, no presentarán en ningún punto
de su sección estricciones superiores al 2,5%.
Aquellos que sean empleados en elementos estructurales de hormigón armado
deberán cumplir las condiciones que se exigen en la Instrucción EHE.
2.11. ACEROS LAMINADOS
Los perfiles laminados y todas sus piezas auxiliares de empalme o
acoplamiento, se ajustarán a las prescripciones contenidas en la norma NBE-AE-95,
así como la EM-62 y UNE-14035.
El director de la obra podrá realizar a costa del Adjudicatario todos los análisis o
investigaciones que estime necesarias para comprobar su composición y condiciones
de trabajo.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
22
Las condiciones de trabajo mínimas de los perfiles laminados serán:
• Acero tipo: A-42b.
• Límite elástico: 2.600 kg./cm2.
2.12. LADRILLOS
El ladrillo tendrá las dimensiones, color y forma definidos en las unidades de
obra, siendo en cualquier caso bien moldeado, y deberá ajustarse en cuanto a calidad,
grado de cochura, tolerancias de dimensiones, etc... a las normas UNE-41004 y NBE-
FL/90 Y RL-88.
La fractura será de grano fino, compacta y homogénea sin cálices, piedras ni
cuerpos extraños, golpeados con un martillo producirán un sonido campanil agudo y
su color se ofrecerá en todos ellos lo más uniforme posible.
El Contratista deberá presentar a la Dirección Facultativa certificado de garantía
del fabricante, para cada clase de ladrillo, de su resistencia a compresión, ajustada a
uno de los valores siguientes, dados en kg./cm2:
• Ladrillos macizos: 100, 150, 200, 300
• Ladrillos perforados: 150, 200, 300
• Ladrillos huecos: 50, 70, 100, 150, 200
No se admitirán ladrillos con resistencia inferior a los siguientes:
• Ladrillos macizo: 100 kg./cm2.
• Ladrillos perforados: 150 kg./cm2.
• Ladrillos huecos: 50 kg./cm2.
2.13. VIDRIOS
Serán inalterables a la acción de los ácidos, salvo el fluorhídrico, ofreciéndose
incoloros, sin aguas ni vetas así como tampoco burbujas, rayas y demás defectos.
Sus cualidades serán las establecidas en el presupuesto, debiendo aportarse y
recibirse con la máxima pulcritud y esmero.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
23
Sus condiciones y calidades se ajustarán a las normas, NTE-FVE, NTE-FVP,
NTE-FVT y UNE 43015.
2.14. PINTURAS Y BARNICES
Todas las sustancias de uso en pintura serán de superior calidad. Los colores
preparados reunirán las condiciones siguientes:
a) Facilidad de extenderse y cubrir las superficies a que se apliquen.
b) Fijeza en la tinta o tono.
c) Insolubilidad del agua.
d) Facilidad de incorporarse y mezclarse en proporciones cuales quiera con
aceites, colas, etc...
e) Inalterabilidad a la acción de otros colores, esmaltes o barnices.
Los aceites y barnices, a su vez, responderán a la calidad siguiente:
a) Serán inalterables a la acción de los agentes atmosféricos.
b) Conservarán y protegerán la fijeza de los colores.
c) Acusarán transparencia y brillo perfectos, siendo rápido su secado.
Los materiales de origen industrial deberán cumplir las condiciones funcionales
y de calidad fijadas en la NTE-Pinturas, y las normas UNE que en ella se indican, así
como otras disposiciones urgentes, relativas a la fabricación y control industrial.
2.15. MATERIALES NO CONSIGNADOS EN ESTE PLIEGO
Cualquier material que no se hubiese consignado o descrito en el presente
Pliego y fuese necesario utilizar, reunirá las cualidades que requieran para su función
a juicio de la Dirección Técnica de la Obra y de conformidad con el Pliego de
Condiciones de la Edificación, compuesto por el Centro Experimental de Ingeniería y
aprobado por el "Consejo Superior de Colegios de Ingenieros", bien con los Pliegos de
Condiciones aprobados por R.O. de 13 de Marzo de 1903 y R.O. de 4 de Septiembre
de 1908. Se consideran además de aplicación las Normas: MP-160, NA-61 y PCHA-
61 del I.E.T.C.O y la MV-101.62 del Ministerio de la Vivienda así como toda la
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
24
Normativa Tecnológica de la Edificación, aunque no sea de obligado cumplimiento,
siempre que haya sido aprobada por orden ministerial. Así mismo serán de preferente
aceptación aquellos que estén en posesión del Documento de Idoneidad Técnica.
2.16. TUBOS PARA SANEAMIENTO
En general, los tubos empleados para la ejecución de saneamiento deberán
satisfacer las condiciones mínimas siguientes:
Serán perfectamente lisos, circulares, de generatriz recta y bien calibrados.
No se admitirán los que tengan ondulaciones o desigualdades mayores de cinco
milímetros, ni rugosidades de más de un milímetro de espesor.
Deberán poder resistir como mínimo una presión hidrostática de prueba de dos
atmósferas, sin presentar exudaciones, poros o quiebras de ninguna clase.
En los tubos de hormigón centrifugado los distintos materiales que entran en su
fabricación deberán cumplir las prescripciones que para ellos se indicaban en los
apartados correspondientes.
Los tubos de gres deberán ser absolutamente impermeables y su uso quedará
supeditado a su facilidad o resistencia al resquebrajamiento como consecuencia de
asientos y dilataciones. La cocción de tubos y piezas de gres será perfecta, sin que se
produzcan deformaciones o caliches, y su sección en fractura será vítrea, homogénea,
compacta y exenta de oquedades. Serán inalterables, por la acción de los ácidos, y la
absorción de agua no será superior al 5% de su peso. A efectos de pruebas de
ensayo, cumplirán lo especificado en las Normas UNE-41009 y 41010 a 41015
inclusive.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
25
2.17. TERRAZOS Y BALDOSAS
Tanto en lo que respeta a las características de los materiales que entran en su
fabricación, como a las condiciones que han de cumplir en cuanto a dimensiones,
espesores, rectitud de aristas, alabeos, etc. para su aceptación serán de aplicación las
consideraciones del Pliego de la Dirección General de Arquitectura y las Normas
Tecnológicas RST-Terrazos y RSB-Baldosas.
2.18. BALDOSINES CERÁMICOS, AZULEJOS, PLAQUETAS CERÁMICAS
Análogamente al punto de terrazos, por lo que respeta a las características de
los materiales empleados en su fabricación, como a las condiciones que han de
cumplir en lo que atañe a la geometría de las piezas, serán de aplicación las
consideraciones del Pliego de la Dirección General de Arquitectura, y las Normas
Tecnológicas RPA-Alicatados y RSB-Baldosas.
2.19. AISLAMIENTOS TÉRMICOS
Los materiales de origen industrial deberán cumplir las condiciones funcionales
y de calidad fijadas en la Normativa vigente, viniendo obligado el Contratista a
presentar el correspondiente Certificado de Garantía expedido por el fabricante.
Serán de preferente aceptación por parte de la Dirección Facultativa aquellos
productos que estén en posesión de Documento de Idoneidad Técnica.
2.20. MATERIALES PARA IMPERMEABILIZACIÓN
Los materiales de tipo bituminoso que se utilicen en la ejecución de
impermeabilizaciones cumplirán las especificaciones reflejadas en la norma NBE-
CA/88 Y NBE-CT/79.
Los fabricantes cumplimentarán lo que se especifica en esta Norma en cuanto a
la designación de sus productos y garantizaran que el material que suministran
cumple todas las condiciones que corresponden a la clase designada.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
26
Los materiales que no sean de tipo bituminoso, cumplirán con la Normativa
actual, y deberán estar en posesión de Documento de Idoneidad Técnica acreditativa
de su bondad para el comportamiento que se le requiere. Asimismo el Contratista
presentará Certificado de Garantía de que el producto cumple con los ensayos que
amparan el Documento de Idoneidad.
2.21. ALUMINIO
Los perfiles de aluminio que se utilicen para la ejecución de las diferentes
unidades constructivas serán de fabricación por extrusionado, y estarán sometidos a
procesos de anodizado. El contratista deberá presentar Certificado de Garantía, en el
que se haga constar por el fabricante el cumplimiento de estas condiciones así como
del espesor de la capa anódica, y el procedimiento de coloración.
2.22. PANELES DE CHAPA PARA FACHADAS Y CUBIERTAS
El material base será acero laminado en frío y proceso continuo, y galvanizado
por el procedimiento SENDZIMIR, que garantice la resistencia a la corrosión y
asegure su inalterabilidad a las mas fuertes deformaciones. Los tratamientos de
pintura y plastificado se realizarán por procesos tecnológicos que mantengan sus
características a las mejoren.
Tendrán preferencia en su aceptación aquellos que estén en posesión del
Documento de Idoneidad Técnica.
El Contratista deberá presentar Certificado de Garantía en el que se haga
constar por el fabricante el cumplimiento de estas condiciones y los métodos de
ensayo seguidos para su constatación.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
27
2.23. SELLANTES
Los distintos productos para el relleno o sellado de juntas deberán poseer las
propiedades siguientes:
• Garantía de envejecimiento.
• Impermeabilización.
• Perfecta adherencia a distintos materiales.
• Inalterabilidad ante el contacto permanente con el agua a presión.
• Capacidad de deformación reversible.
• Fluencia limitada.
• Resistencia a la abrasión.
• Estabilidad mecánica ante las temperaturas extremas.
A tal efecto el Contratista presentará Certificado de Garantía del fabricante en el
que se haga constar el cumplimiento de su producto de los puntos expuestos.
La posesión de Documento de Idoneidad Técnica será razón preferencial para
su aceptación.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
28
2.24. RELACIÓN ESQUEMÁTICA DE MATERIALES CON ESPECIFICACIÓN DE LA NORMA QUE DEBEN CUMPLIR CON UN CARÁCTER NO LIMITATIVO SOBRE LAS CONDICIONES GENERALES DE ESTE PLIEGO
MATERIAL PLIEGO, NORMA O INSTRUCCIÓN QUE
DEBE SEGUIR.
CALIDAD OBSERVACIONES
Rellenos generales y
con material filtrante.
PG-3-1975 MOP.
Tubería porosa. PG-3-1975 MOP. ART.420
Hormigones y sus
componentes
EHE Según se especifica
en las
Especificaciones de
Control de Calidad
del Proyecto.
Barras de acero para
armaduras de
hormigón armado.
EHE, Normas
UNE36.088 y 36.097
Según queda definida
en las
Especificaciones de
Control del Proyecto.
Mallazo
electrosoldado para
armaduras de
hormigón armado.
EHE Según queda
definida en las
Especificaciones de
Control del Proyecto.
Forjados. EHE/EF-96 Sobrecarga de uso
de acuerdo con las
Especificaciones del
Proyecto.
Será elegido por el
Constructor pero
deberá ser aprobado
por la Dirección
facultativa de la Obra
y Organización de
Control.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
29
Acero laminado NBE-AE/88 A42-b
Electrodos para
uniones soldadas.
UNE-14001 Adecuada al material
de unión y posición
de soldeo.
Será elegido por el
Constructor pero
deberá ser aprobado
por la Dirección
facultativa de la Obra
y Organización de
Control.
Ladrillo hueco. UNE-41004 y PIET-
70 MV-201/1972
UNE-67019-86/2R
RL-88
Calidad 2ª R-80
kg./cm2.
Yesos. Pliego General de
Condiciones para la
Recepción de Yesos
y Escayolas.
Calidad 1ª, blanco.
Calidad 2ª, negro.
Cubiertas. NBE-QB/90,
NTE/QAN NTE/QAT,
NTE/QAA. NTE/QTF,
NTE/GTG, NTE/QTL,
NTE/QTP,
NTE/QTS, NTE/QTT,
NTE/QTZ.
Según
Especificaciones del
Proyecto.
Pavimento asfáltico PG-3 1975, MOP
MTE/RSI.
Según
Especificaciones del
Proyecto.
Baldosas de
cemento
UNE-41003,
NTE/RSB
Losetas o losas de 1ª
calidad, color.
Terrazo en piezas UNE-41008,
NTE/RST
Baldosas. 1ª Calidad Se requerirá la
aprobación por parte
de la Dirección de
Obra.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
30
Terrazo lavado. NTE/RST. 40x40 Calidad 1ª. Se requerirá la
aprobación por parte
de la Dirección de
Obra.
Azulejos. UNE-24007,
NTE/RPA
Calidad 1ª. Blanco
15x15. Calidad 2ª.
Blanco 15x15.
Según
Especificación de
Proyecto y según su
uso.
Gres. NTE/RPA Se requerirá la
aprobación por parte
de la Dirección de
Obra.
Parquet. UNE 56808, 56809 y
56810.
Madera para
carpintería de
huecos.
PIET/70, NTE/FCM,
NTE/PPM.
Material según
Especificación de
Proyecto.
Deberá ser aprobado
por el Director de
Obra.
Material para
carpintería metálica.
PIET/70, NTE/FCA.
NTE/FCJ, NTE/PPA
Aluminio Se requerirá la
aprobación por parte
de la Dirección de
Obra.
Vidrios. PIET/70, NTE/FVE
NTE/FVP,
NTE/FVT,UNE-
43015, NTE/PPV.,
Según especificación
de Proyecto.
Pinturas y barnices. Normas UNE GRU-
PO 48
Según especificación
de otras partes de
Proyecto.
Barandillas Serán de acero de
calidad A-42B de
acuerdo con la
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
31
Norma NBE-AE/95.
Todos estos
elementos serán
protegidos por
galvanizado en
caliente cuyo
espesor de capa no
será inferior a 30
mm. o pintura a base
de dos manos de
antioxidante y dos de
es-malte. Realizado
el ensayo de
uniformidad del
galvanizado de
acuerdo con las
normas ATEG,
deberá conducir a
resulta-dos positivos.
Tanto en lo que
respeta a su fijación
como al elemento, el
suministrador deberá
facilitar la justificación
de que es
susceptible de
soportar una acción
de 200 kg./ml.
aplicada en la
posición más
desfavorable.
Impermeabilizante
de tradós.
PG-3 1975 MOP
Norma Grupo 41.
Componentes de
instalaciones
Eléctricas.
Normativa de Sello
de Conformidad a
Normas AEE y
Normas UNE
relacionadas con
Acordes con la
Especificación del
Reglamento
Electrónico de Baja
Tensión.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
32
estas instalaciones.
Norma NTE: - IEB.
- IEP. - IEF. - IEI.
Componentes de la
instalación de
fontanería.
Norma NTE: -
IFC, IFA, IFF, IFR, y
Normas UNE
relacionadas.
Componentes de la
instalación de
Saneamiento.
Normas NTE: - ISS, y
Normas UNE
relacionadas.
Componentes de la
Instalación de Cale-
facción.
Norma NTE:- ICC,
ICR. Y normas UNE
relacionadas. Las
instalaciones por
energía eléctrica o
aire, deberán ser
consideradas en sus
distintos aspectos.
3. CONDICIONES TÉCNICAS QUE HA DE CUMPLIR LA EJECUCIÓN
El proceso constructivo de las distintas unidades que conforman el proyecto se
ajustará a las especificaciones de la Normativa vigente aplicándose con preferencia
las siguientes:
• Normas NBE.
• Normas Tecnológicas NTE.
• EHE.
• EF-96.
• RL-88.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
33
Por parte del Contratista deberá ponerse especial cuidado en la vigilancia y
control de la correcta ejecución de las distintas unidades del Proyecto, con el fin de
que la calidad se atenga a las especificaciones que sobre ellas se prevenga en las
distintas Normas que sirven de apoyo y guía del proceso Constructivo. La aceptación
o no de las partes ejecutadas será independiente de que estas hayan sido o no
certificadas, puesto que en todo caso las certificaciones deben ser consideradas como
"a buena cuenta".
3.1. CONDICIONES GENERALES DE LA EJECUCIÓN
3.1.1. Replanteo Los replanteos, trazados, nivelaciones y demás obras previas, se
efectuarán por el Contratista de acuerdo con los datos del proyecto, planos,
medidas, datos u ordenes que se faciliten, realizando el mismo, con el máximo
cuidado, de forma que no se admitirán errores mayores de 1/500 de las
dimensiones genéricas, así como de los márgenes de error indicados en las
condiciones generales de ejecución del resto de las unidades de obra. La
Dirección Facultativa controlará todos estos trabajos a través de Arquitecto
Director, Aparejador o persona indicada al efecto, si bien, en cualquier caso, la
Contrata será totalmente responsable de la exacta ejecución del replanteo,
nivelación, etc...
La Contrata proporcionará personal y medios auxiliares necesarios para
estos operarios, siendo responsable por las modificaciones o errores que
resulten por la desaparición de estacas, señales o elementos esenciales
establecidos.
3.1.2. Movimiento de tierras Los vaciados, terraplenados, zanjas, pozos, etc... se ejecutarán con las
dimensiones, pendientes y características que se fijan así como los materiales
señalados en medición.
En caso de que fuera necesario apuntalar, entibar o realizar cualquier
medida de precaución o protección de las obras, el Contratista vendrá obligado
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
34
a realizarlas de acuerdo con las necesidades del momento y con las órdenes de
la Dirección Facultativa.
La profundidad de cimentación, será la necesaria hasta encontrar terreno
firme, sea más o menos que la calculada en el proyecto, abonándose por
unidad de obra resultante. No se procederá al mezclado sin orden expresa de la
Dirección.
Diariamente se comprobarán los entibados, para evitar posibles tumbos,
en cuyo caso y de producirse desgracias personales o daños materiales, será
de exclusiva responsabilidad de la Contrata.
Si se presentasen agotamientos, se adoptarán las medidas convenientes
para su ejecución por administración, salvo pacto en contrario.
3.1.3. Pocería y saneamiento Las obras de alcantarillado, atarjeas, pozos, registros, etc... se harán
asimismo con los materiales marcados en medición y con las dimensiones y
pendientes fijadas para cada caso, previos los replanteos que corresponden.
El ancho de la zanja para alojar los tubos de saneamiento será el
necesario para poder ejecutar los trabajos de ejecución sin entorpecimientos.
Estos se apoyarán sobre el material apropiado que recogerá la unidad
correspondiente en medición y se rellenarán con tierras por tongadas de 20 cm.
Las arquetas y los pozos de saneamiento se bruñirán al interior con las
aristas redondeadas y con pendientes hacia el tubo de salida. Antes de su
ejecución se replantearán en situación y nivelación de acuerdo con la pendiente
indicada.
Las arquetas no se taparán herméticamente hasta que se haya
procedido a su perfecta limpieza y control.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
35
Todos los materiales se protegerán perfectamente durante el transporte,
uso y colocación de los mismos.
3.1.4. Cimentación de zanjas y zapatas La cimentación se replanteará de acuerdo con los planos
correspondientes con toda exactitud, tanto en dimensiones y alineaciones como
en rasantes del plano de cimentación.
Los paramentos y fondos de las zanjas y zapatas quedarán
perfectamente recortados, limpios y nivelados, realizando todas las operaciones
de entibación que sean necesarias para su perfecta ejecución y seguridad.
En caso de haber desprendimiento de tierras, para la cubicación del
vaciado solo se tendrá en cuenta las dimensiones que figuran en el plano de
cimentación, debiendo retirar las tierras sobrantes.
Antes de hormigonar se dejarán previstos los pasos de tuberías
correspondientes, se colocarán las armaduras según los planos de estructura
tanto de las zapatas como de los arranques de muros y pilares, y de los
diámetros y calidad indicados en mediciones y estructura.
El hormigón de limpieza tendrá un grueso mínimo de 5 cm. siendo
apisonado y nivelando antes de colocar las armaduras.
No se procederá al macizado de las zanjas y zapatas hasta tanto no
hayan sido reconocidas por la Dirección Facultativa.
Las soleras tendrán el grueso, dosificaciones y resistencia que se
indiquen en las unidades de obra correspondientes, tanto de base como de
subbase, no permitiéndose para este último caso el empleo de escombros. Se
dejarán las juntas de dilatación que se indiquen bien en planos o por la
Dirección Facultativa.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
36
3.1.5. Estructura La estructura tanto si es de hormigón como metálica cumplirá con todas
las normas en vigor, en cuanto a valoración de cargas, esfuerzos, coeficientes
de seguridad, colocación de elementos estructurales y ensayos y control de la
misma según se especifica en las hojas adjuntas. Cumplirán las condiciones
que se exigen en las Instrucciones EHE, NBE-AE/95 EF-96, RC-97 Y NBE-
QB/90.
No obstante, se incluyen una serie de condiciones de ejecución que
habrán de verificarse en la elaboración, colocación y construcción definitiva de
la misma.
Los hierros tanto de redondos como de perfiles laminados serán del
diámetro, clase y tamaño especificado en los planos de estructura.
Se replanteará perfectamente toda la estructura de acuerdo con los
planos, tanto en planta como en altura y tamaños, antes de proceder a la
colocación y construcción definitiva de la misma.
Los hierros tanto de redondos como de perfiles laminados serán del
diámetro, clase y tamaño especificado en los planos de estructura.
Se replanteará perfectamente toda la estructura de acuerdo con los
planos, tanto en planta como en altura y tamaños, antes de proceder a la
colocación de encofrados, apeos y demás útiles de ayuda.
Todos los hierros de la estructura, su despiece y colocación se
comprobarán antes y después de estar colocados en su sitio, tanto en
encofrados como en apeos, no procediéndose a su hormigonado hasta que no
se haya verificado por la Dirección Facultativa.
Se comprobará en todos los casos las nivelaciones y verticalidad de
todos los elementos tanto de encofrado como de estructura.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
37
En las obras de hormigón armado se regarán todos los encofrados antes
de hormigonar, debiéndose interrumpir éste en caso de temperaturas inferiores
a 5º.
Durante los primeros 7 días como mínimo será obligatorio el regado
diario, y no se desencofrará antes de los 7 días en caso de pilares y muros, y
de 15 días en caso de vigas, losas y forjados reticulados, no permitiéndose
hasta entonces la puesta en carga de ninguno de estos elementos de la
estructura.
En los forjados de tipo cerámico o de viguetas, se procederá al macizado
de todas las uniones del mismo con vigas y muros en una dimensión no inferior
a 50 cm. del eje del apoyo, así como a la colocación de los hierros de atado y
de refuerzo para cada vigueta de acuerdo con los planos de estructura, y
detalles, incorporándose también el mallazo de reparto.
Las entregas de las viguetas tanto de forjados como de cargaderos serán
como mínimo de 15 cms.
En las estructuras de perfiles laminados se pintarán con minio todas las
partes de la misma que no vayan cubiertas por el hormigón, y se ejecutarán con
todas las condiciones estipuladas en la normativa vigente.
3.1.6. Albañilería Las obras de fábrica de ladrillo, habrán de ejecutarse con toda perfección
y esmero. Tendrán las dimensiones y espesores marcados en planos y
medición. Llevarán las juntas verticales encontradas, y a nivel las horizontales,
siendo su reparto como mínimo de veinte en metro. Los aparejos
corresponderán a las necesidades de cada caso. Los ladrillos se sentarán a
restregón, previamente humedecidos, cuidando que el mortero refluya por todas
sus juntas. En los casos de discontinuidad se dejarán los muros escalonados
para trabar con las fábricas siguientes.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
38
Las bóvedas, arcos, etc... se ejecutarán sobre cimbra, con la precaución
de aflojarla al terminar, para su perfecto asiento. Las bóvedas tabicadas, las
bovedillas y forjados, llevarán las roscas, material y mortero que se indiquen en
medición.
Las cornisas, repisas, impostas y voladizos, serán de la clase y fábrica
que se marque, cuidando de su perfecta trabazón con el resto de las fábricas.
Las subidas de humos, conductos y registros, tendrán en general las
secciones marcadas, así como las alturas y remates que al efecto se señalen.
La tabiquería se ejecutará con la clase de ladrillo y material indicado,
haciendo su asiento con la clase de mortero que figure en medición. Todos sus
paramentos quedarán perfectamente planos, sin alabeos y sus aristas
regularizadas, para poder recibir los guarnecidos y tendidos con la menor
cantidad posible de material, previa colocación nivelada de los
correspondientes guardavivos.
Todos los guarnecidos y tendidos estarán perfectamente planos,
procediéndose a su ejecución por medio de maestras con separaciones
máximas de 2 m.
Los abultados de peldaños se podrán ejecutar con fábrica de ladrillo o
con recrecido de la losa de hormigón en cuyo caso estará incluido en el precio y
se comprobará perfectamente su ejecución de acuerdo con los planos
correspondientes.
La composición de los respectivos morteros, será la señalada en
medición y presupuesto para cada caso.
Los distintos tipos de cubiertas se ajustarán a las diferentes Normas
Tecnológicas que le son de aplicación en función del material base y de
acabado.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
39
3.1.7. Revestimientos y pavimentos Los distintos revestimientos y pavimentos vendrán definidos en las
unidades de mediciones, y en cuanto a su ejecución se regirán por las Normas
Tecnológicas correspondientes.
Los paramentos interiores guarnecidos de yeso negro maestreado se
realizarán con maestras cada 2 metros y en los ángulos y esquinas se
realizarán maestras dobles a fin de que se salgan rectos los vivos y rincones.
Sobre el guarnecido se hará el tendido de llana con yeso blanco tamizado,
lavándolo después perfectamente.
Los enfoscados se harán con mortero de cemento en proporción
indicada en la unidad de obra y de la misma forma que los tendidos. Los
revocos pétreos se harán con arena de río, cemento y árido de piedra de
mármol, quitando la capa de cemento superficial una vez fraguada dejando a la
vista el grano de piedra.
Los nevados a la cal, se harán mezclando la cal apagada con arena de
grano grueso.
Todos los revestimientos tanto en paredes como en techos serán
resistentes a las heladas en función de sus características.
Los alicatados y pavimentos serán los indicados en las definiciones y
mediciones, cumpliéndose las calidades por parte de las casas suministradoras
de acuerdo con las normas exigibles.
Previa a su colocación se hará un replanteo para comprobar el despiece
y así evitar las juntas complicadas y roturas, exigiéndose en su ejecución,
uniformidad, horizontalidad o verticalidad según los casos y planeidad,
desechándose las bolsas, coqueras y piezas rotas.
En la colocación de los rodapiés se cuidarán de que coincidan las juntas
de éstos y la de los pavimentos.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
40
En los casos de enrastrelados, enmoquetados y otros pavimentos
continuos no se colocarán los pavimentos y revestimientos hasta pasados diez
días de estar ejecutada la solera y capa niveladora, para evitar humedades.
En todos los casos antes de la ejecución definitiva se presentará a la
Dirección Facultativa una muestra con una superficie mínima de 1 m2. tanto
para revestimientos como en pavimentos sin cuyo requisito no sería dada por
válida la ejecución de aquellos.
3.1.8. Cantería y piedra artificial Las fábricas de mampostería se ejecutarán en forma que los muros
queden perfectamente aplomados, con aristas verticales debiendo emplearse
en su construcción piedras de dimensiones apropiadas y llevando además
pasadores para su mejor trabazón en las fábricas.
Las partes de sillería, si son lisas, aplantilladas o decoradas, así como
los chapados, se ajustarán a las respectivas memorias. Su asiento se hará en
cuñas de madera y el recibido con lechada de cemento muy claro, dejando
orificios para salida de aire. Los morteros tendrán la proporción fijada en
presupuesto.
3.1.9. Carpintería de armar, de taller y metálica Todos los elementos de carpintería de armar que se empleen han de
tener las dimensiones y escuadríllas necesarias para cumplir las condiciones de
resistencia que hayan de soportar.
La carpintería de taller y metálica comprenderá las diversas clases de
tipos de puertas, balcones, ventanas y demás que se faciliten en la memoria.
Las espigas, acopladuras, molduras, tableraje y demás elementos, cumplirán
las normas precisas en grueso, dimensiones y demás aspectos. Los
contracercos en madera serán de un mínimo de 4x7 ó 4x11, según pertenezcan
a tabique o tabicón, llevando los cabeceros cogote no inferior a 7 cm.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
41
No se admitirán nudos soltadizos, resquebrajaduras, y uniones
encoladas, así como golpes de obra, etc.., exigiéndose el lijado de fábrica en
caso de madera y miniado en metálica y la total terminación de lijado, pintura o
barnizado para su certificación como unidad ejecutada.
Los herrajes de colgar y seguridad tendrán las dimensiones y
características apropiadas a las superficies y peso de las hojas según las
normas a aplicar.
Los zócalos, jambas y tapajuntas serán de las dimensiones y
características adecuadas, según los planos de detalle exigiendo las mismas
condiciones que para el resto de la carpintería de taller.
3.1.10. Fontanería y aparatos sanitarios Los aparatos sanitarios serán los que figuren en los planos y las
mediciones, exigiéndose la marca, color y calidad definidas, no permitiéndose
los aparatos defectuosos de fabricación, cambios de color, defectos del baño de
porcelana, burbujas, poros, pelos o grietas.
Se colocarán perfectamente nivelados, sujetos al suelo. No se admitirán
los alicatados que se estropeen por culpa de la colocación de los aparatos o los
accesorios, siendo de cuenta del Contratista la reposición de aquellos.
Toda la grifería será la especificada en mediciones presentándose
perfectamente unida a los aparatos y comprobándose su puesta a punto, para
certificar los aparatos sanitarios.
La instalación de fontanería será la especificada en mediciones
presentándose perfectamente unida a los aparatos y comprobándose su puesta
a punto, para certificar los aparatos sanitarios.
La instalación de fontanería se montará a la vista de los planos definitivos
de obra, para lo cual presentará la casa instaladora su correspondientes planos
de montaje, exigiéndose esta premisa como condición previa.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
42
La instalación de agua fría y caliente se ejecutará con el material previsto
en la documentación del proyecto, sin abolladuras, y con las secciones precisas
en el cálculo. Las uniones entre tramos de tuberías, así como las de estos a los
aparatos serán del tipo apropiado de acuerdo con la normativa vigente de
aplicación en función del material de ejecución.
La instalación de saneamiento se realizará con la tubería prevista en los
desagües de los aparatos, manguetones y botes sifónicos con espesores
adecuados a la normativa a aplicar, presentándose sin abolladuras ni cambio
de secciones, y cuidando con la máxima exigencia las nivelaciones y recorridos
horizontales que no excederán de 1,5 m.
El saneamiento vertical se realizará con tuberías tipo Drena o similar
según especifique las mediciones, tratando los tramos enteros con juntas
Gibaut o de botella según los casos, procurando el mínimo de juntas y uniones.
El Contratista está obligado a montar los aparatos necesarios para
comprobar las debidas condiciones de la instalación en todos sus aspectos y
como determine la Dirección Facultativa, de forma que se asegura la
estanqueidad de la instalación para pruebas de carga de doble presión que la
prevista para el uso normal, la libre dilatación y la protección de los materiales.
Para la ejecución de la red exterior de abastecimiento se asegurará
también la estanqueidad y la posibilidad de vaciado y purgado de toda ó parte
de la red.
Las tuberías de abastecimiento de agua deberán cumplir en toda su
extensión el Pliego de Prescripciones Técnicas Generales para tuberías de
abastecimiento de agua, aprobado por Orden de 9 de Diciembre de 1975.
3.1.11. Electricidad Los mecanismos de electricidad serán los que figuran en los planos y en
las mediciones, exigiéndose la marca, color y calidad definidos en aquellos, no
permitiéndose aparatos defectuosos, decolorados, con fisuras, etc... Toda la
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
43
instalación cumplirá el Reglamento de Baja Tensión, y los distintos conductores
tendrán las secciones mínimas que en él se prescriben.
Los mecanismos se instalarán nivelados y a las distancias que indique la
Dirección Facultativa.
La instalación definitiva se montará con los planos de la casa montadora
en los que se incluirán todos los pormenores de la instalación, exigiendo esta
premisa como condición previa.
La instalación irá empotrada bajo tubo de policloruro de vinilo, y de
acuerdo con todas las normas de Baja y Alta Tensión del Ministerio de
Industria, en todo lo concerniente a tomas de tierra, disyuntores automáticos,
simultaneidad, etc... así como a las particulares de la Compañía
Suministradora.
Asimismo las canalizaciones se instalarán separadas 30 cm. como
mínimo de las de agua, gas, etc... y 5 cm. como mínimo de las de teléfonos o
antenas.
Respecto a la instalación de conductos para teléfonos, estas se harán de
acuerdo con las condiciones de la compañía suministradora C.T.N.E. teniendo
en cuentas que las canalizaciones deberán ir separadas de cualquier otra un
mínimo de 5 cm.
En cualquier caso todos los materiales de la instalación se protegerán
durante el transporte, uso y colocación de los mismos.
La instalación de toma de tierra será de uso exclusivo para la puesta a
tierra de toda la instalación eléctrica y del edificio completo.
La tensión de contacto será inferior a 24 V. en cualquier masa, y con una
resistencia del terreno menor de 20 Ohmios.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
44
4. ESPECIFICACIONES SOBRE EL CONTROL DE CALIDAD
Por parte de la Propiedad, y con la aprobación de la Dirección Facultativa, se
encargará a un Laboratorio de Control de Calidad, con homologación reconocida, la
ejecución del Control de Calidad de aceptación. Independientemente el Constructor
deberá llevar a su cargo y bajo su responsabilidad el Control de Calidad de
producción.
El Constructor deberá facilitar, a su cargo, al Laboratorio de Control designado
por la Propiedad, las muestras de los distintos materiales necesarios, para la
realización de los ensayos que se relacionan, así como aquellos otros que estimase
oportuno ordenar la Dirección Facultativa. Con el fin de que la realización de los
ensayos no suponga obstáculo alguno en la buena marcha de la obra, las distintas
muestras de materiales se entregarán con antelación suficiente, y que como mínimo
será de 15 días más el propio tiempo de realización del ensayo.
Por lo que respecta a los controles de ejecución sobre unidades de obra, bien
en período constructivo, bien terminadas, el Constructor facilitará al Laboratorio de
Control todos los medios auxiliares y mano de obra no cualificada, que precise para la
realización de los distintos ensayos y pruebas.
En los cuadros que se acompañan, se detalla una relación de materiales con
especificación de los controles a realizar, y su intensidad de muestreo, en su grado
mínimo. El incumplimiento de cualquiera de las condiciones fijadas para los mismos
conducirá al rechazo del material en la situación en que se encuentra, ya sea en
almacén, bien acoplado en la obra, o colocado, siendo de cuenta del Constructor los
gastos que ocasionase su sustitución. En este caso, el Constructor tendrá derecho a
realizar a su cargo, un contraensayo, que designará el Director de Obra, y de acuerdo
con las instrucciones que al efecto se dicten por el mismo. En base a los resultados de
este contraensayo, la Dirección Facultativa podrá autorizar el empleo del material en
cuestión, no pudiendo el Constructor plantear reclamación alguna como consecuencia
de los resultados obtenidos del ensayo origen.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
45
Ante un supuesto caso de incumplimiento de las especificaciones, y en el que
por circunstancias de diversa índole, no fuese recomendable la sustitución del
material, y se juzgase como de posible utilización por parte de la Dirección Facultativa,
previo el consentimiento de la Propiedad, el Director de Obra podrá actuar sobre la
devaluación del precio del material, a su criterio, debiendo el Constructor aceptar
dicha devaluación, si la considera más aceptable que proceder a su sustitución. La
Dirección Facultativa decidirá si es viable la sustitución del material, en función de los
condicionamientos de plazo marcados por la Propiedad.
4.1. CUADRO DE MATERIALES CON ESPECIFICACIÓN DE CONTROLES A REALIZAR Y SU INTENSIDAD DE MUESTREO
MATERIAL CONTROLES A REALIZAR INTENSIDAD DE MUESTREO
**CIMENTACIÓN**
Agua de cimentación. Ensayo sobre agresividad. 1 Ensayo por obra.
Terreno de cimentación. De acuerdo con sus
características.
1 Ensayo por obra.
Hormigón. Según EHE.
RC-97
Realizado por Laboratorio
homologado, según las
características del proyecto y
el nivel normal.
**SANEAMIENTO** Comprobación de las
características de la tubería.
Ensayo de flexión longitudinal
(caso de que la tubería este
situada a una cota superior a
-3 m.).
1 Ensayo por obra (cada
ensayo consta de 3 de-
terminaciones). 1 Ensayo por
obra (cada ensayo consta de
3 determinaciones).
**ESTRUCTURA**
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
46
Estructura de hormigón
a) Cemento. Según EHE y RC-97. 1 Ensayo de características
físicas, químicas y
mecánicas al comienzo de la
obra.1 Ensayo cada tres
meses de obra, y no menos
de tres ensayos durante la
obra, de características
físicas y mecánicas, pérdida
al fuego y residuo insoluble.
b) Hormigones. Según EHE para el nivel
correspondiente.
Realización por parte del
Laboratorio homologado del
control de hormigones para
un nivel de control normal.
Dos tomas de cuatro pro-
betas por lote de 500 m2. y 4
medidas de consistencia en
Cono de Abrams por lote.
c) Barras lisas para
hormigón armado.
Certificado de calidad del
fabricante según EHE
Según UNE-36097
Para nivel normal. 2 ensayos
por diámetro empleado en
cada obra.
d) Barras corrugadas para
hormigón armado.
Certificado de calidad del
fabricante según EHE. Según
UNE 36088
Para nivel normal. 2 ensayos
por diámetro empleado en
obra.
**ESTRUCTURA METÁLICA**
a) Acero laminado. Según NBE-AE/95, según
UNE 36521-72, 36526-73,
36527-73.
1 ensayo de acuerdo con
normas UNE por c/20 Tn. a
tracción.
b) Electrodos para
soldadura.
Identificación de marcas de
calidad y aptitud para baldeo.
Según UNE-14001.
1 vez al comienzo de la
ejecución o siempre que
se plantee un cambio de
electrodo.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
47
c) Soldadura. Control de equipos
instalados y soldaduras en
taller, y en obra.
En taller una vez al comienzo
de la ejecución. En obra de
acuerdo con el volumen a
ejecutar.
**FORJADOS**
Certificado de calidad del
fabricante, comprobación de
módulo y tipo de forjado.
1 ensayo a cargo de ser-
vicio de módulo de forja do
tipo significativo empleado en
obra.
**ALBAÑILERÍA**
- Bloques y ladrillos. Resistencia a compresión. 3 ensayos por suministrador.
Absorción. 3 ensayos por suministrador.
Heladicidad. 3 ensayos por suministrador.
Eflorescencias.
- Yesos. Principio y fin del fraguado. 1 ensayo por obra.
Finura molido. 1 ensayo por obra.
- Morteros. Resistencia a compresión
del mortero.
Consistencia. Aptitud de
la arena para su empleo.
Uno por mes.
CHAPADOS Y SOLADOS
- Azulejos. Certificado de calidad del
fabricante. Según UNE
24007.
3 ensayos por obra.
Certificado de calidad del 3 ensayos por obra
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
48
fabricante. de densidad
aparente. Según UNE-7007.
Determinación Según UNE-
7008. Determinación Del
coef. absorción del agua.
3 ensayos por obra.
Según UNE-7015. Ensayo
desgaste por rozamiento.
3 ensayos por obra.
Según UNE-7033. Ensayo de
heladicidad y permeabilidad.
3 ensayos por obra
Según UNE-7034.
Determinación resistencia a
flexión y al choque.
3 ensayos por obra.
PINTURAS GALVANIZADAS
(Placa cubierta) Según Normas ATEG.
Espesor de Cinc.
1 ensayo por tipo.
Uniformidad. 1 ensayo por tipo.
CARPINTERÍA Control dimensional. 1 ensayo por tipo.
VIDRIERÍA Control dimensional. 1 ensayo por tipo.
Planeidad. 1 ensayo por tipo.
IMPERMEABILIZANTES Verificación de certificado de
origen.
Contenido de betún. 1 ensayo cada 5.000 m2.
Peso de lámina. 1 ensayo cada 5.000 m2.
Resistencia a tracción. 1 ensayo cada 5.000 m2.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
49
MATERIALES DE INSTA-LACIONES
Ensayo de tubos de conducto
de instalaciones de
fontanería y calefacción.
Certificado de calidad del
fabricante.
3 ensayos por edificio.
5. MEDICIÓN, VALORACIÓN Y ABONO DE LAS UNIDADES DE OBRA
Se indica a continuación el criterio adoptado para la realización de las
mediciones de las distintas unidades de obra, así como la valoración de las mismas.
El Constructor deberá aportar el estudio de sus precios unitarios a los criterios
de medición que aquí se expresan, entendiéndose que las cantidades ofertadas se
corresponden totalmente con ellas.
En caso de indefinición de alguna unidad de obra, el constructor deberá
acompañar a su oferta las aclaraciones precisas que permitan valorar el alcance de la
cobertura del precio asignado, entendiéndose en otro caso que la cantidad ofertada,
es para la unidad de obra correspondiente totalmente terminada y de acuerdo con las
especificaciones.
Si por omisión apareciese alguna unidad cuya forma de medición y abono no
hubiese quedado especificada, o en los casos de aparición de precios contradictorios,
deberá recurrirse a Pliegos de Condiciones de Carácter General, debiéndose aceptar
en todo caso por el Constructor, en forma inapelable, la propuesta redactada a tal
efecto por el Director de Obra.
A continuación se especifican los criterios de medición y valoración de las
diferentes unidades de obra.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
50
5.1. MOVIMIENTO DE TIERRAS
5.1.1. Excavaciones Se medirán y abonarán por su volumen deducido de las líneas teóricas
de los planos y órdenes de la Dirección de la Obra.
El precio comprende el coste de todas las operaciones necesarias para
la excavación, incluso el transporte a vertedero o a depósitos de los productos
sobrantes, el refinó de las superficies de la excavación, la tala y descuaje de
toda clase de vegetación, las entibaciones y otros medios auxiliares, la
construcción de desagües para evitar la entrada de aguas superficiales y la
extracción de las mismas, el desvió o taponamiento de manantiales y los
agotamientos necesarios.
No serán abonables los trabajos y materiales que hayan de emplearse
para evitar posibles desprendimientos, ni los excesos de excavación que por
conveniencia u otras causas ajenas a la Dirección de Obra, ejecute el
Constructor.
No serán de abono los desprendimientos, salvo en aquellos casos que
se pueda comprobar que fueron debidos a una fuerza mayor. Nunca lo serán
los debidos a negligencia del constructor o a no haber cumplido las órdenes de
la Dirección de Obra.
Los precios fijados para la excavación serán validos para cualquier
profundidad, y en cualquier clase de terreno.
5.1.2. Rellenos Se medirán y abonarán por metros cúbicos, ya compactados, sobre
planos o perfiles transversales al efecto.
El precio comprende el coste de todas las operaciones necesarias para
la realización de la unidad, así como el aporte de los materiales acordes con las
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
51
especificaciones, medio auxiliares, etc... para obtener la unidad de obra
terminada totalmente, cumpliendo las exigencias marcadas en el proyecto.
En el caso de que se ocasionen excesos de rellenos motivados por
sobreexcavaciones sobre las líneas teóricas o marcadas por la Dirección de
Obra, estará el Constructor obligado a realizar estos rellenos en exceso a su
costa, pero cumpliendo las especificaciones de calidad, todo ello siempre que
no exista causa de fuerza mayor que lo justifique.
Los precios fijados para el relleno a distintas profundidades se aplicarán
en cada caso a toda la altura del mismo.
5.2. SANEAMIENTO
5.2.1. Arquetas y pozos de registro Se medirán y abonarán por Uds. realmente ejecutadas. El precio
comprende los materiales, mano de obra, medios auxiliares, excavación de
tierras, rellenos, etc... necesarios para dejar completamente terminada la
unidad tal y como se encuentra definida en los documentos del proyecto.
5.2.2. Tuberías en general Se medirán y abonarán por ml. realmente ejecutados sobre Ud.
totalmente terminada, sin incremento alguno por empalmes o enchufes, piezas
especiales, etc... que quedará incluido en el metro lineal especificado.
El precio comprende los materiales, mano de obra, medios auxiliares,
excavación de tierras, rellenos, etc... necesarios para dejar completamente
terminada la unidad. Incluye asimismo, la base de asiento según las
especificaciones del proyecto u órdenes de la Dirección de Obra, realización de
corchetes de ladrillo, fijaciones, etc...
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
52
5.2.3. Sumideros Se medirán y abonarán por Uds. realmente ejecutadas. El precio
asignado comprende la realización de la boca de desagüe y la fabricación,
suministro, colocación y fijación de la rejilla, de acuerdo con las
especificaciones de proyecto, para dejar la unidad totalmente terminada y limpia
de acumulaciones de materiales extraños de cualquier tipo, hasta la recepción
provisional de las obras.
5.3. CIMENTACIÓN, SOLERAS Y ESTRUCTURA
5.3.1. Hormigones Se medirán y abonarán por m3. resultantes de aplicar a los distintos
elementos hormigonadas las dimensiones acotadas en los planos y ordenadas
por la Dirección de Obra.
Quedan incluidos en el precio de los materiales, mano de obra, medios
auxiliares, encofrado y desencofrado, fabricación, transporte, vertido y
compactación, curado, realización de juntas y cuantas operaciones sean
precisas para dejar completamente terminada la unidad de acuerdo con las
especificaciones del proyecto.
En particular quedan asimismo incluidas las adiciones, tales como
plastificantes, acelerantes, retardantes, etc... que sean incorporadas al
hormigón, bien por imposiciones de la Dirección de Obra o por aprobación de la
propuesta del Constructor.
No serán de abono las operaciones que sea preciso efectuar para limpiar
y reparar las superficies de hormigón que acusen irregularidades de los
encofrados o presenten defectos que a juicio de la Dirección Facultativa exijan
tal actuación.
No han sido considerados encofrados para los distintos elementos de la
cimentación, debiendo el Contratista incluirlos en su precio si estimase este
encofrado necesario.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
53
5.3.2. Soleras Se medirán y abonarán por m2. realmente ejecutados y medidos en
proyección horizontal por su cara superior.
En el precio quedan incluidos los materiales, mano de obra y medios
auxiliares, precios para encofrado, desencofrado, fabricación, transporte,
vertido y compactación del hormigón, obtención de los niveles deseados para
colocación del pavimento asfáltico, curado, parte proporcional de puntas,
barrera contra humedad, y cuantas operaciones sean precisas así como la
parte proporcional de juntas que se señalen, para dejar completamente
terminada la unidad.
Quedan en particular incluidas en el precio, las adiciones que sean
incorporadas al hormigón bien por imposiciones de la Dirección de Obra, o por
aprobación de la propuesta del Director.
No serán de abono las operaciones que sean preciso efectuar para
separación de superficies que acusen defectos o irregularidades y sean
ordenadas por la Dirección de Obra.
5.3.3. Armaduras Las armaduras se medirán y abonarán por su peso teórico, obtenido de
aplicar el peso del metro lineal de los diferentes diámetros a las longitudes
acotadas en los planos. Quedan incluidos en el precio los excesos por
tolerancia de laminación, empalmes no previstos y pérdidas por demérito de
puntas de barra, lo cual deberá ser tenido en cuenta por el constructor en la
formación del precio correspondiente, ya que no serán abonados estos
conceptos.
El precio asignado incluye los materiales, mano de obra y medios
auxiliares, para la realización de las operaciones de corte, doblado y colocación
de las armaduras en obra, incluso los separadores y demás medios para
mantener los recubrimientos de acuerdo con las especificaciones de proyecto.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
54
No serán de abono los empalmes que por conveniencia del constructor
sean realizados tras la aprobación de la Dirección de Obra y que no figuren en
los planos.
5.3.4. Forjados Se medirán y abonarán por metros cuadrados realmente ejecutados y
medidos por la cara superior del forjado descontando los huecos por sus
dimensiones libres en estructura sin descontar anchos de vigas y pilares.
Quedan incluidos en el precio asignado al m2. los macizados en las zonas
próximas a vigas de estructura, los zunchos de borde e interiores incorporados
en el espesor del forjado, e incluso la armadura transversal de reparto de la
capa de compresión y la de negativos sobre apoyos.
El precio comprende además los medios auxiliares, mano de obra y
materiales, así como las cimbras, encofrados, etc... necesarios.
5.3.5. Acero laminado y obras metálicas en general Se medirán y abonarán por su peso en kilogramos. El peso se deducirá
de los pesos unitarios que dan los catálogos de perfiles y de las dimensiones
correspondientes medidas en los planos de proyecto o en los facilitados por la
Dirección de la Obra durante la ejecución y debidamente comprobados en la
obra realizada. En la formación del precio del kilogramo se tiene ya en cuenta
un tanto por ciento por despuntes y tolerancias.
No será de abono el exceso de obra que por su conveniencia, errores u
otras causas, ejecuta el Constructor.
En este caso se encontrará el Constructor cuando sustituya algunos
perfiles o secciones por otros mayores, con la aprobación de la Dirección de la
obra, si ello se hace por conveniencia del constructor, bien por no disponer de
otros elementos en su almacén, o por aprovechar material disponible.
En las partes de las instalaciones que figuran por piezas en el
presupuesto, se abonará la cantidad especialmente consignada por cada una
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
55
de ellas, siempre que se ajusten a condiciones y a la forma y dimensiones
detalladas en los planos y órdenes de la Dirección de Obra.
El precio comprende el coste de adquisición de los materiales, el
transporte, los trabajos de taller, el montaje y colocación en obra con todos los
materiales y medios auxiliares que sean necesarios, el pintado de minio y, en
general, todas las operaciones necesarias para obtener una correcta colocación
en obra.
5.4. ALBAÑILERÍA
5.4.1. Fabricas en general Se medirán y abonarán por su volumen o superficies con arreglo a la
indicación de unidad de obra que figure en el cuadro de precios o sea, metro
cúbico o metro cuadrado.
Las fábricas de ladrillo en muros, así como los muretes de tabicón o
ladrillo doble o sencillo, se medirán descontando los huecos.
Se abonarán las fábricas de ladrillo por su volumen real, contando con
los espesores correspondientes al marco de ladrillo empleado.
Los precios comprenden todos los materiales, que se definan en la
unidad correspondiente, transportes, mano de obra, operaciones y medios
auxiliares necesarios para terminar completamente la clase de fábrica
correspondiente, según las prescripciones de este Pliego.
No serán de abono los excesos de obra que ejecute el Constructor sobre
los correspondientes a los planos y órdenes de la Dirección de la obra, bien sea
por verificar mal la excavación, por error, conveniencia o cualquier causa no
imputable a la Dirección de la obra.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
56
5.4.2. Escaleras Se medirán y abonarán por superficies de tableros realmente construidos
en metros cuadrados.
El precio comprende todos los materiales, mano de obra, operaciones y
medios auxiliares necesarios para terminar la obra incluido el abultado de
peldaños.
5.4.3. Enfoscados, guarnecidos y revocos Se medirán y abonarán por metros cuadrados de superficie total
realmente ejecutada y medida según el paramento de la fábrica terminada, esto
es, incluyendo el propio grueso del revestimiento y descontando los huecos,
pero midiendo mochetas y dinteles.
En fachadas se medirán y abonarán independientemente el enfoscado y
revocado ejecutado sobre éste, sin que pueda admitirse otra descomposición
de precios en las fachadas que la suma del precio del enfoscado base más el
revoco del tipo determinado en cada caso.
El precio de cada unidad de obra comprende todos los materiales, mano
de obra, operaciones y medios auxiliares necesarios para ejecutarla
perfectamente.
5.4.4. Conductos, bajantes y canalones La medición de las limas y canalones se efectuará por metro lineal de
cada clase y tipo, aplicándose el precio asignado en el cuadro correspondiente
del presupuesto. En este precio se incluye, además de los materiales y mano
de obra, todos los medios auxiliares y elementos que sean necesarios hasta
dejarlos perfectamente terminados.
En los precios de los tubos y piezas que se han de fijar con grapas, se
considerarán incluidas las obras oportunas para recibir las grapas, estas y la
fijación definitiva de las mismas.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
57
Todos los precios se entienden por unidad perfectamente terminada, e
incluidas las operaciones y elementos auxiliares necesarios para ello.
Tanto los canalones como las bajantes se medirán por metro lineal
totalmente instalado y por su desarrollo todos los elementos y piezas
especiales, de tal manera, que en ningún caso sea preciso aplicar más precios
que los correspondientes al metro lineal de canalón y bajante de cada tipo,
incluso a las piezas especiales, bifurcaciones, codos, etc, cuya repercusión
debe estudiarse incluido en el precio medio del metro lineal correspondiente.
La valoración de registros y arquetas se hará por unidad, aplicando a
cada tipo el precio correspondiente establecido en el cuadro del proyecto. En
este precio se incluyen, además de los materiales y mano de obra los gastos de
excavación y arrastre de tierras, fábricas u hormigón necesarios y todos los
medios auxiliares y operaciones precisas para su total terminación.
5.4.5. Vierteaguas Se medirán y abonarán por metro lineal. El precio comprende todos los
materiales, mano de obra, operaciones y medios auxiliares necesarios para la
completa terminación de la unidad de obra.
5.4.6. Chapados Se medirán y abonarán por metros cuadrados de superficie realmente
ejecutada, medida según la superficie exterior, al igual que los enfoscados.
El precio comprende todos los materiales (incluidos piezas especiales),
mano de obra, operaciones y medios auxiliares necesarios para la completa
terminación de la unidad de obra con arreglo a las prescripciones de este
Pliego.
Cuando los zócalos se rematen mediante moldura metálica o de madera,
esta se medirá y abonará por metro lineal, independientemente del metro
cuadrado de chapado.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
58
5.4.7. Recibido de contracerco y cerco Se medirán y abonarán por unidades realmente ejecutadas y de acuerdo
con la designación del cuadro de precios.
El precio incluye los materiales, mano de obra, operaciones y medios
auxiliares necesarios para dejar totalmente terminada la unidad.
No se incluye en el precio el contracerco, que quedará incluido en las
unidades de carpintería.
5.4.8. Cubiertas Se medirán y abonarán por metro cuadrado de superficie de cubierta
realmente ejecutada en proyección horizontal.
En el precio quedan incluidos los materiales, mano de obra, y
operaciones y medios auxiliares necesarios para dejar totalmente terminada la
unidad de acuerdo con las prescripciones del proyecto.
En particular, en el precio del metro cuadrado, quedan incluidos los
solapes de láminas, tanto de superficies horizontales como de verticales.
5.5. AISLANTES E IMPERMEABILIZANTES
Se medirán y abonarán por m2. de superficie tratada o revestida. El precio
incluye todos los materiales, mano de obra, medios auxiliares y operaciones precisas
para dejar totalmente terminada la unidad.
No se abonarán los solapes que deberán contabilizarse dentro del precio
asignado.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
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5.6. SOLADOS Y ALICATADOS
5.6.1. Pavimento asfáltico Se medirá y abonará en m2. de superficie realmente ejecutada y medida
en proyección horizontal. El precio incluye los materiales, mano de obra,
medios auxiliares y operaciones necesarias para dejar totalmente terminada la
unidad, de acuerdo con las especificaciones del proyecto, es decir, tanto la
capa de imprimación como la realización del pavimento, incluso sus juntas.
5.6.2. Solados en general Se medirán y abonarán por m2. de superficie de pavimento realmente
ejecutada.
El precio incluye el mortero de asiento, lechada, parte proporcional de
juntas de latón, las capas de nivelación, y en general toda la mano de obra,
materiales, medios auxiliares, y operaciones precisas, para dejar totalmente
terminada la unidad, de acuerdo con las prescripciones del proyecto.
En las escaleras, los peldaños se medirán por ml. y por m2. las mesetas
y rellenos.
5.6.3. Rodapiés y barandillas Se medirán y abonarán por ml. realmente ejecutados efectuándose a
medición sobre el eje del elemento y en los encuentros se medirán las
longitudes en ambas direcciones.
El precio incluye la totalidad de la mano de obra, materiales, medios
auxiliares, parte proporcional de piezas especiales, y operaciones para dejar
terminada la unidad según se especifica en el proyecto.
5.6.4. Alicatados y revestimientos Se medirán y abonarán por m2. de superficie realmente ejecutada
medida sobre la superficie del elemento que se chapa, es decir, descontando
huecos, pero midiendo mochetas y dinteles. El precio comprende todos los
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
60
materiales, incluyendo piezas romas, y otras especiales, mano de obra,
operaciones y medio auxiliares necesarios para la completa terminación de la
unidad con arreglo a las especificaciones del proyecto.
5.7. CARPINTERÍA
5.7.1. Puertas, armarios, ventanas, postigos y vidrieras Se medirán y abonarán por la superficie del hueco en m2, esto es por la
superficie vista por fuera, incluyendo el cerco, pero no el contracerco.
En el precio quedan incluidos los materiales, fabricación en taller,
transporte, tanto de las puertas, armarios, ventanas, postigos y vidrieras,
incluyendo el cerco, el contracerco, herrajes de colgar y seguridad y maniobra,
tapajuntas, guías de persianas, guías de colgar con su capialzado y tapaguias,
mano de obra, operaciones y medio auxiliares necesarios para dejar totalmente
terminada la unidad según queda especificada.
5.7.2. Capialzados y tapas de registro Se medirán y abonarán por ml. medida su longitud en superficie vista y
dirección horizontal sobre la unidad de obra terminada.
El precio incluye todos los materiales, mano de obra, medios auxiliares y
operaciones para dejar terminada totalmente la unidad y en las tapas de
registro los herrajes de colgar, maniobra y cierre.
5.7.3. Persianas enrollables Se medirán y abonarán por m2. de superficie de hueco medido en el
mismo criterio que la carpintería.
En el precio quedan incluidos todos los materiales, persiana, eje
metálico, accionamiento, cinta y recogedor, soportes, mano de obra,
operaciones y medios auxiliares para fijación en obra y en general todo lo que
exija la completa terminación de la unidad de acuerdo con los especificaciones
del proyecto.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
61
5.8. CERRAJERÍA Y CARPINTERÍA METÁLICA
5.8.1. Emparrillados metálicos y barandillas Se medirán y abonarán en m2. de superficie totalmente ejecutada. El
precio incluye los materiales, mano de obra, medios auxiliares, operaciones y
parte proporcional de elementos de anclaje y fijación para dejar totalmente
terminada la unidad y su protección a base de dos manos de antioxidante y dos
de esmalte.
5.8.2. Acero laminado La definición y formas de medición y abono de este precio es análogo al
señalado anteriormente.
5.8.3. Tubos y otros perfiles metálicos Se medirán y abonarán por ml. medidos sobre su eje y contando
entregas y solapes.
El precio incluye los materiales, mano de obra, operaciones, medio
auxiliares, soldadura, parte proporcional de elementos de fijación y piezas
especiales, y en general todo lo preciso para la completa terminación de la
unidad de acuerdo con las especificaciones del proyecto.
5.9. VIDRIERÍA
5.9.1. Vidrios y cristal Se medirá y abonará por m2. de superficie real colocada de vidrio incluyendo el precio
todos los materiales, mano de obra, operaciones y medios auxiliares, para dejar la obra
totalmente terminada.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
62
5.10. PINTURAS Y BARNICES
5.10.1. Pinturas y barnices Se medirá y abonará por m2. de superficie real, pintada, efectuándose la
medición de acuerdo con las formas siguientes:
• Pintura sobre muros, tabiques, techos: se medirá descontándose
huecos. Las molduras se medirán por su superficie desarrollada.
• Pintura o barnizado sobre carpintería: se medirá a dos caras
incluyéndose los tapajuntas.
• Pintura o barnizado sobre zócalos y rodapiés: se medirá por ml.
• Pintura sobre ventanales metálicos: se medirá a dos caras.
• Pinturas sobre persianas metálicas: se medirán a dos caras.
• Pintura sobre capialzados: se medirá por ml. indicando su desarrollo.
• Pintura sobre reja y barandillas: en los casos de no estar incluida la
pintura en la unidad a pintar, se medirá a una sola cara. En huecos que
lleven carpintería y rejas, se medirán independientemente ambos
elementos.
• Pintura sobre radiadores de calefacción: se medirá por elementos si no
queda incluida la pintura en la medición y abono de dicha unidad.
• Pintura sobre tuberías: se medirá por ml. con la salvedad antes
apuntada.
En los precios unitarios respectivos, está incluido el coste de los
materiales; mano de obra, operaciones y medios auxiliares que sean precisos
para obtener una perfecta terminación, incluso la preparación de superficies,
limpieza, lijado, plastecido, etc., previos a la aplicación de la pintura.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
63
5.11. VALORACIÓN Y ABONO DE LAS OBRAS
5.11.1. Alcance de los precios El precio de cada unidad de obra afecta a obra civil y/o instalación,
equipo, máquina, etc..., abarca:
• Todos los gastos de extracción, aprovisionamiento, transporte, montaje,
pruebas en vacío y carga, muestras, ensayos, control de calidad,
acabado de materiales, equipos y obras necesarios, así como las ayudas
de albañilería, electricidad, fontanería y de cualquier otra índole que sean
precisas.
• Todos los gastos a que dé lugar el personal que directa o indirectamente
intervengan en su ejecución y todos los gastos relativos a medios
auxiliares, ayudas, seguros, gastos generales, gravámenes fiscales o de
otra clase e indemnizaciones o abonos por cualquier concepto,
entendiendo que la unidad de obra quedará total y perfectamente
terminada y con la calidad que se exige en el proyecto, y que, en todo
caso, tiene el carácter de mínima.
No se podrá reclamar, adicionalmente a una unidad de obra, otras en
concepto de elementos o trabajos previos y/o complementarios, a menos que
tales unidades figuren medidas en el presupuesto.
5.11.2. Relaciones valoradas Por la Dirección Técnica de la Obra se formarán mensualmente las
relaciones valoradas de los trabajos ejecutados, contados preferentemente "al
origen". Descontando de la relación de cada mes el total de los meses
anteriores, se obtendrá el volumen mensual de la Obra Ejecutada.
El Constructor podrá presenciar la toma de datos para extender dichas
relaciones valoradas, disponiendo de un plazo de seis días naturales para
formular las reclamaciones oportunas; transcurridos los cuales sin objeción
alguna, se le reputará total y absolutamente conforme con ellas.
Para el cómputo de este plazo se tomará como fecha la de la medición
valorada correspondiente.
Pliego de condiciones Central Hortofrutícola
64
Estas relaciones valoradas, por lo que a la Propiedad y Dirección
Facultativa se refiere, sólo tendrán carácter provisional, no entrañando
aceptación definitiva ni aprobación absoluta.
5.11.3. Obra que tiene derecho a percibir el constructor El Constructor tiene derecho a percibir el importe a Precio de
Presupuesto o Contradictorios, en su caso, de todas las unidades que
realmente ejecute, sean inferiores, iguales o superiores a las consignadas en el
Proyecto salvo pacto en contrario siempre que respondan a éste o lo hayan
sido expresamente ordenadas por escrito por la Dirección Técnica, según ha
quedado establecido en el artículo correspondiente.
5.11.4. Pago de las obras El pago de las obras se verificará por la Propiedad contra certificación
aprobada, expedida por la Dirección Facultativa de ellas.
Los pagos dimanantes de liquidaciones tendrán el carácter de anticipos
"a buena cuenta", es decir, que son absolutamente independientes de la
liquidación final y definitiva de las obras, quedando pues sujetas a rectificación,
verificación o anulación si procedieran.
En ningún caso salvo en el de rescisión, cuando así convenga a la
Propiedad, serán a tener en cuenta, a efectos de liquidación, los materiales
acopiados a pie de obra ni cualesquiera otros elementos auxiliares que en ella
estén interviniendo.
Serán de cuenta del Constructor cuantos gastos de todo orden se
originen a la Administración, a la Dirección Técnica o a sus Delegados para la
toma de datos y redacción de las mediciones u operaciones necesarias para
abonar total o parcialmente las obras.
Terminadas las obras se procederá a hacer la liquidación general que
constará de las mediciones y valoraciones de todas las unidades que
constituyen la totalidad de la obra.
DOCUMENTO Nº4
MEDICIONES Y PRESUPUESTO
I
ÍNDICE
1. MEDICIONES Y PRESUPUESTOS PARCIALES.................................................1 2. CUADRO DE PRECIOS Nº1: MANO DE OBRA Y MAQUINARIA .....................52 3. CUADRO DE PRECIOS Nº2: MATERIALES A PIE DE OBRA ..........................54 4. CUADRO DE PRECIOS Nº3: PRECIOS EN LETRA ..........................................64 5. CUADRO DE PRECIOS Nº4: PRECIOS DESCOMPUESTOS ...........................93 6. PRESUPUESTO GENERAL .............................................................................137
Presupuesto Central Hortofrutícola
137
6. PRESUPUESTO GENERAL
Parcial (€) Importe (€)
Cap.I Movimiento de tierras 73.386,11Cap. II Cimentación 162.546,51Cap. III Estructura metálica 153.607,02Cap.IV Cubierta 81.374,98Cap.V Cerramientos 20.163,79Cap.VI Tabiquería 6.601,68Cap.VII Revestimientos 41.309,61Cap. VIII Carpintería metálica 13.146,82Cap. IX Carpintería madera 3.889,03Cap. X Acristalamiento 652,88Cap. XI Urbavnización 97.634,16Cap.XII Enseres y utillaje 168.120,56Cap. XIII Seguridad y salud 42.556,95
864.990,10864.990,10
Fdo: Victor Carlos Palomares Carrasco Ingeniero Técnico Agrícola
PRESUPUESTO GENERAL
OBRA CIVIL
Descripción
Valencia, Diciembre de 2002
CENTRAL HORTOFRUTÍCOLA
TOTALEl presupuesto general de la obra civil asciende a la
cantidad de ochocientos sesenta y cuatro milnovecientos noventa euros con diez centimos #864.990,10 #
Presupuesto Central Hortofrutícola
138
Parcial (€) Importe (€)
Inst. 1 Instalación de saneamiento 73.386,11Inst. 2 Instalación frigorífica 162.546,51Inst. 3 Otras instalaciones 153.607,02
389.539,64389.539,64
Fdo: Victor Carlos Palomares Carrasco Ingeniero Técnico Agrícola
TOTALEl presupuesto general de las instalaciones asciende
a la cantidad de trescientos ochenta y nueve milquinientos treinta y nueve euros con sesenta y cuatrocentimos # 389.539,64 #
Valencia, Diciembre de 2002
PRESUPUESTO GENERAL
INSTALACIONES
DescripciónCENTRAL HORTOFRUTÍCOLA
Presupuesto Central Hortofrutícola
139
Parcial (€) Importe (€)
Línea 1 Linea de manipulación 313.849,88313.849,88313.849,88
Fdo: Victor Carlos Palomares Carrasco Ingeniero Técnico Agrícola
TOTALEl presupuesto general de la maquinaria asciende a
la cantidad de trescientos trece mil ochocientoscuarenta y nueve euros con ochenta y ocho centimos# 313.849,88 #
Valencia, Diciembre de 2002
PRESUPUESTO GENERAL
MAQUINARIA
DescripciónCENTRAL HORTOFRUTÍCOLA
Presupuesto Central Hortofrutícola
140
INSTALACIONESMAQUINARIA
Fdo: Victor Carlos Palomares Carrasco Ingeniero Técnico Agrícola
Valencia, Diciembre de 2002
Descripción Importe (€)
389.539,64313.849,88
TOTAL 1.568.379,62
864.990,10
PRESUPUESTO GENERAL DE EJECUCIÓN MATERIAL
OBRA CIVIL
El presupuesto general de ejecución materialasciende a la cantidad de un millón quinientos sesentay ocho mil trescientos setenta y nueve euros consesenta y dos centimos # 1.568.379,62 #
Presupuesto Central Hortofrutícola
141
INSTALACIONES
Gastos generales (15 %)Beneficio industrial (6 %)
Fdo: Victor Carlos Palomares Carrasco Ingeniero Técnico Agrícola
RESUMEN DEL PRESUPUESTO GENERAL
Descripción Importe (€)
El presupuesto general de ejecución por contrataasciende a la cantidad de un millón quinientos diecisiete milnovecientos ochenta euros con noventa y nueve centimos# 1.517.980,99 #
Valencia, Diciembre de 2002
PRESUPUESTO DE EJECUCIÓN POR CONTRATA
864.990,10
188.179,46
OBRA CIVIL389.539,64
75.271,78
TOTAL 1.517.980,99
Presupuesto Central Hortofrutícola
142
Fdo: Victor Carlos Palomares Carrasco Ingeniero Técnico Agrícola
RESUMEN DEL PRESUPUESTO GENERALPRESUPUESTO DE EJECUCIÓN POR ADQUISICIÓN
Descripción Importe (€)
MAQUINARIA 313.849,88
El presupuesto general de ejecución por adquisiciónasciende a la cantidad de trescientas trece mil ochocientoscuarenta y nueve euros con ochenta y ocho centimos #313.849,88 #
Valencia, Diciembre de 2002
TOTAL 313.849,88
Presupuesto Central Hortofrutícola
143
PRESUPUESTO POR ADQUISICIÓN
I.V.A. (16 %)
Fdo: Victor Carlos Palomares Carrasco Ingeniero Técnico Agrícola
El presupuesto general de este proyecto asciende a lacantidad de dos millones ciento veinticuatro milnovecientos veintitres euros con ochenta centimos#2,124.923,80 #
Valencia, Diciembre de 2002
TOTAL 2.124.923,80
RESUMEN GENERAL DE PRESUPUESTOS
313.849,88
293.092,94
Descripción Importe (€)
PRESUPUESTO POR CONTRATA 1.517.980,99
I
ÍNDICE
1. INTRODUCCIÓN .................................................................................................30 2. DESCRIPCIÓN GENERAL..................................................................................30 3. ACCIONES ADOPTADAS ..................................................................................35
3.1. ACCIONES CARACTERÍSTICAS ................................................................35 3.1.1. Acciones constantes ............................................................................36
3.1.2. Sobrecarga de nieve............................................................................36
3.1.3. Acción del viento..................................................................................36
3.2. COMBINACIONES DE CARGA....................................................................37
4. ESTRUCTURA ....................................................................................................37 4.1. MODELO ESTRUCTURAL ADOPTADO.....................................................37
4.1.1. Numeración y coordenadas de nudos .................................................38
4.1.2. Identificación y características de las barras .......................................39
4.1.3. Características de las secciones..........................................................40
4.2. ACCIONES APLICADAS.............................................................................41 4.2.1. Concargas ...........................................................................................41
4.2.2. Sobrecarga de nieve............................................................................43
4.2.3. Acción del viento..................................................................................44
4.3. HIPÓTESIS DE CARGA ...............................................................................50 4.4. RESULTADOS..............................................................................................51 4.5. DIMENSIONADO ..........................................................................................51
4.5.1. Dimensionado de los elementos resistentes principales......................51
4.5.1.1. Dimensionado de pilares...........................................................51
4.5.1.2. Dimensionado de celosías ........................................................69
4.5.1.3. Dimensionado de cerchas.........................................................97
4.5.1.4. Dimensionado de cubierta de descarga..................................106
4.5.2. Dimensionado de los elementos resistentes secundarios .................108
4.5.2.1. Dimensionado de correas .......................................................108
4.5.2.2. Dimensionado de arriostramientos..........................................110
II
4.6. COMPROBACIÓN A FLECHA ...................................................................114 5. BASES DE ANCLAJE.......................................................................................115
5.1. PROCEDIMIENTO DE DIMENSIONADO ...................................................115 5.1.1. Dimensionado de la placa del pilar izquierdo junto al forjado ............116
5.1.2. Dimensionado de la placa de los pilares del lateral izquierdo............119
5.1.3. Dimensionado de la placa de los pilares del lateral derecho .............124
5.1.4. Dimensionado de la placa de pilar derecho junto a la zona de carga 129
5.1.5. Dimensionado de la placa de los pilares del muro hastial trasero .....134
5.1.6. Dimensionado de la placa de los pilares del muro hastial delantero..139
5.1.7. Dimensionado de la placa del pilar central ........................................144
5.1.8. Dimensionado de la placa de los pilares de la celosía central ...........148
5.1.9. Dimensionado de la placa de los pilares del forjado..........................153
6. CIMENTACIÓN..................................................................................................156 6.1. ZAPATAS...................................................................................................156
6.1.1. Dimensionado de la zapata del pilar izquierdo junto al forjado ..........157
6.1.2. Dimensionado de la zapata de los pilares del lateral izquierdo .........161
6.1.3. Dimensionado de la zapata de los pilares del lateral derecho ...........165
6.1.4. Dimensionado de la zapata de pilar derecho junto a la zona de
carga..................................................................................................169
6.1.5. Dimensionado de la zapata de los pilares del muro hastial trasero ...173
6.1.6. Dimensionado de la zapata de los pilares del muro hastial delantero177
6.1.7. Dimensionado de la zapata del pilar central ......................................180
6.1.8. Dimensionado de la zapata de los pilares de la celosía central.........184
6.1.9. Dimensionado de la zapata de los pilares del forjado........................184
6.2. VIGAS DE ATADO......................................................................................193
III
ÍNDICE DE TABLAS 1. TABLA 1. Coeficientes de ponderación...........................................................37 2. TABLA 2. Coordenadas de nudos ....................................................................38 3. TABLA 3. Identificación de las barras..............................................................39 4. TABLA 4. Características de los perfiles .........................................................40
Anejo nº1 Construcción y obra civil
1
1. INTRODUCCIÓN
En el siguiente anejo se va a diseñar, dimensionar y calcular todos los
elementos que componen la estructura de una central hortofrutícola. Ésta constará
de las siguientes partes:
− Estructura metálica
− Bases de anclaje
− Cimentación
Para ello se trabajará en base a la normativa correspondiente, que para el
caso es la siguiente:
− Norma NBE-AE/88: “Acciones en la edificación”
− Norma NBE-EA/95: “Estructuras de acero”
− Norma EHE: “Estructuras de hormigón”
− Eurocódigo
2. DESCRIPCIÓN GENERAL
El edificio que se proyecta tiene unas dimensiones de 84 x 52 m. medidos
sobre los ejes de los soportes. Consta de dos zonas bien diferenciadas. La primera
tiene dos pisos y en ella se aloja la zona de administración, dirección y
mantenimiento de la central. En la segunda se realiza todo el proceso de
manipulación de los productos, desde su recepción hasta su expedición. Esta última
consta de una sola planta.
Se presentan dos cubiertas distintas tanto en tamaño como en inclinación. La
principal a dos aguas, con una pendiente del 21%, una altura libre mínima de 7,00
m. y una altura en cumbrera de 12,50 m., cubre la superficie destinada a la línea de
manipulación y la zona de descarga. En ésta última la cubierta sufre un rebaje ya
que se dispone a forma de porche, de tal manera que su altura mínima se reduce a
4,20 m.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
2
La segunda cubierta se presenta a una sola agua, con una pendiente del
14%, y cubre la superficie destinada a la zona de carga. Al igual que la anterior se
dispone en forma de porche con lo que la altura mínima se ve reducida a 4,20 m.
El material de cubierta elegido es chapa de acero e 0,6 mm. de espesor,
complementada por una lámina inferior de aislamiento. Esta misma chapa se
prolongará a modo de cerramiento 1,50 m. hacia la parte inferior de los cerramientos
laterales, sirviendo de apoyo y resguardo a los canalones.
Las correas están formadas por perfiles conformados de acero A-42b □ 80 x 100 x 5 separados 2,00 m. en proyección horizontal. Esta disposición es válida para
ambos tipos de cubiertas.
La estructura metálica del edificio consta de 15 pórticos separados 5,50 m.,
medido sobre los ejes de los soportes y con una luz de 52 m. De éstos el primero y
el último forman los muros hastiales con lo que su disposición es distinta a la de los
restantes. Los elementos que componen la estructura son los siguientes:
- 6 cerchas, del conjunto que compone la estructura principal. Éstas
cerchas se componen de:
Cordón superior e inferior de perfiles conformados de acero
A-42b □ 140 x 140 x 8. Diagonales de perfiles conformados de acero A-42b □ 70 x
70 x 4, para las 4 diagonales más centradas, y □ 60 x 60 x 4, para las restantes.
Montantes de perfiles conformados de acero A-42b □ 70 x 50 x 4.
- 6 cerchas con la misma composición estructural que las anteriores, pero
con un rebaje de 1,50 m. en todas sus barras en los últimos 10 m.
- 1 cercha que sirve como transición entre las 2 anteriores, colocada en el
punto medio del eje longitudinal del edificio y que a su composición
estructural añade los siguientes elementos:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
3
Un soporte de acero conformado en frío A-42b de sección
cuadrada □ 300 x 300 x 16 con una altura de 12,50 m.
Dos soportes de acero conformado IPE-300 de diferente
altura colocados a 4 m. uno de otro.
- 1 pórtico piñón en la parte trasera, compuesto por:
Siete soportes de acero conformado IPE-200 de diferentes
alturas separados 4 m. medidos sobre el eje del soporte.
Un soporte de acero conformado IPE-300 colocado en un
extremo del eje longitudinal del edificio y de 12,50 m. de
altura.
- 1 pórtico piñón en la parte delantero, compuesto por:
Cinco soportes de acero conformado IPE-200 de diferentes
alturas separados 4 m. medidos sobre el eje del soporte.
Éstos se sitúan a la derecha,
Cinco soportes de acero conformado H-200 de diferentes
alturas separados 4 m. medidos sobre el eje del soporte.
Éstos se sitúan a la derecha,
Un soporte de acero conformado IPE-300 colocado en un
extremo del eje longitudinal del edificio y de 12,50 m. de
altura.
- 1 celosía dispuesta en sentido longitudinal y que se entrelaza con cada
una de las cerchas que forman los pórticos. Dicha celosía es simétrica
respecto a un soporte colocado en el punto medio. Cada uno de los
tramos de la celosía tiene una longitud de 38,5 m., por tanto la longitud
total es de 77 m. La celosía se compone de:
Cordón superior e inferior de perfiles conformados de acero
A-42b UPN-160. Diagonales de perfiles conformados de acero A-42b □ 160
x 160 x 7, tomando 6 hacia cada lado del pilar central, y □ 140 x 140 x 4, para las restantes.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
4
Montantes de perfiles conformados de acero A-42b □ 50 x 50 x 3.
- 1 celosía colocada en el lado derecho destinada a soportar la estructura
correspondiente a la zona de descarga. Dicha celosía es simétrica
respecto a un soporte colocado en el punto medio. Cada uno de los
tramos de la celosía tiene una longitud de 19,25 m., por tanto la longitud
total es de 38,5 m. La celosía se compone de:
Cordón superior e inferior de perfiles conformados de acero
A-42b □ 140 x 140 x 8. Diagonales de perfiles conformados de acero A-42b □ 80 x
80 x 4.
Montantes de perfiles conformados de acero A-42b □ 50 x 70 x 3.
Un soporte de acero conformado IPE-300 de 5,5 m. de
altura, situado en el punto medio.
- 1 celosía utilizada para soportar la cubierta de la zona de carga. Se
dispone transversalmente en el lado derecho, junto a la fachada principal.
Tiene una longitud total de 26 m. Ésta se compone de:
Cordón superior e inferior de perfiles conformados de acero
A-42b □ 135 x 135 x 5. Diagonales de perfiles conformados de acero A-42b □ 80 x
80 x 4.
Montantes de perfiles conformados de acero A-42b □ 60 x 40 x 3.
Un soporte de acero conformado IPE-300 de 4,5 m. de
altura, situado en su extremo derecho. En el extremo
izquierdo el soporte es coincidente con el utilizado en los
forzados.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
5
- Una estructura metálica destinada a la zona de oficinas. Ésta comprende:
Seis soportes de acero conformado IPE-200 de 7,00 m. de
altura, situados a 7,00 m. del muro hastial delantero y
separados 4,00 m. entre ejes de soportes.
Un soporte de acero conformado IPE-200 de 7,00 m. situado
en el extremo derecho. Aunque de las mismas
características que los anteriores, éste dista 6,00 m. del
próximo soporte.
Cuatro vigas de acero conformado IPE-200 de 7,00 m.
dispuestas en sentido longitudinal en los extremos de dicha
estructura, entre el muro hastial y los soportes
correspondientes. Dos de ellos los encontramos a 3,50 m.
del suelo y los otros dos a 7,00 m., es decir un par formando
el primer piso y los otros dos formando el segundo piso.
Diez vigas de acero conformado IPE-300 de 7,00 m. de
longitud, dispuestas en sentido longitudinal y distantes 4,00
m. entre ejes de pilares. Al igual que en el caso anterior cinco
de estas vigas las encontramos formando el primer piso, y
las restantes las encontramos en el segundo piso.
Para las bases de anclaje se ha utilizado acero A-42b para la placa y acero
A4D para los pernos. Se han definido 9 tipos de zapatas tipos dependiendo de su
ubicación y de las características que se pretenden buscar en cada una de ellas.
La cimentación del edificio se compone de zapatas prismáticas con enano.
Ésta se realiza con hormigón armado HA-25 y armadura de acero tipo B-400 S, de
distintos diámetros y con separaciones diferentes, dependiendo del tipo zapata. En
la base de las mismas se dispone una capa de hormigón de limpieza de tipo HM-
125.
Para garantizar la estabilidad de la cimentación y minimizar en lo posible los
asientos diferenciales, se construirá un zuncho perimetral de atado de zapatas, de
hormigón armado HA-25 y de las siguientes características:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
6
− Dimensiones: 40 x 50 cm. − Armado:
• Longitudinal: 4 barras de acero corrugado B-400S de 14 mm. de
diámetro
• Transversal: Cercos de 10 mm. separados 15 cm.
La solera del edificio será de hormigón armado HA-20 con un mallazo de
reparto mediante malla electrosoldada de acero B-400S con redondos de 5 mm.
Tendrá un espesor de 15 cm. y presentará la conveniente pendiente para proceder a
la evacuación del agua que se pueda acumular sobre la misma.
El cerramiento se efectuará mediante muro de fábrica de bloque de hormigón
hueco de dimensiones 40 x 20 x 20 cm.
3. ACCIONES ADOPTADAS
3.1. ACCIONES CARACTERÍSTICAS
Las acciones consideradas para el cálculo son:
• Acciones constantes:
o Peso propio de los elementos de cubierta.
• Sobrecarga de nieve
• Acción del viento
Estas dos últimas dependen de la situación geográfica de la construcción. A
continuación se muestran las características del emplazamiento de la edificación:
• Zona eólica: X
• Situación topográfica: Normal
• Altitud: 200 m.
• Porcentaje de huecos: Sin huecos
• Altura máxima: 12,50 m. (7,00 m. + 5,50 m.)
• Separación entre pórticos: 5,50 m.
• Luz: 52,00 m.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
7
3.1. Acciones constantes Placa de fibrocemento de cubierta: 15 kg/m2 x 5,50 m = 82,50 kg/m
3.1.1. Sobrecarga de nieve Sobrecarga de nieve: 40 kg/m2 x 5,50 m = 220 kg/m
3.1.2. Acción del viento Para el calculo de la presión del viento hemos de tener en cuenta que
ésta se puede producir en distintos planos y en consecuencia hemos de
considerar su acción en las diferentes cubiertas de la edificación. Según la norma NBE-AE-88, para las condiciones de la edificación
tenemos:
a) Viento lateral (de izquierda a derecha y viceversa)
Pared de barlovento = 253 kg/ml (presión)
Pared de sotavento = 126,5 kg/ml (succión)
Cubierta de barlovento = 68 kg/ml (succión)
Cubierta de sotavento = 165 kg/ml (succión)
Cubierta de descarga en barlovento = 329,4/29,7 kg/ml (presión variable)
Cubierta de descarga en sotavento = 329,4/29,7 kg/ml (presión variable)
b) Viento frontal (de atrás hacia delante y viceversa)
Pared de barlovento = 212,9 kg/m (presión)
Pared de sotavento = 106,4 kg/m (succión)
Cubierta de carga en barlovento = 102/0 kg/m (presión variable)
Cubierta de carga en sotavento = 102/0 kg/m (succión variable)
Anejo nº1 Construcción y obra civil
8
3.2. COMBINACIONES DE CARGA
Para el dimensionado debemos considerar la acción de diferentes cargas
simultáneamente. Tomamos los siguientes valores de coeficientes mayorantes,
dependiendo de las cargas:
Acciones Coeficiente de ponderación
Constantes 1,33
Viento 1,5
Nieve 1,5
Sobre hormigón 1,5 (minorar resistencia)
Tabla 1: Coeficientes de ponderación
4. ESTRUCTURA
4.1 MODELO ESTRUCTURAL ADOPTADO
Para la determinación de los esfuerzos en barras, desplazamientos en los
nudos y reacciones en los apoyos, se ha establecido un modelo tridimensional
mediante el programa informático “SAP2000 nonlinear”. La representación de dicho
modelo se aprecia en la figura adjunta:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
9
4.1.1. Numeración y coordenadas de nudos En la siguiente tabla se muestra, a modo de ejemplo, la definición de
cada nudo de la estructura así como sus coordenadas expresadas en metros:
Nudo X Y Z ZOFP1 0,00 0,00 0,00 ZOFP4 0,00 0,00 7,00 ZOFP43 26,00 0,00 12,50 ZOFP18 10,00 0,00 9,12 ZOFP5 2,00 0,00 7,42 ZOFP6 4,00 0,00 7,85 ZOFP11 6,00 0,00 8,27 ZOFP13 8,00 0,00 8,69 ZOFP19 12,00 0,00 9,54 ZOFP24 14,00 0,00 9,96 ZOFP25 16,00 0,00 10,38 ZOFP30 18,00 0,00 10,81 ZOFP31 20,00 0,00 11,23 ZOFP36 22,00 0,00 11,65 ZOFP37 24,00 0,00 12,08 ZCFP23 52,00 0,00 0,00 ZCFP25 52,00 0,00 7,00 ZCFP22 50,00 0,00 7,42 ZCFP21 48,00 0,00 7,85 ZCFP20 46,00 0,00 8,27 ZCFP17 44,00 0,00 8,69 ZCFP16 42,00 0,00 9,12 ZCFP13 40,00 0,00 9,54 ZCFP12 38,00 0,00 9,96 ZCFP9 36,00 0,00 10,38 ZCFP8 34,00 0,00 10,81 ZCFP5 32,00 0,00 11,23 ZCFP4 30,00 0,00 11,65 ZCFP1 28,00 0,00 12,08
ZOFP42 26,00 0,00 9,54 CH13 0,00 5,50 7,00 CH14 2,00 5,50 7,00 CH16 4,00 5,50 7,00 CH18 6,00 5,50 7,00
CH110 8,00 5,50 7,00 CH112 10,00 5,50 7,00 CH15 2,00 5,50 7,42 CH17 4,00 5,50 7,85 CH19 6,00 5,50 8,27
Tabla 2: Coordenadas de los nudos
Anejo nº1 Construcción y obra civil
10
4.1.2. Identificación y características de las barras A continuación se muestra, a modo de ejemplo, la relación de barras de
la estructura, además de los nudos iniciales y finales de cada una de ellas, su
longitud y el tipo de perfil que las define:
Barra Nudo inicial Nudo final Perfil Longitud B121 CH260 CH13 □75 x 75 x 3 5,50 B122 CH262 CH15 □75 x 75 x 3 5,50 B123 CH264 CH17 □75 x 75 x 3 5,50 B124 CH266 CH19 □75 x 75 x 3 5,50 B125 CH268 CH111 □75 x 75 x 3 5,50 B126 CH270 CH113 □75 x 75 x 3 5,50 B127 CH272 CH115 □75 x 75 x 3 5,50 B128 CH274 CH117 □75 x 75 x 3 5,50 B129 CH276 CH119 □75 x 75 x 3 5,50 B231 CH3117 CH260 □75 x 75 x 3 5,50 B232 CH3119 CH262 □75 x 75 x 3 5,50 B233 CH3121 CH264 □75 x 75 x 3 5,50 B234 CH3123 CH266 □75 x 75 x 3 5,50 B235 CH3125 CH268 □75 x 75 x 3 5,50 B236 CH3127 CH270 □75 x 75 x 3 5,50 B237 CH3129 CH272 □75 x 75 x 3 5,50 B238 CH3131 CH274 □75 x 75 x 3 5,50 B239 CH3133 CH276 □75 x 75 x 3 5,50 B341 CH4174 CH3117 □75 x 75 x 3 5,50 B342 CH4176 CH3119 □75 x 75 x 3 5,50 B343 CH4178 CH3121 □75 x 75 x 3 5,50 B344 CH4180 CH3123 □75 x 75 x 3 5,50 B345 CH4182 CH3125 □75 x 75 x 3 5,50 B346 CH4184 CH3127 □75 x 75 x 3 5,50
BLZO1 ZO2 ZOFP2 IPE-200 7,00 BLZO2 ZOFP4 ZO3 IPE-200 7,00 BLZO3 ZO5 ZOFP8 IPE-300 7,00 BLZO4 ZO6 ZOFP10 IPE-300 7,00 BLZO5 ZO8 ZOFP15 IPE-300 7,00 BLZO6 ZO9 ZOFP17 IPE-300 7,00 BLZO7 ZO11 ZOFP21 IPE-300 7,00 BLZO8 ZO12 ZOFP23 IPE-300 7,00 BLZO9 ZQ14 ZOFP27 IPE-300 7,00 BOFP1 ZOFP1 ZOFP2 IPE-300 3,50 BOFP2 ZOFP2 ZOFP3 IPE-300 2,00
Tabla 3: Identificación de las barras
Anejo nº1 Construcción y obra civil
11
4.1.3. Características de las secciones Las características geométricas y mecánicas de las secciones se
obtienen a partir de los anejos 2.A1, 2.A2 y 2.A3 de la norma NBE-EA/95,
siendo las siguientes:
Perfil A (cm2) Ix (cm4) Iy (cm4) Wx (cm3) Wy (cm3) ix (cm.) iy (cm.)
IPE-300 53,8 8360 604 557 80,5 12,5 3,35 IPE-200 28,5 1940 142 194 28,5 8,26 2,24 IPE-140 16,4 541 44,9 77,3 12,3 5,74 1,65 2 UPN-160 48 1850 1210 232 187 6,21 5,03 H-200 78,1 5696 2003 570 200 8,54 5,07 □ 300 x 300 x 16 171 22076 22076 1472 1472 11,4 11,4 □ 160 x 160 x 7 42,44 1674 1674 209,3 209,3 6,28 6,28 □ 140 x 140 x 5 26,7 821 821 117,3 117,3 5,54 5,54 □ 135 x 135 x 5 25,13 733 733 108,6 108,6 5,40 5,40 □ 80 x 100 x 5 17,27 241,4 169,4 42,35 42,35 3,73 3,13 □ 80 x 80 x 4 12,06 117 117 29,3 29,3 3,11 3,11 □ 60 x 80 x 6 15,83 130,2 81,3 32,55 27,11 2,86 2,26 □ 70 x 70 x 4 10,80 76,9 76,9 21,9 21,9 2,66 2,66 □ 60 x 60 x 4 8,92 47 47 15,6 15,6 2,29 2,29 □ 40 x 60 x 7,03 34,5 17,8 11,50 8,90 2,21 1,59 □ 40 x 60 x 3 5,37 27,3 14,3 9,12 7,15 2,25 1,63 □ 50 x 70 x 4 8,92 71,1 23 17,78 11,50 2,82 1,60 □ 50 x 50 x 3 5,37 20,8 20,8 8,33 8,33 1,97 1,97
Tabla 4: Características de los perfiles
Donde:
• A: área de la sección en cm2.
• Ix: momento de inercia respecto al eje X en cm4
• Iy: momento de inercia respecto al eje Y en cm4
• Wx: momento resistente respecto al eje X en cm3
• Wy: momento resistente respecto al eje Y en cm3
• ix: radio de giro respecto al eje X en cm.
• iy: radio de giro respecto al eje Y en cm.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
12
4.2. ACCIONES APLICADAS
Las acciones descritas anteriormente se aplicarán a la estructura tal y como
se describe a continuación.
4.2.1. Concargas Para ello consideramos dos acciones distintas:
a) Peso propio
No lo tendremos en cuenta ya que el propio programa utilizado lo
considera internamente, una vez definidos los perfiles a utilizar.
b) Peso de acciones permanente
Consideraremos el peso del material de la cubierta, que dependiendo
de la zona considerada tomará distintos valores, así como la carga que
supone el forjado en la zona de oficinas y el uso de las mismas.
Peso del material de cubierta
• Correas interiores de cubierta en zona de manipulación y descarga:
mlkgSPq correascubiertapermanente 302*15 ===
• Correas extremas de cubierta en zona de manipulación y descarga:
mlkgSPq correascubiertapermanente 15
22*15===
• Correas interiores de cubierta en zona de carga:
mlkgSPq correascubiertapermanente 278,1*15 ===
• Correas extremas de cubierta en zona de carga:
mlkgSPq correascubiertapermanente 5,13
2)8,1*15(===
Peso del forjado
Para ello se considera un forjado unidireccional formado por viguetas de
hormigón pretensazo y bovedillas de hormigón. Los valores obtenidos son los
siguientes:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
13
• Dinteles interiores de cubierta en zona de oficinas:
mlkgSPq elesdforjadoaconc 13004*325intarg ===
mlkgSPq elesdforjadoaconc 16255*325intarg ===
• Dinteles extremas de cubierta en zona de oficinas:
mlkgSPq elesdforjadoaconc 975
2)6*325(
intarg ===
mlkgSPq elesdforjadoaconc 650
2)4*325(
intarg ===
Sobrecarga de uso
Debido al tránsito del personal del edificio y del mobiliario sobre el
forjado. Se distingue entre el piso de oficinas y la azotea con los siguientes
valores:
• Dinteles interiores de la azotea:
mlkgSPq elesdasobrecaconc 6004*150intargarg ===
mlkgSPq elesdasobrecaconc 7505*150intargarg ===
• Dinteles extremos de la azotea:
mlkgSPq elesdasobrecaconc 450
2)6*150(
intargarg ===
mlkgSPq elesdaskbrecaconc 300
2)4*150(
intargarg ===
• Dinteles interiores del piso de oficinas:
mlkgSPq elesdasobrecaconc 8004*200intargarg ===
mlkgSPq elesdasobrecaconc 10005*200intargarg ===
Anejo nº1 Construcción y obra civil
14
• Dinteles extremos interiores del piso de oficinas:
mlkgSPq elesdasobrecaconc 600
2)6*200(
intargarg ===
mlkgSPq elesdasobrecaconc 400
2)4*200(
intargarg ===
Donde:
• qpermanente = carga permanente por la cubierta en kg/ml
• qconcarga = carga del forjado/sobrecarga de uso en kg/ml
• pforjado = peso del forjado en kg/m2
• pcubierta = peso de la cubierta en kg/m2
• psobrecarga = peso del personal y mobiliario en kg/m2
• Scorrea = separación entre correas en m, (variable según la cubierta
considerada)
• Sdinteles = separación entre dinteles en m.
4.2.2. Sobrecarga de nieve Según la norma NBE-AE-88 para una altura de 200 m. sobre el nivel del
mar, tenemos:
• Correas interiores de cubierta en zona de manipulación y descarga:
mlkgSPq correasnievenieve 802*40 ===
• Correas extremas de cubierta en zona de manipulación y descarga:
mlkgSPq correasnievenieve 40
22*40===
• Correas interiores de cubierta en zona de carga:
mlkgSPq correasnievenieve 728,1*40 ===
• Correas extremas de cubierta en zona de carga:
mlkgSPq correasnievenieve 36
2)8,1*40(===
Anejo nº1 Construcción y obra civil
15
• Dinteles interiores de cubierta en zona de oficinas:
mlkgSPq correasnievenieve 1604*40 ===
mlkgSPq correasnievenieve 2005*40 ===
• Dinteles extremas de cubierta en zona de oficinas:
mlkgSPq correasnievenieve 120
2)6*40(===
mlkgSPq correasnievenieve 80
2)4*40(===
Donde:
• qnieve = carga de nieve
• pnieve = peso de la nieve
• Scorrea = separación entre correas (variable según la cubierta considerada)
4.2.3. Acción del viento Para el cálculo de la acción del viento, atendemos a la norma NTE-
ECV, por lo que debemos definir los coeficientes “m” y “n” que nos dará el
valor de esta acción a barlovento y a sotavento. A su vez estos dependerán
de la ubicación de la edificación, de su altura y de la pendiente de la cubierta.
El cálculo lo separaremos teniendo en cuenta cada una de las
situaciones en función del plano en que actúa el viento. Así tenemos:
Presión sobre los laterales de la estructura principal.
Para la presión sobre los laterales interpolamos, ya que los 7,00 m. de
la edificación es un valor intermedio entre los 6,00 y los 9,00 m. que se
encuentran tabulados. Obtenemos lo siguiente:
12
1
12
1
YYYY
XXXX
−−
=−−
Anejo nº1 Construcción y obra civil
16
Donde:
• X = valor del que queremos encontrar la presión correspondiente en m.
• X1 = valor inferior tabulado en m.
• X2 = valor superior tabulado en m.
• Y = valor de presión buscado en kg/m2
• Y1 = valor inferior tabulado en kg/m2
• Y2 = valor superior tabulado en kg/m2
269677367
6967
mkgYY
=⇒−−
=−−
Con este valor ya podemos calcular los valores correspondientes a
cada lado:
Barlovento = mlkgSP portiviento 253
32)5,5*69(* cos ==
Sotavento = mlkgSP portiviento 126
31)5,5*69(* cos ==
Donde:
• Pviento = presión del viento en kg/m2
• Sporticos = separación entre pórticos en m.
Presión sobre la cubierta de la estructura principal.
Aquí debemos tener en cuenta que parte de la estructura no está
cerrada, además de estar más baja. Al igual que antes debemos interpolar ya
que la altura máxima de la edificación y su inclinación no se corresponde con
ninguno de los valores tabulados en la norma. Obtenemos lo siguiente:
12
1
12
1
YYYY
XXXX
−−
=−−
Donde:
• X = valor del que queremos encontrar el valor de la presión “n” y “m”, m.
• X1 = valor inferior tabulado en m.
• X2 = valor superior tabulado en m.
• Y = incremento de presión buscado en kg/m2
• Y1 = valor inferior tabulado en kg/m2
• Y2 = valor superior tabulado en kg/m2
Anejo nº1 Construcción y obra civil
17
20625,4)26()31(
)26(61465,12
mkgYY
−=⇒−−−
−−=
−−
Por tanto, “n” = -26 + (-4,0625) = -30,0625 kg/m2
Para el caso del valor de “m”, tenemos que hacer una doble
interpolación ya que la inclinación de la edificación también es un valor
intermedio.
2437,2)13()16(
)13(61465,12
mkgYY
−=⇒−−−
−−=
−−
20)0()0(
)0(61465,12
mkgYY
=⇒−−
=−−
Por tanto, “m” = -13 + (-2,437) = -15,437 kg/m2, para α =10º
“m” = 0 + (0) = 0 kg/m2, para α =20º
El valor de “m” con una pendiente de α =12º, será:
23496,12)437,15()0(
)437,15(10201012
mkgYY
−=⇒−−−−
=−−
Por tanto, “m” = 0 + (-12,3496) = -12,3496 kg/m2
Con este valor ya podemos calcular los valores correspondientes a
cada lado:
Cubierta de barlovento = mlkgSP correasviento 6,242*3,12* −=−=
Cubierta de sotavento = mlkgSP correasviento 602*06,30* −=−=
Donde:
• Pviento = presión del viento en kg/m2 (valor de “m” y “n”)
• Scorreas = separación entre correas en m.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
18
Presión sobre la cubierta de la zona de descarga.
En este caso hemos de considerar que la altura es menor, que es una
edificación abierta y que es de faldón único. El resultado de la acción del
viento, será una distribución trapecial de la presión, definida por los valores
“m1”, “m2”, “n1” y “n2” dependiendo de la dirección y de la cubierta expuesta a
dicha acción. Dado que el valor de la altura y de la inclinación no se encuentra
tabulado, debemos interpolar. Obtenemos, de igual forma que en apartados
anteriores, los siguientes resultados:
24,53)51(63
)51(61466,7
mkgYY
−=⇒−−−
−−=
−−
24,80)77()94(
)77(61466,7
mkgYY
−=⇒−−−
−−=
−−
Por tanto, “n1”/”m1” = -53,4 kg/m2, para α =10º
“n1”/”m1” = -80,4 kg/m2, para α =20º
El valor de “n1”/”m1” con una pendiente de α =12º, será:
28,58)4,53()4,80(
)4,53(10201012
mkgYY
−=⇒−−−
−−=
−−
Por tanto, “n1”/”m1” = ±58,8 kg/m2
20000
61466,7
mkgYY
=⇒−−
=−−
227)26(31
)26(61466,7
mkgYY
−=⇒−−−−−
=−−
Por tanto, “n2”/”m2” = 0 kg/m2, para α =10º
“n2”/”m2” = -27 kg/m2, para α =20º
El valor de “n2”/”m2” con una pendiente de α =12º, será:
24,50)27(
010201012
mkgYY
−=⇒−−
−=
−−
Por tanto, “n2”/”m2” = ±5,4 kg/m2
Anejo nº1 Construcción y obra civil
19
Se tomarán valores los valores negativos cuando la cubierta este
expuesta a sotavento, y valores positivos cuando estén expuestas a
barlovento. Así ya podemos calcular los valores extremos de la distribución
trapecial de la cubierta:
Valor superior = mlkgSP correasviento 6,1172*8,58* ±=±=
Valor inferior = mlkgSP correasviento 8,102*4,5* ±=±=
Donde:
• Pviento = presión del viento en kg/m2 (valor de “n1”/ ”m1” y “n2”/ ”m2”)
• Scorreas = separación entre correas en m.
Presión sobre la cubierta de la zona de carga.
Al igual que en el caso anterior, nos encontramos con una cubierta de
edificación abierta y de un único faldón, por lo que tenemos una distribución
trapecial definida por los valores “m1”, “m2”, “n1” y “n2” dependiendo de la
dirección y de la cubierta expuesta a dicha acción. Debido a la inclinación y a
la máxima altura de la cubierta, nos encontramos en uno de los valores
tabulados que contempla la norma. Obtenemos los siguientes resultados:
Para una altura de 6,00 m. y una cubierta de α = 10º, tenemos:
“n1”/”m1” = ±51 kg/m2
“n2”/”m2” = 0 kg/m2
Se tomarán valores los valores negativos cuando la cubierta este
expuesta a sotavento, y valores positivos cuando estén expuestas a
barlovento. Así ya podemos calcular los valores extremos de la distribución
trapecial de la cubierta:
Valor superior = mlkgSP correasviento 1022*51* ±=±=
Valor inferior = mlkgSP correasviento 02*0* ==
Anejo nº1 Construcción y obra civil
20
Donde:
• Pviento = presión del viento en kg/m2 (valor de “n1”/ ”m1” y “n2”/ ”m2”)
• Scorreas = separación entre correas en m.
Presión sobre los muros hastiales y zona de oficinas.
Para la presión sobre el muro hastial consideramos la altura máxima
que alcanza, en este caso 12,50 m. Éste es un valor intermedio entre los
12,00 y los 15,00 m. que se encuentran tabulados. Por tanto debemos
interpolar. Obtenemos lo siguiente:
28,79798479
12151250,12
mkgYY
=⇒−−
=−−
Con este valor ya podemos calcular los valores correspondientes a
cada lado:
Barlovento = mlkgSP portiviento 9,212
32)4*8,79(* cos ==
Sotavento = mlkgSP portiviento 4,106
31)4*8,79(* cos ==
Donde:
• Pviento = presión del viento en kg/m2
• Sporticos = separación entre pórticos en m.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
21
4.3. HIPÓTESIS DE CARGA
Para el dimensionado de la estructura se han considerado las siguientes
hipótesis de carga:
Hipótesis 1: 1,33 CCFYC
Hipótesis 2: 1,33 CCFYC + 1,33 SCO
Hipótesis 3: 1,33 CCFYC + 1,33 SCO + 1,33 SCA
Hipótesis 4: 1,33 CCFYC + 1,33 SCO + 1,33 SCA + 1,5 VL1
Hipótesis 5: 1,33 CCFYC + 1,33 SCO + 1,33 SCA + 1,5 VL2
Hipótesis 6: 1,33 CCFYC + 1,33 SCO + 1,33 SCA + 1,5 VL1 + 1,33 NV
Hipótesis 7: 1,33 CCFYC + 1,33 SCO + 1,33 SCA + 1,5 VL2 + 1,33 NV
Hipótesis 8: 1,33 CCFYC + 1,33 SCO + 1,33 SCA + 1.5 VT
Hipótesis 9: 1,33 CCFYC + 1,33 SCO + 1,33 SCA + 1.5 VF
Hipótesis 10: 1,33 CCFYC + 1,33 SCO + 1,33 SCA + 1.5 VT + 1,33 NV
Hipótesis 11: 1,33 CCFYC + 1,33 SCO + 1,33 SCA + 1.5 VF + 1,33 NV
Hipótesis 12: 1,33 CCFYC + 1,33 SCO + 1.5 VL1
Hipótesis 13: 1,33 CCFYC + 1,33 SCO + 1.5 VL2
Hipótesis 14: 1,33 CCFYC + 1,33 SCO + 1.5 VL1 + 1,33 NV
Hipótesis 15: 1,33 CCFYC + 1,33 SCO + 1.5 VL2 + 1,33 NV
Hipótesis 16: 1,33 CCFYC + 1,33 SCO + 1.5 VT
Hipótesis 17: 1,33 CCFYC + 1,33 SCO + 1.5 VF
Donde:
• CCFYF = Concarga en forjados y cubierta
• SCO = Sobrecarga en zona de oficinas
• SCA = Sobrecarga en la azotea
• NV = Sobrecarga de nieve
• VL1 = Viento lateral de derecha a izquierda
• VL2 = Viento lateral de izquierda a derecha
• VT = Viento por la parte trasera
• VF = Viento por la parte
Anejo nº1 Construcción y obra civil
22
4.4. RESULTADOS
Para el dimensionado de los diferentes elementos que componen la
estructura, se ha recurrido a los resultados ofrecidos por el programa “Sap 2000 non
linear”. A partir de ellos se harán las correspondientes comprobaciones,
dependiendo de la naturaleza de la pieza y de su solicitación. Los resultados
ofrecidos son los esfuerzos, las reacciones en los apoyos y los giros.
4.5. DIMENSIONADO
4.5.1. Dimensionado de los elementos resistentes principales 4.5.1.1. Dimensionado de pilares
Aquí debemos distinguir los diferentes tipos de pilares que hemos
elegido dependiendo de su situación. Por tanto distinguiremos varios tipos:
a. PILAR LATERAL JUNTO AL FORJADO
Tomamos perfiles IPE-300, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BOFP 1 2 12.658 (C) -192.92 947.65
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
Anejo nº1 Construcción y obra civil
23
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/14,14475.80
94765557
192928,53
91,12658**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
1447,14kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil IPE-300 es válido
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
145,123505,0
2,5235,33505,0
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Anejo nº1 Construcción y obra civil
24
Como:
52,2 y 14 < 200
El perfil IPE-300 es válido
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Para λ = 52,2 → ω = 1,14
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/1,14805.80
94765557
1929214,18,53
91,12658**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
1480,1 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil IPE-300 es válido b. PILARES LATERALES
Tomamos perfiles IPE-300, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BCH3 317 6 2.994,3 (C) -9170,83 -150,72
Anejo nº1 Construcción y obra civil
25
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/4,18895.80
15072557
9170838,5333,2994**** cmkg
WM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
1889,4 kg/cm2 < 2600 kg/cm2
El perfil IPE-300 es válido
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Anejo nº1 Construcción y obra civil
26
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
8,85,125502,0
2,16435,35501
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
164,2 y 8,8 < 200
El perfil IPE-300 es válido
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Para λ = 164,2 → ω = 4,66
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/20935.80
15072557
91708366,48,5333,2994**** cmkg
WM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
2093 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil IPE-300 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
27
c. PILAR DE CELOSIA EN ZONA DE CARGA
Tomamos perfiles IPE-300, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BCC 52 11 12108 (C) -7835,7 145
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/18125,80
14500557
7835705,28
12108**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
1812 kg/cm2 < 2600 kg/cm2
El perfil IPE-300 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
28
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
5,8935,33001
245,12
3001
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
24 y 89,5 < 200
El perfil IPE-300 es válido
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
29
Para λ = 89,5 → ω = 1,74
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/5,19785,80
14500557
78357074,18,53
12108**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
1978,5 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil IPE-300 es válido d. PILAR DE MURO HASTIAL TRASERO
Tomamos perfiles IPE-200, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
H14 1425 8 1043,7(C) -2492,5 -7,18
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Anejo nº1 Construcción y obra civil
30
Aplicando los valores correspondientes:
2/6,13465,28
718194
2492505,287,1043**** cmkg
WM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
1346,6 kg/cm2 < 2600 kg/cm2
El perfil IPE-200 es válido
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
32,1326,85502,0
4,19624,25508,0
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
196,4 y 13,32 < 200
Anejo nº1 Construcción y obra civil
31
El perfil IPE-200 es válido
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Para λ = 196,4 → ω = 6,59
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/3,15515,28
718194
24925059,65,287,1043**** cmkg
WM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
1551,3 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil IPE-200 es válido
e. PILAR DE MURO HASTIAL DELANTERO
Tomamos perfiles H-200, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BOFP 10 3 26933(C) -5957 -28,4
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Anejo nº1 Construcción y obra civil
32
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/14042002840
570595700
1,7826933**** cmkg
WM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
1404 kg/cm2 < 2600 kg/cm2
El perfil H-200 es válido
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
33
Aplicando los valores correspondientes:
7,2107,55502,0
4,6454,85501
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
64,4 y 21,7 < 200
El perfil H-200 es válido
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Para λ = 64,4 → ω = 1,27
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/3,14972002840
57059570027,1
1,7826933**** cmkg
WM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
1497,3 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil H-200 es válido
f. PILAR CENTRAL DE LA CELOSIA PRINCIPAL
Tomamos perfil □300 x 16 x 16, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
4 11 129180(C) 11028 -1670,3
Anejo nº1 Construcción y obra civil
34
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/16181472
1670301472
1102700171
129180**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
1618 kg/cm2 < 2600 kg/cm2
El perfil □ 300 x 16 x16 es válido
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Anejo nº1 Construcción y obra civil
35
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
6,864,116585,1
6,864,116585,1
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
86,6 < 200
El perfil □ 300 x 16 x16 es válido
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Para λ = 86,6 → ω = 1,67
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/21321472
1670301472
110280067,1171
129180**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
2132 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 300 x 16 x 16 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
36
g. PILAR LATERAL DE LA CELOSIA PRINCIPAL
Tomamos perfiles IPE-300, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BOFP 56 10 46500(C) -5192,5 17,74
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/6,18185,80
1774557
5192458,53
46500**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
1818,6kg/cm2 < 2600 kg/cm2
El perfil IPE-300 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
37
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
6,55,123502,0
9,2035,33502.0
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
20,9 Y 5,6 < 200
El perfil IPE-300 es válido
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Para λ = 20,6 → ω = 1,02
Anejo nº1 Construcción y obra civil
38
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/85,18355,80
1774557
51924502,18.53
46500**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
1835,85 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil IPE-300 es válido
h. PILAR DEL FORJADO
Tomamos perfiles IPE-200, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BZO 5 2 19046(C) -1038,77 56,36
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Anejo nº1 Construcción y obra civil
39
Aplicando los valores correspondientes:
2/5,14015,28
5636194
1038775,28
19046**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
1401,5kg/cm2 < 2600 kg/cm2
El perfil IPE-200 es válido
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
5,826,83502,0
3,3124,23502,0
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
31,5 Y 8,26 < 200
Anejo nº1 Construcción y obra civil
40
El perfil IPE-200 es válido
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Para λ = 31,3 → ω = 1,04
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/2,14285,28
5636194
10387704,15,28
19046**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
1428,2 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil IPE-200 es válido
4.5.1.2. Dimensionado de celosías Aquí debemos distinguir los diferentes tipos de celosías que hemos
diseñado dependiendo de su situación. Por tanto distinguiremos varios tipos:
a. CELOSIA PRINCIPAL
Cordón superior
Tomamos perfiles UPN-160, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
B23 14 11 96527(C) 315,7 -8,7
Anejo nº1 Construcción y obra civil
41
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/7,2151187870
23231570
4896527**** cmkg
WM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
2151,7 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil 2 UPN-160 es válido
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Anejo nº1 Construcción y obra civil
42
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
3,4421,62751
7,5403,52751
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
54,7 y 44,3 < 200
El perfil 2 UPN-160 es válido
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Para λ = 54,7 → ω = 1,16
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/5,2473117870
2323157016,1
4896527**** cmkg
WM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
2473,5 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil 2 UPN-160 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
43
Cordón inferior
Tomamos perfiles UPN-160, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BCP 39 10 73190(C) -978,7 3,4
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/5,1848187340
23297870
4873190**** cmkg
WM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
1848,5 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil 2 UPN-160 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
44
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
3,4421,62751
7,5403,52751
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
54,7 y 44,3 < 200
El perfil 2 UPN-160 es válido
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Para λ = 54,7 → ω = 1,16
Anejo nº1 Construcción y obra civil
45
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/4,2192117340
2329787016,1
4873190**** cmkg
WM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
2192,4 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil 2 UPN-160 es válido
Diagonales
Tomamos perfiles □160 x 160 x 6, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
1 11 67614(C) -881,8 236,2
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
46
2/3,21273,209
236203,209
8818044,42
67614**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
2127,3 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 160 x 160 x 7 es válido
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
3,6428,64041
3,6428,64041
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
64,3 < 200
El perfil □ 160 x 160 x 7 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
47
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Para λ = 64,3 → ω = 1,27
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/5,25573,209
23623,209
8818027,144,42
67614**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
2557,5 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 160 x 160 x 7 es válido
Montantes
Tomamos perfiles □ 50 x 50 x 3, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BCP 11 854(C) 1,58 -8,11
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Anejo nº1 Construcción y obra civil
48
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/3,27533,8
81133,8
15837,5
854**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
275,3 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 50 x 50 x 3 es válido
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
49
Aplicando los valores correspondientes:
3,15097,12961
3,15097,12961
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
150,3 < 200
El perfil □ 50 x 50 x 3 es válido
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Para λ = 150,3 → ω = 3,96
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/1,74633,8
81133,8
15896,337,5
854**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
746,1 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 50 x 50 x 3 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
50
b. CELOSIA DE ZONA DE DESCARGA
Cordón superior
Tomamos perfiles □ 80 x 100 x 4, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
B10 1130 14 12725(T) -257,6 -120,4
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/4,190112,35
1204089,39
2576094,13
12725**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
1901,4 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 80 x 100 x 4 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
51
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
8,7278,32751
8,8617,32751
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
86,8 y 72,8 < 200
El perfil □ 80 x 100 x 4 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
52
Cordón inferior
Tomamos perfiles □ 80 x 100 x 4, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BCZD 13 14 2585,8(C) -79,58 -49,48
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/8,52512,35
494889,39
795894,13
2585**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
525,8 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 80 x 100 x 4 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
53
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
5,14578,35501
5,17317,35501
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
173,5 Y 145,5 < 200
El perfil □ 80 x 100 x 4 es válido
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
54
Para λ = 173,5 → ω = 5,15
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/4,129512,35
494889,39
795815,594,13
2585**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
1295,4 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 80 x 100 x 4 es válido
Diagonales
Tomamos perfiles □ 80 x 80 x 4, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BCZD 17 14 10956(C) -8,72 -138,7
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Anejo nº1 Construcción y obra civil
55
Aplicando los valores correspondientes:
2/7,13293,29
114703,29
87206,12
10956**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
1329,7 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 80 x 80 x 4 es válido
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
3,10911,33401
3,10911,33401
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
109,3 < 200
Anejo nº1 Construcción y obra civil
56
El perfil □ 80 x 80 x 4 es válido
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Para λ = 109,3 → ω = 2,32
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/8,25283,29
138803,29
87232,206,12
10956**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
2528,8 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 80 x 80 x 4 es válido Montantes
Tomamos perfiles □ 50 x 70 x 4, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BCZD 3 6 753(C) -6,8 19,37
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Anejo nº1 Construcción y obra civil
57
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/3,26485,13
193717680
92,8753**** cmkg
WM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
264,3 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 50 x 70 x 4 es válido
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
58
Aplicando los valores correspondientes:
5,7758,22001
5,10197,12001
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
101,5 y 77,5 < 200
El perfil □ 50 x 70 x 4 es válido
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Para λ = 101,5 → ω = 2,06
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/8,35385,13
19371768006,2
92,8753**** cmkg
WM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
353,8 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 50 x 70 x 4 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
59
c. CELOSIA DE ZONA DE CARGA
Cordón superior
Tomamos perfiles □ 135 x 135 x 5, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BCPC 29 11 40755(C) 187,6 161,4
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/1,19436,108
161406,108
1876013,25
40755**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
1943,1 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 135 x 135 x 5 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
60
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
03,3740,52001
03,3740,52001
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
37,03 < 200
El perfil □ 135 x 135 x 5 es válido
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
61
Para λ = 37,03→ ω = 1,06
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/4,20406,108
161406,108
1876025,213,25
40755**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
2040,4 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 135 x 135 x 5 es válido
Cordón inferior
Tomamos perfiles □ 135 x 135 x 5, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BCC 21 11 41931(T) 214,8 47,2
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Anejo nº1 Construcción y obra civil
62
Aplicando los valores correspondientes:
2/8,19096,108
47206,108
2148013,25
41931**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
1909,8 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 135 x 135 x 5 es válido
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
03,3740,52001
03,3740,52001
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Anejo nº1 Construcción y obra civil
63
Como:
37,03 < 200
El perfil □ 135 x 135 x 5 es válido
Diagonales
Tomamos perfiles □ 80 x 80 x 4, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BCC 6 11 14890(C) 37,5 28,3
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/2,14593,29
28303,29
375006,12
14890**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Anejo nº1 Construcción y obra civil
64
Como:
1459,2 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 80 x 80 x 4 es válido
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
4,8011,32501
4,8011,32501
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
80,4 < 200
El perfil □ 80 x 80 x 4 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
65
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Para λ = 80,4 → ω = 1,51
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/9,20883,29
28303,29
375051,106,12
14890**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
2088,9 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 80 x 80 x 4 es válido
Montantes
Tomamos perfiles □ 40 x 60 x 3, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BCC 48 11 593(C) 50,8 -0,5
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Anejo nº1 Construcción y obra civil
66
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/7,67515,7
5012,9
508037,5
593**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
675,7 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 40 x 60 x 3 es válido
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
67
Aplicando los valores correspondientes:
7,6625,21501
9263,11501
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
92 y 66,7 < 200
El perfil □ 40 x 60 x 3 es válido
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Para λ = 92 → ω = 1,79
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/9,76215,7
5012,9
508079,137,5
593**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
762,9 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 40 x 60 x 3 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
68
4.5.1.3. Dimensionado de cerchas Aquí consideramos la única cercha existente, que define los pórticos
principales.
Cordón superior
Tomamos perfiles □ 140 x 140 x 8, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BCH3 216 10 19135(C) -2721,7 606,4
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/23498,175
606408,175
27217097,41
19135**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
2349 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 140 x 140 x 8 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
69
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
7,3741,52041
7,3741,52041
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
37,7 < 200
El perfil □ 140 x 140 x 8 es válido
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
70
Para λ = 37,7 → ω = 1,07
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/9,23808,175
606408,175
27217007,197,41
19135**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
2380,9 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 140 x 140 x 8 es válido
Cordón inferior
Tomamos perfiles □ 140 x 140 x 8, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
H11 1072 11 20178(T) -2374,9 4,87
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Anejo nº1 Construcción y obra civil
71
Aplicando los valores correspondientes:
2/9,18338,175
4878,175
23740097,41
20178**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
1833,9 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 140 x 140 x 8 es válido
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
9,3641,52001
9,3641,52001
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Anejo nº1 Construcción y obra civil
72
Como:
36,9 < 200
El perfil □ 140 x 140 x 8 es válido
Diagonales
Tomamos perfiles □ 60 x 60 x 4, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BCH6 569 11 7274(C) -19,12 -20,9
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/10726,15
20906,15
191292,8
7274**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Anejo nº1 Construcción y obra civil
73
Como:
1072 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 60 x 60 x 4 es válido
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
4,11429,22621
4,11429,22621
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
114,4 < 200
El perfil □ 60 x 60 x 4 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
74
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Para λ = 114,4 → ω = 2,46
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/6,22626,15
20906,15
191246,292,8
7274**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
2262,6 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 60 x 60 x 4 es válido
Montantes
Tomamos perfiles □ 50 x 70 x 4, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BCH8 855 14 -1543,9(C) 236,9 30,6
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Anejo nº1 Construcción y obra civil
75
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/7,178585,13
306017
2366092,8
9,1543**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
1785,7 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 50 x 70 x 4 es válido
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
76
Aplicando los valores correspondientes:
7,1567,2421
4,2006,2421
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
20,4 y 15,7 < 200
El perfil □ 50 x 70 x 4 es válido
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Para λ = 20,4 → ω = 1,02
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/2,178985,13
306517
2366002,192,8
9,1543**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
1789,2 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 50 x 70 x 4 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
77
4.5.1.4. Dimensionado de cubierta de carga Aquí consideramos el cordón diseñado para formar la cubierta, en este
caso el elemento más desfavorable es aquel del voladizo.
Tomamos perfiles □ 140 x 140 x 8, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BLCC 1 11 1146(T) -2042,8 1131,1
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/7,18328,175
1131108,175
20428097,41
1146**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
1832,7 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 140 x 140 x 8 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
78
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
3,3741,52021
3,3741,52021
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
37,3 < 200
El perfil □ 140 x 140 x 8 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
79
4.5.2. Dimensionado de los elementos resistentes secundarios 4.5.2.1. Dimensionado de correas a. CORREAS DE LA CUBIERTA PRINCIPAL, DE LA ZONA DE
DESCARGA Y DE LA ZONA DE CARGA
Tomamos perfiles □ 80 x 100 x 5, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
B56 12 11 4286 (C) -542,8 67,5
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/153135,42
675028,48
5428027,17
4286**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
1531 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 80 x 100 x 5 es válido
Anejo nº1 Construcción y obra civil
80
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
1,3513,35502,0
5,14773,35501
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
147,5 y 35,1 < 200
El perfil □ 80 x 100 x 5 es válido
Comprobación a pandeo
Con los valores de la esbeltez ya podemos determinar cual es el plano de
pandeo más desfavorable, y con el valor de esta esbeltez hallamos el
coeficiente “ω” de pandeo correspondiente. Según la NBE-AE/95 el valor
es:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
81
Para λ = 147,5 → ω = 3,86
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++= ωσ
2/6,224135,42
675028,48
5428086,327,1786,42**** cmkg
WM
WM
AN
y
y
x
x =++⋅=++= ωσ
Como:
2241,6 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 80 x 100 x 5 es válido 4.5.2.2. Dimensionado de arriostramientos a. ARRIOSTRAMIENTOS DE LA CUBIERTA PRINCIPAL, DE LA ZONA
DE DESCARGA Y DE LA ZONA DE CARGA
Estos elementos se dimensionan para que resistan, únicamente,
esfuerzos de tracción, en forma de cruces de “San Andrés”.
Tomamos perfiles □ 60 x 80 x 6, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
B67 43 11 4037(T) -299,6 -7,6
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Anejo nº1 Construcción y obra civil
82
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Aplicando los valores correspondientes:
2/120411,27
76055,32
2996083,15
4037**** cmkgWM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
1204 kg/cm2 < 2600kg/cm2
El perfil □ 60 x 80 x 6 es válido
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
83
Aplicando los valores correspondientes:
3,3026,23422,0
6,11986,23421
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Como:
119,6 y 30,3 < 200
El perfil □ 60 x 80 x 6 es válido b. ARRIOSTRAMIENTO PERIMETRAL
Tomamos perfiles IPE-140, cuyas características mecánicas y
geométricas se describieron anteriormente. Los esfuerzos son:
Barra Hipótesis N (kg) Mx (kg·m) My (kg·m)
BCFP 27 7 912,9(T) -359,4 27
Comprobación a resistencia
y
y
x
x
WM
WM
AN **** ++=σ
Debe ser menor que la tensión máxima admisible para el acero A42-b, es
decir:
σadm = 2600 kg/cm2
Donde:
• N*: Axil ponderado, en kg
• Mx*: Momento flector ponderado con respecto al eje local x, en cm·kg
• My*: Momento flector ponderado con respecto al eje local y, en cm·kg
• Wx: Momento resistente de la sección con respecto al eje local x, en cm3
• Wy: Momento resistente de la sección con respecto al eje local y, en cm3
Anejo nº1 Construcción y obra civil
84
Aplicando los valores correspondientes:
2/1,7403,12
27003,77
359404,169,912**** cmkg
WM
WM
AN
y
y
x
x =++=++=σ
Como:
740,1cm2 < 2600kg/cm2
El perfil IPE-140 es válido
Comprobación a esbeltez
La esbeltez considerada será aquella del plano más desfavorable y será
menor a la máxima permitida para el tipo de elemento resistente
considerado.
λadm = 200
La esbeltez la calculamos a partir de:
200
200
<=
<=
x
Yy
y
xx
iLiL
βλ
βλ
Donde:
• λx: Esbeltez mecánica en el plano X.
• λy: Esbeltez mecánica en el plano Y.
• β = Coeficiente de pandeo en el plano de pandeo considerado.
• ix/y = Radio de giro del perfil respecto a su eje local X/Y.
• Lx/y = Longitud susceptible de pandear en el plano X/Y.
Aplicando los valores correspondientes:
8,9574,55501
7,6665,15502,0
=⋅
=
=⋅
=
y
x
λ
λ
Anejo nº1 Construcción y obra civil
85
Como:
66,7 y 95,8 < 200
El perfil IPE-140 es válido
4.6. COMPROBACIÓN A FLECHA
Para comprobar la validez general de la estructura se ha tomado los valores
máximos de los desplazamientos de los nudos más desfavorables, tanto vertical
como horizontalmente. Los valores obtenidos son:
Desplazamiento horizontal (fx):
.7,141.14.2
41,1max cm
ff xx ===
Desplazamiento vertical (fy):
.3,241.12.3
41,1max cm
ff yy ===
Los resultados obtenidos los comparamos con los máximos permitidos, para ello utilizamos la siguientes expresiones:
.25,19200
3850200
.8,2250700
250
cmLuzf
cmsoportedelAltura
f
y
x
===
===
Como:
1,7 cm. < 200 cm.
2,3 cm. < 19,25 cm.
La estructura cumple a flecha
Anejo nº1 Construcción y obra civil
86
5. BASES DE ENCLAJE
Las bases de anclaje son los elementos constructivos que separan los
soportes de los cimientos, su misión consiste en conseguir que se dé una adecuada
transmisión de esfuerzos entre aquéllos y éstos, de forma que los cimientos (que
generalmente son de resistencia inferior) puedan soportarlos.
Los elementos de una base de anclaje son los siguientes:
• Placa de base: Es la placa que soporta al pilar.
• Pernos o barras de anclaje: Son el elemento que transmite los esfuerzos
entre base y cimiento.
• Cartelas de rigidización: Chapas soldadas al fuste del pilar y a la placa de
base que ayudan a transmitir los esfuerzos (especialmente momentos)
entre pilar-placa de base y placa de base-cimiento.
A continuación se van a determinar: e diámetro y la longitud de los pernos de
anclaje, el espesor y dimensiones de la placa de base, así como el espesor y
dimensiones de las cartelas de rigidización.
5.1. PROCEDIMIENTO DE DIMENSIONADO
Se parte de unas dimensiones predeterminadas de la placa de anclaje, para
esta edificación serán nueve modelos distintos, de modo que estas sean suficientes
para soldar adecuadamente a ella el fuste del soporte así como las barras de
anclaje. Además, deben transmitir adecuadamente la tensión al hormigón sobre el
que se asientan de modo que éste pueda resistirla.
Tendremos en cuenta la distribución de las cargas sobre la placa, centrada o
excéntrica, y a partir de ellas calcularemos su espesor, así como los pernos que la
acompañarán y que irán embebidos en el hormigón de la cimentación.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
87
5.1.1. Dimensionado de la placa del pilar izquierdo junto al forjado
Las características de la placa son:
Largo (a) 50 cm.
Ancho (b) 35 cm.
Distancia del eje del pilar al eje del perno (f) 20 cm.
Diámetro de los pernos 24 mm.
Número de pernos 4 Uds. de 76 cm. de longitud
Esfuerzo de agotamiento de los pernos 6770 kg.
Relación entre módulos de Young (Eacero/Ehormigón) 12
Axil mayorado (N*) 12.659 kg.
Momento mayorado (Mz*) 193 kg·m.
Momento mayorado (My*) 948 kg·m.
Calculamos la excentricidad para determinar el tipo de base, según se
produzca el punto de paso de las fuerzas dentro o fuera del núcleo central,
siendo centrada o excéntrica respectivamente.
Situación del núcleo central:
.33,86
506
cma==
Excentricidad:
.5.1.015.012659
193** cmm
NMe ====
Como:
8,33 >1.5 → Centrada y distribución trapecial
Para este tipo de excentricidades calculamos la tensión sobre el
hormigón de la siguiente forma:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
88
222 84.17*6*6* cmkgbaM
baM
baN yz
c =++=σ
Resistencia minorada del hormigón HA-25:
21509.0·5.1
250 cmkgf
f vc
ckcd =
== γ
γ
Donde:
• fcd = resistencia de cálculo del hormigón
• fck = resistencia característica del hormigón
• γc = coeficiente minorante
• γv = coeficiente minorante por verticalidad
Como:
17,84 kg/cm2 < 150 kg/cm2 → Placa válida
Dada la distribución de las cargas no sería necesario el uso de pernos,
ya que toda la placa se encuentra comprimida, pero se adopta un tamaño
mínimo por sistematización en el montaje.
Para el cálculo del espesor de la placa utilizamos las siguientes
expresiones:
26006
136
22
bM
t
LqM
haV
=
−=
−=
β
Donde:
• V = longitud de voladizo de la placa (cm.)
• a = longitud total de la placa (cm.)
• h = canto del perfil elegido como soporte
• M = momento producido en el extremo de la placa (kg·cm)
Anejo nº1 Construcción y obra civil
89
• q = carga generada por la compresión del hormigón (kg/cm2)
• L = longitud donde se aplica dicha carga (voladizo de la placa) (m.)
• β = relación entre la longitud comprimida y la longitud de voladizo de
la placa
• b = anchura de la placa
• t = espesor de la placa
.4,12600·35
6·3,29073
3,29073
105013
610)35·8,17(
102
3050
2
cmt
cmkgM
cmV
==
=
−=
=−
=
Pese al valor obtenido del espesor tomamos otro superior ya que este
es demasiado fino. El valor tomado el superior normalizado.
Espesor de la placa = 18 mm.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
90
5.1.2. Dimensionado de la placa de los pilares del lateral izquierdo
Las características de la placa son:
Largo (a) 55 cm.
Ancho (b) 35 cm.
Distancia del eje del pilar al eje del perno (f) 23 cm.
Diámetro de los pernos 30 mm.
Número de pernos 4 Uds. de 97 cm. de longitud
Esfuerzo de agotamiento de los pernos 10770 kg.
Relación entre módulos de Young (Eacero/Ehormigón) 12
Axil mayorado (N*) 2.994 kg.
Momento mayorado (Mz*) 9171 kg·m.
Momento mayorado (My*) 151 kg·m.
Calculamos la excentricidad para determinar el tipo de base, según se
produzca el punto de paso de las fuerzas dentro o fuera del núcleo central,
siendo centrada o excéntrica respectivamente.
Situación del núcleo central:
.17,9655
6cma
==
Excentricidad:
.306.06,329949171
** cmm
NMe ====
Como:
9,17 < 306 → Excéntrica y distribución triangular
Al ser una base excéntrica debemos calcular que longitud se encuentra
traccionada. Lo hacemos resolviendo la siguiente expresión:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
91
( )
+−=
+=
−=
=+++
faKK
efbAn
K
aeK
KyKyKy
2
62
3
0
23
2
1
322
13
Donde:
• y = longitud comprimida
• A = área de los pernos sometidos a tracción
( )
047807295685,835
478072232
559568
95683062335
43·2·12·6
5,8352
553063
23
3
2
2
1
=−++
−=
+−=
=+
=
=
−=
yyy
K
K
K
π
y = 18,70 cm.
Con el valor obtenido de “y” ya podemos obtener el esfuerzo de
tracción soportado por los pernos mediante la siguiente expresión:
+−
−−−=
fya
eya
NT
32
32
kgT 1,1950023
37,18
255
3063
7,182
55
2994 =
+−
−−−=
Este esfuerzo debe ser menor que el esfuerzo de agotamiento de los
pernos.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
92
ppu EnT ·=
Donde:
• np = número de pernos sometidos a tracción
• Ep = esfuerzo de agotamiento del perno
.2154010770·2 kgTu ==
Como:
19500,1 < 21540 → Pernos válidos
Con estos valores ya podemos calcular la compresión sufrida por el
hormigón. La calculamos con la siguiente expresión:
2'
2
/42,7715,1·71,68·
/71,6835·7,18
)1,195002994(2
)(2
cmkg
cmkg
byTN
cc
c
c
===
=+
=
+=
γσσ
σ
σ
Este esfuerzo debe ser menor que la resistencia del hormigón HA-25:
21509.0·5.1
250 cmkgf
f vc
ckcd =
== γ
γ
Donde:
• fcd = resistencia de cálculo del hormigón
• fck = resistencia característica del hormigón
• γc = coeficiente minorante
• γv = coeficiente minorante por verticalidad
Como:
77,4kg/cm2 < 150 kg/cm2 → Placa válida
Para el cálculo del espesor de la placa utilizamos las siguientes
expresiones:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
93
26006
136
22
bM
t
LqM
haV
=
−=
−=
β
Donde:
• V = longitud de voladizo de la placa (cm.)
• a = longitud total de la placa (cm.)
• h = canto del perfil elegido como soporte
• M = momento producido en el extremo de la placa (kg·cm)
• q = carga generada por la compresión del hormigón (kg/cm2)
• L = longitud donde se aplica dicha carga (voladizo de la placa) (m.)
• β = relación entre la longitud comprimida y la longitud de voladizo de
la placa
• b = anchura de la placa
• t = espesor de la placa
.1,32600·35
6·9,146037
9,146037
5,127,18
136
5,12)35·71,68(
5,122
3055
2
cmt
cmkgM
cmV
==
=
−=
=−
=
Como el espesor de la placa es excesivo, tomamos uno menor pero
acartelamos la base.
Calculamos la esbeltez del área efectiva de la cartela:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
94
02,172,1964,0·2
5,12·02,2·
·02,2
=→==
=
ωλ
αλ
sentV
Donde:
• λ = esbeltez de la cartela
• V = longitud de voladizo de la placa
• t = espesor de la cartela
• α = ángulo formado por las aristas de la cartela
• ω = coeficiente omega de pandeo
Ahora calculamos la reacción sobre el área que comprende la cartela:
kgR
AR c
715076,45*5,31221
*21
'
==
= σ
Donde:
• A = área de la base que soporta la tensión
• σc’ = tensión sobre el voladizo de la placa
Calculamos la tensión máxima:
( )2
2
/197759,0·2·5,1202,1·7150·4
cos····4
cmkg
tVR
==
=
σ
αω
σ
Como:
1977 kg/cm2 < 2600 kg/cm2
Placa de 20 mm. de espesor con dos cartelas de 15cm. de altura y 20 mm. de espesor
Anejo nº1 Construcción y obra civil
95
5.1.3. Dimensionado de la placa de los pilares del lateral derecho
Las características de la placa son:
Largo (a) 55 cm.
Ancho (b) 35 cm.
Distancia del eje del pilar al eje del perno (f) 23 cm.
Diámetro de los pernos 30 mm.
Número de pernos 4 Uds. de 97 cm. de longitud
Esfuerzo de agotamiento de los pernos 10770 kg.
Relación entre módulos de Young (Eacero/Ehormigón) 12
Axil mayorado (N*) 3.235 kg.
Momento mayorado (Mz*) 9160 kg·m.
Momento mayorado (My*) 37 kg·m.
Calculamos la excentricidad para determinar el tipo de base, según se
produzca el punto de paso de las fuerzas dentro o fuera del núcleo central,
siendo centrada o excéntrica respectivamente.
Situación del núcleo central:
.17.96
556
cma
==
Excentricidad:
.283.83,232359160
** cmm
NMe ====
Como:
9.17 < 283 → Excéntrica y distribución triangular
Al ser una base excéntrica debemos calcular que longitud se encuentra
traccionada. Lo hacemos resolviendo la siguiente expresión:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
96
( )
+−=
+=
−=
=+++
faKK
efbAn
K
aeK
KyKyKy
2
62
3
0
23
2
1
322
13
Donde:
• y = longitud comprimida
• A = área de los pernos sometidos a tracción
( )
04444768890767
444476232
558890
88902832335
43·2·12·6
7672
552833
23
3
2
2
1
=−++
−=
+−=
=+
=
=
−=
yyy
K
K
K
π
y = 18,8 cm.
Con el valor obtenido de “y” ya podemos obtener el esfuerzo de
tracción soportado por los pernos mediante la siguiente expresión:
+−
−−−=
fya
eya
NT
32
32
kgT 8,1937223
38,18
255
2833
8,182
55
3235 =
+−
−−−=
Este esfuerzo debe ser menor que el esfuerzo de agotamiento de los
pernos.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
97
ppu EnT ·=
Donde:
• np = número de pernos sometidos a tracción
• Ep = esfuerzo de agotamiento del perno
.2154010770·2 kgTu ==
Como:
19372,8 < 21540 → Pernos válidos
Con estos valores ya podemos calcular la compresión sufrida por el
hormigón. La calculamos con la siguiente expresión:
2'
2
/47,7715,1·75,68·
/75,6835·8,18
)8,193723235(2
)(2
cmkg
cmkg
byTN
cc
c
c
===
=+
=
+=
γσσ
σ
σ
Este esfuerzo debe ser menor que la resistencia del hormigón HA-25:
21509.0·5.1
250 cmkgf
f vc
ckcd =
== γ
γ
Donde:
• fcd = resistencia de cálculo del hormigón
• fck = resistencia característica del hormigón
• γc = coeficiente minorante
• γv = coeficiente minorante por verticalidad
Como:
77,47 kg/cm2 < 150 kg/cm2 → Placa válida
Para el cálculo del espesor de la placa utilizamos las siguientes
expresiones:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
98
26006
136
22
bM
t
LqM
haV
=
−=
−=
β
Donde:
• V = longitud de voladizo de la placa (cm.)
• a = longitud total de la placa (cm.)
• h = canto del perfil elegido como soporte
• M = momento producido en el extremo de la placa (kg·cm)
• q = carga generada por la compresión del hormigón (kg/cm2)
• L = longitud donde se aplica dicha carga (voladizo de la placa) (m.)
• β = relación entre la longitud comprimida y la longitud de voladizo de
la placa
• b = anchura de la placa
• t = espesor de la placa
.1,32600·35
6·146307
146307
5,128,18
136
5,12)35·75,68(
5,122
3055
2
cmt
cmkgM
cmV
==
=
−=
=−
=
Como el espesor de la placa es excesivo, tomamos uno menor pero
acartelamos la base.
Calculamos la esbeltez del área efectiva de la cartela:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
99
02,172,1964,0·2
5,12·02,2·
·02,2
=→==
=
ωλ
αλ
sentV
Donde:
• λ = esbeltez de la cartela
• V = longitud de voladizo de la placa
• t = espesor de la cartela
• α = ángulo formado por las aristas de la cartela
• ω = coeficiente omega de pandeo
Ahora calculamos la reacción sobre el área que comprende la cartela:
kgR
AR c
35,716988,45*5,31221
*21
'
==
= σ
Donde:
• A = área de la base que soporta la tensión
• σc’ = tensión sobre el voladizo de la placa
Calculamos la tensión máxima:
( )2
2
/6,198259,0·2·5,12
02,1·35,7169·4cos··
··4
cmkg
tVR
==
=
σ
αω
σ
Como:
1982,6 kg/cm2 < 2600 kg/cm2
Placa de 20 mm. de espesor con dos cartelas de 15cm. de altura y 20 mm. de espesor
Anejo nº1 Construcción y obra civil
100
5.1.4. Dimensionado de la placa del pilar derecho junto a la zona de carga
Las características de la placa son:
Largo (a) 55 cm.
Ancho (b) 35 cm.
Distancia del eje del pilar al eje del perno (f) 23 cm.
Diámetro de los pernos 22 mm.
Número de pernos 4 Uds. de 72 cm. de longitud
Esfuerzo de agotamiento de los pernos 5810 kg.
Relación entre módulos de Young (Eacero/Ehormigón) 12
Axil mayorado (N*) 6165 kg.
Momento mayorado (Mz*) 5859 kg·m.
Momento mayorado (My*) 686 kg·m.
Calculamos la excentricidad para determinar el tipo de base, según se
produzca el punto de paso de las fuerzas dentro o fuera del núcleo central,
siendo centrada o excéntrica respectivamente.
Situación del núcleo central:
.17.96
556
cma
==
Excentricidad:
.95.95,061655859
** cmm
NMe ====
Como:
9.17 < 95 → Excéntrica y distribución triangular
Al ser una base excéntrica debemos calcular que longitud se encuentra
traccionada. Lo hacemos resolviendo la siguiente expresión:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
101
( )
+−=
+=
−=
=+++
faKK
efbAn
K
aeK
KyKyKy
2
62
3
0
23
2
1
322
13
Donde:
• y = longitud comprimida
• A = área de los pernos sometidos a tracción
( )
0919111838203
91911232
551838
1838952335
42,2·2·12·6
2032
55953
23
3
2
2
1
=−++
−=
+−=
=+
=
=
−=
yyy
K
K
K
π
y = 16,7 cm.
Con el valor obtenido de “y” ya podemos obtener el esfuerzo de
tracción soportado por los pernos mediante la siguiente expresión:
+−
−−−=
fya
eya
NT
32
32
kgT 6,1014323
37,16
255
953
7,162
55
6165 =
+−
−−−=
Este esfuerzo debe ser menor que el esfuerzo de agotamiento de los
pernos.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
102
ppu EnT ·=
Donde:
• np = número de pernos sometidos a tracción
• Ep = esfuerzo de agotamiento del perno
.116205810·2 kgTu ==
Como:
10143,6 < 11620 → Pernos válidos
Con estos valores ya podemos calcular la compresión sufrida por el
hormigón. La calculamos con la siguiente expresión:
2'
2
/9,6215,1·8,55·
/8,5535·7,16
)6,101436165(2
)(2
cmkg
cmkg
byTN
cc
c
c
===
=+
=
+=
γσσ
σ
σ
Este esfuerzo debe ser menor que la resistencia del hormigón HA-25:
21509.0·5.1
250 cmkgf
f vc
ckcd =
== γ
γ
Donde:
• fcd = resistencia de cálculo del hormigón
• fck = resistencia característica del hormigón
• γc = coeficiente minorante
• γv = coeficiente minorante por verticalidad
Como:
62,9 kg/cm2 < 150 kg/cm2 → Placa válida
Para el cálculo del espesor de la placa utilizamos las siguientes
expresiones:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
103
26006
136
22
bM
t
LqM
haV
=
−=
−=
β
Donde:
• V = longitud de voladizo de la placa (cm.)
• a = longitud total de la placa (cm.)
• h = canto del perfil elegido como soporte
• M = momento producido en el extremo de la placa (kg·cm)
• q = carga generada por la compresión del hormigón (kg/cm2)
• L = longitud donde se aplica dicha carga (voladizo de la placa) (m.)
• β = relación entre la longitud comprimida y la longitud de voladizo de
la placa
• b = anchura de la placa
• t = espesor de la placa
.75,22600·35
6·8,114493
8,114493
5,127,16
136
5,12)35·79,55(
5,122
3055
2
cmt
cmkgM
cmV
==
=
−=
=−
=
Como el espesor de la placa es excesivo, tomamos uno menor pero
acartelamos la base.
Calculamos la esbeltez del área efectiva de la cartela:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
104
02,18,23707,0·5,1
5,12·02,2·
·02,2
=→==
=
ωλ
αλ
sentV
Donde:
• λ = esbeltez de la cartela
• V = longitud de voladizo de la placa
• t = espesor de la cartela
• α = ángulo formado por las aristas de la cartela
• ω = coeficiente omega de pandeo
Ahora calculamos la reacción sobre el área que comprende la cartela:
kgR
AR c
5,545591,34*5,31221
*21
'
==
= σ
Donde:
• A = área de la base que soporta la tensión
• σc’ = tensión sobre el voladizo de la placa
Calculamos la tensión máxima:
( )2
2
/2,23745,0·5,1·5,1202,1·5,5455·4
cos····4
cmkg
tVR
==
=
σ
αω
σ
Como:
2374,2 kg/cm2 < 2600 kg/cm2
Placa de 20 mm. de espesor con dos cartelas de 12,5 cm. de altura y 15 mm. de espesor
Anejo nº1 Construcción y obra civil
105
5.1.5. Dimensionado de la placa de los pilares del muro hastial trasero
Las características de la placa son:
Largo (a) 40 cm.
Ancho (b) 30 cm.
Distancia del eje del pilar al eje del perno (f) 15 cm.
Diámetro de los pernos 24 mm.
Número de pernos 4 Uds. de 76 cm. de longitud
Esfuerzo de agotamiento de los pernos 6770 kg.
Relación entre módulos de Young (Eacero/Ehormigón) 12
Axil mayorado (N*) 1018 kg.
Momento mayorado (Mz*) 3870 kg·m.
Momento mayorado (My*) 1 kg·m.
Calculamos la excentricidad para determinar el tipo de base, según se
produzca el punto de paso de las fuerzas dentro o fuera del núcleo central,
siendo centrada o excéntrica respectivamente.
Situación del núcleo central:
.67,6640
6cma
==
Excentricidad:
.380.80,310183870
** cmm
NMe ====
Como:
6,67 < 380 → Excéntrica y distribución triangular
Al ser una base excéntrica debemos calcular que longitud se encuentra
traccionada. Lo hacemos resolviendo la siguiente expresión:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
106
( )
+−=
+=
−=
=+++
faKK
efbAnK
aeK
KyKyKy
2
62
3
0
23
2
1
322
13
Donde:
• y = longitud comprimida
• A = área de los pernos sometidos a tracción
( )
0919111838203
300402152
408583
85833801530
44,2·2·12·6
10812
403803
23
3
2
2
1
=−++
−=
+−=
=+
=
=
−=
yyy
K
K
K
π
y = 13,1 cm.
Con el valor obtenido de “y” ya podemos obtener el esfuerzo de
tracción soportado por los pernos mediante la siguiente expresión:
+−
−−−=
fya
eya
NT
32
32
kgT 1,12114380
31,13
240
3803
1,132
40
1018 =
+−
−−−=
Este esfuerzo debe ser menor que el esfuerzo de agotamiento de los
pernos.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
107
ppu EnT ·=
Donde:
• np = número de pernos sometidos a tracción
• Ep = esfuerzo de agotamiento del perno
.135406770·2 kgTu ==
Como:
12114,1 < 13540 → Pernos válidos
Con estos valores ya podemos calcular la compresión sufrida por el
hormigón. La calculamos con la siguiente expresión:
2'
2
/26,7515,1·79,66·
/79,6630·1,13
)1,121141018(2
)(2
cmkg
cmkg
byTN
cc
c
c
===
=+
=
+=
γσσ
σ
σ
Este esfuerzo debe ser menor que la resistencia del hormigón HA-25:
21509.0·5.1
250 cmkgf
f vc
ckcd =
== γ
γ
Donde:
• fcd = resistencia de cálculo del hormigón
• fck = resistencia característica del hormigón
• γc = coeficiente minorante
• γv = coeficiente minorante por verticalidad
Como:
75,26 kg/cm2 < 150 kg/cm2 → Placa válida
Para el cálculo del espesor de la placa utilizamos las siguientes
expresiones:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
108
26006
136
22
bM
t
LqM
haV
=
−=
−=
β
Donde:
• V = longitud de voladizo de la placa (cm.)
• a = longitud total de la placa (cm.)
• h = canto del perfil elegido como soporte
• M = momento producido en el extremo de la placa (kg·cm)
• q = carga generada por la compresión del hormigón (kg/cm2)
• L = longitud donde se aplica dicha carga (voladizo de la placa) (m.)
• β = relación entre la longitud comprimida y la longitud de voladizo de
la placa
• b = anchura de la placa
• t = espesor de la placa
.40,22600·30
6·74711
74711
101,13
136
10)30·79,66(
102
2040
2
cmt
cmkgM
cmV
==
=
−=
=−
=
Como el espesor de la placa es excesivo, tomamos uno menor pero
acartelamos la base.
Calculamos la esbeltez del área efectiva de la cartela:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
109
03,128,24554,0·5,110·02,2
··02,2
=→==
=
ωλ
αλ
sentV
Donde:
• λ = esbeltez de la cartela
• V = longitud de voladizo de la placa
• t = espesor de la cartela
• α = ángulo formado por las aristas de la cartela
• ω = coeficiente omega de pandeo
Ahora calculamos la reacción sobre el área que comprende la cartela:
kgR
AR c
3,413131,41*20021
*21
'
==
= σ
Donde:
• A = área de la base que soporta la tensión
• σc’ = tensión sobre el voladizo de la placa
Calculamos la tensión máxima:
( )2
2
/1,1639692,0·5,1·10
03,1·3,4131·4cos··
··4
cmkg
tVR
==
=
σ
αω
σ
Como:
1639,1 kg/cm2 < 2600 kg/cm2
Placa de 20 mm. de espesor con dos cartelas de 15 cm. de altura y 15 mm. de espesor
Anejo nº1 Construcción y obra civil
110
5.1.6. Dimensionado de la placa de los pilares del muro hastial delantero
Las características de la placa son:
Largo (a) 40 cm.
Ancho (b) 40 cm.
Distancia del eje del pilar al eje del perno (f) 15 cm.
Diámetro de los pernos 27 mm.
Número de pernos 4 Uds. de 86 cm. de longitud
Esfuerzo de agotamiento de los pernos 8810 kg.
Relación entre módulos de Young (Eacero/Ehormigón) 12
Axil mayorado (N*) 26844 kg.
Momento mayorado (Mz*) 4794 kg·m.
Momento mayorado (My*) 4 kg·m.
Calculamos la excentricidad para determinar el tipo de base, según se
produzca el punto de paso de las fuerzas dentro o fuera del núcleo central,
siendo centrada o excéntrica respectivamente.
Situación del núcleo central:
.67,6640
6cma
==
Excentricidad:
.8,17.178,0268444794
** cmm
NMe ====
Como:
6,67 < 17,8 → Excéntrica y distribución triangular
Al ser una base excéntrica debemos calcular que longitud se encuentra
traccionada. Lo hacemos resolviendo la siguiente expresión:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
111
( )
+−=
+=
−=
=+++
faKK
efbAnK
aeK
KyKyKy
2
62
3
0
23
2
1
322
13
Donde:
• y = longitud comprimida
• A = área de los pernos sometidos a tracción
( )
0237066776
23706152
40677
6778,171540
47,2·2·12·6
62
408,173
23
3
2
2
1
=−+−
−=
+−=
=+
=
−=
−=
yyy
K
K
K
π
y = 22,7 cm.
Con el valor obtenido de “y” ya podemos obtener el esfuerzo de
tracción soportado por los pernos mediante la siguiente expresión:
+−
−−−=
fya
eya
NT
32
32
kgT 52988,17
37,22
240
8,173
7,222
40
26844 =
+−
−−−=
Este esfuerzo debe ser menor que el esfuerzo de agotamiento de los
pernos.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
112
ppu EnT ·=
Donde:
• np = número de pernos sometidos a tracción
• Ep = esfuerzo de agotamiento del perno
.176208810·2 kgTu ==
Como:
5298 < 17620 → Pernos válidos
Con estos valores ya podemos calcular la compresión sufrida por el
hormigón. La calculamos con la siguiente expresión:
2'
2
/88,7915,1·89,70·
/89,7040·7,22
)529826844(2
)(2
cmkg
cmkg
byTN
cc
c
c
===
=+
=
+=
γσσ
σ
σ
Este esfuerzo debe ser menor que la resistencia del hormigón HA-25:
21509.0·5.1
250 cmkgf
f vc
ckcd =
== γ
γ
Donde:
• fcd = resistencia de cálculo del hormigón
• fck = resistencia característica del hormigón
• γc = coeficiente minorante
• γv = coeficiente minorante por verticalidad
Como:
79,88 kg/cm2 < 150 kg/cm2 → Placa válida
Anejo nº1 Construcción y obra civil
113
Para el cálculo del espesor de la placa utilizamos las siguientes
expresiones:
26006
136
22
bM
t
LqM
haV
=
−=
−=
β
Donde:
• V = longitud de voladizo de la placa (cm.)
• a = longitud total de la placa (cm.)
• h = canto del perfil elegido como soporte
• M = momento producido en el extremo de la placa (kg·cm)
• q = carga generada por la compresión del hormigón (kg/cm2)
• L = longitud donde se aplica dicha carga (voladizo de la placa) (m.)
• β = relación entre la longitud comprimida y la longitud de voladizo de
la placa
• b = anchura de la placa
• t = espesor de la placa
.64,22600·40
6·9,120933
9,120933
107,22
136
10)30·89,70(
102
2040
2
cmt
cmkgM
cmV
==
=
−=
=−
=
Como el espesor de la placa es excesivo, tomamos uno menor pero
acartelamos la base.
Calculamos la esbeltez del área efectiva de la cartela:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
114
02,121,18554,0·210·02,2
··02,2
=→==
=
ωλ
αλ
sentV
Donde:
• λ = esbeltez de la cartela
• V = longitud de voladizo de la placa
• t = espesor de la cartela
• α = ángulo formado por las aristas de la cartela
• ω = coeficiente omega de pandeo
Ahora calculamos la reacción sobre el área que comprende la cartela:
kgR
AR c
3,828826,55*20021
*21
'
==
= σ
Donde:
• A = área de la base que soporta la tensión
• σc’ = tensión sobre el voladizo de la placa
Calculamos la tensión máxima:
( )2
2
/3,2442692,0·2·10
02,1·3,8288·4cos··
··4
cmkg
tVR
==
=
σ
αω
σ
Como:
2442,3 kg/cm2 < 2600 kg/cm2
Placa de 20 mm. de espesor con dos cartelas de 15 cm. de altura y 20 mm. de espesor
Anejo nº1 Construcción y obra civil
115
5.1.7. Dimensionado de la placa del pilar central
Las características de la placa son:
Largo (a) 50 cm.
Ancho (b) 50 cm.
Distancia del eje del pilar al eje del perno (f) 20 cm.
Diámetro de los pernos 24 mm.
Número de pernos 4 Uds. de 76 cm. de longitud
Esfuerzo de agotamiento de los pernos 6770 kg.
Relación entre módulos de Young (Eacero/Ehormigón) 12
Axil mayorado (N*) 128689 kg.
Momento mayorado (Mz*) 6202 kg·m.
Momento mayorado (My*) 1961 kg·m.
Calculamos la excentricidad para determinar el tipo de base, según se
produzca el punto de paso de las fuerzas dentro o fuera del núcleo central,
siendo centrada o excéntrica respectivamente.
Situación del núcleo central:
.33,86
506
cma==
Excentricidad:
.8,4.048.0128689
6202** cmm
NMe ====
Como:
8,33 > 4,8 → Centrada y distribución trapecial
Para este tipo de excentricidades calculamos la tensión sobre el
hormigón de la siguiente forma:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
116
222 7,90*6*6* cmkgbaM
baM
baN yz
c =++=σ
Resistencia minorada del hormigón HA-25:
21509.0·5.1
250 cmkgf
f vc
ckcd =
== γ
γ
Donde:
• fcd = resistencia de cálculo del hormigón
• fck = resistencia característica del hormigón
• γc = coeficiente minorante
• γv = coeficiente minorante por verticalidad
Como:
90,7 kg/cm2 < 150 kg/cm2 → Placa válida
Dada la distribución de las cargas no sería necesario el uso de pernos,
ya que toda la placa se encuentra comprimida, pero se adopta un tamaño
mínimo por sistematización en el montaje.
Para el cálculo del espesor de la placa utilizamos las siguientes
expresiones:
26006
136
22
bM
t
LqM
haV
=
−=
−=
β
Anejo nº1 Construcción y obra civil
117
Donde:
• V = longitud de voladizo de la placa (cm.)
• a = longitud total de la placa (cm.)
• h = canto del perfil elegido como soporte
• M = momento producido en el extremo de la placa (kg·cm)
• q = carga generada por la compresión del hormigón (kg/cm2)
• L = longitud donde se aplica dicha carga (voladizo de la placa) (m.)
• β = relación entre la longitud comprimida y la longitud de voladizo de
la placa
• b = anchura de la placa
• t = espesor de la placa
.7,32600·50
6·9,300263
9,300263
125013
612)50·7,90(
122
2650
2
cmt
cmkgM
cmV
==
=
−=
=−
=
Como el espesor de la placa es excesivo, tomamos uno menor pero
acartelamos la base.
Calculamos la esbeltez del área efectiva de la cartela:
02,125,20478,0·5,212·02,2
··02,2
=→==
=
ωλ
αλ
sentV
Anejo nº1 Construcción y obra civil
118
Donde:
• λ = esbeltez de la cartela
• V = longitud de voladizo de la placa
• t = espesor de la cartela
• α = ángulo formado por las aristas de la cartela
• ω = coeficiente omega de pandeo
Ahora calculamos la reacción sobre el área que comprende la cartela:
kgR
AR c
23,1378066,90*45631
*31
'
==
= σ
Donde:
• A = área de la base que soporta la tensión
• σc’ = tensión sobre el voladizo de la placa
Calculamos la tensión máxima:
( )2
2
/7,243177,0·5,2·12
02,1·23,13780·4cos··
··4
cmkg
tVR
==
=
σ
αω
σ
Como:
2431,7 kg/cm2 < 2600 kg/cm2
Placa de 20 mm. de espesor con tres cartelas de 22 cm. de altura y 25 mm. de espesor
Anejo nº1 Construcción y obra civil
119
5.1.8. Dimensionado de la placa de los pilares de la celosía central
Las características de la placa son:
Largo (a) 50 cm.
Ancho (b) 40 cm.
Distancia del eje del pilar al eje del perno (f) 20 cm.
Diámetro de los pernos 24 mm.
Número de pernos 4 Uds. de 97 cm. de longitud
Esfuerzo de agotamiento de los pernos 6770 kg.
Relación entre módulos de Young (Eacero/Ehormigón) 12
Axil mayorado (N*) 46501 kg.
Momento mayorado (Mz*) 5192 kg·m.
Momento mayorado (My*) 18 kg·m.
Calculamos la excentricidad para determinar el tipo de base, según se
produzca el punto de paso de las fuerzas dentro o fuera del núcleo central,
siendo centrada o excéntrica respectivamente.
Situación del núcleo central:
.67,6640
6cma
==
Excentricidad:
.1,11.111,0465015192
** cmm
NMe ====
Como:
6,67 < 11,1 → Excéntrica y distribución triangular
Al ser una base excéntrica debemos calcular que longitud se encuentra
traccionada. Lo hacemos resolviendo la siguiente expresión:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
120
( )
+−=
+=
−=
=+++
faKK
efbAnK
aeK
KyKyKy
2
62
3
0
23
2
1
322
13
Donde:
• y = longitud comprimida
• A = área de los pernos sometidos a tracción
( )
02284150842
22841202
40508
5081,112040
44,2·2·12·6
422
501,113
23
3
2
2
1
=−+−
−=
+−=
=+
=
−=
−=
yyy
K
K
K
π
y = 42,2 cm.
Con el valor obtenido de “y” ya podemos obtener el esfuerzo de
tracción soportado por los pernos mediante la siguiente expresión:
+−
−−−=
fya
eya
NT
32
32
kgT 1,3881,11
32,42
250
1,113
2,422
50
46501 =
+−
−−−=
Este esfuerzo debe ser menor que el esfuerzo de agotamiento de los
pernos.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
121
ppu EnT ·=
Donde:
• np = número de pernos sometidos a tracción
• Ep = esfuerzo de agotamiento del perno
.135406770·2 kgTu ==
Como:
338,1 < 13540 → Pernos válidos
Con estos valores ya podemos calcular la compresión sufrida por el
hormigón. La calculamos con la siguiente expresión:
2'
2
/49,6215,1·46,55·
/46,5540·2,42
)1,38846501(2
)(2
cmkg
cmkg
byTN
cc
c
c
===
=+
=
+=
γσσ
σ
σ
Este esfuerzo debe ser menor que la resistencia del hormigón HA-25:
21509.0·5.1
250 cmkgf
f vc
ckcd =
== γ
γ
Donde:
• fcd = resistencia de cálculo del hormigón
• fck = resistencia característica del hormigón
• γc = coeficiente minorante
• γv = coeficiente minorante por verticalidad
Como:
62,49 kg/cm2 < 150 kg/cm2 → Placa válida
Para el cálculo del espesor de la placa utilizamos las siguientes
expresiones:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
122
26006
136
22
bM
t
LqM
haV
=
−=
−=
β
Donde:
• V = longitud de voladizo de la placa (cm.)
• a = longitud total de la placa (cm.)
• h = canto del perfil elegido como soporte
• M = momento producido en el extremo de la placa (kg·cm)
• q = carga generada por la compresión del hormigón (kg/cm2)
• L = longitud donde se aplica dicha carga (voladizo de la placa) (m.)
• β = relación entre la longitud comprimida y la longitud de voladizo de
la placa
• b = anchura de la placa
• t = espesor de la placa
.43,22600·40
6·102169
102169
102,42
136
10)40·46,55(
102
3050
2
cmt
cmkgM
cmV
==
=
−=
=−
=
Como el espesor de la placa es excesivo, tomamos uno menor pero
acartelamos la base.
Calculamos la esbeltez del área efectiva de la cartela:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
123
02,111,30447,0·5,110·02,2
··02,2
=→==
=
ωλ
αλ
sentV
Donde:
• λ = esbeltez de la cartela
• V = longitud de voladizo de la placa
• t = espesor de la cartela
• α = ángulo formado por las aristas de la cartela
• ω = coeficiente omega de pandeo
Ahora calculamos la reacción sobre el área que comprende la cartela:
kgR
AR c
49,672390,48*27521
*21
'
==
= σ
Donde:
• A = área de la base que soporta la tensión
• σc’ = tensión sobre el voladizo de la placa
Calculamos la tensión máxima:
( )2
2
/22868,0·5,1·10
02,1·49,6723·4cos··
··4
cmkg
tVR
==
=
σ
αω
σ
Como:
2286 kg/cm2 < 2600 kg/cm2
Placa de 20 mm. de espesor con dos cartelas de 20 cm. de altura y 15 mm. de espesor
Anejo nº1 Construcción y obra civil
124
5.1.9. Dimensionado de la placa de los pilares del forjado
Las características de la placa son:
Largo (a) 40 cm.
Ancho (b) 30 cm.
Distancia del eje del pilar al eje del perno (f) 15 cm.
Diámetro de los pernos 24 mm.
Número de pernos 4 Uds. de 76 cm. de longitud
Esfuerzo de agotamiento de los pernos 6770 kg.
Relación entre módulos de Young (Eacero/Ehormigón) 12
Axil mayorado (N*) 19047 kg.
Momento mayorado (Mz*) 1039 kg·m.
Momento mayorado (My*) 56 kg·m.
Calculamos la excentricidad para determinar el tipo de base, según se
produzca el punto de paso de las fuerzas dentro o fuera del núcleo central,
siendo centrada o excéntrica respectivamente.
Situación del núcleo central:
.67,6640
6cma
==
Excentricidad:
.45,5.0545.0190471039
** cmm
NMe ====
Como:
8,33 > 5,45 → Centrada y distribución trapecial
Para este tipo de excentricidades calculamos la tensión sobre el
hormigón de la siguiente forma:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
125
222 8,29*6*6* cmkgbaM
baM
baN yz
c =++=σ
Resistencia minorada del hormigón HA-25:
21509.0·5.1
250 cmkgf
f vc
ckcd =
== γ
γ
Donde:
• fcd = resistencia de cálculo del hormigón
• fck = resistencia característica del hormigón
• γc = coeficiente minorante
• γv = coeficiente minorante por verticalidad
Como:
29,8 kg/cm2 < 150 kg/cm2 → Placa válida
Dada la distribución de las cargas no sería necesario el uso de pernos,
ya que toda la placa se encuentra comprimida, pero se adopta un tamaño
mínimo por sistematización en el montaje.
Para el cálculo del espesor de la placa utilizamos las siguientes
expresiones:
26006
136
22
bM
t
LqM
haV
=
−=
−=
β
Anejo nº1 Construcción y obra civil
126
Donde:
• V = longitud de voladizo de la placa (cm.)
• a = longitud total de la placa (cm.)
• h = canto del perfil elegido como soporte
• M = momento producido en el extremo de la placa (kg·cm)
• q = carga generada por la compresión del hormigón (kg/cm2)
• L = longitud donde se aplica dicha carga (voladizo de la placa) (m.)
• β = relación entre la longitud comprimida y la longitud de voladizo de
la placa
• b = anchura de la placa
• t = espesor de la placa
.78,12600·30
6·68,40969
68,40969
124013
610)30·8,29(
102
2040
2
cmt
cmkgM
cmV
==
=
−=
=−
=
Pese al valor obtenido del espesor tomamos otro superior ya que este
es demasiado fino. El valor tomado es el superior normalizado.
Espesor de la placa = 20 mm.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
127
6. CIMENTACIÓN
Se entiende por cimentación al conjunto de elementos que reciben los
esfuerzos de la estructura y los transmiten al terreno de forma que éste pueda
resistirlos. Dichos elementos suelen ser de hormigón, ya sea armado o en masa.
Dentro del conjunto de la cimentación distinguimos las zapatas y las vigas de
atado. Cada una de ellas se aborda de forma distinta en cada uno de los apartados
correspondientes.
6.1. ZAPATAS
En el conjunto de la estructura distinguimos nueve tipos de zapatas,
asignadas a cada una de las nueve bases de anclaje distintas. Las características
comunes a todas ellas son las siguientes:
Tipo de suelo Franco-arcilloso
Resistencia del terreno 2 kg/cm2.
Peso específico del terreno 1600 kg/m3.
Tipo de hormigón HA-25
Peso específico del hormigón γh = 2500 kg/m3.
Resistencia característica fck = 250 kg/cm2.
Coeficiente minorante de resistencia 1,5
Tipo de acero B-400S
Resistencia del acero fyk = 4100 kg/cm2.
Coeficiente minorante 1,15
Altura del enano 1,2 m.
Altura de zapatas 0,5 m., 0,8 m., y 1 m.
Coeficiente de vuelco γv = 1,5
Anejo nº1 Construcción y obra civil
128
6.1.1. Dimensionado de la zapata del pilar izquierdo junto al forjado
Las características de la zapata son:
Largo del enano (a) 0,55 m.
Ancho del enano (b) 0,4 m.
Largo de la base de la zapata (A) 0,95 m.
Ancho de la base de la zapata (B) 0,95 m.
Axil mayorado (N*) 12659 kg.
Momento mayorado (Mz*) 193 kg·m.
Cortante mayorado (Vy*) 73 kg.
Con las dimensiones de la zapata debemos hacer una serie
comprobaciones para demostrar su validez.
Comprobación a zapata rígida
Se debe cumplir lo siguiente:
hv 2≤
Donde:
• v = vuelo de la zapata (m.)
• h = altura de la base de zapata (m.)
5,0·255,095,02
≤−≤− haA
Como:
0,4 m. < 1m. → La zapata es rígida
Anejo nº1 Construcción y obra civil
129
Comprobación a vuelco
Se debe cumplir lo siguiente:
( )( ) vsuelobaseeneano
vsDesestabteestabt
MHVAPPPN
MM
γ
γ
+≥+++
≥∑ ∑
2)(
·
Donde:
• Mestabtes = momentos estabilizantes (kg·m.)
• Mdesestabtes = momentos desestabilizantes (kg·m.)
• Penano = peso propio del enano (kg.)
• Pbase = peso propio de la base de la zapata (kg.)
• Psuelo = peso propio del suelo situado por encima de la zapata
• H = altura total de la zapata (base + enano) (m.)
( )( ) vsh MHVAbaBABAbaN γγγ +≥−+++2
))))2,1··()2,1··((()))5,0··()2,1··((((
5,1)193))5,02,1(73((295,0)4,13101,112866012659( ++≥+++
Como:
7484,78 kg·m ≥ 474,45 kg·m → La zapata cumple a vuelco
Comprobación de transmisión de tensiones al terreno
Para ello convertimos el sistema en uno equivalente que nos permita
determinar la excentricidad del mismo. Procediendo como sigue:
4,13101,112866012659193))5,02,1(73(
)·(
+++++
=
++++
=
e
PPPNMHV
esuelobaseenano
Anejo nº1 Construcción y obra civil
130
Como:
0,02 m. ≤ 0,16 m. (A/6, límites del núcleo central)
La zapata es centrada y su distribución de tensiones es trapecial.
El valor máximo de la tensión admisible será:
2/3,19673
95,002,0·61
95,0·95,04,13101128166012659
·61·
mkg
Ae
BAPPPN
R
R
suelobaseenanoR
=
+
+++=
+
+++=
σ
σ
σ
Como:
1,967 kg/cm2 ≤ 2 kg/cm2 → El terreno resiste las tensiones Determinación de la armadura a flexión
Para el cálculo de la armadura flexión se considera que las tensiones
ejercen el efecto de una carga uniformemente repartida sobre la superficie
inferior de la zapata. Aplicamos el mismo tratamiento que en el caso de una
viga en voladizo sometida a una carga uniformemente repartida, cuyo valor
será igual al máximo de las tensiones. La longitud de dicha viga será:
55,0·15,04,0·15.0
+=+=
LavL
L =0,483 m. = 48,3 cm.
El momento lo obtendremos de la aproximación que nos ofrece la
siguiente formula:
2· 2Lq
M =
Anejo nº1 Construcción y obra civil
131
Donde:
• q = carga sobre la viga, en este caso la tensión sobre la base de la
zapata (kg/m.)
• L = longitud donde se aplica la carga (m.)
2483,0·31967 2
=M
M = 2290 kg·m.
Con las características del acero y del hormigón, se calcula la
capacidad mecánica de la armadura, necesarias para cumplir los requisitos de
la zapata.
TmU
fdBU cK
6,6055,1
2500)05,05,0(·95,0·85,0
5,185,0
0
0
=−=
=
−−=
dUM
UUo
os ·6,1·2
11·
Us = 8,20 Tm
Dado que por los cálculos efectuados el valor obtenido es válido, la
norma EHE obliga a una cuantía mínima. Para el acero B-400S, esa cuantía
es ρ = 1’8 %.
10008,1·45·95
10008,1
===→= dBAAAA
csC
s ρρ
As = 7,7 cm2
Donde:
• As= área de acero mínimo
• Ac= área de hormigón
Anejo nº1 Construcción y obra civil
132
Con este valor del área de acero buscamos en la tabla correspondiente
de la norma EHE, la armadura que cumple estas condiciones:
Armadura longitudinal: 7 φ 14 con una separación de 12 cm.
Armadura transversal: 7 φ 14 con una separación de 12 cm.
6.1.2. Dimensionado de la zapata de los pilares del lateral izquierdo
Las características de la zapata son:
Largo del enano (a) 0,6 m.
Ancho del enano (b) 0,4 m.
Largo de la base de la zapata (A) 2,2 m.
Ancho de la base de la zapata (B) 1,8 m.
Axil mayorado (N*) 2994 kg.
Momento mayorado (Mz*) 9171 kg·m.
Cortante mayorado (Vy*) 2039 kg.
Con las dimensiones de la zapata debemos hacer una serie
comprobaciones para demostrar su validez.
Comprobación a zapata rígida
Se debe cumplir lo siguiente:
hv 2≤
Donde:
• v = vuelo de la zapata (m.)
• h = altura de la base de zapata (m.)
8,0·26,02,22≤−
≤− haA
Anejo nº1 Construcción y obra civil
133
Como:
1,6 m. ≤ 1,6m. → La zapata es rígida Comprobación a vuelco
Se debe cumplir lo siguiente:
( )( ) vsuelobaseeneano
vsDesestabteestabt
MHVAPPPN
MM
γ
γ
+≥+++
≥∑ ∑
2)(
·
Donde:
• Mestabtes = momentos estabilizantes (kg·m.)
• Mdesestabtes = momentos desestabilizantes (kg·m.)
• Penano = peso propio del enano (kg.)
• Pbase = peso propio de la base de la zapata (kg.)
• Psuelo = peso propio del suelo situado por encima de la zapata
• H = altura total de la zapata (base + enano) (m.)
( )( ) vsh MHVAbaBABAbaN γγγ +≥−+++2
))))2,1··()2,1··((()))8,0··()2,1··((((
5,1)9171))8,02,1(2039((22,2)4,714279207202994( ++≥+++
Como:
20654,4 kg·m ≥ 19872 kg·m → La zapata cumple a vuelco
Comprobación de transmisión de tensiones al terreno
Para ello convertimos el sistema en uno equivalente que nos permita
determinar la excentricidad del mismo. Procediendo como sigue:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
134
4,7142792072029949171))8,02,1(2039(
)·(
+++++
=
++++
=
e
PPPNMHV
esuelobaseenano
Como:
0,706 m. ≥ 0,36 m. (A/6, límites del núcleo central)
La zapata es excéntrica y su distribución de tensiones es triangular.
El valor máximo de la tensión admisible será:
2/7,17630
8,1)706,0·22,2(4,714279207202994
34
)2(34
mkg
BeAPPPN
R
R
suelobaseenanoR
=
−
+++=
−
+++=
σ
σ
σ
Como:
1,763 kg/cm2 ≤ 2 kg/cm2 → El terreno resiste las tensiones Determinación de la armadura a flexión
Para el cálculo de la armadura flexión se considera que las tensiones
ejercen el efecto de una carga uniformemente repartida sobre la superficie
inferior de la zapata. Aplicamos el mismo tratamiento que en el caso de una
viga en voladizo sometida a una carga uniformemente repartida, cuyo valor
será igual al máximo de las tensiones. La longitud de dicha viga será:
6,0·15,06,1·15.0
+=+=
LavL
L =1,69 m. = 169 cm.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
135
El momento lo obtendremos de la aproximación que nos ofrece la
siguiente formula:
2· 2Lq
M =
Donde:
• q = carga sobre la viga, en este caso la tensión sobre la base de la
zapata (kg/m.)
• L = longitud donde se aplica la carga (m.)
269,1·17630 2
=M
M = 25177,6 kg·m.
Con las características del acero y del hormigón, se calcula la
capacidad mecánica de la armadura, necesarias para cumplir los requisitos de
la zapata.
8,25,3445,1
2500)05,05,0(·8,1·85,0
5,185,0
0
0
TmU
fdBU cK
=−=
=
−−=
dUM
UUo
os ·6,1·2
11·
Us = 58,72 Tm
Dado que por los cálculos efectuados el valor obtenido es válido, la
norma EHE obliga a una cuantía mínima. Para el acero B-400S, esa cuantía
es ρ = 1’8 %.
10008,1·75·180
10008,1
===→= dBAAAA
csC
s ρρ
Anejo nº1 Construcción y obra civil
136
As = 24,3 cm2
Donde:
• As= área de acero mínimo
• Ac= área de hormigón
Con este valor del área de acero buscamos en la tabla correspondiente
de la norma EHE, la armadura que cumple estas condiciones:
Armadura longitudinal: 9 φ 20 con una separación de 20 cm.
Armadura transversal: 11 φ 20 con una separación de 20 cm.
6.1.3. Dimensionado de la zapata de los pilares del lateral derecho
Las características de la zapata son:
Largo del enano (a) 0,6 m.
Ancho del enano (b) 0,4 m.
Largo de la base de la zapata (A) 2,2 m.
Ancho de la base de la zapata (B) 1,8 m.
Axil mayorado (N*) 3235 kg.
Momento mayorado (Mz*) 9160 kg·m.
Cortante mayorado (Vy*) 2307 kg.
Con las dimensiones de la zapata debemos hacer una serie
comprobaciones para demostrar su validez.
Comprobación a zapata rígida
Se debe cumplir lo siguiente:
hv 2≤
Anejo nº1 Construcción y obra civil
137
Donde:
• v = vuelo de la zapata (m.)
• h = altura de la base de zapata (m.)
8,0·26,02,22≤−
≤− haA
Como:
1,6 m. ≤ 1,6m. → La zapata es rígida Comprobación a vuelco
Se debe cumplir lo siguiente:
( )( ) vsuelobaseeneano
vsDesestabteestabt
MHVAPPPN
MM
γ
γ
+≥+++
≥∑ ∑
2)(
·
Donde:
• Mestabtes = momentos estabilizantes (kg·m.)
• Mdesestabtes = momentos desestabilizantes (kg·m.)
• Penano = peso propio del enano (kg.)
• Pbase = peso propio de la base de la zapata (kg.)
• Psuelo = peso propio del suelo situado por encima de la zapata
• H = altura total de la zapata (base + enano) (m.)
( )( ) vsh MHVAbaBABAbaN γγγ +≥−+++2
))))2,1··()2,1··((()))8,0··()2,1··((((
5,1)9160))8,02,1(2307((22,2)4,714279207203235( ++≥+++
Como:
20918,9 kg·m ≥ 20659,6 kg·m → La zapata cumple a vuelco
Anejo nº1 Construcción y obra civil
138
Comprobación de transmisión de tensiones al terreno
Para ello convertimos el sistema en uno equivalente que nos permita
determinar la excentricidad del mismo. Procediendo como sigue:
4,7142792072032359160))8,02,1(2307(
)·(
+++++
=
++++
=
e
PPPNMHV
esuelobaseenano
Como:
0,724 m. ≥ 0,36 m. (A/6, límites del núcleo central)
La zapata es excéntrica y su distribución de tensiones es triangular.
El valor máximo de la tensión admisible será:
2/5,18744
8,1)724,0·22,2(4,714279207203235
34
)2(34
mkg
BeAPPPN
R
R
suelobaseenanoR
=
−
+++=
−
+++=
σ
σ
σ
Como:
1,87 kg/cm2 ≤ 2 · 1,25 = 2,5 kg/cm2 → El terreno resiste las tensiones Determinación de la armadura a flexión
Para el cálculo de la armadura flexión se considera que las tensiones
ejercen el efecto de una carga uniformemente repartida sobre la superficie
inferior de la zapata. Aplicamos el mismo tratamiento que en el caso de una
viga en voladizo sometida a una carga uniformemente repartida, cuyo valor
será igual al máximo de las tensiones. La longitud de dicha viga será:
6,0·15,06,1·15.0
+=+=
LavL
Anejo nº1 Construcción y obra civil
139
L =1,69 m. = 169 cm.
El momento lo obtendremos de la aproximación que nos ofrece la
siguiente formula:
2· 2Lq
M =
Donde:
• q = carga sobre la viga, en este caso la tensión sobre la base de la
zapata (kg/m.)
• L = longitud donde se aplica la carga (m.)
269,1·5,18744 2
=M
M = 26768 kg·m.
Con las características del acero y del hormigón, se calcula la
capacidad mecánica de la armadura, necesarias para cumplir los requisitos de
la zapata.
TmU
fdBU cK
25,3445,1
2500)05,08,0(·8,1·85,0
5,185,0
0
0
=−=
=
−−=
dUM
UUo
os ·6,1·2
11·
Us = 62,84 Tm
Con este valor de capacidad mecánica buscamos en la tabla
correspondiente de la norma EHE, la armadura que cumple estas condiciones:
Armadura longitudinal: 9 φ 20 con una separación de 20 cm.
Armadura transversal: 11 φ 20 con una separación de 20 cm.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
140
6.1.4. Dimensionado de la zapata del pilar junto a la zona de carga.
Las características de la zapata son:
Largo del enano (a) 0,6 m.
Ancho del enano (b) 0,4 m.
Largo de la base de la zapata (A) 2 m.
Ancho de la base de la zapata (B) 1,5 m.
Axil mayorado (N*) 6165 kg.
Momento mayorado (Mz*) 5859 kg·m.
Cortante mayorado (Vy*) 3086 kg.
Con las dimensiones de la zapata debemos hacer una serie
comprobaciones para demostrar su validez.
Comprobación a zapata rígida
Se debe cumplir lo siguiente:
hv 2≤
Donde:
• v = vuelo de la zapata (m.)
• h = altura de la base de zapata (m.)
8,0·26,022≤−≤− haA
Como:
1,4 m. ≤ 1,6m. → La zapata es rígida Comprobación a vuelco
Se debe cumplir lo siguiente:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
141
( )( ) vsuelobaseeneano
vsDesestabteestabt
MHVAPPPN
MM
γ
γ
+≥+++
≥∑ ∑
2)(
·
Donde:
• Mestabtes = momentos estabilizantes (kg·m.)
• Mdesestabtes = momentos desestabilizantes (kg·m.)
• Penano = peso propio del enano (kg.)
• Pbase = peso propio de la base de la zapata (kg.)
• Psuelo = peso propio del suelo situado por encima de la zapata
• H = altura total de la zapata (base + enano) (m.)
( )( ) vsh MHVAbaBABAbaN γγγ +≥−+++2
))))2,1··()2,1··((()))8,0··()2,1··((((
5,1)5859))8,02,1(3086((22)2,529960007206165( ++≥+++
Como:
18184,4 kg·m ≥ 18045,2 kg·m → La zapata cumple a vuelco
Comprobación de transmisión de tensiones al terreno
Para ello convertimos el sistema en uno equivalente que nos permita
determinar la excentricidad del mismo. Procediendo como sigue:
2,5299600072061655859))8,02,1(3086(
)·(
+++++
=
++++
=
e
PPPNMHV
esuelobaseenano
Como:
0,662 m. ≥ 0,36 m. (A/6, límites del núcleo central)
La zapata es excéntrica y su distribución de tensiones es triangular.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
142
El valor máximo de la tensión admisible será:
2/2,23880
5,1)662,0·22(2,529960007206165
34
)2(34
mkg
BeAPPPN
R
R
suelobaseenanoR
=
−
+++=
−
+++=
σ
σ
σ
Como:
2,38 kg/cm2 ≤ 2·1,25 = 2,5 kg/cm2 → El terreno resiste las tensiones Determinación de la armadura a flexión
Para el cálculo de la armadura flexión se considera que las tensiones
ejercen el efecto de una carga uniformemente repartida sobre la superficie
inferior de la zapata. Aplicamos el mismo tratamiento que en el caso de una
viga en voladizo sometida a una carga uniformemente repartida, cuyo valor
será igual al máximo de las tensiones. La longitud de dicha viga será:
6,0·15,04,1·15.0
+=+=
LavL
L =1,49 m. = 149 cm.
El momento lo obtendremos de la aproximación que nos ofrece la
siguiente formula:
2· 2Lq
M =
Donde:
• q = carga sobre la viga, en este caso la tensión sobre la base de la
zapata (kg/m.)
• L = longitud donde se aplica la carga (m.)
Anejo nº1 Construcción y obra civil
143
249,1·2,23880 2
=M
M = 26508,321 kg·m.
Con las características del acero y del hormigón, se calcula la
capacidad mecánica de la armadura, necesarias para cumplir los requisitos de
la zapata.
TmU
fdBU cK
375,2105,1
2500)05,08,0(·5,1·85,0
5,185,0
0
0
=−=
=
−−=
dUM
UUo
os ·6,1·2
11·
Us = 67,32 Tm
Con este valor de capacidad mecánica buscamos en la tabla
correspondiente de la norma EHE, la armadura que cumple estas condiciones:
Armadura longitudinal: 8 φ 20 con una separación de 18 cm.
Armadura transversal: 10 φ 20 con una separación de 20 cm.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
144
6.1.5. Dimensionado de la zapata de los pilares del muro hastial trasero.
Las características de la zapata son:
Largo del enano (a) 0,45 m.
Ancho del enano (b) 0,35 m.
Largo de la base de la zapata (A) 1,8 m.
Ancho de la base de la zapata (B) 1,4 m.
Axil mayorado (N*) 1018 kg.
Momento mayorado (Mz*) 3870 kg·m.
Cortante mayorado (Vy*) 1150 kg.
Con las dimensiones de la zapata debemos hacer una serie
comprobaciones para demostrar su validez.
Comprobación a zapata rígida
Se debe cumplir lo siguiente:
hv 2≤
Donde:
• v = vuelo de la zapata (m.)
• h = altura de la base de zapata (m.)
8,0·245,08,12≤−
≤− haA
Como:
1,35 m. ≤ 1,6m. → La zapata es rígida Comprobación a vuelco
Se debe cumplir lo siguiente:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
145
( )( ) vsuelobaseeneano
vsDesestabteestabt
MHVAPPPN
MM
γ
γ
+≥+++
≥∑ ∑
2)(
·
Donde:
• Mestabtes = momentos estabilizantes (kg·m.)
• Mdesestabtes = momentos desestabilizantes (kg·m.)
• Penano = peso propio del enano (kg.)
• Pbase = peso propio de la base de la zapata (kg.)
• Psuelo = peso propio del suelo situado por encima de la zapata
• H = altura total de la zapata (base + enano) (m.)
( )( ) vsh MHVAbaBABAbaN γγγ +≥−+++2
))))2,1··()2,1··((()))8,0··()2,1··((((
5,1)3870))8,02,1(1150((22)453650405,4721810( ++≥+++
Como:
9959,5 kg·m ≥ 9254,9 kg·m → La zapata cumple a vuelco
Comprobación de transmisión de tensiones al terreno
Para ello convertimos el sistema en uno equivalente que nos permita
determinar la excentricidad del mismo. Procediendo como sigue:
453650405,47210183870))8,02,1(1150(
)·(
+++++
=
++++
=
e
PPPNMHV
esuelobaseenano
Como:
0,558 m. ≥ 0,3 m. (A/6, límites del núcleo central)
La zapata es excéntrica y su distribución de tensiones es triangular.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
146
El valor máximo de la tensión admisible será:
2/1,15388
4,1)558,0·28,1(453650405,4721018
34
)2(34
mkg
BeAPPPN
R
R
suelobaseenanoR
=
−
+++=
−
+++=
σ
σ
σ
Como:
1,53 kg/cm2 ≤ 2 · 1,25 = 2,5 kg/cm2 → El terreno resiste las tensiones Determinación de la armadura a flexión
Para el cálculo de la armadura flexión se considera que las tensiones
ejercen el efecto de una carga uniformemente repartida sobre la superficie
inferior de la zapata. Aplicamos el mismo tratamiento que en el caso de una
viga en voladizo sometida a una carga uniformemente repartida, cuyo valor
será igual al máximo de las tensiones. La longitud de dicha viga será:
45,0·15,035,1·15.0
+=+=
LavL
L =1,41 m. = 141 cm.
El momento lo obtendremos de la aproximación que nos ofrece la
siguiente formula:
2· 2Lq
M =
Donde:
• q = carga sobre la viga, en este caso la tensión sobre la base de la
zapata (kg/m.)
• L = longitud donde se aplica la carga (m.)
Anejo nº1 Construcción y obra civil
147
241,1·1,15388 2
=M
M = 15459,7 kg·m.
Con las características del acero y del hormigón, se calcula la
capacidad mecánica de la armadura, necesarias para cumplir los requisitos de
la zapata.
TmU
fdBU cK
2,2145,1
2500)05,08,0(·4,1·85,0
5,185,0
0
0
=−=
=
−−=
dUM
UUo
os ·6,1·2
11·
Us = 36,13 Tm
Dado que por los cálculos efectuados el valor obtenido es válido, la
norma EHE obliga a una cuantía mínima. Para el acero B-400S, esa cuantía
es ρ = 1’8 %.
10008,1·75·140
10008,1
===→= dBAAAA
csC
s ρρ
As = 18,9 cm2
Donde:
• As= área de acero mínimo
• Ac= área de hormigón
Con este valor del área de acero buscamos en la tabla correspondiente
de la norma EHE, la armadura que cumple estas condiciones:
Anejo nº1 Construcción y obra civil
148
Armadura longitudinal: 7 φ 20 con una separación de 20 cm.
Armadura transversal: 8 φ 20 con una separación de 20 cm.
6.1.6. Dimensionado de la zapata de los pilares del muro hastial delantero.
Las características de la zapata son:
Largo del enano (a) 0,45 m.
Ancho del enano (b) 0,45 m.
Largo de la base de la zapata (A) 2 m.
Ancho de la base de la zapata (B) 2 m.
Axil mayorado (N*) 26844 kg.
Momento mayorado (Mz*) 4794 kg·m.
Cortante mayorado (Vy*) 3397 kg.
Con las dimensiones de la zapata debemos hacer una serie
comprobaciones para demostrar su validez.
Comprobación a zapata rígida
Se debe cumplir lo siguiente:
hv 2≤
Donde:
• v = vuelo de la zapata (m.)
• h = altura de la base de zapata (m.)
8,0·245,022≤−
≤− haA
Como:
1,55 m. ≤ 1,6m. → La zapata es rígida
Anejo nº1 Construcción y obra civil
149
Comprobación a vuelco
Se debe cumplir lo siguiente:
( )( ) vsuelobaseeneano
vsDesestabteestabt
MHVAPPPN
MM
γ
γ
+≥+++
≥∑ ∑
2)(
·
Donde:
• Mestabtes = momentos estabilizantes (kg·m.)
• Mdesestabtes = momentos desestabilizantes (kg·m.)
• Penano = peso propio del enano (kg.)
• Pbase = peso propio de la base de la zapata (kg.)
• Psuelo = peso propio del suelo situado por encima de la zapata
• H = altura total de la zapata (base + enano) (m.)
( )( ) vsh MHVAbaBABAbaN γγγ +≥−+++2
))))2,1··()2,1··((()))8,0··()2,1··((((
5,1)4794))8,02,1(3397((22)2,729180005,60726844( ++≥+++
Como:
42742,7 kg·m ≥ 17383,7 kg·m → La zapata cumple a vuelco
Comprobación de transmisión de tensiones al terreno
Para ello convertimos el sistema en uno equivalente que nos permita
determinar la excentricidad del mismo. Procediendo como sigue:
2,729180005,607268444794))8,02,1(3397(
)·(
+++++
=
++++
=
e
PPPNMHV
esuelobaseenano
Como:
0,27 m. ≤ 0,33 m. (A/6, límites del núcleo central)
La zapata es centrada y su distribución de tensiones es trapecial.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
150
El valor máximo de la tensión admisible será:
2/6,19377
227,0·61
2·22,729180005,60726844
·61·
mkg
Ae
BAPPPN
R
R
suelobaseenanoR
=
+
+++=
+
+++=
σ
σ
σ
Como:
1,93 kg/cm2 ≤ 2 kg/cm2 → El terreno resiste las tensiones Determinación de la armadura a flexión
Para el cálculo de la armadura flexión se considera que las tensiones
ejercen el efecto de una carga uniformemente repartida sobre la superficie
inferior de la zapata. Aplicamos el mismo tratamiento que en el caso de una
viga en voladizo sometida a una carga uniformemente repartida, cuyo valor
será igual al máximo de las tensiones. La longitud de dicha viga será:
45,0·15,055,1·15.0
+=+=
LavL
L =1,61 m. = 161 cm.
El momento lo obtendremos de la aproximación que nos ofrece la
siguiente formula:
2· 2Lq
M =
Donde:
• q = carga sobre la viga, en este caso la tensión sobre la base de la
zapata (kg/m.)
• L = longitud donde se aplica la carga (m.)
Anejo nº1 Construcción y obra civil
151
261,1·4,19365 2
=M
M = 25332,9 kg·m.
Con las características del acero y del hormigón, se calcula la
capacidad mecánica de la armadura, necesarias para cumplir los requisitos de
la zapata.
TmU
fdBU cK
25,3445,1
2500)05,08,0(·2·85,0
5,185,0
0
0
=−=
=
−−=
dUM
UUo
os ·6,1·2
11·
Us = 59,12 Tm
Con este valor de cuantía mecánica buscamos en la tabla
correspondiente de la norma EHE, la armadura que cumple estas condiciones:
Armadura longitudinal:10 φ 20 con una separación de 20 cm.
Armadura transversal: 10 φ 20 con una separación de 20 cm.
6.1.7. Dimensionado de la zapata del pilar central.
Las características de la zapata son:
Largo del enano (a) 1,1 m.
Ancho del enano (b) 1,1 m.
Largo de la base de la zapata (A) 3,1 m.
Ancho de la base de la zapata (B) 3,1 m.
Axil mayorado (N*) 128689 kg.
Momento mayorado (Mz*) 6202 kg·m.
Cortante mayorado (Vy*) 1561 kg.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
152
Con las dimensiones de la zapata debemos hacer una serie
comprobaciones para demostrar su validez.
Comprobación a zapata rígida
Se debe cumplir lo siguiente:
hv 2≤
Donde:
• v = vuelo de la zapata (m.)
• h = altura de la base de zapata (m.)
1·21,11,32≤−
≤− haA
Como:
2 m. ≤ 2m. → La zapata es rígida Comprobación a vuelco
Se debe cumplir lo siguiente:
( )( ) vsuelobaseeneano
vsDesestabteestabt
MHVAPPPN
MM
γ
γ
+≥+++
≥∑ ∑
2)(
·
Donde:
• Mestabtes = momentos estabilizantes (kg·m.)
• Mdesestabtes = momentos desestabilizantes (kg·m.)
• Penano = peso propio del enano (kg.)
• Pbase = peso propio de la base de la zapata (kg.)
• Psuelo = peso propio del suelo situado por encima de la zapata
• H = altura total de la zapata (base + enano) (m.)
Anejo nº1 Construcción y obra civil
153
( )( ) vsh MHVAbaBABAbaN γγγ +≥−+++2
))))2,1··()2,1··((()))8,0··()2,1··((((
5,1)6202))12,1(1561((21,3)16128240253630128689( ++≥+++
Como:
267331,6 kg·m ≥ 14454 kg·m → La zapata cumple a vuelco
Comprobación de transmisión de tensiones al terreno
Para ello convertimos el sistema en uno equivalente que nos permita
determinar la excentricidad del mismo. Procediendo como sigue:
161282402536301286896202))12,1(1561(
)·(
+++++
=
++++
=
e
PPPNMHV
esuelobaseenano
Como:
0,056 m. ≤ 0,51m. (A/6, límites del núcleo central)
La zapata es centrada y su distribución de tensiones es trapecial.
El valor máximo de la tensión admisible será:
2/8,19887
1,3056,0·61
1,3·1,316128240253630128689
·61·
mkg
Ae
BAPPPN
R
R
suelobaseenanoR
=
+
+++=
+
+++=
σ
σ
σ
Como:
1,98 kg/cm2 ≤ 2 kg/cm2 → El terreno resiste las tensiones
Anejo nº1 Construcción y obra civil
154
Determinación de la armadura a flexión
Para el cálculo de la armadura flexión se considera que las tensiones
ejercen el efecto de una carga uniformemente repartida sobre la superficie
inferior de la zapata. Aplicamos el mismo tratamiento que en el caso de una
viga en voladizo sometida a una carga uniformemente repartida, cuyo valor
será igual al máximo de las tensiones. La longitud de dicha viga será:
1,1·15,02·15.0
+=+=
LavL
L =2,16 m. = 216 cm.
El momento lo obtendremos de la aproximación que nos ofrece la
siguiente formula:
2· 2Lq
M =
Donde:
• q = carga sobre la viga, en este caso la tensión sobre la base de la
zapata (kg/m.)
• L = longitud donde se aplica la carga (m.)
216,2·8,19887 2
=M
M = 46609,4 kg·m.
Con las características del acero y del hormigón, se calcula la
capacidad mecánica de la armadura, necesarias para cumplir los requisitos de
la zapata.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
155
TmU
fdBU cK
41725,1
2500)05,01(·1,3·85,0
5,185,0
0
0
=−=
=
−−=
dUM
UUo
os ·6,1·2
11·
Us = 249,9 Tm
Con este valor de cuantía mecánica buscamos en la tabla
correspondiente de la norma EHE, la armadura que cumple estas condiciones:
Armadura longitudinal:15 φ 25 con una separación de 20 cm.
Armadura transversal: 15 φ 25 con una separación de 20 cm.
6.1.8. Dimensionado de la zapata de los pilares de la celosía central.
Las características de la zapata son:
Largo del enano (a) 0,55 m.
Ancho del enano (b) 0,45 m.
Largo de la base de la zapata (A) 2,1 m.
Ancho de la base de la zapata (B) 2,1 m.
Axil mayorado (N*) 46501 kg.
Momento mayorado (Mz*) 5192 kg·m.
Cortante mayorado (Vy*) 1341 kg.
Con las dimensiones de la zapata debemos hacer una serie
comprobaciones para demostrar su validez.
Comprobación a zapata rígida
Se debe cumplir lo siguiente:
hv 2≤
Anejo nº1 Construcción y obra civil
156
Donde:
• v = vuelo de la zapata (m.)
• h = altura de la base de zapata (m.)
8,0·255,01,22≤−
≤− haA
Como:
1,55 m. ≤ 1,6m. → La zapata es rígida Comprobación a vuelco
Se debe cumplir lo siguiente:
( )( ) vsuelobaseeneano
vsDesestabteestabt
MHVAPPPN
MM
γ
γ
+≥+++
≥∑ ∑
2)(
·
Donde:
• Mestabtes = momentos estabilizantes (kg·m.)
• Mdesestabtes = momentos desestabilizantes (kg·m.)
• Penano = peso propio del enano (kg.)
• Pbase = peso propio de la base de la zapata (kg.)
• Psuelo = peso propio del suelo situado por encima de la zapata
• H = altura total de la zapata (base + enano) (m.)
( )( ) vsh MHVAbaBABAbaN γγγ +≥−+++2
))))2,1··()2,1··((()))8,0··()2,1··((((
5,1)5192))8,02,1(1341((21,2)799288205,74246501( ++≥+++
Como:
67258,1 kg·m ≥ 11810,7 kg·m → La zapata cumple a vuelco
Anejo nº1 Construcción y obra civil
157
Comprobación de transmisión de tensiones al terreno
Para ello convertimos el sistema en uno equivalente que nos permita
determinar la excentricidad del mismo. Procediendo como sigue:
799288205,742465015192))8,02,1(1341(
)·(
+++++
=
++++
=
e
PPPNMHV
esuelobaseenano
Como:
0,12 m. ≤ 0,35m. (A/6, límites del núcleo central)
La zapata es centrada y su distribución de tensiones es trapecial.
El valor máximo de la tensión admisible será:
2/2,19626
1,2123,0·61
1,2·1,2799288205,74246501
·61·
mkg
Ae
BAPPPN
R
R
suelobaseenanoR
=
+
+++=
+
+++=
σ
σ
σ
Como:
1,96 kg/cm2 ≤ 2 kg/cm2 → El terreno resiste las tensiones Determinación de la armadura a flexión
Para el cálculo de la armadura flexión se considera que las tensiones
ejercen el efecto de una carga uniformemente repartida sobre la superficie
inferior de la zapata. Aplicamos el mismo tratamiento que en el caso de una
viga en voladizo sometida a una carga uniformemente repartida, cuyo valor
será igual al máximo de las tensiones. La longitud de dicha viga será:
55,0·15,055,1·15.0
+=+=
LavL
Anejo nº1 Construcción y obra civil
158
L =1,63 m. = 163 cm.
El momento lo obtendremos de la aproximación que nos ofrece la
siguiente formula:
2· 2Lq
M =
Donde:
• q = carga sobre la viga, en este caso la tensión sobre la base de la
zapata (kg/m.)
• L = longitud donde se aplica la carga (m.)
263,1·2,19626 2
=M
M = 26152,5 kg·m.
Con las características del acero y del hormigón, se calcula la
capacidad mecánica de la armadura, necesarias para cumplir los requisitos de
la zapata.
TmU
fdBU cK
3,3215,1
2500)05,08,0(·1,2·85,0
5,185,0
0
0
=−=
=
−−=
dUM
UUo
os ·6,1·2
11·
Us = 61,72 Tm
Dado que por los cálculos efectuados el valor obtenido es válido, la
norma EHE obliga a una cuantía mínima. Para el acero B-400S, esa cuantía
es ρ = 1’8 %.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
159
10008,1·75·210
10008,1
===→= dBAAAA
csC
s ρρ
As = 28,35 cm2
Donde:
• As= área de acero mínimo
• Ac= área de hormigón
Con este valor del área de acero buscamos en la tabla correspondiente
de la norma EHE, la armadura que cumple estas condiciones:
Armadura longitudinal:11 φ 20 con una separación de 20 cm.
Armadura transversal: 11 φ 20 con una separación de 20 cm.
6.1.9. Dimensionado de la zapata de los pilares del forjado.
Las características de la zapata son:
Largo del enano (a) 0,45 m.
Ancho del enano (b) 0,35 m.
Largo de la base de la zapata (A) 1,6 m.
Ancho de la base de la zapata (B) 1,4 m.
Axil mayorado (N*) 19047 kg.
Momento mayorado (Mz*) 1039 kg·m.
Cortante mayorado (Vy*) 1561 kg.
Con las dimensiones de la zapata debemos hacer una serie
comprobaciones para demostrar su validez.
Comprobación a zapata rígida
Se debe cumplir lo siguiente:
hv 2≤
Anejo nº1 Construcción y obra civil
160
Donde:
• v = vuelo de la zapata (m.)
• h = altura de la base de zapata (m.)
8,0·245,06,12≤−
≤− haA
Como:
1,15 m. ≤ 1,6m. → La zapata es rígida Comprobación a vuelco
Se debe cumplir lo siguiente:
( )( ) vsuelobaseeneano
vsDesestabteestabt
MHVAPPPN
MM
γ
γ
+≥+++
≥∑ ∑
2)(
·
Donde:
• Mestabtes = momentos estabilizantes (kg·m.)
• Mdesestabtes = momentos desestabilizantes (kg·m.)
• Penano = peso propio del enano (kg.)
• Pbase = peso propio de la base de la zapata (kg.)
• Psuelo = peso propio del suelo situado por encima de la zapata
• H = altura total de la zapata (base + enano) (m.)
( )( ) vsh MHVAbaBABAbaN γγγ +≥−+++2
))))2,1··()2,1··((()))8,0··()2,1··((((
5,1)1039))8,02,1(1561((26,1)4,399844805,47219047( ++≥+++
Como:
22398 kg·m ≥ 6241 kg·m → La zapata cumple a vuelco
Anejo nº1 Construcción y obra civil
161
Comprobación de transmisión de tensiones al terreno
Para ello convertimos el sistema en uno equivalente que nos permita
determinar la excentricidad del mismo. Procediendo como sigue:
4,399844805,472190471039))8,02,1(1561(
)·(
+++++
=
++++
=
e
PPPNMHV
esuelobaseenano
Como:
0,14 m. ≤ 0,26 m. (A/6, límites del núcleo central)
La zapata es centrada y su distribución de tensiones es trapecial.
El valor máximo de la tensión admisible será:
2/3,194645
6,114,0·61
4,1·6,1399844805,47219047
·61·
mkg
Ae
BAPPPN
R
R
suelobaseenanoR
=
+
+++=
+
+++=
σ
σ
σ
Como:
1,94 kg/cm2 ≤ 2 kg/cm2 → El terreno resiste las tensiones
Determinación de la armadura a flexión
Para el cálculo de la armadura flexión se considera que las tensiones
ejercen el efecto de una carga uniformemente repartida sobre la superficie
inferior de la zapata. Aplicamos el mismo tratamiento que en el caso de una
viga en voladizo sometida a una carga uniformemente repartida, cuyo valor
será igual al máximo de las tensiones. La longitud de dicha viga será:
45,0·15,015,1·15.0
+=+=
LavL
Anejo nº1 Construcción y obra civil
162
L =1,21 m. = 121 cm.
El momento lo obtendremos de la aproximación que nos ofrece la
siguiente formula:
2· 2Lq
M =
Donde:
• q = carga sobre la viga, en este caso la tensión sobre la base de la
zapata (kg/m.)
• L = longitud donde se aplica la carga (m.)
221,1·19464 2
=M
M = 14426 kg·m.
Con las características del acero y del hormigón, se calcula la
capacidad mecánica de la armadura, necesarias para cumplir los requisitos de
la zapata.
TmU
fdBU cK
7,14875,1
2500)05,08,0(·4,1·85,0
5,185,0
0
0
=−=
=
−−=
dUM
UUo
os ·6,1·2
11·
Us = 31,10 Tm
Dado que por los cálculos efectuados el valor obtenido es válido, la
norma EHE obliga a una cuantía mínima. Para el acero B-400S, esa cuantía
es ρ = 1’8 %.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
163
10008,1·75·140
10008,1
===→= dBAAAA
csC
s ρρ
As = 18,9 cm2
Donde:
• As= área de acero mínimo
• Ac= área de hormigón
Con este valor del área de acero buscamos en la tabla correspondiente
de la norma EHE, la armadura que cumple estas condiciones:
Armadura longitudinal: 7 φ 20 con una separación de 20 cm.
Armadura transversal: 8 φ 20 con una separación de 20 cm.
Anejo nº1 Construcción y obra civil
164
6.2. VIGAS DE ATADO
Son vigas de hormigón armado apoyadas sobre el propio terreno y destinadas
a unir entre sí a cada una de las zapatas que forman la cimentación. Son conocidas
con el nombre de “zunchos”.
Como tales elementos constructivos, primero habrá que determinar sus
dimensiones, y posteriormente, hay que calcular las armaduras longitudinal y
transversal.
Las dimensiones mínimas de la sección de hormigón establecidas por la
Norma EHE, son las siguientes:
- Con encofrado: a ≥ 25 cm. b ≥ 25 cm.
- Sin encofrado: a ≥ 40 cm. b ≥ 40 cm.
Las dimensiones se pueden fijar según la longitud del zuncho, entendida
como la separación entre las zapatas unidas por el zuncho.
El diámetro de los redondos que conforman la armadura longitudinal debe ser
suficiente para garantizar la cuantía geométrica mínima estipulada por la Norma
EHE, y que depende del tipo de acero. Para utilizamos la siguiente expresión:
πρ
φ···100 ba
≥
Donde:
• φ = diámetro mínimo de los redondos de acero (mm.)
• ρ: cuantía geométrica mínima
• a: El ancho de la viga de atado (cm.)
• b: El canto de la viga de atado (cm.)
Anejo nº1 Construcción y obra civil
165
Para el tipo de acero utilizado; B-400S, la cuantía geométrica mínima es
0,18%. Los resultados son:
πφ 100
18,0·50·40·100≥
Ф ≥ 10,7 mm. → Ф = 14 mm.
Para el caso de la armadura transversal, debemos fijar un diámetro de
redondo y a partir de ahí definir su separación, debiéndose cumplir:
s ≤ 0,85 · a
s ≤ 0,85 · b
s ≤ 30 cm.
s ≤ 1,5 · φ
El diámetro de redondo seleccionado es Ф10 mm. Con este valor obtenemos
lo siguiente:
s ≤ 0,85·40 = 34 cm.
s ≤ 0,85·50 = 42,5 cm.
s ≤ 30 cm
s ≤ 1,5·10 = 15 cm.
De estas condiciones atendemos a la más restrictiva, con lo que el zuncho de
atado queda de la siguiente forma:
Anchura (a) 40 cm.
Canto (b) 50 cm.
Armadura longitudinal 4 Ф 14 mm.
Armadura transversal Ф10 mm. separados 15 cm.
I
ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN ...............................................................................................195 2. CARACTERÍSTICAS DE LA INSTALACIÓN....................................................195 3. COMPONENTES DE LA INSTACIÓN DE SANEAMIENTO .............................196
3.1. DIMENSIONADO DE CANALONES...........................................................196 3.1.1. Canalones de la cubierta principal y la zona de descarga .................197
3.1.2. Canalones de la cubierta de la zona de carga...................................197
3.1.3. Canalones de la azotea .....................................................................197
3.2. DIMENSIONADO DE BAJANTES ..............................................................197 3.2.1. Bajantes de los laterales de la cubierta principal ...............................198
3.2.2. Bajantes de la zona de descarga.......................................................198
3.2.3. Bajantes de la zona de carga.............................................................199
3.2.4. Bajantes de la zona de oficinas .........................................................199
3.3. DIMENSIONADO DE COLECTORES ........................................................201 3.3.1. Colectores del lateral izquierdo..........................................................202
3.3.2. Colectores del lateral derecho ...........................................................203
3.3.3. Colectores de la zona de carga .........................................................203
3.3.4. Colectores de la zona de oficinas ......................................................204
3.4. DIMENSIONADO DE ARQUETAS .............................................................204 3.4.1. Arquetas del lateral izquierdo.............................................................205
3.4.2. Arquetas del lateral derecho ..............................................................206
3.4.3. Arquetas de la zona de carga ............................................................206
3.4.4. Arquetas de la zona de oficinas .........................................................207
Anejo nº 2 Saneamiento
195
1. INTRODUCCIÓN
En el siguiente anejo se va a dimensionar y calcular todos los elementos que
componen la red de saneamiento de una central hortofrutícola, en función de su
distribución y sus necesidades. Ésta constará de las siguientes partes:
− Canalones
− Bajantes
− Colectores
− Arquetas
Para ello se trabajará en base a las Normas Tecnológicas de la Edificación.
Para el caso que nos ocupa empleamos:
− Norma NTE-ISS: “Instalaciones de salubridad”
− Norma NTE-QT: “Cubiertas”
2. CARACTERÍSTICAS DE LA INSTALACIÓN
Para afrontar el dimensionado de los distintos elementos, debemos definir una
serie de parámetros en función de nuestra edificación. Son los siguientes:
Localización de la central Náquera.
Intensidad pluviométrica de la zona 140 mm/h.
Sistema de saneamiento Unitario.
El edificio para el que se dimensionar cada uno de los elementos tiene unas
dimensiones de 84 x 52 m. medidos sobre los ejes de los soportes. Consta de tres
zonas bien diferenciadas.
La primera es la que alberga toda la zona de manipulación y de descarga,
donde se dispone de una cubierta a dos aguas una pendiente del 21%. La longitud
total es de 77,00 m. con una anchura de 52,00 m.
Anejo nº 2 Saneamiento
196
La segunda es la destinada a la carga de la mercancía ya procesada,
dispuesta bajo una cubierta a una sola agua con una pendiente de 14%. Su longitud
se reduce a 7,00 m. y su anchura a 26,00m.
Por último, la zona donde se dispone el edificio de administración y los
vestuarios para el personal de central. En este espacio además de la azotea se tiene
en cuenta todos los elementos sanitarios en él dispuestos. Sus dimensiones son
7,00 m. de longitud por 26,00 m. de anchura.
3. COMPONENTES DE LA INSTALACIÓN DE SANEAMIENTO
A continuación se va proceder al dimensionado de los diferentes elementos
que componen la red de saneamiento de la edificación.
3.1. DIMENSIONADO DE CANALONES.
Para el dimensionado de estos elementos hemos de tener en cuenta los
siguientes parámetros:
Pendiente del canalón Variable (0,5-1,9%).
Tipo de canalón Chapa de acero (anchura = 15 cm.).
Superficie de cubierta recogida Variable (117 – 286 m2).
Comprobamos la validez del canalón elegido aplicando la siguiente formula:
83
512,1
=
InIS
b hc
Donde:
• b = Anchura del canalón (cm.)
• Sc = Superficie recogida de cubierta en proyección horizontal (m2)
• Ih = Intensidad pluviométrica (mm/h)
• n = Coeficiente de rugosidad de la fórmula de Manning
• I = Pendiente del canalón (%)
Anejo nº 2 Saneamiento
197
3.1.1. Canalones de la cubierta principal y zona de descarga Cada uno de estos canalones recogerá el agua de la cubierta
comprendida en 3 pórticos consecutivos, con una pendiente del 1,9%.
Aplicando la expresión anterior tenemos:
83
9,1015,0·140·286
512,1
=b
b = 14,7 cm. → Canalón de 15 cm. válido
3.1.2. Canalones de la cubierta de la zona de carga En esta cubierta el agua circulará por dos canalones distintos. Cada
uno de ellos recogerá una superficie de 117 m2, con una pendiente del 0,5%.
Aplicando la anterior expresión tenemos:
83
5,0015,0·140·117
512,1
=b
b = 13,6 cm. → Canalón de 15 cm. válido
3.1.3. Canalones de la azotea En este caso consideraremos la recogida de aguas pluviales de esta
zona, junto con las aguas negras de la zona de oficinas y vestuarios. Por ello
abordaremos su dimensionado en el correspondiente apartado.
3.2. DIMENSIONADO DE BAJANTES
En este apartado calculamos el diámetro mínimo de la bajante, para que por
ella pueda circular toda el agua recogida en los canalones que desembocan en ésta.
Consideramos que las bajantes funcionan a sección llena y que la velocidad máxima
de circulación del agua es de 1 m/s. El diámetro lo hallamos de la siguiente forma:
Anejo nº 2 Saneamiento
198
vIS
D hc
827,2=
Donde:
• D = Diámetro interior (mm.)
• Sc = Superficie recogida de cubierta en proyección horizontal (m2)
• Ih = Intensidad pluviométrica (mm/h)
• v = velocidad máxima de circulación del agua (m/s)
3.2.1. Bajantes de los laterales de la cubierta principal Cada una de las bajantes están colocadas cada dos pórticos, lo que
supone una separación de 11,00 m. y una superficie de cubierta de 286 m2.
Aplicando la expresión anterior tenemos:
1·827,2140·286
=D
D = 119 mm → Bajante de PVC DN-125
3.2.2. Bajantes de la zona de descarga En esta zona tenemos que tener en cuenta que es la parte más
desfavorable, ya que hemos dispuesto las bajantes junto a los pilares
extremos con el fin de que no entorpezcan en las operaciones de descarga.
Esto supone una mayor superficie de cubierta de la que evacuar el agua. La
superficie máxima es de 429 m2. Por tanto el diámetro empleado será:
1·827,2140·429
=D
D = 145,7 mm → Bajante de PVC DN-160
Anejo nº 2 Saneamiento
199
3.2.3. Bajantes de la zona de carga Al igual que en el caso anterior las bajantes se han situado junto a los
pilares para no entorpecer las operaciones de carga de la mercancia de
expedición. Pese a eso, la bajante sólo recogerá el agua procedente de media
cubierta, 117 m2. El diámetro obtenido es el siguiente:
1·827,2140·117
=D
D = 76 mm → Bajante de PVC DN-90
3.2.4. Bajantes de la zona de oficinas En este caso hemos de considerar que se van a recoger aguas negras
procedentes del uso de los sanitarios instalados en el edificio. Por tanto, el
dimensionado de las bajantes se abordará de forma distinta a lo anterior.
Para ello definimos un nuevo concepto, el de unidad de descarga; esto
es el caudal evacuado por un lavabo convencional. Su valor es:
1 U.D. = 0,47 l/s
Conociendo las unidades de descarga correspondientes podemos
calcular el diámetro de la tubería de desagüe con la siguiente expresión:
310·671,1 −=v
ND
Donde:
• D = diámetro interior (mm.)
• v = velocidad máxima de circulación del agua
• N = número de unidades de descarga
Anejo nº 2 Saneamiento
200
Dependiendo del aparato sanitario considerado, las unidades de
descarga que lo definen van variando, y a su vez el diámetro considerado.
Aplicando la fórmula anterior a cada caso tenemos:
Planta baja
Vestuario femenino
5 lavabos x 2 U.D. 10 U.D. DN–90
5 duchas x 3 U.D. 15 U.D. DN-110
Vestuario masculino
3 lavabos x 2 U.D. 6 U.D. DN-75
3 duchas x 3 U.D. 9 U.D. DN-75
W.C. femenino
2 lavabos x 2 U.D. 4 U.D.
5 W.C. x 5 U.D. 25 U.D. DN-160
W.C. masculino
2 lavabos x 2 U.D. 4 U.D.
3 W.C. x 5 U.D. 15 U.D.
2 urinarios x 2 U.D. 4 U.D. DN-125
Comedor
1 fregadero x 6 U.D. 6 U.D. DN-50
1er piso
Cuarto
1 fregadero x 6 U.D. 6 U.D. DN-50
Baño mixto
2 W.C. x 5 U.D. 10 U.D.
1 urinario x 2 U.D. 2 U.D.
2 lavabos x 2 U.D. 4 U.D. DN-110
Anejo nº 2 Saneamiento
201
Laboratorio
1 fregadero x 6 U.D. 6 U.D. DN-50
Azotea
Para la intensidad pluviométrica adoptada (140 mm/h) la equivalencia
es la siguiente:
12 m2 = 1 U.D
Por tanto, si las dimensiones son 7,00 m. de largo por 26,00 m. de
ancho, tenemos:
182 m2 de azotea x 1/12 15 U.D.
Con los diámetros que definen las tuberías utilizadas en la recogidas de
las aguas, se procede a calcular los colectores y las arquetas donde se
recogera dichas aguas.
3.3. DIMENSIONADO DE COLECTORES
Para el dimensionado de los colectores debemos definir el material a utilizar,
su pendiente y la cantidad de agua a evacuar. Ésta dependerá de la arqueta de pie
de bajante de la que proceda. Los parámetros considerados son:
Pendiente del colector 0,8%.
Tipo de colector PVC (diámetros variables).
Para calcular el diámetro a utilizar debemos convertir la superficie de cubierta
de la que se recoge el agua, en unidades de descarga. Con estos valores aplicamos
la siguiente fórmula:
83
436,207
=
InND
Anejo nº 2 Saneamiento
202
Donde:
• N = número de unidades de descarga
• n = Coeficiente de rugosidad de la fórmula de Manning
• I = Pendiente del colector (%)
A la hora de aplicar esta expresión hemos de tener en cuenta que las
unidades de descarga se van acumulando desde el inicio de la red hasta el
momento en que se vierten las aguas a la red general de saneamiento.
3.3.1. Colectores del lateral izquierdo Cada uno de los colectores conectará dos arquetas en las que se
recogen una superficie de 286 m2. En este lateral se han dispuesto 8 arquetas
diferentes, con lo que el colector que la une irá aumentando su diámetro. Los
diámetros obtenidos son:
Tramo Arq. U.D. Prod. U.D Acum. Diámetro
1-2 23,8 83
8.0008,0·8,23436,207
=D → DN-125
2-3 23,8 47,6 83
8.0008,0·6,47436,207
=D → DN-160
3-4 23,8 71,5 83
8.0008,0·5,71436,207
=D → DN-200
4-5 23,8 95,3 83
8.0008,0·3,95436,207
=D → DN-200
5-6 23,8 119,2 83
8.0008,0·2,119436,207
=D → DN-250
6-7 23,8 143,3 83
8.0008,0·3,143436,207
=D → DN-250
7-8 23,8 167,1 83
8.0008,0·1,167436,207
=D → DN-250
Anejo nº 2 Saneamiento
203
3.3.2. Colectores del lateral derecho En este caso se recoge el agua de parte de la cubierta principal y de la
cubierta de la zona de descarga. Cada uno de los colectores conectará dos
arquetas en las que se recogen distintas superficies. En este lateral se han
dispuesto 7 arquetas diferentes, con lo que el colector que la une irá
aumentando su diámetro. Los diámetros obtenidos son:
Tramo Arq. U.D. Prod. U.D Acum. Diámetro
1-2 23,8 83
8.0008,0·8,23436,207
=D → DN-125
2-3 35,8 59,6 83
8.0008,0·6,59436,207
=D → DN-200
3-4 35,8 95,4 83
8.0008,0·4,95436,207
=D → DN-200
4-5 23,8 119,2 83
8.0008,0·2,119436,207
=D → DN-250
5-6 23,8 143,3 83
8.0008,0·3,143436,207
=D → DN-250
6-7 23,8 167,1 83
8.0008,0·1,167436,207
=D → DN-250
3.3.3. Colectores de la zona de carga
En esta zona existe un único colector que une las dos arquetas
dispuesta junto a los pilares que delimitan dicha zona. Aplicando la
correspondiente expresión el diámetro elegido es:
Tramo Arq. U.D. Prod. U.D Acum. Diámetro
1-2 9,8 83
8.0008,0·8,9436,207
=D → DN-110
Anejo nº 2 Saneamiento
204
3.3.4. Colectores de la zona de oficinas Los colectores dimensionados servirán para la recogida de aguas de
pluviales y aguas negras. Para ello se tiene en cuenta las unidades de
descarga calculadas anteriormente. Los resultados obtenidos son:
Tramo Arq. U.D. Prod. U.D Acum. Diámetro
1-2 11 83
8.0008,0·11436,207
=D → DN-110
2-3 79 90 83
8.0008,0·90436,207
=D → DN-200
3-4 11 101 83
8.0008,0·101436,207
=D → DN-200
4-5 40 141 83
8.0008,0·141436,207
=D → DN-250
3.4. DIMENSIONADO DE ARQUETAS
Las arquetas a dimensionar son de dos tipos:
- Arquetas a pie de bajante: donde van a parar las aguas de cada una de
las bajantes, para conectar con los colectores.
- Arquetas de paso: situadas en los cambios de sección, dirección,
pendiente. También actúan como arquetas de pie de bajante.
En ambos casos su tamaño variará en función del colector de salida
conectado a ella, y su profundidad irá aumentando en función de la pendiente del
colector.
Todas la arquetas son de fábrica de ladrillo con un esfoscado interior de
mortero y una base de hormigón en masa HM-125 de 10 cm. de espesor. Esto
supone una profundidad mínima de 60 cm. para las arquetas de inicio de la red. A
esta profundidad inicial se le añadirá la profundidad que produce la pendiente del
colector. Se calcula de la siguiente forma:
Anejo nº 2 Saneamiento
205
+= − 1001
pteSPP ii
Donde:
• Pi = profundidad de la arqueta considera (cm.)
• Pi-1 = profundidad de la arqueta que antecede a la considerada (cm.)
• S = separación entre dos arquetas consecutivas (cm.)
• Pte = pendiente del colector que une las dos arquetas (%)
3.4.1. Arquetas del lateral izquierdo Aplicando la expresión anterior y partiendo de una profundidad de 60
cm., los resultados obtenidos son:
Arqueta Dimensiones (cm.) Profundidad (cm.)
1 38 x 38 60
2 51 x 38
+=
1008.0110060P = 70
3 51 x 51
+=
1008.011008,68P = 80
4 51 x 51
+=
1008.011005,77P = 90
5 63 x 51
+=
1008.011004,86P = 95
6 63 x 51
+=
1008.011002,95P = 105
7 63 x 51
+=
1008.01100104P = 115
8 63 x 63
+=
1008.03268,112P = 120
De esta última arqueta sale un colector de DN-315 hacia la red general
de alcantarillado. Dada su profundidad, mayor de 90 cm., ésta se considera un
pozo de registro.
Anejo nº 2 Saneamiento
206
3.4.2. Arquetas del lateral derecho Al igual que en el otro lateral se parte de una profundidad de 60 cm., los
resultados obtenidos son:
Arqueta Dimensiones (cm.) Profundidad (cm.)
1 38 x 38 60
2 51 x 51
+=
1008.0189560P = 70
3 51 x 51
+=
1008.018954,75P = 95
4 63 x 51
+=
1008.011008,90P = 100
5 63 x 51
+=
1008.011006,99P = 110
6 63 x 51
+=
1008.011004,108P = 120
7 63 x 63
+=
1008.013432,117P = 130
De esta última arqueta sale un colector de DN-315 hacia la red general
de alcantarillado. Dada su profundidad, mayor de 90 cm., ésta se considera un
pozo de registro.
3.4.3. Arquetas de la zona de carga
Dado que la última de las arquetas de esta parte conecta con la última
arqueta del lateral derecho, la profundidad inicial de la arqueta de la primera
zona será mayor a fin de que sean coincidentes en el punto de unión. Los
resultados son:
Arqueta Dimensiones (cm.) Profundidad (cm.)
1 38 x 38 110
2 38 x 38
+=
1008.025733,106P = 130
Anejo nº 2 Saneamiento
207
Con esta última profundidad y teniendo en cuenta la separación entre
esta arqueta y la última arqueta del lateral derecho, 1 metro, se tiene la
profundidad deseada, 130 cm.
3.4.4. Arquetas de la zona de oficinas Al igual que en el caso anterior toda esta zona tiene conexión con la
última arqueta del lateral izquierdo, por lo que haremos que las profundidades
sean coincidentes en el punto de unión. Para ello las profundidades de cada
una de las arquetas son las siguientes:
Arqueta Dimensiones (cm.) Profundidad (cm.)
1 38 x 38 100
2 51 x 51
+=
1008.0484100P = 105
3 51 x 51
+=
1008.03408,103P = 110
4 51 x 51
+=
1008.04214,106P = 110
Con esta última profundidad y teniendo en cuenta la separación entre
esta arqueta y la última arqueta del lateral derecho, 7,10 metros, se tiene la
profundidad deseada, 120 cm.
Las profundidades obtenidas en los cálculos se han redondeado al valor
superior múltiplo de 5 cm. A su vez se permite la modificación de las
dimensiones de las arquetas durante su ejecución si esto permite facilitar el
trabajo.
I
ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN ...............................................................................................208 2. EFECTOS DE LA CONSERVACIÓN DE CÍTRICOS ........................................208
2.1. CARACTERÍSTICAS GENERALES ...........................................................208 2.2. PODREDUMBRES......................................................................................209 2.3. ALTERACIONES FISIOLÓGICAS..............................................................210 2.4. PÉRDIDAS DE PESO POR TRANSPIRACIÓN..........................................211 2.5. VARIACIÓN DE LAS CARACTERÍSTICAS DEL FRUTO..........................211
3. DIMENSIONES DE LAS CÁMARAS FRIGORÍFICAS......................................211 4. DETERMINACIÓN DE LOS ESPESORES DE AISLAMIENTO........................212
4.1. AISLAMIENTO ESCOGIDO........................................................................212 4.1.1. Cálculo de espesores ........................................................................213
4.1.2. Descripción de la instalación .............................................................216
5. CÁLCULO DE NECESIDADES FRIGORÍFICAS ..............................................217 5.1. CONDICIONES DE CÁLCULO...................................................................217
5.1.1. Condiciones climatológicas existentes...............................................218
5.1.2. Tiempo de funcionamiento.................................................................218
5.2. CÁLCULO DE LA CARGA TÉRMICA........................................................218 5.2.1. Datos e hipótesis de cálculo ..............................................................219
5.2.2. Balance térmico .................................................................................224
6. INSTALACIÓN FRIGORÍFICA ..........................................................................225 6.1. FLUIDO FRIGORÍGENO.............................................................................225 6.2. EQUIPO FRIGORÍGENO ............................................................................227
6.2.1. Compresor .........................................................................................228
6.2.2. Condensador .....................................................................................229
6.2.3. Evaporador ........................................................................................230
6.3. ELEMENTOS ACCESORIOS .....................................................................231
II
7. SALA DE MÁQUINAS.......................................................................................233 8. INSTALACIÓN DE DESVERDIZACIÓN............................................................234
8.1. PROCESO DE DESVERDIZACIÓN............................................................234 8.1.1. Datos e hipótesis de cálculo ..............................................................234
8.1.2. Circulación del aire dentro de las cámaras ........................................235
8.1.3. Consumo de etileno ...........................................................................237
8.1.4. Cálculo de humidificación ..................................................................237
8.2. MAQUINARIA DE DESVERDIZACIÓN ......................................................238
Anejo nº3 Instalación frigorífica
208
1. INTRODUCCIÓN
El diseño de las cámaras frigoríficas de la central hortofrutícola requiere
los siguientes análisis:
- Dimensionado en función de la capacidad necesaria y del número de
espacios diferentes, del producto a conservar y de los procesos a
realizar. Se considera en el diseño la accesibilidad y el transporte
interior.
- Determinación de los espesores del aislamiento en función de las
temperaturas exteriores e interiores, así como del material aislante
escogido.
- Cálculo de las necesidades frigoríficas.
- Elección del equipo centralizado de producción de frío, considerando
las posibles alternancias de cargas.
2. EFECTOS DE LA CONSERVACIÓN DE CÍTRICOS.
2.1. CARACTERÍSTICAS GENERALES.
Los frutos cítricos una vez recolectados, van perdiendo calidad por
diversas causas: perdida de peso por transpiración, aumento del índice de
madurez, pérdida de sabor y aroma, disminución del contenido de vitamina C o
aparición de alteraciones fisiológicas o podredumbres.
La conservación frigorífica ralentiza estos procesos de deterioro del fruto.
Por este motivo se emplea en cítricos, bien sea para alargar el periodo de
oferta en fresco o para conservar en periodos de riesgo.
En la conservación frigorífica de frutos no climatéricos, como son los
cítricos, las condiciones de humedad, concentración de gases y temperatura se
han de mantener dentro de unos intervalos muy estrictos:
Anejo nº3 Instalación frigorífica
209
- Para naranjas, la temperatura se debe mantener entre 2 y 4 ºC y la
humedad relativa en torno a 85-90 %; valores superiores o inferiores
pueden llevar a podredumbres o a poca turgencia de la piel. Se
pueden conservar naranjas normalmente entre uno y cuatro meses.
- Para mandarinas, la temperatura debe estar entre 1 y 2 ºC. El tiempo
de conservación se reduce a un mes.
2.2. PODREDUMBRES.
Con la frigoconservación no se puede inhibir la germinación de esporas
ya que supondría conservar los frutos a una humedad y temperatura tan baja
que los dañarían.
Los principales hongos causantes de podredumbres en conservación
frigorífica son el Penicilium italicum (moho azul) y el Penicilium digitatum (moho
verde). La infección primaria se suele deber al moho verde aunque tiene mayor
actividad a baja temperatura el moho azul, por lo que aparece la sintomatología
característica de éste. También son importantes los hongos Alternaria tenuis y
el Botrytis cinerea, que se encuentran en las ramas en estado saprofitario y se
introducen en el fruto por las zonas peduncular y estilar o por heridas en la
cutícula.
Para evitar las podredumbres se deben seguir una serie de normas que
a continuación pasamos a detallar:
- Evitar la recolección de frutos mojados o excesivamente maduros.
- No mantener las cajas en que se va a efectuar la recolección largo
tiempo bajo los árboles.
- Cortar los frutos cuidadosamente para no producir heridas y
manipularlos sin causarles golpes ni heridas. Es conveniente vigilar
el estado de cepillos y su velocidad de rotación.
- Seleccionar los frutos de forma que en la cámara frigorífica no entren
frutos podridos, picados por insectos o con heridas.
Anejo nº3 Instalación frigorífica
210
- Desinfectar periódicamente embalajes (con formaldehído 2 %),
paredes y suelo de cámara y almacén (lejía) y la línea de
manipulación (sales de amonio cuaternario 5 % y solución fungida).
2.3. ALTERACIONES FISIOLÓGICAS.
Aunque la conservación de cítricos se hace siempre por encima del
punto de congelación, las bajas temperaturas pueden producir algunos daños
con sintomatología variada. Estos daños no aparecen hasta la tercera semana
de conservación y con frecuencia aparecen simultáneamente varias de estas
alteraciones. Las más frecuentes son las siguientes:
- Picado: son depresiones de la piel de 0,5 a 1,5 cm. de diámetro, que
se vuelven marrones con el tiempo. Son particularmente sensibles
los frutos de piel delgada y los frutos menos maduros.
- Escaldado superficial: son manchas de distintos tamaños, marrones,
irregulares y difusas. Es frecuente esta alteración en frutos muy
maduros.
- Oleocelosis: es el ennegrecimiento de las glándulas oleíferas, que
suele aparecer en la conservación en cámara de mandarina
clementina.
Se ha comprobado que la presencia en la cámara de compuestos
volátiles desprendidos en la respiración de los frutos, favorece la aparición de
estas alteraciones, por lo que es necesaria la renovación diaria del aire de la
cámara. Asimismo es recomendable una ventilación de entre 20 y 30
recirculaciones por hora, y una buena distribución de los frutos de forma que
las condiciones ambientales sean lo más parecidas posibles en toda la cámara.
Anejo nº3 Instalación frigorífica
211
2.4. PÉRDIDAS DE PESO POR TRANSPIRACIÓN.
Este factor puede ocasionar más pérdidas que las podredumbres. Este
efecto se trata de evitar mediante recubrimientos céreos. No obstante un
recubrimiento céreo trae como consecuencia una modificación de las
concentraciones gaseosas de equilibrio en el interior del mismo, de forma que
aumenta la concentración de anhídrido carbónico y disminuye la de oxígeno, lo
que da lugar a su vez, un aumento del contenido de etanol del zumo.
2.5. VARIACIÓN DE LAS CARACTERÍSTICAS DEL FRUTO.
A continuación se reseñan una serie de cambios en los frutos después
de un tiempo de conservación frigorífica:
- Aumento del índice de madurez.
- Disminución del índice de formol, que guarda relación con el
contenido en aminoácidos.
- Disminución del contenido en vitamina C.
- Deterioro de las cualidades organolépticas.
Estos daños significan una pérdida de calidad en el fruto pero no suelen
ser un factor limitante ya que cuando se registran unas pérdidas por
transpiración, alteraciones fisiológicas y podredumbres elevadas, la
disminución de la calidad en el fruto aún no es muy significativa.
3. DIMENSIONES DE LAS CÁMARAS FRIGORÍFICAS.
En el proyecto se han diseñado tres cámaras de
conservación/desverdización de 183 Tm de capacidad cada una. Por lo tanto,
la capacidad total de frigoconservación de la central la podemos cifrar en 549
Tm. Estos datos se han determinado teniendo en cuenta:
- Las dimensiones de las cámaras: 10,75 x 9,75 x 7 m.
- Con arreglo a la disposición particular del almacenamiento y
considerando las necesidades de una renovación de aire continua de
Anejo nº3 Instalación frigorífica
212
las cámaras para evitar zonas muertas por falta de dichas
renovaciones, y las Normas de Ocupación de Espacios Refrigerados
para este tipo de locales, la densidad de carga aproximada de las
cámaras de conservación es de 250 Kg/m3, cuya capacidad de
almacenamiento se cifra en 183000 kg. por cámara, lo que significa
un volumen de almacenamiento total de 549000 kg. ya que su
volumen total es de 2.201 m3 para conservación.
4. DETERMINACIÓN DE LOS ESPESORES DE AISLAMIENTO.
4.1. AISLAMIENTO ESCOGIDO.
El aislamiento escogido es el Poliuretano. Éste ha conseguido,
últimamente, un gran desarrollo en el aislamiento frigorífico con aplicaciones
muy diversas (aislamiento de muebles frigoríficos, tubería y fabricación de
grandes paneles) debido a su baja conductividad térmica y su facilidad de
aplicación.
El poliuretano se obtiene por reacción (policondensación) de dos
componentes líquidos: el isocianato y el poliol, en presencia de catalizadores.
La estructura celular se obtiene por un desprendimiento gaseoso debido, por
una parte a una reacción química secundaria que produce anhídrido carbónico
en presencia de agua, y por otra, a la ebullición bajo los efectos de la reacción
exotérmica de un agente inflamable.
La fabricación de espumas de poliuretano puede hacerse en fábrica o en
obra con procedimientos similares. Es en estos casos últimos donde ha habido
algunos fracasos, por malas utilizaciones en las que no se ha tenido en cuenta
el proceso de formación de la espuma y las circunstancias en que debe
producirse.
En el mercado se presenta en forma de placas desnudas, en forma de
paneles sandwich o en bidones líquidos con los dos componentes para su
fabricación.
Anejo nº3 Instalación frigorífica
213
En nuestro caso vamos a elegir un panel sandwich autoportante de
poliuretano autoextinguibles. Las chapas están conformadas con nervaduras
de forma que le confieren una adecuada resistencia y permiten una fácil
limpieza.
La unión entre dos paneles se realiza mediante gancho provisto de
excéntrica para conferirle resistencia y asegurar una perfecta alineación. Esto
requiere que cada panel lleve en su canto integradas unas cajas, separadas
entre sí de 50 a 100 cm. en sentido longitudinal, y en las cuales va alojado el
mecanismo que se acciona utilizando una llave “allen”, cerrando el panel contra
el otro.
Características técnicas:
Densidad media de poliuretano 37-41 kg/m3.
Resistencia a la compresión 1,8-2,0 kg/cm2.
Conductividad térmica 0,018-0,020 Kcal. /m h ºC.
Porcentaje de células cerradas 95%.
Intervalo de temperatura de trabajo -80 ºC/+100 ºC.
Combustibilidad Autoextinguible norma ASTM.
Permeabilidad Cero.
4.1.1. Cálculo de espesores Para el cálculo de espesores, hemos de partir de los siguientes
parámetros:
- Temperaturas en el interior y el exterior del recinto frigorífico (ti, te).
- Coeficientes de los materiales aislantes a utilizar (λ).
- Flujo de calor/frío a través de los paramentos del recinto (paredes,
suelo y techo). (Q).
- Coeficiente superficial de transmisión de calor (he).
- Temperatura de rocío.
Si nos fijamos en los cuatro primeros puntos y los situamos en la
fórmula:
Anejo nº3 Instalación frigorífica
214
ehetQ 1+
∆=
λ
Teniendo en cuenta os valores que suelen adoptar estas
variables:
Q = 8 w/m2
λ = 0,021-0,023 w/m ºC
he = 16,6 w/m2K
Observamos que:
06,06,161
λλet
etQ ∆
=+
∆=
Vemos que la presencia del factor he no influye significativamente
en el resultado. Esto nos lleva a considerar a nivel práctico, sólo los tres
primeros parámetros. De esta forma la expresión del espesor queda:
Qte ∆⋅
=λ
Donde:
• e = espesor (m).
• λ= coeficiente del material
Cmh
Kcalº
.
• ∆t = incremento de temperaturas (ºC).
• Q = flujo de calor/frío
2mh
Kcal .
Para el cálculo de las temperaturas exteriores se parte de una
temperatura que denominamos temperatura de cálculo, que se obtiene
por la fórmula siguiente:
Anejo nº3 Instalación frigorífica
215
Tc = 0,6 x Tmed.máx + 0,4 x Tmed
Tc = 0,6 x 28 + 0,4 x 20 = 24,8 ºC.
Datos de la estación meteorológica de Moncada (IVIA). Mes de
Octubre.
A partir de Tc se calculan unas serie de temperaturas en función
de lo que hay detrás de la pared de cada cámara. El criterio empleado es
el siguiente:
• Tª máxima suelo = 15ºC.
• Tª máxima techo = Tc + 12 ºC = 24,8 + 12 = 36,8 ºC.
• Tª máxima ambiente exterior = 32 ºC.
• Tª interior de la cámara = 3 ºC
• Tª máxima del almacén = 30 ºC.
Con la ecuación del espesor antes obtenida y con las
temperaturas reseñadas, se procede al cálculo del aislamiento de
paredes, suelo y techo de las cámaras. Para este cálculo, todos los
espesores resultantes se mayoran un 20 %, por cuestiones de
seguridad. Obteniendo lo siguiente:
Espesor para suelo:
=−
=8
)315(022,0e 0,033 m. + 20% = 0,04 m.
Espesor para techo:
=−
=8
)38,36(022,0e 0,093 m. + 20% = 0,11m.
Espesor para paredes exteriores:
=−
=8
)332(022,0e 0,072 m. + 20% = 0,09 m.
Espesor para paredes interiores:
=−
=8
)330(022,0e 0,074 m + 20% = 0,09 m.
Anejo nº3 Instalación frigorífica
216
El resultado es un espesor de 5 cm. para el suelo y de 15 cm.
para paredes y techo. En estos casos atendemos al criterio comercial y
de practicidad para manejar el mismo espesor en paredes y techo.
4.1.2. Descripción de la instalación. Barrera de vapor
Se aplicará en los suelos una barrera antivapor con emulsión a
base de betún caucho, para impedir el paso de vapor de agua. En las
paredes y techos los propios revestimientos de los paneles junto con los
remates cumplirán la función de barrera antivapor.
Suelos
Se realizará el aislamiento de los suelos a base de proyección de
espuma de poliuretano con un espesor de 5 cm. Este aislamiento
establecerá continuidad con el panel, lo que deberá tenerse en cuenta
para su colocación.
Paredes
El aislamiento de paredes estará formado por los paneles
anteriormente especificados, unidos mediante junta seca con excéntrica,
formando paredes autoportantes.
La unión de panel de pared con el aislamiento del suelo se hace
sin perder la continuidad de éste, y para ello panel a colocar no tendrá
chapa en la zona de unión.
Los revestimientos de los paneles serán por ambas caras con
chapa prelacada y conformada de 0,6 mm. de espesor.
En los paneles habrá que prever el hueco para el alojamiento de
los marcos de las puertas, los cuales deberán quedar instalados
teniendo en cuenta dos datos muy importantes: su resistencia mecánica
y la ausencia de puentes térmicos. Las puertas de las cámaras serán de
2,00 x 2,80.
Anejo nº3 Instalación frigorífica
217
Techos
Una vez realizada la estructura metálica, se suspenderán de ella
de forma adecuada (evitando puentes térmicos y entrada de humedad),
los paneles compuestos por dos chapas de acero galvanizado y alma
rígida de espuma de poliuretano, los cuales son autoportantes.
Los paneles del techo apoyarán en los de pared, espumándose la
junta entre ellos.
La continuidad de la barrera de vapor se asegurará en todos los
casos mediante remates de chapa galvanizada o prelacada según la
superficie del panel.
5. CÁLCULO DE LAS NECESIDADES FRIGORÍFICAS.
El objeto del cálculo de las necesidades frigoríficas es poder dimensionar
el equipo de producción de frío a instalar. Este cálculo se realiza para las
condiciones más desfavorables, de modo que quede asegurado el correcto
funcionamiento a lo largo de toda la campaña.
5.1. CONDICIONES DE CÁLCULO.
Para establecer las condiciones de cálculo, nos hemos atendido a los
distintos datos de obra y aislante y a las normas dictadas, actualmente en
vigor, por la Asociación Mundial de Ingenieros del Aire Acondicionado y
Refrigeración (A.S.H.R.A.E.).
No obstante vamos a hacer una clara exposición de los elementos
esenciales en los cuales fundamentamos nuestro estudio.
Anejo nº3 Instalación frigorífica
218
5.1.1. Condiciones climatológicas exteriores. Todos los cálculos se han establecido teniendo en cuenta las
condiciones de temperatura y humedad media normales, que son:
- Temperatura del medio ambiente: 25 ºC
- Humedad relativa: 70 %.
5.1.2. Tiempo de funcionamiento.
Los cálculos realizados se han efectuado teniendo en cuenta que
las condiciones en el interior de la cámara las hemos de mantener
durante las 24 horas del día.
Hemos de tener en cuenta que a intervalos programados se han
de desescarchar los evaporadores, de ahí que el tiempo de
funcionamiento de los compresores se reduzca, ya que la marcha no es
continua durante las 24 horas.
La carga total del enfriamiento se calcula para un período de 24
horas, pero para determinar el equipo de frío necesario se ha de repartir
la carga total de enfriamiento en el tiempo de funcionamiento que se
asigne al compresor.
Así pues, el tiempo de funcionamiento depende del sistema de
refrigeración en función del tiempo que se asigne para efectuar los
desescarches oportunos. En este caso emplearemos la descongelación
por medio de agua en el caso extremo, de ahí que permita un
funcionamiento del equipo frigorífico de 20 horas diarias.
5.2. CÁLCULO DE LA CARGA TÉRMICA.
La carga térmica es el máximo calor que debe disipar la instalación
frigorífica, y es el resultado de sumar una serie de factores que suponen
aportes de calor de distinta naturaleza. Éstos son:
Anejo nº3 Instalación frigorífica
219
Q = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 +Q5 + Q6
Donde:
• Q1 = Entradas desde el exterior.
• Q2 = Enfriamiento de la fruta.
• Q3 = Calor de respiración.
• Q4 = Renovación de aire.
• Q5 = Calor de los ventiladores.
• Q6 = Servicios
5.2.1. Datos e hipótesis de cálculo
Largo 9,75 m.
Ancho 10,75 m.
Alto 7,00 m.
Producto a conservar Cítricos.
Temperatura de régimen 3 ºC.
Temperatura de entrada 25 ºC.
Humedad relativa de régimen 85%.
Humedad relativa de entrada 70%.
Entada diaria 24.000 kg.
Volumen de la cámara 733 m3.
Entrada de aire exterior 160 m3/h.
Capacidad de la cámara 183.000 kg.
Horas de funcionamiento diarias 20 h.
Entradas desde el exterior (Q1)
Comprende este apartado, las ganancias caloríficas debidas a la
conducción y radiación solar a través de los muros, techo y tabiques de
zonas que comprende el espacio refrigerado.
Calculamos las superficies de los distintos cerramientos de las
cámaras:
Anejo nº3 Instalación frigorífica
220
Superficie techo = superficie suelo:
9,75 x 10,75 = 104,81 m2.
Superficie pared frontal:
10,75 x 7 = 75,25 73,5 m2.
Superficie pared lateral:
9,75 x 7 = 68,25 94,5 m2.
Con las superficies calculadas, hallamos el valor de Q1 de la
siguiente forma:
Q1 (paredes y techo) = U x S x ∆T
Donde:
• U = λ/e = Coeficiente del poliuretano / espesor.
• S = superficie de paredes y techo
• ∆T = Tª exteriores - Tª interiores.
( ) hkcalCmm
Chmkcal
Q suelo /478º31581,10405,0
º019,02
1 =−××⋅⋅=
( ) hkcalCmm
Chmkcal
Q techo /449º38,3681,10415,0
º019,02
1 =−××⋅⋅=
( ) hkcalCmm
Chmkcal
Q pared /751º23075,21115,0
º019,02
.int1 =−××⋅⋅=
( ) hkcalCmm
Chmkcal
Q paredext /286º23225,7515,0
º019,02
.1 =−××⋅⋅=
Anejo nº3 Instalación frigorífica
221
Q1 total = 449 + 478 + 751 + 286 = 1.964 Kcal. /h.
Q1 total = 47.137 Kcal. /día
Enfriamiento de la fruta (Q2)
Es importante determinar con la mayor exactitud posible la entrada
diaria de fruta, ya que sobre ésta se hace el cálculo y depende el buen
funcionamiento de la instalación.
La entrada diaria de género, la cifraremos en 24.000 kg., con una
temperatura máxima de entrada de 25 ºC y una temperatura interior en
la cámara de 3 ºC.
Q2 será por tanto el calor introducido y desprendido por el
producto a conservar, al reducir su temperatura de entrada hasta la de
conservación.
Q2 = m (kg/día) x Ce x (te-ti)
Donde:
• Ce = el calor específico de la fruta, para cítricos = 0,92 Kcal./kg ºC
Q2 = 24.000 kg x 0,92 kcal/(kg ºC) x (25 - 3)ºC =
Q2 = 485.760 Kcal. /día.
Calor de respiración (Q3)
Q3 = Md x Qresp1 + (Mtot – Md) x Qresp2
Donde:
• Md = masa del producto entrada diariamente, en kg
• Mtot = capacidad de carga total de la cámara, en kg
Anejo nº3 Instalación frigorífica
222
• Qresp1 = calor de respiración del producto a 15ºC
kgdía
Kcal
• Qresp2 = calor de respiración del producto a 2ºC
kgdía
Kcal
Q3 = 24.000 kg x 1,67 Kcal. / (día·kg) + (183.000-24.000) kg x
0,227 Kcal. / (día·kg)
Q3 = 76.173 Kcal. /día
Renovación de aire (Q4)
Las cámaras no son estancas y entra aire del exterior que
sustituye al existente en la cámara. Esta renovación que depende del
tamaño de la cámara, permite eliminar algunos productos volátiles de la
respiración, siendo suficiente para la mayoría de frutos. Pero en los
cítricos conviene dar 1-2 renovaciones adicionales.
Para cámaras de 800 m3, y temperaturas superiores a 0 ºC,
conviene dar 2,8 renovaciones diarias. Al tratarse cítricos daremos en
total 4 renovaciones diarias
La entrada de calor correspondiente a la renovación puede
evaluarse por la fórmula:
)(
2
4 ieie
hhvvNVQ −+⋅
=
Donde:
• V = Volumen de la cámara
• N = nº de renovaciones
• ve y vi = volumen específico exterior e interior
• he y hi = entalpía del aire exterior e interior
Anejo nº3 Instalación frigorífica
223
Los volúmenes específicos y la entalpía del aire húmedo a una
temperatura t y humedad relativa ϕ, son los siguientes:
Con los datos de la anterior tabla obtenemos el valor de Q4, éste
queda:
Q4 = 41.625 Kcal. /día
Aportaciones debidas al servicio (Q5)
Aportaciones debidas al servicio habitual de la cámara y que
engloban, entre otros, conceptos tales como: circulación de personal,
carretillas, iluminación.
Se evaluaran como un porcentaje de Q1, que estimaremos en un
20 % de Q1.
Q5 = 0,2 x 47.137 = 9.427 Kcal. / día
Q5 = 9.427 Kcal. / día
Calor de los ventiladores (Q6)
Se pueden estimar en un 10 % de la suma de los anteriores.
Q6 = 0,10 x (47.137 + 485.760 + 76.173 + 41.625 + 9.427)
Q6 = 66.012 Kcal. /día
v(volumen específico) m3 / kg aire seco
h (entalpía) Kcal. / kg aire seco
25ºC y 70 % HR. 0,860 13,77
3ºC y 85 % HR. 0,784 2,71
( ) diakcalkgkcal
kgkcal
kgm
kgm
diamhhvv
NVQ ieie
/625.4171,277,13
2
784,086,0
14733
2
33
3
4 =
−⋅
+
⋅=−⋅
+⋅
=
Anejo nº3 Instalación frigorífica
224
5.2.2. Balance térmico. Entada desde exterior 47.137 Kcal. /día.
Enfriamiento de la fruta 485.760 Kcal. /día.
Calor de respiración 76.173 Kcal. /día.
Renovación de aire 41.625 Kcal. /día.
Mantenimiento 9.427 Kcal. /día.
Calor de ventiladores 66.012 Kcal. /día.
TOTAL 726.134 Kcal. /día.
TOTAL + 10% 33.281 Kcal. /h.
POTENCIA FRIGORÍFICA 33.281 Frig/día.
Como el funcionamiento de la maquinaria no es continuo durante
las 24 horas, la potencia necesaria se adapta a las 20 horas de
funcionamiento del equipo.
POTENCIA FRIGORÍFICA = 33.281 =2024 39.937 Frig/h.
POTENCIA FRIGORÍFICA UNITARIA = =73339937
POTENCIA FRIGORÍFICA UNITARIA = 54,48 Frig/h m3.
Este valor está comprendido dentro del rango normal en las
cámaras de refrigeración de frutas (20 y 45 Kcal./h/m3).
Las necesidades de las tres cámaras frigoríficas son:
3 x 726.134 = 2.178.402 Kcal. /día.
Anejo nº3 Instalación frigorífica
225
Para el diseño de la instalación frigorífica mayoraremos este dato
un 10 %:
2.178.402 x 1,1 = 2.396.242 Kcal. /día = 99.843 Kcal. /hora.
Temiendo en cuenta que el equipo funcionará 20 horas al día, la
potencia frigorífica a instalar será:
POTENCIA A INSTALAR: 119.812 Kcal. /hora.
6. INSTALACIÓN FRIGORÍFICA.
El equipo de producción de frío se proyecta como un equipo
centralizado, pues a pesar de implicar una mayor complejidad técnica, presenta
una serie de ventajas en este proyecto, pues:
- Permite un ahorro en equipo instalado.
- Permite una mayor flexibilidad, pues abastece a procesos distintos.
- Permite disponer un mayor número de compresores en paralelo.
- Supone un funcionamiento más integrado de la central.
- Mejor aprovechamiento de la potencia frigorífica instalada.
6.1. FLUIDO FRIGORÍGENO
Los refrigerantes empleados en la instalación son del Grupo Primero,
porque su clasificación está comprendida dentro de los refrigerantes de Alta
Seguridad.
El refrigerante empleado es el freón 22 (R22). Las características del
clorodifluorometano (CHF2Cl) o R22 son:
- Es un líquido incoloro, con olor muy ligero a éter, e inodoro cuando
se mezcla con el aire.
- Es ininflamable e inexplosivo.
Anejo nº3 Instalación frigorífica
226
- Es muy estable a las temperaturas normales de utilización; no tóxico
ni corrosivo. Sólo provoca graves molestias después de dos horas de
permanencia en una atmósfera polucionada por una concentración
de alrededor de un 10 % en volumen.
- Se detectan fácilmente con una lámpara mechero de haluro.
- Como tiene un valor de gamma más alto que el R12 (1,19 frente a
1,14), la temperatura de los gases recalentados, bajo una relación de
compresión igual, es más elevada en R22 que en R12.
- En estado anhidro, su acción es neutra ante los metales y aleaciones
utilizados normalmente en la indusria frigorífica. En presencia de
agua, la formación de vestigios de ClH presenta riesgos de
provocación de corrosiones; no actúa sobre al amianto, cartón o
perbunán. Se debe evitar el empleo de juntas de klingerit, que tienen
una duración limitada.
- El R22 disuelve a igual temperatura y en estado líquido, de 10 a 20
veces más agua que el R12. Los peligros de taponamiento por la
formación de bolsas de hielo, prácticamente no puede temerse.
- Respecto a los aceites de petróleo, el R22 presenta la particularidad
de ser soluble a alta temperatura y sólo parcialmente a baja
temperatura; la temperatura en que se separan los dos líquidos,
depende de la concentración de aceite en la mezcla y de las
características de los aceites. La miscibilidad del R22 es más
elevada con aceites incongelables sintéticos.
- Presenta una relación de compresión más baja que el amoniaco, una
tensión de vapor más elevada a baja temperatura y es más seguro.
La producción volumétrica es un 60 % superior al R12.
Ventajas:
- Producción frigorífica volumétrica excelente.
- Aunque elevada, la viscosidad del líquido es la menor del grupo
halogenado.
- Aunque pequeño, el coeficiente de conductibilidad del calor es el
mayor del grupo halogenado, tanto en estado líquido como gaseoso.
Anejo nº3 Instalación frigorífica
227
Inconvenientes:
- Aunque pequeña, la temperatura de impulsión es la mayor del grupo
halogenado.
- Aunque buena, su estabilidad es menor que la del resto del grupo
halogenado.
- Aunque atóxico, lo es más que la mayoría del grupo halogenado.
- Aunque ininflamable, lo es más que el resto del grupo halogenado.
La carga de instalación de conservación es de 80 kg de R-22,
clorodifluormetano.
Por último hay que señalar, que aunque el protocolo de Montreal señala
el 2.014 en Europa y el 2.030 en Japón y Estados Unidos como fechas límites
para la desaparición del R-22 en las instalaciones frigoríficas, hemos optado
por la utilización de éste por diversos motivos:
- El 404 A, su sustituto ecológico, es actualmente indetectable en caso
de fugas.
- El 404 A es mucho más caro que el R-22.
- Para instalaciones de dimensiones como la nuestra el R-22 parece el
fluido más adecuado.
- La maquinaria de nuestra instalación está perfectamente adaptada
para funcionar con 404 A, con tan sólo cambiar el refrigerante y el
aceite.
6.2. EQUIPO FRIGORÍFICO.
El sistema de producción de frío que se va a utilizar es el de
compresión mecánica, que es el más utilizado a nivel industrial. Debido a las
características de la instalación, la compresión mecánica a realizar es simple.
El ciclo de compresión mecánica simple consta esencialmente de un
evaporador, un compresor, un condensador y una válvula de laminación, con
un conjunto de conducciones que unen esos elementos en circuito cerrado. Por
el interior de dichas tuberías y elementos circula un fluido frigorígeno, que al
Anejo nº3 Instalación frigorífica
228
evaporarse toma calor del medio que lo rodea, enfriándolo.
El compresor aspira los vapores formados en el evaporador. Estos
vapores, “cargados” con el calor latente de vaporización, son comprimidos y
descargados al condensador donde ceden el calor latente de condensación a
un medio exterior más frío, que envuelve al condensador, pasando
nuevamente a su estado líquido para, una vez alcanzada la presión del
evaporador por medio de la válvula de laminación, iniciar el ciclo de nuevo.
Para cubrir las necesidades de las tres cámaras frigoríficas, se
instalarán dos compresores abiertos con motor de 50 CV c/u.
Se instalarán nueve evaporadores con potencia frigorífica unitaria de
15.500 Frig/hora y un caudal de 11.500 m3/hora.
6.2.1. Compresor. Los compresores tienen como función aspirar los vapores de baja
presión procedentes del evaporador e impulsarlos a mayor presión hacia
el condensador, donde el fluido frigorífico pasa a líquido y es mandado
nuevamente al evaporador para completar el ciclo.
Se ha optado por un sistema centralizado en lugar de un sistema
individual para cada cámara. De esta forma, normalmente se
encontrarán en funcionamiento uno o dos compresores y solamente en
los períodos de mayores necesidades frigoríficas será necesario poner
todos en funcionamiento. Se eligen todos los compresores de las
mismas características, de forma que sus piezas sean intercambiables
en caso de avería.
Al elegir los compresores, hay que considerar que a causa de la
expansión de los gases retenidos en el espacio perjudicial y de otros
factores que introducen pérdidas volumétricas, el volumen de cilindrada
necesario es mayor que el volumen realmente aspirado en una
embolada.
Anejo nº3 Instalación frigorífica
229
Será necesaria la instalación de dos compresores abiertos de las
siguientes características:
Número de cilindros 4.
Velocidad 1.450 r.p.m.
Ф del cilindro 85 mm.
Tª. evap/ Tª. cond. -10/+35 ºC
Potencia frigorífica 73.960 Frig/h.
Potencia del motor 50 CV.
6.2.2. Condensador. Los condensadores tienen por función condensar el fluido
frigorífico que viene del compresor para que nuevamente pase al
evaporador y se complete el ciclo.
La cantidad total de calor a eliminar por el condensador es la
producida por los compresores y sus motores.
Dada la potencia frigorífica de los dos compresores y la potencia
de sendos motores, la cantidad de calor a eliminar será:
2·)960.73)860·735,0·50(( +=Q
Q = 211.130 Kcal. /h
Se instalarán dos condensadores evaporativos axiales de las
siguientes características:
Capacidad nominal 120.000 Kcal. /h.
Caudal de aire 16.000 m3/h.
Ventiladores 1.
Anejo nº3 Instalación frigorífica
230
6.2.3. Evaporador. El evaporador es un intercambiador de calor cuya misión es enfriar
el recinto en que se encuentra localizado. Este enfriamiento lo hace el
evaporador tomando calor de la cámara, que es aprovechado por el
fluido frigorífico para realizar un cambio de estado.
Se estima la colocación de dos evaporadores por cámara. De este
modo se consigue mayor uniformidad en la distribución del aire frío,
evitándose que quede muy castigada la fruta cercana al evaporador
como consecuencia de la elevada velocidad del aire y de la baja
temperatura.
El sistema de desescarche elegido es el desescarche por agua,
que suele ser el más habitual en este tipo de cámaras. Éste se realizará
con un intervalo de cuatro horas entre dos desescarches sucesivos. Esto
nos obliga a considerar un coeficiente de corrección, ya que los valores
de catálogo se establecen para un evaporador cuya superficie se
encuentra libre de formación de hielo.
Se instalarán seis evaporadores de aire forzado, distribuidos
adecuadamente, de las siguientes características:
Unidades 9.
Superficie 94 m2.
Caudal de aire 11.500 m3/h.
Ventiladores 1 Ф 630 mm.
Potencia frigorífica 15.500 Kcal/h.
Potencia total 139.500 Kcal. /h.
Anejo nº3 Instalación frigorífica
231
Se instalarán junto con estas unidades los controles necesarios,
tales como cuadro eléctrico, válvulas de expansión, de solenoide, de
retención, presostatos. termostatos y programadores de desasecarche,
así como la tubería de acero y cobre necesaria, teletermómetros,
visores, etc, que se describen a continuación. Todas las líneas de
aspiración, irán aisladas mediante calorifugado.
6.3. ELEMENTOS ACCESORIOS.
Válvulas de expansión Las válvulas de expansión se colocan antes del evaporador para
provocar la pérdida de presión. El líquido, al reducir la presión se vaporiza en
parte tomando el calor de vaporización del propio líquido que se enfría hasta
alcanzar la Temperatura de equilibrio a la presión del evaporador. Regula la
inyección de líquido en el evaporador según el recalentamiento del refrigerante
y de la pérdida de carga a través del evaporador.
Deshidratador. También llamado secador de la tubería de líquido. Sirve para absorber la
humedad residual que está siempre presente, incluso después del más
cuidadoso montaje con las consiguientes operaciones de secado o soplado con
refrigerante, antes de llenar el sistema. Este secador está constituido de un
cartucho cuyas tapas permiten el cambio del agente deshidratante. El
deshidratante empleado es el gel de sílice.
Separador de aceite. Su función es recuperar el aceite que haya podido pasar de los
compresores a la conducción de descarga y evitar que pase por el
condensador y se acumule en el evaporador. De esta manera se asegura un
mayor rendimiento de la instalación. Se instala en el tubo de descarga entre el
compresor y el condensador.
Anejo nº3 Instalación frigorífica
232
Visor de líquido. Es una conexión corta y transparente que permite ver el flujo de
refrigerante. Esta situado antes de la válvula de expansión. Nos servirá para
indicar cuando el contenido de humedad es demasiado elevado en cuanto a
refrigerante y cuando hace falta líquido refrigerante en la válvula de expansión
termostática.
En el caso de un contenido de humedad demasiado elevado el indicador
cambia de color, la burbuja de vapor que aparece en el visor indica una
escasez de carga, un enfriamiento insuficiente o una obstrucción parcial del
filtro.
Deposito de líquido.
Su función es almacenar el líquido refrigerante, evitando que reduzca la
superficie de condensación. Sirve como almacén de líquido en períodos de
parada por inactividad o manipulación en el circuito. Se colocará un deposito
con capacidad de suministrar refrigerante durante más de media hora.
Termostato
Actúa sobre la puesta en marcha y paro del ventilador, en función de la
temperatura de la cámara. Se instala dentro de la cámara fría, situando el
elemento sensible bajo la acción de la corriente de aire en movimiento.
También existen termostatos colocados a lo largo de las conducciones
de toda la instalación.
Presostato
Asegura el funcionamiento de los equipos compresores dentro de los
límites de presión convenientes. Actúa sobre la puesta en marcha y el paro del
compresor en función de la presión de aspiración. Constituye por otro lado, una
protección contra una presión de condensación demasiado elevada, parando el
compresor en caso de necesidad.
Anejo nº3 Instalación frigorífica
233
Válvula de solenoide
Son válvulas electromagnéticas reguladas por termostato de ambiente
para abrir y cerrar automáticamente la línea de aspiración de los evaporadores.
Asegura un cierre eficaz da la tubería de líquido durante el período de parada
del compresor y protección contra el sobrellenado del evaporador durante los
períodos de parada, consiguiendo que la válvula solenoide se cierre al mismo
tiempo que se detiene el compresor.
También se colocan válvulas solenoides para agua que permiten regular
el desescarche de los evaporadores. Se colocan antes de cada evaporador en
la tubería que lleva el agua hacia los mismos.
Filtro
Se colocan en la tubería de líquido y separan las pequeñas impurezas
que circulan junto al fluido refrigerante. Poseen un tamiz filtrante de bronce o
tela metálica niquelada.
Llaves manuales de paso directo
Junto con tubería y accesorios para la instalación de línea de líquido y de
aspiración.
Válvula de agua
Para regular el caudal que debe llegar a los condensadores en función
de la presión de condensación.
7. SALA DE MÁQUINAS.
La sala de máquinas será de seguridad media a la vista de la potencia
instalada. No es necesaria personal especializado para su vigilancia.
Anejo nº3 Instalación frigorífica
234
8. INSTALACIÓN DE DESVERDIZACIÓN.
8.1. PROCESO DE DESVERDIZACIÓN.
El proceso de desverdización consiste en dar a la fruta una coloración
apropiada para su comercialización, es decir, el fruto ha conseguido el punto
de maduración apropiado antes de su recogida pero exteriormente no
presenta su coloración característica. Debido a las características del fruto este
proceso sólo altera su coloración exterior manteniendo intactas sus
características organolepticas.
Para este proceso se relizará en las mismas cámaras de conservación
frigorífica, pero adaptándolas para este fin. Para ello se requiere una mezcla de
aire-etileno en una concentración que no debe exceder de 5 ppm; se controlará
igualmente la concentración de CO2 siendo aproximadamente de 0,03 % del
volumen de la cámara.
El proceso durará de 3 a 5 días dependiendo del estado de la fruta a
tratar, y se realiza a una temperatura cercana a los 21ºC. Una vez conseguida
la coloración la fruta reposará unas horas hasta entrar definitivamente en la
línea de manipulación.
8.1.1. Datos e hipótesis de cálculo
Largo 9,75 m.
Ancho 10,75 m.
Alto 7,00 m.
Producto a conservar Cítricos.
Temperatura de régimen 21 ºC.
% de CO2 en el aire 0,03 %.
% de CO2 deseada 0,25 %.
Densidad del aire 1.276 kg/m3.
Capacidad de la cámara 180 Tn.
CO2 producido por la fruta 0,031 kg CO2/Tn h.
Anejo nº3 Instalación frigorífica
235
8.1.2. Circulación del aire dentro de las cámaras Conocidas las características del ambiente calculamos la cantidad
de CO2 existente en la cámara a la entrada de la fruta. Para ello
suponemos que el aire ocupa el 80 % de la cámara. Operamos de la
siguiente manera:
22 %·· COVCO aireρ=
Donde:
• CO2 = Cantidad de CO2 de la cámara
• V = Volumen de la cámara
• ρaire = Densidad del aire
• %CO2 = porcentaje de CO2 en el aire
%03,0·276.1·733%802 =CO
CO2 = 0,22 kg de CO2 en la cámara
Calcularemos ahora la cantidad justa para mantener la
concentración de CO2 al 0,25% que es a la que se produce la
desverdización. Procederemos de igual forma:
%25,0·276.1·733%802 =CO
CO2 = 1,87 kg de CO2 en la cámara con una concentración de
0,25 %.
Por otro lado debemos tener en cuenta el que aportan las
naranjas:
22 · naranjaCCO ρ=
Anejo nº3 Instalación frigorífica
236
Donde:
• CO2 = Cantidad de CO2 aportado por la fruta
• C = Cantidad de naranjas
• ρnaranja = CO2 aportado por las naranjas por cada tonelada
031,0·1802 =CO
CO2 = 5,58 kg. de CO2 producido por la fruta en y hora.
Sabiendo la cantidad existente, la que aportamos con la fruta y la
que necesitamos ya podemos calcular el tiempo necesario para
conseguir dicha concentración. Para ello igualamos cada una de las
cantidades:
Existente en la cámara + aportada por la fruta ·T = Cantidad deseada
Donde:
• T = Tiempo necesario (h.).
0,22 + 5,57 · T = 1,87
T = 0,3 h.
Por tanto el volumen a extraer de la cámara para mantener la
concentración de CO2 al 0,25 % será el volumen ocupado por el aire
entre el tiempo en que se tarda en llegar a esa concentración.
3,0%80·733
=extraerV
Vextraer = 1.955 m3/h.
Anejo nº3 Instalación frigorífica
237
Por otro lado para conseguir una desverdización eficaz el aire
debe moverse dentro de la propia cámara para igualar las
concentraciones de CO2, O2, humedad etc… Para ello se considera
suficiente con unas 35 recirculaciones de aire por hora, con lo cual el
aire a mover sera:
35·%80·733=movidoV
Vmovido = 20.524 m3/h.
8.1.3. Consumo de etileno Para desverdizar cítricos es necesaria una concentración de
etileno en las cámaras de 5 ppm. Por tanto necesitaremos:
ppmV ettileno 5·955.1=
Vetileno = 9,775 l / h.
Teniendo en cuenta la riqueza de la mezcla, 5 % de etileno y 95
% de N2, el consumo horario será:
601·
5100775,9=ettilenoV
Vetileno = 3,25 l / h.
8.1.4. Cálculo de humidificación Para saber la cantidad de agua a añadir al aire partimos de los
siguientes datos:
Aire en cámara a 21º C y 95% de HR. 21,5 gr./m3.
Aire en el exterior a 10º C y 50% de HR 0,4 gr./m3.
Anejo nº3 Instalación frigorífica
238
Con estas condiciones el contenido de agua será de 20,4 gr.
agua/m3 para el interior y de 4,7 gr. agua/m3 para el exterior. Por tanto,
en las condiciones extremas el suministro de agua será la máxima
diferencia entre ambas:
7,157,44,20 =−=aguaC
Cagua = 15,7 gr/m3 aire = 0,0157 l/ m3 aire
Por tanto el volumen de agua aplicar para cada cámara es de:
733·0157,0=aguaV
Vagua = 11,5 l/m3 aire h.
8.2. MAQUINARIA DE DESVERDIZACIÓN.
Con los valores obtenidos anteriormente la maquinaria a emplear en
cada una de las tres cámaras es la siguiente:
• 2 ventiladores de 2,5 CV. cada uno que harán las funciones de
renovación y de recirculación, dependiendo de las necesidades
del momento.
• 1 humidificador que mantendrá la humedad relativa en el nivel
establecido.
• 1 aerotermo-inyector de etileno que proporcionará la cantidad
necesaria de este elemento en el ambiente.
I
ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN Y CARACTERÍSTICAS.........................................................239 2. ELEMENTOS DE LA LÍNEA DE MANIPLACIÓN .............................................239
2.1. DUCHADORA DE PALETS .......................................................................239 2.2. DESPALETIZADOR-VACIADOR HIDRÁULICO .......................................240 2.3. LAVA-CAJAS.............................................................................................240 2.4. ENFARDADORA........................................................................................241 2.5. MESA DE PRETRÍA...................................................................................242 2.6. MÁQUINA COMPACTA.............................................................................242 2.7. MESA DE SELECCIÓN DOBLE................................................................243 2.8. PULMÓN REGULADOR ............................................................................244 2.9. CALIBRADOR............................................................................................245
2.10. MESA DE CONFECCIÓN ..........................................................................245 2.11. LLENADORA DE MALLAS .......................................................................246 2.12. PALETIZADOR ..........................................................................................247 2.13. TRANSPORTADOR AEREO .....................................................................248 2.14. TRANSPORTADORES ..............................................................................248
3. ELEMENTOS DE TRANSPORTE INTERNO....................................................249
Anejo nº 4 Maquinaria de manipulación
239
1. INTRODUCCIÓN Y CARACTERÍSTICAS
En el siguiente anejo se va a describir toda la maquinaria empleada en el
procesado de la fruta, desde su recepción hasta su expedición.
La línea de manipulación está diseñada para satisfacer las necesidades de la
explotación. Permite trabajar las diferentes variedades de cítricos recolectados a lo
lardo de la temporada. Su capacidad de trabajo en momentos de máximas
necesidades llega a las 90 Tm/día.
2. ELEMENTOS DE LA LÍNEA DE MANIPLACIÓN
Se pasa a enumerar cada uno de los elementos que componen la línea de
confección de la fruta, así como a describir cada uno de estos elementos.
2.1. DUCHADORA DE PALETS
Se trata de una cabina cerrada en la que se introducen los palets procedentes
del campo con el fin de prepararlos para entrar en la línea de confección.
Sistema de trabajo:
La fruta llega del campo en palets que mediante carretillas elevadoras se
introducen dentro de la duchadora. Ésta tiene una toma de agua y una toma de
corriente que alimenta todo el sistema.
Con la fruta dentro y la cabina cerrada comienza el proceso, la fruta es
mojada en toda su superficie mediante un sistema de duchas laterales. Se trata de
que la fruta entre lo más limpia posible a la línea de confección. Aquí se eliminan los
sólidos de mayor tamaño y se le aplica una primera dosis de fungicida. Este proceso
dura alrededor de tres minutos.
Características técnicas:
Largo: 4.000 mm.
Ancho: 2.000 mm.
Alto: 3.800 mm.
Potencia: 7.5 CV.
Anejo nº 4 Maquinaria de manipulación
240
2.2. DESPALETIZADOR-VACIADOR HIDRÁULICO
El objetivo del despaletizador es el vaciado a gran escala de la fruta llegada
del campo, sin que sea necesaria la intervención de un operario para el desapilado
del palet. De aquí pasa al vaciador hidráulico pensado para que las frutas salgan de
las cajas sin sufrir ningún tipo de golpe.
Sistema de trabajo
Esta máquina consta de un primer elemento donde se le alimenta mediante
una carretilla hidráulica de los palets procedentes de la duchadora o de la
correspondiente cámara. Mediante unas cadenas se le hace avanzar hasta llegar al
módulo siguiente donde se efectúa la operación de elevar todas las cajas, dejando el
palet vacío. Tras esta operación se activa el mecanismo correspondiente que
permite depositar cada uno de los grupos de cajas en el espacio que los dirige al
vaciador hidráulico. El chasis es de chapa pulida y perfiles conformados en frío.
Por su parte el volcador, recibe las cajas, que avanzan y son volcadas. La
fruta pasa a un transportador y las cajas vacías a otro, para ser almacenadas y
reutilizadas. A su vez dejan paso a un nuevo lote de cajas procedentes del
despaletizador. La máquina está montada sobre un chasis de chapa pulida y perfiles
conformados en frío, con patas regulables en altura.
Características técnicas
Largo: 7400 mm.
Ancho: 2900 mm.
Alto: 4200 mm.
Potencia: 14,5 CV.
Producción: 200-1200 cajas/h.
2.3. LAVA-CAJAS
Esta diseñada para obtener un buen resultado en la limpieza de las cajas,
tanto interior como exterior, dejándolas secas y listas para ser recogidas por el
operario correspondiente.
Anejo nº 4 Maquinaria de manipulación
241
Sistema de trabajo
Después del vaciado las cajas pasan a un transportador que las acerca hasta
el interior de la balsa, donde se realiza el enjuague para después ser secadas y
ponerse a disposición de ser utilizas nuevamente. La balsa contiene agua caliente (±
50ºC) gracias a unas resistencias eléctricas. El lavado se efectúa por medio de unas
boquillas giratorias que permiten el lavado de las caras interiores y exteriores. Una
vez salen de esta balsa un operario las retira para permitir la entrada de otras cajas.
La máquina está montada sobre un chasis de chapa pulida y perfiles conformados
en frío, con patas regulables en altura.
Características técnicas
Largo: 3.000 mm.
Ancho: 1.000 mm.
Alto: 1.800 mm.
Potencia: 40 CV.
2.4. ENFARDADORA
Esta máquina esta destinada a la confección de palets con las cajas de campo
vacías después de haber sido lavadas. Se trata de ahorrar espacio durante el
transporte y el almacenado.
Sistema de trabajo
Las cajas vacías entran en la línea y son basculadas de tal modo que se
compone progresivamente un fardo de tres cajas por traslación horizontal en una
estación de reserva. Cada dos fardos la estación de espera se vuelca y los fardos
son palatizados.
Cuando una capa está completa la pinza de la enfardadora recupera esta
capa y la eleva para formar otra capa por debajo.
Cuando toda la pila está completa ésta se eleva y se introduce un palet por
debajo, sobre el que se apoyarán. La máquina está montada sobre un chasis de
chapa pulida y perfiles conformados en frío, con patas regulables en altura.
Anejo nº 4 Maquinaria de manipulación
242
Características técnicas
Largo: 4.000 mm.
Ancho: 2.000 mm.
Alto: 2.500 mm.
Potencia: 4 CV.
2.5. MESA DE PRETRÍA
En esta máquina se trata de hacer una primera elección de la fruta que no es
válida para seguir el proceso. La selección se hace manualmente por operarios
situados en los laterales de la mesa, mientras la fruta avanza por ésta.
Sistema de trabajo
La mesa de pretría consta de una primera sección compuesta por dos
transportadores de rodillos giratorios de 600 mm. De anchura para la selección del
50% de la fruta y un transportador central de 600 mm. Que dirige el otro 50% de la
fruta a la segunda sección. La mesa va provista de dos salidas para destrío situadas
en la parte inferior de los transportadores de rodillos.
Características técnicas
Largo: 4.745 mm.
Ancho: 1.580 mm.
Alto: 1.100 mm.
Potencia: 2 CV.
2.6. MÁQUINA COMPACTA
Una vez la fruta entra en esta máquina recibe varios tratamientos que la
preparan para presentarla el mercado.
Sistema de trabajo
En esta máquina la fruta es lavada, presecada y encerada bajando por un
tobogán a la zona de secado. El lavado se realiza en toda la superficie mediante
Anejo nº 4 Maquinaria de manipulación
243
unos cepillos especialmente diseñados. Tras este paso se procede a la retirada del
jabón mediante una serie de duchas a presión. Antes del encerado se retira el agua
sobrante de la superficie del fruto mediante unos rodillos con forma de “donuts”, que
se ocupan de absorberla. La sección de encerado se compone de una boquilla que
se mueve horizontalmente pulverizando la cera sobre la fruta. Una bomba aspira del
bidón de la cera la cantidad justa para que la boquilla pulverice.
El fruto una vez encerado paso a la sección inferior, el túnel de secado, donde
se realiza la misma operación con aire caliente proveniente de un generador.
Tras estas aportaciones la fruta es recogida por un transportador que la
conduce al resto de la línea de producción.
La máquina esta montada sobre chasis de chapa pulida y perfiles laminados
en frío. Acabado con imprimaciones y esmaltados de 1ª calidad.
Características técnicas
Largo: 8.700 mm.
Ancho: 1.660 mm.
Alto: 2.500 mm.
Potencia: 13 CV.
Producción: 10-13 Tm/h.
2.7. MESA DE SELECCIÓN DOBLE
La mesa de selección doble permite escoger o eliminar con racionalidad los
frutos mejorando la calidad final de los productos.
Sistema de trabajo
La tría se realiza por medio de catorce operarios. La máquina consta de un
transportador central de 600 mm. y cuatro transportadores a rodillos de 400 mm. de
anchura con velocidad de traslación controlada a voluntad. Están dispuestos de tal
manera que dos de ellos reciben la fruta por uno de sus extremos directamente de la
máquina que le precede, en tanto que los otros dos la reciben por el extremo
contrario por medio de un transportados central. Los cuatro transportadores
confluyen en el centro del conjunto cediendo el flujo de los operarios
Anejo nº 4 Maquinaria de manipulación
244
seleccionadores han dado por bueno a la siguiente operación. La máquina está
concebida y dimensionada de manera que cada uno de los cuatro transportadores
destinados a la tría reciban un 25% del flujo de la fruta. La disposición del conjunto
permite evacuar los destríos de frente con ambas manos por los espacios que
quedan entre los cuatro transportadores de selección y el transportador central. El
resultado es un sistema de selección ideal en cuanto a su efectividad, que requiere
muy poco espacio y que evita desplazamientos, desvíos y caídas de la fruta.
La máquina está montada sobre chasis de chapa pulida y perfiles
conformados en frío. Provista de patas regulables en altura. Acabados con
imprimación sintética y esmalte de 1ª calidad.
Características técnicas
Largo: 8.930 mm.
Ancho: 2.247 mm.
Potencia: 1,75 CV.
Producción: 12-15 Tm/h.
2.8. PULMÓN REGULADOR
En la línea ni la cantidad ni el calibre del producto suelen ser los mismos, por
lo que cuando la alimentación es suficiente el rendimiento baja, y cuando la
alimentación es excesiva la máquina no admite más producto del que puede
procesar al 100%
Sistema de trabajo
El pulmón regulador almacena los excesos de producto volviéndolos a
suministrar cuando esta recibe menos producto del que puede procesar. Consta de
tres cintas transportadoras, dos laterales y una inferior gobernadas por un detector
de nivel. Las cintas son de doble marcha (acumulación y alimentación del producto).
La velocidad de alimentación es el doble que la de acumulación lo cual permite al
pulmón alimentar al mismo tiempo que recibe y acumula nuevo producto.
Anejo nº 4 Maquinaria de manipulación
245
Características técnicas
Largo: 4.650 mm.
Ancho: 3.180 mm.
Alto: 1.100 mm.
Potencia: 0,83 CV.
Producción: 400-500 Kg.
2.9. CALIBRADOR
Se trata de un calibrador de cuatro líneas y ocho salidas para fruta calibrada.
La salida es a dos mesas de confección.
Sistema de trabajo
El calibrador está compuesto por varios componentes electrónicos-
informáticos.
Los frutos son recepcionados del pulmón, el equipo electrónico lo reconoce y
mide su diámetro y color para realizar su clasificación. Tras su clasificación lo dirige
a la salida de frutas calibradas correspondiente, para más tarde depositarlo sobre
una de las dos mesas de confección a las que tiene salida.
Características técnicas
Largo: 11.000 mm.
Ancho: 1.280 mm.
Potencia: 4 CV.
Producción. 20-26 Tm/h.
2.10. MESA DE CONFECCIÓN
Estas máquinas están pensadas para confeccionar la fruta con mayor
facilidad, consiguiendo el mayor rendimiento en el operario y al mismo tiempo que
las cajas una vez finalizada la confección tengan una salida rápida hacia el punto de
carga.
Anejo nº 4 Maquinaria de manipulación
246
Sistema de trabajo
Esta máquina recibe el fruto del calibrador, pasando por el sector de
recogida, siendo al mismo tiempo receptora de fruto calibrado, transportado por una
cinta y depositado en la balsa especialmente construida y acolchada para evitar
dañar la fruta. Una vez depositada la fruta en la balsa de la mesa de confección
para su manipulación, esta máquina dispone de una bandeja abatible para depositar
la caja hasta su llenado manual.
Por medio de una cinta transportadora, solidaria con la bandeja, la caja es
extraída hasta el colector. La altura de ésta es regulable manual o automáticamente.
Características técnicas
Largo: 15.000 mm.
Ancho: 2.964 mm.
Alto: 1.240 mm.
Pot. de transportador: 1,5 CV.
Pot. de transportador de cajas: 2.1 CV.
Producción. 45-50 Tm/día.
2.11. LLENADORA DE MALLAS
Esta máquina se compone de otras dos para realizar todas sus funciones.
Una desdora selectora y una ensacadora.
Sistema de trabajo
Los frutos correspondiente llegan a la tolva receptora de la pesadora, de esta
son elevados y extraídos por medio de un elevador de rodillos rotativos que sitúan y
canalizan la fruta en filas e hileras, pudiéndose hacer sobre este canalizador de
rodillos el reparto final de la fruta que se va a pesar.
El elevador vierte la fruta sobre la estrella de sincronismo que los depositará
en la taza de pesado y esta misma estrella hará la extracción del fruto una vez ya
pesado para depositarlo en un elevador de tazas cuya misión el transportar la fruta
desde el nivel inferior de pesado hasta los transportadores de descarga.
Anejo nº 4 Maquinaria de manipulación
247
Estos transportadores están preestablecidos para una vez conseguido el peso
poner en movimiento los frutos hacia sus salidas, donde se encuentran situadas dos
embaladoras iguales o distintas que trabajan simultáneamente.
La fruta una vez depositada sobre la taza de pesado, se pesa, estando en
situación estática, a través de un célula de descarga de alta presión, quedando
registrado su peso en un procesador que irá haciendo un cómputo acumulativo de
forma estática de los frutos que deben formar una pesada, previamente programado
y con sus límites de tolerancia establecidos. En caso de que hubiera algunos frutos
que no entraran dentro de los conjuntos de pesado, serán retomados con la fruta
que inicia su entrada en la tolva.
Características técnicas
Largo: 11.300 mm.
Ancho: 5.000 mm.
Alto: 2.200 mm.
Pot. de transportador: 2,7 CV.
Tolerancia: 1%.
Pesado: 1-5 Kg.
Producción. 18-20 mallas/min.
2.12. PALETIZADOR
Es una máquina de funcionamiento muy sencillo y de dimensiones reducidas.
Es capaz de paletizar una gran variedad de embalajes de cartón y plástico en palets
de todo tipo.
Características técnicas
Largo: 3.500 mm.
Ancho: 2.360 mm.
Potencia total: 4,75 CV.
Producción: 50 palets/h.
Anejo nº 4 Maquinaria de manipulación
248
2.13. TRANSPORTADOR AEREO
Es fundamental para la distribución de las cajas de expedición a las mesas de
encajado. Se trata de una maquinaria muy sencilla compuesta por un cabezal, motor
y ganchos para cajones vacíos.
Características técnicas
Largo: 120 m.
Potencia 4 CV.
2.14. TRANSPORTADORES
Se proyecta instalar transportadores para poder mover la fruta dentro de la
línea de confección entre los distintos elementos. Se utilizan los siguientes:
Transportador de cadenas para palets vacíos desde el despaletizador
hasta la enfardadora. La potencia necesaria es 1,5 CV.
Transportador de rodillos para cajas vacías desde el despaletizador
hasta la lavadora de cajas. La potencia necesaria es 1,5 CV.
3 transportadores de 1,50 m. de anchura y 4,20 m. de longitud con una
potencia unitaria de 1,25 CV. que llevan la fruta desde el despaletizador
hasta la mesa de selección doble, pasando por la mesa de pretría y la
máquina compacta.
2 transportadores de destrío desde la mesa de pretría hasta las cajas
que se destinan a industria; su longitud es de 4,5 m. La potencia
necesaria es de 1,5 CV.
Transportador de correas de 1,50 m. de anchura y 2,20 m. de longitud
con una potencia de 0,75 CV.
Transportador hasta la máquina enmalladora con una longitud de 2,75
m. y una anchura de 0,68 m. La potencia necesaria es de 1 CV.
Transportador de rodillos para cajas desde la mesa de confección
hasta uno de los paletizadores. La potencia necesaria es de 1,5 CV.
Transportador de cadenas desde la llenadora de mallas hasta el otro
paletizador su anchura es de 1,5 m. La potencia necesaria es de 2 CV.
Anejo nº 4 Maquinaria de manipulación
249
3. ELEMENTOS DE TRANSPORTE INTERNO
Para el transporte interno de las mercancías se dispondrá de cuatro carretillas
estibadoras de horquilla retráctil delantera de 1,5 Tm de capacidad portante de
batería eléctrica y equipada con ruedas macizas.
I
ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN ...............................................................................................250 2. ENVASES DE CAMPO......................................................................................250 3. ENVASES DE EXPEDICIÓN.............................................................................251 4. PALETS EMPLEADOS .....................................................................................252
Anejo nº 5 Necesidades de envases
1
1. INTRODUCCIÓN
En el siguiente anejo se va a describir todos los envases empleados para la
expedición de la fruta ya confeccionada así como sus tipos y su uso dentro de la
industria.
2. ENVASES DE CAMPO
Los envases que se van a utilizar en la recogida de naranja en el campo, son
envases de plástico con una capacidad de 19,5 kg. (no se recomienda cargarlos
más ya que se producirían aplastamientos del producto). Son envases que soportan
muy bien el apilado, ligeros, fáciles de limpiar, no absorben jugos ni humedades lo
que evita posibles infecciones.
Estos cajones tienen unas dimensiones estándar de 50 x 35 x 30 cm. y se
dispondrán los suficientes para los siguientes supuestos:
• Almacenar en cámara el la mayor cantidad de fruta, ya sea por
refrigeración o por desverdización. Esto supone tener las cámaras al
completo con una producción de 540 Tm.
• Recogida diaria máxima del campo que son 90 Tm.
Esto supone un total de 630 Tm en cajones inmovilizados al mismo tiempo,
por lo que necesitaremos los siguientes cajones:
cajonesCPn 308.32
5,19000.630
===
Donde:
• n: nº de cajones necesarios
• P : Producción
• C: Capacidad de cada envase
Anejo nº 5 Necesidades de envases
2
3. ENVASES DE EXPEDICIÓN
Los envases que se van utilizar para la expedición son muy diversos, y son los
siguientes:
• Plató de 15 kg. de 49 x 29 x 26 cm. en el 85 % de los casos.
• Caja de cartón de 15 kg. en ocasiones.
• Caja de cartón de 8 kg. en ocasiones.
• Bolsa de malla de 2 kg. en el 5 % de los casos.
• Bolsa de malla de 1 kg. en el 5 % de los casos.
• Bolsa de malla de 0,5 kg. en el 5 % de los casos.
Como puede observarse la mayoría de expediciones se realizan con el mismo
envase, el plató de 15 kg. y el resto se utiliza en ocasiones concretas para clientes
concretos pero nunca de forma habitual, por lo que a la hora de calcular los envases
que se tendrá en stock todas las semanas sólo se contabilizará con los que se
utilizan en la expedición regular. Los envases necesarios son:
• Plató de 15 kg.
envases
envasekg
díasdíakg
500.25%8515
5000.90=
• Bolsa malla de 2 kg.
envases
envasekg
díasdíakg
250.11%52
5000.90=
Anejo nº 5 Necesidades de envases
3
• Bolsa malla de 1 kg.
envases
envasekg
díasdíakg
500.22%51
5000.90=
• Bolsa malla de 0,5 kg.
envases
envasekg
díasdíakg
000.45%55,0
5000.90=
4. PALETS EMPLEADOS
Existen diferentes clases de palets, con diferentes dimensiones, dependiendo
del uso al que vaya destinado. Los dos que se van a utilizar en nuestro caso son los
de 1,20 x 1,00 x 0,15 m. para los envases de expedición y el de 1,50 x 1,50 x 0,15
m. para los envases de campo ya que son los que mayor rendimiento de espacio
tienen. Los resultados son los siguientes:
cNn =
Donde:
• n: nº de palets necesarios.
• N: nº de cajones de campo a paletizar.
• c: Capacidad de cada palet.
Para los palets de campo
paletscNn 539
60308.32
===
Necesitamos 539 palets de 1,50 x 1,50 x 0,15 m.
Anejo nº 5 Necesidades de envases
4
Para los palets de expedición
• Plató de 15 kg.
paletscNn 638
40500.25
===
• Bolsa malla de 2 kg.
paletscNn 54
210250.11
===
• Bolsa malla de 1 kg.
paletscNn 50
450500.22
===
• Bolsa malla de 0,5 kg.
paletscNn 65
700000.45
===
Necesitamos 807 palets de 1,20 x 1,00 x 0,15 m.
I
ÍNDICE
1. INTRODUCCIÓN ...............................................................................................254 2. ESTUDIO ECONÓMICO DINÁMICO O ANÁLISIS DE INVERSIÓN ................253
2.1. PARÁMETROS QUE DEFINEN LA INVERSIÓN .......................................253 2.1.1. Pago de la inversión ..........................................................................253
2.1.2. Vida del proyecto ...............................................................................256
2.1.3. Flujos de caja ....................................................................................256
2.2. EFECTO DEL TIEMPO SOBRE EL VALOR DEL DINERO .......................261 2.3. ÍNDICES FINANCIEROS ............................................................................262
2.3.1. VAN (Valor Actual Neto) ....................................................................262
2.3.2. Pay-Back (Plazo de recuperación).....................................................263
2.3.3. VAN/K (Relación beneficio-inversión) ................................................264
2.3.4. TIR (Tasa Interna de Rendimiento)....................................................264
3. RESULTADOS ..................................................................................................266
Anejo nº6 Estudio económico
254
1. INTRODUCCIÓN
Todo proyecto consiste en la transformación de una realidad física para
la implantación de una actividad determinada. Se trata en definitiva de pasar de
una situación inicial (sin proyecto) a otra situación final (con proyecto). Al
efectuar dicho paso se debe garantizar que la transformación sea viable y
rentable.
La viabilidad es una característica que nos garantiza que lo que se
pretende se puede hacer, es decir, es factible. El concepto de rentabilidad es
un poco más complicado, ya que implica generalmente consideraciones de
tipo social o económico. Que algo sea rentable, implica que se puede hacer y
además se gana con el cambio.
La viabilidad de un proyecto se puede enfocar desde dos puntos de
vista:
Viabilidad Técnica: Las soluciones técnicas adoptadas (maquinaria,
equipos, instalaciones, obra civil) son asequibles con la tecnología y los medios
disponibles, y además, son compatibles con la naturaleza del proyecto.
Viabilidad Económica: El coste de las soluciones adoptadas es inferior al
beneficio económico que da el proyecto. Es decir, el proyecto al menos
devuelve el dinero invertido en él.
Por otro lado, la rentabilidad puede ser:
Rentabilidad Económica: Aunque un proyecto sea viable
económicamente, puede que los beneficios sean menores que los que daría
una inversión alternativa. En este sentido se dice que dicho proyecto no es
rentable.
Rentabilidad Social: Muchas veces, a pesar de que el proyecto no sea
rentable económicamente (e incluso no viable) conviene realizarlo debido a que
genera otro tipo de beneficios no evaluables monetariamente.
Anejo nº6 Estudio económico
255
En el presente anejo se va a analizar la viabilidad y rentabilidad de la
Central Hortofrutícola, objeto del presente proyecto mediante lo que se
denomina Estudio Económico Dinámico o Análisis de Inversiones.
2. ESTUDIO ECONÓMICO DINÁMICO O ANÁLISIS DE INVERSIONES
En el estudio económico dinámico o análisis de inversiones se considera
al proyecto como un agente financiero al cual se le presta dinero que va
devolviendo a lo largo de su vida útil. El objetivo del análisis es ver si devuelve
más de lo que se le presta (viabilidad) y si representa una inversión más
interesante que cualquier otra inversión alternativa (rentabilidad).
2.1. PARÁMETROS QUE DEFINEN LA INVERSIÓN
En toda inversión se pueden definir los siguientes parámetros:
• Pago de la inversión, K
• Vida del proyecto, n
• Flujos de caja generados por el proyecto a lo largo de su vida, Ri.
2.1.1. Pago de la inversión Es el número de unidades monetarias necesarias para que el proyecto
comience a funcionar como tal. Realmente se trata del presupuesto total del
proyecto.
En el presente proyecto:
K = 1.962.410,53 €.
Anejo nº6 Estudio económico
256
2.1.2. Vida del proyecto. Se trata del número de años durante los cuales el proyecto está
en funcionamiento y generando rendimientos positivos. Teniendo en
cuenta los años de vida de un edificio, la vida útil del proyecto será:
n = 30 años
No obstante, deberán renovarse cada 10 años la maquinaria y los
equipos, al tratarse de elementos de vida útil más corta y que alcanzan
pronto su obsolescencia técnica.
2.1.3. Flujos de caja Durante la vida del proyecto, éste genera dos corrientes
monetarias: los cobros y los pagos. Los cobros representan los ingresos
anuales derivados de la actividad. Los pagos, por el contrario, son los
desembolsos que es necesario efectuar para que aquella funcione.
Tanto unos como otros pueden clasificarse en: Ordinarios y
Extraordinarios. Los cobros y los pagos ordinarios son inherentes al
proceso productivo y son periódicos. Los cobros y pagos extraordinarios
son puntuales y aperiódicos, y son independientes del proceso
productivo.
Por flujo de caja se entiende la diferencia anual entre los cobros
(ordinarios y extraordinarios) y los pagos (ordinarios y extraordinarios).
Siendo:
• Fi: Flujos de caja para el año i.
• COi: Cobros ordinarios del año i.
• CEi: Cobros extraordinarios del año i.
• POi: Pagos ordinarios del año i.
• PEi: Pagos extraordinarios del año i.
)()( 1111 PEPOCECOFi +−+=
Anejo nº6 Estudio económico
257
En el presente proyecto, se pueden cuantificar del siguiente modo
los Cobros y los Pagos:
A. PAGOS
a. Ordinarios
Personal:
Se trata del pago a los empleados, en el que ya se incluye la
parte de Seguridad Social que le corresponde a la empresa.
1 Director gerente: 24.000 €
1 Director técnico: 18.000 €
1 Director comercial 18.000 €
1 Técnico de laboratorio 15.000 €
1 Administrativo: 15.000 €
1 Auxiliar administrativo: 13.222 €
1 Responsable de compra-venta: 15.000 €
1 Jefe de planta: 15.000 €
59 Operarios: 390.049 €
TOTAL PERSONAL: 523.271 €.
Anejo nº6 Estudio económico
258
Materias primas: Incluyen los siguientes apartados:
MAT. PRIMAS CANTIDAD PRECIO TOTAL
Naranjas 5.100.000 kg 0,24 €/kg 1.224.000
Mandarinas 4.800.000 kg 0,30 €/kg 1.440.000
Ceras 24.500 l. 1,2 €/l 29.400
Envase 15 kg. 25.000 envases 0,45 €/envase 11.250
Malla de 2 kg. 11.250 mallas 0,05 €/malla 607,5
Malla de 1 kg. 22.500 mallas 0,04 €/malla 1080
Malla de 0,5 kg. 45.000 mallas 0,03 €/malla 1350
TOTAL DE MATERIAS PRIMAS 2.707.687,5 €
Agua: Se trata de una estimación del agua consumida.
TOTAL AGUA: 15.000 €.
Energía: Se trata de una estimación de la energía eléctrica consumida.
TOTAL ENERGÍA: 24.000 €.
Mantenimiento y reparaciones: Para evaluar los costes de mantenimiento se han tomado
diferentes porcentajes del total, dependiendo de los elementos
considerados. Son los siguientes:
Obra civil (0,75 %) 6.348 €
Instalaciones (1 %) 2.924 €
Maquinaria (1,5 %) 4.708 €
TOTAL MANTENIMIENTO 13.980 €.
Anejo nº6 Estudio económico
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Gastos generales: Incluyen:
Tributos: Contribuciones, tasas, impuestos, etc. 60.000 €.
Transporte: 36.000 €.
Comunicaciones: Correo, teléfono, etc. 36.000 €.
Publicidad y propaganda: 18.000 €.
Administración y dirección. Comisiones: 18.000 €.
TOTAL GASTOS GENERALES: 168.000 €. Seguros: Se toman como un 0,5% del valor de la inversión.
TOTAL SEGUROS: 17.144 €.
Varios e imprevistos: Se van a considerar como un 1% del total de gastos y pagos.
TOTAL VARIOS E IMPREVISTOS: 34.459 €.
TOTAL PAGOS ORDINARIOS: 3.503.541 €.
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260
b. Extraordinarios
Renovación maquinaria y equipos: Su cuantificación se hace a partir de los datos del presupuesto de
ejecución por adquisición, se incluirá la de las diferentes instalaciones
proyectadas, a las que se le suma el IVA correspondiente.
Maquinaria de línea de confección. 313.849,88 €.
Diversas instalaciones: 339.183,86 €.
TOTAL PAGOS EXTRAORDINARIOS: 653.033,74 €.
B. COBROS
a. Ordinarios
Los cobros ordinarios se deben a la venta de la fruta:
MAT. PRIMAS CANTIDAD PRECIO TOTAL
Naranjas 4.590.000 kg 0,48 €/kg 2.203.200
Mandarinas 4.320.000 kg 0,57 €/kg 2.462.400
TOTAL PAGOS EXTRAORDINARIOS: 4.665.600 €.
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b. Extraordinarios
Venta con valor residual de maquinaria y equipos renovados: Se supone un valor residual a la maquinaria y equipos renovados
del 10% de su valor inicial.
Maquinaria de línea de confección. 31.385 €.
Diversas instalaciones: 33.918 €.
TOTAL COBROS EXTRAORDINARIOS: 65.303 €.
2.2. EFECTO DEL TIEMPO SOBRE EL VALOR DEL DINERO.
El tiempo juega un indudable papel en el valor del dinero. La
cuantificación de su efecto se hace en función del precio del dinero en los
mercados financieros, utilizando los flujos de caja actualizados:
Donde:
• Fi : Flujo de caja del año i actualizado al final del año 0.
• Fi: Flujo de caja del año i.
• r: Tasa de actualización (tipo de interés o precio del dinero).
Ahora ya se está en disposición de calcular los índices financieros que
informarán acerca de la viabilidad y la rentabilidad de la inversión.
'1'
1 )1( rFF+
=
Anejo nº6 Estudio económico
262
2.3. ÍNDICES FINANCIEROS
Los índices financieros que se manejan en el análisis de inversiones
son:
• Valor actual neto: VAN
• Plazo de recuperación: PAY-BACK
• Relación beneficio-inversión: VAN/K
• Tasa interna de rendimiento: TIR
El cálculo de dichos índices se basa en las siguientes hipótesis
simplificativas:
• Los cobros y los pagos de un año se producen en el mismo
instante al final de dicho año.
• Las previsiones que se realizan con respecto al pago de inversión
(K), flujos de caja (Fi) y vida del proyecto (n), son exactas, no
existiendo desviación entre los valores previstos y los valores
reales.
• Los flujos de caja generados por el proyecto no se ven afectados
por la posible inflación o deflación.
• Se da un mercado perfecto para el dinero. Es decir, el inversor
puede tomar o conceder préstamos en la cantidad y plazo que
desee, a un tipo de interés (r), independiente de la cuantía del
capital prestado.
2.3.1. VAN (Valor Actual Neto). Es la suma de los flujos de caja actualizados generados por el
proyecto a lo largo de su vida útil menos el pago de la inversión. Se
trata, por tanto, de una estimación del beneficio global que genera la
actividad. Para el caso de un pago de inversión único, se calcula según:
∑ −+
=n
1i
i Kr1
FVAN)(
Anejo nº6 Estudio económico
263
Siendo:
• Fi: Flujo de caja del año i.
• r: Tasa de actualización.
• n: Vida del proyecto.
• K: Pago de inversión.
La interpretación de este índice puede ser la siguiente:
• Si el VAN es positivo, el proyecto es viable.
• Si el VAN es nulo, el proyecto se encuentra en el límite de la
viabilidad.
• Si el VAN es negativo, el proyecto es económicamente inviable.
2.3.2. Pay-Back (Plazo de recuperación).
Se define como el año, contado a partir del año 0 de la inversión,
a partir del cual el proyecto comienza a generar beneficios. Es decir, es
el año (j) para el cual la suma de los flujos de caja actualizados
acumulados menos el pago de la inversión actualizado pasa de ser
negativo a ser positivo (esto es equivalente a decir que los flujos de caja
actualizados acumulados es mayor o igual que el pago de la inversión
actualizado, o que el VAN acumulado es positivo).
0)1()1(1 1
∑ ∑ ≥+
−+
j m
ii
ii
rK
rR
Se dice pues, que la inversión se recupera entre el año j-1 y el
año j.
Interpretación
• Si el plazo de recuperación (j) es mayor que la vida útil del
proyecto (n), éste es inviable.
• Si el plazo de recuperación (j) es menor que la vida del proyecto
(n), el proyecto es viable.
Anejo nº6 Estudio económico
264
2.3.3. VAN/K (Relación Beneficio-Inversión). Este índice representa la ganancia neta obtenida por cada unidad
monetaria invertida. Es una estimación de la rentabilidad relativa global
del proyecto. Se calcula según:
∑
∑ ∑
+
+−
+=
m
ii
n m
ii
ii
rK
rK
rR
KVAN
1
1 1
)1(
)1()1(
Interpretación
• Si la relación beneficio-inversión es negativa o cero (VAN ≤ 0) el
proyecto es inviable.
• Si la relación beneficio-inversión es positiva (VAN > 0) el proyecto
es viable.
2.3.4. TIR (Tasa Interna de Rendimiento). Se trata del auténtico indicador de la rentabilidad de una
inversión. Representa el tipo de interés ficticio con que el proyecto,
considerado como agente financiero, devuelve el pago de la inversión
(Ki), en forma de flujos de caja (Ri), a lo largo de la vida útil del mismo.
∑ ∑ +=
+
n m
ii
ii KR
1 1 )1()1( λλ
Siendo λ la Tasa Interna de Rendimiento (TIR).
Este valor del TIR sería correcto si hubiera reinversión, es decir,
si los flujos de caja positivos se reinvirtieran en el proceso productivo,
que genera un interés. En muchas ocasiones, dichos flujos de caja no se
reinvierten, si no que se emplean en una inversión alternativa, cuya
rentabilidad suele ser menor que el TIR. Por otra parte, los flujos de caja
negativos hay que financiarlos si se carece de liquidez.
Anejo nº6 Estudio económico
265
Es por ello que se suele calcular la Tasa Interna de Rendimiento
corregida (TIRc), que tiene en cuenta las consideraciones anteriormente
expuestas.
( )∑∑ +
=+
+⋅ m
ic
in
ic
i KpR11 )1()1(
1λλ
Siendo p:
• La rentabilidad de los flujos de caja positivos.
• La financiación de los flujos de caja negativos.
Interpretación
• Si la Tasa Interna de Rendimiento corregida (TIRc) es mayor o
igual que el tipo de interés (r), el proyecto es rentable. Es decir el
proyecto es al menos tan rentable como cualquier inversión
alternativa.
• Si la Tasa Interna de Rendimiento corregida (TIRc) es menor que
el tipo de interés (r), el proyecto no es rentable. O sea, existen
inversiones alternativas mejores (por ejemplo ingresar el dinero
en un banco).
Anejo nº 6 Estudio económico
266
3. RESULTADOS
En la página siguiente se incluye una tabla de la que se pueden extraer y
calcular los resultados del análisis financiero de la inversión, teniendo en cuenta los
siguientes datos de partida:
• Tasa de actualización estimada: r = 5%
• Vida útil del proyecto: n = 30 años
• Período de renovación maquinaria y equipos: 10 años
• Inflación: No considerada
Los resultados del análisis son:
PARÁMETROS VALOR
Valor Actual Neto (VAN) 15.585.062 €
Plazo de recuperación ( PAY-BACK) Entre el año 1 y 2
Relación beneficio-inversión 794,18 %
Tasa interna de rendimiento (TIRc) 12,95 %
Como el VAN es positivo, el proyecto es VIABLE. Como el PAY-BACK es inferior a la vida útil del proyecto (n), el proyecto es
VIABLE. Como la relación VAN/K es positiva, el proyecto es VIABLE. Como el TIRc es superior a la tasa de actualización (r), el proyecto es
RENTABLE.
EL PROYECTO ES VIABLE Y RENTABLE
I
ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN ...............................................................................................267 2. ACTIVIDADES REALIZADAS...........................................................................267 3. DIAGRAMA DE GANTT....................................................................................267
Anejo nº 7 Plan, calendario y plazo de ejecución
1
1. INTRODUCCIÓN
En el presente anejo se van a planificar todas las actividades a realizar para la
ejecución del proyecto. Éstas se analizarán temporalmente por separado para
obtener el tiempo global de la realización del proyecto.
Para ello se realiza un diagrama de Gantt en el que quedan recogidas, de
forma gráfica, la temporalidad de cada una de las actividades que se proyectas y el
tiempo que se tarda en realizarlas. El orden seguido es el mismo que en la
estructura del presupuesto y se ha realizado atendiendo a las mediciones parciales
de cada una de las tareas programadas y de los rendimientos establecidos para
cada una de ellas.
2. ACTIVIDADES REALIZAS
Las actividades realizadas en la ejecución del proyecto se distribuyen en
horas de trabajo teniendo en cuenta los días laborables y el horario de la jornada de
trabajo. Para el caso de las instalaciones que no se han proyectado, se ha tenido en
cuenta un tiempo prudencial para su realización que se ha creído suficiente, con lo
cual el tiempo total para la realización de las obras contempla dichas instalaciones.
Las horas totales necesarias para la realización de cada una de las tareas se
resumen en la siguiente tabla:
3. DIAGRAMA DE GANTT
A continuación se presenta el diagrama de Gantt resultante de la realización
de las tareas proyectas. En algunas de ellas podemos encontrar un cierto solape, lo
que supone un menor tiempo total de realización. El tiempo total para la ejecución
del proyecto es de 146 días.