UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR
FACULTAD DE INGENIERIA EN GEOLOGÍA. MINAS, PETROLEOS Y AMBIENTAL
CARRERA DE INGENIERÍA EN GEOLOGÍA
“EVALUACIÓN GEOMECÁNICA DE LA RAMPA DE ACCESO DEL YACIMIENTO
LOMA LARGA”
Trabajo de titulación, modalidad Proyecto de Investigación
para la obtención del Título de Ingeniero en Geología
AUTOR: Valeria Gisell Zúñiga Valencia
TUTOR: Ing. M.Sc. Marlon Ponce
Quito, Marzo 2018
DEDICATORIA
Este trabajo va dedicado primeramente a Dios quien me ha dado la fortaleza y sabiduría
necesaria para cumplir mis metas. A mis amados padres, Carlos y Patricia que a pesar de la
distancia nunca me hicieron sentir su ausencia, siendo mi motor y guía para culminar con éxito
esta etapa de mi vida. A mis hermanos Carla, Andrés y Gemely que con su ejemplo y amor
incondicional me enseñaron a no rendirme jamás. A mis abuelitos Aurelio y Martha que todos
los días de mi vida bendicen mi camino. Finalmente, a mis hermosos sobrinos Diego, Luana y
Amelia quienes son mi luz y mis ganas de seguir superándome.
AGRADECIMIENTOS
A la empresa INV. Minerales S.A, y de manera especial al Ingeniero Jorge Barreno por darme la
oportunidad de realizar mi trabajo de investigación en el Proyecto Minero Loma Larga.
Al Ingeniero Franklin Vega, Ingeniero Germánico Guilcapi y al Ingeniero Dario Morán quienes
me brindaron su amistad y sus conocimientos, los mismos que han sido muy enriquecedores para
mi formación profesional y para la culminación de este trabajo.
De manera especial al Ingeniero Marlon Ponce, Ingeniero Danny Burbano e Ingeniero Adán
Guzmán quien como tutor y revisores me brindaron la ayuda que estuvo a su alcance para la
realización de este trabajo.
A mis padres, hermanos y demás familia porque sin ellos nada de lo que he logrado hasta el día de
hoy hubiera sido posible.
A mis amigos, quienes me brindaron su ayuda y sus conocimientos a lo largo de la carrera
universitaria.
DERECHOS DE AUTOR
Yo, Valeria Gisell Zúñiga Valencia en calidad de autora y titular de los derechos morales y
patrimoniales del trabajo de titulación “EVALUACIÓN GEOMECÁNICA DE LA RAMPA DE
ACCESO DEL YACIMIENTO LOMA LARGA”, modalidad presencial, de conformidad con el
Art.114 del CÓDIGO ORGÁNICO DE LA ECONOMÍA SOCIAL DE LOS CONOCIMIENTOS,
CREACTIVIDAD E INNOVACIÓN, concedemos a favor de la Universidad Central del Ecuador
una licencia gratuita, intransferible y no exclusiva para el uso no comercial de la obra, con fines
estrictamente académicos. Conservamos a mi/nuestro favor todos los derechos de autor sobre la
obra, establecidos sobre la norma citada.
Asimismo, autorizo/autorizamos a la Universidad Central del Ecuador para que realice la
digitalización y publicación de este trabajo de titulación en el repositorio virtual, de conformidad
a lo dispuesto en el Art. 144 de la Ley Orgánica de Educación Superior.
El (los) autor (es) declara (n) que la obra objeto de la presente autorización es original en su forma
de expresión y no infringe el derecho de autor de terceros, asumiendo la responsabilidad por
cualquier reclamación que pudiera presentarse por esta causa y liberando a la Universidad de toda
responsabilidad.
Firma:
_______________________________
Valeria Gisell Zúñiga Valencia
C.I. 1400553390
Telf.: 0994611039
E- mail: [email protected]
UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR
FACULTAD DE INGENIERÍA EN GEOLOGÍA, MINAS, PETRÓLEOS Y AMBIENTAL
CARRERA DE INGENIERÍA EN GEOLOGÍA
APROBACIÓN DEL TRABAJO DE TITULACIÓN POR PARTE DEL TUTOR
Yo, Marlon Ponce, en calidad de tutor del trabajo de titulación “EVALUACIÓN
GEOMECÁNICA DE LA RAMPA DE ACCESO DEL YACIMIENTO LOMA LARGA”,
elaborado por la señorita VALERIA GISELL ZÚÑIGA VALENCIA, con C.I. 1400553390,
estudiante de la Carrera de Ingeniería en Geología, Facultad de Ingeniería en Geología, Minas,
Petróleos y Ambiental de la Universidad Central del Ecuador, considero que el mismo reúne los
requisitos y méritos necesarios en el campo metodológico y epistemológico, para ser sometido a
la evaluación por parte del jurado examinador que se designe, por lo que lo APRUEBO, a fin de
que el trabajo investigativo sea habilitado para continuar con el proceso de titulación determinado
por la Universidad Central del Ecuador.
En la ciudad de Quito, a los 19 días del mes de febrero del 2018.
___________________________________
Marlon René Ponce Zambrano
Ingeniero en Minas Magister en Geotécnia
C.C: 1305104455
TUTOR
UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR
FACULTAD DE INGENIERÍA EN GEOLOGÍA, MINAS, PETRÓLEOS Y AMBIENTAL
CARRERA DE INGENIERÍA EN GEOLOGÍA
APROBACIÓN DEL TRABAJO DE TITULACIÓN POR PARTE DEL TRIBUNAL
El Delegado del Decano y los Miembros del proyecto de investigación denominado:
“EVALUACIÓN GEOMECÁNICA DE LA RAMPA DE ACCESO DEL YACIMIENTO LOMA
LARGA”, preparado por la señorita VALERIA GISELL ZÚÑIGA VALENCIA, egresada de la
Carrera de Ingeniería en Geología, declaran que el presente proyecto ha sido revisado, verificado
y evaluado detenida y legalmente, por lo que lo califican como original y autentico del autor.
En la ciudad de Quito DM, a los 13 días del mes de marzo del 2018.
___________________________
Ing. Alex Mateus
PRESIDENTE DEL TRIBUNAL
______________________ _________________________
Ing. Danny Burbano Ing. Adán Guzmán
MIEMBRO MIEMBRO
viii
Contenido
1. INTRODUCCIÓN ..................................................................................................... 1
1.1 Estudios previos ...................................................................................................... 1
1.2 Justificación ............................................................................................................. 3
1.3 Objetivos ................................................................................................................. 3
a) Objetivo General ................................................................................................ 3
b) Objetivos Específicos ......................................................................................... 3
1.4 Alcance .................................................................................................................... 4
1.5 Zona de Estudio ....................................................................................................... 4
1.6 Accesibilidad ........................................................................................................... 6
1.7 Clima, Fauna, Vegetación ....................................................................................... 7
1.7.1 Clima ................................................................................................................ 7
1.7.2 Fauna ................................................................................................................ 8
1.7.3 Vegetación ........................................................................................................ 8
2. MARCO TEÓRICO ................................................................................................ 10
2.1 Contexto Geológico Regional .......................................................................... 10
2.1.1 Geologia Regional .................................................................................... 10
2.1.2 Estratigrafía ............................................................................................... 11
2.1.3 Tectónica Regional ................................................................................... 14
2.2 Geología Local ................................................................................................. 16
2.2.1 Geología del Trazado de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga ... 19
2.2.2 Litoestratigrafía .............................................................................................. 22
2.2.3 Estructuras ...................................................................................................... 24
2.3 Geomorfología e Hidrografía ................................................................................ 28
2.4 Yacimiento ............................................................................................................ 29
2.4.1 Alteración y Mineralización ........................................................................... 29
2.4.2 Alteración a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga
................................................................................................................................. 31
2.5 Caracterización Geomecánica del Macizo Rocoso ............................................... 34
2.5.1 Clasificación geomecánica Rock Mass Rating, RMR (Bieniawski, 1989) .... 34
2.5.2 Clasificación Geomecánica Índice Q de Barton ............................................. 42
2.5.3 Correlaciones entre RMR y Q ........................................................................ 48
2.6 Ensayos de Laboratorio-Resistencia de las Rocas ................................................ 49
2.6.1 Resistencia a la Compresión Simple. ............................................................. 50
2.7 Sostenimiento ........................................................................................................ 53
ix
2.7.1 Sostenimiento a partir del Índice RMR (Bieniawski, 1989) .......................... 54
2.7.2 Sostenimientos a partir del índice Q ............................................................... 55
3. MARCO METODOLÓGICO ..................................................................................... 57
3.1 Tipo de estudio ...................................................................................................... 57
3.2 Universo y Muestra. .............................................................................................. 57
3.3 Técnica .................................................................................................................. 57
3.4 Procedimiento........................................................................................................ 58
3.4.1 Recolección y análisis de información: .......................................................... 58
3.5 Trabajo de campo. ................................................................................................. 59
3.5.1 Levantamiento Geológico-Estructural ............................................................ 59
3.5.2 Levantamiento de Estaciones Geomecánicas ................................................. 60
3.5.3 Logueo Geotécnico en núcleos de perforación............................................... 35
3.6 Datos de ensayos de laboratorio ............................................................................ 65
3.6.1 Criterio de rotura lineal de Hoek y Brown. .................................................... 65
3.6.2 Criterio de rotura Barton -Bandis ................................................................... 67
3.7 Tabulación de Datos .............................................................................................. 68
4. CARACTERIZACIÓN GEOMECÁNICA DEL MACIZO ROCOSO DEL TRAZADO DE
LA RAMPA DE ACCESO DEL YACIMIENTO LOMA LARGA .............................. 69
4.1 Clasificación geomecánica RMR (Bieniawski, 1989) .......................................... 69
4.1.1 Estaciones Geomecánicas en Superficie......................................................... 69
4.1.2 Logueo Geotécnico a detalle RMR (Bieniawski, 1989) ................................. 73
4.2 Clasificación geomecánica Q de Barton et al. (1974). .......................................... 82
4.3 Correlaciones geomecánicas ................................................................................. 88
4.4 Zonificación geotécnica del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga
..................................................................................................................................... 89
5. DISEÑO DE LA RAMPA DE ACCESO DEL YACIMIENTO LOMA LARGA .... 94
5.1 Características del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga 94
5.2 Análisis Cinemático .............................................................................................. 95
5.2.1 Tramo I (Abscisa 0+00 – 0+167). .................................................................. 96
5.2.2 Tramo II (Abscisa 0+167 – 0+722). ............................................................... 99
5.2.3 Tramo III (Abscisa 0+722 – 1+276). ............................................................ 100
5.3 Características y tipos de sostenimiento por tramos a lo largo del trazado de la Rampa de
Acceso del Yacimiento Loma Larga ......................................................................... 102
5.3.1 Evaluación del sostenimiento en base a el Índice RMR ............................... 102
5.3.2 Evaluación del sostenimiento en base a el Índice Q ..................................... 103
5.3.3 Análisis tenso-deformacional ....................................................................... 105
x
5.3.4 Sostenimiento para la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga ......... 112
6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ....................................................... 117
6.1 Conclusiones ....................................................................................................... 117
6.2 Recomendaciones ................................................................................................ 119
7. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS...................................................................... 121
ANEXOS ...................................................................................................................... 123
ANEXO 1. Registro de mapeo geomecánico en superficie a lo largo del trazado de la Rampa
de Acceso del Yacimiento Loma Larga .................................................................... 124
ANEXO 2. Registro de Logueo Geotécnico RMR Básico (Beniawski,1989) de los sondajes
ubicados a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga140
ANEXO 3. Cálculo de Parámetros Geotécnicos ....................................................... 165
ANEXO 4. Mapas y Perfiles ..................................................................................... 180
xi
LISTA DE FIGURAS
Figura 1. Mapa de Ubicación del Proyecto Loma Larga, INV Minerales Ecuador S.A.
INVMINEC, Ecuador ....................................................................................................... 5
Figura 2. Mapa de Concesiones del Proyecto Loma Larga, INV Minerales Ecuador S.A.
INVMINEC, Ecuador ....................................................................................................... 6
Figura 3. Mapa de la Geología Regional ....................................................................... 11
Figura 4. Representación Esquemática del Sistema de Fallas ....................................... 15
Figura 5. Mapa de Geología Local ................................................................................ 18
Figura 6. Mapa Geológico a escala 1: 2 000 de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga
......................................................................................................................................... 20
Figura 7. Perfil Geológico de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga ........... 21
Figura 8. Concentración de Polos de la Secuencia Volcánica ....................................... 25
Figura 9. Dominios Estructurales de la Secuencia Volcánica ....................................... 26
Figura 10. Concentración de Polos del macizo rocoso Dacítico ................................... 27
Figura 11. Dominios Estructurales del macizo rocoso Dacítico .................................... 27
Figura 12. Mapa Geomorfológico e Hidrográfico ......................................................... 29
Figura 13. Sección Transversal de Alteración NW-SE Dentro del Cuerpo Mineral ..... 31
Figura 14. Sección de Alteración a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso al Yacimiento
Loma Larga ..................................................................................................................... 32
Figura 15. Cálculo de RQD en testigos de perforación ................................................. 36
Figura 16. Perfiles de Rugosidad ................................................................................... 39
Figura 17. Estimación de las categorías de sostenimiento, basadas en el Índice Q de Calidad
......................................................................................................................................... 56
Figura 18. Formato para el levantamiento de estaciones geomecánicas ....................... 34
Figura 19. Esquema de lectura de ángulos en planos estructurales en testigos orientados64
Figura 20. Plantilla Software Minero Roc Data ............................................................ 66
Figura 21. Cálculo de la cohesión (c =0.018MPa) y el ángulo de fricción (Ф=38.97°) para la
junta J-1 del macizo rocoso Dacítico del tramo I, por el criterio de Barton – Bandis. ... 68
Figura 22. Estructuras Principales de la Dacita ............................................................. 70
Figura 23. Estructuras Principales de la Toba ............................................................... 72
Figura 24. Sección Geotécnica del trazado de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga
en base al RMR Básico ................................................................................................... 74
Figura 25. Zonificación Geotécnica del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma
Larga ............................................................................................................................... 90
Figura 26. Sección de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga ..................... 94
Figura 27. Modelamiento tridimensional de las cuñas con el Software Minero Unwedge,
Abscisas 0 – 0+127 ......................................................................................................... 97
Figura 28. Modelamiento tridimensional de las cuñas con el Software Minero Unwedge,
Abscisas 0+127- 0+149 .................................................................................................. 98
Figura 29. Modelamiento tridimensional de las cuñas con el Software Minero Unwedge,
Abscisas 0+149- 0+167 .................................................................................................. 99
Figura 30. Modelamiento tridimensional de las cuñas con el Software Minero Unwedge,
Abscisas 0+167- 0+722 ................................................................................................ 100
Figura 31. Modelamiento tridimensional de las cuñas con el Software Minero Unwedge,
Abscisas 0+722- 1+276 ................................................................................................ 101
xii
Figura 32. Sostenimiento a emplear a lo largo de la rampa de acceso, según el Índice Q (Barton,
2000) ............................................................................................................................. 104
Figura 33. Sección Geológica- Geotécnica Tramo I.................................................... 106
Figura 34. Análisis de desplazamientos totales en el macizo rocoso Dacítico-Tramo I107
Figura 35. Factores de seguridad para el macizo rocoso-Tramo I ............................... 107
|Figura 36. Sección Geológica- Geotécnica Tramo II ................................................. 108
Figura 37. Análisis de desplazamientos totales en el macizo rocoso dacítico-Tramo II109
Figura 38. Factores de seguridad para el macizo rocoso dacítico-Tramo II ................ 109
Figura 39. Sección Geológica- Geotécnica Tramo III ................................................. 110
Figura 40. Análisis de desplazamientos totales en el macizo rocoso tobaceo-Tramo III111
Figura 41. Factores de seguridad para el macizo rocoso tobaceo -Tramo III .............. 111
Figura 42. Bosquejo de sostenimiento para roca TIPO II............................................ 113
Figura 43. Bosquejo de sostenimiento para roca TIPO III .......................................... 114
Figura 44. Bosquejo de sostenimiento para roca TIPO IV .......................................... 115
Figura 45. Bosquejo de sostenimiento para roca TIPO V ........................................... 116
xiii
LISTA DE TABLAS
Tabla 1.Condiciones climáticas en la zona de estudio ..................................................... 7
Tabla 2. Estimación en terreno de la Resistencia de Compresión Uniaxial .................. 35
Tabla 3. Relación entre el valor RQD y la calidad de roca ............................................ 36
Tabla 4. Descripción del espaciado................................................................................ 37
Tabla 5. Descripción de la Continuidad ......................................................................... 38
Tabla 6. Descripción de la Abertura .............................................................................. 38
Tabla 7. Tipo de relleno ................................................................................................. 39
Tabla 8. Evaluación del grado de meteorización del macizo rocoso ............................. 40
Tabla 9. Factores de ajuste (Bieniawski, 1979, 1989) ................................................... 41
Tabla 10. Rango RMR para obras de tipo Túneles y Minas (Bieniawski, 1979, 1989) 41
Tabla 11. Calidad del macizo rocoso con relación al índice RMR (Bieniawski, 1979, 1989)
......................................................................................................................................... 41
Tabla 12. Valores del coeficiente Jn .............................................................................. 43
Tabla 13. Valores del coeficiente Jr ............................................................................... 43
Tabla 14. Valores del coeficiente Ja .............................................................................. 45
Tabla 15. Valores del coeficiente Jw ............................................................................. 46
Tabla 16. Valores del coeficiente SRF........................................................................... 47
Tabla 17. Calidad de macizos rocosos en relación al índice Q ...................................... 48
Tabla 18. Correlación entre el índice RMR y el Índice Q ............................................. 49
Tabla 19. Intervalos y valores del RMR y Q para categorías similares de macizos rocosos
......................................................................................................................................... 49
Tabla 20. Estimación aproximada y clasificación de la resistencia a compresión simple de
suelos y rocas a partir de índices de campo .................................................................... 51
Tabla 21. Propiedades geomecánicas de diversas rocas ................................................ 52
Tabla 22. Valores de Compresión Simple, Triaxiales y de Tracción Indirecta de Rocas53
Tabla 23. Guía según Bieniawski para la excavación y sostenimiento de túneles excavados en
roca .................................................................................................................................. 54
Tabla 24. Valores del índice ESR de la clasificación Q ............................................... 56
Tabla 25. Plantilla para la Clasificación Geomecánica RMR (Beniawski, 1989) ......... 34
Tabla 26. Formato para el registro de logueo geotécnico, RMR Básico ...................... 36
Tabla 27. Propiedades geomecánicas de la discontinuidad J-1 del macizo rocoso Dacítico del
tramo I ............................................................................................................................. 67
Tabla 28. Resumen características geomecánicas de las familias de discontinuidades (J-1, J-2
y J-3) ............................................................................................................................... 71
Tabla 29. Resumen características geomecánicas de las familias de discontinuidades (J-1, y J-
2) ..................................................................................................................................... 73
Tabla 30. Parámetros logueo geotécnico RMR Básico (Bieniawski, 1989). ................. 73
Tabla 31. Clasificación geomecánica RMR macizo rocoso dacítico (RMR=49; macizo de
calidad media), con dirección de avance del túnel N273° del tramo I ........................... 77
Tabla 32. Clasificación geomecánica RMR del macizo rocoso Autobrecha (RMR=38; macizo
de mala calidad), con dirección de avance del túnel N23° ............................................. 78
Tabla 33. Clasificación geomecánica RMR del macizo rocoso dacítico (RMR=52; macizo de
calidad media), con dirección de avance del túnel N23° ................................................ 79
Tabla 34. Clasificación geomecánica RMR del macizo rocoso de tobas (RMR=63; macizo de
buena calidad), con dirección de avance del túnel N75° ................................................ 80
xiv
Tabla 35. Clasificación geomecánica RMR del macizo rocoso andesítico (RMR=39; macizo
de mala calidad), con dirección de avance del túnel N75° ............................................. 81
Tabla 36. Valoración RQD (Rock Quality Designation) para el macizo rocoso Dacítico
(RQD=90), Tobas (RQD=95), y Autobrecha (RQD=55 en base a el índice volumétrico de
fracturas por mᶾ de macizo .............................................................................................. 82
Tabla 37. Número de familias de juntas presentes en los macizos rocosos Dacítico Jn=6),
macizo Tobacéo (Jn =6), y Autobrecha(Jn=6). ............................................................... 83
Tabla 38. Valor correspondiente al índice de rugosidad de las paredes de las discontinuidades
presentes en los macizos rocosos Dacítico (Jr=1), macizo Tobacéo (Jr =1.5), y
Autobrecha(Jr=0.5) ......................................................................................................... 83
Tabla 39. Valor correspondiente al índice de alteración de las discontinuidades presentes en
los macizos rocosos Dacítico (Ja=1), macizo Tobaceo (Ja =2), y Autobrecha (Ja=2) ... 84
Tabla 40. Valor correspondiente al coeficiente de reducción por agua en las juntas presentes
en los macizos rocosos Dacítico (Jw=1), macizo Tobaceo (Jw =1), y Autobrecha (Jw=1)85
Tabla 41. Valor correspondiente al factor de reducción debido a esfuerzos SRF, a partir de la
relación σc/σ1 correspondientes a la Dacita, Toba y Autobracha. ................................. 86
Tabla 42. Clasificación geomecánica Q de Barton, de los macizos rocosos Dacítico (Q=10;
macizo de clase 4, buena calidad), Tobaceo (Q=11.88; macizo de clase 4, buena calidad), y
Autobrecha (Q=2.29; macizo de clase 6, mala calidad). ................................................ 87
Tabla 43. Correlaciones entre los sistemas de clasificación geomecánica para macizos rocosos
Dacíticos. ........................................................................................................................ 88
Tabla 44. Correlaciones entre los sistemas de clasificación geomecánica para macizos rocosos
de Autobrechas................................................................................................................ 88
Tabla 45. Correlaciones entre los sistemas de clasificación geomecánica para macizos rocosos
Tobáceos. ........................................................................................................................ 88
Tabla 46. Propiedades físicas y mecánicas de la dacita en el Tramo I de la Rampa de Acceso
al Yacimiento Loma Larga ............................................................................................. 91
Tabla 47. Propiedades físicas y mecánicas de la dacita en el Tramo II de la Rampa de Acceso
al Yacimiento Loma Larga ............................................................................................. 91
Tabla 48. Propiedades físicas y mecánicas de las tobas en el Tramo III de la Rampa de Acceso
al Yacimiento Loma Larga ............................................................................................. 92
Tabla 49. Propiedades físicas y mecánicas de lavas andesíticas en el Tramo III de la Rampa de
Acceso al Yacimiento Loma Larga................................................................................. 92
Tabla 50. Tramificación de la Rampa de Acceso .......................................................... 94
Tabla 51. Cálculo de la cohesión (c) y ángulo de fricción (°), del macizo rocoso dacítico y las
discontinuidades correspondientes al tramo I. ................................................................ 96
Tabla 52. Características de las cuñas formadas en el Tramo I – Abscisa 0 – 0+127 ... 97
Tabla 53. Características de las cuñas formadas en el Tramo I – Abscisa 0+127- 0+14998
Tabla 54. Características de las cuñas formadas en el Tramo I – Abscisa 0+149 - 0+16799
Tabla 55. Cálculo de la cohesión (c) y ángulo de fricción (°), del macizo rocoso dacítico y las
discontinuidades correspondientes al tramo II. ............................................................... 99
Tabla 56. Características de las cuñas formadas en el Tramo II – Abscisa 0+167 - 0+722
....................................................................................................................................... 100
Tabla 57. Cálculo de la cohesión (c) y ángulo de fricción (°), del macizo rocoso tobaceo y las
discontinuidades correspondientes al tramo III. ........................................................... 101
xv
Tabla 58. Características de las cuñas formadas en el Tramo III – Abscisa 0+722 - 1+276
....................................................................................................................................... 101
Tabla 59. Recomendaciones de Sostenimiento según el Índice RMR (Beniawski,1989)102
Tabla 60. Recomendaciones de Sostenimiento a emplear en la rampa de acceso según el Índice
RMR .............................................................................................................................. 103
Tabla 61. Recomendaciones de Sostenimiento a emplear en la rampa de acceso según el Índice
Q .................................................................................................................................... 105
xvi
LISTA DE FOTOS
Fotografía 1. Vegetación típica de la zona ...................................................................... 9
Fotografía 2. Afloramiento tipo de Dacita (PSAS 56_Z17S; N: 9663334, E: 697824) 70
Fotografía 3. Afloramiento tipo de Toba (PSAS 56_Z17S; N: 9663618, E: 698335) .. 72
xvii
Tema: “EVALUACIÓN GEOMECÁNICA DE LA RAMPA DE ACCESO DEL
YACIMIENTO LOMA LARGA”
Autor: Valeria Gisell Zúñiga Valencia
Director: Ing. Msc. Marlon Ponce
Febrero de 2018
RESUMEN
El presente proyecto de investigación, caracteriza geomecánicamente el trazado de la Rampa
de Acceso del Yacimiento Loma Larga con sus respectivos modelos geológicos-geotécnicos.
El estudio se llevó a cabo en la Provincia del Azuay, a 30km al SW de la ciudad de Cuenca.
Dichos modelos son el resultado del procesamiento de datos obtenidos en levantamientos
geológicos-geotécnicos en afloramientos, en núcleos orientados - no orientados de sondeos
ubicados a lo largo del trazado, y del resultado de ensayos de rocas realizados “in situ” y en
laboratorio. La interpretación de los modelos geológicos - geotécnicos permitió efectuar el
diseño de sostenimiento de la rampa en base al uso de clasificaciones geomecánicas empíricas
como; Rock Mass Rating (RMR Bieniawski, 1989), y el Índice Q (Barton, 1974). El
sostenimiento se lo diseña para cada tipo de roca, con la finalidad de prever la seguridad y
durabilidad de la construcción.
PALABRAS CLAVE:
CLASIFICACIÓN GEOMECÁNICA, PARÁMETROS GEOTÉCNICOS, DISEÑO DE
SOSTENIMIENTO, ANÁLISIS CINEMÁTICO
xviii
ABSTRACT
The present research project shows and describes the geomechanical characterization of the
outline of the access ramp of the Loma Larga deposit with their respective geological-
geotechnical models. The study was carried out in the Province of Azuay, 30km SW of the city
of Cuenca. These models are the result of the processing of data obtained in geological-
geotechnical surveys in outcrops, in orientated cores - unoriented cores surveys located along
the outline, and the result of rock tests carried out "in situ" and in the laboratory. The
interpretation of the geological - geotechnical models allows to carry out the design of support
of the ramp based on the use of empirical geomechanical classifications such as; Rock Mass
Rating (RMR Bieniawski, 1989), and the Q Index (Barton, 1974). The support is designed for
each type of rock, in order to provide for the safety and durability of the construction.
KEYWORDS:
GEOMECHANICAL CLASSIFICATION, GEOTHECHNICAL PARAMETERS
SUSTAINABILITY DESIGNS, CINEMATIC ANALYSIS.
I CERTIFY that the above and foregoing is true and correct translation of the original document
in Spanish.
_______________________
CI.
Ing. Msc. Marlon Ponce
Tutor
1
1. INTRODUCCIÓN
1.1 Estudios previos
El proyecto minero Loma Larga es considerado como uno de los proyectos mineros
estratégicos del Estado ecuatoriano, los estudios de prospección tuvieron inicio a finales
de los 70 por parte de la Misión de las Naciones Unidas, dentro de estos estudios se
determinaron anomalías geoquímicas en sedimentos fluviales de metales base, a 5km de
la caldera Quimsacocha en Loma Tasqui y Jordanita.
Los trabajos de prospección y exploración fueron retomados en el año de 1991, los
estudios estuvieron a cargo de la empresa COGEMA, aquí se realizó muestreo regional
de sedimentos fluviales, en el que se definió la presencia de anomalías de oro (Au), plata
(Ag) y cobre (Cu) próximas a la caldera; dentro de la misma campaña se incluyó mapeo
geológico y sondajes de exploración con un total de 2944 m. en 17 sondajes.
En 1993, COGEMA conjuntamente con Newmont Mining Corporation (Newmont) y
TVX Gold Inc., continúan con el mapeo geológico y realizan geoquímica, geofísica
(Magnetometría, IP, SP). Newmont perforó 82 pozos de 100 metros en promedio de
profundidad que suman 7581 m. El programa de perforación no logró alcanzar los niveles
del yacimiento Loma Larga, la naturaleza extendida plana de la mineralización no fue
reconocida. La mejor intersección reportada fue de 83 g/t Au y 316 g/t de Ag en algo más
de dos metros, por lo cual la sociedad se disolvió.
En 1999, IAMGOLD entró en sociedad con COGEMA, sin embargo, ningún trabajo se
llevó a cabo durante varios años.
En el 2002, IAMGOLD asume la responsabilidad de las actividades que se realicen en el
proyecto, en el que decide retomar las actividades de exploración: mapeo geológico a
detalle – escala 1:1000, mapeo de alteraciones con PIMA (Portable Infrared Mineral
2
Analyzer) y ASD (Analytical Spectral Devices), geoquímica de rocas y suelos, geofísica
y sondajes, con apoyo en todos los estudios realizados se logra el reconocimiento de la
zonación de la alteración de arcilla hacia el núcleo de más alta temperatura del sistema.
Este reconocimiento de la zonación, les permitió en 2004, el descubrimiento del
yacimiento en el sondaje 122 con una intersección de 9,2 g/t de Au, 46,9 g/t de Ag y 0,4%
de Cu de más de 102 m. IAMGOLD perforó 280 pozos que suman 65.117 m. Se
determinó que la mineralización cubría un área de más de 1000 m. de largo por 400 m.
de ancho y una profundidad aproximada de 250 m.
En 2011 se realizó el proceso de licitación, INV Metals (INV) es seleccionado por
IAMGOLD para negociar un acuerdo de compra del proyecto. INV entró en un acuerdo
de compra de acciones con IAMGOLD, adquiriendo una participación del 100% en
IAMGOLD ECUADOR S.A.
Entre marzo y Julio del 2013, INV perforó 12 pozos con un total de 3684,7 m. el programa
de perforación incluía pozos para ampliar el depósito, para definir mejor los márgenes de
las zonas de alto grado y para pruebas metalúrgicas.
En el año 2015, se actualizó el Estudio de Prefactibilidad y se aprobó el inicio de la
factibilidad del proyecto para el 2016.
Desde noviembre de 2016 hasta febrero de 2017 se realizaron 10 sondajes geotécnicos
con un total de 1896 m. para el estudio de “Feasibility Level Geotechnical Investigation
Factual Report for Loma Larga Project, Azuay Province, Ecuador” a cargo de la empresa
MDEng.
3
1.2 Justificación
El Proyecto Minero Loma Larga a cargo de la empresa INV Minerales Ecuador S.A.
INVMINEC., se encuentra catalogado como uno de los 5 proyectos mineros estratégicos
del Estado ecuatoriano, este proyecto se encuentra en la etapa de Prefactibilidad. En base
a los estudios realizados hasta esta etapa se ha determinado que la mina se ejecutará con
el sistema subterráneo, el ingreso a la mina será por medio de una rampa a construirse en
el 2018 según el cronograma que maneja la empresa para posteriormente comenzar con
la etapa de explotación.
Es por esto que el presente estudio tuvo la finalidad de realizar la evaluación
geomecánica del recorrido de la rampa para la construcción de la misma, en el que se
pudo determinar las distintas unidades geomecánicas que existen a lo largo de la misma,
y proponer el tipo de sostenimiento que se requiere emplear por cada unidad geomecánica
identificada, para dicho estudio se utilizaron los datos disponibles de estudios anteriores
y datos obtenidos por el estudiante que desarrollo el presenta trabajo de investigación, el
mismo que servirá de soporte para las futuras actividades que desarrolle la empresa.
1.3 Objetivos
a) Objetivo General
Evaluar geomecánicamente el macizo rocoso a lo largo del trazado de la Rampa
de Acceso del Yacimiento Loma Larga.
b) Objetivos Específicos
I. Realizar el Mapeo Geológico de superficie a escala 1: 2 000 a lo largo del
trazado de la rampa de acceso del Yacimiento Loma Larga.
4
II. Caracterizar el macizo rocoso en base a sondajes ubicados a lo largo del
trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga en base a las
clasificaciones geomecánicas empíricas Rock Mass Rating (RMR),
Bieniawski 1989, y del Índice Q, Barton 1974).
III. Realizar ensayos de laboratorio para la obtención de parámetro geotécnicos
requeridos para la modelación de los esfuerzos obtenidos en el software
Unwedge.
IV. Efectuar el análisis cinemático de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma
Larga.
V. Proponer el diseño preliminar de los tipos de sostenimiento a emplearse a lo
largo de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga.
1.4 Alcance
El presente estudio permitió evaluar geomecánicamente el macizo rocoso que se
encuentran a lo largo del área de influencia del trazo de la rampa de acceso del yacimiento
Loma Larga, los datos fueron obtenidos de los sondajes de perforación (10 sondeos) y de
afloramientos rocosos, datos que fueron utilizados para la metodología de análisis
propuestas por Bieniawski (RMR, 1989) y Nick Barton, Lien, Lunden (Q, 1974). El
alcance final de este trabajo fue caracterizar geomecánicamente el macizo rocoso que en
base a sus resultados se plantean los posibles tipos de sostenimiento a emplearse durante
la construcción de la obra subterránea.
1.5 Zona de Estudio
El Proyecto minero Loma Larga, se encuentra ubicado en el Sur del Ecuador a 15km al
NW de Girón y a 30km al SW de Cuenca, con una altitud de 3500-3900 m.s.n.m. El área
de influencia del proyecto cubre seis parroquias dentro de tres cantones: cantón Cuenca
5
(Baños y Victoria del Portete), cantón Girón (Girón y San Gerardo) y cantón San
Fernando (Chumblín y San Fernando) (Figura 1.).
Figura 1. Mapa de Ubicación del Proyecto Loma Larga, INV Minerales Ecuador S.A. INVMINEC,
Ecuador
Fuente: INV Minerales Ecuador S.A. – TECHNICAL REPORT ON THE LOMA LARGA PROJECT,
AZUAY PROVINCE, ECUADOR
El proyecto consta de tres concesiones ubicadas al Oeste de la Cordillera de los Andes,
denominadas Cerro Casco, Río Falso y Cristal cubriendo un área de 7 960ha mineras. El
yacimiento se encuentra en las coordenadas geográficas siguientes; Latitud 3 ° 03 '00 "S
y Longitud 79 ° 13' 00" W, correspondientes a las coordenadas UTM SAD 56 son:
698,750 E, 9,663,400N (Figura 2.).
6
Figura 2. Mapa de Concesiones del Proyecto Loma Larga, INV Minerales Ecuador S.A.
INVMINEC, Ecuador
Fuente: INV Minerales Ecuador S.A. – TECHNICAL REPORT ON THE LOMA LARGA PROJECT,
AZUAY PROVINCE, ECUADOR
1.6 Accesibilidad
Existen dos medios de trasporte que permiten llegar al Proyecto Minero Loma Larga, uno
por via aérea se accede en vuelos comerciales con ruta Quito-Cuenca ó Guayaquil-
Cuenca, y a su vez por vía terrestre a través de la Panamericana Sur, con una distancia
aproximada de 459 km a partir de Quito.
Desde la ciudad de Cuenca se encuentran disponibles las siguientes vías de acceso:
7
- De Cuenca a Girón, 40 km. por una carretera pavimentada que llega hasta Machala a
188 km desde Cuenca.
- De Girón a San Gerardo por 11 km. de camino pavimentado.
- De San Gerardo hasta el campamento base de la empresa por 18 km. de camino lastrado.
- Para llegar a la zona de estudio se sigue la misma vía por aproximadamente 10 km.
1.7 Clima, Fauna, Vegetación
1.7.1 Clima
De acuerdo a las características bioclimáticas que presenta el área de estudio el clima se
lo puede clasificar como correspondiente al tipo bosque nublado de páramo
(TECHNICAL REPORT ON THE LOMA LARGA PROJECT, AZUAY PROVINCE,
ECUADOR, 2016), y presenta condiciones climáticas muy variables (Tabla 1).
Tabla 1.Condiciones climáticas en la zona de estudio
Fuente: TECHNICAL REPORT ON THE LOMA LARGA PROJECT, AZUAY PROVINCE,
ECUADOR, 2016
La temperatura alcanza su valor máximo entre las 12h00 y las 15h00.
Las temperaturas mínimas se dan entre las 3h00 y las 6h00.
En la zona no existen meses ecológicamente secos, dándose las lluvias más fuertes en los
meses de marzo y noviembre. La época de menor pluviosidad en los meses de agosto y
septiembre.
Temperatura Típica varía entre 2.2 y 17.1 °C
Temperatura Promedio Anual 8.4 °C
Mes más cálido noviembre (9.3º C)
Meses más fríos agosto y septiembre (1º C) y julio (1.4º C)
Precipitación Media Anual 1060 mm. y 1600 mm. por año
8
1.7.2 Fauna
Se determinaron 29 especies de mamíferos reconocidos en la zona de estudio
(TECHNICAL REPORT ON THE LOMA LARGA PROJECT, AZUAY PROVINCE,
ECUADOR, 2016), de las cuales, veinte se encuentran dentro de los bosques Irquis y
Yanuncay, nueve especies de mamíferos (incluyendo dos especies de ratones) en la zona
de páramo. De los mamíferos observados sobresalen: venados de cola blanca, conejos
silvestres, lobos de páramo. Además, existe una gran variedad de aves entre las que se
encuentran: Gavilán gris, Cóndor (ocasionalmente), Quilico, Azulejo, Pato Silvestre,
golondrinas.
En el medio acuático principalmente aparecen dos tipos de peces: trucha y la trucha arco
iris. En los anfibios, se encuentran especies menores como: sapo y jambato. A esto se
suma una gran variedad de insectos propios del páramo.
1.7.3 Vegetación
El ecosistema predominante es el Páramo (Fotografía 1), que incluye aproximadamente
480 especies de plantas vasculares.
Según Verdugo, 2006, la vegetación se identificada por métodos de transectos dentro del
ecosistema de Páramo, incluyó Orquídeas y Bromelias.
La diversidad arbórea incluye 67 especies de plantas pertenecientes a 34 géneros y 21
familias, siendo las más diversas las familias: Asteraceae, con 18 especies; Poaceae, con
9 especies, tales como: Quinoa, Quishuar, Chilca, Alas de Ángel y Alisos.
9
Fotografía 1. Vegetación típica de la zona
Fuente: Gisell Zúñiga
10
2. MARCO TEÓRICO
2.1 Contexto Geológico Regional
2.1.1 Geología Regional
El marco geológico regional del Proyecto Loma Larga está definido por la geología de la
Cordillera Occidental, que consiste en una serie de terrenos estrechos que se formaron
durante la separación de la Placa de América Central y Sudamericana, y se acrecionó al
Cratón Amazónico durante el Jurásico Superior al Eoceno (Chiaradia, 2004). Estos
terrenos tienen una dirección Nor-Noreste, de varios cientos de kilómetros de largo y
pocas decenas de kilómetros de ancho, se encuentran separados por fallas regionales con
rumbo andino Nor-Noreste, los mismos que se formaron durante el Terciario y
Cuaternario por subducción relacionada con el magmatismo producido en el Arco
Continental y la reactivación de las fallas que limitan los mismos.
El rasgo regional predominantemente es el terreno continental Chaucha ya que el
Proyecto Loma Larga se encuentra al Sur de éste. El terreno Chaucha está formado por
rocas volcánicas de Arco Continental Terciario depositadas sobre rocas sedimentarias
fluviales marinas del Cretácico, que a su vez fueron depositadas sobre un basamento
metamórfico (Fm. Victoria), perteneciente al Paleozoico y Mesozoico (MacDonald et al.,
2010).
El terreno Chaucha está dividido por dos sistemas de fallas regionales con rumbo NNE,
el sistema de fallas Bulubulu al Noroeste y el sistema de fallas Girón al Sureste
(MacDonald et al., 2012) (Figura 3.). Estas zonas de falla se interpretan como activas
durante toda la evolución de la cuenca. En cada fase de reactivación, los movimientos de
las fallas influyeron en la ubicación de cuerpos intrusivos, mientras que otras actuaron
como canales para el paso de fluidos hidrotermales con mineralización.
11
Figura 3. Mapa de la Geología Regional
Fuente: INV Minerales Ecuador S.A. – TECHNICAL REPORT ON THE LOMA LARGA
PROJECT, AZUAY PROVINCE, ECUADOR
2.1.2 Estratigrafía
El Proyecto se encuentra en formaciones volcánicas relativamente jóvenes, de edades que
van desde el Oligoceno al Mioceno Tardío, depositadas sobre rocas metamórficas.
Lo cual se corrobora con el trabajo realizado por el Servicio Geológico Británico (BGS)
en la Cordillera Occidental, específicamente el Mapa Geológico de la Cordillera
Occidental entre 3° - 4°, escala 1:200.000.
Rocas Metamórficas (M), Los mayores afloramientos ocurren en un cinturón continuo
al SE de la Falla Bulubulu desde la Quebrada Palama hasta el Río Putucay. Las rocas
12
comprenden filitas cizalladas y esquistos grafíticos, biotíticos y moscovíticos intercalados
con psamitas y conglomerados locales. Metasedimentos similares se extienden desde
Molleturo hasta el área de Chaucha. El grado metamórfico es generalmente bajo, pero en
algunos lugares se han reconocido granate, sillimanita y andalucita. Hay una profunda
declinación del grado metamórfico hacia el Este, donde estratos con andalucita y biotita
pasan a turbiditas no metamorfizadas.
El Grupo Saraguro (E-MS), (Dunkley & Gaibor, 1997) cubre la mayor parte del área,
ocupando la parte alta al Sur del Río Cañar, extendiéndose al Norte hasta Huigra. El grupo
de edad Eoceno Medio Tardío a Mioceno Temprano está en contacto discordante con la
Unidad Pallatanga y rocas metamórficas. Predominan composiciones andesíticas a
dacíticas, pero son comunes rocas riolíticas.
Grupo Ayancay (MA), (UNDP, 1969) forma parte de la secuencia sedimentaria de la
cuenca de Cuenca, extendiéndose hacia el Norte desde Cuenca hasta Azogues. Es de
origen fluvial y compuesta predominantemente de areniscas, lutitas verdes y rojas, y
limolitas con escasas tobas, capas de carbón y conglomerados. Descansa
discordantemente sobre el Grupo Saraguro y está sobreyacido por la Formación Turi. Su
edad es Mioceno Medio (18-10 Ma), (Hungerbüler, 1997).
La Formación Turi (MT), (Erazo, 1957) comprende rocas sedimentarias fluviales
confinadas a la cuenca de Cuenca y sus alrededores. Al SW de Turi, consiste de
conglomerados andesíticos gruesos y brechosos, pobremente litificados y
horizontalmente estratificados, de más de 300 m de espesor, intercalados con areniscas
tobáceas de color pálido y limolitas tobáceas. En el área de Cañar-Suscal consiste de
conglomerados subhorizontales, conglomerados brechosos, discordantemente sobre el
Grupo Saraguro y está sobreyacida por la Formación Quimsacocha. Fue considerada del
13
Plioceno (Bristow & Parodiz, 1982), pero nuevas dataciones de trazas de fisión
(Steinmann, 1997) indican una edad del Mioceno Tardío (8-9 Ma).
La Formación Turupamba (MTU), (Pratt et.al 1997) aflora en el páramo al Oeste de
San Fernando y está compuesta principalmente por tobas riolíticas a dacíticas con
cantidades menores de lapilli de pómez. Sobreyace a la Formación Turi y está sobreyacida
por la Formación Quimsacocha. Se acuña hacia el Este donde las formaciones anteriores
se juntan. Parece ser el producto de numerosas caídas de ceniza menores intercaladas con
períodos de sedimentación fluvial y lacustre.
La Formación Quimsacocha (MQ), (Pratt et al 1997) corona la Formación Turi
alrededor de la caldera de Quimsacocha. Los estratos son lavas porfiríticas andesíticas de
plagioclasa y anfíbol acicular muy frescas. Localmente están presentes grandes bloques
redondeados con textura de corteza de pan. La formación sobreyace discordantemente al
Grupo Saraguro y la Formación Turi. Como la Formación Turi, el afloramiento es radial,
con buzamientos suaves, hacia el exterior de la caldera. La edad es incierta, pero debe ser
Mioceno Tardío o más joven.
La Formación Tarqui (MTq), (UNDP, 1969) aflora principalmente en las faldas
orientales de la caldera de Quimsacocha donde sobreyace a la Formación Turi, ocurre al
SW de Cuenca, donde comprende tobas ácidas blancas y rojas, intensamente
meteorizadas y caolinizadas que cubren todas las unidades más antiguas del área. Es
característica la presencia de abundantes cristales euhedrales bipiramidales de cuarzo; se
encuentran en pequeñas oquedades residuales en la superficie. Se considera equivalente
a la Formación Tambo Viejo del Mioceno Superior (Hungerbüler & Steinmann, 1996).
Depósitos Cuaternarios, amplias zonas a lo largo de los drenajes principales se
encuentran cubiertos por terrazas aluviales. Por otro lado, depósitos aluviales cubren
principalmente rocas Cretáceo-Terciarias en las partes bajas de la planicie costera. Al Este
14
de Pasaje se identificaron depósitos de abanicos aluviales cubriendo el Grupo Saraguro.
En la parte Norte de Manú fueron mapeados depósitos coluviales.
Rocas Intrusivas, stocks subvolcánicos de riolita y dacita porfirítica son comunes dentro
del Grupo Saraguro y las formaciones más jóvenes. Están concentrados a lo largo del
Cinturón Gañarín. Las intrusiones de riolita alrededor de Pachamama son probablemente
del Oligoceno Tardío a Mioceno Temprano; en contraste, aquellas dentro de la caldera de
Quimsacocha deben ser menores que 10Ma porque intruyen a la Formación Turi.
Estudios posteriores de la compañía IAMGOLD demostraron que dichas rocas riolíticas
son rocas de composición andesítica microporfirítica con alteración y su dureza se debía
a una Silicificación posterior.
Además, se observan cuerpos intrusivos de composición granítica y granodiorítica al
Suroeste y Oeste de Quimsacocha en los sectores de Shaglly (17.6 + 0.6 Ma.) y Cebadas.
2.1.3 Tectónica Regional
El Proyecto Loma Larga se encuentra entre dos sistemas de fallas regionales subparalelas:
Gañarín al NW y Girón al SE, que tienen una orientación entre 30º a 40º al NE, las mismas
que aún se encuentran activas.
La actividad de los dos sistemas de fallas mencionados que tienen movimientos dextrales,
originando el sistema de fallamiento subordinado Río Falso de dirección N-S, (Figura 4).
Otro elemento estructural importante, es el anillo de la caldera de Quimsacocha. La
interacción de estos elementos estructurales da origen al desarrollo de algunas estructuras
tipo duplex que generan zonas de extensión favorables para el emplazamiento de cuerpos
mineralizados (Figura 4.).
15
Figura 4. Representación Esquemática del Sistema de Fallas
Fuente: INV Minerales Ecuador S.A. – Base de Datos, 2004
El Sistema de Fallas Girón, comprende pliegues cerrados, fallas inversas y
cabalgamientos con rumbo NNE - N. Aunque previamente interpretada como una falla
normal (DGGM, 1974), en muchos lugares este sistema tiene una pronunciada
convergencia hacia el Noroeste y un carácter inverso. Por ejemplo, la estructura sinclinal
y el cinturón de pendiente pronunciada, que sigue la falla entre Girón y el margen norte
del mapa se interpretan como un sinclinal de pie de pared bajo la Falla Girón, que
converge hacia el noroeste (NW). El tectonismo principal del Sistema de Fallas Girón
16
puede datarse en forma precisa porque en Uchucay, la Formación Uchucay trunca
pliegues relacionados con cabalgamiento dentro del Grupo Ayancay con una fuerte
discordancia angular. El Grupo Ayancay alcanza una edad de hasta 10Ma y la datación
por trazas de fisión de 9.4 + 0.8; Ma (Hungerbühler, 1997), para la Formación Uchucay
data el cabalgamiento relacionado al Sistema de Fallas Girón en alrededor de 10 Ma.
Hacia el Sur, el Sistema de Fallas Girón se une con el Sistema de Fallas Jubones. Más
al Oeste, hacia Uzhcurrumi, una falla principal del Sistema de Fallas Jubones,
probablemente con movimiento inverso, lleva rocas metamórficas sobre los estratos de la
Formación Santa Isabel y el Grupo Saraguro.
El Sistema de fallas Gañarín, con rumbo N-NE aparece desde Zaruma y termina
justamente en Quimsacocha, comprende fallas sin-deposicionales, áreas de alteración
hidrotermal y una concentración de intrusiones subvolcánicas de riolita y andesita. Se
reconocen dos calderas (Jubones y Quimsacocha) a lo largo del cinturón.
Es paralelo al sistema de fallas Girón en el denominado segmento Cuenca – El Cisne.
(Evaluación de Distritos Mineros del Ecuador, PRODEMINCA 2000).
En el proyecto se puede observar pequeños desplazamientos y fracturas que reflejan estos
movimientos regionales apareciendo localmente desplazamientos de tipo normal y
algunos de tipo sinestral.
2.2 Geología Local
El proyecto y el área circundante inmediata están en su mayoría subyacentes por rocas
volcánicas y volcanoclásticas del Mioceno Superior, de las formaciones Turi,
Turupamba, Quimsacocha y Tarqui (Valiant et al., 2006). Estas formaciones tienen un
suave buzamiento casi horizontal y por lo general no afloran. Los pocos afloramientos
que se encuentran expuestos tienen un patrón radial alrededor de la caldera (Figura 5.).
17
El proyecto Loma Larga, se encuentra entre las fallas Gañarín (NW) y la falla Girón (SE),
presenta una estructura de caldera colapsada de 4 km. de diámetro (remanente de un
estratovolcán erosionado), está situada y probablemente emplazada y controlada por la
falla Gañarín y a unos 400 m al Oeste del cuerpo mineral principal de Loma Larga. La
falla Río Falso tiene una orientación N-S, parece ser una falla conjugada que une las fallas
Gañarín y Girón, es el punto de origen para la alteración y los fluidos mineralizantes.
Después del colapso de la caldera se produjo un evento intrusivo volcánico post-
mineralización que dio lugar a domos dacíticos a riolíticos y criptodomos porfídicos de
cuarzo y feldespato emplazados dentro y alrededor de la caldera en el Plioceno.
Acompañando a esta litología se encuentran brechas relacionadas con el colapso de la
caldera y brechas de diatrema, que contiene clastos mineralizados. Gran parte de la zona
de estudio está cubierta por escombros aluviales pliocénicos y cuaternarios, morrenas y
depósitos lacustres.
Loma Larga exhibe zonación de alteración, texturas minerales y mineralogía típica de un
depósito epitermal de alta sulfuración. Asociaciones argílicas avanzadas, principalmente
cuarzo-alunita-pirofilita-dickita-caolinita, ocurren marginalmente a la silicificación y
pasan lateralmente hacia alteración argílica dominada por caolinita-esmectita. La
mineralización en Loma Larga está relacionada con el desarrollo de una caldera y fue
emplazada en fallas, fracturas, diatremas y varios cuerpos de brecha de origen tectónico
e hidrotermal.
Una aproximación de la edad de estas unidades se la obtuvo de la fisión de circón de una
muestra tomada en una tefrita de la parte superior de la Formación Turi, habiéndose
obtenido como dato 7.6 + 1.2 Ma. (Hungerbuhler et al. 2002). Si las relaciones
estratigráficas descritas arriba son correctas, el edificio volcánico de Quimsacocha tendría
18
una edad cercana a los 7 millones de años y la mineralización presente en el Proyecto
sería más joven.
Figura 5. Mapa de Geología Local
Fuente: INV Minerales Ecuador S.A. – Base de Datos
19
2.2.1 Geología del Trazado de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga
Para el levantamiento geológico-geomecánico se realizó una campaña de reconocimiento
geológico de los afloramientos de macizo rocoso ubicados a lo largo de la vía de acceso
al Yacimiento Loma Larga, además se utilizó información de logueo geológico-
geotécnico de los núcleos de perforación en sondeos direccionado y no direccionados,
con la finalidad de comprobar la distribución espacial de las diferentes litologías,
estructuras y el reconocimiento de procesos geológicos presentes.
Durante la campaña de mapeo de superficie a lo largo del trazado de la rampa de acceso
al Yacimiento Loma Larga se definieron 16 sitios o estaciones geomecánicas de
observación, con el objetivo de recopilar datos geomecánicos como: medidas
estructurales, meteorización, estados y formas de fracturación, contenidos de humedad,
rellenos de los macizos rocosos. Estos datos geomecánicos fueron correlacionados y
complementados con el análisis de 10 sondeos de perforación (1947,59m), lo cual
permitió clasificar geomecánicamente el macizo rocoso con las metodologías RMR y Q
de Barton.
Las geotravesías expeditas dentro del área de influencia del proyecto han permitido
definir las características litológicas y estructurales que se reflejan modelo geológico
(Figura 6. y Figura 7.).
20
Figura 6. Mapa Geológico a escala 1: 2 000 de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga
Elaborado por: Gisell Zúñiga
21
Figura 7. Perfil Geológico de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga
Elaborado por: Gisell Zúñiga
22
La zona de estudio se encuentra dominada por rocas de composición dacítica con textura
porfirítica como se puede observar en el perfil geológico (Figura7), está conformada por
cuarzo-25%, plagioclasa-68%, biotita-4%, hornblenda-3%. La dacita presenta pequeños
porcentajes de magnetita (2-3%), además se evidencia la presencia de óxidos de hierro
(goetita y jarosita) producto de la percolación de aguas meteóricas que oxidan los
minerales máficos que componen esta dacita, y la presencia de óxidos de manganeso
especialmente rellenando fracturas.
La secuencia volcánica-volcanoclástica fue evidenciada en los núcleos de perforación
ubicados al largo del trazado de la rampa, las características físico-mecánicas de estas
unidades geológicas son descritas a continuación.
2.2.2 Litoestratigrafía
1. Andesitas porfiríticas y tobas andesíticas tipo lapilli tuffs (volcano-sedimentos),
Loma Larga comprende una secuencia de lavas y tobas de composición andesítica
con buzamientos suaves (10°–15º) interpretados como productos proximales de un
estrato volcán.
Dentro de esta secuencia de lavas se diferencian dos fases principales de depositación:
a. La Fase A, caracterizada por una andesita microporfirítica de color gris
oscuro, texturas fluidales predominan dentro de la roca; con fenocristales de
plagioclasa, clinopiroxenos (10-12%), anfíboles (6%) y trazas de cuarzo.
Además, se encuentran cristales de magnetita y hematita en un rango de 4 a
6%, estos minerales aparecen como producto de la descomposición de los
máficos. Los minerales secundarios están constituidos por arcillas alrededor
de los cristales de plagioclasa y trazas de clorita producto de alteración de los
máficos.
23
b. La Fase B, es posterior a los productos de la fase A, está constituida por flujos
de lava andesítica generalmente con un color gris claro con textura porfirítica
existiendo también sectores con textura afanítica, en esta roca se destaca una
hornblenda prismática de color negro, posee una estructura masiva aunque en
sectores porosa, los fenocristales son de hornblenda y plagioclasa, los
minerales secundarios están conformados por arcillas y trazas de clorita; en
cuanto a los opacos se tiene magnetita, óxidos de hierro y en ocasiones pirita
en rango del 2% al 3%.
En relación a la secuencia piroclástica de Tobas Andesíticas, se han observado dos tipos:
a. Las tobas lapilli, de composición andesítica, contienen clastos angulares y
sub-redondeados de lavas afaníticas y porfiríticas, en su mayoría presentan
soporte de matriz y esporádicamente con soporte de clastos.
b. Toba de cristales, toba de caída con cristales, cristales rotos, ceniza volcánica;
en algunos sondajes presenta bandeamientos, laminación y texturas de flujo,
también ha sido posible identificar niveles gradados lo que indicaría su
deposición en medios acuosos.
2. Brechas volcánicas y aglomerados volcánicos, estas rocas se acomodaron conforme
a la paleo-morfología de aquel entonces conforme se daban los eventos explosivos y
efusivos del volcán Quimsacocha. Estos paquetes de brechas volcánicas han sido
afectados por hidrotermalismo, aunque en menor magnitud.
3. Pórfido Dacítico, de textura porfirítica con grano medio a gruesa de color gris claro,
no vesiculado, rico en cristales de plagioclasa, biotita y cuarzo, en las facies
proximales se presentan a manera de domos ubicados en el borde NE, E, SE de la
caldera, así como también en el interior de la misma.
24
Esta fase es muy probablemente posterior al evento de mineralización y es el evento
más tardío de intrusión en Quimsacocha y representa la última actividad del
volcanismo de Quimsacocha.
4. Brechas Diatrema, esta brecha es polilítica ya que contiene clastos de dacita fresca,
pórfido diorítico mineralizado con molibdenita, calcopirita, calcosina y la matriz es
areno-arcillosa con abundantes granos de cuarzo. En algunos sondajes también fueron
interceptadas pequeñas lenguas de esta brecha. Por lo tanto, esta brecha de diatrema
se formó en eventos post mineralización y post dacita.
2.2.3 Estructuras
La zona de estudio se encuentra a un régimen tectónico con dirección N-S, con
desplazamiento posiblemente normal, este es el sistema de fallas Río Falso, algunas de
estas fallas se pueden apreciar en afloramientos en la zona de estudio, este lineamiento es
posterior a la mineralización por lo cual se encuentran segmentando los cuerpos de
interés.
Otro sistema de fallas que tiene dirección SE-NW, probablemente segmenta los cuerpos
mineralizados y los desplaza dificultando la planificación de sondajes que den
continuidad a los cuerpos respectivos.
El análisis estructural realizado a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso al
Yacimiento Loma Larga se basó en información recolectada en superficie y en datos
estructurales tomados de sondeos orientados y no orientados ubicados a lo largo del
trazado de la rampa, en base a esta información se pudo determinar el comportamiento
estructural para las distintas unidades geológicas existentes en la zona de estudio. La
Orientación de estructuras arroja resultados coherentes con la información del mapeo
estructural de campo, se puede ver que existen 3 direcciones preferenciales o familias de
fracturas siendo las preferentes NNW, NNE y E-W buzando tanto al Sur como al Norte.
25
2.2.3.1 Dominio Estructural Secuencia Volcánica
La interpretación geológica-estructural de la secuencia volcánica existente en la zona de
estudio se basó principalmente en información tomada de núcleos de perforación de
sondajes orientados. La recolección de información en superficie es muy limitada por los
escasos afloramientos a lo largo del trazado de la rampa de acceso.
Figura 8. Concentración de Polos de la Secuencia Volcánica
Elaborado por: Gisell Zúñiga
En los estereodiagramas se observa la concentración de los polos para conformar dos
tendencias de diaclasamiento preferenciales para esta unidad geológica (Figura 8), siendo
la principal con dirección preferencial J1 261/82 con fuertes buzamientos hacia el Oeste
y el Este, y J2 157/64 buzando hacia el SE (Figura 9).
26
Figura 9. Dominios Estructurales de la Secuencia Volcánica
Elaborado por: Gisell Zúñiga
2.2.3.2 Dominio Estructural Intrusivo Dacítico
Para esta unidad geológica-estructural se observa que existen tres tendencias de
diaclasamiento, siendo la principal con dirección preferencial J1 181/83, J2 147/74 y J3
060/81 (Figura 11).
Las estructuras E-W, NE-SW y NW-SE que se encuentran afectando al cuerpo de dacita
son eventos tardíos, al ser la dacita un evento post-mineralización no presenta las familias
NNW y NNE que se encuentran en el cuerpo mineralizado
27
Figura 10. Concentración de Polos del macizo rocoso Dacítico
Elaborado por: Gisell Zúñiga
Figura 11. Dominios Estructurales del macizo rocoso Dacítico
Elaborado por: Gisell Zúñiga
28
2.3 Geomorfología e Hidrografía
El Proyecto Loma Larga se encuentra caracterizado por tener una morfología regular y
de colinas alargadas con elevaciones que varían entre 3700 y 3800 m.s.n.m en su mayoría,
siendo la montaña más alta el Cerro Casco, con una altura de 3969 m.s.n.m.
Hacia el Oeste de la zona de interés se puede apreciar una antigua caldera volcánica, la
misma que presenta elevaciones entre 3650 y 3850 m.s.n.m., tiene una forma circular de
aproximadamente 4 Km. de diámetro, es una planicie con pendientes no mayores a 5°,
mayormente se encuentran zonas de pantanos, con pequeñas elevaciones en la parte
central, no mayores a los 3.770 m.s.n.m., los bordes de la caldera están constituidos por
flujos de lava de forma radial y composición andesítica, de no muy pronunciada
pendiente, hacía el Norte se encuentra el Cerro Casco, siendo el borde Norte de la caldera
más alto que el Sur. Otras zonas como: el sector “D1”, Loma Larga, presentan una
morfología regular con colinas alargadas, y zonas como: Cerro Casco, Loma Costillas,
presentan una morfología con pendientes casi verticales, donde se pueden observar
escarpes. En el sector los depósitos son de tipo morrénico. El sistema hidrográfico se
encuentra formado principalmente por un conjunto de lagunas de origen glacial (Figura
12). El conjunto de ríos que se originan en el área forman una cuenca de drenaje radial,
esta forma de drenaje se caracteriza por una red circular con canales que proceden de un
punto elevado y corren hacia una corriente principal que circula alrededor de la base de
la elevación. Esta red de drenajes, está compuesta por las quebradas de Sayacu y Gulag,
en dirección Noreste para unirse con otros ríos y formar parte del Yanuncay. Las
quebradas de Aguarongopamba (NW-SE), Quinuahuaycu (NW-SE), Calloancay (NW-
SE), Cristal (N-S), Río Falso (N-S), Zhurucay (N-S) y Lluchir (N-S) pasan a formar parte
de la corriente colectora principal conformada por el río Girón–Tarqui. Esto forma una
topografía predominantemente ondulada con pendientes entre 30° - 35° y valles en forma
de “U”.
29
Figura 12. Mapa Geomorfológico e Hidrográfico
Fuente: INV Minerales Ecuador S.A. – Base de Datos
2.4 Yacimiento
2.4.1 Alteración y Mineralización
En el proyecto Loma Larga, como en los sistemas epitermales de alta sulfuración habitual,
la alteración se caracteriza por inyecciones multifásicas de fluidos hidrotermales
fuertemente controlados tanto estructural como estratigráficamente.
El evento de alteración y mineralización se caracteriza por una fase temprana de
alteración causada por una fuerte afluencia de fluidos ácidos volátiles que se enfriaron
progresivamente y se neutralizaron por su reacción con la roca de caja, formando capas
silicificadas rodeadas de halos de alteración de minerales arcillosos, mientras los sulfuros
y los minerales de ganga asociados con la mineralización habrían sido depositados por
fluidos posteriores dentro de los cuerpos de sílice (IAMGOLD, 2008).
30
Se puede ver que la alteración está controlada estructuralmente, ya que típicamente se
produce como alineaciones paralelas de sílice imitando localizaciones y orientaciones de
falla. La zona de alteración más importante, que alberga el depósito, coincide con la falla
de Río Falso, que se extiende hasta más de ocho kilómetros al Norte, a lo largo del borde
oriental de la caldera derrumbada. Esta zona larga y lineal contiene múltiples zonas de
alteración de sílice que pueden alcanzar hasta dos kilómetros de ancho de Este a Oeste.
La alteración de sílice está rodeada por halos de alteración argílica de espesores variables,
clasificándolos desde conjuntos minerales de mayor a menor temperatura incluyendo
pirofilita, alunita, dickita, caolinita, illita y esmectita (Figura 13).
El sistema epitermal de alta sulfuración Au-Ag-Cu en el depósito de Loma Larga también
está controlado estratigráficamente, como ocurre en los contactos litológicos entre la
Formación Quimsacocha (lavas y tobas), y alcanza un mayor espesor en las tobas más
permeables. El depósito es un cuerpo plano que buza suavemente hacia el Oeste (< 10°),
es alargado, tiene una longitud de aproximadamente 1200 m en dirección N-S y de 120
m a 400 m en dirección E-W, y una potencia de hasta 60 m, a aproximadamente 120 m
de profundidad. También se encuentra buzando ligeramente hacia el Norte, de modo que
hacia el Sur el cuerpo mineral se encuentra más cerca de la superficie.
Las zonas mineralizadas se caracterizan por múltiples brechas, espacios abiertos
rellenados por sulfuros (pirita, enargita, covelina, calcopirita y luzonita), o en estados de
sulfuración más bajos, tenantita y tetraedrita. Los intervalos de mayor grado típicamente
coinciden con cantidades aumentadas de enargita, barita, con menor e intensa brechación
hidráulica que contiene fragmentos silicificados sub-redondeados a redondeados.
31
Figura 13. Sección Transversal de Alteración NW-SE Dentro del Cuerpo Mineral
Fuente: INV Minerales Ecuador S.A. – Base de Datos
2.4.2 Alteración a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma
Larga
El trazado de la rampa de acceso está dominado principalmente por rocas frescas de
composición dacítica, esta unidad geológica es considerada como un evento post-
mineralización por lo que no se ve afectado por el sistema epitermal. Sin embargo, la
secuencia volcánica-volcanoclástica presenta minerales de alteración correspondientes a
los halos externos del sistema, es decir a las zonas de alteración argílica y propilítica con
dominio de minerales arcillosos como illita – esmectita (Figura 14), y es aquí en donde el
macizo rocoso cambia desfavorablemente sus características físico-mecánicas.
32
Figura 14. Sección de Alteración a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga
Elaborado por: Gisell Zúñiga
34
2.5 Caracterización Geomecánica del Macizo Rocoso
Para el presente trabajo de investigación es necesario conocer los parámetros
considerados en las distintas metodologías de clasificación geomecánica aplicadas, los
mismos que permitirán determinar la calidad del macizo rocoso. Se procedió a levantar
la información en estaciones geomecánicas ubicadas al largo de la vía de acceso al
yacimiento Loma Larga, además se utilizó la información que proporcionan los testigos
de perforación realizados en la campaña noviembre 2016- enero 2017 y marzo 2017-
agosto 2017, realizada para el estudio geotécnico e hidrogeológico, y de esta manera
poder definir en base a criterios empíricos el valor RMR (Bieniawski, 1976) y el Índice
Q de Barton (Barton, Lien y Lunde, 1974).
2.5.1 Clasificación geomecánica Rock Mass Rating, RMR (Bieniawski, 1989)
La clasificación geomecánica RMR (Bieniawski,1989) fue empleada tanto para las
Estaciones Geomecánicas realizadas en superficie como para los testigos de perforación,
en el cual se analizaron similares parámetros propuestos en dichas metodologías, los
cuales son los siguientes:
I. Resistencia del macizo rocoso
La resistencia es función de la matriz rocosa y de las discontinuidades, siendo las dos
muy variables. Depende de las condiciones geoambientales a las que se encuentra
sometido dicho macizo, así como las tensiones naturales y condiciones hidrogeológicas.
Debido a la presencia de zonas tectonizadas, alteradas o de diferente composición
litológica, se presentan zonas de debilidad con diferentes comportamientos y
características resistentes.
35
Este parámetro se obtuvo en base a resultados de ensayos de campo los cuales fueron
correlacionados con los obtenidos de la resistencia a la compresión simple en los
laboratorios (Tabla 2).
Tabla 2. Estimación en terreno de la Resistencia de Compresión Uniaxial
Fuente: Ingeniería geológica, Luis González de Vallejo, 2002.
II. RQD, Rock Quality Designation (DEERE, 1963)
El RQD es un índice cuantitativo de la calidad de la roca basado en el procedimiento de
recuperación de testigos, mediante el cual se consideran sólo aquellos trozos de testigos
cuya longitud es a lo menos el doble del diámetro del testigo (>10cm). Longitudes más
cortas deben ser ignoradas como se puede ver en la Figura 15. la cual representa un
ejemplo de distintas situaciones que se pueden presentar al calcular el RQD.
36
Figura 15. Cálculo de RQD en testigos de perforación
El RQD se determina utilizando la siguiente expresión:
𝑅𝑄𝐷 (%) =∑ 𝑡𝑟𝑜𝑧𝑜𝑠 𝑑𝑒 𝑡𝑒𝑠𝑡𝑖𝑔𝑜𝑠 ≥ 10𝑐𝑚
𝐿𝑜𝑛𝑔𝑖𝑡𝑢𝑑 𝑑𝑒𝑙 𝑖𝑛𝑡𝑒𝑟𝑣𝑎𝑙𝑜 𝑑𝑒 𝑙𝑜𝑔𝑢𝑒𝑜 ó 𝑐𝑜𝑟𝑟𝑖𝑑𝑎
Para la determinación de este parámetro en las estaciones geomecánicas se procedió a la
estimación del RQD por la cantidad de fracturas contabilizadas en la unidad de volumen,
es decir en el número de juntas por metro cúbico.
Una simple relación podrá usarse para convertir esa cantidad en RQD, usando este
parámetro:
𝑅𝑄𝐷=115−3.3(𝐽𝑣) Palmstrom (1982)
𝑅𝑄𝐷=100 𝑝𝑎𝑟𝑎 𝐽𝑣<4.5
Donde Jv es la cantidad total de juntas o fisuras por m3.
Tabla 3. Relación entre el valor RQD y la calidad de roca
Fuente: Ingeniería geológica, Luis González de Vallejo, 2002.
37
III. Espaciado o separación entre diaclasas
Es el número de discontinuidades naturales que se observan en la longitud del testigo
examinado, o por unidad de longitud para un determinado tipo de discontinuidad. En esta
columna se deben considerar el total de la cantidad de fracturas, independiente de la
orientación y condición de ellas.
En afloramientos este parámetro se considera como la distancia entre dos planos de
discontinuidad de una misma familia, medida en la dirección perpendicular a dichos
planos, este valor se refiere al espaciado medio de los valores medidos para las
discontinuidades de una misma familia.
Tabla 4. Descripción del espaciado
Fuente: Ingeniería geológica, Luis González de Vallejo, 2002.
IV. Características de las diaclasas
Continuidad (Persistencia). - Es la extensión en área o el tamaño de la
discontinuidad. Cuanto menor sea la persistencia, la masa rocosa será más estable
y cuanto mayor sea ésta, será menos estable.
DESCRIPCIÓN ESPACIADO
EXTREMADAMENTE
JUNTO
<20 mm
MUY JUNTO 20-60 mm
JUNTO 60-200 mm
MODERADAMENTE
JUNTO
20O-6O0 mm
SEPARADO 600-2000 mm
MUY SEPARADO 2000-60O0 mm
EXTREMADAMENTE
SEPARADO
>60O0 mm
38
Tabla 5. Descripción de la Continuidad
Fuente: Ingeniería geológica, Luis González de Vallejo, 2002.
Abertura. - es la separación entre las paredes del macizo rocoso de una
discontinuidad o el grado de abertura. A menor abertura, las condiciones de la
masa rocosa serán mejores y a mayor abertura, las condiciones serán más
desfavorables.
Tabla 6. Descripción de la Abertura
Fuente: Ingeniería geológica, Luis González de Vallejo, 2002.
Rugosidad. - Es la aspereza o irregularidad de la superficie de una
discontinuidad. Cuanta menor rugosidad tenga la discontinuidad, la masa rocosa
será menos competente y cuanto mayor sea ésta, la masa rocosa será más
competente
CONTINUIDAD LONGITUD
MUY BAJA
CONTINUIDAD
<1 m
BAJA CONTINUIDAD 1-3 m
CONTINUIDAD MEDIA 3-10 m
ALTA CONTINUIDAD 10-20 m
MUY ALTA
CONTINUIDAD
>20 m
DESCRIPCIÓN ABERTURA (mm)
NULA _
MUY CERRADA <1 mm
PARCIALMENTE ABIERTA 1-3 mm
ABIERTA 3-10 mm
MODERADAMENTE
ABIERTA
10-20 mm
ANCHA >20 mm
39
Figura 16. Perfiles de Rugosidad
Fuente: Ingeniería geológica, Luis González de Vallejo, 2002.
Relleno. - Son los materiales que se encuentran dentro de una discontinuidad.
Cuando los materiales son suaves, la masa rocosa es menos competente y cuando
éstos son más duros, ésta es más competente.
Tabla 7. Tipo de relleno
TIPO DE RELLENO MEDIDA (mm)
NINGUNA -
RELLENO DURO <5 mm
RELLENO DURO >5 mm
RELLENO BLANDO <5 mm
RELLENO BLANDO >5 mm
Fuente: Ingeniería geológica, Luis González de Vallejo, 2002.
40
Meteorización. – hace referencia al grado de descomposición del macizo rocoso.
Tabla 8. Evaluación del grado de meteorización del macizo rocoso
Fuente: Ingeniería geológica, Luis González de Vallejo, 2002.
V. Agua freática
También conocidos como flujos subterráneos, afecta la estabilidad de la roca por la
presión intersticial que ésta ejerce al macizo rocoso.
Una vez obtenidas las puntuaciones que resultan de aplicar los cinco parámetros de
clasificación, se efectúa la sumatoria, el resultado se lo conoce como RMR básico, que
corresponde al valor sin corrección por orientación de las discontinuidades.
Adicionalmente, Bieniawski (1989) propuso, correcciones para casos especiales y
recomendaciones de valores de resistencia del macizo y aplicaciones en túneles,
cimentaciones y taludes. Para calcular este Rango RMR se debe clasificar la roca de
acuerdo al rumbo y buzamiento de las discontinuidades con respecto a la obra civil que
se va a ejecutar.
41
Corrección del Índice RMR por la orientación de las discontinuidades
Esta corrección es tratada como un parámetro independientemente de los otros porque la
influencia de las discontinuidades depende de rumbo y buzamiento de la obra civil que
se va a ejecutar, esta corrección se la específica a continuación:
Tabla 9. Factores de ajuste (Bieniawski, 1979, 1989)
Fuente: Ingeniería geológica, Luis González de Vallejo, 2002.
Dependiendo del tipo de obra civil a ejecutar se procede a utilizar este valor para obtener
un nuevo Rango RMR para obras de tipo Túneles como se puede observar en la tabla 10.
Tabla 10. Rango RMR para obras de tipo Túneles y Minas (Bieniawski, 1979, 1989)
Fuente: Ingeniería geológica, Luis González de Vallejo, 2002
Tabla 11. Calidad del macizo rocoso con relación al índice RMR (Bieniawski, 1979, 1989)
Fuente: Ingeniería geológica, Luis González de Vallejo, 2002
Finalmente, este último parámetro determinado luego de la corrección de la orientación
de las discontinuidades con respecto al eje del túnel, se lo debe restar a la suma de los
Buz 45º-90º
Muy
desfavorableDesfavorable
Buz 45º-90º Buz 20º-45º Buz 20º-45º
Muy
FavorablesFavorables Media Desfavorable Media
Dirección perpendicular al eje del túnelDirección paralela al eje del túnel
Buzamiento 0º-
20º cualquier
dirección
Excavación con buzamiento Excavación contra buzamiento
Buz 45º-90º Buz 20º-45º
Taludes 0 -5 -25 -50 -60
Cimentaciones 0 -2 -7 -15 -25
Favorables Medias Desfavorables Muy desfavorables
Túneles 0 -2 -5 -10 -12
Corrección por la Orientación de las DiaclasasDirección y Buzamiento Muy Favorables
CLASE CALIDAD VALORACIÓN RMR COHESIÓNÁNGULO
DE ROZAMIENTOI Muy Buena 100-81 4 Kg/cm² >45°
II Buena 80-61 3-4 Kg/cm² 35°-45°
III Media 60-41 2-3 Kg/cm² 25°-35°
IV Mala 40-21 1-2 Kg/cm131 15°-25°
V Muy Mala <20 <1 Kg/cm132 <15°
42
otros 5 parámetros descritos anteriormente y se obtiene el valor del INDÍCE RMR (Tabla
11).
2.5.2 Clasificación Geomecánica Índice Q de Barton
El sistema Q, fue propuesto por Barton et al. (1974), basándose en una gran cantidad de
casos tipo de estabilidad en excavaciones subterráneas, siendo su principal propósito
establecer un índice para determinar la calidad del macizo rocoso en túneles. El valor del
Índice Q es calculado mediante la siguiente fórmula:
Q =RQD
Jn ∗
Jr
Ja ∗
Jw
SRF
Dónde: el primer cociente (RQD/Jn) corresponde a una estimación del tamaño de los
bloques que conforman el macizo rocoso, el segundo cociente (Jr/Ja ) corresponde a una
estimación de la resistencia al corte entre bloques, y el tercer cociente (Jw/SRF )
representa lo que Barton et al.(1974) denominan como esfuerzo “activo”. Los parámetros
que definen estos cocientes se describen a continuación:
I. RQD, Índice de Calidad de la Roca
El RQD es el mismo criterio que se emplea para la clasificación geomecánica RMR
(Beniawski, 1989).
II. Jn (número de sistemas de diaclasas)
La forma y tamaño de los bloques dependerá de la geometría de los sistemas de diaclasas.
Por lo general existen en forma mayoritaria entre dos y cuatro sistemas. Un conjunto de
diaclasas constituye un sistema cuando éstas tienen una disposición más o menos paralela
en rumbo y buzamiento con un espaciamiento regular, se muestran ejemplos para
distinguir estos sistemas. Los sistemas de diaclasas subordinados son aquellos de poca
continuidad y que no causan problemas en la estabilidad de la excavación.
43
Tabla 12. Valores del coeficiente Jn
Fuente: Índice Nick Barton (Barton,1974)
III. Jr (medida de rugosidad de las paredes de las diaclasas)
El valor de Jr depende de las características de las paredes de las diaclasas, si ellas son
onduladas, planas, rugosas o suaves. El valor de Jr (número) depende de estas
condiciones, las cuales se pueden separar en dos escalas. Los términos rugosas - suaves
están referidas a escala de centímetros o milímetros en cambio los términos onduladas -
planas están referidas a una escala de decenas de centímetros a metros.
Tabla 13. Valores del coeficiente Jr
Fuente: Índice Nick Barton (Barton,1974)
44
IV. Ja (medida de la alteración de los rellenos)
En adición a la rugosidad de las juntas el relleno de la junta será considerada para la
fricción de las juntas. Cuando se considera el relleno, dos cosas son importantes: su
espesor y su composición mineral. Para la determinación del índice de alteración de las
juntas rellenas se ha dividido en tres categorías basados en sus espesores:
a. Contacto entre las paredes de roca
b. Contacto entre las paredes antes de un cizallamiento de 10 cm.
c. Sin contacto entre las paredes durante la deformación con cizalla
El valor de Ja se calcula como se indica en la (Tabla 14). Debe tenerse presente que los
valores de Øjres (ángulo de fricción residual) que se indican corresponden a una
estimación muy aproximada del ángulo de fricción residual que tendrían las estructuras.
45
Tabla 14. Valores del coeficiente Ja
Fuente: Índice Nick Barton (Barton,1974)
V. Jw (factor de reducción por agua)
La presencia de agua aumenta la presión intersticial en los poros de macizo rocoso. Es la
causa de inestabilidad especialmente en rocas de mala calidad con rellenos blandos, donde
la deformación ocurre en forma rápida. El valor numérico del factor de reducción por
agua depende de las infiltraciones de agua hacia el interior de la excavación.
46
Tabla 15. Valores del coeficiente Jw
Fuente: Índice Nick Barton (Barton,1974)
VI. SRF (factor de reducción de esfuerzos)
En general el SRF describe la relación entre esfuerzos y resistencia de la roca en la
periferia de la excavación. Ambos, resistencia y esfuerzos pueden ser medidos y entonces
el SRF puede ser calculado de las relaciones entre la resistencia a la compresión uniaxial
σc y el esfuerzo principal mayor σ1, o la relación entre el máximo esfuerzo tangencial σt
y el esfuerzo a la compresión uniaxial σc Si esta información no está disponible, el valor
de SRF puede ser estimado de la experiencia, de las observaciones en la excavación y de
los trabajos realizados antes de la excavación como: levantamiento topográfico e
información geológica geotécnica. Las situaciones de esfuerzos están clasificadas en
cuatro categorías:
i) Zonas de debilidad que intersectan la excavación, las cuales pueden causar
inestabilidad en el macizo durante la construcción del túnel.
ii) Roca competente, problemas de esfuerzos
iii) Roca compresiva, flujo plástico de roca incompetente bajo la influencia de
altas presiones de roca
47
iv) Roca expansiva, acción química expansiva dependiendo de la presencia de
agua.
Tabla 16. Valores del coeficiente SRF
Fuente: Índice Nick Barton (Barton,1974)
Una vez obtenido el valor de Q, se clasifica al macizo rocoso en una de las nueve clases
definidas por Barton y Grimstad (1994), siendo la Clase 9 la de mejor calidad, que
corresponde a un Índice Q mayor que 400. La tabla de clasificación (tomada de Barton y
Grimstad, 1994) se indica a continuación.
48
Tabla 17. Calidad de macizos rocosos en relación al índice Q
Fuente: Índice Nick Barton (Barton,1974)
El índice Q tiene un alto grado de fiabilidad, ya que está basado en un elevado número de
casos que comprenden muy diversos tamaños de túneles, tipos de excavación,
profundidades y calidades de macizos rocosos. Por la propia definición del índice Q, no
presenta el problema de falta de sensibilidad a los parámetros considerados
individualmente, ya que éstos aparecen como multiplicadores o divisores. Por ello, y
debido también al amplio rango de los parámetros en esta clasificación, los casos
extremos quedan bien reflejados.
2.5.3 Correlaciones entre RMR y Q
La relación entre los índices de calidad RMR y Q puede expresarse en forma general
mediante la siguiente ecuación:
𝑅𝑀𝑅 = 𝑎𝐿𝑛𝑄 + 𝑏
a y b son constantes que dependen del tipo de roca y de su fracturación. (Kaiser et al,
1986)
Valor Q Calidad del Macizo Rocoso
0,001 - 0,01 Excepcionalmente Malo
0,01 - 0,1 Extremadamente Malo
0,1 – 1 Muy Malo
1 – 4 Malo
4 – 10 Medio
10 – 40 Bueno
40 – 100 Muy Bueno
100 – 400 Extremadamente Bueno
400 – 1000 Excepcionalmente Bueno
49
Tabla 18. Correlación entre el índice RMR y el Índice Q
Tabla 19. Intervalos y valores del RMR y Q para categorías similares de macizos rocosos
CLASE DESCRIPCIÓN RMR Q
0
1
2
3
4
5
6
Excepcionalmente buena
Muy buena
Buena
Media
Mala
Muy mala
Excepcionalmente mala
-
81-100
61-80
41-60
21-40
0-20
-
100-1000
40-100
10-40
4-10
1-4
0,1-1
0,001-0,1
2.6 Ensayos de Laboratorio-Resistencia de las Rocas
La resistencia se define como el esfuerzo que la roca puede soportar para ciertas
condiciones de deformación. La naturaleza de la resistencia de la roca se caracteriza por
ser de una gran complejidad, y su magnitud puede variar en grandes límites en
dependencia de una serie de factores:
a) Propiedades intrínsecas de la roca: Cohesión (c, que es la fuerza de unión entre
las partículas minerales) y el ángulo de fricción interna (Ø, que es el ángulo de
rozamiento entre dos planos de la misma roca).
b) Composición física de la roca: Dependiendo del tamaño de los granos
componentes, tipo y composición del cemento mineral, porosidad, humedad,
condiciones de yacencia, existencia de superficies de debilitamiento, grado de
deterioro, tamaño y forma de las muestras ensayadas.
Barton,1995 Bieniawski, 1976, 1989
RMR=15logQ+50. RMR=9lnQ+44.
𝑄 = 10(𝑅𝑀𝑅 − 50
15) 𝑄 = 𝑒(
𝑅𝑀𝑅 − 44
9)
50
c) Factores externos: Pudiendo ser la magnitud de los esfuerzos que se ejercen, los
ciclos de carga y descarga o la presencia de agua en el testigo.
La resistencia en las rocas se interpreta en función de la capacidad que tienen para resistir
esfuerzos de compresión (que tienden a disminuir el volumen del material), de tensión
(que tiende a crear fracturas en el material) y esfuerzos a cortante (que tiende a desplazar
una parte de la roca con respecto a las otras); es notorio indicar, que la resistencia de una
roca ensayada a largo plazo es menor que cuando el ensayo se realiza con una carga
instantánea y que la resistencia a compresión de las rocas es comparativamente alta en
relación con los valores de la resistencia a tracción, corte y flexión
Para una determinada carga o fuerza, los esfuerzos generados superan la resistencia del
material rocoso, se alcanza deformaciones admisibles y tiene lugar la rotura del mismo;
la rotura es un fenómeno que se produce cuando la roca no puede soportar las fuerzas
aplicadas, alcanzando el esfuerzo un valor máximo correspondiente, pudiendo ser:
i. Rotura frágil: Instantánea y violenta, típica en rocas duras, con alta resistencia.
ii. Rotura dúctil: Progresiva, típica de los materiales arcillosos sobre consolidados
y en las sales.
En tanto que la fractura, es la formación de planos de separación en la roca, rompiéndose
los enlaces de las partículas para crear nuevas superficies; se pierden las fuerzas cohesivas
y permanece únicamente las friccionales.
2.6.1 Resistencia a la Compresión Simple.
Conocida también como Resistencia Uniaxial no Confinada; se la define como el máximo
esfuerzo que soporta la roca sometida a compresión uniaxial, determinada sobre una
probeta cilíndrica sin confinar en el laboratorio.
51
También se puede estimar de forma aproximada a partir de índices obtenidos en sencillos
ensayos de campo (carga puntual, y martillo de Schmidt); con los valores obtenidos por
cualquiera de estos dos métodos se puede clasificar la roca por su resistencia, de acuerdo
al ISRM (Sociedad Internacional de Mecánica de Rocas, 1981) (Tabla 20).
Tabla 20. Estimación aproximada y clasificación de la resistencia a compresión simple de suelos y rocas
a partir de índices de campo
Fuente: ISRM, 1981.
Al realizar el ensayo que permite determinar en laboratorio la Resistencia a Compresión
Simple o Resistencia Uniaxial no Confinada de la roca (𝜎𝑐), la relación entre los esfuerzos
aplicados es:
𝜎1 ≠ 0; 𝜎2 = 𝜎3 = 0
De acuerdo al criterio de varios autores, la compresión simple puede ser estimada
tomando como referencia los valores que se muestran en la Tabla 21., esta estimación se
debe realizar tomando en cuenta el estado de la matriz rocosa a ensayarse.
52
Tabla 21. Propiedades geomecánicas de diversas rocas
Fuente: Monge L., Ramírez P., 2004
En tanto, que al realizar el Ensayo de Compresión Triaxial, que representa las condiciones
de las rocas in situ sometidas a esfuerzos confinantes mediante la aplicación de presión
hidráulica uniforme alrededor de la probeta; la relación entre los esfuerzos aplicados es:
𝜎1 > 𝜎2 = 𝜎3 ≠ 0
En la campaña de perforación de noviembre 2016 - enero 2017 se realizó ensayos de
laboratorio sobre muestras de sondeos ubicados sobre el cuerpo mineral, y a lo largo del
trazado de la rampa de acceso, los resultados de dichos ensayos fueron tomados del
estudio “Feasibility Level Geothecnical Invetigation Factual Report for Loma Larga
Project, Azuay Province, Ecuador” (MDEng, 2017), los mismos que son presentados en
la tabla 22.
53
Tabla 22. Valores de Compresión Simple, Triaxiales y de Tracción Indirecta de Rocas
Fuente: Base de Datos INV Minerales Ecuador S.A. INVMINEC
2.7 Sostenimiento
Se conoce por sostenimiento en una obra subterránea a la combinación de elementos
estructurales necesarios para asegurar y proteger la estabilidad de la excavación en la
etapa de construcción y durante el tiempo que estará en servicio. El dimensionado del
soporte depende básicamente de la calidad de la roca, de la geometría de la excavación y
del estado tensional existente en el terreno, antes de realizar la excavación.
Para alcanzar con los objetivos de protección y estabilidad de la excavación, se debe
instalar el sostenimiento tan pronto como sea posible. A este sostenimiento de tipo
inmediato o provisional se lo denomina sostenimiento primario. Es posible que la
excavación precise de elementos de sostenimiento adicionales para tratar de reforzar el
terreno en zonas débiles, en cuyo caso se lo denomina sostenimiento secundario.
HOLE ID Sample From To Lengt Alteration Lithology σ3 (Mpa) σ1 (Mpa) Test Type
LLLDGT-003 15 29 29 0.36 Fresh Dacite 0 55.7 UCS
LLLDGT-003 15 34 34 0.26 Fresh Dacite 0 79.2 UCS
LLLDGT-003 15 31 31 0.34 Fresh Dacite 0 42.5 UCS
LLLDGT-001 15 49 49 0.5 Fresh Dacite 0 70 UCS
LLLDGT-001 16 49 50 0.4 Fresh Dacite 0 81.3 UCS
LLLDGT-001 18 41 41 0.33 Fresh Dacite 0 41.5 UCS
LLLDGT-001 19 41 42 0.38 Fresh Dacite 0 57 UCS
LLLDGT-001 21 34 34 0.27 Fresh Dacite 0 65.2 UCS
LLLDGT-002 15 63 63 0.4 Chl Toba 0 72.8 UCS
LLLDGT-006 28T1 138 138 0.32 smec Toba 5 69.3 Triax
LLLDGT-006 28T2 138 138 0.32 smec Toba 7.5 75.2 Triax
LLLDGT-006 30 230 230 0.28 Chl Toba 7.5 72.7 Triax
LLLDGT-006 31 230 231 0.46 Chl Toba 10 79.9 Triax
LLLDGT-004 34 139 139 0.3 Fresh And 0 308.3 UCS
LLLDGT-004 35 127 127 0.3 Fresh And 0 82.6 UCS
LLLDGT-004 36 162 162 0.26 Chl Lv 0 150.6 UCS
54
2.7.1 Sostenimiento a partir del Índice RMR (Bieniawski, 1989)
La clasificación RMR (Bieniawski, 1989), indica explícitamente los tipos de
sostenimiento a emplear según se muestra en la Tabla 23.
Tabla 23. Guía según Bieniawski para la excavación y sostenimiento de túneles excavados en roca
Fuente: Ingeniería geológica, Luis González de Vallejo, 2002
Los resultados obtenidos del RMR tienden a ser un poco sobredimensionados, lo cual
puede hacer que se salga un poco del diseño del sistema de sostenimiento. Al respecto es
mejor monitorear el comportamiento de la roca durante el proceso de construcción y
ajustar las predicciones de la clasificación de la roca a condiciones locales.
A partir del índice RMR puede estimarse la longitud de pase (longitud de avance sin
sostenimiento), la carga de la roca o presión sobre el sostenimiento se puede estimar según
la expresión propuesta por Unal (1983):
𝑃 =100 − 𝑅𝑀𝑅
100𝛾𝐵
Clase RMR Excavación Bulones (Longitud en metros) Hormigón proyectado Cerchas
I Muy Buena
100-81
Sección completa.
Avances de 3m
Innecesario, salvo algún bulón
ocasionalNo necesario No
II Buena
80-61
Sección completa.
Avances de 1-1,5m.
Sostenimiento terminado
a 20m del avance.
Bulonado local en
clave con longitudes de 2-3m y
separación de 2-2,5m,
eventualmente con mallazo
5cm en clave para
impermeabilizaciónNo
III Media
60-41
Avance y destroza.
Avances de 1,5-3m.
Completar sostenimiento
a 20m del frente.
Bulonado sistemático
de 3-4m con separaciones de 1,5-
2m en la clave y hastiales. Mallazo
en clave.
5-10cm en clave y 3cm en
hastialesNo
IV Mala
40-21
Avance y destroza.
Avances de 1-1,5m.
Sostenimiento inmediato
del frente.Completar
sostenimiento a menos de
10m del frente
Bulonado sistemático de 4-5m con
separaciones de 1- 1,5m en clave y
hastiales con mallazo
10-15cm en clave y
10cm en hastiales.
Aplicación según avanza la
excavación
Cerchas
ligeras espaciada s
1,5m cuando se
requieran.
V Muy mala
<20
Fases múltiples (galerías)
Avances de 0,5-1m.
Hormigón proyectado
inmediatamente despues
de la voladura.
Bulonado sistemático de 5-6m con
separaciones de 1- 1,5m en clave y
hastiales con mallazo. Bulonoado
en solera/contrabóveda
15-20cm en clave y
15cm en hastiales y 5cm
en el frente. Aplicación
inmediata despuésde cada
avance.
Cerchas
pesadas separadas
0,75m con blindaje
de chapas y
cerradas en solera
RECOMENDACIONES INDICATIVAS PARA LA EXCAVACIÓN Y SOSTENIMIENTO DE TÚNELES
EXCAVADOS EN ROCA Bieniwaski (1989)
55
Donde:
𝛾. - Es el peso específico de la roca
B.- El ancho del túnel.
Esta expresión empírica hay que utilizarla con precaución pues puede dar resultados poco
representativos, pero se la puede utilizar la expresión para determinar los esfuerzos
gravitacionales mediante la ecuación propuesta por Hoek-Brown (1980):
𝜎 = γh
Donde:
𝛾. - Es el peso específico de la roca (27KN/mᶾ) que es el promedio de la corteza terrestre
h. – La profundidad en la que se encuentra la obra
2.7.2 Sostenimientos a partir del índice Q
El diseño preliminar de sostenimiento se basa en los criterios precedentes, que relacionan
la calidad del macizo rocoso (Q), el período de excavación, y el tiempo de utilidad del
túnel. Para el diseño del sostenimiento de la excavación se considera lo siguiente:
Dimensión Equivalente (DE)
La dimensión equivalente es la relación de la dimensión mayor de la excavación D a un
diámetro “equivalente”, que se define como De = D/ESR. La expresión para la dimensión
equivalente De, está dada por:
𝐷𝑒 =𝐴𝑛𝑐ℎ𝑜, 𝑑𝑖á𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜 𝑜 𝑎𝑙𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑒𝑥𝑐𝑎𝑣𝑎𝑐𝑖ó𝑛 (𝑚)
𝑅𝑒𝑙𝑎𝑐𝑖ó𝑛 𝑑𝑒 𝑠𝑜𝑝𝑜𝑟𝑡𝑒 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑒𝑥𝑐𝑎𝑣𝑎𝑐𝑖ó𝑛 (𝐸𝑆𝑅)
Relación de Soporte de la Excavación (ESR)
El grado de importancia de la excavación es definido mediante el índice ESR (Excavation
Support Ratio) que viene a ser un factor de seguridad. Los valores de ESR aparecen en la
tabla 25., la referencia (ESR=1.6) corresponde típicamente a “excavaciones mineras
56
permanentes, túneles de conducción de aguas para hidroeléctricas, (con la excepción de
las cámaras de alta presión para compuertas), túneles pilotos (exploración), excavaciones
parciales para cámaras subterráneas grandes”.
Tabla 24. Valores del índice ESR de la clasificación Q
Fuente: Barton 2000.
Para la sección de 4,5m x 4,5 m correspondiente al túnel de exploración del “Yacimiento
Loma Larga” su diámetro equivalente está definido por De= 4,5 m /1,6 = 2.8 m
Figura 17. Estimación de las categorías de sostenimiento, basadas en el Índice Q de Calidad
Fuente: Grimstad y Barton, 1993
ESR
A Túnel temporal para minería, etc. 3-5
Cavernas verticales: i) sección circular 2.5
ii) sección rectangular/cuadrada. 2
C
Túnel permanente para minería, Túneles de conducción de agua para presas
hidroeléctricas (excluyendo tubería de presión), túneles piloto, excavaciones
parciales para cámaras subterráneas grandes.
1.6
DCámaras de almacenamiento, plantas de tratamiento de agua, túneles de carretera
de segundo orden y ferrocarril, túneles de acceso.1.3
ECasa de Máquinas, túneles para carretera de primer orden y ferrocarril, refugios
de defensa civil, portales, intersecciones, etc.1
FEstaciones eléctricas nucleares subterráneas, estación de ferrocarril,
instalaciones para deportes y reuniones, fábricas.0.8
G Muy importantes cavernas y túneles con larga vida, túneles para tuberías de gas. 0.5
TIPO DE EXCAVACIÓN
B
57
3. MARCO METODOLÓGICO
3.1 Tipo de estudio
El presente estudio de investigación es de tipo descriptivo y analítico porque analizará
variables tales como: características litológicas, estructurales, y geomecánicas a lo largo
del área de influencia del trazado de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga.
La cantidad de información disponible permite el desarrollo del presente estudio,
mediante la recopilación de información bibliográfica de fuentes como: Base de Datos -
INV Minerales Ecuador S.A., TECHNICAL REPORT ON THE LOMA LARGA
PROJECT, AZUAY PROVINCE, ECUADOR-NI 43-101 Report (August,2016),
proyectos, tesis de grado, folletos y publicaciones cercanas al área de estudio y que tengan
relación con el tema de análisis.
Este trabajo de titulación en base a los objetivos propuestos inició como un estudio de
tipo exploratorio donde la información levantada permitió el análisis de la información
cualitativa y cuantitativa. Por lo tanto, la investigación de campo consistió en la
recolección de datos en afloramientos, y núcleos orientados (empleo de Reflex ACT II)
– no orientados de perforaciones a diamantina con recuperación de testigos.
3.2 Universo y Muestra.
El Universo de investigación es 1.2 km2, de los cuales 1276 m corresponden a la longitud
que tendrá la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga, levantándose 16 estaciones
geomecánicas, 1947,59m de sondajes de testificación geológica – geotécnica
provenientes de programas de perforación noviembre 2016-enero 2017 y marzo-
agosto2017.
3.3 Técnica
Las técnicas a emplear en el estudio son de análisis documental, visualización y análisis
de contenido que comienzan con la recopilación, revisión y análisis: de trabajos previos
58
realizados por INV Minerales Ecuador S.A., La secuencia metodológica para el estudio
se planteará de la siguiente forma:
Trabajos de campo de donde se obtiene información litológica, estructural,
geomecánica e hidrogeológica de afloramientos naturales y de perforaciones
profundas, la información fue recolectada con fichas de levantamientos
geomecánicos previamente diseñadas.
Logueo Geotécnico de sondeos ubicados a lo largo del trazado de la rampa de
acceso.
Interpretación de parámetros geomecánicos obtenidos de resultados de ensayos
de laboratorio en muestras de testigos.
Tabulación y procesamientos de datos de campo.
Con el procesamiento y análisis de la información se emiten como resultados las
condiciones geomecánicas predominantes a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso
al Yacimiento Loma Larga, con el respectivo tipo de sostenimiento a emplear.
3.4 Procedimiento
3.4.1 Recolección y análisis de información:
La información recolectada consta principalmente de información proporcionada de la
Base de Datos -INV Minerales Ecuador S.A., TECHNICAL REPORT ON THE LOMA
LARGA PROJECT, AZUAY PROVINCE, ECUADOR-NI 43-101 Report
(August,2016), tesis, publicaciones, y mapas existentes, muchos de ellos son
considerados como estudios previos:
Información topográfica:
59
Plano Topográfico del Proyecto de Exploración Minera Loma Larga, Rampa de Acceso
al Yacimiento Loma Larga planta y perfil, escala 1:2 000 (Base de Datos -INV Minerales
Ecuador S.A.).
Información Geológica:
Mapa Geológico 1: 1000 Proyecto de Exploración Minera Loma Larga.
Logs Geológicos-Geotécnicos de los núcleos perforaciones ubicadas en la zona de
influencia del trazado de la rampa de acceso.
3.5 Trabajo de campo.
La selección de los recorridos de campo depende de la accesibilidad y existencia de
afloramientos, ya que estos son muy escasos debido a los extensos pajonales que se
encuentran en la zona de estudio. El trazado de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma
Larga tiene dirección paralela a la vía de acceso al yacimiento, en donde se muestran
afloramientos que permiten levantar características geológicas-geomecánicas del macizo
rocoso.
Los afloramientos fueron posicionados con la ayuda del GPS (PSAD56, zona 17S).
Determinación de las características geológicas - geotécnicas - estructurales e
hidrogeológicas del subsuelo de 1947,59 m de perforación realizados a lo largo del
trazado de la rampa.
3.5.1 Levantamiento Geológico-Estructural
Se realizó el levantamiento geológico-estructural a escala 1: 2000 a lo largo de la vía de
acceso al Yacimiento Loma Larga, la misma que es relativamente paralela al trazado de
la Rampa de Acceso. En cada punto de control se realizó la identificación macroscópica
de características físicas-mineralógicas del macizo rocoso, además se evidenció la
presencia de espejos de falla que demuestran comportamiento de movimiento normal,
estos presentan fuertes buzamientos que tienden a ser verticales/sub-verticales.
60
3.5.2 Levantamiento de Estaciones Geomecánicas
La descripción y caracterización de los macizos rocosos en afloramientos es una labor
necesaria en todos los estudios de geotecnia para obras ingenieriles, con la finalidad de
conocer las características geomecánicas de los materiales rocosos. En la descripción se
incluyen todos los aspectos y parámetros que puedan ser observados, deducidos y
medidos en los afloramientos visibles a lo largo del trazado en ventanas de 3m x 3m.
Para el levantamiento de esta información se aplicó la metodología de clasificación
geomecánica Rock Mass Rating, RMR (Bieniawski, 1989) y el Índice Q de Barton
(Barton, 1974), describiendo las principales características que se resumen en la siguiente
tabla:
34
Figura 18. Formato para el levantamiento de estaciones geomecánicas
Provincia
Cantón
Localidad
FOTO 1
> 2
0.6-
2
0.2-
0.6
0.06
-0.2
< 0.
06
TIPO DE PLANO So - Estratificación J1…Jn - Juntas V VETA
S1 - Esquistosidad F1…Fn - Fallas
REALIZADO POR:
ALGO METEORIZADA
II
PROYECTO:
FECHA:
FRACTURACIÓN BLOQUES
Jv Juntas/m3
GRANDES
1-3
MUY GRANDES
< 1
LITOLOGÍA : NATURALEZA
ESTRUCTURAS
GRADO DE METEORIZACIÓNSANA
I
PLIEGUES
On
du
lad
a
Lige
ram
ente
ru
gosa
Ru
gosa
Mu
y R
ugo
sa
3 -
10
10 -
20
RESISTENCIA "R"
ESCLERÓMETRO
HÚMEDOHIDROGEOLOGÍA SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA)
90-1
00
75-9
0
50-7
5
25-5
0
<25
BU
ZAM
IEN
TO
FOTO 2
FLUJOGOTEOS
OBSERVACIONES
Mu
y ju
nta
s
RUGOSIDAD
TIP
O D
E P
LAN
O
RU
MB
O
AZI
MU
T D
E B
UZA
MIE
NTO
Mu
y se
par
adas
Sep
arad
as
Mo
der
. Ju
nta
s
Jun
tas
CONTINUIDAD (m) AberturaESTACIÓN RQD % SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS (m)
ESTADO DE LAS DIACLASAS
> 20
Nu
la
< 1
1 -
3
> 5
Suav
e
Du
ro >
5m
m
< 0.
1
0.1-
1
1-5
Bla
nd
o <
5m
m
Bla
nd
o >
5m
m
Nin
gun
o
Du
ro <
5m
m
RELLENO
MED. METEORIZADA
III
FALLAS
CAUDAL ESTIMADO
MUY BRECHIFICADA
> 60MUY METEORIZADA
IV
COMPL. METEORIZADA
V
SUELO RESIDUAL
VI
MEDIOS
3 - 10
PEQUEÑOS
10-30
MUY PEQUEÑOS
> 30
POTENCIA DEPÓSITOS SUPERFICIALES MORFOLOGÍA ESPESOR
Inal
tera
da
Lige
ram
ente
alt
erad
a
Mo
der
adam
ente
alt
erad
a
Mu
y al
tera
da
Des
com
pu
esta
Presencia de Agua
Seco
Lige
ram
ente
Hú
med
o
Hú
med
o
Go
tea
nd
o
Agu
a fl
uye
nd
o
ALTERACIÓN
COLUMNAS OTROS: Diaclasas
X :
Y :
Z :
ESTACIÓN :
HOJA/PLANO :
FOTOS :
N° HOJA:
CÓDIGO EGR02
COORDENADAS
LOCALIZACIÓN :
34
Tabla 25. Plantilla para la Clasificación Geomecánica RMR (Beniawski, 1989)
F-1 J-1 J-2 J-3 J-4
4‐2
100‐50 5‐1
7 1
50% ‐ 75%
13
0.2 ‐ 0.6 m
10
3‐10 m
2
0.1‐1.0 mm
3Ligeramente
rugosa3
Duro (> 5 mm)
2
Moderadament
e alterada
3
10‐25
litros/min
0.1 ‐ 0.2
Húmedo
7
J-1 J-2 J-3 J-4 J-5
J-1 J-2 J-3 J-4 J-5
Buz 45º-90º
Muy
desfavorable
J-1 J-2 J-3 J-4 J-5
CORRECIÓN
RMR básico: 0
RMR : 0
Clasificación del macizo rocoso según RMR CALIFICACIÓN RMR
Clase I II III IV V
Calidad Muy buena Buena Media Mala Muy mala
Puntuación 100 ‐ 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20
Desfavorable
Buzamiento 0º-
20º cualquier
dirección
Dirección paralela al eje del túnel
Buz 20º-45ºBuz 20º-45ºBuz 45º-90º
Media
Buz 20º-45ºBuz 45º-90º
Excavación con buzamiento Excavación contra buzamiento
Dirección perpendicular al eje del túnel
Muy
FavorablesFavorables Media Desfavorable
Orientación de las Diaclasas
Taludes 0 -5 -25 -50 -60
Muy Favorables Favorables Medias Desfavorables Muy desfavorablesDirección y Buzamiento
Corrección por la Orientación de las Diaclasas
Túneles 0 -2 -5 -10 -12
Cimentaciones 0 -2 -7 -15 -25
Clasificación geomecánica RMR (Bieniawski, 1989) CALIFICACIÓN
Parámetros de clasificación
1
Resistencia
de la
matriz
rocosa
(MPa)
Ensayo de
carga
puntual
> 10 10‐4 2‐1
Puntuación 15 12 4 2 0
Compresión
simple (MPa) Resistencia
de la matriz rocosa (MPa)Compresión
simple> 250 250‐100 50‐25 25‐5 < 1
RQD
Puntuación 20 17 6 32
RQD 90% ‐ 100% 75% ‐ 90% 25% ‐ 50% < 25%
Separación entre diaclasas (m)
Puntuación 20 15 8 5
3
Separación entre
diaclasas> 2 m 0.6 ‐ 2 m 0.06 ‐ 0.2 m < 0.06 m
4
Est
ad
o d
e l
as
dia
cla
sas
Continuidad < 1 m 1‐3 m 10‐20 m
Abertura Nula < 0.1 mm 1‐5 mm
Rugosidad Muy rugosa Rugosa Ondulada
5
6 5 1
5 1
>20 m
Alteración InalteradaLigeramente
alteradaMuy alterada
Continuidad (m)
Puntuación 6 4 1 0
Suave Rugosidad
>5 mm
1 0
Relleno Ninguno Duro (<5 mm) Blando (<5 mm) Blando (>5 mm)
Abertura (mm)
Puntuación 6 0
Descompuesta Alteración
Relleno (mm)
Puntuación 6 4 2 0
Puntuación 6
CALIFICACIÓN RMR
Clase I II III IV V
0
Ligeramente
húmedoGoteando Agua fluyendo
5
Agua
freática
Caudal por
10
m de túnel
Nulo < 10 litros/min
0
25‐125
litros/min> 125 litros/min
Puntuación 15 10 4
Puntuación
Agua freática
Relación:
Presión de
agua/Tensión
0 0.0 ‐ 0.1 0.2 ‐ 0.5 > 0.5
Estado
generalSeco
Puntuación 100 ‐ 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20
CalidadMuy buena Buena Media Mala Muy mala
Clasificación del macizo rocoso según RMR
35
3.5.3 Logueo Geotécnico en núcleos de perforación
Para el logueo geotécnico se ha aplicado la valoración RMR básico (Bieniawski, 1989),
en el cual no se ha considerado la orientación de las discontinuidades con respecto a la
dirección de la obra civil. Sin embargo, a la profundidad a la cual se intersecta el eje del
túnel con sondeos (núcleos orientados) ubicados a lo largo del trazado de la rampa, ha
sido posible obtener datos que permiten realizar la corrección del RMR, para lo cual sus
registros del logueo RMR básico, se ha empleado el formato de la Tabla 26.
36
Tabla 26. Formato para el registro de logueo geotécnico, RMR Básico
Fuente: INV Minerales Ecuador S.A. – Base de Datos
(m) (m) % VAL TIPO COND
COMMENTS PROMEDIO(m)
DEPTHLEGTH RECOVERY
%STRENCH RQD SPACE
JOIN CONDITIONSRMR
FROM TO OF PERCISTENCE APERTURE ROUGHNESS INFILL ALTERATION WATER
(m) (m) RECOVERY Grade VAL (m) VAL Grade VAL Grade VAL Grade VAL Grade VAL Type Grade VAL Grade VAL Grade VAL
ROCK MASS VALUE ( RMR - BIENIAWSKI ) TOTAL VALUE RMR ( extreme of valvations )
64
Para el análisis estructural es necesario conocer la orientación real de las estructuras
existentes en el macizo rocoso a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso del
Yacimiento Loma Larga, por tal motivo in situ se empleó el uso del equipo Reflex ACT
II, permitiendo obtener los núcleos orientados de las perforaciones, y posteriormente
realizar la medición de sus ángulos aparentes α (ángulo de buzamiento) y β (azimut de
buzamiento) (Figura 19). La orientación real de las estructuras se obtuvo usando el
software DIPS 7.0.
Figura 19. Esquema de lectura de ángulos en planos estructurales en testigos orientados
Fuente: MANUAL DE PROCEDIMIENTOPARA EL REGISTRO GEOTECNICO DE SONDAJES,
Golder Associates S.A
65
Los ángulos, α y β, son medidos desde los núcleos, α es el ángulo entre el eje del núcleo
y el plano del eje mayor de la elipse de intercepción y β es el ángulo en el cuál las partes
apicales del eje mayor de la elipse, se encuentra con la circunferencia del núcleo, medida
en el plano perpendicular al eje del núcleo y en sentido de las manecillas del reloj desde
la línea de referencia observada en la misma dirección de la perforación.
El ángulo β, nos facilitará la dirección de inclinación y el ángulo α, la inclinación.
3.6 Datos de ensayos de laboratorio
Con la finalidad de obtener las propiedades geotécnicas del macizo rocoso, se tomaron
los resultados de ensayos de compresión simple y triaxiales efectuados por la empresa
MDEng del estudio “Feasibility Level Geotechnical Investigation Factual Report for
Loma Larga Project, Azuay Province, Ecuador” , datos que son necesarios para la
elaboración del diseño preliminar de sostenimiento previa a la construcción de la Rampa
de Acceso del Yacimiento Loma Larga; para lo cual se aplicaron los siguientes criterios
de rotura:
3.6.1 Criterio de rotura lineal de Hoek y Brown.
Es un criterio empírico que propone una relación entre el máximo y el mínimo esfuerzo
principal para evaluar la resistencia de la matriz rocosa, donde la representación de la
gráfica de la rotura es una curva parabólica (Hoek et al., 2002):
σ1 = σ3 + σci (mb ∙σ3
σci+ s)𝑎
En donde:
𝜎1, 𝜎3 = Esfuerzos principales mayor y menor en rotura.
𝜎𝑐𝑖 = Resistencia de la roca intacta.
𝑚𝑏, 𝑠, 𝑎 = Constantes de Hoek – Brown del macizo rocoso; para roca intacta: mb = mi,
66
s = 1, a = 0.5
Los parámetros básicos del modelo de Hoek-Brown están determinados por mediciones
“in situ” y experimentos en laboratorio.
El valor de 𝜎𝑐𝑖 es determinado en ensayos de laboratorio y el parámetro 𝑚b, s y a son
calculados en el software Roc Data, mediante la ecuación descrita anteriormente se
obtiene la envolvente para la rotura indicando las relaciones entre los esfuerzos
normalizados 𝜎1 𝑦 𝜎3 para la matriz rocosa.
Ingresados todos los parámetros requeridos en el software Roc Data figura 13, se obtienen
el ángulo de fricción y la cohesión necesarios para realizar el diseño de sostenimiento.
Figura 20. Plantilla Software Minero Roc Data
Fuente. Software casa Rocsience-Roc Data libre
67
3.6.2 Criterio de rotura Barton -Bandis
Criterio empírico, deducido a partir del análisis del comportamiento de las
discontinuidades en ensayos de laboratorio, que permite estimar la resistencia al corte en
discontinuidades rugosas (Barton, Bandis, 1990).
τ´ = σn ́ tag [JRClog10 (𝐽𝐶𝑆
𝜎´𝑛) + Ø𝑟]
Donde:
𝜏´ 𝑦 𝜎𝑛 ́ son los esfuerzos tangencial y normal efectivo sobre el plano de discontinuidad.
𝜙𝑟 es el ángulo de rozamiento residual.
JRC es el coeficiente de discontinuidad de la rugosidad.
JCS es la resistencia a la compresión simple de las paredes de las discontinuidades.
Para el cálculo de los valores de cohesión (c) y ángulo de fricción (Ø) de las
discontinuidades por el método de Barton – Bandis, se utilizan los parámetros del macizo
rocoso dacítico que ejemplariza los datos necesarios del macizo (Tabla 29.).
Tabla 27. Propiedades geomecánicas de la discontinuidad J-1 del macizo rocoso Dacítico del tramo I
Propiedad J-1 Valor
Densidad (MN/mᶾ) 0.025 Resistencia a la compresión simple (MPa) 37.5
Clasificación geomecánica GSI 50
Rugosidad 6
Profundidad del Túnel 30m
Con estos datos se obtiene el ángulo de fricción (Ø=38.97°) y cohesión (c =0.018MPa) de
la familia J1 de la dacita en el tramo I como se muestra en la figura 14.
68
Figura 21. Cálculo de la cohesión (c =0.018MPa) y el ángulo de fricción (Ф=38.97°) para la junta J-1 del
macizo rocoso Dacítico del tramo I, por el criterio de Barton – Bandis.
3.7 Tabulación de Datos
La información compilada fue analizada e interpretada por medio de los siguientes
softwares:
Para el caso levantamientos Geológico-Geomecánico se procesó por medio del software
Autodesk AutoCad 2016 (obtención de perfiles del terreno) y ArcMap 10.2.2 versión
estudiantil (obtención de mapas, sección geológica, sección de alteración y sección
geotécnica), con el objetivo de visualizar el comportamiento geomecánico del macizo
rocoso a lo largo del trazado de la rampa de acceso.
Para el Análisis Cinemático (generación de cuñas) por tramos se usó el software Unwedge
3.0, que permite determinar los esfuerzos actuantes a fin de evidenciar en donde es óptimo
el uso de sostenimiento en el túnel.
69
4. CARACTERIZACIÓN GEOMECÁNICA DEL MACIZO ROCOSO DEL
TRAZADO DE LA RAMPA DE ACCESO DEL YACIMIENTO LOMA LARGA
Para alcanzar este objetivo se adoptaron dos métodos de clasificación geomecánica, en
primera instancia se utilizó el criterio de Bieniawski (1989), que recomienda obtener la
valoración del índice RMR para cada una de las familias de discontinuidades, que se
identifican en los sitios de observación, y por razones de seguridad, adoptar el valor más
bajo de RMR para caracterizar el macizo rocoso. La segunda metodología aplicada fue la
del Índice Q propuesta por Barton, 1974, que se basa al empleo del Factor de Reducción
de Esfuerzos (SFR), pero no considera la orientación de las discontinuidades con respecto
a la dirección de la obra civil.
4.1 Clasificación geomecánica RMR (Bieniawski, 1989)
4.1.1 Estaciones Geomecánicas en Superficie
Se ubicaron 16 puntos de estaciones geomecánicas a lo largo de la vía de acceso al
Yacimiento Loma Larga, y en afloramientos existentes dentro del área de influencia de la
construcción de la Rampa de Acceso. El levantamiento geomecánico permitió
caracterizar en su mayoría a rocas de composición dacítica, y en un menor porcentaje a
rocas volcano-sedimentarias correspondientes a tobas silicificadas. Con la información
levantada en superficie se pudo corroborar los datos obtenidos en los núcleos de
perforación.
Caracterización geomecánica de la Dacita
En base a la información geológica-geomecánica obtenida de los afloramientos de la
dacita se pudo establecer el comportamiento estructural de estas rocas, para el análisis se
tomaron datos de diaclasas y espejos de fallas que muestran comportamiento de movimiento
normal, estos presentan fuertes buzamientos que tienden a ser verticales/sub-verticales.
70
Figura 22. Estructuras Principales de la Dacita
La dacita presenta un fracturamiento moderado a lo largo del trazado, se pudo distinguir dos
familias principales J1 (181/83), J2 (147/74) y un tercer dominio J3 (060/80) (Figura 22),
sin embargo, la tercera familia identificada en superficie se la puede considerar como
aleatoria, la misma que podría generar movimiento de bloques que producirían posibles
desprendimientos de roca durante la construcción de la rampa.
Fotografía 2. Afloramiento tipo de Dacita (PSAS 56_Z17S; N: 9663334, E: 697824)
71
Los parámetros de valoración del índice RMR de este trabajo se realizaron mediante
observación en afloramientos de la dacita y se resumen a continuación:
Tabla 28. Resumen características geomecánicas de las familias de discontinuidades (J-1, J-2 y J-3)
Caracterización geomecánica de la Toba Silicificada
Para el análisis estructural realizado en la toba se tomaron datos de diaclasas y espejos de
fallas que demuestran comportamiento de movimiento normal, estos presentan fuertes
buzamientos que tienden a ser verticales/sub-verticales. En la zona de estudio existe
afloramientos puntuales de este tipo de rocas, por tal motivo se consideró datos estructurales
medidos en los núcleos orientados sobre esta litología.
En el estereograma presentado en la Figura 23. se observa dos tendencias de diaclasamiento
preferenciales para esta unidad geológica, siendo la principal con dirección preferencial J1
261/82 con fuertes buzamientos hacia el Oeste y el Este, y J2 157/64 buzando hacia el SE.
Azimut de Buz / Buzamiento 181/82
Rumbo/Buzamiento EW/81S
Espaciamiento Moderadamente juntas
Continuidad Media (3-10 m)
Abertura Cerrada (0.1-1mm)
Rugosidad Ligeramente rugosa
Meteorización Moderadamente meteorizado
Relleno Ninguno
Agua Seco
Familia J-1
Azimut de Buz / Buzamiento 147/74
Rumbo/Buzamiento N57E/74SE
Espaciamiento Moderadamente juntas
Continuidad Baja (1-3m)
Abertura Cerrada (0.1-1mm)
Rugosidad Ligeramente rugosa
Meteorización Moderadamente meteorizado
Relleno Ninguno
Agua Seco
Familia J-2
Azimut de Buz / Buzamiento 060/81
Rumbo/Buzamiento N30W/81NE
Espaciamiento Separadas
Continuidad Baja(1-3m)
Abertura Muy cerrada (<0.1mm)
Rugosidad Ligeramente rugosa
Meteorización Moderadamente meteorizado
Relleno Ninguno
Agua Seco
Familia J-3
72
Figura 23. Estructuras Principales de la Toba
Fotografía 3. Afloramiento tipo de Toba (PSAS 56_Z17S; N: 9663618, E: 698335)
Los parámetros de valoración del índice RMR de este trabajo se realizaron mediante
observación en afloramientos de la toba y se resumen a continuación:
73
Tabla 29. Resumen características geomecánicas de las familias de discontinuidades (J-1, y J-2)
del macizo rocoso de toba silicificada
4.1.2 Logueo Geotécnico a detalle RMR (Bieniawski, 1989)
Para el logueo geotécnico se ha aplicado la valoración RMR básico (Bieniawski, 1989),
el cual no considera la orientación de la infraestructura a construir y de las
discontinuidades. Se consideran cinco parámetros
𝑅𝑀𝑅𝐵á𝑠𝑖𝑐𝑜=(1) + (2) + (3) + (4) + (5)
Tabla 30. Parámetros logueo geotécnico RMR Básico (Bieniawski, 1989).
PARÁMETRO VALORACIÓN MÁXIMA
Resistencia a la comprensión uniaxial 15
R.Q.D 20
Espaciamiento de las discontinuidades 20
Condición de las discontinuidades
Persistencia
Apertura
Rugosidad
Relleno
Meteorización
30
6
6
6
6
6
Agua subterránea 15
Los datos necesarios para la obtención de la valoración del macizo rocoso fueron
obtenidos directamente de la observación y descripción de núcleos de roca provenientes
de 11 sondeos de perforación.
Azimut de Buz / Buzamiento 261/82
Rumbo/Buzamiento N10W/82W
Espaciamiento Moderadamente juntas
Continuidad Media (3-10 m)
Abertura Cerrada (0.1-1mm)
Rugosidad Ligeramente rugosa
Meteorización Moderadamente meteorizado
Relleno Ninguno
Agua Seco
Familia J-1
Azimut de Buz / Buzamiento 157/64
Rumbo/Buzamiento N67E/64SE
Espaciamiento Moderadamente juntas
Continuidad Baja (1-3m)
Abertura Cerrada (0.1-1mm)
Rugosidad Ligeramente rugosa
Meteorización Moderadamente meteorizado
Relleno Ninguno
Agua Seco
Familia J-2
74
Figura 24. Sección Geotécnica del trazado de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga en base al RMR Básico
Elaborado por: Gisell Zúñiga
76
Mediante el logueo geotécnico RMR Básico (Bieniawski, 1989) se ha podido establecer
la calidad del macizo rocoso a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento
Loma Larga, obteniendo valores de RMR correspondientes a roca tipo III(regular) y tipo
II (buena) sobre el cuerpo de dacita. Sin embargo, sobre este tipo de rocas se observa la
presencia de roca con un índice de calidad tipo IV correspondientes a zonas de cizalla de
alrededor de 10-12m en superficie ((697784E/9663008N), y autobrechación observados
en superficie y cortados en el sondaje LLDHG-014 entre 6.70m-28.80m con un espesor
aparente de 22.10m
El RMR para las tobas varía de rocas tipo III (regular) a tipo II (bueno), notándose que,
en el halo más externo del sistema, es decir en zonas de alteración argílica y propilítica la
calidad del macizo rocoso decae, el RMR es de regular a malo, esto por la presencia de
arcillas como illita – esmectita, que tienen elevada expansión. Otras de las singularidades
son la presencia de zonas de fallas y brechas tectónicas que afectan la calidad del macizo
rocoso.
La última fase para determinar la calidad del Índice RMR (Bieniawski, 1989), es la
corrección del Índice RMR por efectos de la orientación de las discontinuidades. A
continuación, se presenta las clasificaciones geomecánicas de los macizos rocosos de las
diferentes unidades geológicas que se presentan a lo largo de la rampa de acceso, que una
vez corregidos presentan el siguiente resultado Tabla 31. correspondiente al tramo I,
Tabla 32. correspondiente al tramo II, Tabla 33. correspondiente al tramo III, y Tabla 34.
correspondiente al tramo III:
Rocas tipo III (49<RMR<59) correspondientes al tramo I.
Rocas tipo IV (24<RMR<39) y tipo III (52<RMR<61) correspondientes al tramo
II.
Rocas tipo II (64<RMR<74) y tipo IV (27<RMR<31) corresponden al tramo III.
77
TRAMO I, caracterizado por rocas de tipo III cuyo resultado se muestra en la Tabla 31.
Tabla 31. Clasificación geomecánica RMR macizo rocoso dacítico (RMR=49; macizo de calidad media),
con dirección de avance del túnel N273° del tramo I
F1 J1 J2 J3 Ja
4-2
100-50 5-1
7 1 2 2 2
50% - 75%
13 17 17 17
0.2 - 0.6 m
10 10 10 10
3-10 m
2 2 4 4
0.1-1.0 mm
3 3 3 3Ligeramente
rugosa
3 3 3 5
Duro (> 5 mm)
2 6 6 6
Moderadamente
alterada
3 3 3 3
10-25 litros/min
0.1 - 0.2
Húmedo
7 15 15 15
F1 J1 J2 J3 Ja
0 61 63 65 0
F1 J1 J2 J3 Ja
0 -12 -5 -5 0
Buz 45º-90º
Muy desfavorable
F1 J1 J2 J3 Ja
0 49 58 60 0
Clasificación geomecánica RMR (Bieniawski, 1989) DACÍTA
Parámetros de clasificación
1
Resistencia
de la matriz
rocosa (MPa)
Ensayo de
carga puntual> 10 10-4 2-1
Puntuación 15 12 4 2 0
Compresión
simple (MPa) Resistencia
de la matriz rocosa (MPa)Compresión
simple> 250 250-100 50-25 25-5 < 1
Puntuación 20 17 6 32
RQD 90% - 100% 75% - 90% 25% - 50% < 25%
Puntuación 20 15 8 5
3Separación entre diaclasas > 2 m 0.6 - 2 m 0.06 - 0.2 m < 0.06 m
>20 m
Puntuación 6 4 1 0
4
Esta
do
de
las
dia
clas
as
Continuidad < 1 m 1-3 m 10-20 m
Abertura Nula < 0.1 mm 1-5 mm
Rugosidad Muy rugosa Rugosa Ondulada Suave
>5 mm
Puntuación 6 5 1 0
Descompuesta
Puntuación 6 4 2 0
Puntuación 6 5 1 0
Relleno Ninguno Duro (<5 mm) Blando (<5 mm) Blando (>5 mm)
5Agua freática
Caudal por 10
m de túnelNulo < 10 litros/min
Alteración InalteradaLigeramente
alteradaMuy alterada
Puntuación 15 10 4
0.0 - 0.1 0.2 - 0.5 > 0.5
Estado
generalSeco
Puntuación 6 5 1 0
Ligeramente
húmedoGoteando Agua fluyendo
0
25-125 litros/min > 125 litros/min
CalidadMuy buena Buena Media Mala Muy mala
Clasificación del macizo rocoso según RMR CALIFICACIÓN RMR
Clase I II III IV V
RMR básico: 0
Agua freáticaRelación:
Presión de
agua/Tensión
0
IV-MALA
Corrección por la Orientación de las Diaclasas CORRECIÓN Dirección y Buzamiento Muy Favorables
Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20
Favorables Medias Desfavorables Muy desfavorables
Túneles 0 -2 -5 -10 -12
Media
Taludes 0 -5 -25 -50 -60
Cimentaciones 0 -2 -7 -15 -25
Desfavorable
Clasificación del macizo rocoso según RMRClase I II III IV
Orientación de las DiaclasasDirección perpendicular al eje del túnel
Dirección paralela al eje del túnel Buzamiento 0º-20º
cualquier direcciónExcavación con buzamiento Excavación contra buzamiento
Buz 45º-90º Buz 20º-45º Buz 45º-90º Buz 20º-45º Buz 20º-45º
Muy Favorables Favorables Media Desfavorable
RMR : 49
III-MEDIA
Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20
CALIFICACIÓN RMR
V
Calidad Muy buena Buena Media Mala Muy mala
78
TRAMO II, caracterizado por rocas de tipo IV cuyo resultado se muestra en la Tabla 32.
Tabla 32. Clasificación geomecánica RMR del macizo rocoso Autobrecha (RMR=38; macizo de mala
calidad), con dirección de avance del túnel N23°
F1 J1 J2 J3 Ja
4-2
100-50 5-1
7 1 1 1 1
50% - 75%
13 13 13 13
0.2 - 0.6 m
10 8 10 8
3-10 m
2 2 4 4
0.1-1.0 mm
3 1 1 1Ligeramente
rugosa
3 0 3 3
Duro (> 5 mm)
2 2 4 4
Moderadamente
alterada
3 1 3 3
10-25 litros/min
0.1 - 0.2
Húmedo
7 10 10 10
F1 J1 J2 J3 Ja
38 49 47 0
F1 J1 J2 J3 Ja
0 0 0 0
Buz 45º-90º
Muy desfavorable
F1 J1 J2 J3 Ja
38 49 0 47 0
RMR : 38
IV-MALA
Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20
CALIFICACIÓN RMR
V
Calidad Muy buena Buena Media Mala Muy mala
Desfavorable
Clasificación del macizo rocoso según RMRClase I II III IV
Orientación de las DiaclasasDirección perpendicular al eje del túnel
Dirección paralela al eje del túnel Buzamiento 0º-20º
cualquier direcciónExcavación con buzamiento Excavación contra buzamiento
Buz 45º-90º Buz 20º-45º Buz 45º-90º Buz 20º-45º Buz 20º-45º
Muy Favorables Favorables Media Desfavorable Media
Taludes 0 -5 -25 -50 -60
Cimentaciones 0 -2 -7 -15 -25
IV-MALA
Corrección por la Orientación de las Diaclasas CORRECIÓN Dirección y Buzamiento Muy Favorables
Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20
Favorables Medias Desfavorables Muy desfavorables
Túneles 0 -2 -5 -10 -12
0
25-125 litros/min > 125 litros/min
CalidadMuy buena Buena Media Mala Muy mala
Clasificación del macizo rocoso según RMR CALIFICACIÓN RMR
Clase I II III IV V
RMR básico: 38
Agua freáticaRelación:
Presión de
agua/Tensión
0 0.0 - 0.1 0.2 - 0.5 > 0.5
Estado
generalSeco
Puntuación 6 5 1 0
Ligeramente
húmedoGoteando Agua fluyendo
5Agua freática
Caudal por 10
m de túnelNulo < 10 litros/min
Alteración InalteradaLigeramente
alteradaMuy alterada
Puntuación 15 10 4
Puntuación 6 5 1 0
Descompuesta
Puntuación 6 4 2 0
Puntuación 6 5 1 0
Relleno Ninguno Duro (<5 mm) Blando (<5 mm) Blando (>5 mm)
>20 m
Puntuación 6 4 1 0
4
Esta
do
de
las
dia
clas
as
Continuidad < 1 m 1-3 m 10-20 m
Abertura Nula < 0.1 mm 1-5 mm
Rugosidad Muy rugosa Rugosa Ondulada Suave
>5 mm
Puntuación 20 15 8 5
3Separación entre diaclasas > 2 m 0.6 - 2 m 0.06 - 0.2 m < 0.06 m
Puntuación 20 17 6 32
RQD 90% - 100% 75% - 90% 25% - 50% < 25%
Clasificación geomecánica RMR (Bieniawski, 1989) AUTO-BRECHA
Parámetros de clasificación
1
Resistencia
de la matriz
rocosa (MPa)
Ensayo de
carga puntual> 10 10-4 2-1
Puntuación 15 12 4 2 0
Compresión
simple (MPa) Resistencia
de la matriz rocosa (MPa)Compresión
simple> 250 250-100 50-25 25-5 < 1
79
TRAMO II, caracterizado por rocas de tipo III cuyo resultado se muestra en la tabla 33.
Tabla 33. Clasificación geomecánica RMR del macizo rocoso dacítico (RMR=52; macizo de calidad
media), con dirección de avance del túnel N23°
F1 J1 J2 J3 Ja
4-2
100-50 5-1
7 1 2 2 2
50% - 75%
13 13 13 13
0.2 - 0.6 m
10 10 10 15
3-10 m
2 2 2 4
0.1-1.0 mm
3 3 3 5Ligeramente
rugosa
3 3 3 3
Duro (> 5 mm)
2 6 6 6
Moderadamente
alterada
3 3 3 3
10-25 litros/min
0.1 - 0.2
Húmedo
7 15 15 15
F1 J1 J2 J3 Ja
0 57 57 66 0
F1 J1 J2 J3 Ja
0 -5 -5 -5 0
Buz 45º-90º
Muy desfavorable
F1 J1 J2 J3 Ja
0 52 52 61 0
RMR : 52
III-MEDIA
Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20
V
Calidad Muy buena Buena Media Mala Muy mala
Desfavorable
Clasificación del macizo rocoso según RMR CALIFICACIÓN RMR
Clase I II III IV
Buz 45º-90º Buz 20º-45º Buz 20º-45º
Muy Favorables Favorables Media Desfavorable Media
Orientación de las DiaclasasDirección perpendicular al eje del túnel
Dirección paralela al eje del túnel Buzamiento 0º-20º
cualquier direcciónExcavación con buzamiento Excavación contra buzamiento
Buz 45º-90º Buz 20º-45º
Taludes 0 -5 -25 -50 -60
Cimentaciones 0 -2 -7 -15 -25
Favorables Medias Desfavorables Muy desfavorables
Túneles 0 -2 -5 -10 -12
RMR básico: 0
IV-MALA
Corrección por la Orientación de las Diaclasas CORRECIÓN Dirección y Buzamiento Muy Favorables
Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20
CalidadMuy buena Buena Media Mala Muy mala
Clasificación del macizo rocoso según RMR CALIFICACIÓN RMR
Clase I II III IV V
Ligeramente
húmedoGoteando Agua fluyendo
Puntuación 15 10 4 0
25-125 litros/min > 125 litros/min
Agua freáticaRelación:
Presión de
agua/Tensión
0 0.0 - 0.1 0.2 - 0.5 > 0.5
Estado
generalSeco
Puntuación 6 5 1 0
5Agua freática
Caudal por 10
m de túnelNulo < 10 litros/min
Alteración InalteradaLigeramente
alteradaMuy alterada Descompuesta
Puntuación 6 4 2 0
Puntuación 6 5 1 0
Relleno Ninguno Duro (<5 mm) Blando (<5 mm) Blando (>5 mm)
Rugosidad Muy rugosa Rugosa Ondulada Suave
>5 mm
Puntuación 6 5 1 0
>20 m
Puntuación 6 4 1 0
4
Esta
do
de
las
dia
clas
as
Continuidad < 1 m 1-3 m 10-20 m
Abertura Nula < 0.1 mm 1-5 mm
Puntuación 20 15 8 5
3Separación entre diaclasas > 2 m 0.6 - 2 m 0.06 - 0.2 m < 0.06 m
Puntuación 20 17 6 32
RQD 90% - 100% 75% - 90% 25% - 50% < 25%
Puntuación 15 12 4 2 0
Compresión
simple (MPa) Resistencia
de la matriz rocosa (MPa)Compresión
simple> 250 250-100 50-25 25-5 < 1
Clasificación geomecánica RMR (Bieniawski, 1989) DACITA
Parámetros de clasificación
1
Resistencia
de la matriz
rocosa (MPa)
Ensayo de
carga puntual> 10 10-4 2-1
80
TRAMO III, caracterizado por rocas de tipo II cuyo resultado se muestra en la tabla 34.
Tabla 34. Clasificación geomecánica RMR del macizo rocoso de tobas (RMR=63; macizo de buena
calidad), con dirección de avance del túnel N75°
F1 J1 J2 J3 Ja
4-2
100-50 5-1
7 1 7 7 7
50% - 75%
13 17 17 17
0.2 - 0.6 m
10 20 10 8
3-10 m
2 0 6 6
0.1-1.0 mm
3 1 6 6Ligeramente
rugosa
3 0 3 3
Duro (> 5 mm)
2 2 6 6
Moderadamente
alterada
3 1 3 3
10-25 litros/min
0.1 - 0.2
Húmedo
7 15 15 15
F1 J1 J2 J3 Ja
63 73 71 0 0
F1 J1 J2 J3 Ja
0 -2 -5 0 0
Buz 45º-90º
Muy desfavorable
F1 J1 J2 J3 Ja
63 71 66 0 0
RMR : 63
II-BUENA
Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20
CALIFICACIÓN RMR
V
Calidad Muy buena Buena Media Mala Muy mala
Desfavorable
Clasificación del macizo rocoso según RMRClase I II III IV
Orientación de las DiaclasasDirección perpendicular al eje del túnel
Dirección paralela al eje del túnel Buzamiento 0º-20º
cualquier direcciónExcavación con buzamiento Excavación contra buzamiento
Buz 45º-90º Buz 20º-45º Buz 45º-90º Buz 20º-45º Buz 20º-45º
Muy Favorables Favorables Media Desfavorable Media
Taludes 0 -5 -25 -50 -60
Cimentaciones 0 -2 -7 -15 -25
IV-MALA
Corrección por la Orientación de las Diaclasas CORRECIÓN Dirección y Buzamiento Muy Favorables
Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20
Favorables Medias Desfavorables Muy desfavorables
Túneles 0 -2 -5 -10 -12
0
25-125 litros/min > 125 litros/min
CalidadMuy buena Buena Media Mala Muy mala
Clasificación del macizo rocoso según RMR CALIFICACIÓN RMR
Clase I II III IV V
RMR básico: 0
Agua freáticaRelación:
Presión de
agua/Tensión
0 0.0 - 0.1 0.2 - 0.5 > 0.5
Estado
generalSeco
Puntuación 6 5 1 0
Ligeramente
húmedoGoteando Agua fluyendo
5Agua freática
Caudal por 10
m de túnelNulo < 10 litros/min
Alteración InalteradaLigeramente
alteradaMuy alterada
Puntuación 15 10 4
Puntuación 6 5 1 0
Descompuesta
Puntuación 6 4 2 0
Puntuación 6 5 1 0
Relleno Ninguno Duro (<5 mm) Blando (<5 mm) Blando (>5 mm)
>20 m
Puntuación 6 4 1 0
4
Esta
do
de
las
dia
clas
as
Continuidad < 1 m 1-3 m 10-20 m
Abertura Nula < 0.1 mm 1-5 mm
Rugosidad Muy rugosa Rugosa Ondulada Suave
>5 mm
Puntuación 20 15 8 5
3Separación entre diaclasas > 2 m 0.6 - 2 m 0.06 - 0.2 m < 0.06 m
Puntuación 20 17 6 32
RQD 90% - 100% 75% - 90% 25% - 50% < 25%
Clasificación geomecánica RMR (Bieniawski, 1989) TOBAS
Parámetros de clasificación
1
Resistencia
de la matriz
rocosa (MPa)
Ensayo de
carga puntual> 10 10-4 2-1
Puntuación 15 12 4 2 0
Compresión
simple (MPa) Resistencia
de la matriz rocosa (MPa)Compresión
simple> 250 250-100 50-25 25-5 < 1
81
TRAMO III, caracterizado por rocas de tipo II cuyo resultado se muestra en la tabla 35.
Tabla 35. Clasificación geomecánica RMR del macizo rocoso andesítico (RMR=39; macizo de mala
calidad), con dirección de avance del túnel N75°
F1 J1 J2 J3 Ja
4-2
100-50 5-1
7 1 4
50% - 75%
13 6
0.2 - 0.6 m
10 8
3-10 m
2 1
0.1-1.0 mm
3 1Ligeramente
rugosa
3 1
Duro (> 5 mm)
2 2
Moderadamente
alterada
3 1
10-25 litros/min
0.1 - 0.2
Húmedo
7 15
F1 J1 J2 J3 Ja
39
F1 J1 J2 J3 Ja
0
Buz 45º-90º
Muy desfavorable
F1 J1 J2 J3 Ja
0 39 0 0 0
RMR : 39
IV-MALA
Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20
V
Calidad Muy buena Buena Media Mala Muy mala
Desfavorable
Clasificación del macizo rocoso según RMR CALIFICACIÓN RMR
Clase I II III IV
Buz 45º-90º Buz 20º-45º Buz 20º-45º
Muy Favorables Favorables Media Desfavorable Media
Orientación de las DiaclasasDirección perpendicular al eje del túnel
Dirección paralela al eje del túnel Buzamiento 0º-20º
cualquier direcciónExcavación con buzamiento Excavación contra buzamiento
Buz 45º-90º Buz 20º-45º
Taludes 0 -5 -25 -50 -60
Cimentaciones 0 -2 -7 -15 -25
Favorables Medias Desfavorables Muy desfavorables
Túneles 0 -2 -5 -10 -12
RMR básico: 39
V-MUY MALA
Corrección por la Orientación de las Diaclasas CORRECIÓN Dirección y Buzamiento Muy Favorables
Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20
CalidadMuy buena Buena Media Mala Muy mala
Clasificación del macizo rocoso según RMR CALIFICACIÓN RMR
Clase I II III IV V
Ligeramente
húmedoGoteando Agua fluyendo
Puntuación 15 10 4 0
25-125 litros/min > 125 litros/min
Agua freáticaRelación:
Presión de
agua/Tensión
0 0.0 - 0.1 0.2 - 0.5 > 0.5
Estado
generalSeco
Puntuación 6 5 1 0
5Agua freática
Caudal por 10
m de túnelNulo < 10 litros/min
Alteración InalteradaLigeramente
alteradaMuy alterada Descompuesta
Puntuación 6 4 2 0
Puntuación 6 5 1 0
Relleno Ninguno Duro (<5 mm) Blando (<5 mm) Blando (>5 mm)
Rugosidad Muy rugosa Rugosa Ondulada Suave
>5 mm
Puntuación 6 5 1 0
>20 m
Puntuación 6 4 1 0
4
Esta
do
de
las
dia
clas
as
Continuidad < 1 m 1-3 m 10-20 m
Abertura Nula < 0.1 mm 1-5 mm
Puntuación 20 15 8 5
3Separación entre diaclasas > 2 m 0.6 - 2 m 0.06 - 0.2 m < 0.06 m
Puntuación 20 17 6 32
RQD 90% - 100% 75% - 90% 25% - 50% < 25%
Puntuación 15 12 4 2 0
Compresión
simple (MPa) Resistencia
de la matriz rocosa (MPa)Compresión
simple> 250 250-100 50-25 25-5 < 1
Clasificación geomecánica RMR (Bieniawski, 1989) LAVAS ANDESÍTICAS
Parámetros de clasificación
1
Resistencia
de la matriz
rocosa (MPa)
Ensayo de
carga puntual> 10 10-4 2-1
82
4.2 Clasificación geomecánica Q de Barton et al. (1974).
La clasificación de los macizos rocosos a través del índice Q, se utilizaron varios
parámetros geomecánicos similares al Índice RMR. Estos datos fueron obtenidos como
representativos de los sitios de observación del trazado del túnel.
Es importante considerar que para el cálculo del índice Q, no se toma en cuenta la
orientación de las familias de discontinuidades con respecto a la orientación del túnel.
Los parámetros para la valoración del índice Q en este trabajo fueron obtenidos de la
siguiente manera:
RQD, (Rock Quality Designation). – Este parámetro nos da el tamaño del bloque
del macizo rocoso cuantificado a partir del índice Jv (Tabla 36).
Tabla 36. Valoración RQD (Rock Quality Designation) para el macizo rocoso Dacítico (RQD=90), Tobas
(RQD=95), y Autobrecha (RQD=55 en base a el índice volumétrico de fracturas por mᶾ de macizo
# Disc 12
Long(m) 1
JV 9
VALOR RQD% 90
RQD = 115 – 3.3* JV Para bloques tabulares o prismáticos
RQD = 110 – 2.5* JV Para bloques ploédricos, romboédricos y
equidimensionales
RQD(%)
85
88
Palmströn, 1975-2005:
Jv Indice Volumétrico de fracturas o número de fracturas por m3
(RQD = 0 para Jv > 44, y RQD = 100 para Jv < 4)
Cálculo Jv
Jv: Número de familias de juntas diferenciables en el frente del
túnel,en los afloramientos o en los sondeos.
1 RQD (Designación de Calidad de Roca)
A Muy Pobre (>27 diaclasas por m3)
B Pobre (20-27 diaclasas por m3)
C Regular (13-19 diaclasas por m3)
D Buena (8-12 diaclasas por m3)
E Excelente (0-7 diaclasas por m3)
MACIZO ROCOSO DACITICO
%
0-25
25-50
50-75
75-90
90-100
1 RQD (Designación de Calidad de Roca)
A Muy Pobre (>27 diaclasas por m3)
B Pobre (20-27 diaclasas por m3)
C Regular (13-19 diaclasas por m3)
D Buena (8-12 diaclasas por m3)
E Excelente (0-7 diaclasas por m3)
MACIZO ROCOSO DE TOBAS
%
0-25
25-50
50-75
75-90
90-100
# Disc 6
Long(m) 1
JV 6
RQD = 110 – 2.5* JV Para bloques ploédricos, romboédricos y
equidimensionales95
VALOR RQD% 95
Cálculo Jv
Jv: Número de familias de juntas diferenciables en el frente del
túnel,en los afloramientos o en los sondeos.RQD(%)
RQD = 115 – 3.3* JV Para bloques tabulares o prismáticos 95
Palmströn, 1975-2005:
Jv Indice Volumétrico de fracturas o número de fracturas por m3
(RQD = 0 para Jv > 44, y RQD = 100 para Jv < 4)
1 RQD (Designación de Calidad de Roca)
A Muy Pobre (>27 diaclasas por m3)
B Pobre (20-27 diaclasas por m3)
C Regular (13-19 diaclasas por m3)
D Buena (8-12 diaclasas por m3)
E Excelente (0-7 diaclasas por m3)
%
0-25
25-50
50-75
75-90
AUTOBRECHA
90-100
# Disc 22
Long(m) 1
JV 22
RQD = 115 – 3.3* JV Para bloques tabulares o prismáticos
RQD = 110 – 2.5* JV Para bloques ploédricos, romboédricos
y equidimensionales
RQD(%)
42
55
Palmströn, 1975-2005:
Jv Indice Volumétrico de fracturas o número de fracturas por m3
(RQD = 0 para Jv > 44, y RQD = 100 para Jv < 4)
Cálculo Jv
Jv: Número de familias de juntas diferenciables en el frente del
túnel,en los afloramientos o en los sondeos.
83
Jn, Número de familias de juntas. – El objeto es precisar que tan fracturado se
encuentra el macizo rocoso, en un indicador de la posible resistencia del macizo.
Tabla 37. Número de familias de juntas presentes en los macizos rocosos Dacítico Jn=6), macizo
Tobacéo (Jn =6), y Autobrecha(Jn=6).
Jr, Índice de rugosidad. – Este parámetro nos permite determinar la capacidad
friccionante de las discontinuidades, y por tanto la resistencia al movimiento.
Tabla 38. Valor correspondiente al índice de rugosidad de las paredes de las discontinuidades presentes
en los macizos rocosos Dacítico (Jr=1), macizo Tobacéo (Jr =1.5), y Autobrecha(Jr=0.5)
2 Número de Familias de Diaclasas Jn
A Masiva, pocas o sin juntas 0.5-1.0
B Una familia de juntas 2
C Una familia de juntas más una aleatoria 3
D Dos familias de juntas 4
E Dos familias de juntas más una aleatoria 6
F Tres familias de juntas 9
G Tres familias de juntas másuna aleatoria 12
HCuatro o más familias de juntas, aleatorias
muy fracturado, poliedros irregulares15
J Roca triturado como suelo 20
MACIZO ROCOSO DE TOBAS
2 Número de Familias de Diaclasas Jn
A Masiva, pocas o sin juntas 0.5-1.0
B Una familia de juntas 2
C Una familia de juntas más una aleatoria 3
D Dos familias de juntas 4
E Dos familias de juntas más una aleatoria 6
F Tres familias de juntas 9
G Tres familias de juntas másuna aleatoria 12
HCuatro o más familias de juntas, aleatorias
muy fracturado, poliedros irregulares15
J Roca triturado como suelo 20
MACIZO ROCOSO DACITICO
2 Número de Familias de Diaclasas Jn
A Masiva, pocas o sin juntas 0.5-1.0
B Una familia de juntas 2
C Una familia de juntas mas una aleatoria 3
D Dos familias de juntas 4
E Dos familias de juntas mas una aleatoria 6
F Tres familias de juntas 9
G Tres familias de juntas mas una aleatoria 12
HCuatro o más familias de juntas, aleatorias
muy fracturado, poliedros irregulares15
J Roca triturado como suelo 20
AUTOBRECHA
3 Índice de Rugosidad de Juntas Jr
A Juntas discontinuas 4
B Rugosa o irregulare, ondulada 3
C Suave, ondulada 2
D Plano de fricción ondulada 1.5
E Rugosa, irregular, plana 1.5
F Lisas y planas 1
G Plano de fricción plana 0.5
MACIZO ROCOSO TOBÁCEO
3 Índice de Rugosidad de Juntas Jr
A Juntas discontinuas 4
B Rugosa o irregulare, ondulada 3
C Suave, ondulada 2
D Plano de fricción ondulada 1.5
E Rugosa, irregular, plana 1.5
F Lisas y planas 1
G Plano de fricción plana 0.5
MACIZO ROCOSO DACITICO
3 Índice de Rugosidad de Juntas Jr
A Juntas discontinuas 4
B Rugosa o irregulare, ondulada 3
C Suave, ondulada 2
D Plano de fricción ondulada 1.5
E Rugosa, irregular, plana 1.5
F Lisas y planas 1
G Plano de fricción plana 0.5
AUTOBRECHA
84
Ja Índice de alteración de las discontinuidades. – Este parámetro nos permite
determinar el grado de meteorización y el tipo de material de relleno en las
aberturas del macizo rocoso, condición que indica que tan perjudicial puede ser
para la estabilidad del macizo rocoso.
Tabla 39. Valor correspondiente al índice de alteración de las discontinuidades presentes en los macizos
rocosos Dacítico (Ja=1), macizo Tobaceo (Ja =2), y Autobrecha (Ja=2)
Jw, Coeficiente de reducción debido a la presencia de agua en las juntas. –Es
un indicador de los esfuerzos actuantes por efectos de la presencia de agua que
son perjudiciales para la estabilidad del macizo rocoso.
Φr
aprox.
ARelleno soldado, duro, inablandable, relleno impermeable (ej.
Cuarzo, epidota)- 0.75
B Paredes de las juntas inalteradas solo con manchas en superficie. 25-35° 1
CParedes ligeramente alteradas, con recubrimiento de minerales
inablandables, partículas arenosas, roca triturada sin arcilla, etc.25-30° 2
DRecubrimientos limosos o areno-arcillosos, pequeñas fracciones
de arcilla (inablandable)20-25° 3
E
Recubrimientos blandos de baja fracción o con arcillas ( ej.
caolinita o mica, clorita, talco , yeso, grafito, etc., y pequeñas
cantidades de arcillas expansivas)
8-16° 4
4. Índice de Alteración de Juntas Ja
a) Contacto entre las paredes de la roca
MACIZO ROCOSO DACITICO
Φr
aprox.
ARelleno soldado, duro, inablandable, relleno impermeable (ej.
Cuarzo, epidota)- 0.75
B Paredes de las juntas inalteradas solo con manchas en superficie. 25-35° 1
CParedes ligeramente alteradas, con recubrimiento de minerales
inablandables, partículas arenosas, roca triturada sin arcilla, etc.25-30° 2
DRecubrimientos limosos o areno-arcillosos, pequeñas fracciones
de arcilla (inablandable)20-25° 3
E
Recubrimientos blandos de baja fracción o con arcillas ( ej.
caolinita o mica, clorita, talco , yeso, grafito, etc., y pequeñas
cantidades de arcillas expansivas)
8-16° 4
MACIZO ROCOSO TOBACEO
4. Índice de Alteración de Juntas Ja
a) Contacto entre las paredes de la roca
Φr
aprox.
ARelleno soldado, duro, inablandable, relleno impermeable (ej.
Cuarzo, epidota)- 0.75
B Paredes de las juntas inalteradas solo con manchas en superficie. 25-35° 1
CParedes ligeramente alteradas, con recubrimiento de minerales
inablandables, partículas arenosas, roca triturada sin arcilla, etc.25-30° 2
DRecubrimientos limosos o areno-arcillosos, pequeñas fracciones
de arcilla (inablandable)20-25° 3
E
Recubrimientos blandos de baja fracción o con arcillas ( ej.
caolinita o mica, clorita, talco , yeso, grafito, etc., y pequeñas
cantidades de arcillas expansivas)
8-16° 4
4. Índice de Alteración de Juntas Ja
AUTOBRECHA
85
Tabla 40. Valor correspondiente al coeficiente de reducción por agua en las juntas presentes en los
macizos rocosos Dacítico (Jw=1), macizo Tobaceo (Jw =1), y Autobrecha (Jw=1)
SRF, Factor de reducción debido a esfuerzos. - Este factor se lo obtuvo de las
relaciones entre la resistencia de la roca intacta a la compresión simple (σc) y el esfuerzo
principal mayor (σ1), el factor SRF fue calculado a una profundidad de 95m para la dacita,
de 100m para las tobas, y de 50m para la Autobrecha, con lo cual se evidencia los
esfuerzos a los que está sometida la sección de la labor, y por tanto ayuda a definir el tipo
de sostenimiento.
5 Factor de reducción por presencia de agua en las juntas Jw
AExcavación seca o con poca infiltración, o sea < 5l/min.
localmente (húmedo o pocas goteras)1
BInfiltración o presión media con lavado ocasional de los rellenos
(muchas goteras)0.66
CGran infiltración o alta presión en roca competente con diaclasas
sin relleno0.5
D Gran infiltración o alta presión, lavado importante de los rellenos 0.33
EInfiltración o excepcionalmente alta presión con las voladuras,
disminuyendo con el tiempo0.2-0.1
FInfiltración o excepcionalmente alta presión en todo momento sin
notable decaimiento.0.1-0.05
MACIZO ROCOSO DACITICO
5 Factor de reducción por presencia de agua en las juntas Jw
AExcavación seca o con poca infiltración, o sea < 5l/min.
localmente (húmedo o pocas goteras)1
BInfiltración o presión media con lavado ocasional de los rellenos
(muchas goteras)0.66
CGran infiltración o alta presión en roca competente con diaclasas
sin relleno0.5
D Gran infiltración o alta presión, lavado importante de los rellenos 0.33
EInfiltración o excepcionalmente alta presión con las voladuras,
disminuyendo con el tiempo0.2-0.1
FInfiltración o excepcionalmente alta presión en todo momento sin
notable decaimiento.0.1-0.05
MACIZO ROCOSO TOBACEO
5 Factor de reducción por presencia de agua en las juntas Jw
AExcavación seca o con poca infiltración, o sea < 5l/min.
localmente (húmedo o pocas goteras)1
BInfiltración o presión media con lavado ocasional de los rellenos
(muchas goteras)0.66
CGran infiltración o alta presión en roca competente con diaclasas
sin relleno0.5
D Gran infiltración o alta presión, lavado importante de los rellenos 0.33
EInfiltración o excepcionalmente alta presión con las voladuras,
disminuyendo con el tiempo0.2-0.1
FInfiltración o excepcionalmente alta presión en todo momento sin
notable decaimiento.0.1-0.05
AUTOBRECHA
86
Tabla 41. Valor correspondiente al factor de reducción debido a esfuerzos SRF, a partir de la relación
σc/σ1 correspondientes a la Dacita, Toba y Autobracha.
𝐷𝑎𝑐𝑖𝑡𝑎 𝜎𝑐
𝜎1= 15,8 𝑆𝑅𝐹 = 1
𝑇𝑜𝑏𝑎 𝜎𝑐
𝜎1= 31,2 𝑆𝑅𝐹 = 1
𝐴𝑢𝑡𝑜𝑏𝑟𝑒𝑐ℎ𝑎 𝜎𝑐
𝜎1= 36,01 𝑆𝑅𝐹 = 1
σc/σ1 σθ/σ1 SRF
H Tensiones bajas cerca de la superficie >200 >13 2.5
J Tensiones de nivel medio 200-10 13-0.66 1
K
Elevado nivel de tensiones, estructura muy cerrada
generalmente favorable para la estabilidad, puede ser
desfavorable para la de las paredes
10-5 0.66-0.33 0.5-2
L Lajamiento moderado después de una hora en roca
masiva5-3 0.5-0.65 5-50
MLajamiento y explosión de roca en pocos minutos en
roca masiva3-2 0.65-1 50-200
NIntensa explosión de roca e inmediata deformación
dinámica en roca masiva<2 >1 200-400
b) Rocas competentes, problemas de tensiones
σc/σ1 σθ/σ1 SRF
H Tensiones bajas cerca de la superficie >200 >13 2.5
J Tensiones de nivel medio 200-10 13-0.66 1
K
Elevado nivel de tensiones, estructura muy cerrada
generalmente favorable para la estabilidad, puede ser
desfavorable para la de las paredes
10-5 0.66-0.33 0.5-2
L Lajamiento moderado después de una hora en roca
masiva5-3 0.5-0.65 5-50
MLajamiento y explosión de roca en pocos minutos en
roca masiva3-2 0.65-1 50-200
NIntensa explosión de roca e inmediata deformación
dinámica en roca masiva<2 >1 200-400
MACIZO ROCOSO TOBACEO
b) Rocas competentes, problemas de tensiones
σc/σ1 σθ/σ1 SRF
H Tensiones bajas cerca de la superficie >200 >13 2.5
J Tensiones de nivel medio 200-10 13-0.66 1
K
Elevado nivel de tensiones, estructura muy cerrada
generalmente favorable para la estabilidad, puede ser
desfavorable para la de las paredes
10-5 0.66-0.33 0.5-2
L Lajamiento moderado después de una hora en roca masiva 5-3 0.5-0.65 5-50
MLajamiento y explosión de roca en pocos minutos en roca
masiva3-2 0.65-1 50-200
NIntensa explosión de roca e inmediata deformación
dinámica en roca masiva<2 >1 200-400
b) Rocas competentes, problemas de tensiones
87
Una vez obtenido todos los parámetros geotécnicos propuestos en el Índice Q, se procede
a aplicar la siguiente fórmula, que permitió determinar la calidad del macizo rocoso:
𝑄=
𝑅𝑄𝐷𝐽𝑛 ∗
𝐽𝑟𝐽𝑎∗
𝐽𝑤𝑆𝑅𝐹
Tabla 42. Clasificación geomecánica Q de Barton, de los macizos rocosos Dacítico (Q=10; macizo de
clase 4, buena calidad), Tobaceo (Q=11.88; macizo de clase 4, buena calidad), y Autobrecha (Q=2.29;
macizo de clase 6, mala calidad).
𝑄𝐷𝐴𝐶𝐼𝑇𝐴=
906
∗ 1
1.5∗
11
= 10,0 𝑄
𝑇𝑂𝐵𝐴=956
∗ 1.52
∗ 11
= 11,88
𝑄𝐴𝑢𝑡𝑜𝑏𝑟𝑒𝑐ℎ𝑎=
556
+ 1.52
+ 11
= 2.29
Rango Clasificación
Clase 9 G 0,001-0,01 Calidad excepcionalmente mala
Clase 8 F 0,01 - 0,1 Calidad extremadamente mala
Clase 7 E 0,1-1 Calidad muy mala
Clase 6 D 1-4 Calidad mala
Clase 5 C 4-10 Calidad media
Clase 4 B 10- 40 Calidad buena
Clase 3 40-100 Calidad muy buena
Clase 2 100-400 Calidad extremadamente buena
Clase 1 400-1000 Calidad excepcionalmente buena
2.29 Clase 6, calidad malaAutobrecha
A
Clasificación del macizo rocoso según Q
Clase
Rango Clasificación
Clase 9 G 0,001-0,01 Calidad excepcionalmente mala
Clase 8 F 0,01 - 0,1 Calidad extremadamente mala
Clase 7 E 0,1-1 Calidad muy malaClase 6 D 1-4 Calidad mala
Clase 5 C 4-10 Calidad media
Clase 4 B 10- 40 Calidad buena
Clase 3 40-100 Calidad muy buena
Clase 2 100-400 Calidad extremadamente buena
Clase 1 400-1000 Calidad excepcionalmente buena
10 Clase 4, buena calidadDACITA
A
Clasificación del macizo rocoso según Q
Clase Rango Clasificación
Clase 9 G 0,001-0,01 Calidad excepcionalmente mala
Clase 8 F 0,01 - 0,1 Calidad extremadamente mala
Clase 7 E 0,1-1 Calidad muy mala
Clase 6 D 1-4 Calidad mala
Clase 5 C 4-10 Calidad media
Clase 4 B 10- 40 Calidad buena
Clase 3 40-100 Calidad muy buena
Clase 2 100-400 Calidad extremadamente buena
Clase 1 400-1000 Calidad excepcionalmente buena
11.88 Clase4, buena calidadTOBAS
A
Clasificación del macizo rocoso según Q
Clase
88
4.3 Correlaciones geomecánicas
Las clasificaciones geomecánicas Q y RMR son ampliamente utilizadas en la
construcción de túneles, por lo cual las correlaciones entre los dos métodos son
especialmente útiles. Según Barton (2006), es posible utilizar las correlaciones para
determinar los tiempos de auto soporte y el módulo de deformaciones de los macizos
rocosos. La relación entre las clasificaciones geomecánicas: RMR Bieniawski (1989), Q
Barton (1974) y GSI se presentan en la Tabla 43., Tabla 44., y Tabla 45.
Macizo Rocoso Dacítico
Tabla 43. Correlaciones entre los sistemas de clasificación geomecánica para macizos rocosos Dacíticos.
Macizo Rocoso Autobrecha
Tabla 44. Correlaciones entre los sistemas de clasificación geomecánica para macizos rocosos de
Autobrechas.
Macizo Rocoso Tobáceo
Tabla 45. Correlaciones entre los sistemas de clasificación geomecánica para macizos rocosos Tobáceos.
RMR≈ 15*log Q + 50 65 CLASE II-BUENA
Q≈ 10^((RMR-50)/15) 1.36 Clase 6, Mala
GSI≈ 9ln Q + 44 65 Macizos de calidad BUENA
RMR≈ 9 ln Q + 44 65 CLASE II-BUENA
Q≈ e^ (RMR -44)/9 2 Clase 6, Mala
GSI≈ RMR-5 47 Macizos de calidad REGULAR
Bieniawski,1989GSI 50 Macizos de calidad REGULAR
CLASIFICACION RELACIONES CLASIFICACION
RMR 52 III-MEDIABARTON,1995
Q 10.0 Clase 4,Buena
RMR ≈ 15*log Q + 50 55 CLASE III-MEDIA
Q≈ 10^((RMR-50)/15) 0.16 Clase 7, Muy mala
GSI≈ 9ln Q + 44 51 Macizos de calidad REGULAR
RMR≈ 9 ln Q + 44 51 CLASE III-MEDIA
Q≈ e^ (RMR -44)/9 1 Clase 7, Muy mala
GSI≈ RMR-5 33 Macizos de calidad MALA
Bieniawski,1989GSI 45 Macizos de calidad REGULAR
CLASIFICACION RELACIONES CLASIFICACION
RMR 38 IV-MALABARTON,1995
Q 2.3 Clase 6, Mala
RMR ≈ 15*log Q + 50 66 CLASE II-BUENA
Q≈ 10^((RMR-50)/15) 7.36 Clase 5,Media
GSI≈ 9ln Q + 44 66 Macizos de calidad BUENA
RMR≈ 9 ln Q + 44 66 CLASE II-BUENA
Q≈ e^ (RMR -44)/9 8 Clase 5,Media
GSI≈ RMR-5 58 Macizos de calidad REGULAR
Bieniawski,1989GSI 65 Macizos de calidad BUENA
CLASIFICACION RELACIONES CLASIFICACION
RMR 63 II-BUENABARTON,1995
Q 11.9 Clase 4,Buena
89
En las tablas presentadas anteriormente se usan los resultados de las clasificaciones
geomecánicas RMR, Q Barton, y GSI obtenidos mediante la observación en campo, y en
base a fórmulas de cálculo se expresa la correlación que existen entre los sistemas.
Según los valores obtenidos en las correlaciones geomecánicas, se nota que el valor
obtenido del índice RMR y el GSI son similares debido a que en estos dos sistemas se
considera el tamaño de los bloques del macizo rocoso, es decir el grado de fracturamiento
que presente. El valor del índice Q difiere de estos dos valores ya que en este sistema se
encuentra valorado el Jw (coeficiente reductor por la presencia de agua) y el SFR (índice
de reducción de esfuerzos), dando valores mucho más bajos.
4.4 Zonificación geotécnica del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma
Larga
Tomando en cuenta la información geológica y geotécnica a lo largo del trazado de la
rampa de acceso que fueron obtenidas en las investigaciones de campo, se sectorizó el
túnel por tramos homogéneos (Figura 25.). Dado que el túnel atraviesa tres unidades
litológicas muy diferentes, por tal motivo el eje del túnel se sectorizó en 3 tramos:
• Tramo I (Absc 0+00 – 0+167).
• Tramo II (0+167 – 0+722).
• Tramo III (0+722 – 1+276).
90
Figura 25. Zonificación Geotécnica del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga
Elaborado por: Gisell Zúñiga
91
Tramo I (Abscisa 0+00 – 0+167). – Este tramo comprende los primeros 167m
de la rampa de acceso, e incluye rocas de composición dacítica, las mismas que se
encuentran frescas. Tiene una cobertura mínima de 0m y máxima de 30m (Figura 25).
Presenta las siguientes -propiedades físico-mecánicas-:
Tabla 46. Propiedades físicas y mecánicas de la dacita en el Tramo I de la Rampa de Acceso al
Yacimiento Loma Larga
PROPIEDAD VALOR
Densidad (gr/cmᶾ) 2,69
Resistencia a la compresión simple (MPa) 61.55
Esfuerzo Vertical (MPa) * 0,807
Esfuerzo Horizontal (MPa) * 0.314
Módulo de deformación (GPa) 15.16
Coeficiente de Poisson 0.28
*Autor: Gisell Zúñiga
El tramo I presenta lo siguiente:
Clase III - 49 < RMR < 60 (calidad regular): ocupa el 100% del primer tramo.
Es importante recalcar que en este tramo I, no se considera el diseño del falso túnel, ni el
paraguas de emboquille.
Tramo II (0+167 – 0+722). – Este tramo comprende 555m de la rampa de acceso,
incluye rocas de composición dacítica, y autobrechas las mismas que se encuentran
cizalladas. Tiene una cobertura mínima de 30m y máxima de 100m (Figura 25). Presenta
las siguientes -propiedades físico-mecánicas-:
Tabla 47. Propiedades físicas y mecánicas de la dacita en el Tramo II de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma
Larga
PROPIEDAD VALOR
Densidad (gr/cmᶾ) 2,69
Resistencia a la compresión simple (MPa) 61.55
Esfuerzo Vertical (MPa) * 2.69
Esfuerzo Horizontal (MPa) * 1.05
Módulo de deformación (GPa) 15.16
Coeficiente de Poisson 0.28
*Autor: Gisell Zúñiga
El tramo II presenta lo siguiente:
Clase III - 52 < RMR < 61 (calidad regular): ocupa el 71% de este tramo.
92
Clase IV (mala calidad): 24 < RMR < 38, ocupa el 13%.
Clase V (muy mala calidad): 13 < RMR < 16, ocupa el 13%.
La clase V, corresponde a zonas de falla (espejos de falla), contactos entre unidades
litológicas y fallas interpretadas en los núcleos de perforación, lo cual debe ser tomado
en consideración.
Tramo III (0+722 – 1+276). – Este incluye rocas tobáceas y lavas Andesíticas,
sobre una cobertura mínima de 100m y máxima de 160m (Figura 25). Presenta las
siguientes -propiedades físico-mecánicas-:
Tabla 48. Propiedades físicas y mecánicas de las tobas en el Tramo III de la Rampa de Acceso al
Yacimiento Loma Larga
PROPIEDAD VALOR
Densidad (gr/cmᶾ) 1.95
Resistencia a la compresión simple (MPa) 73.98
Esfuerzo Vertical (MPa) * 2.844
Cohesión (MPa) * 1.12
Ángulo de fricción (°)* 55.07
Módulo de deformación (GPa) * 14.03
*Autor: Gisell Zúñiga
Tabla 49. Propiedades físicas y mecánicas de lavas andesíticas en el Tramo III de la Rampa de Acceso al
Yacimiento Loma Larga
PROPIEDAD VALOR
Densidad (gr/cmᶾ) 2.75
Resistencia a la compresión simple (MPa) 150.6
Esfuerzo Vertical (MPa) * 3.74
Esfuerzo Horizontal (MPa) * 1.314
Módulo de deformación (GPa) 56.9
Coeficiente de Poisson 0.26
*Autor: Gisell Zúñiga
El tramo III presenta los siguientes tipos de roca:
Clase II - 63 < RMR < 71 (buena calidad): ocupa el 50% de este tramo.
Clase IV - 27 < RMR < 31 (mala calidad): ocupa el 26.4% de este tramo.
Clase V - 13 < RMR < 16 (muy mala calidad): ocupa el 23.6% de este tramo.
93
La clase V, corresponde a zonas de falla (espejos de falla), contactos entre unidades
litológicas y fallas interpretadas en los núcleos de perforación, lo cual debe ser tomado
en consideración.
94
5. DISEÑO DE LA RAMPA DE ACCESO DEL YACIMIENTO LOMA LARGA
5.1 Características del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga
La rampa de acceso tiene una sección de 4.5 m de ancho x 4.5 m de alto con una gradiente
máxima de 15%, sección típica se muestra en la Figura 26. La rampa de acceso principal
a la mina está diseñada para mantenerse dentro de un terreno relativamente bueno-regular,
sin embargo, existen zonas en donde se encuentran malas condiciones del terreno en
donde se requiere aplicar sostenimiento en base a las características geomecánicas que
estas presenten. Puesto que el túnel tiene 5 curvaturas que definen 5 alineaciones
diferentes se ha tramificado de la siguiente manera:
Tabla 50. Tramificación de la Rampa de Acceso
Figura 26. Sección de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga
Fuente: RPA, 2016
ABCISAS DIRECCIÓN
Tramo I: 0+000 – 0+127 273°
Tramo II: 0+127 – 0+149 305°
Tramo III: 0+149 – 0+167 337°
Tramo IV: 0+167 – 0+878 023°
Tramo V: 0+878 – 1+276 075°
95
5.2 Análisis Cinemático
En el análisis cinemático se evalúa el grado de estabilidad de las cuñas que se forman con
las familias de diaclasas presentes en el macizo rocoso a lo largo de la rampa de acceso.
Puesto que el túnel tiene 5 curvaturas que definen 5 alineaciones diferentes, la incidencia
de las cuñas en el contorno es diferente para cada tramo.
Para este análisis se ha considerado la información disponible en superficie y los datos
tomados en núcleos de perforación sobre las familias de discontinuidades existentes. Los
parámetros de corte de cada discontinuidad del macizo rocoso se han determinado
mediante el empleo del software Roc Data para cada tramo.
Un parámetro importante que se requiere para el modelamiento de la formación de cuñas,
es el coeficiente sísmico y se lo cálculo mediante la fórmula propuesta en la NEC (Código
NEC-SE-GC):
kh= 0.6(amáx)/g
kh= Componente vertical del sismo de diseño horizontal
Dónde:
amáx = ZFa
Fa Fuerzas actuantes
Z aceleración sísmica
Los valores de Z y Fa se encuentran definidos en las secciones 3.1.1 y 3.2.2 de la NEC-
SE-DS.
El proyecto se sitúa en una zona sísmica II, con una aceleración sísmica de 0.25g, y se
toma en consideración un tipo de perfil de roca competente por lo tanto el valor Fa=0.9.
amáx = 0,25 (0.9)
amáx = 0,27
96
kh= 0.6(0.25) /9.8
kh= 0.015
Ev ≥ 2/3 Eh
Ev Componente vertical del sismo de diseño
Ev = 2/3 (0.015)
Ev=0.01
Finalmente se ha logrado obtener la representación de la incidencia de las cuñas en los
tramos I, II y III mediante el empleo del software Unwedge 3.0
5.2.1 Tramo I (Abscisa 0+00 – 0+167).
Los datos de cohesión y ángulo de fricción de la Tabla 51. se calcularon tomando una
profundidad media de 30m. De acuerdo a las características del trazado de la Rampa de
Acceso al Yacimiento Loma Larga, en el tramo I existen 3 cambios de dirección de la
rampa, por lo que se ha realizado el modelamiento de las cuñas para cada cambio de
dirección del túnel.
Tabla 51. Cálculo de la cohesión (c) y ángulo de fricción (°), del macizo rocoso dacítico y las
discontinuidades correspondientes al tramo I.
37.5 0.025 6 0.018 38.97
40.5 0.0269 7 0.025 40.56
31.8 0.0275 8 0.031 41.22
61.55 0.0269 50 0.361 61.49
Cohesión
(Mpa)
Ángulo de
Fricción(Ø°)
TRAMO I
(Rocas Dacíticas)
J1
J2
J3
Criterio Hoek-Brown
0.025 40.25
Macizo Tramo I
(Rocas Dacíticas)
Compresión
Simple(MPa)
Densidad
(MN/mᶾ)GSI Factor Disturbancia
0.4
TRAMO/FAMILIA
PROPIEDADES GEOMECÁNICAS
Compresión
Simple(MPa)
Densidad
(MN/mᶾ)Rugosidad
Criterio Barton-Bandis
Cohesión
(Mpa)
Ángulo de
Fricción(Ø°)
Cohesión
(Mpa)
Ángulo de
Fricción(Ø°)
97
Abscisas: 0 – 0+127.- Con dirección del túnel N 273° y una inclinación de 7°, las
cuñas que se forman en este tramo son las siguientes:
Figura 27. Modelamiento tridimensional de las cuñas con el Software Minero Unwedge, Abscisas 0 – 0+127
Tabla 52. Características de las cuñas formadas en el Tramo I – Abscisa 0 – 0+127
Abscisas: 0+127 – 0+149.- Con dirección del túnel N 305° y una inclinación de
8°, las cuñas que se forman en este tramo son las siguientes:
CUÑASFACTOR DE
SEGURIDADVOLUMEN (m
3) Peso (Ton) Longitud (m)
Roof Wedge (3) 2.94 934.772 25.145 9.98
Floor Wedge (6) estable 950.138 25.56 9.95
TRAMO I - Abscisas: 0 – 0+127
98
Figura 28. Modelamiento tridimensional de las cuñas con el Software Minero Unwedge, Abscisas
0+127- 0+149
Tabla 53. Características de las cuñas formadas en el Tramo I – Abscisa 0+127- 0+149
Abscisas: 0+149 – 0+167.- Con dirección del túnel N 337° y una inclinación de
8°, las cuñas que se forman en este tramo son las siguientes:
CUÑASFACTOR DE
SEGURIDADVOLUMEN (m
3) Peso (Ton) Longitud (m)
Roof Wedge (3) 3.758 208.397 5.606 4.77
Floor Wedge (6) estable 215.45 5.769 4.65
TRAMO I - Abscisas: 0+127-0+149
99
Figura 29. Modelamiento tridimensional de las cuñas con el Software Minero Unwedge, Abscisas
0+149- 0+167
Tabla 54. Características de las cuñas formadas en el Tramo I – Abscisa 0+149 - 0+167
5.2.2 Tramo II (Abscisa 0+167 – 0+722).
Los datos de cohesión y ángulo de fricción de la Tabla 52. se calcularon tomando una
profundidad media de 95m. En este tramo la rampa toma una sola dirección con un azimut
de N 023° y una inclinación de 8°.
Tabla 55. Cálculo de la cohesión (c) y ángulo de fricción (°), del macizo rocoso dacítico y las
discontinuidades correspondientes al tramo II.
37.5 0.025 6 0.051 36.11
40.5 0.0269 7 0.068 37.24
31.8 0.0275 8 0.067 36.47
61.55 0.0269 50 0.694 54.06
TRAMO/FAMILIA
PROPIEDADES GEOMECÁNICAS Criterio Barton-Bandis
Compresión
Simple(MPa)
Densidad
(MN/mᶾ)Rugosidad
Cohesión
(Mpa)
Ángulo de
Fricción(Ø°)
Cohesión
(Mpa)
Ángulo de
Fricción(Ø°)
TRAMO I
(Rocas
Dacíticas)
J1
J2
J3
0.062 36.61
Criterio Hoek-Brown
Ángulo de
Fricción(Ø°)
0.4
Macizo Tramo I (Rocas
Dacíticas)
Compresión
Simple(MPa)
Densidad
(MN/mᶾ)GSI Factor Disturbancia
Cohesión
(Mpa)
CUÑASFACTOR DE
SEGURIDADVOLUMEN (m
3) Peso (Ton) Longitud (m)
Roof Wedge (3) 2.725 204.62 5.504 3.05
Floor Wedge (6) estable 208.64 5.612 3.05
TRAMO I - Abscisas: 0+149 – 0+167
100
Abscisas: 0+167 - 0+722.- Con dirección del túnel N 023° y una inclinación de 9°, las
cuñas que se forman en este tramo son las siguientes:
Figura 30. Modelamiento tridimensional de las cuñas con el Software Minero Unwedge, Abscisas
0+167- 0+722
Tabla 56. Características de las cuñas formadas en el Tramo II – Abscisa 0+167 - 0+722
5.2.3 Tramo III (Abscisa 0+722 – 1+276).
Los datos de cohesión y ángulo de fricción de la Tabla 53. se calcularon tomando una
profundidad media de 116m. En este tramo la rampa toma una sola dirección con un
azimut de N 075° y una inclinación de 9°.
CUÑASFACTOR DE
SEGURIDADVOLUMEN (m
3) Peso (Ton) Longitud (m)
Roof Wedge (3) 7.457 219.769 5.192 4.28
Floor Wedge (6) estable 224.54 6.04 4.21
TRAMO II - Abscisas: 0+167 - 0+722
101
Tabla 57. Cálculo de la cohesión (c) y ángulo de fricción (°), del macizo rocoso tobaceo y las
discontinuidades correspondientes al tramo III.
Figura 31. Modelamiento tridimensional de las cuñas con el Software Minero Unwedge, Abscisas
0+722- 1+276
Tabla 58. Características de las cuñas formadas en el Tramo III – Abscisa 0+722 - 1+276
53 0.0222 8 0.089 40.21
49.5 0.0195 10 0.118 42.69
79.9 0.013 3 0.014 34.46
73.98 0.0195 65 1.169 55.07
TRAMO/FAMILIA
PROPIEDADES GEOMECÁNICAS Criterio Barton-Bandis
Compresión
Simple(MPa)
Densidad
(MN/mᶾ)Rugosidad
Cohesión
(Mpa)
Ángulo de
Fricción(Ø°)
Cohesión
(Mpa)
Ángulo de
Fricción(Ø°)
TRAMO III
(Rocas Tobaceas)
J1
J2
F1
0.07366667 39.12
Criterio Hoek-Brown
Ángulo de
Fricción(Ø°)
0.4
Macizo Tramo III
(Rocas Tobaceas)
Compresión
Simple(MPa)
Densidad
(MN/mᶾ)GSI Factor Disturbancia
Cohesión
(Mpa)
CUÑASFACTOR DE
SEGURIDADVOLUMEN (m
3) Peso (Ton) Longitud (m)
Floor Wedge (1) estable 2.43 0.047 1.11
Lower right
wedge (3)172.26 0.699 0.014 1.08
Lower left
wedge (3)46.55 0.81 0.016 1.09
Roof Wedge (1) 22.697 1.208 0.024 0.98
TRAMO III - Abscisas: 0+722 - 1+276
102
5.3 Características y tipos de sostenimiento por tramos a lo largo del trazado de la
Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga
El dimensionado del soporte a aplicar en el presente estudio dependió básicamente de la
calidad de la roca, de la geometría de la excavación y del estado tensional (Anexo 5.)
existente en el terreno, antes de realizar la excavación. Sin embargo, es importante
mencionar que el diseño de sostenimiento propuesto en el presente estudio se lo debe
considerar como un diseño preliminar que fue realizado en base a toda la información
disponible que ha sido levantada en superficie, en núcleos de perforación y de resultados
de ensayos de laboratorio efectuados hasta la fecha, por lo que necesita ser corroborado
con los datos levantados en el momento de realizar la excavación.
5.3.1 Evaluación del sostenimiento en base a el Índice RMR
Para determinar las medidas de sostenimiento según el índice RMR (Bieniawski,1989) se
utilizó la Tabla 59.
Tabla 59. Recomendaciones de Sostenimiento según el Índice RMR (Beniawski,1989)
Clase RMR Excavación Bulones (Longitud en metros) Hormigón proyectado Cerchas
I Muy Buena
100-81
Sección completa.
Avances de 3m
Innecesario, salvo algún bulón
ocasionalNo necesario No
II Buena
80-61
Sección completa.
Avances de 1-1,5m.
Sostenimiento terminado
a 20m del avance.
Bulonado local en
clave con longitudes de 2-3m y
separación de 2-2,5m,
eventualmente con mallazo
5cm en clave para
impermeabilizaciónNo
III Media
60-41
Avance y destroza.
Avances de 1,5-3m.
Completar sostenimiento
a 20m del frente.
Bulonado sistemático
de 3-4m con separaciones de 1,5-
2m en la clave y hastiales. Mallazo
en clave.
5-10cm en clave y 3cm en
hastialesNo
IV Mala
40-21
Avance y destroza.
Avances de 1-1,5m.
Sostenimiento inmediato
del frente.Completar
sostenimiento a menos de
10m del frente
Bulonado sistemático de 4-5m con
separaciones de 1- 1,5m en clave y
hastiales con mallazo
10-15cm en clave y
10cm en hastiales.
Aplicación según avanza la
excavación
Cerchas
ligeras espaciada s
1,5m cuando se
requieran.
V Muy mala
<20
Fases múltiples (galerías)
Avances de 0,5-1m.
Hormigón proyectado
inmediatamente despues
de la voladura.
Bulonado sistemático de 5-6m con
separaciones de 1- 1,5m en clave y
hastiales con mallazo. Bulonoado
en solera/contrabóveda
15-20cm en clave y
15cm en hastiales y 5cm
en el frente. Aplicación
inmediata despuésde cada
avance.
Cerchas
pesadas separadas
0,75m con blindaje
de chapas y
cerradas en solera
RECOMENDACIONES INDICATIVAS PARA LA EXCAVACIÓN Y SOSTENIMIENTO DE TÚNELES
EXCAVADOS EN ROCA (BIENIAWSKI,1989)
103
De las zonificaciones geotécnicas se obtienen que el índice RMR varía entre 24 y 72
(Figura 25), lo que significa que el macizo rocoso a lo largo de la rampa de acceso
corresponde a rocas de clase V (Muy Mala), IV (Mala), III (Media) y II (Buena)
respectivamente. Tomando las recomendaciones de sostenimiento de la Tabla 59., sin
tomar en cuenta las dimensiones del túnel se necesita el siguiente tipo de sostenimiento:
Tabla 60. Recomendaciones de Sostenimiento a emplear en la rampa de acceso según el Índice RMR
ABSCISAS CLASE RMR RECOMENDACIONES DE SOSTENIMIENTO
0+000-0+360 Clase III
(Media)
Sostenimiento en bóveda y hastiales con pernos de 3 metros
en red de 2.0m x 2.0m y hormigón lanzado 8cm en bóveda
y 5cm en hastiales.
0+360-0+470 Clase IV (Mala)
Sostenimiento en bóveda y hastiales con pernos de 4 metros
en red de 1.0m x 1.0m con cerchas ligeras espaciadas 1.50m
cuando se requieran y hormigón lanzado 15cm en bóveda y
10cm en hastiales.
0+470-0+720 Clase III
(Media)
Sostenimiento en bóveda y hastiales con pernos de 3 metros
en red de 2.0m x 2.0m y hormigón lanzado 8cm en bóveda
y 5cm en hastiales.
0+720-0+980 Clase II (Buena)
Sostenimiento solo en el techo con pernos de 2 metros en
red de 2.50m x 2.50m y hormigón lanzado 5cm en bóveda
y 3cm en hastiales.
0+980-1+196 Clase IV (Mala)
Sostenimiento en bóveda y hastiales con pernos de 4 metros
en red de 1.0m x 1.0m con cerchas ligeras espaciadas 1.50m
cuando se requieran y hormigón lanzado 15cm en bóveda y
10cm en hastiales.
1+196-1+276 Clase II (Buena)
Sostenimiento solo en el techo con pernos de 2 metros en
red de 2.50m x 2.50m y hormigón lanzado 5cm en bóveda
y 3cm en hastiales
5.3.2 Evaluación del sostenimiento en base a el Índice Q
Para aplicar el sostenimiento mediante el Índice Q, se requiere de dos valores:
El índice Q y el Diámetro equivalente.
𝐷𝐸 =𝑎𝑛𝑐ℎ𝑜, 𝑑𝑖á𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜 𝑜 𝑎𝑙𝑡𝑢𝑟𝑎 (𝑚)𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑒𝑥𝑣𝑎𝑐𝑎𝑐𝑖ó𝑛
𝑟𝑒𝑙𝑎𝑐𝑖ó𝑛 𝑑𝑒 𝑠𝑜𝑠𝑡𝑒𝑛𝑖𝑚𝑖𝑒𝑛𝑡𝑜 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑒𝑥𝑣𝑎𝑐𝑖ó𝑛 (𝐸𝑆𝑅)
104
La sección establecida para este túnel tiene 4,5m ancho x 45m alto, y se asumirá un valor
de ESR de 1.6 de la Tabla 24., que es el valor recomendado por Barton (2000) para túneles
permanente para minería.
Para obtener el sostenimiento del túnel se utiliza la Figura 28., (Barton y Grinstad,1994),
donde se plotea el valor de índice Q en el eje horizontal y el valor del diámetro equivalente
(DE) en el eje vertical, el punto de intersección de estos dos valores representa las
recomendaciones específicas de sostenimiento a emplearse.
Considerando que los requerimientos de soporte son menores en las paredes en el techo,
Barton y Grimstad (1994), recomiendan multiplicar por 5 el valor obtenido del índice Q
de las paredes para consideraciones de soporte.
Figura 32. Sostenimiento a emplear a lo largo de la rampa de acceso, según el Índice Q (Barton, 2000)
105
Tabla 61. Recomendaciones de Sostenimiento a emplear en la rampa de acceso según el Índice Q
ABSCISAS TIPO DE
SOSTENIMIENTO RECOMENDACIONES DE SOSTENIMIENTO
0+000-0+360 Sostenimiento tipo III
Pernos sistemáticos de Ф25mm en bóveda y hastiales
entre 3 – 4 m de largo en malla de 3.0m x 3.0m con
hormigón proyectado donde se requiera.
0+360-0+470 Sostenimiento tipo IV
Pernos sistemáticos de Ф25mm en bóveda y hastiales
entre 3 – 4 m de largo en malla de 3.0m x 3.0m con
hormigón de espesor de 5cm con resistencia de 30Mpa.
0+470-0+720 Sostenimiento tipo III
Pernos sistemáticos de Ф25mm en bóveda y hastiales
entre 3 – 4 m de largo en malla de 3.0m x 3.0m con
hormigón proyectado donde se requiera.
0+720-0+980 Sostenimiento tipo III
Pernos sistemáticos de Ф25mm en bóveda y hastiales
entre 3 – 4 m de largo en malla de 3.0m x 3.0m con
hormigón proyectado donde se requiera.
0+980-1+196 Sostenimiento tipo IV
Pernos sistemáticos de Ф25mm en bóveda y hastiales
entre 3 – 4 m de largo en malla de 3.0m x 3.0m con
hormigón de espesor de 5cm con resistencia de 30Mpa.
1+196-1+276 Sostenimiento tipo III
Pernos sistemáticos de Ф25mm en bóveda y hastiales
entre 3 – 4 m de largo en malla de 3.0m x 3.0m con
hormigón proyectado donde se requiera.
5.3.3 Análisis tenso-deformacional
El análisis tenso-deformacional para la excavación de la rampa de acceso se lo realizó
mediante el método numérico de elementos finitos (FEM), con el empleo del software
Phase 2 V5.0 aplicado en 2 dimensiones, con el propósito de conocer cuál es el
comportamiento deformacional del macizo rocoso.
El análisis de estabilidad de la sección se realizó en perfiles transversales donde se
contaba con los parámetros geotécnicos necesarios que se ingresan en el software, el
modelamiento se ejecutó en los puntos de mayor cobertura (profundidad), donde se
obtuvieron los esfuerzos que se presentan en el material del contorno del túnel y las
deformaciones que se generan por efecto de la excavación, que deben ser contrarrestadas
de alguna manera con el diseño de los sostenimientos. Este análisis se realizó en tres
106
sectores a lo largo del trazado de la rampa con su máxima cobertura en cada sector. A
continuación, se muestra los tramos analizados a lo largo del trazado de la rampa de
acceso.
Tramo I (sección con cobertura de 30 m)
Datos de entrada
Figura 33. Sección Geológica- Geotécnica Tramo I
Elaborado por: Gisell Zúñiga
Una vez ingresados todos los parámetros geotécnicos, el campo de esfuerzo y el
coeficiente sísmico tanto en la horizontal como en la vertical se pudo determinar que la
mayor concentración de esfuerzos está en los hastiales, produciendo sobrepresión y
deformación en la rampa de acceso (convergencia en la sección) Figura 34.
z σv σh E vResistencia a la
Tracción
Ángulo de
Fricción Cohesión
(m) MPa MPa MPa MPa (°) MPa
DACITA 30 0.807 0.314 15160 0.28 0.038 61.49 0.361
TRAMO I (Abscisa 0+00 – 0+167)
UNIDAD GEOLÓGICA
107
Figura 34. Análisis de desplazamientos totales en el macizo rocoso Dacítico-Tramo I
En función del resultado obtenido (Figura 34), se plantea la estabilización de la sección
en este tramo, donde se sugiere aplicar pernos sistemáticos de Ф25mm y 3,0m de
longitud, red de 2,0 x 2,0m; hormigón lanzado reforzado con fibra de 0,05 m de espesor
tanto en bóveda como en hastíales, notándose que se reducen los desplazamientos
llegando a ser totalmente despreciables. Los factores de seguridad que se obtiene para
esta zona están desde 1.3 a 4.96, con lo cual se comprueba que el sostenimiento para este
macizo es correcto (Figura 35).
Figura 35. Factores de seguridad para el macizo rocoso-Tramo I
108
Tramo II (sección con cobertura de 100 m)
Datos de entrada
|Figura 36. Sección Geológica- Geotécnica Tramo II
Elaborado por: Gisell Zúñiga
Una vez ingresados todos los parámetros geotécnicos, el campo de esfuerzo y el
coeficiente sísmico tanto en la horizontal como en la vertical, se pudo determinar que la
mayor concentración de esfuerzos está en los hastiales, produciendo mayor sobrepresión
y deformación (0.000084m) en la rampa de acceso (convergencia en la sección) Figura
37.
z σv σh E vResistencia a la
Tracción
Ángulo de
Fricción Cohesión
(m) MPa MPa MPa MPa (°) MPa
DACITA 15160 0.28 0.038 61.49 0.361
TOBAS 14030 0.28 0.305 55.07 1.169
TRAMO II (Abscisa 0+167– 0+722)
UNIDAD GEOLÓGICA
100 2,69 1,05
109
Figura 37. Análisis de desplazamientos totales en el macizo rocoso dacítico-Tramo II
Para la estabilización de la sección en este tramo, se aplicó pernos sistemáticos de
Ф25mm y 3,0m de longitud, red de 2,0 x 2,0m; hormigón lanzado reforzado con fibra de
0,05 m de espesor tanto en bóveda como en hastiales, notándose que se reducen los
desplazamientos llegando a ser totalmente despreciables. Los factores de seguridad que
se obtiene para esta zona están desde 1.3 a 4.43, con lo cual se comprueba que el
sostenimiento para este macizo es correcto (Figura 38).
Figura 38. Factores de seguridad para el macizo rocoso dacítico-Tramo II
110
Tramo III - (sección con cobertura de 130 m)
Datos de entrada
Figura 39. Sección Geológica- Geotécnica Tramo III
Elaborado por: Gisell Zúñiga
Una vez ingresados todos los parámetros geotécnicos, el campo de esfuerzo y el
coeficiente sísmico tanto en la horizontal como en la vertical, se pudo determinar que la
mayor concentración de esfuerzos está en los hastiales, produciendo sobrepresión y
deformación (0.00088m) en la rampa de acceso (convergencia en la sección) Figura 40.
z σv σh E vResistencia a la
Tracción
Ángulo de
Fricción Cohesión
(m) MPa MPa MPa MPa (°) MPa
DACITA 15160 0.28 0.038 61.49 0.361
TOBAS 14030 0.28 0.305 55.07 1.169
TRAMO III (Abscisa 0+722– 1+276)
UNIDAD GEOLÓGICA
130 2.844 1.12
111
Figura 40. Análisis de desplazamientos totales en el macizo rocoso tobaceo-Tramo III
Para la estabilización de la sección en este tramo se aplicó pernos sistemáticos de Ф25mm
y 3,0m de longitud, red de 3,0 x 3,0m; hormigón lanzado reforzado con fibra de 0,05 m
de espesor tanto en bóveda como en hastiales, notándose que se reducen los
desplazamientos llegando a ser totalmente despreciables. Los factores de seguridad que
se obtiene para esta zona están desde 1.3 a 6.0, con lo cual se comprueba que el
sostenimiento para este macizo es correcto (Figura 41).
Figura 41. Factores de seguridad para el macizo rocoso tobaceo -Tramo III
112
Del análisis tensión-deformación realizado mediante el software Phase 2 V2.5 (casa
Rocsciense) a las tres secciones cuya cobertura máxima va de 30m-130m, se puede
concluir que el sostenimiento planteado para roca tipo II y roca tipo III es razonable y
suficiente, minimizando los problemas de convergencia en el trazado de la rampa,
mejorando su estabilidad.
5.3.4 Sostenimiento para la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga
El diseño de sostenimiento a emplear en la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga
establecido en base a las recomendaciones de sostenimientos empíricos de
(Bieniawski,1989 y Barton,2000), las características de las cuñas que se forman con
respecto a la geometría del túnel, y al estado tensional, permite plantear los siguientes
tipos de sostenimiento.
Soporte Tipo II.- Pernos sistemáticos de Ф25mm y 3,00 m de longitud, con una
distribución de 2,50 x 2,50 m, además se aplicará hormigón lanzado reforzado con fibra
o malla electrosoldada de 0,05 m de espesor tanto en bóveda como en hastiales.
113
Figura 42. Bosquejo de sostenimiento para roca TIPO II
Elaborado por: Gisell Zúñiga
Soporte tipo III.- Pernos sistemáticos de Ф25mm y 3,0m de longitud, red de 2,0 x 2,0m,
además se aplicará hormigón lanzado reforzado con fibra o malla electrosoldada de 0,05
m de espesor tanto en bóveda como en hastiales.
114
Figura 43. Bosquejo de sostenimiento para roca TIPO III
Elaborado por: Gisell Zúñiga
Soporte Tipo IV.- 0.05 m de hormigón lanzado sin fibra en bóveda y hastiales, marco de
acero tipo HEB 160, ala de 20cm, la distancia entre cerchas 1-1,5m, posteriormente se
instalarán pernos sistemáticos de Ф25mm y 3.0m de longitud en bóveda y hastiales en
red tipo tres bolillo 1,5×1,5m. Además 0.10 cm de hormigón lanzado con fibra de acero
o malla electrosoldada en bóveda y hastiales.
115
Figura 44. Bosquejo de sostenimiento para roca TIPO IV
Elaborado por: Gisell Zúñiga
Soporte tipo V.- 0.05 m de hormigón lanzado sin fibra en bóveda y hastiales, marco de
acero tipo HEB 160 ala de 20 cm, la distancia entre cerchas será entre 0,5- 1,0m.
Posteriormente se lanzará 0.10 cm de hormigón lanzado con fibra de acero o malla
electrosoldada en bóveda y hastiales. Se ve necesario el uso de pernos de enfilaje de 6m
de largo, para su instalación la fiscalización aprobará el ángulo de perforación, se
recomienda que este sea de 5-15°.
116
Figura 45. Bosquejo de sostenimiento para roca TIPO V
Elaborado por: Gisell Zúñiga
117
6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
6.1 Conclusiones
El modelo geológico a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma
Larga muestra las siguientes variedades litológicas: rocas de composición dacítica ricas
en minerales como cuarzo-25%, plagioclasa-68%, biotita-4%, hornblenda-3%, presenta
pequeños porcentajes de magnetita (2-3%) y corresponde al 57% del trazado del túnel,
dentro de esta unidad geológica se encuentran autobrechas dacíticas cizalladas que
presentan características geomecánicas desfavorables.
La rampa de acceso presenta una secuencia volcánica-volcanoclástica comprendida por
tobas y flujos de lava de composición andesítica fueron evidenciadas en los núcleos de
perforación y representan al 36% y 7% respectivamente.
La zona de estudio se encuentra controlada por un régimen tectónico con dirección N-S,
con desplazamiento posiblemente normal, el sistema de fallas Río Falso. Sin embargo,
los datos de orientación de estructuras demuestran que existen 3 direcciones
preferenciales o familias de fracturas siendo las preferentes NNW, NNE y E-W buzando
tanto al Sur como al Norte.
Las estructuras NE y E-W que afectan al cuerpo de dacita son eventos tardíos, al ser la
dacita un evento post-mineralización no presenta las familias NNW y NNE que se
encuentran en el cuerpo mineralizado. Considerando que sobre la dacita las estructuras
preferentes son E-W la dirección preferente para el desarrollo de la rampa de Sur a Norte
es la más adecuada.
El trazado de la rampa de acceso está dominado principalmente por rocas frescas de
composición dacítica. Sin embargo, la presencia de minerales arcillosos como illita –
esmectita que representan los halos externos de alteración se encuentran afectando
118
desfavorablemente la calidad del macizo rocoso de las secuencia volcánica-
volcanoclástica principalmente en el tramo III.
En base al modelo geológico, datos geomecánicos y físico-mecánicos, obtenidos de
estaciones en superficie y sondajes, se tramificó el macizo rocoso del trazado de la Rampa
de Acceso del Yacimiento Loma Larga; obteniéndose como resultado que; el 18.0 % del
túnel corresponde a un macizo rocoso de Clase II (63<RMR<71); el 32.4% corresponde
a clase III (49<RMR<60) ; el 20.5% a clase IV (27<RMR<31) y finalmente el 17.2%
corresponde roca de Clase V (13<RMR<16) (zonas de falla, contactos entre unidades
litológicas y fallas interpretadas en los núcleos de perforación).
Los sistemas de clasificación geomecánica empleados para la caracterización de los
macizos rocosos Dacítico y Tobáceo, muestran intervalos muy amplios en sus resultados,
esto se debe al parámetro SFR (factor de reducción de esfuerzos) considerado en el
sistema Q, mientras que el índice RMR solo valora la resistencia a la compresión simple
del macizo y la dirección de las discontinuidades; de ahí sus resultados.
El perfil geológico - geotécnico del trazado de la rampa de acceso presenta 5 cambios en
la dirección de avance, que juntamente con el análisis de las discontinuidades presentes
en los macizos rocosos de dacita y toba, determina el comportamiento cinemático
(formación de cuñas, y planchas) a razón del cambio en la continuidad de la dirección del
túnel; de igual manera las cuñas generadas a lo largo del trazado no presentan ningún
factor desfavorable con respecto a la estabilidad de la obra, pues éstas serían estables de
acuerdo al sostenimiento preliminar diseñado, aplicando pernos sistemáticos de 3.00m de
longitud, con un espaciado de 2,0m x 2,0m que estabilizarían la cuña más amplia, en base
a la clasificación del Índice Q de Barton.
119
El modelamiento de tensión-deformación del macizo rocoso realizado en el software
Phase v2.50 (casa Rocsciense) nos muestra como resultado que existen esfuerzos que
generan sobrepresión y deformación en la rampa de acceso (convergencia en la sección
con una deformación máxima de 0.000892346 m), la cual razonablemente puede
sostenerse planteando un diseño de sostenimiento con pernos de anclaje tanto en hastiales
y el techo.
El análisis tensión-deformación realizado mediante el software Phase 2 V2.5 (casa
Rocsciense) a las tres secciones cuya cobertura máxima va de 30m-130m, se determinó
que el sostenimiento razonable para roca tipo II y roca tipo III, minimizan los problemas
de convergencia en el trazado de la rampa, mejorando su estabilidad.
6.2 Recomendaciones
Los Métodos Empíricos empleados para el cálculo de los parámetros geomecánicos,
constituyen un método fácil, rápido y sencillo para el procesamiento y adquisición de
datos necesarios para la toma de decisiones constructivas en Obras Subterráneas, por lo
que es muy importante su aplicación en la excavación y construcción de dichas obras, y
contraponerlos con modelación numérica que ayuda a definir mejor el sistema de
sostenimiento.
Este estudio debe ser considerado como un estudio investigativo-analítico (investigación
conceptual) elaborado sobre la base de la información disponible hasta la fecha actual,
por lo que se sugiere ser corroborado y actualizado con los trabajos que se ejecuten en el
momento de realizar la excavación.
Se recomienda aumentar el detalle de los estudios en la zona de Autobrechas dacíticas
presentes en el tramo II del trazado, ya que esta zona presenta características
geomecánicas desfavorables previo a la construcción de la obra subterránea. En esta zona
120
no se ha realizado ensayos de laboratorio por lo que no ha sido posible realizar el análisis
tensorial en esta zona.
La secuencia volcánica-volcanoclástica presentes en el tramo III del trazado, es una zona
que se encuentra afectado por la presencia de minerales arcillosos como illita – esmectita
de carácter expansivo por lo que se debería tomar las debidas precauciones en el momento
de aplicar el sostenimiento.
121
7. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
Alquinga, D. & Asimbaya, D., 2013. Análisis del Comportamiento Geomecánico del
Macizo Rocoso para la Estimación del Sistema de Soporte en la Excavación del Tramo
Inferior de las Tuberías de Presión del Proyecto Hidroeléctrico Coca Codo Sinclair,
entre las abscisas a0+955 a a1+275 y b1+030 a b1+350. (Tesis de Pregrado para la
obtención de ingeniero en Geología): Universidad Central del Ecuador. Quito-Ecuador
Barton, N & Bandis., 1990. Review of predictive capability of JRC-JCS model in
engineering practice. Norwegian Geotechnical Institute. Oslo
Barton, N., 1974. Engineering Classification of rock mass for the design of tunnel
support. Oslo
BGS & CODIGEM., 1997. Mapa Geológico de la Cordillera Occidental del Ecuador
entre 3° - 4°, escala 1:200.000.
Bieniawski, Z., 1989. Engineering Rock Mass Classifications. New York.
CAMICON & MIDUVI., 2014. Norma Ecuatoriana de la construcción. Peligro sísmico
– Diseño sismo resistente. Quito, Ecuador.
CAMICON & MIDUVI., 2014. Norma Ecuatoriana de la construcción. Geotécnia y
Cimentaciones. Quito, Ecuador.
Carrasco, F & Rosales, G., 2003. Manual de procedimiento para el registro geotécnico
de sondajes (4th ed). Estado de Bolívar, Venezuela: Golder Associates S.A.
Colimba, O., 2017. Modelo Geológico – Geotécnico del Túnel de Aducción del Proyecto
Hidroeléctrico Río Verde Chico, Provincia de Tungurahua, Cantón Baños. (Tesis de
Pregrado para la obtención de ingeniero en Geología): Universidad Central del Ecuador.
Quito-Ecuador
122
Gavilanes H. & Andrade B., 2004. Introducción a la Ingeniería de Túneles. A.I.M.E.,
Quito, Ecuador.
González de Vallejo, L., 2002. Ingeniería Geológica, Madrid, España: Pearson
Educación
Hoek, E. & Diederichs, M. S., 2006. Empirical Estimation of Rock Mass Modulus.
International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences.
Hoek, E., Carranza-Torres, C. & Corkum, B., 2002. "Hoek-Brown Failure Criterion 2002
Edition". Proceedings of the North American Rock Mechanics Society Meeting.
Hungerbühler, D., Steinmann, M., & Winkler, W., 2002.
Neogene stratigraphy and Andean geodynamics of southern Ecuador.
IGEPN., 2016. Catálogo para análisis de peligro sísmico en el Ecuador, Instituto
Geofísico – Escuela Politécnica Nacional, Quito, Ecuador
MDENG Mine Desing Engineering., 2016. “Feasibility Level Geotechnical Investigation
Factual Report for Loma Larga Project, Azuay Province, Ecuador”. Base de Datos de la
Empresa INV Minerales Ecuador S.A. INVMINEC.
Morán, D., 2017. Análisis de Continuidad de Extensión de la Mineralización alrededor
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ingeniero en Geología): Universidad Central del Ecuador. Quito-Ecuador
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Red DESIR, Madrid.
RPA., 2016 Technical Report on the Loma Larga Project, Azuay Province, Ecuador –
N43-101 Report. Toronto – Canadá.
123
ANEXOS
124
ANEXO 1. Registro de mapeo geomecánico en superficie a lo largo del trazado de
la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga
FOTO 1
> 2
0.6
-2
0.2
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0.0
6-0
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06
J1 96 186 79 X X X X X X X X
J1 98 188 74 X X X X X X X X
J1 95 185 67 X X X X X X X X
J2 42 132 34 X X X X X X X X
Ja 253 343 78 X X X X X X X X
Ja 265 355 84 X X X X X X X X
TIPO DE PLANO So - Estratificación J1…Jn - Juntas V VETA
S1 - Esquistosidad F1…Fn - Fallas
FECHA 26/6/2017
697547
CÓDIGO EGR-01 9662792
REALIZADO POR: VALERIA ZÚÑIGA FOTOS : _DSC7149-DSC71533828
PROYECTO: EVALUACIÓN GEOTÉCNICA DE LA RAMPA DE ACCESO AL YACIMIENTO LOMA LARGA ESTACIÓN : N° HOJA: 01
COORDENADAS
X :
Y :
Z :
Presencia de Agua
CAUDAL ESTIMADO
OBSERVACIONES
DUREZA R2
HIDROGEOLOGÍA SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA) HÚMEDO GOTEOS FLUJO
RELLENO ALTERACIÓN
DIPS
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1 -
3
FALLAS COLUMNAS OTROS: JUNTAS/DIACLASAS
Vista N-S
GRADO DE METEORIZACIÓNSANA
I
ALGO METEORIZADA
II
MED. METEORIZADA
III
MUY METEORIZADA
IV
COMPL. METEORIZADA
V
SUELO RESIDUAL
VI
FRACTURACIÓN BLOQUES
Jv Juntas/m3
MUY GRANDES
< 1
GRANDES
1-3
MEDIOS
3 - 10
PEQUEÑOS
10-30
MUY PEQUEÑOS
> 30
MUY BRECHIFICADA
> 60
LITOLOGÍA : DacitaTIPO DE ESTRUCTURAS
PLIEGUES
125
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J2 53 143 75 X X X X X X X X
J2 46 136 78 X X X X X X X X
J2 57 147 83 X X X X X X X X
J3 124 214 65 X X X X X X X X
J3 129 219 65 X X X X X X X X
J3 135 225 71 X X X X x X X X
TIPO DE PLANO So - Estratificación J1…Jn - Juntas V VETA
S1 - Esquistosidad F1…Fn - Fallas
R2
HIDROGEOLOGÍA
MEDIOS
3 - 10
PEQUEÑOS
10-30
MUY PEQUEÑOS
> 30
MUY BRECHIFICADA
> 60
GRADO DE METEORIZACIÓNSANA
I
ALGO METEORIZADA
II
MED. METEORIZADA
III
MUY METEORIZADA
IV
COMPL. METEORIZADA
V
SUELO RESIDUAL
VI
Nu
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1
697615
CÓDIGO EGR-02 9662824
REALIZADO POR: VALERIA ZÚÑIGA FOTOS : _DSC7154-DSC71583834
FECHA
PROYECTO: EVALUACIÓN GEOTÉCNICA DE LA RAMPA DE ACCESO AL YACIMIENTO LOMA LARGA ESTACIÓN : N° HOJA: 02
COORDENADAS
X :
Y :
Z :
26/6/2017
CAUDAL ESTIMADO
OBSERVACIONES
0.1
-1
1-5
Du
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Bla
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RQD % SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS(m)
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LITOLOGÍA : DacitaTIPO DE ESTRUCTURAS
PLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS: JUNTAS/DIACLASAS
Presencia de Agua
CONTINUIDAD (m) Abertura RUGOSIDAD RELLENO ALTERACIÓN
SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA) HÚMEDO GOTEOS FLUJO
ESTADO DE LAS DIACLASAS
DIPS
FRACTURACIÓN BLOQUES
Jv Juntas/m3
MUY GRANDES
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GRANDES
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DUREZA
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J2 44 134 76 X X X X X X X X
J2 33 123 65 X X X X X X X X
J3 117 207 82 X X X X X X X X
J3 115 205 78 X X X X X X X X
J3 121 211 84 X X X X X X X X
J3 116 206 81 X X X X X X X X
TIPO DE PLANO So - Estratificación J1…Jn - Juntas V VETA
S1 - Esquistosidad F1…Fn - Fallas
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ESTACIÓN RQD % SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS (m)ESTADO DE LAS DIACLASAS Presencia de Agua
CONTINUIDAD (m) Abertura RUGOSIDAD RELLENO ALTERACIÓN
DIPS
GRADO DE METEORIZACIÓNSANA
I
ALGO METEORIZADA
II
MED. METEORIZADA
III
MUY METEORIZADA
IV
COMPL. METEORIZADA
V
SUELO RESIDUAL
VI
CAUDAL ESTIMADO
OBSERVACIONES
DUREZA R2
HIDROGEOLOGÍA SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA) HÚMEDO GOTEOS FLUJO
TIPO DE ESTRUCTURASPLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS: JUNTAS/DIACLASAS
FRACTURACIÓN BLOQUES
Jv Juntas/m3
MUY GRANDES
< 1
GRANDES 1-
3
MEDIOS
3 - 10
PEQUEÑOS
10-30
MUY PEQUEÑOS
> 30
MUY BRECHIFICADA
> 60
LITOLOGÍA : Dacita
697578
CÓDIGO EGR-03 9662891
REALIZADO POR: VALERIA ZÚÑIGA FOTOS : _DSC7159-DSC71623823
FECHA
PROYECTO: EVALUACIÓN GEOTÉCNICA DE LA RAMPA DE ACCESO AL YACIMIENTO LOMA LARGA ESTACIÓN : N° HOJA: 03
COORDENADAS
X :
Y :
Z :
27/6/2017
127
FOTO 1
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J1 94 184 86 X X X X X X X X
J1 93 183 81 X X X X X X X X
J2 34 124 54 X X X X X X X X
J2 41 131 47 X X X X X X X X
TIPO DE PLANO So - Estratificación J1…Jn - Juntas V VETA
S1 - Esquistosidad F1…Fn - Fallas
Húm
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ESTACIÓN RQD % SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS (m)ESTADO DE LAS DIACLASAS Presencia de Agua
CONTINUIDAD (m) Abertura RUGOSIDAD RELLENO ALTERACIÓN
DIPS
GRADO DE METEORIZACIÓNSANA
I
ALGO METEORIZADA
II
MED. METEORIZADA
III
MUY METEORIZADA
IV
COMPL. METEORIZADA
V
SUELO RESIDUAL
VI
CAUDAL ESTIMADO
OBSERVACIONES
DUREZA R2
HIDROGEOLOGÍA SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA) HÚMEDO GOTEOS FLUJO
TIPO DE ESTRUCTURASPLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS:JUNTAS/DIACLASAS
FRACTURACIÓN BLOQUES
Jv Juntas/m3
MUY GRANDES
< 1
GRANDES
1-3
MEDIOS
3 - 10
PEQUEÑOS
10-30
MUY PEQUEÑOS
> 30
MUY BRECHIFICADA
> 60
LITOLOGÍA : Dacita
697609
CÓDIGO EGR-04 9662908
REALIZADO POR: VALERIA ZÚÑIGA FOTOS : _DSC7163-DSC71663818
FECHA
PROYECTO: EVALUACIÓN GEOTÉCNICA DE LA RAMPA DE ACCESO AL YACIMIENTO LOMA LARGA ESTACIÓN : N° HOJA: 04
COORDENADAS
X :
Y:
26/6/2017
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J3 147 237 68 X X X X X X X X
J3 168 258 71 X X X X X X X X
TIPO DE PLANO So - Estratificación J1…Jn - Juntas V VETA
S1 - Esquistosidad F1…Fn - Fallas
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Vista NE-SW
ESTACIÓN RQD % SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS (m)ESTADO DE LAS DIACLASAS Presencia de Agua
CONTINUIDAD (m) Abertura RUGOSIDAD RELLENO ALTERACIÓN
DIPS
GRADO DE METEORIZACIÓNSANA
I
ALGO METEORIZADA
II
MED. METEORIZADA
III
MUY METEORIZADA
IV
COMPL. METEORIZADA
V
SUELO RESIDUAL
VI
CAUDAL ESTIMADO
OBSERVACIONES
DUREZA R2
HIDROGEOLOGÍA SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA) HÚMEDO GOTEOS FLUJO
TIPO DE ESTRUCTURASPLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS: Diaclasas
FRACTURACIÓN BLOQUES
Jv Juntas/m3
MUY GRANDES
< 1
GRANDES
1-3
MEDIOS
3 - 10
PEQUEÑOS
10-30
MUY PEQUEÑOS
> 30
MUY BRECHIFICADA
> 60
LITOLOGÍA : Dacita
697695
CÓDIGO EGR-5 9662826
REALIZADO POR: VALERIA ZÚÑIGA FOTOS :3813
FECHA
PROYECTO: EVALUACIÓN GEOTÉCNICA DE LA RAMPA DE ACCESO AL YACIMIENTO LOMA LARGA ESTACIÓN : N° HOJA: 05
COORDENADAS
X :
Y :
Z :
30/6/2017
129
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J2 41 131 81 X X x X X X X X
J2 56 146 79 X X x X X X X X
F1 334 64 84 X x x X X X X X
TIPO DE PLANO So - Estratificación J1…Jn - Juntas V VETA
S1 - Esquistosidad F1…Fn - Fallas
Húm
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ESTACIÓN RQD % SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS (m)ESTADO DE LAS DIACLASAS Presencia de Agua
Vista NE-SW
CONTINUIDAD (m) Abertura RUGOSIDAD RELLENO ALTERACIÓN
GRADO DE METEORIZACIÓNSANA
I
ALGO METEORIZADA
II
MED. METEORIZADA
III
MUY METEORIZADA
IV
COMPL. METEORIZADA
V
SUELO RESIDUAL
VI
CAUDAL ESTIMADO
OBSERVACIONES
DUREZA R2
HIDROGEOLOGÍA SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA) HÚMEDO GOTEOS FLUJO
TIPO DE ESTRUCTURASPLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS: Diaclasas
FRACTURACIÓN BLOQUES
Jv Juntas/m3
MUY GRANDES
< 1
GRANDES
1-3
MEDIOS
3 - 10
PEQUEÑOS
10-30
MUY PEQUEÑOS
> 30
MUY BRECHIFICADA
> 60
LITOLOGÍA : Dacita
697672
CÓDIGO EGR-06 9662915
REALIZADO POR: VALERIA ZÚÑIGA FOTOS :3805
FECHA
PROYECTO: EVALUACIÓN GEOTÉCNICA DE LA RAMPA DE ACCESO AL YACIMIENTO LOMA LARGA ESTACIÓN : N° HOJA: 06
COORDENADAS
X :
Y :
Z :
25/6/2017
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J1 274 4 79 X X x x X X X X
F1 342 72 70 X X X X X X X X
F2 25 115 87 X X X X X X X X
TIPO DE PLANO So - Estratificación J1…Jn - Juntas V VETA
S1 - Esquistosidad F1…Fn - Fallas
Húm
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ESTACIÓN RQD % SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS (m)ESTADO DE LAS DIACLASAS Presencia de Agua
VistaNW-SE
CONTINUIDAD (m) Abertura RUGOSIDAD RELLENO ALTERACIÓN
DIPS
GRADO DE METEORIZACIÓNSANA
I
ALGO METEORIZADA
II
MED. METEORIZADA
III
MUY METEORIZADA
IV
COMPL. METEORIZADA
V
SUELO RESIDUAL
VI
CAUDAL ESTIMADO
OBSERVACIONES
DUREZA R2
HIDROGEOLOGÍA SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA) HÚMEDO GOTEOS FLUJO
TIPO DE ESTRUCTURASPLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS: Diaclasas
FRACTURACIÓN BLOQUES
Jv Juntas/m3
MUY GRANDES
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GRANDES
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MEDIOS
3 - 10
PEQUEÑOS
10-30
MUY PEQUEÑOS
> 30
MUY BRECHIFICADA
> 60
LITOLOGÍA : Dacita
697719
CÓDIGO EGR-07 9662911
REALIZADO POR: VALERIA ZÚÑIGA FOTOS :3802
FECHA
PROYECTO: EVALUACIÓN GEOTÉCNICA DE LA RAMPA DE ACCESO AL YACIMIENTO LOMA LARGA ESTACIÓN : N° HOJA: 07
COORDENADAS
X :
Y :
Z :
25/6/2017
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J3 315 45 78 X X X X X X X X
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TIPO DE PLANO So - Estratificación J1…Jn - Juntas V VETA
S1 - Esquistosidad F1…Fn - Fallas
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Vista NW-SE
ESTACIÓN RQD % SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS (m)ESTADO DE LAS DIACLASAS Presencia de Agua
CONTINUIDAD (m) Abertura RUGOSIDAD RELLENO ALTERACIÓN
DIPS
GRADO DE METEORIZACIÓNSANA
I
ALGO METEORIZADA
II
MED. METEORIZADA
III
MUY METEORIZADA
IV
COMPL. METEORIZADA
V
SUELO RESIDUAL
VI
CAUDAL ESTIMADO
OBSERVACIONES
Zona de cizalla de aproximadamente 15m DUREZA R1
HIDROGEOLOGÍA SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA) HÚMEDO GOTEOS FLUJO
TIPO DE ESTRUCTURASPLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS: Diaclasas
FRACTURACIÓN BLOQUES
Jv Juntas/m3
MUY GRANDES
< 1
GRANDES
1-3
MEDIOS
3 - 10
PEQUEÑOS
10-30
MUY PEQUEÑOS
> 30
MUY BRECHIFICADA
> 60
LITOLOGÍA : Dacita
697784
CÓDIGO EGR-08 9663008
REALIZADO POR: VALERIA ZÚÑIGA FOTOS :3793
FECHA
PROYECTO: EVALUACIÓN GEOTÉCNICA DE LA RAMPA DE ACCESO AL YACIMIENTO LOMA LARGA ESTACIÓN : N° HOJA: 08
COORDENADAS
X :
Y :
Z :
27/6/2017
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J2 66 156 44 X X X X X X X X
J2 71 161 47 X X X X X X X X
J3 170 260 80 X X X X X X X X
J3 174 264 79 X X X X X X X X
J3 177 267 81 X X X X X X X X
J3 169 259 83 X X X X X X X X
J3 170 260 90 X X X X X X X X
TIPO DE PLANO So - Estratificación J1…Jn - Juntas V VETA
S1 - Esquistosidad F1…Fn - Fallas
X : 697846
CÓDIGO EGR-09 Y : 9663149PROYECTO: EVALUACIÓN GEOTÉCNICA DE LA RAMPA DE ACCESO AL YACIMIENTO LOMA LARGA ESTACIÓN :
N° HOJA: 09
COORDENADAS
REALIZADO POR: VALERIA ZÚÑIGA FOTOS :Z : 3796
FECHA 27/6/2017
LITOLOGÍA : DacitaTIPO DE ESTRUCTURAS
PLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS: Diaclasas
MUY PEQUEÑOS
> 30
MUY BRECHIFICADA
> 60
GRADO DE METEORIZACIÓNSANA
I
ALGO METEORIZADA
II
MED. METEORIZADA
III
MUY METEORIZADA
IV
COMPL. METEORIZADA
V
SUELO RESIDUAL
VI
FRACTURACIÓN BLOQUES
Jv Juntas/m3
MUY GRANDES
< 1
GRANDES
1-3
MEDIOS
3 - 10
PEQUEÑOS
10-30
CAUDAL ESTIMADO
OBSERVACIONES
DUREZA R2
HIDROGEOLOGÍA SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA) HÚMEDO GOTEOS FLUJO
Vista NW-SE DIPS
ESTACIÓN RQD % SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS (m)ESTADO DE LAS DIACLASAS Presencia de Agua
CONTINUIDAD (m) Abertura RUGOSIDAD RELLENO ALTERACIÓN
TIP
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J2 50 140 49 X X X X X X X X
J3 327 57 76 X X X X X X X X
J3 324 54 84 X X X X X X X X
J3 326 56 75 X X X X X X X X
J3 325 55 79 X X X X X X X X
J3 325 55 80 X X X X X X X X
J3 324 54 66 X X X X X X X X
J3 330 60 64 X X X X X X X X
Ja 241 331 48 X X X X X X X X
Ja 242 332 40 X X X X X X X X
Ja 236 326 42 X X X X X X X X
Ja 244 334 34 X X X X X X X X
Ja 232 322 41 X X X X X X X X
F1 106 196 47 X X X X X X X X
TIPO DE PLANO So - Estratificación J1…Jn - Juntas V VETA
S1 - Esquistosidad F1…Fn - Fallas
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Vista NW-SE
ESTACIÓN RQD % SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS (m)ESTADO DE LAS DIACLASAS Presencia de Agua
CONTINUIDAD (m) Abertura RUGOSIDAD RELLENO ALTERACIÓN
DIPS
GRADO DE METEORIZACIÓNSANA
I
ALGO METEORIZADA
II
MED. METEORIZADA
III
MUY METEORIZADA
IV
COMPL. METEORIZADA
V
SUELO RESIDUAL
VI
CAUDAL ESTIMADO
OBSERVACIONES
DUREZA R2
HIDROGEOLOGÍA SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA) HÚMEDO GOTEOS FLUJO
TIPO DE ESTRUCTURASPLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS: Diaclasas
FRACTURACIÓN BLOQUES
Jv Juntas/m3
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> 30
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> 60
LITOLOGÍA : Dacita
697860
CÓDIGO EGR-10 9663198
REALIZADO POR: VALERIA ZÚÑIGA FOTOS :3798
FECHA
PROYECTO: EVALUACIÓN GEOTÉCNICA DE LA RAMPA DE ACCESO AL YACIMIENTO LOMA LARGA ESTACIÓN : N° HOJA: 10
COORDENADAS
X :
Y :
Z :
28/6/2017
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J2 67 157 75 X X X X X X X X
J2 64 154 70 X X X X X X X X
J3 162 252 77 X X X X X X X X
J3 154 244 81 X X X X X X X X
Ja 207 297 45 X X X X X X X X
Ja 210 300 46 X X X X X X X X
TIPO DE PLANO So - Estratificación J1…Jn - Juntas V VETA
S1 - Esquistosidad F1…Fn - Fallas
X : 697811
CÓDIGO EGR-11 Y : 9663265PROYECTO: EVALUACIÓN GEOTÉCNICA DE LA RAMPA DE ACCESO AL YACIMIENTO LOMA LARGA ESTACIÓN :
N° HOJA: 11
COORDENADAS
REALIZADO POR: VALERIA ZÚÑIGA FOTOS :Z : 3798
FECHA 30/6/2017
LITOLOGÍA : DacitaTIPO DE ESTRUCTURAS
PLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS: Diaclasas
MUY PEQUEÑOS
> 30
MUY BRECHIFICADA
> 60
GRADO DE METEORIZACIÓNSANA
I
ALGO METEORIZADA
II
MED. METEORIZADA
III
MUY METEORIZADA
IV
COMPL. METEORIZADA
V
SUELO RESIDUAL
VI
FRACTURACIÓN BLOQUES
Jv Juntas/m3
MUY GRANDES
< 1
GRANDES
1-3
MEDIOS
3 - 10
PEQUEÑOS
10-30
CAUDAL ESTIMADO
OBSERVACIONES
DUREZA R2
HIDROGEOLOGÍA SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA) HÚMEDO GOTEOS FLUJO
ALTERACIÓN
TIP
O D
E P
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O
AZI
MU
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AZI
MU
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J1 71 161 66 X X X X X X X X
J1 74 164 57 X X X X X X X X
J3 152 242 88 X X X X X X X X
J3 148 238 87 X X X X X X X X
J3 150 240 85 X X X X X X X X
TIPO DE PLANO So - Estratificación J1…Jn - Juntas V VETA
S1 - Esquistosidad F1…Fn - Fallas
X : 697824
CÓDIGO EGR-12 Y : 9663334PROYECTO: EVALUACIÓN GEOTÉCNICA DE LA RAMPA DE ACCESO AL YACIMIENTO LOMA LARGA ESTACIÓN :
N° HOJA: 12
COORDENADAS
REALIZADO POR: VALERIA ZÚÑIGA FOTOS :Z : 3819
FECHA 30/6/2017
LITOLOGÍA : DacitaTIPO DE ESTRUCTURAS
PLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS: Diaclasas
MUY PEQUEÑOS
> 30
MUY BRECHIFICADA
> 60
GRADO DE METEORIZACIÓNSANA
I
ALGO METEORIZADA
II
MED. METEORIZADA
III
MUY METEORIZADA
IV
COMPL. METEORIZADA
V
SUELO RESIDUAL
VI
FRACTURACIÓN BLOQUES
Jv Juntas/m3
MUY GRANDES
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GRANDES
1-3
MEDIOS
3 - 10
PEQUEÑOS
10-30
CAUDAL ESTIMADO
OBSERVACIONES
DUREZA R2
HIDROGEOLOGÍA SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA) HÚMEDO GOTEOS FLUJO
RELLENO ALTERACIÓN
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ESTACIÓN RQD % SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS (m)ESTADO DE LAS DIACLASAS Presencia de Agua
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Ja 248 338 81 X X X X X X X X
Ja 251 341 84 X X X X X X X X
Ja 249 339 84 X X X X X X X X
Ja 248 338 75 X X X X X X X X
Ja 239 329 86 X X X X X X X X
Ja 246 336 84 X X X X X X X X
Ja 249 339 74 X X X X X X X X
TIPO DE PLANO So - Estratificación J1…Jn - Juntas V VETA
S1 - Esquistosidad F1…Fn - Fallas
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Vista en Planta
ESTACIÓN RQD % SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS (m)ESTADO DE LAS DIACLASAS Presencia de Agua
CONTINUIDAD (m) Abertura RUGOSIDAD RELLENO ALTERACIÓN
DIPS
GRADO DE METEORIZACIÓNSANA
I
ALGO METEORIZADA
II
MED. METEORIZADA
III
MUY METEORIZADA
IV
COMPL. METEORIZADA
V
SUELO RESIDUAL
VI
CAUDAL ESTIMADO
OBSERVACIONES
DUREZA R2
HIDROGEOLOGÍA SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA) HÚMEDO GOTEOS FLUJO
TIPO DE ESTRUCTURASPLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS: Diaclasas
FRACTURACIÓN BLOQUES
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MUY PEQUEÑOS
> 30
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> 60
LITOLOGÍA : Dacita
697927
CÓDIGO EGR-013 9663376
REALIZADO POR: VALERIA ZÚÑIGA FOTOS :3790
FECHA
PROYECTO: EVALUACIÓN GEOTÉCNICA DE LA RAMPA DE ACCESO AL YACIMIENTO LOMA LARGA ESTACIÓN : N° HOJA: 13
COORDENADAS
X :
Y :
Z :
28/6/2017
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J1 114 204 80 X X X X X X X X
J1 114 204 78 X X X X X X X X
Ja 238 328 63 X X X X X X X X
Ja 230 320 65 X X X X X X X X
Ja 226 316 71 X X X X X X X X
TIPO DE PLANO So - Estratificación J1…Jn - Juntas V VETA
S1 - Esquistosidad F1…Fn - Fallas
X : 697874
CÓDIGO EGR-14 Y : 9663427PROYECTO: EVALUACIÓN GEOTÉCNICA DE LA RAMPA DE ACCESO AL YACIMIENTO LOMA LARGA ESTACIÓN :
N° HOJA: 14
COORDENADAS
REALIZADO POR: VALERIA ZÚÑIGA FOTOS :Z : 3813
FECHA 30/6/2017
LITOLOGÍA : DacitaTIPO DE ESTRUCTURAS
PLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS: Diaclasas
MUY PEQUEÑOS
> 30
MUY BRECHIFICADA
> 60
GRADO DE METEORIZACIÓNSANA
I
ALGO METEORIZADA
II
MED. METEORIZADA
III
MUY METEORIZADA
IV
COMPL. METEORIZADA
V
SUELO RESIDUAL
VI
FRACTURACIÓN BLOQUES
Jv Juntas/m3
MUY GRANDES
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MEDIOS
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PEQUEÑOS
10-30
CAUDAL ESTIMADO
OBSERVACIONES
DUREZA R2
HIDROGEOLOGÍA SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA) HÚMEDO GOTEOS FLUJO
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ESTACIÓN RQD % SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS (m)ESTADO DE LAS DIACLASAS Presencia de Agua
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J1 352 82 40 X X X X X X X X
J1 359 89 45 X X X X X X X X
J1 6 96 46 X X X X X X X X
J1 351 81 40 X X X X X X X X
J2 56 146 60 X X X X X X X X
TIPO DE PLANO So - Estratificación J1…Jn - Juntas V VETA
S1 - Esquistosidad F1…Fn - Fallas
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ESTACIÓN RQD % SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS (m)ESTADO DE LAS DIACLASAS Presencia de Agua
CONTINUIDAD (m) Abertura RUGOSIDAD RELLENO ALTERACIÓN
GRADO DE METEORIZACIÓNSANA
I
ALGO METEORIZADA
II
MED. METEORIZADA
III
MUY METEORIZADA
IV
COMPL. METEORIZADA
V
SUELO RESIDUAL
VI
CAUDAL ESTIMADO
OBSERVACIONES
Afloramiento presenta alteración silicea, la falla se la ve en un afloramiento a 15m de este punto lo cual presenta los mismos datos estructurales DUREZA R5
HIDROGEOLOGÍA SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA) HÚMEDO GOTEOS FLUJO
LITOLOGÍA : Tobas Silicificada
TIPO DE ESTRUCTURASPLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS: Diaclasas
FRACTURACIÓN BLOQUES
Jv Juntas/m3
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MUY PEQUEÑOS
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698335
CÓDIGO EGR-15 9663618
REALIZADO POR: VALERIA ZÚÑIGA FOTOS :3778
FECHA
PROYECTO: EVALUACIÓN GEOTÉCNICA DE LA RAMPA DE ACCESO AL YACIMIENTO LOMA LARGA ESTACIÓN : N° HOJA: 15
COORDENADAS
X :
Y :
Z :
28/6/2017
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J1 354 84 64 X X X X X X X X
J1 12 102 58 X X X X X X X X
J1 0 90 69 X X X X X X X X
Ja 263 353 87 X X X X X X X X
TIPO DE PLANO So - Estratificación J1…Jn - Juntas V VETA
S1 - Esquistosidad F1…Fn - Fallas
X : 698343
CÓDIGO EGR-16 Y : 9663635PROYECTO: EVALUACIÓN GEOTÉCNICA DE LA RAMPA DE ACCESO AL YACIMIENTO LOMA LARGA ESTACIÓN :
N° HOJA: 16
COORDENADAS
REALIZADO POR: VALERIA ZÚÑIGA FOTOS :Z : 3793
FECHA 30/6/2017
LITOLOGÍA : Tobas SilicificadasTIPO DE ESTRUCTURAS
PLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS: Diaclasas
MUY PEQUEÑOS
> 30
MUY BRECHIFICADA
> 60
GRADO DE METEORIZACIÓNSANA
I
ALGO METEORIZADA
II
MED. METEORIZADA
III
MUY METEORIZADA
IV
COMPL. METEORIZADA
V
SUELO RESIDUAL
VI
FRACTURACIÓN BLOQUES
Jv Juntas/m3
MUY GRANDES
< 1
GRANDES
1-3
MEDIOS
3 - 10
PEQUEÑOS
10-30
CAUDAL ESTIMADO
OBSERVACIONES
DUREZA R5
HIDROGEOLOGÍA SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA) HÚMEDO GOTEOS FLUJO
RELLENO ALTERACIÓN
TIP
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ESTACIÓN RQD % SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS (m)ESTADO DE LAS DIACLASAS Presencia de Agua
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CONTINUIDAD (m) Abertura RUGOSIDAD
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ANEXO 2. Registro de Logueo Geotécnico RMR Básico (Beniawski,1989) de los sondajes ubicados a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso del
Yacimiento Loma Larga
HOLE No. LLDHG-014
PROMEDIO
(m) (m) % VAL TIPO COND m.
1.16 0.95 0.0 5 V-VERY BAD 29
1.74 1.38 70.7 51 III-REGULAR 32.25
1.40 1.40 0.0 31 IV-BAD 30.8
2.27 2.20 43.2 42 III-REGULAR 34.6
8.63 2.05 0.0 25 IV-BAD 33.6
14.70 14.00 0.0 24 IV-BAD 39.8
1.30 1.30 20.8 46 III-REGULAR 41.6
0.95 0.90 80.0 62 II-GOOD 47.8
1.65 1.65 24.2 51 III-REGULAR 51
4.65 4.57 52.7 56 III-REGULAR 53.8
1.35 1.35 23.7 40 IV-BAD 48.4
2.40 2.40 66.7 60 III-REGULAR 48.2
0.40 0.40 0.0 35 IV-BAD 49.6
1.30 0.80 30.8 50 III-REGULAR 49.4
1.00 1.00 85.0 63 II-GOOD 49.6
0.55 0.55 0.0 39 IV-BAD 56
2.55 2.55 94.1 61 II-GOOD 54.8
4.53 4.53 96.0 67 II-GOOD 53.4
1.47 4.70 66.7 44 III-REGULAR 56.4
2.40 2.40 93.8 56 III-REGULAR 55.25
4.45 4.45 94.4 54 III-REGULAR 51.3333333
DEPTHLEGTH RECOVERY
%STRENCH RQD SPACE
JOIN CONDITIONSRMR
FROM TO OF PERCISTENCE APERTURE ROUGHNESS INFILL WHEATHERING GRANWATER COMMENTS
(m) (m) RECOVERY Grade VAL (m) VAL Grade VAL Grade VAL Grade VAL Grade VAL Type Grade VAL Grade VAL Grade VAL
0.00 1.16 81.9 R0 0 0.00 0 5 5 5 0 5 0 5 0 Clay 5 0 5 0 5 0
1.16 2.90 79.3 R2 2 1.23 13 3 10 3 2 3 4 4 1 OxMn 1 6 3 3 2 10
2.90 4.30 100.0 R1 1 0.00 0 4 8 3 2 3 4 4 1 Ox Fex 3 2 3 3 2 10
4.30 6.57 96.9 R2 2 0.98 8 4 8 3 2 3 4 4 1 Ox Fex, OxMn2 4 3 3 2 10
6.57 15.20 23.8 R1 1 0.00 0 5 5 5 0 5 0 4 1 Bx 5 0 3 3 1 15 Fault
15.20 29.90 95.2 R1 1 0.00 0 5 5 5 0 5 0 4 1 Bx 5 0 4 2 1 15 Fault
29.90 31.20 100.0 R2 2 0.27 3 4 8 3 2 3 4 4 1 OxMn 1 6 2 5 1 15
31.20 32.15 94.7 R2 2 0.76 17 3 10 3 2 3 4 4 1 OxMn 1 6 2 5 1 15
32.15 33.80 100.0 R2 2 0.40 8 4 8 3 2 3 4 4 1 OxMn 1 6 2 5 1 15
33.80 38.45 98.3 R2 2 2.45 13 4 8 3 2 3 4 4 1 OxMn 1 6 2 5 1 15
38.45 39.80 100.0 R2 2 0.32 3 3 10 3 2 4 1 4 1 Clay 4 1 2 5 1 15
39.80 42.20 100.0 R2 2 1.60 13 3 10 3 2 3 4 3 3 OxMn 1 6 2 5 1 15
42.20 42.60 100.0 R2 2 0.00 0 5 5 3 2 3 4 3 3 4 1 3 3 1 15
42.60 43.90 61.5 R2 2 0.40 8 4 8 3 2 2 5 4 1 1 6 3 3 1 15
43.90 44.90 100.0 R2 2 0.85 17 3 10 3 2 2 5 4 1 1 6 2 5 1 15
44.90 45.45 100.0 R2 2 0.00 0 3 10 3 2 2 5 4 1 4 1 3 3 1 15
45.45 48.00 100.0 R2 2 2.40 20 3 10 3 2 2 5 4 1 4 1 2 5 1 15
48.00 52.53 100.0 R2 2 4.35 20 3 10 3 2 2 5 4 1 1 6 1 6 1 15
52.53 54.00 319.7 R2 2 0.98 13 4 8 4 1 5 0 4 1 Bx fault 4 1 3 3 1 15 Fault zone
54.00 56.40 100.0 R2 2 2.25 20 3 10 4 1 4 1 4 1 4 1 2 5 1 15
56.40 60.85 100.0 R2 2 4.20 20 4 8 4 1 4 1 4 1 4 1 2 5 1 15
ROCK MASS VALUE ( RMR - BIENIAWSKI ) TOTAL VALUE RMR ( extreme of valvations )
141
HOLE No. LLDHG-013
PROMEDIO
(m) (m) % VAL TIPO COND m.
2.60 2.60 0.0 37 IV-BAD 49.6666667
1.65 1.65 86.1 59 III-REGULAR 49.25
1.90 1.90 55.3 53 III-REGULAR 49
1.35 1.35 33.3 48 III-REGULAR 49.8
2.10 2.10 45.2 48 III-REGULAR 49.8
2.15 2.15 11.6 41 III-REGULAR 51.2
1.10 1.10 77.3 59 III-REGULAR 49
2.15 2.15 92.1 60 III-REGULAR 51.4
1.60 1.60 12.5 37 IV-BAD 55.6
2.90 2.90 92.4 60 III-REGULAR 53.2
3.00 3.00 95.0 62 II-GOOD 48
0.80 0.80 37.5 47 III-REGULAR 47
1.60 1.45 0.0 34 IV-BAD 44.4
0.65 0.65 0.0 32 IV-BAD 41.4
1.65 1.55 42.4 47 III-REGULAR 40.2
1.90 1.90 18.4 47 III-REGULAR 44.8
2.00 2.00 0.0 41 III-REGULAR 44.2
0.90 0.85 66.7 57 III-REGULAR 44.4
0.90 0.90 0.0 29 IV-BAD 45
2.10 1.95 32.4 48 III-REGULAR 44.8
2.70 2.60 37.0 50 III-REGULAR 45.8
0.60 0.60 0.0 40 IV-BAD 48.2
0.85 0.85 75.3 62 II-GOOD 48
2.50 2.45 0.0 41 III-REGULAR 48.2
1.35 1.35 22.2 47 III-REGULAR 53.4
0.90 0.90 31.1 51 III-REGULAR 54
1.50 1.50 100.0 66 II-GOOD 58.6
1.80 1.80 100.0 65 II-GOOD 59.6
4.60 4.60 89.1 64 II-GOOD 57.6
2.45 2.45 49.0 52 III-REGULAR 51.6
1.35 1.35 0.0 41 III-REGULAR 50.2
2.80 2.80 0.0 36 IV-BAD 45.4
0.85 0.85 64.7 58 III-REGULAR 45.4
1.07 1.07 0.0 40 IV-BAD 47.6
0.88 0.88 62.5 52 III-REGULAR 54.8
2.30 2.30 43.5 52 III-REGULAR 52.2
3.05 3.05 100.0 72 II-GOOD 56.2
0.65 0.59 0.0 45 III-REGULAR 57.4
1.80 1.80 70.0 60 III-REGULAR 60.4
3.00 3.00 56.3 58 III-REGULAR 55.41 6 1 155 4 1 OxMn 1 613 4 8 3 2 269.00 72.00 100.0 R2 2 1.69
6 1 6 1 152 5 4 1 OxMn 11.26 13 3 10 3 2
1 6 1 15
67.20 69.00 100.0 R2 2
5 4 1 1 60 4 8 3 2 266.55 67.20 90.8 R2 2 0.00
6 1 6 1 152 5 4 1 13.05 20 2 15 3 2
1 6 1 15
63.50 66.55 100.0 R2 2
4 4 1 1 68 4 8 3 2 361.20 63.50 100.0 R2 2 1.00
6 1 6 2 103 4 4 1 10.55 13 4 8 3 2
2 5 1 15
60.32 61.20 100.0 R2 2
4 4 1 1 60 5 5 3 2 359.25 60.32 100.0 R2 2 0.00
6 2 5 1 153 4 4 1 10.55 13 3 10 3 2
1 6 2 10
58.40 59.25 100.0 R2 2
4 4 1 Ox Fex 1 60 5 5 3 2 355.60 58.40 100.0 R2 2 0.00
6 1 6 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 3 2
1 6 1 15
54.25 55.60 100.0 R2 2
4 4 1 1 68 4 8 3 2 351.80 54.25 100.0 R2 2 1.20
6 1 6 1 153 4 4 1 14.10 20 4 8 3 2
2 5 1 15
47.20 51.80 100.0 R2 2
4 4 1 1 620 3 10 3 2 345.40 47.20 100.0 R2 2 1.80
6 1 6 1 153 4 4 1 11.50 20 3 10 3 2
2 5 1 15
43.90 45.40 100.0 R2 2
4 4 1 1 68 4 8 3 2 343.00 43.90 100.0 R2 2 0.28
6 1 6 1 153 4 4 1 10.30 3 4 8 3 2
1 6 1 15
41.65 43.00 100.0 R2 2
4 4 1 1 60 5 5 3 2 339.15 41.65 98.0 R2 2 0.00
6 2 5 1 153 4 4 1 10.64 17 3 10 3 2
3 3 1 15
38.30 39.15 100.0 R2 2
4 4 1 1 60 4 8 4 1 337.70 38.30 100.0 R2 2 0.00
6 2 5 1 153 4 4 1 OxMn, Ox Fex11.00 8 4 8 4 1
2 5 1 15
35.00 37.70 96.3 R2 2
4 3 3 OxMn, Ox Fex3 28 4 8 4 1 332.90 35.00 92.9 R2 2 0.68
2 3 3 1 15 Fault 5 0 4 1 Bx 30.00 0 5 5 4 1
1 6 1 15
32.00 32.90 100.0 R2 2
4 4 1 OxMn, Ox Fex1 613 4 8 3 2 331.10 32.00 94.4 R2 2 0.60
6 1 6 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 3 2
1 6 1 15
29.10 31.10 100.0 R2 2
4 4 1 1 63 4 8 3 2 327.20 29.10 100.0 R2 2 0.35
6 2 5 2 103 4 3 3 OxMn, Ox Fex10.70 8 4 8 4 1
3 3 2 10
25.55 27.20 93.9 R2 2
4 4 1 OxMn, Ox Fex1 60 5 5 4 1 324.90 25.55 100.0 R2 2 0.00
6 2 5 2 103 4 4 1 OxMn, Ox Fex10.00 0 5 5 4 1
2 5 2 10
23.30 24.90 90.6 R2 2
4 3 3 OxMn, Ox Fex1 68 4 8 4 1 322.50 23.30 100.0 R2 2 0.30
6 2 5 2 103 4 3 3 OxMn, Ox Fex12.85 20 3 10 3 2
2 5 2 10
19.50 22.50 100.0 R2 2
4 4 1 OxMn, Ox Fex1 620 3 10 3 2 316.60 19.50 100.0 R2 2 2.68
6 3 3 2 104 1 3 3 OxMn, Ox Fex10.20 3 4 8 4 1
2 5 2 10
15.00 16.60 100.0 R2 2
4 4 1 OxMn, Ox Fex1 620 3 10 3 2 312.85 15.00 100.0 R2 2 1.98
6 2 5 2 103 4 3 3 OxMn, Ox Fex10.85 17 3 10 3 2
2 5 2 10
11.75 12.85 100.0 R2 2
4 4 1 OxMn, Ox Fex1 63 4 8 3 2 39.60 11.75 100.0 R2 2 0.25
6 2 5 2 103 4 3 3 Ox Fex 10.95 8 4 8 3 2
2 5 2 10
7.50 9.60 100.0 R2 2
4 3 3 Ox Fex 1 68 4 8 3 2 36.15 7.50 100.0 R2 2 0.45
6 2 5 2 103 4 3 3 Ox Fex 11.05 13 4 8 3 2
2 5 2 10
4.25 6.15 100.0 R2 2
4 3 3 Ox Fex 1 617 3 10 3 2 3
5 2 10
2.60 4.25 100.0 R2 2 1.42
3 3 Ox Fex 1 6 25 5 3 2 3 4
VAL Grade VAL
0.00 2.60 100.0 R2 2 0.00 0
Grade VAL Type Grade VAL GradeGrade VAL Grade VAL Grade VAL
WHEATHERING GRANWATER COMMENTS
(m) (m) RECOVERY Grade VAL (m) VAL
SPACEJOIN CONDITIONS
RMRFROM TO OF PERCISTENCE APERTURE ROUGHNESS INFILL
DEPTHLEGTH RECOVERY
%STRENCH RQD
142
3.75 3.75 90.7 67 II-GOOD 60.6
1.15 1.15 0.0 47 III-REGULAR 59
16.90 14.15 82.8 71 II-GOOD 56.8
4.50 4.50 40.9 52 III-REGULAR 56.4
1.10 1.10 15.5 47 III-REGULAR 56.6
2.71 2.71 75.6 65 II-GOOD 50.8
2.49 2.49 16.1 48 III-REGULAR 53.2
1.20 1.20 0.0 42 III-REGULAR 54.4
2.30 2.30 80.4 64 II-GOOD 54
1.70 1.70 29.4 53 III-REGULAR 55.8
6.50 6.50 74.2 63 II-GOOD 61.2
3.30 3.30 62.1 57 III-REGULAR 61.2
10.15 10.15 100.0 69 II-GOOD 58.6
2.65 2.65 91.7 64 II-GOOD 56.2
2.35 2.35 0.0 40 IV-BAD 57.8
2.10 2.00 43.8 51 III-REGULAR 52
1.35 1.35 92.6 65 II-GOOD 54.4
3.70 3.55 26.5 40 IV-BAD 59.8
3.70 3.70 100.0 76 II-GOOD 57.4
2.80 2.80 94.6 67 II-GOOD 52.4
2.60 2.60 15.4 39 IV-BAD 50.8
1.74 1.60 0.0 40 IV-BAD 42.8
3.14 3.95 0.0 32 IV-BAD 36.75
1.10 1.10 0.0 36 IV-BAD 36
76.90
ROCK MASS VALUE ( RMR - BIENIAWSKI ) TOTAL VALUE RMR ( extreme of valvations )
1 6 2 104 4 1 Clay 3 20 3 10 3 2 3155.88 156.98 100.0 R1 1 0.00
2 3 3 2 103 4 4 1 Clay 30.00 0 4 8 3 2
1 6 1 15
152.74 155.88 125.8 R2 2
4 4 1 Clay 3 20 4 8 3 2 3151.00 152.74 92.0 R2 2 0.00
6 3 3 2 103 4 4 1 OxFex,OxMn 10.40 3 4 8 3 2
2 5 1 15
148.40 151.00 100.0 R2 2
4 3 3 OxMn 1 620 3 10 3 2 3145.60 148.40 100.0 R2 2 2.65
6 1 6 1 152 5 3 3 OxMn 13.70 20 2 15 2 4
3 3 2 10
141.90 145.60 100.0 R2 2
4 4 1 OxFex,OxMn 3 28 4 8 3 2 3138.20 141.90 95.9 R2 2 0.98
6 2 5 1 153 4 4 1 OxMn 11.25 20 3 10 3 2
2 5 1 15
136.85 138.20 100.0 R2 2
4 4 1 OxMn 1 68 4 8 3 2 3134.75 136.85 95.2 R2 2 0.92
6 2 5 1 153 4 4 1 OxMn 10.00 0 5 5 3 2
1 6 1 15
132.40 134.75 100.0 R2 2
4 4 1 OxMn 2 420 3 10 3 2 3129.75 132.40 100.0 R2 2 2.43
4 1 6 1 153 4 4 1 OxMn 210.15 20 2 15 3 2
1 6 1 15
119.60 129.75 100.0 R2 2
4 4 1 OxMn 1 613 4 8 3 2 3116.30 119.60 100.0 R2 2 2.05
6 1 6 1 153 4 4 1 OxMn 14.82 17 3 10 3 2
2 5 1 15
109.80 116.30 100.0 R2 2
4 4 1 OxMn 1 68 4 8 3 2 3108.10 109.80 100.0 R3 4 0.50
6 2 5 1 153 4 4 1 OxMn 11.85 17 3 10 3 2
2 5 1 15
105.80 108.10 100.0 R3 4
4 4 1 OxMn 1 60 5 5 3 2 3104.60 105.80 100.0 R3 4 0.00
6 2 5 1 153 4 4 1 OxMn 10.40 3 4 8 3 2
2 5 1 15
102.11 104.60 100.0 R3 4
5 4 1 OxMn 1 617 3 10 3 2 299.40 102.11 100.0 R3 4 2.05
6 2 5 1 153 4 4 1 OxMn 10.17 3 4 8 4 1
2 5 1 15
98.30 99.40 100.0 R3 4
4 4 1 OxMn 1 68 4 8 4 1 393.80 98.30 100.0 R3 4 1.84
6 1 6 1 152 5 4 1 114.00 17 2 15 3 2
1 6 1 15
93.80 83.7 R3 4
5 4 1 OxMn 1 60 4 8 3 2 275.75 76.90 100.0 R3 4 0.00
6 1 6 1 152 5 4 1 13.40 20 3 10 3 272.00 75.75 100.0 R2 2
143
HOLE No. LLDHG-012
PROMEDIO
(m) (m) % VAL TIPO COND m.
2.20 1.40 0.0 32 IV-BAD 40
4.60 4.60 30.2 37 IV-BAD 38.75
2.00 2.00 70.0 51 III-REGULAR 40.2
1.10 1.10 0.0 35 IV-BAD 40.8
1.45 1.45 31.0 46 III-REGULAR 47.6
1.40 1.40 0.0 35 IV-BAD 49.4
2.95 2.95 98.3 71 II-GOOD 52
1.00 1.00 85.0 60 III-REGULAR 53.4
2.10 2.10 29.5 48 III-REGULAR 54
1.10 1.10 33.6 53 III-REGULAR 47.8
2.85 2.85 0.0 38 IV-BAD 48.8
2.60 2.60 0.0 40 IV-BAD 46
0.85 0.85 100.0 65 II-GOOD 51.6
0.60 0.60 0.0 34 IV-BAD 58.2
1.80 1.80 100.0 81 I-VERY GOOD 62.2
3.90 3.90 100.0 71 II-GOOD 59.6
2.40 2.30 76.7 60 III-REGULAR 64.2
2.90 2.78 30.0 52 III-REGULAR 60.6
2.95 2.95 63.4 57 III-REGULAR 57.8
3.45 3.45 75.4 63 II-GOOD 60.4
1.50 1.50 62.7 57 III-REGULAR 63.6
6.00 6.00 100.0 73 II-GOOD 64.4
2.60 2.60 100.0 68 II-GOOD 64.4
2.15 2.15 75.3 61 II-GOOD 63.4
9.90 9.90 78.6 63 II-GOOD 58.8
5.00 5.00 41.0 52 III-REGULAR 51.6
2.15 2.15 34.9 50 III-REGULAR 47.4
3.80 3.80 0.0 32 IV-BAD 40.4
5.25 5.25 0.0 40 IV-BAD 38
0.40 0.40 0.0 28 IV-BAD 35
0.90 0.90 0.0 40 IV-BAD 36.8
0.20 0.20 0.0 35 IV-BAD 39
0.60 0.60 20.0 41 III-REGULAR 46
1.35 1.35 65.9 51 III-REGULAR 51
3.45 3.45 98.6 63 II-GOOD 51.8
1.95 1.95 88.2 65 II-GOOD 57.2
1.35 1.35 0.0 39 IV-BAD 55.6
1.25 1.25 100.0 68 II-GOOD 55.6
1.00 1.00 0.0 43 III-REGULAR 50.8
1.35 1.35 83.0 63 II-GOOD 53.2
1.37 1.37 18.2 41 III-REGULAR 46.4
2.88 2.88 27.1 51 III-REGULAR 45.8
1.25 1.25 0.0 34 IV-BAD 43.6
1.40 1.40 17.9 40 IV-BAD 42.2
1.05 1.05 28.6 52 III-REGULAR 36
1.65 1.65 0.0 34 IV-BAD 35.8
0.13 0.13 0.0 20 V-VERY BAD 37.4
0.57 0.57 0.0 33 IV-BAD 33.75
3.08 3.08 87.0 48 III-REGULAR 33.6666667
ROCK MASS VALUE ( RMR - BIENIAWSKI ) TOTAL VALUE RMR ( extreme of valvations )
6 2 5 3 74 1 4 1 Ox Fex 12.68 17 4 8 4 1
3 3 2 10
106.65 109.73 100.0 R2 2
1 4 1 1 60 3 10 4 1 4106.08 106.65 100.0 R1 1 0.00
0 3 3 2 10 Fault 5 0 4 1 Clay 50.00 0 5 5 4 1
2 5 2 10
105.95 106.08 100.0 R0 0
4 4 1 Ox Fex 1 60 5 5 4 1 3104.30 105.95 100.0 R2 2 0.00
6 2 5 1 153 4 3 3 10.30 8 4 8 4 1
2 5 2 10
103.25 104.30 100.0 R2 2
4 4 1 1 63 4 8 4 1 3101.85 103.25 100.0 R2 2 0.25
6 3 3 1 154 1 4 1 10.00 0 5 5 4 1
1 6 1 15
100.60 101.85 100.0 R2 2
4 4 1 1 68 4 8 4 1 397.72 100.60 100.0 R2 2 0.78
6 1 6 2 103 4 4 1 Ox Fex 10.25 3 4 8 4 1
1 6 1 15
96.35 97.72 100.0 R2 2
4 4 1 OxMnx 1 617 3 10 3 2 395.00 96.35 100.0 R2 2 1.12
6 1 6 1 153 4 3 3 OxMnx 10.00 0 5 5 3 2
1 6 1 15
94.00 95.00 100.0 R2 2
4 3 3 OxMnx 1 620 3 10 3 2 392.75 94.00 100.0 R2 2 1.25
6 2 5 1 154 1 3 3 OxMnx 10.00 0 5 5 3 2
1 6 1 15
91.40 92.75 100.0 R2 2
4 3 3 OxMnx 1 617 3 10 3 2 389.45 91.40 100.0 R2 2 1.72
6 1 6 2 103 4 3 3 OxFex, OxMn 13.40 20 3 10 3 2
1 6 2 10
86.00 89.45 100.0 R2 2
4 4 1 OxFex 1 613 4 8 4 1 384.65 86.00 100.0 R2 2 0.89
6 1 6 2 103 4 4 1 OxFex 10.12 3 4 8 4 1
1 6 2 10
84.05 84.65 100.0 R2 2
4 4 1 OxFex 1 60 5 5 4 1 383.85 84.05 100.0 R2 2 0.00
6 1 6 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15 Bx Fault
82.95 83.85 100.0 R2 2
0 4 1 Bx 5 00 5 5 4 1 582.55 82.95 100.0 R1 1 0.00
6 1 6 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 4 1
1 6 1 15
77.30 82.55 100.0 R2 2
1 4 1 4 10 5 5 4 1 473.50 77.30 100.0 R2 2 0.00
6 2 5 1 153 4 4 1 10.75 8 4 8 4 1
1 6 1 15
71.35 73.50 100.0 R2 2
4 4 1 1 68 4 8 3 2 366.35 71.35 100.0 R2 2 2.05
6 1 6 1 153 4 4 1 17.78 17 3 10 3 2
1 6 1 15
56.45 66.35 100.0 R2 2
4 4 1 1 617 4 8 3 2 354.30 56.45 100.0 R2 2 1.62
6 1 6 1 153 4 4 1 12.60 20 3 10 2 4
1 6 1 15
51.70 54.30 100.0 R2 2
4 4 1 1 620 2 15 2 4 345.70 51.70 100.0 R2 2 6.00
6 1 6 1 153 4 4 1 10.94 13 4 8 3 2
1 6 1 15
44.20 45.70 100.0 R2 2
4 4 1 1 617 3 10 3 2 340.75 44.20 100.0 R2 2 2.60
6 1 6 1 153 4 4 1 11.87 13 4 8 3 2
1 6 1 15
37.80 40.75 100.0 R2 2
4 4 1 1 68 4 8 3 2 334.90 37.80 95.9 R2 2 0.87
6 2 5 1 153 4 4 1 11.84 17 4 8 3 2
1 6 1 15
32.50 34.90 95.8 R2 2
5 3 3 1 620 3 10 2 4 228.60 32.50 100.0 R2 2 3.90
6 1 6 1 152 5 3 3 11.80 20 1 20 2 4
2 5 1 15
26.80 28.60 100.0 R2 2
1 4 1 Bx 3 20 4 8 4 1 426.20 26.80 100.0 R1 1 0.00
6 1 6 1 153 4 4 1 10.85 20 3 10 4 1
1 6 1 15
25.35 26.20 100.0 R2 2
4 4 1 1 60 5 5 4 1 322.75 25.35 100.0 R2 2 0.00
2 2 5 1 153 4 4 1 Bx 30.00 0 4 8 4 1
1 6 1 15
19.90 22.75 100.0 R2 2
5 4 1 1 68 4 8 3 2 218.80 19.90 100.0 R2 2 0.37
6 1 6 2 102 5 4 1 OxFe, OxMn 10.62 8 4 8 3 2
2 5 1 15
16.70 18.80 100.0 R2 2
4 4 1 1 617 4 8 3 2 315.70 16.70 100.0 R2 2 0.85
6 1 6 1 153 4 4 1 12.90 20 2 15 3 2
1 6 2 10
12.75 15.70 100.0 R2 2
4 4 1 1 60 5 5 4 1 311.35 12.75 100.0 R2 2 0.00
6 1 6 2 103 4 4 1 10.45 8 4 8 4 1
1 6 2 10
9.90 11.35 100.0 R2 2
4 4 1 1 60 5 5 4 1 38.80 9.90 100.0 R2 2 0.00
6 1 6 2 103 4 4 1 11.40 13 4 8 4 1
2 5 2 10
6.80 8.80 100.0 R2 2
1 4 1 Clay 4 18 4 8 4 1 4
5 2 10
2.20 6.80 100.0 R2 2 1.39
4 1 OxFe 2 4 25 5 4 1 3 4
VAL Grade VAL
0.00 2.20 63.6 R2 2 0.00 0
Grade VAL Type Grade VAL GradeGrade VAL Grade VAL Grade VAL
WHEATHERING GRANWATER COMMENTS
(m) (m) RECOVERY Grade VAL (m) VAL
SPACEJOIN CONDITIONS
RMRFROM TO OF PERCISTENCE APERTURE ROUGHNESS INFILL
DEPTHLEGTH RECOVERY
%STRENCH RQD
144
HOLE No. LLDGT-003
PROMEDIO
(m) (m) % VAL TIPO COND m.
6.10 4.70 0.0 5 V-VERY BAD
3.04 2.68 0.0 28 IV-BAD
1.46 1.46 100.0 56 III-REGULAR 32.6
3.60 3.50 27.8 46 III-REGULAR 40.8
2.85 2.30 0.0 28 IV-BAD 40.8
0.63 0.63 58.7 46 III-REGULAR 39.2
0.62 0.30 0.0 28 IV-BAD 37.4
2.10 1.95 73.8 48 III-REGULAR 40.2
4.70 3.35 19.8 37 IV-BAD 35.6
2.04 2.00 40.2 42 III-REGULAR 42.6
1.76 1.25 0.0 23 IV-BAD 43.2
2.60 2.60 94.2 63 II-GOOD 49.2
1.18 1.18 69.5 51 III-REGULAR 47.8
1.59 1.57 98.7 67 II-GOOD 56.2
0.17 0.17 0.0 35 IV-BAD 52.8
1.27 1.27 90.6 65 II-GOOD 52.6
0.77 0.77 39.0 46 III-REGULAR 46.6
1.87 1.75 82.9 50 III-REGULAR 47.8
0.60 0.60 0.0 37 IV-BAD 40.8
1.30 1.30 42.3 41 III-REGULAR 41.2
0.54 0.54 0.0 30 IV-BAD 37
1.62 1.55 61.7 48 III-REGULAR 37.8
0.69 0.69 0.0 29 IV-BAD 40
1.30 1.15 50.0 41 III-REGULAR 40
0.85 0.85 100.0 52 III-REGULAR 36.4
0.90 0.85 33.3 30 IV-BAD 41.4
2.35 2.20 48.5 30 IV-BAD 40.6
1.00 1.00 100.0 54 III-REGULAR 40
2.30 2.08 42.6 37 IV-BAD 39.8
1.20 1.15 75.0 49 III-REGULAR 42.4
1.86 0.80 0.0 29 IV-BAD 38
1.83 1.83 29.5 43 III-REGULAR 37.6
0.45 0.45 0.0 32 IV-BAD 35.2
3.21 2.65 30.5 35 IV-BAD 31.8
2.25 2.15 57.8 37 IV-BAD 33.8
4.24 3.25 0.0 12 V-VERY BAD 34.8
1.16 1.16 64.7 53 III-REGULAR 38.4
0.67 0.67 0.0 37 IV-BAD 47.2
1.61 1.61 55.9 53 III-REGULAR 57.6
2.52 2.52 100.0 81 I-VERY GOOD 55.8
2.07 2.07 85.5 64 II-GOOD 62.2
0.36 0.36 0.0 44 III-REGULAR 59.4
2.12 2.03 95.8 69 II-GOOD 56
0.83 0.83 0.0 39 IV-BAD 56.6
2.52 2.52 91.3 64 II-GOOD 60.2
0.90 0.90 100.0 67 II-GOOD 58
1.30 1.30 88.5 62 II-GOOD 66.4
0.94 0.94 54.3 58 III-REGULAR 68.8
4.77 4.77 100.0 81 I-VERY GOOD 67.2
1.79 1.79 89.4 76 II-GOOD 68
1.88 1.88 34.6 59 III-REGULAR 72.2
4.48 4.48 58.0 66 II-GOOD 65.8
7.44 7.44 100.0 79 II-GOOD 64.8
0.55 0.55 0.0 49 III-REGULAR 54.0689655
6 1 6 1 152 5 4 1 17.44 20 2 15 2 4
2 5 1 15
96.76 104.20 100.0 R4 7
5 2 5 1 613 4 8 3 2 292.28 96.76 100.0 R4 7 2.60
6 2 5 1 152 5 3 3 10.65 8 4 8 3 2
1 6 1 15
90.40 92.28 100.0 R4 7
5 3 3 1 620 3 10 2 4 288.61 90.40 100.0 R4 7 1.60
6 1 6 1 152 5 3 3 14.77 20 2 15 2 4
1 6 1 15
83.84 88.61 100.0 R4 7
5 4 1 2 413 4 8 3 2 282.90 83.84 100.0 R3 4 0.51
4 1 6 1 152 5 4 1 21.15 17 4 8 3 2
1 6 1 15
81.60 82.90 100.0 R3 4
5 4 1 2 420 3 10 3 2 280.70 81.60 100.0 R3 4 0.90
2 1 6 1 153 4 4 1 32.30 20 3 10 3 2
1 6 1 15
78.18 80.70 100.0 R3 4
4 4 1 Py 3 20 5 5 3 2 377.35 78.18 100.0 R3 4 0.00
6 1 6 1 152 5 4 1 12.03 20 3 10 3 2
1 6 1 15
75.23 77.35 95.8 R3 4
5 4 1 1 60 5 5 3 2 274.87 75.23 100.0 R3 4 0.00
6 1 6 1 152 5 4 1 11.77 17 4 8 3 2
1 6 1 15
72.80 74.87 100.0 R3 4
5 3 3 1 620 2 15 2 4 270.28 72.80 100.0 R4 7 2.52
6 1 6 2 103 4 4 1 10.90 13 4 8 4 1
1 6 2 10
68.67 70.28 100.0 R3 4
4 4 1 1 60 5 5 4 1 368.00 68.67 100.0 R3 4 0.00
6 1 6 2 103 4 4 1 10.75 13 4 8 4 1
5 0 3 7 Contact dacite/lapille tuff andesite, fault zone?
66.84 68.00 100.0 R3 4
0 5 0 Clay, ill, smec5 00 5 5 5 0 562.60 66.84 76.7 R0 0 0.00
1 3 3 3 74 1 4 1 OxFe 41.30 13 4 8 4 1
3 3 3 7
60.35 62.60 95.6 R2 2
1 4 1 OxFe 3 28 4 8 4 1 457.14 60.35 82.6 R3 4 0.98
4 2 5 3 73 4 4 1 OxFe 20.00 0 5 5 3 2
2 5 3 7
56.69 57.14 100.0 R3 4
4 4 1 OxFe 2 48 4 8 3 2 354.86 56.69 100.0 R3 4 0.54
4 3 3 3 73 4 4 1 OxFe 20.00 0 5 5 4 1
3 3 4 4
53.00 54.86 43.0 R3 4
4 4 1 OxFe 2 417 3 10 3 2 351.80 53.00 95.8 R3 4 0.90
1 6 1 155 4 1 1 60 5 5 2 4 2104.20 104.75 100.0 R4 7 0.00
2 3 3 4 43 4 3 3 OxFe 30.98 8 4 8 4 1
2 5 4 4
49.50 51.80 90.4 R3 4
4 4 1 OxFe 2 420 3 10 3 2 348.50 49.50 100.0 R3 4 1.00
1 4 2 4 44 1 4 1 OxFe 41.14 8 4 8 4 1
4 2 4 4
46.15 48.50 93.6 R3 4
1 4 1 OxFe 4 18 4 8 4 1 445.25 46.15 94.4 R3 4 0.30
2 3 3 4 43 4 3 3 OxFe 30.85 20 3 10 3 2
4 2 4 4
44.40 45.25 100.0 R3 4
4 3 3 OxFe 3 213 4 8 4 1 343.10 44.40 88.5 R3 4 0.65
2 3 3 3 73 4 3 3 OxFe 30.00 0 5 5 4 1
3 3 3 7
42.41 43.10 100.0 R3 4
4 3 3 OxFe 2 413 4 8 3 2 340.79 42.41 95.7 R3 4 1.00
2 3 3 3 73 4 3 3 OxFe 30.00 0 5 5 3 2
3 3 3 7
40.25 40.79 100.0 R3 4
4 3 3 OxFe 3 28 4 8 3 2 338.95 40.25 100.0 R3 4 0.55
4 2 5 2 103 4 3 3 OxFe 20.00 0 5 5 3 2
3 3 3 7
38.35 38.95 100.0 R3 4
4 3 3 OxFe 3 217 4 8 3 2 336.48 38.35 93.6 R3 4 1.55
4 3 3 2 103 4 3 3 OxFe 20.30 8 4 8 3 2
2 5 2 10
35.71 36.48 100.0 R3 4
4 4 1 OxFe 2 420 2 15 3 2 334.44 35.71 100.0 R3 4 1.15
4 2 5 2 103 4 4 1 OxFe 20.00 0 5 5 3 2
2 5 2 10
34.27 34.44 100.0 R3 4
4 3 3 OxFe 2 420 2 15 3 2 332.68 34.27 98.7 R3 4 1.57
4 2 5 2 103 4 4 1 OxFe 20.82 13 4 8 3 2
3 3 2 10
31.50 32.68 100.0 R3 4
4 4 1 OxFe 2 420 2 15 3 2 328.90 31.50 100.0 R3 4 2.45
2 4 2 3 74 1 4 1 OxFe 30.00 0 5 5 4 1
3 3 3 7
27.14 28.90 71.0 R3 4
4 3 3 OxFe 2 48 4 8 4 1 325.10 27.14 98.0 R3 4 0.82
4 3 3 3 73 4 3 3 OxFe 20.93 3 4 8 4 1
3 3 3 7
20.40 25.10 71.3 R3 4
4 3 3 OxFe 2 413 4 8 3 2 3
2 3 7
18.30 20.40 92.9 R3 4 1.55
3 3 OxFe 2 4 45 5 4 1 3 4
3 3 7
17.68 18.30 48.4 R2 2 0.00
3 3 OxFe 2 4 34 8 3 2 3 4
3 3 7
17.05 17.68 100.0 R2 2 0.37
3 3 OxFe 3 2 35 5 3 2 3 4
3 3 7
14.20 17.05 80.7 R2 2 0.00
3 3 OxFe 3 2 32 15 3 2 3 4
2 3 7
10.60 14.20 97.2 R2 2 1.00
3 3 OxFe 4 1 42 15 3 2 3 4
4 4
9.14 10.60 100.0 R2 2 1.46 20
1 OxFe 4 1 5 015 3 2 3 4 4
0
6.10 9.14 88.2 R1 1 0.00 0 2
Clay 5 0 5 0 55 0 5 0 5 0
VAL
0.00 6.10 77.0 R0 0 0.00 0 5 5
Type Grade VAL Grade VAL GradeGrade VAL Grade VAL Grade VAL
COMMENTS
(m) (m) RECOVERY Grade VAL (m) VAL Grade VAL
RMRFROM TO OF PERCISTENCE APERTURE ROUGHNESS INFILL ALTERATION WATER
DEPTHLEGTH RECOVERY
%STRENCH RQD SPACE
JOIN CONDITIONS
8
0
13
0
145
1.79 1.79 89.4 76 II-GOOD 68
1.88 1.88 34.6 59 III-REGULAR 72.2
4.48 4.48 58.0 66 II-GOOD 65.8
7.44 7.44 100.0 79 II-GOOD 64.8
0.55 0.55 0.0 49 III-REGULAR 54.0689655
4.10 4.10 100.0 71 II-GOOD 54.9310345
1.05 1.05 81.0 68 II-GOOD 68.6
7.40 7.40 100.0 79 II-GOOD 72.2
2.30 2.30 95.7 76 II-GOOD 68.2
1.30 1.30 69.2 67 II-GOOD 69.8
0.23 0.23 0.0 51 III-REGULAR 70.6
3.47 3.47 92.8 76 II-GOOD 69.8
5.00 5.00 100.0 83 I-VERY GOOD 70
7.55 7.55 92.7 72 II-GOOD 73
2.85 2.85 100.0 68 II-GOOD 65.6
1.00 1.00 100.0 66 II-GOOD 56.6
0.85 0.85 0.0 39 IV-BAD 49.4
7.85 7.85 22.9 38 IV-BAD 42.2
7.02 7.02 23.5 36 IV-BAD 38.2
0.68 0.68 0.0 32 IV-BAD 36.8
1.15 1.15 69.6 46 III-REGULAR 37.4
0.60 0.60 0.0 32 IV-BAD 39.8
2.07 2.07 48.3 41 III-REGULAR 44.8
3.83 4.03 52.2 48 III-REGULAR 44.4
5.75 5.75 90.4 57 III-REGULAR 49.4
3.50 3.50 85.7 44 III-REGULAR 51.8
1.30 1.30 100.0 57 III-REGULAR 52.6
1.05 1.05 90.5 53 III-REGULAR 51
3.55 3.55 83.7 52 III-REGULAR 49.4
3.55 3.55 59.2 49 III-REGULAR 43.8
2.70 2.85 19.3 36 IV-BAD 40
1.90 1.78 0.0 29 IV-BAD 39.6
0.80 0.80 0.0 34 IV-BAD 41.6
3.65 3.65 69.9 50 III-REGULAR 42
1.00 1.00 90.0 59 III-REGULAR 50.2
0.75 0.75 0.0 38 IV-BAD 56.8
1.45 1.45 86.2 70 II-GOOD 63.4
0.70 0.70 71.4 67 II-GOOD 63.4
2.00 2.00 100.0 83 I-VERY GOOD 64.4
1.80 1.80 52.8 59 III-REGULAR 64.6
0.50 0.50 0.0 43 III-REGULAR 62
3.70 3.70 91.9 71 II-GOOD 52
0.77 0.77 45.5 54 III-REGULAR 51
1.53 1.53 22.9 33 IV-BAD 52.4
3.50 3.50 81.4 54 III-REGULAR 47
2.20 2.20 84.1 50 III-REGULAR 45.25
3.57 3.57 42.0 44 III-REGULAR 49.3333333
6 1 6 1 152 5 4 1 17.44 20 2 15 2 4
2 5 1 15
96.76 104.20 100.0 R4 7
5 2 5 1 613 4 8 3 2 292.28 96.76 100.0 R4 7 2.60
6 2 5 1 152 5 3 3 10.65 8 4 8 3 2
1 6 1 15
90.40 92.28 100.0 R4 7
5 3 3 1 620 3 10 2 4 288.61 90.40 100.0 R4 7 1.60
ROCK MASS VALUE ( RMR - BIENIAWSKI ) TOTAL VALUE RMR ( extreme of valvations )
4 1 6 1 153 4 4 1 Py 20.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
193.80 194.55 100.0 R2 2
4 4 1 Clay 4 120 3 10 4 1 3192.80 193.80 100.0 R2 2 0.90
2 2 5 1 154 1 4 1 Calcite 32.55 13 4 8 4 1
2 5 1 15
189.15 192.80 100.0 R3 4
1 4 1 Calcite 3 20 5 5 4 1 4188.35 189.15 100.0 R3 4 0.00
2 4 2 1 154 1 4 1 Calcite 30.00 0 5 5 4 1
3 3 1 15
186.45 188.35 93.7 R2 2
1 4 1 Calcite 3 23 4 8 4 1 4183.75 186.45 105.6 R2 2 0.52
2 1 6 1 154 1 4 1 Calcite 32.10 13 4 8 4 1
2 5 1 15
180.20 183.75 100.0 R2 2
1 4 1 Calcite 3 217 4 8 4 1 4176.65 180.20 100.0 R2 2 2.97
1 4 2 1 154 1 4 1 Calcite 40.95 20 3 10 4 1
2 5 1 15
175.60 176.65 100.0 R2 2
1 4 1 Calcite 3 220 3 10 4 1 4174.30 175.60 100.0 R2 2 1.30
0 5 0 1 154 1 4 1 Calcite 53.00 17 4 8 5 0
3 3 1 15
170.80 174.30 100.0 R2 2
0 4 1 Calcite 5 020 2 15 4 1 5165.05 170.80 100.0 R2 2 5.20
2 2 5 1 154 1 4 1 Calcite 32.00 13 4 8 4 1
3 3 1 15
161.22 165.05 105.2 R2 2
1 4 1 3 28 4 8 4 1 4159.15 161.22 100.0 R2 2 1.00
2 4 2 1 154 1 4 1 30.00 0 4 8 4 1
3 3 1 15
158.55 159.15 100.0 R2 2
1 4 1 3 213 4 8 4 1 4157.40 158.55 100.0 R2 2 0.80
2 4 2 1 154 1 4 1 30.00 0 4 8 4 1
3 3 1 15
156.72 157.40 100.0 R2 2
1 4 1 3 23 4 8 4 1 4149.70 156.72 100.0 R2 2 1.65
2 2 5 1 154 1 4 1 31.80 3 4 8 4 1
4 2 1 15
141.85 149.70 100.0 R2 2
4 4 1 2 40 3 10 4 1 3141.00 141.85 100.0 R2 2 0.00
4 3 3 1 153 4 4 1 Py 21.00 20 2 15 3 2
2 5 1 15
140.00 141.00 100.0 R2 2
4 4 1 Py 2 420 2 15 3 2 3137.15 140.00 100.0 R2 2 2.85
6 1 6 1 152 5 4 1 17.00 20 3 10 3 2
1 6 1 15
129.60 137.15 100.0 R4 7
5 2 5 1 620 2 15 2 4 2124.60 129.60 100.0 R4 7 5.00
6 1 6 1 152 5 2 5 13.22 20 3 10 3 2
1 6 1 15
121.13 124.60 100.0 R4 7
5 2 5 1 60 5 5 3 2 2120.90 121.13 100.0 R4 7 0.00
6 1 6 1 152 5 2 5 10.90 13 4 8 3 2
1 6 1 15
119.60 120.90 100.0 R4 7
5 3 3 1 620 3 10 2 4 2117.30 119.60 100.0 R4 7 2.20
6 1 6 1 152 5 4 1 17.40 20 2 15 2 4
1 6 1 15
109.90 117.30 100.0 R4 7
5 4 1 1 617 3 10 2 4 2108.85 109.90 100.0 R3 4 0.85
6 1 6 1 152 5 4 1 14.10 20 3 10 2 4
1 6 1 15
104.75 108.85 100.0 R3 4
5 4 1 1 60 5 5 2 4 2104.20 104.75 100.0 R4 7 0.00
194.55 196.00 100.0 R3 4 1.25 17 3 10 3 2 2 5 2 5 1 6 1 6 1 15
196.00 196.70 100.0 R4 7 0.50 13 4 8 3 2 2 5 2 5 1 6 1 6 1 15
196.70 198.70 100.0 R4 7 2.00 20 2 15 2 4 2 5 2 5 1 6 1 6 1 15
198.70 200.50 100.0 R3 4 0.95 13 4 8 3 2 2 5 3 3 Py 2 4 2 5 1 15
200.50 201.00 100.0 R3 4 0.00 0 5 5 3 2 2 5 3 3 Py 2 4 2 5 1 15
201.00 204.70 100.0 R3 4 3.40 20 3 10 2 4 2 5 3 3 Py 2 4 1 6 1 15
204.70 205.47 100.0 R2 2 0.35 8 3 10 3 2 2 5 4 1 1 6 2 5 1 15
205.47 207.00 100.0 R2 2 0.35 3 4 8 4 1 5 0 4 1 Clay 4 1 4 2 1 15
207.00 210.50 100.0 R3 4 2.85 17 3 10 4 1 5 0 4 1 Yeso 4 1 2 5 1 15
210.50 212.70 100.0 R2 2 1.85 17 4 8 4 1 5 0 4 1 Yeso 4 1 2 5 1 15
212.70 216.27 100.0 R3 4 1.50 8 4 8 4 1 4 1 4 1 Yeso 4 1 2 5 1 15
146
HOLE No. LLDGT-003B
PROMEDIO
(m) (m) % VAL TIPO COND m.
1.00 0.75 0.0 5 V-VERY BAD
1.20 1.00 0.0 5 V-VERY BAD
0.30 0.30 0.0 5 V-VERY BAD 10.4
3.85 3.65 0.0 23 IV-BAD 14.4
4.30 3.30 0.0 14 V-VERY BAD 19.8
3.35 3.20 0.0 25 IV-BAD 24.2
1.25 1.00 24.0 32 IV-BAD 25.8
5.25 5.00 15.2 27 IV-BAD 31.2
2.35 1.20 0.0 31 IV-BAD 30.2
3.25 2.95 33.8 41 III-REGULAR 32.4
2.90 1.65 0.0 20 V-VERY BAD 37.2
1.60 1.50 53.1 43 III-REGULAR 41
3.70 3.55 64.9 51 III-REGULAR 43.8
2.20 2.15 79.5 50 III-REGULAR 45.6
1.60 1.45 75.0 55 III-REGULAR 43.2
0.50 0.50 0.0 29 IV-BAD 43
3.40 3.00 20.6 31 IV-BAD 44
1.25 1.25 80.0 50 III-REGULAR 38.2
2.05 2.05 34.1 55 III-REGULAR 39.6
0.60 0.60 16.7 26 IV-BAD 38.4
2.50 2.10 46.0 36 IV-BAD 43
0.60 0.25 0.0 25 IV-BAD 39.8
0.60 0.60 100.0 73 II-GOOD 44.8
1.30 1.30 0.0 39 IV-BAD 48.8
2.95 2.95 33.9 51 III-REGULAR 51
1.75 1.75 57.1 56 III-REGULAR 47.4
1.25 1.25 0.0 36 IV-BAD 51
4.45 4.40 42.7 55 III-REGULAR 55.4
1.20 1.20 29.2 57 III-REGULAR 53
3.00 3.00 74.0 73 II-GOOD 50.4
2.50 1.20 0.0 44 III-REGULAR 52.6
0.90 0.60 0.0 23 IV-BAD 51.4
1.55 1.35 58.1 66 II-GOOD 50.4
5.80 5.70 19.0 51 III-REGULAR 52.6
1.45 1.45 69.0 68 II-GOOD 62
3.70 3.60 39.2 55 III-REGULAR 62
5.70 5.70 84.2 70 II-GOOD 65
2.35 2.35 59.6 66 II-GOOD 60.8
9.70 9.60 59.8 66 II-GOOD 55.2
0.65 0.65 46.2 47 III-REGULAR 50
0.85 0.85 0.0 27 IV-BAD 49.8
1.35 1.35 40.7 44 III-REGULAR 45.75
1.70 1.70 67.6 65 II-GOOD 45.3333333
ROCK MASS VALUE ( RMR - BIENIAWSKI ) TOTAL VALUE RMR ( extreme of valvations )
6 2 5 1 15 SILICA AND ADVANCED ARGILLIC ALTERATION3 4 3 3 CLAY 11.15 13 3 10 3 2
1 6 2 10 OXIDED CRAKEL BRECCIA
102.00 103.70 100.0 R4 7
1 4 1 OXFE 3 28 4 8 4 1 4100.65 102.00 100.0 R4 7 0.55
2 2 5 2 10 FAULT5 0 4 1 OXFE 30.00 0 5 5 5 0
2 5 2 10 SILICA
99.80 100.65 100.0 R3 4
1 3 3 OXFE 2 48 4 8 4 1 499.15 99.80 100.0 R4 7 0.30
6 1 6 1 153 4 3 3 SIL 15.80 13 3 10 3 2
1 6 1 15 CRACKEL SILICICA BRECHA
89.45 99.15 99.0 R4 7
4 3 3 SIL 1 613 3 10 3 2 387.10 89.45 100.0 R4 7 1.40
6 1 6 1 15 PERVASIVE SILICA3 4 3 3 SIL 14.80 17 3 10 3 2
1 6 1 15 MEDIUM SILICA
81.40 87.10 100.0 R4 7
4 3 3 SIL 1 68 4 8 4 1 377.70 81.40 97.3 R3 4 1.45
6 1 6 1 15 VUGGY SILICA, STRONG SILICIFICATED3 4 2 5 SIL 11.00 13 3 10 3 2
1 6 1 15 VUGGY AND FRIABLE SILICA
76.25 77.70 100.0 R4 7
4 2 5 SIL 1 63 4 8 5 0 370.45 76.25 98.3 R3 4 1.10
6 1 6 1 15 STRONG-MEDIUM SILICA , 3 4 3 3 _ 10.90 13 3 10 3 2
3 3 2 10 FAULT
68.90 70.45 87.1 R4 7
0 4 1 CLAY 3 20 5 5 5 0 568.00 68.90 66.7 R2 2 0.00
4 1 6 1 15 FRIABLE WITHE SILICA 4 1 3 3 _ 20.00 0 4 8 5 0
1 6 1 15
65.50 68.00 48.0 R4 7
4 2 5 _ 1 613 3 10 3 2 362.50 65.50 100.0 R5 12 2.22
6 2 5 1 15 medium silica, advanced argillic alteration3 4 2 5 _ 10.35 8 4 8 3 2
3 3 1 15
61.30 62.50 100.0 R3 4
4 2 5 CLAY 1 68 3 10 3 2 356.85 61.30 98.9 R2 2 1.90
6 3 3 1 154 1 3 3 CLAY 10.00 0 5 5 4 1
3 3 1 15 Advanced argillic alteration
55.60 56.85 100.0 R2 2
4 3 3 CLAY 1 613 4 8 3 2 353.85 55.60 100.0 R2 2 1.00
4 3 3 1 153 4 2 5 CLAY 21.00 8 4 8 3 2
3 3 1 15
50.90 53.85 100.0 R2 2
4 2 5 CLAY 2 40 5 5 4 1 349.60 50.90 100.0 R2 2 0.00
4 3 3 1 152 5 2 5 CLAY 20.60 20 2 15 2 4
4 2 1 15 weak argillic alteration, kaolinita -silica(1-2)
49.00 49.60 100.0 R2 2
1 4 1 CLAY 5 00 5 5 5 0 448.40 49.00 41.7 R1 1 0.00
2 3 3 3 74 1 3 3 OXFE 31.15 8 4 8 3 2
3 3 3 7
45.90 48.40 84.0 R2 2
1 3 3 OXFE 3 23 5 5 5 0 445.30 45.90 100.0 R2 2 0.10
6 2 5 1 153 4 3 3 CLAY 10.70 8 3 10 3 2
3 3 3 7
43.25 45.30 100.0 R2 2
4 3 3 OXFE 3 217 3 10 3 2 342.00 43.25 100.0 R2 2 1.00
2 3 3 3 74 1 3 3 OXFE 30.70 3 4 8 3 2
3 3 2 10
38.60 42.00 88.2 R2 2
1 4 1 CLAY 2 40 4 8 4 1 438.10 38.60 100.0 R1 1 0.00
4 3 3 2 103 4 3 3 CLAY 21.20 17 3 10 3 2
3 3 3 7
36.50 38.10 90.6 R2 2
4 3 3 OXFE 3 217 3 10 3 2 334.30 36.50 97.7 R2 2 1.75
4 3 3 2 103 4 3 3 OXFE 22.40 13 3 10 3 2
3 3 3 7
30.60 34.30 95.9 R2 2
4 3 3 OXFE 3 213 4 8 4 1 329.00 30.60 93.7 R2 2 0.85
2 3 3 3 75 0 4 1 OXFE 30.00 0 5 5 5 0
3 3 3 7
26.10 29.00 56.9 R2 2
4 3 3 OXFE 3 28 3 10 3 2 322.85 26.10 90.8 R2 2 1.10
6 3 3 1 155 0 4 1 OXFE 10.00 0 5 5 5 0
3 3 3 7
20.50 22.85 51.1 R1 1
1 3 3 OXFE 3 23 5 5 4 1 415.25 20.50 95.2 R2 2 0.80
4 3 3 3 74 1 3 3 OXFE 20.30 3 4 8 4 1
4 2 3 7 Dacite, Ox Fe in fractures
14.00 15.25 80.0 R2 2
1 3 3 OXFE 3 20 4 8 4 1 410.65 14.00 95.5 R1 1 0.00
2 4 2 4 4 fault rubbel Ox Fe5 0 5 0 OXFE 30.00 0 5 5 5 0
4 2 3 7 Dacite, storng weatherin
6.35 10.65 76.7 R1 1
1 4 1 OXFE 3 20 4 8 4 1 42.50 6.35 94.8 R1 1 0.00
0 5 0 5 05 0 5 0 CLAY 50.00 0 5 5 5 0
5 0 5 0
2.20 2.50 100.0 R0 0
0 5 0 CLAY 5 00 5 5 5 0 5
0 5 0 00-2.2.- high waethering, decitetotally alterated
1.00 2.20 83.3 R0 0 0.00
5 0 CLAY 5 0 55 5 5 0 5 0
VAL Grade VAL
0.00 1.00 75.0 R0 0 0.00 0
Grade VAL Type Grade VAL GradeGrade VAL Grade VAL Grade VAL
ALTERATION WATER COMMENTS
(m) (m) RECOVERY Grade VAL (m) VAL
SPACEJOIN CONDITIONS
RMRFROM TO OF PERCISTENCE APERTURE ROUGHNESS INFILL
DEPTHLEGTH RECOVERY
%STRENCH RQD
147
HOLE No. LLDGT-003C
PROMEDIO
(m) (m) % VAL TIPO COND m.
3.05 1.30 0.0 13 V-VERY BAD
4.55 2.90 24.2 29 IV-BAD
6.10 3.60 0.0 14 V-VERY BAD
1.81 1.65 19.9 32 IV-BAD
1.24 1.24 87.9 60 III-REGULAR
1.85 1.60 16.2 38 IV-BAD
0.90 0.90 88.9 60 III-REGULAR
1.90 1.10 5.3 37 IV-BAD
1.87 1.67 44.9 51 III-REGULAR
8.53 7.90 6.6 22 IV-BAD
2.40 2.40 40.0 43 III-REGULAR
3.90 3.50 35.6 41 III-REGULAR
6.40 6.40 93.8 48 III-REGULAR
2.95 2.95 84.7 40 IV-BAD
1.65 1.65 0.0 20 V-VERY BAD
3.10 3.10 0.0 15 V-VERY BAD
2.20 2.10 0.0 32 IV-BAD
1.30 1.30 84.6 66 II-GOOD
1.40 1.40 0.0 41 III-REGULAR
6.40 6.15 62.0 57 III-REGULAR
0.85 0.35 0.0 35 IV-BAD
1.75 1.60 0.0 40 IV-BAD
1.90 1.90 29.5 54 III-REGULAR
6.70 6.70 78.4 72 II-GOOD
5.30 2.40 0.0 38 IV-BAD
2.35 1.30 46.8 47 III-REGULAR
2.25 1.95 33.3 44 III-REGULAR
0.90 0.75 0.0 33 IV-BAD
4.45 4.00 75.3 66 II-GOOD
5.35 5.35 100.0 78 II-GOOD
7.20 7.20 68.1 66 II-GOOD
4.50 4.50 95.6 73 II-GOOD
3.10 3.10 100.0 75 II-GOOD
0.90 0.90 100.0 78 II-GOOD
1.20 1.20 100.0 83 I-VERY GOOD
1.60 1.60 81.3 66 II-GOOD
1.35 1.35 0.0 38 IV-BAD
1.35 1.35 66.7 64 II-GOOD
0.70 0.70 0.0 52 III-REGULAR
2.50 2.50 64.0 60 III-REGULAR
3.85 3.85 96.1 73 II-GOOD
7.15 7.15 100.0 73 II-GOOD
0.35 0.35 0.0 27 IV-BAD
1.85 1.85 0.0 35 IV-BAD
1.30 1.30 76.9 58 III-REGULAR
ROCK MASS VALUE ( RMR - BIENIAWSKI ) TOTAL VALUE RMR ( extreme of valvations )
1 1 6 1 153 4 3 3 41.00 17 4 8 3 2
2 5 1 15
132.90 134.20 100.0 R2 2
4 3 3 4 10 5 5 4 1 3131.05 132.90 100.0 R1 1 0.00
1 3 3 1 15 Bx5 0 4 1 40.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
130.70 131.05 100.0 R1 1
5 4 1 1 620 2 15 2 4 2123.55 130.70 100.0 R2 2 7.15
4 1 6 2 103 4 3 3 23.70 20 2 15 2 4
2 5 2 10
119.70 123.55 100.0 R4 7
4 2 5 1 613 4 8 3 2 3117.20 119.70 100.0 R4 7 1.60
6 1 6 1 153 4 3 3 10.00 0 5 5 4 1
1 6 1 15
116.50 117.20 100.0 R5 12
4 3 3 1 613 4 8 3 2 3115.15 116.50 100.0 R4 7 0.90
6 2 5 2 103 4 3 3 10.00 0 5 5 4 1
2 5 2 10
113.80 115.15 100.0 R3 4
4 2 5 2 417 4 8 4 1 3112.20 113.80 100.0 R5 12 1.30
6 2 5 1 152 5 3 3 11.20 20 2 15 3 2
2 5 1 15
111.00 112.20 100.0 R5 12
5 3 3 1 620 2 15 3 2 2110.10 111.00 100.0 R4 7 0.90
6 2 5 1 152 5 3 3 13.10 20 2 15 3 2
2 5 1 15
107.00 110.10 100.0 R3 4
5 3 3 1 620 2 15 3 2 2102.50 107.00 100.0 R2 2 4.30
6 2 5 1 152 5 3 3 14.90 13 3 10 3 2
2 5 1 15
95.30 102.50 100.0 R4 7
5 3 3 1 620 2 15 3 2 289.95 95.30 100.0 R4 7 5.35
1 2 5 1 153 4 2 5 Clay 43.35 17 3 10 3 2
3 3 1 15
85.50 89.95 89.9 R4 7
1 3 3 4 10 5 5 4 1 484.60 85.50 83.3 R3 4 0.00
1 3 3 1 154 1 3 3 40.75 8 4 8 4 1
3 3 1 15
82.35 84.60 86.7 R3 4
1 3 3 4 18 4 8 4 1 480.00 82.35 55.3 R4 7 1.10
1 3 3 1 154 1 2 5 40.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
74.70 80.00 45.3 R4 7
5 2 5 1 617 3 10 3 2 268.00 74.70 100.0 R4 7 5.25
6 4 2 1 153 4 3 3 10.56 8 4 8 4 1
4 2 1 15
66.10 68.00 100.0 R4 7
4 3 3 1 60 5 5 4 1 364.35 66.10 91.4 R3 4 0.00
1 4 2 1 153 4 3 3 Clay 40.00 0 5 5 4 1
3 3 1 15 BX
63.50 64.35 41.2 R3 4
4 3 3 1 613 4 8 4 1 357.10 63.50 96.1 R3 4 3.97
6 3 3 1 15 BX3 4 3 3 10.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15 BX
55.70 57.10 100.0 R3 4
4 3 3 1 617 3 10 3 2 354.40 55.70 100.0 R3 4 1.10
6 3 3 2 10 BX3 4 4 1 10.00 0 5 5 4 1
4 2 3 7 FALLA
52.20 54.40 95.5 R2 2
0 5 0 Clay 5 00 5 5 5 0 549.10 52.20 100.0 R1 1 0.00
0 4 2 3 7 ZONA DE CIZALLA5 0 4 1 Clay 50.00 0 4 8 4 1
4 2 3 7
47.45 49.10 100.0 R1 1
1 4 1 OxFe 4 117 4 8 4 1 444.50 47.45 100.0 R2 2 2.50
2 3 3 2 104 1 4 1 Clay 36.00 20 4 8 4 1
3 3 3 7
38.10 44.50 100.0 R2 2
4 3 3 OxFe 2 48 4 8 3 2 334.20 38.10 89.7 R2 2 1.39
4 3 3 3 73 4 2 5 OxFe 20.96 8 4 8 3 2
4 2 3 7
31.80 34.20 100.0 R2 2
1 3 3 OxFe 4 10 5 5 4 1 423.27 31.80 92.6 R2 2 0.56
4 2 5 1 153 4 3 3 20.84 8 4 8 3 2
3 3 1 15
21.40 23.27 89.3 R2 2
4 3 3 2 40 5 5 4 1 319.50 21.40 57.9 R2 2 0.10
4 2 5 1 153 4 3 3 20.80 17 4 8 3 2
4 2 1 15
18.60 19.50 100.0 R2 2
4 3 3 3 23 5 5 3 2 316.75 18.60 86.5 R2 2 0.30
4 3 3 1 153 4 3 3 21.09 17 3 10 3 2
4 2 2 10
15.51 16.75 100.0 R2 2
4 3 3 3 23 5 5 4 1 313.70 15.51 91.2 R2 2 0.36
0 5 0 3 75 0 4 1 Clay 50.00 0 5 5 4 1
4 2 3 7
7.60 13.70 59.0 R0 0
1 4 1 Clay 4 18 5 5 3 2 4
0 3 7
3.05 7.60 63.7 R2 2 1.10
5 0 Clay 5 0 55 5 4 1 5 0
VAL Grade VAL
0.00 3.05 42.6 R0 0 0.00 0
Grade VAL Type Grade VAL GradeGrade VAL Grade VAL Grade VAL
ALTERATION WATER COMMENTS
(m) (m) RECOVERY Grade VAL (m) VAL
SPACEJOIN CONDITIONS
RMRFROM TO OF PERCISTENCE APERTURE ROUGHNESS INFILL
DEPTHLEGTH RECOVERY
%STRENCH RQD
148
HOLE No. LLDGT-004
AVERAGE
(m) (m) % VAL TIPO COND m.
1.50 0.54 0.0 5 V-VERY BAD 12
2.80 1.70 0.0 14 V-VERY BAD 18
4.50 3.60 0.0 17 V-VERY BAD 19
1.70 1.15 32.4 37 IV-BAD 21
2.55 1.50 0.0 20 V-VERY BAD 23
2.60 2.20 0.0 19 V-VERY BAD 23
2.05 1.85 0.0 20 V-VERY BAD 21
1.30 1.25 0.0 21 IV-BAD 26
2.20 2.06 0.0 25 IV-BAD 27
0.74 0.70 54.1 47 III-REGULAR 33
0.26 0.24 0.0 23 IV-BAD 32
1.88 1.84 29.3 48 III-REGULAR 32
1.99 1.00 0.0 18 V-VERY BAD 26
0.68 0.67 0.0 25 IV-BAD 30
0.37 0.35 0.0 17 V-VERY BAD 26
2.28 2.15 26.3 43 III-REGULAR 32
1.00 0.80 0.0 25 IV-BAD 34
1.80 1.75 38.9 48 III-REGULAR 33
2.87 2.80 34.8 35 IV-BAD 32
0.43 0.42 0.0 12 V-VERY BAD 31
0.95 0.95 33.7 39 IV-BAD 32
0.75 0.75 0.0 23 IV-BAD 32
2.15 2.10 76.7 53 III-REGULAR 40
1.55 1.55 25.8 35 IV-BAD 37
0.55 0.55 72.7 49 III-REGULAR 38
1.47 1.45 0.0 26 IV-BAD 35
1.38 1.30 0.0 29 IV-BAD 33
0.92 0.90 0.0 35 IV-BAD 29
0.68 0.60 0.0 24 IV-BAD 32
1.10 1.00 0.0 33 IV-BAD 37
0.95 0.90 26.3 39 IV-BAD 38
2.15 2.00 81.4 55 III-REGULAR 39
4.45 4.30 15.7 39 IV-BAD 35
1.57 1.50 0.0 28 IV-BAD 34
0.58 0.55 0.0 15 V-VERY BAD 27
3.10 3.05 22.6 34 IV-BAD 26
1.10 1.05 0.0 20 V-VERY BAD 26
1.35 1.05 29.6 35 IV-BAD 26
8.75 8.60 0.0 25 IV-BAD 23
0.63 0.30 0.0 14 V-VERY BAD 29
4.67 4.60 0.0 23 IV-BAD 31
3.25 3.05 38.5 46 III-REGULAR 32
2.05 2.00 53.7 49 III-REGULAR 34
1.20 1.15 0.0 29 IV-BAD 35
1.05 1.00 0.0 25 IV-BAD 36
4.95 4.70 0.0 26 IV-BAD 31
1.75 1.75 51.4 49 III-REGULAR 30
1.75 1.75 0.0 27 IV-BAD 30
7.25 6.65 0.0 24 IV-BAD 30
5.15 4.60 0.0 25 IV-BAD 27
2.95 2.70 0.0 24 IV-BAD 31
3.95 3.60 0.0 34 IV-BAD 32
1.90 1.85 55.3 50 III-REGULAR 37
1.10 1.05 0.0 25 IV-BAD 38
1.75 1.75 68.6 50 III-REGULAR 42
0.70 0.60 0.0 30 IV-BAD 37
1.25 1.25 92.0 56 III-REGULAR 42
1.00 1.00 0.0 26 IV-BAD 40
3.45 3.30 54.2 49 III-REGULAR 44
2.95 2.80 33.9 38 IV-BAD 43
0.80 0.72 60.0 50 III-REGULAR 45
1.85 1.85 62.2 51 III-REGULAR 48
0.89 0.85 28.1 39 IV-BAD 491 3 3 1 154 1 4 1 calcita 40.25 8 5 5 4 1
2 5 1 15
128.35 129.24 95.5 R3 4
1 4 1 calcita 3 213 4 8 3 2 4126.50 128.35 100.0 R3 4 1.15
2 3 3 1 153 4 4 1 GYPSUM 30.48 13 4 8 3 2
3 3 1 15
125.70 126.50 90.0 R2 2
1 4 1 GYPSUM 3 28 5 5 4 1 4122.75 125.70 94.9 R2 2 1.00
2 3 3 1 153 4 4 1 GYPSUM 31.87 13 4 8 4 1
4 2 1 15
119.30 122.75 95.7 R2 2
0 4 1 GYPSUM 4 10 5 5 5 0 5118.30 119.30 100.0 R2 2 0.00
2 3 3 1 154 1 4 1 GYPSUM 31.15 20 3 10 3 2
4 2 1 15
117.05 118.30 100.0 R2 2
1 4 1 GYPSUM 4 10 4 8 4 1 4116.35 117.05 85.7 R1 1 0.00
2 3 3 2 102 5 3 3 GYPSUM 31.20 13 3 10 3 2
4 2 2 10
114.60 116.35 100.0 R2 2
1 4 1 GYPSUM 4 10 4 8 4 1 4113.50 114.60 95.5 R1 1 0.00
2 3 3 2 102 5 3 3 calcita 31.05 13 3 10 3 2
3 3 2 10
111.60 113.50 97.4 R2 2
4 3 3 calcita 4 10 3 10 3 2 3107.65 111.60 91.1 R1 1 0.00
1 4 2 2 104 1 4 1 calcita 40.00 0 4 8 4 1
4 2 2 10
104.70 107.65 91.5 R0 0
1 4 1 calcita 4 10 4 8 4 1 499.55 104.70 89.3 R1 1 0.00
1 4 2 2 104 1 4 1 clay 40.00 0 4 8 4 1
4 2 2 10
92.30 99.55 91.7 R0 0
1 3 3 clay 4 10 4 8 4 1 490.55 92.30 100.0 R1 1 0.00
2 3 3 2 103 4 3 3 PY 30.90 13 4 8 3 2
4 2 2 10
88.80 90.55 100.0 R3 4
1 4 1 clay 4 10 4 8 3 2 483.85 88.80 94.9 R1 1 0.00
1 4 2 2 104 1 4 1 calcita 40.00 0 4 8 4 1
3 3 2 10
82.80 83.85 95.2 R1 1
1 3 3 calcita 3 20 4 8 4 1 481.60 82.80 95.8 R1 1 0.00
2 3 3 2 103 4 3 3 calcita 31.10 13 3 10 3 2
2 5 2 10
79.55 81.60 97.6 R2 2
4 3 3 calcita 3 28 3 10 3 2 376.30 79.55 93.8 R2 2 1.25
1 5 0 2 104 1 4 1 clay 40.00 0 4 8 4 1
4 2 3 7
71.63 76.30 98.5 R1 1
0 5 0 clay 5 00 5 5 5 0 571.00 71.63 47.6 R0 0 0.00
1 4 2 2 104 1 4 1 calcita 40.00 0 4 8 4 1
3 3 2 10
62.25 71.00 98.3 R1 1
1 4 1 calcita 4 18 4 8 4 1 460.90 62.25 77.8 R2 2 0.40
1 4 2 2 105 0 5 0 calcita 40.00 0 5 5 4 1
3 3 2 10
59.80 60.90 95.5 R1 1
1 3 3 calcita 3 23 4 8 3 2 456.70 59.80 98.4 R2 2 0.70
1 5 0 3 75 0 5 0 clay 40.00 0 5 5 4 1
4 2 2 10
56.12 56.70 94.8 R1 1
4 4 1 calcita 4 10 4 8 4 1 354.55 56.12 95.5 R1 1 0.00
2 2 5 2 103 4 3 3 calcita 30.70 3 4 8 3 2
2 5 2 10
50.10 54.55 96.6 R2 2
4 3 3 calcita 3 217 3 10 3 2 347.95 50.10 93.0 R2 2 1.75
2 3 3 2 104 1 4 1 calcita 30.25 8 3 10 3 2
3 3 2 10
47.00 47.95 94.7 R2 2
4 3 3 calcita 3 20 4 8 3 2 345.90 47.00 90.9 R1 1 0.00
1 4 2 2 104 1 3 3 clay 40.00 0 5 5 3 2
3 3 2 10
45.22 45.90 88.2 R0 0
4 3 3 calcita 3 20 3 10 3 2 344.30 45.22 97.8 R1 1 0.00
1 4 2 2 103 4 4 1 clay 40.00 0 4 8 3 2
4 2 2 10
42.92 44.30 94.2 R1 1
1 4 1 clay 4 10 4 8 3 2 441.45 42.92 98.6 R1 1 0.00
2 3 3 2 103 4 3 3 calcita 30.40 13 3 10 3 2
4 2 2 10
40.90 41.45 100.0 R2 2
1 4 1 clay 4 18 4 8 3 2 439.35 40.90 100.0 R2 2 0.40
2 3 3 2 103 4 3 3 calcita 31.65 17 3 10 3 2
3 3 2 10
37.20 39.35 97.7 R2 2
1 4 1 calcita 4 10 5 5 4 1 436.45 37.20 100.0 R1 1 0.00
2 3 3 2 104 1 3 3 calcita 30.32 8 4 8 3 2
5 0 3 7
35.50 36.45 100.0 R2 2
0 5 0 clay 5 00 5 5 5 0 535.07 35.50 97.7 R0 0 0.00
1 4 2 2 104 1 4 1 clay 41.00 8 4 8 3 2
2 5 2 10
32.20 35.07 97.6 R2 2
4 2 5 calcita 3 28 3 10 3 2 330.40 32.20 97.2 R2 2 0.70
1 4 2 2 104 1 4 1 clay 40.00 0 4 8 5 0
3 3 2 10
29.40 30.40 80.0 R2 2
4 3 3 calcita 3 28 3 10 4 1 327.12 29.40 94.3 R2 2 0.60
0 5 0 2 105 0 5 0 clay 50.00 0 5 5 4 1
4 2 2 10
26.75 27.12 94.6 R1 1
1 4 1 clay 4 10 4 8 4 1 426.07 26.75 98.5 R1 1 0.00
0 4 2 2 105 0 5 0 clay 50.00 0 5 5 5 0
2 5 2 10
24.08 26.07 50.3 R1 1
4 3 3 calcita 2 48 3 10 3 2 322.20 24.08 97.9 R2 2 0.55
1 4 2 2 104 1 4 1 calcita 40.00 0 5 5 4 1
3 3 2 10
21.94 22.20 92.3 R2 2
4 4 1 calcita 3 213 3 10 3 2 321.20 21.94 94.6 R2 2 0.40
1 4 2 2 104 1 4 1 clay 40.00 0 4 8 4 1
5 0 2 10
19.00 21.20 93.6 R1 1
1 5 0 clay 4 10 4 8 4 1 417.70 19.00 96.2 R0 0 0.00
0 5 0 2 104 1 5 0 clay 50.00 0 4 8 4 1
5 0 2 10
15.65 17.70 90.2 R0 0
1 4 1 clay 4 10 5 5 5 0 413.05 15.65 84.6 R1 1 0.00
1 5 0 2 104 1 4 1 clay 40.00 0 5 5 4 1
4 2 2 10
10.50 13.05 58.8 R1 1
4 4 1 clay 4 18 4 8 4 1 38.80 10.50 67.6 R2 2 0.55
1 5 0 3 74 1 4 1 clay 40.00 0 5 5 4 1
5 0 4 4
4.30 8.80 80.0 R1 1
1 4 1 Ox Fe 4 10 5 5 4 1 4
0 5 0
1.50 4.30 60.7 R1 1 0.00
5 0 5 0 55 5 5 0 5 0
VAL Grade VAL
0.00 1.50 36.0 R0 0 0.00 0
Grade VAL Type Grade VAL GradeGrade VAL Grade VAL Grade VAL
ALTERATION WATER COMMENTS
(m) (m) RECOVERY Grade VAL (m) VAL
SPACEJOIN CONDITIONS
RMRFROM TO OF PERCISTENCE APERTURE ROUGHNESS INFILL
DEPTHLEGTH RECOVERY
%STRENCH RQD
149
7.25 6.65 0.0 24 IV-BAD 30
5.15 4.60 0.0 25 IV-BAD 27
2.95 2.70 0.0 24 IV-BAD 31
3.95 3.60 0.0 34 IV-BAD 32
1.90 1.85 55.3 50 III-REGULAR 37
1.10 1.05 0.0 25 IV-BAD 38
1.75 1.75 68.6 50 III-REGULAR 42
0.70 0.60 0.0 30 IV-BAD 37
1.25 1.25 92.0 56 III-REGULAR 42
1.00 1.00 0.0 26 IV-BAD 40
3.45 3.30 54.2 49 III-REGULAR 44
2.95 2.80 33.9 38 IV-BAD 43
0.80 0.72 60.0 50 III-REGULAR 45
1.85 1.85 62.2 51 III-REGULAR 48
0.89 0.85 28.1 39 IV-BAD 49
1.71 1.71 76.0 60 III-REGULAR 51
1.45 1.35 44.8 43 III-REGULAR 54
2.70 2.65 92.6 64 II-GOOD 54
2.65 2.60 90.6 62 II-GOOD 55
0.65 0.50 38.5 43 III-REGULAR 56
4.60 4.50 83.7 61 II-GOOD 56
1.05 1.05 51.4 52 III-REGULAR 55
1.79 1.79 89.4 64 II-GOOD 49
3.53 3.45 72.2 53 III-REGULAR 48
0.41 0.32 0.0 17 V-VERY BAD 43
2.22 2.20 51.8 56 III-REGULAR 37
0.80 0.80 0.0 27 IV-BAD 37
1.15 1.10 0.0 31 IV-BAD 39
3.20 3.20 73.4 52 III-REGULAR 39
1.75 1.72 9.7 31 IV-BAD 40
5.40 5.35 58.3 56 III-REGULAR 46
1.70 1.60 0.0 28 IV-BAD 48
2.15 2.10 93.0 65 II-GOOD 50
2.23 2.20 89.7 61 II-GOOD 49
1.53 1.50 31.4 41 III-REGULAR 55
1.89 1.85 68.8 52 III-REGULAR 53
2.68 2.65 72.8 54 III-REGULAR 49
2.82 2.80 90.4 55 III-REGULAR 47
6.42 6.40 53.7 44 III-REGULAR 43
2.03 2.00 9.9 31 IV-BAD 43
1.35 1.35 0.0 30 IV-BAD 41
1.10 1.10 63.6 53 III-REGULAR 38
1.35 1.30 51.9 49 III-REGULAR 38
1.35 1.30 0.0 29 IV-BAD 39
3.10 1.80 3.2 30 IV-BAD 40
1.10 1.10 27.3 36 IV-BAD 39
1.90 1.90 84.2 56 III-REGULAR 42
2.20 2.15 47.7 42 III-REGULAR 43
1.50 1.50 56.7 44 III-REGULAR 46
1.90 1.80 0.0 36 IV-BAD 43
1.80 1.80 77.8 53 III-REGULAR 45
0.86 0.86 40.7 40 IV-BAD 43
4.01 4.00 69.8 52 III-REGULAR 50
1.73 1.70 20.2 35 IV-BAD 524 2 1 151 4 1 ARCILLA 3 23 4 8 4 1 4211.27 213.00 98.3 R2 2 0.35
2 4 2 1 153 4 3 3 ARCILLA 32.80 13 3 10 4 1
4 2 1 15
207.26 211.27 99.8 R2 2
1 4 1 ARCILLA 3 28 4 8 4 1 4206.40 207.26 100.0 R2 2 0.35
2 4 2 1 154 1 3 3 ARCILLA 31.40 17 3 10 4 1
4 2 1 15
204.60 206.40 100.0 R2 2
4 3 3 ARCILLA 3 20 4 8 4 1 3202.70 204.60 94.7 R1 1 0.00
2 4 2 1 155 0 4 1 ARCILLA 30.85 13 4 8 4 1
3 3 1 15
201.20 202.70 100.0 R2 2
0 4 1 ARCILLA 3 28 3 10 4 1 5199.00 201.20 97.7 R2 2 1.05
2 3 3 1 153 4 4 1 ARCILLA 31.60 17 3 10 3 2
4 2 1 15
197.10 199.00 100.0 R2 2
1 4 1 ARCILLA 4 18 5 5 4 1 4196.00 197.10 100.0 R2 2 0.30
1 4 2 1 155 0 5 0 ARCILLA 40.10 0 5 5 5 0
4 2 1 15
192.90 196.00 58.1 R4 7
0 4 1 ARCILLA 4 10 5 5 4 1 5191.55 192.90 96.3 R3 4 0.00
1 4 2 1 154 1 3 3 ARCILLA 40.70 13 4 8 3 2
4 2 1 15
190.20 191.55 96.3 R3 4
4 3 3 ARCILLA 3 213 3 10 3 2 3189.10 190.20 100.0 R2 2 0.70
2 4 2 1 154 1 3 3 ARCILLA 30.00 0 5 5 4 1
3 3 1 15
187.75 189.10 100.0 R1 1
1 4 1 calcita 4 13 5 5 5 0 4185.72 187.75 98.5 R2 2 0.20
2 3 3 1 155 0 3 3 GYPSUM 33.45 13 5 5 4 1
3 3 1 15
179.30 185.72 99.7 R2 2
1 3 3 GYPSUM 3 220 4 8 4 1 4176.48 179.30 99.3 R2 2 2.55
2 3 3 1 153 4 3 3 calcita 31.95 13 3 10 3 2
3 3 1 15
173.80 176.48 98.9 R2 2
4 3 3 calcita 3 213 4 8 3 2 3171.91 173.80 97.9 R2 2 1.30
1 3 3 1 154 1 4 1 calcita 40.48 8 4 8 3 2
2 5 1 15
170.38 171.91 98.0 R2 2
4 4 1 calcita 3 220 4 8 2 4 3168.15 170.38 98.7 R2 2 2.00
2 2 5 1 153 4 4 1 calcita 32.00 20 3 10 2 4
4 2 1 15
166.00 168.15 97.7 R3 4
1 4 1 ARCILLA 4 10 5 5 4 1 4164.30 166.00 94.1 R2 2 0.00
2 3 3 1 153 4 3 3 calcita 33.15 13 3 10 3 2
4 2 1 15
158.90 164.30 99.1 R3 4
1 4 1 ARCILLA 4 13 5 5 4 1 4157.15 158.90 98.3 R2 2 0.17
2 3 3 1 153 4 4 1 calcita 32.35 13 3 10 3 2
3 3 1 15
153.95 157.15 100.0 R2 2
1 4 1 ARCILLA 4 10 4 8 4 1 4152.80 153.95 95.7 R1 1 0.00
1 4 2 1 155 0 4 1 ARCILLA 40.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
152.00 152.80 100.0 R2 2
4 4 1 calcita 3 213 3 10 3 2 3149.78 152.00 99.1 R3 4 1.15
0 4 2 2 105 0 5 0 ARCILLA 50.00 0 5 5 5 0
2 5 1 15
149.37 149.78 78.0 R0 0
4 4 1 calcita 3 213 4 8 4 1 3145.84 149.37 97.7 R3 4 2.55
2 1 6 1 153 4 4 1 calcita 31.60 20 3 10 3 2
1 6 1 15
144.05 145.84 100.0 R3 4
1 4 1 calcita 3 213 4 8 3 2 4143.00 144.05 100.0 R3 4 0.54
2 1 6 1 153 4 4 1 calcita 33.85 17 3 10 3 2
1 6 1 15
138.40 143.00 97.8 R3 4
1 4 1 calcita 3 28 5 5 4 1 4137.75 138.40 76.9 R3 4 0.25
2 1 6 1 153 4 4 1 calcita 32.40 20 4 8 3 2
1 6 1 15
135.10 137.75 98.1 R3 4
4 4 1 calcita 3 220 3 10 3 2 3132.40 135.10 98.1 R3 4 2.50
2 1 6 1 154 1 4 1 calcita 30.65 8 5 5 4 1
2 5 1 15
130.95 132.40 93.1 R3 4
4 4 1 calcita 3 217 3 10 3 2 3129.24 130.95 100.0 R3 4 1.30
1 3 3 1 154 1 4 1 calcita 40.25 8 5 5 4 1
2 5 1 15
128.35 129.24 95.5 R3 4
1 4 1 calcita 3 213 4 8 3 2 4126.50 128.35 100.0 R3 4 1.15
2 3 3 1 153 4 4 1 GYPSUM 30.48 13 4 8 3 2
3 3 1 15
125.70 126.50 90.0 R2 2
1 4 1 GYPSUM 3 28 5 5 4 1 4122.75 125.70 94.9 R2 2 1.00
2 3 3 1 153 4 4 1 GYPSUM 31.87 13 4 8 4 1
4 2 1 15
119.30 122.75 95.7 R2 2
0 4 1 GYPSUM 4 10 5 5 5 0 5118.30 119.30 100.0 R2 2 0.00
2 3 3 1 154 1 4 1 GYPSUM 31.15 20 3 10 3 2
4 2 1 15
117.05 118.30 100.0 R2 2
1 4 1 GYPSUM 4 10 4 8 4 1 4116.35 117.05 85.7 R1 1 0.00
2 3 3 2 102 5 3 3 GYPSUM 31.20 13 3 10 3 2
4 2 2 10
114.60 116.35 100.0 R2 2
1 4 1 GYPSUM 4 10 4 8 4 1 4113.50 114.60 95.5 R1 1 0.00
2 3 3 2 102 5 3 3 calcita 31.05 13 3 10 3 2
3 3 2 10
111.60 113.50 97.4 R2 2
4 3 3 calcita 4 10 3 10 3 2 3107.65 111.60 91.1 R1 1 0.00
1 4 2 2 104 1 4 1 calcita 40.00 0 4 8 4 1
4 2 2 10
104.70 107.65 91.5 R0 0
1 4 1 calcita 4 10 4 8 4 1 499.55 104.70 89.3 R1 1 0.00
1 4 2 2 104 1 4 1 clay 40.00 0 4 8 4 192.30 99.55 91.7 R0 0
150
4.00 3.95 98.8 71 II-GOOD 52
2.00 2.00 80.0 63 II-GOOD 52
0.55 0.53 21.8 37 IV-BAD 49
1.15 0.95 73.0 52 III-REGULAR 45
0.80 0.53 0.0 23 IV-BAD 38
0.75 0.75 73.3 49 III-REGULAR 44
1.30 1.25 0.0 31 IV-BAD 49
2.25 2.25 65.8 67 II-GOOD 58
2.80 2.80 85.7 77 II-GOOD 65
1.70 1.70 60.0 67 II-GOOD 74
1.85 1.85 94.6 83 I-VERY GOOD 74
1.95 1.95 92.3 76 II-GOOD 72
2.12 2.10 68.4 66 II-GOOD 76
0.58 0.57 94.8 70 II-GOOD 74
1.60 1.57 96.9 84 I-VERY GOOD 74
1.75 1.75 100.0 72 II-GOOD 76
1.35 1.35 100.0 77 II-GOOD 75
5.15 5.10 99.0 75 II-GOOD 75
1.10 1.10 100.0 68 II-GOOD 71
0.65 0.65 100.0 82 I-VERY GOOD 65
0.70 0.70 64.3 54 III-REGULAR 56
0.85 0.85 41.2 48 III-REGULAR 47
1.00 1.00 0.0 26 IV-BAD 37
0.85 0.85 0.0 27 IV-BAD 36
0.90 0.90 0.0 31 IV-BAD 36
2.00 2.00 70.0 49 III-REGULAR 42
0.72 0.68 55.6 45 III-REGULAR 48
1.58 1.58 69.6 56 III-REGULAR 50
1.10 1.00 81.8 57 III-REGULAR 46
6.25 5.60 55.2 43 III-REGULAR 48
2.50 2.25 4.0 29 IV-BAD 44
0.90 0.90 88.9 56 III-REGULAR 37
1.25 1.25 16.0 33 IV-BAD 40
1.30 1.30 0.0 26 IV-BAD 45
3.25 3.10 80.0 55 III-REGULAR 40
1.35 1.35 59.3 54 III-REGULAR 46
0.70 0.70 21.4 32 IV-BAD 50
0.85 0.85 88.2 63 II-GOOD 52
1.75 1.75 14.3 44 III-REGULAR 51
1.80 1.80 100.0 68 II-GOOD 56
0.70 0.70 28.6 46 III-REGULAR 55
1.25 1.25 88.0 61 II-GOOD 582 5 1 15
ROCK MASS VALUE ( RMR - BIENIAWSKI ) TOTAL VALUE RMR ( extreme of valvations )
5 4 1 KAOL 3 217 3 10 3 2 2
2 5 1 15
280.70 281.95 100.0 R3 4 1.10
1 4 1 KAOL 3 28 5 5 3 2 4
2 5 1 15
280.00 280.70 100.0 R4 7 0.20
1 4 1 KAOL 3 220 3 10 3 2 4
2 5 1 15
278.20 280.00 100.0 R5 12 1.80
0 4 1 KAOL 3 23 5 5 4 1 5
2 5 1 15
276.45 278.20 100.0 R5 12 0.25
4 4 1 KAOL 3 217 3 10 3 2 3
3 3 1 15
275.60 276.45 100.0 R4 7 0.75
0 4 1 clay 3 23 5 5 4 1 5
3 3 1 15
274.90 275.60 100.0 R2 2 0.15
4 4 1 clay 3 213 3 10 2 4 3273.55 274.90 100.0 R2 2 0.80
1 3 3 1 153 4 4 1 clay 42.60 17 3 10 3 2
3 3 1 15
270.30 273.55 95.4 R2 2
0 5 0 clay 4 10 5 5 4 1 5269.00 270.30 100.0 R1 1 0.00
2 3 3 1 155 0 4 1 calcita 30.20 3 5 5 3 2
3 3 1 15
267.75 269.00 100.0 R2 2
4 3 3 calcita 3 217 4 8 3 2 3266.85 267.75 100.0 R2 2 0.80
1 3 3 1 154 1 4 1 calcita 40.10 0 5 5 4 1
3 3 1 15
264.35 266.85 90.0 R2 2
0 4 1 calcita 4 113 5 5 4 1 5258.10 264.35 89.6 R3 4 3.45
2 2 5 1 153 4 3 3 calcita 30.90 17 5 5 3 2
2 5 1 15
257.00 258.10 90.9 R3 4
4 3 3 calcita 3 213 4 8 3 2 3255.42 257.00 100.0 R3 4 1.10
1 2 5 1 155 0 3 3 calcita 40.40 13 5 5 4 1
2 5 1 15
254.70 255.42 94.4 R2 2
0 4 1 calcita 4 113 4 8 3 2 5252.70 254.70 100.0 R3 4 1.40
1 2 5 1 155 0 4 1 calcita 40.00 0 5 5 3 2
4 2 1 15
251.80 252.70 100.0 R2 2
0 5 0 clay 4 10 5 5 3 2 5250.95 251.80 100.0 R2 2 0.00
0 5 0 1 154 1 5 0 CLAY 50.00 0 4 8 4 1
2 5 1 15
249.95 250.95 100.0 R1 1
4 4 1 KAOL 2 48 4 8 4 1 3249.10 249.95 100.0 R2 2 0.35
4 2 5 1 153 4 4 1 KAOL 20.45 13 4 8 3 2
1 6 1 15
248.40 249.10 100.0 R2 2
6 3 3 PY 2 420 2 15 1 6 1247.75 248.40 100.0 R4 7 0.65
2 3 3 1 153 4 4 1 KAOL 31.10 20 2 15 2 4
2 5 1 15
246.65 247.75 100.0 R3 4
4 3 3 KAOL 3 220 2 15 2 4 3241.50 246.65 99.0 R4 7 5.10
2 3 3 1 152 5 4 1 KAOL 31.35 20 2 15 2 4
3 3 1 15
240.15 241.50 100.0 R5 12
5 4 1 KAOL 3 220 2 15 2 4 2238.40 240.15 100.0 R4 7 1.75
4 1 6 1 152 5 3 3 PY 21.55 20 2 15 2 4
1 6 1 15
236.80 238.40 98.1 R5 12
1 3 3 PY 2 420 4 8 4 1 4236.22 236.80 98.3 R5 12 0.55
4 1 6 1 154 1 3 3 KAOL 21.45 13 3 10 3 2
1 6 1 15
234.10 236.22 99.1 R5 12
4 3 3 KAOL 2 420 3 10 3 2 3232.15 234.10 100.0 R5 12 1.80
4 1 6 1 153 4 3 3 KAOL 21.75 20 2 15 2 4
1 6 1 15
230.30 232.15 100.0 R5 12
4 3 3 KAOL 2 413 4 8 3 2 3228.60 230.30 100.0 R5 12 1.02
4 1 6 1 153 4 2 5 KAOL 22.40 17 3 10 2 4
1 6 1 15
225.80 228.60 100.0 R5 12
4 3 3 KAOL 2 413 4 8 3 2 3223.55 225.80 100.0 R5 12 1.48
1 3 3 1 154 1 3 3 KAOL 40.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
222.25 223.55 96.2 R2 2
1 4 1 KAOL 3 213 4 8 3 2 4221.50 222.25 100.0 R2 2 0.55
1 3 3 2 104 1 4 1 KAOL 40.00 0 5 5 5 0
2 5 1 15
220.70 221.50 66.2 R2 2
1 5 0 KAOL 2 413 3 10 3 2 4219.55 220.70 82.6 R2 2 0.84
4 2 5 1 154 1 4 1 KAOL 20.12 3 5 5 4 1
2 5 1 15
219.00 219.55 96.4 R2 2
5 4 1 KAOL 2 417 3 10 3 2 2217.00 219.00 100.0 R3 4 1.60
4 2 5 1 152 5 4 1 KAOL 23.95 20 2 15 3 2213.00 217.00 98.8 R3 4
151
HOLE No. LLD-376
PROMEDIO
(m) (m) % VAL TIPO COND m.
2.10 1.15 28.6 47 III-REGULAR 54
0.94 0.77 53.2 52 III-REGULAR 54
3.65 3.50 87.4 63 II-GOOD 55.75
0.72 0.72 88.9 54 III-REGULAR 56.25
2.87 1.80 59.9 54 III-REGULAR 55
3.85 3.36 72.7 54 III-REGULAR 56.75
2.77 2.67 77.3 58 III-REGULAR 55.25
1.75 1.50 81.1 61 II-GOOD 52.75
1.15 1.13 45.2 48 III-REGULAR 53.5
0.63 0.63 19.0 44 III-REGULAR 51.5
4.02 3.85 77.1 61 II-GOOD 52.5
1.44 1.28 50.7 53 III-REGULAR 57.75
2.31 1.94 31.2 52 III-REGULAR 57
2.17 1.77 67.7 65 II-GOOD 53.5
1.63 1.54 28.2 58 III-REGULAR 45.5
6.10 4.30 0.0 39 IV-BAD 38.25
1.90 1.40 0.0 20 V-VERY BAD 31.5
2.43 1.95 0.0 36 IV-BAD 29.5
4.91 4.83 0.0 31 IV-BAD 30.5
3.94 3.45 0.0 31 IV-BAD 29
1.44 1.15 0.0 24 IV-BAD 30.75
1.68 1.60 0.0 30 IV-BAD 36.25
1.81 1.80 0.0 38 IV-BAD 38.5
0.79 0.83 51.9 53 III-REGULAR 39.75
3.95 0.96 0.0 33 IV-BAD 38.5
5.05 4.68 8.9 35 IV-BAD 33.25
1.32 1.10 0.0 33 IV-BAD 32.25
3.78 3.65 0.0 32 IV-BAD 30.5
0.60 0.51 0.0 29 IV-BAD 31
4.47 4.13 0.0 28 IV-BAD 33.75
3.04 3.00 12.2 35 IV-BAD 34.5
4.35 4.07 16.1 43 III-REGULAR 35.25
0.26 0.19 0.0 32 IV-BAD 33.5
3.18 3.00 0.0 31 IV-BAD 31.75
1.54 0.90 0.0 28 IV-BAD 33.25
1.09 0.95 0.0 36 IV-BAD 36.25
0.67 0.67 25.4 38 IV-BAD 39
2.10 1.92 11.0 43 III-REGULAR 38.25
2.46 2.05 15.0 39 IV-BAD 39.75
1.69 1.45 0.0 33 IV-BAD 37.5
1.87 1.87 48.1 44 III-REGULAR 39
3.98 3.88 0.0 34 IV-BAD 38.5
2.20 2.20 45.5 45 III-REGULAR 39.5
2.60 2.60 0.0 31 IV-BAD 38.75
1.00 1.00 60.0 48 III-REGULAR 39.25
1.10 1.10 0.0 31 IV-BAD 40.75
2.35 2.35 66.0 47 III-REGULAR 41.25
2.35 2.35 0.0 37 IV-BAD 48.75
6.00 6.00 39.2 50 III-REGULAR 47.75
4.20 4.20 73.8 61 II-GOOD 53.75
0.65 0.65 0.0 43 III-REGULAR 54.75
3.50 3.50 71.4 61 II-GOOD 54.25
4.05 4.05 39.5 54 III-REGULAR 59.75
2.00 2.00 37.5 59 III-REGULAR 54.75
3.35 3.35 80.6 65 II-GOOD 55.56 1 6 1 153 4 4 1 12.70 17 3 10 3 2
1 6 1 15
134.40 137.75 100.0 R3 4
4 3 3 1 68 4 8 3 2 3132.40 134.40 100.0 R4 7 0.75
1 1 6 1 153 4 3 3 41.60 8 4 8 3 2
1 6 1 15
128.35 132.40 100.0 R4 7
4 4 1 1 613 3 10 3 2 3124.85 128.35 100.0 R3 4 2.50
6 1 6 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 3 2
1 6 1 15
124.20 124.85 100.0 R3 4
4 4 1 1 613 3 10 3 2 3120.00 124.20 100.0 R3 4 3.10
6 2 5 1 153 4 4 1 12.35 8 4 8 4 1
3 3 1 15
114.00 120.00 100.0 R2 2
4 4 1 1 60 5 5 4 1 3111.65 114.00 100.0 R2 2 0.00
1 2 5 1 154 1 4 1 41.55 13 4 8 4 1
2 5 1 15
109.30 111.65 100.0 R2 2
1 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 4108.20 109.30 100.0 R2 2 0.00
1 1 6 1 154 1 4 1 Clay 40.60 13 4 8 4 1
2 5 1 15
107.20 108.20 100.0 R2 2
1 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 4104.60 107.20 100.0 R2 2 0.00
1 1 6 1 154 1 4 1 Clay 41.00 8 4 8 4 1
1 6 1 15
102.40 104.60 100.0 R3 4
1 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 498.42 102.40 97.5 R3 4 0.00
1 2 5 1 154 1 4 1 Clay 40.90 8 4 8 4 1
2 5 1 15
96.55 98.42 100.0 R3 4
1 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 494.86 96.55 85.8 R3 4 0.00
1 2 5 1 154 1 4 1 Clay 40.37 3 5 5 4 1
3 3 1 15
92.40 94.86 83.3 R4 7
4 4 1 Clay 2 43 4 8 4 1 390.30 92.40 91.4 R3 4 0.23
2 3 3 1 154 1 4 1 Clay 30.17 8 5 5 4 1
2 5 1 15
89.63 90.30 100.0 R2 2
4 3 3 3 20 5 5 4 1 388.54 89.63 87.2 R1 1 0.00
1 2 5 1 155 0 4 1 40.00 0 5 5 5 0
2 5 1 15
87.00 88.54 58.4 R1 1
1 4 1 4 10 5 5 4 1 483.82 87.00 94.3 R2 2 0.00
1 2 5 1 154 1 4 1 40.00 0 5 5 3 2
2 5 1 15
83.56 83.82 73.1 R2 2
4 3 3 4 13 4 8 3 2 379.21 83.56 93.6 R2 2 0.70
1 2 5 1 154 1 4 1 40.37 3 5 5 3 2
2 5 1 15
76.17 79.21 98.7 R2 2
0 4 1 5 00 5 5 4 1 571.70 76.17 92.4 R1 1 0.00
0 2 5 1 154 1 3 3 50.00 0 5 5 5 0
2 5 1 15
71.10 71.70 85.0 R0 0
4 5 0 4 10 5 5 4 1 367.32 71.10 96.6 R1 1 0.00
1 2 5 1 153 4 4 1 40.00 0 5 5 3 2
2 5 1 15
66.00 67.32 83.3 R0 0
1 3 3 3 20 5 5 3 2 460.95 66.00 92.7 R2 2 0.45
2 2 5 1 154 1 3 3 30.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
57.00 60.95 24.3 R1 1
1 3 3 3 213 4 8 2 4 456.21 57.00 105.1 R2 2 0.41
4 2 5 1 153 4 3 3 20.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
54.40 56.21 99.4 R1 1
1 4 1 4 10 5 5 4 1 452.72 54.40 95.2 R1 1 0.00
0 3 3 1 155 0 5 0 50.00 0 5 5 4 1
3 3 1 15
51.28 52.72 79.9 R0 0
1 4 1 2 40 5 5 4 1 447.34 51.28 87.6 R1 1 0.00
4 3 3 1 154 1 4 1 20.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
42.43 47.34 98.4 R1 1
4 4 1 2 40 5 5 4 1 340.00 42.43 80.2 R1 1 0.00
0 3 3 2 105 0 4 1 50.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
38.10 40.00 73.7 R0 0
5 4 1 1 60 5 5 4 1 232.00 38.10 70.5 R1 1 0.00
6 1 6 1 153 4 2 5 10.46 8 4 8 2 4
1 6 1 15
30.37 32.00 94.5 R2 2
4 3 3 1 613 3 10 2 4 328.20 30.37 81.6 R3 4 1.47
4 2 5 2 103 4 2 5 Ox Fex 20.72 8 4 8 2 4
3 3 2 10
25.89 28.20 84.0 R3 4
4 2 5 Ox Fex 2 413 4 8 2 4 324.45 25.89 88.9 R2 2 0.73
4 2 5 2 103 4 3 3 Ox Fex 23.10 17 3 10 2 4
4 2 2 10
20.43 24.45 95.8 R3 4
4 2 5 Ox Fex 2 43 4 8 2 4 319.80 20.43 100.0 R3 4 0.12
4 3 3 2 103 4 2 5 Ox Fex 20.52 8 4 8 2 4
2 5 3 7
18.65 19.80 98.3 R2 2
4 3 3 Ox Fex 2 417 3 10 2 4 316.90 18.65 85.7 R4 7 1.42
4 2 5 3 73 4 3 3 Ox Fex 22.14 17 3 10 2 4
3 3 3 7
14.13 16.90 96.4 R3 4
4 2 5 Ox Fex 2 413 3 10 2 4 310.28 14.13 87.3 R3 4 2.80
4 2 5 3 73 4 2 5 Ox Fex 21.72 13 3 10 2 4
3 3 3 7
7.41 10.28 62.7 R2 2
4 3 3 Ox Fex 2 417 4 8 2 4 36.69 7.41 100.0 R3 4 0.64
4 2 5 3 73 4 2 5 Ox Fex 23.19 17 3 10 2 4
2 5 3 7
3.04 6.69 95.9 R4 7
4 2 5 Ox Fex 2 413 4 8 2 4 3
5 3 7
2.10 3.04 81.9 R2 2 0.50
2 5 Ox Fex 2 4 24 8 2 4 3 4
VAL Grade VAL
0.00 2.10 54.8 R2 2 0.60 8
Grade VAL Type Grade VAL GradeGrade VAL Grade VAL Grade VAL
ALTERATION GROUND WATER COMMENTS
(m) (m) RECOVERY Grade VAL (m) VAL
SPACEJOIN CONDITIONS
RMRFROM TO OF PERCISTENCE APERTURE ROUGHNESS INFILL
DEPTHLEGTH RECOVERY
%STRENCH RQD
152
0.65 0.65 0.0 43 III-REGULAR 54.75
3.50 3.50 71.4 61 II-GOOD 54.25
4.05 4.05 39.5 54 III-REGULAR 59.75
2.00 2.00 37.5 59 III-REGULAR 54.75
3.35 3.35 80.6 65 II-GOOD 55.5
0.93 0.80 0.0 41 III-REGULAR 54.75
1.52 1.52 59.2 57 III-REGULAR 51.75
1.40 1.40 60.7 56 III-REGULAR 55
1.40 1.40 46.4 53 III-REGULAR 54.75
1.60 1.60 68.8 54 III-REGULAR 50.25
4.60 4.60 65.2 56 III-REGULAR 53.75
2.00 1.67 0.0 38 IV-BAD 58.5
4.30 4.30 87.2 67 II-GOOD 58.75
1.50 1.50 93.3 73 II-GOOD 70.25
6.56 2.42 7 20 25.9 8 20 57 III-REGULAR 70.5
1.44 1.44 12 20 100.0 20 20 84 I-VERY GOOD 73.25
1.20 1.20 12 20 79.2 17 20 68 II-GOOD 73.75
2.50 2.50 12 20 100.0 20 20 84 I-VERY GOOD 70.75
2.00 1.45 15 20 0.0 0 20 59 III-REGULAR 65.5
0.95 0.95 81.1 72 II-GOOD 66.25
0.70 0.70 0.0 47 III-REGULAR 61.5
4.50 4.50 96.7 87 I-VERY GOOD 58.75
1.05 1.05 0.0 40 IV-BAD 62.25
1.65 1.65 58.8 61 II-GOOD 47.5
0.85 0.85 82.4 61 II-GOOD 49.75
1.95 1.50 0.0 28 IV-BAD 42.75
1.60 1.20 65.6 49 III-REGULAR 43
0.44 0.44 0.0 33 IV-BAD 46.75
1.81 1.61 74.6 62 II-GOOD 52.75
3.80 1.35 0.0 43 III-REGULAR 58.25
3.25 3.25 100.0 73 II-GOOD 51
0.90 0.90 55.6 55 III-REGULAR 50.25
1.85 1.15 0.0 33 IV-BAD 41
2.35 2.35 0.0 40 IV-BAD 41.25
2.05 2.05 0.0 36 IV-BAD 39.25
0.45 0.45 84.4 56 III-REGULAR 40.5
0.80 0.80 0.0 25 IV-BAD 48.75
0.70 0.70 25.7 45 III-REGULAR 51.75
2.25 2.25 82.2 69 II-GOOD 59.5
0.80 0.80 100.0 68 II-GOOD 65
1.60 1.60 53.1 56 III-REGULAR 66
2.85 2.85 94.7 67 II-GOOD 68
3.80 3.80 93.4 73 II-GOOD 71.5
3.65 3.65 100.0 76 II-GOOD 70
5.00 5.00 91.0 70 II-GOOD 71
1.95 1.95 69.2 61 II-GOOD 68.25
1.55 1.55 91.6 77 II-GOOD 60.5
4.10 4.10 93.9 65 II-GOOD 61.5
0.45 0.45 0.0 39 IV-BAD 52
0.55 0.55 100.0 65 II-GOOD 51.5
1.10 1.10 0.0 39 IV-BAD 49.25
2.70 2.70 90.7 63 II-GOOD 44.75
0.95 0.88 0.0 30 IV-BAD 49.25
0.75 0.75 53.3 47 III-REGULAR 51
3.60 3.60 64.4 57 III-REGULAR 56.25
1.30 1.30 100.0 70 II-GOOD 61.51 6 1 154 3 3 1 620 3 10 3 2 3240.00 241.30 100.0 R3 4 1.30
2 1 6 1 153 4 4 1 32.32 13 3 10 3 2
2 5 1 15
236.40 240.00 100.0 R3 4
1 4 1 4 113 4 8 4 1 4235.65 236.40 100.0 R2 2 0.40
1 4 2 1 154 1 4 1 40.00 0 4 8 4 1
3 3 1 15
234.70 235.65 92.6 R1 1
4 4 1 1 620 3 10 3 2 3232.00 234.70 100.0 R2 2 2.45
6 2 5 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 3 2
2 5 1 15
230.90 232.00 100.0 R1 1
4 4 1 1 620 3 10 3 2 3230.35 230.90 100.0 R2 2 0.55
6 2 5 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 3 2
2 5 1 15
229.90 230.35 100.0 R1 1
4 4 1 1 620 3 10 3 2 3225.80 229.90 100.0 R2 2 3.85
6 2 5 1 153 4 3 3 11.42 20 3 10 3 2
2 5 1 15
224.25 225.80 100.0 R5 12
4 4 1 1 613 4 8 3 2 3222.30 224.25 100.0 R4 7 1.35
6 2 5 1 153 4 4 1 14.55 20 3 10 3 2
1 6 1 15
217.30 222.30 100.0 R4 7
4 3 3 2 420 3 10 3 2 3213.65 217.30 100.0 R5 12 3.65
2 1 6 1 154 1 2 5 33.55 20 3 10 3 2
1 6 1 15
209.85 213.65 100.0 R5 12
4 4 1 3 220 3 10 3 2 3207.00 209.85 100.0 R4 7 2.70
1 2 5 1 153 4 4 1 40.85 13 4 8 3 2
3 3 1 15
205.40 207.00 100.0 R4 7
4 4 1 4 120 3 10 3 2 3204.60 205.40 100.0 R5 12 0.80
1 2 5 1 153 4 3 3 41.85 17 3 10 3 2
2 5 1 15
202.35 204.60 100.0 R5 12
4 4 1 4 18 4 8 4 1 3201.65 202.35 100.0 R2 2 0.18
0 3 3 1 155 0 4 1 50.00 0 5 5 5 0
2 5 1 15
200.85 201.65 100.0 R1 1
4 4 1 4 117 4 8 4 1 3200.40 200.85 100.0 R3 4 0.38
1 2 5 1 153 4 4 1 40.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
198.35 200.40 100.0 R3 4
0 4 1 4 10 5 5 4 1 5196.00 198.35 100.0 R5 12 0.00
0 2 5 1 15 Fault zone5 0 4 1 50.00 0 5 5 5 0
2 5 1 15
194.15 196.00 62.2 R4 7
1 3 3 4 113 4 8 3 2 4193.25 194.15 100.0 R4 7 0.50
1 1 6 1 153 4 3 3 43.25 20 3 10 3 2
2 5 1 15
190.00 193.25 100.0 R5 12
1 3 3 4 10 5 5 4 1 4186.20 190.00 35.5 R5 12 0.00
6 2 5 1 152 5 4 1 11.35 17 3 10 4 1
2 5 1 15
184.39 186.20 89.0 R2 2
1 4 1 4 10 5 5 4 1 4183.95 184.39 100.0 R3 4 0.00
1 2 5 1 154 1 4 1 41.05 13 4 8 4 1
3 3 1 15
182.35 183.95 75.0 R3 4
1 4 1 4 10 5 5 4 1 4180.40 182.35 76.9 R1 1 0.00
6 2 5 1 153 4 5 0 10.70 17 3 10 3 2
1 6 1 15
179.55 180.40 100.0 R2 2
1 3 3 4 113 4 8 3 2 4177.90 179.55 100.0 R5 12 0.97
1 2 5 1 153 4 4 1 40.00 0 5 5 3 2
1 6 1 15
176.85 177.90 100.0 R4 7
5 4 1 1 620 2 15 2 4 2172.35 176.85 100.0 R6 15 4.35
1 1 6 1 152 5 4 1 40.00 0 5 5 3 2
1 6 1 15
171.65 172.35 100.0 R5 12
5 4 1 2 417 3 10 3 2 2170.70 171.65 100.0 R5 12 0.77
6 1 6 1 152 5 2 5 1168.70 170.70 72.5 R6 0.00 5 5 3 2
1 6 1 6 1 154 2 5 4 1
15
166.20 168.70 100.0 R5 2.50 2 15 2
Kaol, OxFex 4 1 2 5 13 2 2 5 3 3
1 15
165.00 166.20 100.0 R5 0.95 4 8
1 1 6 1 615 2 4 2 5 4
5 1 15
163.56 165.00 100.0 R5 1.44 2
3 3 Ox Fex 2 4 24 8 3 2 2 5
1 6 1 15
157.00 163.56 36.9 R4 1.70
4 3 3 1 620 3 10 3 2 3155.50 157.00 100.0 R4 7 1.40
6 1 6 1 153 4 3 3 13.75 17 3 10 3 2
3 3 1 15
151.20 155.50 100.0 R3 4
4 4 1 1 60 5 5 3 2 3149.20 151.20 83.5 R2 2 0.00
6 3 3 1 153 4 4 1 13.00 13 3 10 3 2
3 3 1 15
144.60 149.20 100.0 R2 2
4 4 1 1 613 4 8 3 2 3143.00 144.60 100.0 R2 2 1.10
6 2 5 1 153 4 4 1 10.65 8 4 8 3 2
2 5 1 15
141.60 143.00 100.0 R3 4
4 4 1 1 613 4 8 3 2 3140.20 141.60 100.0 R2 2 0.85
6 1 6 1 153 4 4 1 10.90 13 4 8 3 2
1 6 1 15
138.68 140.20 100.0 R2 2
4 4 1 1 60 5 5 3 2 3137.75 138.68 86.0 R2 2 0.00
6 1 6 1 153 4 4 1 12.70 17 3 10 3 2
1 6 1 15
134.40 137.75 100.0 R3 4
4 3 3 1 68 4 8 3 2 3132.40 134.40 100.0 R4 7 0.75
1 1 6 1 153 4 3 3 41.60 8 4 8 3 2
1 6 1 15
128.35 132.40 100.0 R4 7
4 4 1 1 613 3 10 3 2 3124.85 128.35 100.0 R3 4 2.50
6 1 6 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 3 2124.20 124.85 100.0 R3 4
153
1.30 1.30 100.0 70 II-GOOD 61.5
0.55 0.55 72.7 51 III-REGULAR 62
1.85 1.85 100.0 68 II-GOOD 56.5
2.20 2.20 96.4 59 III-REGULAR 55
2.10 2.10 38.1 48 III-REGULAR 56
1.50 1.35 43.3 45 III-REGULAR 58.75
1.50 1.50 100.0 72 II-GOOD 65.75
1.90 1.90 100.0 70 II-GOOD 70.25
0.90 0.90 94.4 76 II-GOOD 64
1.80 1.80 73.3 63 II-GOOD 68
0.70 0.70 0.0 47 III-REGULAR 68
1.20 1.20 100.0 86 I-VERY GOOD 70
1.60 1.60 100.0 76 II-GOOD 71.5
2.00 2.00 100.0 71 II-GOOD 56.75
1.90 1.90 100.0 53 III-REGULAR 45.5
1.50 1.50 0.0 27 IV-BAD 34
0.80 0.80 0.0 31 IV-BAD 36.75
1.90 1.90 0.0 25 IV-BAD 47
1.10 1.10 136.4 64 II-GOOD 55.75
1.40 1.40 100.0 68 II-GOOD 56.5
1.75 1.75 100.0 66 II-GOOD 55
1.30 1.30 0.0 28 IV-BAD 50.25
3.90 3.90 93.6 58 III-REGULAR 45
0.71 0.71 63.4 49 III-REGULAR 53.5
ROCK MASS VALUE ( RMR - BIENIAWSKI ) TOTAL VALUE RMR ( extreme of valvations )
1 2 5 1 154 1 4 1 40.45 13 4 8 4 1
2 5 1 15
276.65 277.36 100.0 R3 4
1 4 1 4 120 3 10 4 1 4272.75 276.65 100.0 R3 4 3.65
1 4 2 1 154 1 4 1 40.00 0 5 5 4 1
1 6 1 15
271.45 272.75 100.0 R2 2
4 4 1 1 620 3 10 3 2 3269.70 271.45 100.0 R2 2 1.75
6 1 6 1 153 4 4 1 11.40 20 3 10 3 2
2 5 1 15
268.30 269.70 100.0 R3 4
4 4 1 1 620 3 10 4 1 3267.20 268.30 100.0 R2 2 1.50
1 4 2 1 15 Fault zone5 0 4 1 40.00 0 5 5 5 0
2 5 1 15
265.30 267.20 100.0 R1 1
1 4 1 4 10 5 5 4 1 4264.50 265.30 100.0 R2 2 0.00
1 4 2 1 155 0 4 1 40.00 0 5 5 4 1
3 3 1 15
263.00 264.50 100.0 R2 2
0 4 1 4 120 3 10 4 1 5261.10 263.00 100.0 R2 2 1.90
6 1 6 1 152 5 4 1 12.00 20 3 10 2 4
1 6 1 15
259.10 261.10 100.0 R3 4
5 3 3 1 620 3 10 2 4 2257.50 259.10 100.0 R4 7 1.60
6 1 6 1 152 5 3 3 11.20 20 2 15 2 4
1 6 1 15
256.30 257.50 100.0 R5 12
4 3 3 4 10 5 5 4 1 3255.60 256.30 100.0 R5 12 0.00
1 1 6 1 153 4 3 3 41.32 13 4 8 4 1
1 6 1 15
253.80 255.60 100.0 R5 12
4 3 3 2 420 3 10 3 2 3252.90 253.80 100.0 R5 12 0.85
1 1 6 1 154 1 3 3 41.90 20 3 10 3 2
1 6 1 15
251.00 252.90 100.0 R5 12
0 3 3 2 420 3 10 3 2 5249.50 251.00 100.0 R5 12 1.50
1 1 6 1 154 1 4 1 40.65 8 4 8 4 1
1 6 1 15
248.00 249.50 90.0 R3 4
4 4 1 4 18 4 8 4 1 3245.90 248.00 100.0 R3 4 0.80
1 2 5 1 154 1 4 1 42.12 20 3 10 3 2
1 6 1 15
243.70 245.90 100.0 R3 4
4 4 1 1 620 3 10 3 2 3241.85 243.70 100.0 R3 4 1.85
1 3 3 1 153 4 4 1 40.40 13 4 8 3 2
1 6 1 15
241.30 241.85 100.0 R3 4
4 3 3 1 620 3 10 3 2 3240.00 241.30 100.0 R3 4 1.30
154
HOLE No. LLD-377
PROMEDIO
(m) (m) % VAL TIPO COND m.
2.60 1.80 0.0 8 V-VERY BAD 23
1.97 1.90 0.0 17 V-VERY BAD 31
2.13 2.10 46.9 44 III-REGULAR 42.75
4.65 4.60 49.5 55 III-REGULAR 49.5
3.89 3.89 69.4 55 III-REGULAR 52.25
2.11 2.00 23.7 44 III-REGULAR 51
1.35 1.33 59.3 55 III-REGULAR 51
2.15 2.10 37.2 50 III-REGULAR 52
7.35 7.30 54.4 55 III-REGULAR 50.25
2.40 2.35 20.8 48 III-REGULAR 49
2.10 2.10 19.0 48 III-REGULAR 44.5
3.10 2.55 0.0 45 III-REGULAR 41.5
2.45 2.40 0.0 37 IV-BAD 37.75
1.75 1.70 0.0 36 IV-BAD 38
2.27 2.00 0.0 33 IV-BAD 42
3.45 3.30 14.5 46 III-REGULAR 43
2.33 2.30 45.1 53 III-REGULAR 49.25
4.10 4.10 0.0 40 IV-BAD 47.25
1.80 1.80 66.7 58 III-REGULAR 44
5.78 5.60 0.0 38 IV-BAD 45.75
3.57 3.55 0.0 40 IV-BAD 40
1.90 1.75 21.1 47 III-REGULAR 39.25
11.00 11.00 0.0 35 IV-BAD 38
13.00 12.00 0.0 35 IV-BAD 33.25
4.00 3.80 0.0 35 IV-BAD 37.5
1.15 1.10 0.0 28 IV-BAD 43.5
3.10 2.90 32.3 52 III-REGULAR 49
1.55 1.60 32.3 59 III-REGULAR 51.75
0.80 0.80 62.5 57 III-REGULAR 51.5
0.40 0.30 0.0 39 IV-BAD 55.25
2.80 2.60 42.9 51 III-REGULAR 58
0.80 0.80 100.0 74 II-GOOD 63.75
0.96 0.95 78.1 68 II-GOOD 65.5
3.14 3.14 94.6 62 II-GOOD 57.75
1.10 1.10 89.1 58 III-REGULAR 50.5
1.30 1.30 46.2 43 III-REGULAR 51
0.70 0.70 0.0 39 IV-BAD 49.75
1.20 1.20 91.7 64 II-GOOD 42.75
0.80 0.80 81.3 53 III-REGULAR 42.5
0.30 0.30 0.0 15 V-VERY BAD 41
0.50 0.50 0.0 38 IV-BAD 40.75
2.00 2.00 96.0 58 III-REGULAR 40.75
0.80 0.80 90.0 52 III-REGULAR 38.5
1.65 1.65 0.0 15 V-VERY BAD 27.75
1.95 1.95 0.0 29 IV-BAD 31.25
0.40 0.40 0.0 15 V-VERY BAD 40.5
2.00 2.00 100.0 66 II-GOOD 46.5
0.85 0.85 82.4 52 III-REGULAR 53.25
2.40 2.40 83.8 53 III-REGULAR 44.5
1.50 1.50 30.0 42 III-REGULAR 39.754 2 1 154 4 1 4 18 4 8 4 1 3125.85 127.35 100.0 R2 2 0.45
1 1 6 1 154 1 4 1 42.01 17 4 8 3 2
2 5 1 15
123.45 125.85 100.0 R2 2
1 4 1 4 117 4 8 3 2 4122.60 123.45 100.0 R2 2 0.70
6 1 6 1 153 4 4 1 12.00 20 3 10 3 2
5 0 2 10 Fault zone
120.60 122.60 100.0 R2 2
0 5 0 Clay, Bx 5 00 5 5 5 0 5120.20 120.60 100.0 R0 0 0.00
1 2 5 2 103 4 4 1 Calcite 40.00 0 5 5 4 1
5 0 2 10 Fault zone
118.25 120.20 100.0 R2 2
0 5 0 Clay, Bx 5 00 5 5 5 0 5116.60 118.25 100.0 R0 0 0.00
1 2 5 2 104 1 4 1 kaol 40.72 20 3 10 3 2
1 6 2 10
115.80 116.60 100.0 R2 2
4 4 1 kaol 4 120 3 10 3 2 3113.80 115.80 100.0 R3 4 1.92
4 1 6 2 103 4 3 3 OxFe 20.00 0 5 5 3 2
5 0 2 10 Fault
113.30 113.80 100.0 R3 4
0 5 0 Clay, Bx 5 00 5 5 5 0 5113.00 113.30 100.0 R0 0 0.00
1 1 6 2 103 4 4 1 kaol 40.65 17 4 8 3 2
2 5 2 10
112.20 113.00 100.0 R3 4
1 3 3 Ox Fe, Clay 4 120 3 10 3 2 4111.00 112.20 100.0 R5 12 1.10
1 2 5 2 104 1 3 3 clay 40.00 0 5 5 3 2
2 5 2 10
110.30 111.00 100.0 R5 12
0 3 3 clay 5 08 4 8 3 2 5109.00 110.30 100.0 R4 7 0.60
1 1 6 2 104 1 4 1 clay 40.98 20 3 10 3 2
1 6 1 15
107.90 109.00 100.0 R4 7
1 3 3 kaol 4 120 3 10 3 2 4104.76 107.90 100.0 R3 4 2.97
6 1 6 1 15 argilico avanzada2 5 3 3 kaol 10.75 17 3 10 3 2
1 6 1 15 silicificado, fracturado
103.80 104.76 99.0 R3 4
5 3 3 1 620 3 10 3 2 2103.00 103.80 100.0 R4 7 0.80
4 2 5 1 15 argílica avanzada3 4 4 1 kaol 21.20 8 3 10 3 2
3 3 1 15 silicificado, fracturado
100.20 103.00 92.9 R2 2
1 3 3 ox Fe 2 40 5 5 4 1 499.80 100.20 75.0 R4 7 0.00
4 2 5 1 15 argilica avanzada4 1 3 3 py 20.50 13 3 10 3 2
2 5 1 15 silicificado, fracturado
99.00 99.80 100.0 R3 4
4 3 3 kaol 1 68 3 10 4 1 397.45 99.00 103.2 R4 7 0.50
4 2 5 1 15 Argilica Avanzada pervasiva3 4 3 3 kaol 21.00 8 3 10 4 1
3 3 1 15
94.35 97.45 93.5 R2 2
1 4 1 kaol 3 20 5 5 4 1 493.20 94.35 95.7 R0 0 0.00
4 2 5 1 154 1 3 3 clay 20.00 0 5 5 4 1
3 3 1 15
89.20 93.20 95.0 R1 1
1 3 3 clay 2 40 4 8 5 0 476.20 89.20 92.3 R1 1 0.00
4 3 3 1 154 1 3 3 cc 20.00 0 4 8 5 0
2 5 1 15
65.20 76.20 100.0 R1 1
4 3 3 clay 2 43 3 10 4 1 363.30 65.20 92.1 R2 2 0.40
4 3 3 1 153 4 3 3 cc 20.00 0 4 8 4 1
2 5 1 15
59.73 63.30 99.4 R2 2
1 3 3 clay 2 40 4 8 4 1 453.95 59.73 96.9 R1 1 0.00
4 1 6 1 153 4 4 1 cc 21.20 13 3 10 4 1
1 6 1 15
52.15 53.95 100.0 R3 4
1 3 3 clay 2 40 4 8 4 1 448.05 52.15 100.0 R2 2 0.00
4 1 6 1 153 4 3 3 clay 21.05 8 3 10 4 1
1 6 1 15
45.72 48.05 98.7 R2 2
4 3 3 clay 2 43 4 8 4 1 342.27 45.72 95.7 R2 2 0.50
1 2 5 1 15 gauge 4 1 4 1 clay 40.00 0 4 8 4 1
1 6 1 15
40.00 42.27 88.1 R1 1
1 3 3 clay 4 10 4 8 4 1 438.25 40.00 97.1 R1 1 0.00
2 1 6 1 154 1 3 3 clay 30.00 0 4 8 4 1
1 6 1 15 brecha andesitica , propilitica
35.80 38.25 98.0 R1 1
4 3 3 2 40 3 10 4 1 332.70 35.80 82.3 R2 2 0.00
4 1 6 1 153 4 3 3 20.40 3 3 10 4 1
1 6 1 15
30.60 32.70 100.0 R2 2
4 3 3 2 43 3 10 4 1 328.20 30.60 97.9 R2 2 0.50
4 1 6 1 154 1 3 3 24.00 13 3 10 4 1
1 6 1 15
20.85 28.20 99.3 R2 2
1 3 3 2 48 3 10 4 1 418.70 20.85 97.7 R2 2 0.80
4 1 6 1 154 1 3 3 20.80 13 3 10 4 1
2 5 1 15
17.35 18.70 98.5 R2 2
1 3 3 clay 2 43 3 10 4 1 415.24 17.35 94.8 R2 2 0.50
4 1 6 1 154 1 3 3 22.70 13 3 10 4 1
1 6 1 15
11.35 15.24 100.0 R2 2
1 3 3 2 413 3 10 4 1 46.70 11.35 98.9 R2 2 2.30
4 2 5 2 104 1 3 3 ox Fe 21.00 8 3 10 4 1
5 0 4 4 brecha andesitica , propilitica
4.57 6.70 98.6 R2 2
1 4 1 ox Fe 4 10 4 8 4 1 4
0 5 0
2.60 4.57 96.4 R1 1 0.00
4 1 clay 4 1 55 5 5 0 4 1
VAL Grade VAL
0.00 2.60 69.2 R0 0 0.00 0
Grade VAL Type Grade VAL GradeGrade VAL Grade VAL Grade VAL
INFILL WHEATERING GROUND WATER
(m) (m) RECOVERY Grade VAL (m) VAL
SPACEJOIN CONDITIONS
RMRCOMMENTSFROM TO OF PERCISTENCE APERTURE ROUGHNESS
DEPTHLEGTH RECOVERY
%STRENCH RQD
155
0.65 0.65 0.0 31 IV-BAD 31.5
3.12 3.12 0.0 33 IV-BAD 29.25
0.68 0.68 0.0 20 V-VERY BAD 34.75
2.50 2.50 0.0 33 IV-BAD 32.5
0.80 0.80 86.3 53 III-REGULAR 34.75
5.60 5.60 0.0 24 IV-BAD 40.5
4.90 4.90 0.0 29 IV-BAD 39.75
2.20 2.20 60.0 56 III-REGULAR 38.75
2.55 2.55 56.9 50 III-REGULAR 48.25
1.05 1.05 0.0 20 V-VERY BAD 45
1.10 1.10 90.9 67 II-GOOD 39.5
3.20 2.80 0.0 43 III-REGULAR 47.75
0.50 0.50 0.0 28 IV-BAD 39.5
1.55 1.55 54.8 53 III-REGULAR 43.5
1.05 1.05 0.0 34 IV-BAD 54.25
2.20 2.20 100.0 59 III-REGULAR 46
2.20 2.20 100.0 71 II-GOOD 44.5
3.42 3.42 0.0 20 V-VERY BAD 36.25
1.58 1.58 0.0 28 IV-BAD 25.75
1.90 1.90 0.0 26 IV-BAD 28.5
1.90 1.90 0.0 29 IV-BAD 27
1.00 1.00 0.0 31 IV-BAD 28
4.60 4.60 0.0 22 IV-BAD 28.25
2.45 2.35 0.0 30 IV-BAD 32.75
1.51 1.36 0.0 30 IV-BAD 40.5
1.62 1.60 52.5 49 III-REGULAR 45.75
1.62 1.60 64.8 53 III-REGULAR 48
1.60 1.35 37.5 51 III-REGULAR 49.5
3.50 2.20 0.0 39 IV-BAD 47.25
1.10 1.00 47.3 55 III-REGULAR 52
1.85 1.85 0.0 44 III-REGULAR 51.5
2.21 2.21 94.1 70 II-GOOD 50
1.01 0.80 0.0 37 IV-BAD 51.5
0.87 0.85 40.2 49 III-REGULAR 52.25
1.98 1.90 30.3 50 III-REGULAR 56
5.90 5.62 89.8 73 II-GOOD 62.5
0.63 0.63 31.7 52 III-REGULAR 64.5
11.62 11.26 96.4 75 II-GOOD 65
2.44 2.43 45.1 58 III-REGULAR 66
3.35 3.30 89.6 75 II-GOOD 58.5
1.14 1.07 43.9 56 III-REGULAR 58
2.00 1.90 0.0 45 III-REGULAR 56.75
3.36 3.35 40.2 56 III-REGULAR 53.75
1.79 1.79 61.5 70 II-GOOD 59
0.92 0.92 0.0 44 III-REGULAR 63.5
1.28 1.22 62.5 66 II-GOOD 62
1.90 1.89 84.2 74 II-GOOD 68.75
1.75 1.75 37.1 64 II-GOOD 67
2.70 2.70 72.2 71 II-GOOD 66.25
1.58 1.50 44.3 59 III-REGULAR 64.25
1.62 1.43 58.6 71 II-GOOD 67
2.49 2.40 12.0 56 III-REGULAR 70.5
2.24 2.24 84.8 82 I-VERY GOOD 64.5
3.42 3.26 65.8 73 II-GOOD 71.75
0.95 0.95 0.0 47 III-REGULAR 67.75
2.60 2.60 92.3 85 I-VERY GOOD 66.5
3.68 3.52 67.9 66 II-GOOD 76.25
1.44 1.40 72.9 68 II-GOOD 752 5 1 155 2 5 kaol 2 413 3 10 2 4 2258.28 259.72 97.2 R4 7 1.05
2 2 5 1 152 5 2 5 kaol 32.50 13 3 10 2 4
2 5 1 15
254.60 258.28 95.7 R4 7
5 2 5 kaol 2 420 2 15 2 4 2252.00 254.60 100.0 R5 12 2.40
2 2 5 1 153 4 3 3 kaol 30.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
251.05 252.00 100.0 R5 12
5 2 5 kaol 2 413 3 10 2 4 2247.63 251.05 95.3 R5 12 2.25
4 2 5 1 152 5 2 5 kaol 21.90 17 2 15 2 4
2 5 1 15
245.39 247.63 100.0 R5 12
4 3 3 kaol 2 43 4 8 3 2 3242.90 245.39 96.4 R5 12 0.30
4 2 5 1 152 5 3 3 kaol 20.95 13 3 10 2 4
2 5 1 15
241.28 242.90 88.3 R5 12
4 3 3 kaol 3 28 4 8 3 2 3239.70 241.28 94.9 R5 12 0.70
4 2 5 1 152 5 3 3 kaol 21.95 13 3 10 2 4
2 5 1 15
237.00 239.70 100.0 R5 12
5 3 3 kaol 2 48 4 8 2 4 2235.25 237.00 100.0 R5 12 0.65
4 2 5 1 153 4 3 3 kaol 21.60 17 3 10 2 4
2 5 1 15
233.35 235.25 99.5 R5 12
4 3 3 kaol 2 413 4 8 3 2 3232.07 233.35 95.3 R5 12 0.80
2 2 5 1 154 1 3 3 kaol 30.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
231.15 232.07 100.0 R5 12
4 2 5 py 2 413 3 10 3 2 3229.36 231.15 100.0 R5 12 1.10
4 2 5 1 153 4 3 3 py 21.35 8 4 8 3 2
2 5 1 15
226.00 229.36 99.7 R4 7
4 3 3 kaol 2 40 5 5 3 2 3224.00 226.00 95.0 R4 7 0.00
4 2 5 1 153 4 3 3 py 20.50 8 4 8 3 2
2 5 1 15
222.86 224.00 93.9 R4 7
5 2 5 kaol 2 420 2 15 2 4 2219.51 222.86 98.5 R2 2 3.00
4 2 5 1 152 5 2 5 kaol 21.10 8 3 10 2 4
2 5 1 15
217.07 219.51 99.6 R2 2
5 2 5 kaol 2 420 2 15 2 4 2205.45 217.07 96.9 R2 2 11.20
2 2 5 1 152 5 2 5 kaol 30.20 8 4 8 3 2
2 5 1 15
204.82 205.45 100.0 R2 2
5 2 5 kaol 3 220 2 15 2 4 2198.92 204.82 95.3 R2 2 5.30
2 2 5 1 152 5 3 3 kaol 30.60 8 4 8 3 2
2 5 1 15
196.94 198.92 96.0 R2 2
4 3 3 kaol 3 28 4 8 3 2 3196.07 196.94 97.7 R2 2 0.35
2 2 5 1 153 4 3 3 clay 30.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
195.06 196.07 79.2 R2 2
4 3 3 Py, kaol 2 420 3 10 3 2 3192.85 195.06 100.0 R4 7 2.08
4 2 5 1 153 4 3 3 Py 20.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
191.00 192.85 100.0 R4 7
4 3 3 py 2 48 4 8 4 1 3189.90 191.00 90.9 R4 7 0.52
2 2 5 1 15 perdidia de core, 187 a 187.454 1 3 3 Calcite 30.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
186.40 189.90 62.9 R4 7
4 3 3 kaol 3 28 4 8 3 2 3184.80 186.40 84.4 R3 4 0.60
2 2 5 1 154 1 3 3 py 31.05 13 4 8 3 2
2 5 1 15
183.18 184.80 98.8 R3 4
1 4 1 cc 3 213 4 8 3 2 4181.56 183.18 98.8 R2 2 0.85
1 4 2 1 153 4 4 1 clay 40.00 0 5 5 4 1
3 3 1 15
180.05 181.56 90.1 R1 1
1 4 1 cc 3 20 5 5 4 1 4177.60 180.05 95.9 R2 2 0.00
0 5 0 1 15 Bx5 0 5 0 Bx 50.00 0 5 5 5 0
2 5 1 15
173.00 177.60 100.0 R2 2
1 4 1 Calcite, Clay 4 10 5 5 4 1 4172.00 173.00 100.0 R2 2 0.00
1 3 3 1 154 1 4 1 Calcite, Clay 40.00 0 5 5 4 1
4 2 1 15
170.10 172.00 100.0 R2 2
1 4 1 Calcite, Clay 4 10 5 5 5 0 4168.20 170.10 100.0 R1 1 0.00
2 4 2 1 154 1 4 1 Calcite 30.00 0 5 5 5 0
5 0 1 15 Bx Fault
166.62 168.20 100.0 R2 2
0 5 0 Bx 5 00 5 5 5 0 5163.20 166.62 100.0 R0 0 0.00
6 1 6 1 153 4 4 1 12.20 20 2 15 3 2
1 6 1 15
161.00 163.20 100.0 R2 2
1 4 1 Calcite 3 220 4 8 3 2 4158.80 161.00 100.0 R3 4 2.20
1 2 5 1 154 1 4 1 Clay 40.00 0 5 5 3 2
2 5 1 15
157.75 158.80 100.0 R3 4
1 4 1 Clay 4 113 4 8 3 2 4156.20 157.75 100.0 R4 7 0.85
2 4 2 1 155 0 4 1 Calcite 30.00 0 5 5 3 2
1 6 1 15
155.70 156.20 100.0 R1 1
4 3 3 Calcite 2 40 5 5 3 2 3152.50 155.70 87.5 R3 4 0.00
4 1 6 1 153 4 4 1 Calcite 21.00 20 4 8 3 2
5 0 1 15 Fault zone
151.40 152.50 100.0 R4 7
0 5 0 Clay, calcite 5 00 5 5 5 0 5150.35 151.40 100.0 R0 0 0.00
2 2 5 1 154 1 4 1 Calcite, Clay 31.45 13 4 8 4 1
1 6 1 15
147.80 150.35 100.0 R3 4
4 4 1 Calcite, Clay 2 413 4 8 4 1 3145.60 147.80 100.0 R3 4 1.32
0 2 5 1 155 0 4 1 Clay 50.00 0 5 5 4 1
4 2 1 15
140.70 145.60 100.0 R2 2
0 4 1 Calcite, Clay 5 00 5 5 5 0 5135.10 140.70 100.0 R1 1 0.00
2 1 6 1 154 1 4 1 Calcite 30.69 17 4 8 4 1
1 6 1 15
134.30 135.10 100.0 R2 2
1 4 1 Calcite 3 20 5 5 4 1 4131.80 134.30 100.0 R2 2 0.00
0 5 0 1 15 Fault zone5 0 5 0 Clay, Bx 50.00 0 5 5 5 0
1 6 1 15
131.12 131.80 100.0 R0 0
1 4 1 Calcite 3 20 5 5 4 1 4128.00 131.12 100.0 R2 2 0.00
0 3 3 1 155 0 4 1 Clay 50.00 0 3 10 4 1127.35 128.00 100.0 R1 1
156
1.44 1.40 72.9 68 II-GOOD 75
6.63 6.53 98.0 86 I-VERY GOOD 80.5
3.40 3.40 79.4 80 II-GOOD 79.25
4.75 4.75 96.8 88 I-VERY GOOD 75.5
2.04 1.95 73.5 63 II-GOOD 64
1.72 1.70 98.8 71 II-GOOD 52.5
1.59 1.59 0.0 34 IV-BAD 44.25
1.84 1.74 21.7 42 III-REGULAR 36.25
3.30 3.30 0.0 30 IV-BAD 42.75
1.54 1.42 0.0 39 IV-BAD 52.25
3.04 2.60 49.3 60 III-REGULAR 55.75
2.61 2.60 95.8 80 II-GOOD 60
2.92 2.92 0.0 44 III-REGULAR 61.5
2.43 2.40 45.3 56 III-REGULAR 58.5
0.79 0.72 75.9 66 II-GOOD 62.75
5.33 5.20 88.2 68 II-GOOD 65
2.45 2.35 73.5 61 II-GOOD 58.25
1.30 1.15 76.9 65 II-GOOD 48.75
6.42 6.40 0.0 39 IV-BAD 42
0.58 0.50 0.0 30 IV-BAD 34.33
7.16 7.15 0.0 34 IV-BAD 32
ROCK MASS VALUE ( RMR - BIENIAWSKI ) TOTAL VALUE RMR ( extreme of valvations )
2 4 2 1 153 4 4 1 clay 30.00 0 4 8 4 1
4 2 1 15
314.40 321.56 99.9 R1 1
4 4 1 clay 3 20 5 5 4 1 3313.82 314.40 86.2 R0 0 0.00
4 3 3 1 153 4 3 3 clay 20.00 0 4 8 4 1
2 5 1 15
307.40 313.82 99.7 R1 1
5 2 5 kaol 2 417 3 10 3 2 2306.10 307.40 88.5 R2 2 1.00
4 2 5 1 152 5 3 3 kaol 21.80 13 3 10 3 2
2 5 1 15
303.65 306.10 95.9 R3 4
5 2 5 kaol 3 217 3 10 3 2 2298.32 303.65 97.6 R4 7 4.70
4 1 6 1 152 5 3 3 kaol 20.60 17 3 10 3 2
1 6 1 15
297.53 298.32 91.1 R3 4
4 2 5 kaol 2 48 4 8 3 2 3295.10 297.53 98.8 R3 4 1.10
4 1 6 1 154 1 2 5 kaol 20.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
292.18 295.10 100.0 R4 7
5 2 5 kaol 2 420 2 15 2 4 2289.57 292.18 99.6 R4 7 2.50
2 2 5 1 153 4 2 5 kaol 31.50 13 3 10 3 2
2 5 1 15
286.53 289.57 85.5 R3 4
4 3 3 clay 2 40 5 5 4 1 3284.99 286.53 92.2 R2 2 0.00
2 4 2 1 153 4 4 1 clay 30.00 0 5 5 4 1
3 3 1 15
281.69 284.99 100.0 R0 0
4 3 3 clay 3 23 4 8 3 2 3279.85 281.69 94.6 R2 2 0.40
2 3 3 1 153 4 3 3 clay 30.00 0 5 5 4 1
3 3 1 15
278.26 279.85 100.0 R1 1
5 3 3 kaol 2 420 2 15 2 4 2276.54 278.26 98.8 R2 2 1.70
4 2 5 1 152 5 3 3 kaol 21.50 13 3 10 2 4
6 1 6 1 15
274.50 276.54 95.6 R3 4
2 5 2 5 14.60 20 2 15 2 4
1 6 1 15
269.75 274.50 100.0 R5 12
5 2 5 1 617 3 10 2 4 2266.35 269.75 100.0 R5 12 2.70
4 1 6 1 152 5 2 5 kaol 26.50 20 2 15 2 4
2 5 1 15
259.72 266.35 98.5 R5 12
5 2 5 kaol 2 413 3 10 2 4 2258.28 259.72 97.2 R4 7 1.05
157
HOLE No. LLD-379
PROMEDIO
(m) (m) % VAL TIPO COND m.
1.55 1.30 72.3 56 III-REGULAR 50
1.35 1.05 33.3 42 III-REGULAR 53.25
4.72 4.72 44.9 52 III-REGULAR 56.75
2.38 2.38 79.0 63 II-GOOD 62.5
4.14 4.14 93.0 70 II-GOOD 68.25
1.72 1.72 87.2 65 II-GOOD 64.75
6.90 6.90 98.3 75 II-GOOD 55.75
1.77 1.77 21.5 49 III-REGULAR 52.7
2.32 2.32 0.0 34 IV-BAD 47
4.11 4.11 67.2 58 III-REGULAR 64.3
1.64 1.64 73.2 60 III-REGULAR 64.3
0.93 0.93 100.0 75 II-GOOD 67.5
2.10 2.10 41.9 55 III-REGULAR 61.3
4.25 4.25 27.3 53 III-REGULAR 56.75
4.12 4.12 92.2 76 II-GOOD 58.5
1.72 1.72 0.0 43 III-REGULAR 57.25
1.03 1.03 69.9 62 II-GOOD 53.5
0.79 0.79 0.0 48 III-REGULAR 56.25
3.36 3.36 40.2 61 II-GOOD 59.75
3.45 3.45 10.4 54 III-REGULAR 61
2.86 2.86 96.5 76 II-GOOD 63.25
2.23 2.23 26.9 53 III-REGULAR 65.5
1.52 1.52 94.7 70 II-GOOD 63.75
4.70 4.70 51.9 63 II-GOOD 63.75
4.12 4.12 77.7 69 II-GOOD 62.5
2.22 2.22 11.3 53 III-REGULAR 60.75
1.15 1.15 88.7 65 II-GOOD 57.75
4.21 4.21 73.6 56 III-REGULAR 62.5
1.27 1.27 47.2 57 III-REGULAR 61.75
3.13 3.13 93.0 72 II-GOOD 63.5
1.41 1.41 56.0 62 II-GOOD 64
2.31 2.31 82.7 63 II-GOOD 58
3.74 3.74 65.5 59 III-REGULAR 61
3.59 3.59 31.2 48 III-REGULAR 57.25
1.94 1.90 95.9 74 II-GOOD 57.5
3.25 3.25 11.4 48 III-REGULAR 64.25
5.74 5.74 51.4 60 III-REGULAR 62
3.99 3.99 95.0 75 II-GOOD 68.75
2.43 2.43 83.5 65 II-GOOD 70.5
4.70 4.70 94.7 75 II-GOOD 66.5
5.06 5.06 88.1 67 II-GOOD 68.5
2.41 2.41 70.5 59 III-REGULAR 62.75
2.02 2.02 92.6 73 II-GOOD 61.2
1.75 1.75 26.3 52 III-REGULAR 56.2
2.10 2.10 61.4 59 III-REGULAR 45.6
2.25 2.05 87.6 63 II-GOOD 45.6
1.93 1.30 0.0 34 IV-BAD 39
1.02 1.02 0.0 20 V-VERY BAD 27
2.75 2.75 27.3 46 III-REGULAR 55.3
1.65 1.60 63.6 55 III-REGULAR 58.51 6 2 101 3 3 1 613 4 8 4 1 4136.15 137.80 97.0 R4 7 1.05
6 2 5 2 104 1 3 3 10.75 8 4 8 4 1
5 0 1 15
133.40 136.15 100.0 R3 4
0 5 0 5 00 5 5 5 0 5132.38 133.40 100.0 R0 0 0.00
6 3 3 1 154 1 4 1 10.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
130.45 132.38 67.4 R2 2
5 3 3 OxMn 2 417 3 10 3 2 2128.20 130.45 91.1 R2 2 1.97
4 2 5 1 152 5 3 3 OxMn 21.29 13 3 10 3 2
2 5 1 15
126.10 128.20 100.0 R2 2
5 4 1 OxMn 2 48 3 10 3 2 2124.35 126.10 100.0 R2 2 0.46
6 2 5 1 152 5 4 1 OxMn 11.87 20 2 15 2 4
2 5 1 15
122.33 124.35 100.0 R2 2
5 3 3 OxMn 2 413 3 10 3 2 2119.92 122.33 100.0 R2 2 1.70
6 2 5 1 152 5 3 3 OxMn 14.46 17 3 10 2 4
2 5 1 15
114.86 119.92 100.0 R2 2
5 3 3 OxMn 1 620 2 15 2 4 2110.16 114.86 100.0 R2 2 4.45
6 2 5 1 152 5 3 3 OxMn 12.03 17 3 10 3 2
2 5 1 15
107.73 110.16 100.0 R2 2
5 3 3 OxMn 1 620 2 15 2 4 2103.74 107.73 100.0 R2 2 3.79
4 1 6 1 152 5 3 3 OxMn 22.95 13 3 10 3 2
1 6 1 15
98.00 103.74 100.0 R2 2
5 4 1 1 63 4 8 3 2 294.75 98.00 100.0 R2 2 0.37
6 1 6 1 151 6 2 5 11.86 20 3 10 2 4
2 5 1 15
92.81 94.75 97.9 R2 2
4 3 3 3 28 4 8 4 1 389.22 92.81 100.0 R2 2 1.12
6 2 5 1 152 5 4 1 OxMn 12.45 13 3 10 3 2
1 6 1 15
85.48 89.22 100.0 R2 2
4 4 1 1 617 3 10 3 2 383.17 85.48 100.0 R2 2 1.91
6 1 6 1 152 5 3 3 OxMn 10.79 13 3 10 3 2
1 6 1 15
81.76 83.17 100.0 R2 2
6 3 3 1 620 3 10 2 4 178.63 81.76 100.0 R2 2 2.91
6 1 6 1 152 5 3 3 10.60 8 4 8 2 4
1 6 1 15
77.36 78.63 100.0 R2 2
3 4 1 OxMn 2 413 3 10 3 2 373.15 77.36 100.0 R2 2 3.10
1 1 6 1 153 4 4 1 Clay,OxMn 41.02 17 2 15 2 4
1 6 1 15
72.00 73.15 100.0 R2 2
6 3 3 OxMn 1 63 4 8 2 4 169.78 72.00 100.0 R2 2 0.25
6 1 6 1 151 6 3 3 OxMn 13.20 17 3 10 2 4
1 6 1 15
65.66 69.78 100.0 R2 2
6 4 1 1 613 3 10 2 4 160.96 65.66 100.0 R2 2 2.44
6 1 6 1 151 6 3 3 11.44 20 3 10 3 2
2 5 1 15
59.44 60.96 100.0 R2 2
4 3 3 OxMn 1 68 4 8 3 2 357.21 59.44 100.0 R2 2 0.60
6 1 6 1 152 5 3 3 12.76 20 2 15 2 4
1 6 1 15
54.35 57.21 100.0 R2 2
5 3 3 OxMn 1 63 3 10 2 4 250.90 54.35 100.0 R2 2 0.36
6 2 5 1 152 5 3 3 OxMn 11.35 8 2 15 3 2
1 6 1 15
47.54 50.90 100.0 R2 2
6 4 1 OxMn 1 60 4 8 2 4 146.75 47.54 100.0 R2 2 0.00
6 2 5 1 153 4 3 3 OxMn 10.72 13 3 10 2 4
1 6 1 15
45.72 46.75 100.0 R2 2
4 3 3 OxMn 1 60 5 5 3 2 344.00 45.72 100.0 R2 2 0.00
6 1 6 1 152 5 3 3 OxMn 13.80 20 2 15 2 4
2 5 1 15
39.88 44.00 100.0 R2 2
4 3 3 OxMn 1 68 4 8 3 2 335.63 39.88 100.0 R2 2 1.16
6 2 5 1 153 4 3 3 OxMn 10.88 8 3 10 3 2
2 5 1 15
33.53 35.63 100.0 R2 2
5 2 5 1 620 2 15 3 2 232.60 33.53 100.0 R2 2 0.93
6 2 5 1 153 4 3 3 OxMn 11.20 13 3 10 3 2
2 5 1 15
30.96 32.60 100.0 R2 2
4 4 1 1 613 3 10 3 2 326.85 30.96 100.0 R2 2 2.76
0 1 6 1 155 0 4 1 Clay 50.00 0 3 10 4 1
2 5 1 15
24.53 26.85 100.0 R1 1
5 3 3 OxMn 1 63 4 8 3 2 222.76 24.53 100.0 R2 2 0.38
6 2 5 1 152 5 3 3 OxMn 16.78 20 2 15 2 4
2 5 1 15
15.86 22.76 100.0 R2 2
5 3 3 OxMn 1 617 4 8 2 4 214.14 15.86 100.0 R2 2 1.50
6 2 5 1 152 5 3 3 OxMn 13.85 20 3 10 2 4
3 3 1 15
10.00 14.14 100.0 R2 2
5 3 3 OxMn 1 617 3 10 3 2 27.62 10.00 100.0 R2 2 1.88
6 2 5 1 152 5 4 1 OxMn 12.12 8 4 8 3 2
1 6 2 10
2.90 7.62 100.0 R2 2
4 4 1 Clay 4 18 4 8 3 2 3
6 2 10
1.55 2.90 77.8 R2 2 0.45
3 3 1 6 13 10 3 2 3 4
VAL Grade VAL
0.00 1.55 83.9 R2 2 1.12 13
Grade VAL Type Grade VAL GradeGrade VAL Grade VAL Grade VAL
INFILL WHEATERING GROUND WATER
(m) (m) RECOVERY Grade VAL (m) VAL
SPACEJOIN CONDITIONS
RMRCOMMENTSFROM TO OF PERCISTENCE APERTURE ROUGHNESS
DEPTHLEGTH RECOVERY
%STRENCH RQD
158
2.90 2.75 88.6 65 II-GOOD 54.25
8.20 8.05 88.4 68 II-GOOD 56
1.00 1.00 0.0 29 IV-BAD 55.25
1.20 1.20 100.0 62 II-GOOD 52.75
4.20 4.00 79.0 62 II-GOOD 63.25
1.00 1.00 50.0 58 III-REGULAR 59.25
2.45 2.45 91.8 71 II-GOOD 60
1.35 1.10 0.0 46 III-REGULAR 62.5
2.50 2.40 96.0 65 II-GOOD 60.75
3.50 3.50 100.0 68 II-GOOD 59
2.20 2.20 90.9 64 II-GOOD 60.5
0.50 0.50 0.0 39 IV-BAD 57.75
1.90 1.90 95.3 71 II-GOOD 58.75
0.50 0.50 44.0 57 III-REGULAR 65
3.00 3.00 98.3 68 II-GOOD 56.5
1.00 1.00 100.0 64 II-GOOD 60.25
0.55 0.55 0.0 37 IV-BAD 62.75
3.85 2.85 98.2 72 II-GOOD 65
3.50 3.50 96.6 78 II-GOOD 71.75
3.00 3.00 98.7 73 II-GOOD 70
2.90 2.90 100.0 64 II-GOOD 68.25
1.20 1.20 93.3 65 II-GOOD 61.25
5.40 5.40 97.2 71 II-GOOD 63
0.90 0.85 0.0 45 III-REGULAR 58.75
2.00 2.00 93.5 71 II-GOOD 56.75
1.30 1.30 0.0 48 III-REGULAR 62.5
2.10 2.10 81.0 63 II-GOOD 58
2.30 2.30 93.5 68 II-GOOD 58.5
1.90 1.90 92.1 53 III-REGULAR 57.75
5.90 5.75 71.2 50 III-REGULAR 57.5
2.60 2.60 69.2 60 III-REGULAR 59.25
2.05 2.05 97.6 67 II-GOOD 65.25
1.75 1.75 91.4 60 III-REGULAR 70
2.80 2.80 100.0 74 II-GOOD 71.75
1.80 1.80 91.7 79 II-GOOD 69
0.90 0.90 100.0 74 II-GOOD 67.75
0.70 0.70 0.0 49 III-REGULAR 64
1.35 1.35 100.0 69 II-GOOD 65.75
2.05 2.00 43.9 64 II-GOOD 63
1.60 1.60 100.0 81 I-VERY GOOD 56.5
3.25 3.02 0.0 38 IV-BAD 49.75
2.30 2.30 26.1 43 III-REGULAR 43.25
1.05 1.05 0.0 37 IV-BAD 41.75
1.00 1.05 75.0 55 III-REGULAR 43.75
11.00 11.00 0.0 32 IV-BAD 47.75
1.30 1.30 57.7 51 III-REGULAR 49.5
1.50 1.50 56.7 53 III-REGULAR 57.25
2.20 2.20 93.2 62 II-GOOD 65
1.20 1.20 37.5 63 II-GOOD 71
6.20 6.20 100.0 82 I-VERY GOOD 76
0.90 0.90 77.8 77 II-GOOD 74.25
0.90 0.90 100.0 82 I-VERY GOOD 72.75
0.65 0.65 0.0 56 III-REGULAR 74
0.95 0.95 84.2 76 II-GOOD 73.5
1.20 1.20 100.0 82 I-VERY GOOD 74.25
1.80 1.80 90.0 80 II-GOOD 75.75
1.00 1.00 0.0 59 III-REGULAR 72.5
1.50 1.50 100.0 82 I-VERY GOOD 73.51 6 1 155 3 3 1 620 3 10 3 2 2268.00 269.50 100.0 R6 15 1.50
6 1 6 1 152 5 2 5 10.00 0 5 5 3 2
1 6 1 15
267.00 268.00 100.0 R6 15
5 3 3 1 620 4 8 3 2 2265.20 267.00 100.0 R6 15 1.62
6 1 6 1 152 5 3 3 11.20 20 3 10 3 2
1 6 1 15
264.00 265.20 100.0 R6 15
5 3 3 1 617 4 8 4 1 2263.05 264.00 100.0 R6 15 0.80
6 1 6 1 152 5 3 3 10.00 0 5 5 4 1
1 6 1 15
262.40 263.05 100.0 R6 15
5 3 3 1 620 3 10 3 2 2261.50 262.40 100.0 R6 15 0.90
6 1 6 1 152 5 3 3 10.70 17 4 8 3 2
1 6 1 15
260.60 261.50 100.0 R6 15
5 3 3 1 620 3 10 3 2 2254.40 260.60 100.0 R6 15 6.20
6 1 6 1 153 4 3 3 10.45 8 4 8 4 1
1 6 1 15
253.20 254.40 100.0 R5 12
1 4 1 3 220 4 8 3 2 4251.00 253.20 100.0 R4 7 2.05
2 2 5 1 154 1 3 3 30.85 13 4 8 3 2
1 6 1 15
249.50 251.00 100.0 R3 4
1 4 1 3 213 4 8 4 1 4248.20 249.50 100.0 R3 4 0.75
2 2 5 1 154 1 4 1 30.00 0 5 5 4 1
1 6 1 15
237.20 248.20 100.0 R2 2
1 4 1 2 417 4 8 4 1 4236.20 237.20 105.0 R2 2 0.75
6 3 3 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 4 1
3 3 1 15
235.15 236.20 100.0 R2 2
4 4 1 4 18 4 8 4 1 3232.85 235.15 100.0 R2 2 0.60
1 2 5 1 154 1 3 3 40.00 0 5 5 4 1
1 6 1 15
229.60 232.85 92.8 R4 7
5 2 5 1 620 3 10 3 2 2228.00 229.60 100.0 R5 12 1.60
6 1 6 1 152 5 3 3 10.90 8 4 8 4 1
1 6 1 15
225.95 228.00 97.6 R5 12
5 4 1 1 620 3 10 3 2 2224.60 225.95 100.0 R3 4 1.35
6 1 6 1 152 5 3 3 10.00 0 5 5 3 2
1 6 1 15
223.90 224.60 100.0 R4 7
5 3 3 1 620 3 10 3 2 2223.00 223.90 100.0 R4 7 0.90
6 1 6 1 152 5 2 5 11.65 20 4 8 3 2
1 6 1 15
221.20 223.00 100.0 R5 12
5 3 3 1 620 3 10 3 2 2218.40 221.20 100.0 R4 7 2.80
1 2 5 1 153 4 4 1 41.60 20 3 10 3 2
1 6 1 15
216.65 218.40 100.0 R2 2
4 4 1 2 420 4 8 3 2 3214.60 216.65 100.0 R4 7 2.00
4 1 6 1 153 4 4 1 21.80 13 4 8 3 2
2 5 1 15
212.00 214.60 100.0 R4 7
1 4 1 3 213 4 8 4 1 4206.10 212.00 97.5 R3 4 4.20
2 3 3 1 154 1 4 1 31.75 20 4 8 4 1
1 6 1 15
204.20 206.10 100.0 R2 2
4 4 1 1 620 3 10 3 2 3201.90 204.20 100.0 R3 4 2.15
6 1 6 1 153 4 4 1 11.70 17 4 8 3 2
1 6 1 15
199.80 201.90 100.0 R3 4
4 3 3 1 60 5 5 3 2 3198.50 199.80 100.0 R4 7 0.00
6 1 6 1 153 4 3 3 11.87 20 4 8 3 2
2 5 1 15
196.50 198.50 100.0 R4 7
4 4 1 1 60 5 5 3 2 3195.60 196.50 94.4 R4 7 0.00
6 1 6 1 153 4 4 1 15.25 20 3 10 3 2
1 6 1 15
190.20 195.60 100.0 R4 7
4 4 1 3 220 4 8 3 2 3189.00 190.20 100.0 R4 7 1.12
2 1 6 1 154 1 3 3 32.90 20 4 8 3 2
1 6 1 15
186.10 189.00 100.0 R4 7
4 3 3 1 620 3 10 3 2 3183.10 186.10 100.0 R4 7 2.96
6 1 6 1 153 4 3 3 13.38 20 2 15 3 2
2 5 1 15
179.60 183.10 100.0 R4 7
4 3 3 1 620 3 10 3 2 3175.75 179.60 74.0 R4 7 3.78
6 3 3 2 103 4 3 3 10.00 0 5 5 3 2
2 5 2 10
175.20 175.75 100.0 R3 4
4 3 3 1 620 3 10 3 2 3174.20 175.20 100.0 R3 4 1.00
6 1 6 2 103 4 3 3 12.95 20 3 10 3 2
1 6 2 10
171.20 174.20 100.0 R4 7
4 4 1 1 68 4 8 3 2 3170.70 171.20 100.0 R5 12 0.22
6 1 6 2 103 4 4 1 11.81 20 3 10 3 2
2 5 2 10
168.80 170.70 100.0 R5 12
4 3 3 1 60 5 5 3 2 3168.30 168.80 100.0 R3 4 0.00
6 2 5 2 103 4 3 3 12.00 20 3 10 3 2
1 6 2 10
166.10 168.30 100.0 R3 4
4 3 3 1 620 3 10 3 2 3162.60 166.10 100.0 R4 7 3.50
6 2 5 2 103 4 4 1 12.40 20 3 10 3 2
1 6 2 10
160.10 162.60 96.0 R4 7
4 4 1 1 60 5 5 3 2 3158.75 160.10 81.5 R5 12 0.00
6 1 6 2 103 4 4 1 12.25 20 3 10 3 2
1 6 2 10
156.30 158.75 100.0 R5 12
4 3 3 1 613 4 8 4 1 3155.30 156.30 100.0 R4 7 0.50
6 1 6 2 103 4 4 1 13.32 17 3 10 4 1
1 6 2 10
151.10 155.30 95.2 R4 7
1 4 1 1 620 3 10 4 1 4149.90 151.10 100.0 R4 7 1.20
1 3 3 2 104 1 4 1 40.00 0 5 5 4 1
1 6 2 10
148.90 149.90 100.0 R4 7
4 3 3 1 617 4 8 3 2 3140.70 148.90 98.2 R5 12 7.25
6 1 6 2 103 4 3 3 12.57 17 3 10 3 2137.80 140.70 94.8 R4 7
159
1.20 1.20 45.8 69 II-GOOD 79
10.70 10.70 100.0 84 I-VERY GOOD 79.75
2.70 2.70 100.0 81 I-VERY GOOD 79.25
2.70 2.70 93.3 85 I-VERY GOOD 78.5
5.80 5.80 37.9 67 II-GOOD 72
1.50 1.50 94.0 81 I-VERY GOOD 68.5
1.75 1.75 0.0 55 III-REGULAR 65.5
2.35 2.35 68.1 71 II-GOOD 64.5
1.80 1.80 0.0 55 III-REGULAR 64.5
0.70 0.70 85.7 77 II-GOOD 66.25
5.00 5.00 0.0 55 III-REGULAR 70.75
2.55 2.55 95.7 78 II-GOOD 68
1.05 1.05 76.2 73 II-GOOD 66.75
1.10 1.10 90.9 66 II-GOOD 55
7.00 7.00 60.7 50 III-REGULAR 50.5
5.40 5.40 0.0 31 IV-BAD 41.75
1.90 1.90 73.7 55 III-REGULAR 36.5
2.10 2.10 0.0 31 IV-BAD 36.25
0.70 0.70 0.0 29 IV-BAD 29.5
3.00 3.00 0.0 30 IV-BAD 29.25
1.20 1.20 0.0 28 IV-BAD 34.75
2.00 2.00 0.0 30 IV-BAD 39.75
6.10 6.00 78.7 51 III-REGULAR 46.75
4.20 4.05 83.8 50 III-REGULAR 51
3.20 3.02 93.8 56 III-REGULAR 51.75
0.90 0.90 64.4 47 III-REGULAR 46.25
6.40 6.40 97.7 54 III-REGULAR 46
2.60 2.60 0.0 28 IV-BAD 47.75
2.65 2.65 95.8 55 III-REGULAR 48
3.85 3.80 92.2 54 III-REGULAR 54.5
1.70 1.68 100.0 55 III-REGULAR 54.5
5.10 5.00 92.5 54 III-REGULAR 54.25
6.00 5.85 94.2 55 III-REGULAR 54.25
1.80 1.80 90.0 53 III-REGULAR 54.5
2.00 2.00 91.0 55 III-REGULAR 56.25
1.50 1.50 88.0 55 III-REGULAR 57.75
1.85 1.85 98.4 62 II-GOOD 55
1.45 1.45 79.3 59 III-REGULAR 56
2.10 2.05 26.7 44 III-REGULAR 52.25
2.90 2.85 78.3 59 III-REGULAR 50
7.76 7.46 48.7 47 III-REGULAR 53
ROCK MASS VALUE ( RMR - BIENIAWSKI ) TOTAL VALUE RMR ( extreme of valvations )
1 2 5 1 153 4 4 1 Gypsum 43.78 8 4 8 4 1
1 6 1 15
390.00 397.76 96.1 R3 4
4 4 1 Gypsum 4 117 3 10 4 1 3387.10 390.00 98.3 R3 4 2.27
1 2 5 1 154 1 4 1 Gypsum 40.56 8 4 8 4 1
1 6 1 15
385.00 387.10 97.6 R3 4
4 4 1 Gypsum 4 117 3 10 4 1 3383.55 385.00 100.0 R3 4 1.15
1 1 6 1 153 4 4 1 Gypsum 41.82 20 3 10 4 1
1 6 1 15
381.70 383.55 100.0 R3 4
4 4 1 Gypsum 4 117 4 8 4 1 3380.20 381.70 100.0 R2 2 1.32
1 1 6 1 154 1 4 1 Gypsum 41.82 20 4 8 4 1
1 6 1 15
378.20 380.20 100.0 R2 2
0 4 1 Gypsum 5 020 4 8 4 1 5376.40 378.20 100.0 R2 2 1.62
1 1 6 1 154 1 4 1 Gypsum 45.65 20 4 8 4 1
1 6 1 15
370.40 376.40 97.5 R2 2
0 4 1 Gypsum 4 120 4 8 4 1 5365.30 370.40 98.0 R2 2 4.72
1 1 6 1 154 1 4 1 Gypsum 41.70 20 4 8 4 1
1 6 1 15
363.60 365.30 98.8 R2 2
0 4 1 Gypsum 4 120 4 8 4 1 5359.75 363.60 98.7 R2 2 3.55
1 1 6 1 154 1 4 1 Gypsum 42.54 20 4 8 4 1
3 3 1 15
357.10 359.75 100.0 R2 2
1 4 1 4 10 5 5 5 0 4354.50 357.10 100.0 R2 2 0.00
1 1 6 1 154 1 4 1 46.25 20 4 8 5 0
1 6 1 15
348.10 354.50 100.0 R2 2
1 4 1 4 113 4 8 5 0 4347.20 348.10 100.0 R2 2 0.58
1 1 6 1 154 1 4 1 43.00 20 3 10 5 0
2 5 1 15
344.00 347.20 94.4 R2 2
1 4 1 4 117 4 8 5 0 4339.80 344.00 96.4 R2 2 3.52
1 1 6 1 154 1 4 1 44.80 17 4 8 5 0
2 5 1 15
333.70 339.80 98.4 R2 2
1 4 1 4 10 5 5 5 0 4331.70 333.70 100.0 R2 2 0.00
1 3 3 1 154 1 4 1 40.00 0 5 5 5 0
2 5 1 15
330.50 331.70 100.0 R2 2
1 4 1 4 10 5 5 5 0 4327.50 330.50 100.0 R2 2 0.00
2 3 3 1 154 1 4 1 30.00 0 5 5 5 0
2 5 1 15
326.80 327.50 100.0 R2 2
1 4 1 3 20 5 5 5 0 4324.70 326.80 100.0 R2 2 0.00
4 2 5 1 153 4 4 1 21.40 13 4 8 4 1
3 3 1 15
322.80 324.70 100.0 R3 4
1 4 1 3 20 5 5 5 0 4317.40 322.80 100.0 R3 4 0.00
2 2 5 1 154 1 4 1 34.25 13 4 8 4 1
1 6 1 15
310.40 317.40 100.0 R3 4
4 4 1 1 620 4 8 3 2 3309.30 310.40 100.0 R3 4 1.00
6 1 6 1 153 4 3 3 10.80 17 4 8 3 2
1 6 1 15
308.25 309.30 100.0 R5 12
4 3 3 1 620 3 10 3 2 3305.70 308.25 100.0 R5 12 2.44
6 1 6 1 153 4 3 3 10.00 0 5 5 4 1
1 6 1 15
300.70 305.70 100.0 R6 15
4 3 3 1 617 3 10 4 1 3300.00 300.70 100.0 R6 15 0.60
6 1 6 1 153 4 3 3 10.00 0 5 5 4 1
1 6 1 15
298.20 300.00 100.0 R6 15
4 3 3 1 613 4 8 4 1 3295.85 298.20 100.0 R6 15 1.60
6 1 6 1 153 4 3 3 10.00 0 5 5 4 1
1 6 1 15
294.10 295.85 100.0 R6 15
4 3 3 1 620 3 10 3 2 3292.60 294.10 100.0 R6 15 1.41
6 1 6 1 153 4 3 3 12.20 8 4 8 3 2
1 6 1 15
286.80 292.60 100.0 R6 15
4 2 5 1 620 3 10 2 4 3284.10 286.80 100.0 R6 15 2.52
6 1 6 1 152 5 3 3 12.70 20 3 10 2 4
1 6 1 15
281.40 284.10 100.0 R5 12
5 3 3 1 620 3 10 2 4 2270.70 281.40 100.0 R6 15 10.70
6 1 6 1 152 5 2 5 10.55 8 4 8 4 1269.50 270.70 100.0 R6 15
160
HOLE No. LLD-379
PROMEDIO
(m) (m) % VAL TIPO COND m.
2.37 2.37 48.9 49 III-REGULAR 47.3
1.85 1.85 0.0 41 III-REGULAR 46
1.30 1.30 63.8 52 III-REGULAR 47
6.50 6.50 13.2 42 III-REGULAR 47
3.98 3.98 59.0 51 III-REGULAR 54.6
2.54 2.54 66.9 49 III-REGULAR 55.4
2.78 2.78 96.4 79 II-GOOD 53.2
1.00 1.00 76.0 56 III-REGULAR 52.8
3.65 3.65 0.0 31 IV-BAD 54.2
1.55 1.55 68.4 49 III-REGULAR 46
1.20 1.20 73.3 56 III-REGULAR 49.2
1.70 1.70 0.0 38 IV-BAD 54.4
3.31 3.31 100.0 72 II-GOOD 53.2
3.93 3.93 60.3 57 III-REGULAR 50
2.61 2.61 41.0 43 III-REGULAR 52
0.85 0.85 82.4 55 III-REGULAR 52
0.70 0.70 0.0 35 IV-BAD 48.29
2.50 2.50 76.8 50 III-REGULAR 49.29
4.30 4.30 29.1 43 III-REGULAR 50.33
2.60 2.60 86.2 55 III-REGULAR 47.67
1.00 1.00 86.0 64 II-GOOD 52.33
0.90 0.90 0.0 39 IV-BAD 54.2
1.06 1.06 100.0 63 II-GOOD 52.4
3.86 3.86 58.0 50 III-REGULAR 50.96
3.28 3.28 41.8 46 III-REGULAR 51.48
1.00 1.00 83.0 60 III-REGULAR 55.4
1.67 1.67 94.0 65 II-GOOD 54.2
1.80 1.80 65.6 56 III-REGULAR 57.4
1.53 1.53 37.3 44 III-REGULAR 54.2
1.44 1.44 73.6 62 II-GOOD 47.17
1.71 1.71 42.1 44 III-REGULAR 46.33
1.00 1.00 0.0 33 IV-BAD 46.33
0.95 0.95 45.3 44 III-REGULAR 50.17
2.90 2.90 73.4 51 III-REGULAR 47
2.60 2.60 90.4 67 II-GOOD 48.6
2.98 2.98 21.1 43 III-REGULAR 50.6
4.77 4.77 23.7 38 IV-BAD 52.2
2.45 2.45 53.9 54 III-REGULAR 46.6
2.10 2.10 72.4 59 III-REGULAR 49
2.70 2.70 0.0 39 IV-BAD 51.4
2.58 2.58 67.1 55 III-REGULAR 48.4
1.30 1.30 31.5 50 III-REGULAR 51.2
1.89 1.89 0.0 39 IV-BAD 53.6
2.48 2.48 93.1 73 II-GOOD 57.4
2.25 2.25 36.0 51 III-REGULAR 59.4
1.90 1.90 94.7 74 II-GOOD 65.2
6.84 6.84 76.0 60 III-REGULAR 65.8
2.26 2.26 95.6 68 II-GOOD 67.6
4.21 4.21 100.0 76 II-GOOD 60.7
1.69 1.69 53.3 60 III-REGULAR 58.32 5 1 154 3 3 OxMn 1 613 3 10 3 2 3119.31 121.00 100.0 R2 2 0.90
6 1 6 1 152 5 3 3 OxMn 14.21 20 2 15 2 4
2 5 1 15
115.10 119.31 100.0 R2 2
5 3 3 OxMn 1 620 3 10 3 2 2112.84 115.10 100.0 R2 2 2.16
4 2 5 1 153 4 4 1 OxMn 25.20 17 3 10 3 2
1 6 1 15
106.00 112.84 100.0 R2 2
5 3 3 1 620 2 15 3 2 2104.10 106.00 100.0 R2 2 1.80
4 2 5 1 153 4 3 3 OxMn 20.81 8 4 8 3 2
1 6 1 15
101.85 104.10 100.0 R2 2
4 3 3 1 620 2 15 3 2 399.37 101.85 100.0 R2 2 2.31
4 2 5 1 153 4 3 3 OxMn 20.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
97.48 99.37 100.0 R2 2
4 3 3 OxMn 2 48 4 8 4 1 396.18 97.48 100.0 R2 2 0.41
6 2 5 1 153 4 4 1 11.73 13 4 8 4 1
2 5 1 15
93.60 96.18 100.0 R2 2
4 3 3 OxMn 2 40 5 5 4 1 390.90 93.60 100.0 R2 2 0.00
4 1 6 1 153 4 3 3 OxMn 21.52 13 3 10 3 2
2 5 1 15
88.80 90.90 100.0 R2 2
4 4 1 OxMn 2 413 4 8 3 2 386.35 88.80 100.0 R2 2 1.32
4 2 5 2 103 4 4 1 Ox Fex, OxMn21.13 3 4 8 4 1
2 5 1 15
81.58 86.35 100.0 R2 2
4 4 1 OxMn 2 43 4 8 4 1 378.60 81.58 100.0 R2 2 0.63
4 2 5 1 153 4 3 3 OxMn, Ox Fex22.35 20 3 10 2 4
2 5 2 10
76.00 78.60 100.0 R2 2
4 4 1 OxFex, OxMn2 413 3 10 3 2 373.10 76.00 100.0 R2 2 2.13
4 3 3 2 103 4 3 3 Ox Fex 20.43 8 4 8 3 2
2 5 2 10
72.15 73.10 100.0 R2 2
4 4 1 Ox Fex 2 40 5 5 3 2 371.15 72.15 100.0 R2 2 0.00
4 2 5 2 103 4 4 1 Ox Fex, OxMn20.72 8 4 8 3 2
2 5 1 15
69.44 71.15 100.0 R2 2
5 2 2 OxMn 1 613 3 10 2 4 268.00 69.44 100.0 R2 2 1.06
4 2 5 2 103 4 4 1 Ox Fex 20.57 8 4 8 3 2
2 5 1 15
66.47 68.00 100.0 R2 2
4 3 3 OxMn 2 413 4 8 3 2 364.67 66.47 100.0 R2 2 1.18
4 2 5 1 153 4 3 3 OxMn 21.57 20 3 10 3 2
2 5 1 15
63.00 64.67 100.0 R2 2
4 3 3 OxMn 2 417 4 8 3 2 362.00 63.00 100.0 R2 2 0.83
4 3 3 1 153 4 4 1 OxMn 21.37 8 4 8 4 1
2 5 1 15
58.72 62.00 100.0 R2 2
1 4 1 OxMn 2 413 4 8 4 1 454.86 58.72 100.0 R2 2 2.24
4 2 5 1 153 4 4 1 OxMn 21.06 20 3 10 3 2
2 5 1 15
53.80 54.86 100.0 R2 2
4 3 3 OxMn 2 40 5 5 4 1 352.90 53.80 100.0 R2 2 0.00
6 2 5 1 153 4 3 3 10.86 17 3 10 3 2
2 5 2 10
51.90 52.90 100.0 R2 2
4 4 1 OxMn 2 417 3 10 3 2 349.30 51.90 100.0 R2 2 2.24
4 2 5 2 103 4 4 1 OxMn 21.25 8 4 8 4 1
2 5 3 7
45.00 49.30 100.0 R2 2
4 4 1 OxMn 2 417 4 8 3 2 342.50 45.00 100.0 R2 2 1.92
4 2 5 2 103 4 3 3 OxMn 20.00 0 5 5 3 2
2 5 2 10
41.80 42.50 100.0 R2 2
4 3 3 OxMn 2 417 4 8 3 2 340.95 41.80 100.0 R2 2 0.70
4 2 5 2 103 4 4 1 OxMn 21.07 8 4 8 4 1
2 5 1 15
38.34 40.95 100.0 R2 2
5 4 1 OxMn 2 413 3 10 3 2 234.41 38.34 100.0 R2 2 2.37
4 2 5 1 153 4 3 3 OxMn 23.31 20 2 15 2 4
2 5 1 15
31.10 34.41 100.0 R2 2
4 4 1 OxMn 2 40 5 5 3 2 329.40 31.10 100.0 R2 2 0.00
4 3 3 1 153 4 3 3 OxMn 20.88 13 3 10 3 2
3 3 2 10
28.20 29.40 100.0 R2 2
4 3 3 Ox Fex 2 413 4 8 3 2 326.65 28.20 100.0 R2 2 1.06
4 3 3 2 103 4 4 1 Ox Fex 20.00 0 5 5 3 2
3 3 2 10
23.00 26.65 100.0 R2 2
5 3 3 OxMn 2 417 3 10 3 2 222.00 23.00 100.0 R2 2 0.76
6 1 6 1 151 6 2 5 OxMn 12.68 20 2 15 2 4
3 3 3 7
19.22 22.00 100.0 R2 2
5 4 1 Ox Fex 2 413 3 10 2 4 216.68 19.22 100.0 R2 2 1.70
4 3 3 3 72 5 3 3 Ox Fex 22.35 13 3 10 2 4
2 5 2 10
12.70 16.68 100.0 R2 2
5 3 3 OxMn 2 43 4 8 3 2 26.20 12.70 100.0 R2 2 0.86
4 2 5 2 102 5 3 3 OxMn 20.83 13 4 8 3 2
2 5 2 10
4.90 6.20 100.0 R2 2
5 3 3 OxMn 1 60 4 8 3 2 2
5 2 10
3.05 4.90 100.0 R2 2 0.00
3 3 OxMn 2 4 23 10 3 2 2 5
VAL Grade VAL
0.00 3.05 100.0 R2 2 1.16 8
Grade VAL Type Grade VAL GradeGrade VAL Grade VAL Grade VAL
WHEATHERING GRANWATER COMMENTS
(m) (m) RECOVERY Grade VAL (m) VAL
SPACEJOIN CONDITIONS
RMRFROM TO OF PERCISTENCE APERTURE ROUGHNESS INFILL
DEPTHLEGTH RECOVERY
%STRENCH RQD
161
0.70 0.70 0.0 42 III-REGULAR 58.3
5.82 5.82 58.9 58 III-REGULAR 56.5
1.95 1.95 20.5 46 III-REGULAR 52.7
3.11 3.11 56.3 57 III-REGULAR 45.4
3.72 3.72 77.2 53 III-REGULAR 46
0.75 0.70 0.0 13 V-VERY BAD 50.4
2.15 2.15 100.0 61 II-GOOD 47.4
4.20 4.10 95.2 68 II-GOOD 48.2
1.20 1.10 33.3 42 III-REGULAR 62.4
5.40 5.40 73.1 57 III-REGULAR 64
4.45 4.45 100.0 84 I-VERY GOOD 60.8
1.75 1.75 97.1 69 II-GOOD 66.6
3.40 3.40 32.9 52 III-REGULAR 64.2
2.30 2.30 97.8 71 II-GOOD 61.6
3.20 3.00 0.0 45 III-REGULAR 63.2
3.15 3.15 93.7 71 II-GOOD 61.4
5.70 5.70 100.0 77 II-GOOD 54.4
1.45 1.45 44.8 43 III-REGULAR 55.2
2.50 2.50 0.0 36 IV-BAD 51.8
1.60 1.60 31.3 49 III-REGULAR 48
2.20 2.20 61.4 54 III-REGULAR 51.2
2.80 2.70 57.1 58 III-REGULAR 58.2
3.25 3.25 70.8 59 III-REGULAR 60.2
3.55 3.55 95.8 71 II-GOOD 64
5.70 5.70 70.2 59 III-REGULAR 59.8
3.50 3.45 95.7 73 II-GOOD 51.4
4.60 4.60 0.0 37 IV-BAD 51.4
3.34 3.34 0.0 17 V-VERY BAD 52.2
1.87 1.87 100.0 71 II-GOOD 41.6
2.14 2.14 93.5 63 II-GOOD 40.6
0.85 0.85 0.0 20 V-VERY BAD 46.2
0.90 0.90 0.0 32 IV-BAD 42.4
2.40 2.35 62.5 45 III-REGULAR 38
2.60 2.60 69.2 52 III-REGULAR 44.4
2.40 2.40 41.7 41 III-REGULAR 46.2
2.40 2.40 66.7 52 III-REGULAR 49
1.00 1.00 40.0 41 III-REGULAR 43.8
4.00 4.00 92.5 59 III-REGULAR 46.8
0.60 0.60 0.0 26 IV-BAD 44.2
1.60 1.60 88.8 56 III-REGULAR 47
0.80 0.80 0.0 39 IV-BAD 42
4.55 4.55 60.4 55 III-REGULAR 49.8
3.15 3.15 0.0 34 IV-BAD 50.6
1.60 1.60 100.0 65 II-GOOD 52.8
0.50 0.50 80.0 60 III-REGULAR 48.4
1.40 1.40 35.7 50 III-REGULAR 50
1.60 1.60 0.0 33 IV-BAD 49.4
0.70 0.70 0.0 42 III-REGULAR 43.2
0.85 0.85 82.4 62 II-GOOD 47
0.95 0.80 0.0 29 IV-BAD 46.2
1.10 1.10 90.9 69 II-GOOD 50
2.20 2.20 0.0 29 IV-BAD 47
1.30 1.30 69.2 61 II-GOOD 53.66 2 5 1 153 4 3 3 10.90 13 3 10 4 1
3 3 1 15
250.60 251.90 100.0 R3 4
1 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 4248.40 250.60 100.0 R2 2 0.00
6 1 6 1 153 4 3 3 11.00 20 3 10 4 1
3 3 1 15
247.30 248.40 100.0 R3 4
0 4 1 5 00 5 5 4 1 5246.35 247.30 84.2 R3 4 0.00
6 1 6 1 153 4 4 1 10.70 17 3 10 4 1
2 5 1 15
245.50 246.35 100.0 R2 2
4 4 1 1 60 4 8 4 1 3244.80 245.50 100.0 R2 2 0.00
6 4 2 1 154 1 4 1 10.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
243.20 244.80 100.0 R2 2
4 4 1 1 68 4 8 4 1 3241.80 243.20 100.0 R2 2 0.50
6 1 6 1 153 4 4 1 10.40 17 4 8 4 1
1 6 1 15
241.30 241.80 100.0 R2 2
4 4 1 1 620 3 10 4 1 3239.70 241.30 100.0 R2 2 1.60
6 3 3 1 154 1 4 1 10.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
236.55 239.70 100.0 R2 2
4 4 1 1 613 4 8 4 1 3232.00 236.55 100.0 R2 2 2.75
6 2 5 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
231.20 232.00 100.0 R2 2
4 4 1 Clay 4 117 3 10 4 1 3229.60 231.20 100.0 R2 2 1.42
0 3 3 1 155 0 5 0 Clay 50.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
229.00 229.60 100.0 R2 2
1 4 1 Clay 4 120 3 10 3 2 4225.00 229.00 100.0 R3 4 3.70
0 2 5 1 155 0 5 0 Clay 50.40 8 4 8 4 1
2 5 1 15
224.00 225.00 100.0 R3 4
4 4 1 Clay 4 113 4 8 4 1 3221.60 224.00 100.0 R3 4 1.60
0 3 3 1 154 1 4 1 Clay 51.00 8 4 8 4 1
2 5 1 15
219.20 221.60 100.0 R3 4
4 4 1 Clay 4 113 4 8 4 1 3216.60 219.20 100.0 R3 4 1.80
0 2 5 1 155 0 4 1 Clay 51.50 13 4 8 4 1
3 3 1 15
214.20 216.60 97.9 R2 2
4 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 3213.30 214.20 100.0 R2 2 0.00
0 5 0 1 15 Fault zone5 0 5 0 Clay 50.00 0 5 5 5 0
2 5 1 15
212.45 213.30 100.0 R0 0
4 4 1 Py 2 420 3 10 3 2 3210.31 212.45 100.0 R2 2 2.00
6 1 6 1 153 4 4 1 11.87 20 3 10 3 2
3 3 3 7 Bx Fault
208.44 210.31 100.0 R4 7
0 4 1 Bx Fault 5 00 5 5 5 0 5205.10 208.44 100.0 R1 1 0.00
1 3 3 1 153 4 4 1 Clay 40.00 0 3 10 3 2
1 6 1 15
200.50 205.10 100.0 R1 1
4 3 3 Py 2 420 2 15 3 2 3197.00 200.50 98.6 R3 4 3.35
4 1 6 1 153 4 3 3 Py 24.00 13 4 8 3 2
1 6 1 15
191.30 197.00 100.0 R3 4
4 3 3 Py 2 420 3 10 3 2 3187.75 191.30 100.0 R4 7 3.40
4 1 6 1 153 4 3 3 Py 22.30 13 4 8 3 2
1 6 1 15
184.50 187.75 100.0 R3 4
4 3 3 Py 2 413 4 8 4 1 3181.70 184.50 96.4 R3 4 1.60
4 2 5 4 43 4 3 3 Ox Fex 21.35 13 4 8 4 1
2 5 4 4
179.50 181.70 100.0 R5 12
4 3 3 Ox Fex 2 48 4 8 4 1 3177.90 179.50 100.0 R5 12 0.50
4 2 5 4 43 4 4 1 Ox Fex 20.00 0 5 5 4 1
4 2 3 7
175.40 177.90 100.0 R5 12
0 5 0 Bx OxFex 5 08 3 10 4 1 5173.95 175.40 100.0 R6 15 0.65
4 1 6 2 103 4 4 1 Ox Fex 25.70 20 2 15 3 2
1 6 2 10
168.25 173.95 100.0 R6 15
4 3 3 Ox Fex 2 420 3 10 3 2 3165.10 168.25 100.0 R5 12 2.95
4 2 5 2 103 4 3 3 Ox Fex 20.00 0 5 5 3 2
1 6 2 10
161.90 165.10 93.8 R5 12
4 3 3 Ox Fex 2 420 3 10 3 2 3159.60 161.90 100.0 R5 12 2.25
4 2 5 4 43 4 2 5 Ox Fex 21.12 8 4 8 3 2
2 5 4 4
156.20 159.60 100.0 R5 12
4 3 3 Ox Fex 2 420 3 10 2 4 3154.45 156.20 100.0 R6 15 1.70
6 1 6 2 102 5 3 3 14.45 20 2 15 2 4
1 6 1 15
150.00 154.45 100.0 R6 15
4 4 1 Py 2 413 4 8 3 2 3144.60 150.00 100.0 R3 4 3.95
1 2 5 2 10 Breccia4 1 3 3 Clay 40.40 8 4 8 3 2
1 6 2 10
143.40 144.60 91.7 R3 4
4 3 3 1 620 3 10 3 2 3139.20 143.40 97.6 R4 7 4.00
6 1 6 2 103 4 4 1 12.15 20 3 10 3 2
5 0 3 7 Fault zone
137.05 139.20 100.0 R2 2
0 5 0 Clay 5 00 5 5 4 1 5136.30 137.05 93.3 R0 0 0.00
4 2 5 2 103 4 4 1 Ox Fex 22.87 17 4 8 3 2
2 5 1 15
132.58 136.30 100.0 R2 2
5 3 3 OxMn 2 413 4 8 3 2 2129.47 132.58 100.0 R2 2 1.75
4 2 5 1 153 4 3 3 OxMn 20.40 3 4 8 3 2
2 5 1 15
127.52 129.47 100.0 R2 2
4 3 3 OxMn 1 613 4 8 3 2 3121.70 127.52 100.0 R2 2 3.43
6 2 5 1 153 4 3 3 OxMn 10.00 0 5 5 3 2121.00 121.70 100.0 R2 2
162
0.80 0.80 0.0 47 III-REGULAR 52.2
3.20 3.15 65.6 62 II-GOOD 58.8
2.55 2.55 82.4 62 II-GOOD 59
1.15 1.15 73.9 62 II-GOOD 54.6
2.10 2.10 81.0 62 II-GOOD 48
1.35 1.35 0.0 25 IV-BAD 42.4
0.95 0.95 0.0 29 IV-BAD 35.6
0.75 0.75 0.0 34 IV-BAD 32.8
3.05 3.00 0.0 28 IV-BAD 32.4
1.50 1.50 80.0 48 III-REGULAR 32
6.90 6.75 0.0 23 IV-BAD 32.8
4.10 4.10 0.0 27 IV-BAD 38.6
4.75 4.75 36.8 38 IV-BAD 37
2.75 2.75 90.9 57 III-REGULAR 38
4.05 4.05 37.0 40 IV-BAD 38
7.45 7.45 0.0 28 IV-BAD 37.8
2.10 2.00 0.0 27 IV-BAD 38
14.10 13.70 63.8 37 IV-BAD 39.8
1.90 1.90 76.3 58 III-REGULAR 47
1.40 1.40 48.6 49 III-REGULAR 52
1.24 1.24 100.0 64 II-GOOD 571 6 1 15
ROCK MASS VALUE ( RMR - BIENIAWSKI ) TOTAL VALUE RMR ( extreme of valvations )
4 3 3 Clay 4 120 3 10 4 1 3318.80 320.04 100.0 R3 4 1.24
1 2 5 1 153 4 3 3 Clay 40.68 8 4 8 4 1
2 5 1 15
317.40 318.80 100.0 R3 4
4 3 3 Clay 4 117 4 8 4 1 3315.50 317.40 100.0 R3 4 1.45
0 5 0 2 105 0 5 0 Clay 59.00 13 3 10 5 0
4 2 1 15
301.40 315.50 97.2 R3 4
0 5 0 Clay 5 00 5 5 4 1 5299.30 301.40 95.2 R3 4 0.00
0 3 3 1 155 0 5 0 Clay 50.00 0 5 5 4 1
3 3 1 15
291.85 299.30 100.0 R3 4
0 4 1 Clay 5 08 4 8 4 1 5287.80 291.85 100.0 R3 4 1.50
1 1 6 1 154 1 4 1 Clay 42.50 20 4 8 4 1
3 3 1 15
285.05 287.80 100.0 R3 4
0 4 1 Clay 5 08 4 8 4 1 5280.30 285.05 100.0 R2 2 1.75
0 3 3 1 155 0 4 1 Clay 50.00 0 5 5 4 1
4 2 1 15 Fault zone
276.20 280.30 100.0 R2 2
0 5 0 Clay 5 00 5 5 5 0 5269.30 276.20 97.8 R1 1 0.00
0 3 3 1 155 0 4 1 Bx 51.20 17 3 10 5 0
5 0 1 15 Fault zone
267.80 269.30 100.0 R2 2
0 4 1 Clay 5 00 5 5 5 0 5264.75 267.80 98.4 R4 7 0.00
1 2 5 1 153 4 4 1 Clay 40.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
264.00 264.75 100.0 R2 2
0 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 5263.05 264.00 100.0 R1 1 0.00
0 4 2 1 15 Fault zone5 0 4 1 Clay 50.00 0 5 5 4 1
1 6 1 15
261.70 263.05 100.0 R1 1
4 4 1 Clay 4 117 3 10 4 1 3259.60 261.70 100.0 R4 7 1.70
1 1 6 1 154 1 3 3 Clay 40.85 13 3 10 4 1
1 6 1 15
258.45 259.60 100.0 R5 12
4 3 3 Clay 4 117 4 8 4 1 3255.90 258.45 100.0 R4 7 2.10
1 1 6 1 154 1 3 3 Clay 42.10 13 3 10 4 1
1 6 1 15
252.70 255.90 98.4 R5 12
4 3 3 1 60 5 5 4 1 3251.90 252.70 100.0 R4 7 0.00
163
HOLE No. LLD-381 PROMEDIO
(m) (m) % VAL TIPO COND m.
2.00 0.50 0.0 6 V-VERY BAD
2.70 1.00 0.0 16 V-VERY BAD
1.40 1.00 0.0 5 V-VERY BAD 12.8
3.04 1.10 0.0 15 V-VERY BAD 15.4
4.71 3.80 0.0 22 IV-BAD 19
2.85 1.65 0.0 19 V-VERY BAD 25.2
8.80 6.95 0.0 34 IV-BAD 32.6
2.00 1.85 0.0 36 IV-BAD 39.6
2.75 2.75 52.7 52 III-REGULAR 43.2
1.35 1.35 81.5 57 III-REGULAR 47
0.90 0.70 0.0 37 IV-BAD 49.8
5.75 5.60 73.0 53 III-REGULAR 51.4
8.00 8.00 66.9 50 III-REGULAR 43
1.35 1.35 81.5 60 III-REGULAR 39.2
8.40 8.40 0.0 15 V-VERY BAD 40.6
4.05 4.05 0.0 18 V-VERY BAD 38.6
1.95 1.95 74.4 60 III-REGULAR 38.6
0.90 0.90 0.0 40 IV-BAD 50
0.80 0.80 87.5 60 III-REGULAR 55.8
1.40 1.40 92.9 72 II-GOOD 57.2
1.80 1.80 0.0 47 III-REGULAR 61.2
1.60 1.60 92.5 67 II-GOOD 58
1.10 1.10 68.2 60 III-REGULAR 54.6
0.70 0.65 0.0 44 III-REGULAR 54
1.30 1.30 46.2 55 III-REGULAR 52
1.10 1.10 0.0 44 III-REGULAR 50
4.20 4.20 100.0 57 III-REGULAR 47
4.60 4.60 85.9 50 III-REGULAR 44.4
4.00 4.00 0.0 29 IV-BAD 43.4
1.05 1.05 0.0 42 III-REGULAR 40.4
2.15 2.15 18.6 39 IV-BAD 37.2
4.70 4.70 0.0 42 III-REGULAR 38.4
4.90 4.90 0.0 34 IV-BAD 38
4.50 4.50 0.0 35 IV-BAD 36
0.80 0.80 46.3 40 IV-BAD 37
0.65 0.60 0.0 29 IV-BAD 35
1.05 1.00 33.3 47 III-REGULAR 40
0.40 0.40 0.0 24 IV-BAD 36.8
2.30 2.30 87.0 60 III-REGULAR 42.2
0.30 0.30 0.0 24 IV-BAD 45.2
1.55 1.55 90.3 56 III-REGULAR 55.8
2.05 2.00 93.7 62 II-GOOD 55.8
3.20 3.20 100.0 77 II-GOOD 62.6
2.15 2.15 87.9 60 III-REGULAR 59.6
1.15 1.15 69.6 58 III-REGULAR 59.6
1.60 1.60 31.3 41 III-REGULAR 56.4
1.90 1.90 100.0 62 II-GOOD 47.4
1.00 1.00 100.0 61 II-GOOD 39.4
2.00 2.00 0.0 15 V-VERY BAD 37.6
3.80 3.80 0.0 18 V-VERY BAD 30
1.50 1.50 21.3 32 IV-BAD 25.8
3.10 3.10 0.0 24 IV-BAD 26.44 2 2 104 4 1 Clay 4 10 5 5 5 0 3130.20 133.30 100.0 R1 1 0.00
1 3 3 2 103 4 4 1 Clay 40.32 3 4 8 5 0
4 2 3 7
128.70 130.20 100.0 R2 2
1 4 1 Clay 4 10 5 5 5 0 4124.90 128.70 100.0 R1 1 0.00
0 5 0 3 74 1 4 1 Clay 50.00 0 5 5 5 0
1 6 2 10
122.90 124.90 100.0 R1 1
4 4 1 Clay 4 120 2 15 3 2 3121.90 122.90 100.0 R2 2 1.00
1 2 5 2 103 4 4 1 Clay 41.90 20 2 15 3 2
2 5 2 10
120.00 121.90 100.0 R3 4
1 4 1 Bx 3 28 4 8 3 2 4118.40 120.00 100.0 R3 4 0.50
4 2 5 2 103 4 3 3 Ox Fex 20.80 13 3 10 3 2
1 6 2 10
117.25 118.40 100.0 R4 7
5 4 1 Ox Fex 2 417 4 8 3 2 2115.10 117.25 100.0 R4 7 1.89
4 1 6 2 102 5 3 3 Ox Fex 23.20 20 2 15 3 2
2 5 2 10
111.90 115.10 100.0 R5 12
1 3 3 Ox Fex 2 420 3 10 3 2 4109.85 111.90 97.6 R4 7 1.92
1 1 6 2 103 4 4 1 Clay 41.40 20 4 8 3 2
3 3 2 10
108.30 109.85 100.0 R3 4
0 4 1 Bx, Clay 5 00 5 5 4 1 5108.00 108.30 100.0 R3 4 0.00
2 2 5 2 105 0 3 3 Bx 32.00 17 2 15 4 1
3 3 2 10
105.70 108.00 100.0 R4 7
0 4 1 Bx, Clay 5 00 5 5 4 1 5105.30 105.70 100.0 R3 4 0.00
4 2 5 2 103 4 3 3 Ox Fex 20.35 8 4 8 4 1
2 5 2 10
104.25 105.30 95.2 R3 4
4 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 3103.60 104.25 92.3 R2 2 0.00
1 2 5 2 103 4 4 1 Clay 40.37 8 4 8 4 1
3 3 1 15
102.80 103.60 100.0 R2 2
4 4 1 1 60 5 5 5 0 398.30 102.80 100.0 R1 1 0.00
6 4 2 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 5 0
2 5 1 15
93.40 98.30 100.0 R1 1
4 4 1 1 60 4 8 4 1 388.70 93.40 100.0 R2 2 0.00
0 3 3 1 155 0 5 0 Clay 50.40 3 2 15 4 1
2 5 1 15
86.55 88.70 100.0 R2 2
4 4 1 1 60 4 8 4 1 385.50 86.55 100.0 R2 2 0.00
2 4 2 1 155 0 4 1 Bx 30.00 0 4 8 5 0
3 3 1 15
81.50 85.50 100.0 R1 1
1 4 1 Bx 3 217 4 8 4 1 476.90 81.50 100.0 R2 2 3.95
2 2 5 1 154 1 3 3 Bx 34.20 20 4 8 4 1
2 5 1 15
72.70 76.90 100.0 R2 2
4 3 3 1 60 5 5 3 2 371.60 72.70 100.0 R3 4 0.00
6 2 5 1 153 4 3 3 10.60 8 4 8 3 2
2 5 1 15
70.30 71.60 100.0 R3 4
4 3 3 1 60 5 5 3 2 369.60 70.30 92.9 R3 4 0.00
6 2 5 1 153 4 3 3 10.75 13 4 8 3 2
2 5 1 15
68.50 69.60 100.0 R3 4
4 4 1 1 620 3 10 3 2 366.90 68.50 100.0 R3 4 1.48
6 2 5 1 153 4 3 3 10.00 0 5 5 3 2
2 5 1 15
65.10 66.90 100.0 R4 7
4 3 3 1 620 3 10 3 2 363.70 65.10 100.0 R4 7 1.30
4 2 5 1 153 4 4 1 20.70 17 4 8 3 2
2 5 1 15
62.90 63.70 100.0 R3 4
4 4 1 2 40 5 5 3 2 362.00 62.90 100.0 R3 4 0.00
4 2 5 1 153 4 4 1 21.45 17 4 8 3 2
4 2 2 10
60.05 62.00 100.0 R3 4
0 5 0 Clay 5 00 5 5 5 0 556.00 60.05 100.0 R1 1 0.00
0 5 0 2 10 Fault zone5 0 5 0 Clay 50.00 0 5 5 5 0
1 6 2 10
47.60 56.00 100.0 R0 0
4 3 3 1 617 3 10 3 2 346.25 47.60 100.0 R2 2 1.10
6 2 5 3 73 4 3 3 Ox Fex 15.35 13 4 8 3 2
2 5 2 10
38.25 46.25 100.0 R2 2
4 3 3 Ox Fex 1 613 4 8 3 2 332.50 38.25 97.4 R2 2 4.20
6 2 5 2 103 4 3 3 Ox Fex 10.00 0 5 5 3 2
2 5 2 10
31.60 32.50 77.8 R2 2
4 3 3 Ox Fex 1 617 4 8 3 2 330.25 31.60 100.0 R2 2 1.10
6 2 5 2 103 4 3 3 Ox Fex 11.45 13 4 8 4 1
2 5 2 10
27.50 30.25 100.0 R2 2
4 3 3 Ox Fex 1 60 5 5 4 1 325.50 27.50 92.5 R2 2 0.00
6 3 3 2 103 4 3 3 Ox Fex 10.00 0 5 5 4 1
4 2 3 7
16.70 25.50 79.0 R2 2
1 4 1 Ox Fex 4 10 5 5 4 1 413.85 16.70 57.9 R1 1 0.00
1 4 2 3 74 1 4 1 Ox Fex 40.00 0 4 8 4 1
4 2 4 4
9.14 13.85 80.7 R1 1
1 4 1 Ox Fex 4 10 5 5 5 0 46.10 9.14 36.2 R1 1 0.00
0 5 0 5 05 0 5 0 Clay 50.00 0 5 5 5 0
3 3 4 4
4.70 6.10 71.4 R0 0
1 4 1 Clay 4 10 5 5 5 0 4
0 5 0
2.00 4.70 37.0 R1 1 0.00
5 0 Clay 5 0 55 5 5 0 5 0
VAL Grade VAL
0.00 2.00 25.0 R1 1 0.00 0
Grade VAL Type Grade VAL GradeGrade VAL Grade VAL Grade VAL
WHEATHERING GRANWATER COMMENTS
(m) (m) RECOVERY Grade VAL (m) VAL
SPACEJOIN CONDITIONS
RMRFROM TO OF PERCISTENCE APERTURE ROUGHNESS INFILL
DEPTHLEGTH RECOVERY
%STRENCH RQD
164
3.40 3.40 35.3 40 IV-BAD 28.6
6.60 6.60 0.0 18 V-VERY BAD 28.4
1.40 1.40 0.0 29 IV-BAD 31.6
2.10 2.10 0.0 31 IV-BAD 34.8
1.20 1.00 20.8 40 IV-BAD 43.6
2.90 2.90 86.2 56 III-REGULAR 43.8
6.00 6.00 100.0 62 II-GOOD 49.8
2.00 2.00 0.0 30 IV-BAD 51.6
7.60 7.60 98.0 61 II-GOOD 43
1.34 1.34 59.7 49 III-REGULAR 41.8
0.96 0.96 0.0 13 V-VERY BAD 45.8
3.00 3.00 80.0 56 III-REGULAR 42.4
2.25 2.25 73.3 50 III-REGULAR 39.2
1.65 1.65 30.3 44 III-REGULAR 42.4
1.00 1.00 0.0 33 IV-BAD 41.2
0.95 0.95 0.0 29 IV-BAD 41
2.18 2.18 71.1 50 III-REGULAR 40.6
1.17 1.17 51.3 49 III-REGULAR 39.2
2.90 2.68 63.8 42 III-REGULAR 43.6
2.40 2.40 0.0 26 IV-BAD 44.8
1.45 1.45 77.2 51 III-REGULAR 48.8
10.20 10.20 39.2 56 III-REGULAR 52
3.25 3.25 87.7 69 II-GOOD 57.2
5.60 5.60 69.6 58 III-REGULAR 64.2
1.20 1.20 0.0 52 III-REGULAR 68.6
1.40 1.40 100.0 86 I-VERY GOOD 69
1.00 1.00 85.0 78 II-GOOD 71.6
2.90 2.90 94.8 71 II-GOOD 71.6
5.00 5.00 100.0 71 II-GOOD 65
3.10 3.10 41.9 52 III-REGULAR 59.2
2.60 2.60 76.9 53 III-REGULAR 56.8
3.90 3.90 62.8 49 III-REGULAR 51.6
1.55 1.40 71.0 59 III-REGULAR 49.6
0.55 0.55 0.0 45 III-REGULAR 51.2
1.15 1.10 0.0 42 III-REGULAR 50.4
1.55 1.55 71.0 61 II-GOOD 49.2
3.30 3.20 27.3 45 III-REGULAR 45.6
1.45 1.45 27.6 53 III-REGULAR 47.6
1.45 1.40 0.0 27 IV-BAD 38.6
1.50 1.50 53.3 52 III-REGULAR 35.4
3.50 3.50 0.0 16 V-VERY BAD 28.6
0.70 0.70 0.0 29 IV-BAD 32
0.85 0.85 0.0 19 V-VERY BAD 30.4
2.15 2.15 65.1 44 III-REGULAR 32
1.20 1.20 41.7 44 III-REGULAR 30
3.90 3.25 0.0 24 IV-BAD 29.4
0.95 0.90 0.0 19 V-VERY BAD 30.6
3.70 3.70 0.0 16 V-VERY BAD 26.8
0.75 0.75 100.0 50 III-REGULAR 27.6
4.30 4.30 0.0 25 IV-BAD 35
3.75 3.75 0.0 28 IV-BAD 43.4
4.85 4.85 95.9 56 III-REGULAR 44.8
5.60 5.60 100.0 58 III-REGULAR 50
4.40 4.40 90.9 57 III-REGULAR 55.5
3.99 3.99 86.5 51 III-REGULAR 55.3333333
ROCK MASS VALUE ( RMR - BIENIAWSKI ) TOTAL VALUE RMR ( extreme of valvations )
1 2 5 1 154 1 4 1 Clay 43.45 17 4 8 4 1
1 6 1 15
281.00 284.99 100.0 R2 2
1 4 1 Clay 4 120 4 8 4 1 4276.60 281.00 100.0 R3 4 4.00
1 1 6 1 154 1 3 3 Gypsum 45.60 20 4 8 5 0
1 6 1 15
271.00 276.60 100.0 R3 4
0 3 3 Gypsum 5 020 4 8 5 0 5266.15 271.00 100.0 R3 4 4.65
0 2 5 1 155 0 4 1 Gypsum 50.00 0 5 5 5 0
4 2 1 15
262.40 266.15 100.0 R2 2
0 4 1 Clay 5 00 5 5 4 1 5258.10 262.40 100.0 R1 1 0.00
1 4 2 2 104 1 4 1 Clay 40.75 20 3 10 4 1
5 0 2 10 Fault zone
257.35 258.10 100.0 R3 4
0 5 0 Clay 5 00 5 5 5 0 5253.65 257.35 100.0 R1 1 0.00
0 5 0 3 7 Bx Fault5 0 5 0 Clay 50.00 0 5 5 5 0
5 0 3 7 Bx Fault
252.70 253.65 94.7 R4 7
0 5 0 Clay 5 00 5 5 5 0 5248.80 252.70 83.3 R5 12 0.00
1 2 5 2 103 4 3 3 Clay 40.50 8 4 8 4 1
2 5 2 10
247.60 248.80 100.0 R3 4
1 4 1 Clay 4 113 4 8 4 1 4245.45 247.60 100.0 R3 4 1.40
0 3 3 2 10 Fault zone5 0 5 0 Clay 50.00 0 5 5 5 0
2 5 2 10
244.60 245.45 100.0 R1 1
4 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 3243.90 244.60 100.0 R2 2 0.00
0 5 0 2 10 Fault zone5 0 5 0 Clay 50.00 0 5 5 5 0
2 5 1 15
240.40 243.90 100.0 R1 1
4 4 1 Clay 4 113 3 10 4 1 3238.90 240.40 100.0 R2 2 0.80
0 3 3 1 15 Fault5 0 3 3 Clay 50.00 0 5 5 5 0
1 6 1 15
237.45 238.90 96.6 R1 1
4 4 1 1 68 4 8 4 1 3236.00 237.45 100.0 R3 4 0.40
0 2 5 1 155 0 4 1 Bx 50.90 8 4 8 4 1
1 6 1 15
232.70 236.00 97.0 R4 7
4 4 1 Clay 4 113 4 8 4 1 3231.15 232.70 100.0 R5 12 1.10
1 1 6 1 153 4 3 3 Clay 40.00 0 5 5 4 1
1 6 1 15
230.00 231.15 95.7 R4 7
4 4 1 1 60 5 5 4 1 3229.45 230.00 100.0 R4 7 0.00
1 2 5 1 154 1 4 1 Clay 41.10 13 3 10 4 1
2 5 1 15
227.90 229.45 90.3 R5 12
1 4 1 Clay 4 113 4 8 4 1 4224.00 227.90 100.0 R3 4 2.45
0 2 5 1 155 0 4 1 Bx 52.00 17 3 10 4 1
1 6 1 15
221.40 224.00 100.0 R3 4
4 4 1 Clay 4 18 4 8 3 2 3218.30 221.40 100.0 R4 7 1.30
1 1 6 1 153 4 4 1 Clay 45.00 20 2 15 3 2
2 5 1 15
213.30 218.30 100.0 R4 7
0 3 3 Clay 5 020 2 15 4 1 5210.40 213.30 100.0 R5 12 2.75
6 1 6 1 153 4 3 3 10.85 17 3 10 3 2
1 6 1 15
209.40 210.40 100.0 R6 15
4 3 3 1 620 2 15 3 2 3208.00 209.40 100.0 R6 15 1.40
6 1 6 1 153 4 3 3 10.00 0 5 5 4 1
1 6 1 15
206.80 208.00 100.0 R5 12
4 4 1 Clay 4 113 3 10 4 1 3201.20 206.80 100.0 R4 7 3.90
1 1 6 1 153 4 3 3 Clay 42.85 17 3 10 4 1
2 5 1 15
197.95 201.20 100.0 R5 12
1 2 5 Clay 4 18 4 8 4 1 4187.75 197.95 100.0 R5 12 4.00
1 2 5 1 154 1 4 1 Clay 41.12 17 4 8 4 1
4 2 1 15
186.30 187.75 100.0 R2 2
1 4 1 Clay 5 00 5 5 5 0 4183.90 186.30 100.0 R2 2 0.00
0 5 0 2 105 0 5 0 Clay 51.85 13 2 15 5 0
2 5 1 15
181.00 183.90 92.4 R3 4
1 4 1 Clay 4 113 4 8 4 1 4179.83 181.00 100.0 R3 4 0.60
1 1 6 1 154 1 4 1 Clay 41.55 13 4 8 4 1
3 3 1 15
177.65 179.83 100.0 R3 4
1 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 4176.70 177.65 100.0 R2 2 0.00
1 2 5 1 154 1 4 1 Clay 40.00 0 5 5 4 1
2 5 1 15
175.70 176.70 100.0 R3 4
1 4 1 Clay 4 18 4 8 4 1 4174.05 175.70 100.0 R3 4 0.50
1 1 6 1 154 1 4 1 Clay 41.65 13 4 8 4 1
1 6 1 15
171.80 174.05 100.0 R3 4
1 4 1 Clay 4 117 3 10 4 1 4168.80 171.80 100.0 R3 4 2.40
0 5 0 3 7 Fault5 0 5 0 Clay 50.00 0 5 5 5 0
2 5 1 15
167.84 168.80 100.0 R1 1
1 4 1 Clay 5 013 4 8 3 2 4166.50 167.84 100.0 R3 4 0.80
1 1 6 1 153 4 4 1 Clay 47.45 20 4 8 3 2
3 3 1 15
158.90 166.50 100.0 R3 4
1 3 3 Clay 4 10 5 5 4 1 4156.90 158.90 100.0 R1 1 0.00
1 1 6 1 153 4 4 1 Clay 46.00 20 3 10 4 1
2 5 1 15
150.90 156.90 100.0 R3 4
4 4 1 Clay 4 117 4 8 4 1 3148.00 150.90 100.0 R3 4 2.50
1 2 5 1 153 4 4 1 Clay 40.25 3 4 8 4 1
3 3 1 15
146.80 148.00 83.3 R2 2
4 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 3144.70 146.80 100.0 R1 1 0.00
1 2 5 2 103 4 4 1 Clay 40.00 0 5 5 4 1
4 2 3 7
143.30 144.70 100.0 R2 2
1 4 1 Clay 4 10 5 5 5 0 4136.70 143.30 100.0 R1 1 0.00
1 2 5 2 103 4 4 1 Clay 41.20 8 4 8 4 1133.30 136.70 100.0 R2 2
165
ANEXO 3. Cálculo de Parámetros Geotécnicos
TRAMO I
Absc: 0+00 – 0+167m
166
167
168
169
170
TRAMO II
Absc:0+167m - 0+722
171
172
173
174
175
TRAMO III
Absc:0+722m - 1+276
176
177
178
179
180
ANEXO 4. Mapas y Perfiles
181
GUITARRA GEOTÉCNICA DEL TRAZADO DE LA RAMPA DE ACCESO DEL
YACIMIENTO LOMA LARGA
182
2