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EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNEDIFICIO HOTEL
I) TANQUES DE ALMACENAMIENTO
1) Determinación del Consumo total diario de agua (para consumo): Ítem 2.2 N.T.
Semi sótano lt/m2/día 2.00 225.00 450.00
1er. Piso lt/m2/día <=100:50,>100:40 152.25 7090.00
2do. Piso lt/m2/día <=100:50,>100:40 135.75 6430.00
3er. Piso lt/dorm/día 500.00 8.00 4000.00
4to. Piso lt/dorm/día 500.00 9.00 4500.00
5to.Piso lt/dorm/día 500.00 9.00 4500.00
26970.00
Hotel (habitaciones)
Hotel (habitaciones)
CONSUMO TOTAL EN LA EDIFICACIÓN (lt/día)
DOTACIÓN
FINAL
Playa de Estacionamiento
Bar (Uso múltiple)
Restaurant
Hotel (habitaciones)
PLANTA TIPO DE SERVICIOUNIDAD DE
CONSUMO
DOTACIÓN
DIARIACANTIDAD
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
UNIVERSIDAD ANDINA “NÉSTOR CÁCERES VELÁSQUEZ”FACULTAD DE INGENIERIAS Y CIENCIAS PURASESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNEDIFICIO HOTEL
I) TANQUES DE ALMACENAMIENTO
2) Volumen a almacenar: Ítem 2.4 Inc. e)
a) Tanque cisterna:
b) Tanque elevado:
� =3
4����ó� ���� � =
3
426970 � = 20.23 ��
� =1
3����ó� ���� � =
1
326970 � = 8.99 ��
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
UNIVERSIDAD ANDINA “NÉSTOR CÁCERES VELÁSQUEZ”FACULTAD DE INGENIERIAS Y CIENCIAS PURASESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNEDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
Datos: Tiempo de almacenamiento: t = 2 horas (Ítem 2.5 Inc. e) N.T.
Longitud de la tubería de impulsión: L = ?
Viscosidad (agua) = V = 1.42 x 10-6
Rugosidad (tubería de fºgº) = E = 0.0152
Volumen a almacenar: V = 8,990.00 Litros
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
UNIVERSIDAD ANDINA “NÉSTOR CÁCERES VELÁSQUEZ”FACULTAD DE INGENIERIAS Y CIENCIAS PURASESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
Donde: Q = Caudal a impulsar
V = Volumen a almacenar
t = Tiempo de almacenamiento
EDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
1) Determinación del caudal en la tubería:
� = �
�
� =8990 �����
7200 ���.
� = 1.25 �� ���.⁄
� = 0.00125 �� ���.⁄ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
UNIVERSIDAD ANDINA “NÉSTOR CÁCERES VELÁSQUEZ”FACULTAD DE INGENIERIAS Y CIENCIAS PURASESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNEDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
2) Tanteo del diámetro de tubería: Tabla Anexo 5
Hasta 1.6 Lt/seg. ⇒ D = 1 ¼”
D = 1 ¼” = 3.175 cm. = 0.03175 m.
r = 1.5875 cm.
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
UNIVERSIDAD ANDINA “NÉSTOR CÁCERES VELÁSQUEZ”FACULTAD DE INGENIERIAS Y CIENCIAS PURASESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNEDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
3) Verificación de las condiciones de trabajo: (Velocidad de flujo)
Q= !*V
� = �
!
� = 4�
"�#� =4 0.00125
" 0.03175#
� = 1.5788 � ���.⁄
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
UNIVERSIDAD ANDINA “NÉSTOR CÁCERES VELÁSQUEZ”FACULTAD DE INGENIERIAS Y CIENCIAS PURASESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNEDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
4) Evaluación como diámetro económico de tubería: $% ≤ 0.15$
$% = '� �#
� 2�
Pérdida de carga por fricción
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
UNIVERSIDAD ANDINA “NÉSTOR CÁCERES VELÁSQUEZ”FACULTAD DE INGENIERIAS Y CIENCIAS PURASESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNEDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
H = 23.95 m.
L = 8.50 + 0.70 + 0.50 + H
L = 33.65 m.
L = 8.50 + 0.70 + 0.50 + 23.95
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
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H = Altura estática
L = Longitud de la tubería de impulsión
EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
H = Altura estática = 23.95 m.
⇒ 0.15 H = 0.15 (23.95) = 3.59 m.
EDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
Evaluación del diámetro tanteado
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
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EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN UNA DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN UNA DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN UNA DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN UNA
EDIFICACIÓNEDIFICACIÓNEDIFICACIÓNEDIFICACIÓN
El número de Reynolds está dado por:
Donde: Re = Número de Reynolds
V = Velocidad de flujo = 1.5788 � ���.⁄
ν = Viscosidad del agua = 1.42 x 10-6
D = Diámetro de la tubería = 0.03175 m.
EDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
4.1) Determinación del Nº de Reynolds (Re):
,- =� �
.
,- =1.5788 0.03175
1.42 x 10−6
,- = 3.53 x 104
4) Evaluación como diámetro económico de tubería:
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
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EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
La rugosidad relativa está dada por:
Donde: ε = Rugosidad de la tubería (tubería de fºgº) = 0.0152
D = Diámetro de la tubería, en cm. = 3.175 cm.
EDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
4.2) Determinación de la rugosidad relativa:
4) Evaluación como diámetro económico de tubería:
/ �⁄
/ �⁄ = 0.0152 3.175 =⁄ 0.0048
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
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EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN UNA EDIFICACIÓNDEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN UNA EDIFICACIÓNDEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN UNA EDIFICACIÓNDEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN UNA EDIFICACIÓN
EDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
4.3) Determinación del Coeficiente de fricción: (f) Diagrama de Moody o ecuación de Colebrook-White
4) Evaluación como diámetro económico de tubería:
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
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/ �⁄ = 0.0048
,- = 3.53 x 104
' = 0.032
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
Hf = Pérdida de carga por fricción
f = Coeficiente de fricción = 0.0325
L = Longitud de la tubería de impulsión = 33.65 m.
D = Diámetro de la tubería de impulsión = 0.03175 m.
g = Aceleración de la gravedad = 9.8 m/seg2
V = velocidad = 1.5788 � ���.⁄
EDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
4.3) Determinación de la pérdida de carga por fricción:
4) Evaluación como diámetro económico de tubería:
$% = '� �#
� 2�
$% = 0.032533.65 1.5788 #
0.03175 2 9.8
$% = 4.38 m.
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
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EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
Se evalúa si el diámetro tanteado para la tubería se considera como “DIÁMETRO ECONÓMICO”, para lo cual debe cumplir con el requisito de que el valor de la pérdida de carga por fricción en toda la longitud de la tubería de impulsión sea menor o igual que el 15 % de la altura estática.
EDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:4) Evaluación como diámetro económico de tubería:
$% = 4.38
$% ≤ 0.15$ $ = 23.95 m.
$% ≤ 0.15$
4.38 ≤ 0.15 23.95
4.38 ≤ 3.59 �� 0�12�ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
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EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
2) Tanteo del diámetro de tubería: Tabla Anexo 5
Hasta 3.0 Lt/seg. ⇒ D = 1 ½”
D = 1 ½” = 3.81 cm. = 0.0381 m.
r = 1.905 cm.
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EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
3) Verificación de las condiciones de trabajo: (Velocidad de flujo)
Q= !*V
� = �
!
� = 4�
"�#� =4 0.00125
" 0.0381#
� = 1.10 � ���.⁄
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EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
4) Evaluación como diámetro económico de tubería: $% ≤ 0.15$
$% = '� �#
� 2�
Pérdida de carga por fricción
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EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
H = Altura estática
L = Longitud de la tubería de impulsión
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
H = 23.95 m.
L = 8.50 + 0.70 + 0.50 + H
L = 33.65 m.
L = 8.50 + 0.70 + 0.50 + 23.95
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EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
H = Altura estática = 23.95 m.
⇒ 0.15 H = 0.15 (23.95) = 3.59 m.
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
Evaluación del diámetro tanteado
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EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
El número de Reynolds está dado por:
Donde: Re = Número de Reynolds
V = Velocidad de flujo = 1.10 � ���.⁄
ν = Viscosidad del agua = 1.42 x 10-6
D = Diámetro de la tubería = 0.0381 m.
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
4.1) Determinación del Nº de Reynolds (Re):
,- =� �
.
,- =1.10 0.0381
1.42 x 10−6
,- = 2.95 x 104
4) Evaluación como diámetro económico de tubería:
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EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
La rugosidad relativa está dada por:
Donde: ε = Rugosidad de la tubería (tubería de fºgº) = 0.0152
D = Diámetro de la tubería, en cm. = 3.81 cm.
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
4.2) Determinación de la rugosidad relativa:
4) Evaluación como diámetro económico de tubería:
/ �⁄
/ �⁄ = 0.0152 3.81 =⁄ 0.0040
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EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
4.3) Determinación del Coeficiente de fricción: (f) Diagrama de Moody o ecuación de Colebrook-White
4) Evaluación como diámetro económico de tubería:
UNIVERSIDAD ANDINA “NÉSTOR CÁCERES VELÁSQUEZ”FACULTAD DE INGENIERIAS Y CIENCIAS PURASESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
/ �⁄ = 0.0040
,- = 2.95 x 104
' = 0.031
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
Hf = Pérdida de carga por fricción
f = Coeficiente de fricción = 0.03171
L = Longitud de la tubería de impulsión = 33.65 m.
D = Diámetro de la tubería de impulsión = 0.0381 m.
g = Aceleración de la gravedad = 9.8 m/seg2
V = velocidad = 1.10 � ���.⁄
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:
4.3) Determinación de la pérdida de carga por fricción:
4) Evaluación como diámetro económico de tubería:
$% = '� �#
� 2�
$% = 0.0317133.65 1.10 #
0.0381 2 9.8
$% = 1.73 m.
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EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
Se evalúa si el diámetro tanteado para la tubería se considera como “DIÁMETRO ECONÓMICO”, para lo cual debe cumplir con el requisito de que el valor de la pérdida de carga por fricción en toda la longitud de la tubería de impulsión sea menor o igual que el 15 % de la altura estática.
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTEL
II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:4) Evaluación como diámetro económico de tubería:
$% = 1.73
$% ≤ 0.15$ $ = 23.95 m.
$% ≤ 0.15$
1.73 ≤ 0.15 23.95
1.73 ≤ 3.59 � 0�12�
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Entonces: D = 1 1/2" = 3.81 cm Impulsión,
Asumimos D = 1 1/2" = 3.81 cm Succión
EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTEL
III) EQUIPO DE BOMBEO
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EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTEL
III) EQUIPO DE BOMBEO
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EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTEL
III) EQUIPO DE BOMBEO
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EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTEL
III) EQUIPO DE BOMBEO
UNIVERSIDAD ANDINA “NÉSTOR CÁCERES VELÁSQUEZ”FACULTAD DE INGENIERIAS Y CIENCIAS PURASESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTEL
III) EQUIPO DE BOMBEO
UNIVERSIDAD ANDINA “NÉSTOR CÁCERES VELÁSQUEZ”FACULTAD DE INGENIERIAS Y CIENCIAS PURASESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTEL
III) EQUIPO DE BOMBEOa) Determinación de Hm: por cada accesorio
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$3 =4 �#
2�
EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTEL
III) EQUIPO DE BOMBEOa) Determinación de Hm: por cada accesorio
UNIVERSIDAD ANDINA “NÉSTOR CÁCERES VELÁSQUEZ”FACULTAD DE INGENIERIAS Y CIENCIAS PURASESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTELIII) EQUIPO DE BOMBEO
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Hs = Pérdida de carga por fricción, en tramo en succión, m (Caso: Aprox.= 0)
EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTELIII) EQUIPO DE BOMBEO
2) Determinación del Equipo de Bombeo:
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a) Cálculo de la Potencia Requerida: (P)
Donde:P = Potencia de la Bomba, en HP
Q = Caudal a impulsar, en m3/seg.
Hd = Altura dinámica total, en m.
5 = Peso específico del agua, en Kg/m3.
Nt = Constante de rendimiento de la Bomba
6 =� $7 5
75 89
EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTELIII) EQUIPO DE BOMBEO
2) Determinación del Equipo de Bombeo:
UNIVERSIDAD ANDINA “NÉSTOR CÁCERES VELÁSQUEZ”FACULTAD DE INGENIERIAS Y CIENCIAS PURASESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
a) Cálculo de la Potencia Requerida: (P)
6 =� $7 5
75 89
EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTELIII) EQUIPO DE BOMBEO
2) Determinación del Equipo de Bombeo:
UNIVERSIDAD ANDINA “NÉSTOR CÁCERES VELÁSQUEZ”FACULTAD DE INGENIERIAS Y CIENCIAS PURASESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
b) Cálculo de la potencia de diseño: (Pd): Factor de seguridad = 1.5
67 = 1.5 P
P = Potencia de la Bomba = 0.67 HP
67 = 1.5 0.67
67 = 1.0046 $6 ≅ 1.00 $6
EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN
UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
EDIFICIO HOTELIII) EQUIPO DE BOMBEO
2) Determinación del Equipo de Bombeo:
UNIVERSIDAD ANDINA “NÉSTOR CÁCERES VELÁSQUEZ”FACULTAD DE INGENIERIAS Y CIENCIAS PURASESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
c) Adopción del Equipo de Bombeo: Ítem 2.5 Inc. d), e)
Entonces: 2 Bombas de 1.00 HP cada una
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
UNIVERSIDAD ANDINA “NÉSTOR CÁCERES VELÁSQUEZ”FACULTAD DE INGENIERIAS Y CIENCIAS PURASESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:
DISEÑO DE LAS REDES INTERIORES DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA DISEÑO DE LAS REDES INTERIORES DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA DISEÑO DE LAS REDES INTERIORES DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA DISEÑO DE LAS REDES INTERIORES DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA EN EN EN EN
UNA UNA UNA UNA EDIFICACIÓNEDIFICACIÓNEDIFICACIÓNEDIFICACIÓN
ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES
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�- = 1.20�;<-=> = 10.62
�
?@A �#.B�
C.DE
DIÁMETRO
1/2" 1.9 m/seg m
3/4" 2.2 m/seg m
1" 2.48 m/seg m
1 1/4" 2.85 m/seg m
1 1/2" a más 3.05 m/seg m
LÍMITE DE VELOCIDAD
0.0254
0.0191
0.0127
0.0318
0.0381
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC
CD
DG
GH
HL
LP
PT
GK
KO
OS
CF
FJ
JN
NR
RU
CB
BE
EI
IM
MQ
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114
CD
DG
GH
HL
LP
PT
GK
KO
OS
CF
FJ
JN
NR
RU
CB
BE
EI
IM
MQ
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
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DG 36
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HL 18
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KO 6
OS 3
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JN 18
NR 12
RU 6
CB 48
BE 48
EI 36
IM 24
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78
CD 36
DG 36
GH 24
HL 18
LP 12
PT 6
GK 9
KO 6
OS 3
CF 30
FJ 24
JN 18
NR 12
RU 6
CB 48
BE 48
EI 36
IM 24
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78
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DG 36
GH 24
HL 18
LP 12
PT 6
GK 9
KO 6
OS 3
CF 30
FJ 24
JN 18
NR 12
RU 6
CB 48
BE 48
EI 36
IM 24
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24
HL 18
LP 12
PT 6
GK 9
KO 6
OS 3
CF 30
FJ 24
JN 18
NR 12
RU 6
CB 48
BE 48
EI 36
IM 24
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78
CD 36 0.85
DG 36 0.85
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HL 18
LP 12
PT 6
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OS 3
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JN 18
NR 12
RU 6
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BE 48
EI 36
IM 24
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78
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DG 36 0.85
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PT 6
GK 9
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NR 12
RU 6
CB 48
BE 48
EI 36
IM 24
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24 0.61
HL 18 0.50
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PT 6
GK 9
KO 6
OS 3
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NR 12
RU 6
CB 48
BE 48
EI 36
IM 24
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
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DG 36 0.85
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NR 12
RU 6
CB 48
BE 48
EI 36
IM 24
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78
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DG 36 0.85
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KO 6
OS 3
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NR 12
RU 6
CB 48
BE 48
EI 36
IM 24
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24 0.61
HL 18 0.50
LP 12 0.38
PT 6 0.25
GK 9 0.32
KO 6 0.25
OS 3
CF 30
FJ 24
JN 18
NR 12
RU 6
CB 48
BE 48
EI 36
IM 24
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24 0.61
HL 18 0.50
LP 12 0.38
PT 6 0.25
GK 9 0.32
KO 6 0.25
OS 3 0.12
CF 30
FJ 24
JN 18
NR 12
RU 6
CB 48
BE 48
EI 36
IM 24
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24 0.61
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LP 12 0.38
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KO 6 0.25
OS 3 0.12
CF 30 0.75
FJ 24
JN 18
NR 12
RU 6
CB 48
BE 48
EI 36
IM 24
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24 0.61
HL 18 0.50
LP 12 0.38
PT 6 0.25
GK 9 0.32
KO 6 0.25
OS 3 0.12
CF 30 0.75
FJ 24 0.61
JN 18
NR 12
RU 6
CB 48
BE 48
EI 36
IM 24
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24 0.61
HL 18 0.50
LP 12 0.38
PT 6 0.25
GK 9 0.32
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OS 3 0.12
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FJ 24 0.61
JN 18 0.50
NR 12
RU 6
CB 48
BE 48
EI 36
IM 24
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24 0.61
HL 18 0.50
LP 12 0.38
PT 6 0.25
GK 9 0.32
KO 6 0.25
OS 3 0.12
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FJ 24 0.61
JN 18 0.50
NR 12 0.38
RU 6
CB 48
BE 48
EI 36
IM 24
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24 0.61
HL 18 0.50
LP 12 0.38
PT 6 0.25
GK 9 0.32
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OS 3 0.12
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FJ 24 0.61
JN 18 0.50
NR 12 0.38
RU 6 0.25
CB 48
BE 48
EI 36
IM 24
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78
CD 36 0.85
DG 36 0.85
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LP 12 0.38
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OS 3 0.12
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JN 18 0.50
NR 12 0.38
RU 6 0.25
CB 48 1.09
BE 48
EI 36
IM 24
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24 0.61
HL 18 0.50
LP 12 0.38
PT 6 0.25
GK 9 0.32
KO 6 0.25
OS 3 0.12
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JN 18 0.50
NR 12 0.38
RU 6 0.25
CB 48 1.09
BE 48 1.09
EI 36
IM 24
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24 0.61
HL 18 0.50
LP 12 0.38
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JN 18 0.50
NR 12 0.38
RU 6 0.25
CB 48 1.09
BE 48 1.09
EI 36 0.85
IM 24
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24 0.61
HL 18 0.50
LP 12 0.38
PT 6 0.25
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NR 12 0.38
RU 6 0.25
CB 48 1.09
BE 48 1.09
EI 36 0.85
IM 24 0.61
MQ 12
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78
CD 36 0.85
DG 36 0.85
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RU 6 0.25
CB 48 1.09
BE 48 1.09
EI 36 0.85
IM 24 0.61
MQ 12 0.38
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78 1 1/4"
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24 0.61
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LP 12 0.38
PT 6 0.25
GK 9 0.32
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RU 6 0.25
CB 48 1.09
BE 48 1.09
EI 36 0.85
IM 24 0.61
MQ 12 0.38
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78 1 1/4" 2.251
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24 0.61
HL 18 0.50
LP 12 0.38
PT 6 0.25
GK 9 0.32
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JN 18 0.50
NR 12 0.38
RU 6 0.25
CB 48 1.09
BE 48 1.09
EI 36 0.85
IM 24 0.61
MQ 12 0.38
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78 1 1/4" 2.251 4.000
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24 0.61
HL 18 0.50
LP 12 0.38
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NR 12 0.38
RU 6 0.25
CB 48 1.09
BE 48 1.09
EI 36 0.85
IM 24 0.61
MQ 12 0.38
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78 1 1/4" 2.251 4.000 4.800
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24 0.61
HL 18 0.50
LP 12 0.38
PT 6 0.25
GK 9 0.32
KO 6 0.25
OS 3 0.12
CF 30 0.75
FJ 24 0.61
JN 18 0.50
NR 12 0.38
RU 6 0.25
CB 48 1.09
BE 48 1.09
EI 36 0.85
IM 24 0.61
MQ 12 0.38
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78 1 1/4" 2.251 4.000 4.800 0.160
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24 0.61
HL 18 0.50
LP 12 0.38
PT 6 0.25
GK 9 0.32
KO 6 0.25
OS 3 0.12
CF 30 0.75
FJ 24 0.61
JN 18 0.50
NR 12 0.38
RU 6 0.25
CB 48 1.09
BE 48 1.09
EI 36 0.85
IM 24 0.61
MQ 12 0.38
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78 1 1/4" 2.251 4.000 4.800 0.160 0.768
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24 0.61
HL 18 0.50
LP 12 0.38
PT 6 0.25
GK 9 0.32
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FJ 24 0.61
JN 18 0.50
NR 12 0.38
RU 6 0.25
CB 48 1.09
BE 48 1.09
EI 36 0.85
IM 24 0.61
MQ 12 0.38
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78 1 1/4" 2.251 4.000 4.800 0.160 0.768 4.000
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24 0.61
HL 18 0.50
LP 12 0.38
PT 6 0.25
GK 9 0.32
KO 6 0.25
OS 3 0.12
CF 30 0.75
FJ 24 0.61
JN 18 0.50
NR 12 0.38
RU 6 0.25
CB 48 1.09
BE 48 1.09
EI 36 0.85
IM 24 0.61
MQ 12 0.38
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78 1 1/4" 2.251 4.000 4.800 0.160 0.768 4.000 3.232
CD 36 0.85
DG 36 0.85
GH 24 0.61
HL 18 0.50
LP 12 0.38
PT 6 0.25
GK 9 0.32
KO 6 0.25
OS 3 0.12
CF 30 0.75
FJ 24 0.61
JN 18 0.50
NR 12 0.38
RU 6 0.25
CB 48 1.09
BE 48 1.09
EI 36 0.85
IM 24 0.61
MQ 12 0.38
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
AC 114 1.78 1 1/4" 2.251 4.000 4.800 0.160 0.768 4.000 3.232
CD 36 0.85 1"
DG 36 0.85
GH 24 0.61
HL 18 0.50
LP 12 0.38
PT 6 0.25
GK 9 0.32
KO 6 0.25
OS 3 0.12
CF 30 0.75
FJ 24 0.61
JN 18 0.50
NR 12 0.38
RU 6 0.25
CB 48 1.09
BE 48 1.09
EI 36 0.85
IM 24 0.61
MQ 12 0.38
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
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TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
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TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
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EI 36 0.85
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BE 48 1.09
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MQ 12 0.38
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
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MQ 12 0.38
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
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RU 6 0.25
CB 48 1.09
BE 48 1.09
EI 36 0.85
IM 24 0.61
MQ 12 0.38
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BE 48 1.09
EI 36 0.85
IM 24 0.61
MQ 12 0.38
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
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BE 48 1.09
EI 36 0.85
IM 24 0.61
MQ 12 0.38
TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones
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