UNIVERSIDAD ANDINA “NÉSTOR CÁCERES · PDF fileDISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DISEÑO DEL ... FACULTAD DE INGENIERIAS Y CIENCIAS ... Tanque cisterna: b) Tanque elevado:

EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:

DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN

UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNEDIFICIO HOTEL

I) TANQUES DE ALMACENAMIENTO

1) Determinación del Consumo total diario de agua (para consumo): Ítem 2.2 N.T.

Semi sótano lt/m2/día 2.00 225.00 450.00

1er. Piso lt/m2/día <=100:50,>100:40 152.25 7090.00

2do. Piso lt/m2/día <=100:50,>100:40 135.75 6430.00

3er. Piso lt/dorm/día 500.00 8.00 4000.00

4to. Piso lt/dorm/día 500.00 9.00 4500.00

5to.Piso lt/dorm/día 500.00 9.00 4500.00

26970.00

Hotel (habitaciones)


CONSUMO TOTAL EN LA EDIFICACIÓN (lt/día)

DOTACIÓN

FINAL

Playa de Estacionamiento

Bar (Uso múltiple)

Restaurant


PLANTA TIPO DE SERVICIOUNIDAD DE

CONSUMO

DOTACIÓN

DIARIACANTIDAD

ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES

UNIVERSIDAD ANDINA “NÉSTOR CÁCERES VELÁSQUEZ”FACULTAD DE INGENIERIAS Y CIENCIAS PURASESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL




I) TANQUES DE ALMACENAMIENTO

2) Volumen a almacenar: Ítem 2.4 Inc. e)

a) Tanque cisterna:

b) Tanque elevado:

� =3

4��ó� �� =

3

426970 � = 20.23 ��

� =1

3��ó� �� =

1

326970 � = 8.99 ��






II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:

Datos: Tiempo de almacenamiento: t = 2 horas (Ítem 2.5 Inc. e) N.T.

Longitud de la tubería de impulsión: L = ?

Viscosidad (agua) = V = 1.42 x 10-6

Rugosidad (tubería de fºgº) = E = 0.0152

Volumen a almacenar: V = 8,990.00 Litros





UNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓNUNA EDIFICACIÓN

Donde: Q = Caudal a impulsar

V = Volumen a almacenar

t = Tiempo de almacenamiento

EDIFICIO HOTEL


1) Determinación del caudal en la tubería:

� = �

�

� =8990 ��

7200 ��.

� = 1.25 �� .⁄

� = 0.00125 �� .⁄ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES






2) Tanteo del diámetro de tubería: Tabla Anexo 5

Hasta 1.6 Lt/seg. ⇒ D = 1 ¼”

D = 1 ¼” = 3.175 cm. = 0.03175 m.

r = 1.5875 cm.







3) Verificación de las condiciones de trabajo: (Velocidad de flujo)

Q= !*V

� = �

!

� = 4�

"�#� =4 0.00125

" 0.03175#

� = 1.5788 � ��.⁄







4) Evaluación como diámetro económico de tubería: $% ≤ 0.15$

$% = '� �#

� 2�

Pérdida de carga por fricción







H = 23.95 m.

L = 8.50 + 0.70 + 0.50 + H

L = 33.65 m.

L = 8.50 + 0.70 + 0.50 + 23.95



H = Altura estática

L = Longitud de la tubería de impulsión




H = Altura estática = 23.95 m.

⇒ 0.15 H = 0.15 (23.95) = 3.59 m.

EDIFICIO HOTEL


Evaluación del diámetro tanteado




DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN UNA DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN UNA DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN UNA DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN UNA

EDIFICACIÓNEDIFICACIÓNEDIFICACIÓNEDIFICACIÓN

El número de Reynolds está dado por:

Donde: Re = Número de Reynolds

V = Velocidad de flujo = 1.5788 � ��.⁄

ν = Viscosidad del agua = 1.42 x 10-6

D = Diámetro de la tubería = 0.03175 m.

EDIFICIO HOTEL


4.1) Determinación del Nº de Reynolds (Re):

,- =� �

.

,- =1.5788 0.03175

1.42 x 10−6

,- = 3.53 x 104

4) Evaluación como diámetro económico de tubería:






La rugosidad relativa está dada por:

Donde: ε = Rugosidad de la tubería (tubería de fºgº) = 0.0152

D = Diámetro de la tubería, en cm. = 3.175 cm.

EDIFICIO HOTEL


4.2) Determinación de la rugosidad relativa:


/ �⁄

/ �⁄ = 0.0152 3.175 =⁄ 0.0048



EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:DISEÑO DISEÑO DISEÑO DISEÑO DEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN UNA EDIFICACIÓNDEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN UNA EDIFICACIÓNDEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN UNA EDIFICACIÓNDEL SISTEMA DE ALMACENAMIENTO EN UNA EDIFICACIÓN

EDIFICIO HOTEL


4.3) Determinación del Coeficiente de fricción: (f) Diagrama de Moody o ecuación de Colebrook-White




/ �⁄ = 0.0048

,- = 3.53 x 104

' = 0.032





Hf = Pérdida de carga por fricción

f = Coeficiente de fricción = 0.0325

L = Longitud de la tubería de impulsión = 33.65 m.

D = Diámetro de la tubería de impulsión = 0.03175 m.

g = Aceleración de la gravedad = 9.8 m/seg2

V = velocidad = 1.5788 � ��.⁄

EDIFICIO HOTEL


4.3) Determinación de la pérdida de carga por fricción:


$% = '� �#

� 2�

$% = 0.032533.65 1.5788 #

0.03175 2 9.8

$% = 4.38 m.






Se evalúa si el diámetro tanteado para la tubería se considera como “DIÁMETRO ECONÓMICO”, para lo cual debe cumplir con el requisito de que el valor de la pérdida de carga por fricción en toda la longitud de la tubería de impulsión sea menor o igual que el 15 % de la altura estática.

EDIFICIO HOTEL

II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:4) Evaluación como diámetro económico de tubería:

$% = 4.38

$% ≤ 0.15$ $ = 23.95 m.

$% ≤ 0.15$

4.38 ≤ 0.15 23.95

4.38 ≤ 3.59 �� 0�12�ING. FRANZ JOSEPH BARAHONA PERALES






EDIFICIO HOTEL


2) Tanteo del diámetro de tubería: Tabla Anexo 5

Hasta 3.0 Lt/seg. ⇒ D = 1 ½”

D = 1 ½” = 3.81 cm. = 0.0381 m.

r = 1.905 cm.






EDIFICIO HOTEL


3) Verificación de las condiciones de trabajo: (Velocidad de flujo)

Q= !*V

� = �

!

� = 4�

"�#� =4 0.00125

" 0.0381#

� = 1.10 � ��.⁄






EDIFICIO HOTEL


4) Evaluación como diámetro económico de tubería: $% ≤ 0.15$

$% = '� �#

� 2�

Pérdida de carga por fricción





H = Altura estática

L = Longitud de la tubería de impulsión


EDIFICIO HOTEL


H = 23.95 m.

L = 8.50 + 0.70 + 0.50 + H

L = 33.65 m.

L = 8.50 + 0.70 + 0.50 + 23.95





H = Altura estática = 23.95 m.

⇒ 0.15 H = 0.15 (23.95) = 3.59 m.


EDIFICIO HOTEL


Evaluación del diámetro tanteado





El número de Reynolds está dado por:

Donde: Re = Número de Reynolds

V = Velocidad de flujo = 1.10 � ��.⁄

ν = Viscosidad del agua = 1.42 x 10-6

D = Diámetro de la tubería = 0.0381 m.


EDIFICIO HOTEL


4.1) Determinación del Nº de Reynolds (Re):

,- =� �

.

,- =1.10 0.0381

1.42 x 10−6

,- = 2.95 x 104






La rugosidad relativa está dada por:

Donde: ε = Rugosidad de la tubería (tubería de fºgº) = 0.0152

D = Diámetro de la tubería, en cm. = 3.81 cm.


EDIFICIO HOTEL


4.2) Determinación de la rugosidad relativa:


/ �⁄

/ �⁄ = 0.0152 3.81 =⁄ 0.0040






EDIFICIO HOTEL


4.3) Determinación del Coeficiente de fricción: (f) Diagrama de Moody o ecuación de Colebrook-White



/ �⁄ = 0.0040

,- = 2.95 x 104

' = 0.031





Hf = Pérdida de carga por fricción

f = Coeficiente de fricción = 0.03171

L = Longitud de la tubería de impulsión = 33.65 m.

D = Diámetro de la tubería de impulsión = 0.0381 m.

g = Aceleración de la gravedad = 9.8 m/seg2

V = velocidad = 1.10 � ��.⁄


EDIFICIO HOTEL


4.3) Determinación de la pérdida de carga por fricción:


$% = '� �#

� 2�

$% = 0.0317133.65 1.10 #

0.0381 2 9.8

$% = 1.73 m.





Se evalúa si el diámetro tanteado para la tubería se considera como “DIÁMETRO ECONÓMICO”, para lo cual debe cumplir con el requisito de que el valor de la pérdida de carga por fricción en toda la longitud de la tubería de impulsión sea menor o igual que el 15 % de la altura estática.


EDIFICIO HOTEL

II) TUBERÍAS DE IMPULSIÓN Y DE SUCCIÓN:4) Evaluación como diámetro económico de tubería:

$% = 1.73

$% ≤ 0.15$ $ = 23.95 m.

$% ≤ 0.15$

1.73 ≤ 0.15 23.95

1.73 ≤ 3.59 � 0�12�


Entonces: D = 1 1/2" = 3.81 cm Impulsión,

Asumimos D = 1 1/2" = 3.81 cm Succión





EDIFICIO HOTEL

III) EQUIPO DE BOMBEO






EDIFICIO HOTEL







EDIFICIO HOTEL







EDIFICIO HOTEL







EDIFICIO HOTEL







EDIFICIO HOTEL

III) EQUIPO DE BOMBEOa) Determinación de Hm: por cada accesorio


$3 =4 �#

2�





EDIFICIO HOTEL

III) EQUIPO DE BOMBEOa) Determinación de Hm: por cada accesorio






EDIFICIO HOTELIII) EQUIPO DE BOMBEO


Hs = Pérdida de carga por fricción, en tramo en succión, m (Caso: Aprox.= 0)






2) Determinación del Equipo de Bombeo:


a) Cálculo de la Potencia Requerida: (P)

Donde:P = Potencia de la Bomba, en HP

Q = Caudal a impulsar, en m3/seg.

Hd = Altura dinámica total, en m.

5 = Peso específico del agua, en Kg/m3.

Nt = Constante de rendimiento de la Bomba

6 =� $7 5

75 89








a) Cálculo de la Potencia Requerida: (P)

6 =� $7 5

75 89








b) Cálculo de la potencia de diseño: (Pd): Factor de seguridad = 1.5

67 = 1.5 P

P = Potencia de la Bomba = 0.67 HP

67 = 1.5 0.67

67 = 1.0046 $6 ≅ 1.00 $6








c) Adopción del Equipo de Bombeo: Ítem 2.5 Inc. d), e)

Entonces: 2 Bombas de 1.00 HP cada una


UNIVERSIDAD ANDINA “NÉSTOR CÁCERES VELÁSQUEZ”FACULTAD DE INGENIERIAS Y CIENCIAS PURASESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:EJEMPLO:

DISEÑO DE LAS REDES INTERIORES DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA DISEÑO DE LAS REDES INTERIORES DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA DISEÑO DE LAS REDES INTERIORES DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA DISEÑO DE LAS REDES INTERIORES DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA EN EN EN EN

UNA UNA UNA UNA EDIFICACIÓNEDIFICACIÓNEDIFICACIÓNEDIFICACIÓN



















�- = 1.20�;<-=> = 10.62

�

?@A �#.B�

C.DE

DIÁMETRO

1/2" 1.9 m/seg m

3/4" 2.2 m/seg m

1" 2.48 m/seg m

1 1/4" 2.85 m/seg m

1 1/2" a más 3.05 m/seg m

LÍMITE DE VELOCIDAD

0.0254

0.0191

0.0127

0.0318

0.0381

TRAMO U.H Q (lts/seg) D (") V (m/seg) L (m) Le (m) Sreal Hf Pi Pf Observaciones

AC

CD

DG

GH

HL

LP

PT

GK

KO

OS

CF

FJ

JN

NR

RU

CB

BE

EI

IM

MQ


AC 114

CD

DG

GH

HL

LP

PT

GK

KO

OS

CF

FJ

JN

NR

RU

CB

BE

EI

IM

MQ


AC 114

CD 36

DG 36

GH 24

HL 18

LP 12

PT 6

GK 9

KO 6

OS 3

CF 30

FJ 24

JN 18

NR 12

RU 6

CB 48

BE 48

EI 36

IM 24

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36

DG 36

GH 24

HL 18

LP 12

PT 6

GK 9

KO 6

OS 3

CF 30

FJ 24

JN 18

NR 12

RU 6

CB 48

BE 48

EI 36

IM 24

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36 0.85

DG 36

GH 24

HL 18

LP 12

PT 6

GK 9

KO 6

OS 3

CF 30

FJ 24

JN 18

NR 12

RU 6

CB 48

BE 48

EI 36

IM 24

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24

HL 18

LP 12

PT 6

GK 9

KO 6

OS 3

CF 30

FJ 24

JN 18

NR 12

RU 6

CB 48

BE 48

EI 36

IM 24

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18

LP 12

PT 6

GK 9

KO 6

OS 3

CF 30

FJ 24

JN 18

NR 12

RU 6

CB 48

BE 48

EI 36

IM 24

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18 0.50

LP 12

PT 6

GK 9

KO 6

OS 3

CF 30

FJ 24

JN 18

NR 12

RU 6

CB 48

BE 48

EI 36

IM 24

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18 0.50

LP 12 0.38

PT 6

GK 9

KO 6

OS 3

CF 30

FJ 24

JN 18

NR 12

RU 6

CB 48

BE 48

EI 36

IM 24

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18 0.50

LP 12 0.38

PT 6 0.25

GK 9

KO 6

OS 3

CF 30

FJ 24

JN 18

NR 12

RU 6

CB 48

BE 48

EI 36

IM 24

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18 0.50

LP 12 0.38

PT 6 0.25

GK 9 0.32

KO 6

OS 3

CF 30

FJ 24

JN 18

NR 12

RU 6

CB 48

BE 48

EI 36

IM 24

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18 0.50

LP 12 0.38

PT 6 0.25

GK 9 0.32

KO 6 0.25

OS 3

CF 30

FJ 24

JN 18

NR 12

RU 6

CB 48

BE 48

EI 36

IM 24

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18 0.50

LP 12 0.38

PT 6 0.25

GK 9 0.32

KO 6 0.25

OS 3 0.12

CF 30

FJ 24

JN 18

NR 12

RU 6

CB 48

BE 48

EI 36

IM 24

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18 0.50

LP 12 0.38

PT 6 0.25

GK 9 0.32

KO 6 0.25

OS 3 0.12

CF 30 0.75

FJ 24

JN 18

NR 12

RU 6

CB 48

BE 48

EI 36

IM 24

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18 0.50

LP 12 0.38

PT 6 0.25

GK 9 0.32

KO 6 0.25

OS 3 0.12

CF 30 0.75

FJ 24 0.61

JN 18

NR 12

RU 6

CB 48

BE 48

EI 36

IM 24

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18 0.50

LP 12 0.38

PT 6 0.25

GK 9 0.32

KO 6 0.25

OS 3 0.12

CF 30 0.75

FJ 24 0.61

JN 18 0.50

NR 12

RU 6

CB 48

BE 48

EI 36

IM 24

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18 0.50

LP 12 0.38

PT 6 0.25

GK 9 0.32

KO 6 0.25

OS 3 0.12

CF 30 0.75

FJ 24 0.61

JN 18 0.50

NR 12 0.38

RU 6

CB 48

BE 48

EI 36

IM 24

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18 0.50

LP 12 0.38

PT 6 0.25

GK 9 0.32

KO 6 0.25

OS 3 0.12

CF 30 0.75

FJ 24 0.61

JN 18 0.50

NR 12 0.38

RU 6 0.25

CB 48

BE 48

EI 36

IM 24

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18 0.50

LP 12 0.38

PT 6 0.25

GK 9 0.32

KO 6 0.25

OS 3 0.12

CF 30 0.75

FJ 24 0.61

JN 18 0.50

NR 12 0.38

RU 6 0.25

CB 48 1.09

BE 48

EI 36

IM 24

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18 0.50

LP 12 0.38

PT 6 0.25

GK 9 0.32

KO 6 0.25

OS 3 0.12

CF 30 0.75

FJ 24 0.61

JN 18 0.50

NR 12 0.38

RU 6 0.25

CB 48 1.09

BE 48 1.09

EI 36

IM 24

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18 0.50

LP 12 0.38

PT 6 0.25

GK 9 0.32

KO 6 0.25

OS 3 0.12

CF 30 0.75

FJ 24 0.61

JN 18 0.50

NR 12 0.38

RU 6 0.25

CB 48 1.09

BE 48 1.09

EI 36 0.85

IM 24

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18 0.50

LP 12 0.38

PT 6 0.25

GK 9 0.32

KO 6 0.25

OS 3 0.12

CF 30 0.75

FJ 24 0.61

JN 18 0.50

NR 12 0.38

RU 6 0.25

CB 48 1.09

BE 48 1.09

EI 36 0.85

IM 24 0.61

MQ 12


AC 114 1.78

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18 0.50

LP 12 0.38

PT 6 0.25

GK 9 0.32

KO 6 0.25

OS 3 0.12

CF 30 0.75

FJ 24 0.61

JN 18 0.50

NR 12 0.38

RU 6 0.25

CB 48 1.09

BE 48 1.09

EI 36 0.85

IM 24 0.61

MQ 12 0.38


AC 114 1.78 1 1/4"

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18 0.50

LP 12 0.38

PT 6 0.25

GK 9 0.32

KO 6 0.25

OS 3 0.12

CF 30 0.75

FJ 24 0.61

JN 18 0.50

NR 12 0.38

RU 6 0.25

CB 48 1.09

BE 48 1.09

EI 36 0.85

IM 24 0.61

MQ 12 0.38


AC 114 1.78 1 1/4" 2.251

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18 0.50

LP 12 0.38

PT 6 0.25

GK 9 0.32

KO 6 0.25

OS 3 0.12

CF 30 0.75

FJ 24 0.61

JN 18 0.50

NR 12 0.38

RU 6 0.25

CB 48 1.09

BE 48 1.09

EI 36 0.85

IM 24 0.61

MQ 12 0.38


AC 114 1.78 1 1/4" 2.251 4.000

CD 36 0.85

DG 36 0.85

GH 24 0.61

HL 18 0.50

LP 12 0.38

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FJ 24 0.61

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RU 6 0.25

CB 48 1.09

BE 48 1.09

EI 36 0.85

IM 24 0.61

MQ 12 0.38


AC 114 1.78 1 1/4" 2.251 4.000 4.800 0.160 0.768 4.000 3.232

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GK 9 0.32

KO 6 0.25

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CF 30 0.75

FJ 24 0.61

JN 18 0.50

NR 12 0.38

RU 6 0.25

CB 48 1.09

BE 48 1.09

EI 36 0.85

IM 24 0.61

MQ 12 0.38


AC 114 1.78 1 1/4" 2.251 4.000 4.800 0.160 0.768 4.000 3.232

CD 36 0.85 1" 1.677 6.000 7.200 0.121 0.868 4.000 2.364

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FJ 24 0.61

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CB 48 1.09

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KO 6 0.25

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FJ 24 0.61

JN 18 0.50

NR 12 0.38

RU 6 0.25

CB 48 1.09

BE 48 1.09

EI 36 0.85

IM 24 0.61

MQ 12 0.38


AC 114 1.78 1 1/4" 2.251 4.000 4.800 0.160 0.768 4.000 3.232

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KO 6 0.25

OS 3 0.12

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FJ 24 0.61

JN 18 0.50

NR 12 0.38

RU 6 0.25

CB 48 1.09

BE 48 1.09

EI 36 0.85

IM 24 0.61

MQ 12 0.38


AC 114 1.78 1 1/4" 2.251 4.000 4.800 0.160 0.768 4.000 3.232

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KO 6 0.25

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CF 30 0.75

FJ 24 0.61

JN 18 0.50

NR 12 0.38

RU 6 0.25

CB 48 1.09

BE 48 1.09

EI 36 0.85

IM 24 0.61

MQ 12 0.38


AC 114 1.78 1 1/4" 2.251 4.000 4.800 0.160 0.768 4.000 3.232

CD 36 0.85 1" 1.677 6.000 7.200 0.121 0.868 4.000 2.364

DG 36 0.85 1" 1.677 2.700 3.240 0.121 0.390 6.700 4.673

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KO 6 0.25

OS 3 0.12

CF 30 0.75

FJ 24 0.61

JN 18 0.50

NR 12 0.38

RU 6 0.25

CB 48 1.09

BE 48 1.09

EI 36 0.85

IM 24 0.61

MQ 12 0.38


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FJ 24 0.61

JN 18 0.50

NR 12 0.38

RU 6 0.25

CB 48 1.09

BE 48 1.09

EI 36 0.85

IM 24 0.61

MQ 12 0.38


AC 114 1.78 1 1/4" 2.251 4.000 4.800 0.160 0.768 4.000 3.232

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GK 9 0.32 3/4" 1.123 2.700 3.240 0.080 0.260 9.400 7.114

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CF 30 0.75

FJ 24 0.61

JN 18 0.50

NR 12 0.38

RU 6 0.25

CB 48 1.09

BE 48 1.09

EI 36 0.85

IM 24 0.61

MQ 12 0.38


AC 114 1.78 1 1/4" 2.251 4.000 4.800 0.160 0.768 4.000 3.232

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KO 6 0.25 3/4" 0.877 2.700 3.240 0.051 0.165 12.100 9.649

OS 3 0.12 1/2" 0.947 2.700 3.240 0.094 0.304 14.800 12.045

CF 30 0.75 1" 1.480 2.700 3.240 0.096 0.310 6.700 5.622

FJ 24 0.61

JN 18 0.50

NR 12 0.38

RU 6 0.25

CB 48 1.09

BE 48 1.09

EI 36 0.85

IM 24 0.61

MQ 12 0.38


AC 114 1.78 1 1/4" 2.251 4.000 4.800 0.160 0.768 4.000 3.232

CD 36 0.85 1" 1.677 6.000 7.200 0.121 0.868 4.000 2.364

DG 36 0.85 1" 1.677 2.700 3.240 0.121 0.390 6.700 4.673

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PT 6 0.25 3/4" 0.877 2.700 3.240 0.051 0.165 14.800 11.267

GK 9 0.32 3/4" 1.123 2.700 3.240 0.080 0.260 9.400 7.114

KO 6 0.25 3/4" 0.877 2.700 3.240 0.051 0.165 12.100 9.649

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CF 30 0.75 1" 1.480 2.700 3.240 0.096 0.310 6.700 5.622

FJ 24 0.61 3/4" 2.140 2.700 3.240 0.264 0.857 9.400 7.465

JN 18 0.50 3/4" 1.754 2.700 3.240 0.183 0.593 12.100 9.572

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CB 48 1.09

BE 48 1.09

EI 36 0.85

IM 24 0.61

MQ 12 0.38


AC 114 1.78 1 1/4" 2.251 4.000 4.800 0.160 0.768 4.000 3.232

CD 36 0.85 1" 1.677 6.000 7.200 0.121 0.868 4.000 2.364

DG 36 0.85 1" 1.677 2.700 3.240 0.121 0.390 6.700 4.673

GH 24 0.61 1" 1.204 5.000 6.000 0.065 0.391 6.700 4.282 4.282m>3.50m

HL 18 0.50 3/4" 1.754 2.700 3.240 0.183 0.593 9.400 6.389

LP 12 0.38 3/4" 1.333 2.700 3.240 0.110 0.357 12.100 8.732

PT 6 0.25 3/4" 0.877 2.700 3.240 0.051 0.165 14.800 11.267

GK 9 0.32 3/4" 1.123 2.700 3.240 0.080 0.260 9.400 7.114

KO 6 0.25 3/4" 0.877 2.700 3.240 0.051 0.165 12.100 9.649

OS 3 0.12 1/2" 0.947 2.700 3.240 0.094 0.304 14.800 12.045

CF 30 0.75 1" 1.480 2.700 3.240 0.096 0.310 6.700 5.622

FJ 24 0.61 3/4" 2.140 2.700 3.240 0.264 0.857 9.400 7.465

JN 18 0.50 3/4" 1.754 2.700 3.240 0.183 0.593 12.100 9.572

NR 12 0.38 3/4" 1.333 2.700 3.240 0.110 0.357 14.800 11.915

RU 6 0.25 3/4" 0.877 3.500 4.200 0.051 0.213 18.300 15.202

CB 48 1.09 1 1/4" 1.377 8.000 9.600 0.064 0.619 4.000 2.613

BE 48 1.09

EI 36 0.85

IM 24 0.61

MQ 12 0.38


AC 114 1.78 1 1/4" 2.251 4.000 4.800 0.160 0.768 4.000 3.232

CD 36 0.85 1" 1.677 6.000 7.200 0.121 0.868 4.000 2.364

DG 36 0.85 1" 1.677 2.700 3.240 0.121 0.390 6.700 4.673

GH 24 0.61 1" 1.204 5.000 6.000 0.065 0.391 6.700 4.282 4.282m>3.50m

HL 18 0.50 3/4" 1.754 2.700 3.240 0.183 0.593 9.400 6.389

LP 12 0.38 3/4" 1.333 2.700 3.240 0.110 0.357 12.100 8.732

PT 6 0.25 3/4" 0.877 2.700 3.240 0.051 0.165 14.800 11.267

GK 9 0.32 3/4" 1.123 2.700 3.240 0.080 0.260 9.400 7.114

KO 6 0.25 3/4" 0.877 2.700 3.240 0.051 0.165 12.100 9.649

OS 3 0.12 1/2" 0.947 2.700 3.240 0.094 0.304 14.800 12.045

CF 30 0.75 1" 1.480 2.700 3.240 0.096 0.310 6.700 5.622

FJ 24 0.61 3/4" 2.140 2.700 3.240 0.264 0.857 9.400 7.465

JN 18 0.50 3/4" 1.754 2.700 3.240 0.183 0.593 12.100 9.572

NR 12 0.38 3/4" 1.333 2.700 3.240 0.110 0.357 14.800 11.915

RU 6 0.25 3/4" 0.877 3.500 4.200 0.051 0.213 18.300 15.202

CB 48 1.09 1 1/4" 1.377 8.000 9.600 0.064 0.619 4.000 2.613

BE 48 1.09 1 1/4" 1.377 2.700 3.240 0.064 0.209 6.700 5.104

EI 36 0.85 1" 1.677 2.700 3.240 0.121 0.390 9.400 7.413

IM 24 0.61 3/4" 2.140 2.700 3.240 0.264 0.857 12.100 9.256

MQ 12 0.38 3/4" 1.333 2.700 3.240 0.110 0.357 14.800 11.599

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