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Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
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7 Líneas de Alimentación
7.1 Criterios de selección
7.1.1 Máxima Caída de Tensión
Según REBT-ITC-BT-19 apartado 2.2.2 la sección de los conductores a utilizar en los circuitos se determinará de forma que la caída de tensión entre el origen de la instalación y cualquier punto de utilización sea menor del 3% de la tensión nominal en el origen de la instalación para circuitos de alumbrado, lo que resulta ser de 6,9 V para una tensión de 230V y de 12 V para 400 V.
Para el resto de los circuitos, el reglamento eleva este porcentaje hasta el 5% de la tensión nominal en el origen de la instalación, que para 230 V sería de 11.5 V y para 400 V sería de 20 V.
Para la aplicación de este criterio y en base a cálculos preliminares se han asignado límites de caídas de tensión en cada uno de los tramos de línea que van desde el origen hasta las cargas propiamente dichas. Se exponen a continuación:
TIPO DE LÍNEA
Máxima Caída de Tensión Permitida
ALUMBRADO
Máxima Caída de Tensión Permitida
FUERZA
GENERAL 0,3 % 1 %
PRINCIPAL 2,1 % 3 3,4 %4
DISTRIBUCIÓN 0,6 % 0,6 %
TOTAL 3% 5 %
Tabla 10
7.1.2 Intensidad Máxima Admisible
Por otro lado, REBT-ITC-BT-19 apartado 2.2.3 establece las intensidades máximas admisibles en servicio permanente y a una temperatura ambiente de 40ºC para cables aislados flexibles de polietileno reticulado de tensión de aislamiento 750V colocados bajo tubo o al aire (bandejas perforadas). Para otras temperaturas, modos de instalación, agrupamientos y tipos de cable se modifican estas intensidades máximas admisibles aplicando factores correctores recogidos en la norma UNE 20460.
3 Para los casos en que una misma Línea Principal alimente a varios Cuadros Secundarios, se toma un 2% para la Línea Principal y un 0,1% para la línea que conecta dicha Línea Principal con el Cuadro Secundario 4 Para los casos en que una misma Línea Principal alimente a varios Cuadros Secundarios, se toma un 3,2% para la Línea Principal y un 0,2% para la línea que conecta dicha Línea Principal con el Cuadro Secundario
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7.1.3 Intensidad de Cortocircuito
En el apartado 9.2.14 de la presente Memoria de Cálculo se realiza la comprobación de que los cables elegidos según los criterios antes mencionados cumplen además el de Intensidad de Cortocircuito Admisible en función del tiempo de duración previsto para tal defecto.
7.1.4 Conductor para el Neutro
La norma ITC-BT-08 indica la sección mínima para el conductor neutro en función de la sección de los conductores de fase. Estas indicaciones se recogen en la Tabla 18 del apartado 13 de la Memoria Descriptiva.
7.1.5 Conductores de protección
En cuanto a los conductores de protección, REBT-ITC-BT-19 apartado 2.3 establece la sección de los mismos en función de la sección de los conductores activos. Estas indicaciones se recogen en la Tabla 18 del apartado 13 de la Memoria Descriptiva.
7.1.6 Criterios adicionales
Se comprueba además que se cumplen las secciones mínimas indicadas en la ITC-BT-25 del REBT según el tipo de circuito (iluminación, tomas de uso general, tomas de cocina y horno, etc.).
Para mayor claridad, se presenta a continuación un extracto de la tabla expuesta en la mencionada ITC:
Circuito de utilización Potencia
prevista por punto (W)
Máximo nº puntos de utilización
Sección mínima (mm2)
C1 Iluminación 200 30 1,5
C2 Tomas de uso general 3450 20 2,5
C3 Cocina y horno 5400 2 6
C4 Lavadora, lavavajillas y termo eléctrico
3450 3 4
C5 Baño, cuarto de cocina 3450 6 2,5
C8 Calefacción 5750 - 6
C9 Aire Acondicionado 5750 - 6
C10 Secadora 2300 1 2,5
Tabla 11
Se impone que las distintas líneas mantengan un orden escalonado en cuanto a secciones, esto es, que una línea de mayor rango posea una sección igual o superior a las líneas de rango inmediatamente inferior a las cuales alimenta. Para asegurar este criterio se asignan las siguientes secciones mínimas:
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Tipo de Línea Secciones mínimas (mm2)
Alumbrado Fuerza
GENERALES 4 10
PRINCIPALES 2,5 6
Tabla 12
7.2 Elección de conductores para las Líneas Generales
El tipo de cable a emplear para estas líneas es unipolar de aislamiento de XLPE y 1000V de tensión de aislamiento. Se usan del tipo PRYSMIAN Afumex 1000V IrisTech(AS) XLPE3 o similar.
Estos conductores se agrupan en haces; cada haz está compuesto por un cable para cada fase más el conductor neutro más el de protección (amarillo-verde). Los conductores pertenecientes a una misma línea se encuentran recogidos en un único conducto para aumentar su protección mecánica y facilitar su posible sustitución. Los tubos de las distintas líneas se agrupan en línea y se apoyan en bandejas metálicas perforadas para mejorar la ventilación del conjunto.
Las características técnicas necesarias para su elección se exponen en la siguiente tabla, proporcionada por el fabricante, donde ya se han aplicado los factores de corrección por temperatura (40ºC) y por tipo de instalación (en bandeja metálica perforada). Se ha añadido además una columna para la caída de tensión con factor de potencia 0,9 resultado de interpolar los valores ya suministrados para cosφ=1 y cosφ=0,8:
SECCIÓN (mm2)
Int. Máxima Admisible 5(A)
Caída de tensión (V/A�km)
cosφ=1 cosφ=0,8 cosφ=0,9
1x1.5 21 26,50 21,36 23,93
1x2.5 29 15,92 12,88 14,40
1x4 38 9,96 8,10 9,03
1x6 49 6,74 5,51 6,13
1x10 68 4,00 3,31 3,66
1x16 91 2,51 2,12 2,32
1x25 116 1,59 1,37 1,48
1x35 144 1,15 1,01 1,08
5 Intensidad máxima admisible al aire sobre bandeja metálica perforada
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SECCIÓN (mm2)
Int. Máxima Admisible 5(A)
Caída de tensión (V/A�km)
cosφ=1 cosφ=0,8 cosφ=0,9
1x50 175 0,85 0,77 0,81
1x70 224 0,59 0,56 0,58
1x95 271 0,42 0,43 0,43
1x120 314 0,34 0,36 0,35
1x150 363 0,27 0,31 0,29
1x185 415 0,22 0,26 0,24
1x240 490 0,17 0,22 0,20
1x300 630 0,14 0,19 0,17
Tabla 13
En los siguientes epígrafes se muestra de manera detallada los cálculos necesarios para la selección de las secciones a instalar para cada una de las Líneas Generales del hospital. La operativa seguida consiste en evaluar para cada caso el criterio de Intensidad Máxima Admisible, el de Máxima Caída de Tensión y elegir como sección de cable la mayor de las resultantes.
7.2.1 Línea General Asistida Planta Sótano (de CGBT a CP-PS-A)
Esta línea posee una longitud de 5 metros y se encuentra instalada sobre una bandeja metálica perforada junto a otras 6 líneas, en una capa única y en contacto. El trazado es horizontal en toda su longitud.
7.2.1.1 Alumbrado
La potencia aparente que transporta esta línea es de 8,407 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 8,407 ∙ 10����3 ∙ 400� = 21,10�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible
Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 21,10�0,7 = 30,15�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 4 mm2 o superior.
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Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
����������� ≥ �����! ⇒ 0,003 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,003 ∙ 400� ≥ # ∙ 21,10� ∙ 5 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 6,54 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,9 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 6 mm2 o superior.
Conclusión: una terna de 6 mm2 de sección.
7.2.1.2 Fuerza
La potencia aparente que transporta esta línea es de 84,727 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 84,727 ∙ 10����3 ∙ 400� = 122,29�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-
460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 21,10�0,7 = 174,70�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 50 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,01 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,01 ∙ 400� ≥ # ∙ 122,29� ∙ 5 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 6,54 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,8 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 6 mm2 o superior.
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Conclusión: una terna de 50 mm2 de sección.
7.2.2 Línea General No Asistida Planta Sótano (de CGBT a CP-PS-NA)
Esta línea posee una longitud de 5 metros y se encuentra instalada sobre una bandeja metálica perforada junto a otras 6 líneas, en una capa única y en contacto. El trazado es horizontal en toda su longitud.
7.2.2.1 Alumbrado
La potencia aparente que transporta esta línea es de 17,422 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 17,422 ∙ 10����3 ∙ 400� = 43,73�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible
Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 43,73�0,7 = 62,47�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 10 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,003 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,003 ∙ 400� ≥ # ∙ 43,73� ∙ 5 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 3,16 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,9 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 16 mm2 o superior.
Conclusión: una terna de 16 mm2 de sección.
7.2.2.2 Fuerza
La potencia aparente que transporta esta línea es de 120,742 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
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�� = ��3 ∙ �
= 120,742 ∙ 10����3 ∙ 400� = 174,28�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Al ser esta corriente relativamente alta, tomamos dos ternas de cables, con lo que por cada una de ellas circularán 87,14 A.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible
Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 87,14�0,7 = 124,48�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 35 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,01 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,01 ∙ 400� ≥ # ∙ 87,14� ∙ 5 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 9,18
Considerando el factor de potencia de 0,8 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 6 mm2 o superior.
Conclusión: dos ternas de 35 mm2 de sección.
7.2.3 Línea General Asistida Planta Baja (de CGBT a CP-PB-A)
Esta línea posee una longitud de 9 metros y se encuentra instalada sobre una bandeja metálica perforada junto a otras 6 líneas, en una capa única y en contacto. El trazado es vertical en más del 90% de su longitud total ya que va desde el sótano a la planta baja.
7.2.3.1 Alumbrado
La potencia aparente que transporta esta línea es de 8,052 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 8,052 ∙ 10����3 ∙ 400� = 20,21�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
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Criterio de Intensidad Máxima Admisible
Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 20,21�0,7 = 28,87�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 2,5 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,003 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,003 ∙ 400� ≥ # ∙ 20,21� ∙ 9 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 3,79 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,9 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 10 mm2 o superior.
Conclusión: una terna de 10 mm2 de sección.
7.2.3.2 Fuerza
La potencia aparente que transporta esta línea es de 74,930 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 74,930 ∙ 10����3 ∙ 400� = 108,15�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-
460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 108,15�0,7 = 154,50�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 50 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
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Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,01 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,01 ∙ 400� ≥ # ∙ 108,15� ∙ 9 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 4,11 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,8 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 10 mm2 o superior.
Conclusión: una terna de 50 mm2 de sección.
7.2.4 Línea General No Asistida Planta Baja (de CGBT a CP-PB-NA)
Esta línea posee una longitud de 9 metros y se encuentra instalada sobre una bandeja metálica perforada junto a otras 6 líneas, en una capa única y en contacto. El trazado es vertical en más del 90% de su longitud total ya que va desde el sótano a la planta baja.
7.2.4.1 Alumbrado
La potencia aparente que transporta esta línea es de 68,351 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 68,351 ∙ 10����3 ∙ 400� = 171,58�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Al ser esta corriente relativamente alta, tomamos dos ternas de cables, con lo que por cada uno de ellas circularán 85,79 A.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-
460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 85,79�0,7 = 122,55�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 35 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,003 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,003 ∙ 400� ≥ # ∙ 85,79� ∙ 9 ∙ 10%�#& ⇒
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⇒ # ≤ 0,89 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,9 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 50 mm2 o superior.
Conclusión: dos ternas de 50 mm2 de sección.
7.2.4.2 Fuerza
La potencia aparente que transporta esta línea es de 386,508 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 386,508 ∙ 10����3 ∙ 400� = 557,88�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Al ser esta corriente relativamente alta, tomamos cuatro ternas de cables, con lo que por cada una de ellas circularán 139,47 A.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible
Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 139,47�0,7 = 199,24�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 70 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,01 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,01 ∙ 400� ≥ # ∙ 139,47� ∙ 9 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 3,19 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,8 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 16 mm2 o superior.
Conclusión: dos ternas de 70 mm2 de sección.
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7.2.5 Línea General Asistida Primera Planta (de CGBT a CP-P1-A)
Esta línea posee una longitud de 13 metros y se encuentra instalada sobre una bandeja metálica perforada junto a otras 6 líneas, en una capa única y en contacto. El trazado es vertical en más del 90% de su longitud total ya que va desde el sótano a la primera planta.
7.2.5.1 Alumbrado
La potencia aparente que transporta esta línea es de 19,880 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 19,880 ∙ 10����3 ∙ 400� = 49,90�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible
Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 49,90�0,7 = 71,29�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 16 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,003 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,003 ∙ 400� ≥ # ∙ 49,90� ∙ 13 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 1,06 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,9 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 50 mm2 o superior.
Conclusión: una terna de 50 mm2 de sección
7.2.5.2 Fuerza
La potencia aparente que transporta esta línea es de 173,484 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 173,484 ∙ 10����3 ∙ 400� = 250,40�
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Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Al ser esta corriente relativamente alta, tomamos dos ternas de cables, con lo que por cada una de ellas circularán 125,20 A.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible
Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 125,20�0,7 = 178,86�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 70 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,01 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,01 ∙ 400� ≥ # ∙ 125,20� ∙ 13 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 2,46 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,8 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 16 mm2 o superior.
Conclusión: dos ternas de 70 mm2 de sección.
7.2.6 Línea General No Asistida Primera Planta (de CGBT a CP-P1-NA)
Esta línea posee una longitud de 13 metros y se encuentra instalada sobre una bandeja metálica perforada junto a otras 6 líneas, en una capa única y en contacto. El trazado es vertical en más del 90% de su longitud total ya que va desde el sótano a la primera planta.
7.2.6.1 Alumbrado
La potencia aparente que transporta esta línea es de 29,957 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 29,957 ∙ 10����3 ∙ 400� = 75,20�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible
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Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 75,20�0,7 = 107,43�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 25 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,003 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,003 ∙ 400� ≥ # ∙ 75,20� ∙ 13 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 0,71 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,9 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 70 mm2 o superior.
Conclusión: una terna de 70 mm2 de sección.
7.2.6.2 Fuerza
La potencia aparente que transporta esta línea es de 211,313 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 211,313 ∙ 10����3 ∙ 400� = 305,00�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Al ser esta corriente relativamente alta, tomamos tres ternas de cables, con lo que por cada una de ellas circularán 101,67 A.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-
460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 101,67�0,7 = 145,24�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 50 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
60 / 314
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,01 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,01 ∙ 400� ≥ # ∙ 101,67� ∙ 13 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 3,03 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,8 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 16 mm2 o superior.
Conclusión: tres ternas de 50 mm2 de sección.
7.2.7 Línea General Asistida Segunda Planta (de CGBT a CP-P2-A)
Esta línea posee una longitud de 17 metros y se encuentra instalada sobre una bandeja metálica perforada junto a otras 6 líneas, en una capa única y en contacto. El trazado es vertical en más del 90% de su longitud total ya que va desde el sótano a la segunda planta.
7.2.7.1 Alumbrado
La potencia aparente que transporta esta línea es de 19,880 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 19,88 ∙ 10����3 ∙ 400� = 49,90�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-
460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 49,90�0,7 = 71,29�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 16 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,003 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,003 ∙ 400� ≥ # ∙ 49,90� ∙ 17 ∙ 10%�#& ⇒
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
61 / 314
⇒ # ≤ 0,81 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,9 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 50 mm2 o superior.
Conclusión: una terna de 50 mm2 de sección.
7.2.7.2 Fuerza
La potencia aparente que transporta esta línea es de 173,484 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 173,484 ∙ 10����3 ∙ 400� = 250,40�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Al ser esta corriente relativamente alta, tomamos dos ternas de cables, con lo que por cada una de ellas circularán 125,20 A.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible
Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 125,20�0,7 = 178,86�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 70 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,01 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,01 ∙ 400� ≥ # ∙ 125,20� ∙ 17 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 1,88 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,8 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 25 mm2 o superior.
Conclusión: una terna de 70 mm2 de sección.
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7.2.8 Línea General No Asistida Segunda Planta (de CGBT a CP-P2-NA)
Esta línea posee una longitud de 17 metros y se encuentra instalada sobre una bandeja metálica perforada junto a otras 6 líneas, en una capa única y en contacto. El trazado es vertical en más del 90% de su longitud total ya que va desde el sótano a la segunda planta.
7.2.8.1 Alumbrado
La potencia aparente que transporta esta línea es de 29,957 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 29,957 ∙ 10����3 ∙ 400� = 75,20�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Al ser esta corriente relativamente alta, tomamos dos ternas de cables, con lo que por cada una de ellas circularán 37,60 A.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible
Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 37,60�0,7 = 53,71�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 10 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,003 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,003 ∙ 400� ≥ # ∙ 37,60� ∙ 17 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 1,08 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,9 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 50 mm2 o superior.
Conclusión: dos ternas de 50 mm2 de sección.
7.2.8.2 Fuerza
La potencia aparente que transporta esta línea es de 211,313 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
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�� = ��3 ∙ �
= 211,313 ∙ 10����3 ∙ 400� = 305,00�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Al ser esta corriente relativamente alta, tomamos tres ternas de cables, con lo que por cada una de ellas circularán 101,67 A.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible
Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 101,67�0,7 = 145,24�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 50 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,01 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,01 ∙ 400� ≥ # ∙ 101,67� ∙ 17 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 2,31 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,8 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 16 mm2 o superior.
Conclusión: tres ternas de 50 mm2 de sección.
7.2.9 Línea General Asistida Tercera Planta (de CGBT a CP-P3-A)
Esta línea posee una longitud de 21 metros y se encuentra instalada sobre una bandeja metálica perforada junto a otras 6 líneas, en una capa única y en contacto. El trazado es vertical en más del 90% de su longitud total ya que va desde el sótano hasta la tercera planta.
7.2.9.1 Alumbrado
La potencia aparente que transporta esta línea es de 12,653 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 12,653 ∙ 10����3 ∙ 400� = 31,76�
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Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible
Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 31,76�0,7 = 45,37�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 6 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,003 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,003 ∙ 400� ≥ # ∙ 31,76� ∙ 21 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 1,03 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,9 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 50 mm2 o superior.
Conclusión: una terna de 50 mm2 de sección.
7.2.9.2 Fuerza
La potencia aparente que transporta esta línea es de 71,156 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 71,156 ∙ 10����3 ∙ 400� = 102,71�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible
Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 102,71�0,7 = 146,72
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 50 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
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Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,01 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,01 ∙ 400� ≥ # ∙ 102,71� ∙ 21 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 1,85 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,8 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 25 mm2 o superior.
Conclusión: una terna de 50 mm2 de sección.
7.2.10 Línea General No Asistida Tercera Planta (de CGBT a CP-P3-NA)
Esta línea posee una longitud de 21 metros y se encuentra instalada sobre una bandeja metálica perforada junto a otras 6 líneas, en una capa única y en contacto. El trazado es vertical en más del 90% de su longitud total ya que va desde el sótano hasta la tercera planta.
7.2.10.1 Alumbrado
La potencia aparente que transporta esta línea es de 37,760 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 37,760 ∙ 10����3 ∙ 400� = 94,79�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Al ser esta corriente relativamente alta, tomamos tres ternas de cables, con lo que por cada una de ellas circularán 31,60 A.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible
Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 31,60�0,7 = 45,14�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 6 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
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*���������� ≥ *����! ⇒ 0,003 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,003 ∙ 400� ≥ # ∙ 31,60� ∙ 21 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 1,04 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,9 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 50 mm2 o superior.
Conclusión: tres ternas de 50 mm2 de sección.
7.2.10.2 Fuerza
La potencia aparente que transporta esta línea es de 313,344 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 313,344 ∙ 10����3 ∙ 400� = 452,27�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Al ser esta corriente relativamente alta, tomamos cuatro ternas de cables, con lo que por cada una de ellas circularán 113,07 A.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-
460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 113,07�0,7 = 161,53�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 50 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,01 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,01 ∙ 400� ≥ # ∙ 113,07� ∙ 21 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 1,68 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,8 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 25 mm2 o superior.
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
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Conclusión: cuatro ternas de 50 mm2 de sección.
7.2.11 Línea General Asistida Cuarta Planta (de CGBT a CP-P4-A)
Esta línea posee una longitud de 25 metros y se encuentra instalada sobre una bandeja metálica perforada junto a otras 6 líneas, en una capa única y en contacto. El trazado es vertical en más del 90% de su longitud total ya que va desde el sótano hasta la cuarta planta.
7.2.11.1 Alumbrado
La potencia aparente que transporta esta línea es de 12,653 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 12,653 ∙ 10����3 ∙ 400� = 31,76�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible
Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 31,76�0,7 = 45,37�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 6 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,003 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,003 ∙ 400� ≥ # ∙ 31,76� ∙ 25 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 0,87 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,9 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 50 mm2 o superior.
Conclusión: una terna de 50 mm2 de sección.
7.2.11.2 Fuerza
La potencia aparente que transporta esta línea es de 71,156 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
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�� = ��3 ∙ �
= 71,156 ∙ 10����3 ∙ 400� = 102,71�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible
Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 102,71�0,7 = 146,72�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 50 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,01 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,01 ∙ 400� ≥ # ∙ 102,71� ∙ 25 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 1,56 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,8 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 25 mm2 o superior.
Conclusión: una terna de 50 mm2 de sección.
7.2.12 Línea General No Asistida Cuarta Planta (de CGBT a CP-P4-NA)
Esta línea posee una longitud de 25 metros y se encuentra instalada sobre una bandeja metálica perforada junto a otras 6 líneas, en una capa única y en contacto. El trazado es vertical en más del 90% de su longitud total ya que va desde el sótano a la cuarta planta.
7.2.12.1 Alumbrado
La potencia aparente que transporta esta línea es de 37,760 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 37,760 ∙ 10����3 ∙ 400� = 94,79�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
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Al ser esta corriente relativamente alta, tomamos tres ternas de cables, con lo que por cada una de ellas circularán 31,60 A.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible
Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 31,60�0,7 = 45,14�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 6 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,003 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,003 ∙ 400� ≥ # ∙ 31,60� ∙ 25 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 0,87 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,9 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 50 mm2 o superior.
Conclusión: tres ternas de 50 mm2 de sección.
7.2.12.2 Fuerza
La potencia aparente que transporta esta línea es de 313,344 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 313,344 ∙ 10����3 ∙ 400� = 452,27�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Al ser esta corriente relativamente alta, tomamos cuatro ternas de cables, con lo que por cada una de ellas circularán 113,07 A.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-
460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 113,07�0,7 = 161,53�
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
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Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 50 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,01 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,01 ∙ 400� ≥ # ∙ 113,07� ∙ 25 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 1,42 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,8 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 25 mm2 o superior.
Conclusión: cuatro ternas de 50 mm2 de sección.
7.2.13 Línea General No Asistida Quinta Planta (de CGBT a CP-PL5-NA)
Esta línea posee una longitud de 29 metros y se encuentra instalada sobre una bandeja metálica perforada junto a otras 6 líneas, en una capa única y en contacto. El trazado es vertical en más del 90% de su longitud total ya que va desde el sótano hasta la quinta planta.
7.2.13.1 Alumbrado
La potencia aparente que transporta esta línea es de 2,800 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 2,800 ∙ 10����3 ∙ 400� = 7,03�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible
Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 7,03�0,7 = 10,04�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 1,5 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida, que a diferencia del resto de Líneas Generales es del 2,4%, y la longitud de cable (L):
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
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*���������� ≥ *����! ⇒ 0,024 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,024 ∙ 400� ≥ # ∙ 7,03� ∙ 29 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 27,08 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,9 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 1,5 mm2 o superior.
Teniendo en cuenta además el criterio expuesto en el apartado 7.1.6 de la presente Memoria de Cálculo, se debe instalar en este caso una sección igual o superior a 4 mm2.
Conclusión: una terna de 4 mm2 de sección.
7.2.13.2 Fuerza
La potencia aparente que transporta esta línea es de 6,273 kVA, por tanto, la Intensidad de Paso (IP) que la atraviesa es de:
�� = ��3 ∙ �
= 6,273 ∙ 10����3 ∙ 400� = 9,05�
Donde S es la potencia aparente y UN la tensión nominal de la línea.
Criterio de Intensidad Máxima Admisible
Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 9,05�0,7 = 12,94�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 1,5 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
Conociendo la Intensidad de Paso (IP), la caída de tensión permitida, que a diferencia del resto de Líneas Generales es del 2,4%, y la longitud de cable (L):
*���������� ≥ *����! ⇒ 0,024 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,024 ∙ 400� ≥ # ∙ 9,05� ∙ 29 ∙ 10%�#& ⇒
⇒ # ≤ 15,23 �� ∙ #&
Considerando el factor de potencia de 0,9 y según la Tabla 13, el cable a instalar sería el de sección 2,5 mm2 o superior.
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
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Teniendo en cuenta además el criterio expuesto en el apartado 7.1.6 de la presente Memoria de Cálculo, se debe instalar en este caso una sección igual o superior a 10 mm2.
Conclusión: una terna de 10 mm2 de sección.
7.3 Elección de conductores para las Líneas Principales
Al igual que para las Líneas Generales, el tipo de cable a emplear para estas líneas es unipolar de aislamiento de XLPE y 1000V de tensión de aislamiento. Se usan del tipo PRYSMIAN Afumex 1000V IrisTech(AS) XLPE3 o similar. También se agrupan por haces; cada haz está compuesto por un cable para cada fase más el conductor neutro más el de protección (amarillo-verde).
Los conductores pertenecientes a una misma línea se encuentran recogidos en un único conducto para aumentar su protección mecánica y facilitar su posible sustitución. Los tubos de las distintas líneas se agrupan en línea y se apoyan en bandejas metálicas perforadas para mejorar la ventilación del conjunto.
Para los casos de Líneas Principales que alimenten a más de un Cuadro Secundario, ya que cada cuadro secundario está alimentado por el Cuadro Principal de su misma planta,se emplea el método de los momentos eléctricos para aplicar el criterio de máxima caída de tensión permitida. Se exponen a continuación las expresiones usadas para dicho cálculo:
*���������� ≥ # ∙ +� ⇒ *�|% ∙ � ≥ # ∙ . ��/
0
�12∙ $�
Donde:
• k: caída de tensión del conductor en V/A�km, proporcionada por el fabricante
• Me: Momento eléctrico
• ΔU|%: Caída de tensión permitida en tanto por uno. Ver Tabla 10.
• UN: Tensión nominal
• Ipi: Intensidad de paso para cada uno de los cuadros secundarios
• Li: Distancia entre el origen de la línea y el cuadro secundario
En los epígrafes siguientes se exponen los cálculos realizados para la elección de las secciones de conductores a instalar clasificados por planta del hospital.
7.3.1 Líneas Principales Planta Sótano
Línea SOT-01, ALUMBRADO
Esta línea alimenta a los circuitos de alumbrado de los cuadros CS-PS-LAB (a 71 m, 1,356 kVA), CS-PS-FAR (a 49 m, 1,022 kVA), CS-PS-CPD (a 38 m, 0,720 kVA) y CS-PS-MOR (a 25 m, 0,253kVA).
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
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La intensidad de paso para esta línea será:
�� = ��3 ∙ �
= 51,356 + 1,022 + 0,720 + 0,2537 ∙ 10����3 ∙ 400� = 8,41�
Criterio de Intensidad Máxima Admisible Aplicando a esta intensidad el factor de corrección por agrupamiento según UNE-20-
460-5-523: 7 circuitos→ 0,7
��′ = 8,41�0,7 = 12,02�
Según la Tabla 13, el cable a instalar es el de sección 1,5 mm2 o superior.
Criterio de Máxima Caída de Tensión Admisible
*���������� ≥ # ∙ +� ⇒ 0,02 ∙ � ≥ # ∙ . ��/
0
�12∙ $� ⇒ 0,02 ∙ � ≥ # ∙ . ��
�3 ∙ �
0
�12∙ $� ⇒
⇒ 0,02 · � ≥ #�3 ∙ �
∙ . �� ∙ $�0
�12
Sustituyendo para los valores particulares de SOT-01, ALUMBRADO:
0,02 · 400� ≥ #�3 ∙ 400� ∙ 1
2 51,356 · 71 + 1,022 · 49 + 0,720 · 38 + 0,253 · 257 · � · � · #& ⇒
⇒ # ≤ 10,18 �� ∙ #&
La sección a tomar para cumplir la máxima caída de tensión permitida sería de 4 mm2.
De manera resumida, se recogen a continuación, en forma de tabla, los cálculos para la elección de la sección de los conductores para las Líneas Principales que alimentan a circuitos de alumbrado:
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
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LÍNEA Pot.
(kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Factor corr.
Int. Corr.
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
SOT-01-ALU 3,351 71 1 8,41 0,7 12,02 1,5 4 4
SOT-INC-ALU 0,080 15 1 0,20 0,7 0,29 1,5 1,5 2,5
SOT-INS N-ALU 4,976 3 1 12,49 0,7 17,84 1,5 1,5 2,5
SOT-AA.C-ALU 0,720 21 1 1,81 0,7 2,58 1,5 1,5 2,5
SOT-02-ALU 13,311 74 1 33,41 0,7 47,73 6 16 16
SOT-BOM-ALU 0,120 8,8 1 0,30 0,7 0,43 1,5 1,5 2,5
SOT-CLIM-ALU 0,120 8 1 0,30 0,7 0,43 1,5 1,5 2,5
SOT-COC-ALU 0,480 83 1 1,20 0,7 1,72 1,5 1,5 2,5
SOT-INS01-ALU 0,160 71 1 0,40 0,7 0,57 1,5 1,5 2,5
SOT-INS02-ALU 0,160 54 1 0,40 0,7 0,57 1,5 1,5 2,5
SOT-INS03-ALU 0,160 35,5 1 0,40 0,7 0,57 1,5 1,5 2,5
SOT-INS S-ALU 1,720 18 1 4,32 0,7 6,17 1,5 1,5 2,5
SOT-TAL-ALU 0,471 13 1 1,18 0,7 1,69 1,5 1,5 2,5
Tabla 14
Igualmente, para las Líneas Principales que alimentan a circuitos de fuerza:
LÍNEA Pot.
(kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Factor corr.
Int. Corr.
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
SOT-01-FZA 74,484 71 2 53,75 0,7 76,79 16 10 16
SOT-INC-FZA 1,617 15 1 2,33 0,7 3,33 1,5 1,5 2,5
SOT-INS N-FZA 8,625 3 1 12,45 0,7 17,78 1,5 1,5 2,5
SOT-AA.C-FZA 6,813 21 1 9,83 0,7 14,05 1,5 1,5 2,5
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
75 / 314
LÍNEA Pot.
(kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Factor corr.
Int. Corr.
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
SOT-02-FZA 53,367 74 2 38,51 0,7 55,02 10 6 10
SOT-BOM-FZA 1,617 8,8 1 2,33 0,7 3,33 1,5 1,5 2,5
SOT-CLIM-FZA 0,539 8 1 0,78 0,7 1,11 1,5 1,5 2,5
SOT-COC-FZA 10,586 83 1 15,28 0,7 21,83 2,5 4 4
SOT-INS01-FZA 9,078 71 1 13,10 0,7 18,72 1,5 2,5 2,5
SOT-INS02-FZA 9,078 54 1 13,10 0,7 18,72 1,5 2,5 2,5
SOT-INS03-FZA 9,078 35,5 1 13,10 0,7 18,72 1,5 1,5 2,5
SOT-INS S-FZA 4,656 18 1 6,72 0,7 9,60 1,5 1,5 2,5
SOT-TAL-FZA 15,930 13 1 22,99 0,7 32,85 4 1,5 4
Tabla 15
Para las Líneas Principales que alimentan a más de un Cuadro Secundario, se exponen a continuación los cálculos para las líneas que los conectan.
Para circuitos de alumbrado:
Línea Origen Cuadro Destino
Pot. (kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
SOT-01-ALU
CS-PS-LAB 1,356 4,1 1 3,40 1,5 2,5 2,5
CS-PS-FAR 1,022 1,5 1 2,57 1,5 1,5 2,5
CS-PS-CPD 0,720 1,2 1 1,81 1,5 1,5 2,5
CS-PS-MOR 0,253 7,5 1 0,64 1,5 1,5 2,5
SOT-02-ALU
CS-PS-ALM 3,773 1,5 1 9,47 1,5 2,5 2,5
CS-PS-ARC 4,784 1,5 1 12,01 1,5 4 4
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
76 / 314
Línea Origen Cuadro Destino
Pot. (kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
CS-PS-REH 4,753 1,5 1 11,93 1,5 4 4
Tabla 16
Para circuitos de fuerza:
Línea Origen Cuadro Destino
Pot. (kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
SOT-01-FZA
CS-PS-LAB 17,461 4,1 1 25,20 2,5 6 6
CS-PS-FAR 20,695 1,5 1 29,87 4 2,5 6
CS-PS-CPD 28,031 1,2 1 40,46 6 2,5 6
CS-PS-MOR 8,297 7,5 1 11,98 1,5 4 6
SOT-02-FZA
CS-PS-ALM 14,016 1,5 1 20,23 1,5 1,5 6
CS-PS-ARC 13,477 1,5 1 19,45 1,5 1,5 6
CS-PS-REH 25,875 1,5 1 37,35 4 2,5 6
Tabla 17
7.3.2 Líneas Principales Planta Baja
De manera resumida, se recogen a continuación, en forma de tabla, los cálculos para la elección de la sección de los conductores para las Líneas Principales que alimentan a circuitos de alumbrado:
LÍNEA Pot.
(kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Factor corr.
Int. Corr.
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
PLB-URG-ALU 8,052 12 1 20,21 0,7 28,87 2,5 2,5 2,5
PLB-ADM-ALU 6,712 89 1 16,85 0,7 24,07 2,5 16 16
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LÍNEA Pot.
(kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Factor corr.
Int. Corr.
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
PLB-AE-ALU 17,136 87 1 43,01 0,7 61,45 10 35 35
PLB-AP-ALU 13,471 82 1 33,81 0,7 48,31 6 25 25
PLB-DIA-ALU 11,657 32 1 29,26 0,7 41,80 6 10 10
PLB-DIR-ALU 6,452 86 1 16,20 0,7 23,14 2,5 16 16
PLB-EDS-ALU 2,569 9 1 6,45 0,7 9,21 1,5 1,5 2,5
PLB-SA-ALU 10,355 82 1 25,99 0,7 37,13 4 16 16
Tabla 18
Igualmente, para las Líneas Principales que alimentan a circuitos de fuerza:
LÍNEA Pot.
(kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Factor corr.
Int. Corr.
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
PLB-URG-FZA 74,930 12 2 54,08 0,7 77,25 16 2,5 16
PLB-ADM-FZA 45,281 89 2 32,68 0,7 46,68 6 10 10
PLB-AE-FZA 109,969 87 2 79,36 0,7 113,38 25 16 25
PLB-AP-FZA 88,945 82 2 64,19 0,7 91,70 25 10 25
PLB-DIA-FZA 40,969 32 1 59,13 0,7 84,48 16 6 16
PLB-DIR-FZA 61,992 86 2 44,74 0,7 63,91 10 10 10
PLB-EDS-FZA 5,391 9 1 7,78 0,7 11,12 1,5 1,5 2,5
PLB-SA-FZA 33,961 82 1 49,02 0,7 70,03 16 10 16
Tabla 19
Para las Líneas Principales que alimentan a más de un Cuadro Secundario, se exponen a continuación los cálculos para las líneas que los conectan.
Para circuitos de alumbrado:
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
78 / 314
Línea Origen Cuadro Destino
Pot. (kVA)
Long. (m)
Ternas I de
paso (A)
Sección (mm2)
Int. Máx Por ∆U FINAL
PLB-AE-ALU
CS-PB-AEC 8,568 1,5 1 21,51 2,5 6 6
CS-PB-AEO 8,568 1,5 1 21,51 2,5 6 6
PLB-AP-ALU
CS-PB-APC 4,490 1 1 11,27 1,5 2,5 2,5
CS-PB-APE 4,490 1 1 11,27 1,5 2,5 2,5
CS-PB-APO 4,490 1 1 11,27 1,5 2,5 2,5
PLB-SA-ALU
CS-PB-SAC 5,719 1 1 14,36 1,5 2,5 2,5
CS-PB-SAE 3,240 1 1 8,13 1,5 1,5 2,5
CS-PB-SAO 1,396 1 1 3,50 1,5 1,5 2,5
Tabla 20
Para circuitos de fuerza:
Línea Origen Cuadro Destino
Pot. (kVA)
Long. (m)
Ternas I de
paso (A)
Sección (mm2)
Int. Máx Por ∆U FINAL
PLB-AE-FZA
CS-PB-AEC 54,984 1,5 2 79,36 6 2,5 6
CS-PB-AEO 54,984 1,5 2 79,36 6 2,5 6
PLB-AP-FZA
CS-PB-APC 29,648 1 1 42,79 6 2,5 6
CS-PB-APE 29,648 1 1 42,79 6 2,5 6
CS-PB-APO 29,648 1 1 42,79 6 2,5 6
PLB-SA-FZA
CS-PB-SAC 1,617 1 1 2,33 1,5 1,5 6
CS-PB-SAE 17,250 1 1 24,90 2,5 1,5 6
CS-PB-SAO 15,094 1 1 21,79 2,5 1,5 6
Tabla 21
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
79 / 314
7.3.3 Líneas Principales Primera Planta
De manera resumida, se recogen a continuación, en forma de tabla, los cálculos para la elección de la sección de los conductores para las Líneas Principales que alimentan a circuitos de alumbrado:
LÍNEA Pot.
(kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Factor corr.
Int. Corr.
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
PL1-QUI-ALU 7,227 31,2 1 18,14 0,7 25,92 2,5 6 6
PL1-CRI-ALU 12,653 27,5 1 31,76 0,7 45,37 6 10 10
PL1-ALU-ALU 4,160 3 1 10,44 0,7 14,92 1,5 1,5 2,5
PL1-BQ1-ALU 4,712 68,4 1 11,83 0,7 16,90 1,5 10 10
PL1-BQ2-ALU 7,243 23,5 1 18,18 0,7 25,97 2,5 4 4
PL1-CON-ALU 7,589 18 1 19,05 0,7 27,21 2,5 4 4
PL1-OES-ALU 4,039 55,2 1 10,14 0,7 14,49 1,5 6 6
PL1-SUR-ALU 2,214 30 1 5,56 0,7 7,94 1,5 1,5 2,5
Tabla 22
Igualmente, para las Líneas Principales que alimentan a circuitos de fuerza:
LÍNEA Pot.
(kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Factor corr.
Int. Corr.
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
PL1-QUI-FZA 102,328 31,2 2 73,85 0,7 105,50 25 6 25
PL1-CRI-FZA 71,156 27,5 2 51,35 0,7 73,36 16 4 16
PL1-FZA-FZA 12,398 3 1 17,90 0,7 25,57 2,5 1,5 2,5
PL1-BQ1-FZA 45,281 68,4 1 65,36 0,7 93,37 25 16 25
PL1-BQ2-FZA 22,102 23,5 1 31,90 0,7 45,57 6 2,5 6
PL1-CON-FZA 108,352 18 2 78,20 0,7 111,71 25 4 25
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
80 / 314
LÍNEA Pot.
(kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Factor corr.
Int. Corr.
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
PL1-OES-FZA 4,852 55,2 1 7,00 0,7 10,00 1,5 1,5 2,5
PL1-SUR-FZA 18,328 30 1 26,45 0,7 37,79 4 2,5 4
Tabla 23
7.3.4 Líneas Principales Segunda Planta
De manera resumida, se recogen a continuación, en forma de tabla, los cálculos para la elección de la sección de los conductores para las Líneas Principales que alimentan a circuitos de alumbrado:
LÍNEA Pot.
(kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Factor corr.
Int. Corr.
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
PL1-QUI-ALU 7,227 31,2 1 18,14 0,7 25,92 2,5 6 6
PL1-CRI-ALU 12,653 27,5 1 31,76 0,7 45,37 6 10 10
PL1-ALU-ALU 4,160 3 1 10,44 0,7 14,92 1,5 1,5 2,5
PL1-BQ1-ALU 4,712 68,4 1 11,83 0,7 16,90 1,5 10 10
PL1-BQ2-ALU 7,243 23,5 1 18,18 0,7 25,97 2,5 4 4
PL1-CON-ALU 7,589 18 1 19,05 0,7 27,21 2,5 4 4
PL1-OES-ALU 4,039 55,2 1 10,14 0,7 14,49 1,5 6 6
PL1-SUR-ALU 2,214 30 1 5,56 0,7 7,94 1,5 1,5 2,5
Tabla 24
Igualmente, para las Líneas Principales que alimentan a circuitos de fuerza:
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
81 / 314
LÍNEA Pot.
(kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Factor corr.
Int. Corr.
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
PL1-QUI-FZA 102,328 31,2 2 73,85 0,7 105,50 25 6 25
PL1-CRI-FZA 71,156 27,5 2 51,35 0,7 73,36 16 4 16
PL1-FZA-FZA 12,398 3 1 17,90 0,7 25,57 2,5 1,5 2,5
PL1-BQ1-FZA 45,281 68,4 1 65,36 0,7 93,37 25 16 25
PL1-BQ2-FZA 22,102 23,5 1 31,90 0,7 45,57 6 2,5 6
PL1-CON-FZA 108,352 18 2 78,20 0,7 111,71 25 4 25
PL1-OES-FZA 4,852 55,2 1 7,00 0,7 10,00 1,5 1,5 2,5
PL1-SUR-FZA 18,328 30 1 26,45 0,7 37,79 4 2,5 4
Tabla 25
7.3.5 Líneas Principales Tercera Planta
De manera resumida, se recogen a continuación, en forma de tabla, los cálculos para la elección de la sección de los conductores para las Líneas Principales que alimentan a circuitos de alumbrado:
LÍNEA Pot.
(kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Factor corr.
Int. Corr.
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
PL3-CRI-ALU 12,653 27,5 1 31,76 0,7 45,37 6 10 10
PL3-ALU-ALU 4,160 3 1 10,44 0,7 14,92 1,5 1,5 2,5
PL3-CCC-ALU 3,414 39 1 8,57 0,7 12,24 1,5 2,5 2,5
PL3-CON-ALU 8,655 18 1 21,73 0,7 31,04 4 4 4
PL3-NE-ALU 12,779 34 1 32,08 0,7 45,83 6 10 10
PL3-NO-ALU 4,712 68,4 1 11,83 0,7 16,90 1,5 10 10
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
82 / 314
LÍNEA Pot.
(kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Factor corr.
Int. Corr.
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
PL3-OES-ALU 4,039 55,2 1 10,14 0,7 14,49 1,5 6 6
Tabla 26
Igualmente, para las Líneas Principales que alimentan a circuitos de fuerza:
LÍNEA Pot.
(kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Factor corr.
Int. Corr.
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
PL3-CRI-FZA 71,156 27,5 2 51,35 0,7 73,36 16 4 16
PL3-FZA-FZA 12,398 3 1 17,90 0,7 25,57 2,5 1,5 2,5
PL3-CCC-FZA 28,031 39 1 40,46 0,7 57,80 10 4 10
PL3-CON-FZA 113,742 18 3 54,72 0,7 78,18 16 2,5 16
PL3-NE-FZA 104,039 34 2 75,08 0,7 107,26 25 10 25
PL3-NO-FZA 50,281 68,4 1 72,57 0,7 103,68 25 16 25
PL3-OES-FZA 4,852 55,2 1 7,00 0,7 10,00 1,5 1,5 2,5
Tabla 27
7.3.6 Líneas Principales Cuarta Planta
De manera resumida, se recogen a continuación, en forma de tabla, los cálculos para la elección de la sección de los conductores para las Líneas Principales que alimentan a circuitos de alumbrado:
LÍNEA Pot.
(kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Factor corr.
Int. Corr.
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
PL3-CRI-ALU 12,653 27,5 1 31,76 0,7 45,37 6 10 10
PL3-ALU-ALU 4,160 3 1 10,44 0,7 14,92 1,5 1,5 2,5
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
83 / 314
LÍNEA Pot.
(kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Factor corr.
Int. Corr.
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
PL3-CCC-ALU 3,414 39 1 8,57 0,7 12,24 1,5 2,5 2,5
PL3-CON-ALU 8,655 18 1 21,73 0,7 31,04 4 4 4
PL3-NE-ALU 12,779 34 1 32,08 0,7 45,83 6 10 10
PL3-NO-ALU 4,712 68,4 1 11,83 0,7 16,90 1,5 10 10
PL3-OES-ALU 4,039 55,2 1 10,14 0,7 14,49 1,5 6 6
Tabla 28
Igualmente, para las Líneas Principales que alimentan a circuitos de fuerza:
LÍNEA Pot.
(kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Factor corr.
Int. Corr.
Sección (mm2)
I. Máx ∆U FINAL
PL3-CRI-FZA 71,156 27,5 2 51,35 0,7 73,36 16 4 16
PL3-FZA-FZA 12,398 3 1 17,90 0,7 25,57 2,5 1,5 2,5
PL3-CCC-FZA 28,031 39 1 40,46 0,7 57,80 10 4 10
PL3-CON-FZA 113,742 18 3 54,72 0,7 78,18 16 2,5 16
PL3-NE-FZA 104,039 34 2 75,08 0,7 107,26 25 10 25
PL3-NO-FZA 50,281 68,4 1 72,57 0,7 103,68 25 16 25
PL3-OES-FZA 4,852 55,2 1 7,00 0,7 10,00 1,5 1,5 2,5
Tabla 29
7.4 Elección de conductores para las Líneas de Distribución
Los cables utilizados son aislados unipolares de aislamiento de PVC y 750V de tensión de aislamiento. Se toman del tipo PRYSMIAN Afumex Plus 750V (AS) PVC2 o similar.
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Las características técnicas necesarias para su elección se exponen en la siguiente tabla, proporcionada por el fabricante, donde ya se han aplicado los factores de corrección por temperatura (40ºC) y por tipo de instalación (bajo tubo o conducto empotrado en pared de mampostería). Se ha añadido además una columna para la caída de tensión con factor de potencia 0,9 resultado de interpolar los valores ya suministrados para cosφ=1 y cosφ=0,8:
SECCIÓN (mm2)
Int. Máxima Admisible 6(A)
Caída de tensión (V/A�km)
cosφ=1 cosφ=0,8 cosφ=0,9
1x1.5 15 28,84 23,22 26,03
1x2.5 21 17,66 14,25 15,96
1x4 27 10,99 8,91 9,95
1x6 36 7,34 5,99 6,67
1x10 50 4,36 3,59 3,98
1x16 66 2,74 2,29 2,52
1x25 84 1,73 1,48 1,61
1x35 104 1,25 1,09 1,17
1x50 125 0,92 0,84 0,88
1x70 160 0,64 0,61 0,63
Tabla 30
Para la elección de los cables para las Líneas de Distribución se comprueba que se cumplen las secciones mínimas indicadas en la ITC-BT-25 del REBT según el tipo de circuito (iluminación, tomas de uso general, tomas de cocina y horno, etc.). Véase Tabla 11 para más detalles.
Para simplificar los cálculos se realiza esta comprobación para cada cuadro secundario, tomando de cada tipo de circuito el más restrictivo. Si la sección recomendada no cumpliese con los requisitos de máxima caída de tensión admisible y/o intensidad máxima admisible, se asigna a todos los circuitos de la misma tipología la sección resultante de aplicar los mencionados criterios.
Se presenta a modo de ejemplo el caso de las líneas de distribución correspondientes al cuadro secundario CS-PS-FAR:
ILUMINACIÓN:
La carga más crítica es la correspondiente a la iluminación de la dependencia ÁREA DE PREPARACIÓN, con una potencia de 0,462 kVA y una longitud de cable de 9,7 metros.
6 Instalación monofásica bajo tubo o conducto empotrado en pared de mampostería (ladrillo, hormigón, yesoR) o bajo tubo o conducto en montaje superficial
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Comprobamos si la sección mínima de 1,5 mm2 cumple con los criterios de intensidad máxima admisible y máxima caída de tensión.
Comprobación por intensidad máxima admisible:
La intensidad de paso para el circuito considerado será
�� = ��
= 462 ��230 � = 2,01 �
Aplicamos a esta corriente un factor de corrección por agrupamiento recogido en UNE 20-460-5-523. Para cables empotrados o embutidos y un número de circuitos igual a 12 debemos aplicar a la intensidad de paso un factor de 0,45:
�′� = ���9:0,45 = 2,01 �
0,45 = 4,46 �
Para la sección de 1,5 mm2 la intensidad máxima admisible es de 15 A, valor muy por encima de los 4,46 A resultantes, por tanto se cumple el criterio de intensidad máxima admisible.
Comprobación por máxima caída de tensión:
Teniendo en cuenta que para líneas de distribución se permite un 0,6% de caída de tensión según se indica en el apartado 7.1.1 y que el factor de potencia para luminarias se ha considerado de 0,9:
*��á< ≥ *����! ⇒ 0,006 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,006 ∙ 230� ≥ 26,03 �� · #& ∙ 2,01 � ∙ 9,7 ∙ 10%�#&
1,38 � ≥ 0,53 � ⇢ >?
Para todos los circuitos de iluminación del cuadro CS-PS-FAR se instalará una sección de 1,5 mm2.
FUERZA:
La carga más crítica es la correspondiente a la caja con cinco tomas eléctricas monofásicas de 16A 2p+T de la dependencia DESPACHO, con una potencia de 1,725 kVA y una longitud de cable de 12,4 metros. Comprobamos si la sección mínima de 2,5 mm2 cumple con los criterios de intensidad máxima admisible y máxima caída de tensión.
Comprobación por intensidad máxima admisible:
�� = ��
= 1725 ��230 � = 7,84 �
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
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Aplicamos a esta corriente un factor de corrección por agrupamiento recogido en UNE 20-460-5-523. Para cables empotrados o embutidos y un número de circuitos igual a 12 debemos aplicar a la intensidad de paso un factor de 0,45:
�′� = ���9:0,45 = 7,84 �
0,45 = 17,42 �
Para la sección de 2,5 mm2 la intensidad máxima admisible es de 17,66 A, valor superior a los 17,42 A resultantes, por tanto se cumple el criterio de intensidad máxima admisible.
Comprobación por máxima caída de tensión:
Teniendo en cuenta que para líneas de distribución se permite un 0,6% de caída de tensión según se indica en el apartado 7.1.1 y que el factor de potencia para tomas de fuerza se ha considerado de 0,8:
*��á< ≥ *����! ⇒ 0,006 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,006 ∙ 230�≥ 14,25 �
� · #& ∙ 7,84 � ∙ 12,4 ∙ 10%�#&
1,38 � ≥ 1,39 � ⇢ @> �Á$�B>
Tomando la sección inmediatamente superior, esto es, 4 mm2:
*��á< ≥ *����! ⇒ 0,006 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,006 ∙ 230� ≥ 8,91 �� · #& ∙ 7,84 � ∙ 12,4 ∙ 10%�#&
1,38 � ≥ 0,87 � ⇢ >?
Para todos los circuitos de fuerza convencional del cuadro CS-PS-FAR se instalará una sección de 4 mm2.
TOMAS ESPECIALES:
La única carga de este tipo para el cuadro CS-PS-FAR es la toma de corriente para CÁMARA FRIGORÍFICA FARMACIA, con una potencia de 2,025 kVA y una longitud de cable de 10,5 metros. Comprobamos si la sección mínima de 6 mm2 cumple con los criterios de intensidad máxima admisible y máxima caída de tensión.
Comprobación por intensidad máxima admisible:
�� = ��
= 2025 ��230 � = 9,20 �
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
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Aplicaremos a esta corriente un factor de corrección por agrupamiento recogido en UNE 20-460-5-523. Para cables empotrados o embutidos y un número de circuitos igual a 12 debemos aplicar a la intensidad de paso un factor de 0,45:
�′� = ���9:0,45 = 9,20 �
0,45 = 20,45 �
Para la sección de 6 mm2 la intensidad máxima admisible es de 36 A, valor muy superior a los 20,45 A resultantes, por tanto se cumple el criterio de intensidad máxima admisible.
Comprobación por máxima caída de tensión:
Teniendo en cuenta que para líneas de distribución se permite un 0,6% de caída de tensión según se indica en el apartado 7.1.1 y que el factor de potencia para tomas de fuerza se ha considerado de 0,8:
*��á< ≥ *����! ⇒ 0,006 ∙ � ≥ # ∙ �� ∙ $ ⇒ 0,006 ∙ 230� ≥ 5,99 �� · #& ∙ 9,20 � ∙ 12,4 ∙ 10%�#&
1,38 � ≥ 0,58 � ⇢ >?
Para la toma de fuerza especial de la cámara frigorífica del CS-PS-FAR se instalará una sección de 6 mm2.
En los siguientes apartados se recogen en forma de tabla y por cuadro secundario los resultados intermedios y finales para la elección de las secciones a instalar para las Líneas de Distribución.
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Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
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7.4.8 Líneas de Distribución para tomas trifásicas
El tipo de cable empleado para estas líneas es tetrapolar de aislamiento de XLPE y 1000V de tensión de aislamiento. Se instalan del tipo PRYSMIAN Afumex 1000V IrisTech(AS) XLPE3 o similar.
El método de cálculo para la elección de las secciones a instalar es el mismo que para el resto de líneas de distribución, esto es, criterio de intensidad máxima admisible y criterio de máxima caída de tensión permitida.
Se recoge a continuación una tabla resumen de los cálculos realizados para la elección de la sección de conductores a instalar:
CUADRO SECUNDARIO
Ubicación Potencia
(kVA) Long.
(m) Ip (A)
Factor Corr.
I’p (A)
Sección (mm2)
Int. Máx
Por ∆U FINAL
CS-PS-AA.C Frío y Calor 2,5 11 3,80 0,7 5,43 1,5 1,5 1,5
CP-PS-COC Cocina 2,5 9 3,80 0,7 5,43 1,5 1,5 1,5
CP-PS-INS S Disponible 3 2,5 13 3,80 0,7 5,43 1,5 1,5 1,5
CS-PS-INS01 TE-AA 1 8 6 12,15 0,7 17,36 1,5 1,5 1,5
CS-PS-INS02 TE-AA 2 8 6 12,15 0,7 17,36 1,5 1,5 1,5
CS-PS-INS03 TE-AA 3 8 6 12,15 0,7 17,36 1,5 1,5 1,5
CS-PS-TAL Taller 2,5 14 3,80 0,7 5,43 1,5 1,5 1,5
CS-PB-DIA Convencional 0,125 14 0,19 0,7 0,27 1,5 1,5 1,5
CS-PB-DIA Ecógrafo 0,125 21 0,19 0,7 0,27 1,5 1,5 1,5
CS-PB-DIA Mamógrafo 0,125 29 0,19 0,7 0,27 1,5 1,5 1,5
CS-PB-DIA TAC 0,125 12 0,19 0,7 0,27 1,5 1,5 1,5
CS-PB-DIA Telemando 0,125 17 0,19 0,7 0,27 1,5 1,5 1,5
CS-P1-BQ1 Esterilización 2,5 17 3,80 0,7 5,43 1,5 1,5 1,5
CS-P1-BQ1 Sala de
Despertar 2,5 2 3,80 0,7 5,43 1,5 1,5 1,5
CS-P1-Q00 Quirófano 2,5 4 3,80 0,7 5,43 1,5 1,5 1,5
CS-P2-BQ1 Esterilización 2,5 17 3,80 0,7 5,43 1,5 1,5 1,5
CS-P2-BQ1 Sala de
Despertar 2,5 2 3,80 0,7 5,43 1,5 1,5 1,5
CS-P2-Q00 Quirófano 2,5 4 3,80 0,7 5,43 1,5 1,5 1,5
CS-P3-NO Esterilización 2,5 17 3,80 0,7 5,43 1,5 1,5 1,5
CS-P3-NO Sala de Sillones
2,5 2 3,80 0,7 5,43 1,5 1,5 1,5
CS-P4-NO Esterilización 2,5 17 3,80 0,7 5,43 1,5 1,5 1,5
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
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CUADRO SECUNDARIO
Ubicación Potencia
(kVA) Long.
(m) Ip (A)
Factor Corr.
I’p (A)
Sección (mm2)
Int. Máx
Por ∆U FINAL
CS-P4-NO Sala de Sillones
2,5 2 3,80 0,7 5,43 1,5 1,5 1,5
CS-PL5 Toma 3F Central
2,5 5 3,80 0,7 5,43 1,5 1,5 1,5
Tabla 38
7.5 Elección de conductores para alimentación de cargas especiales
Los cables son aislados tetrapolares de aislamiento de XLPE y 1000V de tensión de aislamiento. Se emplean del tipo PRYSMIAN Afumex 1000V Varinet K Flex (AS) XLPE3 o similar.
Las características técnicas necesarias para su elección se exponen en la siguiente tabla, proporcionada por el fabricante, donde ya se han aplicado los factores de corrección por temperatura (40ºC) y por tipo de instalación (sobre bandeja metálica perforada):
SECCIÓN 21 (mm2)
Int. Máxima Admisible (A)
Caída de tensión (V/A�km)
cosφ=1 cosφ=0,8
3x2.5 / 2.5 26,5 16,23 13,10
3x4 / 4 36,0 10,16 8,23
3x6 / 6 46,0 6,87 5,59
3x10 / 10 65,0 4,06 3,34
3x16 / 16 87,0 2,56 2,13
3x25 / 16 110,0 1,62 1,38
3x35 / 16 137,0 1,17 1,01
3x50 / 25 167,0 0,86 0,77
3x70 / 35 214,0 0,60 0,56
3x95 / 50 259,0 0,43 0,42
3x120 / 70 301,0 0,34 0,35
3x150 / 70 343,0 0,28 0,30
21 Las secciones vienen indicadas como 3 x a/b, se trata de tres conductores de sección a (las fases) más un conductor concéntrico de sección b. El conductor b hace la función de pantalla y de protección (tierra).
Instalaciones eléctricas de un hospital de 200 camas MEMORIA DE CÁLCULO
99 / 314
SECCIÓN 21 (mm2)
Int. Máxima Admisible (A)
Caída de tensión (V/A�km)
cosφ=1 cosφ=0,8
3x185 / 95 391,0 0,22 0,26
3x240 / 120 468,0 0,17 0,21
3x300 / 150 565,0 0,14 0,18
Tabla 39
Para la elección de estos cables para las Líneas de Distribución se tiene en cuenta la ITC-BT-47 del REBT donde se establece que los conductores que alimentan a los motores deben estar dimensionados para una corriente igual al 125% de la corriente a plena carga del motor. Este coeficiente está incluido en los cálculos mostrados en la Tabla 40.
Al ser alimentadas estas cargas directamente desde el CGBT, la máxima caída de tensión permitida es del 5%.
Se recoge a continuación, en forma de tabla, los cálculos para la elección de los conductores a instalar para estas cargas:
CARGA Pot.
(kVA) Long.
(m) Ternas
I de paso (A)
Factor corr.
Int. Corr.
Sección (mm2)
Int. Máx Por ∆U FINAL
TE-AA 6 27 14 1 41,02 1,25/0,7 73,25 16 2,5 3x16/16
TE-GPF 25 11 1 37,98 1,25/0,7 67,83 16 2,5 3x16/16
TE-COC 24 97 1 36,46 1,25/0,7 65,11 16 10 3x16/16
TE-AA 5A 20 21 1 30,39 1,25/0,7 54,26 10 2,5 3x10/10
TE-AA 5B 12 21 1 18,23 1,25/0,7 32,56 4 2,5 3x4/4
TE GPI 1 20 20 1 30,39 1,25/0,7 54,26 10 2,5 3x10/10
TE GPI 2 12 20 1 18,23 1,25/0,7 32,56 4 2,5 3x4/4
TE-AA 7 35 31 1 53,18 1,25/0,7 94,96 25 4 3x25/16
TE-AA 8 28 31 1 42,54 1,25/0,7 75,97 16 2,5 3x16/16
TE ASC 1 64 54 2 48,62 1,25/0,7 86,82 16 6 3x16/16
TE ASC 2 24 56 1 36,46 1,25/0,7 65,11 16 4 3x16/16
Tabla 40