Aulas Liceo Torcoroma

AULASLICEOTORCOROMA

Transversal68G#35A15Sur

JAIRO REINOSO CASTRO Ingeniero Civil DISEO Aulas Liceo Torcoroma

1 DescripcindelProyecto

2 ModeloMatematico

3 ResistenciadeMateriales

4 ClculodeDensidades

5 AvalodeCargas

6 AnlisisSsmicoparalaRevisindeDerivas

6.1 EspectrodeDiseo

6.2 ClculodeMasas

6.3 ClculodeTorsinAccidental

6.4 AnlisisSsmicoporelMtododelaFuerzaHorizontalEquivalente

6.5 AjusteResultadosModalescomparadosconFuerzaHorizontalEquivalente

6.6 PerododelaEstructuradeterminadoenelAnlisisModal

6.7 CortanteDinmicoenlaBase

7 MasadelaEstructuraobtenidadelModelo

8 ModosdeVibracion

9 RevisindeIrregularidadesenPlanta

10 RevisindelaIrregularidadenAltura

11 RevisindeirregularidaTorsinal

12 CoeficientedeCapacidaddeDisipacindeEnerga

13 CombinacionesdeCarga

13.1 CombinacionesparaelChequeodeDerivas

13.2 CombinacionesparalaRevisindeEsfuerzos

13.3 CombinacionesparaCimentacin

14 RevisindeDeriva

14.1 RevisndelaDerivaparaEspectrodeUmbraldeDao

15 DiseodeElementos

15.1 Reacciones

15.2 DiseodeCimentacin

15.3 DiseodeViguetas y Steel Deck

15.4 DiseodeEscaleras

15.5 DiseodeVigasyColumnas

15.6 DiseodeElementosNoEstructurales(SloMurosDivisoriosydeFachada)

16 ANEXOS

16.1 Datos de Entrada a ETABS

16.2 Revisin Columnas con Ro afectado por

16.3 Revisin Vigas Cortante a doble sismo 2 E

TABLADECONTENIDO

DISEOESTRUCTURAL

Estructura:AULASLICEOTORCOROMA

ELABOR: J. Reinoso. ACTUALIZACIN: 21/04/2012ARCHIVO: Aulas Liceo Torcoroma

REVIS: J.ReinosoPAGINA 2 DE 30


NOMBRE DEL PROYECTO:

DEPARTAMENTO: CundinamarcaCIUDAD O MUNICIPIO: BogotDIRECCIN: Transversal 68 G # 35 A 15 Sur

ESTRUCTURA EVALUADA: AULAS LICEO TORCOROMA

DESCRIPCIN:

1 - DESCRIPCIN DEL PROYECTO

AULAS LICEO TORCOROMA

Arquitectnica: El Proyecto "AULAS LICEO TORCOROMA" consta de : Tres plantas destinadas a prestar losservicios de Aulas de Formacin, en el primer nivel se cuenta con una zona amplia de parqueo y un patio. Elsegundo nivel cuenta con dos aulas y una batera de baos, el tercer nivel es igual al segundo nivel. Lacubierta se plantea plana (placa en concreto).

Estructural: Se plantea el diseo y construccin de un Sistema Estructural de Prticos en concreto reforzado,compuesto por prtico espacial resistente a momentos, que debe estar en capacidad de resistir todas lascargas verticales y fuerzas horizontales. La altura libre del primer piso es de 2.78 m.

El sistema Estructural de Prtico que se plantea como solucin ser diseado de acuerdo con los requisitosde NSR-10 y los que a juicio del ingeniero diseador se deban cumplir en beneficio de la seguridad yresistencia ante cargas verticales y fuerzas horizontales.

El mtodo de evaluacin usado corresponde al de estados limites, se selecionarn los elementos deacuerdo al estado lmite de resistencia ltima, y se harn comprobaciones de los estados lmites de serviciotales como deflexiones, as como de desplazamientos horizontales de piso, cumpliendo con losrequerimientos de NSR-10; el anlisis de la estructura y diseo se realiz mediante el programa Etabs V9.7y manualmente utilizando las frmulas descritas en las memorias de clculo. Los elementos metlicos sedisearan siguiendo el procedimiento del NAS- US 2007 en su filosofa LRFD.




PARMETROS SSMICOS:Mtodo utilizado: Anlisis Modal Dinmico. Ubicacin: Bogot

= ALUVIAL 200Aa = 0.15 g

Av = 0.20 g

Ao = 0.14 g

Fa = 1.05

Fv = 2.10

Sa = 0.49 sT = 0.39 s

Tc = 1.28 sTL = 3.50 s = 5.00%

Ad = 0.06

Aod = 0.07

= 0.02 g

Fa = 1.20 g

Fv = 2.90Tod = 0.24 s

Tcd = 1.21 s

TLD = 3.50 s

ESPECIFICACIONES :

NORMAS :Para el diseo estructural se siguieron los lineamientos de la Norma NSR-10 (ley 400 de 1.997,decreto 926de marzo de 2010).

fy = 4200 Kgf/cm (60000 p.s.i.) para


3D

2 - MODELO MATEMATICO

PLANTA CUBIERTA




PISO 2

PISO 1




CONCRETOVigas f'c = 21.0 MPa Ec= 21538.106 MPa Columnas f'c = 28.0 MPa Ec= 24870.062 MPa Muros f'c = 7.0 MPa

ACEROFy = 4200 kg/cm Refuerzo LongitudinalFy = 4200 kg/cm Refuerzo Transversal

Es = 2039429 kg/cm

3 - RESISTENCIA DE MATERIALES




VIGAS Y COLUMNAS NIVEL : CUBIERTA

Volumen Vigas = 9.94 m

Volumen Columnas = 1.92 m

Area de Cubierta = 133.30 m

9.94 2.40 T/m

1.92 2.40 T/m

VIGAS Y COLUMNAS NIVEL : PISO 2


Volumen Columnas = 3.83 m

Area = 133.30 m

9.94 2.40 T/m

3.83 2.40 T/m

VIGAS Y COLUMNAS NIVEL : PISO 1


Volumne Columnas = 4.36 m

Area = 202.46 m

12.15 2.40 T/m

4.36 2.40 T/m

202.46 = T/m

=

0.034

T/m= 0.052

=

=

T/m

0.144

=

0.069

4 - CALCULO DE DENSIDADES

T/m Vigas = =133.30 0.179

Columnas = =133.30

Columnas = 202.46

=

Columnas

Vigas

Vigas133.30 0.179

T/m

T/m

133.30




NIVEL :

Peso Placa = 0.07 2.40 = 0.178 T/mCielo raso liviano = = 0.100 T/mAcabados = = 0.022 T/m

C.M. = 0.300 T/m

C.V. = 0.200 T/m

C.U. =C.U. = 0.68

= 0.18= 0.03

= 0.21

= 0.71= 0.51

NIVEL :

0.07 2.40 = 0.178 T/m= 0.300 T/m

= = 0.022 T/m= 0.100 T/m

T/m

5 - AVALUO DE CARGAS

0.10 m

T/m

T/m

T/m

CUBIERTA

1.2 C.M. + 1.6 C.V.

Vigas

Total T/m

Columnas

Carga Real

0.10 m

Muros DivisoriosAcabados

Carga Ssmo T/m

Peso Placa

PISO 2

Cielo Raso Liviano

C.M. = 0.600 T/m

C.V. = 0.200 T/m

C.U. =C.U. = 1.04

= 0.18= 0.07

= 0.25

Vigas T/m

Total T/m

Columnas

1.2 C.M. + 1.6 C.V.kN/m

T/m




= 1.05= 0.85

NIVEL :

= 0.07 2.40 = 0.178 T/m= 0.300 T/m

= = 0.022 T/m= 0.100 T/m

C.M. = 0.600 T/m

C.V. = 0.200 T/m

C.U. =C.U. = 1.04

= 0.14= 0.05= 0.00

= 0.20

= 1.00= 0.80

Notas Explicativas:

1 La Carga Real corresponde a la Carga Muerta Total + la Carga Viva Total.2

3

Las cargas de la estructura se convierten a cargas por m2 para efectos de calcular el cortante basal total, pero en el modelo se aplican las masas de acuerdo con la distribucin real.

La Carga de Sismo corresponde a la carga muerta, teniendo en cuenta que para el clculo de la masa las columnas y los muros slo aportan la mitad superior e inferior en cada piso.

Carga Ssmo T/m

Total T/m

Muros T/m

Carga Real T/m

0.10 m

Columnas T/m

T/m

Vigas T/m

1.2 C.M. + 1.6 C.V.

Muros DivisoriosPeso Placa

AcabadosCielo Raso Liviano

Carga Real T/mCarga Ssmo T/m

PISO 1

los muros slo aportan la mitad superior e inferior en cada piso.




El Anlisis Ssmico se realizar por el mtodo del Anlisis Dinmico.

Parmetros del Espectro de Umbral de Dao de la Norma Sismo Resistente NSR-10 A.12.3:

Umbral de Dao requerido = SI== D= III= 1= 0.06= 0.07= 2.00%= 1.20= 2.90= 0.24 s= 1.21 s= 3.50 s= 0.22 g

Parmetros del Espectro de la Microzonificacin Ssmica:

: SI: BOGOTA== III

= 1.25= 0.39= 1.28= 3.50= 0.15 g= 0.20 g= 1.05= 2.10= 0.49 g

6 - ANALISIS SSMICO PARA DISEO

El programa de anlisis estructural Etabs realiza directamente el anlisis dinmico utilizando el Espectro Elstico de Diseo, el cual se elabora segn parmetroscorrespondientes a la zona del proyecto.

Fact. de amplif. acel.(rango vel.), Fv

Perodo corto Umbral dao, Tcd

Microzonificacin Ssmica

Mx. acel. en el espectro

INTERMEDIAPerfil del Suelo

Factor de amplif. acel., Fa

Mx. acel. en el espectro, Sad

Por estar el proyecto ubicado en la ciudad de Bogot D.C, donde existe estudio de microzonificacin ssmica establecido en el decreto 074 de 2001, se localiza laedificacin en el Mapa de Microzonificacin Ssmica de la ciudad y se determina el Espectro de Aceleraciones a utilizar.

Perodo largo Umbral dao, TLd

Periodo de Vibracin, TPerodo corto, TcPerodo largo, TL

Coef. de amort. crtico

Perodo inicial Umbral dao, Tod

Coef. de Importancia, I

Zona de Amenaza Ssmica

Grupo de uso

Acel, representa la vel. Hor, AvFactor de amplif. acel., FaFact. de amplif. acel.(rango vel.), Fv

Aceleracin Horiz. Pico efect, Aa

ALUVIAL 200Ubicacin de la estructuraZona de Amenaza SsmicaGrupo de uso

Coef. de Importancia, IAceleracin Horiz. Pico efect, AdAcel, terreno umbral dao, Aod

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5

ACEL

ERAC

ION

ESP

ECTR

AL [g

]

PERIODO [s]

ESPECTRO DE DISEORevisin de Diseo

Mzon ZALUVIAL 200

0.00

0.05

0.10

0.15

0.20

0.25

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0AC

ELER

ACIO

N E

SPEC

TRAL

[g]

PERIODO [s]

ESPECTRO UMBRAL DE DAORevisin de Umbral de Dao

Umbral de Dao

CALCULO DE LAS MASAS :

Area [m]

Carga Ssmo

[T/m]

Masa [T s/m]

Masa Rotacional [(T s/m) m]

133.30 0.51 6.98 N.A133.30 0.85 11.52 0.00202.46 0.80 16.42 0.00

34.93CALCULO DE LA TORSION ACCIDENTAL e = 0.05 L

Y [m] LX [m] LY [m] XR [m] YR [m] X [m] Y [m]

6.60-0.66

PISO 1 5.98C.R.

CUBIERTAC.M.

6.00PISO 2

0.59

CENTROIDE MODIFICADO

CENTRO DE RIGIDEZPISO

POSICION DE LA MASA RESPECTO AL CENTRO DE

RIGIDEZ

N.A0.000.00

ey [m]

ex [m]

CENTRO DE MASA MAYOR LONGITUD

(Ix + Iy) [m4]

PISO

C.R.

X [m]

6.01C.R.

5.39

5.36

5.94C.M.

PISO 2PISO 1

CUBIERTA

C.M.6.68

17.10 5.76

6.59

6.57

13.10

5.76 6.17

7.59

0.59 -0.66

11.84

4.71

5.09

4.745.76

11.84

11.84

0.59 -0.86

13.10

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5

ACEL

ERAC

ION

ESP

ECTR

AL [g

]

PERIODO [s]

ESPECTRO DE DISEORevisin de Diseo

Mzon ZALUVIAL 200

0.00

0.05

0.10

0.15

0.20

0.25

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0AC

ELER

ACIO

N E

SPEC

TRAL

[g]

PERIODO [s]

ESPECTRO UMBRAL DE DAORevisin de Umbral de Dao

Umbral de Dao




ANALISIS SISMICO POR EL METODO DE LA FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE

Anlisis por el mtodo de la Fuerza Horizontal Equivalente para ajustar el valor del cortante dinmico en la base ( segn A.5.4.5 -- NSR - 10)

W [T]

ALTURA PISO [m]

h (acum.) [m]

68.51 2.88 8.64113.03 2.88 5.76161.11 2.88 2.88

342.64 T

Ct = PRTICO RESISTENTE A MOMENTO DE CONCRETO REFORZADO =hn = mTa = s (Ta = Ct h) A.4.2-3 NSR-10 1.20 Ta = 0.39 sSa = g Espectro de MicrozonificacinSa = g Espectro Umbral de Dao NSR-10 A.12.3

Cortante ssmico en la base

Vs = T (Vs = SaWestructura) Espectro de MicrozonificacinVs = T (Vs = SaWestructura) Espectro Umbral de Dao NSR-10 A.12.3

AJUSTE DE LOS RESULTADOS

Irregularidad de la estructura = REGULAR

CORTANTE DINAMICO EN LA BASE (SENTIDO X) :

Vtx = T Espectro NSR-10 A.2.6Vtx = T Espectro Umbral de Dao NSR-10 A.12.3

Factor de ajuste (Fx) :

Fx = Fx = Vs/Vtx Espectro de MicrozonificacinFx = Fx = Vs/Vtx Espectro Umbral de Dao NSR-10 A.12.3

8.640.33

PISO 2CUBIERTA

PISO 1

0.90

74.0

56.93

1.04

Si la estructura es regular, el cortante dinmico en la base no puede ser menor que el 80 % del cortante calculado por Fuerza Horizontal Equivalente (Vs) - (SegnA.5.4.5 b - NSR-10)

130.80

1.03

168.6

0.05

0.49

PESO TOTAL

Despus de modificar los centroides para cumplir con la excentricidad accidental, se comparan los cortantes en la base del anlisis modal con el esttico paradeterminar si se deben modificar las fuerzas de sismo.

PISO

0.22

Fx Fx Vs/Vtx Espectro Umbral de Dao NSR 10 A.12.3

CORTANTE DINAMICO EN LA BASE (SENTIDO Y) :

Vty = T Espectro de MicrozonificacinVty = T Espectro Umbral de Dao NSR-10 A.12.3

Factor de ajuste (Fy) :

Fy = Fy = Vs/Vtz Espectro de MicrozonificacinFy = Fy = Vs/Vtz Espectro Umbral de Dao NSR-10 A.12.3

PERIODO DE LA ESTRUCTURA DETERMINADO EN EL ANALISIS MODAL

Periodo Fundamental de la estructura obtenido en el anlisis modal = 0.62 seg

1.04

59.31

1.001.00

135.80




CORTANTE DINAMICO EN LA BASE ESPECTRO MICROZONIFICACION

Cortante basal en sentido X :

= 130.42 T= 9.93 T

=

Cortante basal en sentido Y :

= 9.93 T= 135.44 T

=

Spec Mode Dir F1 F2SISMOX 1 U1 113.5 39.37SISMOX 2 U1 14.07 -40.96SISMOX 3 U1 7.49 1.66SISMOX 4 U1 17.63 8.86SISMOX 5 U1 4.1 -9.42SISMOX 6 U1 2.64 0.52SISMOX 7 U1 6.13 1.77SISMOX 8 U1 0.59 -2.02SISMOX 9 U1 0.75 0.21SISMOX All All 130.42 9.93SISMOY 1 U2 39.37 13.66SISMOY 2 U2 -40.96 119.19SISMOY 3 U2 1.66 0.37SISMOY 4 U2 8.86 4.45SISMOY 5 U2 -9.42 21.64SISMOY 6 U2 0.52 0.1SISMOY 7 U2 1.77 0.51SISMOY 8 U2 -2.02 6.93SISMOY 9 U2 0.21 0.06SISMOY All All 9.93 135.44

CORTANTE DINAMICO EN LA BASE ESPECTRO DE UMBRAL DE DAO NSR-10 A.12.3

Cortante basal en sentido X :

= 56.04 T Spec Mode Dir F1 F2= 10.00 T SISMOX 1 U1 49.83 17.29

SISMOX 2 U1 6.18 -17.98SISMOX 3 U1 3 29 0 73

F2

Vt 56 93 T

F1

F1F2

Vty

F2

Vtx

135.80 T

F1

130.80 T

= SISMOX 3 U1 3.29 0.73SISMOX 4 U1 7.16 3.6

Cortante basal en sentido Y : SISMOX 5 U1 1.65 -3.79SISMOX 6 U1 0.92 0.18

= 10.00 T SISMOX 7 U1 1.73 0.5= 58.46 T SISMOX 8 U1 0.16 -0.56

SISMOX 9 U1 0.19 0.05= SISMOX All All 56.04 10

SISMOY 1 U2 17.29 6SISMOY 2 U2 -17.98 52.33SISMOY 3 U2 0.73 0.16SISMOY 4 U2 3.6 1.81SISMOY 5 U2 -3.79 8.71SISMOY 6 U2 0.18 0.04SISMOY 7 U2 0.5 0.14SISMOY 8 U2 -0.56 1.93SISMOY 9 U2 0.05 0.02SISMOY All All 10 58.46

F2

Vty 59.31 T

Vtx 56.93 T

F1




MASA DE LA ESTRUCTURA

PORCENTAJE DE PARTICIPACION DE LA MASA EN LOS MODOS DE VIBRACION

7 - MASA DE LA ESTRUCTURA




MODO 2

MODO 1

8 - MODOS DE VIBRACION




RETROCESOS EXCESIVOS EN LAS ESQUINAS

Esta irregularidad no se aplica en ninguna esquina de la estructura.

IRREGULARIDAD DEL DIAFRAGMA

Revisin de aberturas o entradas en el diafragma con reas mayores al 50 % del rea total del diafragma

Esta irregularidad no aplica en la estructura.

DESPLAZAMIENTO DE LOS PLANOS DE ACCIN

Para estructuras de importancia I ubicadas en zonas de amenaza ssmica intermedia la revisin de irregularidades puede limitarse alas de tipo 1P, 3P, 4P, 4A y 5A de acuerdo a la Nsr-10 en A.3.3.7.

p = 1.00La estructura no posee irregularidad del tipo 2P

Irregularidad TIPO 3P :

p = 0.90Irregularidad TIPO 2P : A > 0.15B y C > 0.15D

9 - REVISION DE IRREGULARIDADES EN PLANTA

Cuando la deriva de cualquier piso es menor de 1.3 veces la deriva del piso siguiente hacia arriba, puede considerarse que no existen irregularidades de los tipos 1a, 2a, 3a. de acuerdo a la Nsr-10 en A.3.3.5.1

p = 0.90C x D > 0.5A x B (C x D + C x E) > 0.5A x B

La estructura no posee irregularidad del tipo 3P p = 1.00

DESPLAZAMIENTO DE LOS PLANOS DE ACCIN

* En esta irregularidad se excepta el caso de altillos de un solo piso.


Irregularidad TIPO 4P : Desplazamiento del plano de accin. p = 0.80




SISTEMAS NO PARALELOS

IRREGULARIDAD EN RIGIDEZ (PISO FLEXIBLE)

DISTRIBUCIN IRREGULAR DE MASA

Irregularidad TIPO 5P : Sistemas no paralelos

KC < 0.70KD KC < 0.80(KD + KE + KF)/3

p = 0.90


10 - REVISION DE IRREGULARIDADES EN ALTURA

Irregularidad TIPO 1A : a = 0.90

1.00

Irregularidad TIPO 2A : mD > 1.50 mE mD > 1.50 mC a = 0.90

a = La estructura no posee irregularidad del tipo 1A

* En esta irregularidad se excepta el caso de cubiertas que sean ms livianas que el piso inferior.

IRREGULARIDAD GEOMTRICA

* En esta irregularidad se excepta el caso de altillos de un solo piso.

La estructura no posee irregularidad del tipo 3A p =

1.00

Irregularidad TIPO 3A : a > 1.30 b p = 0.90

1.00

La estructura no posee irregularidad del tipo 2A p =




DESPLAZAMIENTOS DENTRO DEL PLANO DE ACCIN

* En esta irregularidad se excepta el caso de elementos verticales desplazados que solo sostienen la cubierta sin cargas adicionales.

DISCONTINUIDAD EN LA RESISTENCIA (PISO DBIL)

La estructura no posee irregularidad del tipo 4A

Irregularidad TIPO 5A : Resistencia B < 0.70 Resistencia C a = 0.80

p = 1.00

p = 0.80b > aIrregularidad TIPO 4A :

La estructura no posee irregularidad del tipo 1A a = 1.00




CASO DE CARGA 5

C1

0.49 REGULAR 1.000.66 REGULAR 1.000.45 REGULAR 1.000.00 REGULAR 1.00

C3


11 - REVISION DE LA IRREGULARIDAD TORSIONAL

REGULAR0.00 0.000.28 0.40 REGULAR

1 [cm]

2 [cm]

0.50 0.71 REGULAR0.40 0.56 REGULAR0.48

SISMO EN X

2 [cm]

REGULAR

A1

REGULAR

1 [cm]

0.66 0.93

2

A3

0.00 0.00 REGULAR0.63 REGULAR

PISO

CUBIERTA

EJE DE COLUMNA

PISO 2PISO 1

EJE DE COLUMNA

0.45

1.4(1+2)2

0.69

PISO 1PISO 2

0.49

CUBIERTA

0

0

PISO p

p1.2(1+2)

= 0.9

Irregularidad TIPO 1bP : p = 0.8

Irregularidad TIPO 1aP : p

0.590.79

1bP

1.4(1+2) 1.2(1+2)1aP 1bP

2 2

0.00

0.610.34

0.00

1aP

0.54

2212.11

2214.1

2214.11




CASO DE CARGA 9

A3


C3


0.53

0.44

SISMO EN Y

CUBIERTA

0.30PISO 1

CUBIERTA

0.33

0.62

0.61

PISO 1

0.430.76

PISO 2 0.54

0.44

EJE DE COLUMNA 3

PISO

REGULAR

PISO 2

REGULAR

1aP 1bP p

REGULAR2

0.440.75

REGULAR

1.2(1+2)

EJE DE COLUMNA 1

PISO 1 [cm]

2 [cm]

1.4(1+2)

A

20.520.640.38

REGULARREGULAR

0.00 0.00

1 [cm]

2 [cm]

0 0.00

C

1.4(1+2) 1.2(1+2)

0.38

2

REGULAR

1aP 1bP p2

0.530.65 REGULAR

p = ##

0 0.00 0.00 0.00




p SI NOp

ADOPTADO

Irregularidad Torsional............................. 1P 0.90 X 1.00Retrocesos en las Esquinas....................... 2P 0.90 X 1.00Irregularidad del Diafragma...................... 3P 0.90 X 1.00Desplazamiento de los Planos de Accin..... 4P 0.80 X 1.00Sistemas no Paralelos.............................. 5P 0.90 X 1.00

1.00

a SI NOa

ADOPTADO

Piso Flexible (Irregularidad en Rigidez)........ 1A 0.90 X 1.00Distribucin de Masa.................................. 2A 0.90 X 1.00Irregularidad Geomtrica............................ 3A 0.90 X 1.00Desplazamiento del Plano de Accin............ 4A 0.80 X 1.00Piso Dbil - Discontinuidad en la Resistencia. 5A 0.80 X 1.00

1.00

De acuerdo a las irregularidades encontradas la estructura se considera: REGULAR

R = p a Rodonde : p = 1.00

a = 1.00

SISTEMA ESTRUCTURAL: PRTICOS DE CONCRETOCAPACIDAD DE DISIPACIN DE ENERGA: DISIPACION MODERADA DE ENERGIA D M O

Ro = 5.00R' = 5.00

El coeficiente de capacidad de disipacin de energa R' fue escogido teniendo en cuenta el sistema estructural ymaterial de la estructura PRTICOS DE CONCRETO con DISIPACION MODERADA DE ENERGIA D M O

TIPO DE IRREGULARIDAD

REVISION DE IRREGULARIDADES

12 - COEFICIENTE DISIPACIN DE ENERGA

a DEFINITIVO =

TIPO DE IRREGULARIDAD

IRREGULARIDADES EN PLANTA

IRREGULARIDADES EN ALTURA

p DEFINITIVO =

Variacin del Coeficiente de Disipacin de Energa R

T = 0.39 seg

Para:T = 0.62 segRc = 5.00

Coeficiente de disipacin de energa a utilizar:R'c = 5.00

material de la estructura, PRTICOS DE CONCRETO con DISIPACION MODERADA DE ENERGIA D M O.

En el caso de existir microzonificacin, para la zona de periodos cortos, debe utilizarse un coeficiente de disipacinde energa Rc modificado.

0

1

2

3

4

5

6

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8T (seg)

Variacin del Coeficienre de Disipacin de Energa R




CONVENCIONES:

CV Carga viva debido al uso y ocupacin de la estructura, incluye impacto donde sea necesario.CM Carga Muerta, incluye el peso propio y el peso de los elementos permanentes en la estructura.Lr Carga viva sobre la cubiertaSX Fuerza de Sismo en la direccin XSY Fuerza de Sismo en la direccin Y

1. CHEQUEO DE DERIVAS

DER1 D01 1.40 DDER2 D02 1.20 D + 1.60 L + 0.50 LrDER3 D03 1.20 D + 0.50 L + 1.60 LrDER4 D04 1.20 D + 0.50 L + 0.50 Lr

D05 1.20 D + 0.50 L + 1.04 SX + 0.30 SYD06 1.20 D + 0.50 L + 1.04 SX - 0.30 SYD07 1.20 D + 0.50 L - 1.04 SX + 0.30 SYD08 1.20 D + 0.50 L - 1.04 SX - 0.30 SYD09 1.20 D + 0.50 L + 0.31 SX + 1.00 SYD10 1.20 D + 0.50 L + 0.31 SX - 1.00 SYD11 1.20 D + 0.50 L - 0.31 SX + 1.00 SYD12 1.20 D + 0.50 L - 0.31 SX - 1.00 SY

DER7 D13 0.90 DD14 0.90 D + 1.04 SX + 0.30 SYD15 0.90 D + 1.04 SX - 0.30 SYD16 0.90 D - 1.04 SX + 0.30 SYD17 0.90 D - 1.04 SX - 0.30 SYD18 0.90 D + 0.31 SX + 1.00 SY

DER8

UMBRAL DE DAOUD.Fx = 1.04

NOMBRE DE COMBINACIN

No. DE COMBINACION

Fx

UD.Fy = 1.00

Fy

DER5

DER6

13 - COMBINACIONES DE CARGA UTILIZADAS

Fy = 1.00

COMBINACIONES DE CARGA PARA ESTRUCTURAS DE ACERO, ALUMINIO, MAMPOSTERIA Y CONCRETO UTILIZANDO EL MTODO DEL ESTADO LMITE DE RESISTENCIA

ESPECTROFx = 1.03

D18 0.90 D + 0.31 SX + 1.00 SYD19 0.90 D + 0.31 SX - 1.00 SYD20 0.90 D - 0.31 SX + 1.00 SYD21 0.90 D - 0.31 SX - 1.00 SY

2. REVISIN DE ESFUERZOS

D22 1.20 D + 0.50 L + 0.21 SX + 0.06 SYD23 1.20 D + 0.50 L + 0.21 SX - 0.06 SYD24 1.20 D + 0.50 L - 0.21 SX + 0.06 SYD25 1.20 D + 0.50 L - 0.21 SX - 0.06 SYD26 1.20 D + 0.50 L + 0.06 SX + 0.20 SYD27 1.20 D + 0.50 L + 0.06 SX - 0.20 SYD28 1.20 D + 0.50 L - 0.06 SX + 0.20 SYD29 1.20 D + 0.50 L - 0.06 SX - 0.20 SYD30 0.90 D + 0.21 SX + 0.06 SYD31 0.90 D + 0.21 SX - 0.06 SYD32 0.90 D - 0.21 SX + 0.06 SYD33 0.90 D - 0.21 SX - 0.06 SYD34 0.90 D + 0.06 SX + 0.20 SYD35 0.90 D + 0.06 SX - 0.20 SYD36 0.90 D - 0.06 SX + 0.20 SYD37 0.90 D - 0.06 SX - 0.20 SY

DIS5

DIS6

DIS8

DIS9

DER9


No. DE COMBINACION

Fx/R 0.3*Fy/R0.3*Fx/R Fy/R




3. REVISION DE LA CIMENTACION

CIM1 C01 1.00 CMCIM2 C02 1.00 CM + 1.00 LCIM3 C03 1.00 CM + 1.00 LrCIM4 C04 1.00 CM + 0.75 L + 0.75 Lr

C05 1.00 CM + 0.14 SX + 0.04 SYC06 1.00 CM + 0.14 SX - 0.04 SYC07 1.00 CM - 0.14 SX + 0.04 SYC08 1.00 CM - 0.14 SX - 0.04 SYC09 1.00 CM + 0.04 SX + 0.14 SYC10 1.00 CM + 0.04 SX - 0.14 SYC11 1.00 CM - 0.04 SX + 0.14 SYC12 1.00 CM - 0.04 SX - 0.14 SYC13 1.00 CM + 0.75 L + 0.75 Lr + 0.11 SX + 0.03 SYC14 1.00 CM + 0.75 L + 0.75 Lr + 0.11 SX - 0.03 SYC15 1.00 CM + 0.75 L + 0.75 Lr - 0.11 SX + 0.03 SYC16 1.00 CM + 0.75 L + 0.75 Lr - 0.11 SX - 0.03 SYC17 1.00 CM + 0.75 L + 0.75 Lr + 0.03 SY + 0.11 SYC18 1.00 CM + 0.75 L + 0.75 Lr + 0.03 SY - 0.11 SYC19 1.00 CM + 0.75 L + 0.75 Lr - 0.03 SY + 0.11 SYC20 1.00 CM + 0.75 L + 0.75 Lr - 0.03 SY - 0.11 SY

CIM9 C21 0.60 CMC22 0.60 CM + 0.14 SX + 0.04 SYC23 0.60 CM + 0.14 SX - 0.04 SYC24 0.60 CM - 0.14 SX + 0.04 SYC25 0.60 CM - 0.14 SX - 0.04 SYC26 0.60 CM + 0.04 SX + 0.14 SYC27 0.60 CM + 0.04 SX - 0.14 SYC28 0.60 CM - 0.04 SX + 0.14 SYC29 0.60 CM - 0.04 SX - 0.14 SY

4. REVISIN CORTANTE VIGAS - DOBLE SISMO (2E)

2*Fy/R

CIM7

CIM8

CIM10

CIM11


No. DE COMBINACION

0.7*Fx/R 0.7*0.3*Fy/R0.7*0.3*Fx/R 0.7*Fy/R

CIM5

CIM6


No. DE COMBINACION

2*Fx/R 2*0.3*Fy/R2*0.3*Fx/R

2 E 01 1.20 D + 0.50 L + 0.41 SX + 0.12 SY2 E 02 1.20 D + 0.50 L + 0.41 SX - 0.12 SY2 E 03 1.20 D + 0.50 L - 0.41 SX + 0.12 SY2 E 04 1.20 D + 0.50 L - 0.41 SX - 0.12 SY2 E 05 1.20 D + 0.50 L + 0.12 SX + 0.40 SY2 E 06 1.20 D + 0.50 L + 0.12 SX - 0.40 SY2 E 07 1.20 D + 0.50 L - 0.12 SX + 0.40 SY2 E 08 1.20 D + 0.50 L - 0.12 SX - 0.40 SY2 E 09 0.90 D + 0.41 SX + 0.12 SY2 E 10 0.90 D + 0.41 SX - 0.12 SY2 E 11 0.90 D - 0.41 SX + 0.12 SY2 E 12 0.90 D - 0.41 SX - 0.12 SY2 E 13 0.90 D + 0.12 SX + 0.40 SY2 E 14 0.90 D + 0.12 SX - 0.40 SY2 E 15 0.90 D - 0.12 SX + 0.40 SY2 E 16 0.90 D - 0.12 SX - 0.40 SY

REV01

REV02

REV03

REV04




5. REVISIN CORTANTE COLUMNAS - Ro AFECTADO POR o

: 3.00

OM01 1.20 D + 0.50 L + 0.62 SX + 0.18 SYOM02 1.20 D + 0.50 L + 0.62 SX - 0.18 SYOM03 1.20 D + 0.50 L - 0.62 SX + 0.18 SYOM04 1.20 D + 0.50 L - 0.62 SX - 0.18 SYOM05 1.20 D + 0.50 L + 0.19 SX + 0.60 SYOM06 1.20 D + 0.50 L + 0.19 SX - 0.60 SYOM07 1.20 D + 0.50 L - 0.19 SX + 0.60 SYOM08 1.20 D + 0.50 L - 0.19 SX - 0.60 SYOM09 0.90 D + 0.62 SX + 0.18 SYOM10 0.90 D + 0.62 SX - 0.18 SYOM11 0.90 D - 0.62 SX + 0.18 SYOM12 0.90 D - 0.62 SX - 0.18 SYOM13 0.90 D + 0.19 SX + 0.60 SYOM14 0.90 D + 0.19 SX - 0.60 SYOM15 0.90 D - 0.19 SX + 0.60 SYOM16 0.90 D - 0.19 SX - 0.60 SY

*Fy/R

REV05

REV06

REV07

REV08


No. DE COMBINACION

*Fx/R *0.3*Fy/R*0.3*Fx/R




h = Altura PISO (x,y) = Desplazamiento por pisoa = Deriva de anlisis a = [(x1-x2)+(y1-y2)]

p = Deriva permitida p = 0.01 hIf = Indice de flexibilidad If = a/p

MAX. DERIVA = 1.00%

A1 A5B1 C5

CASO DE CARGA 5

COLUMNA PISOh

[m]x [m]

z [m]

a [cm]

p [cm]

A-1CUBIERTA 2.88 -0.0145 -0.0068 0.49 2.88 O.K. 0.17 O.K.

PISO 2 2.88 -0.0101 -0.0046 0.66 2.88 O.K. 0.23 O.K.

PISO 1 2 88 -0 0041 -0 0018 0 45 2 88 O K 0 16 O K

14 - REVISION DE LA DERIVA - ESPECTRO DE DISEO

Se efecta el anlisis de la deriva mxima utilizando la inercia de las vigas y las columnas completa

SISMO EN X

If

PISO 1 2.88 -0.0041 -0.0018 0.45 2.88 O.K. 0.16 O.K.

A-3CUBIERTA 2.88 -0.0098 -0.0068 0.40 2.88 O.K. 0.14 O.K.

PISO 2 2.88 -0.0064 -0.0046 0.50 2.88 O.K. 0.18 O.K.

PISO 1 2.88 -0.0022 -0.0018 0.28 2.88 O.K. 0.10 O.K.




C-1CUBIERTA 2.88 -0.0145 -0.0067 0.49 2.88 O.K. 0.17 O.K.

PISO 2 2.88 -0.0101 -0.0046 0.66 2.88 O.K. 0.23 O.K.PISO 1 2.88 -0.0041 -0.0018 0.45 2.88 O.K. 0.16 O.K.

C-3CUBIERTA 2.88 -0.0098 -0.0067 0.40 2.88 O.K. 0.14 O.K.


CASO DE CARGA 9

COLUMNA PISOh

[m]x [m]

y [m]

a [cm]

p [cm]

A-1CUBIERTA 2.88 -0.0057 -0.0118 0.44 2.88 O.K. 0.15 O.K.


A-3CUBIERTA 2.88 -0.0045 -0.0118 0.43 2.88 O.K. 0.15 O.K.


C-1CUBIERTA 2.88 -0.0057 -0.0125 0.46 2.88 O.K. 0.16 O.K.

PISO 2 2.88 -0.0039 -0.0083 0.57 2.88 O.K. 0.20 O.K.

PISO 1 2.88 -0.0016 -0.0031 0.35 2.88 O.K. 0.12 O.K.

C-3CUBIERTA 2.88 -0.0045 -0.0125 0.45 2.88 O.K. 0.16 O.K.

If

SISMO EN Y





h = Altura PISO (x,y) = Desplazamiento por pisoa = Deriva de anlisis a = [(x1-x2)+(y1-y2)]

p = Deriva permitida p = 0.004 hIf = Indice de flexibilidad If = a/p

MAX. DERIVA = 0.40%

A1 A5B1 C5

CASO DE CARGA 5

COLUMNA PISOh

[m]x [m]

z [m]

a [cm]

p [cm]

A-1CUBIERTA 2.88 -0.0068 -0.0033 0.24 1.15 O.K. 0.21 O.K.

PISO 2 2.88 -0.0047 -0.0021 0.31 1.15 O.K. 0.27 O.K.

14.1 - REVISION DE LA DERIVA - UMBRAL DE DAO

Se efecta el anlisis de la deriva mxima utilizando la inercia de las vigas y las columnas completa, para el Umbral de Dao.

SISMO EN X

If

PISO 1 2.88 -0.0019 -0.0008 0.21 1.15 O.K. 0.18 O.K.

A-3CUBIERTA 2.88 -0.0048 -0.0033 0.22 1.15 O.K. 0.19 O.K.

PISO 2 2.88 -0.0030 -0.0021 0.24 1.15 O.K. 0.21 O.K.

PISO 1 2.88 -0.0010 -0.0008 0.13 1.15 O.K. 0.11 O.K.




C-1CUBIERTA 2.88 -0.0068 -0.0033 0.24 1.15 O.K. 0.21 O.K.


C-3CUBIERTA 2.88 -0.0048 -0.0033 0.21 1.15 O.K. 0.18 O.K.


CASO DE CARGA 9

COLUMNA PISOh

[m]x [m]

y [m]

a [cm]

p [cm]

A-1CUBIERTA 2.88 -0.0034 -0.0054 0.22 1.15 O.K. 0.19 O.K.


A-3CUBIERTA 2.88 -0.0028 -0.0054 0.22 1.15 O.K. 0.19 O.K.


C-1CUBIERTA 2.88 -0.0034 -0.0056 0.22 1.15 O.K. 0.19 O.K.

PISO 2 2.88 -0.0023 -0.0037 0.27 1.15 O.K. 0.23 O.K.

PISO 1 2.88 -0.0009 -0.0014 0.17 1.15 O.K. 0.14 O.K.

C-3CUBIERTA 2 88 0 0028 0 0056 0 22 1 15 O K 0 19 O K

SISMO EN Y

If

CUBIERTA 2.88 -0.0028 -0.0056 0.22 1.15 O.K. 0.19 O.K.PISO 2 2.88 -0.0017 -0.0037 0.26 1.15 O.K. 0.23 O.K.PISO 1 2.88 -0.0005 -0.0014 0.15 1.15 O.K. 0.13 O.K.



Story Point Load FX FY FZ MX MY MZBASE 1 ENVCIMMAX 4.92 1.72 37.06 4.028 9.118 0.166BASE 2 ENVCIMMAX 4.49 1.42 66.64 3.913 8.717 0.166BASE 3 ENVCIMMAX 2.65 1.89 36.19 4.268 6.946 0.166BASE 4 ENVCIMMAX 4.02 4.41 47.36 9.369 7.078 0.247BASE 5 ENVCIMMAX 3.02 2.91 94.66 3.783 6.267 0.166BASE 6 ENVCIMMAX 0.93 4.16 51.42 10.255 4.13 0.247BASE 7 ENVCIMMAX 1.75 2.29 14.96 5.038 4.088 0.166BASE 8 ENVCIMMAX 2.26 1.11 46.9 4.509 4.57 0.166BASE 9 ENVCIMMAX 0.69 2.59 29.44 5.126 3.046 0.166BASE 10 ENVCIMMAX 1.55 2.62 3.93 4.665 2.729 0.129BASE 11 ENVCIMMAX 1.84 1.25 2.68 3.203 3.002 0.129BASE 12 ENVCIMMAX 1.04 2.78 3.98 5.072 2.216 0.129

15.1REACCIONESENLOSAPOYOS

JAIRO REINOSO CASTRO Ingeniero Civil AULAS LICEO TORCOROMA

ZAPATA TIPO 5 Y 6

fc 21.1 Mpa hcol (m) bcol (m) P (KN)fy 420 Mpa Columna exterior 0.35 0.35 39.8 0.12 Mpa Columna interior 0.35 0.35 26.8

Longitud entre las 2 5.7 m

CARGAS CARGASP1 39.8 KN P2 26.8 KNPpio zapata 9% 3.582 KN Ppio zapata 12% 3.216 KNP1 43.382 KN P2 30.016 KN

b supuesto 0.8 m rea de Cimentacin 0.24 me 0.225 m L 0.49 md 0.625 L1 0.8 mR 1.78 KN L2 0.8 m Okc 0.47 0.8 mb/c 1.00 m

neta 64.97 KN/m neta2 39.09 KN/m

Recubrimiento = 0.07 mN varilla 4

Ancho 0.35 0.009M 9.047821 KN-m As 346.5 mmMn 12.66695 KN-m Refuerzomin 0.009 3 # 4dsup 0.11 mhsup 0.19 m

Revisin a Cortante punto de anulacin del corte

32

143 mm2

wu 51.97853 KN-m xo 0.59 mAi 9.096242 KN vu 954.098Ad 30.70376 KN vs 303.356 KN/mV borde columna 21.60752 KN x 0.13 mVd -1.78282 KN s 480.82 mm

Se usara separacion min, de NSR/10

RamalesAv

DISEO DE ZAPATASCIMENTACIN DE ZAPATAS CON VIGAS DE CONTRAPESO

COLUMNA EXTERIOR (C3) COLUMNA INTERIOR ADYACENTE (B3)

DISEO DE VIGA DE CONTRAPESO

N de Varilla


DISEO DE ZAPATAS

Zapata Bajo Columna Exterior (C3)

neta 64.97 KN/m Recubrimiento = 0.07 mhsup 0.1 m N varilla 4dsup 0.05 m 0.00 GradosVoladizo 0.225 m y 0.00 mh zarpa 0 m d1 0.10 mh base 0.1 m w 51.98 KN/mtan 0 vu 0.409 Mpa

vc 0.65 MpaDiseo a Flexin

M 1.32 KN-mMn 1.84 KN-m 0.0025 0.0033 As 100 mmb 0.80 m 1 # 4d 0.05 m

Revisin a Cortante

a)

b)

c)

1- Seccin critica a una distancia (d) de la cara de la columna.

Vu(d )MPa Vc MPa

0.409 0.651 Ok

1- Seccin critica a una distancia (d) de la cara de lacolumna.

2-Seccincriticaaunadistancia (d/2) delacaradelacolumna.

6' c

c

fV

)21(6

'

c

cc

fV

)2

1(6

'

o

scc b

dfV

3' c

c

fV

6' c

u

fv db

Vvw

uu


2- Seccin critica a una distancia (d/2 ) de la cara de la columna.

a)

Vc 1.95 Mpab)

20bo = 1.15 m

Vc 0.93 Mpa

c)

Vc 1.30 Mpa

la resistencia del concreto se toma como la menor de a), b)yc).Vu(d/2) Mpa Vc (KN./m2)

0.409 0.93 Ok

Zapata Bajo Columna Interior (B3)

neta 39.09 KN/mh 0.3 md 0.22 mrea Columna 0.1225 m

Diseo a Flexin Recubrimiento = 0.07 mN varilla 4

Mu 0.79 KN-m Ku 28.6204Mn 1.11 KN-m 0.0001

b 0.80 m As 13 mmd 0.22 m

1 # 4En ambos sentidos

No se requiere refuerzo a cortante la seccion de concreto es suficiente para resistir las fuerzas

)21(6

'

c

cc

fV

)2

1(6

'

o

scc b

dfV

3' c

c

fV

b col

d/2

h col

d/2

d/2


ZAPATA TIPO 3 Y 4




b supuesto 2 m rea de Cimentacin 8.07 me 0.8 m L 2.84 md 1.8 L1 2.85 mR 91.51 KN L2 2.85 m Okc 2.72 3 mb/c 0.67 m



Ancho 0.5 0.009M 356.8758 KN-m As 2565 mmMn 499.6261 KN-m Refuerzomin 0.009 6 # 8dsup 0.57 mhsup 0.65 m


32

143 mm2



RamalesAv


COLUMNA EXTERIOR (C2) COLUMNA INTERIOR ADYACENTE (B2)


N de Varilla


DISEO DE ZAPATAS

Zapata Bajo Columna Exterior (C2)




Revisin a Cortante

a)

b)

c)


Vu(d )MPa Vc MPa

0.505 0.651 Ok



6' c

c

fV

)21(6

'

c

cc

fV

)2

1(6

'

o

scc b

dfV

3' c

c

fV

6' c

u

fv db

Vvw

uu



a)

Vc 2.14 Mpab)

20bo = 1.85 m

Vc 1.88 Mpa

c)

Vc 1.30 Mpa


0.505 1.30 Ok




Mu 225.12 KN-m Ku 2284.8Mn 315.17 KN-m 0.0065

b 2.85 m As 4102 mmd 0.22 m



)21(6

'

c

cc

fV

)2

1(6

'

o

scc b

dfV

3' c

c

fV

b col

d/2

h col

d/2

d/2


ZAPATA TIPO 1 Y TIPO 2




b supuesto 2 m rea de Cimentacin 5.68 me 0.8 m L 2.38 md 1.8 L1 2 mR 64.76 KN L2 3 m Okc 1.95 2 mb/c 1.00 m



Ancho 0.35 0.009M 258.401 KN-m As 1827 mmMn 361.7614 KN-m Refuerzomin 0.009 4 # 8dsup 0.58 mhsup 0.66 m


32

143 mm2




COLUMNA EXTERIOR (A1) COLUMNA INTERIOR ADYACENTE (B1)


N de VarillaRamales

Av


DISEO DE ZAPATAS

Zapata Bajo Columna Exterior (A1)




Revisin a Cortante

a)

b)

c)


Vu(d )MPa Vc MPa

0.524 0.651 Ok



6' c

c

fV

)21(6

'

c

cc

fV

)2

1(6

'

o

scc b

dfV

3' c

c

fV

6' c

u

fv db

Vvw

uu



a)

Vc 2.14 Mpab)

20bo = 1.63 m

Vc 1.61 Mpa

c)

Vc 1.30 Mpa


0.524 1.30 Ok




Mu 96.26 KN-m Ku 1392.22Mn 134.77 KN-m 0.0039

b 2.00 m As 1696 mmd 0.22 m



)21(6

'

c

cc

fV

)2

1(6

'

o

scc b

dfV

3' c

c

fV

b col

d/2

h col

d/2

d/2

Pgina 1 de 8CORPACERO S.A. - Corpasoft 2.1 - 2012 - Bogot: Cra. 68 #23-52 / PBX: 57(1) 446 4100 / Fax: 57(1) 446 4140 - [email protected]

Viguetas en Perlines 17/04/2012

Proyecto


Seccin tipo: Seccion 2

Propiedades del Entrepiso

210Resistencia del concreto (kg/cm):

2300Peso del concreto (kg/m):

181142Mod. elast. concreto E(kg/cm) :

2Altura Corpalosa hr(pulg):

10Espesor losa (cm):

20Calibre de lmina:

Propiedades de la Vigueta

2040000Mdulo del acero Es(kg/cm):

3500Fluencia del Perln Fy (kg/cm):

3500Fluencia de la platina Fy (kg/cm):

5.80Luz entre apoyos (m):

1.91Separacin de viguetas (m):

Condiciones de Luz

Luz continua un extremoTipo de luz:

Sin apuntalamientoApuntalamiento temporal:



Conectores de Cortante

Fu conector (kg/cm):

CanalTipo de conector:

Seleccione...Forma del conector:

30Separacin conectores Sc(cm):

tf,tw=4.5mm; L=50mmEspesor canal; Longitud:

Cargas

250Acabados (kg/m):

350Muros y tabiques (kg/m):

200Viva (kg/m):

800 Carga sobreimpuesta (kg/m):



2P-10-14Seleccin:

Relacin Luz/Altura del perln > 25.Si selecciona esta opcin se recomiendarevisar vibraciones.


Viguetas en Perlines - Resultados del Anlisis Estructural 17/04/2012

Diseo a flexin de Perlines en Cajn y Corpalosa en Seccin Compuesta



Capacidades de la Seccin y sus Componentes


Corpalosa 17/04/2012

Proyecto


Corpalosa Tipo: Corpalosa 2

Material

2040000Mdulo de elasticidad acero (kg/cm):

2800Esf. de fluencia Corpalosa (Fy)(kg/cm):

181000Mdulo de elasticidad concreto (kg/cm):

4200Esf. fluencia acero de refuerzo negativo (kg/cm):

210F'c Concreto (kg/cm):

Especificaciones de la Corpalosa

10Espesor de la losa t(cm):

1.91Luz entre apoyos permanentes de la lam. (m):

3 o ms LucesNmero de luces:

NoVoladizo:

0Longitud del voladizo (m):

Sin apuntalamientoTipo de apuntalamiento:

Nota: el voladizo debe ser apuntalado en la etapa constructiva

Cargas

250Carga acabados (kg/m - m):

350Muros y tabiques (kg/m - m):

200Carga viva de servicio (kg/m - m):


Corpalosa - Resultados del Anlisis Estructural 17/04/2012



Calibre 20Eleccin De Perfil:

AVALUO DE CARGAS

Carga Muerta

170.43Peso del concreto Wcto (kg/m):

8.85Peso de la lmina Wlam (kg/m):

179.28Peso Propio Wpp (kg/m):

230.41Peso propio hmedo Wpph (kg/m):

250Peso de los Acabados (kg/m):

350Peso de Muros y/o Tabiques (kg/m):

Carga Viva

200Carga viva de servicio (kg/m):

100Carga viva de Construccin Distribuida Wc (kg/m):

220Carga viva de Construccin Puntual Pc (kg):

Carga Sobreimpuesta Ws (kg/m): 800

DISEO PARA ETAPA CONSTRUCTIVA

Verificacin de Apuntalamiento

1.91Longitud de apuntalamiento La (m):

0.0069C1:

0.1812Deflexin por peso propio pp (cm):

1.0611ADMpp L/180 (cm):

2ADMpp (cm):



Combinaciones de carga mtodo LRFD

0.2C2:

0.094C3:

0.094C4:

0.117C5:

0.5C6:

0.617C7:

Diseo para carga de construccin a flexin

229.28Mu(+) (kg m):

186.31Mu(-) (kg m):

520.83Mn (+) (kg m):

566.31Mn (-) (kg m):

Diseo para carga de construccin a corte

48.92h/t:

62.37(5.34 x E/Fy)':

94.2(12.18 x E/Fy)':

1680Fv (kg/cm):

4.23Aw (cm):

514.39Vu (kg m):

6745.33vVn (kg):

Verificacin de flexin y corte combinados

0.45Interaccin momento flector y corte:



DISEO PARA ETAPA DE FUNCIONAMIENTO

Combinaciones de Carga Metodo LRFD

0.08C8:

0.1013C9:

0.1C10:

0.1167C11:

0.6C12:

0.617C13:

Mu(+) (kg m): 391

Mu(-) (kg m): 477

Vu (kg m): 1449

DISEO POR FLEXION

Clculo de la Cuanta Balanceada de Acero

0.85 1:

5.08h (Altura del perfil Corpalosa)(cm):

10t (Espesor de la placa) (cm):

7.572d (cm):

0.0242 bal:

Clculo de la Cuanta Disponible

20Calibre de la Corpalosa:

11.62Area de acero para refuerzo (As) cm:

0.0153o:

1.8227Dist. borde de placa - eje neutro a (cm):

1842.0365Mn (kg m):



Revisin por Adherencia de Cortante Corpalosa - Concreto

47.75l'=L/4 (cm):

815.45m:

0.0408k:

100b (cm):

1448.7763Vu (kg):

1950.2838Vn(kg):

1560.227Vn (kg):

Revisin por Cortante en el Concreto

1448.776Vu (kg):

569.082Area que soporta cortante Ac (cm)/m:

2.546Esfuerzo cort. ltimo (vu =Vu/Ac) (kg/cm):

7.68vc (0,53 f'c^0,5) (kg/cm):

6.528 vc (kg/cm):

Verificacin de deflexiones

11.2707n:

4340.5628I prom (cm):

0.0069C14:

0.0099C15:

800Wcsi (kg/m):

0.1037csi (cm):

0.2849TOTAL (cm):

0.5306ADM csi (cm) L/360:

1.0611ADM TOTAL (cm) L/180:



Capacidad para cargas concentradas

10b1 (Dimensin paralela a la luz) (cm):

10b2 (Dimensin perpendicular a la lmina) (cm):

4.92Espesor de concreto sobre la cresta tc(cm):

90.5Dist. entre apoyo y base de carga X(cm):

7.46Distancia efectiva d(cm):

4.22Resistencia a cortante (0,291 f'c^0,5) (kg/cm):

Cortante por Punzonamiento

84.33Ancho efectivo be (cm):

1749.69Mxima carga por punzonamiento P(kg):

Cortante Vertical


2053.61Mxima carga por cortante P(kg):

Distribucin a Flexin


4941.888Carga efectiva a flexin (kg/m):

0.081 b(cm):

0.531L/360(cm):

Nota: Para cargas puntuales mayores a 1000 kgse recomienda reforzar la zona con doble mallaelectrosoldada.



DETALLES ADICIONALES (VERIFICACIN DEL VOLADIZO)

Area de Acero para Momento Negativo (para apoyos internos)

45b (cm):

7.5d (cm):

4200Fy refuerzo (kg/cm):

1.8As (cm):

6.0mm c/15Refuerzo para momento negativo:

Area de Acero para Retraccin y Fraguado

0.0018 min T:

100b (cm):

0.8856As T (cm):

4.5mm c/15Refuerzo para retraccin y fraguado:

Verificacin del voladizo

_______________________________REVISADO Y APROBADOM.P.


DISEO DE MUROS ARQUITECTONICOS NO ESTRUCTURALES

Muro Simplemente Apoyado

Fp = AxAp gMp > AaI gMpFp Rp 2

Donde:

Fp: Fuerza Sismica en el elemento no estructural, en KNAx: Relacin entre la aceleracin horizontal en cada piso y g.Ap: Coeficiente de Amplificacin DinamicaRp: Coeficiente de capacidad de disipacin de Energiag: Aceleracin debida a la Gravedad (9.8 m/s2)Mp: Masa del elemento estructural en MgAa: Relacin entre la aceleracin pico efectiva en la roca y g.I: Coeficiente de Importancia

Ax: Sa*hxheq NSR-10 A.9.4.2.1 ec: A.9.4-2

Sa: 0.49 Ax: 0.65 gAp: 1.00Rp: 1.00g: 9.81 m/s2Mp: 0.18 MgAa: 0.20I: 1.25hx: 2.53 mh 1 90heq: 1.90 m

Fp = AxAp gMp > AaI gMpRp 2

Fp = 0.120 > 0.018

Fp: 0.120 Ok Asumido para Diseo


Diseo a Flexin:

Mmax= 0.08 KN*mV= 0.06 KNx [m] = 0.01 m

Caso carga Bajo Deriva Mxima

Angulo 0.85Fd= 1.80M maxd= 0.006 Kn*mV Max t= 0.09 KN

Mmax Total 0.1 KN*mVmax Total 0 2 KNVmax Total 0.2 KN

Capacidad a CortanteVu < 0.60Vn

Vn= 1/6 (Amv f'm)

f 10 Mfm = 10 MpaAmv= 6000 mm2

Vn= 3162.28 NVn= 3.16 KN

0.6 Vn= 1.90 KN0.2 < 1.90 Cumple

Dimensionamiento de los AnclajesDimensionamiento de los Anclajes

Fv= 226.8 MpaAv= 0.669 mm2

1#3c/1.0m

ETABS v9.7.0 - File: Aulas Torcoroma-Diseo - abril 21,2012 9:03Plan View - PISO 2 - Elevation 5.76 - Ton-m Units

mig21ETABS

ETABS v9.7.0 - File: Aulas Torcoroma-Diseo - abril 21,2012 9:03Plan View - PISO 1 - Elevation 2.88 - Ton-m Units

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ETABS v9.7.0 - File: Aulas Torcoroma-Diseo - abril 21,2012 9:03Plan View - CUBIERTA - Elevation 8.64 - Ton-m Units

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ETABS v9.7.0 - File: Aulas Torcoroma-Diseo - abril 21,2012 9:01Elevation View - 1 - Ton-m Units

mig21ETABS


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file:///G|/Liceo%20Torcoroma/Calculos/Modelo/Aulas%20Torcoroma-Diseo.txt[21/04/2012 09:10:02 a.m.]

ETABS v9.7.0 File:AULAS TORCOROMA-DISEO Units:Ton-m abril 21, 2012 8:27 PAGE 1 S T O R Y D A T A STORY SIMILAR TO HEIGHT ELEVATION CUBIERTA None 2.880 8.640 PISO 2 None 2.880 5.760 PISO 1 None 2.880 2.880 BASE None 0.000 ETABS v9.7.0 File:AULAS TORCOROMA-DISEO Units:Ton-m abril 21, 2012 8:27 PAGE 2 C O O R D I N A T E S Y S T E M L O C A T I O N D A T A NAME TYPE X Y ROTATION BUBBLESIZE VISIBLE GLOBAL Cartesian 0.000 0.000 0.00000 1.000 Yes C O O R D I N A T E S Y S T E M G R I D D A T A SYSTEM GRID GRID GRID GRID BUBBLE GRID NAME DIR ID TYPE HIDE LOC COORDINATE GLOBAL X A Primary No Bottom 0.000 GLOBAL X B Primary No Bottom 5.790 GLOBAL X C Primary No Bottom 11.490 GLOBAL Y 1' Sec No Left -0.700 GLOBAL Y 1 Primary No Left 0.000 GLOBAL Y 2 Primary No Left 6.080 GLOBAL Y 3 Primary No Left 12.160 GLOBAL Y 4 Primary No Left 16.160 ETABS v9.7.0 File:AULAS TORCOROMA-DISEO Units:Ton-m abril 21, 2012 8:27 PAGE 3 P O I N T C O O R D I N A T E S POINT X Y DZ-BELOW 1 0.000 0.000 0.000 2 5.790 0.000 0.000 3 11.490 0.000 0.000 4 0.000 6.080 0.000 5 5.790 6.080 0.000 6 11.490 6.080 0.000 7 0.000 12.160 0.000 8 5.790 12.160 0.000 9 11.490 12.160 0.000 10 0.000 16.160 0.000 11 5.790 16.160 0.000 12 11.490 16.160 0.000


13 0.000 -0.700 0.000 14 5.790 -0.700 0.000 15 11.490 -0.700 0.000 16 3.950 6.080 0.000 17 3.950 12.160 0.000 18 0.000 8.500 0.000 19 5.790 8.500 0.000 20 3.950 8.500 0.000 ETABS v9.7.0 File:AULAS TORCOROMA-DISEO Units:Ton-m abril 21, 2012 8:27 PAGE 4 C O L U M N C O N N E C T I V I T Y D A T A COLUMN I END PT J END PT I END STORY C1 1 1 Below C2 2 2 Below C3 3 3 Below C4 4 4 Below C5 5 5 Below C6 6 6 Below C7 7 7 Below C8 8 8 Below C9 9 9 Below C10 10 10 Below C11 11 11 Below C12 12 12 Below ETABS v9.7.0 File:AULAS TORCOROMA-DISEO Units:Ton-m abril 21, 2012 8:27 PAGE 5 B E A M C O N N E C T I V I T Y D A T A BEAM I END PT J END PT B1 13 14 B2 14 15 B3 1 2 B4 2 3 B5 4 5 B6 5 6 B7 7 8 B8 8 9 B9 10 11 B10 11 12 B11 13 1 B12 1 4 B13 4 7 B14 7 10 B15 14 2 B16 2 5 B17 5 8 B18 15 3 B19 3 6 B20 6 9


B21 9 12 B24 16 20 B25 20 17 B26 18 20 B27 20 19 ETABS v9.7.0 File:AULAS TORCOROMA-DISEO Units:Ton-m abril 21, 2012 8:27 PAGE 6 F L O O R C O N N E C T I V I T Y D A T A FLOOR POINT POINT POINT POINT F1 13 1 2 14 F2 14 2 3 15 F3 1 4 5 2 F4 2 5 6 3 F5 18 20 17 8 5 4 F6 5 8 9 6 ETABS v9.7.0 File:AULAS TORCOROMA-DISEO Units:Ton-m abril 21, 2012 8:27 PAGE 7 R I G I D D I A P H R A G M P O I N T C O N N E C T I V I T Y D A T A STORY DIAPHRAGM POINT POINT POINT POINT POINT CUBIERTA D3 1 2 3 4 5 6 7 8 9 13 14 15 16 20 17 18 19 PISO 2 D2 1 2 3 4 5 6 7 8 9 13 14 15 16 20 17 18 19 PISO 1 D1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 ETABS v9.7.0 File:AULAS TORCOROMA-DISEO Units:Ton-m abril 21, 2012 8:27 PAGE 8 M A S S S O U R C E D A T A MASS LATERAL LUMP MASS FROM MASS ONLY AT STORIES Masses & LoaYes Yes M A S S S O U R C E L O A D S


LOAD MULTIPLIER DEAD 1.0000 ETABS v9.7.0 File:AULAS TORCOROMA-DISEO Units:Ton-m abril 21, 2012 8:27 PAGE 9 D I A P H R A G M M A S S D A T A STORY DIAPHRAGM MASS-X MASS-Y MMI X-M Y-M CUBIERTA D3 1.100E+01 1.100E+01 3.877E+02 6.008 5.354 PISO 2 D2 1.146E+01 1.146E+01 4.091E+02 5.998 5.383 PISO 1 D1 1.212E+01 1.212E+01 4.895E+02 5.985 5.934 ETABS v9.7.0 File:AULAS TORCOROMA-DISEO Units:Ton-m abril 21, 2012 8:27 PAGE 10 A S S E M B L E D P O I N T M A S S E S STORY POINT UX UY UZ RX RY RZ CUBIERTA 60 1.100E+01 1.100E+01 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 3.877E+02 PISO 2 61 1.146E+01 1.146E+01 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 4.091E+02 PISO 1 62 1.212E+01 1.212E+01 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 4.895E+02 BASE 1 4.838E-02 4.838E-02 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 BASE 2 4.838E-02 4.838E-02 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 BASE 3 4.838E-02 4.838E-02 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 BASE 4 6.048E-02 6.048E-02 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 BASE 5 4.838E-02 4.838E-02 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 BASE 6 6.048E-02 6.048E-02 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 BASE 7 4.838E-02 4.838E-02 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 BASE 8 4.838E-02 4.838E-02 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 BASE 9 4.838E-02 4.838E-02 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 BASE 10 4.234E-02 4.234E-02 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 BASE 11 4.234E-02 4.234E-02 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 BASE 12 4.234E-02 4.234E-02 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 CUBIERTA All 1.100E+01 1.100E+01 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 3.877E+02 PISO 2 All 1.146E+01 1.146E+01 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 4.091E+02 PISO 1 All 1.212E+01 1.212E+01 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 4.895E+02 BASE All 5.867E-01 5.867E-01 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 Totals All 3.517E+01 3.517E+01 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 1.286E+03 ETABS v9.7.0 File:AULAS TORCOROMA-DISEO Units:Ton-m abril 21, 2012 8:27 PAGE 11 M A T E R I A L L I S T B Y E L E M E N T T Y P E ELEMENT TOTAL NUMBER NUMBER TYPE MATERIAL MASS PIECES STUDS tons Column CONC28 30.12 30 Beam CONC21 76.87 67 0 ETABS v9.7.0 File:AULAS TORCOROMA-DISEO Units:Ton-m abril 21, 2012 8:27 PAGE 12


M A T E R I A L L I S T B Y S E C T I O N ELEMENT NUMBER TOTAL TOTAL NUMBER SECTION TYPE PIECES LENGTH MASS STUDS meters tons VG35X35 Beam 49 238.640 65.10 0 COL35X40 Column 21 60.480 20.32 COL35X50 Column 6 17.280 7.26 VG20X35 Beam 18 70.080 11.77 0 COL35X35 Column 3 8.640 2.54 ETABS v9.7.0 File:AULAS TORCOROMA-DISEO Units:Ton-m abril 21, 2012 8:27 PAGE 13 M A T E R I A L L I S T B Y S T O R Y ELEMENT TOTAL FLOOR UNIT NUMBER NUMBER STORY TYPE MATERIAL WEIGHT AREA WEIGHT PIECES STUDS tons m2 kg/m2 CUBIERTA Column CONC28 9.19 133.304 68.9622 9 CUBIERTA Beam CONC21 23.85 133.304 178.9163 21 0 PISO 2 Column CONC28 9.19 133.304 68.9622 9 PISO 2 Beam CONC21 23.85 133.304 178.9163 21 0 PISO 1 Column CONC28 11.73 133.304 88.0175 12 PISO 1 Beam CONC21 29.17 133.304 218.8134 25 0 SUM Column CONC28 30.12 399.913 75.3139 30 SUM Beam CONC21 76.87 399.913 192.2153 67 0 TOTAL All All 106.99 399.913 267.5293 97 0 ETABS v9.7.0 File:AULAS TORCOROMA-DISEO Units:Ton-m abril 21, 2012 8:27 PAGE 14 M A T E R I A L P R O P E R T Y D A T A MATERIAL MATERIAL DESIGN MATERIAL MODULUS OF POISSON'S THERMAL SHEAR NAME TYPE TYPE DIR/PLANE ELASTICITY RATIO COEFF MODULUS STEEL Iso Steel All 20389020.000 0.3000 1.1700E-05 7841930.769 CONC Iso Concrete All 2531050.654 0.2000 9.9000E-06 1054604.439 OTHER Iso None All 20389020.000 0.3000 1.1700E-05 7841930.769 CONC21 Iso Concrete All 2153811.000 0.2000 9.9000E-06 897421.250 CONC28 Iso Concrete All 2487006.000 0.2000 9.9000E-06 1036252.500 CONCPLACA Iso Concrete All 2487006.000 0.2000 9.9000E-06 1036252.500 M A T E R I A L P R O P E R T Y M A S S A N D W E I G H T MATERIAL MASS PER WEIGHT PER NAME UNIT VOL UNIT VOL


STEEL 7.9814E-01 7.8334E+00 CONC 2.4480E-01 2.4026E+00 OTHER 7.9814E-01 7.8334E+00 CONC21 2.4000E-01 2.4000E+00 CONC28 2.4000E-01 2.4000E+00 CONCPLACA 0.0000E+00 0.0000E+00 M A T E R I A L D E S I G N D A T A F O R S T E E L M A T E R I A L S MATERIAL STEEL STEEL STEEL NAME FY FU COST ($) STEEL 35153.480 45699.530 27679.91 M A T E R I A L D E S I G N D A T A F O R C O N C R E T E M A T E R I A L S MATERIAL LIGHTWEIGHT CONCRETE REBAR REBAR LIGHTWT NAME CONCRETE FC FY FYS REDUC FACT CONC No 2812.279 42184.178 42184.178 N/A CONC21 No 2100.000 42000.000 42000.000 N/A CONC28 No 2800.000 42000.000 42000.000 N/A CONCPLACA No 2800.000 42000.000 42000.000 N/A ETABS v9.7.0 File:AULAS TORCOROMA-DISEO Units:Ton-m abril 21, 2012 8:27 PAGE 15 F R A M E S E C T I O N P R O P E R T Y D A T A MATERIAL SECTION SHAPE NAME OR NAME CONC CONC FRAME SECTION NAME NAME IN SECTION DATABASE FILE COL BEAM VG35X35 CONC21 Rectangular Yes COL35X40 CONC28 Rectangular Yes COL35X50 CONC28 Rectangular Yes VG20X35 CONC21 Rectangular Yes COL35X35 CONC28 Rectangular Yes COL35X45 CONC28 Rectangular Yes F R A M E S E C T I O N P R O P E R T Y D A T A SECTION FLANGE FLANGE WEB FLANGE FLANGE FRAME SECTION NAME DEPTH WIDTH TOP THICK TOP THICK WIDTH BOT THICK BOT VG35X35 0.3500 0.3500 0.0000 0.0000 0.3500 0.0000 COL35X40 0.4000 0.3500 0.0000 0.0000 0.4500 0.0000 COL35X50 0.5000 0.3500 0.0000 0.0000 0.3500 0.0000 VG20X35 0.3500 0.2000 0.0000 0.0000 0.2000 0.0000 COL35X35 0.3500 0.3500 0.0000 0.0000 0.3500 0.0000 COL35X45 0.4500 0.3500 0.0000 0.0000 0.3500 0.0000


F R A M E S E C T I O N P R O P E R T Y D A T A SECTION TORSIONAL MOMENTS OF INERTIA SHEAR AREAS FRAME SECTION NAME AREA CONSTANT I33 I22 A2 A3 VG35X35 0.1225 0.0021 0.0013 0.0013 0.1021 0.1021 COL35X40 0.1400 0.0027 0.0019 0.0014 0.1167 0.1167 COL35X50 0.1750 0.0041 0.0036 0.0018 0.1458 0.1458 VG20X35 0.0700 0.0006 0.0007 0.0002 0.0583 0.0583 COL35X35 0.1225 0.0021 0.0013 0.0013 0.1021 0.1021 COL35X45 0.1575 0.0034 0.0027 0.0016 0.1313 0.1313 F R A M E S E C T I O N P R O P E R T Y D A T A SECTION MODULI PLASTIC MODULI RADIUS OF GYRATION FRAME SECTION NAME S33 S22 Z33 Z22 R33 R22 VG35X35 0.0071 0.0071 0.0107 0.0107 0.1010 0.1010 COL35X40 0.0093 0.0082 0.0140 0.0123 0.1155 0.1010 COL35X50 0.0146 0.0102 0.0219 0.0153 0.1443 0.1010 VG20X35 0.0041 0.0023 0.0061 0.0035 0.1010 0.0577 COL35X35 0.0071 0.0071 0.0107 0.0107 0.1010 0.1010 COL35X45 0.0118 0.0092 0.0177 0.0138 0.1299 0.1010 F R A M E S E C T I O N W E I G H T S A N D M A S S E S TOTAL TOTAL FRAME SECTION NAME WEIGHT MASS VG35X35 65.0960 6.5096 COL35X40 20.3213 2.0321 COL35X50 7.2576 0.7258 VG20X35 11.7734 1.1773 COL35X35 2.5402 0.2540 COL35X45 0.0000 0.0000 C O N C R E T E C O L U M N D A T A REINF CONFIGURATION REINF NUM BARS NUM BARS BAR FRAME SECTION NAME LONGIT LATERAL SIZE/TYPE 3DIR/2DIR CIRCULAR COVER COL35X40 Rectangular Ties #9/Design 3/3 N/A 0.0457 COL35X50 Rectangular Ties #9/Design 3/3 N/A 0.0457 COL35X35 Rectangular Ties #9/Design 3/3 N/A 0.0457 COL35X45 Rectangular Ties #9/Design 3/3 N/A 0.0457


C O N C R E T E B E A M D A T A TOP BOT TOP LEFT TOP RIGHT BOT LEFT BOT RIGHT FRAME SECTION NAME COVER COVER AREA AREA AREA AREA VG35X35 0.0450 0.0450 0.000 0.000 0.000 0.000 VG20X35 0.0350 0.0350 0.000 0.000 0.000 0.000 ETABS v9.7.0 File:AULAS TORCOROMA-DISEO Units:Ton-m abril 21, 2012 8:27 PAGE 16 S H E L L S E C T I O N P R O P E R T Y D A T A SHELL MATERIAL SHELL LOAD DIST MEMBRANE BENDING TOTAL TOTAL SECTION NAME TYPE ONE WAY THICK THICK WEIGHT MASS PLACA CONCPLACA Membrane Yes 0.0700 0.0700 0.0000 0.0000 ETABS v9.7.0 File:AULAS TORCOROMA-DISEO Units:Ton-m abril 21, 2012 8:27 PAGE 17 S T A T I C L O A D C A S E S STATIC CASE AUTO LAT SELF WT NOTIONAL NOTIONAL CASE TYPE LOAD MULTIPLIER FACTOR DIRECTION DEAD DEAD N/A 0.0000 LIVE LIVE N/A 0.0000 PP DEAD N/A 1.0000 LR LIVE N/A 0.0000 ETABS v9.7.0 File:AULAS TORCOROMA-DISEO Units:Ton-m abril 21, 2012 8:27 PAGE 18 R E S P O N S E S P E C T R U M C A S E S RESP SPEC CASE: SISMOX BASIC RESPONSE SPECTRUM DATA MODAL DIRECTION MODAL SPECTRUM TYPICAL COMBO COMBO DAMPING ANGLE ECCEN CQC SRSS 0.0500 0.0000 0.0000 RESPONSE SPECTRUM FUNCTION ASSIGNMENT DATA DIRECTION FUNCTION SCALE FACT U1 ALUVIAL200 9.8100 U2 ---- N/A UZ ---- N/A RESP SPEC CASE: SISMOY


BASIC RESPONSE SPECTRUM DATA MODAL DIRECTION MODAL SPECTRUM TYPICAL COMBO COMBO DAMPING ANGLE ECCEN CQC SRSS 0.0500 0.0000 0.0000 RESPONSE SPECTRUM FUNCTION ASSIGNMENT DATA DIRECTION FUNCTION SCALE FACT U1 ---- N/A U2 ALUVIAL200 9.8100 UZ ---- N/A ETABS v9.7.0 File:AULAS TORCOROMA-DISEO Units:Ton-m abril 21, 2012 8:27 PAGE 19 L O A D I N G C O M B I N A T I O N S COMBO CASE SCALE COMBO TYPE CASE TYPE FACTOR D01 ADD DEAD Static 1.4000 PP Static 1.4000 D02 ADD DEAD Static 1.2000 PP Static 1.2000 LIVE Static 1.6000 LR Static 0.5000 D03 ADD DEAD Static 1.2000 PP Static 1.2000 LIVE Static 0.5000 LR Static 1.6000 D04 ADD DEAD Static 1.2000 PP Static 1.2000 LIVE Static 0.5000 LR Static 0.5000 D05 ADD DEAD Static 1.2000 PP Static 1.2000 LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra 1.0400 SISMOY Spectra 0.3000 D06 ADD DEAD Static 1.2000 PP Static 1.2000 LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra 1.0400 SISMOY Spectra -0.3000 D07 ADD DEAD Static 1.2000 PP Static 1.2000 LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra -1.0400 SISMOY Spectra 0.3000 D08 ADD DEAD Static 1.2000 PP Static 1.2000


LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra -1.0400 SISMOY Spectra -0.3000 D09 ADD DEAD Static 1.2000 PP Static 1.2000 LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra 0.3100 SISMOY Spectra 1.0000 D10 ADD DEAD Static 1.2000 PP Static 1.2000 LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra 0.3100 SISMOY Spectra -1.1000 D11 ADD DEAD Static 1.2000 PP Static 1.2000 LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra -0.3100 SISMOY Spectra 1.0000 D12 ADD DEAD Static 1.2000 PP Static 1.2000 LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra -0.3100 SISMOY Spectra -1.0000 D13 ADD DEAD Static 0.9000 PP Static 0.9000 D14 ADD DEAD Static 0.9000 PP Static 0.9000 SISMOX Spectra 1.0400 SISMOY Spectra 0.3000 D15 ADD DEAD Static 0.9000 PP Static 0.9000 SISMOX Spectra 1.0400 SISMOY Spectra -0.3000 D16 ADD DEAD Static 0.9000 PP Static 0.9000 SISMOX Spectra -1.0400 SISMOY Spectra 0.3000 D17 ADD DEAD Static 0.9000 PP Static 0.9000 SISMOX Spectra -1.0400 SISMOY Spectra -0.3000 D18 ADD DEAD Static 0.9000 PP Static 0.9000 SISMOX Spectra 0.3100 SISMOY Spectra 1.0000 D19 ADD DEAD Static 0.9000 PP Static 0.9000 SISMOX Spectra 0.3000 SISMOY Spectra -1.0000 D20 ADD DEAD Static 0.9000 PP Static 0.9000 SISMOX Spectra -0.3100 SISMOY Spectra 1.0000 D21 ADD DEAD Static 0.9000


PP Static 0.9000 SISMOX Spectra -0.3100 SISMOY Spectra -1.0000 D22 ADD DEAD Static 1.2000 PP Static 1.2000 LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra 0.2100 SISMOY Spectra 0.0600 D23 ADD DEAD Static 1.2000 PP Static 1.2000 LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra 0.2100 SISMOY Spectra -0.0600 D24 ADD DEAD Static 1.2000 PP Static 1.2000 LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra -0.2100 SISMOY Spectra 0.0600 D25 ADD DEAD Static 1.2000 PP Static 1.2000 LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra -0.2100 SISMOY Spectra -0.0600 D26 ADD DEAD Static 1.2000 PP Static 1.2000 LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra 0.0600 SISMOY Spectra 0.2000 D27 ADD DEAD Static 1.2000 PP Static 1.2000 LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra 0.0600 SISMOY Spectra -0.2000 D28 ADD DEAD Static 1.2000 PP Static 1.2000 LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra -0.0600 SISMOY Spectra 0.2000 D29 ADD DEAD Static 1.2000 PP Static 1.2000 LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra -0.0600 SISMOY Spectra -0.2000 D30 ADD DEAD Static 0.9000 PP Static 0.9000 LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra 0.2100 SISMOY Spectra 0.0600 D31 ADD DEAD Static 0.9000 PP Static 0.9000 LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra 0.2100 SISMOY Spectra -0.0600 D32 ADD DEAD Static 0.9000


PP Static 0.9000 LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra -0.2100 SISMOY Spectra 0.0600 D33 ADD DEAD Static 0.9000 PP Static 0.9000 LIVE Static 0.5000 SISMOX Spectra -0.2100 SISMOY Spectra -0.0600 D34 ADD DEAD Static 0.9000 PP Static 0.9000 LIVE Static 0.5000

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Aulas Liceo Torcoroma