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7/25/2019 Clase N3 - 1 parte
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Ing. Erlyn Giordany Salazar Huamn Ingeniera Sismorresistente
CLASES DE INGENIERA SISMORRESISTENTE
CAPITULO 3:
CONCEPTOS GENERALES EN EL ANLISIS DINMICO:
3.1
SISTEMA LINEALMENTE ELSTICO
Para un sistema linealmente elstico la relacin entre la fuerza lateral fSy la deformacin
resultante ues:
ukfS (3.1)
3.1.1 Fuerza de Amortiguamiento
La fuerza de amortiguamiento fD est relacionada con la velocidad a travs del
coeficiente de amortiguamiento cmediante:
ucfD (3.2)
(a) (b)
f
fuerza externa
fuerza resistente
u
s
fs
fs
(a) (b)
fD fD
fD
fuerza externa
fuerza resistente
fD
u
7/25/2019 Clase N3 - 1 parte
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Ing. Erlyn Giordany Salazar Huamn Ingeniera Sismorresistente
3.5 ECUACIN DE MOVIMIENTO
3.5.1 Segunda ley de NewtonLa fuerza resultante a lo largo del eje de desplazamiento es p(t) fS fD; aplicando la
segunda ley de Newton se tiene:
)(
)(
tDS
DSt
pffum
umffp
(3.3)
Reemplazando las ecuaciones 3.1 y 3.2 en la ecuacin 3.3 se tiene:
)(tpukucum (3.4)
3.5.2 Componentes de masa, amortiguamiento y rigidezLa fuerza externa p(t)aplicada al sistema completo puede por tanto ser visualizada como
una cantidad distribuida en los tres componentes de la estructura, y entonces:
fS + fD + fI = p(t)
(a) (b)
p(t)
up(t)m m
fDfS
(c)
fS fD
p(t)fI
(a) (b)
p(t)
(c)
fS fD fI
(d)
= + +
desplazamiento uvelocidad uaceleracin
desplazamiento u velocidad u aceleracin
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3.6 ECUACIN DE MOVIMIENTO: EXCITACIN SSMICA
' )()()( tgtt uuu (3.5)
0 SDI fff (3.6)
'umfI (3.7)
Sustituyendo las ecuaciones 3.1, 3.2 y 3.7 en la ecuacin 3.6 se tiene:
)(tgumukucum (3.8)
El movimiento del suelo puede ser reemplazado por una fuerza ssmica efectiva.
)()( tgteff ump (3.9)
(a) (b)
f f
f
u
u
u'
s D
I
g
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Ing. Erlyn Giordany Salazar Huamn Ingeniera Sismorresistente
CAPITULO 4:
VIBRACIN LIBRE:
4.3 VIBRACIN LIBRE NO AMORTIGUADA
La ecuacin que representa el movimiento de un sistema lineal SDF sin amortiguamiento y
que no est sometido a la accin de una fuerza externa es:
ukum 0 (4.1)
02
uun
(4.2)
donde nes la frecuencia natural en vibracin libre del sistema y es igual a:
mk
n (4.3)
la ecuacin diferencial 4.1, su solucin es:
tsenBtAunnt cos)( (4.4)
Las constantesAy Bse hallan a partir de las condiciones iniciales. Obtenindose por lo
tanto:
tsen
u
tuun
n
nt
)0(
)0()( cos
(4.5)
Tn= 2n
Amplitud u0
u(0)
u
u(0)
a
b
c
d
et
u0
ba c d
u0
e
(a)
(b)
n
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periodo natural de vibracin, Tn
nnT
2 (4.6)
La frecuencia cclica natural de vibracin, fn
nn
Tf
1 (4.7)
El movimiento representado por la ecuacin 4.5 puede tambin ser expresado en la
forma:
tuunt
cos0)( (4.8)
Donde u0es la magnitud del desplazamiento mximo;
2
)0(2)0(0
n
u
uu
(4.9)
Y el ngulo de fase esta dado por:
)0(
)0(
u
uartg
n
(4.10)
u(0)
u0
u(0)nt
nt
n
n
u(0)cosnt senntnu(0)
u0cos(nt-)
Imaginario
Real
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4.4 VIBRACIN LIBRE CON AMORTIGUAMIENTO VISCOSO
La ecuacin de movimiento para un sistema lineal amortiguado en vibracin libre es:
0 ukucum (4.11)
dividiendo la ecuacin 4.11 por la masa se obtiene:
02 2
uuunn
(4.12)
donde:cr
c
c
(4.13)
n
ncr
kkmmc
222 (4.14)
4.4.1
Tipos de Movimiento
Si c=ccr =1 El sistema retorna a su posicin inicial de equilibrio sin oscilar, por tal
razn es llamado sistema crticamente amortiguado o sistema con amortiguamientocrtico.
Si c>ccr >1 El sistema no oscila pero retorna a su posicin de equilibrio
lentamente, por tal motivo es denominado sistema sobreamortiguado. Si c
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4.4.2 Sistema subamortiguado
tsen
uutueu
D
D
n
D
t
tn
)0()0(
)0()( cos
(4.15)
Donde Des la frecuencia natural de vibracin amortiguada y su valor es:
21 nD (4.16)
El valor del periodo natural de vibracin amortiguado es:
D
DT
2 (4.17)
y est relacionado con el periodo natural sin amortiguamiento de la siguiente forma:
21
nD
TT (4.18)
La relacin entre dos desplazamientos pico en un intervalo de tiempo TDes constante, y el
decremento logartmico est definido como el logaritmo natural de esta cantidad y est
dado por:
2
1
2
ln2
1
Dn
i
i
Tu
u
(4.19)
y la relacin entre dos desplazamientos cuales quiera es:
2ln1
1
1
ju
u
j (4.20)
u(0)u
u(0)
t
Tn
TD
estructura no amortiguada
estructura
amortiguada
ent
nte