e.E.!.

,<\AVE~DAALO

CASO VII - CONDICION EXTREMATotal Carga vertical al nivel de la fundación 165.92 TonCon la misma capacidad por pilote, y la misma eficiencia de grupo# de pilotes requerido npil= 5.12 menor que caso normal

SEAN I 8 lpilotes/estriboFuerza axial/pilote para análisis: Pv= 20.74 TonFuerza horizontal/pilote para análisis: Ph= 5.34 Ton

Con estas fuerzas, para los casos I y VII, se realiza el cálculo del pilote

11.8 DISEAo DEL REFUERZOPara el cálculo del refuerzo de los elementos de infraestructura, se considera el uso de cargasmayoradas, Estado limite de la Resistencia. Para los grupos Iy VII, se tienen:Grupo 1: GR - 1 = r(PD *D + PL • L(l + i) + PeCF + PEE + PBB + PsSF)

r = 1.30;PD = 1.00;PL = 1.67; Pe = 1.00;PE ;: 1.30;PB ;: 1.00;Ps = 1.00

En este caso, CF=O, B=O, y SF=OGrupo VII GR - VII = r<PD • D + PEE +PBB +PsSF +PEQEQ)

r;: 1.00;PD ;: 1.OO;PE= 1.30;PB ;: 1.00;Ps ;: 1.OO;PEQ;: 1.00

En este caso, 8=0, y SF=O

ZAPATA-ZARPA DElANTERASe disena para el momento mayorado generadO por la carga puntual de pilotes.Se revisan Grupos de Carga Iy VIIFactor de mayoración combinado grupo I 1.51Factor de mayoración combinado grupo VI 1.30

Carga/pilote mayorada grupo I 50.44 TonCarga/pilote mayorada grupo VII 26.96 Ton

Controla disefto grupo I

Brazo del pilote al borde del vástago, x=Momento/pilote: 25.22

Separación entre pilotes, s=Momento/metro zarpa: Mu= 8.41 Ton-m

m

m

Refuerzo requerido:Concreto f le = 280Refuerzo fy= 4200

CUANTIA p req =CUANTIA MINIMA=

As=

kg/cm2kg/cm20.000770.00330

b= 100 cmd= 55 cm

REFUERZO MENOR QUE MINIMOp usar: 0.00330

CARA INFERIORCHEQUEO DE CORTANTE BORDE

Vu/m= 16.81 Ton vU=L..1_..;:;;3.:.:;.60~lkg/cm2 BIEN

jr 6 3TinIV-EstV.xIs-H=4.05

e.EJ.

ZAPATA-ZARPA TRASERA

LBrazo= 0.49 mRefuerzo requerido:

Concreto f te= 280Refuerzo fy= 4200

CUANTIA p req =CUANTIA MINIMA=

As=

Se calcula corno voladizo para el peso de rellenodetrás del vástagoPeso relleno/m= 5.60Factor Carga Ultima: 1.3Momento último:

kg/cm2kg/cm20.000330.00120

Ton/m(Carga muerta)

3.57 T-m

b= 100 cmd= 55 cm

REFUERZO MENOR QUE MINIMOp usar: 0.00120

,;",<,,:;'1 CARA SUPERIORCHEQUEO DE CORTANTE BORDE

Vu/m= 7.28 Ton vu=I,-----=-=1.:.;..;56;;..¡I.kg/cm2BIENVASTAGO INFERIOR

Se calcula corno voladizo, empuje de tierras mayorado Factor Carga Ultima: 1.69E = 9.50 Ton/m de estribo

Momento: 14.28 Ton-mlm de estriboE Momento último = 24.14 Ton-mlm de estribo

---.. Cortante último = 16.05 Ton/m de estribo

(\, Refuerzo requerido:

Conereto f te= 280.0Refuerzo fy= 4200.0

CUANTIA p req =CUANTIA MINIMA=

As=

kg/cm2kg/cm20.001880.00120cm2

b= 100 cmd= 60 em

REFUERZO MAYOR QUE MINIMOp usar: 0.00188

CORTANTEVu= 16.05 Ton

CARA CONTRA RELLENO, vertical

vu= 3.15 kg/cm2 BIEN

1.69VASTAGO SUPERIOR

Se calcula como voladizo, empuje de tierras mayorado Factor Carga Ultima:E ~Jl E= 2.66 Tonlmde estribo

Momento: 2.30 Ton-mlm de estriboMomento último = 3.88 Ton-mlm de estriboCortante último = 4.49 Ton/m de estribo

Refuerzo requerido:Concreto f te= 280.0Refuerzo fy= 4200.0

CUANTIA r req =CUANTIA MINIMA=

As

kg/cm2kg/cm20.002740.00120

b= 100 cmd= 20 cmREFUERZO MAYOR QUE MINIMOp usar: 0.00274

jr 7 3TinIV-Estv.xfs..H=4.05

e.E.!.

1-{t

AVENIDAALO

CHEQUEO DE CORTANTEVu= 4.49 Ton vu= 2.64 kglcm2 BIEN

p usar; 0.0006 área bruta/cara

Vertical, cara exteriorp usar: 0.0006 área bruta/cara

cm2Horizontal muros, ambas caras

__ ',';"::":":":';::;':'='':'; ZARPA r usar = 0,001 área neta/caracm2

Horizontal zapata, ambas carasSe calcula a continuación el Pilote

jr 8 3TinlV·EstV.ld$-H=4.05

CEI

v'\

r '\AVENIDAALO

18. DISEAo DE PILOTES PARA CIMENTACIONES<:» OBRA:

1. ESQUEMA BASICO DEL PILOTE

Kv= on/m3Con el objeto de Conocerel comportamiento del pilote a lo largo de su longitud, se modela unelemento tipo frame en SAP, fraccionado a intervalos de 1.0 m, con apoyos de resorte encada nudo. Se anexan los resultados del análisis. Con base en los valores de fuerzas internasobtenidos, se revisa el acero de refuerzo necesario.

Aferencia por nudo resorte horizontal:aneho=é= 0.400 m

largo tramo= 1.000 mkh= 300 Ton/m

Aferencia por nudo resorte vertical:perímetro= 1.257 m

largo tramo= 1.000 mkv= 377 Ton/m

CARGAS ULTIMAS CASO 1: Fh= 3.7 t Fv= 50.4 tCARGAS ULTIMAS CASO 2: Fh= 5.3 t Fv= 27.0 t

De los resultados del análsis se extraen las siguientes condiciones más severas para cálculodel refuerzo:Condición de mayor carga axial

Mayor momento: 7¡;)i¡'iK·~?~~;~g¡,\f~,

Mayor axial: 50.4 tMayor cortante: 5.3 t

!FvFh ---+

Kh

Se analiza el pilotaje para el estribo críticoGeometría del pilote:

L=

Materiales pilote:fc(kg/cm2)=fy(kg/cm2)=

Cargas en el pilote:Caso I : Condición normal

Fv=QM[JTonFh=~Ton

Fador carga última vertical: ~Fador carga última horizontal: ~Caso VII: Condición extrema - Sismo

Fv=~TonFh=~Ton

Fador carga última vertical: ~Fador carga última horizontal: [J][J

Parámetros de apoyoKh= .

ejr 1 3TinlV-Estv.lds-PiIote

CEI

Refuerzo requerido: Cálculo como columna a ftexocompresiónP= 50437.0 kg sección += 40 cmM= 747000 kg-cm A= 1257 cm2e= 14.8 cm

p req= 0.015As req= 18.85 cm2Flejes zuncho de confinamiento, paso = 15 cm diámetro #3Usar zuncho paso 0.075 en la zona superior, para confinamiento, articulación plástica

A partir de los 4 metros el momento disminuye apreciablemente en la sección lo que hace quepueda reducirse el refuerZo. Dado que los pilotes deben reforzarse en toda su altura paracumplir el requisito del CCP, A.6.7.4.3, se colocará una cuantia mínima del 50% enla sección, con el zuncho al doble del espaciamianto de la zona críticti

As req= 9.42 an2 . ".",.".. , ""Flejes zuncho de confinamiento, paso 4>12=30 cm diámetro #3

jr 2 3TinIV-EstV.lds-PiIote

11--ISAP2000 9/1410716:29:19

SAP2000 v1 0.0.1 - File:1?11l4-1 - Moment 3-3I),agra.", (I!.OAIl12) -1[orr, m, e IUnits

e.EJ.AVENIDA Al1\> '\

ANALISIS y DISEÑO DE MUROS DE CONTENCION !OBRA: ESTRIBOS PUENTE VEHICULAR TINTAL IV (Aplica a los 2 estñbos)1•DIMENSIONAMIENTO GENERAL

t2

H

L

1.1 DATOS DE GEOMETRIAb1 (m)= 1.550 t1 (m)=t---=O;.;,.;.4:.::;5O.::-......¡b2 (m)= 1.500 t2 (m)=t---=O;.:.:.2:;::5O.::-......¡h1 (m)= 3.000 t3 (m)=t-"';;O.;.;.5OO;.:;.;;;.~h2 (m)= 0.300 Hr1(m)= 3.97

1.2 DATOS DE TIERRAS Y EMPUJESL--""';;;';''';;'';''''---I

L(m)= 1--_3~.5~0~-lHt(m)= 1--_3~.5~0~-I

a(grados)= 1--.....;3::;,;..8=-1:....--1Hr2(m)= L-_0::;,;..8;:;.:0~-,

ángulo fricción suelo, ~ =ángulo talud relleno, P =

ángulo fricción vástago-relleno, o =peso específico seco y5=

peso específico saturado yst:

peso específico sumergido yb=altura agua izquierda hw1=altura agua derecha hw2=

1.3 PARAMETROS SISMICOSaceleración horizontal sismo, kh=( 0.200

aceleración vertical sismo, kv= _ 0.0001.4 PARAMETROS FUNDACION

capacidad portante admisible <Fr 12.000 Tonlm2coeficiente fricción base p=lan{3/4 <1»= 0.451

Cohesión fundación c=f 5.000 Ton/m22 _EVALUACION GENERAL DE CARGAS Análisis por metro lineal de muro.

2.1 PESO PROPIO DEL MURO DE CONCRETO

3215O

1.9002.0001.00

.0.5000.000

gradosgrados(no se considera fricción-conservativo)

tonlm3ton/m3ton/m3 (yst-yw)mm

v

I elemento PEtso I brazo (A) I momentoI zapata 4.20 1.75 7.35ástago recto 1.80 1.63 2.93vástago incU. 0.72 1.82 1.31

TOTALES 6.72 ITon I 11.58centro gravedad muro concreto, x1A=1 1.724

Ton-mm

2.2 PESO DEL RELLENO SOBRA ZARPA TRASERAI elemento I peso I brazo (A) I momento

jrs 3TinIV-EstV.xIs-Aletas

e.E.1.saturado 0.00 2.73 0.00

seco horíz. 8.84 2.73 24.08seco talud 0.78 2.92 2.27TOTALES 9.61 ITon I 26.35

centro gravedad de rellenos, x2A= I 2.741Ton-mm

2.3 PESO DEL RELLENO SOBRA ZARPA DELANTERAelemento peso I brazo (A) 1 momentosaturado 0.00 0.75 0.00

seco 2.28 0.75 1.71TOTALES 2.28 JTon I 1.71

centro gravedad de rellenos, x3A= I 0.750Ton-mm

2.4 SUBPRESION BAJO ZAPATAelemento fuerza I brazo (A) I momentouniforme 0.00 1.75 0.00triangular 0.88 2.33 2.04TOTALES 0.88 ITon 1 2.04

brazo fuerza de subpresión, x4A=1 2.333

Línea recta entre niveles izquierdo y derecho

Ton-mm

2.5 EMPUJES DE TIERRAS Y AGUAS LADO IZQUIERDO - ESTATICOSCriterio de cálculo de empuje: activo, Rankine

Ka = cos p(eos P - -Jeos 2 p - eos 2 t/J) Componente hOriZOn~~~,-J--::~--:::~:-::2~~--'

cos p + -Jcos 2 P - cos 2 t/J Componente vertical= 0.088em uies horizontales -

empuje horizontal~ empuje vertical

"-_?_~_....:ResuHanteResultante R= 5.18 Ton

empuje secoempuje sumergido

empuje agutriang.seco 3.76 1.66 6.23ectang.seco 1.08 0.25 0.27

triang.sumer. 0.04 0.17 0.010.13 0.17 0.02

triang.seco 1.01ectang.seco 0.29tria .sumer. 0.01

3.531.020.04

momento

4.583.50

2.6 EMPUJES DE TIERRAS Y AGUAS LADO DERECHO - ESTATICOSCriterio de cálculo de empuje: reposo (conservativo, menor que pasivo)

Coeficiente em . K 1 S <I> O 47,puJe= 0= - en =elemento fuerza I brazo lA) I momentotriang.seco 0.29 0.27 0.08ectang.seco 0.00 0.00 0.00

triang.sumer. 0.00 0.00 0.00I agua 0.00 0.00 0.00

TOTALES 0.29 ITon Ton-rt 0.08o fuerza empuje horizontal, y2A (m) =1 0.27

jrs 2 3TinIV-EsIV.xls-Aletas

e.E.1.+=~ a=~13=~ a=cm=19= aretan(kh/(1-kv) = 11.31 grados

~ 0.637 EAE=1/2 ~ 1s Hr12=1Cálculo componente estática durante sismo: fórmula de KAEcon 9

KA=I 0.400 I EA=1/2 K,.1s Hr12= Ibrazo de esta fuerza: Hr1 I 3 = 1.32

Cálculo componente dinámica durante sismo (Total - Estática):Ee= EAE-EA

brazo de esta fuerza: 2Hr1 I 3 = 2.65Resumen de de sismo

kh=~.kv=~

'\AVEfloÁALO

9.53 ITon0.00 grados5.99 ITon

m

3.54 ITonm

r>

brazo fuerza combinado, y3A=2.7 EMPUJES DE SISMO EN RELLENOS LADO DEiREcKt:raJii"~'~I'\Mn,,""/i;)

Criterio de cálculo de empuje: pasivo, Mononobe-OkabeK (1-kv)coi(,p-8+a)

PE cosOcoi acost;r-8-8)[1 + I~+8)senC;+ p-O) r~cost;r-8 -8)cost;r- fJ)

::III;¡I I :r-I-<--.~;-oo~-••...-:--'J ::1 ~::: 19= are tan (kh / (1-kv» = 11.31 grados

K..e=1 0.441 I Epe=1/2 Kpe1s Hr22=1 0.27 ITon

Cálculo componente estática durante sismo: fórmula de Kpecon 9KA=I 0.307 I Ep= 1/2 Kp1s H~= I

brazo de esta fuerza: Hr1 I 3 = 0.27 mCálculo componente dinámica durante sismo (Total- Estática):

Ee= EAe-EA 0.08 ITonbrazo de esta fuerza: 2Hr1 I 3 = 0.53 m

0.00 grados0.19 ITon

Resumen de empuies en hipótesis de sismoelemento fuerza I brazo (A) I momento

estática 0.19 0.27 0.05dinámica 0.08 0.53 0.04TOTALES 0.27 ITon I 0.09

brazo fuerza empuje combinado. y3A= I 0.35Ton-mm

3 - ANALISIS DE ESTABILIDAD GENERAL3.1 CASOS POR CONSIDERAR EN EL ANALlSISSe analizan 2 tipos de casos

CASO 1: CARGAS NORMALES (Condición normal)CASO 2: CARGAS DE SISMO (Condición extrema)

3.2 FACTORES DE SEGURIDAD ADMISIBLESCONDICION F.S.D I F.S.V I F.S.F

Normal 1.50 2.00 1.20Extrema 1.20 1.20 1.10

3.3 FORMULAS DE EVALUACION DE FACTORESDeslizamiento. F.S.D w= Suma fuerzas verticales hacia abajo

jrs 3 3TinIV-EstV.xIs-Atetas

------ --------

e.EJ.FSD= (w -U)p+cA

FH

U= SubpresiónF..= Suma de fuerzas horizontalesJi, c = fñcción Y cohesión en la base

Volcamiento, F.S.v.Mr

FSV=-MvFlotación, F.S.U W

FSU= _ W= Suma fuerzas verticales hacia abajoU U= Subpresión

3.4 EVALUACION SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTOCASO 1 w-u-] 19.051Ton F..= I

FSD= 5.50 bienw-u-] 19.051Ton FH=IFSD= 2.81 bien

3.5 EVALUACION SEGURIDAD AL VOLCAMIENTOCASO 1 Mr= 44.30 Ton-m Mv=

rsv-l 5.17lbienMr= 44.32 Ton-m Mv=

Fsv=1 2.29lbien3.6 EVALUACION SEGURIDAD A LA FLOTACION

CASO 1 w= 19.92 TonFSF=I 22.nlbienW= 19.92 Ton

FSF=I 22.n Ibien4 - EVALUACION DE ESFUERZOS EN EL TERRENO

4.1 CASOS POR CONSIDERAR EN EL ANALISISSe analizan 2 tipos de casos

CASO 1: CARGAS NORMALES (Condición normal)CASO 2: CARGAS DE SISMO (Condición extrema)

4.2 ESFUERZOS ADMISIBLESCondición normal, mnax=~TOnlm2Condición extrema, mnax~TOnlm2, 33% de sobreesfuerzo

4.3 FORMULA DE CALCULO DE ESFUERZOS(J" = P (1+ 6e) P=W-U A=Lx1.0m

1,2 A - L e=U2-:EM/P4.4 CALCULO DE ESFUERZOS EN EL TERRENO

CASO 1 P= 19.05 Ton :EM=e= -0.126

(J1=~TonIm2 bien(J2=~TOnlm2 bien no hay tensiones

CASO 2: P= 19.05 Ton :EM= 25.00e= 0.438

(J1=~TonIm2(J2=~TonIm2

5 - CALCULO DEL ACERO DE REFUERZO5.1 FACTORES DE MAYORACION DE CARGA

Empujes de tierras, caso 1, U= 1.3 Empujes de tierras, caso 2, U= 1.3Subpresiones, caso 1, U= 1.3 Subpresiones, caso 2, U= 1.3

Cargas verticales, caso 1, U= 1.3 Cargas verticales, caso 2, U= 1.35.2 CALCULO DEL VASTAGO-rJl CASO 1,

Mr = Suma de momentos resistentesMv = Suma de momentos de vuelco

4.72ITon

9.261TonCASO 2

8.57 Ton-m

CASO 2 19.32 Ton-m

U= 0.88 Ton

CASO 2 U= 0.88 Ton

35.73

bienbien no hay tensiones

jrs 3TmlV-EstV .xIs-A1etas

e.E.I.

Ix..

jrs

AVENIDA AL,,\

b=J 100 [cm d=J 40 [crn ~ --1 -CUANTIA r req = 0.00091 REFUERZO MENOR QUE MINIMOCUANTIA MINIMA=olOblb(l-L) p usar = 0.00100

AREA DEACERO = IHHHHHH4.oolcm2Chequeo cortante

Vu= 6.51 8.87 kglcm2

CUANTIA r req =CUANTIA MINIMA=

kglcm2- kglcm2

d=1 40 [cm0.00288 REFUERZO MAYOR QUE MINIMOÓ:óQl~: p usar = 0.00288I 11.511cm2

Chequeo cortanteVu= 12.38 Ton vc=.53$C= 8.87 kglcm2vu=' 3.64 'kg/cm2 bien

REFUERZO ADOPTADO = •. 5 A 0.15 Vertical, lado relleno, base vástago5.3 CALCULO ZARPA DELANTERA

CASO 1, Momento en el borde, mayorado:por esf.terreno, apunta= 4.27 Ton/m2por esf.terreno, aborde: 5.27 Ton/m2por subpresión, apunta= 0.00 Ton/m2

esf.terreno por subpresión, aborde: 0.21 Ton/m2Total mayorado punta = 5.55 Ton/m2

subpresi6n Total borde = 7.14 Ton/m2

d=1 45 [em0.00105 REFUERZO MENOR QUE MINIMO«00110 r usar = 0.00180I 8.101cm2

Chequeo cortanteVu= 9.51 Ton vc=.53$C= 8.87 kglcm2

vu=' 2.49 ,kg/cm2 bienCASO 2, Momento en el borde, mayorado:

por est.terreno, apunta= 9.68 TonIm2por esf.terreno, aborde= 5.99 Ton/m2por subpresi6n, apunta= 0.00 Ton/m2por subpresi6n, aborde= 0.21 Ton/m2Total mayorado punta = 12.58 Ton/m2

borde = 8.07 Ton/m2

CUANTIA r req =CUANTIA MINIMA=

kg/cm2-kg/cm2

d=1 45 [cm0.00200 REFUERZO MAYOR QUE MINIMO(tQQ'UI r usar = 0.00200I 8.981cm2

Chequeo cortanteVu= 15.48vu=' 4.05

vc=.53$C=bien

8.87 kglcm2Tonlkg/cm2

5 3TinIV-EstV.xIs-AIetas

ti \ie.EJ. AVE~OAALO

REFUERZO ADOPTADO = ti 5 A 0.20 Principal, cara Inferior, borde zarpa5.4 CALCULO ZARPA TRASERA

CASO 1, Momento en el borde, mayorado:

1 por esf.terreno, apunta=por esf.terreno, oborde=por subpresión, apunta=por subpresi6n, oborde=Total mayorado punta =Total mayorado borde =.f!!!U!!'.!!!:!2,. Ilmayorado=

esf.terrenosubpresi6n

6.62 Tonlm25.58 TonIm20.50 Tonlm20.28 Tonlm29.25 Ton/m27.61 Tonlm212.50 Ton

d=1 45 Icm0.00019 REFUERZO MENOR QUE MINIMOlió'.?: r usar = 0.00180I 8.101cm2

Chequeo cortanteVu= -0.57 Ton vc=.53$C'=vu=' -0.15 Itcgtcm2 bien

CASO 2, Momento en el borde, mayorado:por esf.terreno, apunta= 1.36por esf.terreno, aborde: 4.98por subpresión, apunta=por subpresi6n, aborde=Total mayorado punta =Total mayorado borde =.,;..;:=..;~~,..mayorado=

8.87 kgtcm2

0.289.252.1318.4912.50

Tonlm2Tonlm2Tonlm2Tonlm2Tonlm2Tonlm2Ton

CUANTIA r req =CUANTIA MINIMA=

d=1 45 Icm0.00014 REFUERZO MENOR QUE MINIMOQ~.jQ% r usar = 0.00140I 6.301cm2

Chequeo cortanteVu= 3.48 Ton vc=.53$C'= 8.87 kglcm2vu=' 0.91 'kglcm2 bien

REFUERZO ADOPTADO = "5 A 0.20 Principal, cara superior, borde zarpa5.6 OTROS REFUERZOSREFUERZO VERTICAL CARA EXTERIOR r usar = 0.001 área bruta/cara

MEA DE ACERO = I 4.solcm2REFUERZO ADOPTADO = # ••a 0.20 Vertical, cara exterior

REFUERZO HORIZONTAL MUROS r usar = 0.001 área bruta/caraMEA DE ACERO = I 4.50lcm2

REFUERZO ADOPTADO = #4 a 0.25 Ambas carasREFUERZO HORIZONTAL TEMPERATURA ZARPI r usar = 0.001 área bruta/cara

MEA DE ACERO = I S.OOlcm2REFUERZO ADOPTADO = # •• a 0.25 Ambas caras

jrs 6 3TinIV-EstV.xIs-A1etas

~-,:¡-~..,. y •••• - ••••••

[INSTITUTO DEDESARROL~o.tJRiANO, Centro de ~~~C.EJ.

DISEÑO DE JUNTA DE DILATACION TERMICAOBRA:DETERMINACION DE LA EXPANSION y CONTRACCION DEL TABLERO

DIMENSIONES BASICAS DETERMINADAS POR EL SITIOTIPO DE PUENTE:LUZ DEL PUENTE L=

Junta de dilatació~ ~~ ~

IRRADIACION SOLAR

/////

(]I [

23.00m

A de Contracción-Expansión

H

·_-'-1¿JII1

II .I

Temperatura promediopara Bogotá=lempo Máxima=Temp. Mínima=

<1

A de Temperatura: 130C

Coeficiente de Expansión-Contracción térmica para el concreto= 9.9xl0-6m/mxOC

Expansión-Contracción (m)= (9.9xl 0-6m/l'TbfC)x 13°Cx23m= O.OO296m0.2960cm

A de Contracci6n-Expansión= O.2960cm

Se selecciona la junta de menores especificaciones del tipo Transflex 200 o su equivalente,se anexa catálogo

jrs 1 7TinIV-JO.xls- TintallV-V

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108 mm 342 mm 305 mm_._----,-,--

108 mm 498 mm 305 mm

150 mm 618 mm 305m •••--,-------------_._._--180 mm 787 mm 305 mm

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230 mm (+-115) 1830 mm

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DtN 17-100 Tipo ST 37-2."._-_._--_._---

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CEI

20 - P,RUEBADE CARGA EN PUENTESVEHICUlARES SIMPLESOBRA: ·-l"i:tjll-llllfIU.f:lllmID .• !$líílº-I •• IIII-Ii.IJ..íilll)········.

TIPO DE PUENTE:LUZDEL PUENTETablero:ANCHO TOTALTABLERONúmero de vigas adoptado:Separación entre ejes de. vigas adoptadaLongitud de Voladizos v= uoo

entre ejesm eje-borde

BT

B

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Ancho del alma de viga prefabricadaAncho de poñn inf,erior de viga prefabrioadaAltura del patín inferior de vi.g.a prefabricadaAncho de patín superior de viga prefabricadaAltura del patín superior de viga prefabricadaSobreolturo en loso en zonas de vIgaluz libre losa tablero, luces inferioresLuz libre losa tablero, luces voladizoEspesor de Placa luces centralesEspesor mayar plaoa voladizosEspesor menor plcco vola:dizos

Riostras:. Cont= i< ><qU ni u

bw=bi=tfi=bs=tfs=y=

Sp=Sv=

tadopfado=tv ladoptado=tv2 adoptado=b=h=

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2.450 m0.825 m

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DESCRIPCION DE CARGA VIVA DE PRUEBASe adopta un vehículo de dimensiones y carga comerciales, tipo Volqueta, con lassiguientes características Básicas.

Peso Vacío: kgMaterial de Sobrecarga: Granular sueHo. y(tlm3)=Capacidad del recipiente: m3

Peso Cargado: 14000 kg Carga Eje Delantero: kgCarga Eje Trasero: kg

Nota: La Prueba de Carga que realice el Contratista de Construcción debe verificarlas cargas de eje anteriores, mediante uso de báscula, o ajustar los protocolos ala Carga real que use, bajo la aprobación de la Interventoría de Construcción.

jrs 1 4Tin4V-JDyPC.xls-PrCarga

CEI

c:¿AVEN¡O~ALO

Separación Longitudinal Entre Ejes:Separación Transversal entre Llantas:Separación entre Vehículos Vecinos: m longitudinal

m transversalNota: La Prueba de Carga que realice el Contratista de Construcción debe verificarlas distancias anteriores, o ajustar los protocolos a las medias reales de los vehículosque use, bajo la aprobación de la Interventoría de Construcción.

LOCALlZACION DEL SISTEMA DE CARGAS EN EL PUENTE:Para obtener deflexión en el centro de luz sobre las vigas centrales, se coloca una de laslíneas de semieje de 3 vehículos sobre la viga V-2, y el eje delantero del vehículo mediosobre el centro de la luz del puente. Se usan en total 6 vehículosApoyo Centro Apoyo

I IV-1

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V-2

V-3 _.-

V-4 _.-

MODELACION TEORICA DE LA ESTRUCTURASe modela el tablero del puente con el Programa SAP, y se carga con los valores de cargas puntuales deruedas del vehículo de pueba, en las posiciones indicadas. El programa calcula las deflexiones en el centrode la luz de las vigas, teórica, para ser comparada con la deflexión medida con deformímetros en el sitio.La modelación incluye las vigas según sus propiedades geométricas, tipo Frame, y la losa como unconjunto de elementos tipo Shell, vinculados a las vigas. Las cargas se aplican en puntos de la losa.Se incluye una impresión del modelo de SAP elaborado, y los resultados de las deflexiones en el centrode la luz de las vigas.

23.0Om

S.ODm

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1'.50m f1.5Om

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AVENI~AALO

Vista Tridimensional Vigas y Riostras

Vista Tridimensional Grilla Shell Placa y Localización Cargas

jrs 3 4Tin4V-JDyPC.xls-PrCarga

CEI

Vista de la Deformada Obtenida

Deflexión por carga Viva en centro de luz: Viga V-1Viga V-2Viga V-3Viga V-4

17.0616.8914.069.22

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Para comprobación, el Contratista deberá colocar deformímetros en el centro de la luz de las vigas, yen los apoyos de neopreno, de modo que puede establecerse la deflexión en el centro de la luz como laresta entre las deformaciones medidas en deformímetros en el centro y en los apoyos.

Como parte de los protocolos, se recomienda tomar lecturas de deformación, tanto de manera instantánea,es decir, una vez colocados los vehículos en su sitio, y también luego de 24 horas de carga constante, paradeterminar comportamiento ante cargas sostenidas.

El Contratista deberá presentar un protocolo detallado de la Prueba de carga del Puente, con base en lasconsideraciones anteriores, y haciendo los ajustes respectivos según las características y pesos reales delos vehículos que se proponga utilizar, bajo la supervisión de la Interventoría de Construcción.

jrs 4 4Tin4V-JDyPC.xls-PrCarga