GRADO EN INGENIERÍA DE EDIFICACIÓN PROYECTO FINAL DE … · 2019-12-19 · GRADO EN INGENIERÍA DE EDIFICACIÓN PROYECTO FINAL DE GRADO EVALUACIÓN DE LAS PROPIEDADES EN ESTADO

GRADO EN INGENIERÍA DE EDIFICACIÓN PROYECTO FINAL DE GRADO

EVALUACIÓN DE LAS PROPIEDADES EN ESTADO FRESCO Y

ENDURECIDO (MECÁNICAS, TERMOFÍSICAS Y REACCIÓN AL

FUEGO) DEL YESO CON PCM MEDIANTE TRES MÉTODOS

DIFERENTES DE INCLUSIÓN DE PCM

Proyectista: Alejandro Gallardo Pujante

Directores: Antonia Navarro Ezquerra / Laia Haurie Ibarra

Convocatoria: Noviembre 2014

Alejandro Gallardo Pujante

EVALUACIÓN DE LAS PROPIEDADES DEL YESO CON PCM 1

ABSTRACT

The phase change materials, known as PCM (due to short for Phase Change

Materials) are materials with a high latent heat during phase change (liquidsolid) store or

release large amounts of energy. The interesting thing about these materials is that, during

phase change, its temperature remains constant while the material is by absorbing or

releasing energy.

The objective of this project is to study how adding different influences PCM in

gypsum to assess differences in their properties, both physical and mechanical and thermal.

In the first place is a small introduction of PCM materials and their behavior, naming

the classification according to their origin and heat storage capacity.

This project will build on the PCM that are most widely used in construction, which are

of organic origin based paraffins as they have good durability, chemical stability and non-

toxicity.

The experimental phase begins doing a study of different formulations to achieve the

suitability of pasta, then held specimens of different sizes to perform the different tests

mechanical, thermal and microscopic.

After completing the tests and the results obtained, we proceed to interpretation.

In conclusion we can say that the addition of PCM significantly improves the thermal

properties of the material but do decrease the mechanical properties thereof shall not be

important because the study is done with a purpose of coating material and not structural.

EVALUACIÓN DE LAS PROPIEDADES DEL YESO CON PCM


2

ÍNDICE

RESUMEN……………………………………………………………………………………1

1. INTRODUCCIÓN………………………………………………………………………...4

2. CONOCIMIENTOS PREVIOS………………………………………………………….5

2.1. INTRODUCCIÓN A LOS PCM………………………………………………….………5

2.2. ALMACENAMIENTO DE CALOR LATENTE…………………………………………...5

2.3. CLASIFICACIÓN DE LOS PCM……………………………………………………..…...6

2.3.1. Según su naturaleza…………………………………………………………..……6

2.3.2. Según el rango de fusión en el que actúan……………………….…………..….9

2.4. APLICACIONES DE LOS PCM EN EDIFICACIÓN……………………………….…...9

3. OBJETIVOS……………………………………………………………………………………11

4. CARACTERIZACIÓN DE LOS MATERIALES……………………………………………11

4.1. YESO………………………………………………………………………………………11

4.2. AGUA………………………………………………………………………………………11

4.3. MATERIAL DE CAMBIO DE FASE (PCM)……………………………………………12

5. FABRICACIÓN DE LAS PROBETAS……………………….……………………………..13

5.1. ELECCIÓN DE LAS PROBETAS……………………………………………………….13

5.2. FORMULACIÓN………………………………………………………………………….14

5.2.1. Consistencia/fluidez de la pasta………………………………………………….14

5.2.2. Formulación………………………………………………………………………..16

5.2.3. Nomenclatura de las probetas……………………………………………………16

5.3. ELABORACIÓN DE LAS PROBETAS…………………………………………………17

5.4. DETERMINACIÓN DE LOS TIEMPOS DE FRAGUADO……………………………19

6. ENSAYOS PASTA ENDURECIDA…………………………………………………………20

6.1. RETRACCIÓN/EXPANSIÓN……………………………………………………………20

6.2. MÓDULO DE ELASTICIDAD DINÁMICO (MOED)…………………………………..21

6.2.1. Mediante frecuencia de ondas sonoras………………………………………….21

6.2.2. Mediante velocidad de propagación de ultrasonidos…………………………..22

6.3. RESISTENCIA A FLEXOTRACCIÓN………………………………………………….24

6.4. RESISTENCIA A COMPRESIÓN………………………………………………………25

6.5. DETERMINACIÓN DE LA ADHERENCIA……………………………………………..26

6.6. ABSORCIÓN DE AGUA A BAJA PRESIÓN………………………………………….28

6.7. REACCIÓN AL FUEGO (ENSAYO DE GOTEO)…………………………………….29

6.8. ANÁLISIS DE HUMOS (ENSAYO DE OPACIDAD)……….…………………………31

6.9. CONTROL PESO Y HUMEDAD………………………………………………………..33

6.10. PERMEABILIDAD AL VAPOR DE AGUA……………………………………………34



3

6.11. POROSIDAD…………………………………………………………………………36

6.12. MICROSCOPÍA ELECTRÓNICA AMBIENTAL (BAJO VACÍO)…...………….37

7. EXPOSICIÓN Y ANÁLISIS DE RESULTADOS……………………………………….39

7.1. RESULTADOS MEZCLA EN PASTA……………………………………….……….39

7.1.1. FORMULACIÓN……………………………………………………….………..39

7.1.2. VALOR DE ESCURRIMIENTO…………………………………………….….40

7.1.3. TIEMPO INICIO DE FRAGUADO……………………………………….…….40

7.2. RESULTADOS MEZCLA ENDURECIDA…………………………………….…….41

7.2.1. RETRACCIÓN APARENTE…………………………………………………...41

7.2.2. MÓDULO DE ELASTICIDAD DINÁMICO……………………………………42

7.2.3. RESISTENCIA A FLEXOTRACCIÓN………………………………………..44

7.2.4. RESISTENCIA A COMPRESIÓN…………………………………………….45

7.2.5. DETERMINACIÓN DE LA ADHERENCIA…………………………………..47

7.2.6. ABSORCIÓN DE AGUA A BAJA PRESIÓN…………………………………49

7.2.7. REACCIÓN AL FUEGO (ENSAYO DE GOTEO)…………………………..50

7.2.8. ANÁLISIS DE HUMOS (ENSAYO DE OPACIDAD)………………………..52

7.2.9. PERMEABILIDAD AL VAPOR DE AGUA……………………………………53

7.2.10. POROSIDAD…………………………………………………………………...55

7.2.11.MICROSCOPÍA ELECTRÓNICA AMBIENTAL (BAJO VACÍO)…...…….57

8. CONCLUSIONES……………………………………………………………………………….65

BIBLIOGRACIA……………………………………………………………………………………67

ANEXOS……………………………………………………………………………………………71



4

1 INTRODUCTION

Currently in building thermal comfort requirements are based on air conditioning

system, energy consumers. Given the current need for energy conservation and

sustainability in building is looking for materials providing greater thermal inertia through

passive heat seeking. PCMs are characterized by their ability to thermal storage in the form

of latent heat. These allow increasing the thermal storage capacity of a building without

increasing the volume and weight just the same, making them interesting for the light

construction currently used. PCMs are very useful for the amount of energy that they can be

stored and their behavior during isothermal process of phase change.

This project is part of the research line of PCM incorporated into materials of the

building and dissertations related to other previously performed in EPSEB as “Análisis de la

viabilidad de usar materiales con PCM en edificación” [17], “Análisis comparativo

experimental de algunos morteros de restauración” [21] o “Estudio del efecto de aditivos y

adiciones en las propiedades físicas y mecánicas de los morteros” [22], “Caracterización de

materiales de cambio de fase para su aplicación en revestimientos y acabados” [19].

Within this research framework and suggestions for tutors of this project, has

designed a test programs, various gypsum mixtures are designed with and without

concentration of PCM, have developed different types of specimens and different tests have

been realized in laboratories of materials and fire EPSEB, in scientific services and materials

science department at UB and in the facilities of UDL Grea group. After conducting tests and

obtaining the results was assessed and compared how it influences the PCM chosen in

gypsum mixing then expose all the conclusions drawn from the experimental process, the

analysis of results and all comparative performed.



5

2 PREVIOUS KNOWLEDGE

2.1 INTRODUCTION TO PCM

The PCM is one of the most efficient forms of heat storage in the form of latent eat.

They experience a change of state (solidliquidgaseous) at a given temperature. The

interest of such materials is that the temperature is maintained constant during phase

change while the material is exchanging energy. In comparison, assumes a higher energy

density by these materials regarding other materials without this ability.

In the phase change materials when the ambient temperature rises, produces a

physical change, as for example a change from solid to liquid. In this case it's an

endothermic process, and as a result, heat is absorbed. When the temperature drops, the

PCM changes from liquid to sòlid phase again, making the reverse process, in which the

material releases the absorbed heat, since it is an exothermic process.

Taking advantage of this thermal cycle, the phase change materials can be very

useful to stabilize the internal temperatures and reduce the peaks of cold and heat

influencing the temperature of the surface of the thermal envelope, but without affecting the

thermal resistance of the materials that make it up.

(Information extracted from Alicia Oliver Ramírez, Thesis:”Integración de materiales

de cambio de fase en placas de yeso reforzadas con fibras de polipropileno”, (2009)).

2.2 LATENT HEAT STORAGE

During the phase change of the PCM occurs three stages. First, the material

temperature increases proportionally to the thermal energy supplied (sensible heat). During

this stage the material does not change state.

Then the material becomes a melting temperature, therefore, this amount of energy in

producing the change of State, absorbing or releasing heat by keeping constant temperature

(latent heat).

Finally the material is in liquid state and while raising its temperature proportionally to

the thermal temperature supplied by the ambient temperature (sensible heat).



6

Figure 2.2.1 sensible and latent heat of the PCM

This mode is displayed is the use of latent heat is the main advantage of the PCM.

Many heat storage systems use only the sensible heat, that is, the change in temperature of

the material.

(Information extracted from Javier Moreno Carmona, Final project grade:

“Caracterización de materiales de cambio de fase para su aplicación en revestimientos y

acabados”, (2013)).

2.3 CLASSIFICATION OF THE PCM

2.3.1. ACCORDING TO THEIR NATURE

Figure 2.3.1.1 Classification according to nature PCM



7

(Information extracted from Mireia Amorós García, Final project Master: "Análisis de

la viabilidad de usar materiales con PCM en edificación", (2011)).

ORGANICS INORGANICS

#¿NOMBRE?

ADVANTAGES

DISADVANTAGES

-Very easy to use.

-No corrosive.

-Low or no subcooling.

-Chemical and thermal

stability.

-Greater range of

temperatures of melting.

-ecologically innocuous.

-Easier to encapsulate.

-Higher enthalpy of phase

change.

-Higher thermal conductivity.

-Not inflamed.

-Lower economic cost.

-Minor change in volume

during phase change.

-Biodegradables.

-Lower enthalpy of phase change.

-Lower thermal conductivity.

-Inflammability.

-Greater economic cost.

-Higher changes in volume during phase change.

-Corrosion with metals.

-Subcooling.

-Phase separation.

-Phase segregation, lack of thermal stability. They need additives.

-More difficult to encapsulate.

-Low melting temperatures.

Figure 2.3.1.2 Advantages and disadvantages between organic and inorganic substances



8

PCM ORGANICS

They possess characteristics that make them very useful in their application in

certain building elements for latent heat storage. They are more stable chemically than

inorganic, melt and solidify conveniently and do not suffer subcooling. It has been shown to

be more compatible and more suitable for the ababsorcion in various construction materials.

Although the cost is higher than an inorganic, its cost is competitive. However they have

other disadvantages, the most significant is that they are flammable and emit toxic gases

during combustion. Others are the reactions with the products of hydration of the concrete,

aging by oxidation, changes in volume and noticeable smell.

Inorganics PCM The inorganic PCM have a high heat of fusion, good thermal

conductivity, non-flammable and are not expensive. But as disadvantages are corrosive to

most metals, they have decomposition of phase and also the effect of supercooling or

subfusion. The most common are the hydrated salts which have a high storage density of

about 240 kJ / kg, high thermal conductivity of 0.5 W / (mK) and low price when compared to

paraffins.

Figure 2.3.1. Characteristics organic PCM

ADVANTAGES DISADVANTAGES

More expensive.

They do not suffer subcooling. Wide range of fusion.

They do not need agent corer to solidify. Large volume changes during phase change.

No corrosives. Potential reaction with concrete.

Easy to use. Lower latent heat and enthalpy.

Thermal and chemical stability. Low thermal conductivity.

Recyclable and environmentally friendly. Potentially combustible.



9

2.3.2. ACCORDING TO THE MELTING RANGE IN WHICH ACT

For use in building, within the range of human comfort, between 21 and 26 ° C, the

most appropriate and most used are paraffins of organic origin.

2.4 APPLICATIONS OF PCM IN BUILDING

-System of energy saving in cooling, taking advantage of that during daylight hours,

the ambient temperature exceeds the melting temperature, causing material absorb heat

from the ambient to make the phase change and refrigerate the ambient temperature (The

system can increase their effectiveness if overnight, there is ventilation that promotes the

transfer of heat accumulated during the day by the PCM).

ADVANTAGES

High thermal storage density.

DISADVANTAGES

Generally Cheap.The encapsulation and preparing for use causes some

problems.

The use prolonged needs of additives.

High thermal conductivity They are susceptible to supercooling.

Phase change temperature clearly

defined.

Additives to avoid an incongruous melting reduces its

capacity of latent storage per unit volume in more than 25%.

No flammable. Potentially corrosive with some metals.

Recyclable and biodegradables.

Figure 2.3.1.4 Characteristics inorganic PCM

Figure 2.3.2.1 relationship melting temperature and enthalpy of fusion



10

-System of energy saving in heating, because during the night hours or when there is

no longer turned on the heating, the PCM will give the heat absorbed when the ambient

temperature was higher than its phase-change.

- Saving of air conditioning, where is collected the ambient cold during the night and is

stored, and it relieves to the ambient during the hottest hours of the day.

- As thermoelectric cooling, Omer, has integrated a PCM in a thermal diode to

improve the efficiency of the heat sink.

- How to reduce solar gain in buildings. Ismail studied the possibility of using a PCM

blind for a window.

(Information extracted from Javier Fernández Lladó, Final project Master: “Análisis

del comportamiento al fuego de materiales de construcción con adición de pcm”, (2012).



11

3 OBJECTIVES

The main objective of the experimental program is the most comprehensive

assessment possible of the characteristics of the mixtures to be evaluated, both in fresh and

hardened state.

It aims to study the influence of the addition of a material change of stage on the

properties of gypsum. To meet this objective there have been various laboratory tests that

will find those mechanical, physical and thermal changes, resulting from the incorporation of

PCM as an addition in the gypsum plaster. The purpose is to comment on any changes that

occur.

4 CHARACTERIZATION OF MATERIALS

4.1 GYPSUM

Gypsum is a product prepared basically from a natural stone called aljez, through

dehydration, can be added to the factory certain additions to modify their characteristics of

setting, resistance, adhesion, water retention and density, which once mixed with water, can

be used directly. Also, used for the production of prefabricated materials.

Gypsum, as an industrial product, is calcium sulfate hemihydrate (CaSO4∙H2O), also

called commonly "gypsum cooked". Sold ground, in the form of dust. In this case, has been

used scagliola, nomenclature E‐35 (flexural strength minimum of 35kp/cm2) according to

standard UNE‐EN 13. 279‐1:2006, of the company Saint-Gobain Placo and supplied by

Joaquim Closas Sabadell ® at Travessera de les Corts, 251‐253, Barcelona. It is classified

as Euroclass A1 (no contribution to fire), having less than 1% in weight or volume of organic

material, according to the Directive 89/106/EEC on construction products.

4.2 WATER

The main mission of the mixing water is the hydrate active gypsum components, and

to get the workability of the fresh mass of gypsum.

For the preparation of the samples has been used water from the general supply

network, obtained from the own laboratory of the fire of the EPSEB.



12

According to the norm UNE-EN 13279-2 that describes test methods for all types of

gypsum in construction, in the section 3.4 describes that water must be distilled.

We have followed a working method standardized laboratory and considered that the

trials will look like more reality since distilled water if no water supplied by a network supply is

not used in work.

4.3 MATERIAL OF PHASE CHANGE (PCM)

-Micronal DS5001: The product has

been provided by the BASF brand. It is

composed of microspheres made of a

polymer containing paraffin inside. The size

of each area does not exceed 5 μm

(microns), as shown in Figure 4.3.1. Its

melting point is around 26 ° C and the

capacity of heat absorption that appears on

the datasheet of the product is 145Kj/Kg. In

the trial of differential scanning calorimetry

(DSC) shown in Figure 4.3.2, there is

observed the temperature that the change of

phase of Micronal 5001, occurs both in the

Figure 4.3.1 shows of Micronal DS5001 in scanning electron microscope (SEM)



13

cycle of warming and cooling. In both cases the heat associated with phase shifts is

approximately 90 KJ/kg.

Figure 4.3.2 test curve of DSC to Micronal DS5001

-Parafina RT-21: The product has been supplied by the Rubitherm house. Its melting

point is between 18 - 23° C and the capacity of heat absorption that appears on the

datasheet of the product is 155Kj/Kg. The density of the solid at 15 ° C is 0.88 Kg/l and the

density of the liquid at 25 ° C is 0.77 Kg/l. The volume expansion is 12.5%, with a thermal

conductivity of 0.2 W /(m*K).

5 MANUFACTURE OF SPECIMENS

5.1 CHOICE OF SPECIMENS

In view of research conducted previously it was decided to make the following

samples:

- Gypsum Conventional (treated as white - without PCM)

- Gypsum + Micronal ® 5001X (10%)



- Gypsum + suspension PCM RT-21 (10%)



14

- Gypsum + vacuum impregnation of PCM RT-21 (10%)

5.2 FORMULATION

Previously was a study by performing batches in small proportions to find a paste with

good workability and fluid consistency. After obtaining the suitable formulations, we will build

on the UNE EN 13279-2, which corresponds to the test methods of building gypsums. To

obtain the final formulation we rely on paragraph 4.3 (determination of the water/gypsum

ratio), as it is decided to get the same consistency for different mixtures, excluding the

mixture of impregnation RT-21 since this occurs in the liquid state, but will act as a solid in

the mixture as it will not hydrate the gypsum. In the case of impregnation RT-21 we will use

the formulation of gypsum only, that is to say, only gypsum mix gypsum mass is the same as

that of gypsum and PCM of impregnation RT-21.

5.2.1 CONSISTENCY/FLUIDITY OF THE PASTE

Following point 4.3.2 (measure of fluidity of the paste method), we will determine a

same value of runoff for different mixtures.

DEVICES:

Mixing bowl and spatula made of non-reactive materials; Hard rubber mold of 40mm

in height, 65mm internal diameter upper and 75mm internal diameter lower; flat and smooth

glass plate (clean and dry); stopwatch and caliper.

PROCEDURE:

Add the amount of gypsum needed for runoff from about 150 to 210mm in diameter

(previously weighed plaster with a balance of sensitivity of 0.1 g precision), In a mixing bowl

that contains 500g of water. It starts the stopwatch and sprinkle the gypsum for 30 seconds.

Allow the mixture to stand for 60 seconds, then stir by hand for 30 seconds describing 30

moves in figure 8.



15

Turns to let stand 30 seconds in the same manner indicated above. After the mold is

placed truncated on the glass plate (figure 5.2.1.1 ) and fill with the gypsum paste. Removed

the excess with the help of the spatula (Figure 5.2.1.2). Rises mold upright within 3 minutes

15 seconds of the beginning of the mixing process, in such a way that the pasta fall on the

glass plate.

Cookie diameter formed in two perpendicular positions is measured and the average

value is calculated. The value must be within the range of 150mm and 210mm. The

procedure is repeated until we find a mixture within this range and has a good workability

(Figure 5.2.1.3 and Figure 5.2.1.4).

Once found the desired value of runoff gets the formulation of the paste and its

consistency.

Figure 5.2.1.1 instruments Figure 5.2.1.2 Filling the cone

Figure 5.2.1.3 mix that does not comply runoff

Figure5.2.1.4 compliant runoff mix



16

5.2.2 FORMULATION

* For the mixture of micronal 5001 X 20%, choose this formulation, although it does

not comply with regulations, since the specimens made with least amount of plaster breaking

to unmold them. For the samples of impregnation of RT-21 uses the same formulation as the

gypsum only, and then impregnated with a 10% of RT-21.

5.2.3 NOMENCLATURE OF SPECIMENS

To make easier and faster identification of specimens, is referenced using a

nomenclature all the specimens.

For example on the test specimen:

B1-2

B is a mixture of gypsum only, 1 the number of grazed and 2 the number of

specimen.

COMPONENTES REFERENCIA

WHITE B

IMPREGNATION RT-21 RS

SUSPENSIÓN RT-21 RP

MICRONAL 5001X 10% C

MICRONAL 5001X 15% D

MICRONAL 5001X 20% E

% GYPSUM % WATER % PCM VALUE OF RUNOFF (mm)

60 40 0 164

60 40 10 164

50 40 10 -

45,5 44,5 10 168

37,5 47,5 15 165

30 50 20 140*

MICRONAL 5001X (15%)

MICRONAL 5001 (20%)

MIXTURE

WHITE

IMPREGNATION RT-21

SUSPENSION RT-21

MICRONAL 5001X (10%)



17

5.3 PREPARATION OF SPECIMENS

For preparation of the samples we proceed as described in section 4.5.2 of the UNE-

EN 13279-2. It should knead according to the procedure described above in section 5.2.1.

Immediately after preparation, with the help of the spatula to fill gaps and corners,

gypsum paste is passed (Figure 5.3.2 and 5.3.3 figure). To eliminate the occurrence of air

bubbles, the 10mm mold rises from its upper end and is dropped by repeating this operation

five times.

Mold filling process should not exceed 10 minutes since the beginning of kneading

and its surface not is should be smooth, therefore previously, prepare all the molds on the

table (Figure 5.3.1). Once set paste the excess material is removed with a spatula using a

sawing movement.

The day after the molded (Figure 5.3.4), once the paste has acquired adequate

resistance (Figure 5.3.5) is demolded. For proper curing, the specimens must be kept for 7

days in laboratory atmosphere prior to any trial and leaving 1 cm of separation between the

different samples.

Figure 5.3.1 preparation of molds for their filling

Figure 5.3.2 Filling silicone mold



18

For the production of gypsum suspension RT-21 pulp, no follows in the same way,

since it is initially done as the rest of specimens because the RT-21 not mixing properly, it

was suspended on top of the mixture. Finally it was decided to proceed in another way. First

of all the water is poured into a carrycot, then pour the required amount of RT-21, and with

the help of a mixer, mix until the RT-21 is suspended in bubbles (the RT-21 behaves like an

oil in water, remains on the surface of the water and beating him just forming small bubbles

in the water). Then the amount of plaster is cast and again beat until a homogeneous paste

as shown in Figure 5.3.6.

Figure 5.3.3 Filling mold expanded polystyrene

Figure 5.3.4 molds filled

Figure 5.3.5 demoulded specimens Figure 5.3.6 preparation paste suspension RT-21



19

5.4 DETERMINATION OF THE TIMES SETTING

To perform this test proceeds as described in section 4.4.2 of the UNE-EN 13279-2,

using the Vicat cone method.

DEVICES:

Vicat apparatus; Vicat cone; glass plate 150 mm long by about 150 mm wide; rubber

mold, the same as in point 5.2.1 (Figure 5.4.1); flat spatula 140 mm long.

PROCEDURE:

Place the mold rubber with its widest part in contact with the glass plate. Record the

time it begins to pour the plaster into the water, t0. The mold is filled with an excess of paste.

Removes the excess material with the flat spatula in a vertical position using a sawing motion

as shown in figure 5.4.2. Finally put in contact the cone with the surface of the paste

released the device Vicat. It should not take more than one twentieth of the principle of

setting time between successive penetrations of the cone. Between each penetration is

cleaned and dried cone and must be a minimum distance of 12 mm between each brand

penetration (Figure 5.4.3). Finally recorded the time that the cone penetrates to a depth of 22

± 2 mm on the glass plate, t1.

Figure 5.4.1 Apparatus Vicat with Vicat cone (needle), normalized cone (EN 13279-2) and glass 10x10cm.

Figure 5.4.2 removing excess paste with the help of a spatula

Figure 5.4.3 Specimen tested with insights to more than 12mm between them as a brand standard.



20

Expression of results:

Ti = t1 – t0

6 TESTS PASTA HARDENED

6.1 RETRACTION/EXPANSION

The hydration reaction of gypsum is exothermic, producing a heat of hydration which

produces a high and fast temperature increase, at the same time that occurs this detachment

of heat, also produced an expansion due to the rapid growth of crystals during setting. For

the calculation of this expansion are established dimensions differential relations both

longitudinal and transversely through the measurement of specimens, once missed a

minimum of 7 days from its preparation.

PROCEDURE:

With a Vernier digital King 0.01mm sensitively performed dimensional control of

prisms of each type of mixture. Knowing the dimensions of the mould, which are 160 x 40 x

40 mm, a relationship is established of retraction/expansion of each mixture in mm per linear

meter (Figure 6.1.1 and 6.1.2 figure).

Figure 6.1.1 dimensional longitudinal Control with Vernier caliper

Figure 6.1.2 cross dimensional Control with Vernier caliper



21

6.2 DYNAMIC ELASTICITY MODULUS (MOED)

6.2.1 BY FREQUENCY OF SOUND WAVES

It is a non-destructive testing, which allows the determination of the modulus of

elasticity of the gypsum hardened through the determination of the speed of sound waves

caused by an urge to be provoked by a light blow on the test specimen. This impulse is

transformed into sound waves that picks up a microphone connected to a computer, which

will automatically process data using a specific software, indicating the fundamental resonant

frequency.

In particular, the method carried out in this study has been developed by the staff of

the laboratory of materials of the EPSEB, being justified in an article (27) published. The

rules taken UNE-EN 14146 (28) and UNE-EN ISO 12680-1 (29) as a reference.

DEVICES:

Two section parts triangular extruded polystyrene (whose density is 35 kg/m³ and is

very similar to the items indicated by the standard, polyurethane foam), a microphone, a

hammer hammer, FFT Analyzer, a computer software and an electronic Vernier.

PROCEDURE:

Once it have been measured has been weighed the test piece and 4 lengths of each

test piece with the electronic Vernier and 2 thicknesses of each face, that is to say, 8

measures, proceed to mark the area of props that will be located at both sides of the ends, at

a distance of 0,224L of each of them (L being the length of the test piece) becoming,

therefore, the nodes in the set of the vibration. The two triangular pieces of extruded

polystyrene are placed under such props. With the specimen simply supported, the rest of

the device for receiving, processing and visualization of the signal (the microphone to the

computer and the necessary software) are available as shown in Figure 6.2.1.1.



22

From the dimensional data and mass of each specimen, as well as the frequency of

resonance, gets the result of both transverse and longitudinal MOE.

6.2.2. USING ULTRASONIC PROPAGATION SPEED

It is another non-destructive method to determine the longitudinal MOE by the

propagation of ultrasonic waves through the material. It serves as proof of contrast to give

greater reliability to resonance method for beating.

DEVICES:

It has been used a transmitter with ultrasonic waves, which at the same time records

the time it takes to propagate such waves in microseconds (µs), through being tested.

PROCEDURE:

Before the execution of the test, it is necessary to calibrate the transceiver equipment

of ultrasonic. For this the equipment contains a control test. The witness test is made of

plastic and contains written passage time in microseconds (µs) ultrasound through it. To

facilitate the correct transmission of ultrasound, is placed a gel of neutral PH in the

transmitter and the receiver and shown in the display if the indicated speed is the same as

that marked on the plastic witness. If so you can tell that the equipment is calibrated and

ready to start the trial. The specimen rests horizontally on two supports to minimize the

contact surface and avoid interference from environmental sound waves. Then get in touch

the two terminals the transmitter of ultrasound with the ends

Image 6.2.1.1 device test of MOE by frequency of sound waves



23

of the test specimen and noted the time of transfer of ultrasound (Figure 6.2.2.1). This

data appears in red and down left in the figure 6.2.2.2.

With the data obtained, the ultrasound propagation velocity and by proper formulation

is calculated, taking into account the density, size and Poisson's ratio of the material, is

obtained MOE mortar longitudinally studied.

Figure 6.2.2.2 result in sender-receiver Figure 6.2.2.1 test of ultrasonic in process



24

6.3 RESISTENCIA A FLEXOTRACCIÓN

Una vez se han realizado los ensayos mecánicos de tipo no destructivo, se

aprovechan las mismas probetas para realizar los ensayos destructivos de flexotracción y

compresión. Para ello se ha se guido la norma UNE EN 13279-2:2004.

El ensayo de flexotracción determina la carga necesaria para romper una probeta

prismática de 160 mm × 40 mm × 40 mm apoyada sobre rodillos cuyos centros estén

separados 100 mm.

DISPOSITIVOS:

Prensa facilitada por la UB de Química y Física con célula de carga máxima de 2 t,

provista de un utillaje específico para la aplicación de una carga puntual en una probeta

biapoyada (tal y como describe la norma) y conectada a un ordenador con el software

adecuado para registrar la carga máxima y la deformación máxima (Figura 6.3.1).

PROCEDIMIENTO:

Conociendo que la distancia entre los dos

rodillos donde se apoya la probeta están a una

distancia de 100 mm, se centra para que el pistón

aplique la carga perfectamente centrada en la probeta.

A continuación se baja el pistón hasta que toque

con la probeta, pero sin aplicar carga, y se tara a cero

el software. Se acciona la prensa para iniciar el ensayo

y el software va tomando los datos hasta la rotura de la

probeta (Figura 6.3.2 y Figura 6.3.3).

Figura 6.3.1 Prensa para cálculo de resistencias



25

La resistencia a flexotracción Pf viene dada por la fórmula:

Pf = 0,00234 × P

Donde Pf es la resistencia a flexión en N/mm² y P la carga de rotura en N.

6.4 RESISTENCIA A COMPRESIÓN

Para realizar este ensayo se utilizarán los trozos obtenidos del ensayo a flexotracción

inmediatamente después de finalizar éste. Este ensayo sigue el mismo procedimiento que el

de resistencia a flexotracción, y siguiendo la misma normativa. Sólo se diferencia en el

utillaje utilizado (apto para realizar la resistencia a compresión).

PROCEDIMIENTO:

Los trozos de las probetas se colocan con sus caras laterales hacia arriba y hacia

abajo entre los dos platos de acero de la prensa de compresión, de forma que los lados de

la probeta que estuvieron en contacto con las caras del

Figura 6.3.2 Probeta ensayada Figura 6.3.3 Rotura por flexotracción

Figura 6.4.1 Prensa con probeta preparada

Figura 6.4.2 Estado de la probeta tras el ensayo



26

molde estén en contacto con los platos de la prensa en una sección de 40 mm × 40 mm, ya

que la cara rugosa que no ha estado en contacto con la superficie del molde ha de quedar

siempre libre ya que es muy irregular y puede alterar la aplicación de la carga y con ello los

resultados (Figura 6.4.1 y Figura 6.4.2).

La carga de resistencia a compresión Rc viene dada por la fórmula:

Rc =

Donde Rc es la resistencia a compresión en N/mm², Fc la máxima carga en la rotura

en N y 1600 el área de la probeta en mm² (40 mm × 40 mm).

6.5 DETERMINACIÓN DE LA ADHERENCIA

Como indica la norma UNE-EN 13279-2:2004, la adherencia de un yeso a un

determinado soporte se determina mediante la máxima carga que soporta cuando un disco

de metal pegado al yeso se arranca de forma perpendicular a su superficie.

En nuestro caso vamos a estudiar diferentes soportes, los cuales serán hormigón,

cerámica y madera.

DISPOSITIVOS:

Discos de metal de 50 mm de diámetro y con un espesor superior a 10 mm, con un

dispositivo central para realizar tracciones; adhesivo a base de resina; téster de adhesión

del modelo KN-30 de la marca NEURTEK.

PROCEDIMIENTO

No se ha practicado el corte que describe la norma mediante broca, dado que, según

la experiencia adquirida del Laboratorio de Materiales de la EPSEB, ya que la vibración de

este proceso provoca que un 90% de las probetas se despeguen del soporte. Para ello se

fabrican probetas circulares de 40 mm de diámetro y 20 mm de espesor. Una vez el yeso ha

endurecido se extrae el molde. Esta operación es muy delicada, en la que el molde se ha de

extraer sin estirar de la probeta. De lo contrario puede afectar a los valores de tensión de

adherencia incluso despegarse antes de ser ensayada.

En el caso del soporte de hormigón, el soporte elegido es el reverso de piezas de

terrazo, y para asegurar una buena adherencia al soporte, se ha aplicado a estas piezas un

chorreado de sílice.



27

Una vez realizadas las probetas, se pega el disco de metal centrado sobre la probeta

mediante el adhesivo (Figura 6.5.1 y Figura 6.5.2). Después se rosca a cada sufridera un

pivote metálico de tracción (Figura 6.5.3) y se coloca la base metálica del téster, la cual tiene

tres puntos de apoyo que se nivela con la superficie del soporte (Figura 6.5.4).

Figura 6.5.2 Probetas circulares con sufrideras adheridas con resina bicomponente

Figura 6.5.1 Probeta y sufridera listas para adherir

Figura 6.5.3 (En orden ascendente) pletina de soporte de tester, probeta circular de mortero monocapa, sufridera adherida con resina bicomponente, pivote de tracción y pie de téster

Figura 6.5.4 Nivelación pie de téster mediante sus apoyos

Figura 6.5.5 Tester para determinar la fuerza de tracción, montado sobre una probeta



28

Seguidamente se encaja el téster sobre la base de manera que también se acople con el

pivote de tracción (Figura 6.5.5). Finalmente se gira a velocidad constante un pequeño

volante en la parte superior del téster. Este volante ejerce una fuerza de tracción que se

transmite a la probeta hasta que rompe (Figura 6.5.6). La fuerza máxima de tracción ejercida

al volante queda grabada en el dial obteniendo como resultado los Kilogramos de fuerza.

6.6 ABSORCIÓN DE AGUA A BAJA PRESIÓN

Mediante este ensayo conoceremos la cantidad de agua en cm³ que absorbe cada

material por minuto. Este ensayo permite evaluar la resistencia a la absorción del agua en

baja presión. Se aplica una columna de agua sobre el material mediante un tubo graduado

(tubo Karsten). Para realizar este ensayo se sigue un procedimiento de trabajo normalizado

en laboratorio como marca la II.4 de la Comisión 25-PEM-RILEM.

DISPOSITIVOS:

Tubos Karsten, silicona de secado rápido, cronómetro y pipeta para rellenar los tubos

Karsten.

Figura 6.5.6 Rotura soporte-probeta



29

PROCEDIMIENTO:

Para realizar este ensayo utilizaremos

probetas de tamaño 180 mm × 180 mm × 20 mm.

Previamente se divide la probeta en cuatro partes y

se marca el centro de cada una de las partes.

Seguidamente aplicamos un cordón de silicona en

la base del tubo Karsten (Figura 6.6.1) y lo

colocamos en la marca del centro de una de las

partes. Procedemos de la misma manera en las

tres partes restantes y esperamos a que transcurra

el tiempo de secado de la silicona para evitar

posibles fugas de agua. Una vez transcurrido este tiempo

procedemos al llenado de los tubos Karsten y una vez

llenado los cuatro se mira la cantidad de agua absorbida y

se pone en marcha el cronómetro. Se anota la cantidad de

agua absorbida en el instante que se pone el cronómetro

en marcha (T0), a los 2 minutos, a los 5 minutos, a los 10

minutos, a los 15 minutos y a los 30 minutos. Si es

necesario añadir agua al tubo se realizará mediante una

pipeta para asegurar añadir la cantidad exacta sin

sobrepasar la última marca del tubo y así poder

contabilizar la cantidad de agua absorbida correctamente

(Figura 6.6.2).

6.7 REACCIÓN AL FUEGO (ENSAYO DE GOTEO)

Este ensayo se realiza para poder estudiar la reacción al fuego de las diferentes

mezclas con y sin PCM. Se ha realizado en el Laboratorio de Fuego de la EPSEB y según

las recomendaciones de la Norma Española UNE 23‐725‐90, consistiendo en someter las

muestras a la radiación de una fuente de calor constante provocando eventualmente la

inflamación de los gases desprendidos. Con este ensayo se ha querido estudiar cuál es el

comportamiento del PCM. Para ello se establecen los siguientes puntos relacionados con la

reacción al fuego de especial interés:

Figura 6.6.1 Aplicación cordón de silicona al tubo Karsten

Figura 6.6.2 Llenado de tubo Karsten mediante pipeta



30

‐afectación de la mezcla en cuanto a número de igniciones

‐duración media de las igniciones

‐pérdida de peso debido al aumento de la temperatura

DISPOSITIVOS:

Radiador de una potencia nominal de 500 w cuya superficie radiante es un disco de

cuarzo transparente de 100 mm. ± 5 mm. de diámetro. Éste debe ser calibrado según la

norma UNE 23‐729, de forma que la energía radiada sea de aproximadamente 3 W/cm2, por

la que la superficie paralela debe situarse a 30 mm. de distancia; Un cronómetro; Una

campana; Una columna vertical que soporte:

Receptáculo de gotas en forma de cuba cilíndrica de Ø 118 mm

Un soporte de probeta formado por un anillo metálico fijo, horizontal, de122 mm de

diámetro interior, sobre el que se coloca un anillo metálico movible, horizontal, de 118 mm

de diámetro, sobre el que se sitúa la probeta de yeso a ensayar.

PROCEDIMIENTO:

El radiador se coloca en la parte superior de la columna vertical, con el disco radiante

horizontal y hacia abajo de manera que pueda elevarse ligeramente y girar horizontalmente

para poderlo apartar de la probeta cuando el ensayo lo requiera. Un tope permite volverlo a

su posición normal de trabajo. Hay que tener en cuenta que en posición normal de trabajo

los ejes verticales del radiador y del portaprobetas deben coincidir. El equipo de ensayo se

coloca en el interior de una campana en la que el sistema de ventilación no esté en

funcionamiento durante el ensayo (Figura 6.7.1).

Para igualar las condiciones de ensayo y

así poder obtener unos resultados comparables,

todas las probetas ensayadas son de idénticas

características, siendo su tamaño de

100x100x20mm.

Figura 6.7.1 Equipo de ensayo



31

Es necesario comprobar la correcta posición del

portaprobetas, asegurando que la superficie radiante del

radiador se encuentre a 30mm de la cara superior de la

probeta.

Antes de colocar la primera muestra, se ha tenido

que esperar (45min. aproximadamente) a que el radiador

adquiriera la temperatura necesaria encontrándose en

régimen estacionario. Una vez la temperatura del

radiador la consideramos estable, procedemos a cerrar

las puertas de la cabina, y mediante la palanca exterior a

ésta colocamos el radiador en posición de ensayo a la

vez que se acciona el cronómetro (Figura 6.7.2).

Durante los cinco minutos que marca la normativa

como duración del ensayo, la probeta puede inflamarse o no. En caso de que ésta se

inflamase durante un mínimo de 3 segundos, el radiador debe ser retirado de la probeta tan

pronto como se produzca la llama y devolverse a su posición una vez esta se haya

extinguido. Este procedimiento se repetirá a lo largo de todo el ensayo tantas veces como

sea necesario.

Los tiempos de ignición y extinción de la probeta deben ser anotados para cada

llama, así como las observaciones que se crean oportunas a lo largo de ensayo.

Una vez pasados los cinco minutos de ensayo, y en caso de no haber llama en la

probeta, se retira el radiador de ésta y se abre la compuerta superior para proceder a la

extracción de humos mediante una campana. Si se diese el caso de tener la probeta en

llamas una vez transcurrido el tiempo de ensayo, se dejara correr el cronómetro hasta que la

llama se extinga y se tomará nota de ello.

6.8 ANÁLISIS DE HUMOS (ENSAYO DE OPACIDAD)

Este ensayo se realiza para poder estudiar la reacción al fuego de las diferentes

mezclas con y sin PCM y evaluar la cantidad de humos que desprenden. Se ha realizado en

el Laboratorio de Fuego de la EPSEB consistiendo en someter las muestras a la radiación

de una fuente de calor constante provocando eventualmente la inflamación de los gases

desprendidos. Con este ensayo se ha querido estudiar cuál es el comportamiento del PCM

tanto en la cantidad de gases desprendidos como en la pérdida de peso debido al aumento

de temperatura.

Figura 6.7.2 Ejecución de ensayo



32

DISPOSITIVOS:

PROCEDIMIENTO:

Para igualar las condiciones de ensayo y así poder obtener unos resultados

comparables, todas las probetas ensayadas son de idénticas características, siendo su peso

de 4 gramos. Antes de colocar la primera muestra, se ha tenido que esperar (45min.

aproximadamente) a que el radiador adquiriera la temperatura necesaria y el dispositivo de

captación de luz alcance un mínimo de 6000 lux.

Una vez realizado el procedimiento previo se

procede a realizar el ensayo. Primeramente se apaga la

campana de extracción y se cierra el tubo de salida de

humos, se pone en marcha el programa informático del

ensayo a la vez que se conecta el cronómetro. A los 30

segundos del inicio se coloca la probeta mediante el

portaprobetas en el foco de calor y se cierra la cabina

(Figura 6.8.1).

Durante el ensayo se anotará el momento en

que aparece la llama y en el que se extingue. También

se anotará el momento de la aparición de humos que se

observará a través de la gráfica que aparece en el

programa del ensayo. Este programa irá tomando nota de la cantidad de luz que recibe el

receptor cada segundo, según la cantidad de humos variará el porcentaje de lux recibidos.

A los 300 segundos del comienzo del ensayo, se pondrá en marcha la extracción y

se abrirá la salida de humos, finalizando el ensayo a los 480 segundos transcurridos desde

su inicio. Finalmente se anota la masa residual de la probeta ensayada.

El ensayo se realiza de dos formas diferentes, una haciendo que las muestras se

inflamen aumentando el foco de calor (Figura 6.8.2), y otra haciendo que no inflamen (Figura

6.8.3) disminuyendo el foco de calor. Se realizan estos dos métodos ya que, el mismo tipo

de mezcla, emite diferente cantidad de humos dependiendo si inflama o no.

Figura 6.8.1 Interior cabina, foco de calor y emisor de luz



33

6.9 CONTROL PESO Y HUMEDAD

Este ensayo se realiza con la finalidad de controlar la variación de peso de todos los

tipos de probetas y como disminuye la humedad de cada una de ellas.

DISPOSITIVOS:

Higrómetro y báscula con sensibilidad de 0.001 g.

PROCEDIMIENTO:

Una vez realizadas las probetas, al día siguiente se procede a su desmoldado. A

partir de su desmoldado, se comienza a anotar el peso y la humedad de la muestra. Se

tomarán las medidas cada día a la misma hora, así

sabremos la variación cada 24 horas. Se pesa cada

muestra en la báscula y se mide la humedad mediante

el higrómetro, repitiendo esta operación cada día hasta

que todas las muestras estabilicen su peso y humedad.

Figura 6.8.2 Muestra que inflama Figura 6.8.3 Muestra que no inflama

Figura 6.9.1 Lectura humedad de la muestra con higrómetro



34

6.10 PERMEABILIDAD AL VAPOR DE AGUA

Para los revestimientos, un factor muy importante a tener en cuenta es la

permeabilidad, ya que la capacidad de dejar pasar el vapor de agua del ambiente es

necesaria para evitar posibles condensaciones.

Realizando este ensayo, que toma como referencia la norma UNE-EN 1015-19 (34),

se determinarán la permeanza o permeancia y la permeabilidad, así como el coeficiente de

permeabilidad (μ) al vapor de agua de los morteros.

DISPOSITIVOS:

Tal y como indica la norma, el ensayo ha sido realizado en una cámara climática que

proporciona temperatura y humedad constantes, en este caso 20 ± 5⁰C y una humedad

relativa de 50 ± 5%.

Para realizar el control de peso periódico, se utiliza una báscula con sensibilidad de

0,01 g.

Las probetas se han ensayado en moldes de metacrilato de sección cuadrada, y se

ha utilizado un compuesto polimérico moldeable para su sellado (plastilina).

PROCEDIMIENTO:

Aprovechando probetas utilizadas en ensayos anteriores no destructivos, se procede

a cortar probetas de 4x4 cm y 2 cm de espesor. Seguidamente se procede a realizar el

secado de las probetas, en este caso, al tener PCM su secado no se hace con el horno, ya

que si no, el PCM se diluiría y perderíamos cantidad de este. Su secado se hace mediante

una cámara sellada en la cual introducimos gel de sílice para absorber la humedad del

ambiente, controlamos el peso de las muestras hasta que quede estabilizado. Una vez

secas se procede a tomar las medidas de la superficie y espesor, además anotamos su

peso.

El objetivo del ensayo es producir un intercambio de vapor de agua a través de la

probeta de yeso entre el ambiente de la cámara climática y el ambiente generado en el

interior de la cubeta mediante las disoluciones saturadas. Para ello disponemos de unos

recipientes de metacrilato, que disponen de una cubeta interior donde se introduce las

disoluciones de sales saturadas, y un encaje donde colocamos la probeta de yeso sellando

todo su perímetro lateral (imagen 6.10.1).



35

La cámara climática tiene un ambiente

conocido, humedad relativa y temperatura

determinada, que junto a las disoluciones saturadas

de sales introducidas en la cubeta, crean una presión

de agua que asegurará un intercambio gaseoso a

través de la cubeta.

De las seis diferentes mezclas de yeso que

estamos estudiando, utilizaremos tres probetas de

cada una, es decir, tendremos 18 probetas en total.

En estas introduciremos una solución saturada de hidróxido de sodio (NaOH), el cual

proporciona una humedad relativa de 20%, lo cual proporciona una presión de vapor mucho

menor que en el exterior del recipiente. Al crear estos diferenciales de presión entre el

interior y el exterior del recipiente, estas probetas tenderán a ganar peso debido al vapor de

agua que entra a través de la probeta para equilibrar las diferentes presiones.

Las otras 18 probetas, se rellenan de sulfato sódico (Na2SO4) el cual proporciona una

humedad relativa de 83%, proporcionando una presión de vapor mucho mayor que en el

exterior del recipiente. En este caso, por el mismo fenómeno anterior, las probetas tenderán

a perder peso.

Este ensayo durará 5 días consecutivos controlando el peso de todas las muestras

cada 24 horas (imagen 6.10.2 y 6.10.3).

Imagen 6.10.1 Probeta cortada y desecada y recipiente de metacrilato.

Imagen 6.10.2 Muestras preparadas

Imagen 6.10.3 Muestras en cámara climática



36

CÁLCULO DE RESULTADOS

Con los datos de los controles de peso de las probetas, se realiza una gráfica de

dispersión que relaciona el diferencial de tiempo con el diferencial de peso. Conociendo la

pendiente de esta recta, la superficie y el grosor de cada probeta, mediante la formulación

adecuada se determina la permeanza o permeancia (Λ) en kg/(m2·s·Pa), la permeabilidad

(Wvp) en kgm/(m2·s·Pa) y el coeficiente de resistencia a la permeabilidad (μ), que es la

magnitud que indican normalmente los fabricantes.

6.11 POROSIDAD

Con este ensayo determinaremos el índice de porosidad accesible de cada una de

las muestras en %.

DISPOSITIVOS:

Se utilizará una cámara de secado mediante gel de sílice para secar las muestras, ya

que como se ha comentado en el apartado anterior no se puede utilizar un horno de secado.

Una báscula de sensibilidad de 0,01 g, una pesa hidrostática, una campana de vacío con un

sistema de llenado de agua, una bomba de vacío (Imagen 6.11.1). Para inundar las probetas

se utilizará agua destilada.

PROCEDIMIENTO:

Primeramente se dejan secar las muestras en la cámara de secado mediante el gel

de sílice hasta obtener una masa constante de todas las muestras.

Una vez que tenemos las muestras secas procedemos a anotar el peso de estas.

Seguidamente se introducen las muestras en la campana de vacío y se pone en marcha la

bomba de vacío. Se ha de dejar durante una hora en marcha la bomba de vacío para

conseguir un correcto vacío de la campana, una vez transcurrido este tiempo procedemos a

hacer el llenado de agua intentando hacerlo lo más lentamente posible y que el goteo no

caiga sobre ninguna de las muestras. El agua ha de sobrepasar un mínimo de 15 mm sobre

las muestras. Una vez llenado de agua, se deja la bomba de vacío en marcha durante dos

horas más, transcurrido este tiempo se apaga la bomba de vacío dejando la campana

cerrada y las muestras inundadas un mínimo de una hora. En nuestro caso debido a no

poder sacarlas por falta de tiempo, se dejaron hasta el día siguiente.



37

Haciendo este ensayo aseguramos que la red porosa accesible de cada una de las

muestras quede libre de aire para después poder llenarla de agua, lo cual servirá para poder

calcular el índice de porosidad accesible de todas las muestras.

Finalmente se pesaran todas las muestras, primeramente en la báscula hidrostática

volviéndolas a inundar en el agua de la báscula para asegurar que ésta no sale de la red

porosa (Imagen 6.11.2). Y por último se pesa en la báscula, previamente habiendo secado

el exceso de agua de todas las muestras en un paño húmedo.

De esta forma conocemos el peso seco, el peso hidrostático y el peso saturado de

cada una de las muestras.

CÁLCULO DE RESULTADOS:

Conociendo los tres pesos mencionados podremos obtener el porcentaje del índice

de porosidad accesible de cada una de las muestras.

6.12 MICROSCOPÍA ELECTRÓNICA AMBIENTAL (BAJO VACÍO)

El microscopio electrónico ambiental (bajo vacío) utiliza un haz de electrones en

lugar de un haz de luz para formar una imagen. Esencialmente consiste en hacer incidir en

la muestra el haz de electrones. Este bombardeo de electrones provoca la aparición de

diferentes señales que, captadas con detectores adecuados, nos proporcionan información

acerca de la naturaleza de la muestra. El único requisito es hacer que las muestras sean

Imagen 6.11.1 Bomba de vacío y campana con muestras incorporadas

Imagen 6.11.2 Báscula



38

conductoras. Usando esta tecnología se pueden observar muestras con una elevada

definición. El único inconveniente es que la imagen reproducida es en blanco y negro ya que

el microscopio no trabaja con luz visible.

Para controlar los diferentes parámetros de elección de la muestra, visualización,

resolución y captación de imagen, el microscopio electrónico va provisto de mandos que

permiten todas estas acciones.

OPERACIONES PREVIAS

Para observar la composición de las diferentes mezclas de yeso y el comportamiento

del PCM incorporado como adición, se han utilizado las instalaciones de los Servicios

Científico Técnicos de la Universidad de Barcelona, para observar cuatro muestras de las

diferentes mezclas con y sin PCM.

Las muestras se sujetan al soporte que debe introducirse en el portamuestras

mediante silicona. Después el portamuestras se coloca en el microscopio que permite

escoger la muestra deseada de forma automática.

METODOLOGÍA

Durante el ensayo se han tomado imágenes a diferentes aumentos para observar los

componentes de las diferentes mezclas de yeso y cómo se comporta el PCM en su

estructura (Imagen 6.12.1 e Imagen 6.12.2).

Imagen 6.12.1 Fotografía tomada con el microscopio electrónico de barrido (SEM) de una muestra de yeso sin PCM

Imagen 6.12.2 microscopio ambiental Quanta 200 de FEI



39

7 EXPOSICIÓN Y ANÁLISIS DE RESULTADOS

En este capítulo se exponen los datos recogidos tras la campaña de

experimentación, y en él se expresan los datos obtenidos para cada mortero, clasificados

por su estado físico (en pasta y endurecido). En cada ensayo se analizarán las diferencias y

similitudes más relevantes halladas y las causas que las han provocado, relacionando

diferentes propiedades que dependen entre sí y que influyen significativamente en el

resultado obtenido para cada ensayo.

En el Anexo se incluye una tabla resumen de todos los resultados obtenidos para

cada ensayo o propiedad de cada mortero.

7.1 RESULTADOS MEZCLA EN PASTA

Los ensayos realizados en la mezcla en pasta abarcan: formulación, valor de

escurrimiento e inicio de fraguado. La siguiente tabla (Tabla 7.1.1) muestra los resultados

referentes a estos ensayos para cada tipo de mezcla:

Tabla 7.1.1 Resultados mezcla en pasta; B:yeso sin PCM; C:yeso con Micronal 10%; D:yeso con Micronal 15%; E:yeso con Micronal 20%; RP: yeso con RT-21 en suspensión 10%; RS: yeso con RT-21 impregnado 10%.

7.1.1 FORMULACIÓN

Se puede observar que la mezcla B y la RS tienen los mismos porcentajes, ya que se

realizan las probetas utilizando el mismo método, variando en la mezcla RS que una vez

realizada la probeta se procede a la impregnación al vacío del RT-21 al 10%. La mezcla B y

la RP, tienen la misma cantidad de agua ya que consideramos el RT-21 como parte sólida

porque no hidrata al yeso.

También podemos observar que al añadir Micronal 5001X aumenta la cantidad de

agua para el amasado, y dentro de los diferentes porcentajes de Micronal, a mayor

AGUA (%)

YESO (%)

PCM (%)

TIEMPO INICIO FRAGUADO (minutos) 39 25,75 24 19 8,5 39

ENSAYO/PROPIEDAD

FORMULACIÓN (% en

peso)

40

60

-

44,5

45,5

10

47,5 50 40 40

37,5 30 50

B C D E RP RS

VALOR ESCURRIMIENTO (mm)164

(164/164)

168

(167/169)

165

(163/167)

162

(161/163)_ 164

60

15 20 10 10



40

porcentaje mayor cantidad de agua necesaria para obtener la mezcla. Esto es debido a que

es un material microencapsulado, es decir, tiene una finura elevada, por lo tanto, tiene una

superficie específica elevada. Esto hace que la masa requiera más agua para obtener una

pasta con la misma trabajabilidad que la mezcla del yeso solo, ya que la mezcla no necesita

contener sólo la cantidad de agua necesaria para su fraguado, sino también la que se

precisa para obtener una adecuada trabajabilidad o consistencia.

7.1.2 VALOR DE ESCURRIMIENTO

Tal y como se ha explicado anteriormente, se establece un valor de escurrimiento

común para todas las muestras de 164 ± 4 mm, que se corresponden con una consistencia

plástica, la adecuada para los yesos destinados a la albañilería.

7.1.3 TIEMPO INICIO DE FRAGUADO

La mezcla B y la RS, tienen el mismo tiempo de inicio de fraguado por el mismo

motivo comentado anteriormente en el apartado 7.1. Son las mezclas que tienen el mayor

tiempo de inicio de fraguado.

La mezcla RP es la que menor tiempo de fraguado tiene, ya que influye mucho el

método de amasado. El tiempo de amasado influye mucho en el tiempo de fraguado, al

aumentar el tiempo de amasado disminuye el tiempo de fraguado. Para poder diluir

correctamente el RT-21 con el agua y el yeso, se ha tenido que aumentar el tiempo de

amasado, ya que con el método empleado con las otras mezclas no permitía una

homogeneidad completa de la pasta. Esto implica que esta mezcla tenga un tiempo tan

reducido del principio de fraguado.

Respecto a las mezclas C, D y E, tienen un tiempo de inicio de fraguado inferior a la

mezcla B. Es debido a que a mayor finura del material, mayor superficie específica, y por lo

tanto la reacción es más rápida y completa. Esto queda demostrado viendo que cada vez

que se aumenta el porcentaje de Micronal, disminuye el tiempo de inicio de fraguado. Se

debe a que el Micronal actúa como árido, y por lo tanto, éste necesita una cantidad de agua

para hidratarse a parte de la necesaria de la mezcla para tener una plasticidad mayor, es

por esto que cada vez que aumenta su porcentaje aumenta la cantidad de agua necesaria.



41

7.2 RESULTADOS MEZCLA ENDURECIDA

Los ensayos realizados con la mezcla endurecida arrojan resultados referentes a

propiedades físicas (retracción aparente, módulo de elasticidad dinámico, resistencias,

porosidad), hídricas (absorción de agua a baja presión, permeabilidad al vapor de agua),

comportamiento al fuego (igniciones de la muestra, cantidad de humo producido) y térmicos.

En la Tabla 7.2.1 se indican los resultados obtenidos para cada uno de estos ensayos.

7.2.1 RETRACCIÓN APARENTE

Durante el fraguado además de un desprendimiento de calor se produce también una

expansión; cuando pasando algún tiempo el yeso se seca se produce una ligera retracción

que no llega a anular el entumecimiento anteriormente producido. El hinchamiento final

viene a ser del orden de 0,5% a 1,5%.

La formación del dihidrato por cristalización va acompañada de una expansión de

volumen, denominada expansión de fraguado. Durante el proceso inicial de fraguado

aparece una retracción temprana debida a la formación del dihidrato que queda

compensada por el rápido crecimiento de los cristales que comienza poco después.

También hay otra retracción debida al secado, que también queda compensada con la

mayor expansión.

Además, la relación agua/conglomerante, así como la consistencia más plástica

aumentan la retracción debida al secado del agua sobrante químicamente, hasta que se

alcanza la humedad de equilibrio, ya que al contener más cantidad de agua en su amasado

que posteriormente debe evaporarse se provoca una mayor disminución del volumen de la

% Retracción Longitudinal

% Retracción Transversal

% Retracción Volumétrica

TRANSVERSAL

LONGITUDINAL

ULTRASONIDOS

SOPORTE CERÁMICA

SOPORTE HORMIGÓN

DIFERENCIA MASA (%)

TOTAL LLAMA (s)

Nº IGNICIONES

MEDIA LLAMA (s)

HUMOS (%) INFLAMAN

VARIACIÓN MASA (%)

INFLAMAN

HUMOS (%) NO INFLAMAN

VARIACIÓN MASA (%) NO

INFLAMAN

VARIACIÓN HUMEDAD (%)

VARIACIÓN MASA (%)

27,50%

19 18

0 6,02 - - 13,99 15,94

ABSORCIÓN DE AGUA A BAJA PRESIÓN (cm³/min) 11,66 6,86 - - 1,1 4,77

ENSAYO DE GOTEO

97,17 95,9 - - 97,72 98,58

0 213 - - 251 280

0 36 - -

RESISTENCIA A COMPRESIÓN (N/mm²) 5,56 2,145 2,721 1,245 4,764 4,892

FUERZA ADHERENCIA

(N/mm²)

0,51 0,2 - - 0,39 -

0,28 0,2 - - 0,16 -

RESISTENCIA A FLEXOTRACCIÓN (N/mm²) 3,874 1,24 1,886 0,801 3,011 4,815

-0,54 -1,18

MÓDULO DE

ELASTICIDAD DINÁMICO

(N/mm²)

5162 1342 1520 577 4239 5677

3960 1017 1167 430 3224 4304

4278 1143 1313 498 3607 4937

ENSAYO/PROPIEDAD B C D E RP RS

RETRACCIÓN APARENTE

(%)

-0,22 -0,01 0,03 0,55 -0,07 -0,15

-0,62 -0,38 -0,27 -0,21 -0,15 -0,52

-1,47 -0,77 -0,76 0,13

CONTROL

PESO/HUMEDAD

97,73% 84,43% - - 98,19% 98,44%

20% 31% - - 32% 29%

ENSAYO DE OPACIDAD20,00% 85,34% 76,60% 57,36% 85,36% 81,07%

99% 30,84% 34,81% 45,79% 27,50% 26,22%

- 97,91% 98,62% 98,06% 98,72% 98,24%

- 31,22% 37,71% 47,57% 27,85%

Figura 7.2.1 Valores ensayos pasta endurecida



42

mezcla, siempre compensada con la mayor expansión. El aumento de volumen es

relativamente importante y prolongado.

Analizando los datos obtenidos de la Tabla 7.2.1, los valores de expansión obtenidos

son relativamente altos, entre un 0,76 y 1,74% en el caso la volumétrica y entre el 0,15 y el

0,62% en la dimensional. Excepto en la mezcla E (20% PCM), que se produce una

retracción debido a su alta cantidad de PCM, un 0.13 % volumétrica y un 0,55%

dimensional. Esto se debe a varios factores, tal y como se ha explicado anteriormente.

Además de este exceso de agua, analizando cada mezcla se llega a la conclusión

de que la proporción de PCM produce expansiones más bajas, y esto viene provocado por

una mayor finura en su grano, lo que aumenta la superficie específica del conglomerante y

disminuye la resistencia a las presiones producidas por la evaporación del agua, incluso

llegando a provocar retracción en la mezcla E debido a su alto contenido de PCM.

La proporción de PCM influye en la retracción. Cuanto mayor es esta proporción

(morteros D y E), mayor es la merma de volumen obtenida, lo que demuestra que el PCM

sufre mayor retracción hidráulica, comparado con el yeso.

7.2.2 MÓDULO DE ELASTICIDAD DINÁMICO

En este apartado se incluyen los resultados obtenidos para el módulo de Young

dinámico mediante los dos métodos utilizados, por frecuencia de ondas sonoras y por la

velocidad de ultrasonidos.

Analizando los datos expresados en la Tabla 7.1.2, se observa una semejanza en los

resultados de ambos métodos, cuya regresión lineal y correlación son representadas en la

Figura 7.2.2.1. Tal y como se muestra en este gráfico, el coeficiente de determinación

múltiple o R² es de 0,999 para la correlación transversal/ultrasonidos y 0,9985 para la

correlación longitudinal/ultrasonidos. Este valor se interpreta como la variabilidad de Y

B

C

RS

D

E

RP

0,13

-0,54


-1,47

-0,77

-1,18

-0,76

0,55

-0,07


-0,62

-0,38

-0,52

-0,27

-0,21

-0,15


-0,22

-0,01

-0,15

0,03

Figura retracción 7.2.1.1 Valores



43

debida a la recta de regresión, es decir, el ajuste de los datos a esa recta. Cuanto más se

acerca a 1, la línea de tendencia será más fiable.

Figura 7.2.2.1- Correlación entre MOE longitudinal, MOE ultrasonidos y MOE

transversal.

El MOE por impacto estima con mayor precisión la deformabilidad del material que el

MOE por ultrasonidos, debido a que las longitudes de onda generadas por la perturbación

son muy superiores a las discontinuidades existentes en la mezcla, lo que minimiza el efecto

de no homogeneidad del material estudiado.

Analizando los resultados concretos obtenidos, los morteros estudiados tienen un

módulo de elasticidad bajo, lo que los hace poco rígidos. La mezcla E es la más flexible de

todos, lo que afectará a su resistencia, tanto a flexión como a compresión. En el lado

opuesto se sitúa la mezcla RS, siendo el más rígido de todos. La mezcla RP también es

mucho más rígida que la E, y las que contienen micronal (C, D y E) son muy parecidas. Así,

hay grandes diferencias entre los dos tipos de PCM utilizados, siendo bastante baja la

rigidez en las mezclas que contienen micronal y más elevada en el resto.

Esta poca rigidez generalizada es causada por el aumento de la cantidad de agua y

de la consistencia de las mezclas, debidas a obtener una buena trabajabilidad. En general,

cuanta menos plasticidad tenga un mortero, mayor será su módulo de elasticidad y, por

tanto, su rigidez. La cantidad de PCM también influye en la deformabilidad de la mezcla.



44

7.2.3 RESISTENCIA A FLEXOTRACCÓN

Las resistencias mecánicas de una mezcla dependen de muchos factores y es

complicado establecer relaciones directas entre propiedades concretas, ya que no influyen

de igual manera en todos los casos.

A pesar de ello, en este estudio se han obtenido valores bastante bajos de las

resistencias, especialmente en el caso de la de flexotracción, y hay más de un factor que

contribuye a la obtención de estos datos.

Todas las mezclas exceptuando las realizadas con micronal (C,D y E) superan al

valor que indica el fabricante de un mínimo de 3 N/mm², de acuerdo con la normativa UNE‐

EN 13.279‐1:2006.

La mezcla RS es la que obtiene un mayor valor de su resistencia a flexión, además

de la B. Esto parece demostrar que el uso del RT-21 impregnado aumenta esta propiedad.

En el caso opuesto se sitúan las mezclas con micronal, dando los valores más bajos

obtenidos en las mezclas C y E.

Las propiedades más importantes que han influido en la resistencia a flexotracción

son el agua de amasado y la consistencia, que a su vez influyen en la expansión. A menor

expansión de una mezcla, menor resistencia. Por lo tanto también influye el contenido en

PCM, aunque en menor medida, ya que podemos ver que en el caso de micronal tiene

mayor resistencia el D (15%) que el C (10%). También la flexibilidad de un mortero

disminuye su resistencia, hecho que se corrobora en el mortero E, que es el más flexible y

su vez el menos resistente, y en el RS, que se sitúa en el lado opuesto, tal y como se ha

explicado anteriormente, siendo el más rígido y el más resistente.

En la siguiente Figura 7.2.3.1 se puede observar la correlación entre la rigidez y

ambas resistencias, y se puede observar una R² alta en ambos casos, siendo más alta en el



45

caso de la flexotracción.

7.2.3.1 Comparativa MOE us resistencias

La porosidad también afecta negativamente a la resistencia, pero no es la propiedad

más influyente, ya que en este estudio sólo se estudia la porosidad accesible del mortero, no

la red porosa interior, por lo tanto se desconoce la forma y tamaño de los poros internos del

material.

7.2.4 RESISTENCIA A COMPRESIÓN

La resistencia a compresión alcanza los 3,5 N/mm² que garantiza el fabricante (de

yeso) de acuerdo con la normativa UNE‐EN 13.279‐1:2006, en la que especifica este valor

como la resistencia a compresión. En el caso del micronal, ninguna de las tres

dosificaciones alcanza el valor establecido de la norma.

Esto puede deberse a la diferente dosificación empleada en este estudio, ya que la

resistencia nominal se obtiene al utilizar una relación agua/yeso en peso, la cual es fijada



46

por el fabricante y está calculada para conseguir una consistencia normalizada, y tal y como

se explica en el capítulo de dosificaciones correspondiente, se utiliza una dosificación con

una cantidad de agua superior a la establecida por el fabricante para obtener una buena

trabajabilidad.

Teniendo en cuenta esta diferente dosificación, la resistencia a compresión más alta

es la de la mezcla B con 5,56 N/mm², seguida por la RS con 4,89 N/mm² y la RP con 4,76

N/mm² , lo que demuestra de nuevo que el RT-21 es el PCM que más resistencia aporta a la

mezcla. Todas las mezclas exceptuando las realizadas con micronal (C,D y E) superan al

valor que indica el fabricante de un mínimo de 3,5 N/mm², de acuerdo con la normativa

UNE‐EN 13.279‐1:2006.

El valor obtenido en la mezcla D, a pesar de contener una alta cantidad de micronal y

agua de amasado respecto a la C, es la cuarta mezcla más resistente a compresión. Las

mezclas C, D y E tienen unas resistencias más parecidas, siendo de nuevo la de la muestra

E la más bajas.

La Figura 7.2.4.1 representa una comparación gráfica de los valores obtenidos para

los dos tipos de resistencia mecánica estudiados (en N/mm²). Hay una correspondencia

entre ambas resistencias para todas las mezclas, cuya relación resistencia a

flexotracción/resistencia a compresión oscila entre 0,58 y 0,69, exceptuando la mezcla RS

que su valor es 0,98. Lo más sorprendente es que los dos límites corresponden a los casos

C y E, realizados con micronal.

Esta variación puede deberse a que la proporción de agua, ya que es de las más

altas, lo que disminuye la resistencia, pero también a la cantidad de PCM en el caso de la

mezcla E. También sorprende que la mezcla RS tiene valores muy similares en las dos

resistencias.



47

Figura 7.2.4.1 Comparación valores de resistencia a flexotracción y a

compresión

7.2.5 DETERMINACIÓN DE LA ADHERENCIA

Es muy buena con materiales porosos y rugosos, en especial con los cerámicos

(ladrillos, etc.) y pétreos tipo arenisca, estando favorecida por la expansión en la hidratación

al penetrar mejor en los huecos. La perjudica el exceso de agua en el amasado por dilatar

menos y dar estructuras poco tramadas. No se adhieren a materiales pulidos y a la madera.

La Figura 7.2.5.1 representa una comparación gráfica de los valores obtenidos para

los dos tipos de soportes estudiados (en N/mm²). Los valores son más altos en el soporte de

cerámica, ya que este soporte presenta más rugosidad y poros en su superficie y con la

ayuda de la expansión de las diferentes mezclas, obtiene una adherencia mayor respecto al

hormigón porque este es menos rugoso y menos poroso.

En la siguiente Figura 7.2.5.2 se puede observar la correlación entre la expansión y

la resistencia de adherencia, y se puede observar una R² baja en ambos casos. Hay que

destacar que la mezcla C tiene mayor expansión que la RP pero en el caso del soporte

cerámico, tiene menor resistencia que la RP.



48

Figura 7.2.5.1 Comparación adherencia en diferentes soportes.

Figura 7.2.5.2 Comparativa adherencia VS retracción/expansión.



49

7.2.6 ABSORCIÓN DE AGUA A BAJA PRESIÓN

El exceso de agua necesaria para el amasado y la obtención de una pasta con

buena trabajabilidad, ocasiona que el este exceso de agua se evapore poco a poco durante

el fraguado y secado, dejando una estructura microporosa en el rehidrato. A más cantidad

de agua de amasado, mayor porosidad.

Esto hace que el yeso sea un material que absorbe agua con gran facilidad,

observando la figura 7.2.6.1 podemos ver que la recta R² es prácticamente 1, lo que nos

lleva a la conclusión que el yeso es un material que se satura con la absorción de agua a

baja presión y muy fácilmente por capilaridad.

Cabe destacar que la mezcla B (yeso solo) absorbe casi el doble de cantidad de

agua que la mezcla con PCM que mayor cantidad absorbe, la C (micronal 10%). El PCM

actúa como hidrofugante en la mezcla.

Las mezclas con RT-21, son las que menos cantidad absorben, ya que este PCM en

estado líquido actúa como un aceite y en estado sólido como una cera, los cuales repelen el

agua con facilidad. En el caso del RT-21 en suspensión, absorbe menos cantidad de agua

ya que al realizar la mezcla el PCM se distribuye mejor por todo el volumen de la probeta.

Figura 7.2.6.1 Gráfica de las muestras ensayo absorción de agua a baja presión



50

7.2.7 REACCIÓN AL FUEGO (ENSAYO DE GOTEO)

Se sabe que la parafina es inflamable y es necesario conocer cómo reacciona al

fuego cuando se incorpora a un material no inflamable como es el yeso.

A continuación se observa para cada una de las muestras estudiadas, los tiempos de

ignición, extinción, duración media de la llama y primera ignición obtenidos del ensayo de

reacción al fuego (Figura 7.2.7.1):

Figura 7.2.7.1 Tabla de valores Ensayo de Goteo

La muestra de yeso sin PCM no presenta ninguna inflamación durante el ensayo, tal

y como era de esperar. La pérdida de masa se debe probablemente a la pérdida de agua

durante el ensayo.

El tiempo de ignición indica el momento en que se produce la aparición de la primera

llama una vez que se ha aplicado el radiador sobre la muestra. Las muestras de yeso con

10% de micronal y RT-21 añadido por impregnación muestran tiempos de ignición similares

y superiores a los de la muestra con el PCM añadido en suspensión.

El número de igniciones está relacionado con la duración media de las mismas. Si el

material tiene capacidad de autoextinción, es decir, que la llama no persiste durante largo

tiempo una vez se ha retirado la fuente de calor, probablemente se producirán muchas

inflamaciones de corta duración (ya que una vez que desaparece la llama se vuelve a

aplicar el radiador sobre la superficie de la muestra). Este es el caso de la muestra que

incorpora micronal las inflamaciones son muy cortas, con un valor medio de 6 segundos, y

se producen una media de 35 inflamaciones durante los 5 minutos que dura el ensayo.

23

18

10

12

20

B

C

D

RP 251

1ª IGNICIÓN (s)

0

6,02

13,99

RS 280 18 15,94

291

MUESTRA TOTAL LLAMA (s) Nº IGNICIONES MEDIA LLAMA (s)

19

5 58,2E

0

201 19 10,41

0 0

213 36



51

Las muestras con RT-21 incorporado por suspensión e impregnación muestran

comportamientos similares, tanto en el número de igniciones como de duración de la llama.

Las inflamaciones en estos dos casos suelen tener duraciones inferiores a los 10s, con

alguna inflamación en que llamas bajas persisten sobre la muestra durante tiempos más

largos. Probablemente debido a concentraciones puntuales de material combustible o a la

presencia de irregularidades en la superficie de la muestra que dificultan la extinción de las

llamas.

La siguiente observación se hace para las probetas con 10%, 15% y 20% de

Micronal. Comparándolas, en la composición al 20% y la composición al 10%, los tiempos

de ignición son aproximados. Pero el tiempo de extinción una vez apartada la fuente de

calor resulta bastante mayor en las probetas al 20% de PCM. Por lo tanto se puede decir

que a mayor concentración de PCM en la mezcla, más rápidamente se produce la llama y

más tiempo tarda en apagarse la llama una vez ha sido retirada la fuente de calor. Parece

lógico pues aumenta la concentración de un material inflamable como es la parafina y el

componente del encapsulado.

Para las mezclas de yeso con RT-21 en suspensión, observamos que rápidamente

aparece la llama. Observando todas las muestras con 10% de PCM, ésta es la que más

rápido inicia la ignición y con una duración muy superior a la mezcla de yeso con micronal.

Las llamas son más altas que en las mezclas con micronal y desprenden un humo blanco.

La mezcla de RT-21 impregnado, observamos que es la mezcla que más tarde

aparece la primera llama después de la mezcla de yeso con micronal 10%. No obstante, es

la mezcla que más duradera es su llama dentro de las mezclas que contienen un 10 % de

PCM, esto puede ser debido a que acumula más parafina en su superficie.

Con este ensayo queda demostrado que a mayor cantidad de PCM, mayor duración

de la llama. Esto es un aspecto negativo, ya que vemos que el PCM es un material de alta

combustibilidad.

Comparando el RT-21 en suspensión y el yeso sin PCM está claro que el material

empeora su comportamiento al fuego, pero las inflamaciones son cortas y no se produce

goteo (gotas inflamadas durante el ensayo, esto es válido también para el resto de casos).

Por lo tanto el material con PCM tiene tendencia a extinguir la llama en ausencia de

fuente de calor. Esto es un punto positivo de cara a buscar mecanismos de protección o

mejora de la reacción al fuego del material.



52

Lo más sencillo sería plantearse sistemas en los que el yeso con PCM no esté en

contacto directo con el exterior, de manera que no pueda estar en contacto con fuentes de

calor que produzcan la inflamación.

7.2.8 ANÁLISIS DE HUMOS (ENSAYO DE OPACIDAD)

Seguidamente se muestra para cada una de las muestras estudiadas la variación de

la masa y el % de luz (figura 7.2.8.1).

Figura 7.2.7.1 Tabla de valores Ensayo de Goteo

Al realizar este ensayo, tuvimos que recrear dos posibles casos, uno que la muestra

inflame y otro que no inflame, ya que según que caso se produce, la producción de humos

varía.

MUESTRA MASA INICIAL MASA RESIDUAL VARIACIÓN MASA (%) MÍN % LUZ

B4-16-1 4 3,2 20 99,26

B4-16-2 4 3,2 20 98,57

C4-11-1 4,1 2,8 31,7 83,04

C4-11-2 4 2,8 30 87,7

C4-11-3 4 2,8 30 97,27

C4-11-4 4 2,7 32,5 98,56

D2-6-2 5,8 3,6 37,9 98,8

D2-6-3 5,6 3,5 37,5 98,44

D2-6-4 4,3 2,9 32,6 77,98

D2-6-5 4,3 2,7 37,2 75,25

E3-9-1 5,2 2,7 48,1 98,1

E3-9-2 5,1 2,7 47,1 98,03

E3-9-3 4,2 2,3 45,2 56,41

E3-9-4 4,1 2,2 46,3 58,32

RP3-10-1 4 2,9 27,5 86,45

RP3-10-2 4 2,9 27,5 84,29

RP3-10-3 4 2,9 27,5 99,08

RP3-10-4 3,9 2,8 28,2 98,37

RS2-9-1 4 2,9 27,5 98,86

RS2-9-2 4 2,9 27,5 97,62

RS2-9-3 4 2,9 27,5 82,42

RS2-9-4 4 3 25 79,74



53

Las muestras sin PCM no llegan a inflamar en ninguno de los casos, siendo estas las

que menos variación de peso producen. Como se ha comentado en el apartado anterior, la

posible causa de pérdida de peso es posiblemente debido a la pérdida de agua durante el

ensayo.

Para las muestras con PCM, en el caso en el que se produce llama, existe ignición,

el porcentaje de luz es muy similar en todas, variando de 97,07% a 99,08%. Esto es debido,

ya que al haber combustión se producen menos humos, que en caso de inflamación la

producción de humos es casi nula. Un 97% de luz es casi el 100% inicial. .

En el caso en el que no se produce combustión ya varían los resultados del

porcentaje de luz. En las muestras con micronal vemos que a mayor porcentaje se producen

mucho más humos, ya que la producción de humos está ligada principalmente al plástico

acrílico que forma la cápsula del micronal. En las muestras que contienen RT-21,

observamos que son un poco mayor la cantidad de humos producidas respecto a las de

micronal con el mismo porcentaje de 10 %, y que las muestras impregnadas de RT-21

producen más humos que las que están en suspensión. Esto puede ser debido a que las

impregnadas contengan más PCM en su superficie.

Respecto a la variación de peso, vemos que en las mezclas que contienen micronal

es mucho mayor que las que contienen RT-21. Los dos tipos de mezclas con RT-21,

impregnadas y en suspensión, la variación de peso es prácticamente idéntica. Para las

muestras de micronal, a mayor porcentaje de micronal, mayor variación de peso

observamos, posiblemente debido a la pérdida del encapsulado.

7.2.9 PERMEABILIDAD AL VAPOR DE AGUA

El valor de μ obtenido en este ensayo es el coeficiente de resistencia al vapor de

agua, propiedad adimensional que indica la resistencia del vapor de agua a atravesar un

determinado espesor de mortero. Cuanto mayor sea este coeficiente, la muestra será más

impermeable.

Se observa una pequeña variación entre los dos coeficientes obtenidos por cada una

de las soluciones salinas utilizadas, siendo algo mayor el obtenido mediante el uso de

NaOH. Esto se podría deber a que la solución de Na₂SO₄ crea una presión de vapor de

agua muy elevada en el interior de la cubeta (con un 93% de humedad relativa), teniendo en

el exterior una presión mucho menor (con un 54% de humedad relativa). Este diferencial



54

hace que la probeta capte la humedad de la cubeta y la expulse rápidamente al ambiente.

Por el contrario, con la solución de NaOH se crea una presión de vapor inferior en la cubeta

(con un 20% de humedad relativa) que en el exterior, por lo que la probeta captará la

humedad ambiental y la introducirá en la cubeta, siendo este proceso mucho más lento que

con la solución de Na₂ SO₄ . Por esta razón, los coeficientes μ son más bajos en el primer

caso, ya que la velocidad de captación de vapor de agua es más elevada que en el caso de

las cubetas con NaOH (Figura 7.2.9.1 y figura 7.2.9.2).

La relación de resistencia al vapor de

agua (permeabilidad) y la absorción de agua a baja presión se realiza en las figuras 7.2.9.3

y figura 7.2.9.4. En la primera obtenemos un valor de la R2 de 0,7577, siendo demasiado

bajo en esta relación. En la segunda descartamos la mezcla de yeso solo y obtenemos una

R2 de 0,9993, ajustando mucho más esta relación, lo que muestra que la mezcla de yeso

solo es una excepción.

Se puede decir que a mayor absorción de agua a baja presión menor es el

coeficiente µ, es decir, mayor permeabilidad del material, exceptuando la muestra B (yeso

solo) que tiene una alta absorción de agua y su coeficiente µ no es bajo.

Figura 7.2.9.2 Permeabilidad NaOH

Figura 7.2.9.1 Permeabilidad Na₂SO₄

Figura 7.2.9.3 Absorción de agua a baja presión VS µ NaOH

Figura 7.2.9.4 Absorción de agua a baja presión VS µ NaOH sin muestra B



55

7.2.10 POROSIDAD

La porosidad estudiada es la accesible al agua o abierta. Se define como el cociente

del volumen de poros accesibles al agua dividido por el volumen aparente de la muestra,

expresado en %. Representa el volumen de poros comunicados entre sí y con el exterior.

Sin embargo, no proporciona información sobre la distribución de tamaño de poro.

Analizando los datos obtenidos (figura 7.2.10.1), hay una gran diferencia entre las

diferentes muestras. Hay una diferencia de casi un 20% entre la muestra con mayor

porosidad y la muestra de menor porosidad. Correspondientemente, estas mezclas también

son, respectivamente, el de menor y mayor densidad aparente, por lo que existe una

relación directa entre ambas propiedades, como es lógico, dado que la densidad aparente

de una mezcla depende directamente de la cantidad de huecos que posee.

Muestra Dens. apar. Dens. rel. Porosidad Ws (%) Media Dens. Apar. Media Porosidad

B4-14-1 1,11 2,27 51,00 45,84

B4-14-2 1,15 2,38 51,70 44,99

B4-14-3 1,14 2,18 47,60 41,72

C4-10-1 0,80 1,83 56,00 69,69

C4-10-2 0,80 1,82 56,20 70,57

C4-10-3 0,80 1,80 55,50 69,28

RP3-13-1 0,96 1,77 45,40 47,11

RP3-13-2 0,95 1,77 46,50 49,00

RP3-13-3 0,95 1,78 46,70 49,23

RS2-9-1 1,21 2,03 40,20 33,22

RS2-9-2 1,21 2,03 40,30 33,23

RS-2-9-3 1,22 2,02 39,90 32,77

D3-8-1 0,63 1,36 53,50 84,34

D3-8-2 0,66 1,60 58,60 88,38

D3-8-3 0,71 1,89 62,50 88,31

E4-10-1 0,55 1,37 59,70 108,24

E4-10-2 0,57 1,38 58,90 103,66

E4-10-3 0,59 1,48 60,50 103,34

50,07

55,90

46,20

40,13

58,08

59,70

1,13

0,80

0,95

1,21

0,67

0,57

Figura 7.2.10.1 Tabla de valores ensayo de porosidad



56

Cabe destacar que las mezclas con micronal, tienen un valor bastante similar en el

porcentaje de porosidad, pero conforme añadimos más PCM, aumenta su porosidad. Otro

aspecto a observar es que las mezclas de RT-21, son las que menor porcentaje de

porosidad tienen, incluso menor que las de yeso sin PCM, y dentro de estas las

impregnadas tienen un porcentaje mucho menor que las de suspensión. Puede ser debido a

que la superficie de las muestras impregnadas tengan más cantidad de PCM en su

superficie.

Esta relación se corrobora realizando una recta de regresión como en la Figura

7.2.10.2, donde R² tiene un valor de 0,824, lo que demuestra que existe un buen ajuste en

los valores y una relación evidente entre la densidad aparente y la porosidad obtenida.

Figura 7.2.10.2 Densidad aparente VS Porosidad



57

7.2.11. MICROSCOPÍA ELECTRÓNICA AMBIENTAL (BAJO VACÍO)

El objetivo de este ensayo es conocer el comportamiento y los cambios que

producen los diferentes PCM en las mezclas de yeso. Para ello se han analizado 4

muestras, una de yeso solo, otra de yeso con micronal 10%, otra de yeso con RT-21 en

suspensión al 10% y otra de yeso con impregnación de RT-21 al 10%.

Para cada una de las muestras se han tomado imágenes con diferentes aumentos

para llegar a una mejor comprensión.

YESO

En las imágenes se puede observar la característica principal del yeso, que es su

formación cristalina creando una red capilar. Se ve claramente como al secar la pasta por

evaporación del agua, el espacio que ocupaba ésta queda vacío, dejando una estructura

porosa.

Figura 7.2.11.1 Yeso a 500 aumentos



58





59

YESO + MICRONAL 10%

Figura 7.2.11.4 Yeso + Micronal 10% a 500 aumentos




60

En las fotos se observa como el micronal ocupa el espacio de la red capilar formada

por la estructura cristalina del yeso. Esto demuestra que al incorporar una material como el

PCM, que no tiene la característica de adherencia a causa del microencapsulado y que

altera la granulometría del yeso, sea la causa de las disminuciones en las características

físicas del yeso. También explica por qué absorba menos agua que el yeso, ya que el

micronal ocupa el espacio de la red capilar del yeso.

También se observa que el material microencapsulado parece estar suelto. Es

posible una pérdida de material a lo largo del tiempo, disminuyendo así las mejoras térmicas

demostradas. Por ejemplo la reducción de la conductividad o la difusividad térmica.




61

YESO + RT-21 EN SUSPENSIÓN

Figura 7.2.11.7 Yeso + RT-21 10% en suspensión a 500 aumentos




62

En las fotos observamos como la parafina se adhiere a la estructura cristalina del

yeso, a diferencia del micronal, éste aparte de ocupar la red capilar del yeso también queda

adherido a su estructura cristalina. Esto indica el por qué no disminuye tanto sus

propiedades físicas respecto a las muestras con Micronal. Esta adherencia hace que esta

mezcla sea menos porosa incluso que la del yeso solo, indicando también el por qué

absorbe menos cantidad de agua que incluso la mezcla de yeso con Micronal. Esta

adherencia a la estructura cristalina y la ocupación de la red capilar le convierte en un

material más impermeable.




63

YESO + RT-21 IMPREGNADO AL 10%

Figura 7.2.11.10 Yeso + RT-21 10% impregnado a 500 aumentos




64

Se puede observar, que como en el caso anterior, al impregnar el yeso con el RT-21,

la parafina se adhiere muy bien a la estructura cristalina del yeso, siendo muy similar a las

características de la muestra anterior.




65

8 CONCLUSIONES

Dado que los materiales de cambio de fase tienen una característica que es muy

importante como es la capacidad de almacenamiento de energía, queda claro que su

incorporación a los materiales de construcción comporta una mejora respecto al ahorro

energético en edificaciones.

Actualmente existen muchos estudios realizados sobre el efecto beneficioso de los

materiales de cambio de fase en el control de las temperaturas en edificación. Pero es muy

importante tener en cuenta la influencia que tiene en las propiedades al material al que se

incorporan, así como su posible puesta en obra, es decir que tengan una buena

trabajabilidad.

En cuanto a los ensayos del yeso en pasta queda demostrado que el PCM RT-21 no

es apto para una buena puesta en obra, debido a la dificultad que tiene conseguir una

mezcla homogénea y su mala trabajabilidad, ya que tiene un tiempo de fraguado muy

reducido. En el caso del micronal, queda claro que tiene una muy buena puesta en obra ya

que es fácil obtener una mezcla homogénea y una buena trabajabilidad, a pesar de que a

mayor cantidad de PCM disminuye el tiempo de fraguado, aun así tiene suficiente tiempo

para su puesta en obra. Es por este motivo que indico que el RT-21 no es apto para

fabricación in situ, pero muy apto para elementos prefabricados como puede ser el

cartónyeso.

Por lo que respecta a los ensayos realizados en el yeso endurecido, podemos

observar que influyen negativamente en el caso de las propiedades físicas y mecánicas.

En el caso de la expansión del yeso comprobamos que la adición del PCM provoca

que haya menos expansión, llegando a retraer cuando añadimos mayor porcentaje de PCM

como es el caso del Micronal 20%.

Con el ensayo de compresión vemos que la adición de PCM empeora notablemente,

en el caso del RT-21 no mucho, ya que en la mezcla en suspensión disminuye solo un

14,3% y en la mezcla impregnada sólo un 12%. Pero en el caso del Micronal es más

alarmante, ya que disminuye un 61,4 % al 10%, un 51% al 15% y un 77,6% al 20 %. Es

curioso que la mezcla del 15% es más resistente que la de 10%, pero una vez que se añade

más se empeora la resistencia. No es un factor muy importante a tener en cuenta ya que es

un material empleado para revestir los paramentos, lo importante en un futuro estudio sería

comprobar la dureza superficial, ya que ese si es un factor muy a tener en cuenta por los

posibles golpes ocasionados.



66

Con el ensayo de flexotracción ocurre lo mismo que con el de compresión, el dato

curioso es que la mezcla de RT-21 impregnada aumenta un 12%.

El módulo de elasticidad varía también en todas las mezclas, siendo más alta en las

muestras más resistentes y más baja en las menos resistentes, lo que demuestra la relación

directa entre ambas propiedades.

En cuanto a las propiedades hídricas, todos los morteros absorben agua a través de

sus capilares a una velocidad considerablemente elevada. La permeabilidad al vapor de

agua, propiedad que está fuertemente relacionada con la absorción capilar, presenta valores

igualmente altos.

Respecto a la adherencia a soportes también se ve reducida, aunque en este

aspecto tampoco disminuye demasiado esta propiedad. Para el yeso sin PCM se obtiene un

valor de 0,20 N/mm2 en soporte de hormigón, 0,20 N/mm2 para el yeso con micronal 10% y

0,16 N/mm2 para el yeso con RT-21 en suspensión. Para soporte cerámico varía más,

siendo los valores de 0,51 N/mm2 para el yeso sin PCM, 0,28 N/mm2 para el yeso con

micronal y 0,39 N/mm2 para el yeso con RT-21. Como era de esperar, cuanto más rugoso es

el material de soporte, más adherencia hay.

Dado que los PCM son sustancias orgánicas inflamables, un aspecto muy importante

a tener en cuenta es su reacción al fuego. Queda claro con los ensayos de fuego y humos

que cuanto más elevado sea el contenido de PCM, más duradera es la llama y más humos

produce. En un futuro estudio sería conveniente buscar mecanismos de protección o mejora

de la reacción al fuego del material.

Lo más sencillo sería plantearse sistemas en los que el yeso con PCM no esté en

contacto directo con el exterior, de manera que no pueda estar en contacto con fuentes de

calor que produzcan la inflamación.

Como última conclusión comentar que queda claro que la adición de PCM varía las

propiedades del material al que se añaden. Considero que sería importante realizar un

estudio para minimizar algunas de sus propiedades, como es el caso de su reacción al

fuego comentada anteriormente ya que es una de las propiedades que más empeoran. Para

ello ya está programado un estudio en el que se utilizaran las mismas mezclas que en este

proyecto añadiendo una capa fina de yeso sin PCM como acabado.



67

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compresión del mortero endurecido", (2007).

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[7] AENOR, UNE 23721:1990, "Ensayos de reacción al fuego de los materiales de

construcción. Ensayo por radiación aplicable a los materiales rígidos o similares (materiales



70

de revestimiento) de cualquier espesor y a los materiales flexibles de espesor superior a

5mm", (1990



71

10 ANEXOS



72

EUROTHERM99-02-032

Evaluation of the fresh state properties of gypsum with PCM using three

different PCM inclusion methods

Susana Serrano1, Camila Barreneche

1,2, Antonia Navarro

3, Laia Haurie

3, Alejandro Gallardo

3,

Ana I. Fernandez2, Luisa F. Cabeza

1

1 GREA Innovació Concurrent, Edifici CREA, University of Lleida, Lleida, Spain, Phone: 34-973003576, Fax:

34-973003575, e-mail: [email protected]

2 Department of Materials Science & Metallurgical Engineering, University of Barcelona, Barcelona, Spain,

Phone: 34-934021298, e-mail: [email protected]

3 GICITED, Dept. Construccions arquitectòniques II, Universitat Politècnica de Catalunya, Barcelona, Spain,

Phone: 34-934016296, e-mail: [email protected] - [email protected]

1. Abstract

According to the International Energy Agency, the energy use in buildings accounts up to 38% of the

global energy consumption reaching in developed countries 45% of the energy use in buildings in

2012. A substantial increase in global energy consumption has been recorded in recent years and a

reduction of the energy demand for thermal comfort in buildings is mandatory. This reduction can be

achieved by the development of new materials to be implemented in building envelopes. Thermal

energy storage (TES) is an alternative to save energy and it has been investigated extensively in recent

years. The addition of phase change materials (PCM) in a material increases its thermal inertia because

PCM are capable to store and release energy as latent heat, therefore the energy consumption can be

reduced. In this study, phase change materials (PCM) are added into a common gypsum matrix (E-35)

by three different methods: adding microencapsulated PCM (Micronal® 5001X), making a suspension

of the PCM in water, and incorporating the PCM through an impregnation method. RT-21 paraffin

waxes PCM were used in the suspension and impregnation formula. Gypsum has two important states

during the implementation process: fresh and hardened states. Properties in fresh state define the

workability of the material: adherence, consistency, working and setting times, etc. The addition of

PCM into the gypsum matrix modifies all these properties so, the aim of the paper is to analyze,

compare and evaluate the variability of the properties during fresh state after the inclusion of PCM by

three different methods (microencapsulated, suspension and impregnation process). Fresh state

properties of gypsum with PCM have never been studied before and are mandatory during the

implementation of the material into de building.

Keywords: Gypsum, Phase Change Materials, thermal energy storage, fresh state, coating, building

2. Introduction

Nowadays, the energy use is growing rapidly worldwide because standards of thermal comfort are also

increasing in society. This fact concerns energy supply difficulties, high environmental impacts and

exhaustion of resources. According to the International Energy Agency (IEA) historical data, the

building sector accounted up to 34% of total global final energy use in 2010 ¡Error! No se encuentra

el origen de la referencia.] so the building sector is one of the highest energy consumers. Figure 1

shows data on energy consumption trends that have been collected by the IEA, these results show a

growing trend of the energy consumption in the building sector of 1.8% between 1971 and 2009, from

58 EJ to 115 EJ, being the residential sector the most important energy consumer achieving around the

75% of total energy consumption in buildings. Furthermore, service sub-sector has increased its share



73

since 1990. Therefore, the building sector must be taken into account separately as it became the third

main energy consumer sector ¡Error! No se encuentra el origen de la referencia.].

Figure 1. Energy consumption in the building sector [Source: ETP 2012, IEA]

New policies are required in order to reduce the energy consumption in buildings, for this reason EU

Member States faced new challenges with the approval of EPBD (Energy Performance of Buildings

Directive) in 2010 (Directive 2010/31/EU) ¡Error! No se encuentra el origen de la referencia.] with

the aim of nearly-zero energy buildings in 2020. There are three action points to reduce greenhouse

gas (GHG) emissions from buildings as ¡Error! No se encuentra el origen de la referencia.] states:

reduction of the energy consumption and embodied energy in buildings, switching to low-carbon fuels

including a higher share of renewable energy, and/or controlling the emissions of non-CO2 GHG

gases.

The IEA defines the building envelope as “the boundary between the conditioned interior of a building

and the outdoors”. Thereby, the composition of all building parts is critical in determining how much

energy is required for conditioning. Space heating and cooling account for one-third of all energy

consumption, therefore the building envelope cannot be underestimated ¡Error! No se encuentra el

origen de la referencia.,¡Error! No se encuentra el origen de la referencia.]. The implementation

of passive systems with PCM in the building envelope are used to store/release heat in order to reduce

the energy consumption in building sector ¡Error! No se encuentra el origen de la

referencia.,¡Error! No se encuentra el origen de la referencia.]. A wall with PCM can store high

amounts of heat using solar radiation due to its high thermal mass and can reduce temperature

fluctuation inside the building ¡Error! No se encuentra el origen de la referencia.].

Materials used as PCM must satisfy some characteristics: large latent heat and thermal conductivity,

melting temperature around the operation range, minimum subcooling, chemically stable, low cost,

non-toxic and non-corrosive as Farid et al. stated in 2004 ¡Error! No se encuentra el origen de la

referencia.]. In the last decades, a lot of scientific papers where PCMs are implemented in the

building envelope were published ¡Error! No se encuentra el origen de la referencia.,¡Error! No se

encuentra el origen de la referencia.]. In addition, the highest amount of PCM ever incorporated in a

gypsum board was achieved (45% in wt.) by Oliver ¡Error! No se encuentra el origen de la

referencia.] and the results show that the new gypsum with 45% of PCM stores five times more

energy per unit mass than a thermal brick wall, 9.5 times more than a brick wall, and almost three

times more than a common gypsum board under the same test conditions. However, it is well known

that other properties change if PCMs are added into building materials. Then, the study of the property

variations is mandatory. Thereby, some studies have been performed in order to evaluate the variation

of properties due to the addition of PCM: two types of PCMs are incorporated in gypsum mortars in

different proportions (0, 10, 20 and 30%) by Lanzón et al. ¡Error! No se encuentra el origen de la

referencia.], and properties in fresh and hardened state are evaluated in this study.



74

In the present investigation, 10% of phase change material (PCM) was added into a common gypsum

matrix (E-35) by three different methods: adding microencapsulated PCM (Micronal® 5001X),

making a suspension of the PCM in water, and incorporating the PCM through an impregnation

method. RT-21 paraffin wax PCM was used in the suspension and impregnation formula. Gypsum has

two important states during the implementation process: fresh and hardened states. Properties in fresh

state define the workability of the material: setting times, consistency and, adherence. The study of

fresh state properties is mandatory in order to implement the material into the building. This study

have never done before and, for this reason, the aim of the research presented here is to analyze,

compare and evaluate the variability of gypsum properties during fresh state after the addition of 10%

of PCM by three different methods.

3. Materials and formulations

In this experimentation gypsum plaster codified as E-35 is used. It is commercialized by

PlacoSaintGobain® and supplied by Joaquim Closas Sabadell. This hemihydrate gypsum has high

purity and minimum flexural resistance of 3.5MPa according to UNE-EN 13279-1:2006 ¡Error! No

se encuentra el origen de la referencia.]. The PCM is added into the gypsum by three different

methods. The first method consists on the addition of powder microencapsulated PCM Micronal®

DS5001 from BASF into the gypsum and afterwards the kneading water is added to obtain the

samples. The second method consists on making a suspension of the required water to hydrate the

gypsum and paraffin RT-21 from Rubitherm. Then, this suspension is mixed with the powder gypsum.

Finally, the third method consists on a vacuum impregnation of RT-21 paraffin into hardened gypsum

samples. RT-21 has 21ºC melting point and 100 kJ/kg melting enthalpy. Micronal DS5001 has a

melting point around 26ºC and its melting enthalpy is 110 kJ/kg. Distilled water is used to hydrate the

gypsum and provide workability as UNE-EN 13279-2 specifies ¡Error! No se encuentra el origen de

la referencia.].

The amount of PCM used in this experimentation is 10% in weight and regardless the method of PCM

inclusion, the material (gypsum and gypsum with PCM) must have fluid consistency to allow the

workability.

The results of three types of gypsum with PCM are compared with a blank (gypsum without PCM) in

order to evaluate the variation of properties. The nomenclature and sample formulations used in this

paper are detailed in Table 1.

Table 1. Nomenclature and formulations (percentages in wt.)

TYPE REFERENCE GYPSUM

(%)

PCM

(%)

WATER

(%)

Blank B 60 0 40

Microencapsulated

PCM + Gypsum C 45.5 10 44.5

Suspension RT-21 +

Gypsum RP 50 10 40

Impregnation RT-21 +

Gypsum RS 60 10 40



75

4. Methodology

4.1 Consistency

A good workability is mandatory to implement the material in walls; therefore the consistency must be

fluid. This property is directly related with the water/gypsum content and it can be calculated

following the Eq. (1) (UNE-EN 13279-2 ¡Error! No se encuentra el origen de la referencia.]),

where R is the consistency, m1 is the water content in grams and m2 is the gypsum content (B and RS

type), or gypsum and PCM content (C and RP types) in grams:

2

1

m

mR

(1)

The flow value is calculated as the average of perpendicular diameters as Figure 2 shows. Values must

be between 150–210 mm to obtain fluid consistency and, therefore, a good workability.

Figure 2. Nomenclature and formulations

4.2 Setting times by Vicat method

Setting times are calculated by the determination of the penetration depth of Vicat needle (see Figure

3) in the gypsum plaster during the hardening process ¡Error! No se encuentra el origen de la

referencia.]. Setting times can be calculated by Eq. (2) where Ti is the setting time of the gypsum in

minutes, t1 is the time in minutes when Vicat Needle achieves 22±2 mm of depth and t0 is the time in

minutes when water and gypsum are in contact. This test determines the initial time of hardening and

finalizes when the needle sinks 22±2 mm of depth.

01ittT (2)

Figure 3. Vicat method

Furthermore, changes in length and volume of 160 x 40 x 40 mm samples are calculated in order to

evaluate longitudinal, transversal and volumetric shrinkage in percentage.



76

4.3 Adherence

The adherence is tested in KN-10 of NEURTEK (Figure 4) following the standard UNE-EN 13279-2

¡Error! No se encuentra el origen de la referencia.]. This test consists on the application of a

perpendicular traction force in a gypsum sample fixed in a ceramic or concrete surface by dual-

component resins using samples with 45 mm of diameter and 20 mm of thickness (Figure 4). It can be

calculated following Eq. (3) where Ru is the adherence force, Fu in Newtons is the load resisted and A

in mm2 is the area of the sample tested.

A

FR u

u

(3)

Figure 4. KN-30 of NEURTEK Tester (left). Samples fixed in the holder by dual-component resins (right)

5. Results

In this experimentation, three different inclusion methods (microencapsulated, suspension and

impregnation) are used in order to add 10% in wt. of PCM into gypsum E-35 type. Fresh state

properties (consistency, setting times and adherence) of three types of gypsum with PCM are studied

and the results are compared with gypsum without PCM.

The values obtained with fluid consistency are shown in Table 2. RS type has the same behaviour than

B because the PCM is added into the gypsum after the hardening and curing process, so the relation

water/gypsum is 0.7 in both cases. Fluid consistency can be achieved by the addition of 10% of

microencapsulated PCM, 50% of gypsum and 40% of water with a water/gypsum relation of 0.8.

Therefore, a proper workability is guaranteed in type C. However, the flow value of RP type has not

been calculated because it hardens rapidly (see setting times listed in Table 3). The water/gypsum

relation of RP and B is 0.7 in both cases because the relation between water and gypsum are the same.

Paraffin acts as an inert and hence it does not interact in the hydration process of gypsum. Fluid

consistency and, therefore, good workability of RP cannot be guaranteed.

Table 2. Flow values and consistency

SAMPLE GYPSUM WATER PCM DIAMETER DIAMETER FLOW Water/gypsum



77

(%) (%) (%) 1

(%)

2

(%)

VALUE

(mm)

(gypsum+PCM)

B 60 40 0 164 164 164 0.7

C 45.5 44.5 10 167 169 168 0.8

RS 60 40 0 164 164 164 0.6

RP 50 40 10 - - - 0.7

Setting times calculated by Vicat method are shown in Table 3. The results indicate that the hardening

process is shortened by the addition of PCM before the hardening process. Type C hardens 13 minutes

faster than B, which hardens in 39 minutes. The addition of suspended PCM (type RP) accelerates the

hardening process drastically, taking only 8 minutes. Setting times are not modified in RS type.

Table 3. Setting times by Vicat method

SAMPLE SETTING TIMES (min)

B 39

C 26

RP 8

RS 39

In general, the addition of PCM reduces the variation of volume during the hardening process as Table

4 shows.

Table 4. Changes in length and volume

SAMPLE

LONGITUDINAL

SHRINKAGE

(%)

TRANSVERSAL

SHRINKAGE

(%)

VOLUMETRIC

SHRINKAGE

(%)

B -0.22 -0.62 -1.47

C -0.01 -0.38 -0.77

RP -0.15 -0.52 -1.18

The adherence is calculated in two types of surface: ceramic brick with 15% of porosity and concrete

with 10% of porosity. In general, the adherence of gypsum (with or without PCM) is better in a

ceramic surface as Figure 5 shows. The adherence of RS type is not calculated because the addition of

PCM is done after the hardening process, so the sample for the adherence test cannot be prepared.

The adherence to the ceramic brick surface is reduced about 45% by the addition of 10% of

microencapsulated PCM (C type) and a 35% with the addition of PCM by a suspension method (RS

type).

In concrete surface, the adherence of B and C are 0.20 N/mm2 in both cases but, with the addition of

PCM by a suspension method this adherence is reduced by 15% being 0.17 N/mm2 (RS type).



78

Figure 5. Adherence of gypsum to ceramic and concrete surfaces in N/mm2

6. Conclusions

In this paper, properties in fresh and hardened state of gypsum with three different PCM inclusion

methods are evaluated. As expected, the amount of water required to hydrate gypsum with

microencapsulated PCM is higher because microencapsulated PCM acts as an aggregate, with higher

specific surface. The addition of microencapsulated PCM into the gypsum reduces the retraction

(longitudinal and transversal) of the material because microencapsulated PCM acts as strain scattering

during the hardening process.

In addition, both PCMs accelerate setting times especially RT-21 which reduces by 80% the setting

time. However, it must be taken into account that the proportion water/gypsum is lower because a

water percentage is replaced by PCM.

The adherence of gypsum with PCM into a ceramic surface is reduced by 45% in the case of

microencapsulated PCM and by 35% in the case of paraffin. In a concrete surface, this reduction is

only noticed with paraffin which reduces by 15% the adherence. This behaviour is due to the

differences in porosities of both surfaces. Ceramic brick has higher porosities (15%) than concrete

(10%).

Therefore, the addition of PCM into the gypsum modifies fresh state properties, being more fluid, with

a faster hardening process but reducing retractions during the hardening process. Furthermore, the

adherence is reduced in ceramic surfaces but, in concrete surfaces adherences are similar in gypsum

without PCM and gypsums with PCM.

Acknowledgments

The work is partially funded by the Spanish government (ENE2011-28269-C03-02). The authors

would like to thank the Catalan Government for the quality accreditation given to their research group

GREA (2009 SGR 534) and research group DIOPMA (2009 SGR 645). UPC would like to thank the

Generalitat of Catalunya for their financing through the project GICITED 2009 SGR 878 and

Ministerio de Ciencia e Innovación (Spain) for the project MAT2011-26410.

0.51

0.28

0.33

0.20 0.200.17

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

B C RP

CERAMIC SURFACE

CONCRETE SURFACE



79

MEZCLA

Longitud = L Espesor = e

UNIDADES: Milímetros (mm)

B5-10 L1 160,53 e1 40,24 e5 40,28

L2 160,47 e2 40,13 e6 40,24

L3 160,58 e3 40,30 e7 40,29

L4 160,45 e4 40,14 e8 40,15

MEDIA L1-L4 160,51 MEDIA e1-e8 40,22

B5-11 L1 160,54 e1 39,98 e5 39,98

L2 160,51 e2 39,99 e6 39,95

L3 160,70 e3 40,47 e7 40,66

L4 160,61 e4 40,58 e8 40,48

MEDIA L1-L4 160,59 MEDIA e1-e8 40,26

B5-12 L1 160,51 e1 40,27 e5 40,25

L2 160,52 e2 40,19 e6 40,20

L3 160,56 e3 40,15 e7 40,07

L4 160,52 e4 40,06 e8 39,98

MEDIA L1-L4 160,53 MEDIA e1-e8 40,15

B4-13 L1 160,46 e1 40,26 e5 40,20

L2 160,28 e2 40,01 e6 40,08

L3 160,49 e3 40,63 e7 40,37

L4 160,34 e4 40,37 e8 40,43

MEDIA L1-L4 160,39 MEDIA e1-e8 40,29

B4-14 L1 160,28 e1 40,28 e5 40,26

L2 160,16 e2 40,18 e6 40,22

L3 160,23 e3 40,10 e7 40,00

L4 160,14 e4 40,59 e8 40,68

MEDIA L1-L4 160,20 MEDIA e1-e8 40,29

ACTA DE RESULTADOS

DETERMINACIÓN RETRACCIÓN

YESO



80

MEZCLA



B4-15 L1 160,27 e1 40,25 e5 40,14

L2 160,30 e2 40,23 e6 40,27

L3 160,32 e3 40,31 e7 40,22

L4 160,23 e4 40,10 e8 40,23

MEDIA L1-L4 160,28 MEDIA e1-e8 40,22

B4-16 L1 160,17 e1 40,25 e5 40,16

L2 160,06 e2 40,09 e6 40,11

L3 160,28 e3 40,40 e7 40,23

L4 160,13 e4 40,03 e8 40,13

MEDIA L1-L4 160,16 MEDIA e1-e8 40,17

B4-17 L1 160,34 e1 40,08 e5 40,04

L2 160,26 e2 40,28 e6 40,23

L3 160,36 e3 40,46 e7 40,43

L4 160,21 e4 40,48 e8 40,60

MEDIA L1-L4 160,29 MEDIA e1-e8 40,32

B4-18 L1 160,08 e1 40,15 e5 40,12

L2 160,29 e2 40,19 e6 40,22

L3 160,15 e3 40,40 e7 40,51

L4 160,27 e4 40,51 e8 40,38

MEDIA L1-L4 160,20 MEDIA e1-e8 40,31

ACTA DE RESULTADOS


YESO



81

MEZCLA



RS4-10 L1 160,20 e1 40,19 e5 40,17

L2 160,22 e2 40,11 e6 40,10

L3 160,14 e3 40,28 e7 40,18

L4 160,20 e4 40,30 e8 40,31

MEDIA L1-L4 160,19 MEDIA e1-e8 40,20

RS4-11 L1 160,25 e1 40,12 e5 40,16

L2 160,18 e2 40,11 e6 40,10

L3 160,14 e3 40,20 e7 40,22

L4 160,17 e4 40,14 e8 40,19

MEDIA L1-L4 160,18 MEDIA e1-e8 40,15

RS4-12 L1 160,43 e1 40,07 e5 40,13

L2 160,30 e2 40,03 e6 40,02

L3 160,27 e3 40,33 e7 40,29

L4 160,25 e4 40,49 e8 40,52

MEDIA L1-L4 160,31 MEDIA e1-e8 40,23

RS4-13 L1 160,16 e1 40,11 e5 40,10

L2 160,14 e2 40,16 e6 40,20

L3 160,20 e3 40,31 e7 40,20

L4 160,18 e4 40,02 e8 40,10

MEDIA L1-L4 160,17 MEDIA e1-e8 40,15

RS4-14 L1 160,21 e1 40,09 e5 40,04

L2 160,16 e2 40,12 e6 40,06

L3 160,24 e3 40,39 e7 40,32

L4 160,15 e4 40,29 e8 40,28

MEDIA L1-L4 160,19 MEDIA e1-e8 40,20

ACTA DE RESULTADOS


YESO+IMPREGNACIÓN AL VACÍO DE RT-21 (10%)



82

MEZCLA



RS4-15 L1 160,40 e1 40,10 e5 40,05

L2 160,28 e2 40,12 e6 40,13

L3 160,35 e3 40,47 e7 40,50

L4 160,23 e4 40,30 e8 40,20

MEDIA L1-L4 160,31 MEDIA e1-e8 40,23

RS5-16 L1 160,41 e1 40,18 e5 40,04

L2 160,14 e2 40,16 e6 40,10

L3 160,13 e3 40,20 e7 40,17

L4 160,08 e4 40,29 e8 40,20

MEDIA L1-L4 160,19 MEDIA e1-e8 40,17

RS5-17 L1 160,35 e1 40,17 e5 40,16

L2 160,30 e2 40,05 e6 40,03

L3 160,34 e3 40,40 e7 40,37

L4 160,24 e4 40,50 e8 40,51

MEDIA L1-L4 160,31 MEDIA e1-e8 40,27

RS5-18 L1 160,29 e1 40,12 e5 40,06

L2 160,15 e2 40,15 e6 40,09

L3 160,24 e3 40,53 e7 40,35

L4 160,26 e4 40,42 e8 40,23

MEDIA L1-L4 160,23 MEDIA e1-e8 40,24

ACTA DE RESULTADOS





83

MEZCLA



C4-10 L1 160,33 e1 40,16 e5 40,17

L2 160,14 e2 40,23 e6 40,25

L3 160,32 e3 40,23 e7 40,62

L4 160,18 e4 40,63 e8 40,23

MEDIA L1-L4 160,24 MEDIA e1-e8 40,31

C4-11 L1 159,98 e1 40,13 e5 40,16

L2 159,97 e2 40,12 e6 40,03

L3 160,12 e3 40,18 e7 40,08

L4 159,88 e4 40,03 e8 40,01

MEDIA L1-L4 159,99 MEDIA e1-e8 40,09

C4-12 L1 160,01 e1 40,03 e5 40,01

L2 159,96 e2 40,01 e6 39,96

L3 160,14 e3 40,05 e7 39,95

L4 160,01 e4 39,93 e8 40,05

MEDIA L1-L4 160,03 MEDIA e1-e8 40,00

C4-13 L1 160,03 e1 40,00 e5 40,06

L2 159,88 e2 40,04 e6 40,10

L3 160,05 e3 40,14 e7 40,11

L4 159,85 e4 40,12 e8 40,06

MEDIA L1-L4 159,95 MEDIA e1-e8 40,08

C4-14 L1 159,90 e1 40,00 e5 40,01

L2 159,86 e2 40,00 e6 40,09

L3 160,00 e3 39,99 e7 39,83

L4 159,89 e4 39,80 e8 40,02

MEDIA L1-L4 159,91 MEDIA e1-e8 39,97

YESO+MICRONAL 5001X 10%

ACTA DE RESULTADOS




84

MEZCLA



C4-15 L1 160,14 e1 40,05 e5 40,15

L2 160,09 e2 40,16 e6 40,17

L3 160,21 e3 40,49 e7 40,43

L4 160,12 e4 40,23 e8 40,36

MEDIA L1-L4 160,14 MEDIA e1-e8 40,25

C5-16 L1 160,13 e1 40,00 e5 40,00

L2 159,84 e2 40,02 e6 40,07

L3 160,03 e3 40,33 e7 40,26

L4 159,90 e4 40,36 e8 40,31

MEDIA L1-L4 159,97 MEDIA e1-e8 40,17

C5-17 L1 159,89 e1 40,08 e5 40,07

L2 159,92 e2 40,20 e6 40,10

L3 160,04 e3 40,24 e7 40,29

L4 159,98 e4 40,24 e8 40,33

MEDIA L1-L4 159,96 MEDIA e1-e8 40,19

C5-18 L1 159,99 e1 39,95 e5 40,03

L2 159,90 e2 39,99 e6 40,10

L3 160,19 e3 40,55 e7 40,54

L4 159,99 e4 40,50 e8 40,60

MEDIA L1-L4 160,02 MEDIA e1-e8 40,28


ACTA DE RESULTADOS




85

MEZCLA



RP3-8 L1 160,34 e1 39,82 e5 39,77

L2 160,37 e2 39,84 e6 39,86

L3 160,23 e3 40,02 e7 39,82

L4 160,27 e4 39,76 e8 40,13

MEDIA L1-L4 160,30 MEDIA e1-e8 39,88

RP3-9 L1 160,20 e1 40,02 e5 40,05

L2 160,18 e2 39,95 e6 39,99

L3 160,15 e3 40,51 e7 40,15

L4 160,38 e4 40,13 e8 40,53

MEDIA L1-L4 160,23 MEDIA e1-e8 40,17

RP3-10 L1 160,16 e1 40,14 e5 39,97

L2 160,20 e2 39,99 e6 40,10

L3 160,16 e3 40,04 e7 40,18

L4 160,38 e4 40,48 e8 40,35

MEDIA L1-L4 160,22 MEDIA e1-e8 40,16

RP3-11 L1 160,07 e1 40,10 e5 40,11

L2 159,93 e2 40,12 e6 40,04

L3 160,01 e3 39,82 e7 39,73

L4 160,05 e4 40,16 e8 40,05

MEDIA L1-L4 160,01 MEDIA e1-e8 40,02

RP3-12 L1 160,02 e1 39,86 e5 39,85

L2 160,07 e2 39,90 e6 39,87

L3 160,00 e3 40,21 e7 40,15

L4 160,06 e4 40,68 e8 40,15

MEDIA L1-L4 160,04 MEDIA e1-e8 40,08

YESO+SUSPENSIÓN RT-21 10%

ACTA DE RESULTADOS




86

MEZCLA



RP3-13 L1 159,84 e1 40,18 e5 40,04

L2 159,90 e2 40,00 e6 40,11

L3 159,84 e3 40,06 e7 40,00

L4 159,91 e4 40,01 e8 40,01

MEDIA L1-L4 159,87 MEDIA e1-e8 40,05


ACTA DE RESULTADOS




87

MEZCLA



E1-1 L1 159,07 e1 39,96 e5 39,77

L2 159,03 e2 39,77 e6 39,86

L3 159,01 e3 40,25 e7 40,00

L4 159,13 e4 40,06 e8 40,32

MEDIA L1-L4 159,06 MEDIA e1-e8 40,00

E1-2 L1 158,80 e1 40,19 e5 40,10

L2 158,63 e2 40,36 e6 40,26

L3 158,68 e3 39,81 e7 39,80

L4 158,64 e4 39,77 e8 39,80

MEDIA L1-L4 158,69 MEDIA e1-e8 40,01

E1-3 L1 158,81 e1 39,70 e5 39,70

L2 158,82 e2 39,76 e6 39,82

L3 158,84 e3 40,37 e7 40,36

L4 158,78 e4 40,46 e8 40,38

MEDIA L1-L4 158,81 MEDIA e1-e8 40,07

E2-4 L1 159,09 e1 40,00 e5 40,00

L2 159,15 e2 39,99 e6 39,97

L3 159,13 e3 40,15 e7 40,17

L4 159,20 e4 40,25 e8 40,13

MEDIA L1-L4 159,14 MEDIA e1-e8 40,08

E2-5 L1 159,13 e1 40,00 e5 39,85

L2 159,22 e2 40,10 e6 39,81

L3 159,10 e3 40,27 e7 40,16

L4 159,15 e4 40,20 e8 40,07

MEDIA L1-L4 159,15 MEDIA e1-e8 40,06

ACTA DE RESULTADOS





88

MEZCLA



E2-6 L1 159,80 e1 40,00 e5 40,17

L2 159,45 e2 39,98 e6 39,96

L3 159,28 e3 40,27 e7 40,28

L4 159,34 e4 40,29 e8 40,18

MEDIA L1-L4 159,47 MEDIA e1-e8 40,14

E3-7 L1 159,31 e1 39,81 e5 39,83

L2 159,45 e2 39,92 e6 39,78

L3 159,38 e3 40,47 e7 40,81

L4 159,25 e4 40,72 e8 40,41

MEDIA L1-L4 159,35 MEDIA e1-e8 40,22

E3-8 L1 159,30 e1 40,46 e5 40,45

L2 159,15 e2 40,38 e6 40,21

L3 159,18 e3 39,83 e7 39,84

L4 159,19 e4 39,89 e8 39,85

MEDIA L1-L4 159,20 MEDIA e1-e8 40,11

E3-9 L1 159,14 e1 39,90 e5 39,86

L2 159,29 e2 39,89 e6 39,85

L3 159,11 e3 40,38 e7 40,29

L4 159,17 e4 40,29 e8 40,21

MEDIA L1-L4 159,18 MEDIA e1-e8 40,08

ACTA DE RESULTADOS





89

MEZCLA



D1-1 L1 159,65 e1 39,98 e5 40,00

L2 159,72 e2 39,98 e6 40,00

L3 159,63 e3 40,15 e7 40,07

L4 159,70 e4 40,13 e8 40,00

MEDIA L1-L4 159,67 MEDIA e1-e8 40,04

D1-2 L1 159,92 e1 39,90 e5 39,82

L2 159,93 e2 39,85 e6 39,87

L3 159,94 e3 40,17 e7 40,30

L4 159,93 e4 40,28 e8 40,28

MEDIA L1-L4 159,93 MEDIA e1-e8 40,06

D1-3 L1 160,16 e1 40,24 e5 40,12

L2 160,00 e2 40,13 e6 40,26

L3 160,06 e3 40,20 e7 39,95

L4 159,99 e4 40,00 e8 40,06

MEDIA L1-L4 160,05 MEDIA e1-e8 40,12

D2-4 L1 160,08 e1 40,17 e5 40,05

L2 159,95 e2 40,29 e6 40,12

L3 159,94 e3 39,97 e7 40,08

L4 159,97 e4 40,06 e8 40,14

MEDIA L1-L4 159,98 MEDIA e1-e8 40,11

D2-5 L1 160,01 e1 40,05 e5 40,04

L2 160,16 e2 40,25 e6 40,22

L3 160,01 e3 40,24 e7 40,14

L4 160,16 e4 40,28 e8 40,26

MEDIA L1-L4 160,08 MEDIA e1-e8 40,18


ACTA DE RESULTADOS




90

MEZCLA



D2-6 L1 160,04 e1 40,04 e5 40,05

L2 160,01 e2 40,04 e6 39,97

L3 159,94 e3 40,27 e7 40,27

L4 159,96 e4 40,28 e8 40,16

MEDIA L1-L4 159,99 MEDIA e1-e8 40,13


ACTA DE RESULTADOS




91

B

B5-10

B5-11

B5-12

B4-13

B4-14

B4-15

B4-16

B4-17

B4-18

MEDIA

DESV. EST.

% C. V.

RS

RS4-10

RS4-11

RS4-12

RS4-13

RS4-14

RS4-15

RS5-16

RS5-17

RS5-18

MEDIA

DESV. EST.

% C. V.

-0,68 -1,57

0,2497145410,038539158 0,107495265

-1,68

0,10005953

-45,74319616

0,154919496

-24,91875476

0,301698205

-0,12

-20,53944399

-0,12 -0,77

-20,79921775 -21,10022141

-0,20

-0,42 -0,96

-0,19

-0,15 -0,61 -1,37

-26,49129351

-0,13 -0,72

-0,33 -0,37 -1,06

-0,81 -1,82

-0,55 -1,27

-0,10 -0,44 -0,98

-0,17

ACTA DE RESULTADOS


-0,59 -1,37

-0,11 -0,37 -0,86

% Retracción Transversal % Retracción Volumétrica

-0,25 -0,73 -1,72

-1,57

-0,22 -0,62 -1,47

-0,18


-0,51 -1,15

-0,12 -0,39 -0,89

-0,12 -0,50 -1,12

-0,15 -0,52 -1,18

-0,20 -0,58 -1,37

-0,12


-0,32

-0,37


-0,56

-0,65


-1,44

-1,68



92

C

C4-10

C4-11

C4-12

C4-13

C4-14

C4-15

C5-16

C5-17

C5-18

MEDIA

DESV. EST.

% C. V.

RP

RP3-8

RP3-9

RP3-10

RP3-11

RP3-12

RP3-13

MEDIA

DESV. EST.

% C. V.

D

D1-1

D1-2

D1-3

D2-4

D2-5

D2-6

MEDIA

DESV. EST.

% C. V.

% Retracción Longitudinal % Retracción Transversal % Retracción Volumétrica

0,20 -0,10 0,01

0,03 -0,27 -0,76

0,091576395 0,132554138 0,346776529

308,4128719 -49,21365854 -45,34109669

-0,01 -0,04

-0,02 -0,21

0,08 -0,13

0,01 -0,34

-0,27

-0,19 0,31 0,42


0,03 -0,48 -0,94

-0,01 -0,70 -1,42

-86,8637184

-0,09

-0,15 -0,79

-0,05 -0,46 -0,98

-0,64

-0,67

0,065168816 0,309039944 0,666873139

-0,14 -0,41 -0,97

-0,54

-0,14 -0,39 -0,92

-144,8386356 -182,3776226 -98,04033104

0,102582652 0,265183985 0,533242366

-0,09

-0,07 -0,15

-82,3894461

-0,03

0,01

-0,30

-0,02 0,00 -0,01

0,03

-1,37

0,02

-0,63

-0,54

-0,44

-0,18

-1,73

0,01 -0,23 -0,45

-0,42 -0,83

0,04 -0,15 -0,25

0,05 0,08 0,22

-0,01 -0,38 -0,77

-436,8520624

ACTA DE RESULTADOS



-0,20 -0,36



93

E

E1-1

E1-2

E1-3

E2-4

E2-5

E2-6

E3-7

E3-8

E3-9

MEDIA

DESV. EST.

% C. V. 27,42366573 -77,79424205 361,0673858

0,55

0,51

0,4543342470,1663250290,151405355

0,13-0,21

-0,07

0,10-0,21

0,41


0,59 0,00

-0,54 -0,67

0,33 -0,35 -0,37

0,54 -0,21 0,13

0,53 -0,14 0,25

0,60

0,50 -0,28

ACTA DE RESULTADOS


0,82 -0,03 0,77

0,74 -0,17 0,41

% Retracción Longitudinal % Retracción Transversal



94

B

C

RS

D

E

RP

0,13

-0,54


-1,47

-0,77

-1,18

-0,76

0,55

-0,07


-0,62

-0,38

-0,52

-0,27

-0,21

-0,15


-0,22

-0,01

-0,15

0,03

ACTA DE RESULTADOS


-0,22

-0,01-0,15

0,03

0,55

-0,07

-0,62

-0,38-0,52

-0,27 -0,21

-1,47

-0,77

-1,18

-0,76

0,13

-0,54

-2,00

-1,50

-1,00

-0,50

0,00

0,50

1,00

B C RS D E RP

% RETRACCIÓN




95

MEZCLA

B5-10 TRANSVERSAL (HZ) LONGITUDINAL (HZ)

2961 6784 Peso (g) 283,41

2960 6787 Media frecuencia transversal (HZ) 2960,83

2959 6788 Media frecuencia longitudinal (HZ) 6786,83

2962 6788 Media longitudes (mm) 160,33

2963 6787 Media espesores (mm) 40,27

2960 6787

71,3


2959 6749 Peso (g) 283,70





2960 6749

71,8


2916 6747 Peso (g) 282,60





2917 6748

71


3018 6877 Peso (g) 281,91





3020 6873

71


2948 6722 Peso (g) 280,68





2951 6724

70,9PROPAGACIÓN ULTRASONIDOS (μs)

PROPAGACIÓN ULTRASONIDOS (μs)




ACTA DE RESULTADOS

DETERMINACIÓN MÓDULO DE ELASTICIDAD DINÁMICO (UNE-EN 14146 / UNE-EN-ISO 12680-1)

YESO



96

MEZCLA


2976 6749 Peso (g) 278,30





2975 6752

70,8


2913 6626 Peso (g) 279,94





2918 6626

72,5


2914 6601 Peso (g) 283,22





2921 6602

72,3


2936 6690 Peso (g) 282,39





2930 6692

71,8

ACTA DE RESULTADOS


YESO







97

MEZCLA

Media total pesos (g) 281,79 Media total frec. Transv. (HZ) 2949,23

Media total longitudes (mm) 160,21 Media total frec. Long. (HZ) 6727,03

Media total espesores (mm) 40,30 Media prop. ultrasonidos 71,49

MOE transv. (N/mm²) MOE long. Ultrasonidos

B5-10 5250 4327

B5-11 5172 4267

B5-12 5205 4403

B4-13 5364 4310

B4-14 5147 4335

B4-15 5209 4313

B4-16 5114 4182

B4-17 4959 4149

B4-18 5052 4218

MEDIA 5162 4278

DESV. EST. 116,4700725 81,47204701

% C.V. 2,256128848 1,904651429

3939

3860

3782

3892

ACTA DE RESULTADOS


YESO

Coeficiente de Poisson considerado

para el cálculo: μ=0,28

4108

3960

108,899546

2,7502975

MOE long. (N/mm²)

4053

3984

4089

3941

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

B5-10 B5-11 B5-12 B4-13 B4-14 B4-15 B4-16 B4-17 B4-18

MÓDULO DE ELASTICIDAD DINÁMICO B (N/mm²)

MOE transv. (N/mm²) MOE long. (N/mm²) MOE long. Ultrasonidos



98

MEZCLA

C4-10 TRANSVERSAL (HZ) LONGITUDINAL (HZ)

1787 4084 Peso (g) 198,36





1792 4084

115,5


1794 4122 Peso (g) 197,36





1793 4126

114,6


1797 4107 Peso (g) 197,85





1792 4105

114,8


1812 4118 Peso (g) 200,61





1810 4118

114,8


1804 4109 Peso (g) 198,37





1804 4107

114,6

ACTA DE RESULTADOS





YESO + MICRONAL 5001X (10%)





99

MEZCLA


1789 4106 Peso (g) 198,58





1790 4104

115,5


1758 3923 Peso (g) 199,39





1755 3927

119,5


1774 3991 Peso (g) 197,92





1771 3990

118,7


1783 3963 Peso (g) 200,35





1778 3968

118,2

ACTA DE RESULTADOS









100

MEZCLA





C4-10 1335 1152

C4-11 1369 1177

C4-12 1361 1173

C4-13 1386 1184

C4-14 1383 1181

C4-15 1345 1157

C5-16 1293 1084

C5-17 1300 1087

C5-18 1308 1101

MEDIA 1342 1143

DESV. EST. 35,50625923 41,5782395

% C.V. 2,646159471 3,636625122

ACTA DE RESULTADOS


MOE long. (N/mm²)

1025

1052

1043




41,03487676

4,033451677

1047

1041

953

976

967

1059

0

200

400

600

800

1000

1200

1400

1600

C4-10 C4-11 C4-12 C4-13 C4-14 C4-15 C5-16 C5-17 C5-18

MÓDULO DE ELASTICIDAD DINÁMICO C (N/mm²)




101

MEZCLA

D1-1 TRANSVERSAL (HZ) LONGITUDINAL (HZ)

1368 3063 Peso (g) 166,64





1372 3071

152,8


1380 3095 Peso (g) 166,25





1378 3094

152,6

ACTA DE RESULTADOS







102

MEZCLA


1961 4451 Peso (g) 187,92





1957 4452

105,4


1940 4449 Peso (g) 188,60





1935 4450

105,7


1948 4478 Peso (g) 187,59





1943 4478

105,9

ACTA DE RESULTADOS








103

MEZCLA





D1-1 671 560

D1-2 670 556

MEDIA 670 558

DESV. EST. 0,707106781 2,828427125

% C.V. 0,105459654 0,506889837

MEZCLA





D2-4 1544 1322

D2-5 1501 1310

D2-6 1514 1307

MEDIA 1520 1313

DESV. EST. 22,05296654 7,937253933

% C.V. 1,451272828 0,6045202160,713726151



8,326663998



3,535533906

0,714980605


MOE long. (N/mm²)

1164

1160

1176

ACTA DE RESULTADOS



MOE long. (N/mm²)

492

497



104

MEZCLA



ACTA DE RESULTADOS

0

500

1000

1500

2000

D1-1 D1-2 D2-4 D2-5 D2-6

MÓDULO DE ELASTICIDAD DINÁMICO D (N/mm²)




105

MEZCLA

E1-1 TRANSVERSAL (HZ) LONGITUDINAL (HZ)

1016 2192 Peso (g) 123,60





1010 2187

229,8


965 2198 Peso (g) 136,29

960,7 2191 Media frecuencia transversal (HZ) 963,26

967,3 2201 Media frecuencia longitudinal (HZ) 2197,83

960,8 2196 Media longitudes (mm) 158,79

962,3 2203 Media espesores (mm) 39,77

963,5 2198

229,8


1034 2131 Peso (g) 137,59





1037 2159

230,2


1065 2376 Peso (g) 136,48





1065 2378

213,6


982,4 2359 Peso (g) 131,42

983,8 2364 Media frecuencia transversal (HZ) 985,80

988,9 2363 Media frecuencia longitudinal (HZ) 2363,50

990,5 2363 Media longitudes (mm) 159,09


986,2 2367

214

ACTA DE RESULTADOS


YESO + MICRONAL 5001X 20% (28% YESO/52% AGUA)








106

MEZCLA


1369 3060 Peso (g) 149,96





1365 3062

151,7


1338 3064 Peso (g) 148,92





1340 3065

151,8


1348 3098 Peso (g) 144,98





1353 3104

152,3

ACTA DE RESULTADOS








107

MEZCLA





E1-1 268 183

E1-2 271 203

E1-3 303 200

E2-4 326 232

E2-5 270 224

MEDIA 287 208

DESV. EST. 25,89015257 19,65451602

% C.V. 9,03044172 9,464980614

MEZCLA





E3-7 573 501

E3-8 595 508

E3-9 564 484

MEDIA 577 498

DESV. EST. 15,94783162 12,34233905

% C.V. 2,763024554 2,480553164




MOE long. (N/mm²)

432

438

421 Coeficiente de Poisson considerado


8,621678104

2,003757464

229

210

22,81008549

10,84021608

207

196

240

185

ACTA DE RESULTADOS



MOE long. (N/mm²)



108

MEZCLA

ACTA DE RESULTADOS


YESO + MICRONAL 5001X 20%

0

100

200

300

400

500

600

700

E1-1 E1-2 E1-3 E2-4 E2-5 E3-7 E3-8 E3-9

MÓDULO DE ELASTICIDAD DINÁMICO E (N/mm²)




109

MEZCLA

RP3-8 TRANSVERSAL (HZ) LONGITUDINAL (HZ)

2890 6592 Peso (g) 240,35





2892 6592

71,1


2882 6519 Peso (g) 245,05





2877 6519

73,5


2688 6116 Peso (g) 246,55





2689 6115

76

ACTA DE RESULTADOS








110

MEZCLA


2961 6735 Peso (g) 239,62





2963 6728

71,5


2862 6541 Peso (g) 242,89





2861 6543

72,1


2812 6555 Peso (g) 242,18





2812 6563

71,8

ACTA DE RESULTADOS








111

MEZCLA





RP3-8 4383 3760

RP3-9 4379 3553

RP3-10 3838 3349

RP3-11 4470 3653

RP3-12 4312 3673

RP3-13 4088 3668

MEDIA 4239 3607

DESV. EST. 237,6602617 143,561369

% C.V. 5,606155584 3,980197017

169,778385

5,266747162

ACTA DE RESULTADOS



MOE long. (N/mm²)

3304

3263

2895

3383

3269



0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

5000

RP3-8 RP3-9 RP3-10 RP3-11 RP3-12 RP3-13

MÓDULO DE ELASTICIDAD DINÁMICO RP (N/mm²)




112

MEZCLA

RS2-8 TRANSVERSAL (HZ) LONGITUDINAL (HZ)

2914 6639 Peso (g) 315,47





2912 6640

70,5


2911 6595 Peso (g) 317,55





2913 6595

70,7


2869 6559 Peso (g) 316,79





2864 6561

71,1

ACTA DE RESULTADOS


YESO+IMPREGNACIÓN RT-21 10%






113

MEZCLA





RS2-8 5771 4976

RS2-9 5751 4964

RS2-10 5509 4870

MEDIA 5676 4936

DESV. EST. 145,8355238 58,0459588

% C.V. 2,569454438 1,17586723

60,35174673

1,402208142

ACTA DE RESULTADOS


YESO+IMPREGNACIÓN RT-21 10%

MOE long. (N/mm²)

4358

4316



0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

RS2-8 RS2-9 RS2-10

MÓDULO DE ELASTICIDAD DINÁMICO RS (N/mm²)




114

MOE transv. MOE long.

B 5162 3960

C 1342 1017

D1 670 494

D2 1520 1167

E1/2 287 210

E3 577 430

RP 4239 3224

RS 5676 4304

ACTA DE RESULTADOS


4936

208

498

3607

MOE long. Ultrasonidos

4278

1143

558

1313

5162

1342

670

1520

287577

4239

5676

3960

1017

494

1167

210430

3224

43044278

1143

558

1313

208498

3607

4936

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

B C D1 D2 E1/2 E3 RP RS

MÓDULO DE ELASTICIDAD DINÁMICO (N/mm²)

MOE transv. MOE long. MOE long. Ultrasonidos



115

MEZCLA

PROBETA CARGA (kp) CARGA (N)

B5-10 174,8 1714,2

B5-11 144,8 1419,6

B5-12 190,1 1864,2

168,807099

23,0658738

13,6640425

MEZCLA


C4-13 53,1 520,8

C4-14 47,9 469,7

C4-15 62,1 608,8

54,0531707

7,17260297

13,2695323

MEZCLA


D2-4 78,2 766,8

D2-5 84,4 827,2

D2-6 84,1 824,8

82,1664728

3,48925971

4,24657356

MEZCLA


E3-7 36,2 355,1

E3-8 34,6 339,4

E3-9 34,0 333,1

34,9173994

1,15377641

3,30430224

% COVARIANZA


SECCIÓN (mm²) TENSIÓN (N/mm²)

1600

3,8741600

1600

DESV. ESTÁNDAR

MEDIA CARGA (kp)

DESV. ESTÁNDAR

% COVARIANZA



1600

1,2401600

1600

1600

1,8861600

1600

MEDIA CARGA (kp)

DESV. ESTÁNDAR

ACTA DE RESULTADOS

DETERMINACIÓN RESISTENCIA A FLEXOTRACCIÓN (UNE-EN 13279-2)

YESO



% COVARIANZA

1600

0,8011600

1600

MEDIA CARGA (kp)

DESV. ESTÁNDAR

MEDIA CARGA (kp)

% COVARIANZA




116

MEZCLA


RP3-8 129,1 1266,4

RP3-9 133,3 1307,2

RP3-10 90,8 890,1

116,036639

23,4520134

20,2108693

MEZCLA


RS2-5 215,4 2112,5

RS2-6 205,6 2015,9

RS2-7 208,6 2045,7

209,816477

5,04381139

2,40391577

MEDIA CARGA (kp)

DESV. ESTÁNDAR

% COVARIANZA



ACTA DE RESULTADOS


YESO + SUSPENSIÓN RT-21 (10%)


1600

3,0111600

1600

1600

4,8151600

1600

MEDIA CARGA (kp)

DESV. ESTÁNDAR

% COVARIANZA



117

MORT.

B

C

D

E

RP

RS

0,801

3,011

4,815


R. FLEXOTRACCIÓN

3,874

1,240

1,886

ACTA DE RESULTADOS

3,874

1,240

1,886

0,801

3,011

4,815

0,000

1,000

2,000

3,000

4,000

5,000

6,000

B C D E RP RS

RESISTENCIA A FLEXOTRACCIÓN (N/mm2)



118

ACTA DE RESULTADOS


0

50

100

150

200

250

0 0,5 1 1,5 2 2,5 3

FUER

ZA (

Kg)

DEFORMACIÓN (mm)

FUERZA-DEFORMACIÓN COMPARATIVA

B5-11

B5-12

B5-10

C4-13

C4-14

C4-15

D2-4

D2-5

D2-6

E3-7

E3-8

E3-9

RP3-8

RP3-9

RP3-10

RS2-5

RS2-6

RS2-7

B5-10'



119

ACTA DE RESULTADOS


0

20

40

60

80

100

120

140

160

180

200

0 0,5 1 1,5 2 2,5

FUER

ZA (

Kg)

DEFORMACIÓN (mm)

FUERZA-DEFORMACIÓN YESO

B5-11

B5-12

B5-10

0

10

20

30

40

50

60

70

0 1 2 3

FUER

ZA (

Kg)

DEFORMACIÓN (mm)

FUERZA-DEFORMACIÓN YESO+MICRONAL (10%)

C4-13

C4-14

C4-15

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

0 0,5 1 1,5 2 2,5 3

FUER

ZA (

Kg)

DEFORMACIÓN (mm)


D2-4

D2-5

D2-6



120

ACTA DE RESULTADOS


0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 0,5 1 1,5 2 2,5

FUER

ZA (

Kg)

DEFORMACIÓN (mm)


E3-7

E3-8

E3-9

0

20

40

60

80

100

120

140

0 0,5 1 1,5 2 2,5

FUER

ZA (

Kg)

DEFORMACIÓN (mm)

FUERZA-DEFORMACIÓN YESO+RT-21 EN SUSPENSIÓN (10%)

RP3-8

RP3-9

RP3-10

0

50

100

150

200

250

0 0,5 1 1,5 2 2,5

FUER

ZA (

Kg)

DEFORMACIÓN (mm)

FUERZA-DEFORMACIÓN YESO+RT-21 IMPREGNADO (10%)

RS2-5

RS2-6

RS2-7



121

PROBETA

B5-10

B5-11

B5-12

C4-13

C4-14

C4-15

D2-4

D2-5

D2-6

E3-7

E3-8

E3-9

RP3-8

RP3-9

RP3-10

RS2-5

RS2-6

RS2-7


ACTA DE RESULTADOS

0

50

100

150

200

250

0 0,5 1 1,5 2 2,5 3

FUER

ZA (

Kg)

DEFORMACIÓN (mm)


B5-12

C4-15

D2-5

E3-7

RP3-9

RS2-5



122

PROBETA MEDIA E

B5-10

B5-11

B5-12

C4-13

C4-14

C4-15

D2-4

D2-5

D2-6

E3-7

E3-8

E3-9

RP3-8

RP3-9

RP3-10

RS2-5

RS2-6

RS2-7

24,67

33,68

14,98

55,03

97,86

ACTA DE RESULTADOS


21,28

24,80

28,45

31,73

32,44

E (MÓDULO DE YOUNG)

78,97

70,73

89,69

62,89

46,48

100,64

96,50

96,51

37,12

14,88

14,93

15,13

57,00

79,42



123

MEZCLA

PROBETA SECCIÓN (mm²) CARGA (Kp) CARGA (N)

B4-16-1C 1600 952,7 9343,1

B4-16-2C 1600 846,2 8298,3

B4-17-1C 1600 875,8 8588,2

B4-17-2C 1600 913,2 8955,0

B4-18-1C 1600 924,9 9069,7

B5-18-2C 1600 934,6 9165,6

907,150398

39,7012271

4,37647684

MEZCLA


C4-13-1C 1600 346,7 3400,1

C4-13-2C 1600 344,6 3379,7

C4-14-1C 1600 345,5 3388,3

C4-14-2C 1600 386,8 3792,8

C4-15-1C 1600 340,6 3340,3

C4-15-2C 1600 337,4 3309,0

349,899857

18,2038773

5,2025964

MEZCLA


D2-4-1C 1600 457,2 4483,4

D2-4-2C 1600 457,5 4486,9

D2-5-1C 1600 437,2 4287,0

D2-5-2C 1600 437,6 4290,9

D2-6-1C 1600 395,6 3879,3

D2-6-2C 1600 483,5 4741,9

443,922202

29,4959039

6,64438584

ACTA DE RESULTADOS

DETERMINACIÓN RESISTENCIA A COMPRESIÓN (UNE-EN 13279-2)

% COVARIANZA

YESO

TENSIÓN (N/mm²)

5,560

MEDIA CARGA (kp)

DESV. ESTÁNDAR


TENSIÓN (N/mm²)

2,145

MEDIA CARGA (kp)

DESV. ESTÁNDAR

% COVARIANZA


TENSIÓN (N/mm²)

2,721

MEDIA CARGA (kp)

DESV. ESTÁNDAR

% COVARIANZA



124

MEZCLA


E3-7-1C 1600 195,9 1920,8

E3-7-2C 1600 198,7 1948,3

E3-8-1C 1600 217,4 2132,1

E3-8-2C 1600 217,6 2133,7

E3-9-1C 1600 193,2 1894,8

E3-9-2C 1600 197,6 1938,1

203,15021

11,0756628

5,45195736

MEZCLA


RP3-8-1C 1600 786,3 7710,7

RP3-8-2C 1600 819,4 8035,1

RP3-9-1C 1600 812,4 7966,7

RP3-9-2C 1600 798,2 7827,7

RP3-10-1C 1600 659,8 6470,1

RP3-10-2C 1600 799,6 7841,0

777,187766

59,669014

7,67755446

MEZCLA


RS2-5-1C 1600 918,5 9006,9

RS2-5-2C 1600 995,3 9760,3

RS2-6-1C 1600 911,3 8937,0

RS2-6-2C 1600 638,5 6261,3

RS2-7-1C 1600 615,1 6031,8

RS2-7-2C 1600 790,4 7750,7

798,163699

157,57233

19,7418562

YESO + SUSPENSIÓN RT-21 (10%)

TENSIÓN (N/mm²)

4,764

ACTA DE RESULTADOS



TENSIÓN (N/mm²)

1,245

MEDIA CARGA (kp)

DESV. ESTÁNDAR

% COVARIANZA

% COVARIANZA


TENSIÓN (N/mm²)

4,892

MEDIA CARGA (kp)

DESV. ESTÁNDAR

DESV. ESTÁNDAR

% COVARIANZA

MEDIA CARGA (kp)



125

MORTERO

B

C

D

E

RP

RS

4,764

4,892

ACTA DE RESULTADOS


R. COMPRESIÓN

5,560

2,145

2,721

1,245

5,560

2,145

2,721

1,245

4,7644,892

0,000

1,000

2,000

3,000

4,000

5,000

6,000

B C D E RP RS

RESISTENCIA A COMPRESIÓN (N/mm²)



126

ACTA DE RESULTADOS


0

200

400

600

800

1000

1200

0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4

FUER

ZA (

Kg)

DEFORMACIÓN (mm)

FUERZA-DEFORMACIÓN YESO

B4-16-1C

B4-16-2C

B4-17-1C

B4-17-2C

B4-18-1C

B4-18-2C

0

50

100

150

200

250

300

350

400

450

0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5

FUER

ZA (

Kg)

DEFORMACIÓN (mm)

FUERZA-DEFORMACIÓN YESO+MICRONAL(10%)

C4-13-1C

C4-13-2C

C4-14-1C

C4-14-2C

C4-15-1C

C4-15-1C

C4-15-2C



127

ACTA DE RESULTADOS


0

100

200

300

400

500

600

0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4

FUER

ZA (

Kg)

DEFORMACIÓN (mm)


D2-4-1C

D2-4-2C

D2-5-1C

D2-5-2C

D2-6-1C

D2-6-2C

0

50

100

150

200

250

0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4

FUER

ZA (

Kg)

DEFORMACIÓN (mm)


E3-7-1C

E3-7-2C

E3-8-1C

E3-8-2C

E3-9-1C

E3-9-2C



128


ACTA DE RESULTADOS

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

0 1 2 3 4 5

FUER

ZA (

Kg)

DEFORMACIÓN (mm)

FUERZA-DEFORMACIÓN YESO+RT-21 EN SUSPENSIÓN(10%)

RP3-8-1C

RP3-8-2C

RP3-9-1C

RP3-9-2C

RP3-10-1C

RP3-10-2C

0

200

400

600

800

1000

1200

0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5

FUER

ZA (

Kg)

DEFORMACIÓN (mm)

FUERZA-DEFORMACIÓN YESO+RT-21 IMPREGNADO(10%)

RS2-5-1C

RS2-5-2C

RS2-6-1C

RS2-6-2C

RS2-7-1C

RS2-7-2C



129

ACTA DE RESULTADOS


0

200

400

600

800

1000

1200

0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4

FUER

ZA (

Kg)

DEFORMACIÓN (mm)


RS2-5-1C

RP3-8-2C

E3-8-2C

D2-6-2C

C4-14-2C

B4-16-1C



130

PROBETA DEFORMACIÓN ε MEDIA E

B4-16-1C 0,08

B4-16-2C 0,08

B4-17-1C 0,07

B4-17-2C 0,08

B4-18-1C 0,08

B4-18-2C 0,08

C4-13-1C 0,07

C4-13-2C 0,07

C4-14-1C 0,07

C4-14-2C 0,07

C4-15-1C 0,08

C4-15-2C 0,08

D2-4-1C 0,07

D2-4-2C 0,08

D2-5-1C 0,07

D2-5-2C 0,07

D2-6-1C 0,07

D2-6-2C 0,07

E3-7-1C 0,07

E3-7-2C 0,07

E3-8-1C 0,07

E3-8-2C 0,07

E3-9-1C 0,07

E3-9-2C 0,09

RP3-8-1C 0,07

RP3-8-2C 0,07

RP3-9-1C 0,08

RP3-9-2C 0,07

RP3-10-1C 0,07

RP3-10-2C 0,07

RS2-5-1C 0,07

RS2-5-2C 0,08

RS2-6-1C 0,07

RS2-6-2C 0,08

RS2-7-1C 0,07

RS2-7-2C 0,07

ACTA DE RESULTADOS


81,07

77,31

49,54

51,64

65,91

63,43

72,48

55,78

71,54

77,11

18,33

16,06

13,46

70,35

68,09

32,76

40,19

17,72

17,84

19,52

25,77

41,06

33,48

39,69

36,61

31,37

31,18

31,03

32,47

26,26

6,10

1,33

1,18

1,21

4,82

5,02

2,42

2,96

1,20

1,22

1,33

2,07

2,80

2,80

2,68

2,68

5,59

3,91

3,77

4,84

4,98

4,89

4,04

4,90

5,63

5,60

5,67

5,73

69,93

65,65

74,04

71,76

67,28

73,68

29,56

37,15

17,04

66,68

65,84

70,32

E (MÓDULO DE YOUNG)TENSIÓN (N/mm²)

5,84

5,19

5,37

2,13

2,11

2,12

2,37

2,09



131

36 1,83 0,18

RP4-17 30 1,53 0,15

RP4-18 32 1,63 0,16

RP4-19

C5-8 44 2,24 0,22

C5-9 42 2,14 0,21

B7-6 46 2,34 0,23

C5-7 36 1,83 0,18

0,38

0,41

SOPORTE DE CERÁMICA

SOPORTE DE HORMIGÓN

MUESTRA FUERZA MAQUINA (Kg f) SUFRIDERA 50mm (Kg/cm²) FUERZA ADHERENCIA N/mm²

3,87

3,97

58

50

76

78

82

0,50

0,46

0,30

0,29

0,25

5,09

4,69

3,06

2,95

2,55

FUERZA MAQUINA (Kg f)

114

100

92

60

B7-4 44

RP4-15

RP4-16

2,24 0,22

0,39

4,18

B7-5 34 1,73 0,17

B7-2

B7-3

C5-1

C5-2

C5-3

RP4-14

ACTA DE RESULTADOS

DETERMINACIÓN RESISTENCIA DE ADHERENCIA (UNE-EN 13279-2:2004)

MUESTRA

B7-1

SUFRIDERA 50mm (Kg/cm²) FUERZA ADHERENCIA N/mm²

5,81 0,57



132

0,16

MEDIA FUERZA ADHERENCIA N/mm²

ACTA DE RESULTADOS

DETERMINACIÓN RESISTENCIA DE ADHERENCIA (UNE-EN 13279-2:2004)


C

RP

0,51

0,28

0,39

MUESTRA

B


0,20

0,20

0,51

0,28

0,39

0,20 0,20

0,16

0,00

0,10

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

B C RP

MEDIA FUERZA ADHERENCIA N/mm²





133

B1-24 C1-22 RP1-1 RS4-4

0 10 5 1 4

2 46 19 5 13

5 86 44 7,4 26,1

10 150 72 11,6 52,3

15 211 105 16,3 77,1

30 374 213 33,4 146,1

MUESTRA

B1-24

C1-22

RP1-1

RS4-4

AGUA ABSORBIDA (cm³/m)

11,66

6,86

1,10

4,77

Tiempo

(min)

Cantidad de agua absorbida (cm3)

ACTA DE RESULTADOS

DETERMINACIÓN CANTIDAD DE AGUA ABSORBIDA A BAJA PRESIÓN

y = 11,657x + 28,847R² = 0,998

y = 6,8647x + 5,3984R² = 0,9987

y = 1,1015x + 0,2385R² = 0,9987

y = 4,772x + 3,7898R² = 0,9995

0

50

100

150

200

250

300

350

400

0 5 10 15 20 25 30 35

Can

tid

ad

de

ag

ua a

bso

rbid

a (

cm

3)

T (min)

ABSORCIÓN DE AGUA A BAJA PRESIÓN

B1-24' C1-22' RP1-1' RS4-4'

Lineal (B1-24') Lineal (C1-22') Lineal (RP1-1') Lineal (RS4-4')



134

ACTA DE RESULTADOS

DETERMINACIÓN Nº IGNICIONES/EXTINCIONES Y DURACIÓN LLAMA (ENSAYO GOTEO)

E

97,17

95,90

211,0 205,7

RP 97,72

RS 98,58

95,6

95,8

93,59

95,02

MUESTRA

C

D

9,0

DIFERENCIA MASA

(%)

98,7

MEDIA (g)

97,17

10,1

95,90

B

93,6

MASA RESIDUAL (g)

93,5

10,5

9,5

E3-7-1

D2-5-2

225,3

234,0

153,1

94,2

12,112,9

97,1

97,4

12,3

153,6

153,7

D2-5-1

MUESTRA

E3-7-2

241,7 234,5

232,0

240,3

160,8

DIFERENCIA (%)

97,0B1-19

B2-20

B3-21

159,5

159,8

96,0

96,1

RP2-6 198,5 193,3 97,4

RP3-7

MASA INICIAL (g)

C1-19

C1-20

C2-21

13,1

93,59

95,02

98,58RS6-12 259,8

RP2-5 200,2 196,8 98,3

97,72

255,0 98,2

RS8-18 278,7 275,0

97,5

RS6-11 273,9 270,9 98,9

97,17

95,90

93,59

95,02

97,72

98,58

91,00

92,00

93,00

94,00

95,00

96,00

97,00

98,00

99,00

B C D E RP RS

DIFERENCIA DE MASA (%)



135

MEZCLA

22 26 4 24 29 5

29 33 4 33 37 4

35 40 5 40 45 5

43 48 5 48 54 6

50 54 4 56 63 7

56 61 5 66 73 7

63 70 7 77 84 7

72 77 5 86 97 11

79 84 5 99 103 4

86 92 6 106 113 7

94 99 5 115 131 16

100 105 5 137 142 5

107 113 6 144 151 7

115 120 5 154 161 7

122 126 4 162 172 10

127 132 5 174 180 6

133 139 6 182 188 6

140 146 6 190 198 8

148 153 5 200 209 9

155 160 5 210 217 7

161 168 7 219 226 7

170 174 4 228 233 5

175 183 8 235 242 7

184 189 5 244 249 5

190 197 7 250 258 8

198 204 6 259 266 7

205 209 4 268 273 5

211 225 14 275 283 8

227 231 4 285 289 4

233 237 4 291 295 4

239 242 3 297 308 11

244 247 3

250 258 8

259 266 7

267 273 6

275 280 5

282 289 7

290 296 6

298 305 7

ACTA DE RESULTADOS



Nº

IGNICIONES31

MEDIA LLAMA 6,935

MEDIA LLAMA

217

39

5,564

C1-20 (CARA RUGOSA)

IGNICIÓN EXTINCIÓN DURACIÓN LLAMA (s)

TOTAL (s) 215


C1-19 (CARA RUGOSA)

TOTAL (s)

Nº

IGNICIONES



136

MEZCLA

23 26 3

30 34 4

37 42 5

45 50 5

53 58 5

62 67 5

70 77 7

79 86 7

88 95 7

97 103 6

105 111 6

113 120 7

122 126 4

128 133 5

134 141 7

143 151 8

153 158 5

159 165 6

167 173 6

175 182 7

185 189 4

191 196 5

198 203 5

205 212 7

213 219 6

220 227 7

229 234 5

236 243 7

245 249 4

251 255 4

257 262 5

264 270 6

272 279 7

280 284 4

286 292 6

294 298 4

300 305 5

ACTA DE RESULTADOS



MEDIA LLAMA 5,568

C2-21 (CARA LISA)


TOTAL (s) 206

Nº

IGNICIONES37



137

MEZCLA

9 14 5 13 19 6

18 22 4 23 26 3

25 29 4 29 33 4

32 36 4 36 40 4

39 43 4 43 47 4

46 53 7 50 55 5

56 62 6 58 85 27

65 143 78 89 96 7

148 202 54 98 110 12

206 215 9 113 121 8

217 249 32 123 131 8

251 265 14 133 149 16

267 275 8 151 160 9

277 312 35 162 170 8

172 180 8

182 192 10

194 202 8

205 213 8

215 223 8

225 238 13

240 249 9

252 261 9

263 273 10

275 284 9

286 299 13

300 311 11

13 17 4

19 24 5

26 30 4

32 39 7

41 48 7

50 63 13

65 74 9

76 160 84

164 175 11

177 199 22

201 215 14

217 228 11

230 241 11

243 252 9

254 266 12

268 279 11

281 289 8

291 301 10

ACTA DE RESULTADOS



Nº

IGNICIONES18

MEDIA LLAMA 14,000

RP3-7 (CARA LISA LADO EXTERIOR)


TOTAL (s) 252

TOTAL (s) 264

Nº

IGNICIONES14

MEDIA LLAMA 18,857

TOTAL (s) 237

Nº

IGNICIONES26

MEDIA LLAMA 9,115

RP2-5 (CARA LISA LADO EXTERIOR) RP2-6 (CARA RUGOSA LADO INTERIOR)

IGNICIÓN EXTINCIÓN DURACIÓN LLAMA (s) IGNICIÓN EXTINCIÓN DURACIÓN LLAMA (s)



138

MEZCLA

11 15 4 22 25 3

18 21 3 27 31 4

24 27 3 34 38 4

29 34 5 41 44 3

36 40 4 47 51 4

42 46 4 53 58 5

48 51 3 60 65 5

53 58 5 67 72 5

60 64 4 74 79 5

66 71 5 81 85 4

73 126 53 87 93 6

130 170 40 95 100 5

175 185 10 102 131 29

187 216 29 133 139 6

219 268 49 141 151 10

273 340 67 153 165 12

168 179 11

181 274 93

280 288 8

290 362 72

27 29 2

32 35 3

38 42 4

44 48 4

50 55 5

57 62 5

64 70 6

72 77 5

79 85 6

87 94 7

96 136 40

140 159 19

162 171 9

173 226 53

231 237 6

239 256 17

258 324 66

ACTA DE RESULTADOS



Nº

IGNICIONES17

MEDIA LLAMA 15,118

RS8-18 (CARA LISA)


TOTAL (s) 257

TOTAL (s) 294

Nº

IGNICIONES20

MEDIA LLAMA 14,700

TOTAL (s) 288

Nº

IGNICIONES16

MEDIA LLAMA 18,000

RS6-11 (CARA RUGOSA) RS6-12 (CARA LISA)




139

MEZCLA D

18 23 5 18 22 4

28 33 5 26 32 6

38 45 7 35 42 7

48 55 7 45 54 9

60 68 8 58 67 9

75 86 11 71 80 9

92 104 12 83 94 11

109 120 11 99 110 11

125 140 15 115 132 17

145 158 13 135 144 9

163 181 18 146 158 12

186 204 18 161 176 15

209 228 19 178 191 13

238 257 19 202 218 16

260 268 8 220 225 5

290 297 7 227 238 11

302 309 7 241 252 11

263 273 10

276 285 9

288 291 3

294 299 5

301 311 10

MEZCLA E

10 20 10 11 70 59

22 74 52 76 105 29

80 140 60 112 217 105

145 217 72 226 286 60

226 312 86 300 349 49

ACTA DE RESULTADOS



D2-5-1 D2-5-2


TOTAL (s) 190

Nº

IGNICIONES17

212

MEDIA LLAMA 11,176

TOTAL (s)

EXTINCIÓN

Nº

IGNICIONES22

MEDIA LLAMA 9,636

60,400


E3-7-1


TOTAL (s) 280

E3-7-2

IGNICIÓN

Nº

IGNICIONES5

MEDIA LLAMA 56,000

DURACIÓN LLAMA (s)

TOTAL (s) 302

Nº

IGNICIONES5

MEDIA LLAMA



140

201 19 10,41

0 0

213 36

RS 280 18 15,94

291

MUESTRA TOTAL LLAMA (s) Nº IGNICIONES MEDIA LLAMA (s)

19

ACTA DE RESULTADOS


1ª IGNICIÓN (s)

0

6,02

13,99

5 58,2E

0

23

18

10

12

20

B

C

D

RP 251



141

MUESTRA MASA INICIAL MASA RESIDUAL VARIACIÓN MASA (%) MÍN % LUZ

B4-16-1 4 3,2 20 99,26

B4-16-2 4 3,2 20 98,57

C4-11-1 4,1 2,8 31,7 83,04

C4-11-2 4 2,8 30 87,7

C4-11-3 4 2,8 30 97,27

C4-11-4 4 2,7 32,5 98,56

D2-6-2 5,8 3,6 37,9 98,8

D2-6-3 5,6 3,5 37,5 98,44

D2-6-4 4,3 2,9 32,6 77,98

D2-6-5 4,3 2,7 37,2 75,25

E3-9-1 5,2 2,7 48,1 98,1

E3-9-2 5,1 2,7 47,1 98,03

E3-9-3 4,2 2,3 45,2 56,41

E3-9-4 4,1 2,2 46,3 58,32

RP3-10-1 4 2,9 27,5 86,45

RP3-10-2 4 2,9 27,5 84,29

RP3-10-3 4 2,9 27,5 99,08

RP3-10-4 3,9 2,8 28,2 98,37

RS2-9-1 4 2,9 27,5 98,86

RS2-9-2 4 2,9 27,5 97,62

RS2-9-3 4 2,9 27,5 82,42

RS2-9-4 4 3 25 79,74

ACTA DE RESULTADOS

DETERMINACIÓN OPACIDAD

20 20

31,7 30 3032,5

37,9 37,532,6

37,2

48,1 47,1 45,2 46,3

27,5 27,5 27,5 28,2 27,5 27,5 27,525

99,26 98,57

83,0487,7

97,27 98,56 98,8 98,44

77,9875,25

98,1 98,03

56,41 58,32

86,45 84,29

99,08 98,37 98,86 97,62

82,4279,74

0

20

40

60

80

100

120

VARIACIÓN MASA (%) / MÍNIMO LUZ (%)

VARIACIÓN MASA (%) MÍN % LUZ



142

ACTA DE RESULTADOS


98,5

99

99,5

100

100,5

101

101,5

102

1

14

27

40

53

66

79

92

10

5

11

8

13

1

14

4

15

7

17

0

18

3

19

6

20

9

22

2

23

5

24

8

26

1

27

4

28

7

30

0

31

3

32

6

33

9

35

2

36

5

37

8

39

1

40

4

41

7

43

0

44

3

45

6

46

9

COMPARACIÓN % DE LUZ MEZCLA YESO

B4-16-1

B4-16-2

80

85

90

95

100

1

13

25

37

49

61

73

85

97

10

9

12

1

13

3

14

5

15

7

16

9

18

1

19

3

20

5

21

7

22

9

24

1

25

3

26

5

27

7

28

9

30

1

31

3

32

5

33

7

34

9

36

1

37

3

38

5

39

7

40

9

42

1

43

3

44

5

45

7

46

9

48

1

COMPARACIÓN % DE LUZ MEZCLA YESO+MICRONAL 5001 (10%) MUESTRAS QUE NO INFLAMAN

C4-11-1

C4-11-2

97

98

99

100

101

102

1

13

25

37

49

61

73

85

97

10

9

12

1

13

3

14

5

15

7

16

9

18

1

19

3

20

5

21

7

22

9

24

1

25

3

26

5

27

7

28

9

30

1

31

3

32

5

33

7

34

9

36

1

37

3

38

5

39

7

40

9

42

1

43

3

44

5

45

7

46

9

COMPARACIÓN % DE LUZ MEZCLA YESO+MICRONAL 5001 (10%) MUESTRAS QUE INFLAMAN

C4-11-3

C4-11-4



143

ACTA DE RESULTADOS


98

98,5

99

99,5

100

100,5

101

101,5

102

1

13

25

37

49

61

73

85

97

10

9

12

1

13

3

14

5

15

7

16

9

18

1

19

3

20

5

21

7

22

9

24

1

25

3

26

5

27

7

28

9

30

1

31

3

32

5

33

7

34

9

36

1

37

3

38

5

39

7

40

9

42

1

43

3

44

5

45

7

46

9


D2-6-2

D2-6-3

74

79

84

89

94

99

1

13

25

37

49

61

73

85

97

10

9

12

1

13

3

14

5

15

7

16

9

18

1

19

3

20

5

21

7

22

9

24

1

25

3

26

5

27

7

28

9

30

1

31

3

32

5

33

7

34

9

36

1

37

3

38

5

39

7

40

9

42

1

43

3

44

5

45

7

46

9

48

1


D2-6-4

D2-6-5

97,5

98

98,5

99

99,5

100

100,5

101

101,5

1

13

25

37

49

61

73

85

97

10

9

12

1

13

3

14

5

15

7

16

9

18

1

19

3

20

5

21

7

22

9

24

1

25

3

26

5

27

7

28

9

30

1

31

3

32

5

33

7

34

9

36

1

37

3

38

5

39

7

40

9

42

1

43

3

44

5

45

7

46

9

48

1


E3-9-1

E3-9-2



144

ACTA DE RESULTADOS


56

61

66

71

76

81

86

91

96

101

1

13

25

37

49

61

73

85

97

10

9

12

1

13

3

14

5

15

7

16

9

18

1

19

3

20

5

21

7

22

9

24

1

25

3

26

5

27

7

28

9

30

1

31

3

32

5

33

7

34

9

36

1

37

3

38

5

39

7

40

9

42

1

43

3

44

5

45

7

46

9


E3-9-3

E3-9-4

84

86

88

90

92

94

96

98

100

1

14

27

40

53

66

79

92

10

5

11

8

13

1

14

4

15

7

17

0

18

3

19

6

20

9

22

2

23

5

24

8

26

1

27

4

28

7

30

0

31

3

32

6

33

9

35

2

36

5

37

8

39

1

40

4

41

7

43

0

44

3

45

6

46

9

COMPARACIÓN % LUZ MEZCLA YESO+RT-21 EN SUSPENSIÓN (10%) MUESTRAS QUE NO INFLAMAN

RP3-10-1

RP3-10-2

98

98,5

99

99,5

100

100,5

101

101,5

1

14

27

40

53

66

79

92

10

5

11

8

13

1

14

4

15

7

17

0

18

3

19

6

20

9

22

2

23

5

24

8

26

1

27

4

28

7

30

0

31

3

32

6

33

9

35

2

36

5

37

8

39

1

40

4

41

7

43

0

44

3

45

6

46

9

COMPARACIÓN % LUZ MEZCLA YESO+RT-21 EN SUSPENSIÓN (10%) MUESTRAS QUE INFLAMAN

RP3-10-3

RP3-10-4



145


ACTA DE RESULTADOS

97,5

98

98,5

99

99,5

100

100,5

101

101,5

102

102,5

1

14

27

40

53

66

79

92

10

5

11

8

13

1

14

4

15

7

17

0

18

3

19

6

20

9

22

2

23

5

24

8

26

1

27

4

28

7

30

0

31

3

32

6

33

9

35

2

36

5

37

8

39

1

40

4

41

7

43

0

44

3

45

6

46

9

COMPARACIÓN % DE LUZ MEZCLA YESO+RT-21 IMPREGNADO (10%) MUESTRAS QUE INFLAMAN

RS2-9-1

RS2-9-2

79

84

89

94

99

1

13

25

37

49

61

73

85

97

10

9

12

1

13

3

14

5

15

7

16

9

18

1

19

3

20

5

21

7

22

9

24

1

25

3

26

5

27

7

28

9

30

1

31

3

32

5

33

7

34

9

36

1

37

3

38

5

39

7

40

9

42

1

43

3

44

5

45

7

46

9

48

1

COMPARACIÓN % DE LUZ MEZCLA YESO+RT-21 IMPREGNADO (10%) MUESTRAS QUE NO INFLAMAN

RS2-9-3

RS2-9-4

97

97,5

98

98,5

99

99,5

100

100,5

101

101,5

102

1

14

27

40

53

66

79

92

10

5

11

8

13

1

14

4

15

7

17

0

18

3

19

6

20

9

22

2

23

5

24

8

26

1

27

4

28

7

30

0

31

3

32

6

33

9

35

2

36

5

37

8

39

1

40

4

41

7

43

0

44

3

45

6

46

9

COMPARACIÓN % DE LUZ DE TODAS LAS MEZCLAS QUE INFLAMAN

B4-16-2

C4-11-3

RP3-10-4

RS2-9-2

D2-6-3

E3-9-2

56

61

66

71

76

81

86

91

96

101

1

14

27

40

53

66

79

92

10

5

11

8

13

1

14

4

15

7

17

0

18

3

19

6

20

9

22

2

23

5

24

8

26

1

27

4

28

7

30

0

31

3

32

6

33

9

35

2

36

5

37

8

39

1

40

4

41

7

43

0

44

3

45

6

46

9

COMPARACIÓN % DE LUZ DE TODAS LAS MEZCLAS QUE NO INFLAMAN

B4-16-1

C4-11-1

RP3-10-2

RS2-9-4

D2-6-5

E3-9-3



146

Casillas a rellenar

> Reactivo interior cubeta: disolución saturada de sulfato sódico (Na2SO4) proporcionando una H. Relativa del 93% [Wrsol]

> Reactivo interior cubeta: disolución saturada de hidróxido sódico (NaOH) proporcionando una H. Relativa del 20% [Wrsol]

> Condiciones ambientales del ensayo: conservación en cámara climática a 50% ± 5% de HR y 20°C ± 5 °C [Wrc y Tc]

> Diferencial de presión calculado entre el exterior y el interior de la cubeta de ensayo: Depende de la T, Wrs y Wrc

> Permeabilidad vapor de agua al aire : 1,952 x 10-10 Kgm/(m2·s·Pa) [δa]

Λ (Kg/(m2·s·Pa) permeanza al vapor de agua

Wv p permeavilidad vapor agua

da permeavilidad vapor agua al aire = 1,952E-10

Wr cambra 0,6 Humedad relativa de la cámara (p.e. 50%)

T cambra ºC 24,7 Temperatura ambiente

Wr solucion: 0,2 Humedad relativa de la solución (p.e. 18%)

Dp: 1243,92 fórmula que relaciona humedades y temperatura

Superficie (m2): 0,001603

Grosor (m): 0,02281

Mostra

B4-14-1

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W

(m2segPascal)/Kg Resistencia

al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)

Permeabi. al vapor de agua

m=da/d

Factor resistencia al

vapor de agua

día hora exacta hora segundos massa (g) massa KG pendent 4,0000E-09 2,4953E-06 2,0060E-09 4,9850E+08 4,57574E-11 4,2706/10/2014 0 0,00 0 395,31 0,39531

07/10/2014 22 22,00 79200 395,65 0,39565 0,39565

08/10/2014 24 46,00 165600 396 0,39600 0,39600

09/10/2014 24 70,00 252000 396,32 0,39632 0,39632

10/10/2014 24 94,00 338400 396,65 0,39665 0,39665


Grosor (m): 0,020595

Mostra

B4-14-2

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


07/10/2014 22 22,00 79200 390,07 0,39007 0,39007

08/10/2014 24 46,00 165600 390,44 0,39044 0,39044

09/10/2014 24 70,00 252000 390,78 0,39078 0,39078

10/10/2014 24 94,00 338400 391,13 0,39113 0,39113


Grosor (m): 0,02162

Mostra

B4-14-3

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


07/10/2014 22 22,00 79200 394,97 0,39497 0,39497

08/10/2014 24 46,00 165600 395,27 0,39527 0,39527

09/10/2014 24 70,00 252000 395,55 0,39555 0,39555

10/10/2014 24 94,00 338400 395,84 0,39584 0,39584

RESULTADOS

ACTA DE RESULTADOS

DETERMINACIÓN DE LA PERMEABILIDAD AL VAPOR DE AGUA (UNE-EN 1015-19)

CONSTANTES CÁLCULO

DATOS DEL ENSAYO

RESULTADOS

RESULTADOS

y = 4E-09x + 0,3954R² = 0,9997

0,39520

0,39540

0,39560

0,39580

0,39600

0,39620

0,39640

0,39660

0,39680

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000 400000

y = 4E-09x + 0,3898R² = 0,9997

0,38960

0,38980

0,39000

0,39020

0,39040

0,39060

0,39080

0,39100

0,39120

0,39140

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000 400000

y = 3E-09x + 0,3947R² = 0,9998

0,39460

0,39480

0,39500

0,39520

0,39540

0,39560

0,39580

0,39600

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000 400000



147


Grosor (m): 0,02232

Mostra

C4-10-1

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


07/10/2014 22 22,00 79200 371,63 0,37163 0,37163

08/10/2014 24 46,00 165600 371,99 0,37199 0,37199

09/10/2014 24 70,00 252000 372,34 0,37234 0,37234

10/10/2014 24 94,00 338400 372,68 0,37268 0,37268


Grosor (m): 0,02234

Mostra

C4-10-2

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


07/10/2014 22 22,00 79200 379,26 0,37926 0,37926

08/10/2014 24 46,00 165600 379,63 0,37963 0,37963

09/10/2014 24 70,00 252000 379,97 0,37997 0,37997

10/10/2014 24 94,00 338400 380,33 0,38033 0,38033


Grosor (m): 0,02228

Mostra

C4-10-3

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


07/10/2014 22 22,00 79200 379,55 0,37955 0,37955

08/10/2014 24 46,00 165600 379,91 0,37991 0,37991

09/10/2014 24 70,00 252000 380,24 0,38024 0,38024

10/10/2014 24 94,00 338400 380,58 0,38058 0,38058

RESULTADOS

RESULTADOS

RESULTADOS

y = 4E-09x + 0,3713R² = 0,9998

0,37100

0,37120

0,37140

0,37160

0,37180

0,37200

0,37220

0,37240

0,37260

0,37280

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000 400000

y = 4E-09x + 0,3789R² = 0,9998

0,37880

0,37900

0,37920

0,37940

0,37960

0,37980

0,38000

0,38020

0,38040

0,38060

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000 400000

y = 4E-09x + 0,3792R² = 0,9997

0,37900

0,37920

0,37940

0,37960

0,37980

0,38000

0,38020

0,38040

0,38060

0,38080

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000 400000



148


Grosor (m): 0,022155

Mostra

RP3-13-1

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


07/10/2014 22 22,00 79200 380,96 0,38096 0,38096

08/10/2014 24 46,00 165600 381,08 0,38108 0,38108

09/10/2014 24 70,00 252000 381,17 0,38117 0,38117

10/10/2014 24 94,00 338400 381,27 0,38127 0,38127


Grosor (m): 0,02175

Mostra

RP3-13-2

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


07/10/2014 22 22,00 79200 372,19 0,37219 0,37219

08/10/2014 24 46,00 165600 372,32 0,37232 0,37232

09/10/2014 24 70,00 252000 372,42 0,37242 0,37242

10/10/2014 24 94,00 338400 372,54 0,37254 0,37254


Grosor (m): 0,021915

Mostra

RP3-13-3

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


07/10/2014 22 22,00 79200 383,25 0,38325 0,38325

08/10/2014 24 46,00 165600 383,36 0,38336 0,38336

09/10/2014 24 70,00 252000 383,46 0,38346 0,38346

10/10/2014 24 94,00 338400 383,57 0,38357 0,38357

RESULTADOS

RESULTADOS

RESULTADOS

y = 1E-09x + 0,3809R² = 0,9966

0,38080

0,38085

0,38090

0,38095

0,38100

0,38105

0,38110

0,38115

0,38120

0,38125

0,38130

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000 400000

y = 1E-09x + 0,3721R² = 0,9977

0,37200

0,37210

0,37220

0,37230

0,37240

0,37250

0,37260

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000 400000

y = 1E-09x + 0,3832R² = 0,9996

0,38305

0,38310

0,38315

0,38320

0,38325

0,38330

0,38335

0,38340

0,38345

0,38350

0,38355

0,38360

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000 400000



149


Grosor (m): 0,021725

Mostra

RS2-9-1

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


07/10/2014 22 22,00 79200 390,72 0,39072 0,39072

08/10/2014 24 46,00 165600 390,86 0,39086 0,39086

09/10/2014 24 70,00 252000 391,01 0,39101 0,39101

10/10/2014 24 94,00 338400 391,16 0,39116 0,39116


Grosor (m): 0,021785

Mostra

RS2-9-2

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


07/10/2014 22 22,00 79200 388,7 0,38870 0,38870

08/10/2014 24 46,00 165600 388,86 0,38886 0,38886

09/10/2014 24 70,00 252000 389,02 0,38902 0,38902

10/10/2014 24 94,00 338400 389,18 0,38918 0,38918


Grosor (m): 0,021898

Mostra

RS2-9-3

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


07/10/2014 22 22,00 79200 480,62 0,48062 0,48062

08/10/2014 24 46,00 165600 480,76 0,48076 0,48076

09/10/2014 24 70,00 252000 480,89 0,48089 0,48089

10/10/2014 24 94,00 338400 481,02 0,48102 0,48102

RESULTADOS

RESULTADOS

RESULTADOS

y = 2E-09x + 0,3906R² = 0,9997

0,39050

0,39060

0,39070

0,39080

0,39090

0,39100

0,39110

0,39120

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000 400000

y = 2E-09x + 0,3886R² = 1

0,38840

0,38850

0,38860

0,38870

0,38880

0,38890

0,38900

0,38910

0,38920

0,38930

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000 400000

y = 2E-09x + 0,4805R² = 0,9997

0,48040

0,48050

0,48060

0,48070

0,48080

0,48090

0,48100

0,48110

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000 400000



150


Grosor (m): 0,021875

Mostra

D3-8-1

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


07/10/2014 22 22,00 79200 367,06 0,36706 0,36706

08/10/2014 24 46,00 165600 367,38 0,36738 0,36738

09/10/2014 24 70,00 252000 367,7 0,36770 0,36770

10/10/2014 24 94,00 338400 368,01 0,36801 0,36801


Grosor (m): 0,022953

Mostra

D3-8-2

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


07/10/2014 22 22,00 79200 449,5 0,44950 0,44950

08/10/2014 24 46,00 165600 449,87 0,44987 0,44987

09/10/2014 24 70,00 252000 450,23 0,45023 0,45023

10/10/2014 24 94,00 338400 450,58 0,45058 0,45058


Grosor (m): 0,022878

Mostra

D3-8-3

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


07/10/2014 22 22,00 79200 371,25 0,37125 0,37125

08/10/2014 24 46,00 165600 371,63 0,37163 0,37163

09/10/2014 24 70,00 252000 371,99 0,37199 0,37199

10/10/2014 24 94,00 338400 372,36 0,37236 0,37236

RESULTADOS

RESULTADOS

RESULTADOS

y = 4E-09x + 0,3668R² = 0,9999

0,36660

0,36680

0,36700

0,36720

0,36740

0,36760

0,36780

0,36800

0,36820

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000 400000

y = 4E-09x + 0,4492R² = 0,9998

0,44900

0,44920

0,44940

0,44960

0,44980

0,45000

0,45020

0,45040

0,45060

0,45080

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000 400000

y = 4E-09x + 0,3709R² = 0,9999

0,37080

0,37100

0,37120

0,37140

0,37160

0,37180

0,37200

0,37220

0,37240

0,37260

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000 400000



151


Grosor (m): 0,022463

Mostra

E4-10-1

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


07/10/2014 22 22,00 79200 364,18 0,36418 0,36418

08/10/2014 24 46,00 165600 364,52 0,36452 0,36452

09/10/2014 24 70,00 252000 364,86 0,36486 0,36486

10/10/2014 24 94,00 338400 365,21 0,36521 0,36521


Grosor (m): 0,022675

Mostra

E4-10-2

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


07/10/2014 22 22,00 79200 452,38 0,45238 0,45238

08/10/2014 24 46,00 165600 452,72 0,45272 0,45272

09/10/2014 24 70,00 252000 453,01 0,45301 0,45301

10/10/2014 24 94,00 338400 453,32 0,45332 0,45332


Grosor (m): 0,022935

Mostra

E4-10-3

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


07/10/2014 22 22,00 79200 437,09 0,43709 0,43709

08/10/2014 24 46,00 165600 437,42 0,43742 0,43742

09/10/2014 24 70,00 252000 437,75 0,43775 0,43775

10/10/2014 24 94,00 338400 438,08 0,43808 0,43808

RESULTADOS

RESULTADOS

RESULTADOS

y = 4E-09x + 0,3639R² = 0,9999

0,36360

0,36380

0,36400

0,36420

0,36440

0,36460

0,36480

0,36500

0,36520

0,36540

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000 400000

y = 4E-09x + 0,4521R² = 0,999

0,45180

0,45200

0,45220

0,45240

0,45260

0,45280

0,45300

0,45320

0,45340

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000 400000

y = 4E-09x + 0,4368R² = 1

0,43660

0,43680

0,43700

0,43720

0,43740

0,43760

0,43780

0,43800

0,43820

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000 400000



152

Casillas a rellenar

> Reactivo interior cubeta: disolución saturada de sulfato sódico (Na2SO4) proporcionando una H. Relativa del 93% [Wrsol]

> Reactivo interior cubeta: disolución saturada de hidróxido sódico (NaOH) proporcionando una H. Relativa del 20% [Wrsol]

> Condiciones ambientales del ensayo: conservación en cámara climática a 50% ±5% de HR y 20°C ± 5 °C [Wrc y Tc]

> Diferencial de presión calculado entre el exterior y el interior de la cubeta de ensayo: Depende de la T, Wrs y Wrc

> Permeabilidad vapor de agua al aire : 1,952 x 10-10

Kgm/(m2·s·Pa) [δa]

Λ (Kg/(m2·s·Pa) permeanza al vapor de agua

Wv p permeavilidad vapor agua

da permeavilidad vapor agua al aire = 1,952E-10

Wr cambra 0,54 Humedad relativa de la cámara (p.e. 50%)

T cambra ºC 23,3 Temperatura ambiente

Wr solucion: 0,83 Humedad relativa de la solución (p.e. 18%)

Dp: -829,16 fórmula que relaciona humedades y temperatura


Grosor (m): 0,02281

Mostra

B4-14-1

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua

día hora exacta hora segundos massa (g) massa KG pendent -2,0000E-09 -1,2477E-06 1,5047E-09 6,6457E+08 3,4323E-11 5,6922/09/2014 0 0,00 0 362,35 0,36235

23/09/2014 22 22,00 79200 362,11 0,36211 0,36211

25/09/2014 48 70,00 252000 361,68 0,36168 0,36168

26/09/2014 24 94,00 338400 361,47 0,36147 0,36147

29/09/2014 69,5 163,50 588600 360,9 0,36090 0,36090


Grosor (m): 0,020595

Mostra

B4-14-2

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


23/09/2014 22 22,00 79200 363,21 0,36321 0,36321

25/09/2014 48 70,00 252000 362,73 0,36273 0,36273

26/09/2014 24 94,00 338400 362,5 0,36250 0,36250

29/09/2014 69,5 163,50 588600 361,89 0,36189 0,36189


Grosor (m): 0,02162

Mostra

B4-14-3

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


23/09/2014 22 22,00 79200 371,58 0,37158 0,37158

25/09/2014 48 70,00 252000 371,16 0,37116 0,37116

26/09/2014 24 94,00 338400 370,99 0,37099 0,37099

29/09/2014 69,5 163,50 588600 370,46 0,37046 0,37046

ACTA DE RESULTADOS


DATOS DEL ENSAYO

CONSTANTES CÁLCULO

RESULTADOS

RESULTADOS

RESULTADOS

y = -2E-09x + 0,3623R² = 0,9994

0,36080

0,36100

0,36120

0,36140

0,36160

0,36180

0,36200

0,36220

0,36240

0,36260

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000

y = -3E-09x + 0,3634R² = 0,9986

0,36160

0,36180

0,36200

0,36220

0,36240

0,36260

0,36280

0,36300

0,36320

0,36340

0,36360

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000

y = -2E-09x + 0,3717R² = 0,9983

0,37020

0,37040

0,37060

0,37080

0,37100

0,37120

0,37140

0,37160

0,37180

0,37200

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000



153


Grosor (m): 0,02232

Mostra

C4-10-1

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


23/09/2014 22 22,00 79200 362,09 0,36209 0,36209

25/09/2014 48 70,00 252000 361,6 0,36160 0,36160

26/09/2014 24 94,00 338400 361,36 0,36136 0,36136

29/09/2014 69,5 163,50 588600 360,73 0,36073 0,36073


Grosor (m): 0,02234

Mostra

C4-10-2

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


23/09/2014 22 22,00 79200 347,89 0,34789 0,34789

25/09/2014 48 70,00 252000 347,39 0,34739 0,34739

26/09/2014 24 94,00 338400 347,16 0,34716 0,34716

29/09/2014 69,5 163,50 588600 346,52 0,34652 0,34652


Grosor (m): 0,02228

Mostra

C4-10-3

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


23/09/2014 22 22,00 79200 437,99 0,43799 0,43799

25/09/2014 48 70,00 252000 437,44 0,43744 0,43744

26/09/2014 24 94,00 338400 437,19 0,43719 0,43719

29/09/2014 69,5 163,50 588600 436,5 0,43650 0,43650

RESULTADOS

RESULTADOS

RESULTADOS

y = -3E-09x + 0,3623R² = 0,9988

0,36060

0,36080

0,36100

0,36120

0,36140

0,36160

0,36180

0,36200

0,36220

0,36240

0,36260

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000

y = -3E-09x + 0,3481R² = 0,9988

0,34640

0,34660

0,34680

0,34700

0,34720

0,34740

0,34760

0,34780

0,34800

0,34820

0,34840

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000

y = -3E-09x + 0,4382R² = 0,9984

0,43620

0,43640

0,43660

0,43680

0,43700

0,43720

0,43740

0,43760

0,43780

0,43800

0,43820

0,43840

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000



154


Grosor (m): 0,022155

Mostra

RP3-13-1

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


23/09/2014 22 22,00 79200 357,38 0,35738 0,35738

25/09/2014 48 70,00 252000 357,2 0,35720 0,35720

26/09/2014 24 94,00 338400 357,14 0,35714 0,35714

29/09/2014 69,5 163,50 588600 356,96 0,35696 0,35696


Grosor (m): 0,02175

Mostra

RP3-13-2

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


23/09/2014 22 22,00 79200 359,66 0,35966 0,35966

25/09/2014 48 70,00 252000 359,45 0,35945 0,35945

26/09/2014 24 94,00 338400 359,38 0,35938 0,35938

29/09/2014 69,5 163,50 588600 359,15 0,35915 0,35915


Grosor (m): 0,021915

Mostra

RP3-13-3

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


23/09/2014 22 22,00 79200 370,47 0,37047 0,37047

25/09/2014 48 70,00 252000 370,25 0,37025 0,37025

26/09/2014 24 94,00 338400 370,19 0,37019 0,37019

29/09/2014 69,5 163,50 588600 369,95 0,36995 0,36995

RESULTADOS

RESULTADOS

RESULTADOS

y = -8E-10x + 0,3574R² = 0,9882

0,35690

0,35700

0,35710

0,35720

0,35730

0,35740

0,35750

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000

y = -1E-09x + 0,3597R² = 0,9929

0,35910

0,35920

0,35930

0,35940

0,35950

0,35960

0,35970

0,35980

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000

y = -1E-09x + 0,3705R² = 0,9911

0,36990

0,37000

0,37010

0,37020

0,37030

0,37040

0,37050

0,37060

0,37070

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000



155


Grosor (m): 0,021725

Mostra

RS2-9-1

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


23/09/2014 22 22,00 79200 360,83 0,36083 0,36083

25/09/2014 48 70,00 252000 360,6 0,36060 0,36060

26/09/2014 24 94,00 338400 360,52 0,36052 0,36052

29/09/2014 69,5 163,50 588600 360,29 0,36029 0,36029


Grosor (m): 0,021785

Mostra

RS2-9-2

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


23/09/2014 22 22,00 79200 366,27 0,36627 0,36627

25/09/2014 48 70,00 252000 366,03 0,36603 0,36603

26/09/2014 24 94,00 338400 365,95 0,36595 0,36595

29/09/2014 69,5 163,50 588600 365,65 0,36565 0,36565


Grosor (m): 0,021898

Mostra

RS2-9-3

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


23/09/2014 22 22,00 79200 385,45 0,38545 0,38545

25/09/2014 48 70,00 252000 385,21 0,38521 0,38521

26/09/2014 24 94,00 338400 385,12 0,38512 0,38512

29/09/2014 69,5 163,50 588600 384,84 0,38484 0,38484

RESULTADOS

RESULTADOS

RESULTADOS

y = -1E-09x + 0,3609R² = 0,9885

0,36020

0,36030

0,36040

0,36050

0,36060

0,36070

0,36080

0,36090

0,36100

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000

y = -1E-09x + 0,3664R² = 0,997

0,36560

0,36570

0,36580

0,36590

0,36600

0,36610

0,36620

0,36630

0,36640

0,36650

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000

y = -1E-09x + 0,3855R² = 0,996

0,38470

0,38480

0,38490

0,38500

0,38510

0,38520

0,38530

0,38540

0,38550

0,38560

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000



156


Grosor (m): 0,021875

Mostra

D3-8-1

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


23/09/2014 22 22,00 79200 353,99 0,35399 0,35399

25/09/2014 48 70,00 252000 353,5 0,35350 0,35350

26/09/2014 24 94,00 338400 353,29 0,35329 0,35329

29/09/2014 69,5 163,50 588600 352,66 0,35266 0,35266


Grosor (m): 0,022953

Mostra

D3-8-2

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


23/09/2014 22 22,00 79200 353,53 0,35353 0,35353

25/09/2014 48 70,00 252000 352,99 0,35299 0,35299

26/09/2014 24 94,00 338400 352,71 0,35271 0,35271

29/09/2014 69,5 163,50 588600 352,01 0,35201 0,35201


Grosor (m): 0,022878

Mostra

D3-8-3

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


23/09/2014 22 22,00 79200 352,02 0,35202 0,35202

25/09/2014 48 70,00 252000 351,46 0,35146 0,35146

26/09/2014 24 94,00 338400 351,21 0,35121 0,35121

29/09/2014 69,5 163,50 588600 350,53 0,35053 0,35053

RESULTADOS

RESULTADOS

RESULTADOS

y = -3E-09x + 0,3542R² = 0,9988

0,35240

0,35260

0,35280

0,35300

0,35320

0,35340

0,35360

0,35380

0,35400

0,35420

0,35440

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000

y = -3E-09x + 0,3537R² = 0,9987

0,35180

0,35200

0,35220

0,35240

0,35260

0,35280

0,35300

0,35320

0,35340

0,35360

0,35380

0,35400

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000

y = -3E-09x + 0,3522R² = 0,9976

0,35040

0,35060

0,35080

0,35100

0,35120

0,35140

0,35160

0,35180

0,35200

0,35220

0,35240

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000



157


Grosor (m): 0,022463

Mostra

E4-10-1

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


23/09/2014 22 22,00 79200 353,8 0,35380 0,35380

25/09/2014 48 70,00 252000 353,19 0,35319 0,35319

26/09/2014 24 94,00 338400 352,92 0,35292 0,35292

29/09/2014 69,5 163,50 588600 352,17 0,35217 0,35217


Grosor (m): 0,022675

Mostra

E4-10-2

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


23/09/2014 22 22,00 79200 353,71 0,35371 0,35371

25/09/2014 48 70,00 252000 353,19 0,35319 0,35319

26/09/2014 24 94,00 338400 352,95 0,35295 0,35295

29/09/2014 69,5 163,50 588600 352,3 0,35230 0,35230


Grosor (m): 0,022935

Mostra

E4-10-3

G (Kg/s)

pendent recta

g=G/A (Kg/(sm2)

densidad flujo

W=g/DPv

Kg/(m2segPascal)

Permeancia

Z =1/W


al vapor agua

d=W*d

Kg/(msPa)


m=da/d


vapor de agua


23/09/2014 22 22,00 79200 345,19 0,34519 0,34519

25/09/2014 48 70,00 252000 344,65 0,34465 0,34465

26/09/2014 24 94,00 338400 344,41 0,34441 0,34441

26/09/2014 69,5 163,50 588600 343,75 0,34375 0,34375

RESULTADOS

RESULTADOS

RESULTADOS

y = -3E-09x + 0,354R² = 0,9979

0,35200

0,35250

0,35300

0,35350

0,35400

0,35450

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000

y = -3E-09x + 0,3539R² = 0,9983

0,35200

0,35220

0,35240

0,35260

0,35280

0,35300

0,35320

0,35340

0,35360

0,35380

0,35400

0,35420

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000

y = -3E-09x + 0,3454R² = 0,9977

0,34360

0,34380

0,34400

0,34420

0,34440

0,34460

0,34480

0,34500

0,34520

0,34540

0,34560

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000



158

ACTA DE RESULTADOS


y = -2E-09x + 0,3623R² = 0,9994

y = -3E-09x + 0,3623R² = 0,9988

y = -1E-09x + 0,3597R² = 0,9929

y = -1E-09x + 0,3664R² = 0,997

y = -3E-09x + 0,3522R² = 0,9976

y = -3E-09x + 0,354R² = 0,9979

0,35000

0,35200

0,35400

0,35600

0,35800

0,36000

0,36200

0,36400

0,36600

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000

MA

SA

(K

g)

TIEMPO (s)

MUESTRAS Na2SO4

B4-14-1

PENDIENTE B4-14-1

C4-10-1

PENDIENTE C4-10-1

RP3-13-2

PENDIENTE RP3-13-2

RS2-9-2

PENDIENTE RS2-9-2

D3-8-3

PENDIENTE D3-8-3

E4-10-1

PENDIENTE E4-10-1

Lineal (PENDIENTE B4-14-1)

Lineal (PENDIENTE C4-10-1)

Lineal (PENDIENTE RP3-13-2)

Lineal (PENDIENTE RS2-9-2)

Lineal (PENDIENTE D3-8-3)

Lineal (PENDIENTE E4-10-1)

y = -2E-09x + 0,3623R² = 0,9994

y = -3E-09x + 0,3634R² = 0,9986

y = -2E-09x + 0,3717R² = 0,9983

0,36000

0,36200

0,36400

0,36600

0,36800

0,37000

0,37200

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000

MA

SA

(K

g)

TIEMPO (s)

MUESTRAS YESO Na2SO4

B4-14-1

PENDIENTE B4-14-1

B4-14-2

PENDIENTE B4-14-2

B4-14-3

PENDIENTE B4-14-3




y = -3E-09x + 0,3623R² = 0,9988

y = -3E-09x + 0,3481R² = 0,9988

y = -3E-09x + 0,4382R² = 0,9984

0,34500

0,35500

0,36500

0,37500

0,38500

0,39500

0,40500

0,41500

0,42500

0,43500

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000

MA

SA

(K

g)

TIEMPO (s)

MUESTRAS YESO + MICRONAL (10%) Na2SO4

C4-10-1

PENDIENTE C4-10-1

C4-10-2

PENDIENTE C4-10-2

C4-10-3

PENDIENTE C4-10-3






159

ACTA DE RESULTADOS


y = -8E-10x + 0,3574R² = 0,9882

y = -1E-09x + 0,3705R² = 0,9911

0,35650

0,35850

0,36050

0,36250

0,36450

0,36650

0,36850

0,37050

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000

MA

SA

(K

g)

TIEMPO (s)

MUESTRAS YESO + RT-21 EN SUSPENSIÓN (10%) Na2SO4

RP3-13-1

PENDIENTE RP3-13-1

RP3-13-2

PENDIENTE RP3-13-2

RP3-13-3

PENDIENTE RP3-13-3




y = -1E-09x + 0,3609R² = 0,9885

y = -1E-09x + 0,3664R² = 0,997

y = -1E-09x + 0,3855R² = 0,996

0,36000

0,36500

0,37000

0,37500

0,38000

0,38500

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000

MA

SA

(K

g)

TIEMPO (s)

MUESTRAS YESO + RT-21 IMPREGNACIÓN (10%) Na2SO4

RS2-91

PENDIENTE RS2-9-1

RS2-9-2

PENDIENTE RS2-9-2

RS2-9-3

PENDIENTE RS2-9-3




y = -3E-09x + 0,3542R² = 0,9988

y = -3E-09x + 0,3537R² = 0,9987

y = -3E-09x + 0,3522R² = 0,9976

0,35050

0,35100

0,35150

0,35200

0,35250

0,35300

0,35350

0,35400

0,35450

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000

MA

SA

(K

g)

TIEMPO (s)


D3-8-1

PENDIENTE D3-8-1

D3-8-2

PENDIENTE D3-8-2

D3-8-3

PENDIENTE D3-8-3




y = -3E-09x + 0,354R² = 0,9979

y = -3E-09x + 0,3539R² = 0,9983

y = -3E-09x + 0,3454R² = 0,9977

0,34370

0,34570

0,34770

0,34970

0,35170

0,35370

0 100000 200000 300000 400000 500000 600000

MA

SA

(K

g)

TIEMPO (s)


E4-10-1

PENDIENTE E4-10-1

E4-10-2

PENDIENTE E4-10-2

E4-10-3

PENDIENTE E4-10-3






160

ACTA DE RESULTADOS


0

2

4

6

8

10

12

14

16

µ (

FAC

TOR

DE

RES

ISTE

NC

IA

AL

VA

PO

R D

E A

GU

A)

RESISTENCIA AL VAPOR DE AGUA Na2SO4

5,223,89

12,7811,90

3,87 3,83

0,00

2,00

4,00

6,00

8,00

10,00

12,00

14,00

B4-10

C4-10

RP3-13

RS2-9

D3-8 E4-10

µ (

FAC

TOR

DE

RES

ISTE

NC

IA

AL

VA

PO

R D

E A

GU

A)

MEDIA RESISTENCIA AL VAPOR DE AGUA Na2SO4



161

ACTA DE RESULTADOS


y = 4E-09x + 0,3898R² = 0,9997

y = 4E-09x + 0,3713R² = 0,9998

y = 1E-09x + 0,3832R² = 0,9996

y = 2E-09x + 0,3886R² = 1

y = 4E-09x + 0,3709R² = 0,9999

y = 4E-09x + 0,3639R² = 0,9999

0,36000

0,36500

0,37000

0,37500

0,38000

0,38500

0,39000

0,39500

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000

MA

SA

(K

g)

TIEMPO(s)

MUESTRAS NaOH

B4-14-2

PENDIENTE B4-14-2

C4-10-1

PENDIENTE C4-10-1

RP3-13-3

PENDIENTE RP3-13-3

RS2-9-2

PENDIENTE RS2-9-2

D3-8-3

PENDIENTE D3-8-3

E4-10-1

PENDIENTE E4-10-1







y = 4E-09x + 0,3954R² = 0,9997

y = 4E-09x + 0,3898R² = 0,9997

y = 3E-09x + 0,3947R² = 0,9998

0,38900

0,39000

0,39100

0,39200

0,39300

0,39400

0,39500

0,39600

0,39700

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000

MA

SA

(K

g)

TIEMPO (s)

MUESTRAS YESO NaOH

B4-14-1

PENDIENTE B4-14-1

B4-14-2

PENDIENTE B4-14-2

B4-14-3

PENDIENTE B4-14-3




y = 4E-09x + 0,3713R² = 0,9998

y = 4E-09x + 0,3789R² = 0,9998

y = 4E-09x + 0,3792R² = 0,9997

0,37000

0,37200

0,37400

0,37600

0,37800

0,38000

0,38200

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000

MA

SA

(K

g)

TIEMPO (s)

MUESTRAS YESO + MICRONAL (10%) NaOH

C4-10-1

PENDIENTE C4-10-1

C4-10-2

PENDIENTE C4-10-2

C4-10-3

PENDIENTE C4-10-3






162

ACTA DE RESULTADOS


y = 1E-09x + 0,3809R² = 0,9966

y = 1E-09x + 0,3721R² = 0,9977

y = 1E-09x + 0,3832R² = 0,9996

0,37150

0,37350

0,37550

0,37750

0,37950

0,38150

0,38350

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000

MA

SA

(K

g)

TIEMPO (s)

MUESTRAS YESO + RT-21 EN SUSPENSIÓN (10%) NaOH

RP3-13-1

PENDIENTE RP3-13-1

RP3-13-2

PENDIENTE RP3-13-2

RP3-13-3

PENDIENTE RP3-13-3




y = 2E-09x + 0,3906R² = 0,9997

y = 2E-09x + 0,3886R² = 1

y = 2E-09x + 0,4805R² = 0,9997

0,38000

0,40000

0,42000

0,44000

0,46000

0,48000

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000

MA

SA

(K

g)

TIEMPO (s)

MUESTRAS YESO + RT-21 IMPREGNACIÓN (10%) NaOH

RS2-9-1

PENDIENTE RS2-9-1

RS2-9-2

PENDIENTE RS2-9-2

RS2-9-3

PENDIENTE RS2-9-3




y = 4E-09x + 0,3668R² = 0,9999

y = 4E-09x + 0,4492R² = 0,9998

y = 4E-09x + 0,3709R² = 0,9999

0,35000

0,37000

0,39000

0,41000

0,43000

0,45000

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000

MA

SA

(K

g)

TIEMPO (s)

MUESTRAS YESO + MICRONAL (15%)

D3-8-1

PENDIENTE D3-8-1

D3-8-2

PENDIENTE D3-8-2

D3-8-3

PENDIENTE D3-8-3




y = 4E-09x + 0,3639R² = 0,9999

y = 4E-09x + 0,4521R² = 0,999

y = 4E-09x + 0,4368R² = 1

0,35000

0,37000

0,39000

0,41000

0,43000

0,45000

0,47000

0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000

MA

SA

(K

g)

TIEMPO (s)

MUESTRAS YESO + MICRONAL (20%) NaOH

E4-10-1

PENDIENTE E4-10-1

E4-10-2

PENDIENTE E4-10-2

E4-10-3

PENDIENTE E4-10-3






163

ACTA DE RESULTADOS


0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20µ

(FA

CTO

R D

E R

ESIS

TEN

CIA

A

L V

AP

OR

DE

AG

UA

)RESISTENCIA AL VAPOR DE AGUA NaOH

4,93 4,37

17,80

8,93

4,35 4,31

0,00

2,00

4,00

6,00

8,00

10,00

12,00

14,00

16,00

18,00

20,00

B4-10

C4-10

RP3-13

RS2-9

D3-8 E4-10

µ (

FAC

TOR

DE

RES

ISTE

NC

IA

AL

VA

PO

R D

E A

GU

A)

MEDIA RESISTENCIA AL VAPOR DE AGUA NaOH



164

Muestra Dens. apar. Dens. rel. Porosidad Ws (%) Media Dens. Apar. Media Porosidad

B4-14-1 1,11 2,27 51,00 45,84

B4-14-2 1,15 2,38 51,70 44,99

B4-14-3 1,14 2,18 47,60 41,72

C4-10-1 0,80 1,83 56,00 69,69

C4-10-2 0,80 1,82 56,20 70,57

C4-10-3 0,80 1,80 55,50 69,28

RP3-13-1 0,96 1,77 45,40 47,11

RP3-13-2 0,95 1,77 46,50 49,00

RP3-13-3 0,95 1,78 46,70 49,23

RS2-9-1 1,21 2,03 40,20 33,22

RS2-9-2 1,21 2,03 40,30 33,23

RS-2-9-3 1,22 2,02 39,90 32,77

D3-8-1 0,63 1,36 53,50 84,34

D3-8-2 0,66 1,60 58,60 88,38

D3-8-3 0,71 1,89 62,50 88,31

E4-10-1 0,55 1,37 59,70 108,24

E4-10-2 0,57 1,38 58,90 103,66

E4-10-3 0,59 1,48 60,50 103,34

59,70

1,13

0,80

0,95

1,21

0,67

0,57

50,07

55,90

46,20

40,13

58,08

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