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ESTUDIO GEOTÉCNICO
AYUNTAMIENTO DE ALCANTARILLA
REHABILITACIÓN Y MEJORA DE PISTAS
POLIDEPORTIVAS Y CAMPO DE FÚTBOL
C/ MAESTRA JOSEFINA LOZANO
ALCANTARILLA (MURCIA)
BA-6238
Nº colegiado 955
ColegiadoJACINTO SANCHEZ URIOS
Fecha 05/05/2010
El Secretario,
Folio:01561
Núm: 011001561
Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
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ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN ............................................................................. 1 2. INVESTIGACIÓN REALIZADA ....................................................... 3 2.1. Sondeos mecánicos ......................................... 3 2.2. Ensayo de penetración dinámica ...................... 6 2.2. Sondeos eléctricos verticales ........................... 8 3. ANÁLISIS DE ENSAYOS DE LABORATORIO ...............10 3.1. Ensayos de clasificación .................................10 3.2. Análisis químicos ............................................15 4. CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DEL TERRENO ....17 5. CARACTERIZACIÓN GEOMECÁNICA ........................21 6.- DINÁMICA DEL TALUD ............................................. 22 6.1. Métodos e hipótesis de trabajo .......................... 22 6.2. Análisis de estabilidad ..................................... 33 6.2.1. Estabilidad global del talud .................... 33 6.2.2. Estabilidad con cargas transitorias.......... 34 7. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ...................35
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ANEXOS
BA-6238/1 Plano de situación de trabajos de campo.
BA-6238/2-3 Cortes litológicos de los sondeos.
BA-6238/4 Diagrama de penetración dinámica.
BA-6238/5-6 Sondeos eléctricos verticales
BA-6238/7 Cuadro general de ensayos de laboratorio.
BA-6238/8-9 Curvas granulométricas.
BA-6238/10-11 Límites de Atterberg.
BA-6238/12-13 Resultados de sulfatos.
BA-6238/14 Estabilidad del talud sin cargas transitorias.
BA-6238/15 Estabilidad del talud con cargas transitorias.
BA-6238/16 Descripción estratigráfica-geotécnica.
BA-6238/17 Parámetros geotécnicos.
BA-6238/18 Entidad de los asentamientos.
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FOTOGRAFÍAS
S/N Anejo de cálculo.
S/N Mapa geológico.
S/N Clasificación de suelos.
S/N Clasificación granulométrica.
S/N Características del ensayo de penetración Standard.
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1.- INTRODUCCIÓN
En este informe se recopilan los datos y se presentan
nuestras conclusiones y recomendaciones relativas al estudio
geotécnico realizado para el proyecto de rehabilitación y
mejora de pistas polideportivas y campo de fútbol en la calle
Maestra Josefina Lozano, en Alcantarilla (Murcia), por
encargo del AYUNTAMIENTO DE ALCANTARILLA.
Los trabajos han tenido por objeto conocer la naturaleza
y características geotécnicas del terreno para delimitar el tipo
y condiciones de cimentación más convenientes de acuerdo
con los resultados obtenidos en la investigación realizada,
así como realizar el cálculo del factor de seguridad de un
talud.
Las pistas deportivas y campo de fútbol (en adelante
solar) tienen una superficie aproximada de 20.000 m2. Desde
el punto de vista topográfico, el solar investigado es
horizontal y se encuentra, aproximadamente, 4,0 m por
encima de la calle Maestra Josefina Lozano.
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Por la información que nos ha sido facilitada, se tiene
prevista la construcción de un graderío que ocupará una
superficie de 600 m2, un paso elevado y un muro de
contención en la parte trasera del graderío de,
aproximadamente, 4,0 m de altura que servirá de estructura
de contención para el citado talud.
En los apartados que siguen a continuación se describe
la investigación realizada, las características geotécnicas del
terreno, el análisis de resultados de los ensayos de
laboratorio, las características geotécnicas del terreno y el
análisis de estabilidad del talud, dándose finalmente nuestras
conclusiones y recomendaciones.
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2.- INVESTIGACIÓN REALIZADA
Para conocer la naturaleza y características geotécnicas
del terreno, se ha realizado una campaña de trabajos de
campo consistente en la realización de dos sondeos
mecánicos a rotación con extracción de testigo continuo de
6,0 m de profundidad, un ensayo de penetración dinámica
continua hasta 8,0 m de profundidad o rechazo y dos sondeos
eléctricos verticales (S.E.V.).
2.1. Sondeos mecánicos
Se han realizado dos sondeos mecánicos a rotación con
extracción de testigo continuo cuyo emplazamiento aparece
indicado en el plano de situación de trabajos de campo BA-
6238/1.
El sondeo S-1 se ha realizado desde la superficie actual
del solar y 2,0 m por encima de la calle Maestra Josefina
Lozano, en la zona donde se tiene prevista la construcción
del paso elevado.
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El sondeo S-2 ha sido realizado desde la superficie
actual del solar y 4,0 m por encima de la calle Maestra
Josefina Lozano, en la zona donde se tiene previsto construir
el graderío.
La ubicación de estos sondeos se muestra en el plano
de situación de trabajos de campo BA-6238/1.
En la siguiente tabla se muestra la profundidad
alcanzada por cada uno de los sondeos:
Sondeo
nº
Profundidad
(m)
S-1 6,00
S-2 6,00
De los sondeos realizados se han extraído tres muestras
alteradas. Así mismo, se han efectuado un total de cuatro
ensayos de penetración Standard (S.P.T.), según Norma UNE
103-800-92, en el interior de los mismos, a diferentes niveles,
a medida que se avanzaba en su perforación.
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A la vista de los testigos continuos obtenidos en los
sondeos se han realizado los correspondientes cortes
litológicos en los que se indican las distintas capas
atravesadas y descripción de las mismas, ensayos Standard,
cota de toma de la muestra alterada y otros datos
complementarios.
Los cortes litológicos de los sondeos figuran en los
gráficos BA-6238/2-3.
El ensayo de penetración Standard consiste en introducir
el tomamuestras Standard en el terreno mediante golpeo una
longitud de 45 cm, contabilizando el número de golpes que
corresponde a cada penetración parcial de 15 cm; las
características del ensayo figuran en un anexo.
El resultado N del ensayo es el número que se obtiene
como suma de los golpeos correspondientes a las
penetraciones parciales segunda y tercera. En la siguiente
tabla se detallan los ensayos Standard realizados, con
indicación de la clase de suelo en cuyo seno se ha efectuado
cada uno de ellos, habiéndose considerado como rechazo (R)
los valores de N superiores a 50.
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Golpeos S.P.T.
2.2. Ensayo de penetración dinámica
Con el objeto de correlacionar lateralmente los niveles
observados en los sondeos mecánicos, se ha realizado un
ensayo de penetración dinámica continua, cuyo
emplazamiento figura en el plano de situación de trabajos de
campo BA-6238/1.
El ensayo de penetración dinámica se ha realizado
desde la superficie actual del solar, aproximadamente, 4,0 m
por encima de la calle Maestra Josefina Lozano, en la zona
donde se tiene previsto construir el graderío.
Sondeo
nº
Profundidad
(m) 15 cm 15 cm 15 cm N Clase de suelo
S-1 1,30-1,75 25 34 47 R Grava
S-1 4,00-4,40 20 39 50 R Grava
S-2 1,20-1,50 41 50 - R Grava
S-2 12,60-13,05 21 25 29 R Grava
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El ensayo de penetración dinámica consiste en que la
puntaza del penetrómetro se introduce en el interior del
terreno golpeada de forma continua por una maza.
Simultáneamente se va anotando el número de golpes
necesarios para introducir el varillaje profundidades
sucesivas de 20 cm (N20).
En la siguiente tabla se indican las características del
equipo empleado (tipo DPSH).
Peso de la maza 63,5 Kg
Diámetro del varillaje 32 mm
Sección de la puntaza 20 cm2
Altura de caída 0,75 m
Peso del varillaje 6,3 Kg / ml
En el gráfico BA-6238/4 se muestra la tabla de golpeos
obtenidos para avances sucesivos de 20 cm y el diagrama de
penetración, tomando en abscisas el número de golpes y en
ordenadas la profundidad correspondiente.
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La profundidad alcanzada en el ensayo, que se ha
llevado hasta rechazo, ha sido de 0,98 m.
2.3. Sondeos eléctricos verticales (S.E.V.)
Para comprobar la continuidad lateral y en profundidad de
los niveles observados en los sondeos, se han realizado dos
sondeos eléctricos verticales (S.E.V.), cuyo emplazamiento
figura en el plano de situación de trabajos de campo BA-
6238/1.
Los sondeos eléctricos verticales SEV-1 y SEV-2 se han
realizado en la zona donde se tiene previsto construir el
graderío, uno en cada extremo, desde la superficie actual del
solar.
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El sondeo eléctrico vertical (S.E.V.) consiste en que
mediante dos electrodos de corriente, o tomas de tierra “A” y
”B”, se introduce una corriente eléctrica en el terreno y con
otros dos de potencial, denominados “M” y “N” se investiga el
campo eléctrico creado por los dos primeros.
La interpretación de la curva del sondeo eléctrico vertical
(SEV), consiste en transformar los máximos, mínimos y tramos
rectos de que consta dicha curva, en “espesores” y
“resistividades reales” de capas litorresistivas, de manera que
con ambos parámetros se pueda trazar una “columna
litorresistiva” en la que la naturaleza de las rocas o materiales
del subsuelo están sustituidas por su resistividad real.
La interpretación se realiza comparando la curva obtenida
en el campo, con las curvas patrón calculadas por Orellana-
Mooney, para cortes geoeléctricos teóricos de dos capas, y
para los casos de más de dos capas se utiliza el método del
punto auxiliar, también llamado método de Ebert.
En los gráficos BA-6238/5-6 se representan las curvas
geoeléctricas y las interpretaciones de los sondeos eléctricos
verticales (SEV) realizados.
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3.- ANÁLISIS DE ENSAYOS DE LABORATORIO
Sobre las muestras alteradas obtenidas en los sondeos
mecánicos se han realizado los siguientes ensayos de
laboratorio: dos ensayos de clasificación (análisis
granulométrico por tamizado y Límites de Atterberg) y dos
análisis cuantitativos de ión sulfato.
Los primeros han tenido como finalidad principal la
identificación de la capa de suelo y los segundos clasificar la
agresividad química del mismo.
En el cuadro general de ensayos de laboratorio BA-
6238/7 se presenta un resumen de los resultados obtenidos
en cada uno de los ensayos realizados.
3.1. Ensayos de clasificación
El ensayo de clasificación comprende tanto el análisis
granulométrico como el ensayo de Límites de Atterberg.
El análisis granulométrico tiene por objeto determinar la
distribución en tamaños de los granos que constituyen un
suelo.
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El análisis granulométrico se ha realizado mediante
tamizado, según Norma UNE 103-101-95. Se hace pasar una
muestra representativa de suelo por una pila de tamices de
mallazo decreciente y se obtiene el peso retenido en cada
uno de ellos. Los resultados se expresan en tanto por ciento,
en peso, que pasa por cada tamiz y se representan en una
curva granulométrica.
Para la separación de los distintos tamaños se ha
seguido la Norma DIN (4022), que figura en un anexo al final
del informe.
En el cuadro general de ensayos de laboratorio, que se
presenta en el gráfico BA-6238/7, se indica la clasificación
granulométrica de las muestras analizadas.
Las curvas granulométricas de las muestras ensayadas
aparecen en los gráficos BA-6238/8-9.
En la siguiente tabla se presenta la clasificación
granulométrica de las muestras ensayadas:
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Sondeo
nº
Profundidad
(m)
% Retiene
T-5 UNE
% Retiene
T-2 UNE
% Pasa T-
0.080 UNE
S-1 1,20-1,50 46 54 22,9
S-2 1,20-1,50 54 67 12,7
Los valores de los Límites de Atterberg definen la
frontera entre los estados semisólido-plástico (límite plástico,
LP) y plástico-semilíquido (límite líquido, LL) de un suelo
arcilloso. Estos valores se expresan como cantidad de
humedad necesaria para que se verifiquen determinadas
condiciones normalizadas en los ensayos correspondientes.
El Límite Líquido (LL) se determina conforme a la Norma
UNE 103.103, colocando una masa de suelo con agua, a la
que ha practicado un surco, en la cuchara de Casagrande y
girando.
Así, el límite líquido se define como el contenido en
agua del terreno correspondiente al momento en que el surco
se cierra en un tramo de 12 mm después de una secuencia de
25 golpes.
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El Límite Plástico (LP) se obtiene según la Norma UNE
103.104. Consiste en formar elipsoides moldeando una masa
de suelo sobre una superficie que no absorba demasiada
humedad. El límite plástico corresponde al grado de humedad
del terreno cuando se inicia el cuarteamiento del suelo y se
pueden obtener trozos de 6 mm de longitud y 3 mm de
diámetro.
El Índice de Plasticidad (IP) corresponde al intervalo de
humedades comprendido entre los dos anteriores.
Las características plásticas de esta fracción
condicionan en gran medida las propiedades del conjunto del
suelo. En suelos limosos o arenosos, esta fracción de suelo
amasada con agua no adquiere características plásticas y se
habla de suelos “NO PLÁSTICOS”.
El Sistema Unificado de Clasificación de Suelos
(U.S.C.S.) permite clasificar el suelo a partir de los
resultados obtenidos en el análisis granulométrico
(clasificación granulométrica Norma DIN 4022) y los Límites
de Atterberg (LL, LP, IP).
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En el cuadro general de ensayos de laboratorio, que se
presenta en el gráfico BA-6238/7, se muestran los Límites de
Atterberg obtenidos en las muestras analizadas.
Los valores de los Límites de Atterberg obtenidos en las
muestras analizadas figuran en las actas de resultados de
ensayos de laboratorio BA-6238/10-11.
Los valores de los Límites de Atterberg obtenidos, según
Norma UNE 103-103-94 y UNE 103-104-93, aparecen
reflejados en la siguiente tabla:
Sondeo
nº
Profundidad
(m)
Límite
Líquido
(LL)
Límite
Plástico
(LP)
Índice de
Plasticidad
(IP)
S-1 1,20-1,50 26 20 6
S-2 1,20-1,50 24 20 4
En la siguiente tabla se indica la clasificación de las
muestras analizadas, según el Sistema Unificado de
Clasificación de Suelos (U.S.C.S.).
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Sondeo
nº
Profundidad
(m) Clasificación USCS
S-1 1,20-1,50 GC
S-2 1,20-1,50 GC
En el cuadro general de ensayos de laboratorio BA-
6238/7 se muestra la clasificación de las muestras
analizadas, según el Sistema Unificado de Clasificación de
Suelos (U.S.C.S.).
3.2. Análisis químicos
Se han realizado dos análisis cuantitativos de ión sulfato
sobre muestras de suelo obtenidas durante la realización de
los sondeos, según EHE-08 (Norma UNE 83/963-08).
Este ensayo consiste en obtener la proporción de
sulfatos solubles en agua. Para ello se ha desecado
previamente la muestra de suelo y se toma la fracción fina de
la misma (% que pasa por el tamiz de 0.125 mm).
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Se lleva la muestra a ebullición y posterior fi ltrado, se
trata el fi ltrado con disolución caliente de BaCl2 hasta
precipitación total de los sulfatos disueltos (procedentes del
suelo).
El resultado del ensayo se expresa en peso de sulfato
(en mg) por Kg de muestra de suelo seco.
En la siguiente tabla se indica el contenido en sulfatos
de las muestras analizadas y el tipo de exposición de las
mismas (EHE-08 (Norma UNE 83/963-08)).
Sondeo
nº
Profundidad
(m)
Ión SO4
(mg SO42-/kg
suelo seco)
Tipo de
exposición
S-1 1,20-1,50 4816,28 ATAQUE MEDIO
S-2 1,20-1,50 746,52 NO AGRESIVO
Los resultados obtenidos aparecen indicados en las
actas de resultados de ensayos de laboratorio BA-6238/12-13
(ver en anexos Clasificación de la agresividad quimica).
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4.- CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DEL TERRENO
La región en la que se enmarca la zona investigada se
encuentra situada sobre el borde oriental de las cordilleras
Béticas, donde éstas se sumergen en el mar.
Como es sabido, dentro de la cuenca Bética se distingue
una zona externa o pericontinental y otra interna, más
alejada, dentro de la cual se depositaron los materiales que a
lo largo de la evolución geológica configuraron la región.
El aspecto morfológico que ofrece este borde del sureste
español es el de una serie de llanuras cubiertas por
sedimentos neógenos y cuaternarios, depositados sobre
fosas tectónicas separadas entre sí por horst o sierras
formadas por materiales que han sufrido tanto un
metamorfismo de edad alpina como una tectónica de
cabalgamiento durante el Eoceno Superior-Oligoceno
Inferior, con posterior descompresión con fracturación.
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Los depósitos neógenos tienen un componente calcáreo
importante constituyendo capas de caliza, arenisca, marga,
etc.; se presentan en forma de islas dentro de la amplia
llanura cuaternaria. Los cuaternarios son muy variables, en
función de su origen; aluviales, marinos, piedemontes, etc.
Desde el punto de vista geológico, el solar investigado
está situado sobre conglomerados de edad Terciaria.
El subsuelo del solar investigado, desde el punto de
vista geotécnico, se puede subdividir en distintos niveles, los
cuales vamos a detallar a continuación:
NIVEL I: Corresponde este nivel a un relleno de gravas y
limos marrón, con un espesor observado en los
sondeos que oscila entre 0,70 y 1,0 m.
NIVEL II: Subyacente al nivel I, aparece una capa de grava
arenosa marrón con indicios de limo, muy densa,
que ha sido reconocida en los sondeos mecánicos
hasta los 6,0 m de profundidad y detectada en los
sondeos eléctricos verticales hasta los 8,0 m de
profundidad.
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El diagrama del ensayo de penetración dinámica y los
sondeos eléctricos verticales realizados confirman la
continuidad lateral y en profundidad de los materiales
observados en los sondeos mecánicos.
Los ensayos de Límites de Atterberg realizados sobre
dos muestras de la fracción arcillosa del nivel II de grava
arenosa marrón con indicios de limo, muy densa, han dado
resultados del Índice de Plasticidad de 6 y 4, lo que nos
indica que se trata de un terreno no potencialmente
expansivo.
Durante la realización de los sondeos mecánicos no se
observó nivel freático en la profundidad alcanzada en los
mismos.
Según Grundbau-Taschenbuc (1980) se puede estimar
un valor de permeabilidad K para gravas arenosas con finos
limosos o arcillosos que no alteran la estructura granular, con
características similares al terreno que constituye el nivel II
de grava arenosa marrón con indicios de limo, muy densa, del
orden de 1*10-5-1*10-8 m/s.
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En el anexo que se acompaña al final del informe se
presentan fotografías de las cajas de testigos obtenidos en
los sondeos mecánicos realizados.
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5.- CARACTERIZACIÓN GEOMECÁNICA
El talud investigado tiene una altura aproximada de 4,0
m.
La densidad estimada para los distintos materiales que
forman el talud es:
Nivel II: grava arenosa marrón con indicios de limo, muy
densa, con densidad seca de ρ = 1,90 g/cm3 y densidad
saturada es de ρsat = 2,10 g/cm3. Este nivel se ha
reconocido en los sondeos hasta los 6 m de profundidad.
- φ’ ≅ 32º.
- c’ ≅ 0,50 Kg/cm2.
La pendiente del talud investigado es de Ψ = 90º.
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6.- DINÁMICA DEL TALUD
6.1.- Métodos e hipótesis de trabajo
El modelo de inestabilidad del talud principal, es la
formación de un bloque de gravedad con cizalla
semirrotacional al alcanzar el estado límite, movilizando la
resistencia a la cizalla opuesta al colapso de los rellenos
antrópicos y los derrubios.
El volumen y la morfología de la cizalla de inestabilidad,
se obtienen mediante un proceso reiterativo de cálculo de
estabilidad, que converge hacia las geometrías con menor
factor de seguridad.
El factor de seguridad cuantifica la seguridad de un
determinado talud, y se define como el cociente entre la
resistencia al corte en la superficie de deslizamiento y la
necesaria para mantener el equilibrio estricto de la masa
deslizante o, dicho de otro modo, la relación existente entre
las fuerzas que estabilizan el talud y las que lo
desestabilizan.
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Para estudiar la estabilidad del talud se ha util izado el
método de las rebanadas. Este método no estudia el equilibro
de toda la masa deslizante, sino de una serie de fajas o
rebanadas verticales en las que es dividida dicha masa. Este
método procede del razonamiento de que la tensión normal
en un punto cualquiera de una superficie de deslizamiento ha
de depender fundamentalmente del peso del suelo que
gravita sobre él. De esta manera, dividiendo la masa de suelo
en rebanadas suficientemente pequeñas (es decir, en un
número suficientemente grande de rebanadas), se puede
asumir que las fuerzas normales en cada rebanada actúan en
el punto medio de su base.
Evidentemente, el estudio del equilibrio de las
rebanadas da lugar a la necesidad de considerar las fuerzas
de interacción que actúan entre ellas, cosa que no ocurriría
con los métodos globales. De hecho, una de las diferencias
entre los métodos de rebanadas y los de equilibrio global es
la necesidad de realizar hipótesis sobre las fuerzas de
interacción entre rebanadas, en lugar de sobre la distribución
de tensiones normales a lo largo de la línea de deslizamiento.
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Precisamente, las diferencias entre los diversos métodos
de rebanadas disponibles provienen en general de las
hipótesis realizadas en este sentido, que lógicamente
influirán en la distribución de las tensiones normales, aunque,
en bastantes ocasiones, de forma secundaria.
Los métodos de rebanadas también son de equilibro
límite y requieren postular una determinada superficie de
deslizamiento, para la que se calcula el coeficiente de
seguridad.
Por último, los métodos de rebanadas, además de ser
más exactos, presentan algunas ventajas con respecto a los
de equilibrio de la masa global, entre las que cabe destacar:
1. Los parámetros de resistencia al corte (c’ y φ’) a
lo largo de la superficie de deslizamiento (bases
de las rebanadas) se pueden modificar de
rebanada a rebanada, de manera que es posible
considerar taludes no homogéneos con diversos
tipos de terreno.
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2. Algunos de los métodos no requieren que las
superficies de deslizamiento a tantear sean
circulares, de forma que facilitan el análisis de
formas de rotura gobernadas por
heterogeneidades geológicas o estratigráficas.
Las variables geométricas que definen una rebanada en
un talud con superficie de deslizamiento circular, así como
las fuerzas que actúan sobre ella y que habría que considerar
para su equilibrio son:
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Variables geométricas:
• bi: ancho de la rebanada.
• l i: longitud de la base de la rebanada.
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• α i: ángulo que forma la inclinación de la rebanada
con la horizontal.
• hi: altura media de la rebanada.
• xi: brazo del peso de la rebanada con respecto al
centro del círculo.
• Ω: ángulo central del círculo de deslizamiento. Fuerzas:
• W i: peso de la rebanada.
• U i: resultante de las presiones intersticiales que
actúan en la base de la rebanada.
• N’m,i: resultante de las tensiones efectivas
normales en la base de la rebanada.
• Rm,i: resultante de las tensiones tangenciales
movilizadas en la base de la rebanada. Dado que
el criterio de rotura adoptado es el de Mohr-
Coulomb, resulta:
Rm, i = c’· l i + N’i · tanΦ ’,
donde c’ y Φ ’ son la cohesión y el ángulo de rozamiento
interno efectivos en el plano de la base de la rebanada.
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• Xi, Xi+1: resultantes de las tensiones tangenciales
en las caras verticales de uno y otro lado de la
rebanada.
• Ei, Ei+1: resultantes de las tensiones normales en
las caras verticales a uno y otro lado de la
rebanada.
• Ai: resultante de las cargas exteriores al talud
situadas en la rebanada.
De las fuerzas anteriores, el peso de la rebanada puede
ser fácilmente calculado, y la resultante de las presiones
intersticiales y su punto de aplicación también pueden
deducirse conocido el régimen de flujo existente.
A la hora de resolver el problema dinámico, existen más
incógnitas que ecuaciones, por lo que es necesario realizar
varias hipótesis adicionales.
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Una de las más simples, común a todos los métodos de
cálculo de estabilidad mediante rebanadas, es suponer que el
punto de aplicación de las fuerzas N’i se encuentra en el
centro de la base de la rebanada.
Esto sería cierto si se hace tender el número de
rebanadas a infinito, y en la práctica la aproximación resulta
razonable con un número suficiente de éstas. En función del
número de hipótesis realizadas y si satisfacen todas las
ecuaciones de equilibrio, el método de cálculo se clasifica
como “aproximado” o “riguroso”.
El método empleado para el cálculo del factor de
seguridad ha sido el de Morgenstern & Price (1965), que se
clasifica dentro de los métodos completos o rigurosos,
denominados así porque cumplen todas las ecuaciones de
equilibrio, lo que les permite considerar cualquier forma en la
superficie de rotura.
Este método supone que la relación entre fuerzas entre
rebanadas puede expresarse mediante una función:
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Xi / Ei = λ · f(x)
donde f(x) describe de alguna manera la forma en que Xi / Ei
varía a lo largo del talud, y el coeficiente λ (0<λ<1) es un
factor de corrección a determinar para que se cumplan las
condiciones de equilibrio horizontal y de momentos.
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Como puede apreciarse, se introduce una hipótesis más
de las estrictamente necesarias. Sin embargo, λ constituye
una incógnita adicional a calcular para que se cumpla el
equilibrio de fuerzas y momentos, de manera que el sistema
queda determinado y tiene solución matemática.
Morgenstern & Price (1965) señalan que la función f(x)
puede seleccionarse a partir del conocimiento aproximado de
la distribución de las tensiones internas en el talud.
Una vez resueltas, las ecuaciones correspondientes y
obtenida una solución, se puede comprobar la lógica de los
resultados, por ejemplo:
• las fuerzas Xi no exceden la máxima movilizable
según el criterio de Mohr-Coulomb:
Xi < c’·hi + E’i · tanΦ ’
• los puntos de aplicación de las fuerzas Ei están
situados, al menos, dentro de las caras de la
rebanada.
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• la distribución de fuerzas N’i es razonable a lo largo
de la línea de rotura, es decir, no se producen
picos o cambios ilógicos.
En cualquier caso, los factores de seguridad obtenidos
no suelen verse excesivamente afectados por el tipo de
función elegida, lo que lógicamente resta relevancia a su
selección, e incluso a lo razonable de las tensiones internas
resultantes.
Según el Manual de Ingeniería de Taludes (IGME, 1986),
el factor de seguridad a aplicar en taludes con riesgo elevado
para personas, instalaciones o servicios es FS = 1,50,
disminuyendo hasta 1,30 en caso de cargas transitorias, tales
como un evento sísmico o un período de pluviosidad máxima
en 24 horas, donde se establecen pequeños niveles freáticos
o piezométricos.
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6.2. Análisis dinámico
6.2.1.- Estabilidad Global del talud sin cargas transitorias
En la evaluación dinámica se toman los siguientes
parámetros:
Altura del talud 4 m
Inclinación(Ψ) 90º
Densidad del macizo (γ) 1.900 Kg/m3
Relación tensional (ru) 0,0
Ángulo de rozamiento interno del macizo (φ ’) 32º
Cohesión (c) 0,5 kg/cm2
El factor de seguridad es FS = 3,151, por encima del
factor de seguridad recomendado.
En el gráfico BA-6238/14 se muestra el análisis de
estabilidad realizado para el talud, sin cargas transitorias.
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6.2.2.- Estabilidad Global del talud con cargas transitorias
En la evaluación dinámica se toman los siguientes
parámetros, considerando la acción de cargas transitorias
como evento sísmico y período de pluviometría máxima en 24
horas:
Altura del talud 4 m
Inclinación del talud (Ψ) 90º
Densidad del macizo (γ) 1.900 Kg/m3
Densidad saturada del macizo (γsat) 2.100 Kg/m3
Relación tensional (ru) 0,3
Ángulo de rozamiento interno del macizo (φ ’) 32º
Cohesión (c) 0,5 kg/cm2
Coeficiente sísmico horizontal ahc (ahb/g) 0,15
El factor de seguridad es FS = 2,395, por encima del
factor de seguridad recomendado.
En el gráfico BA-6238/15 se muestra el análisis de
estabilidad realizado para el talud, con cargas transitorias.
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7.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
En este informe se recopilan los datos y se presentan
nuestras conclusiones y recomendaciones relativas al estudio
geotécnico realizado para el proyecto de rehabilitación y
mejora de pistas polideportivas y campo de fútbol en la calle
Maestra Josefina Lozano, en Alcantarilla (Murcia), por
encargo del EXCELENTÍSIMO AYUNTAMIENTO DE
ALCANTARILLA.
Los trabajos han tenido por objeto conocer la naturaleza
y características geotécnicas del terreno para delimitar el tipo
y condiciones de cimentación más convenientes de acuerdo
con los resultados obtenidos en la investigación realizada,
así como realizar el cálculo del factor de seguridad de un
talud.
Desde el punto de vista geológico, el solar investigado
está situado sobre conglomerados de edad Terciaria.
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El subsuelo del solar investigado, desde el punto de
vista geotécnico, se puede subdividir en distintos niveles, los
cuales vamos a detallar a continuación:
NIVEL I: Corresponde este nivel a un relleno de gravas y
limos marrón, con un espesor observado en los
sondeos que oscila entre 0,70 y 1,0 m.
NIVEL II: Subyacente al nivel I, aparece una capa de grava
arenosa marrón con indicios de limo, muy densa,
que ha sido reconocida en los sondeos mecánicos
hasta los 6,0 m de profundidad y detectada en los
sondeos eléctricos verticales hasta los 8,0 m de
profundidad.
El diagrama del ensayo de penetración dinámica y los
sondeos eléctricos verticales realizados confirman la
continuidad lateral y en profundidad de los materiales
observados en los sondeos mecánicos.
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Los ensayos de Límites de Atterberg realizados sobre
dos muestras de la fracción arcillosa del nivel II de grava
arenosa marrón con indicios de limo, muy densa, han dado
resultados del Índice de Plasticidad de 6 y 4, lo que nos
indica que se trata de un terreno no potencialmente
expansivo.
Durante la realización de los sondeos mecánicos no se
observó nivel freático en la profundidad alcanzada en los
mismos.
Según Grundbau-Taschenbuc (1980) se puede estimar
un valor de permeabilidad K para gravas arenosas con finos
limosos o arcillosos que no alteran la estructura granular, con
características similares al terreno que constituye el nivel II
de grava arenosa marrón con indicios de limo, muy densa, del
orden de 1*10-5-1*10-8 m/s.
Las pistas deportivas y campo de fútbol (solar) tienen
una superficie aproximada de 20.000 m2. Desde el punto de
vista topográfico, el solar investigado es horizontal y se
encuentra aproximadamente 4,0 m por encima de la calle
Maestra Josefina Lozano.
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Por la información que nos ha sido facilitada, se tiene
prevista la construcción de un graderío que ocupará una
superficie de 600 m2, un paso elevado y un muro de
contención en la parte trasera del graderío de,
aproximadamente, 4,0 m de altura que servirá de estructura
de contención para el citado talud.
Los trabajos de campo han consistido en la realización
de dos sondeos mecánicos a rotación con extracción de
testigo continuo de 6,0 m de profundidad, un ensayo de
penetración dinámica continua que ha sido llevado a rechazo
(0,98 m de profundidad) y dos sondeos eléctricos verticales
(S.E.V.) que han alcanzado una profundidad de investigación
de 8,0 m.
Los trabajos de campo han sido realizados desde la
superficie actual del solar. El sondeo mecánico S-1 está
ubicado en la zona donde se proyecta construir el paso
elevado, aproximadamente 2,0 m por encima de la calle
Maestra Josefina Lozano.
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El sondeo mecánico S-2, el ensayo de penetración
dinámica P-1 y los sondeos eléctricos verticales SEV-1 y
SEV-2 han sido realizados en la zona donde se proyecta
construir el graderío, aproximadamente, 4,0 m por encima de
la calle Maestra Josefina Lozano.
Estos puntos aparecen reflejados en el plano de
situación de trabajos de campo BA-6238/1.
Los ensayos de laboratorio han consistido en la
realización de dos ensayos de clasificación (análisis
granulométrico por tamizado y Límites de Atterberg) y dos
análisis cuantitativos de ión sulfato.
Se estima una carga vertical máxima a transmitir al
terreno del orden de 20 toneladas, tanto para el paso elevado
como para el graderío.
La naturaleza y características geotécnicas del terreno
reconocido permiten deducir que es factible realizar una
cimentación mediante zapatas empotradas en el nivel II de
grava arenosa marrón con indicios de limo, muy densa.
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En cualquier caso, la cota de cimentación deberá
alcanzar la profundidad suficiente como para quedar
empotrada en el terreno natural que constituye el nivel II.
Dado el elevado contenido en elementos granulares que
presenta el nivel II de grava arenosa marrón con indicios de
limo, muy densa, podemos utilizar como método de cálculo de
la tensión admisible servicio para terrenos granulares la
fórmula que se indica en el Código de la Edificación CTE DB
SE-C, para cimentaciones mayores de 1,20 m de ancho.
La fórmula se expresa como sigue:
Donde: σ es la tensión admisible.
NSPT es el valor medio de NSPT en una zona de
influencia de la cimentación comprendida
entre un plano situado a una distancia 0,50
B* por encima de su base y otro situado a
[KN/m2] 2
*
*
*
3.0253
18 ⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛ +⎟⎠⎞
⎜⎝⎛⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ +=
BBS
BDN t
SPTσ
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una distancia mínima 2B* por debajo de la
misma
St es el asiento admisible en mm
B* es el ancho de la cimentación (zapata o losa)
D es la profundidad definida en el anejo F del
CTE DB SE-C
1+ D ≤ 1,3
3B*
Para el dimensionamiento de la cimentación puede
adoptarse en el nivel II, teniendo en cuenta los resultados
obtenidos en los ensayos S.P.T. y de penetración dinámica,
según la fórmula de Terzaghi y el método simplificado de
determinación de presión vertical admisible de servicio en
suelos granulares, un valor de tensión admisible de 3,0
Kp/cm2 (294,18 kN/m2).
Ver en anexos al final del informe los Anejos de Cálculo,
en los que se indican las fórmulas util izadas para el cálculo
de la carga de hundimiento y la tensión admisible, así como
los parámetros empleados en cada una de ellas.
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En cuanto a la determinación de los asientos, hemos
utilizado el método general de Boussinesq, que permite
valorar separadamente en terrenos estratificados la
componente de los asentamientos inmediatos y la
componente de los asentamientos a largo plazo.
DH = H.DP/ES
DP = (3Qz3)/2πR5
Donde:
DH: Reducción del espesor del estrato elemental
(asiento).
H: Espesor de estrato elemental.
Dp: Sobretensión inducida por la cimentación en el
punto del terreno a examen.
ES: Módulo de deformación.
Q: Carga aplicada en superficie.
z: Profundidad del punto a examen.
R: Distancia punto a examen y punto de aplicación
de la carga.
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Se ha realizado un cálculo por el método elástico del
asiento total medio que se produciría para el caso de una
zapata de, aproximadamente, 1,0 x 1,0 m2, empotrada en el
terreno natural que constituye el nivel II de grava arenosa
marrón con indicios de limo, muy densa, que transmita al
terreno una presión de 3,0 Kp/cm2 (294,18 kN/m²).
Considerando un módulo de deformación en presiones
efectivas en el nivel II de grava arenosa marrón con indicios
de limo, muy densa, de 350 Kp/cm2 (34,3 MN/m2), estimado
en función de los resultados obtenidos en la investigación
realizada el resultado del asiento es inferior a 1 cm.
Ver gráficos de cálculo de asientos BA-6238/16-18
Descripción estratigráfica-geotécnica BA-6238/16,
Parámetros geotécnicos BA-6238/17 y Entidad de los
asientos BA-6238/18.
Este asiento se considera admisible para una estructura
normal de edificación.
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El factor de seguridad obtenido para el caso del talud sin
cargas transitorias, FS = 3,151, es superior al recomendado,
FS = 1,5. Así mismo, el factor de seguridad obtenido para el
caso del talud con el efecto de cargas transitorias, tales como
pluviosidad máxima en 24 horas y evento sísmico, FS =
2,395, es superior al recomendado, FS = 1,3. Por ello, el
talud investigado se considera estable, en las condiciones
analizadas.
La excavación de la cimentación puede realizarse
mediante retroexcavadora, no descartándose la posibilidad de
tener que util izar martil lo picador.
Según la Instrucción de Hormigón Estructural (EHE) de
2008, la agresividad química del nivel II de grava arenosa
marrón con indicios de limo, muy densa, se puede clasificar
como ataque medio (ver en anejos Clasificación de la
agresividad química).
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No obstante, dada la diferencia existente en los análisis
químicos realizados en las muestras estudiadas, se
recomienda la toma de una nueva muestra a cota de
cimentación por un técnico de BASALTO, S.L. para efectuar
un nuevo análisis que nos permita determinar de una forma
exacta la agresividad del terreno en el que se empotra la
cimentación.
Dado que la zona estudiada se encuentra en una región
sísmicamente activa, según la Norma Sismorresistente
NCSE-02, los parámetros a aplicar para la realización del
proyecto pueden ser los siguientes:
La aceleración sísmica básica, a partir del mapa de
Peligrosidad sísmica de la norma, del cual se
obtiene el valor ab = 0,15 g.
Clasificación de las construcciones: consideradas
como de normal importancia.
Determinación de la aceleración sísmica de cálculo:
según el artículo 2.2., se determina mediante la
relación:
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Ac = s · ρ · ab, donde:
ab Es la aceleración sísmica básica. En este caso 0,15g.
ρ Coeficiente adimensional de riesgo, función de la
probabilidad aceptable de que se exceda ac en el
periodo de vida para el que se proyecta la
construcción: para construcciones de importancia
normal ρ = 1,0.
S Coeficiente de amplificación del terreno.
Considerando un coeficiente de suelo C = 1,3
La aplicación de esta norma será obligatoria en las
edificaciones de importancia normal o especial cuando la
aceleración sísmica básica sea superior a 0,04 g, siendo g
la aceleración de la gravedad.
Las consideraciones del presente informe están
referidas a ensayos puntuales realizados, aunque cabe
pensar que son, en su conjunto, extrapolables a la totalidad
de la superficie del solar.
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No obstante, no se descarta la posibilidad de que
aparezcan zonas con diferentes características a las
indicadas.
En el caso, de que a la cota de cimentación, el suelo
observado difiera sustancialmente respecto al descrito en el
presente informe, será necesario confirmar las características
geotécnicas del mismo por un técnico cualificado.
Murcia, 3 de mayo de 2010
Fdo. Jacinto Sánchez Urios Fdo. Almudena Sánchez Sánchez
Director Técnico/Geólogo Geóloga
Nº de Colegiado: 955 Nº de Colegiada: 4.177
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Ensayo de penetración estándar:UNE 103-800/92
Murcia, 29 de abril de 2010
1
2
3
4
5
6
Esc
ala
1:60
-1.00
-6.00
Cota
1.00
5.00
Pot
enci
a
1.20
1.60GCGCGCGCGCGCGCGCGC
3.00
3.60---------
Mue
stra
Niv
el fr
eátic
o
Est
ratig
rafía
Relleno de gravas y limos marrón
Grava arenosa marrón con indicios de limo, muydensa
Desc. pozo
10 20 30 40
1.30
1.7525 34 47
4.00
4.4020 34 50
S.P.T.
Cliente: AYUNTAMIENTO DE ALCANTARILLA Escala del Sondeo:1:80Obra: Rehab. y mejora pistas dep., Alcantarilla Nº Gráfico: BA-6238/2Método: Rotación con extracción continua de testigo Nº Sondeo: S-1
Fecha finalización:5-04-2010Geólogo: Almudena Sánchez Sánchez.
Cota (p.c.):Nº Registro:4477/1
ACTA DE SONDEO
Queda prohibida la reproducción parcial o total de este acta sin autorización expresa del laboratorio. Los resultados que se indican en este acta se refieren, únicamente, a los objetos sometidos a ensayo.
Jefe de Área: Director Técnico:
Almudena Sánchez Sánchez Jacinto Sánchez Urios
Nº colegiado 955
ColegiadoJACINTO SANCHEZ URIOS
Fecha 05/05/2010
El Secretario,
Folio:01561
Núm: 011001561
Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
ET AL
Ensayo de penetración estándar:UNE 103-800/92
Murcia, 29 de abril de 2010
1
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3
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Esc
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1:60
-.70
-6.00
Cota
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1.20
1.60GCGCGCGCGCGCGCGCGC
Mue
stra
Niv
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Est
ratig
rafía
Relleno de gravas y limos marrón
Grava arenosa marrón con indicios de limo, muydensa
Desc. pozo
10 20 30 40
1.20
1.5037 50
4.00
4.2041 50
S.P.T.
Cliente: AYUNTAMIENTO DE ALCANTARILLA Escala del Sondeo:1:80Obra: Rehab. y mejora pistas dep., Alcantarilla Nº Gráfico: BA-6238/3Método: Rotación con extracción continua de testigo Nº Sondeo: S-2
Fecha finalización:5-04-2010Geólogo: Almudena Sánchez Sánchez.
Cota (p.c.):Nº Registro:4477/2
ACTA DE SONDEO
Queda prohibida la reproducción parcial o total de este acta sin autorización expresa del laboratorio. Los resultados que se indican en este acta se refieren, únicamente, a los objetos sometidos a ensayo.
Jefe de Área: Director Técnico:
Almudena Sánchez Sánchez Jacinto Sánchez Urios
Nº colegiado 955
ColegiadoJACINTO SANCHEZ URIOS
Fecha 05/05/2010
El Secretario,
Folio:01561
Núm: 011001561
Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
ET AL
Nº Registro: 4477/3EXCMO. AYTO. ALCANTARILLA Rehab. y mejora pistas deportivas, Alcantarilla (Murcia).
Expediente: BA-6238/4 Fecha: 30 de marzo de 2010
Prof. (m) Nº Golpes Prof. (m) Nº Golpes Prof. (m) Nº Golpes Prof. (m) Nº Golpes
0.20 11 3.20 6.20 9.200.40 20 3.40 6.40 9.400.60 30 3.60 6.60 9.600.80 49 3.80 6.80 9.801.00 100 4.00 7.00 10.001.20 4.20 7.20 10.201.40 4.40 7.40 10.401.60 4.60 7.60 10.601.80 4.80 7.80 10.802.00 5.00 8.00 11.002.20 5.20 8.20 11.202.40 5.40 8.40 11.402.60 5.60 8.60 11.602.80 5.80 8.80 11.803.00 6.00 9.00 12.00
UNE 103-801-94. Penetrómetro: DPSH Murcia, 29 de abril de 2010
PENETRACIÓN DINÁMICA SUPER PESADA-1
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1000.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
7.00
Prof
undi
dad
(m)
Nº Golpes
ACTA DE SONDEO
Queda prohibida la reproducción parcial o total de este acta sin autorización expresa del laboratorio. Los resultados que se indican en este acta se refieren, únicamente, a los objetos sometidos a ensayo.
Jefe de Área: Director Técnico:
Almudena Sánchez Sánchez Jacinto Sánchez Urios
Nº colegiado 955
ColegiadoJACINTO SANCHEZ URIOS
Fecha 05/05/2010
El Secretario,
Folio:01561
Núm: 011001561
Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
ET AL
SONDEO ELÉCTRICO VERTICAL Nº SEV-1COLUMNA ESTRATIGRÁFICA
CAPA PROF. ESPESOR RESISTIV.n. (m) (m) (Ohm*m)
LITOLOGÍA
1 1,0 1,0 332,0 RELLENO
2 3,0 2,0 1648,0 GRAVA
3 Indet. Indet. 1328,0 GRAVA
CURVA GEOELÉCTRICA
DATOS DE CAMPO CURVA TEÓRICA CAPAS
1 10 100 1000AB/210
100
1000
10000
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BA-6238/5
Nº colegiado 955
ColegiadoJACINTO SANCHEZ URIOS
Fecha 05/05/2010
El Secretario,
Folio:01561
Núm: 011001561
Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
ET AL
SONDEO ELÉCTRICO VERTICAL Nº SEV-2COLUMNA ESTRATIGRÁFICA
CAPA PROF. ESPESOR RESISTIV.n. (m) (m) (Ohm*m)
LITOLOGÍA
1 5,0 5,0 488,9 GRAVA
2 Indet. Indet. 731,2 GRAVA
CURVA GEOELÉCTRICA
DATOS DE CAMPO CURVA TEÓRICA CAPAS
1 10 100 1000AB/21
10
100
1000
r a
BA-6238/6
Nº colegiado 955
ColegiadoJACINTO SANCHEZ URIOS
Fecha 05/05/2010
El Secretario,
Folio:01561
Núm: 011001561
Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
ET AL
Telf: 968748023 Fax: 968748024
Laboratorio acreditado oficialmente S/Orden FOM/2060/2002 en las áreasEHA, GTL, VSG, por la Consejería de Obras Públicas, Vivienda y Transportes de la Región de Murcia.
Los resultados contenidos en este informe se refieren únicamente a las muestras sometidas a ensayo
CLIENTE: Basalto Informes Técnicos, S.L C/ San Jose, Nº 16 , 1ºB 30009 Murcia
LUGAR: REFERENCIA CLIENTE: BA-6238
Hoja: 1
Obra: BA-6238
Fecha:
CUADRO GENERAL DE ENSAYOS DE LABORATORIOSONDEO S-1 (M-1) S-2 (M-1)
TIPO DE MUESTRA B B
PROFUNDIDAD (m) -1,20 a-1,50
-1,20 a-1,50
USCS GC GC
Humedad natural (%)
Densidad húmeda (g/cm3)
Densidad seca (g/cm3)
Peso espcífico (g/cm3)
Límite líquido 26 24
Límite plástico 20 20
Indice de plasticidad 6 4
% Retiene T-5 UNE 46 54
% Retiene T-2 UNE 54 67
% Pasa T-0,080 UNE 22,9 12,7
Edómetro
Compresión Simple (Kp/cm2)
Deformación (%)
Hinchamiento (%)
Presión de hinchamiento (Kp/cm2)
LAM
BE
Indice de hinchamiento (Kp/cm2)
Clasificación
Cohesión (Kp/cm2)
Angulo rozamiento interno (º)
Grado de acidez Baumann-Gully
Sales solubles (%)
Materia orgánica (%)
SO3 (%)
SO4 (%)
Análisis s/ EHE 4816,28 746,52
Humedad óptima (%)
Densidad máxima (g/cm3)
CBR
Aguas Anejo 5 EHE (mg/l)
BA-6238/7
Nº colegiado 955
ColegiadoJACINTO SANCHEZ URIOS
Fecha 05/05/2010
El Secretario,
Folio:01561
Núm: 011001561
Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
ET AL
0.050.10.20.51251020501000
10
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0125
100
80 63 50 40 31.5
25 20 16 12.5
10 8 6.3
5 4 2.5
2 1.6
1 0.63
0.5
0.25
0.16
0.12
5
0.06
3
Curva granulométrica
Tamaño de las partículas (mm)
% q
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% r
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CONTROL DE CALIDAD DE OBRAS
Centro de Ensayosy Medio Ambiente
Laboratorios
RESULTADOS DEL ENSAYO
ACTA DE RESULTADOS
CÓDIGO ACTA CÓDIGO OBRA EXPEDIENTE MUESTRA FECHA DE ACTA
DESTINATARIO
OBRA: Obras Varias 04/2010 ,Ref/Cliente: BA-6238
INICIO/FIN DE ENSAYO: 08/04/2010 , 09/04/2010
GTL.004.
2010/3467 2298 1708 .2010/1634 12/04/2010
Los resultados contenidos en este acta se refieren unicamente a las muestras sometidos a ensayo
RESPONSABLE DE AREA GTL
Encarnación Marín López
DIRECTOR DE LABORATORIO
Sergio López Marín
Valentín-Cehegín: 12/04/2010 OBSERVACIONES:
Página:1/1
Basalto Informes Técnicos, S.LC/ San Jose, Nº 16 , 1ºB30009-Murcia
Granulometría de suelos por tamizado.DATOS GENERALES
PETICIONARIO:Basalto Informes Técnicos, S.L
IDENTIFICACIÓN DE LA MUESTRA
Nº ALBARÁN: 014327-1
SU ALBARÁN:
Nº MUESTRA: 1634 Nº ENSAYO:36156
FECHA DE MUESTREO:07/04/2010 HORA MUESTREO:---
DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL:B S-1 (M-1) (-1,20 a -1,50)RECOGIDO EN:Laboratorio
MUESTREADO POR:Muestreado por peticionario
PROCEDENCIA:BA-6238CANTIDAD DE MUESTRA:
DATOS COMPLEMENTARIOS:
Copias enviadas a:Basalto Informes Técnicos, S.L
POC.5,10,1 REV.0 01/06/06
Laboratorio acreditado oficialmente S/Orden FOM/2060/2002 en las áreas: EHA, VSG y GTL. por la Consejería de ObrasPúblicas, Vivienda y Transportes de la Región de Murcia.
Granulometría de suelos por tamizado S/N UNE103101/95
Tamiz(mm) Pasa (%)
100 100
80 100
63 100
50 100
40 100
25 86
20 79
10 64
5 54
2 46
0,4 34
0,08 22,9
Telf. 628 948 879 C/ Vereda, 1 30420 Valentín (Cehegín - Murcia) e-mail: [email protected]
Soc
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7340
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Telf. 968 748 023 Fax. 968 748 024
Prohibida la reproducción parcial sin el consentimiento por escrito de Centro de Ensayos y Medioambiente, S.L., Murcia
BA-6238/8
Nº colegiado 955
ColegiadoJACINTO SANCHEZ URIOS
Fecha 05/05/2010
El Secretario,
Folio:01561
Núm: 011001561
Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
ET AL
0.050.10.20.51251020501000
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40
30
20
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0125
100
80 63 50 40 31.5
25 20 16 12.5
10 8 6.3
5 4 2.5
2 1.6
1 0.63
0.5
0.25
0.16
0.12
5
0.06
3
Curva granulométrica
Tamaño de las partículas (mm)
% q
ue p
asa
% r
eten
ido
CONTROL DE CALIDAD DE OBRAS
Centro de Ensayosy Medio Ambiente
Laboratorios
RESULTADOS DEL ENSAYO
ACTA DE RESULTADOS
CÓDIGO ACTA CÓDIGO OBRA EXPEDIENTE MUESTRA FECHA DE ACTA
DESTINATARIO
OBRA: Obras Varias 04/2010 ,Ref/Cliente: BA-6238
INICIO/FIN DE ENSAYO: 08/04/2010 , 09/04/2010
GTL.004.
2010/3470 2298 1708 .2010/1635 12/04/2010
Los resultados contenidos en este acta se refieren unicamente a las muestras sometidos a ensayo
RESPONSABLE DE AREA GTL
Encarnación Marín López
DIRECTOR DE LABORATORIO
Sergio López Marín
Valentín-Cehegín: 12/04/2010 OBSERVACIONES:
Página:1/1
Basalto Informes Técnicos, S.LC/ San Jose, Nº 16 , 1ºB30009-Murcia
Granulometría de suelos por tamizado.DATOS GENERALES
PETICIONARIO:Basalto Informes Técnicos, S.L
IDENTIFICACIÓN DE LA MUESTRA
Nº ALBARÁN: 014327-2
SU ALBARÁN:
Nº MUESTRA: 1635 Nº ENSAYO:36159
FECHA DE MUESTREO:07/04/2010 HORA MUESTREO:---
DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL:B S-2 (M-1) (-1,20 a -1,60)RECOGIDO EN:Laboratorio
MUESTREADO POR:Muestreado por peticionario
PROCEDENCIA:BA-6238CANTIDAD DE MUESTRA:
DATOS COMPLEMENTARIOS:
Copias enviadas a:Basalto Informes Técnicos, S.L
POC.5,10,1 REV.0 01/06/06
Laboratorio acreditado oficialmente S/Orden FOM/2060/2002 en las áreas: EHA, VSG y GTL. por la Consejería de ObrasPúblicas, Vivienda y Transportes de la Región de Murcia.
Granulometría de suelos por tamizado S/N UNE103101/95
Tamiz(mm) Pasa (%)
100 100
80 100
63 100
50 100
40 83
25 77
20 76
10 60
5 46
2 33
0,4 19
0,08 12,7
Telf. 628 948 879 C/ Vereda, 1 30420 Valentín (Cehegín - Murcia) e-mail: [email protected]
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Telf. 968 748 023 Fax. 968 748 024
Prohibida la reproducción parcial sin el consentimiento por escrito de Centro de Ensayos y Medioambiente, S.L., Murcia
BA-6238/9
Nº colegiado 955
ColegiadoJACINTO SANCHEZ URIOS
Fecha 05/05/2010
El Secretario,
Folio:01561
Núm: 011001561
Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
ET AL
CONTROL DE CALIDAD DE OBRAS
Centro de Ensayosy Medio Ambiente
Laboratorios
RESULTADOS DEL ENSAYO
ACTA DE RESULTADOS
CÓDIGO ACTA CÓDIGO OBRA EXPEDIENTE MUESTRA FECHA DE ACTA
DESTINATARIO
OBRA: Obras Varias 04/2010 ,Ref/Cliente: BA-6238
INICIO/FIN DE ENSAYO: 09/04/2010 , 12/04/2010
GTL.019
2010/3468 2298 1708 .2010/1634 12/04/2010
Los resultados contenidos en este acta se refieren unicamente a las muestras sometidos a ensayo
RESPONSABLE DE AREA GTL
Encarnación Marín López
DIRECTOR DE LABORATORIO
Sergio López Marín
Valentín-Cehegín: 12/04/2010 OBSERVACIONES:
Página:1/1
Basalto Informes Técnicos, S.LC/ San Jose, Nº 16 , 1ºB30009-Murcia
Límites de Atterberg.DATOS GENERALES
PETICIONARIO:Basalto Informes Técnicos, S.L
IDENTIFICACIÓN DE LA MUESTRA
Nº ALBARÁN: 014327-1
SU ALBARÁN:
Nº MUESTRA: 1634 Nº ENSAYO:36157
FECHA DE MUESTREO:07/04/2010 HORA MUESTREO:---
DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL:B S-1 (M-1) (-1,20 a -1,50)RECOGIDO EN:Laboratorio
MUESTREADO POR:Muestreado por peticionario
PROCEDENCIA:BA-6238CANTIDAD DE MUESTRA:
DATOS COMPLEMENTARIOS:
Copias enviadas a:Basalto Informes Técnicos, S.L
POC.5,10,1 REV.0 01/06/06
Laboratorio acreditado oficialmente S/Orden FOM/2060/2002 en las áreas: EHA, VSG y GTL. por la Consejería de ObrasPúblicas, Vivienda y Transportes de la Región de Murcia.
ENSAYOGTL.019-Límites de Atterberg. S/UNE 103103-94 UNE 103104-93
Límite líquido 26
Límite plástico 20
Indice de plasticidad 6
Telf. 628 948 879 C/ Vereda, 1 30420 Valentín (Cehegín - Murcia) e-mail: [email protected]
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Telf. 968 748 023 Fax. 968 748 024
Prohibida la reproducción parcial sin el consentimiento por escrito de Centro de Ensayos y Medioambiente, S.L., Murcia
BA-6238/10
Nº colegiado 955
ColegiadoJACINTO SANCHEZ URIOS
Fecha 05/05/2010
El Secretario,
Folio:01561
Núm: 011001561
Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
ET AL
CONTROL DE CALIDAD DE OBRAS
Centro de Ensayosy Medio Ambiente
Laboratorios
RESULTADOS DEL ENSAYO
ACTA DE RESULTADOS
CÓDIGO ACTA CÓDIGO OBRA EXPEDIENTE MUESTRA FECHA DE ACTA
DESTINATARIO
OBRA: Obras Varias 04/2010 ,Ref/Cliente: BA-6238
INICIO/FIN DE ENSAYO: 09/04/2010 , 12/04/2010
GTL.019
2010/3471 2298 1708 .2010/1635 12/04/2010
Los resultados contenidos en este acta se refieren unicamente a las muestras sometidos a ensayo
RESPONSABLE DE AREA GTL
Encarnación Marín López
DIRECTOR DE LABORATORIO
Sergio López Marín
Valentín-Cehegín: 12/04/2010 OBSERVACIONES:
Página:1/1
Basalto Informes Técnicos, S.LC/ San Jose, Nº 16 , 1ºB30009-Murcia
Límites de Atterberg.DATOS GENERALES
PETICIONARIO:Basalto Informes Técnicos, S.L
IDENTIFICACIÓN DE LA MUESTRA
Nº ALBARÁN: 014327-2
SU ALBARÁN:
Nº MUESTRA: 1635 Nº ENSAYO:36160
FECHA DE MUESTREO:07/04/2010 HORA MUESTREO:---
DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL:B S-2 (M-1) (-1,20 a -1,60)RECOGIDO EN:Laboratorio
MUESTREADO POR:Muestreado por peticionario
PROCEDENCIA:BA-6238CANTIDAD DE MUESTRA:
DATOS COMPLEMENTARIOS:
Copias enviadas a:Basalto Informes Técnicos, S.L
POC.5,10,1 REV.0 01/06/06
Laboratorio acreditado oficialmente S/Orden FOM/2060/2002 en las áreas: EHA, VSG y GTL. por la Consejería de ObrasPúblicas, Vivienda y Transportes de la Región de Murcia.
ENSAYOGTL.019-Límites de Atterberg. S/UNE 103103-94 UNE 103104-93
Límite líquido 24
Límite plástico 20
Indice de plasticidad 4
Telf. 628 948 879 C/ Vereda, 1 30420 Valentín (Cehegín - Murcia) e-mail: [email protected]
Soc
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1ª
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F. B
7340
8403
w w w . c e n t r o d e e n s a y o s . c o m
Telf. 968 748 023 Fax. 968 748 024
Prohibida la reproducción parcial sin el consentimiento por escrito de Centro de Ensayos y Medioambiente, S.L., Murcia
BA-6238/11
Nº colegiado 955
ColegiadoJACINTO SANCHEZ URIOS
Fecha 05/05/2010
El Secretario,
Folio:01561
Núm: 011001561
Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
ET AL
CONTROL DE CALIDAD DE OBRAS
Centro de Ensayosy Medio Ambiente
Laboratorios
RESULTADOS DEL ENSAYO
ACTA DE RESULTADOS
CÓDIGO ACTA CÓDIGO OBRA EXPEDIENTE MUESTRA FECHA DE ACTA
DESTINATARIO
OBRA: Obras Varias 04/2010 ,Ref/Cliente: BA-6238
INICIO/FIN DE ENSAYO: 09/04/2010 , 12/04/2010
GTL.026.
2010/3469 2298 1708 .2010/1634 12/04/2010
Los resultados contenidos en este acta se refieren unicamente a las muestras sometidos a ensayo
RESPONSABLE DE AREA GTL
Encarnación Marín López
DIRECTOR DE LABORATORIO
Sergio López Marín
Valentín-Cehegín: 12/04/2010 OBSERVACIONES:
Página:1/1
Basalto Informes Técnicos, S.LC/ San Jose, Nº 16 , 1ºB30009-Murcia
Determinación de sulfatos de un sueloDATOS GENERALES
PETICIONARIO:Basalto Informes Técnicos, S.L
IDENTIFICACIÓN DE LA MUESTRA
Nº ALBARÁN: 014327-1
SU ALBARÁN:
Nº MUESTRA: 1634 Nº ENSAYO:36158
FECHA DE MUESTREO:07/04/2010 HORA MUESTREO:---
DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL:B S-1 (M-1) (-1,20 a -1,50)RECOGIDO EN:Laboratorio
MUESTREADO POR:Muestreado por peticionario
PROCEDENCIA:BA-6238CANTIDAD DE MUESTRA:
DATOS COMPLEMENTARIOS:
Copias enviadas a:Basalto Informes Técnicos, S.L
POC.5,10,1 REV.0 01/06/06
Laboratorio acreditado oficialmente S/Orden FOM/2060/2002 en las áreas: EHA, VSG y GTL. por la Consejería de ObrasPúblicas, Vivienda y Transportes de la Región de Murcia.
Ensayo GTL.026. - Determinación de sulfatos de un suelo S/UNE 83963:2008
Sulfatos mg/Kg 4816,28
Telf. 628 948 879 C/ Vereda, 1 30420 Valentín (Cehegín - Murcia) e-mail: [email protected]
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Telf. 968 748 023 Fax. 968 748 024
Prohibida la reproducción parcial sin el consentimiento por escrito de Centro de Ensayos y Medioambiente, S.L., Murcia
BA-6238/12
Nº colegiado 955
ColegiadoJACINTO SANCHEZ URIOS
Fecha 05/05/2010
El Secretario,
Folio:01561
Núm: 011001561
Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
ET AL
CONTROL DE CALIDAD DE OBRAS
Centro de Ensayosy Medio Ambiente
Laboratorios
RESULTADOS DEL ENSAYO
ACTA DE RESULTADOS
CÓDIGO ACTA CÓDIGO OBRA EXPEDIENTE MUESTRA FECHA DE ACTA
DESTINATARIO
OBRA: Obras Varias 04/2010 ,Ref/Cliente: BA-6238
INICIO/FIN DE ENSAYO: 09/04/2010 , 12/04/2010
GTL.026.
2010/3472 2298 1708 .2010/1635 12/04/2010
Los resultados contenidos en este acta se refieren unicamente a las muestras sometidos a ensayo
RESPONSABLE DE AREA GTL
Encarnación Marín López
DIRECTOR DE LABORATORIO
Sergio López Marín
Valentín-Cehegín: 12/04/2010 OBSERVACIONES:
Página:1/1
Basalto Informes Técnicos, S.LC/ San Jose, Nº 16 , 1ºB30009-Murcia
Determinación de sulfatos de un sueloDATOS GENERALES
PETICIONARIO:Basalto Informes Técnicos, S.L
IDENTIFICACIÓN DE LA MUESTRA
Nº ALBARÁN: 014327-2
SU ALBARÁN:
Nº MUESTRA: 1635 Nº ENSAYO:36161
FECHA DE MUESTREO:07/04/2010 HORA MUESTREO:---
DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL:B S-2 (M-1) (-1,20 a -1,60)RECOGIDO EN:Laboratorio
MUESTREADO POR:Muestreado por peticionario
PROCEDENCIA:BA-6238CANTIDAD DE MUESTRA:
DATOS COMPLEMENTARIOS:
Copias enviadas a:Basalto Informes Técnicos, S.L
POC.5,10,1 REV.0 01/06/06
Laboratorio acreditado oficialmente S/Orden FOM/2060/2002 en las áreas: EHA, VSG y GTL. por la Consejería de ObrasPúblicas, Vivienda y Transportes de la Región de Murcia.
Ensayo GTL.026. - Determinación de sulfatos de un suelo S/UNE 83963:2008
Sulfatos mg/Kg 746,52
Telf. 628 948 879 C/ Vereda, 1 30420 Valentín (Cehegín - Murcia) e-mail: [email protected]
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Telf. 968 748 023 Fax. 968 748 024
Prohibida la reproducción parcial sin el consentimiento por escrito de Centro de Ensayos y Medioambiente, S.L., Murcia
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ColegiadoJACINTO SANCHEZ URIOS
Fecha 05/05/2010
El Secretario,
Folio:01561
Núm: 011001561
Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
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Núm: 011001561
Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
ET AL
2.395
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Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
ET AL
DESCRIPCION ESTRATIGRAFICA/GEOTECNICA
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Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
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PARAMETROS GEOTECNICOSDensidad: 19.00 [kN/m³] Ángulo de rozamiento: 22.00°Cohesión efectiva: 2.00 [kN/m²] Resistencia al corte no drenada: 2.00 [kN/m²]Nivel freático: ausente
NIVEL DE CIMENTACIÓN CIMENTACION EFECTIVA
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ENTIDAD DE LOS ASENTAMIENTOS
INMEDIATOS A LARGO PLAZO
CARGAS (FRONTALES) CARGAS (LATERALES)
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www.geoandsoft.com
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FOTOGRAFÍAS
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ET AL
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Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
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Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
ET AL
Cimentaciones menores de 1,20 m Cimentaciones mayores de 1,20 m
Nspt St (mm) B* (m) 1+D/3B*
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Tensión admisible para B < 1,20 m 302.40 kN/m² 3.08 kp/cm²
Tensión admisible para B > 1,20 m 340.704 kN/m² 3.47 kp/cm²
ANEJO DE CÁLCULO
Método simplificado de determinación de presión vertical admisible de servicio en suelos granulares
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ALCANTARILLA
MAPA GEOLÓGICO DE ESPAÑA Escala 1:50.000 933 26-37
ZONA INVESTIGADA
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Núm: 011001561
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Suelo de grano grueso: >50% retenido en el tamiz nº 200 ASTM (0,08 UNE)
Arenas: > 50% de la fracción gruesa pasa por el tamiz nº5 UNE Arenas con finos (considerable cantidad de finos)
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Determinar porcentaje de grava y arena en la curva granulométrica. Según el porcentaje de finos (fracción inferior al tamiz nº 200). Los suelos de grano grueso se clasifican como sigue:
Menor del 5 % Mas del 12 %
5 al 12 %
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Suelo de grano fino: > 50% pasa por el tamiz nº 200 (0,08 UNE)
La dimensión del tamiz nº 200 es, aproximadamente, la de la menor partícula apreciable a simple vista.
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Nº colegiado 955
ColegiadoJACINTO SANCHEZ URIOS
Fecha 05/05/2010
El Secretario,
Folio:01561
Núm: 011001561
Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
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Nº colegiado 955
ColegiadoJACINTO SANCHEZ URIOS
Fecha 05/05/2010
El Secretario,
Folio:01561
Núm: 011001561
Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
ET AL
TOMAMUESTRAS STANDARD
CARACTERÍSTICAS
Peso de la maza 63.5 kg Altura de caída 76 cm Golpes para penetrar 30 cm
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Ø 50.8
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20
Nº colegiado 955
ColegiadoJACINTO SANCHEZ URIOS
Fecha 05/05/2010
El Secretario,
Folio:01561
Núm: 011001561
Con Seguro de Responsabilidad CivilVISADO
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
ET AL