Master en Ingeniería Industrial Universidad de Alcalá ... 2...medio de conductores y que opera a una tensión mayor a 1 kV con señal DC o AC sinusoidal de 50 Hertz. (RLAT) Introducción

Tema 2

Master en Ingeniería IndustrialUniversidad de Alcalá

Tecnología e Ingeniería Eléctrica Curso Académico / 2018-2019

2º Cuatrimestre

Líneas de transporte y distribución de energía eléctrica

Índice

1. Introducción.

2. ConstituciónCables conductores: materiales, aisladores, herrajes, etc.

3. Características eléctricas1. Resistencia de la línea. Inductancia de la línea. Conductancia. Perditancia

2. Efecto corona

4. Modelo eléctrico de las líneas de transporte y distribución

5. Dimensionamiento eléctrico1. Líneas aéreas con cables desnudos

2. Líneas subterráneas

3. Líneas aéreas con cables aislados

6. Dimensionamiento mecánico

7. Reglamento de líneas de alta tensión

8. Proyecto

• Instalación que transmite potencia (energía) eléctrica entre dos puntos pormedio de conductores y que opera a una tensión mayor a 1 kV con señal DC o ACsinusoidal de 50 Hertz. (RLAT)

Introducción

• Elemento básico de los sistemas eléctricos de potencia cuya función es eltransporte y la distribución de energía eléctrica entre dos puntos

Instalación, características y montaje según RLAT

400 kV 600 MVA 500 km

220 kV 200 MVA 200 km

132 kV 60 MVA 100 km

kV132 220 400 750 1500

Es mas caro transportar amperios que voltios

60 MVA200 MVA

600 MVA800 MVA

1250 MVA

Introducción

Categoría de lasLíneas

Tensión Nominal(Un ) kV

Tensión más elevada Us kV

3ª

3 3,6

6 7,2

10 12

15 17,5

20* 24

2ª

30 36

45 52

66* 72,5

1ª 132* 145

Especial220* 245

400* 420

Introducción. Clasificación

Según construcción▪ Líneas aéreas, utilizadas sobre todo en transporte y

distribución▪ Líneas subterráneas, utilizadas sobre todo en

distribución▪ Líneas aéreas con cables unipolares aislados▪ Barras rígidas desnudas sobre aisladores, utilizadas

en subestaciones y centros de transformación

Según el valor de la tensión

Según el tipo de tensión

• Líneas de alterna (HVAC)• Líneas de continua (HVDC)

Introducción. Clasificación

Líneas de continua (HVDC-SVC)

Líneas de continua (HVDC- LLC)

Elementos (requisitos fijados por normas)1. Conductores

1. Desnudos2. Aislados

2. Cables de tierra o de protección3. Aisladores4. Estructuras de apoyo5. Crucetas6. Herrajes7. Elementos de mando, maniobra y protección

Pararrayos, autoválvulas8. Puesta a tierra

Constitución de las líneas de transporte y distribución

Cables conductores: materiales y composición

Reglamento LAT RD 223/2008

Representa del 30 al 35% del coste total de una línea

• Las propiedades de los materiales:

– Conductividad adecuada

– Carga de rotura a tracción suficiente

– Resistente a la corrosión y agentes químicos

– Precio asequible

• Tipos

– Conductores desnudos (líneas aéreas)

– Cables aislados (subterráneas)

– Cables trenzados (aéreas)

– Pletinas rígidas y barras (subestaciones)

• Formas:– Macizos, cables, especiales, mixtos u

homogéneos


Diseñados, seleccionados y ensayados para cumplir con los requisitos:

• Eléctricos • Mecánicos• Telecomunicaciones y protección

contra las vibraciones

ConductorCobre, aluminio, acero y sus aleaciones y combinaciones

Sección nominal mínima:Cobre y sus aleaciones: 10 mm2

Acero galvanizado: 12,5 mm2

Carga de rotura mayor de 3500 N

Cables conductores desnudos: materiales y composición

• Conductores de aluminio (UNE-EN 50182)– Hilos redondos o con forma trapezoidal + refuerzo de hilos de acero galvanizado o

acero recubierto de aluminio

– Temperatura de servicio: normal 85º, máxima 100º

– Tipos:• AL1, Alx, AL1/STyz, ALx/STyz, AL1/SAyz, ALx/SAyz, AL1/ALx

• Ej: 401AL1/28ST1A = 401 mm2 de alambres de aluminio AL1 (aluminio duro + 28 mm2 de alma de alambres de acero galvanizado ST1A con un recubrimiento de Zinc clase A)

• Conductores de acero (UNE-EN 50182)– Tipos

• Acero galvanizado. Especificaciones: (UNE-EN 50189)

• Acero recubierto de aluminio: UNE-EN 61232)

• Conductores de cobre (UNE-EN 207015)– Tipos

• Cobre.

• Aleación de cobre

• Que contienen fibra óptica (UNE-EN 60794-4)

– Conductores de fase (OPPC,s)

– Cables de tierra (OPGW,s)


Cables conductores desnudos: materiales y composición


Al Al Ac Ac

Al Ac

E S E SE

S S

+=

+

Densidad

Al Al Ac Ac

Al Ac

S S

S S

+=

+

Módulo de elasticidad

Acero

Aluminio

http://www.google.es/url?sa=i&rct=j&q=&esrc=s&source=images&cd=&cad=rja&uact=8&docid=MTNqfEcDuPaluM&tbnid=iVhj-gHfpHdOCM:&ved=0CAcQjRw&url=http://www.inducor.com.ar/academicos/alta-tension/alta-tension-capitulo4.html&ei=UAMbVMnYPPeasQSuh4LYAg&bvm=bv.75742615,d.cGU&psig=AFQjCNGCsxhG3iz8zCiTnzYG2CEtgnRCAg&ust=1411142855289445


Cables desnudos: materiales y composición


Empalmes y conexiones• Empalme: asegura la continuidad eléctrica y mecánica• Conexión: asegura continuidad eléctrica con resistencia reducidaRealización según RAT-ICT 07

Cables de tierraProtección frente a descargas atmosféricas• Pueden ser de acero• Instalación, características y montaje según RAT-ICT 07

Cables desnudos: materiales y composición

a) Por su función:a) Cables para el transporte de energíab) Cables de control y para transmisión de señales codificadas

b) Por su tensión de servicio:a) De muy baja tensión {menos de 50 V.)b) Baja tensión (más de 50 V y hasta 1,1 kV.)c) Media tensión (más de 1,1 kV. y hasta 35 kV.)d) Alta tensión (más de 35 kV. y hasta 150 kV.)e) Muy alta tensión (por encima de 150 kV.)

c) Por la naturaleza de sus componentes:a) Con conductores de cobre o aluminio.b) Aislados con plástico, goma o papel impregnado, armados, apantallados, etc.

d) Por sus aplicaciones específicas:a) Para instalaciones interiores en edificiosb) Para redes de distribución de energía, urbanas o ruralesc) De señalización, telefonía, radiofrecuencia, etc.d) Para minas, construcción naval, ferrocarriles, etc.

CLASIFICACIÓN DE LOS CABLES ELÉCTRICOS AISLADOS


Cables aislados: materiales y composición

Características eléctricas (fijadas por el reglamento y suministradas porlos fabricantes)

• Tensiones asignadas del cable

• Temperatura del conductor en régimen nominal de servicio

• Temperatura en cortocircuito


Los materiales cumplirán las normas y ensayos UNE incluidas en la ITC-LAT-02

ConductorCobre y aluminio

AislamientoPVC: Policloruro de viniloXLPE: Polietileno reticulado (termoestable)EPR: Etileno-propileno (elastómero)HEPR: Etileno-propileno de alta densidad

• Apantallados, protegidos contra la corrosión, Unipolares o tripolares

Tipo XLPE

Chaqueta

Cinta

Capa semiconductora

Aislamiento

Capa semiconductora

Pantalla Metálica (hilos de cobre)

Conductor

Constitución de las líneas de transporte y distribuciónCables aislados: materiales y composición

http://www.google.es/url?sa=i&rct=j&q=&esrc=s&source=images&cd=&cad=rja&uact=8&ved=0CAcQjRw&url=http://www.ascformacion.com/formacion-tecnica/subestaciones-y-lineas-at/curso-cables-aislados-para-at/&ei=8PlhVPX3PNH_sATMhILwDA&bvm=bv.79189006,d.cWc&psig=AFQjCNGe9rS9l_z2EVI771BwRrha1ACZQw&ust=1415793334605592


Cables aislados: materiales y composición


Cables aislados unipolares reunidos en haz

Se utilizan con tensiones hasta 30 kV en líneas aéreasMateriales: Cu, Al, Al-Ac y sus aleaciones

a) Zonas de bosques o de gran arbolado.b) Zonas no urbanas de elevadapolución.c) Instalaciones provisionales de obrascon proximidad de maquinaria móvil.d) Zonas de circulación en recintos defábricas e instalaciones industriales.e) Instalaciones provisionales para zonasen curso de urbanización.f) Penetración en núcleos urbanos

Se fabrican según normas UNEInstalación y montaje según ITC-08 del RLAT

Zonas:


Elección de los conductores

Determinación de la sección adecuada al transporte o distribución eléctrica en proyecto

Factores

Factores determinantes Límite a considerar

Intensidad (A) Térmico• Régimen permanente • Régimen transitorio

Económico (Ley de Kelvin)

Tensión (kV) • Efecto corona• Radiointerferencia

Intensidad y tensión (A y kV) • Regulación• Estabilidad

• Límite térmico de calentamiento de los conductores en régimen permanente y transitorio,La temperatura limita la capacidad de transporte. Vienen limitados por el reglamento y losfabricantes. Afectan: (temperatura, humedad, viento, etc.)

• Límite económico (fundamental para V < 220 kV ). Existe una sección que hace el gasto elmínimo, gasto de transporte + gasto de generación mínimo.

• Límite por regulación es el menos importante se debe escoger una sección tal que sea delorden del 5 al 10%


Elección de los conductores

C (€/año) = A + B (kW) + D(kWh)

Ley de Kelvin: En todo conductor de sección óptima se verifica que el gasto debido a sucoste de adquisición es igual al gasto correspondiente a las pérdidas en el transporte

21

•Auto soportadas o retenidas•Postes de hormigón, madera, acero•Torres en acero galvanizado (celosía)•Estructuras

•Normalizados UNE-EN (RAT)

Los apoyos Los apoyos que deben mantener los conductores a suficiente altura sobre tierra y

adecuadamente distanciados entre sí.


- Apoyos de alineación: Su función es solamente soportar los conductores y cables de tierra;son empleados en las alineaciones rectas.- Apoyos de anclaje: Su finalidad es proporcionar puntos firmes en la línea, que limiten eimpidan la destrucción total de la misma cuando por cualquier causa se rompa un conductor oapoyo.- Apoyos de ángulo: Empleados para sustentar los conductores y cables de tierra en los

vértices o ángulos que forma la línea en su trazado. Además de las fuerzas propias de flexión,en esta clase de apoyos aparece la composición de las tensiones de cada dirección.- Apoyos de fin de línea: Soportan las tensiones producidas por la línea; son su punto de

anclaje de mayor resistencia.- Apoyos especiales: Su función es diferente a las enumeradas anteriormente; pueden ser,

por ejemplo, cruce sobre ferrocarril, vías fluviales, líneas de telecomunicación o unabifurcación, ...



CrucetasSon los brazos colocados en la punta cuya misión es separar los conductores

entre si y entre tierra y entre si.


Bóveda Celosía

http://www.google.es/url?sa=i&rct=j&q=&esrc=s&source=images&cd=&cad=rja&uact=8&ved=0CAcQjRw&url=http://www.coitiab.es/reglamentos/medio_ambient/reglamentos/rd_26308.htm&ei=YTxiVLLYCpf_sASB0YDoAQ&bvm=bv.79189006,d.cWc&psig=AFQjCNFcDlPJrAam_HfBJrFzxwXhjux98Q&ust=1415810405353359

http://www.google.es/url?sa=i&rct=j&q=&esrc=s&source=images&cd=&cad=rja&uact=8&ved=0CAcQjRw&url=http://noticias.juridicas.com/base_datos/Derogadas/r0-rd263-2008.html&ei=cz1iVMbvEviNsQTYwoGQBg&bvm=bv.79189006,d.cWc&psig=AFQjCNFcDlPJrAam_HfBJrFzxwXhjux98Q&ust=1415810405353359

Aisladores

Materiales:

• Porcelana, vidrio, materiales sintéticos

• Normas UNE-EN (RAT)

Misión : • Soportar la tensión entre conductor y tierra.• Soportar la tensión mecánica del cable respecto del apoyo.Propiedades• Resistencia mecánica suficiente• Ausencia de envejecimiento• Tensiones de perforación suficientemente elevadas (fijadas

por normas)• A frecuencia industrial• Impulso tipo rayo

• Tensión de contorneo

Tipos

Suspensión y rígidos

• Tipo pin, poste, cadenas

conformadas por unidades

de suspensión


ENSAYOS

Mecánicos Químicos Eléctricos

Inspección Visual

Medición de Dimensiones

De Rotura

Ciclo Térmico

Choque Térmico

Verificación de la Porosidad

Control de uniformidad del

revestimiento

Tensión Resistida de Impulso

Tensión de Frecuencia

Industrial bajo lluvia

Electromecánico de Falla

FAPA ANSCO

Diámetro 254mm±3% 254mm

Altura 150mm±3% 145mm

Tensión de Servicio 15kV 15kV

Tensión de contorneo (seco) 80kV 80kV

Tensión de contorneo bajo lluvia 50kV 50Kv

Tensión de perforación 120kV 120kV

Tensión de descarga con onda de impulso de 1/50 μs positiva de1 elemento10 elementos

120kV900kV

120kV945kV

Tensión de descarga con onda de impulso de 1/50 μs negativa de1 elemento10 elementos

150kV990kV

150kV930kV

Tensión de descarga en seco para cadena de 10 elementos 500kV 590kV

Tensión de descarga bajo lluvia para cadena de 10 elementos 360kV 415kV

Carga mínima de rotura 5500kg 5500kg

Carga permanente a la tracción 2000kg

Peso neto de un aislador 5,8kg 6kg

Aisladores: característicasConstitución de las líneas de transporte y distribución


Distribución de la tensión en la cadena de aisladores

Distribución no lineal

Para la determinación del nº de aisladores • Altitud• Temperatura• Grado de

contaminación

Aisladores: características

28

• Elementos: Herrajes

•Grapas para sujetar cables de fases y guarda•Espaciadores para mantener separados losconductores de un haz• Anillos para control de efecto corona• Cuernos de arco• Cables para retención o anclaje


Líneas subterráneas

• Cimentaciones

• Corredor o servidumbre (Right of way)

• Zanjas

• Cajas de inspección

Líneas aéreas


• Cable de cobre desnudo

• Conectores cobre-cobre o bimetálicos

• Contrapesos

• Amortiguadores de vibraciones

• Empalmes y terminales monofásico y

trifásicos para cables aislados

• Balizas para señalización aeronáutica

• Elementos: Obras Civiles

30

Constitución de las líneas de transporte y distribuciónTomas de tierra

Misión:• Evacuar las descargas atmosféricas

• Mantener la tensión nula en aquellos elementos quepodamos tocar

• Fijar el neutro en los sistemas de c.a.

• Servir de conductor de retorno en sistemas de c.c. y c.a.

• Mallas de puesta a tierra • Varillas de puesta a tierra en cobre o copperweld

• Pararrayos de línea

Características eléctricas

El comportamiento eléctrico de las líneas de transporte y distribución viene determinada por una serie de parámetros (primarios) que son función de:

– Longitud de la línea

– Tipo de conductor

– Espaciamiento entre conductores

– Intensidades de los conductores

Concentrados:

R, L, G y C

Distribuidos:

• Inductancia serie por metro (l)• Resistencia serie por metro (r)• Capacidad paralelo por metro (c)• Conductancia paralelo por metro (g)

El parámetro más importante es la inductancia ya que limita la capacidad

de transporte de energía.

Resistencia de líneas de transporte

• La resistencia en CC se calcula como:

• Varía con la temperatura.

– T0 y α dependen del material

• La resistencia efectiva de un conductor se calcula

• Las diferencias entre la R cc y la R ca se deben a:– Longitud helicoidal de los hilos (alambres). Es función de la capa que ocupan.

Incrementan de un 1% a un 3% la Rcc

– Frecuencia: Efecto Skin. Incremento de la resistencia

– Distancia a otros conductores y frecuencia de las intensidades de estos: Efecto Proximidad. Es despreciable en los aéreos, puede ser importante en los aislados

– Intensidad de la corriente en los conductores magnéticos

• La resistencia efectiva se puede calcular con la siguiente expresión:

( )cc

lR

s=

2 1 2 1(1 ( ))R R = + −0 22

1 0 1

TR

R T

+=

+

2( )

p

CA

PR

I=

2 1 2 1(1 ( ))(1 )(1 )cc s pR R K K = + − + +

Los valores de resistencia se encuentran tabulados paralos diferentes conductores en las condiciones normalesde funcionamiento

Resistencia de líneas de transporteAcero

Aluminio

7

,2 10 ln H/m

DL

r

−=

Inductancia de líneas de transporteUna corriente eléctrica circulando a través de un conductor,crea un campo magnético en forma de lazos circulares querodean al conductor, (4ª ley de Maxwell)

( ) ( )( )

d t Ld di di tv t L

dt didt dt

= = =

El flujo concatenado es proporcional a la corriente que lo crea,siendo la constante de proporcionalidad el denominadocoeficiente de autoinducción L, que únicamente depende de lageometría del circuito.

( )d

L Hdi

=

Inductancia de un solo conductor

x0 rdx

xB

dS

I

cHdl I=

70int

1.10 H/m

8 2L

−= =

7 2

1

2.10 .ln H/mext

DL

D

−=

Si la corriente i(t) es variable en el tiempo, el campomagnético también lo será y en cualquier circuito eléctrico queconcatene una porción del flujo magnético se inducirá unatensión (3ª ley de Maxwell) dada por:

14' . 0,7788 r r e r

−

= =

Conductor rectilíneo de longitud infinita y no magnético

D = distancia del centro a un punto exterior

Inductancia de línea compuesta por dos conductores

Para determinar la inductancia externa delconductor 1, debemos evaluar la integralanterior entre r y D, ya que más allá de D lacorriente neta es cero por lo que no haycontribución neta al flujo magnético queconcatena al circuito.

r

D

rI I−

1 2

Por lo que la inductancia total es:

7 7

1 2´ ´

1 2

4 10 ln 4 10 ln (H/m)´

D DL L L x x

rr r

− −= + = =

Inductancia de líneas

, , ,

1 2r r r= =

Supuestos:• Conductores macizos.• El efecto de la tierra sobre el campo magnético es insignificante.• El diámetro de los conductores es mucho menor que D.

Conductor n (cables, alambres)

23 3 1n x x= − +

(2 1)D x d= −

n = nº de alambres del conductorx = número de capasd = diámetro de un alambreD = diámetro del conductor

Inductancia de líneas de conductores compuestos

x yL L L= + ´aa aD r=

Los fabricantes de cables suelen dar estos valores


74 10 ln ( / )mx y

sx sy

DL L L x H m

D D

−= + =

72 10 ln ( / )x

DMGL x H m

RMG

−= 0,0754ln ( / )L

DMGX km

RMG=

a

bc

a’n

c’b’

m

Conductor x Conductor y

( )( ) ( )

( )( ) ( )2

' ' ' ' ' ' ' ' '7... ... ... ...

2 10 ln... ... ... ...

mnaa ab ac am ba bb bc bm na nb nc nm

xn

aa ab ac an ba bb bc bn na nb nc nn

D D D D D D D D D D D DHL x

mD D D D D D D D D D D D

−=

DMG RMG

Inductancia de líneas trifásicas equilibradas


312 13 23 eqDMG D D D D= =

La = Lb = Lc

0,0628ln ( / )a

DMGX km

RMG=

7

,2 10 ln ( / )a

DMGL x H m

r

−=

72 10 ln ( / )´

a

DL x H m

r

−=

0,0628ln ( / )´

a

DX km

r=

La = Lb = Lc

Inductancia de líneasLíneas trifásicas con doble circuito

Son comunes estas disposiciones de doble circuito; aumentan la confiabilidad del sistema a un coste un poco mayor.• La inductancia por fase debe ser baja:

a) La DMG lo mas baja posibleb) La RMG lo mas alta posible

• Los conductores individuales de cada fase lo mas alejados posible• La distancia entre fases debe ser la mínima posible.

7

,

3 21 10 ln /

dL x H km

r

−=

Coeficiente de autoinducción de cada circuito

h >> dM tiende a cero

Inductancia de conductores agrupados

Si se denomina Dsb el RMG de los

conductores agrupados y el Dm el DMG de losconductores que individualmente componenel agrupamiento, se encuentra:

En voltajes extra altos (EAV), esto es, voltajespor arriba de los 230 kV el efecto corona y susconsecuentes pérdidas de potencia einterferencia en las comunicaciones pueden serexcesivas si el circuito solo tiene un conductorpor fase


7 72 10 ln 2 10 ln ( / )m

b

s

DDMGL x x H m

RMG D

− −= =

Ds es el radio ficticio de un conductor

02

qE

x=

0 La constante dieléctrica del vacío, la que es igual a 8.85.10-12 F/m

La diferencia de potencial entre dos cilindros desde laposición D1 a D2 se define como el trabajo necesariopara mover una carga de un Coulomb desde D2 a D1:

2 2

1 1

212

0 0 1

. . ln2 2

D D

D D

Dq qV E dx dx

x D = = =

Capacitancia de las líneas de transporte

Conductor largo y recto:

q es la densidad de carga lineal (cul./m)

Diferencia de potencial entre dos conductores de un grupo de conductores en paralelo:

D2

D1

q

x

0

1ln ln ln ... ln

2

ab b cb nbab a b c n

a ba ca na

D r D DV q q q q V

r D D D

= + + +

a

b

c

n • Conductores suficientemente alejados de tierra• Radios mucho menores que las distancias

Conductor infinitamente largo alejado de cualquier conductor incluida la tierra

Capacidad de una línea de dos conductores


D

a b

qbqa 0

1ln ln

2

bab a b

a

rDV q q V

r D

= +

qa = -qb

2

0

ln 2

aab

a b

q DV V

r r=

0 0,0121 /

ln log

aab

ab

a b a b

qC F km

D DV

r r r r

= = =

abV A/kmc abI j C=

Si ra = rb = r

0,0121 /

logabC F km

D

r

=D

a b

qbqa

El valor de la capacitancia por fase y por Km es:

XC = 1/ Can

Aplicándolo al sistema a-a’, tenemos que, considerando el conductor a aislado, ladiferencia de potencial entre el conductor a y a’ es:

qa

-qa

r

r

D

a

a’

n

0,02422 /

logan abC C F km

D

r

= =

Conductancia o perditancia de las líneas de transporte

Capacidad de una línea trifásica con espaciamiento equilátero

D D

D

a b

c

( )0.0242

/log

aan

an

qC F Km

DVr

= =

0

1ln ln ln

2ac a b c

rD DV q q q

r D D

= + +

0

1ln ln ln

2ab a b c

r DDV q q q

r D D

= + +

0

12 ln ( ) ln

2ab ac a b c

rDV V q q q

r D

+ = + +

0 a b cq q q= + +

3ab ac anV V V+ =

0

1ln

2an a

DV q

r=

anV A/kma anI j C=

312 13 23eqD D D D=

Capacidad de una línea trifásica con espaciamiento asimétrico

D13 D23

D12

a b

c

1 2

30.0242

/

logan

eq

C F KmD

r

=


• Utilizando el método de las imágenes se observa que el efecto de la tierra es aumentar la capacidad Cn. Si la h >>D es despreciable el efecto

• También se pueden calcular las capacidades línea a línea Cab

Si se hace transposición

Método GMD (modificado)

Este método de puede utilizar para calcular capacidades de líneas trifásicas en general

❑ Capacidades: r❑ Coeficiente de autoinducción: r´ = 0,7788r

Conductancia de las líneas de transporte

Es debida a la corriente entre conductores y tierra debida al aislamiento no perfecto

2 ( / )p GV kW km= ( )I

G siemensV

=

p es la pérdida de potencia en cada fase de la línea, en un circuito trifásico será 3p.➢ G varía mucho según el grado de humedad.➢ Con tiempo seco y bien aislada es prácticamente nula.➢ G es difícil de calcular.

Es función de:▪ Tipo de aisladores ▪ nº de éstos por cadena▪ Del tipo de apoyos, de la tensión de línea▪ Condiciones metereológicas

Tiempo p (w) Conductancia (G)

Seco 1 a 3 1 a 10x10-8 S/km

Húmedo 5 a 20 30x10-8 S/km

➢ Es una descarga, en ocasiones luminosa, debida a la ionización del gas que rodea a unconductor en el cual existe un gradiente de potencial superior a un determinado valor.

➢ El Efecto Corona, es un fenómeno que se presenta cuando se eleva el potencial de unconductor en el aire hasta valores que sobrepasan la rigidez dieléctrica del aire querodea al conductor. La forma de apreciar el efecto corona es por luminiscencia openachos azulados que aparecen alrededor del conductor, como se puede apreciar acontinuación

Efectos• Generación de luz.• Ruido audible.• Ruido de radio (interferencias en radio y TV)• Vibración resultante del viento eléctrico.• Deterioro de los materiales como consecuencia de un bombardeo de iones.• Generación de ozono, óxidos de nitrógeno y la presencia de humedad, ácido nítrico.• Disipación de la energía.

Efecto corona

http://3.bp.blogspot.com/-5Lfk9l5GmOA/TwZtZCgWtzI/AAAAAAAAAJw/Cyfmt_Hkpc4/s1600/1.jpg

http://es.wikipedia.org/wiki/Luz

http://es.wikipedia.org/wiki/Ruido

http://es.wikipedia.org/wiki/Vibraci%C3%B3n

http://es.wikipedia.org/wiki/Ion

http://es.wikipedia.org/wiki/Ozono

http://es.wikipedia.org/wiki/Nitr%C3%B3geno

http://es.wikipedia.org/wiki/%C3%81cido_n%C3%ADtrico

http://es.wikipedia.org/wiki/Energ%C3%ADa

• Vc es el valor de tensión crítica disruptiva en kV.• δ es el factor de densidad del aire.• r es el radio del conductor en centímetros.• DMG es la distancia media geométrica entre fases.• RMG es el radio medio geométrico.• n es el número de conductores por fase.• kr es el coeficiente de rugosidad del conductor

empleado, cuyo valor suele ser: • 1 para conductores nuevos.• 0,98 - 0,93 para conductores viejos (con

protuberancias).• 0,87 - 0,83 para cables formados por hilos.

• km es el coeficiente medioambiental, cuyo valor suele ser:

• 1 cuando el aire es seco.• 0,8 para aire húmedo o contaminado.

• kg es el factor de cableado

Efecto corona

Tensión crítica disruptiva

21,2 lnc r m g

DMGV r n k k k

RMG=

• Pc es la pérdida de potencia en kW/km.• δ es el factor de densidad del aire.• f es la frecuencia de la línea en Hz• DMG es la distancia media geométrica

entre fases.• RMG es el radio medio geométrico.• Vs es el valor de la tensión fase-neutro (o

tensión simple) en kV.• Vc es el valor de tensión crítica disruptiva

en kV

Efecto corona

Pérdida de potencia

La aparición del efecto corona es función del campo superficial (kV/m), del radio del conductor y de la densidad del aire (Peek)

( ) ( )2 5244

25 10c s c

RMGP f V V

DMG

−= + −

Modelo eléctrico de las líneas de transporte y distribución

U1 U2

I1 I2

Los integrantes pasivos de una red eléctrica se pueden representar por:

❑ Cuadripolos o redes de dos puertas: transformadores, líneas, etc.

❑ Dipolos o redes de una puerta: cargas pasivas, simples impedancias,etc.

1 2 2

1 2 2

V AV BI

I CV DI

= +

= +

1 2

1 2

V VA B

I IC D

=

CUADRIPOLOEntrada,

fuente

Salida,

carga

Línea

1AD BC− =

Solo se necesitan 3 parámetros para que quede determinado el cuadripolo

A D=

Las constantes auxiliares de la línea A, B, C y D son números complejos y se llamanparámetros de transmisión

Lineal

Pasiva

Bilateral

Parámetros eléctricos son independientes de la carga eléctrica y de la corriente eléctrica. Sólo dependen

de la geometría de montaje de los conductores y del tamaño y tipo de conductor.

No es fuente de energía eléctrica

Parámetros eléctricos son los mismos vistos desde cualquier par de terminales.


A B

C D

2 1

2 1

V VD B

I IC A

− =

− Es invertible

Representación de una red trifásica mediante cuadripolos

– En una red trifásica equilibrada, las impedancias que aparecen en lasdistintas fases son iguales entre sí.

– La representación de una única fase es suficiente para describir la red.

– Cuando se representa una red trifásica por un cuadripolo se está trabajandopor fase.

– Los 2 terminales de cada lado del cuadripolo son una fase y el neutro delsistema (las tensiones son la simples (estrella) y las corrientes son de línea).


El funcionamiento de un cuadripolo queda totalmente determinado si susterminales están conectadas a determinadas tensiones, desfasadas entre sí en undeterminado ángulo.

1 2 2

1 2 2

V AV BI

I CV DI

= +

= +

• Línea corta– Longitud menor de 100 km

– Parámetros concentrados

– Capacitancia despreciable

• Línea media– Longitud mayor que 100 km y menor que 240 km

– Parámetros concentrados

– Capacitancia no despreciable

• Línea larga– Longitud mayor que 240 km

– Parámetros concentrados sólo en casos especiales y para longitudes menores de 320 km

– Parámetros distribuídos


Línea corta (menor 100 km)

+

VS

-

+

VR

-

IS IR

R L

S R

S R R

Z R jwL

I I I

V V ZI

= +

= =

= +

( cos )S R R L RV V I R X sen + +

R0 RL

RL

V - VRegulacion= x100

V

S R

R

V - VRegulacion= x100

V

R L R

R

I (Rcosφ +X senφ )Regulacion= x100

V

1

0 1

S R

S R

V VZ

I I

=

Regulación de tensión


Línea media mayor que 100 km y menor que 250 km

+

VS

-

+

VR

-

IS IRR L

C/2 C/2

IX

Modelo

2

12 2

1 12 4 2

donde

1 12 4

S R X

X R R

RS R R R R

S X S R R

S R

S R

Z R jwL Y jwC

V V Z I

YI I V

V Y ZYV V Z I V ZI

Y ZY ZYI I V V Y I

V VA B

I IC D

ZY ZYA D B Z C Y

= + =

= +

= +

= + + = + +

= + = + + +

=

= = + = = +

+

VS

-

+

VR

-

IS

IR

R/2 L/2

C

R/2 L/2

Modelo T

2

2

donde

1 1 2 4

c R R

S R C

S C s

S R

S R

Z R jwL Y jwC

ZV V I

I I YV

ZV V I

V VA B

I IC D

ZY ZYA D B Z C Y

= + =

= +

= +

= +

=

= = + = + =

1

1

S R

S R

V VYZ Z

I IY

+ =

+

VS

-

+

VR

-

IS IR

R/2 L/2

C

R/2 L/2



Línea larga

Línea larga

Supuesto régimen variable


( , )

( , )

v f x t

i f x t

=

=xv Rv

Rixix xi di+

x xv dv+Si

Si

dx

zdx

ydx

x

idv irdx L dx

t

vdi vgdx C dx

t

= +

= +

( )

( )

2 2

2 2

2 2

2 2

v v vrgv rC Lg LC

x t t

i i irgi rC Lg LC

x t t

= + + +

= + + +

Línea larga

Supuesto régimen permanentesinusoidal


x x

x x

dV I zdx

dI V ydx

=

=

0

yz

zZ

y

=

=

0

0

ch

ch

x R R

Rx R

V V x I Z sh x

VI sh x I x

Z

= +

= +

0

0

ch

1ch

s R

s R

l Z sh lV V

sh l lI IZ

=

S R

S R

V VA B

I IC D

=

2

2

xx

d VyzV

dx=

xV RV

RIxIx xI dI+

x xV dV+SV

SI

dx

zdx

ydx

0 01 2

2 2

x x x xR R R Rx

V Z I V Z IV C e C e e e − −+ −

= + = +

0 01 2

0 0

/ /

2 2

x x x xR R R Rx

V Z I V Z IC CI e e e e

Z Z

− −+ − = − = −

x


j = +

1 2( )( )0 0( , ) Re 2 Re 2

2 2

j wt xj wt xx xR R R Rx

V Z I V Z IV x t e e e e

− ++ + − − + − = +

1 2( , ) ( , ) ( , )x x xV x t V x t V x t= +

01 1( , ) 2 cos( )

2

xR Rx

V Z IV x t e wt x

+ = + +

02 2( , ) 2 cos( )

2

xR Rx

V Z IV x t e wt x − −

= − +

1 0( )R Rfase V Z I = +

2( )m

=

2 0( )R Rfase V Z I = −

v f=

g 0 y r LSi

2

r C

L

LC

g 0 y r 0Si

0 0

1 1300000 /v f km s

LC

= = 6000 km =

La impedancia característica de una línea de transmisión es el valor de la relación entre elvoltaje y la corriente en la línea si ésta es de longitud infinita o tiene conectada en su terminaluna impedancia igual a su impedancia característica. Depende de sus parámetros eléctricos.

Impedancia característica de la línea

0s

s

VZ

I=

( )0 , , , ,Z f r L C g =

0

r j LZ

g j C

+=

+ ZoV

I

+-

V

I

+-

X longitud finita

longitud infinita

ZoV

I

+-

V

I

+-

X longitud finita

longitud infinita

C

LZ =0

Si r y g son muy pequeñas (línea de bajas pérdidas) o

la frecuencia es muy grande:

La impedancia característica es una cantidad

constante, sin depender de la frecuencia de la

señal que se propague por la línea

Z0 ZL = Z0Vs

Is

0 400 800 Z = Líneas aéreas

Líneas subterráneas 0 40 80 Z =


Constante de propagación de una línea

Constante de propagación γ de una línea (por km)

( ), , , ,f r L C g

j

=

= +

α = constante de atenuación (nepers/km)

β = constante de desfase (rad/km) (0 a -15º) en líneas aéreas

Cuando la línea está cargada con su impedancia característica ZL = Z0

1 1

2 2

ln lnV I

V I = =

1 1

2 2

ln lnV I

V I = = 2 1 1

2 2

V Ie

V I

=

1 2 1 2V V I I = − = −

También se verifica que por km:

1

2

1ln

2

P

P = Si la línea no tiene pérdidas α = 0


Z0ZL = Z0

V1

I1

V2

I2

l = 1km

P1 P2

Línea de larga en corriente continua


0 0

2 2

x xR R R Rx

V R I V R IV e e −+ −

= +

0

0

ch

1 ch

s R

s R

l R sh lV V

sh l lI IR

=

0 0

2 2

R RR R

x x

x

V VI I

R RI e e −

+ −

= +R0

RL

lVs

Is

VR

IR

l

2

2

xx

d VgrV

dx=

▪ Al final de una línea de transmisión se encuentra conectado un dispositivo(receptor, impedancia de carga, etc.) cuyo valor de impedancia de entrada, ZL,puede ser igual o diferente al valor de la impedancia característica de la línea detransmisión (Z0).

▪ Si ZL es igual a Z0, toda la energía contenida en la señal se transfiere al dispositivoque se encuentra conectado en su extremo. Si ZL es diferente a Z0 parte de laenergía es transferida a la carga y parte regresa a la línea.

▪ Bajo ciertas circunstancias toda la energía puede ser reflejada, hacia la línea.

Señales Reflejadas en una Línea


Tx Rx

DESTINOORIGEN señal incidente

señal reflejada

Z0

ZL = Z0

lVs

Is

VR

IR

l

Potencia Reflejada en una Línea

incidentereflejada PP 2=Al existir reflexiones en la línea, la potencia que se refleja está dada por:

0

0

reflejado L

incidente L

V Z Zcoeficiente de reflexion

V Z Z

−= = =

+

Mientras que la potencia que si se transmite hasta la carga es:

( ) incidenteatransmitid PP 21 −=

El módulo de la tensión reflejada, depende de la diferencia entre la impedanciacaracterística de la línea, Z0 y la impedancia que esta tenga conectada en su extremo final,ZL:


Z0

ZL

lVs

Is

VR

IR

l

Atenuación de la Potencia por Desacoplo

La atenuación sufrida por el desacoplo es:

( )21 −==incidente

atransmitid

P

Pa ( )21log10 −−=dBa

La diferencia entre la impedancia característica de la línea, Z0 , y la impedancia que esta tenga

conectada en su extremo final, ZL, denominada también como desacoplo de impedancias,

origina por lo tanto una pérdida de potencia.

• La potencia reflejada viaja en dirección hacia el transmisor, fuente de la señal, con riesgo

de hacerla disipar mayor energía que para la cual está diseñado.

• A lo largo de la línea se suman las señales que inciden hacia la carga y las señales que se

reflejan, produciendo una señal resultante cuya forma de onda presenta deformidades,

distorsión.

• La potencia que es reflejada no es entregada a la carga, lo cual origina una pérdida

adicional a la sufrida por la señal al propagarse por la línea.

Efectos de la Reflexión de Potencia en una Línea


Régimen eléctrico de funcionamiento

• Se realizarán los cálculos eléctricos de lalínea para los distintos regímenes defuncionamiento previstos, poniéndoseclaramente de manifiesto los parámetroseléctricos de la línea, las intensidadesmáximas, caídas de tensión y pérdidas depotencia.

Capacidad de la corriente en los conductores

• Se adoptará el sistema de cálculo convenienteentre los expuestos y se seguirán loscondicionamientos exigidos para el mejorfuncionamiento de la línea.

Densidad admisible

– Las densidades de corriente máximas enrégimen permanente no sobrepasarán losvalores señalados en la tabla

– Para los demás conductores (cableados yde otro tipo) se seguirá la ITC-07 LAT

Intensidad máxima admisible

Se realizará un estudio de corrientes bajodistintas condiciones y se reflejará en elproyecto

Cálculos eléctricos en líneas aéreas de A.T.

Sección

nominal

mm²

Densidad de corriente

A/mm²

Cobre Aluminio Aleación de aluminio

10 8,75

15 7,60 6,00 5,60

25 6,35 5,00 4,65

35 5,75 4,55 4,25

50 5,10 4,00 3,70

70 4,50 3,55 3,30

95 4,05 3,20 3,00

125 3,70 2,90 2,70

160 3,40 2,70 2,50

200 3,20 2,50 2,30

250 2,90 2,30 2,15

300 2,75 2,15 2,00

400 2,50 1,95 1,80

500 2,30 1,80 1,70

600 2,10 1,65 1,55

Se seguirán las instrucciones de

la ITC-07 LAT

Intensidad de cortocircuitoLa línea aérea deberé ser diseñada y construida, para resistir sin dañarse los efectosmecánicos y térmicos, debidos a las intensidades de cortocircuito recogidas en lasespecificaciones del proyecto

El cortocircuito puede ser:• trifásico

• fase a fase

• fase simple a tierra

• fase doble a tierra

Los valores típicos para la duración de un cortocircuito, a tener en cuenta para eldiseño son:

❑ conductores de fase y cables de tierra 0,5 s

❑ herrajes y accesorios de línea 1,0 s

• El proyectista deberá tener en cuenta la duración real, la cual depende del tiempode respuesta del sistema de protección de la línea aérea, que puede ser más largao corta que los valores típicos anteriormente indicados

➢ Los métodos de cálculo de las corrientes de cortocircuito en las redes trifásicas decorriente alterna se dan en la norma UNE-EN 60909 y los métodos de cálculo delos efectos de las corrientes de cortocircuito son dados en la norma UNE-EN60865-1

➢ Alternativamente, se pueden recoger otros métodos de cálculo en lasespecificaciones del proyecto.


Efecto corona y perturbaciones radioeléctricas (LAT)

• Será preceptiva la comprobación del comportamiento de losconductores al efecto corona en las líneas de tensión nominalsuperior a 66 kV

• Asimismo, en aquellas líneas de tensión nominal entre 30 kV y 66kV, ambas inclusive, que puedan estar próximas al límite inferior dedicho efecto, deberá realizarse la citada comprobación

• El proyectista justificará, con arreglo a los conocimientos de latécnica, los límites de los valores de la intensidad del campo enconductores, así como en sus accesorios, herrajes y aisladores quepuedan ser admitidos en función de la densidad y proximidad de losservicios que puedan ser perturbados en la zona atravesada por lalínea

• Comprobación de las pérdidas por el efecto corona


Coordinación de aislamiento LAT

• La coordinación de aislamiento comprende la selección de la rigidez dieléctrica

de los materiales, en función de las tensiones que pueden aparecer en la red a la

cual estos materiales están destinados y teniendo en cuenta las condiciones

ambientales y las características de los dispositivos de protección disponibles.

• La rigidez dieléctrica de los materiales se considera aquí en el sentido de nivel

de aislamiento normalizado.

• Los principios y reglas de la coordinación de aislamiento son descritos en las

normas UNE-EN 60071-1 y UNE-EN 60071-2. El procedimiento para la

coordinación de aislamiento consiste en la selección de un conjunto de tensiones

soportadas normalizadas, las cuales caracterizan el nivel aislamiento.

• Los niveles de aislamiento normalizados mínimos correspondientes a la

tensión más elevada de la línea, tal como ésta ha sido definida en el apartado

1.2 de esta instrucción, serán los reflejados en las tablas 12 y 13.

• Estas tablas especifican las tensiones soportadas normalizadas Uw para las gamas I

y II. En ambas tablas, las tensiones soportadas normalizadas están agrupadas en

niveles de aislamiento normalizados asociados a los valores de la tensión más

elevada del material Um.


Tensión más elevada para el material Um kV )(valor eficaz)Tensión soportada normalizada de corta duración a frecuencia industrial

kV )(valor eficaz)Tensión soportada normalizada los impulsos tipo rayo kV(valor de cresta)

3,6 1020

40

7,2 2040

60

12 28

60

75

95

17,5 3875

95

24 50

95

125

145

36 70145

170

52 95 250

72,5 140 325

123(185)

230

450

550

145

(185)

230

275

(450)

550

650

170

(230)

275

325

(550)

650

750

245

(275)

(325)

360

395

460

(650)

(750)

850

950

1 050

Tabla 12. Niveles de aislamiento normalizados para la gama I (1 kV ≤ 245 kV)

Tensión más elevada para el material Um

kV (valor eficaz)

Tensión soportada normalizada a los impulsos tipo maniobra

Aislamiento longitudinal (nota 1) kV

(valor de cresta)Fase-tierra kV (valor de cresta)

Entre fases (relación al valor de creta

fase-tierra)

Tensión soportada normalizada a los

impulsos tipo rayo (NOTA 2) KV (valor

de cresta)

420

850 850 1,601 050

1 175

950 950 1,501 175

1 300

950 1 050 1,501 300

1 425

Tabla 13. Niveles de aislamiento normalizados para la gama II (Um > 245 kV)

• En la gama I, las tensiones soportadas normalizadas incluyen la tensión soportada de corta duración a

frecuencia industrial y la tensión soportada a impulso tipo rayo. En la gama II, las tensiones soportadas

normalizadas incluyen la tensión soportada a impulso tipo maniobra y la tensión soportada a impulso

tipo rayo.

• Para otros valores de la tensión más elevada que no coincidan con los reflejados en la tabla se seguirá lo

indicado en las Normas UNE-EN 60071-1 y UNE-EN 60071-2.

• En el caso de proyectarse líneas a una tensión superior a las incluidas en esta tabla, para la fijación de

los niveles de aislamiento se deberá seguir lo indicado en las normas UNE-EN 60071-1 y UNE-EN

60071-2.

• La tensión permanente a frecuencia industrial y las sobretensiones temporales determinan la

longitud mínima necesaria de la cadena de aisladores. La forma de los aisladores se seleccionará

en función del grado de polución en la zona por donde discurre la línea.

• En redes con neutro puesto directamente a tierra, con factores de defecto a tierra de 1,3 y

menores, es normalmente suficiente diseñar los aisladores para que resistan la tensión fase a

tierra más elevada de la red. Para coeficientes de falta a tierra más altos, y especialmente en redes con

neutro aislado o puestos a tierra mediante bobina de compensación, puede ser necesario considerar las

sobretensiones temporales.

• La tensión soportada de coordinación para las tensiones permanentes a frecuencia industrial es igual a la

tensión más elevada de la red para aislamiento entre fases e igual a esa misma tensión dividida por raíz

de tres para el aislamiento fase a tierra.

• La tensión soportada de coordinación de corta duración a frecuencia industrial es igual a la sobretensión

temporal representativa, siempre que se utilice un método determinista para el estudio de coordinación

de aislamiento según norma UNE-EN 60071-2.

Coordinación de aislamiento LAT


Cálculos eléctricos en redes subterráneas de A.T.

• Tipo de Cable

Tipo de aislante, precio, etc.

• Tensión nominal del cable: La tensión

nominal de un cable de MT se indica con lastensiones Uo/U, siendo Uo la tensión entre unafase y la envoltura metálica o tierra, U la tensiónentre las fases de un sistema trifásico. Ladeterminación se realiza según la Categoría de laRed.

• Sección:

• Intensidad nominal permanente

• Icc máxima que soporta el cable

• Intensidad máxima de cortocircuito Icc

defecto Fase - Tierra que soporta el flejedel cable.

• Caída de tensión

• Pérdida de potencia

TENSIÓN NOMINAL

DE LA RED (Un)

kV

TENSiÓN MAS

ELEVADA

DE LA RED (Us)

kV

3 3,6

6 7,2

10 12

15 17,5

20* 24

25 30

30 36

45 52

66* 72,5

110 123

132* 145

150 170

220* 245

400* 420

Tabla 1. Tensiones nominales normalizadas

Determinación del conductor a utilizar es necesario determinar:

Categorías de la RedEn función del sistema de protecciones por faltas atierra las redes se clasifican en las siguientescategorías:

• Categoría A: Categoría en la que los defectos atierra se eliminan tan rápidamente como sea posible yen cualquier caso antes de 1 minuto.

• Categoría B: Esta categoría comprende las redesque, en caso de defecto, solo funcionan con una fase atierra durante un tiempo limitado. Generalmente laduración de este funcionamiento no debería exceder de1 hora, pero podrá admitirse una duración mayorcuando se especifique en la norma particular del tipo decable considerado.

• Nota - En una red en la que un defecto a tierra no seelimina automática y rápidamente, los esfuerzosdieléctricos suplementarios soportados por elaislamiento de los cables durante la duración deldefecto, reducen la vida de los mismos en una ciertaproporción. Si se prevé que una red va a funcionarfrecuentemente con un defecto permanente, puede serrecomendable clasificar dicha red dentro de la categoríaC siguiente.

• Categoría C: Esta categoría comprende todas lasdemás redes.

Tensión

nominal de la

red Un

Tensión más

elevada de la

red Us

kV

Categoría

de la red

Características mínimas del

cable

y accesorios

Uo/U ó Uo

kV

Up

kV

3 3,6A-B 1,8/3 45

C3,6/6 60

6 7,2A-B

C6/10 75

10 12A-B

C8,7/15 95

15 17,5A-B

C12/20 125

20 24A-B

C15/25 145

25 30A-B

C18/30 170

30 36A-B

C26/45 250

45 52 A-B

66 72,5 A-B 36 (1)

110 123 A-B 64 (1)

132 145 A-B 76 (1)

150 170 A-B 87 (1)

220 245 A-B 127 (1)

400 420 A-B 220 (1)

Tabla 2. Niveles de aislamiento de los cables y sus accesorios


1) El nivel de aislamiento a impulsos tipo rayo se determinará conforme a los

criterios de coordinación de aislamiento establecidos en la norma UNE-EN

60071-1.

Donde:

Se definen las siguientes Tensiones propias del cable y sus accesorios.

• Uo = tensión nominal eficaz a frecuencia industrial, entre cada conductor y lapantalla o la cubierta, para la que se han diseñado el cable y sus accesorios.

• U = tensión nominal eficaz a frecuencia industrial, entre dos conductorescualquiera, para la que se han diseñado el cable y sus accesorios.

• Up = valor de cresta de la tensión soportada a los impulsos de tipo rayo,aplicada entre cada conductor y la pantalla o la cubierta, para el que se handiseñado el cable y sus accesorios.

• Um = tensión máxima eficaz a frecuencia industrial, entre fases, que podrásoportar en forma permanente el cable aislado, y que definirá la clase detensión del cable


INTENSIDADES ADMISIBLES

• En el momento de la selección hay que considerar criterios que garanticen unavida satisfactoria a los cables eléctricos sometidos a los efectos térmicosproducidos por la circulación de corrientes de valores iguales a las capacidadesde conducción de corriente respectivas, durante períodos prolongados enservicio normal.

• Otras consideraciones:▪ Protección contra choques eléctricos (por contacto directo e indirecto),

▪ Protección contra efectos térmicos,

▪ Protección contra sobre corrientes,

▪ Caída de tensión, así como las temperaturas límites para los terminales de equipamientos a loscuales los conductores son conectados.

• Para el cálculo de la capacidad de corriente de un cable, se seguirán en generallos métodos reconocidos por las norma UNE 21144 y por la ITC LAT 06

• Para esto, se considerará en el Proyecto el método de instalación a implementaren el montaje que se disponga para la instalación.


INTENSIDADES ADMISIBLES

• Para el cálculo de la capacidad de corriente de un cable, se seguirán en generallos métodos reconocidos por la norma UNE 21144

• Para esto, se considerará en el Proyecto el método de instalación a implementaren el montaje que se disponga para la instalación

• La corriente transportada por cualquier conductor durante períodos prolongadosen funcionamiento normal, debe ser tal que no se sobrepase la temperaturamáxima en servicio continuo indicada en para cada tipo de conductor (PVC,HEPR, EPR, XLPE)

• La capacidad de conducción de corriente debe ser determinada de acuerdo a loscriterios de las normas referidas anteriormente. En cada caso deberáconsiderarse las características de carga y, para los cables subterráneos, laresistividad térmica del suelo.

• La capacidad de corriente escogida, deberá ser ajustada con los valores decorrección que sean necesarios aplicar en la instalación a considerar.


Tipo de aislamiento seco

Condiciones

ServicioPermanente θs

Cortocircuito θcc(t ≤ 5 s)

Policloruro de vinilo (PVC)*S ≤ 300 mm²S > 300 mm²

7070

160140

Polietileno reticulado(XLPE)90 250

Etileno Propileno (EPR)90 250

Etileno Propileno de alto módulo (HEPR) 105 para Uo/U ≤ 18/30 kV

90 para Uo/U > 18/30 kV 250

Tabla 5. Cables aislados con aislamiento seco Temperatura máxima, en º C, asignada al conductor .

* Solo para instalaciones de tensión asignada hasta 6 kV


CONDICIONES DEL ENTORNO DE LA INSTALACIÓNTemperatura ambiente

• El valor de la temperatura a utilizar es el de la temperatura del medio circundantecuando el cable o conductor considerado no esté cargado (corriente nula).

• Las temperaturas normales a considerar para el cálculo de la capacidad decorriente del cable son :

– - Para cable enterrado directamente en el suelo o en conductos enterrados:25 °C

– - Para cualquier otra forma de instalación: 30 °C

• Estos valores deberán ser corregidos adecuadamente de acuerdo a lascondiciones particulares de la instalación donde sean utilizados, siguiendo loscriterios de norma, y cuando estos no existan, los criterios garantizados por elfabricante del cable.

• Se deberán tener en consideración otras fuentes de calor cercanas que puedanafectar la capacidad de corriente del cable, como ser instalaciones de calefacción,etc.


CONDICIONES DEL ENTORNO DE LA INSTALACIÓN

Resistividad térmica del terreno• El cálculo de la capacidad de corriente de los cables, se realizará en condiciones normales,

teniendo en cuenta un valor de la resistividad térmica del terreno de 1,5 ºK.m/W. Se deberáajustar éste valor de acuerdo a las condiciones propias de cada instalación, siguiendo los valoressugeridos por norma.

Proximidad con otros circuitos.• Agrupamiento de circuitos. Los factores de corrección especificados en las normas, son

aplicables a grupos de cables con la misma temperatura máxima para servicio continuo. Paragrupos conteniendo cables con diferentes temperaturas máximas para servicio continuo, lacapacidad de conducción de corriente de todos los cables del grupo debe ser basada en lamenor de las temperaturas máximas para servicio continuo de cualquier cable del grupo,afectada por el factor de corrección adecuado.

• Conductores en paralelo. Cuando dos o más conductores son utilizados en paralelo sobre unamisma fase o polaridad, deben tomarse medidas que garanticen que la corriente se repartaigualmente entre ellos. ·

• Variaciones de las condiciones de instalación dentro de un mismo recorrido.

• Cuando los conductores y cables son instalados en un recorrido, a lo largo del cual lascondiciones de disipación del calor varían, las capacidades de conducción de corriente debenser determinadas para el sector del recorrido que presenta las condiciones más desfavorables.


Sección (mm²)EPR XLPE HEPR

Cu Al Cu Al Cu Al

25 125 96 130 100 135 105

35 145 115 155 120 160 125

50 175 135 180 140 190 145

70 215 165 225 170 235 180

95 255 200 265 205 280 215

120 290 225 300 235 320 245

150 325 255 340 260 360 275

185 370 285 380 295 405 315

240 425 335 440 345 470 365

300 480 375 490 390 530 410

400 540 430 560 445 600 470

A los efectos de determinar la intensidad máxima admisible, se considerará una instalación tipo con cables de aislamiento seco hasta 18/30 kVformada por un terno de cables unipolares directamente enterrado en toda su longitud a 1 metro de profundidad (medido hasta la parte superiordel cable), en un terreno de resistividad térmica media de 1,5 K.m/W, con una temperatura ambiente del terreno a dicha profundidad de 25 ºC ycon una temperatura del aire ambiente de 40 ºC.

Tabla 6. Intensidades máximas admisibles (A) en servicio permanente y con corriente alterna. Cables unipolares aislados de hasta 18/30 kV directamente enterrados

Para condiciones de instalación enterrada diferentes de las indicadas antes seemplean los factores de corrección indicados en las tablas 7 a 23 del RLAT ITC- 06


Elección por Intensidad de cortocircuitoITC-LAT 06 - LÍNEAS SUBTERRÁNEAS CON CABLES AISLADOS

Máximas intensidades de cortocircuito admisibles en los conductoresDe acuerdo con el contenido de la norma UNE 21192, la intensidad del cortocircuito admisibleen un cable (ICC ) es función del tiempo de duración del cortocircuito (tCC ), de acuerdo con laexpresión:

K1 = 226 para el Cu y 148 para el Al;β = 234,5 para el Cu y 228 para el aluminio;θf = la temperatura máxima de cortocircuito (250 ºC) yθi = la temperatura del conductor antes de iniciarse elcortocircuito (90 ºC en el XLPE y en el EPR y 105 ºC en elHEPR).

Teniendo en cuenta que una buena parte de los términos de la expresión anterior sonconstantes, ésta puede ponerse como:

En el cálculo se ha considerado que todo el calor desprendido durante el proceso es absorbidopor los conductores.

2 2

1 lnf

cc cc

i

I t K S

+=

+

cccc

IK t

S=


Elección por Intensidad de cortocircuito

Tipo de aislamientoΔθ*(K)

Duración del cortocircuito, tcc, en segundos

0,1 0,2 0,3 0,5 0,6 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0

PVC:sección ≤ 300 mm² 90 363 257 210 162 148 115 93 81 72 66

sección > 300 mm²70 325 229 187 145 132 102 83 72 65 59

XLPE, EPR y HEPR Uo/U > 18/30 kV 160 452 319 261 202 184 143 116 101 90 82

HEPR Uo/U ≤ 18/30 kV145 426 301 246 190 174 135 110 95 85 78

Tabla 25. Densidad máxima admisible de corriente de cortocircuito, en A/mm2, para conductores de cobre *Δθ es la diferencia entre la temperatura de servicio permanente y la temperatura de cortocircuito.

Tipo de aislamientoΔθ*(K)

Duración del cortocircuito, tcc, en segundos

0,1 0,2 0,3 0,5 0,6 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0

PVC:sección ≤ 300 mm² 90 240 170 138 107 98 76 62 53 48 43

sección > 300 mm²70 215 152 124 96 87 68 55 48 43 39

XLPE, EPR y HEPR 160 298 211 172 133 122 94 77 66 59 54

HEPR Uo/U ≤ 18/30 kV 145 281 199 162 126 115 89 73 63 56 51

Tabla 26. Densidad máxima admisible de corriente de cortocircuito, en A/mm2, para conductores de

aluminio *Δθ es la diferencia entre la temperatura de servicio permanente y la temperatura de cortocircuito.


Intensidades de cortocircuito máximas admisibles en las pantallas de

cables de aislamiento seco

• Las intensidades de cortocircuito máximas admisible en laspantallas de los cables de aislamiento seco varían de formanotable con el diseño del cable. Esta variación depende del tipode cubierta, del diámetro de los hilos de pantalla, de lacolocación de estos hilos, etc. Por este motivo no puede usarseuna tabla general única.

• El cálculo será realizado siguiendo la norma UNE 211003,aplicando el método indicado en la Norma UNE 21192.

• Los valores obtenidos no dependerán del tipo de aislamiento, yaque en el cálculo intervienen sólo las capas exteriores de lapantalla. La norma UNE 211435 no será de aplicación para estoscálculos.

• El dimensionamiento mínimo de la pantalla será tal quepermita el paso de una intensidad mínima de 1000 A durante 1segundo.


Cálculos mecánicos en líneas aéreas de A.T.Objetivo:Asegurar el buen funcionamiento mecánico y a la vez eléctrico bajo las peorescondiciones atmosféricas (hipótesis de cálculo)

Acciones a considerar:• Cargas normales (peso de los elementos)• Sobrecargas (condiciones atmosféricas desfavorables)

➢ Hielo➢ Temperatura➢ Viento

Consiste en:• Cálculo mecánico de conductores

➢ Tabla de cálculo mecánico➢ Tabla de tendido➢ Parábolas de tendido

• Cálculo de resistencia mecánica y estabilidad de apoyos• Elección de las crucetas• Cálculo de contrapesos• Cálculo de resistencia mecánica de aisladores y herrajes• Cimentaciones

En todo momento hay que seguir las prescripciones del RAT-ITC-07

Cálculos mecánicos en líneas aéreas de A.T.

0

cosh cosh 12

/

x ay h f H h h

h h

xl h senh h T p T py

h

= = − = −

= = =

y Hilo pesante, extensible , flexible, y dilatable

Cálculo mecánico:• Estático• Dinámico: vibraciones

Vanos > 800 m curva catenariaVanos < 800 m aproximación parabólica

2 2

0

3 3

2 2

8

23! 24

x a py h f

h T

x al x L l a

h h

= + =

= + = = +

f = flecha (m)a = vano (m)T0 = esfuerzo o fuerza de tracción (kg)p = peso del conductor (kg/m)L = longitud del cable del vano a

x

h

0

HT0

Cálculo mecánico del conductor

0: Consideramos T T

Cálculos mecánicos en líneas aéreas de A.T.Ecuación de cambio de condiciones• Cálculo de la tensión y la flecha cuando se pasa de un estado 1 (temperatura, tensión y carga) a un

estado 2 ( temperatura, tensión y carga)• Hay que determinar la tensión y flecha del conductor en el a la temperatura de tendido para que al

variar las condiciones atmosféricas en condiciones desfavorables no superen lo impuesto por el RAT-ICT-06

• La variación de la longitud en el vaso se debe a:• Cambio de temperatura (dilatación térmica)• Cambio de tensión (alargamiento elástico)

2 22

2 1 2 12 1 2 2

2 1

( )24

a

E

−− + = −

p = peso del conductor (kg/m)L = longitud del cable del vano a (m)m = coeficiente de sobrecargaw = peso del cable (kg/m/mm2)

E = módulo de Young (kg/mm2)α = coeficiente de dilatación lineal (K-1 )θ1 θ2 temperaturasσ1 y σ2 = tensiones del cable (kg/mm2)

( )2

2 2

2 2 2

12 1 1 2

1

2 2 2

2

)

( )24

24

A B

a m EA E

a m EB

+ =

= − − +

=2 2p m p=

1 1p m p=

2

22

2

8

a p mf

T=

Cálculos mecánicos en líneas aéreas de A.T.Cálculo mecánico del conductor (sobrecargas)

ZONA A

HipótesisTemperatura (°C)

Sobrecarga VientoSobrecarga hielo

Tracción máxima viento

–5Según el apartado 3.1.2 Mínimo 120 ó 140 km/h según la tensión de línea

No se aplica

Condiciones de las hipótesis que limitan la tracción máxima admisible

ZONA B

Hipótesis Temperatura (°C) Sobrecarga Viento Sobrecarga hielo

Tracción máxima viento –10Según el apartado 3.1.2 Mínimo 120 ó 140 km/h según la tensión de línea

No se aplica

Tracción máxima de hielo –15 No se aplica Según el apartado 3.1.3

Tracción máxima hielo + viento (1)

–15Según el apartado 3.1.2 Mínimo 60 km/h

Según el apartado 3.1.3.

ZONA C

Hipótesis Temperatura (°C) Sobrecarga Viento Sobrecarga hielo

Tracción máxima viento –15Según el apartado 3.1.2 Mínimo 120 ó 140 km/h según la tensión de línea

No se aplica

Tracción máxima de hielo –20 No se aplica Según el apartado 3.1.3

Tracción máxima hielo + viento (1)

–20Según el apartado 3.1.2 Mínimo 60 km/h

Según el apartado 3.1.3.

ZONA A 0 a 499 m. de altitud

ZONA B 500 a 1000 m. de altitud

ZONA C Más de 1000 m. de altitud


Cálculos mecánicos en líneas aéreas de A.T.Para aplicar la ecuación del

cambio de condicionesnecesitamos una serie de datosbásicos que quedarán definidosuna vez elegido el conductor.

La elección del conductor sehace en función de lascaracterísticas eléctricas de lalínea, y casi nunca atendiendo alas necesidades mecánicas.

Inmediatamente despuéselegiremos el vano, teniendopresente que cuanto mayor seael vano las flechas resultantesserán mayores y por tantotambién la altura de los postesque sustentarán la línea.

n

nr

aaaa

aaaaa

++++

++++=

....

.....

321

33

3

3

2

3

1

T

Paf r

r8

2

=

r

r

ii f

a

af *

2

2

=

Vano ideal de regulaciónPuesto que en un tramo de línea constituido por una serie de apoyos de alineación, limitada por dos de anclaje, lascadenas de suspensión (verticales) no pueden absorber las diferencias de tensado, debidas a las distintas longitudes delos vanos, deberemos admitir que las tensiones de los cables, iguales en todos los vanos, varíen como lo haría el de unvano teórico que le llamaremos "Vano ideal de regulación".• Es necesario, por consiguiente, que las tablas de tendido de los distintos vanos tengan una misma tensión para cadavalor de la temperatura, siendo la variación de la flecha quien compense las diferencias de longitud de los vanos.• Tal tensión variará, como se ha dicho antes, si lo hace la temperatura, las condiciones meteorológicas, lassobrecargas, etc., pero en todo momento deberá tener un valor uniforme a lo largo del tramo.• El vano ideal de regulación a r puede calcularse mediante la fórmula siguiente:

Como la tensión en la serie de vanos que integran la alineación es igual en todos ellos, tendremos que la

flecha "incógnita" para cada uno de los distintos vanos, será:

Dividiendo estas dos igualdades, resulta:

T

Paf i

i8

2

=


Longitud de los vanos -- Flechas

t. (ºC) Tensión 265 270 283 288 290 304 310

Regulación 2899,3 3,86 4,01 4,41 4,56 4,63 5,08 5,29

5 2787,7 4,02 4,17 4,58 4,75 4,81 5,29 5,50

10 2683,3 4,17 4,33 4,76 4,93 5,00 5,49 5,71

15 2585,9 4,33 4,50 4,94 5,12 5,19 5,70 5,93

20 2495,0 4,49 4,66 5,12 5,30 5,38 5,91 6,14

25 2410,1 4,65 4,82 5,30 5,49 5,57 6,12 6,36

30 2331,0 4,81 4,99 5,48 5,68 5,76 6,32 6,58

35 2257,2 4,96 5,15 5,70 5,86 5,94 6,53 6,79

40 2188,3 5,12 5,31 5,84 6,05 6,13 6,74 7,01

45 2123,8 5,27 5,48 6,02 6,23 6,32 6,94 7,22

50 2063,6 5,43 5,64 6,19 6,41 6,50 7,14 7,43

Tabla de tendido calculada parauna cable Al-Ac con las siguientescaracterísticas:• Cable Gaviota• Zona B;

Coeficiente de seguridad 2,5 • Seis vanos de 265, 270, 283,

290, 304, 310 m.Inicialmente calcularemos el vanoideal de regulación para estos seisvanos, que resultará ser de 288m.Seguidamente calcularemos latensión más desfavorable segúnlas hipótesis reglamentarias, y conella la tabla de tendidocorrespondiente

Tabla de tendido



Cálculo mecánico de apoyos y crucetas

➢ Soportar los esfuerzos mecánicos producidos por los cables y demáscomponentes

➢ Soportar las acciones mecánicas debidas a la condiciones atmosféricas➢ Asegurar el aislamiento eléctrico entre cables y entre cables y tierra➢ Asegurar las distancias mínimas de seguridad entre:

▪ Cruzamientos▪ Distancias en el apoyo▪ Distancias:

❖ Al terreno, caminos, sendas y a cursos de agua no navegables❖ Carreteras❖ Ferrocarriles❖ Edificios❖ Ríos navegables y❖ Otras líneas, etc.

➢ Estas distancias están fijadas por el R.L.A.T. y dependen de la tensiónnominal de línea.

Cálculos mecánicos en líneas aéreas de A.T.Cálculo mecánico de apoyos

Cálculos mecánicos en líneas aéreas de A.T.Hipótesis de cálculo

➢ Las diferentes hipótesis que se tendrán en cuenta en el cálculo de los apoyosserán las que se especifican en las tablas de la ITC-07 del LAT 5, 6, 7 y 8 según el

tipo de apoyo.➢ En el caso de los apoyos especiales, se considerarán las distintas acciones

definidas en el apartado 3.1, que pueden corresponderles de acuerdo con sufunción, combinadas en unas hipótesis definidas con los mismos criteriosutilizados en las hipótesis de los apoyos normales.

➢ En las líneas de tensión nominal hasta 66 kV, en los apoyos de alineación y deángulo con cadenas de aislamiento de suspensión y amarre con conductores decarga mínima de rotura inferior a 6600 daN, se puede prescindir de laconsideración de la cuarta hipótesis, cuando en la línea se verifiquensimultáneamente las siguientes condiciones:• Que los conductores y cables de tierra tengan un coeficiente de seguridad

de 3 como mínimo.• Que el coeficiente de seguridad de los apoyos y cimentaciones en la

hipótesis tercera sea el correspondiente a las hipótesis normales.• Que se instalen apoyos de anclaje cada 3 kilómetros como máximo.

Cálculos mecánicos en líneas aéreas de A.T.Hipótesis de cálculo mecánico de apoyos

Cálculos mecánicos en líneas aéreas de A.T.Cálculo mecánico de cimentaciones➢ Bloques de hormigón en cada para pata

➢ Características según RAT ITC -07

➢ Deben de absorber las cargas de

compresión y arranque que el apoyo

transmite al suelo

➢ Calculo basado en el método del talud

natural o ángulo de arrastre de tierras• Coeficiente de seguridad: 1,5 hipótesis

normales

• Coeficiente de seguridad: 1,2 hipótesis

anormales

Comprobación de:

• Arranque

• Compresión

• Adherencia entre anclaje y cimentación

Método SULZBERGER

• Tener en cuenta las características del

terreno

• Tener en cuenta las cimentaciones

recomendadas por los fabricantes de

apoyos

• Ningún conductor o cable de tierratendrá una carga de rotura inferiora 1.200 kg en líneas de 1ª y 2ªcategoría, ni inferior a 1.000 kg enlíneas de 3ª categoría

• En los apoyos que limitan los vanosde seguridad reforzada y en loscontiguos no se reducirán bajoningún concepto los niveles deaislamiento y distancias entreconductores y entre éstos y apoyos,respecto al resto de la línea.

• Las C.S. de cimentaciones, apoyos ycrucetas, en el caso de hipótesisnormales, deberán ser un 25 por100 superiores a los establecidospara la línea en los artículos 30 y 31.

• Las grapas de fijación del conductor a las cadenas de suspensión deberán ser antideslizantes.

• La fijación de los conductores al apoyo deberá ser realizada en la forma siguiente:

– Aislador rígido.

Se colocarán dos aisladores por conductor, de

forma transversal. Uno sobre el conductor y otro sobre el otro puente, extendiéndose sobre ambos lados.

– Aislador de cadena.• Dos cadenas horizontales de amarre por

conductor

• Cadena de suspensión doble o con una cadena sencilla de suspensión. Coeficiente de seguridad 1.25


Cálculos mecánicos LAT

REAL DECRETO 223/2008, de 15 de febrero, por el que se aprueban el Reglamentosobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de altatensión y sus instrucciones técnicas complementarias (ITC-LAT 01 a 09)

Los objetivos fundamentales de este Reglamento Líneas de Alta Tensión son:

– Proteger las personas y la integridad y funcionalidad de los bienes que puedenresultar afectados por las mismas.

– Lograr la necesaria regularidad en el suministro de energía eléctrica a losconsumidores y usuarios de energía eléctrica.

– Facilitar desde la fase de proyecto de las líneas su adaptación a los futuros aumentosde carga racionalmente previsibles.

Objetivos del Reglamento

R. L. A. T.

▪ Se hacía necesario un nuevo reglamento que afrontara los cambios tecnológicos (Anterior reglamento de 1968 Dec. 3151/1968)

▪ Inclusión de los requisitos administrativos

▪ Criterio unificado para los instaladores similar al REBT del 2002

▪ Carné profesional de alta Tensión

▪ Los requisitos son regulados por el Artículo 19 y con más detalle por la ITC-LAT 03

97

Capítulo IDisposiciones generales.Artículos 1-14

Capítulo IIDisposiciones específicas aplicables alíneas propiedad de empresasde Transporte y Distribución de EnergíaEléctrica.Artículos 15-19

Capítulo IIIDisposiciones específicas aplicables alíneas que no sean propiedad deEmpresas de Transporte y Distribución deEnergía EléctricaArtículos 20-21

ÍNDICE DE INSTRUCCIONES TÉCNICAS COMPLEMENTARIAS

• itc-lat 01 terminología• itc-lat 02 normas y especificaciones técnicas• itc-lat 03 instaladores autorizados y empresas

instaladoras autorizadas para líneas de altatensión

• itc-lat 04 documentación y puesta en serviciode las líneas de alta tensión

• itc-lat 05 verificaciones e inspecciones• itc-lat 06 líneas subterráneas con cables

aislados• itc-lat 07 líneas aéreas con cables desnudos• itc-lat 08 líneas aéreas con cables unipolares

aislados reunidos en haz o con conductoresrecubiertos

• itc-lat 09 anteproyectos y proyectos

R. L. A. T.

La memoria del proyecto

FinalidadEl proyecto de ejecución de una línea de alta tensión tiene por finalidad la tramitación de lacorrespondiente autorización por parte del órgano competente de la Administración y sirve,asimismo, como documento básico para la realización de la obra. Por ello, contendrá losdatos necesarios para que la instalación quede definida técnica y económicamente, de formatal que pueda ser ejecutada bajo la dirección de un técnico competente, igual o distinto alautor del mismo

Documentos que comprendeEl proyecto de ejecución constará, en general, de los documentos siguientes:

a) Memoria;b) Pliego de condiciones técnicasc) Presupuestod) Planose) Estudio de seguridad y salud.

Para la tramitación de la autorización administrativa, no será exigible lapresentación del pliego de condiciones técnicas

Itc - lat 09 anteproyectos y proyectos

Proyecto de una Línea de A.T.

Documents

Master en Ingeniería Industrial Universidad de Alcalá ... 2...medio de conductores y que opera a una tensión mayor a 1 kV con señal DC o AC sinusoidal de 50 Hertz. (RLAT) Introducción