DocumentMC

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0 05/03/2015 Resumen de clculo para revisin y

observaciones LC MG

Rev . N FECHA DESCRIPCIN ELAB.

POR REV. POR

APROB.

POR JEFE PROY.

RESUMEN DE CALCULO

ESPECIALIDAD :

INGENIERA ESTRUCTURAL

Fecha : 03/2015 Rev N: 1 Etapa: Estudio

Cliente:

PROYECTO :

MEJORAMIENTO DEL CAMINO VECINAL MAR DE PLATA - SECTOR REQUIA, DISTRITO DE

IRAZOLA - PADRE ABAD - UCAYALI

Diseo

Calculo Estructural LENIN BEKER LORENZO CORI (LC)

Revisin FLIX MARN GUILLEN (MG )

Aprobacin ( )

Jefe de Proyecto ( )

PROYECTO: MEJORAMIENTO DEL CAMINO VECINAL MAR DE PLATA - SECTOR REQUIA,

DISTRITO DE IRAZOLA - PADRE ABAD - UCAYALI

REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015

ESPECIALIDAD: INGENIERA ESTRUCTURAL

RESUMEN DE CALCULO: PUENTE DE CONCRETO ARMADO VIGA T, 15 m DE LUZ

CALCULO : L.B.LORENZO CORI

Jr. CASUARINAS Mz. I lote 1 VIA COLECTORA URBANIZACIN LOS PORTALES PISO 3 DEPARTAMENTO 302-303/CEL: 982520829

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Contenido

1.0. REFERENCIAS PARA EL DISEO ................................................................................................... 2

2.0. CARACTERSTICAS GEOMTRICAS .............................................................................................. 2

3.0. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES............................................................................................ 2

4.0. CASOS DE CARGAS Y VALORES................................................................................................... 3

5.0. COMBINACIONES DE CARGA ........................................................................................................ 5

6.0. MODELO MATEMTICO (FINITE ELEMENTS METOD) .................................................................. 5

7.0. VERIFICACIN DE FLECHA MXIMA.............................................................................................. 8

8.0. DISEO DE VIGAS Y LOSA ........................................................................................................... 10

9.0. DISEO DE APOYOS .................................................................................................................... 27

10.0. DISEO DE ESTRIBOS .............................................................................................................. 31



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1.0. REFERENCIAS PARA EL DISEO

Para el presente estudio se ha tenido en cuenta como referencia los siguientes documentos:

- Manual para Diseo de Puentes (Ministerio de Transporte y Comunicaciones)

- Referencia AASHTO LRFD

2.0. CARACTERSTICAS GEOMTRICAS

La geometra del puente fue pre establecida segn criterios definidos en el Manual de diseo de Puentes

del MTC y el libro del Ing Cesar Aranis Garcia Rossell: ANALISIS Y DISEO DE PUENTES DE

CONCRETO ARMADO, publicado por el American Concrete Institute, captulo de Estudiantes de la

Universidad Nacional de Ingeniera, la geometra ha sido definida segn las dimensiones ingresadas en el

software CSI BRIDGE.

Como se puede apreciar se ha definido un puente de un solo carril con 03 vigas de concreto armado (02

vigas exteriores y 01 viga interior de 0.4 m x 0.7 m), la luz total del puente se ha definido considerando la

informacin topogrfica, esta luz es de 15 m.

Se ha considerado un ancho de va total (Width)=6m

Ancho de carril = 4m

Se considera un ancho de vereda de 0.60 m.

3.0. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES

El material predominante es el Concreto Armado, la calidad del concreto se ha establecido en el

Reglamento de diseo de puentes del MTC, mnima resistencia a la compresin caracterstica alcanzada

a los 28 das = 280 kg/cm2, en el caso del acero de refuerzo se ha considerado acero corrugado ASTM



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G60 de preferencia marca: ACEROS AREQUIPA, cuyo esfuerzo lmite para que fluya debe de ser Fy =

4200 kg/cm2.

En el caso de emplear aditivos verificar el diseo de mezcla a fin de no alterar las propiedades del

Concreto armado que a continuacin se ingresan al software de apoyo CSI BRIDGE:

Cabe mencionar que se debe de colocar una superficie asfltica al puente de 5 cm, por lo que la

informacin siguiente es vlida:

- Peso especfico del asfalto = 2250 kg/m3

4.0. CASOS DE CARGAS Y VALORES

Los casos de carga definido son correspondientes a las cargas actuantes sobre la estructura del puente,

estas fueron definidas en el software de apoyo CSI BRIDGE:



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El caso de carga MOVE corresponde a la carga vehicular definida, la carga vehicular se ha definido como

la carga HL93, los subsistemas HL93K y HL93M, los cuales a continuacin se muestran:



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- La carga de asfalto se define por metro cuadrado: 2.25 x 0.05 = 0.11 T/m2

- La carga de vereda se ha estimado por metro cuadrado: 2.5 x 0.25 = 0.62 T/m2 distribuido en

0.60 m de ancho en cada lado del puente

- La sobrecarga peatonal se considera: 0.36 T/m2 distribuido en 0.60 m de ancho en cada lado del

puente

- La carga de baranda se ha estimado: 0.1 T/m

5.0. COMBINACIONES DE CARGA

De acuerdo a las especificaciones AASHTO LRFD se considera la combinacin RESISTENCIA I, l a cual

es uno de los estados lmites que mayor preponderancia tiene en nuestro caso de diseo, esto se ha

ingresado en el software de apoyo CSI BRDGE como:

6.0. MODELO MATEMTICO (FINITE ELEMENTS METOD)

El modelo matemtico ha sido elaborado en el programa CSI BRIDGE, en la cual se ha considerado las

componentes estructurales solamente, es decir el tablero de concreto armado y las vigas de acero, tanto

las principales como los diafragmas.

Los componentes no estructurales como el caso de la superficie de rodadura (Asfalto), la vereda y la

baranda se ingresaran como cargas muertas.

Los estribos se consideraran fijos, por lo que la superestructura del puente se considerara simplemente

apoyado sobre los estribos, de tal manera se modelara en el software CSI Bridge, se considerara un

apoyo fijo y otro mvil.

En la siguiente figura se presenta el modelo matemtico elaborado en el Software en mencin.



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Modelo Matemtico elaborado en el Software CSI Bridge

Las cargas aplicadas sobre el modelo matemtico se visualizan a continuacin:

Carga de asfalto (0.11T/m2) aplicada en 5.8 m de puente, esto es exceptuando el ancho de la vereda e

ambos extremos:

TABLERO e=0.20 m

VIGA EXT.

0.4x0.9(inc. losa)

VIGA INT. 0.4x0.9(inc.

losa)

DIAFRAGMAS

e=0.30m cada 5m

APOYO FIJO

APOYO MVIL



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Carga de vereda (0.62 T/m2) aplicada en un ancho de 0.60 m en cada extremo del puente.

Carga de baranda (0.1 T/m) aplicado linealmente en cada extremo del puente.

Sobre Carga peatonal (0.36 T/m2) aplicada en un ancho de 0.60 m en cada extremo del puente.



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7.0. VERIFICACIN DE FLECHA MXIMA

La flecha mxima se ha de producir en el centro de luz del puente, esta se deber verificar segn lo

indicado en el Manual de diseo de Puentes del Ministerio de Transportes y Comunicaciones en el cual

se indica:

En ausencia de otros criterios, los siguientes lmites de flexin pueden ser considerados para

construcciones de concreto armado, acero y aluminio:

- Carga vehicular en general L/800

- Carga vehicular y/o peatonal L/1000

- Carga vehicular sobre estructuras en voladizo L/300

- Carga vehicular y/o peatonal sobre estructuras en voladizo L375

En el presente estudio por ser ms desfavorable se considerara el primer lmite: L/800 = 15m/800 =

0.01875 m= 0.019m.

Para el clculo de la flecha empleando el software CSI BRIDGE, en primer lugar identificamos el punto

central del modelo FEM del puente:



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El punto o nodo central est encerrado en un crculo amarillo en la imagen anterior, este punto

fsicamente no ha sido definida en el modelo FEM, sin embargo esta entre los NODOS 125 y 141, cuyos

datos del modelo se presentan a continuacin:

Por tratarse de un puente simtrico, se evaluara solamente el NODO 125.

A continuacin mostramos la deformada del puente por CARGA VEHICULAR (caso MOVE en el

MODELO) y el valor de la deflexin en el NODO 125:

La flecha mxima U3=0.00932 m

Limite = 0.019m

Se satisface que la flecha calculada por trfico vehicular no sea mayor que el lmite establecido L/800.



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8.0. DISEO DE VIGAS Y LOSA

Calculo del refuerzo segn diseo limite, empleando metodologa LRFD para cargas segn estado limite

RESISTENCIA I.

Diseo de VIGA INTERIOR:

Momento flector

Mu=189.6789 T-m

De acuerdo a las formulaciones simplificadas de diseo limite tenemos:

[

]

Entonces:

Ku=194.94 T/m2

m=17.65



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=0.00485

As=67.64 cm2

La cuanta mnima a considerar es =

bd= 27.9 cm

2, se puede apreciar que la cantidad de

acero de refuerzo calculado es mayor, entonces se satisface el requerimiento mnimo de acero.

Acero de diseo:

Empleando acero de

As= 68.17 cm2

El valor del acero suministrado debe de satisfacer la siguiente relacin:

a=6.63

c=7.80

c/d=0.1 OK, se satisface lo establecido anteriormente, de lo contrario se tiene una estructura SOBRE

REFORZADA, propenso a falla frgil.

El acero de refuerzo se deber disponer de la siguiente manera:

Acero de 1 pulgada

Acero de 1 pulgada 3/8 de pulgada



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Fuerza Cortante:

El diseo del refuerzo transversal por cote se realiza por el mtodo de PUNTAL Y TIRANTE, especificada

por la norma AASHTO para el clculo de estivos en puentes:

Calculo de:

[

]

Realizando los clculos:

Verificacin del esfuerzo cortante:

Se realiza la verificacin del esfuerzo cortante para el valor del mayor cortante, con la finalidad de que la

relacin:

si se cumple para el mayor de los valores de cortante se satisface para los dems

valores.




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Verificando la relacin:

Esto implica que dicha relacin se satisfar para todos los tramos de la viga interior en el puente.

La evaluacin del refuerzo por corte se llevara a cabo en cada uno de los 15 lugares en las que se ha

discretizado la viga (la discretizacion se ha llevado a cabo a cada 1 m) .

Formulacin para la estimacin de los ngulos de los esfuerzos diagonales en compresin .

Los clculos del valor se llevaran a cabo para cada uno de los 15 lugares establecidos en el modelo

matemtico FEM.

La estimacin de los ngulos, se han de realizar con apoyo de grficos establecidos en el libro del

American Concrete Institute, captulo de estudiantes de la Universidad Nacional de Ingeniera del Ing

Cesar Aranis Garcia-Rossel.

Resistencia requerida por el refuerzo transversal del alma

Espaciamiento requerido



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Chequeo del refuerzo transversal mnimo:

Chequeo del mximo espaciamiento:

Si entonces

Si entonces

Chequeo del refuerzo longitudinal para evitar la f luencia debida a la combinacin de momento, carga

axial y corte:

(

)

Los clculos fueron realizados para cada uno de los 15 lugares discretizados en el clculo del programa

CSI BRIDGE, por lo que se resume en el siguiente cuadro los resultados:

En el cuadro anterior se presenta las iteraciones para determinar el ngulo de inclinacin del esfuerzo

diagonal en compresin:

Vu(T) Mu(T-m) v(T/m2) v/fc

1 52.7271 43.0551 209.0468 0.07466 30 7.61E-04 33.75 7.15E-04 33.25 7.21E-04

2 45.2572 96.7632 179.4309 0.064082 30 1.24E-03 37 1.18E-03 37.25 1.17E-03

3 39.5213 129.7953 156.6898 0.055961 30 1.53E-03 39.9 1.46E-03 39.9 1.46E-03

4 33.8899 154.7492 134.363 0.047987 30 1.75E-03 41 1.67E-03 40.9 1.67E-03

5 27.7492 171.1454 110.0171 0.039292 30 1.87E-03 41.75 1.81E-03 41.5 1.81E-03

6 23.9356 185.7536 94.8973 0.033892 30 1.99E-03 42 1.93E-03 41.9 1.93E-03

7 17.7336 190.9552 70.30828 0.02511 30 2.00E-03 42 1.96E-03 41.9 1.96E-03

8 17.6341 190.9315 69.91379 0.024969 30 2.00E-03 42 1.96E-03 41.9 1.96E-03

9 23.8275 185.9755 94.46872 0.033739 30 1.99E-03 42 1.94E-03 41.9 1.94E-03

10 28.5227 171.6807 113.0837 0.040387 30 1.88E-03 41.75 1.81E-03 41.5 1.82E-03

11 34.6658 154.8198 137.4392 0.049085 30 1.75E-03 41 1.68E-03 40.9 1.68E-03

12 40.2971 129.5164 159.7656 0.057059 30 1.54E-03 39.9 1.46E-03 39.9 1.46E-03

13 45.9834 95.7529 182.3101 0.065111 30 1.24E-03 37 1.17E-03 37.25 1.17E-03

14 52.9226 54.3988 209.8218 0.074936 30 8.74E-04 35 8.15E-04 35 8.15E-04

15 53.537 41.3372 212.2578 0.075806 30 7.49E-04 33.5 7.05E-04 32.6 7.16E-04

LUGARFUERZAS Y ESFUERZOS ITERACION 1 ITERACION 2 ITERACION 3



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S req S sum

Vu(T) Mu(T-m) 3/8 m m

1 52.7271 43.0551 33.25 7.21E-04 2.38 9.8086 62.0319 52.2233 0.000071 0.13 0.125

2 45.2572 96.7632 37.25 1.17E-03 2 8.2425 53.2438 45.0013 0.000071 0.13 0.125

3 39.5213 129.7953 39.9 1.46E-03 1.8 7.4182 46.4956 39.0774 0.000071 0.14 0.125

4 33.8899 154.7492 40.9 1.67E-03 1.75 7.2122 39.8705 32.6583 0.000071 0.16 0.125

5 27.7492 171.1454 41.5 1.81E-03 1.65 6.8001 32.6461 25.8461 0.000071 0.19 0.125

6 23.9356 185.7536 41.9 1.93E-03 1.625 6.6970 28.1595 21.4625 0.000071 0.23 0.200

7 17.7336 190.9552 41.9 1.96E-03 1.62 6.6764 20.8631 14.1866 0.000071 0.35 0.200

8 17.6341 190.9315 41.9 1.96E-03 1.62 6.6764 20.7460 14.0696 0.000071 0.35 0.200

9 23.8275 185.9755 41.9 1.94E-03 1.623 6.6888 28.0324 21.3436 0.000071 0.23 0.200

10 28.5227 171.6807 41.5 1.82E-03 1.65 6.8001 33.5561 26.7561 0.000071 0.19 0.125

11 34.6658 154.8198 40.9 1.68E-03 1.75 7.2122 40.7833 33.5711 0.000071 0.15 0.125

12 40.2971 129.5164 39.9 1.46E-03 1.8 7.4182 47.4084 39.9901 0.000071 0.13 0.125

13 45.9834 95.7529 37.25 1.17E-03 2 8.2425 54.0981 45.8556 0.000071 0.13 0.125

14 52.9226 54.3988 35 8.15E-04 2.25 9.2728 62.2619 52.9891 0.000071 0.12 0.100

15 53.537 41.3372 32.6 7.16E-04 2.4 9.8910 62.9847 53.0937 0.000071 0.13 0.100

LUGARFUERZAS Y ESFUERZOS

(T)

(T) Vs(T)

Est

S req S sum S min 0.1fcbvdv S max S sum

Vu(T) Mu(T-m) 3/8 m m m T m m

1 52.7271 43.0551 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125

2 45.2572 96.7632 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125

3 39.5213 129.7953 0.000071 0.14 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125

4 33.8899 154.7492 0.000071 0.16 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125

5 27.7492 171.1454 0.000071 0.19 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125

6 23.9356 185.7536 0.000071 0.23 0.200 0.34 83.09 0.59 0.200

7 17.7336 190.9552 0.000071 0.35 0.200 0.34 83.09 0.59 0.200

8 17.6341 190.9315 0.000071 0.35 0.200 0.34 83.09 0.59 0.200

9 23.8275 185.9755 0.000071 0.23 0.200 0.34 83.09 0.59 0.200

10 28.5227 171.6807 0.000071 0.19 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125

11 34.6658 154.8198 0.000071 0.15 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125

12 40.2971 129.5164 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125

13 45.9834 95.7529 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125

14 52.9226 54.3988 0.000071 0.12 0.100 0.34 83.09 0.59 0.100

15 53.537 41.3372 0.000071 0.13 0.100 0.34 83.09 0.59 0.100

LUGARFUERZAS Y ESFUERZOS Est

Refuerzo requerido calculado por cada lugar definido:

Verificacin de espaciamientos mximos y mnimos:

Se puede apreciar en la siguiente figura la disposicin de estribos requeridos y asignados:



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Vu(T) Mu(T-m)

1 52.7271 43.0551 52.2233 33.25 286.31 OK 68.17 68.17

2 45.2572 96.7632 45.0013 37.25 286.31 OK 68.17 68.17

3 39.5213 129.7953 39.0774 39.9 286.31 OK 68.17 68.17

4 33.8899 154.7492 32.6583 40.9 286.31 OK 68.17 68.17

5 27.7492 171.1454 25.8461 41.5 286.31 OK 68.17 68.17

6 23.9356 185.7536 21.4625 41.9 286.31 70.87 72.13

7 17.7336 190.9552 14.1866 41.9 286.31 71.75 72.13

8 17.6341 190.9315 14.0696 41.9 286.31 71.73 72.13

9 23.8275 185.9755 21.3436 41.9 286.31 70.93 72.13

10 28.5227 171.6807 26.7561 41.5 286.31 OK 68.17 68.17

11 34.6658 154.8198 33.5711 40.9 286.31 OK 68.17 68.17

12 40.2971 129.5164 39.9901 39.9 286.31 OK 68.17 68.17

13 45.9834 95.7529 45.8556 37.25 286.31 OK 68.17 68.17

14 52.9226 54.3988 52.9891 35 286.31 OK 68.17 68.17

15 53.537 41.3372 53.0937 32.6 286.31 OK 68.17 68.17

51 3/8 + 41

51 3/8 + 41

51 3/8 + 41

51 3/8 + 41

As final

(CM2)

71 3/8 + 11

71 3/8 + 11

71 3/8 + 11

71 3/8 + 11

51 3/8 + 41

51 3/8 + 41

132.56

118.89

SituacionAs necesario

(CM2)Refuerzo longitudinal

51 3/8 + 41

51 3/8 + 41

51 3/8 + 41

51 3/8 + 41

51 3/8 + 41

301.25

297.90

279.95

259.59

226.77

184.41

185.36

226.64

258.96

278.63

297.64

301.35

119.27

LUGARFUERZAS Y ESFUERZOS Vs(T)

Chequeo del refuerzo longitudinal para evitar la fluencia debida a la combinacin de momento, carga axial

y corte:

Finalmente en la seccin central de la viga interior se deber emplear:

Acero de 1 pulgada




REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 17

Diseo de VIGA EXTERIOR:

Momento flector

Mu=205.6434 T-m

De acuerdo a las formulaciones simplificadas de diseo limite tenemos:

[

]

Entonces:

Ku=181.15 T/m2

m=17.65

=0.00449

As=73.09 cm2



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 18

La cuanta mnima a considerar es =

bd= 32.55 cm

2, se puede apreciar que la cantidad de

acero de refuerzo calculado es mayor, entonces se satisface el requerimiento mnimo de acero.

Acero de diseo:

Empleando acero de

As= 76.64 cm2

El valor del acero suministrado debe de satisfacer la siguiente relacin:

a=6.44

c=7.58

c/d=0.098 OK, se satisface lo establecido anteriormente, de lo contrario se tiene una estructura SOBRE

REFORZADA, propenso a falla frgil.

El acero de refuerzo se deber disponer de la siguiente manera:




REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 19

Fuerza Cortante:

El diseo del refuerzo transversal por cote se realiza por el mtodo de PUNTAL Y TIRANTE, especificada

por la norma AASHTO para el clculo de estivos en puentes:

Calculo de:

[

]


Verificacin del esfuerzo cortante:

Se realiza la verificacin del esfuerzo cortante para el valor del mayor cortante, con la finalidad de que la

relacin:

si se cumple para el mayor de los valores de cortante se satisface para los dems

valores.




REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 20

Verificando la relacin:

Esto implica que dicha relacin se satisfar para todos los tramos de la viga interior en el puente.

La evaluacin del refuerzo por corte se llevara a cabo en cada uno de los 15 lugares en las que se ha

discretizado la viga (la discretizacion se ha llevado a cabo a cada 1 m).

Formulacin para la estimacin de los ngulos de los esfuerzos diagonales en compresin .

Los clculos del valor se llevaran a cabo para cada uno de los 15 lugares establecidos en el modelo

matemtico FEM.

La estimacin de los ngulos, se han de realizar con apoyo de grficos establecidos en el libro del

American Concrete Institute, captulo de estudiantes de la Universidad Nacional de Ingeniera del Ing

Cesar Aranis Garcia-Rossel.

Resistencia requerida por el refuerzo transversal del alma

Espaciamiento requerido



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 21

Chequeo del refuerzo transversal mnimo:

Chequeo del mximo espaciamiento:

Si entonces

Si entonces

Chequeo del refuerzo longitudinal para evitar la f luencia debida a la combinacin de momento, carga

axial y corte:

(

)

Los clculos fueron realizados para cada uno de los 15 lugares discretizados en el clculo del programa

CSI BRIDGE, por lo que se resume en el siguiente cuadro los resultados:

En el cuadro anterior se presenta las iteraciones para determinar el ngulo de inclinacin del esfuerzo

diagonal en compresin:

Vu(T) Mu(T-m) v(T/m2) v/fc

1 58.9334 47.6005 233.352 0.083 30 7.51E-04 33.85 7.05E-04 32.5 7.20E-04

2 51.4405 99.5417 203.6832 0.073 30 1.16E-03 38 1.09E-03 36.25 1.10E-03

3 44.2092 134.9738 175.0502 0.063 30 1.44E-03 36.8 1.38E-03 38.7 1.37E-03

4 37.1767 164.3124 147.2044 0.053 30 1.65E-03 43.5 1.57E-03 41.4 1.58E-03

5 30.606 186.584 121.1872 0.043 30 1.81E-03 42 1.75E-03 42 1.75E-03

6 22.7916 199.2441 90.24536 0.032 30 1.88E-03 42.25 1.83E-03 42.25 1.83E-03

7 16.7741 205.349 66.41853 0.024 30 1.90E-03 42.3 1.86E-03 42.3 1.86E-03

8 15.6742 205.6434 62.06338 0.022 30 1.89E-03 42.25 1.86E-03 42.3 1.86E-03

9 21.398 200.4927 84.72727 0.030 30 1.88E-03 42.25 1.84E-03 42.25 1.84E-03

10 28.3707 188.0125 112.3363 0.040 30 1.81E-03 42 1.75E-03 42 1.75E-03

11 34.5693 168.0592 136.8802 0.049 30 1.67E-03 43.5 1.59E-03 41.5 1.60E-03

12 41.1305 138.7515 162.8599 0.058 30 1.45E-03 36.8 1.40E-03 40.5 1.38E-03

13 47.8774 101.1198 189.5748 0.068 30 1.16E-03 38 1.09E-03 36.1 1.10E-03

14 54.4801 54.073 215.7188 0.077 30 7.83E-04 34 7.38E-04 33.9 7.39E-04

15 55.1163 41.1793 218.2379 0.078 30 6.73E-04 32.1 6.48E-04 32.3 6.46E-04

ITERACION 2 ITERACION 3LUGAR

FUERZAS Y ESFUERZOS ITERACION 1



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 22

S req S sum

Vu(T) Mu(T-m) 3/8 m m

1 58.9334 47.6005 32.5 7.20E-04 2.35 9.6974 69.3334 59.6360 0.000071 0.12 0.100

2 51.4405 99.5417 36.25 1.10E-03 2.1 8.6658 60.5182 51.8525 0.000071 0.12 0.100

3 44.2092 134.9738 38.7 1.37E-03 1.9 7.8405 52.0108 44.1704 0.000071 0.13 0.125

4 37.1767 164.3124 41.4 1.58E-03 1.75 7.2215 43.7373 36.5158 0.000071 0.14 0.125

5 30.606 186.584 42 1.75E-03 1.75 7.2215 36.0071 28.7856 0.000071 0.17 0.125

6 22.7916 199.2441 42.25 1.83E-03 1.8 7.4278 26.8136 19.3858 0.000071 0.25 0.200

7 16.7741 205.349 42.3 1.86E-03 1.85 7.6341 19.7342 12.1001 0.000071 0.40 0.250

8 15.6742 205.6434 42.3 1.86E-03 1.85 7.6341 18.4402 10.8061 0.000071 0.45 0.250

9 21.398 200.4927 42.25 1.84E-03 1.8 7.4278 25.1741 17.7463 0.000071 0.28 0.250

10 28.3707 188.0125 42 1.75E-03 1.75 7.2215 33.3773 26.1558 0.000071 0.19 0.125

11 34.5693 168.0592 41.5 1.60E-03 1.75 7.2215 40.6698 33.4483 0.000071 0.15 0.125

12 41.1305 138.7515 40.5 1.38E-03 1.8 7.4278 48.3888 40.9610 0.000071 0.13 0.125

13 47.8774 101.1198 36.1 1.10E-03 2.2 9.0784 56.3264 47.2479 0.000071 0.13 0.125

14 54.4801 54.073 33.9 7.39E-04 2.3 9.4911 64.0942 54.6031 0.000071 0.12 0.100

15 55.1163 41.1793 32.3 6.46E-04 2.4 9.9037 64.8427 54.9390 0.000071 0.13 0.100


(T)

(T) Vs(T)

Est

S req S sum S min 0.1fcbvdv S max S sum

Vu(T) Mu(T-m) 3/8 m m m T m m

1 58.9334 47.6005 0.000071 0.12 0.100 0.34 83.19 0.59 0.100

2 51.4405 99.5417 0.000071 0.12 0.100 0.34 83.19 0.59 0.100

3 44.2092 134.9738 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125

4 37.1767 164.3124 0.000071 0.14 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125

5 30.606 186.584 0.000071 0.17 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125

6 22.7916 199.2441 0.000071 0.25 0.200 0.34 83.19 0.59 0.200

7 16.7741 205.349 0.000071 0.40 0.250 0.34 83.19 0.59 0.250

8 15.6742 205.6434 0.000071 0.45 0.250 0.34 83.19 0.59 0.250

9 21.398 200.4927 0.000071 0.28 0.250 0.34 83.19 0.59 0.250

10 28.3707 188.0125 0.000071 0.19 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125

11 34.5693 168.0592 0.000071 0.15 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125

12 41.1305 138.7515 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125

13 47.8774 101.1198 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125

14 54.4801 54.073 0.000071 0.12 0.100 0.34 83.19 0.59 0.100

15 55.1163 41.1793 0.000071 0.13 0.100 0.34 83.19 0.59 0.100

LUGARFUERZAS Y ESFUERZOS Est

Refuerzo requerido calculado por cada lugar definido:

Verificacin de espaciamientos mximos y mnimos:

Se puede apreciar en la siguiente figura la disposicin de estribos requeridos y asignados:



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 23

Vu(T) Mu(T-m)

1 58.9334 47.6005 59.6360 32.5 321.89 OK 76.64 76.64

2 51.4405 99.5417 51.8525 36.25 321.89 OK 76.64 76.64

3 44.2092 134.9738 44.1704 38.7 321.89 OK 76.64 76.64

4 37.1767 164.3124 36.5158 41.4 321.89 OK 76.64 76.64

5 30.606 186.584 28.7856 42 321.89 OK 76.64 76.64

6 22.7916 199.2441 19.3858 42.25 321.89 OK 76.64 76.64

7 16.7741 205.349 12.1001 42.3 321.89 76.72 77.91

8 15.6742 205.6434 10.8061 42.3 321.89 76.65 77.91

9 21.398 200.4927 17.7463 42.25 321.89 OK 76.64 76.64

10 28.3707 188.0125 26.1558 42 321.89 OK 76.64 76.64

11 34.5693 168.0592 33.4483 41.5 321.89 OK 76.64 76.64

12 41.1305 138.7515 40.9610 40.5 321.89 OK 76.64 76.64

13 47.8774 101.1198 47.2479 36.1 321.89 OK 76.64 76.64

14 54.4801 54.073 54.6031 33.9 321.89 OK 76.64 76.64

15 55.1163 41.1793 54.9390 32.3 321.89 OK 76.64 76.64


133.23 81 3/8

SituacionAs necesario

(CM2)Refuerzo longitudinal

As final

(CM2)

196.08 81 3/8

239.25 81 3/8

274.69 81 3/8

303.11 81 3/8

316.89 81 3/8

322.21 81 3/8 + 11/2

321.94 81 3/8 + 11/2

317.85 81 3/8

303.78 81 3/8

135.64 81 3/8

120.72 81 3/8

278.46 81 3/8

240.23 81 3/8

196.11 81 3/8

Vs(T)

Chequeo del refuerzo longitudinal para evitar la fluencia debida a la combinacin de momento, carga axial

y corte:

Finalmente en la seccin central de la viga interior se deber emplear:

Acero de 1/2 pulgada




REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 24

Diseo de LOSA

El diseo de la losa se realizara con el apoyo del mtodo FEM del software CSI BRIDGE, para ello se ha

chequeado la orientacin de los ejes locales de cada uno de los elementos discretizados:

El eje local 11 est orientada paralela al alineamiento del puente (color rojo en la imagen anterior), el eje

local 22 est orientado de forma perpendicular al eje local 11.

Empleando el mtodo del AASHTO LRFD 2007, se ha calculado los refuerzos de la losa:

Refuerzo longitudinal (DIRECCIN 1) Superior en cm2/cm:

De acuerdo al clculo por el mtodo FEM, no se requiere refuerzo superior longitudinal en la losa, por lo

que se empleara el refuerzo mnimo por temperatura:



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 25

Espaciamiento por temperatura:

, pero debe de ser , por lo que se considera que debe de ser menor a 45

cm o lo que indique el clculo.

Refuerzo por temperatura:

Se empleara:

Refuerzo longitudinal (DIRECCIN 1) inferior en cm2/cm:

De igual manera no requiere refuerzo, por lo que tambin se empleara el refuerzo por temperatura:

Se empleara:

Refuerzo transversal (DIRECCIN 2) superior en cm2/cm:

En los apoyos se requiere mayor refuerzo de acero, por lo que emplearemos el refuerzo requerido a nivel

de los apoyos en todo el largo del puente, de forma conservadora y practica desde el punto de vista

constructivo:



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 26

Se requiere 0.102825 cm2/cm como mximo, lo que representa 10.2825 cm

2/cm , puesto que el diseo

se realiza por franjas de 1 m en el sentido transversal, se debe de verificar el refuerzo mnimo: 0.0018bh

=3.6 cm2, entonces se requiere:

Se empleara:

Refuerzo transversal (DIRECCIN 2) inferior en cm2/cm:

El refuerzo mximo requerido es:

As=0.071246 cm2/cm, lo que es lo mismo que As=7.1246 cm2/m



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 27

Se empleara:

9.0. DISEO DE APOYOS

Los apoyos modelados en el CSI BRIDGE son uno fijo (en el 0+000 del alineamiento del puente) y el otro

mvil (en el 0+015 del alineamiento del puente).

Las reacciones en los apoyos del puente se presentan a continuacin:

Reacciones en el Apoyo Fijo

A continuacin la numeracin de los nodos del apoyo fijo:

Ejes locales de cada neopreno:

El eje local 1: en color rojo

El eje local 2: en color cian (perpendicular al plano del papel)

El eje local 3: con color verde

A continuacin el valor de las reacciones en cada punto de apoyo:



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 28

Reacciones en el Apoyo Mvil

A continuacin la numeracin de los nodos del apoyo mvil:

A continuacin los valores de las reacciones en cada punto:

El apoyo mvil idealizado se materializara con soportes elastmeros: se usar Neopreno 100% puro

(cloropreno), el cual deber llenar los requisitos mnimos de la tabla que a continuacin se muestra:

ESTNDAR

DE ASTM PROPIEDADES FSICAS

DUREZA NOMINAL

50 60 70

D224 O D412 Dureza

Resistencia a traccin (kg/cm2)

Elongacin ltima mn. en %

50 + 5

175

400

60 +5

175

350

70 + 5

175

300

Resistencia al calor

D573

70 horas a

100C

Cambio de dureza

Cambio en resistencia traccin mx.

en %

Cambio en elongacin ltimo mx.

en %

+ 15

- 15

- 40

+ 15

- 15

- 40

+ 15

- 15

- 40

Asentamiento en comprensin



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 29

D395 Mtodo

B

22 horas a 100C mximo en % 35 35 35

Prueba de baja temperatura No debe Fallar

D746

Procedimiento

B

Fragilidad 40C

Adhesin

Adherencia efectuada durante la

vulcanizacin kg/cm2

714 714 714

Emplearemos neopreno de configuracin rectangular de dureza shore A60 de 1.3 cm de espesor.

El esfuerzo mximo permisible a compresin lo obtenemos a partir de:

Para apoyos fijos y mviles .

Para apoyos mviles

Apoyo Fijo

Se propone placas de 40 cm x 40 cm x 1.3 cm con lminas metlicas de 3 mm de espesor.

Reaccin mxima en vigas principales = 66.989 Tn

Esfuerzo actuante:

Esfuerzo admisible:

Se satisface la demanda de carga sobre el apoyo de elastmero con placas Fijo.

La parte inferior del apoyo ser vulcanizada con una capa de 3 mm con el fin de mejorar la adherencia

entre la sper estructura y el apoyo.

Apoyo elastmero en el apoyo Fijo en mm

Apoyo Mvil

La reaccin vertical mxima es menor a 66.989 Tn, por lo que la verificacin

Calculo de desplazamiento horizontal mximo:



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 30

- Deformacin por esfuerzo.

= 2.125 cm

- Deformacin por carga muerta

Momentos en la reaccin:

Momento por carga muerta MCM = 74.14 Tn - m

Momento por carga vehicular + impacto MCV+IM = 168.65 Tn - m

= 0.649 cm

- Deformacin por temperatura

acero= 1.2 x 10 -5

T mxima = 30

T mnima = 18

T = 12

0.36 cm

- Deformaciones mximas

Contraccin = - = 0.289 cm

Dilatacin = + = 2.485 cm

El mximo desplazamiento horizontal en el apoyo es de L = 2.485 cm.

El espesor de la placa viene dado por: T

Se debe satisfacer L / T 0.5 T = L / 0.5 T = 4.97 cm

Empleando T= 7 cm, es posible emplear 4 placas similares a la empleada en el caso del apoyo fijo.



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 31

10.0. DISEO DE ESTRIBOS

Puesto que no se tiene un suelo de fundacin de capacidad portante elevada, y puesto que es la

alternativa ms econmica en caso de estribos que no supere los 10m y que este sea mayor a 4m.

Los resultados necesarios para el diseo se obtienen del anlisis estructural del CSI BDRIDGE en el

apoyo FIJO:

Carga por peso propio DC(DEAD):

Carga muerta DW (DW):

Carga Vehicular LL(MOVE):



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 32

Carga Peatonal PL (PEATONAL):

Dimensionamiento:

Las dimensiones fueron estimadas preliminarmente de acuerdo a las metodologas de Pre

dimensionamiento

parapet

h

B

tD

L

inf

h

e

neoprenoe

ha

NIVEL MX. DE AGUAS

bN

e1

e2

b2

b1

tsup

losa

viga

hat

h

H

Hpant

parapeto

s



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 33

DIMENSIN VALOR

H 7.00 m

h 2.00 m

B=0.6H 4.50 m

D=0.1H 0.70 m

tsup 0.30 m

tinf=0.1H 0.70 m

L=B/3 1.40 m

elosa 0.20 m

hv iga 0.70 m

eneopreno 0.02 m

hparapeto 0.92 m

bparapeto 0.25 m

e1 0.15 m

e2 0.45 m

b1 0.20 m

b2 0.60 m

s 4.99

Nmnimo 0.23 m

N 0.85 m

ha 3.00 m

tha 0.32 m

Hpant 6.30 m

Propiedades mecnicas del terreno y del material de relleno:

- Concreto a empelarse fc =210 kg/cm2

- Peso especfico del concreto = 2.4 T/m3

- Peso especfico del relleno sobre pantalla = 1.89 T/m3

- Angulo de friccin del relleno sobre pantalla = 35

- Coeficiente de aceleracin ssmica de la zona = 0.1

- Factor de impacto de carga vehicular = 33%

- Sobre carga vehicular sobre losa de aproximacin = 0.96 T/m



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 34

N VOL. (m3)

1 2.94

2 1.57

3 0.96

N VOL. (m3)

4 0.05

5 0.14

6 0.17

7 0.23

S --

N VOL. (m3)

8 3.00

9 8.19

S --

DC= EV=

x= x=

CALCULO DE DC

DC (Ton) x (m) DC*x (Ton*m)

7.06 2.10 14.82

3.76 2.15 8.09

2.29 1.87 4.28

DC (Ton) x (m) DC*x (Ton*m)

0.11 1.93 0.21

30.68

0.32 2.50 0.81

0.40 2.35 0.93

54.95

CALCULO DE EV

EV (Ton) x (m) EV*x (Ton*m)

0.55 2.78 1.54

14.49 --

21.15 -- 69.70

14.49 Ton 21.15 Ton

5.67 2.60 14.75

15.48 3.55

2.12 m 3.30 m

VALOR

CALC.(Ton)Hbr x y

DC 2.61 Ton/m 2.23 m

DW 0.75 Ton/m 2.23 m

LL 3.71 Ton/m 2.23 m

IMP 1.22 Ton/m 2.23 m

BR 0.19 Ton 1.80 m 8.80 m

0.24 Ton 2.23 m

LSH= 1.65 Ton 3.50 m

LSV= 1.82 Ton 3.25 m

WA= -5.14 Ton 2.10 m

EQ=10%DC= 0.26 Ton 6.54 m

Carga peatonal de pte.

Sobrecarga trafico hor.

Sobrecarga trafico vert.

Subpresion de agua

Aceleracion sismica de la

super estructura del

puente

Peso Propio de Super Est.

Peso muerto de super est.

Carga vehicular

Carga de Impacto

Carga de frenado

TIPO DE FUERZA

Calculo del peso propio del estribo y del suelo:

Resumen del clculo de fuerzas horizontales y verticales que actan sobre el estribo

Calculo del empuje del terreno:

/2= 17.5

m=

1.89 g/cm3

Ka= 0.2461

kh=A/2= 0.05

2.86

Ke=

0.2743

Empuje esttico:

E= 11.40 Ton

EH=

10.87

Ton

EV= 3.43 Ton



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 35

COMBINACIN EH LSH BR EQ nSF

RESISTENCIA 1 16.30 2.89 0.32 0.00 20.50

RESISTENCIA 1 16.30 2.89 0.32 0.00 20.50

RESISTENCIA 1 16.30 2.89 0.32 0.00 20.50

RESISTENCIA 1 16.30 2.89 0.32 0.00 20.50

EV. EXTREMO 1 18.17 0.83 0.09 0.26 19.35

EV. EXTREMO 1 18.17 0.83 0.09 0.26 19.35

EV. EXTREMO 1 18.17 0.83 0.09 0.26 19.35

EV. EXTREMO 1 18.17 0.83 0.09 0.26 19.35

FUERZAS ACTUANTES (Ton)

COMBINACIN EH LSH BR EQ nSM

RESISTENCIA 1 38.04 10.13 2.85 0.00 53.58

RESISTENCIA 1 38.04 10.13 2.85 0.00 53.58

RESISTENCIA 1 38.04 10.13 2.85 0.00 53.58

RESISTENCIA 1 38.04 10.13 2.85 0.00 53.58

EV. EXTREMO 1 45.87 2.89 0.82 1.70 51.29

EV. EXTREMO 1 45.87 2.89 0.82 1.70 51.29

EV. EXTREMO 1 45.87 2.89 0.82 1.70 51.29

EV. EXTREMO 1 45.87 2.89 0.82 1.70 51.29

MOMENTOS ACTUANTES (Ton-m)

y= 2.33 m

x= 4.20 m

Empuje dinmico:

Ee=

12.70

Ton

EHe= 12.11 Ton

EVe= 3.82 Ton

Ee=

1.30

Ton

y= 2.52 m

x= 4.20 m

Combinaciones de carga segn AASHTO LRFD:

ESTADO DC DW EH EV

LL IM

BR PL LS WA EQ n

RESISTENCIA 1 0.90 0.65 1.50 1.35 1.75 1.00 0.00 1.05

RESISTENCIA 1 0.90 1.50 1.50 1.35 1.75 1.00 0.00 1.05

RESISTENCIA 1 1.25 0.65 1.50 1.35 1.75 1.00 0.00 1.05

RESISTENCIA 1 1.25 1.50 1.50 1.35 1.75 1.00 0.00 1.05

EV. EXTREMO 1 0.90 0.65 1.50 1.35 0.5 1.00 1.00 1.00

EV. EXTREMO 1 0.90 1.50 1.50 1.35 0.5 1.00 1.00 1.00

EV. EXTREMO 1 1.25 0.65 1.50 1.35 0.5 1.00 1.00 1.00

EV. EXTREMO 1 1.25 1.50 1.50 1.35 0.5 1.00 1.00 1.00

VERIFICACIN DE ESTABILIDAD DE ESTRIBO

La estabilidad del estribo se verificara en los casos de:

- Deslizamiento: se empleara un F.S. = 1.5

- Volteo: se emplea un F.S. = 2.0

- Presin de suelos: se empleara el coeficiente de friccin entre el suelo y el concreto de :

y una capacidad portante de

A continuacin se presenta las fuerzas y momentos actuantes factorados para cada uno de los casos o

estados lmites definidos RESISTENCIA 1, EVENTO EXTREMO 1:

(

1

1

)



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 36

COMBINACIN DC DW LL IM PL EV LSV WA nSF

RESISTENCIA 1 15.84 0.49 6.49 2.14 0.43 38.00 3.70 -5.35 64.82

RESISTENCIA 1 15.84 1.13 6.49 2.14 0.43 38.00 3.70 -5.35 65.49

RESISTENCIA 1 22.01 0.49 6.49 2.14 0.43 38.00 3.70 -5.35 71.29

RESISTENCIA 1 22.01 1.13 6.49 2.14 0.43 38.00 3.70 -5.35 71.96

EV. EXTREMO 1 15.84 0.49 1.85 0.61 0.12 38.53 1.06 -5.35 53.16

EV. EXTREMO 1 15.84 1.13 1.85 0.61 0.12 38.53 1.06 -5.35 53.80

EV. EXTREMO 1 22.01 0.49 1.85 0.61 0.12 38.53 1.06 -5.35 59.32

EV. EXTREMO 1 22.01 1.13 1.85 0.61 0.12 38.53 1.06 -5.35 59.96

FUERZAS RESISTENTES (Ton)

COMBINACIN DC DW LL IM PL EV LSV WA nSM

RESISTENCIA 1 34.80 1.09 14.43 4.76 0.95 135.89 12.57 -12.04 202.07

RESISTENCIA 1 34.80 2.51 14.43 4.76 0.95 135.89 12.57 -12.04 203.57

RESISTENCIA 1 48.33 1.09 14.43 4.76 0.95 135.89 12.57 -12.04 216.28

RESISTENCIA 1 48.33 2.51 14.43 4.76 0.95 135.89 12.57 -12.04 217.78

EV. EXTREMO 1 34.80 1.09 4.12 1.36 0.27 138.27 3.59 -12.04 171.47

EV. EXTREMO 1 34.80 2.51 4.12 1.36 0.27 138.27 3.59 -12.04 172.89

EV. EXTREMO 1 48.33 1.09 4.12 1.36 0.27 138.27 3.59 -12.04 185.00

EV. EXTREMO 1 48.33 2.51 4.12 1.36 0.27 138.27 3.59 -12.04 186.42

MOMENTOS RESISTENTES (Ton-m)

COMBINACION mSFV /SFH

RESISTENCIA 1 1.8 OK!



OK!


EV. EXTREMO 1 1.5 OK!



EV. EXTREMO 1 1.7

A continuacin se presenta las fuerzas y momentos resistentes factorados para cada uno de los casos o

estados lmites definidos RESISTENCIA 1, EVENTO EXTREMO 1:

Verificacin de la estabilidad al deslizamiento:

Verificacin de la estabilidad al volteo:

COMBINACION SMR /SMA











REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 37

x (m)

2.291 0.041 OK! 15.19 OK! 13.62 OK!

2.290 0.040 OK! 15.33 OK! 13.78 OK!

2.282 0.032 OK! 16.52 OK! 15.16 OK!

2.282 0.032 OK! 16.67 OK! 15.32 OK!

2.261 0.011 OK! 11.98 OK! 11.64 OK!

2.260 0.010 OK! 12.12 OK! 11.79 OK!

2.254 0.004 OK! 13.25 OK! 13.11 OK!

2.254 0.004 OK! 13.39 OK! 13.26 OK!

COMBINACIN e (m) qmax (Ton/m)

EV. EXTREMO 1

RESISTENCIA 1

EV. EXTREMO 1

EV. EXTREMO 1

EV. EXTREMO 1

qmin (Ton/m)

RESISTENCIA 1

RESISTENCIA 1

RESISTENCIA 1

Verificacin de las presiones en el suelo:

CALCULO DE MOMENTOS FLECTORES Y FUERZAS CORTANTES

Los momentos flectores para el diseo de refuerzo en la pantalla son:

- Momento en la base (M)

- Momento para el corte de acero (M/2)

- Momento en la base del parapeto (Mparap)

A continuacin se presenta el resumen de clculos para cada uno de los casos de estado limite;



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 38

y= 6.30 m

EH LSH BR EQ nSVd

RESISTENCIA 1 13.00 2.58 0.32 0.00 16.70

RESISTENCIA 1 13.00 2.58 0.32 0.00 16.70

RESISTENCIA 1 13.00 2.58 0.32 0.00 16.70

RESISTENCIA 1 13.00 2.58 0.32 0.00 16.70

EV. EXTREMO 1 14.48 0.74 0.09 0.26 15.58

EV. EXTREMO 1 14.48 0.74 0.09 0.26 15.58

EV. EXTREMO 1 14.48 0.74 0.09 0.26 15.58

EV. EXTREMO 1 14.48 0.74 0.09 0.26 15.58

EH LSH BR EQ nSM

RESISTENCIA 1 27.73 8.21 2.63 0.00 40.49

RESISTENCIA 1 27.73 8.21 2.63 0.00 40.49

RESISTENCIA 1 27.73 8.21 2.63 0.00 40.49

RESISTENCIA 1 27.73 8.21 2.63 0.00 40.49

EV. EXTREMO 1 33.44 2.34 0.75 1.40 37.94

EV. EXTREMO 1 33.44 2.34 0.75 1.40 37.94

EV. EXTREMO 1 33.44 2.34 0.75 1.40 37.94

EV. EXTREMO 1 33.44 2.34 0.75 1.40 37.94

COMBINACINCORTANTE Vd (Ton) - A "d" DE LA CARA

COMBINACINMOMENTO M (Ton-m) - M XIM O

Cortante y momento en la base de la pantalla (M):

Ubicacin de M/2 para el corte de acero:

y= 4.370 m

ty= 0.538 m

Mu= 40.49 Ton-m

Mu/2= 20.26 Ton-m

Calculo de cortante y momento en la base de parapeto:

EH LSH BR EQ nS(M/2)

RESISTENCIA 1 13.34 3.95 2.00 0.00 20.26

RESISTENCIA 1 13.34 3.95 2.00 0.00 20.26

RESISTENCIA 1 13.34 3.95 2.00 0.00 20.26

RESISTENCIA 1 13.34 3.95 2.00 0.00 20.26

EV. EXTREMO 1 16.09 1.13 0.57 0.90 18.69

EV. EXTREMO 1 16.09 1.13 0.57 0.90 18.69

EV. EXTREMO 1 16.09 1.13 0.57 0.90 18.69

EV. EXTREMO 1 16.09 1.13 0.57 0.90 18.69

COMBINACINMOMENTO M/2 (Ton-m)

EH LSH BR EQ nSVd

RESISTENCIA 1 0.25 0.36 0.32 0.00 0.98

RESISTENCIA 1 0.25 0.36 0.32 0.00 0.98

RESISTENCIA 1 0.25 0.36 0.32 0.00 0.98

RESISTENCIA 1 0.25 0.36 0.32 0.00 0.98

EV. EXTREMO 1 0.28 0.10 0.09 0.26 0.74

EV. EXTREMO 1 0.28 0.10 0.09 0.26 0.74

EV. EXTREMO 1 0.28 0.10 0.09 0.26 0.74

EV. EXTREMO 1 0.28 0.10 0.09 0.26 0.74

COMBINACINCORTANTE Vdparap (Ton) - A "d" DE LA CARA



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 39

DC LSv EV Q nSVd

RESISTENCIA 1 14.388 -3.25 -3.70 -33.38 31.79 -8.96

RESISTENCIA 1 14.537 -3.25 -3.70 -33.38 32.11 -8.63

RESISTENCIA 1 15.828 -4.52 -3.70 -33.38 34.78 -7.15

RESISTENCIA 1 15.977 -4.52 -3.70 -33.38 35.09 -6.82

EV. EXTREMO 1 11.809 -3.25 -1.06 -33.38 25.58 -12.11

EV. EXTREMO 1 11.951 -3.25 -1.06 -33.38 25.88 -11.81

EV. EXTREMO 1 13.181 -4.52 -1.06 -33.38 28.42 -10.53

EV. EXTREMO 1 13.323 -4.52 -1.06 -33.38 28.72 -10.23

COMBINACIN qcara

(Ton/m)

CORTANTE Vd (Ton) - A "d" DE LA CARA

Calculo de cortante y momento en el TALN y la PUNTA de la base:

EN EL TALN:

EH LSH BR EQ nSM

RESISTENCIA 1 0.59 0.18 0.88 0.00 1.74

RESISTENCIA 1 0.59 0.18 0.88 0.00 1.74

RESISTENCIA 1 0.59 0.18 0.88 0.00 1.74

RESISTENCIA 1 0.59 0.18 0.88 0.00 1.74

EV. EXTREMO 1 0.72 0.05 0.25 0.12 1.14

EV. EXTREMO 1 0.72 0.05 0.25 0.12 1.14

EV. EXTREMO 1 0.72 0.05 0.25 0.12 1.14

EV. EXTREMO 1 0.72 0.05 0.25 0.12 1.14

COMBINACINMOMENTO Mparap (Ton-m) - M XIM O

DC LSv EV Q nSM

RESISTENCIA 1 14.388 -3.66 -4.07 -36.72 36.11 -8.75

RESISTENCIA 1 14.537 -3.66 -4.07 -36.72 36.46 -8.38

RESISTENCIA 1 15.828 -5.08 -4.07 -36.72 39.43 -6.76

RESISTENCIA 1 15.977 -5.08 -4.07 -36.72 39.78 -6.39

EV. EXTREMO 1 11.809 -3.66 -1.16 -36.72 28.86 -12.68

EV. EXTREMO 1 11.951 -3.66 -1.16 -36.72 29.20 -12.34

EV. EXTREMO 1 13.181 -5.08 -1.16 -36.72 32.02 -10.94

EV. EXTREMO 1 13.323 -5.08 -1.16 -36.72 32.35 -10.61

COMBINACIN qcara

(Ton/m)

MOMENTO M (Ton-m) - M XIM O



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 40

EN LA PUNTA:

CALCULO DEL ACERO DE REFUERZO

Datos para el diseo estructural del estribo:

f'c= 210 Kg/cm2

rec.(pant)= 0.05 m

(Flexin)= 0.90

fy= 4200 Kg/cm2

rec.(zapata)= 0.075 m

(Corte)= 0.85

Diseo del refuerzo Vertical en la pantalla:

CARA INTERIOR

DESC. VALOR

Mu 40.49 Ton-

m

d 0.65 m

a 4.00 cm

As 17.00 cm2

0.0026

min 0.0015

rea 3/4 2.85 cm2

N Aceros 5.97

s (Calculado) 16.76 cm

s (Redond.) 15 cm

Asvint 3/4@15

Ld 0.72 m

Lcorte (calc) 2.65 m

Lcorte 2.65 m

DC Q nSV

RESISTENCIA 1 14.631 -2.34 23.11 21.81

RESISTENCIA 1 14.779 -2.34 23.34 22.04

RESISTENCIA 1 16.039 -3.26 25.24 23.08

RESISTENCIA 1 16.187 -3.26 25.46 23.32

EV. EXTREMO 1 11.862 -2.34 18.48 16.14

EV. EXTREMO 1 12.003 -2.34 18.70 16.35

EV. EXTREMO 1 13.203 -3.26 20.50 17.25

EV. EXTREMO 1 13.344 -3.26 20.72 17.47

COMBINACIN

qcara

(Ton/m)

CORTANTE Vd (Ton) - A "d" DE

LA CARA

DC Q nSM

RESISTENCIA 1 14.631 -1.94 19.68 18.63

RESISTENCIA 1 14.779 -1.94 19.86 18.82

RESISTENCIA 1 16.039 -2.69 21.36 19.60

RESISTENCIA 1 16.187 -2.69 21.54 19.79

EV. EXTREMO 1 11.862 -1.94 15.39 13.45

EV. EXTREMO 1 12.003 -1.94 15.56 13.63

EV. EXTREMO 1 13.203 -2.69 16.99 14.30

EV. EXTREMO 1 13.344 -2.69 17.16 14.47

COMBINACIN

qcara

(Ton/m)

MOMENTO M (Ton-m) -

M XIM O



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 41

(redond)

Asvint/2 3/4@30

CARA EXTERIOR

DESC. VALOR

rea 5/8 1.98 cm2

Asmin 9.75 cm2

N Aceros 4.92


s (Redond.) 17.5 cm

Asvext 5/[email protected]

Diseo de refuerzo horizontal en pantalla:

PARTE SUPERIOR

DESC. VALOR

rea 3/8 0.71 cm2

0.0020

Ash 9.77 cm2

Ash/3 3.26 cm2

N Aceros 4.59


s (Redond.) 22.5 cm

Ashint #[email protected]

rea 1/2 1.27

2*Ash/3 6.51 cm2

N Aceros 5.13


s (Redond.) 17.5 cm

Ashext #[email protected]

PARTE INFERIOR

DESC. VALOR

rea 3/8 0.71 cm2

0.0020

Ash 13.00 cm2

Ash/3 4.33 cm2

N Aceros 6.10


s (Redond.) 15 cm

Ashint #3@15

rea 1/2 1.27 cm2

2*Ash/3 8.67 cm2

N Aceros 6.82


s (Redond.) 12.5 cm

Ashext #[email protected]



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 42

RESUMEN: Ashint 3/8,1@5,18@15,[email protected]

Ashext 1/2,1@5,[email protected],[email protected]

Diseo del refuerzo en el parapeto:

ACERO VERTICAL INTERIOR

DESC. VALOR

Mu 1.74 Ton-m

d 0.20 m

a 0.55 cm

As 2.33 cm2

0.0012

min 0.0015

rea 5/8 1.98 cm2

N Aceros 3.42


s (Redond.) 20 cm

Asvpar 5/8@20

ACERO VERTICAL EXTERIOR

Asvpar-ext #[email protected]

ACERO HORIZONTAL

Ashpar #[email protected]

Diseo del taln y punta de la zapata

Refuerzo longitudinal

CARA INFERIOR

DESC. VALOR

Mu 19.79 Ton-m

d 0.63 m

a 2.00 cm

As 8.52 cm2

0.0014

min 0.0015

rea 5/8 1.98 cm2

N Aceros 1.85


s (Redond.) 20 cm

Aslinf 5/8@20

CARA SUPERIOR

DESC. VALOR

rea 5/8 1.98 cm2

Asmin 9.38 cm2

N Aceros 4.73


s (Redond.) 20 cm



REVISIN : N 0

FECHA : 03/2015





Pagina 43

Aslsup 5/8@20

ACERO TRANSVERSAL

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