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MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL
EDIFICIO MULTIFAMILIAR “RESIDENCIAL FERRARA”
DISTRITO : MAGDALENA DEL MAR
PROVINCIA : LIMA
JULIO 2019
LIMA - PERU
INDICE
I.- MEMORIA
1.- ALCANCES DEL ESTUDIO
2.- UBICACIÓN
3.- ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS
4.- CARACTERISTICAS ESTRUCTURALES DEL PROYECTO
5.- ESTRUCTURACION Y PREDIMENSIONAMIENTO
6.- ANALISIS ESTRUCTURAL DEL PROYECTO
7.- ESTADOS DE CARGA CONSIDERADOS
8.- COMBINACIONES DE CARGA
9.- ELEMENTOS ESTRUCTURALES DEL MODELO MATEMATICO
10.- CONTROL DE DISTORSIONES
11.- DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES II.- CONCLUSIONES
III.- RECOMENDACIONES
MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL
“EDIFICIO MULTIFAMILIAR RESIDENCIAL FERRARA”
LIMA - PERU
MEMORIA
1.- ALCANCES DEL ESTUDIO
El objetivo del presente estudio es de mostrar los trabajos realizados, así como los
resultados y conclusiones obtenidos, en el estudio del diseño estructural del proyecto
“EDIFICIO MULTIFAMILIAR RESIDENCIAL FERRARA”. Este estudio ha sido realizado
de acuerdo al Reglamento Nacional de Edificaciones del Perú, Normas Técnicas de
Edificaciones E-020, E-030, E-050 y E-060, así mismo se cumple con lo establecido en
las Normas ACI 318-14.
2.- UBICACIÓN
La futura vivienda multifamiliar será de catorce (14) pisos, tres (3) sótanos un semisótano y
una azotea se encuentra ubicado en el Jr. Ramón Castilla N°250-260, distrito de Magdalena
del Mar, provincia del Lima, departamento de Lima, a una altura promedio de 65 m.s.n.m.
3.- ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS Y GEOTECNICO
Parámetros de diseño para la cimentación:
1.0 El nivel de cimentación es preferible llevarlo a una profundidad mínima Df
= 1.20 m
2.0 Se recomienda para fines cálculo Capacidad Portante del Suelo de
4.40kg/cm².
Según estas características el suelo se clasifica como del Tipo S2, es decir Suelos
intermedios, con un periodo corto de 0.60 seg. y periodo largo de 2.00 seg. El factor de
suelo S1 = 1.05, según la Norma Técnica E-030.
4.- CARACTERISTICAS ESTRUCTURALES DEL PROYECTO
La estructura comprendida en el presente estudio, es un edificio de vivienda multifamiliar
de concreto armado, con un sistema de muros estructurales en la dirección “X” e “Y”,
el edificio presenta una configuración irregular. Esta estructura se clasifica como una
estructura común y se encuentra en la categoría C de la norma de diseño
sismorresistente del Perú NTE E.030, con un factor de uso U = 1.00
5.- ESTRUCTURACION Y PREDIMENSIONAMIENTO
Estructuración
Para la estructuración se debe tener en cuenta los ejes que definen el proyecto
arquitectónico tales como el perímetro de la edificación, los ductos, los espacios
reglamentarios para los estacionamientos, ascensores y escaleras.
Predimensionamiento
Losas:
Para el caso de losas macizas armadas en dos sentidos y apoyadas sobre sus cuatro
lados, se ha utilizado la siguiente expresión:
h ≥ L / 40 o h ≥ Perímetro / 180
USAR LOSAS DE h = 0.20m
Aligerado: El aligerado que se utilizó son losas unidireccionales, es decir que trabajan en una sola
dirección y las cargas asignadas son distribuidas por metro lineal, considerando como ancho
tributario el correspondiente al ancho de una vigueta. Estas viguetas se consideran
simplemente apoyadas sobre placas o vigas, y empotradas si llegan a losa maciza.
Se dimensiona, la luz libre entre 25.
USAR ALIGERADO DE h = 0.20 m
Vigas:
Para el caso de vigas se utilizarán las siguientes expresiones:
h ≥ L/14 Para vigas continuas
h ≥ L / 12 Para vigas simplemente apoyadas
0.3h ≤ b ≤ 0.5h
Para el presente caso se tiene vigas:
En ambas direcciones se utilizó vigas de (30x50 cm)
Además la base mínima para que el elemento sea sismorresistente
es de 0.25m
USAR VIGAS DE (0.30m x 0.50m)
Columnas:
Para el predimensionamiento de las columnas utilizaremos la siguiente expresión:
A ≥ (1.10 Ps) / (0.25 f’c) - Para zonas de la costa (Alta sismicidad)
Donde:
Ps = carga de servicio ≈ 1 ton/m²
USAR COLUMNAS DE (30cm x115cm)
PLANTA ESTRUCTURACIÓN PISO TIPICOS
PLANTA ESTRUCTURACIÓN PISO SOTANOS
6.- ANALISIS ESTRUCTURAL DEL PROYECTO
El análisis a llevar a cabo en el proyecto, será un análisis estructural tridimensional,
considerando un modelo matemático de tres grados de libertad por piso, asociados a dos
componentes ortogonales de traslación horizontal y una rotación. Se ha desarrollado
para este proyecto el análisis modal espectral, utilizando espectro de diseño de la norma
técnica E.030. Para resolver el modelo matemático, se ha utilizado el programa ETABS
2016.
La resistencia de los materiales predominantes de la estructura evaluada es:
f’c = 245 Kg/cm2 para las columnas y placas y el resto de elementos ver lamina E-3 ( especificaciones técnicas)
fy = 4,200 Kg/cm2, para las varillas de acero corrugado
7.- ESTADOS DE CARGA CONSIDERADOS
Se ha considerado los siguientes estados de carga:
CM (Carga Muerta)
CV (Carga Viva)
SPECX (Carga sísmica espectral en la dirección X)
SPECY (Carga sísmica espectral en la dirección Y)
8.- COMBINACIONES DE CARGA
Se han considerado las siguientes combinaciones de carga:
Combinaciones:
1.4 CM + 1.7 CV
1.25 CM + 1.25 CV ± SPECx,y
0.90 CM ± SPECx,y Dónde: CM: Carga Muerta CV: Carga Viva SPECx,y: Carga de sismo en las direcciones x e y, obtenidos del análisis modal espectral
9.- DESARROLLO DEL ANALISIS ESTRUCTURAL
DATOS INICIALES Y PARAMETROS DE DISEÑO:
Ia Dir X-X Ia Dir Y-Y
FALSO FALSO 1.00 1.00
FALSO FALSO 1.00 1.00
FALSO FALSO 1.00 1.00
FALSO FALSO 1.00 1.00
1.00 1.00
FALSO FALSO 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
Tabla N°9 (NORMA E030-2014/DS-003-2016)
Ip Dir X-X Ip Dir Y-Y
VERDADERO VERDADERO 0.75 0.75
FALSO FALSO 1.00 1.00
VERDADERO VERDADERO 0.90 0.90
1.00 1.00
FALSO FALSO 1.00 1.00
0.75 0.75Se toma el valor mas critico
Irregularidad Extrema de Rigidez
Irregularidades de Resistencia – Piso Débil
Irregularidad de Rigidez – Piso Blando
Discontinuidad extrema de los Sistemas Resistentes
Discontinuidad en los Sistemas Resistentes
Irregularidad Geométrica Vertical
Irregularidad de Masa o Peso
Irregularidad Extrema de Resistencia
Sistemas no Paralelos
FALSO
Irregularidad Torsional Extrema
Se toma el valor mas critico
Tener en cuenta las restricciones de la tabla N° 10
IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN ALTURA
IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN PLANTA
Tener en cuenta las restricciones de la tabla N° 10
FALSO
FALSO
Irregularidad Torsional
Esquinas Entrantes
Discontinuidad del Diafragma
FALSO
DIR X-X DIR Y-Y
DIR X-X DIR Y-Y
DIR X-X DIR Y-Y
DIR X-X DIR Y-Y
DIR X-X DIR Y-Y
AMBAS DIRECCIONES
AMBAS DIRECCIONES
AMBAS DIRECCIONES
DIR X-X DIR Y-Y
DIR X-X DIR Y-Y
DIR X-X DIR Y-Y
DIR X-X DIR Y-Y
AMBAS DIRECCIONES
DATOS FACTORES DATOS DIR X-X DIR Y-Y
Z 0.45 RO 6 6
U 1.00 Ia 1.00 1.00
S 1.05 Ip 0.75 0.75
TP 0.60 R 4.5 4.5
TL 2.00 g 1 9.81
ESPECTRO S D E DISEÑO:
0.000
0.500
1.000
1.500
2.000
2.500
3.000
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00
SA
DIR
X-X
PERIODO T(S)
ESPECTRO DE PSEUDO - ACELERACIONES X-X
Sa Dir X-X
TP
TL
0.000
0.500
1.000
1.500
2.000
2.500
3.000
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00
SA D
IR Y
-Y
PERIODO T(S)
ESPECTRO DE PSEUDO - ACELERACIONES Y-Y
Sa Dir Y-Y
TP
TL
C T Sa Dir X-X Sa Dir Y-Y
2.50 0.00 2.575 2.575
2.50 0.02 2.575 2.575
2.50 0.04 2.575 2.575
2.50 0.06 2.575 2.575
2.50 0.08 2.575 2.575
2.50 0.10 2.575 2.575
2.50 0.12 2.575 2.575
2.50 0.14 2.575 2.575
2.50 0.16 2.575 2.575
2.50 0.18 2.575 2.575
2.50 0.20 2.575 2.575
2.50 0.25 2.575 2.575
2.50 0.30 2.575 2.575
2.50 0.35 2.575 2.575
2.50 0.40 2.575 2.575
2.50 0.45 2.575 2.575
2.50 0.50 2.575 2.575
2.50 0.55 2.575 2.575
2.50 0.60 2.575 2.575
2.31 0.65 2.377 2.377
2.14 0.70 2.207 2.207
2.00 0.75 2.060 2.060
1.88 0.80 1.931 1.931
1.76 0.85 1.818 1.818
1.67 0.90 1.717 1.717
1.58 0.95 1.626 1.626
1.50 1.00 1.545 1.545
1.36 1.10 1.405 1.405
1.25 1.20 1.288 1.288
1.15 1.30 1.189 1.189
1.07 1.40 1.104 1.104
1.00 1.50 1.030 1.030
0.94 1.60 0.966 0.966
0.88 1.70 0.909 0.909
0.83 1.80 0.858 0.858
0.79 1.90 0.813 0.813
0.75 2.00 0.773 0.773
0.59 2.25 0.610 0.610
0.48 2.50 0.494 0.494
0.40 2.75 0.409 0.409
0.33 3.00 0.343 0.343
0.19 4.00 0.193 0.193
0.12 5.00 0.124 0.124
0.08 6.00 0.086 0.086
0.06 7.00 0.063 0.063
0.05 8.00 0.048 0.048
0.04 9.00 0.038 0.038
0.03 10.00 0.031 0.031
METRADO DE CARGAS
CARGA MUERTA:
La carga vertical a considerar en la estructura será la que se indique en el cálculo de
pesos de la estructura, el programa ETABS calcula internamente el peso de la estructura
modelada. Se ha considerado una carga adicional de 0.270 ton/m² en el estado de carga
muerta a fin de considerar el peso de los acabados, equipamiento y tabiquería.
CARGA VIVA:
La carga viva considerada en el presente modelo matemático es de 200 kg/m² en
vivienda, en oficinas 250 kg/m2, en sótanos 250 kg/m2, 400 kg/m2 en pasadizos y
escaleras y 100 kg/m² en la azotea.
CARGA DE SISMO:
El análisis sísmico se realizó según la norma NTE E-030 (2016), con el procedimiento de
superposición modal espectral, con combinación cuadrática completa (CQC). Se ha
considerado 5% de amortiguamiento de la estructura y 5% de excentricidad, así mismo
se ha considerado como fuente de masa el 100% de la carga muerta más el 25% de la
carga viva.
PERIODOS Y MASAS PARTICIPATIVAS
TX1 = 1.242
TY2 = 0.534 seg.
TR3 = 0.494seg.
Se observa que las forma de modo de vibración, el primero traslación en X-X, el segundo
es traslación en Y-Y y el tercero es rotacional.
Se han considerado un total de 30 modos de vibración, por ser una estructura irregular,
siendo el caso que el factor de masa participativa alcanza valores mayores al 90% en el
modo 9 para la dirección X-X y en el modo 13 para la dirección perpendicula
10.- CONTROL DE DISTORSIONES
De acuerdo a la Norma Técnica de diseño sismorresistente (NTE E.030), los
desplazamientos laterales permisibles son los siguientes:
Al ser una estructura irregular, los desplazamientos laterales se calcularán multiplicando
por “0.85 R” los resultados obtenidos del análisis lineal y elástico con las solicitaciones
sísmicas reducidas. LIMITE DISTORSION LATERAL: ∆i / hi x 0.75 R ≤ 0.007 C°A°
DESPLAZAMIENTOS Y DERIVAS MAXIMAS DE PISO EN LA DIRECCION X-X
PARA EL SISMO SEVERO REGLAMENTARIO (NTE E.030):
TABLE: Story Drifts
Story Load Case/Combo Direction Drift Label X Y Z
cm cm cm
14 PISO DRIFT-X Max X 0.00570 66 1113.114 704.886 4330
13 PISO DRIFT-X Max X 0.00589 66 1113.114 704.886 4080
12 PISO DRIFT-X Max X 0.00606 68 1805.036 704.886 3830
11 PISO DRIFT-X Max X 0.00621 66 1113.114 704.886 3580
10 PISO DRIFT-X Max X 0.00630 66 1113.114 704.886 3330
9 PISO DRIFT-X Max X 0.00634 66 1113.114 704.886 3080
8 PISO DRIFT-X Max X 0.00631 66 1113.114 704.886 2830
7 PISO DRIFT-X Max X 0.00621 66 1113.114 704.886 2580
6 PISO DRIFT-X Max X 0.00603 66 1113.114 704.886 2330
5 PISO DRIFT-X Max X 0.00575 66 1113.114 704.886 2080
4 PISO DRIFT-X Max X 0.00534 66 1113.114 704.886 1830
3 PISO DRIFT-X Max X 0.00478 66 1113.114 704.886 1580
2 PISO DRIFT-X Max X 0.00399 44 2424.473 704.886 1330
1 PISO DRIFT-X Max X 0.00389 44 2424.473 704.886 1080
SEMISOTANO DRIFT-X Max X 0.00103 10 1113.114 1618.486 830
SOTANO 1 DRIFT-X Max X 0.00035 167 498.339 2086.545 530
SOTANO 2 DRIFT-X Max X 0.00021 199 1525.611 3427.324 265
DESPLAZAMIENTOS Y DERIVAS MAXIMAS DE PISO EN LA DIRECCION Y-Y
PARA EL SISMO SEVERO DEL REGLAMENTO (NTE E.030):
Del análisis de los resultados se concluye que la estructura cumple con los requisitos de
rigidez establecidos en la Norma de Diseño Sismorresistente NTE E.030, pues presenta
derivas menores al límite reglamentario.
DETERMINACION DE IRREGULARIDAD TORSIONAL EN AMBAS DIRECCIONES:
IRREGULARIDAD TORSIONAL EN “X”
TABLE: Story Drifts
Story Load Case/Combo Direction Drift Label X Y Z
cm cm cm
14 PISO DRIFT-Y Max Y 0.00282 158 2424.473 3225.313 4330
13 PISO DRIFT-Y Max Y 0.00287 158 2424.473 3225.313 4080
12 PISO DRIFT-Y Max Y 0.00290 155 2424.473 2619.28 3830
11 PISO DRIFT-Y Max Y 0.00291 134 2424.473 1519.707 3580
10 PISO DRIFT-Y Max Y 0.00290 156 2424.473 2821.291 3330
9 PISO DRIFT-Y Max Y 0.00286 132 2424.473 1112.296 3080
8 PISO DRIFT-Y Max Y 0.00278 158 2424.473 3225.313 2830
7 PISO DRIFT-Y Max Y 0.00267 45 2424.473 1723.412 2580
6 PISO DRIFT-Y Max Y 0.00252 158 2424.473 3225.313 2330
5 PISO DRIFT-Y Max Y 0.00232 158 2424.473 3225.313 2080
4 PISO DRIFT-Y Max Y 0.00208 158 2424.473 3225.313 1830
3 PISO DRIFT-Y Max Y 0.00179 158 2424.473 3225.313 1580
2 PISO DRIFT-Y Max Y 0.00146 158 2424.473 3225.313 1330
1 PISO DRIFT-Y Max Y 0.00120 53 2424.473 2417.269 1080
SEMISOTANO DRIFT-Y Max Y 0.00052 3 2424.473 3427.324 830
SOTANO 1 DRIFT-Y Max Y 0.00029 4 2424.473 447.814 530
SOTANO 2 DRIFT-Y Max Y 0.00027 180 2424.473 2086.545 265
IRREGULARIDAD TORSIONAL SPX
DESPLAZAMIENTO RELATIVO PROMEDIO DE LOS EXTREMOS DEL MISMO ENTREPISO
PISO PUNTO EXTREMO(X1) DRIFT( SPX1)PUNTO EXTREMO(X2) DRIFT( SPX2) PROMEDIO DRIFT( SPX) RELACION >1.3
PISO 14 3 0.000952 44 0.001490 0.001221 0.001490 1.2203
PISO 13 3 0.000986 44 0.001540 0.001263 0.001540 1.2194
PISO 12 3 0.001017 44 0.001585 0.001301 0.001585 1.2182
PISO 11 3 0.001043 44 0.001623 0.001333 0.001623 1.2176
PISO 10 3 0.001061 44 0.001648 0.001354 0.001648 1.2166
PISO 9 3 0.001069 44 0.001657 0.001363 0.001657 1.2156
PISO 8 3 0.001067 44 0.001649 0.001358 0.001649 1.2142
PISO 7 3 0.001052 44 0.001622 0.001337 0.001622 1.2133
PISO 6 3 0.001023 44 0.001575 0.001299 0.001575 1.2126
PISO 5 3 0.000977 44 0.001503 0.001240 0.001503 1.2120
PISO 4 3 0.000908 44 0.001397 0.001152 0.001397 1.2120
PISO 3 3 0.000808 44 0.001249 0.001029 0.001249 1.2144
PISO 2 3 0.000667 44 0.001042 0.000854 0.001042 1.2193
PISO 1 3 0.00045 44 0.001016 0.000733 0.001016 1.3861
IRREGULARIDAD TORSIONAL EN “Y”
DETERMINACION DE LA JUNTA SISMICA EN AMBAS DIRECCIONES:
DETERMINACION DE LA JUNTA SISMICA EN LA DIRECCION X-X:
De acuerdo a la nueva disposición para la junta sísmica, se tiene:
S = 0.006h>=0.03m
Donde:
h : Altura del edificio en cm. h = 4000cm.
S0 = 0.006*4000
SO = 24 cm
Obtenemos la mayor junta sísmica de 2/3 del desplazamiento máximo y SO/2 por cada
dirección de análisis.
S1 = 2/3 (19.28) = 12.85 cm
SO/2 = 24/2 = 12.00 cm
USAR: S = 13.0cm
DETERMINACION DE LA JUNTA SISMICA EN LA DIRECCION Y-Y:
De acuerdo a la nueva disposición para la junta sísmica, se tiene:
S = 0.006h>=0.03m Donde:
h : Altura del edificio en cm. h = 3740cm.
So =0.006*3740
So = 22.44 cm
Obtenemos la mayor junta sísmica de 2/3 del desplazamiento máximo y SO/2 por cada
IRREGULARIDAD TORSIONAL SPY
DESPLAZAMIENTO RELATIVO PROMEDIO DE LOS EXTREMOS DEL MISMO ENTREPISO
PISO PUNTO EXTREMO(X1) DRIFT( SPX1)PUNTO EXTREMO(X2) DRIFT( SPX2) PROMEDIO DRIFT( SPY) RELACION >1.3
PISO 14 3 0.000738 2 0.000683 0.0007105 0.000738 1.03871
PISO 13 3 0.00075 2 0.000694 0.000722 0.00075 1.03878
PISO 12 3 0.000758 2 0.000701 0.0007295 0.000758 1.03907
PISO 11 3 0.000761 2 0.000703 0.000732 0.000761 1.03962
PISO 10 3 0.000757 2 0.000699 0.000728 0.000757 1.03984
PISO 9 3 0.000746 2 0.000689 0.0007175 0.000746 1.03972
PISO 8 3 0.000727 2 0.00067 0.0006985 0.000727 1.04080
PISO 7 3 0.000698 2 0.000644 0.000671 0.000698 1.04024
PISO 6 3 0.000658 2 0.000607 0.0006325 0.000658 1.04032
PISO 5 3 0.000608 2 0.000561 0.0005845 0.000608 1.04021
PISO 4 3 0.000545 2 0.000505 0.000525 0.000545 1.03810
PISO 3 3 0.000469 2 0.000436 0.0004525 0.000469 1.03646
PISO 2 3 0.000381 2 0.000356 0.0003685 0.000381 1.03392
PISO 1 3 0.000217 2 0.000207 0.000212 0.000314 1.48113
dirección de análisis.
S1 = 2/3 (8.63) = 5.75 cm
So/2 = 22.44 / 2 = 11.22 cm
USAR: S = 12.0 cm
CALCULO DEL ANALISIS ESTATICO:
PISO Vi Pi fi di (CM) Pi x di² fi x di
tonf tonf tonf m segPISO 14 172.7997 368.45987 172.80 0.175499 11.34853 30.32617
PISO 13 349.2382 405.15859 176.44 0.164499 10.96356 29.02396
PISO 12 512.1045 405.15859 162.87 0.152009 9.36189 24.75714
PISO 11 661.3986 405.15859 149.29 0.13905 7.83370 20.75934
PISO 10 797.1205 405.15859 135.72 0.125605 6.39203 17.04735
PISO 9 919.2702 405.15859 122.15 0.111734 5.05820 13.64827
PISO 8 1027.8477 405.15859 108.58 0.097549 3.85541 10.59163
PISO 7 1122.853 405.15859 95.01 0.083215 2.80562 7.90587
PISO 6 1204.2861 405.15859 81.43 0.068948 1.92605 5.61465
PISO 5 1272.1471 405.15859 67.86 0.055009 1.22601 3.73297
PISO 4 1326.4358 405.15859 54.29 0.041713 0.70497 2.26454
PISO 3 1367.1524 405.15859 40.72 0.029431 0.35094 1.19833
PISO 2 1394.2968 405.15859 27.14 0.018605 0.14024 0.50502
PISO 1 1407.7869 402.70815 13.49 0.009732 0.03814 0.13129
Σ 62.00529 167.50653
Tx = 1.221 seg 0.85 Tx = 1.037 seg
Z = 0.45
U = 1.00
S = 1.05
Rx = 4.50
Ry = 4.50
Cx = 0.964
Cy = 2.206
Kx = 1.269
Ky = 1.000
Vx = 0.101
Vy = 0.232
90% Vx = 0.091
90% Vy = 0.208
10.1.-REFUERZO TRANSVERSAR EN COLUMNAS CON ESPESORES MAYORES A
30cm
Verificamos el refuerzo transversal de la columna C1, C2 Y C3
De acuerdo a la norma E-060, capitulo 21, punto 21.6.4.1.b.
Área de refuerzo horizontal Ash.
Ash = 0.09*S*bc*Fc/Fy.
Ash = 0.09x10x22*245/4200 = 1.155cm2
Para la columna C1, C2 Y C3 que tiene estribos de 3/8”, ver planos
Ash = 2x0.71cm2 = 1.42cm2 > 1.155cm2, por lo tanto, si cumple con un espesor de columnas de 0.30m, la cual no requiere una grapa adicional.
PISO Vi Pi fi di (CM) Pi x di² fi x di
tonf tonf tonf m seg
PISO 14 172.7997 368.45987 172.80 0.03499 0.45111 6.04626
PISO 13 349.2382 405.15859 176.44 0.032169 0.41928 5.67585
PISO 12 512.1045 405.15859 162.87 0.029307 0.34799 4.77312
PISO 11 661.3986 405.15859 149.29 0.026417 0.28274 3.94390
PISO 10 797.1205 405.15859 135.72 0.023512 0.22398 3.19109
PISO 9 919.2702 405.15859 122.15 0.020615 0.17218 2.51812
PISO 8 1027.8477 405.15859 108.58 0.017752 0.12768 1.92747
PISO 7 1122.853 405.15859 95.01 0.014956 0.09063 1.42090
PISO 6 1204.2861 405.15859 81.43 0.012264 0.06094 0.99870
PISO 5 1272.1471 405.15859 67.86 0.009716 0.03825 0.65934
PISO 4 1326.4358 405.15859 54.29 0.007357 0.02193 0.39940
PISO 3 1367.1524 405.15859 40.72 0.005236 0.01111 0.21319
PISO 2 1394.2968 405.15859 27.14 0.003406 0.00470 0.09245
PISO 1 1407.7869 402.70815 13.49 0.001917 0.00148 0.02586
Σ 2.25398 31.88565
Ty = 0.533 seg 0.85 Ty = 0.453 seg
FUERZAS CORTANTES POR PISO OBTENIDOS DEL ANALISIS ESTATICO:
x-x y-y
Cortante en la dirección X-X: 489.90 tonf.
Cortante en la dirección Y-Y: 1120.59 tonf.
FUERZAS CORTANTES POR PISO OBTENIDOS DEL ANALISIS DINAMICO:
X-X Y-Y
Cortante en la dirección X-X: 428.75 tonf.
Cortante en la dirección Y-Y: 846.70 tonf.
V estático X = 489.90 tonf, V dinámico X = 428.75 tonf
V estático Y = 1120.59 tonf, V dinámico Y = 846.70 tonf
FACTORES PARA ESCALAR EL CORTANTE DINAMICO AL ESTATICO:
F esc X = 489.90*0.90 / 428.75= 1.03; F esc Y = 1120.59*0.9 / 846.70 = 1.19
Se considera el factor de escala el valor de uno.
F esc X = 1.03
F esc Y = 1.19
11- DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES
DISEÑO DE COLUMNAS:
Las estructuras y los elementos estructurales deberán diseñarse para obtener en todas
sus secciones resistencias de diseño (ΦRn) por lo menos iguales a las resistencias
requeridas (Ru), calculadas para las cargas y fuerzas amplificadas en las combinaciones
que se estipulan en esta Norma. En todas las secciones de los elementos estructurales
deberá cumplirse: ΦRn ≥ Ru
En general todas las columnas de la estructura proyectada cumplen con los
requisitos de resistencia y ductilidad establecidos en la norma E-060 y la
Norma ACI 318-14, la relación P-M-M del diagrama de interacción y la relación
6/5 viga – columna (criterio de viga débil columna fuerte) arrojan valores
menores a la unidad, es decir todas las combinaciones de cargas ultimas
resultan dentro del diagrama de interacción y las columnas son más fuertes
que las vigas, lo cual es ¡CONFORME!
DISEÑO DE VIGAS:
Las estructuras y los elementos estructurales deberán diseñarse para obtener en todas
sus requeridas (Ru), calculadas para las cargas y fuerzas amplificadas en las combinaciones
que se estipulan en esta Norma. En todas las secciones de los elementos estructurales
deberá cumplirse: ΦRn ≥ Ru
DISEÑO DE ZAPATAS: Para el diseño de las zapatas de la estructura se tomaron en cuenta, su
predimensionamiento, las cargas de servicio sin exceder el esfuerzo admisible del suelo.
Seguidamente las verificaciones por corte y punzonamiento y flexión con las combinaciones
de cargas obtenidas del análisis estructural.
II.- CONCLUSIONES:
La presente estructura cumple con todos los requisitos de rigidez, ductilidad y
resistencia, establecidos en el Reglamento Nacional de Edificaciones del Perú,
así como la Norma ACI 318-14.
La estructura es irregular en la dirección X y Y, cumpliendo con los parámetros
establecidos por la norma E030 sismoresistente.
La estructuración conformada por un sistema de muros estructurales en la
dirección “X” e”Y”, logra mantener los desplazamientos y derivas dentro de los
límites permitidos de la norma sismoresistente E030.
El diseño de los elementos resistentes a cargas verticales y horizontales, se
diseñaron respetando los parámetros y condiciones de las Normas y Reglamento
Nacional de Edificaciones del Perú.
La estructura SI presenta irregularidad torsional en ambas direcciones.
De acuerdo a la Norma Técnica de diseño sismorresistente (NTE E.030),
la estructura cumple con los desplazamientos laterales permisibles menores a
0.007 para concreto armado.
III.- RECOMENDACIONES:
No debe cimentarse sobre turba, suelo orgánico, tierra vegetal, relleno de
desmonte o rellenos sanitario o industrial, ni rellenos no controlados. Estos
materiales inadecuados deberán ser removidos en su totalidad, antes de construir
la edificación y ser reemplazados con materiales que cumplan con las
indicaciones de la norma de Suelos y Cimentaciones NTE E.050
