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UNIVERSIDAD NACIONAL DEL CENTRO DEL PERÚ
FACULTAD DE INGENIERÍA MECÁNICA MINISTERIO DE ENERGÍA Y MINAS
CONVENIO ESPECÍFICO Nº 005-2011-MEM-CARELEC-UNCP/FIM
MAESTRÍA EN TECNOLOGÍA ENERGÉTICA
Informe:BALANCE DEL SISTEMA
HIDROENERGÉTICO DE INGENIO
Presentado por:Yuberth, Arias Romero
Luís Enrique, Calderón FernándezCarlos, Quispe Anccasi
Edgardo, Rojas OrdoñezDavid, Torres Gutiérrez
Ovidio, Uscuvilca Calderón
Huancayo-15 de enero de 2012
ÍNDICEÍNDICE..........................................................................................................................................................21 INTRODUCCION.................................................................................................................................32 OBJETIVO............................................................................................................................................33 DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA HIDROENERGÉTICO DE INGENIO............................................3
3.1 RESEÑA HISTÓRICA...................................................................................................................3
3.2 UBICACIÓN...................................................................................................................................4
3.3 CARACTERÍSTICAS GENERALES............................................................................................5
3.4 ESQUEMA HIDROENERGÉTICO DE LA CENTRAL...............................................................6
3.5 INSTALACIONES ELECTROMECANICAS.............................................................................10
3.6 ASPECTOS OPERATIVOS.........................................................................................................10
4 BALANCE DEL SISTEMA HIDROENERGÉTICO DE INGENIO.................................................115 AREAS PROBLEMATICAS CENTRALES......................................................................................176 REFERENCIA BIBLIOGRAFICA.....................................................................................................21
2
1 INTRODUCCION
El presente informe desarrolla la parte introductoria del curso de
Turbomáquinas consistente en el análisis de un sistema abierto constituido
por el sistema hidroenergético de Ingenio y el cálculo del balance de
energía representado por la ecuación de Euler.
En tal sentido se realiza una descripción del sistema hidroenergético de
Ingenio, la cuenca que lo abastece, los componentes de obras civiles y el
equipamiento electromecánico.
Luego se elabora el balance energético y se determina la caja negra del
sistema que es un sistema abierto.
2 OBJETIVO
Analizar y aplicar los conceptos fundamentales y métodos de balance de
energía enfocados a turbomáquinas y sistemas de producción de energía
eléctrica.
3 DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA HIDROENERGÉTICO DE INGENIO
3.1 RESEÑA HISTÓRICA
La central Hidroeléctrica Ingenio es una central de derivación. Aprovecha
las aguas provenientes de los ríos Rangra y Chía. Se tiene conocimiento
que la central fue construida el año 1935 y que fue completamente
renovada en 1950, año en el que se cambiaron las dos unidades Pelton
por una sola Francis; se deduce que las obras civiles tienen una
antigüedad de 67 años aproximadamente.
La Central hidroeléctrica fue construida para brindar energía eléctrica a
las fábricas textiles de Huancayo como eran la fábrica Los Andes y
Manufacturas del Centro, principales centros industriales de esa época.
Asimismo esta central abastecía de energía a la ciudad de Huancayo.
3
La energía llegaba a Huancayo a través de una línea de transmisión en
33 kV de 25 km de longitud.
En la vista fotográfica se puede apreciar el primer grupo generador cuya
turbina es el del tipo Pelton de doble rueda y el generador de polos
salientes.
3.2 UBICACIÓN
La central Ingenio, se encuentra en el Distrito de Ingenio, Provincia de
Huancayo, Departamento de Junín, sus coordenadas de ubicación UTM
de la casa de máquinas son 8 685 997 Norte y 470 576 Este, a una altura
de 3 478 m.s.n.m., Se sitúa en la margen derecha del río Achamayo
formado por los tributarios Chía y Rangra. El acceso desde la ciudad de
Huancayo se realiza a través de una carretera afirmada derivada de la
carretera Central y que conduce al Distrito de Ingenio.
4
3.3 CARACTERÍSTICAS GENERALES
Los principales parámetros de la central son:
Altura neta: 60.50 m.
Descarga máxima: 3.0 m3/seg
Capacidad instalada: 1 456 KW
Velocidad nominal: 900 RPM
Número de unidades: 1, tipo Francis
5
3.4 ESQUEMA HIDROENERGÉTICO DE LA CENTRAL
La central Ingenio es una central de derivación, conformada por una
bocatoma directa localizada en el río Rangra, un canal de conducción que
atraviesa dos túneles y un conducto cerrado contra derrumbes, una presa
de sedimentación y de confluencia de las aguas de los ríos Rangra y Chía,
una cámara de carga, una tubería forzada y la casa de máquinas.
En el Anexo 1, se detallan las fotográficas del Sistema Hidroenergético de
Ingenio
Obras de Toma
Capta las aguas del río Rangra a través de una toma lateral directa con
compuerta de admisión metálica. En este sistema se observa:
6
• La captación no está provista de estructuras fijas de desviación; utiliza
piedras, ramas y troncos como barraje de desvío, resultando un sistema de
captación precario y de bajo rendimiento. Es recomendable construir un
sistema de derivación adecuado.
• La cámara de sedimentación cuenta con una compuerta de fondo,
actualmente se encuentra colmatada y se puede apreciar la velocidad con
que circula el agua, de lo cual se deduce que esta cámara no cumple con
sedimentar los sólidos en suspensión. Para ser considerado como una
cámara de sedimentación eficiente se debe mejorar el sistema de
eliminación de estos sólidos, con un diseño adecuado.
• Entendemos que actualmente está en proceso un estudio para el
afianzamiento de las obras de toma.
• Canal de Conducción
El canal de aducción desde la toma en el río Rangra hasta la cámara de
carga tiene una longitud de 3.22 Km. El revestimiento es mayormente de
mampostería de roca y en el recorrido presenta túneles y conductos
cubiertos para protección contra los deslizamientos. A lo largo del canal se
observa tramos con sistemas de conducción especiales, como son:
7
• Km. 0+000 – Km. 0+230 Canal abierto de sección trapezoidal con
pendiente de 1%. En los primeros tramos la sección es de B = 1.60 m, b=
1.15m y 1.10 m de altura. Este canal tiene una conductividad de 23.87
considerando una rugosidad de 0.023, un borde libre de 0.30 m y una
pendiente de 1%, el canal tendría una capacidad de 2.39 m3/seg.
• Km. 0+ 256.80 – Km. 0+284.- Primer túnel aductor tipo baúl de
1.50x1.65m.
• Km. 0+558.10 – Km. 0+965.00. Conducto cerrado para efectos de
protección contra deslizamientos.
• Km. 1+069.75 Inicio del segundo túnel aductor, que tiene una longitud de
174 m. Hay varios puntos en los que se extrae agua para riego desde los
terrenos bajo el canal, inclusive se extrae agua desde el túnel mediante
tuberías.
Poza de sedimentación Ingenio
El propósito de esta poza, aparte de servir como sedimentador, es
constituir un sistema de captación de las aguas provenientes de la sub
cuenca del río Chía. Está provisto de obras de regulación y de compuertas
de purga. Se observa el vertedor frontal de demasías y las dos compuertas
de fondo. Aguas abajo de esta estructura, en el piso (zampeado) se
observa bloques de concreto desprendido. Las compuertas y los sistemas
de izaje requieren de una revisión y pintura de protección contra la
corrosión.
Cámara de carga
Compuesta por una poza de sedimentación, la taza, dos compuertas de
fondo y un vertedor de alivio. El conjunto tiene una capacidad aproximada
de 420 m3.
Tubería de presión
8
La tubería forzada es de acero estructural rolado con costuras de
soldadura, de aproximadamente 1.25 m de diámetro, 3/8” de espesor y 120
m de longitud. Se constató que la superficie exterior de la tubería se
encuentra adecuadamente protegida. No hay visos de fuga a pesar de los
años de funcionamiento, aparentemente las juntas de dilatación están
trabajando adecuadamente
En la llegada la tubería tiene un pantalón con tres derivaciones.
Anteriormente existieron dos unidades Pelton que fueron reemplazadas por
una sola unidad Francis
Turbina
Existe una sola unidad con las siguientes características:
Marca: ESCHERWISS
Tipo: Francis
Año de fabricación: 1947
Potencia nominal: 2 440 HP
Salto: 60.5 m.
Caudal: 3.0 m3/seg
Velocidad: 900 RPM.
La válvula de ingreso es del tipo mariposa, de 930 mm de diámetro y
accionamiento mecánico, el regulador de velocidad es automático movido
con fajas y accionado hidráulicamente.
Canal de descarga
Consiste de un conducto de mampostería de piedra perpendicular a la
salida de la turbina que devuelve el agua turbinada al río Achamayo. No se
ha encontrado problemas en su estructura.
9
El agua es devuelta al río y es utilizada para riego a través de varios
canales de regadío, prácticamente todo el agua turbinada ¨desaparece¨ en
los campos de cultivo que están aguas debajo de la central.
3.5 INSTALACIONES ELECTROMECANICAS
Generador
El único generador de la central Ingenio tiene las siguientes características:
Marca: OERLIKON
Potencia nominal: 1820 KVA
Tensión nominal: 2300 V
Corriente nominal: 457 A
Factor de potencia: 0.8
La excitatriz es del tipo autoexcitación de 20 KVA de potencia.
Transformación
La subestación de transformación se compone de un solo transformador
trifásico de 1250 KVA, con una tensión nominal de 2300/13200 voltios.
Transmisión
Existen cuatro líneas de transmisión para evacuar la energía generada al
sistema eléctrico de la empresa concesionaria. La Central está
interconectada al Sistema Eléctrico Nacional.
3.6 ASPECTOS OPERATIVOS
La central Ingenio opera las 24 horas del día, entregando toda la potencia
que le permite el agua que llega hasta la cámara de carga. En época de
estiaje la energía que se genera está limitada por la poca cantidad de agua.
El caudal se ve disminuido por:
10
• El uso compartido de los ríos Rangra y Chía con regantes en el trayecto
Toma – Presa Ingenio.
• La captación ineficiente en la toma del río Rangra, sobre todo en época
de estiaje, por carecer de un sistema adecuado de desvío.
4 BALANCE DEL SISTEMA HIDROENERGÉTICO DE INGENIO
La estructura del sistema hidroenergético de Ingenio, se define como un
sistema abierto, por que recibe insumos desde el exterior (recursos
hídricos) y por ende consta de un flujo continuo que le permite generar en
todo el proceso trabajo permanente.
A continuación se detalla el proceso de cálculo para las condiciones y
equipamiento actual de operación y datos reales obtenidos en campo:
Tabla Nº1: Calculos hidráulicos en conducto forzado en condición
actual
CALCULO DE TUBERÍA FORZADA
CENTRAL HIDRÁULICA INGENIO CONDICIÓN I Etapa 1 grupos Esquema II Etapa - grupos
Nº de Grupos
3562.35Caudal Nominal por Grupo I
Etapa 3.00 m3/s 2msnm
Caudal Nominal por Grupo II Etapa - m3/s 1
11
3501.2 msnm
Parametro Descripcion Unidad Valor
Calculo del Diámetro Económico de TuberíaDec Diametro económico (calculado) m 1.130
Dact Diametro Interno Actual de Tuberìa m 1.230
Potencia a la salida del Generador 0.85 P1e Potencia de generación I Etapa KW 1487.1 1487.054
P2e Potencia de generación II Etapa KW 0.0 #¡DIV/0!
Ptot Potencia de Generaciòn Total KW 1487.1Parametros
Ldr Longitud del conducto forzado (tubería forzada) m 111.210
Adr Sección del conducto forzado (tubería forzada) m2 1.188
Vm Velocidad media del Agua en la Tuberìa forzada m/s 2.525
Q Caudal inicial desde el conducto forzado m3/s 3.000
c Celeridad de la onda dentro del conducto forzado* m/s 1004.469
Rdr Coeficiente de fricción al interior del conducto forzado p.u. 0.022446
Pèrdida de carga en tuberìas
Hb Altura bruta del conducto forzado m 61.150
hf Pérdida de carga por fricciòn tuberìa principal m 0.659
2 hcc Pérdida de carga por cambios de direcciòn m 0.149
h Pérdida de carga por ingreso a la tuberìa m 0.162
Hn Altura neta inicial ingreso a derivaciones de turbinas m 60.180
1.25 Ht Carga máxima sobre el conducto con golpe de ariete m 76.438
Pérdida de carga en tubería ingreso a turbinas hft Pérdida de carga por fricciòn tuberìa principal m 0.102
1 hcc Pérdida de carga por codos y cambios de direcciòn m 0.462
1 hcv Pérdidas por vàlvulas m 0.201
Hnt Altura neta inicial ingreso a turbinas m 59.415
Total Perdidas hidràulicas m 1.74
Tiempo mìnimo de cierre simultàneo de turbinas (condiciòn extrema: rechazo de carga con grupos a potencia plena)
Tcrit Tiempo crìtico de Cierre s 0.22143047
hcrit Sobrepresiòn al Tiempo crìtico de Cierre mca 318.480359 5.2
Tcierre Tiempo de cierre simultàneo ante rechazo de carga s 3.52
hcierre Sobrepresiòn al Tiempo de Cierre simultàneo mca 76.4375 1.25
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Tabla Nº2: Calculo de la celeridad de onda de presión y del coeficiente
de fricción en el conducto forzado, en condiciones de operación
actual:
TUBERÍA PRINCIPAL
Calculo de la celeridad de la onda de presión en la tubería
E0 Módulo de elasticidad del agua 2.03E+09 N/m2
ρ Densidad del agua 998.5 Kg/m3
E Modulo de elasticidad del acero 2.5E+11 N/m2
D Diámetro exterior de la tubería 1.25 m
δ Espesor promedio de la tubería 0.01 m
c Celeridad de la onda de presión 1004.469 m/s
Calculo del coeficiente de fricción al interior de la tubería forzada
v viscosidad cinemática agua 18°C 1.06E-06 m3/s
Q Caudal 3 m3/s
Re Número de Reynols 2.88E+06 Re>2000turbulentoCalculo de la rugosidad de la tubería forzada
Rugosidad Abs. Acero Comercial 2.1
e/D Rugosidad relativa 0.00168
f Por Colebrook 1.00000 0.02245
TUBERÍA INGRESO TURBINAS LONGITUD 9.69 m
Calculo de la celeridad de la onda de presión en la tubería
E1 Modulo de elasticidad del acero 2.5E+11 N/m2
D1 Diámetro exterior de la tubería 0.8 m
δ1 Espesor promedio de la tubería 0.01 m
Q1 Caudal 3.00 m3/s m3/s
Vm1 Velocidad media del agua 6.28 m3/s m3/s
Re1 Número de Reynols 4.56E+06 Re>2000turbulento
Calculo de la rugosidad de la tubería forzada y coeficiente de fricción
Rugosidad Abs. Acero Comercial 2.1
e/D(1) Rugosidad relativa 0.002658228
f1 Por Colebrook 1.00000 0.02533
13
Aplicando el balance energetico para determinar la potencia, tal como
se demuestra en el desarrollo de las tablas N° 1 y 2:
P = Q x g x H …….. (1)
Q = Caudal (m3/s)
H = Altura neta inicial ingreso a turbinas (m)
g = gravedad
Reemplazando los datos en la ecuación 1, obtenemos que:.
P = 1487.1 kW
Con el cálculo de balance de energía, se demuestra que el conducto
forzado podría ser optimizado en utilización, debido a la diferencia
excedente de 0.1m al diámetro actual (1.23m) en relación al diámetro
económico calculado (1.13m), pudiendo incrementarse el caudal en el
conducto forzado hasta 3.47m3/s, para época de avenidas y por
consiguiente la potencia instalada en turbinas.
En la Tabla Nº3 se muestra los cálculos para una posible configuración
hidráulica, con el cual se lograría un incremento de hasta 1800kW
(incremento de 28% en potencia de despacho). Que será materia de
investigación y desarrollo de los siguientes trabajos por parte del grupo
“Eficiencia Energética”.
Tabla Nº3: Calculos hidráulicos en conducto forzado, a posible
condición de optimización e incremento de eficiencia y despacho de
potencia
14
CALCULO DE TUBERÍA FORZADA
CENTRAL HIDRÁULICA INGENIO CONDICIÓN I Etapa 1 grupos Esquema II Etapa 1 grupos
Nº de Grupos
3562.35Caudal Nominal por Grupo I
Etapa 1.74 m3/s 2
msnmCaudal Nominal por Grupo II
Etapa 1.74 m3/s 2
3501.2 msnm
Parametro Descripcion Unidad Valor
Calculo del Diámetro Económico de TuberíaDec Diametro económico (calculado) m 1.203
Dact Diametro Interno Actual de Tuberìa m 1.230
Potencia a la salida del Generador 0.90 P1e Potencia de generación I Etapa KW 900.6 900.564
0.90 P2e Potencia de generación II Etapa KW 900.6 900.564
Ptot Potencia de Generaciòn Total KW 1801.1Parametros
Ldr Longitud del conducto forzado (tubería forzada) m 111.210
Adr Sección del conducto forzado (tubería forzada) m2 1.188
Vm Velocidad media del Agua en la Tuberìa forzada m/s 2.920
Q Caudal inicial desde el conducto forzado m3/s 3.470
c Celeridad de la onda dentro del conducto forzado* m/s 1004.469
Rdr Coeficiente de fricción al interior del conducto forzado p.u. 0.022436
Pèrdida de carga en tuberìas
Hb Altura bruta del conducto forzado m 61.150
hf Pérdida de carga por fricciòn tuberìa principal m 0.881
2 hcc Pérdida de carga por cambios de direcciòn m 0.200
h Pérdida de carga por ingreso a la tuberìa m 0.217
Hn Altura neta inicial ingreso a derivaciones de turbinas m 59.852
1.25 Ht Carga máxima sobre el conducto con golpe de ariete m 76.438
Pérdida de carga en tubería ingreso a turbinas hft Pérdida de carga por fricciòn tuberìa principal m 0.137
1 hcc Pérdida de carga por codos y cambios de direcciòn m 0.618
1 hcv Pérdidas por vàlvulas m 0.269
Hnt Altura neta inicial ingreso a turbinas m 58.829
Total Perdidas hidràulicas m 2.32
Tiempo mìnimo de cierre simultàneo de turbinas (condiciòn extrema: rechazo de carga con grupos a potencia plena)
15
Tcrit Tiempo crìtico de Cierre s 0.22143047
hcrit Sobrepresiòn al Tiempo crìtico de Cierre mca 358.619977 5.9
Tcierre Tiempo de cierre simultàneo ante rechazo de carga s 3.99
hcierre Sobrepresiòn al Tiempo de Cierre simultàneo mca 76.4375 1.25
Tabla 4: Cálculo de la celeridad de onda de presión en la tubería y del
coeficiente de fricción en el conducto forzado, para la posible
configuración descrita en la Tabla Nº 3:
TUBERÍA PRINCIPAL
Calculo de la celeridad de la onda de presión en la tubería
E0 Módulo de elasticidad del agua 2.03E+09 N/m2
ρ Densidad del agua 998.5 Kg/m3
E Modulo de elasticidad del acero 2.5E+11 N/m2
D Diámetro exterior de la tubería 1.25 m
δ Espesor promedio de la tubería 0.01 m
c Celeridad de la onda de presión 1004.469 m/s
Calculo del coeficiente de fricción al interior de la tubería forzada
v viscosidad cinemática agua 18°C 1.06E-06 m3/s
Q Caudal 3.47 m3/s
Re Número de Reynols 3.33E+06 Re>2000turbulentoCalculo de la rugosidad de la tubería forzada
Rugosidad Abs. Acero Comercial 2.1
e/D Rugosidad relativa 0.00168
f Por Colebrook 1.00000 0.02244
TUBERÍA INGRESO TURBINAS LONGITUD 9.69 m
Calculo de la celeridad de la onda de presión en la tubería
E1 Modulo de elasticidad del acero 2.5E+11 N/m2
D1 Diámetro exterior de la tubería 0.8 m
δ1 Espesor promedio de la tubería 0.01 m
Q1 Caudal 3.47 m3/s m3/s
Vm1 Velocidad media del agua 7.26 m3/s m3/s
Re1 Número de Reynols 5.28E+06 Re>2000turbulento
Calculo de la rugosidad de la tubería forzada y coeficiente de fricción
Rugosidad Abs. Acero Comercial 2.1
e/D(1) Rugosidad relativa 0.002658228
f1 Por Colebrook 1.00000 0.02533
16
5 AREAS PROBLEMATICAS CENTRALES
Caja Negra del Grupo:
El área problemática global lo constituye la Central Hidroeléctrica de
Ingenio representado por la caja negra siguiente:
Figura N° 2: Caja Negra
Matriz de Funciones:
En el proceso de identificación de problemas de ineficiencia en la Central
Hidroeléctrica de Ingenio, el objeto se fragmenta en sus 6 elementos
principales las mismas que se muestran en la Tabla N° 1, asimismo se
definen las funciones que cumple cada elemento dentro de la CH Ingenio.
Considerando un enfoque sistémico, estos elementos se constituyen en
subsistemas que tienen íntima relación entre sí para cumplir con el objetivo
de generar energía eléctrica a partir de la capacidad energética del agua.
Estos subsistemas serán de por sí, objetos de investigación
17
Tabla N° 1 Identificación de elementos y sus funciones
ITEM ELEMENTOS FUNCIONES
1 Obras Civiles
Infraestructura y Elementos que permiten la captación, conducción y control de caudal para generación hidroeléctrica.
2Conducto Forzado
Tubería de presión que guía el caudal a las turbinas hidráulicas, suelen ser de acero con refuerzos regulares a lo largo de su longitud o de cemento armado reforzado con espiras de hierro que deben estar ancladas al terreno mediante solera adecuadas. Debe tener el diámetro óptimo
3Sistema de Control
Sistemas que gobiernan la turbina, el generador y controlan la operación de los grupos de generación, en función a la disponibilidad de caudal.
4 Turbina Equipamiento electromecánico que convierte la energía cinética del agua en energía mecánica.
5 GeneradorEquipamiento eléctrico que convierte la energía mecánica en energía eléctrica.
6Sistema de Protección
Sistemas que protegen la turbina, el generador y transformador en función a los parámetros de operación, aislando del sisma eléctrico e hidráulico ante condiciones anormales.
7Sistema de Transformación
Tiene la función de "elevar" la tensión desde el generador hasta el nivel de tensión, para inyectar la energía eléctrica generada al sistema de utilización.
Síntesis de Funciones:
Con la sintetización de funciones identificamos los elementos principales y
secundarios. En este caso se ha identificado los elementos esenciales,
realizando las siguientes preguntas:
Obras Civiles : ¿Es necesario adecuar y/o construir nueva
infraestructura civil para lograr mayor eficiencia en generación propia
con el caudal existente y/o disponible? NO
Conducto Forzado : ¿Es necesario rediseñar y reemplazar el
conducto forzado para ampliar la capacidad portante a fin lograr
mayor eficiencia en generación en la CH Ingenio? NO
Sistema de Control : ¿Es necesario implementar sistemas de
control de Turbina Generador, para lograr mayor eficiencia en la
generación propia, con el caudal disponible? SI
18
Turbina : ¿Es necesario adecuar el equipamiento turbina al caudal
disponible? SI
Generador : ¿Es necesario adecuar el equipamiento generador para
mejorar la eficiencia? SI
Sistema de Protección: ¿Es necesario implementar sistemas de
protección de Turbina Generador, para garantizar la generación
propia? SI
Sistema de Transformación : ¿Es necesario ampliar sistemas de
transformación, para inyectar la generación propia al sistema de
distribución primaria? SI
Tabla N° 2 Sintetización de Funciones
ITEM ELEMENTOSPRIMARI
OSECUNDARIO
1 Obras Civiles x
2 Conducto Forzado x
3 Sistema de Control X
4 Turbina X
5 Generador X
6 Sistema de Protección X
7Sistema de Transformación
X
Caja blanca de la CH Ingenio
Luego de haberse identificado los elementos constituyentes de la CH
Ingenio y definido y sintetizado sus funciones, se determinaron sus
interacciones mostradas en la caja blanca de la figura N° 3.
19
Figura N° 3: Caja Blanca de la CH Ingenio
Generador
20
6 REFERENCIA BIBLIOGRAFICA
Espinoza Montes, Ciro. Sistema problemático. Diseñando líneas de
investigación. Huancayo, Perú: Imagen Gráfica, diciembre de 2011
Espinoza Montes, Ciro. Metodologia de Investigacion Tecnologica.
Pensando en Sistemas. Huancayo, Perú: Imagen Gráfica, marzo de 2010
Mataix, Claudio. Turbomaquinas Hidraulicas. Madrid, España: Editorial
ICAI, abrol de 1975
Mataix, Claudio. Mecánica de Fluidos y Maquinas Hidráulicas. Oxford:
Oxford University Press, 2004.
Federico Coz, Teodoro Sánchez, Jorge segura, Luis Rodriguez,
Homero Miranda, Eusebio Castromonte; Manual de Mini y
Microcentrales Hidraúlicas – Una Guía Para El Desarrollo De Proyectos;
Intermediate Technology Developement Group, Idtg – Perú 2005.
Adriana Castro, Minicentrales Hidroeléctricas – Manual De Energías
Renovables; Instituto Para la Diversificación y Ahorro de la Energía –
Madrid 2006.
Rodríguez Ruíz, Pedro, Hidráulica de Canales, Agosto 2008.
Chereque Morán, Wendor, Mecánica de Fluidos 2; Pontificia Universidad
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Rocha, Felices, HIDRÁULICA DE TUBERIAS Y CANALES.
Vicente Méndez, Manuel; Tuberías a Presión en los Sistemas de
Abastecimiento de Agua; Universidad Católica Andrés Bello; Caracas –
2007.
http://www.alstom.com/static/minihydro_configurator/project_selection.html,
acceso día 15 de Enero del 2012
21
Cossio de Vivanco, José Luis; Acabados Gráficos y Tablas para Flujo en
Tuberías; Primera Edición.
22
ANEXO 1
PERFIL DE TUBERÍA FORZADA EXISTENTE EN LA CH INGENIO
23
24
ANEXO 2
REGISTRO FOTOGRÁFICO
25
CANAL AFLUENTE DEL RIO CHIA A LA REPRESA – POZA DE SEDIMENTACION.
LA FOTOGRAFÍA MUESTRA LAS PARTES LATERALES IZQUIERDA DEL CANAL PRINCIPAL DEL RÍO CHÍA QUE DESEMBOCA A LA POZA DE SEDIMENTACIÓN.
REPRESA – POZA DE SEDIMENTACION.
26
CANAL DE CONDUCCIÓN.
CÁMARA DE CARGA
27
TUBERÍA DE PRESIÓN.
LA FOTOGRAFÍA MUESTRA LA TUBERÍA FORZADA
CASA DE MÁQUINAS
LA FOTOGRAFÍA MUESTRA A LA CASA DE MAQUINAS
28
CANAL DE DESCARGA O SALIDA
SUBESTACION DE TRANSFORMACION Y PATIO DE LLAVES
29
